UNIVERSIDAD PERUANA CAYETANO HEREDIA - … · II.2.1. Ley de Hooke ... Temperatura a la cual la...
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UNIVERSIDAD PERUANA
CAYETANO HEREDIA
Facultad de Estomatología Roberto Beltrán Neira
“ALAMBRES TERMO-ACTIVADOS”
INVESTIGACIÓN BIBLIOGRÁFICA DEL PROCESO DE
SUFICIENCIA PROFESIONAL PARA OBTENER EL TÍTULO DE
CIRUJANO DENTISTA
AUTOR: LIZETH PATRICIA VALDEIGLESIAS NUÑEZ
Lima-Perú
2006
JURADO EXAMINADOR Presidente: Dr. Eduardo Morzán Secretario: Dr. Renzo Valverde Montalva Asesor: Dr. Orlando Tuesta Da Cruz FECHA DE SUSTENTACIÓN: 15 febrero del 2006 CALIFICATIVO: APROBADO
RESUMEN
Los alambres termoactivados son una alternativa de tratamiento ortodóncico que consiste en una aleación de Níquel y Titanio al que se le agrega Cobre para mejorar sus propiedades elásticas al ser activada por la aplicación de frió. Esta técnica surge como una opción ideal para la corrección de la mal posición dentaria y la preservación de los tejidos de soporte produciendo cambios en la estructura de los alambres que trabajan con la temperatura de la cavidad oral. En el presente trabajo, se describen los diferentes tipos de Níquel Titanio, así como propiedades físicas, indicaciones, contraindicaciones, ventajas y desventajas. También se presentan las fases de activación y pasividad de los alambres (Austenita – Martensita). La utilización de los alambres termoactivados adquieren una particular importancia por el hecho de que ningún otro alambre en la actualidad es capaz de ejercer fuerzas ligeras y continuas, no perjudiciales tanto para los tejidos de soporte como para el confort del paciente.
Palabras Claves: Austenita, Martensita, Memoria de forma, Superelasticidad, Termoelasticidad.
LISTA DE ABREVIATURAS
NOL: Naval Ordenace Laboratory (Laboratorio Naval de Artillería) SME: Shape Memory Effect (Efecto de Memoria de Forma) LP: Límite proporcional LE: Límite elástico RF: Resistencia a la fluencia NiTi: Níquel – Titanio RTT: Rango de Transformación de Temperatura
INDICE DE GRAFICOS
Página
Gráfico 1: Tensión / Deformación 4
Gráfico 2: Fases Austenita-Martensita 9
Gráfico 3: Estructura de cristal cúbica 10
INDICE DE FIGURAS
Página
Figura 1 (a) (b) Colocación NiTi termoelastico inicial-final 3
Figura 2 Mecanismo de superelasticidad 6
Figura 3 Mecanismo de memoria de forma 7
Figura 4 Patron de metal multicristalino 11
Figura 5 Sentalloy 16
Figura 6 Neo Sentalloy 16
Figura 7 (a)(b) Proceso de enfriamiento de NiTi termoelástico 17
Figura 8 Memoria de forma en NITINOL termoelástico 19
Figura 9 Arco ideal 23
INDICE DE CONTENIDOS
Página I. INTRODUCCIÓN 1
II. MARCO TEÓRICO 2
II.1. Antecedentes históricos 2
II.2. Propiedades físicas de los alambres 4
II.3. Fases de transformación de las aleaciones Ni-Ti. 6 II.4. Nitinol – clasificación – propiedades 13 II.5. Ventajas 20 II.6. Desventajas 20
II.7. Estudios comparativos 21 II.8. El Arco Ideal 23 III. CONCLUSIONES 24 IV. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS 25
1
I. INTRODUCCIÓN
Durante los últimos años ha existido un gran desarrollo en el campo de los materiales
de ortodoncia, y existe una larga lista de investigadores que han contribuido en el área
de su literatura; sin embargo los alambres han generado mucho de ésta investigación
debido a que son el punto clave dentro de los materiales de ésta especialidad. Desde el dramático descubrimiento de la memoria de forma en 1961 a 1974 muchos
estudios de caracterización y actividades comerciales de transferencia de tecnología
continuaron. Estos materiales fueron aplicados en aparatos médicos y dentales,
censores, interruptores y productos de ingeniería variados. (1)
Varias innovaciones han dado un realce a la profesión de ortodoncia desde los días de
Edward H. Angle. (2)
El concepto introducido por Angle de oclusión dentaria marcó un hito en la historia de
la especialidad al definir un objetivo concreto para la corrección ortodóncica (2).
Los alambres termoactivados usados en esta especialidad son aleaciones que poseen
diferentes propiedades como elasticidad, memoria de forma, resistencia a la corrosión,
formabilidad y otras que comparados con aleaciones de acero inoxidable usados
convencionalmente muestran ser lo mas cercano al alambre ideal para la fase de
alineamiento y nivelación.
El objetivo de esta investigación es presentar un material que a través de los años ha
mostrado características favorables de utilidad para la práctica clínica del especialista
proporcionando resultados estéticos y funcionales aceptables para su satisfacción.
2
II. MARCO TEÓRICO
II.1. Antecedentes Históricos La aleación de Níquel-Titanio (NITI) fue un descubrimiento en los laboratorios
militares navales de USA (NOL) por el Ingeniero William J. Buehler y colaboradores
en el año 1958 que estudiaban activamente nuevos tipos de aleaciones que
presentaban un efecto de memoria de forma (SME). Debido al alto costo y a su
manufactura, sus aplicaciones no fueron frecuentes. Sin embargo en el año 1962 las
investigaciones se aceleraron y fue Frederick E. Wang de la NOL quien debido a su
experiencia en física de los cristales proporcionó la base necesaria para entender los
cristales de estas aleaciones, lo cual fue vital para el éxito comercial (2, 3, 4, 5).
Esta aleación tiene la capacidad de poder ser deformada, calentada, y enfriada de
modo que cuando es deformada y posteriormente calentado, el material recordara su
forma original (1, 6, 7)(Figura.1(a)(b)).
A pesar de mostrar una excelente elasticidad, su fragilidad fue reconocida como una
limitación, sobre todo cuando los alambres se rompieron frente a diversas pruebas.
Esta fragilidad en gran parte permanece hoy, pero la fragilidad inicial que mostró el
producto NITINOL ha sido hace mucho rectificada (1).
Alrededor de 1970, por descubrimientos públicos, el Dr. George Andreasen
(Coordinador del Departamento de Ortodoncia de la Universidad de Iowa) reconoció
el potencial de esta aleación, por sus interesantes propiedades elásticas y acoplamiento
con su memoria de forma. En gran parte por sus esfuerzos y los de la Compañía
Unitek, la primera aleación Ni-Ti era ofrecida a ortodoncistas como Nitinol que son
siglas de Níquel Titanio del Laboratorio de Artillería Naval que contenía 50:50
composición de níquel y titanio (1, 8).
Posteriormente en el año 1986 el Dr. Fujio Miura desarrolla el Sentalloy, (A-Nti o Niti
chino) el primer alambre de Níquel Titanio superelástico (1, 3, 4).
Seguidamente en el año 1990 aparece Neo Sentalloy (A-Niti o Niti japones o Nti
Superelástico) y con ello por primera vez era posible usar un arco rectangular grueso,
como alambre inicial que sólo genera 100, 200 o 300 gramos de fuerza (1, 3, 4, 9).
En el año 1993 GAC crea Bioforce y Neo Sentalloy Ion Guard, un nuevo arco de
Niquel Titanio que es sometido a un proceso de implantación de iones (1, 3, 4, 9).
3
Finalmente en el año 1995 TOMY Inc. Introduce el nuevo L y H TITAN (Austenítico
– Martensítico) un arco de Níquel Titanio térmicamente mas estable y de baja
histéresis.
Esta aleación era pasiva, cuando el efecto de memoria de forma (SME) había sido
suprimido al aplicar frío en que trabaja el alambre. La ventaja de este arco
martensítico era su rigidez baja (1, 3, 4, 9).
Fig.1(a). Se observa el almbre Nitinol Termoelástico colocado en boca por medio de
enfriamiento para su adaptación en la arcada con apiñamiento dentario.
Fuente: http://www.memry.com/nitinolfaq/nitinolfaq.html.
Fig.1(b). La posición de los dientes cambia, debido a que el alambre regresa a su
estado inicial gracias a su memoria de forma.
Fuente: http://www.memry.com/nitinolfaq/nitinolfaq.html.
4
II.2. Propiedades físicas de los alambres
II.2.1. Ley de Hooke
Las tensiones inducidas son proporcionales a las deformaciones producidas hasta un
determinado momento (LP) en cada material. Cuando aplicamos una carga a un
alambre se produce una deformación proporcional a la fuerza aplicada (10). Gráfico 1.
Gráfico 1.
Fuente: http://www. Dentopolis.com
LP: es el límite proporcional. Es aquel límite por el cual ante una determinada tensión
hay una determinada deformación.
LE: es el límite elástico. Aquí es donde finaliza la elasticidad. Entre LE y RF existe
una pequeña elasticidad a nivel molecular pero no hay recuperación.
RF: es la resistencia a la fluencia. Es la auténtica deformación física.
5
II.2.2. Elasticidad
Capacidad de recuperar la dimensión original después de que haya cesado la fuerza
sin que quede ninguna deformación (1, 10).
II.2.3. Rigidez
Resistencia que posee un alambre a ser deformado. Que un alambre sea más elástico o
más rígido viene determinado por el módulo de Young. El módulo de Young es un
valor constante para cada material y se obtiene de dividir el valor de la tensión por el
valor de la deformación (1, 10).
II.2.4. Resiliencia
Capacidad que tiene un material de almacenar energía cuando este se deforma, para
luego liberarla. Recuperación elástica de un material (1, 10).
II.2.5. Moldeabilidad o Formabilidad
Capacidad que tiene un alambre antes de llegar a su punto de fractura (1, 10).
II.2.6. Deflexión
Distancia a la que se desplaza cualquier punto del alambre al aplicarle una fuerza (1,
10).
II.2.7. Rango o Amplitud de Trabajo
Distancia en línea recta a la que puede ser deformado un alambre sin que esta
deformación sea permanente (1, 10).
6
II.3. Fases de transformación de las aleaciones de Níquel titanio
(Austenita-Martensita) Las aleaciones de Nitinol requieren ciertas características básicas atómicas
estructurales. El primer requisito es una fase de origen sólido atómicamente ordenada
(la fase a la que el Nitinol va a regresar), llamada Austenita, nombrada así por el
metalúrgico inglés Sir. Williams Chandlers Roberts-Austen (1843-1902), que existe
en el régimen de temperatura alta. En segundo lugar, a baja temperatura, los átomos
ordenados en la fase Austenita deben ser capaces de un nuevo acomodo atómico o
fase, al cual se le ha dado el nombre de Martensita en honor al metalúrgico alemán
Adolf Martens (1850-1914). (1, 2, 11, 12, 14) (Fig.2).
Fig.2. Cambio de fase Austenita a Martensita
Fuente: http://www.memry.com/nitinolfaq/nitinolfaq.html.
7
Fase Austenita Es la fase de alta temperatura de las aleaciones de Níquel Titanio, donde es
sumamente estable (2, 7, 8).
Fase Martensita Es la fase de temperatura baja de las aleaciones de Níquel Titanio, en la que son más
susceptibles a cambiar de forma (2, 7, 8).
Fase R Es una fase intermedia entre la Martensita y la Austenita, que puede formarse en las
aleaciones Ni-Ti bajo ciertas condiciones (2, 7, 8).
Fase de transformación Cambio de fase de una aleación a otra, con cambios tanto en temperatura, presión,
tensión, química y/o tiempo (2, 7, 8). (Fig.3).
Fig.3. Se observa el cambio de fase de Austenita a Martensita por un fenómeno de
inducción de temperatura.
Fuente: http://www.memry.com/nitinolfaq/nitinolfaq.html.
8
Temperatura AS Temperatura a la cual las aleaciones con memoria de forma comienzan su
transformación a su fase Austenita al calentarlas (2, 7, 8). (Gráfico 2).
Temperatua AF La temperatura a la cual termina la memoria de forma de las aleaciones
transformándose a Austenita al calentarla (2, 7, 8). (Gráfico 2).
Temperatura AP Temperatura a la cual las aleaciones con memoria de forma se encuentran en un 50%
de su transformación a la fase Austenita al ser calentadas, esto es medido por el pico
en una curva en la prueba de Calorimetría Diferencial por Barrido (DSC) (2, 7, 8).
Temperatura MS Temperatura en la cual las aleaciones de memoria de forma comienzan su
transformación a la fase Martensita al enfriarlas (2, 7, 8). (Gráfico 2).
Temperatura MF Temperatura a la cual la aleaciones de Níquel Titanio terminan su fase de
transformación en su fase Martensita al enfriarlas (2, 7, 8). (Gráfico 2).
Temperatura MP Temperatura a la cual la memoria de forma de la aleación se encuentra en un 50%
transformada a Martensita al enfriarla, esto es medible por el pico en una curva en la
prueba de Calorimetría Diferencial por Barrido (DSC) (2, 7, 8).
9
Gráfico 2. Muestra las fases de transformación Martensita y Austenita en su estado
inicial y final.
Fuente: http://www.memry.com/nitinolfaq/nitinolfaq.html.
La transformación Austenita – Martensita (transición) ocurre a través de un rango
crítico de temperatura o en situaciones especiales con la aplicación de tensión y
estiramiento (tensión-Martensita inducida). Así se dice que el Nitinol pasa a la
transformación Martensita. Para simplificar todo esto se puede pensar en la aleación
de Nitinol en términos de perfil de T º decreciente.
Comenzando por debajo del punto de fusión de la aleación y por debajo de los 600 ºC
la estructura del cristal está desordenada en el cuerpo cúbico centrado. Desde 600 ºC
hasta el rango de temperatura de transformación Austenita – Martensita (RTT), la
estructura del cristal se convierte en una cúbica “ordenada” (Gráfico 3),
frecuentemente llamada una estructura de cloruro de cesio (CsCl). Como la aleación
se enfría a través del RTT, sus átomos “despojan”, formando la nueva y compleja fase
Martensita. Los puntos a destacar son la transformación Austenita-Martensita
(transición) y el RTT donde éste mecanismo de despojo de estado sólido ocurre (2, 3,
13).
10
Gráfico 3. Reordenamiento de átomos para formar una estructura de cristal cúbica
ordenada.
En las aleaciones de tipo Nitinol éste RTT puede variar sobre un rango natural de
temperatura desde 100 ºC a una temperatura por debajo del nitrógeno líquido (entre -
1958 ºC) y variando el rango de Níquel – Titanio o de la aleación ternaria con
pequeñas cantidades de otros elementos metálicos, tales como el cobalto, acero,
vanadio, etc.
El alambre NiTi es un conglomerado de pequeñas regiones de cristales simples
llamados granos, todas de tamaño, formas y orientaciones variables. (Fig.4). Para
armar una forma deseable en Nitinol, ésta debe ser calentada aproximadamente 500 ºC
mientras está mantenida en su posición fija. Aparentemente no hay cambios visibles
en la forma del metal; todos los cambios ocurren a nivel atómico. El efecto de calentar
produce una reestructuración del enrejado atómico entre los granos individuales, y los
átomos de los granos adoptan la fase Austenita (atómicamente ordenada), la cual tiene
una estructura atómica en la que cada átomo de Níquel está rodeado por 8 átomos de
Titanio en cada una de las esquinas del cubo (2, 7, 13).
11
Fig.4. Ejemplo de metal multicristalino. Cada patrón representa un grano diferente de
forma, tamaño y orientación al azar de enrejado de átomos.
Cada átomo de Titanio se rodea igualmente por un cubo de átomo de Níquel. Por
ejemplo, cuando un alambre Nitinol se enfría por debajo de su RTT, la fase Austenita
dentro de los granos cambia a la fase Martensita, lo cual significa que los átomos de
Níquel y Titanio dentro del alambre asumen un acomodo tridimensional diferente y
más complejo (2, 13).
La estructura Austenita está ligeramente desordenada, pero estas distorsiones en su
acomodo son a escala atómica y es por ello que no son visibles. Hay 24 variantes
tridimensionales de ésta ligera distorsión a escala atómica. Así el alambre de NiTi
puede ser enfriado desde un rango de temperatura Austenita, a través de su RTT a
temperatura ambiente sin presentar cambios en su forma, aunque las transformaciones
de la fase de Austenita a Martensita ocurren.
12
Si el alambre enfriado (a una Tº por debajo de su RTT) se sujeta a tensión por
estiramiento, algunas Martensitas soportan los despojos atómicos causados por el
estiramiento. Grandes tensiones provocan mayores transformaciones. En el alambre
NiTi un estiramiento aproximado al 8% puede ser atribuido a los despojos
Martensitas. Los estiramientos en exceso mayores al 8% no son resultados de los
despojos Martensitas y por lo tanto no son recuperables.
Cuando una aleación de NiTi distorsionada es calentada, el movimiento de los átomos
es nuevamente activado. Para acomodar el aumento de movimiento termal los átomos
se deslizan regresando a la fase de configuración Austenita, la cual también restaura la
forma original de la aleación. En las aleaciones sin memoria el estiramiento de una
deformación debe ser absorbida por el reordenamiento de granos enteros debido a que
los átomos dentro de los granos se encuentran encerrados rígidamente en su posición
en el enrejado. Es imposible hacer que los granos regresen exactamente a su posición
original después de tal deformación. En aleaciones de NiTi, sin embargo, los granos
permanecen en su sitio en lugar de que los átomos se muevan. Si la recuperación de la
forma es reprimida cuando se calienta por encima de su RTT (fase Austenita), una
fuerza estará disponible para realizar el trabajo (2, 7, 8, 13, 14).
13
II.4. Clasificación Los alambres usados en ortodoncia pueden ser activos o pasivos, según ejerzan o no
fuerzas sobre las piezas dentarias (14).
- Elementos activos: aquel que va a liberar una serie de fuerzas controladas y
fisiológicas para mover dientes. Por ejemplo: arcos y resortes (14).
- Elementos pasivos: como retenedores, ligaduras y elementos de
Estabilización (14).
Se usan de:
• Metales preciosos.
• Acero inoxidable.
• Beta titanio.
• Níquel titanio
- Convencional (Aleaciones estabilizadas Martensíticas) (14)
- Superelástico o Pseudoelástico (Aleaciones activas Austeníticas) (14)
- Superelástico Termoelástico (Aleaciones activas Martensíticas) (14)
14
Aleaciones estabilizadas – Martensíticas
(Níquel Titanio convencional) Son también llamados aleaciones de alambre no superelásticos. Tiene una
composición de 55,5% de Níquel y 44,5% de Titanio. Este Níquel Titanio
martensítico es estable y no cambia de fase. No posen memoria de forma o
superelasticidad, porque el proceso de trabajo crea una estructura Martensítica estable
(2, 3, 4, 9).
La primera aleación de Níquel Titanio (NITINOL) fue comercializado por Unitek
Corp. Este nombre genérico aplicable a este grupo de aleaciones se origina de níquel-
titanio y el laboratorio Naval de Artillería, donde las aleaciones fueron desarrolladas
por Buehler y Asociados (1, 2, 3, 4, 9).
Esta aleación ofreció un módulo de elasticidad de aproximadamente 20% más que de
las aleaciones de acero inoxidable, junto con un rango de trabajo elástico muy ancho.
En esta aleación los cristales permanecen en su lugar y los átomos que se encuentran
dentro de los cristales del metal se reacomodan por sí mismos, y el objeto
distorsionado regresa a su forma original (1, 2, 3, 5, 9).
Propiedades: conversión energética, resistencia a la corrosión, biocompatibilidad, bajo
módulo de elasticidad (31-35 GPa) y sensibilidad al calor (2, 3, 4, 14, 15).
15
Aleaciones activas - Austeníticas
Níquel Titanio Superelástico o Pseudoelástico Superelasticidad: Gran deformabilidad elástica no proporcional que no sigue la ley
de Hooke(1) .
Capaz de cambiar de forma y de volumen sin que haya desplazamiento atómico,
ejerce fuerzas ligeras y predecibles en el tiempo.
El Austenítico representa la fase de rigidez alta que tiene un módulo elástico de 84 a
98 GPa (2, 3, 4, 9, 14).
Aleación sometida a una transformación de tensión inducida Martensítica cuando se
activa. Una aleación activa Austenita no presenta comportamiento termoelástico
cuando un segmento de alambre deformado se calienta o se entibia en las manos, a
diferencia de los termoelásticos. Por lo tanto no presentan memoria de forma
termoelàstica a la temperatura de la cavidad oral (2, 3, 4, 9, 14, 15).
Propiedades: excelente efecto de rebote, memoria de forma, superelasticidad,
resistencia a la corrosión, biocompatibilidad (2, 4, 9, 14, 15).
En 1982 el primer departamento de ortodoncia de la Universidad Medico-Dental de
Tokio y la compañía Japonesa de materiales ortodóncicos Tomy Inc. comienza con la
investigación de un nuevo material. Sentalloy (Níquel Titanio japonés comercializado
por GAC INTERNATIONAL). (Fig.5). Esta aleación permitía cambiar la forma de
los arcos y controlar la magnitud de fuerza generada mediante el tratamiento térmico
en sales de nitrato (1, 2, 14).
16
Fig.5. SENTALLOY producto comercial de Ni-Ti superelástico creado por GAC
INTERNATIONAL.
Fuente: http://www.odontocat.com/odontocatca.htm
Otra aleación fue introducida por ORMCO, Níquel -Titanio chino, también una
aleación superelástica.
Al principio de los 90 fue introducido Neo Sentalloy por GAC INTERNATIONAL
(Fig.6), una nueva aleación con verdadera memoria de forma a la temperatura de la
cavidad oral. Su alta sensibilidad a la temperatura, genera fuerzas extremadamente
bajas y constantes que permiten la posibilidad de ser usadas en etapas tempranas del
tratamiento ortodóncico (2, 3, 4, 9, 14).
Fig.6. NEO SENTALLOY producto comercial de Ni Ti superelástico producido por
GAC INTERNATIONAL.
Fuente: http://www.odontocat.com/odontocatca.htm
17
Aleaciones activas - Martensíticas
Níquel Titanio Termoelástico Utilizan el efecto termoelástico para alcanzar la memoria de forma. Son alambres que
pasan a la fase Martensítica por medio de enfriamiento y luego retorna a la fase inicial
Austenítica a temperatura de la cavidad oral (2, 3, 4, 5, 14, 15) (Fig.7)(a) (b)).
Fig. 7 (a).Proceso de enfriamiento del arco de alambre Nitinol Termoelástico.
Fuente: Hilliard K. Diseño y aplicación clínica del instrumento de hielo Polar Bear
XLT. D.M.D, Lakeland Fl.
Fig.7 (b) Se observa el cambio gradual de posicionamiento dental luego de la
activación del arco Nitinol termoelástico.
Fuente: Hilliard K. Diseño y aplicación clínica del instrumento de hielo Polar Bear
XLT. D.M.D, Lakeland Fl.
18
Siendo la fase Martensítica inestable intenta retornar a la estructura Austenítica con la
forma de arcada ideal.
A esta aleación se le añade cobre para que le de un mayor rango de transformación,
siendo distintos dependiendo de la cantidad de cobre que se ponga. Esta adición
aumenta su fuerza y reduce la energía perdida medida por el área, dentro de sus
primeras y segundas regiones de meseta. Estas ventajas ocurren cuando la temperatura
de transformación de fase aumenta en la cavidad oral (16, 17).
Es una aleación que libera una fuerza ligera y continua, así como capacidad de
retroceso. Se descubrió que la carga para esta aleación podría mantenerse hasta menos
de 300 gr. Mediante la transformación de la temperatura en un punto cercano a la fase
Austenita final que fuera cercana a 37 ºC. Dependiendo de la fuerza necesaria es
posible encontrar alambres que generan 100, 200, 300 gr. dependiendo del caso (16).
En 1994 ORMCO CORPORATION introdujo una nueva aleación llamada Cooper-
NiTi, el cual es disponible en 3 temperaturas (27ºC, 35ºC, 40ºC) esta variantes serian
provechosas para diferentes tipos de pacientes ortodóncicos (2, 3, 4, 6, 7, 9, 14, 15).
Por ejemplo:
• 27ºC ( para los que respiran por la boca)
• 35ºC (a temperatura normal ambiente).
• 40ºC (al consumir bebidas y comidas calientes).
19
PROPIEDADES DEL NITINOL TERMOELASTICO
• Estética
• Bioestabilidad
• Formabilidad
• Resilencia
• Elasticidad
• “Retorno o memoria de forma”(Fig.8)
• Resistencia a la fatiga
Fig.8. Ejemplo de memoria de forma de las aleaciones de Nitinol Termoelástico.
Fuente: http://www.memry.com/nitinolfaq/nitinolfaq.html.
20
II.5. VENTAJAS
• Fácil Manejo por sus propiedades elásticas.
• Biocompatibilidad.
• Produce fuerzas leves y continuas que no ocasionan daños a los tejidos orales
y causan mínimo disconfort al paciente.
II.6. DESVENTAJAS
• No es modificable.
• La porosidad del Nitinol aumenta la fricción del material.
• No es capaz de realizar movimientos de desplazamiento de piezas.
• La liberación de Níquel puede provocar alergias.
21
II.7. ESTUDIOS COMPARATIVOS Kusy reportó que aunque los datos concretos de otras características, como
formabilidad, maleabilidad, y coeficientes friccionales, son desconocidos en este
tiempo, los experimentos preliminares sugieren que los cortes transversales de los
arcos de alambre transversales rectangulares deberían ser posibles por un proceso
conocido como la beta-staging59 y que los coeficientes bajos de la fricción y la
biocompatibilidad deberían ser posible modificando la química superficial del
polímero 63 en efecto, cuando los compuestos desplazan aleaciones metálicas como
componentes estructurales en la industria aeroespacial, la expectativa consiste en que
las propiedades atractivas y las características de estos compuestos estéticos
capturarán una parte significativa del mercado dentro de la próxima década (2).
Miura demostró que los casos quirúrgicos podrían ser tratados preparando una serie de
arcos, en los cuales la forma deseada fue puesta por el calor, al instalar en la boca del
paciente, la aplicación sería activada por el calor de la cavidad bucal y vuelta a su
forma predeterminada (5) .
Miura y Cols. En el año 1988 publicaron un artículo sobre el método DERHT y el
aparato conocido como ARCH MATE. Utilizando cinco calibres de alambre Sentalloy
y otros especímenes doblados a 90º, sobre un radio de 1mm, se realizaron impresiones
en yeso de cada muestra. La evaluación fue realizada midiendo el efecto de rebote que
mostraron los alambres de 90º a 0º y después liberar los alambres para determinar su
rebote. Los alambres de acero inoxidable y Ni-Cr-Co rebotaron hasta 50º indicando
una deformación permanente de 40º. El Ni-Ti de trabajo endurecido regresó hasta un
angulo de 75º. El alambre Sentalloy doblado en frió regreso hasta 55º y finalmente
Sentalloy doblado con el Arch Mate regresó a la angulación original de 90º indicando
con esto una deformación permanente de 0º (11)
Santoro encontró que Cooper Niti y NITINOL termoactivado son las aleaciones mas
idóneas para expresar propiedades superelásticas cuando son sometidas a tensión
significativa y sujeto a variación de temperaturas orales (18).
Andreasen encontró que las propiedades de rigidez, flexibilidad, fuerza y deformación
permanente están relacionados, demostrando que el rango de trabajo del nitinol A-138
esta directamente relacionado al incremento de temperatura antes de los 75 ºC y 100ºC
(7).
22
Miyasaki en 1982, mencionó que el tratamiento térmico mediante la sales de nitrato
producía cambios significativos en las propiedades de las aleaciones de Ni-Ti. Mostró
que era posible doblarlas y al mismo tiempo controlar la cantidad de fuerza generada
sin perder las cualidades superelásticas de éstas aleaciones (19).
Hudgins en 1989, publicó un estudio basado en la prueba de deformación de 9
alambres de NTINOL, Beta titanio y acero inoxidable. Después de la desactivación de
alambre, la deformación fue medida en 1,14, y 28 días. Los alambres de Níquel
Titanio expusieron mejores características de retroceso y memoria de forma que los de
acero inoxidable y Beta Titanio (20).
Torstein en el año 1996 publicó un estudio donde sometía a los alambres de Nitinol
termodinámico bajo pruebas de aplicación de temperatura fría (10º) o caliente (80º),
donde mostraron una tendencia baja a la rigidez torsional cuando el frió era aplicado.
Asumiendo que los niveles mínimos de la torsión son necesarios para causar la
respuesta de tejido biológico compatible con el movimiento de diente, es concebible
que éstos los alambres proporcionan fuerzas inadecuadas para el movimiento de
diente después de la ingestión de líquidos fríos (15).
Nagao y Cols. describen que el uso de fuerzas continuas a baja intensidad son
eficientes para reubicar piezas dentarias en ortodoncia. Esta reubicación requiere la
resorcion y aposicion osea alrededor de la raiz del diente. Estos dos procesos tienen
que estar adecuadamente coordinados para mantener fijo el diente al proceso alveolar
(21).
23
II.8 EL ARCO IDEAL Propiedades del alambre ideal
• Gran resistencia a la fractura.
• Gran elasticidad (poca rigidez) o viceversa.
• Gran moldeabilidad o formabilidad.
• Gran deflexión.
• Permitir ser soldado.
• Económico.
• Resistencia a la corrosión.
• Estético
• Ser bioinerte y no permitir la adhesión de placa bacteriana.
• Ser biocompatible con los tejidos orales.
• Tener una excelente memoria de forma
Fig. 9. Propiedades de un arco ideal.
Fuente: Kusy RP. A review of contemporary archwires: Their properties and
characteristics. Angle orthod 1997; 67(3):202.
24
III. CONCLUSIONES
Las aleaciones de Níquel Titanio presentan algunas propiedades físicas mejores
comparadas con las aleaciones de acero inoxidable.
El alambre de NiTi termoelástico posee memoria de forma, característica no aplicable
para otras aleaciones de metales.
Para uso odontológico las aleaciones Ni -Ti Termoelástico son las mas adecuadas ya
que generan fuerzan ligeras y continuas que son favorables para el movimiento
dentario sin provocar reabsorción ósea o radicular.
Por su liberación de Níquel éstas aleaciones aún siguen siendo motivo de estudio,
debido a los reportes de casos de alergia a éste material en varios pacientes, a pesar de
que sus fabricantes se esmeran en producir el metal totalmente biocompatible con los
tejidos humanos.
La adición de cobre al Ni-Ti superelástico termoactivado provee de mayor flexibilidad
al material y por consiguiente una relación favorable entre sus propiedades.
Existen diversos métodos que facilitan la aplicación de éste material en la práctica
clínica de la ortodoncia. Entre ellos: enfriadores, estuches de almacenamiento,
maquinas diseñadas para la deformación de los arcos de alambre.
25
IV. REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS
1. Teramoto Ohara A. The inside History of Superelasticity. First Edition. GAC
International Books. 2005
2. Kusy RP. A review of contemporary archwires: Their properties and
characteristics. Angle orthod 1997; 67(3):197-208.
3. Teramoto A. Aleaciones de Níquel-Titanio. Practica odontológica 1995;
16(2):7-13.
4. Teramoto A. Evolución de las aleaciones de Níquel-titanio en ortodoncia. Orto
Latina 1999; 1(2):6-8.
5. Miura F, Mogi M, Okamoto Y. New aplication of superelastic NiTi
rectangular wirw. J Clin Orthod 1990;24:544-548.
6. Andreasen GF, Brady PR. A use hypothesis for 55 Nitinol wire for
orthodontics. Angle Orthod 1972;42:172-177.
7. Andreasen GF, Heilman H, Krell D.Stiffnes Changes in thermodynamic
Nitinol With Increasing Temperature. Angle orthod 1985; 55(2):120-126.
8. Andreasen GF, Morrow RE. Laboratory and clinical analyses of Nitinol wire.
Am J Orthod 1978;73:143-151.
9. Kauffman G, Mayo I. The story of NITINOL: The serendipitous discovery of
the memory metal and this applications. The chancel Ecuador 1996;2(2).
10. Vega del Barrio JM. Materiales en odontología. Fundamentos clínicos,
Biofísicos y bioquímicos. Primera Ed. Madrid. 1996.
11. Miura F, Mogi M, Ohura Y, Hamanaka H. The superelastics properties of the
Japanese Ni Ti alloy wire for use in orthodontics. Am J Orthod 1986;90:1-10.
12. Torstein RM. The effect of temperature on the elastic responses to longitudinal
torsion of rectangular Niquel Titanium archwires. Angle orthod 1998;
68(4):357-368.
13. Gisser KCR, Geselbracht MJ, Cappellari A. Nickel Titanium memory metal: a
“smart” material exhibiting a solid state phase change and superelasticity. J
Chem Educ 1994;71:334-340.
14. Brantley WA, Eliades T. Orthodontic Materials: Cientific and Clinical
Aspects. Primera Ed. Thiene Medical Publishers. 2001:77-104.
26
15. Torstein RM. The effect of short-term temperature changes on the mechanical
properties of rectangular nickel titanium archwires tested in torsion. Angle
orthod 1998; 68(4):369-376.
16. Oltjen JM, duncanson MG. Stiffnes-deflection behavior of selected
orthodontic wires. Angle orthod 1997; 67(3);209-218.
17. Brantley WA, Grentzer TH. Temperature-modulated DSC provides new
insight about nickel-titanium wire transformations.Am J orthod Dentofacial
Orthop 2003; 124:387-394.
18. Santoro M, Beshers DN. Nickel-titanium alloys: Stress-related temperature
transitional range. Am J orthod Dentofacial Orthop 2000;118:695-692.
19. Miyazaki S, Ohmi Y, Otsuka. Characteristic of deformation and
transformation pseudoelasticity in Ti – Ni alloys. J Phys 1982; 43(12): 225-
260).
20. Hudgins JJ, Bagby MD, Erickson LC. The effect of long-term deflection on
permanent deformation of Nickel-Titanium archwires. Angle orthod
1989;60(4):283-288.
21. Nagao S, Sato Y, Lida J. Three dimensional observation on hard-tissue
resorption induced by continuous orthodontic force. Hokkaido J Dent Science
2002; 23(2).
22. Al-Waheidi EMH.Allergic reaction to Nickel orthodontic wires: a case report.
Quintessence International 1995;26:385-387.
.