BASE DE DISE+æO DEL FLUIDO - POZO ONEL-14

7/17/2019 BASE DE DISE+æO DEL FLUIDO - POZO ONEL-14

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GLOBAL DRILLING FLUIDS A WEATHERFORD COMPANY

B d Di ñ d fl id ONEL 14 1

GLOBAL DRILLING FLUIDS DE MEXICO

PLATAFORMA: PANUCO

“Servicios integrales de fluidos de control, separación de sólidos y manejo deresiduos para pozos a intervenir por la Unidad de Negocio de Perforación,

Paquete H-A”

BASE DE DISEÑO DE FLUIDOS

POZO: ONEL-14 CONTRATO PARA SERVICIOS DE FLUIDOS: 423024830

PEMEX EXPLORACIÒN Y PRODUCCIÓN

Preparado porIng. Jose L. Lazaro G.Ingeniero de diseñoE-mail: [email protected]

FECHA FIRMA

Revisado por

Ing. Edgar R. Larraga C.Coordinador de IngenieríaTel: (938) 128-5269, ext. 1118E-mail: [email protected]

Aprobado por

Ing. Rodolfo Aquino TrinidadCoordinador de Operaciones

Tel: (938) 389-0795, ext. 1130E-mail: [email protected]

Aprobado por

Ing. Marco A. Gamarra GarciaGerente Fluidos Area MarinaTeléf:(938)386-0716

E-mail: Marco,[email protected]

Ejecutado porIngenieros de FluidosGlobal Drilling Fluids de Mèxico

Aprobado por

Ing. Jorge Luis Castan AguilarPemex Exploración y ProducciónUnidad de Perforación y Mantenimiento de Pozos

Unidad de Perforación AbkatunE-mail: [email protected]

http://Marco,[email protected]/








INDICE

Contenido PaginaEstado mecánico y características de la geometría del pozo 4

Programa de Fluidos Datos Generales 5Volúmenes Estimados de Fluido 6Consumo de Materiales por Etapa. 7Programa de Fluidos (Propiedades Fisicoquímicas) 8

Etapa de 36” Discusión del Intervalo 9Formulacion del sistema Bentonitico 9

Preparación del sistema 10Recomendaciones 10Riesgos potenciales 10Antecedentes 11

Etapa de 26 ” Discusión del intervalo 12Riesgos potenciales 12Problemática de pozos de Correlación 13Formulación del sistema 14Preparación del sistema 15

Recomendaciones 16Antecedentes 18Procedimiento para prevenir perdidas 22Análisis Hidráulico 23

Etapa de 17 ½ ” Discusión del intervalo 26Riesgos potenciales 26Problemática de pozos de Correlación 27Recomendaciones para el desplazamiento del Sistema Bamil SB X E.I. 29Formulación del sistema 30Preparación del sistema 31

Recomendaciones 32Antecedentes 35Procedimiento para prevenir perdidas 39Analisis Hidraulico 40

Etapa de 12 ¼ X 14 ¾ ” Discusión del intervalo 43Riesgos potenciales 43Problemática de pozos de Correlación 45Recomendaciones para el desplazamiento 46Formulación del Sistema 47

Preparación del sistema 48Recomendaciones 49





Antecedentes 52Procedimiento para prevenir perdidas 55Hidráulica virtual 55

Etapa de 12 ¼ ” Discusión del intervalo 59Riesgos Potenciales 59Problemática en pozos de correlación 60Recomendaciones para el Despl. de fluido 62Formulación del sistema 63Preparación del sistema 64Recomendaciones 65Antecedentes 68Procedimiento para prevenir perdidas 70Hidráulica Virtual 71

Etapa de 8 ½ ” Discusión del intervalo 74Riesgos Potenciales 74Problemática en pozos de correlación 75Recomendaciones para el Despl. de fluido 76Formulación del sistema 77Preparación del sistema 78Recomendaciones 79Recomendaciones durante la perdida de Circulación 82Antecedentes 83

Procedimiento para prevenir perdidas 84ANEXOS

Comportamiento del sistema de baja invasión (FLC-2000) 88Aplicación del sistema de baja invasión (FLC-2000) 89Aplicación de sistema especial para perdidas severas LCP 2000 91Equipo de control de solidos 92Recomendaciones Mallas 93Recomendaciones E.C.S. 95Generación de recortes y cálculo de cajas 96Seguridad y manejo de materiales 97





ESTADO MECÁNICO PROGRAMADO Y CARACTERÍSTICAS DE LA

GEOMETRÍA DEL POZO





1. PROGRAMA DE FLUIDOS.

TABLA 1.1 DATOS GENERALES.




Base de Diseño de fluidos ONEL-14 - 6 -

TABLA 1.2. VOLUMENES ESTIMADOS DE FLUIDO (M3).

Con un 10 % de descalibre para fluidos base aceite y 15 % para fluidos base agua.

ETAPA

36" 26" 17 1/2" 12 ¼”x14 ¾” 12 ¼” 8 ½”

Agua de Mar +Baches Vsicosos Bamil SB E.I. E.I. E.I

E.ICondiciones

normales

E.IConsiderando

perdidacirculacion

Vol. en superficie (m3) 100 100 100 100 100 100 100 * Vol. del agujero (m3)

153

386

384

75

44

16

16

** Vol. de baches (m3) 300 - - - - - - Vol. para llenar TR

anterior (m3) - 99 196 243 274 158 158 *** Vol. para llenar 2 veces

la cap. del pozo (m3) 306 970 - - - 0 0 Vol. enviado de Planta y/o

reutilizado (m3) - - 400 300 300 0 0 Vol. para dilución (m3) - 152 132 32 22 13 -

Vol. Impregnación (m3) - - 153 30 18 8 - Vol. Perdido en Formación

(m3)

- - - - - - 1,001

Vol. a generar (m3) 859 1707 565 180 158 295 1,275 Volumen total de fluido

(m3) 859 1707 965 480 458 295 1,275

** Se considera el bombeo de 15 m3 de bache viscoso cada tramo perforado para el

acarreo de recortes a superficie.

*** En caso de presentarse perdida de circulación, fluido a considerarse.





TABLA 1.3. CONSUMO DE MATERIALES POR ETAPA

PRODUCTOS UNIDAD

TOTAL 36" 26" 17 1/2" 12 ¼ “ x 14 ¾ " 12 ¼ " 8 1/2"

Agua Mar – BachesBentóniticos Bamil SB E.I. E.I. E.I. E.I. Condiciones

Normales E.I.

CondicionesPerdida

1.03 g/cm3 1.05 - 1.14 g/cm3 1.54 - 1.61 g/cm3 1.98-2.0 g/cm3 1.30 g/cm3 1.12 g/cm3 1.12 g/cm3 Scs Tar Scs Tar Scs Tar Scs Tar Scs Tar Scs Tar Scs Tar WEL-GEL Saco 1,498 43 - - - - - - - - - - - - HIDROXIDO DE SODIO Saco 68 2 68 2 - - - - - - - - - - WEL-EX (EXT.BENTONITA) Bolsa 17 1 - - - - - - - - - - - - WEL-PAC R Saco - - - - - - - - - - - - - - WEL-PAC LV Saco - - - - - - - - - - - - - - CARBONATO DE SODIO Saco 34 1 34 1 - - - - - - - - - - WEL CARB FINO Saco - - - - - - - - - - 152 4 307 8 WEL CARB MEDIO Saco - - 1,020 29 360 9 360 9 275 7 152 4 307 8 WEL CARB GRUESO Saco - - 1,020 29 360 9 360 9 275 7 152 4 307 8 CLORURO DE POTASIO Saco - - 1024 34 - - - - - - - - - - WEL LIG C Saco - - - - - - - - - - - - - - WEL STAR HT Saco - - 1297 32 - - - - - - - - - - WEL PAC SUPER UL Saco - - 301 8 - - - - - - - - - - WEL HIB 40 Tote - - 38 38 - - - - - - - - - - WEL ZAN L Tote - - 19 19 - - - - - - - - - - WEL VIS II Saco - - - - 387 10 106 3 46 1 21 1 551 14 WEL MUL D Tambor - - - - 35 9 12 3 5 1 2 1 60 15 WEL CON TWA Tambor - - - - 13 4 4 1 2 1 1 1 23 6 CLORURO DE CALCIO Saco - - - - 763 22 255 7 108 3 49 1 1281 37 WEL TROL Saco - - - - 132 4 44 1 18 1 56 2 208 6 HIDROXIDO DE CALCIO Saco - - - - 720 21 240 6 105 2 48 1 1250 26

MATERIALES DE CONTINGENCIA WEL SPOT Tambor 16 4 16 4 16 4 16 4 16 4 16 4 16 4 OXIDO DE ZINC Saco - - - - 80 2 80 2 80 2 80 2 60 2 TARIMAS TOTALES - 51 196 90 39 29 24 133





1.4 PROGRAMA DE FLUIDOS DE PERFORACIÓN

PROPIEDADES FISICOQUÍMICAS

Intervalo Tipo Fluido

Densidad Visc Filtr. MBT RAA Sólidos Vp Yp Gel 0/10 Salinidad pH

EstabilidadElectrica

(m) g/cm3

seg ml. Kg/m3

Ac/Ag % Cp lb/100ft2

lb/100ft2

X1000(ppm) Volts

73 250 Agua de Mar +

BachesBentóniticos

1.03 100-150 10 - 14 < 90 ***** 4 - 5 11-20 17 - 25 15/20-18/25 ***** 9-5-10.0 NA

250 1,101 BamilSB 1.05 - 1.14 40-60 <10 ***** **** 3-9 5-13 14-24 10/12 - 14/18 30-40 9.5-10.0 NA

1,101 3,145 E.I. 1.54 –1.61 50-65 <4 NA 80/20 20-26 19-28 16-20 7/12-14/22 >250 ***** >700

3,145 3,710 E.I. 1.98-2.0 80-100 <4 NA 80/20

- 85/15

34-40 40-60 18-26 12/24-15/28 >250 ***** >700

3,710 4,188 E.I. 1.30 45-60 <4 NA 80/20 13-15 22-29 14-18 7/12-14/22 210-250 ***** >700

4,188 4,553 E.I. 1.12 35-45 <4 NA 80/20 8-10 14-19 11-13 7/10-10/14 200-230 ***** >700




1. ETAPA DE 36”.

DISCUSIÒN DEL INTERVALO(46 – 250 ) metros

El intervalo estimado de 60 a 200 m será perforado con Bna de 36” para TR de 30” con fluido agua de

mar y con retorno al fondo marino, por lo cual se debe de asegurar la limpieza del agujero durante la perforación y se recomienda el bombeo de baches viscosos para el acarreo de los recortes.

Esta etapa se perforara con bombeo continuo de agua de mar, por lo que se deberá de bombear bachesde 15 m3 de fluido Bentónitico viscoso de 1.03 g/cm3 x > 150 seg por cada tramo perforado.

Al término de la etapa se deberá de bombear un bache de 20 m3 para asegurar la limpieza del agujero.

El fluido Bentónitico viscoso para su preparación debe ser mezclado; pre hidratando la bentonita enagua dulce o de perforación usando la siguiente formulación:

MATERIALFUNCIÓN

ESPECIFICA

CONCENTRACIÓN

KG/M3

WEL-GEL Viscosificante 80 - 100

Hidróxido de Sodio (Sosa Cáustica) Control de pH 2.0

WEL-EX Extendedor de Bentonita 0.5

MATERIAL DE CONTINGENCIA

WEL-PAC R Viscosificante 1 - 2

Carbonato de sodio (Soda Ash) Precipitador de calcio 1.0




PARA LA PREPARACION DEL SISTEMA “BENTONITICO” SE RECOMIENDA SEGUIR LOS SIGUIENTE

PASOS:

1.- Llenar con el 90% las presas con agua de perforación.

2.- Agregar Carbonato de Sodio (Soda Ash) para reducir la dureza por debajo de 50 mg/lt.

3.- Agregar Hidróxido de Sodio (Sosa Cáustica) para el control del pH.

4.- Prehidratar la Bentonita a una concentración de 80 a 100 kg/m3 en agua de perforación.

5.- Agregar polímero WEL EX en caso de requerir mayor viscosidad.

RECOMENDACIONESEl bombeo de baches deberá ser de 15 m3 de bache Bentónitico viscoso de 1.05 gr/cc x 150 segundoscada tramo perforado

Mantener a bordo de la plataforma agua de perforación suficiente para la preparación del fluidoBentónitico alrededor de (850 m3) para esta etapa.

El fluido de inicio debe ser preparado, pre-hidratando de 80 - 100 Kg/m3 de Bentonita en agua de perforación, la cual previamente se tratara con la cantidad necesaria de Carbonato de sodio (Soda Ash) para precipitar el ión calcio y mejorar el rendimiento de la Bentonita e incorporación de la misma.Agregar Sosa Cáustica y mantener el pH en rango de 9.5 – 10.0.

En caso de ser necesario utilizar WEL-EX (Viscosificante) para mejorar la limpieza del agujero.

Antes de sacar la barrena de 36” para bajar el conductor, se debe dejar el aguj ero lleno de fluidoBentónitico de alta viscosidad (150 - 250 seg/qt) con una densidad equivalente. Se recomienda bombearun volumen igual al volumen del agujero más el 100%.

RIESGOS POTENCIALES DE LA ETAPA

Riesgo Recomendaciones

Limpieza del agujero Gasto optimo

Baches de limpieza

Descalibre (Washout) Bombear 2 veces la capacidad del agujero (volumen)

Resistencias y/o Atrapamientos

Densidad adecuada Bache viscoso >150 seg




ANTECEDENTES

ETAPA / POZO ANTECEDENTES DE CORRELACIÓN

ONEL 2ETAPA DE 36”

TR 30”

Con barrena de 36" y sarta pendular, perforó a 250 m, circulólimpiando agujero, bombeó 90 m3 de lodo bentonítico de 1.05 gr/cc,sacó barrena a 240 m, donde encontró fricción, bombeo 90 m3 delodo bentonítico de 1.05 gr/cc. sacó barrena a superficie, bajóconductor de 30” a 245 m, cementó con 87.05 m3 de lechada decemento de 1.90 gr/cc, desplazó con 85.4 m3 de agua de mar,descargó peso de conductor sin deslizar, efectuó corte preliminar deconductor, biseló mismo, instaló brida de cuñas de 30”, metióopresores, instaló conjunto diverter de 29 ½”. Instaló líneas paraoperar conjunto diverter, verificó apertura y cierre, ok, instaló campanade 29 ½, charola ecológica, línea de flote, llenadera, efectuó prueba

hidrostática a diverter, ok, bajó barrena de 26” a 233 m, rebajócemento a 240 m, bombeó bache viscoso de 1.10 gr/cc x 120 seg,sacó barrena a superficie.

ONEL 23ETAPA DE 36”

TR 30”

Etapa 1.TR de 30”, X-42, 264.87 lb/pie, DRILL QUIP a 250 m.Con torre alineada al conductor #2 armó TP de 5” y magneto de19". Bajó mismos a 116.9 m donde reconoció lecho marino con2 toneladas en 2 ocasiones, sacó magneto 19" a superficie sinobservar ningún objeto metálico. Bajó barrena tricónica de 36” a116.9 m (lecho marino). Perforó con lagua de mar y baches delodo bentonítico de 1.05 gr/cc de 116.9 m a 253 m. Realizó viajecorto de 253 m a 151 m, libre. Levantó barrena a superficie.

Mete conductor de 30”, X-42, 264.87 lb/pie, Drill-Quip a 250 m.Cementó con 79.24 m3 (104.65 ton) de lechada, densidad=1.90gr/cc, rend. 37.86 lt/sc. Desplazó con agua de mar. Verificócorrecto funcionamiento del equipo de flotación. Cima teórica enespacio anular a 116 m (lecho marino). Realizó corte preliminara conductor de 30". Eliminó tubos anclas y realizó cortedefinitivo. Instaló diverter 29 ½”, 500 psi. Instaló preventoresférico 29 1/2" 500 psi. Instaló campana y apretó misma. Armóy bajó barrena tricónica de 26", motor de fondo 11" x 25 3/4",LWD, MWD y PWD a 226 m donde tocó cima de cemento con 5ton. Probó integridad de TR de 30” con 400 psi por 10 min,satisfactoriamente. Rebajó cemento de 226 m a 241 m.




2. ETAPA DE 26”

DISCUSIÓN DEL INTERVALO

(250 – 1,101 md)

El intervalo estimado de 250 a 1,101 m se perforara con la barrena de 26 ” y el sistema base agua demar inhibidor de lutitas Bamil SB, con densidad de 1.05 a 1.14 g/cm3, se iniciará la operación bajandola barrena de 26” dentro del conductor de 30” hasta alcanzar la cima de cemento, rebajar mismo

circulando para limpiar el pozo de los desechos de cemento.

Se debe considerar para la perforación de esta etapa el bombeo de baches viscosos para limpieza del

agujero, que contengan una mezcla de 20 kg/m

3

de Wel Carb Grueso, 20 kg/m

3

de Wel Carb Medio yaque van a actuar como un agente de puenteo dentro de la garganta poral de la formación y prevenir las perdidas parciales y se recomienda hacer repasos para asegurar que el agujero este libre. Ya que encorrelativos se observan perdidas parciales durante la perforación.

Esta columna geológica se caracteriza por presentar arenas no consolidadas en el Mioceno, en caso deobservarse o presentarse perdidas de circulación desde parciales hasta severas considerar el bacheo dematerial LCM en el sitio para reducir perdidas de circulación.

El objetivo de la etapa es bajar la TR 20”, brindar estabilidad de pozo, ganar gradiente de presión e

instalar conexiones superficiales de control.

2.1 PROBLEMAS POTENCIALES ESPERADOS DURANTE LAPERFORACION DE ESTE INTERVALO

Limpieza de agujero.

Arrastres y resistencias al bajar el conductor.

Descalibre (WashOut).

Perdida de circulación.

Gasificacion




2.2 PROBLEMÁTICA PRESENTADA EN POZOS DE CORRELACION

Evento Tipo de Lodo Prof. (md) Densidad (gr/cm3) Descripción

Perdida Parcial Bentonitico Polimerico 443 m 1.10

Observó Pérdida Parcial de 8 m³/hr, continuo perforando hasta 477 m, donde

suspendió por incrementarse la pérdida a 20 m³/hr. Preparo 37 m³ de bache

Obturantes: 50 kg/m³ CaCO3 grueso, 50 kg/m³ CaCO3 mediano y 20 kg/m³ de SL-SEAL.

Perdida Parcial Bentonitico Polimerico 529 m 1.10Perforó de 477 @ 529 m, iniciando con pérdida parcial de 6 m³/hr, incrementándose a

40 m³/hr, suspende por falta de lodo y material químico.

Resistencias

/perdida circulacionBentonitico Polimerico 997 m 1.05

Observó resistencia franca c/5 ton, repaso misma con rotación y bbeo hasta 1001 m,

observó pérdida de circulación de 6 m³/hr.

Resistencias/perdid

a circulacionBentonitico Polimerico 922 a 1001 m 1.05

Durante la introducción de la TR de 20" a los 922 m observo resistencia f ranca de 10

ton y con equipo de casing runnig bajo con rotación y bombeo venciendo resistencia

sin peso a F.P. (1001 m). Cemento misma con perdida parcial de 4 m3.


resistencias Bentonitico Polimerico 313-322 m 1.06Repaso en varias ocas iones intervalo, por observar resistencia de 2 a 3 ton.

Perdida Circulacion Bentonitico Polimerico 564 m 1.12

Perdida de circulación, bombeo baches con obturantes en cada conexión en una

concentración de 30/30 kg/m3 de carbonato de calcio medio y grueso + 10 kg/m3 de

kill loss sin establecer circulación + con tubo difusor a 563 m coloco 40 m3 de bache

con obturante concentración de 100/100 kg/m3 de carbonato de calcio grueso y medio

+ 100 kg/m3 de Kill l oss, observando circulación.

Perdida Circulacion Bentonitico Polimerico 774 m 1.06

Perdida de circulación + con tubo difusor a 770 m coloco 80 m3 de bache con obturante

concentración de 100/100 kg/m3 de carbonato de calcio grueso y medio + 52 m3 debache con obturante con concentraciones de di ferentes granulometría: 50 kg/m3 de

fiber seal grueso + 50 kg/m3 de fiber seal medio + 50 kg/m3 de grafito medio + 50

kg/m3 de grafito grueso + 100 kg/m3 de carbonato de calcio medio 100 kg/m3 del

grueso.

Fri cciones Bentoni ti co Pol imerico 1120 - 825 m 1.15En viaje corto observa fri cciones de 6-8 ton, venciendo mismas con rotación y

bombeo.

Gasif icacion Bentonitico Pol imerico 512 m 1.07 Observa presencia de gas H2S lecturas máxima de 300 ppm.

Gasif icacion Bentonitico Pol imerico 613 m 1.06Observa presencia de gas H2S, lecturas máxima de 620 ppm al vencer el T.A. + agrego 2

kg/m3 de oxido de zinc al sistema.


perdida parcial Bentonitico Polimerico 565 m 1.17

Observo pérdida parcial a formación de 30 m3, con fluido Bentonítico - PoliméricoInhibido de 1.17 g/cm3. Disminuyó densidad del fluido a 1.12 g/cm3. Perforó a

585 m, suspendió por observar incremento de densidad de 1.12 g/cm3 a 1.17

g/cm3, circuló acondicionando de 1.17 g/cm3 a 1.12 g/cm3.

Resistencias Bentonitico Pol imerico 740 m 1.08Resistencia de 4 ton, repaso con rotación y bombeo 926 m + repasó intervalo de 926 a

934 m desplazando fluido de 1.17 g/cm3 por 1.08 g/cm3.

Fri cciones Bentoni ti co Pol imerico 1045-869 m 1.08 Fricciones de 10 ton en viaje corto repasando con rotación y bombeo.


Arrastres Bentonitico Polimerico 1124-650 1.14

Arrastre de 20 -30 ton en viaje corto, bajo a 1124 m F.P. "libre" + con bna. Tric. de

26" y sarta navegable @ 1124 m, circulo incrementando densidad de 1.14 gr/cc a

1. 17 gr/cc + emparejando columnas a 1.17 gr/cc y limpio agujero. Levanto a

superficie libre todo el tiempo.

EVENTOS POZO ONEL-2

EVENTOS POZO ONEL-23






2.3 FORMULACION

La formulación del sistema BAMIL SB se hará de acuerdo a las siguientes concentraciones:

SISTEMA BAMIL SB

FORMULACION PROPUESTA ETAPA 26"

Sosa Caustica en Escamas 1.5 - 2 kg/m3

Wel-Star HTL 19 lt/m3

Wel-Pac Super UL 1.5 - 3 kg/m3

Wel-Zan L 9 – 12 lt/m3

Wel-Carb 30 – 50 kg/m3

Wel-Hib 40 22 lt/m3

Cloruro de Potasio 30-60 Kg/m3

Barita Lo requerido

Nota: la Concentración de KCL podría incrementarse hasta 80 Kg/m3 de acuerdo a los requerimientos

de inhibición del pozo, por lo que deberá monitorearse el contenido de Ion potasio para mantenerlo en

concentraciones de 35 – 65 ppm de Ion +K




2.4 PREPARACION Y AGREGADO

Para la preparación del fluido base agua de mar inhibidor de lutita sin bentonita se recomienda elsiguiente orden de agregado

Producto Agregado

AGUA Agregar en presas agua de mar.

SODA ASH(Carbonato de sodio)

Agregar una concentración de 2 - 3 kg/m3 de SodaAsh, al agua de mar que se encuentra en presas.

WEL ZAN L(Goma xantana líquida)

Agregar WEL ZAN L en forma lenta y continuahasta alcanzar la concentración necesaria observandoque el fluido quede homogéneo y con cuerpo.

WEL STAR HTLAgregar Almidón WEL STAR HTL en forma lentay continua para la reducción del filtrado API.

WEL PAC SUPER UL

Agregar polímero WEL PAC SUPER UL a través

del embudo en forma lenta y continua para el controldel filtrado API.

WEL HIB 40Agregar el Inhibidor de arcillas en presas hastaalcanzar la concentración propuesta.

Cloruro de Potasio

Agregar el cloruro de potasio a través del embudohasta alcanzar la cantidad de 30 kg/m3 de inicio,mantener la agitación fuerte hasta diluir lasal.(incrementar de acuerdo a los requerimientos

del pozo)

Sosa CausticaAgregar sosa caustica a la presa hasta alcanzar un pHen el rango de 9.0 – 10.0

.




2.5 RECOMENDACIONES

Mantener la densidad en 1.05 – 1.14 g/cm3 y de requerirse incrementar de acuerdo al comportamiento

del Agujero.Es necesario Bombear baches de limpieza (viscosos) de 8 m3 de lodo Bamil SB con 150 a 200 seg,cada tramo perforado durante la perforación de la etapa o de acuerdo a la velocidad de penetración

para optimizar la limpieza, eliminar la mayor cantidad de sólidos en el anular y así evitar causarincremento en la presión de la bomba, incremento de la DEC, arrastre y resistencias.

El sistema incorpora en su formulación la materiales sellantes WEL-CARB (CaCO3 Grueso y

CaCO3 Medio) en concentración de 20 kg/m3, de cada uno para reforzar Agujero por presencia de

zona de alta permeabilidad.

Una vez alcanzado la profundidad programada y la densidad de 1.14 g/cm3 y previo a introducir TR20” Se recomienda bombear bache para mantener densidad de lodo equivalente para garantizar laestabilidad y evitar el cierre del Agujero perforado.

Monitorear la concentración de Ión Potasio a valores entre 35,000 - 65,000 ppm para garantizar lainhibición optima durante la perforación, la cual podría aumentarse en función de los requerimientosdel pozo.

En caso de Atrapamiento de Sarta, bombear 20 m3 de bache despegador de tubería WEL SPOT.

Generar en presas lodo base agua de mar ultra inhibidor de lutitas sin bentonita según las

concentraciones recomendadas y el orden de agregado.

Para la preparación del fluido base agua de mar ultra inhibidor de lutitas sin bentonita se debe de tratarel agua de mar con carbonato de sodio (Soda Ash) para bajar la dureza total a valores de entre 200 – 250 mg/l para permitir que los polímeros tengan un mayor rendimiento.

Se recomienda mantener un pH a valores entre 9.5 – 10.0.

Durante la perforación se debe mantener las propiedades físicas y químicas de acuerdo al programa delodo. Se debe monitorear la densidad esto para determinar la densidad óptima y aportar una presión

hidrostática suficiente para controlar el pozo y mantener las paredes del mismo.

Si se obtiene circulación, el filtrado API se debe mantener por debajo de 10 cm3/30 min, se debe deutilizar el WEL-STAR HT si requiere la reducción y control del filtrado.

El WEL-STAR HTL puede ser reemplazado por el WEL-PAC SUPER UL si el punto cedente y losgeles son demasiados altos. El Punto Cedente debe mantenerse a valores entre 14 - 24 lb/100ft2 .




El sistema que se propone para perforar esta etapa no es susceptible de contaminación por CO2 debido a que el sistema base agua de mar no contiene en su formulación WEL-GEL (ArcillaComercial).

Optimizar la hidráulica de la barrena en caso de requerirse.

Controlar la velocidad de penetración y evitar una carga excesiva de sólidos en el anular.

Por ser un fluido libre de Arcilla Comercial y por su contenido de WEL ZAN-L el enjarre que seformará es delgado y altamente plástico y consistente proporcionando el soporte en las zonas noconsolidadas.

Mantener una agitación fuerte cuando se esté agregando material o aumentando volumen con lodo

fresco.En caso de presentarse resistencias o arrastres, se recomienda el bombeo de baches con WEL-LUBE

para la reducción del coeficiente de fricción de una concentración de 8 a 10 l/m3.

En este intervalo podría existir la presencia de lutitas reactivas que nos podría generar problemas deresistencias, fricciones y arrastre por problemas de la interacción roca fluido, se recomienda bombearbaches relajados con WEL FIBER – PLUG cada lingada para mejorar la limpieza y evitarembolamiento de barrena.

.Considerar para esta etapa el mantener en consideración la dilución con lodo base con lasconcentraciones adecuadas del Inhibidor de Arcillas y (KCL), para refrescar el sistema y noocasionar una pérdida de circulación por el incremento de sólidos y desestabilización de las arcillas deformación.

Realizar estudio de MBT para monitorear la incorporación de Solidos no deseables (incorporados) lacual debe mantenerse por debajo del 20% .

Utilizar al máximo todos los equipos de control de sólidos (configuración tipo cascada) utilizando lasmallas más finas posibles en los vibradores. El uso de dos centrifugas de alto volumen es muy

ventajoso. El adecuado control de los sólidos es esencial para optimizar la performance de todoslos sistemas de lodos.

Mantener stock de Óxido de Zinc y en dado caso de requerirse ya que en pozos de correlación deobservo gasificación, utilizar 4 -6 kg/m3 para contrarrestar los gases ácidos.




2.6 ANTECEDENTES

ETAPA / POZO ANTECEDENTES DE CORRELACIÓN

ONEL 2ETAPA 26”

TR 20”

Tomo registro giroscópio, bajo barrena tricónica de 26” con sarta navegable y motor defondo, LWD/MWD/PWD, generó 270 m

3 de lodo bentonítico polimérico, bajó barrena

tricónica de 26” con sarta navegable, motor de fondo, LWD/MWD/PWD, a 240 m, desplazóagua de mar por lodo bentonitico de 1.05 gr/cc, rebajó cemento y zapata a 245 m,reconoció fondo perforado a 250 m, perforó a 273 m, bombeo 5 m3 de bache viscoso, tomóregistro giroscópico, perforó a 300 m, bombeo 5 m3 de bache viscoso, tomó registrogiroscópico, perforó a 328 m, bombeo 5 m3 de bache viscoso, tomó registro giroscópico,perforo a 357 m, bombeo 5 m3 de bache viscoso perforó a 443 m. Con barrena tricónica de26” con sarta navegable, motor de fondo LWD/MWD/PWD, perforó a 477 m, suspendiópor observar pérdida de lodo de 20 m3/hr, levantó barrena a zapata de 30”, bombeó 14m

3 de bache con obturante, circuló homogenizando columnas a 1.05 gr/cc, bajó barrena a

416 m, bombeó 14.5 m3 de bache de 1.06 gr/cc con 25 kg/m3 de Kill Loss, 50 kg/m3 deCaCO3 grueso, 50 kg/m3 de CaCO3 medio, 20 kg/m3 de Seal, levantó barrena y esperóreposo. Bajó barrena tricónica de 26” con sarta navegable , motor de fondo,LWD/MWD/PWD, a 477 m, perforó a 529 m, levantó barrena a superficie, bajó barrena de26” con sarta navegable, motor de fondo LWD/MWD/PWD a 527 m, circuló homogenizandocolumnas a 1.05 gr/cc, perforó a 557 m, intento tomar registro LWD sin éxito, perforó a 658m, suspende por observar baja inhibición para acondicionar lodo, levantó barrena a zapatade 30”, circuló homogenizando columnas a 1.08 gr/cc, perforó a 670 m, donde observópérdida parcial de lodo, bombeo 6 m

3 de bache de barrido de 1.08 gr/cc con CaCO3

medio y grueso, 30 kg/m3, sacó barrena superficie, bajó niple aguja de 5” a 240 m, bombeó

70 m3 de Kill Loss de 150 kg/m3 y 100 kg/m3 de CaCO3, sacó tubo aguja a superficie,bajó barrena de 26” con motor de fondo, LWD/MWD/PWD a PI, perforó a 871 m,observando pérdida parcial de 4.0 m

3 x hora. Perforó a 879 m. Suspende por observar

incremento de pérdida parcial sacó barrena a superficie, recuperó informaciónLWD/MWD/PWD, metió franca a 450 m. Colocó bache de 70 m3 Kill Loss, sacó asuperficie, metió barrena a 45 m. Perforó a 1001 m, bombeando bache de 5 m3 conobturante cada lingada, efectuó viaje corto a la zapata ok. Circuló tiempo de atraso, levantóbarrena a 240 m, metió barrena a fondo ok, sacó la misma a superficie, metió T R. 20” K-55 133 lb/ft con Casing Running fondo y cementó la misma con circulación normal.

Esperó fraguado eliminó equipo de Casing Running. Instaló conjunto BOP’s y pruebaapertura y cierre de los mismos. Probó conjunto BOP’s 20 3/4" 3M y CSC,satisfactoriamente, instaló campana, apretó tornillería, deslizó 22 m de cable de 1 ¾" altambor principal del malacate, armó y metió barrena de 17 ½" PDC a 300 m. Metió barrenade 17 ½” a 980.5 m, donde encontró cima de cemento, rebajó cemento y accesorios a 996m, circuló, perforó a 1002 m, circuló, efectuó prueba de goteo a 1001 m, presión degoteo=790 psi=1.615 gr/cc, probó hermeticidad a TR de 20” con 1000 psi ok, levanta

barrena a superficie.

ONEL 23ETAPA 26”

TR 20”

Etapa 2. T R 20”, K-55, 133 lb/ft, Antares a 1115 m.Con barrena de 26", tricónica y sarta navegable, perforó de 248 m a 270 m conlodo bentonítico de 1.06 gr/cc. Circuló limpiando agujero. Sacó barrena asuperficie. Corrió registro giroscópico a 240 m y levantó registrando por estacionescada 10 m hasta superficie. Bajó barrena 26" con motor de fondo, equipado conLWD/MWD/PWD a 270 m sin observar resistencias. Perforó a 322 m. Repasó yestabilizó agujero en varias ocasiones por observar resistencia a 313 m hastaliberar misma. Circuló. Repasó en varias ocasiones intervalo 313 m a 322 m. porobservar resistencia de 2 a 3 toneladas Perforó de 322 m a 380 m dondesuspendió perforación por observar incremento de la densidad de lodo densidad,

entrada= 1.13 gr/cc y densidad salida. 1.14 gr/cc. .Acondiciona fluido deperforación en presas de 1.14 gr/cc a 1.06 gr/cc y limpió a equipo de eliminaciónde solidos (desarenador centrifugas de velocidad variable desarcillador) y cambio




rotando y deslizando sarta de 380 m a 425 m repasando cada lingada. Continuóperforando rotando y deslizando sarta de 425 a 429 m donde suspende operaciónpor observar incremento en densidad de entrada de 1.06 gr/cc a 1.12 gr/cc. Acondicionó fluido de perforación en presas de 1.11 gr/cc a 1.06 gr/cc y limpiaequipo de eliminación de sólidos (desarenador, centrifugas de velocidad variable,desarcillador). Perfora rotando y deslizando sarta de 429 a 454 m, dondesuspende por incremento de densidad de lodo de 1.06 gr/cc a 1.10 gr/cc. Acondicionó lodo en presas a 1.06 gr/cc. Levantó barrena a 228 m. Bajó de 228 a430 m, libre. Continuó bajando de 430 a 454 m, fondo perforado con rotación ycirculación, libre. Perfora rotando y deslizando sarta de 454 a 512 m con lodobentonítico de 1.09 gr/cc. Repasó en 3 ocasiones de 485 a 512 m. con lodobentonítico de 1.11 gr/cc. Observó incremento de la densidad del lodo a 1.13 gr/cc. Acondicionó lodo a 1.09 gr/cc. Levantó barrena de 26" y sarta navegable de 512 a248 m (zapata), libre. Con barrena de 26" y sarta navegable a 512 m circuló conlodo bentonítico de 1.06 gr/cc, salida 1.09 gr/cc. Observó presencia de gas H2S

con lectura máxima de 300 ppm. Completó tiempo de atraso hasta quedar lecturasen cero. Densidad de entrada y salida en 1.09 gr/cc. Levantó barrena a 500 m.Bajó con circulación, a 512 m, observando salida de H2S en temblorinas conlectura máxima de 75 ppm, densidad entrada 1.10 gr/cc, salida 1.10 gr/cc,circulando tiempo de atraso con lecturas de H2S de cero ppm. Con barrena de 26"y sarta navegable perforó rotando sarta de 454 a 564 m con lodo bentonítico de1.11 gr/cc donde suspende por pérdida de circulación, sin observar retorno enlínea de flote. Bombeó baches de baches con obturante cada conexiónconcentración de 30 kg/m3 de CaCo3 fino, 30 kg/m3 de CaCo3 grueso y 10 kg/m3de Kill loss, sin lograr restablecer circulación, manteniendo espejo a +/- 10 m.Levantó barrena de 26" y sarta navegable de 564 a 380 m, con rotación ycirculación. Continuó sacando barrena. 26" y sarta navegable de 380 m a 248 m,

libre, zapata. Intentó restablecer circulación con lodo de 1.08 gr/cc. Sacó barrenade 26" y sarta navegable de 248 m a superficie. Bajó tubo difusor 5" y mete con TPfranca a 563 m. Colocó 40 m3 de bache con concentración de 100 kg/m3 deCaCo3 medio + 100 kg/m3 de CaCo3 grueso y 100 kg/m3 de kill loss. Levantótubo difusor de 563 m a superficie. Generó 72 m3 de fluido bentonítico poliméricode 1.06 g/cc. Metió barrena 26" y sarta navegable. Reconoció fondo perforado a564 m. Perfora rotando y deslizando a 703 m. Bombeó 45 m3 de bache obturantede 1.12 gr/cm3 y concentración de 10 kg/m3 de kill loss. Sacó barrena a superficie.Bajó barrena tricónica de 26" y sarta navegable con motor de fondo graduado a1.53° a 703 m. donde tocó fondo perforado. Perforó a 770 m. Bombeó 33 m3 debache obturante de 1.09 g/cc x 45 seg con una concentración de 30 kg/m3 deCaCo3 medio, 30 kg/m3 de CaCo3 grueso y 5 kg/m3 de kill loss. Levantó barrena

tricónica de 26" de 770 m (fondo perforado) a 720 m donde se presentó fricción.Levantó a 248 m. Bajó barrena a 613 m, donde toco resistencia con 3 toneladas en2 ocasiones, Nota: pérdida 8 m3/hr lodo polimérico bentonítico 1.06 gr/cc, vencióresistencia de 613 a 658 m. Al salir el tiempo de atraso del metro 620 m, sedetectó presencia de H2S en la boca de línea de flote, lect máxima 620 ppm, seagregaron 2 kg/m3. Se agregó de óxido de zinc al sistema. Nota: pérdida 8-10m3/hr lodo polimérico bentonítico 1.06 gr/cc. Bajó barrena tricónica de 26" y sartanavegable de 658 a 770 m, donde reconoció fondo perforado. Perforó rotando conlodo bentonítico polimérico de 1.06 gr/cc de 770 m a 774 m donde observó pérdidade circulación. Bombeó 40 m3 de bache obturante de 1.09 gr/cc con unaconcentración de 30 kg/m3 de CaCo3 medio, 30 kg/m3 de CaCo3 grueso y 5kg/m3 de kill loss, sin observar circulación. Levantó barrena tricónica 26" y sartanavegable de 774 a 600 m, con fricciones de 5-6 toneladas a 768 m, 687 m y 630m, repasó mismas con rotación y bombeo. Levantó barrena tricónica de 26" y sartana egable libre de 600 a 80 m Metió t bo ag ja de 5" con TP franca a 248 m




(zapata).sin tener retorno en línea de flote y observando nivel del lodo a 20 m. dela mesa rotaria. Metió tubo aguja y TP franca 5" de 248 m a 770 m. observandoespejo de lodo por E.A a +/- 15 m. Bombeó 80 m3 de bache obturante de 1.13gr/cc con una concentración de 100 kg/m3 de CaCo3 medio, 100 kg/m3 de CaCo3grueso y 100 kg/m3 de kill loss. Observó ligera circulación en línea de flote.Volumen perdido 74 m3. Levantó tubo aguja y TP franca 5" de 770 m a 248 mlibre. Con TP franca y tubo aguja 5" a 248 m. bombeó en directo observandolevantar nivel a línea de flote. Paró bombeo y observó abatimiento de nivel enespacio anular de 6.7 m en una hora correspondiente a 2.63 m3/hr. Bajó tuboaguja y TP franca 5" de 248 m (zapata 30") a 400 m. Bombeó 52 m3 de bacheobturante de 1.19 gr/cc con una concentración de 50 kg/m3 grafito medio, 50kg/m3 de grafito grueso, 50 kg/m3 de fiber seal medio, 50 kg/m3 de fiber sealgrueso, 100 kg/m3 de CaCo3 medio, 100 kg/m3 de CaCo3 grueso y 50 kg/m3 dekill loss. Volumen perdido 26 m3. Levantó tubo aguja y TP franca 5" de 400 m asuperficie. Metió barrena tricónica 26" y sarta navegable con motor de fondo

graduado a 1.53° a 150 m. observando desplazamiento normal en línea de flote defluido bentonítico polimérico. Continuó bajando de 150 a 300 m libre y desplazandonormal en línea de flote. Circuló. Bajó a 574 m donde tocó resistencia con 2-3toneladas. Repasó y venció resistencias de 574 a 774 m (fondo perforado).Cuantificó pérdida de 37 m3 (2.64 m3/hr). nota: al cumplirse el tiempo de atraso de574 m se detectó salida de H2S en línea de flote con lecturas máximas de 50 ppmy se le agregó al lodo 2 kg/m3 de óxido de zinc. Circuló con lodo de 1.06 gr/cc.Levantó barrena de 770 m a superficie. Bajó barrena tricónica de 26" a 774 m,fondo perforado, libre". Perforó rotando y deslizando sarta de 774 m a 823 m.Repasó en 2 ocasiones. Observó pérdida parcial de circulación de +/- 13 m3/hrs.Bombeó baches de con obturante de 5 m3 en cada conexión, concentración debaches 10 kg/m3 de c/u fiber seal medio y grueso, grafito medio y grueso 15 kg/m3

de c/u, CaCo3 medio y grueso 44 kg/m3 de c/u. volumen perdido durante el día fuede 105 m3. Perforó de rotando y deslizando sarta de 823 a 1011 m. Repasó ytoma survey en cada conexión, observó pérdida parcial de +/- 2 a 4 m3/ hrs.Bombeó baches de 5 m3 con obturante cada conexión, con una concentración de10/10 kg/m3 medio y grueso de fiber seal + 15/15 kg/m3 medio y grueso de grafitoy 44/44 kg/m3 medio y grueso de CaCo3. Nota: fluido perdido a la formacióndurante el día 65 m3 de lodo bentonítico polimérico de 1.11 gr/cc. Con barrenatricónica de 26" y sarta navegable equipada con MWD/LWD/PWD y motor defondo graduado a 1.53° perforó rotando sarta de 1011 a 1080 m repasó y tomósurvey en cada conexión, bombeó baches de 5 m3 c/ obturante cada conexión,con una concentración de 10/10 kg/m3 medio y grueso de fiber seal + 15 kg/m3medio y grueso de grafito y 44/44 kg/m3 medio y grueso de caco3. Circuló

limpiando agujero a 1080 m. Levantó barrena tricónica de 26” y sarta navegablecon motor de fondo de 1080 m a 1065 m donde observó fricción de 8-10 ton.Venció fricción y sacando con bombeo hasta 830 m libre donde suspende viajecorto por cambio de programa del Activo Abkatun. Metió barrena tricónica de 26"con sarta navegable de 830 m a 1080 m, fondo perforado. Perforó con lodobentonítico polimérico de 1.13 gr/cc de 1080 m a 1093 m repasando y tomandosurvey en cada conexión. Con barrena tricónica de 26" y sarta navegable equipadacon MWD/LWD/PWD y motor de fondo graduado a 1.53° perforó de 1093 a 1120m, repasando y tomando survey en cada conexión con lodo bentonítico poliméricode 1.15 gr/cc. Sacó barrena tricónica. 26" y sarta navegable en viaje corto de 1120a 825 m donde detectó fricción de 6 - 8 ton venciendo misma, repasando en variasocasiones. Continuó sacando libre sin rotación y sin bombeo de 825 a 248 m(zapata). Bajó tricónica 26" y sarta navegable de 248 a 1120 m, fondo perforado,libre en viaje corto. Observó desplazamiento normal. Circuló. Volumen de lodoperdido a formación a las 24 hrs 15 de lodo bentonítico polimérico de 1 15 gr/cc




Densificó lodo en presas a 1.16 gr/cc. Sacó barrena de 26" y sarta navegable de1120 a 248 m, libre a superficie. Instaló equipo de Registros eléctricos. Tomóregistro BGL/GR de 1119 a 248 m. Metió sonda a 1119 m, libre y levantóherramienta registrando en sección repetida hasta 900 m, libre. Sacó herramientaa superficie y eliminó misma. Desmanteló equipo de Registros100 %. Metió TR de20”, K-55, 133 lbs/pie, Antares con equipo Casing Running de 20” y sistema CDS a1115 m. Circuló con lodo bentonítico polimérico de 1.16 gr/cc. Cementó con 35.62m3 (27.09 toneladas) de lechada de llenado de 1.54 gr/cc, rend: 65.74 lt/sk,seguido de 95.4 m3 (55.2 toneladas) de lechada de llenado (1.54 gr/cc), rend: 86.4lt/sk, con aditivos para control de gas(0.5 l/sk=552.08 l) q=4-5 bpm, pb=230 psi,(con tratamiento para los sistemas de lechada de cemento en zona de pérdida welllife 375=54.43 kg. Mezcló y bombeó 39.7 m3 (39.78 toneladas.) de lechada deamarre (1.90 gr/cc), rend: 49.9 lt/sk. Desplazó con lodo base agua de 1.06 gr/cc.Presión de acoplamiento=1200 psi. Cima teórica de cemento 200 m.





2.7 PROCEDIMIENTO PARA PREVENIR Y CONTROLAR PÉRDIDAS

DE CIRCULACIÓN





ANÁLISIS DE SENSIBILIDAD

LLIIMMPPIIEEZZAA

Para las condiciones de operación de 900 gpm, 70 RPM, fluido de 1.14 g/cm³, ROP 18 m/h se tiene una regular limpieza, se realiza análisis desensibilidad recomendando optimizar Gasto a 950-980 gpm y ROP entre 16-18 m/h con el objetivo de no sobrecargar el Anular y mantener laconcentración de solidos por debajo de 3%, se recomienda bombeo de baches viscosos para mejorar la limpieza del Agujero perforado.

Se recomienda el bombeo de baches de barrido con Carbonato de calcio como preventivo de pérdidas de circulación.

18 m/h-constanteVariando ROP – Gasto constante





PPR R EESSIIOONNEESS

En esta gráfica se presenta la simulación hidráulica realizada consideran do una barrena de 26”, ROP de 18 m/h, 70 RPM, fluido condensidad de 1.14 g/cm³ (densidad final programa de esta etapa), se consideró un intervalo de gasto de 800 a 1,000 gpm, con una presión máxima de bomba permisible de 4,500 psi.





3.0 ETAPA DE 17 ½”

DISCUSÓN DEL INTERVALO

(1,101 – 3,145) metros

El intervalo estimado de 1,101 a 3,145 metros desarrollados será perforado con

fluido de emulsión inversa de 1.54 a 1.61 g/cm3 La operación iniciará bajando la barrena de

17 ½ ” hasta el tope del cople flotador, posteriormente desplazar Fluido BAMIL SB de la

etapa anterior por sistema de emulsión inversa formulado de acuerdo al programa propuesto

para esta etapa.

El programa para desplazar el sistema Bamil SB por lodo de emulsión inversa se

describe en la sección de Programa de Desplazamiento propuesto en este programa.

Una vez realizado el desplazamiento con fluido de emulsión inversa se recomienda

circular y acondicionar el fluido a las condiciones de trabajo, una vez acondicionado el

fluido se procederá a rebajar cemento, accesorios y zapata del revestidor de 20”, al

terminar de rebajar la zapata circular un ciclo completo para eliminar la mayor cantidad de

sólidos de cemento, perforar los metros que sean necesarios y realizar prueba de goteo o

FIT en caso de que aplique.Durante la perforación del intervalo la densidad será monitoreada continuamente y

se deberá ajustar de acuerdo al comportamiento del agujero.

3.1 POTENCIALES RIESGOS DEL INTERVALO

Resistencias

Fricciones

Paro de Rotaria y Atrapamiento de sarta.

Perdida de Circulación parcial a total





3.2 PROBLEMÁTICA PRESENTADA EN POZOS DECORRELACION


Perdida Parcial E.I 2032 1.56 Perforó de 1956 @ 2032 m, observando pérdida parcial, volumen perdido de 45 m³.

Perdida Parcial E.I 24681.54

Observa lectura de gas máx. de 60000 -80000 ppm densidad de entrada 1.54 y salida de 1.52

gr/cc.

Perdida Parcial E.I 3116 1.58 Suspendió perforación por observar pérdida parcial de lodo de 3 m³ en 20 min.

Atrapamiento E.I 3100 - 3115 1.58 Por observar intento de atrapamiento de sarta incrementa a 1.62 gr/cc.

Perdida Parcial E.I 3063 1.60Durante la introducción y cementación de la TR 13 3/8" observó pérdida parcial de fluido,

Volumen Perdido = 590 m³.


Paro de rotaria y

atrapamiento de

Sarta

E.I 3005 1.56

Observó paros de rotaria y atrapamiento de sarta con circulación, trabaja sarta sin liberar +

bombearon 8 m3 de bache de 1.58 gr/cc con 100 lt/m3 de despegador de tubería cubriendo 66 m

lineales dentro del e.a. + reposo bache durante 6 hrs, trabajo sarta sin liberar. Bombeo 2do

bache de 8 m3 despegador con di esel y Black Magic Phalt Free con densi dad de 0.85 gr/cc +

reposo bache con sarta tensionada + trabajo sarta liberando.

Paro de rotaria y

atrapamiento de

Sarta

E.I 3032 1.58Levantó sarta para repasar, observo paro de rotaria y atrapamiento trabajando con 10 golpes de

martillo liberando misma, repaso intervalo de 3006 a 3021 m incrementando densidad de 1.58 a

1.59 gr/cc + repaso intervalo de 3021 a 3032 F.P.

Perdida Parcial E.I 3023 1.59

Bajo y cemento TR 13 3/8" a 3026 m, observó pérdida parcial de fluido de e.i. de 1.59 gr/c,

volumen perdido durante la operación = 15 m³. Durante la perforación de la etapa bombearon

baches de 6 m3 con carbonato de calcio medio y grueso en concentraciones de 30 a 50 kg/m3 +10 a 20 kg/m3 de SL-SEAL cada lingada para el control de la perdida de fluido a formación.

**Fluido utilizado: emulsión inversa (base aceite)** VOLUMEN PERDIDO A FORMACION EN LA

ETAPA= 15 m3.



Incremento densidad por programa observando perdida parcial de 6.5 m3/hr bombeando

15 m3 de bache con una concentración de 30 kg/m3 de kill loss y 40 kg/m3 de carbonato

de calcio medio y grueso de cada uno.

Perdida Parcial E.I 2306 1.57 Observo perdida parcial de 10 m3 en 10 min.

Perdida Parcial E.I 2379 1.57Observo pe rdida parcial de 10 m3 + bombearon 12 m3 de bache con 40/40 kg/m3 de carbonato

de calcio medio y grueso restableciendo condiciones normales.Paro de rotaria y

atrapamiento de

Sarta

E.I 2890 1.57Observo paro de rotaria y atrapamiento con circulación normal, trabajo sarta tensionando

misma hasta 200 000 lb SSP con 2 golpe s de martillo hacia arriba libero misma + acondiciono

fluido a 1.60 gr/cc.

Paro de rotaria y

atrapamiento de

Sarta

E.I 3062 1.60

Observo paro de rotaria y atrapamiento con circulación normal, trabajo sarta tensionando

misma hasta 200 000 lb SSP y trabajo martillo 48 donde observo fallo del mismo sin liberar sarta.

Incremento densidad de 1.60 a 1.61 gr/cc + bombeo bache despegador con concentración de 154

lt/m3 densidad de 0.90 gr/cc + reposo bache 6 hrs, trabajo sarta libe rando misma.

EVENTOS POZO ONEL-1

EVENTOS POZO ONEL-2








Perdida Parcial E.I 2668 m 1.58 Perdida parcial de fluido.

Fricciones E.I 2180-2195 m 1.58Suspendió por falta de cajas, observo fricciones de 10 ton al levantar sarta, repasando

intervalo.

Paro de rotaria y

atrapamiento de

Sarta

E.I 3068 1.60 Paro de rotaria e indicio de atrapamiento, circulo e incremento densidad de 1.60 gr/cc a

1.62 gr/cc.


bajo TR 13 3/8" a 3074 m, rompió circulación donde observo perdida parcial de fluido d

e.i. de 1.62 gr/cc a formación. Cemento con perdida parcial. La etapa se perforó con fluid

Q Vert emulsión Inversa y bombearon baches de 5 m3 de CaCO3 Medio y Grueso

concentración de 30 kg/m3 cada uno. VOLUMEN PERDIDO A FORMACION EN LA ETAPA

197 M3 (PERFORANDO=22 M3, CIRCULANDO=22 M3, BAJANDO TR=92 M3 Y

CEMENTANDO=61 M3)


Resistencias E.I 3075-1124 1.61-1.63

Realizo viaje corto de 3075 m (F.P.) a 1124 m (zapata de 20") observando arrastres de 10

ton, trabajo mismas con rotacion y bombeo satisfactoriamente + bajo barrena PDC de 17

/2" y sarta rotatoria a 3075 m encontrando resistencias a 2735m y 2786 m venciendo

mismas + bombeo a 3075 m 10m3 de bache viscooso de 1.63gr/cc x 150 segundos y

desplazo mismo + circulo densificando lodo de 1.61gr/cc a 1.63gr/cc. Tomo registros

electricos + realizo viaje de reconocimiento a 3075 m libre todo el tiempo.

perdida Parcial y

total durante la

bajada de TR de 13

3/8"

E.I 3072 1.61

Perforo la etapa con fluido de e.i. de Cia. Protexa con una densidad inicial de 1.55 gr/cc

incrementando misma paulatinamente por requerimientos del agujero a 1.61 gr/cc con

bombeo de baches de 5-6 m3 cada 100 m al principio, posteriormente fue bombeando

cada lingada perforada con carbonato de calcio 30/30 kg/m3 de medio/grueso y a partir

los 1767 m combinados con 30 kg/m3 de SL-SEAL. Bajo y cemento TR de 13 3/8 a 3072 m

con circulacion parcial y total durante las operaciones (volumen perdido durante la

introduccion fueron 107 m3 y cementando 298 m3)

VOLUMEN PERDIDO A FORMACION EN LA ETAPA= 579 M3







33..33 PPR R OOCCEEDDIIMMIIEENNTTOO PPAAR R AA EELL DDEESSPPLLAAZZAAMMIIEENNTTOO DDEE LLOODDOO BBAAMMIILL SSBB

PPOOR R LLOODDOO DDEE EEMMUULLSSIIOONN IINNVVEER R SSAA..

Antes de realizar el desplazamiento del lodo emulsión inversa se recomienda lavar ylimpiar todas las líneas, presas y colectores que harán contacto con el fluido dedesplazamiento y mantener barco lodero de apoyo.

Efectuar prueba de hermeticidad a las presas donde se recibirá fluido de emulsióninversa o en su defecto instalar juntas ciegas a las descargas al mar, esto para evitarcualquier derrame.

Asegurar que todas las salidas de agua se encuentren cerradas para evitarcontaminación del fluido de emulsión inversa.

Para desplazar el fluido Bamil por fluido de emulsión inversa de 1.54 g/cm3 esnecesario bombear como primer frente un bache de 10 m3 de diesel para cubrir de+/- 60 metros lineales y como segundo frente un bache viscoso de lodo deemulsión inversa de 10 m3 para cubrir +/- 60 metros lineales, este bache tiene comoobjetivo separar el lodo de emulsión inversa del Fluido Bamil y así evitar lacontaminación en la interfase. Este bache espaciador es preparado usando el fluidoemulsión inversa para obtener un punto cedente mayor de 30 a 40 lbs/100 pie 2.

Es recomendable que el bache espaciador permanezca en flujo tapón a través deldesplazamiento para minimizar la canalización, mezcla y contaminación del fluido base aceite con el lodo base agua, por consiguiente el desplazamiento debe serrealizado a una taza lenta y constante.

Bajar la tubería hasta la profundidad de desplazamiento

La tubería de perforación debe ser rotada lentamente y reciprocada mientras se realiceel desplazamiento.

El retorno del lodo base agua debe ser descartado o aislado del sistema activo.

Cuando se observe el espaciador en la línea de flote el retorno debe ser desviado a una presa de reserva.

Una vez que ha comenzado el desplazamiento no debe interrumpirse la operación de bombeo manteniendo un ritmo constante de circulación.





33..44 FFOOR R MMUULLAACCIIOONN

FFOOR R MMUULLAACCIIOONN DDEELL FFLLUUIIDDOO DDEE EEMMUULLSSIIOONN IINNVVEER R SSAA

MATERIAL FUNCIÓN CONC. UNIDAD

WEL-MUL D Emulsificante 12 lts / m

3

Hidróxido de Calcio Alcalinidad 30 kg / m3

WEL-CON TWA Humectante 4.5 lts / m3

WEL-TROL Reductor de filtrado 5 kg / m3

WE-VIS II Control Reológico 12 kg / m3

Cloruro de Calcio Salinidad 45 kg / m3

Carbonato de Calcio Medio Material Sellante Lo requerido kg / m3

Carbonato de Calcio Grueso Material Sellante Lo requerido kg / m3

WEL-BAR Densificante Según lo Requerido





33..55 PPR R EEPPAAR R AACCIIOONN YY OOR R DDEENN DDEE AAGGR R EEGGAACCIIOONN

PPAAR R AA LLAA PPR R EEPPAAR R AACCIIOONN DDEELL FFLLUUIIDDOO DDEE EEMMUULLSSIIOONN IINNVVEER R SSAA SSEE

R R EECCOOMMIIEENNDDAA EELL SSIIGGUUIIEENNTTEE OOR R DDEENN DDEE AAGGR R EEGGAADDOO

DDD

iiieee

sss

eee

lll

Agregar la cantidad de diesel de acuerdo a la relación con la cual

se está trabajando

WWWEEELLL---MMMUUULLL DDD Agregue la cantidad de acuerdo a la concentración recomendada

y mezcle hasta que el fluido este homogéneo.

HHHiiidddr r r óóóxxxiiidddooo dddeee CCCaaalllccciiiooo Agregue la cantidad de materiales a través del embudo de

acuerdo a la concentración recomendada.

WWWEEELLL---CCCOOO N N N TTTWWWAAA Agregue la cantidad de acuerdo a la concentración recomendada


WWWEEELLL---TTTR R R OOOLLL Agregar la cantidad de reductor de filtrado a través del embudoen forma lenta y continua de acuerdo a la concentración

recomendada, hasta observar la mezcla homogénea.

WWWEEELLL---VVVIIISSS IIIIII

Agregue la cantidad de arcilla lentamente a través del embudo de

acuerdo a la concentración recomendada y mezcle hasta

observar mezcla homogénea.

CCClllooor r r uuur r r ooo dddeee cccaaalllccciiiooo Agregue el cloruro de calcio como salmuera lentamente durante

un periodo de tres a cuatro horas y dejarse mezclar.

BBBaaar r r iiitttaaa

Cuando su emulsión este firme para obtener el peso de fluido

deseado. Para asegurar una humectación y dispersión apropiada,

agregue la barita lentamente, a medida que aumenta la densidad,

periódicamente, revise el punto cedente, la resistencia del gel y la

estabilidad eléctrica.





33..66 R R EECCOOMMEENNDDAACCIIOONNEESS

Utilizar la densidad de fluido mínima, según la presión de formación, gradiente de

fractura y estabilidad del agujero para evitar en lo posible atrapamiento de la tubería o

inestabilidad del pozo originadas por densidades y salinidades inadecuadas.

Se recomienda acondicionar el sistema con material LCM para minimizar las pérdidas

de circulación desde el inicio de la perforación con 15 Kg/m3 de WEL CARB

MEDIO y GRUESO.

Bombear baches de 10 m3 cada 50 metros con una concentración de 20-25 kg/m3 de

WEL-CARB MEDIO, 20-25 kg/m3 de WEL-CARB GRUESO a partir de 1,900 m.

Se recomienda bombear baches con el agente de barrido WEL-SWEEP a una

concentración de 0.2-0.5 kg/m3 considerando las vías de circulación de la barrena.

Evaluar los datos de los pozos correlativos del área para determinar las densidades

apropiadas del fluido de perforación y monitorear el comportamiento de la DEC

mediante análisis hidráulico, esto para no sobrepasar el gradiente de fractura y

establecer la integridad de la formación a la profundidad de la tubería de

revestimiento mas reciente. Monitorear y controlar la reología para minimizar las presiones de surgencia y

suabeo, la perdida por fricción en el espacio anular y controlar la velocidad de viaje

de la sarta de perforación.

Los problemas por arrastre y resistencias en los viajes, pueden ser ocasionados por la

geometría del agujero o puede ser por falta de limpieza del mismo, recomendándose

circulación posterior a perforar cada lingada.

Mantener la reología térmicamente estable para evitar la gelificaciòn por temperatura.

Se recomienda iniciar la circulación por etapa mientras se realicen los viajes.

Minimizar las restricciones en el anular:

1.- Optimizar la hidráulica de la barrena

2.- Controlar la tasa de penetración y evitar una carga excesiva de sólidos en el anular.





3.- Evitar el desarrollo de un enjarre excesivo mediante la reducción de la tasa de

filtración.

Se recomienda circular de 15 a 20 minutos dependiendo de la velocidad de

penetración para eliminar los recortes perforados del espacio anular y evitar así que la

columna incremente la DEC y no inducir perdidas de circulación o empacamiento de

la herramienta.

Mantener las propiedades fisicoquímicas de acuerdo al programa de lodo propuesto.

Diluir con lodo base preparado con las concentraciones propuestas en el programa de

fluido.

Mantener los Equipos de Control de Sólidos operando durante la perforación y

circulación del lodo para evitar acumulación de sólidos de bajo peso específico, se

utilizaran mallas de diferentes grados API en los diferentes frentes de los equipos

instalados en la plataforma y así minimizar la incorporación de los sólidos perforados

(LGS) al sistema disminuyendo de esta forma los volúmenes por dilución, además es

importante mantener las centrifugas en buenas condiciones con la capacidad de

trabajar en serie o en forma independiente para la eliminación de sólidos finos con el

objetivo de mantener el porcentaje de sólidos en el sistema y recuperar fluido base

Mantener en inventario un stock suficiente de materiales de contingencia para perdidade circulación y atrapamiento de tubería.

La relación Aceite/Agua se debe mantener en el rango recomendado de 80/20 de

acuerdo a la densidad que se esté trabajando.

Mantener un filtrado APAT menor de 4 ml y solo presencia de aceite.

Agregar un mínimo de 0.5 kg de Cal por cada 1 kg de Emulsificante agregado.

Agregar Humectante (WEL-CON TWA) despacio a medida que se agregue material

densificante para ayudar a mojar en aceite los sólidos adicionales. Mantener Alcalinidad de 6.0 ml por cualquier presencia de gases ácidos.

La Estabilidad Eléctrica debe mantenerse por encima de los 700 volts.





Se debe monitorear periódicamente la consistencia de los recortes para determinar el

grado de hidratación, en caso de observar recortes húmedos ajustar la salinidad del

sistema para la estabilidad del agujero.

El lodo debe ser continuamente monitoreado para detectar la presencia de iones de

sulfuro. Si se detectan iones de sulfuro, asegúrese que el exceso de cal este por

encima de 18 kg/m3 y para contaminaciones severas, trate el lodo con 4 a 6 kg/m3 de

Oxido de Zinc.

No agregar agua cuando este añadiendo Barita o viceversa.

Mantener una agitación fuerte cuando este agregando material o aumentando volumen

con lodo fresco.

No aumente la densidad cuando este tenga un alto contenido de agua porcentual.

Cuando agregue diesel se deberá añadir todas las químicas necesarias para continuar

su formulación.

Cuando agregue la salmuera de cloruro de calcio, debe ser mezclada con alta fuerza

de corte, en lo posible por el embudo para formar una emulsión estable.

No trate de sobrepasar la concentración de saturación del cloruro de calcio que es

aproximadamente 456,000 ppm porque podría ocurrir inestabilidad de la emulsión y

mojado de los sólidos por agua

Optimizar la velocidad de los viajes para minimizar las presiones de suabeo y

surgencia.

Considerar y valorar dependiendo del comportamiento del agujero la colocación de

baches pesados en función de la DEC observada durante la perforación a la hora de

realizar viaje a superficie.

Dar seguimiento a cedulas de llenado o desplazamiento para detectar de manera

oportuna problemas de perdida de circulación o aportación de fluido de formacion.

Considerar romper circulación 2 ó 3 veces mientras se viaja a través del pozo.

Si se requiere fortalecer el agujero incrementando el gradiente de fractura al perforar

con altas densidades sin inducir la perdida de circulación, se recomienda usar un

fluido de baja invasión como es el (FLC – 2000)





3.7 ANTECEDENTES

ETAPA / POZO ANTECEDENTES EN POZOS DE CORRELACIÒN

ONEL- 1BNA 17 ½”

TR 13 378”

Conectó barrena tricónica de 17 ½” MCA Security tipo XTIGS (115) #10702313 con 3-toberas de 20/32” con herramientas y TP metió a 964 marmando t x t 8-lingadas de 5” °G, donde checó cima del tapón desplazador,circuló y a BOP’s cerrado probó TR de 20” con 500 psi ok rebajó accesorios ycementó de 964 a 984 m, circulando con agua de mar y bombeando bachesde lodo viscoso, bombeó 15 m3 de bache viscoso de 200-segs y efectuódesplazamiento de agua de mar por lodo de EI de 1.35 gr/cc, circuló yaumentó densidad al lodo de 1.35 a 1.40 x 65 gr/cc entrada y salida, perforócon barrena PDC 17 ½” y sarta estabilizada de 1001 a 1026 m, record. 25 men 1:04 hrs. Promedio 2.4’ m. últimos (3) 3’-3’-4, con U.AP lodo de 1.40 gr/cc ycon preventor esférico cerrado efectuó prueba de goteo q=5 bpm, pmáx=820psi, densidad equivalente 1.96 gr/cc, volumen bombeado 6 bls, suspendióbombeo abatiéndose presión de 820 a 280 psi en 10 min. Descargó presión acero regresando 2 bls, perforó con barrena PDC de 17 ½” de 1026 a 1072 m,perforó con barrena PDC de 17 ½” 1453 m, incrementando la densidad delodo paulatinamente de 1.43 a 1.45 gr/cc, perforó a 1523 m, incrementando ladensidad de lodo a 1.46 gr/cc. Perf ora con barrena PDC 17 ½” de 1523 a1555 m, incrementando la densidad de 1.46 a 1.47 gr/cc. Perforó a 1724 m,incrementando densidad de lodo a 1.50 gr/cc. Perforó con barrena PDC de 17½” a 1947 m, incrementando densidad a 1.52 gr/cc. Con barrena de 17.1/2 PDC, motor de fondo equipo MWD de 8” de Cía Howco perforó de 1956 a2032 m con barrena estacionada en la zapata a 972 m, llena por espacioanular con lodo de 1.04 gr/cc (total 40 bls.) una longitud de 35 m lineales,dando una densidad equivalente a 1.53 gr/cc. Nota: 45 m3 de pérdida delodo durante la operación acondicionó 45 m3 de lodo de emulsióninversa bajando densidad de 1.56 gr/cc a 1.53 gr/cc, circuló desplazandolodo del raiser de 1.56 gr/cc x lodo de 1.53 gr/cc. Armó barrena PDC de 17 ½”,p/barrena liso c/ V.C.P estabilizador de 8” x 17 ½”, con barrena a 972 m,circula a bajo gasto 90 epm. 500 psi emparejando columna de lodo a 1.50gr/cc observando pérdida parcial de lodo durante la circulada de 3 m3 de lodo.Bombeó bache de barrido de 6 m3 de lodo de 1.51 gr/cc con 80 kg/m3 deobturantes (28.5 kg/m3 de celulósico medio, 11.5 kg/m3 de celulósico fino, 30kg/m3 de carbonato de calcio medio, 10 kg/m3 de carbonato de calcio fino.)con barrena PDC de 17 ½” perfora de 2345 a 2351 m, densidad de lodo 1.52 gr/cc, continúa perforando a 2664 m, circuló aumentando densidad a 1.58gr/cc, por pérdida de lodo, volumen perdido 6 m3 de lodo. Perforó a 3116m, donde suspende por observar pérdida parcial de circulación de 3 m 3 en 20min. Levantó sarta con bombeo de lodo (persistiendo pérdida de circulaciónparcial 4 m3/hr). Con bomba del equipo bombeó 10.4 m3 de lodo de 1.62gr/cm3, con 100 kg/m3 de obturante (19.6 kg/m3 obturante celulósicomedio, 32.7 kg/m3 de obturante celulósico fino, 38.4 kg/m3 de carbonatocalcio medio, 9.6 kg/m3, carbonato calcio fino) desplazando con 8 m3 de





lodo. Con barrena PDC de 17 ½” a 980 m. Circuló acondicionando yemparejando columna de lodo a 1.58 gr/cc gasto 292 gpm. 350 psi conpérdida parcial de 1 m3 por hora. Total de volumen de lodo perdido 30 m3)circula acondicionando y emparejando columna de lodo a 1.60 gr/cc. Con

barrena de 17 ½” repasa de 3020 a 3085 m. Bombeó y desplazó 46 m3 delodo de 2.00 gr/cc cubriendo 300 m lineales quedando en el fondo unadensidad equivalente de 1.64 gr/cc. Saca barrena a superficie y se inician lospreparativos para meter TR. Mete TR DE 13 3/8” 72 #/FT P-110 HD-521 a169 m. Continúa metiendo TR de 13 3/8” 72# y 68 #/FT P-110 HD-521 a 2963m, a partir de 1000 m observa desplazamiento irregular, pérdida parcial de 2m3 por hora. Total 28 m3 de lodo perdido. Con técnico de Cía Cameron instalócolgador submarino 18 ¾” x 13 3/8” C-HD-521 68 #/FT. Continuóintroduciendo TR de 13 3/8” con TP de 5” °S-135 calibrando interior con 2 5/8”mete a 3063.60 m (zapata) sentando colgador en cabezal 18 ¾” a 99.70 mcon TR de 13 3/8” a 3063.60 m, circula con 60 epm, 600 psi con pérdidaparcial.

ONEL-2BNA 17 ½” TR 13 3/8”

Armó barrena PDC 17 ½” y Herramienta MWD, LWD y PWD a 1001 m, desplazó lodopolimérico por EI, perforó a 1558 m, bombeó baches de 6 m

3 con 30 kg/m

3 de CaCO3

grueso, 30 kg/m3 de CaCO

3 medio y 10 kg/m

3 de Seal, perforó a 1641 m, bombeó

baches de 6 m3 con 30 kg/m

3 de CaCO3 grueso, 30 kg/m

3 de CaCO3 medio y 10

kg/m3 de Seal, perforó tomando Survey a 1717 m, perforó a 1853 m, bombeó

baches de 6 m3 con 30 kg/m

3 de CaCO3 grueso, 30 kg/m

3 de CaCO3 medio y 10

kg/m3 de Seal, perforó a 2257 m tomando survey en cada conexión, perforó a 2626

metros, suspende por falla en válvula del top drive, reparó, ok, perforó a 2764 m,bombeando bache de 6 m

3 con obturante grueso y medio, perforó a 2843 m, sacó

barrena superficie, probó conjunto de preventores, bajo barrena de 17 ½” con sartarotatoria a 2843 m, libre, perforó a 3005.6 m, perforó a 3006 m, suspendió por ajustede parámetros de herramientas, levantó a 3005 m, ajustó parámetros y bajo a 3005.6m, observó atrapamiento de sarta y paró de rotaria , circula normal, trabaja sarta

con tensión de 92 toneladas ssp y 222 golpes de martillo, sin éxito, trabajó sartaatrapada a 3005 m, con tensión de 96 toneladas ssp y 754 golpes acumulados demartillo, sin éxito, observa circulación normal. Trabaja sarta atrapada a 3005 m, contensión de 96 toneladas ssp y 903 golpes acumulados de martillo, sin éxito, observacirculación normal, bombeó 8.0 m3 de bache despegador Black Magic phalt freecon diésel, con sarta tensionada reposó bache. Despegó sarta y sacó misma asuperficie ok. Revisó Top drive, reacomodó materiales en piso de perforación. Metióbarrena PDC 17 ½” a fondo perforó a 3021 m. Observa atrapamiento de sartaliberó misma, incrementó densidad al lodo a 1.59 gr/cc, perforó a 3032 m, circulótiempo de atrasó sacó barrena a superficie, cambió RAM’s, metió TR 13 3/8” TAC -140, HD-521 a 3026 m, colocó anillo de cemento entre TR de 30 y 20” con 15.49toneladas de cemento de 1.90 gr/cc. Con barrena PDC 12 ¼” rebajó a 3020 m,desplazó lodo x 1.98 gr/cc. Instaló líneas, efectúa preparativos para cementar E. A 20”-13 3/8”, rebajó cemento a 3028 m. Observa activación del ampliador hidráulico sacóbarrena a 200 m. Sacó barrena. Verificó ampliador hidráulico.

ONEL 23BNA 17 ½” TR 13 3/8”

Circuló limpiando pozo. Efectuó prueba de hermeticidad a TR de 20" con 1000psi por 10 min, satisfactorio. Rebajó tapones, cemento y zapata. Perforó conlodo bentonítico polimérico de 1.16 gr/cc a 1135 m. Sacó barrena de 17 ½” azapata, conectó válvula de pie y botella de circular a Tp. Con unidad de altaefectuó prueba de goteo. Colocó tapón de cemento entre conductor de 30" yTR de 20” con tubería macar roni a 220 m con 36.02 toneladas de cemento





dosificado, 229.38 bls (36.47 m3) de lechada de 1.90 g/cc. Con barrena de 17½” a 1115 m. (zapata). Sacó barrena a superficie. Bajó barrena de 17 ½” consarta navegable equipada con equipo RSS/LWD/MWD/PWD a 1114 m.Efectuó desplazamiento de lodo bentonítico polimérico de 16 gr/cc por lodo EI

de 1.57 gr/cc. Circuló homogenizando lodo. Reconoció fondo perforado a1135 m. Perforó con barrena. PDC 17 ½’ y sarta navegable rotatoria conLWD/MWD/PWD y lodo EI de 1.57 gr/cc a 1505 m. Circuló con movimientosreciprocantes de sarta por observar abundante salida de recorte entemblorinas. Limpió pozo. Continuó perforando a 1520 m. Con barrena PDCde 17 ½” y sarta direccional con sistema RSS/MWD/LWD/PWD perforó normala 2031 m, bombeando con lingada 6m³ de bache con CaCo3 medio y grueso30/30 kg/m³, repasando agujero 2 ocasiones, observó pérdida parcial delodo. A 1900 m, incremento densidad de lodo EI de 1.57 gr/cc a 1.59 gr/ccpor programa. Circuló a bajo gasto agregando al sistema CaCo3 gruesoy medio c/conc, de 30/30 kg/m3. Observó una pérdida parcial de 6.5 m3 porhora. Sacó barrena 17 ½”y sarta rotatoria de 2030 m a 1090 m (zapata) "

libre". Circuló homogenizando columnas a 1.57 gr/cc. Bajó barrena 17 ½”,PDC y sarta direccional de 1090 a 1522 m, libre. Observó desplazamientonormal. Circuló. Bajó a 2031 m. Circuló emparejando columnas a 1.57 gr/cc.Con barrena 17 ½”, PDC y sarta direccional perforó a 2543 m. A laprofundidad de 2306 m. observó una pérdida parcial de lodo de 10 m3 en10 min. A 2319 m perdió 10 m3. Bombeó 12 m3 de bache de 40/40 kg/m3CaCo3 medio/grueso restableciendo condiciones normales volumen de lodoperdido=20 m3, acumulado=64 m3, perforó normal a 2603 m. Perforó normalsin pérdida a 2706 m. Incrementó densidad a 1.59 gr/cc. Perforó normal sinpérdida a 2861 m, bombeando 6 m3 de bache de CaCo3 40/40 kg/m3 medioy grueso, repasa en 2 ocasiones. Incrementó densidad del lodo EI de 1.60gr/c. Perforó normal a 2890 m, bombeando 6 m3 de bache de CaCo3 40/40

kg/m3 medio y grueso, repasa hasta en 3 ocasiones por lingada . Al levantarsarta para repasar agujero observó paro de rotaria y atrapamiento de lamisma con circulación normal. Con barrena PDC 17 ½” y sistema rotatorioa 2888 m. Trabajó sarta tensionando misma hasta 200,000 lbs arriba de supeso con dos golpes de martillo hacia arriba liberando misma. Con barrenaPDC de 17 ½” y sistema rotatorio a 2890 m y movimiento de sarta, repasaagujero y acondiciona fluido de 1.59 a 1.60 gr/cc. Perforó normal a 2967 m,bombeando 6 m3 de bache de CaCo3 40/40 kg/m3 medio y grueso, repasaen 2 ocasiones. Perforó normal a 3062 m bombeando 6 m3 de bache deCaCo3 40/40 kg/m3 medio y grueso. Perforó tramo por tramo repasandomismos en dos ocasiones con rotación y bombeo y por ultimo al bajar las rpmde 150 a 70, para repasar la lingada completa, se observó paro de rotaria

y atrapamiento de sarta, observando circulación normal. A 3061 mtrabajó sarta tensionando misma hasta 200,000 lbs arriba de su peso ytrabajó martillo activándolo con 100,000 lbs por debajo de su peso ytensionando hasta 140,000 lbs, sobre su peso, activando martillo en 48ocasiones, donde observó falla del mismo, sin lograr liberar sarta. Incrementódensidad de 1.60 gr/cc a 1.61 gr/cc con barrena. PDC de 17 ½” y sistemarotatorio a 3061 m, trabajó sarta tensionando misma hasta 200,000 lbs arribade su peso, sin aceptar rotación. Circulación normal. Continuó trabajandosarta tensionando misma hasta 200,000 lbs arriba de su peso (sin aceptar





rotaria) sin lograr liberar. Preparó en presas bache despegador Greleace conuna concentración de 150 lts/m3. Con barrena. PDC. 17 ½”y sistema rotatorioa 3061 m. bombeó bache despegador. Desplazó y colocó mismo en espacioanular 80 m lineales (longitud de herramienta). Reposó bache. Trabajó sarta

tensionando hasta 350,000 lbs sobre su peso y hacia abajo 150,000 lbsdebajo de su peso, sin observar activación del martillo ni liberar sarta. Conbarrena PDC de 17 ½” y sistema rotatorio a 3061 m, colocó sarta en su peso ybombeó bache despegador Black Magic con una concentración de 150 lts/m3,densidad de 0.90 gr/cc. Tensionó sarta hasta 350 000 lbs arriba de su peso yhacia abajo 150 000 lbs debajo de su peso sin observar activación de martilloni liberar sarta. Continuó trabajando sarta tensionando hasta 350,000 lb sspcon bombeo, donde observó liberación de sarta, recuperando su peso a400,000 lbs. Rotó sarta. Levantó sarta de 3061 a 3044 m, con arrastre de150,000 lbs sobre su peso. Observó paro de rotaria. Con barrena. PDC de 17½” y sistema rotatorio a 3044 m y sarta atrapada, tensionó sarta hasta650,000 lbs (250000 ssp), metió bomba con 78 epm, pbbeo=1750 psi,

observando liberación de misma en peso normal de 400,000 lbs. Rotó sarta.Levantó barrena a 3037 m con barrena y sarta rotatoria a 3037 m. circuladesalojando bache despegador. Intentó levantar sarta observando hasta30,000 lbs de tensión, colocó sarta en su peso levantó sarta a 3023 m.Observó arrastre de 10,000 a 20,000 lbs y recuperando peso de sarta a 400mil lbs. Levantó barrena de 17 ½” y sistema rotatorio de 3023 m a 2605 mlibre. Terminó de sacar a superficie. Bajó barrena PDC 17 ½” y sartaestabilizada equipada con MWD/LWD/PWD a 3062 m, "libre". Continuóperforando a 3066 m Terminando lingada, al levantar barrena pararepasar lingada completa, se observó paro de rotaria y atrapamiento desarta, observando circulación normal. Tensionó sarta hasta 100,000 lb ssp,liberando misma. Perforó de 3066 a 3078 m. Perforó tramo x tramo 150 rpm,

tprque=3000 - 5000 lbs, amp=410 – 430, al levantar barrena para repasar, seobservó paro de rotaria y atrapamiento de sarta, observando circulaciónnormal. Tensionó sarta cargando 65,000 lbs para engatillar martillo y tensionó165, 000 lbs. s.s.p para accionar martillo, dando 14 martillazos, observandoliberación de sarta con barrena. 17 ½” PDC y sarta direccional continuóperforando de 3078 a 3085 m






DE CIRCULACIÓN





3.9 SIMULACION HIDRAULICA

Se realizó simulación de Hidráulica virtual considerando condiciones de operación propuestas y en los resultados se observa una regular limpieza de pozo. Se

tiene una concentración de recortes máxima promedio en el anular de hasta 3.94% el máximo permisible es de 5.0%. Se observa en el intervalo comprendido

de 1,375-3,000 metros la acumulación máxima de recortes en el anular con 5.9%,






LLIIMMPPIIEEZZAA

Para las condiciones de operación de 750 gpm, 100 RPM, fluido de 1.61 g/cm³, ROP 20 m/h se tiene una regular limpieza, se realiza análisis desensibilidad con el objetivo de no sobrecargar el Anular y mantener la concentración de solidos por debajo de 5%, se recomienda:

1.- Circular de 10 a 15 min posterior a cada lingada perforada con movimiento reciprocante de sarta.2.- Perforar Controlando velocidad de penetración de 10 -15 m/h para no sobre cargar con recortes en el anular.3.- Optimizar Gasto a 750 - 780 gpm3.- Realizar viaje corto a la zapata a la mitad del intervalo a 2,175 m para confirmar el paso libre.4.- Se recomienda el bombeo de baches de barrido con Carbonato de calcio como preventivo de pérdidas de circulación.

750 gpm-constante






En esta gráfica se presenta la simulación hidráulica realizada considerando una barrena de 17.5”, 100 RPM, fluido con densidad de1.61 g/cm³ (densidad final programa de esta etapa), se consideró un intervalo de gasto de 700 a 850 gpm, con una presión máxima de bomba permisible de 4,500 psi.





4.0 ETAPA DE 12 ¼ X 14 ¾”


(3,145 – 3,710) metros

El intervalo estimado será perforado con fluido de emulsión inversa de 1.98 a 2.0

g/cm3 La operación iniciará bajando la barrena de 12 ¼ X 14 ¾” hasta el tope del cople

flotador, posteriormente desplazar Fluido de Emulsión Inversa de 1.61 g/cm3 de la etapa

anterior por sistema de emulsión inversa formulado de acuerdo al programa propuesto para

esta etapa.

El programa del Desplazamiento se describe en la sección 4.3 propuesta en este

programa.

Una vez realizado el desplazamiento con fluido de emulsión inversa de 1.98 g/cm3

se recomienda circular y acondicionar el fluido a las condiciones de trabajo, una vez

acondicionado el fluido se procederá a rebajar cemento, accesorios y zapata del revestidor

de 13 3/8”, al terminar de rebajar la zapata circular un ciclo completo para eliminar la

mayor cantidad de sólidos de cemento, perforar los metros que sean necesarios y realizar prueba de goteo o FIT en caso de que aplique.

Durante la perforación del intervalo la densidad será monitoreada continuamente y



Perdida de Circulación

Arrastres

Fricciones

Pega de tubería

Paro de rotaria







Atrapamiento E.I. 3124 1.70 Intento de atrapamiento con f luido de 1.70 gr/cc, e incremento a 1.83 gr/cc.

Atrapamiento E.I. 3151 1.83 Sarta atrapada con 65 ton ssp con fluido de 1.83 gr/cc, e incremento a 1.87 gr/cc.

Re si ste nci as/Fri cci one s E.I. 3151-3209 1.87 Repaso/fricción con fluido de 1.87 gr/cc, e incremento a 1.95 gr/cc.

Re si ste nci as/Fri cci one s E.I. 3266 1.95 Fricciones de 35 ton con fluido de 1.95 gr/cc, e incremento a 2.00 gr/cc.

Re si ste nci as/Fri cci one s E.I. 3266-3322 2.00 Repaso/fricción (20 ton) con fluido de 2.00 gr/cc, e incremento a 2.02 gr/cc.

Perdida de Circulacion E.I.3615 2.02

Perdida de fluido durante la cementación de la TR de 9 7/8" (130 m3) con fluido de2.02 gr/cc.


Resistencias E.I. 3186 2.00 Resistencia de 4 ton con densidad de 2.00 gr/cc.

Paro de Rotaria E.I. 3270 2.00Paro de rotaria con densidad de 2.00 gr/cc, repaso intervalo 3270-3260 m en varias

ocasiones quedando conformado.

Paro de Rotaria E.I. 3437 2.02

Paro de rotaria con densidad de 2.02 gr/cc, trabajo sarta tensionando misma activando

martillo en 3 ocasiones liberando misma con 40 ton ssp. Repaso intervalo 3428-3437 m

quedando satisfactoriamente.

Resistencias E.I. 1006 2.00 Metió line r 11 7/8" a 1006 m, donde observo resi stencia, trabajo hacia arriba y hacia abajo,liberando misma, saco a superficie.

Resistencias E.I. 3127 2.00

Metió line r 11 7/8" a 3127 m, donde observo resi stencia con 9 ton, trabajo sarta en

repetidas ocasiones, liberando misma, saco a superficie. Armo bna. Pdc 12 1/4" para bajar

a conformar agujero 3082 - 3210, observando sali r abundante cemento. Bajo TR de 11 7/8"

a 745 m donde suspende conecto HW de 5" donde observo salida de lodo, convirtió cople

diferencial a flotador observando perdida de peso de 300,000 a 220,000 flotación de sarta

sin observar circulación. Levanto empacador a la superficie. Bajo 4 lingadas de TP HW de 5"

donde observo flotación de liner y disminución de nivel por E.A. (pistoneo) i ntento

circular s/e. Levanto liner a superficie + realizo viaje de reconocimiento a F.P. 3670 m

Tratami ento pre ve nti vo E.I. 3,644 1.98-2.2

Bajo y cemento TR de 9 7/8" a 3644 m. Perforo la etapa con fluido de emulsión inversa conuna densidad inicial de 1.98 gr/cc hasta 2.20 gr/cc, mantuvo en el sistema carbonato de

calcio medio y grueso en concentraciones de 30 kg/m3 de c/u + 1 kg/m3 de ZnO como

preventivo para el H2S + bombeo baches de barrido de 6 m3 con una concentración de

carbonato medio y grueso de 40 kg/m3 de c/u. V OLUMEN PERDIDO A FORMACION EN LA

ETAPA= 0 M3.

EVENTOS P OZO ONEL-1

EVENTOS P OZO ONEL-2







Torque, paro rotaria y

atrapamiento de sartaE.I. 3,180-3,558 1.98-2.04

Incremento de torque, paro de rotaria y atrapamiento de sarta + bombeo 12 m3 de bache

despegador Qreleace con una concentración de 150 lt/m3 + tensiono sarta con 64 ton

liberando.

Arrastre E.I. 3640 - 3205 2.04

Levanta sarta observando arrastres de 20,000 lbs + repaso intervalo.Resistencia E.I. 3145 2.04

Resistencia de 5 ton, repaso intervalo de 3140 a 3180 m.

Bache equivalente E.I. 3650 2.04Bombearon 43 m3 de bache pesado de 2.22 gr/cc y desplazo mismo dejando una

equivalente de 2.05 gr/cc en el fondo cubriendo 400 m lineales + tomo R.E.

Registros E.I. 3648 2.04

Realiza viaje de reconocimiento a F.P. + bombearon 63 m3 de bache pesado de 2.12 gr/cc y

desplazo mismo dejando una equivalente de 2.05 gr/cc en el fondo cubriendo 571 m

lineales + tomo R.E.


Represionamiento E.I. 3072-3073 1.98

Con bna. Pdc 12 1/4" y sarta rotatoria rebajo zapata de 13 3/8" donde observo

represionamientos hasta 5400 psi y paros de rotaria, sin lograr pasar en varias ocasiones.

Trabajo sarta sin éxito + levanto sarta a superficie. Sin observar daños físicos a

herramientas direccionales.

Incremento de

DensidadE.I. 3514 2.01

Incremento densidad del sistema de 2.0 gr/cc a 2.01 gr/cc.







44..33 PPR R OOCCEEDDIIMMIIEENNTTOO PPAAR R AA EELL DDEESSPPLLAAZZAAMMIIEENNTTOO DDEE LLOODDOO EE..II DDEE 11..6611

gg//ccmm33 PPOOR R LLOODDOO DDEE EEMMUULLSSIIOONN IINNVVEER R SSAA DDEE 11..9988 gg//ccmm33


Acondicionar el fluido de emulsión inversa mediante un ajuste de propiedades

reológicas para lograr un punto cedente práctico más bajo ( 18 – 20 lb/100 pie2)

La diferencial de presión generada por los dos fluidos durante el desplazamiento es

de aproximadamente ΔP de 1,654.71 de esta manera este desplazamiento se puede

realizar con la bomba del equipo.

Bajar la barrena a 1 metro arriba del fondo reconocido (PI).

Bombear 11 m3 de Bache viscoso espaciador (200 segundos) de fluido Emulsión

Inversa para cubrir +/- 150 m lineales en el espacio anular.

Es recomendable que el bache espaciador permanezca en flujo tapón a través deldesplazamiento para minimizar la canalización, mezcla y contaminación del fluido base aceite.

La tubería de perforación debe ser rotada lentamente y reciprocada mientras se realiceel desplazamiento.


Una vez que ha comenzado el desplazamiento no debe interrumpirse la operación de bombeo manteniendo un ritmo constante de circulación. por consiguiente eldesplazamiento debe ser realizado a una taza lenta y constante.

Una vez que se ha completado el desplazamiento de acuerdo al número de

emboladas del ciclo completo proceder a cerrar el circuito y circular hasta

homogenizar columnas con fluido E.I. de 1.98 gr/cm3.








WEL-MUL D Emulsificante 12 lts / m3













44..55 OOR R DDEENN DDEE AAGGR R EEGGAACCIIOONN



DDDiiieeessseeelll Agregar la cantidad de diesel de acuerdo a la relación con la cual

se está trabajando

WWWEEELLL---MMMUUULLL DDD Agregue la cantidad de acuerdo a la concentración recomendaday mezcle hasta que el fluido este homogéneo.

HHHiiidddr r r óóóxxxiiidddooo dddeee CCCaaalllccciiiooo Agregue la cantidad de materiales a través del embudo de

acuerdo a la concentración recomendada.

WWWEEELLL---CCCOOO N N N TTTWWWAAA Agregue la cantidad de acuerdo a la concentración recomendada


WWWEEELLL---TTTR R R OOOLLL

Agregar la cantidad de reductor de filtrado a través del embudo

en forma lenta y continua de acuerdo a la concentración

recomendada, hasta observar la mezcla homogénea.



acuerdo a la concentración recomendada y mezcle hasta

observar mezcla homogénea.

CCClllooor r r uuur r r ooo dddeee cccaaalllccciiiooo Agregue el cloruro de calcio como salmuera lentamente durante

un periodo de tres a cuatro horas y dejarse mezclar.













fractura y estabilidad del agujero para evitar en lo posible atrapamiento diferencial de

la tubería o inestabilidad del pozo originadas por densidades y salinidades

inadecuadas.

Se recomienda acondicionar el sistema con material LCM para minimizar las pérdidas

de circulación desde el inicio de la perforación con 15 Kg/m3 de WEL CARB

MEDIO y GRUESO.

Bombear baches de 10 m3 cada lingada perforada con una concentración de 10-15

kg/m3 de WEL-CARB MEDIO, 10-15kg/m3 de WEL-CARB GRUESO.

En caso de observar pérdida parcial incrementar concentración de los baches a 40,

50,60-80 Kg/m3 dicho incremento estará en función de las especificaciones de la Hta

direccional.



mediante análisis hidráulico, esto para no sobrepasar el gradiente de fractura y

establecer la integridad de la formación a la profundidad de la tubería derevestimiento mas reciente.

Monitorear y controlar la reología para minimizar las presiones de surgencia y

suabeo, la perdida por fricción en el espacio anular y controlar la velocidad de viaje

de la sarta de perforación.




Mantener la reología térmicamente estable para evitar la gelificaciòn por temperatura.

Se recomienda iniciar la circulación por etapa mientras se realicen los viajes.









filtración.

Se recomienda circular de 15 a 20 minutos dependiendo de la velocidad de


columna incremente la DEC y no inducir perdidas de circulación o empacamiento de

la herramienta.



fluido.






importante mantener las centrifugas en buenas condiciones con la capacidad de

trabajar en serie o en forma independiente para la eliminación de sólidos finos con el

objetivo de mantener el porcentaje de sólidos en el sistema y recuperar fluido base

Mantener en inventario un stock suficiente de materiales de contingencia para perdidade circulación y atrapamiento de tubería.

La relación Aceite/Agua se debe mantener en el rango recomendado de 80/20-85/15

de acuerdo a la densidad que se esté trabajando.




densificante para ayudar a mojar en aceite los sólidos adicionales. La Estabilidad Eléctrica debe mantenerse por encima de los 700 volts.








El lodo debe ser continuamente monitoreado para detectar la presencia de iones de

sulfuro. Si se detectan iones de sulfuro, asegúrese que el exceso de cal este por

encima de 16 kg/m3 y para contaminaciones severas, trate el lodo con 4 a 6 kg/m3 de

Oxido de Zinc.

No agregar agua cuando este añadiendo Barita o visceversa.


con lodo fresco.


Cuando agregue diesel se deberá añadir todas las químicas necesarias para continuar

su formulación.

Cuando agregue la salmuera de cloruro de calcio, debe ser mezclada con alta fuerza

de corte, en lo posible por el embudo para formar una emulsión estable.




Optimizar la velocidad de los viajes para minimizar las presiones de suabeo y

surgencia.


Monitorear constantemente los niveles de presas a fin de determinar brote o perdida

de fluido.

Valorar y considerar la colocación de baches pesados en función de la DEC observada

durante la perforación a la hora de realizar viaje a superficie.

Dar seguimiento a cedulas de llenado o desplazamiento para detectar de manera

oportuna problemas de perdida de circulación o aportación de formacion.

Si se requiere fortalecer el agujero incrementando el gradiente de fractura al perforar

con altas densidades sin inducir la perdida de circulación, se recomienda usar un

fluido de baja invasión como es el (FLC – 2000)





4.7 ANTECEDENTES


ONEL- 1BNA 12 ¼ ” Liner 9 7/8”

Etapa 4, TR 9 7/8” TAC-140 y TAC-110 53.5 lbs/pie y TRC-95 de 62.8 lbs/pie yVAM FJL a 3606Mete barrena PDC 12 ¼” a 3071 m. Posterior rebajó cemento y reconoce fondo a3116 m. Circula, levanta barrena a 3060 m. Con barrena a 3060 m, circulaacondiciona y densidad de lodo de 1.64 a 1.70 gr/cc entrada y salida con 120epm, 2500 psi. Mete barrena a 3116 m y perforó a 3124 m, donde observaconatos de atrapamiento. Con barrena a 3060 m, circula acondicionando lodo yaumentando densidad de 1.70 gr/cc a 1.83 gr/cc. Perfora a 3124 donde observaatrapamiento de sarta. Con barrena en la zapata circula incrementando densidadde lodo de 1.83 a 1.87 gr/cc, perforando repasando y estabilizando intervalo 3126

a 3209 m, incrementando densidad al lodo de 1.90 a 1.92-gr/cc. Con barrenaPDC de 12 ¼” perforó a 3322 m. Circula limpiando agujero y emparejandocolumna de lodo a 1.95 gr/cc. Armó barrena 12 ¼ PDC FM-2643 (c/TFA de0.9893 pulg2), motor de fondo (orientado a 1.15°) mete barrena 12 ¼” PDC conmotor de fondo, MWD y LWD rompiendo circulación cada 1000 m, a 3074 m.Perfora a 3551. Nota se agrega al lodo 15 kg/m3 de obturante FLC-2000.Continúa perforando a 3615 m, saca barrena a superficie y elimina misma, armócolgador submarino 18 ¾” x 9 5/8” conectando a doble piñón y un tramo de TR 97/8” TRC-95 62.8 lbs/pie VAM FJL. Mete TR 9 7/8” TAC-140 y TAC-110 y TRC-95 de 62.8 lbs/pie y 53.5 lbs/pie VAM FJL equipada con zapata guía y coplediferencial a 3459 m. Se observa pérdida de lodo 10 m3. Nota: volumen totalperdido durante la cementación 130 m3. Arma barrena 8 ½”-447 N° 10758685, 9

lastra barrenas 6 ½” y mete a 3566.5 m, donde tocó resistencia (cima decemento). Con bomba del equipo probó TR. Con 2000 psi. Rebajó cemento ycople flotador hasta 3600 m. con UAP probó TR con 140 kg/cm 2.

ONEL-2BNA 14 ¾ ”

TR 9 7/8”

Etapa 4. TR 9 7/8” 62.8 lb/ft, TAC-140 y TRC-95, VSLIJ-II a 3664 m (Contingencia).

Metió barrena PDC 12 ¼” y ampliador hidráulico 14 ¾” a 3028 m, perforó a 3258 m,suspende por falla en herramienta direccional, circula y levantó barrena a superficie yelimina misma, bajó barrena PDC 12 ¼” con sistema RSS 8 ¼”, MWD/LWD/PWD a 3258m, perforó a 3670 m, circuló T/A sacó barrena a superficie, tomó registros eléctricos a3670 m, bajó barrena PDC 12 ¼” y ampliador hidráulico 14 ¾” ampliando agujero a 3665m, circuló limpiando pozo, sacó a superficie, bajó TR corta de 11 7/8”, TAC-140, 71.8 lb/p,HD-533, a 1007 m, checó resistencia franca, trabajó sin éxito, levanto TR a 735 m,

eliminó colgador, sacó liner de 11 7/8” a la superficie, bhajó barrena PDC 12 ¼” conampliador 14 ¾” a 3170 m, repasó a 3200 m, circuló, metió a fondo, sacó barrena asuperficie, metió barrena 12 ¼” con escariador 13 3/8” a 3020 m , sacó escariador asuperficie, metió liner 11 7/8” TAC-140, HD-523, 71.8 LB/FT a 3127 m, observóresistencia franca, levantó liner a superficie, efectuó prueba al conjunto de preventores,bajó barrena PDC 12 ¼” con ampliador 14 ¾” a 3670 m, circuló acondicionando lodo,bombeó bache viscoso, sacó barrena a superficie, bajó liner de 11 7/8” equipada conzapata rimadora de 11 7/8” y cople diferencial y de retención a 734 m, instaló colgadorVersaflex 11 7/8”. Intentó bajar liner con TP de 5” sin éxito, por observar salida de lodo,





conectó top drive y bombeó 64 emboladas convirtiendo cople diferencial a flotador,observó pérdida de peso sin observar circulación, sacó empacador a superficie, revisómismo, bajó 4 lingadas de TP observando flotación del liner disminuyendo nivel delespacio anular, intentó circular sin éxito, sacó liner a superficie, recuperó buje de

desgaste, bajó sarta con barrena de 12 ¼” y ampliador hidráulico de 14 ¾” a 3670 m,circuló con movimientos reciprocantes,

ONEL 23BNA 12 1/4 ”

TR 11 7/8”

Etapa 4. TR 11 7/8”, 71.8 lb/ft, TAC-140, HD-523 a 3645 m.Con barrena tricónica de 12 ¼” y sarta lisa rebajó cemento y zapata 13 3/8" hasta3085 m. Perforó con lodo EI de 1.98 gr/cc a 3135 m normal bombeando bache de6 m3 de lodo con 40 kg/m3 de CaCO3 medio y 40 kg/m3 de CaCO3 grueso, cadalingada. Sacó barrena 12 ¼” tricónica y sarta convencional lisa a superficie. Bajóbarrena PDC 12 1/4" con sarta rotatoria con equipo RSS/MWD/LWD/SONICO/PWD y ampliador hidráulico 14 ¾” a 3082 m. Continuó bajando barrenaregistrando de 3082 a 3130 m. Activó ampliador. Con barrena PDC 12 ¼”yampliador de 14 ¾” perforó con lodo EI de 2.0 gr/cc de 3135 a 3186 mbombeando bache de 6 m3 de lodo EI de 1.98 gr/cc con 40 kg/m3 de CaCO3medio y 40 kg/m3 de CaCO3 grueso, cada lingada. Al perforar con barrena PDC12 ¼”a 3186 m y por recomendación de la Cia direccional modificó condicionesde operación en gasto de trabajo, observó incremento de torque, paro derotaria y atrapamiento de sarta, intentó restablecer rotación en repetidasocasiones sin éxito, bajó gasto de 430 gpm a 150 gpm, pb=350 psi, trabajó sartacargando martillo con 4-7 toneladas bajo su peso, esperó 40 seg sin respuesta ytensionó con 64 toneladas sobre su peso (peso de sarta 182 toneladas ), en 5ocasiones, sin observar liberación de sarta y sin observar percusiones de martillo.Preparó y bombeó 12 m3 de bache despegador Greleace con una concentraciónde 150 lts/m3. Tensionó sarta con 64 toneladas, donde observó liberación desarta, inició a rotar misma con 100 rpm, 86 epm, q=460 gpm, observando sartalibre. Continuó perforando con barrena PDC 12 ¼”, ampliador de 14 ¾” y sartarotatoria de 3187 a 3204 m con lodo E.I de 2.02 gr/cc. Repasó y bombeó bachede 6 m3 de lodo con 40 kg/m3 de CaCO3 medio y 40 kg/m3 de CaCO3grueso. Perforó con barrena PDC 12 ¼”, ampliador de 14 ¾” y sartarotatoria de 3204 a 3224 m. Al perforar con barrena PDC 12 ¼”a 3224 m, sartarotatoria y ampliador hidráulico 14 3/4" a 3182 m a recomendación de personal dela Cia direccional modificó condiciones de operación en gasto de trabajo observóincremento de torque, paro de rotaria y atrapamiento de sarta, bajó gasto de 460gpm a 70 gpm, pb=220 psi, trabajó sarta cargando martillo con 36 toneladas bajosu peso y tensionó con 64 toneladas sobre su peso, en 5 ocasiones hastaobservar liberación de sarta. Continuó perforando con barrena PDC 12 ¼”,ampliador de 14 ¾” y sarta rotatoria de 3224 a 3272 m, donde suspendeperforación por falla en el sistema RSS. Sacó sarta a superficie. Libre. Bajóbarrena PDC 12 1/4" con sarta rotatoria con equipo RSS/MWD/LWD/SONICO/PWD y ampliador hidráulico 14 ¾” a 3272 m. Continuó perforando conlodo E.I de 2.02 gr/cc de 3272 a 3285 m, donde al terminar de perforar la lingada,se observó incremento de torque, paro de rotaria y atrapamiento de sarta.Trabajó sarta activando martillo en 7 ocasiones con 70,000 lbs bajo su peso y con90,000 lb sobre su peso y con 100 epm, pbbeo=4200 psi, donde observóliberación de sarta. Repasó lingada perforada. Continuó perforando de 3285 a3289 m con densidad de lodo EI de 2.02 gr/cc, donde se observó incremento detorque, paro de rotaria y atrapamiento de sarta. Trabajó sarta activando martillo





en 3 ocasiones con 70,000 lbs bajo su peso y con 90,000 lb sobre su peso y con100 epm, pbbeo=4200 psi, donde observó liberación de sarta. Repasó metrosperforados e incremento densidad del lodo de 2.02 gr/cc a 2.03 gr/cc. Continuóperforando con lodo EI de 2.02 gr/cc de 3289 a 3294 m observando niveles

estables. Perforó con barrena de 12 ¼” ampliando a 14 ¾” de 3294 a 3309 m,donde observó incremento de torque, paro de rotaria y atrapamiento de sarta.Trabajó sarta activando martillo en 7 ocasiones con 70,000 lbs bajo su peso y con90,000 lb sobre su peso y con 100 epm, pbbeo= 4200 psi, donde observóliberación de sarta. Repasó metros perforados e incrementó densidad del lodo de2.03 gr/cc a 2.04 gr/cc. Perforó de 3309 a 3327 m., niveles estables, dondeobservó paro de rotaria y sarta atrapada. Trabajó sarta activando martillo en 21ocasiones hacia arriba y 11 ocasiones hacia abajo con 70,000 lbs bajo su peso ycon 90,000 lb sobre su peso y con 100 epm, pbbeo=4200 psi, donde observóliberación de sarta (total de martillazos 44). Repasó metros perforados. Conbarrena PDC 12 1/4", ampliador de 14 ¾” y sarta rotatoria, equipado conRSS/MWD/LWD/SONICO/PWD y perforó a 3368 m. Levantó barrena a superficie

por falla en el pulser del MWD. Bajó barrena PDC 12 ¼”y sarta rotatorianavegable equipada con sistema MWD/LWD y ampliador XR-1200 14 ¾” a 3356m con rotación y bombeo "libre". Amplió agujero de 3328 a 3339 m. Perforóampliando agujero de 3339 a 3381 m, donde observó incremento de torque, parode rotaria y atrapamiento de sarta. Trabajó sarta activando martillo en 1 ocasiónhacia arriba con 70,000 lbs bajo su peso y con 90,000 lb sobre su peso y con 60epm, donde observó liberación de sarta. Repasó metros perforados. Perforóampliando agujero de 3381 a 3391 m, donde observó incremento de torque, parode rotaria y atrapamiento de sarta Trabajó sarta activando martillo en 2ocasiones, hacia arriba con 70,000 lbs bajo su peso y con 90,000 lb sobre supeso y con 60 epm, donde observó liberación de sarta. Repasó metrosperforados. Perforó ampliando agujero de 3391 a 3487 m, ampliando agujero a

3458 m. Perforó ampliando agujero de 3487 a 3529 m. Continuó perforando yampliando con lodo EI de 2.04 gr/cc de 3529 a 3558 m donde observó paro derotaria y sarta atrapada. Observó pozo, manteniendo niveles estáticos. Bajóbarrena a 3145 m, donde detecta resistencia de 5 toneladas. Conectó top drive yrepasa intervalo 3140 a 3180 m en dos ocasiones hasta pasar libre. Continuóbajando barrena venciendo resistencias puenteadas a 3205 m, 3289 m, 3327 m y3558 m, trabajando y venciendo mismas con rotación y bombeo. Continuóbajando barrena y ampliador hasta 3640 m. Perforó de 3640 a 3650 m. Sacóbarrena a superficie. Instaló equipo y arma sonda de registro. Bajó sonda a 3650m (fondo perforado libre). Tomó registro DSI (Sónico Dipolar con Geometría dePozo y Rayos Gamma). Levantó y registró sección principal y repetida de 3090 ma 3190 m. Sacó sonda a superficie. Bajó barrena PDC de 12 ¼” y ampliador 14

¾” a 3100 m con desplazamiento normal. Repasó intervalo de 3105 m a 3191 m. Amplió agujero de 12 ¼” a 14 ¾” de 3621 m. a 3648 m. Circuló limpiando pozo.Metió liner de 11 7/8", 71.8 lb/ft, TAC-140, HD-523 a 3607 m. Encontróresistencia puenteada de 3150 a 3465 m venciéndose mismas con 8 y 9toneladas. Continuó bajando liner a 3636 m con desplazamiento normal dondeencontró resistencia franca. Intentó rotar sin éxito Continuó bajando liner a 3645m, donde encontró resistencia puenteada y venció misma con 8-9 toneladas.






DE CIRCULACIÓN





4.9 HIDRAULICA VIRTUAL - ETAPA DE 12 ¼ X 14 ¾”

Se realizó simulación de Hidráulica virtual considerando condiciones de operación propuestas (ROP: 9 m/h, 100 rpm, 600 gpm) , los resultados se observa una

regular limpieza de pozo. Se tiene una concentración de recortes máxima promedio en el anular de hasta 0.7% el máximo permisible es de 5.0%, presión de

Bomba de 4,618 psi, densidad equivalente de circulación en la zapata (3,145 m) de 2.033 g/cm3 y en el fondo perforado (3,710 m) de 2.031 g/cm

3 , aun con la

limpieza que se observa se recomienda circular 10 -15 min cada tramo perforado






LLIIMMPPIIEEZZAA

Para las condiciones de operación de 600 gpm, 100 RPM, fluido de 2.0 g/cm³, se realiza análisis de sensibilidad a diferentes ROP (9, 12, 14) m/h,con el objetivo de no sobrecargar el Anular y mantener la concentración de solidos por debajo de 5%, se observa buena limpieza.

1.- Circular de 10 a 15 min posterior a cada lingada perforada con movimiento reciprocante de sarta.2.- Perforar Controlando velocidad de penetración de 9 -14 m/h para no sobre cargar con recortes en el anular.


600 gpm-constante






En esta gráfica se presenta la simulación hidráulica realizada considerando una barrena de 12 ¼ X 14 3/4 ”, 100 RPM, fluido condensidad de 2.0 g/cm³ (densidad final programa de esta etapa), se consideró un intervalo de gasto de 500 a 700 gpm.





5.0 ETAPA DE 12 ¼”


(3,710 – 4,188) metros

El intervalo estimado será perforado con fluido de emulsión inversa de 1.30 g/cm3

La operación iniciará bajando la barrena de 12 ¼” hasta el tope del cople flotador,

posteriormente desplazar Fluido de Emulsión Inversa de 2.0 g/cm3 de la etapa anterior por

sistema de emulsión inversa formulado de acuerdo al programa propuesto para esta etapa.

El programa del Desplazamiento se describe en la sección 5.3 propuesta en este programa.

Una vez realizado el desplazamiento con fluido de emulsión inversa de 1.30 g/cm3

se recomienda circular y acondicionar el fluido a las condiciones de trabajo, una vez

acondicionado el fluido se procederá a rebajar cemento, accesorios y zapata del revestidor

de 11 7/8”, al terminar de rebajar la zapata circular un ciclo completo para eliminar la

mayor cantidad de sólidos de cemento, perforar los metros que sean necesarios y realizar

prueba de goteo o FIT en caso de que aplique.

Durante la perforación del intervalo la densidad será monitoreada continuamente y



Perdida de Circulación

Gasificación por H2S

Fricciones

Gasificación por Gas combustible







perdida de circulacion

parcialPolimerico AT 3689 1.50

Perdida parcial de 2 m3/hr de fluido, bombeo de baches de barrido de 10 m3 con 100

kg/m3 de material celante.

presencia asfalto y

gasificacionPolimerico AT 3971-3984 1.51 Al tiempo de atraso observo salida de asfalto lectura de gas 50 000 ppm.

presencia asfalto y

gasificacionPolimerico AT 3994 1.51

Acondiciono por salida de asfalto lectura de gas máx. 500 000 ppm densidad mínima de

1.45 gr/cc.


parcialPolimerico AT 3992 1.51 Perdida parcial de 3.7 m3 al circular con liner de 7 5/8" a 3992 m + cemento misma.


perdida total E.I. 3795 1.40 Suspende por perdida total de circulación.

perdida parcial E.I. 3840 1.32 Se observa perdida de fluido de 1.8 m3/hr.

perdia parcial E.I. 4017 1.35 Incrementa densidad de 1.35 a 1.37 gr/cc y observa perdida parcial de 3 m3 de fluido.

Gasificacion H2S E.I. 4062 1.40 Detecto presencia de H2S lectura máxima de 45 ppm.

Gasificacion H2S E.I. 4136 1.45 Suspende por presenc ia de gas combustible 100 % y 30 ppm de H2S.

Gasificacion H2S E.I. 4160 1.45Después de la toma de registro 4160 m, con manifestación de gas de H2S y gas

combustible con una densidad de 1.45 gr/cc.

Tratamiento E.I. 3,873

A partir de los 3873 m bombearon baches con carbonato de calcio medio y grueso en

concentraciones de 50/50 kg/m3 y 5 kg/m3 de oxido de zinc en todo el sistema

circulante. Bajo y cemento liner de 7 5/8" a 4155 m. VOLUMEN PERDIDO A

FORMACION = 686 m3

EVENTOS POZO ONEL-1

EVENTOS POZO ONEL-2







intento de

atrapamientoE.I. 3748 1.35 Incrementa densidad del fluido a 1.36 gr/cc por intentos de atrapamiento de sarta.


totalE.I. 3748 a 3757 1.36

Observó pérdida de circulación total, perdida 36 m3 + bombeo bache de 38 m3 fluido

de 1.36 gr/cc con 57/ 57 kg/m3 de caco3 medio y grueso por E.A.

perdida severa a parcial E.I. 3757 a 3801 1.30Perfora con perdida severa a parcial de 5 a 3 m3/hr, bombeando baches viscosos de 5m3 de fluido de E.I. de 1.30 x 150 gr/cc y de barrido con 100 kg/m3 de CaCO3 medio cadalingada perforada.

perdida parcial E.I. 3801 A 3847 1.30

Perfora con pérdida parcial de lodo, bombeando baches de 5 m3 c/u de barrido, viscososde 1.30 x 150 gr/cc con una concentración de 50/50 kg/m3 de CaCO3 medio y grueso y

bombeando baches de 5 m3 de obturante kill loss concentración de 70 kg/m3.Acondiciono lodo de 1.30 a 1.31 y de 1.31 a 1.32 gr/cc.

incrementa densidad E.I. 3847 1.32 Circulo aumentando densidad de 1.32 a 1.33 gr/cc.

perdida parcial E.I. 3870 a 3875 1.35Perdida parcial de 2.04 m3/hr + incremento de 5 a 7 kg/m3 de oxido de zinc en el sistema

como preventivo para el H2S.

incrementa densidad E.I. 4050 1.38 Incremento densidad del fluido de 1.38 a 1.39 gr/cc.

Gas conbustible E.I. 4087 1.39Suspende por falla en top drive + al vencerse T.A. observa gas combustible del 4% +

incrementa densidad a 1.41 gr/cc.

Gasificacion H2S E.I. 4097 a 4175 1.41Incrementa densidad del fluido de 1.41 a 1.43 por observar presencia de gas H2S de 4

ppm + incremento densidad de 1.43 a 1.45 gr/cc paulatinamente + homogenizo

Gas conbustible E.I. 4157 1.45En viaje de reconocimiento circulo en la zapata de 11 7/8" a 3640 m observando 11 % de

gas combustible+ circulo emparejando columnas presencia de gas.

Resistencias E.I. 4139 1.45 Resistencia de 2 ton, repaso venciendo misma.

Gasificacion H2S E.I. 4175 1.45

Al ampliar pozo observo gasificación en lodo de salida de 1 .45 a 1.40 gr/cc, levanto a

4152 m suspendió perforación, cerro pozo y alineo al separador gas-lodo conestrangulador franco a 1 9/16", circulando con 30 epm, pb 350 psi, emparejando

columnas a 1.45 gr/cc (Max. lectura de H2S de 99 ppm y 8% gas combustible)






55..33 PPR R OOCCEEDDIIMMIIEENNTTOO PPAAR R AA EELL DDEESSPPLLAAZZAAMMIIEENNTTOO DDEE LLOODDOO EE..II DDEE 22..00 gg//ccmm33

PPOOR R LLOODDOO DDEE EEMMUULLSSIIOONN IINNVVEER R SSAA DDEE 11..3300 gg//ccmm33




La diferencial de presión generada por los dos fluidos durante el desplazamiento es de

aproximadamente ΔP de 3,692.934 de esta manera este desplazamiento se puede

reali zar con la bomba del equipo.



Inversa para cubrir +/- 170 m lineales en la parte más amplia el espacio anular.

Es recomendable que el bache espaciador permanezca en flujo tapón a través del

desplazamiento para minimizar la canalización, mezcla y contaminación del fluido base aceite.

La tubería de perforación debe ser rotada lentamente y reciprocada mientras se realice eldesplazamiento.


Una vez que ha comenzado el desplazamiento no debe interrumpirse la operación de bombeo manteniendo un ritmo constante de circulación. por consiguiente el

desplazamiento debe ser realizado a una taza lenta y constante.

Una vez que se ha completado el desplazamiento de acuerdo al número de emboladas

del ciclo completo proceder a cerrar el circuito y circular hasta homogenizar columnas

con fluido E.I. de 1.30 gr/cm3.








WEL-MUL D Emulsificante 12 lts / m3













55..55 PPR R EEPPAAR R AACCIIOONN YY OOR R DDEENN DDEE AAGGR R EEGGAACCIIOONN



DDDiiieeessseeelll Agregar la cantidad de diesel de acuerdo a la relación con la cual se

está trabajando

WWWEEELLL---MMMUUULLL DDD Agregue la cantidad de acuerdo a la concentración recomendada ymezcle hasta que el fluido este homogéneo.

HHHiiidddr r r óóóxxxiiidddooo dddeee CCCaaalllccciiiooo Agregue la cantidad de materiales a través del embudo de acuerdo a

la concentración recomendada.

WWWEEELLL---CCCOOO N N N TTTWWWAAA Agregue la cantidad de acuerdo a la concentración recomendada y

mezcle hasta que el fluido este homogéneo.


Agregar la cantidad de reductor de filtrado a través del embudo en

forma lenta y continua de acuerdo a la concentración recomendada,

hasta observar la mezcla homogénea.



acuerdo a la concentración recomendada y mezcle hasta observar

mezcla homogénea.

CCClllooor r r uuur r r ooo dddeee cccaaalllccciiiooo Agregue el cloruro de calcio como salmuera lentamente durante un

periodo de tres a cuatro horas y dejarse mezclar.















Se recomienda acondicionar el sistema con material LCM para minimizar las pérdidas de

circulación desde el inicio de la perforación con 15 Kg/m3 de WEL CARB MEDIO y

GRUESO.

Bombear baches de 10 m3 cada lingada perforada con una concentración de 20-30 kg/m3

de WEL-CARB MEDIO, 20-30 kg/m3 de WEL-CARB GRUESO.

En caso de pérdida parcial incrementar la concentración de 70, 80, 90, 100 Kg/m3 ,

dicho incremento deberá ser en función de las especificaciones de la herramienta

direccional.



mediante análisis hidráulico, esto para no sobrepasar el gradiente de fractura y establecer

la integridad de la formación a la profundidad de la tubería de revestimiento mas

reciente. Monitorear y controlar la reología para minimizar las presiones de surgencia y suabeo, la

perdida por fricción en el espacio anular y controlar la velocidad de viaje de la sarta de

perforación.




Mantener la reología térmicamente estable para evitar la gelificaciòn por temperatura. Se

recomienda iniciar la circulación por etapa mientras se realicen los viajes.









filtración.

Se recomienda circular de 15 a 20 minutos dependiendo de la velocidad de penetración

para eliminar los recortes perforados del espacio anular y evitar así que la columna

incremente la DEC y no inducir perdidas de circulación o empacamiento de la

herramienta.



fluido.






importante mantener las centrifugas en buenas condiciones con la capacidad de trabajar

en serie o en forma independiente para la eliminación de sólidos finos con el objetivo de

mantener el porcentaje de sólidos en el sistema y recuperar fluido base

Mantener en inventario un stock suficiente de materiales de contingencia para perdida decirculación y atrapamiento de tubería.

La relación Aceite/Agua se debe mantener en el rango recomendado de 80/20 de acuerdo

a la densidad que se esté trabajando.




densificante para ayudar a mojar en aceite los sólidos adicionales. La Estabilidad Eléctrica debe mantenerse por encima de los 700 volts.








Mantener alcalinidad de 6 ml.

Agregar desde el inicio una concentración de 4-6 kg/m3 de óxido, el fluido debe ser

continuamente monitoreado para detectar la presencia de iones de sulfuro. Si se detectan

iones de sulfuro, asegúrese que el exceso de cal este por encima de 18-20 kg/m 3.

No agregar agua cuando este añadiendo Barita o visceversa.


con lodo fresco.


Cuando agregue diesel se deberá añadir todas las químicas necesarias para continuar su

formulación.

Cuando agregue la salmuera de cloruro de calcio, debe ser mezclada con alta fuerza de

corte, en lo posible por el embudo para formar una emulsión estable.



mojado de los sólidos por agua.

Monitorear constantemente los niveles de presas a fin de determinar algún brote o

perdida de fluido

Optimizar la velocidad de los viajes para minimizar las presiones de suabeo y surgencia.

Considerar la colocación de baches pesados en función de laDEC observada durante la

perforación a la hora de realizar viaje a superficie.


Dar seguimiento a cedulas de llenado o desplazamiento para detectar de manera oportuna

problemas de perdida de circulación severa.

Si se requiere fortalecer el agujero incrementando el gradiente de fractura al perforar con

altas densidades sin inducir la perdida de circulación, se recomienda usar un fluido de

baja invasión como es el (FLC – 2000)





5.7 ANTECEDENTES


ONEL- 1BNA 8 1/2” Liner 7 5/8”

3,644-3,994 M

Etapa 5 liner de 7 5/8” TAC-140 HD-SLX 39 # / ft a 3993.Con UAP de Cía Halliburton, con operador de Cía BJ y con apoyo de barcoMelissa Candies, inició desplazamiento de lodo de EI de 2.02 gr/cc por lodopolimérico de 1.50 gr/cc q=1.9 bpm, con una pmáx=4700 psi, con barrenatricónica de 8 ½” rebajó cemento y accesorios (zapata) de 3597 a 3615 m,reconociendo fondo con barrena tricónica de 8 ½” perforo de 3615 a 3630 m. Conbarrena PDC de 8 ½” perfora a 3644 m, bombeando baches de 5 m 3 de barridocon material sellante. Con barrena tricónica de 8 ½” y MWD de Cía Halliburtonperforó a 3806 m con baches de 5 m3 de lodo con 50 kg/m3 de obturante fino ymedio. Con barrena. 8 ½” y MWD de Cía. Halliburton, perforó a 3999 m, conbaches preventivos de 5 m3 de lodo, con 50 kg/m3 de caco3. Saca barrena asuperficie. Toma registros, arma y mete barrena PDC de 8 ½” a 3994 m, circula

acondicionando lodo, observa al tiempo de atraso lecturas de gas lodomáxima=120,000 ppm. Densidad mínima de salida 1.50 gr/cc. Mete liner de 75/8” TAC-140 HD-SLX 39 #/ ft equipada con zapata guía, cople diferencial, coplede retención y 7 turbo centradores a 3992 m. con liner de 7 5/8” a 3992 m, BL a3500 m, circula con 50 epm. 1000 psi, donde observa pérdida parcial de 3.7 m3.Con UAP y personal de BJ cementó liner 7 5/8” bombeando 4.77 m 3 de bachelavador SS-2 de 1.02 gr/cc, 4.77 m3 de bache espaciador ULTRA FLUSH II de1.72 gr/cm3. q=3.5 bpm; pb=1000-750 psi. Seguido de 15.12 m3 (15.80 toneladas)de lechada de cemento “H” dosificado de 1.95 gr/cm3, con los siguientes aditivos:0.023 lt/SK FP-6L, 2.664 lt/ SK FL-66L, 0.124 lt/ SK R-21L, 0.066 lt/ SK ASA-301L, 4.440 lt/ SK BA-86L (1403.57 lts de control de gas líquido), 0.578 lt/ SK CD-31L y 35% de arena sílica. q=4 bpm; pb=1000-500 psi, desplazó lechada con 241

bls de lodo polimérico AT 1.51 gr/cm3 q=5-4 bpm pb= 300-900 psi, observa pasode dardo por válvula Hyflo con 2700 psi, acoplamiento de tapones con 1700 psi ypresión final de 700-1400 psi. Verificó equipo de flotación, circuló con pérdidaparcial de 7 m3 de lodo. Cima teórica de cemento a 3400 m. Con barrena de 8 ½”rebaja cemento sin consistencia de 3482 a 3500 m (BL). Rebajó cemento de3,512 a 3,610 m. Metió barrena 6 ½” PDC y herramientas descritas libre de 3,610m. a 3,947 m. Nota efectuó prueba de efectividad de TR con 2,000 psi, circulóacondicionando lodo (densificó de 1.51 a 1.60 gr/cc).

ONEL-2BNA 8 ½ ” TR 7 5/8”

3,660-4,155 M

Etapa 5. Liner 7 5/8”, 39 lb/ft, P-110, HD-513 A 4155 md.

Arma barrena PDC 8 ½” y sarta navegable, mete a 3660 m, instala balero a cabezarotatoria ok. Metió barrena PDC 8 ½” a fondo libre, perforó rotando y deslizando a 3795

m, observó pérdida de circulación, levantó barrena a zapata, bombeó bache de 10 m3

de CaCo3 medio y grueso 30 Kg/m

3 esperó reposo, bombeó 2do. Bache, e intentó

restablecer circulación sin éxito. Esperó reposó del bache, colocó 3er bache con 10 m3concentración 40 kg/m3, intentó circular sin éxito, por sarta tapada, sacó barrena asuperficie, bajó corona de 8 ½” con barril muestrero 6 ¾” a 3795 m, cortó núcleo hasta3804 m, sacó a superficie, recuperó núcleo al 96%, 8.64 de 9 m, bajó barrena PDC de 8½” con sarta navegable a 3795 m, conformó agujero nucleado a 3804 m, perforódeslizando y rotando a 4017 metros, efectuó viaje corto a la zapata ok, circuló, perforó a4093 m y suspendió por falla de motor de fondo y levantó a superficie. Armó barrena PDCde 8 1/2" y sarta navegable con motor de fondo nuevo, bajó a 4093 m, circuló, perforó a





4160 m, circuló con pérdida parcial, bombeó bache de 9.0 m CaCo3 medio y grueso 50kg/m

3, levantó barrena a la zapata, metió barrena a 3800 m, bombeó bache de 9.0 m

3

Caco3 grueso y medio 50kg/m3 metió barrena a 4160 m, bombeó bache de 9.5 m

3 bache

lodo 2.07 gr/cc, levantó barrena a superficie, tomó 1ra corrida de registros AIT/BGT/RG

de 4160 a 3664 m, tomó segunda corrida con registro LDL/CNL/HNGS de 4160 m a 3664m, sacó a superficie, tomó tercera corrida CMR-GR, registrando de 4160 a 3664 m ycuarta corrida Reg.. DSI/OBMI de 4160 a 3664 m, bajó barrena 8 ½” a 4160 m, circuló agasto reducido a través de separador gas-lodo, sacó barrena a superficie, Metió liner 75/8, HD-513, P-110, 39 LB/FT, a 4155 md, circuló tiempo de atraso sin lograr mantener lacirculación, cementó liner con 6.7 m

3 lechada 1.47 gr/cc, 3.40 m

3 lechada de amarre 1.75

gr/cc, activó empacador de BL, sacó soltador a superficie, probó conjunto de preventoresy C.S.C., ok., instaló buje de desgaste, bajó barrena tricónica de 8 ½” con sarta lisa y bajoa 3517 m, con rotación y bombeo por resistencias puenteadas desde 3050 m. Bajobarrena de 8 ½” a 3594 m, checó BL de 7 5/8” con 4 toneladas, circuló limpiando pozo yprobo BL con 2000 psi ok., sacó a superficie, arma herramienta de 4 ¾”, tramo portramo, midiendo y calibrando.





5.8 PROCEDIMIENTO PARA PREVENIR Y CONTROLAR PÉRDIDAS DE

CIRCULACIÓN





5.9 HIDRAULICA VIRTUAL - ETAPA DE 10 5/8” X 12 ¼”


óptima limpieza de pozo. Se tiene una concentración de recortes máxima promedio en el anular de hasta 0.3% el máximo permisible es de 5.0%, presión de


3, aun con la

limpieza que se observa se recomienda circular 10 -15 min cada lingada perforada.






LLIIMMPPIIEEZZAA

Para las condiciones de operación de 600 gpm, 100 RPM, fluido de 1.30 g/cm³, se realiza análisis de sensibilidad a diferentes ROP (5, 9, 14) m/h,con el objetivo de no sobrecargar el Anular y mantener la concentración de solidos por debajo de 5%, se observa buena limpieza.

1.- Circular de 10 a 15 min posterior a cada lingada perforada con movimiento reciprocante de sarta.2.- Perforar Controlando velocidad de penetración para no sobre cargar con recortes en el anular.


600 gpm-constante






En esta gráfica se presenta la simulación hidráulica realizada considerando una barrena de 10 5/8” X 12 1/4”, 100 RPM, fluido condensidad de 1.30 g/cm³ (densidad final programa de esta etapa), se consideró un intervalo de gasto de 500 a 700 gpm





6.0 ETAPA DE 8 ½”


(4,188 – 4,553) metros

Bajar con barrena de 8 ½” hasta la zapata de 9 7/8” y efectuar un desplazamiento del

Fluido de Emulsión Inversa de 1.30 g/cm3 de la etapa anterior por emulsión Inversa de 1.12

g/cm3. Rebajar zapata, circular y homogenizar columnas de lodo.

Acondicionar el fluido a las condiciones de trabajo. Perforar el agujero de 8 ½” con lodo de

emulsión inversa formulado de acuerdo al programa propuesto para esta etapa. Mantener las

propiedades fisicoquímicas del lodo según programa, con la finalidad de minimizar riesgos y

evitar problemas atribuibles al fluido.

Durante la perforación del intervalo la densidad de trabajo será de 1.12 g/cm 3 la cual se

ajustará según la presión de formación y estabilidad del agujero.

Se recomienda fortalecer el agujero desde el inicio de la perforación del intervalo con uso de

WEL CARB FINO Y MEDIO como material puenteante en la zona del JSK la cual presentalutitas y calizas micro fracturadas.


Atrapamiento de sarta

Alto torque Fricciones. Pérdida parcial a total Gasificación.







Perdida de

Circulacion E.I4259 1.76

Perdida total con fluido de E.I. de 1.76 gr/cc bajo densidad a 1.65 gr/cc. (70

m³)

Paros de Rotaria E.I 4135.5 1.79 Paros de rotaria torque de 4000-7000 lbs 240-420 amp

Perdida total E.I4146 1.79

Perdida total de circulación, bombeo 6.36 m3 de bache obturante carbonato de

calcio concentración 171 kg/m3

Alto torqueE.I

4232-4241 1.79Repasa intervalo nucleado de 4232-4241 mts por alto torque de 350-460

ampr´sPeridida total E.I 4259 1.79 Perdida total de lodo

perdida totalE.I

4339 1.63Perdida total de circulación se agregan baches de 2 m3 obturante de 150

kg/m3 con densidad de 1.63 gr/cc cada 40 hrs en intervalo 4315-4320


Gasificacion E.I 4286 - 4399 1.15Gas combustible con lecturas máximas de 4 % , incrementando densidad

hasta 1.19 gr/cc.

Perdida de Circulacion E.I 4460 1.19

Pérdida total de circulación, volumen perdido = 45 m³, bombeo bache de 10 m3

con 70/70 kg/m3 de CaCO3-M y G + reposo bache, restableciendo circulación +

lleno espacio anular con diesel con 3.2 m3 observando nivel en línea de flote

para una DEC=1.15 gr/cc + acondiciono fluido a 1.16 gr/cc.

Peridida total E.I 4462 1.16

Pérdida total de circulación, volumen perdido = 116 m³, bombeo bache de 10

m3 bombeo bache de 10 m3 con 70/70 kg/m3 de CaCO3-M y G + levanto bna. a

la zapata 4150 m + bombeo 14.5 m3 de diesel por e.a. donde observo

escurrimiento, realizo control del pozo con fluido de e.i. de 1.14 gr/cc y observo

densidad mínima de salida de 1.05 gr/cc y lectura máxima de gas

combustible de 70% y 10 % de H2S durante dicho control, termino de

perforar etapa con la densidad de 1.14 gr/cc.


Atrapamiento de sarta E.I 4444 1.15

Levanta barrena de 4465 a 4444 m donde observo atrapamiento de sarta,intento rotar misma en varias ocasiones sin éxito, más circulo sacando bache de

1.29 gr/cc a superficie y emparejo columnas a 1.15 gr/cc. Bombeo 2 bache de 6

m3 despegador de tubería Black Magic reposando mismos + trabajo sarta sin

éxito. Bombeo bache de 7.2 m3 de acido HCL al 15 % + trabajo sarta, liberando.

Más circulo ciclo completo observando niveles estables.

EVENTOS POZO ONEL-1

EVENTOS POZO ONEL-2






66..33 PPR R OOCCEEDDIIMMIIEENNTTOO PPAAR R AA EELL DDEESSPPLLAAZZAAMMIIEENNTTOO DDEE LLOODDOO EE..II DDEE 11,,3300 gg//ccmm33

PPOOR R LLOODDOO DDEE EEMMUULLSSIIOONN IINNVVEER R SSAA DDEE 11..1122 gg//ccmm33




La diferencial de presión generada por los dos fluidos durante el desplazamiento es de

aproximadamente ΔP de 1,071.959 de esta manera este desplazamiento se puede

reali zar con la bomba del equipo.



Inversa para cubrir +/- 270 m lineales en la TR de 9 7/8”

Es recomendable que el bache espaciador permanezca en flujo tapón a través del

desplazamiento para minimizar la canalización, mezcla y contaminación del fluido base aceite.

La tubería de perforación debe ser rotada lentamente y reciprocada mientras se realice eldesplazamiento.


Una vez que ha comenzado el desplazamiento no debe interrumpirse la operación de bombeo manteniendo un ritmo constante de circulación. por consiguiente el

desplazamiento debe ser realizado a una taza lenta y constante.

Una vez que se ha completado el desplazamiento de acuerdo al número de emboladas

del ciclo completo proceder a cerrar el circuito y circular hasta homogenizar columnas

con fluido E.I. de 1.12 gr/cm3.





6.4 FORMULACION



WEL-MUL D Emulsificante 12 l / m3


WEL-CON TWA Humectante 4.5 l / m3





Carbonato de Calcio Fino Material Sellante Lo requerido kg / m3






6.5 PREPARACION Y ORDEN DE AGREGADO



DDDiiieeessseeelll Agregar la cantidad de diesel de acuerdo a la relación con la cual se

está trabajando

WWWEEELLL---MMMUUULLL DDD

Agregue la cantidad de acuerdo a la concentración recomendada y


HHHiiidddr r r óóóxxxiiidddooo dddeee CCCaaalllccciiiooo Agregue la cantidad de materiales a través del embudo de acuerdo a

la concentración recomendada.

WWWEEELLL---CCCOOO N N N TTTWWWAAA Agregue la cantidad de acuerdo a la concentración recomendada y



Agregar la cantidad de reductor de filtrado a través del embudo en

forma lenta y continua de acuerdo a la concentración recomendada,

hasta observar la mezcla homogénea.



acuerdo a la concentración recomendada y mezcle hasta observar

mezcla homogénea.

CCClllooor r r uuur r r ooo dddeee cccaaalllccciiiooo Agregue el cloruro de calcio como salmuera lentamente durante un

periodo de tres a cuatro horas y dejarse mezclar.



deseado. Para asegurar una humectación y dispersión apropiada,agregue la barita lentamente, a medida que aumenta la densidad,







6.6 RECOMENDACIONES




Se recomienda bombear baches de 3 m3 cada lingada perforada con una concentración

de 20-30 kg/m3 de CaCO3 Medio, 20-30 kg/m3 de CaCO3 Fino.

En caso de observar perdida de circulación parcial/total incrementar concentración de

60-100 kg/m3 siempre y cuando las especificaciones de la herramienta direccional lo permitan.



mediante análisis hidráulico, esto para no sobrepasar el gradiente de fractura y establecer

la integridad de la formación a la profundidad de la tubería de revestimiento más

reciente.

Monitorear y controlar la reología para minimizar las presiones de surgencia y suabeo, la

perdida por fricción en el espacio anular y controlar la velocidad de viaje de la sarta de

perforación.


geometría del agujero o puede ser por falta de limpieza del mismo, recomendándose el

bombeo de baches con alto punto cedente.

Mantener la reología térmicamente estable para evitar la gelificación por temperatura. Se

recomienda iniciar la circulación por etapa mientras se realicen los viajes.

Minimizar las restricciones en el anular:1.- Optimizar la hidráulica de la barrena



filtración.





Se recomienda bombear baches viscosos de limpieza cada 50 metros perforados y

circular de 10 a 15 minutos cada tramo perforado dependiendo de la velocidad de


columna incremente la DEC y no inducir perdidas de circulación o empacamiento de la

herramienta.

Mantener las propiedades físicoquímicas de acuerdo al programa de lodo propuesto.


fluido.



utilizaran mallas de diferentes API en los diferentes frentes de los equipos instalados en

la plataforma y así minimizar la incorporación de los sólidos perforados (LGS) al

sistema disminuyendo de esta forma los volúmenes por dilución, además es importante

mantener las centrifugas en buenas condiciones con la capacidad de trabajar en serie o

en forma independiente para la eliminación de sólidos finos con el objetivo de mantener

el porcentaje de sólidos en el sistema y recuperar fluido base

Mantener en inventario un stock suficiente de materiales de contingencia para perdida de

circulación y atrapamiento de tubería. La relación Aceite/Agua se debe mantener en el rango recomendado de 80/20 o de

acuerdo a la densidad que se esté trabajando.

Mantener un filtrado APAT menor de 4 ml todo aceite.


Agregar Humectante despacio a medida que se agregue material densificante para ayudar

a mojar en aceite los sólidos adicionales.

Mantener Alcalinidad de 6 ml La Estabilidad Eléctrica debe mantenerse por encima de los 700 volts.








Agregar desde el inicio una concentración de 4-6 kg/m3 de óxido de Zinc, el fluido debe

ser continuamente monitoreado para detectar la presencia de iones de sulfuro. Si se

detectan iones de sulfuro, asegúrese que el exceso de cal este por encima de 18-20

kg/m3.

No agregar agua cuando este añadiendo Barita o viceversa


con lodo fresco.


Cuando agregue diesel se deberá añadir todas las químicas necesarias para continuar su

formulación.

Cuando agregue la salmuera de cloruro de calcio, debe ser mezclada con alta fuerza de

corte, en lo posible por el embudo para formar una emulsión estable.




Optimizar la velocidad de los viajes para minimizar las presiones de suabeo y surgencia.






6.7. RECOMENDACIONES EN CASO DE PRESENTARSE PERDIDA DECIRCULACION

Mantener las propiedades del fluido de acuerdo al programa establecido.

Al no tener circulación franca, se pueden formar anillos o camas de recortes e inducir a unatrapamiento de la sarta de perforación.

Una vez establecida la pérdida total de circulación, es recomendable bombear bachesviscosos de 2-3 m3 que cubran una longitud lineal (+/- 100 metros) dentro del espacioanular, se deberán bombear estos antes de cada conexión y/o de acuerdo a la velocidad de

penetración, esto para mantener encapsulados los recortes que en determinado momentono pudieron ser transportados a la zona de perdida y que pudieran ocasionar un problemade empacamiento.

Una pobre limpieza entre el agujero no tolerará volúmenes de recortes cuando se corranregistros eléctricos. La experiencia indica que es necesario circular al menos un fondoarriba más una hora para asegurarse que el agujero esté libre de recortes antes de losviajes.

Asegurarse que el pozo este limpio y que los recortes se han suspendido hacia la zona de

pérdida.

Nunca perforar sin bombeo de fluido, ya que se corre el riesgo de atrapamiento de la sartade perforación.

Mantener siempre la sarta en movimiento.





6.8 ANTECEDENTES


ONEL 1(BNA. 6 ½ ")

(3,992-4,673 M)

Con barrena. 6 ½” PDC y sarta estabilizadora estacionada a 3988 m, circulaacondicionando lodo, densificando de 1.60 a 1.77 gr/cc entrada y salida con 60 epm.Pb=2075 psi, rebajó cemento de 3988 a 3992 m y zapata a 3993 m. Perfora conbarrena 6 ½” PDC y sarta estabilizada normal de 4023 a 4,038 m, continúaperforando a 4,130 m. incrementó la densidad del lodo al sistema de 1.77 a 1.78gr/cc. Con barrena toma muestras por parte de exploración, en fondo circula tiempoarriba, recupera muestra y analizo 100% mudstone arcilloso café claro y gris claro,semicompacto a compacto con micro fracturas selladas de calcita. Bombeó bachepesado de 6.360 m3 de lodo pesado con densidad de 2.00 gr/cc, incrementó densidadal lodo de 1.78 a 1.79 gr/cc por encontrar resistencias de 4135.5 a 4,141 m, perforode 4,141 a 4,146 m, normal, donde suspendió por observar pérdida total decirculación. Con barrena estacionada en la zapata preparo 6.360 m 3 de bache deobturante carbonato de calcio concentración 171 kg/m3 densidad 1.79 gr/cc, seperdieron 28 m3 de lodo bajo densidad al lodo de 1.79 a 1.76 gr/cc. Reanudóperforación de 4146 a 4153 m. con barrena en el fondo reciprocando sarta. Bombeóbache de 3.18 m3 de lodo densidad de 1.80 gr/cc concentración de carbonato decalcio a 161 kg/m3 y desplaza mismo. perforó de 4220 a 4232 m. Bombeó y desplazóbache de 8 m3 de lodo con 170 kg/m3 de material sellante cubriendo total de agujerodescubierto. Con barrena PDC de 6 ½”, sarta estabilizadora, equipada con MWDperforó a 4259 m, donde suspende por observar pérdida total de lodo Con barrena a2400 m, circula con lodo de 1.65 gr/cc a bajo gasto. Total 70 m3 de lodo perdido.Mete barrena de 6 ½” a 3985 m, por pérdida parcial bombeó y desplazó segundobache de lodo de 8 m3 con 187 kg/m3 de material sellante. Con barrena PDC de 6½”, sarta estabilizada, equipada con MWD perforó a 4291 m. Continúa perforando a4370 m, agregando barridos de 2 m3 de obturante con una concentración de 150 kg xm3 de caco2 de 1.63 gr/cc. Perfora a 4382 m. Perforó a 4592 m, bombea baches debarrido de 12 m3 de lodo de 1.63 gr/cc con una concentración de 150 kg/m3 decarbonato de calcio. Continuó perforando a 4,675 m, sacó barrena a superficie yeliminó misma. Metió liner de 5 ½” TAC-140, 23 # / ft equipada con zapata flotadoracople flotador y cople de retención a 4673 m (zapata), (BL a 3893 m)

ONEL-2(BNA. 6 ½ ")4,190 – 4,462 M

Metió barrena PDC 6 ½” con motor de fondo 1.5°, equipado con LWD/MWD/PWD a 4090 mcon circulación y rotación, probó TR, ok, rebajó cemento a 4149 m, probó TR ok, desplazólodo de 1.45 x 1.05 gr/cc, perforó a 4165 m, observó incremento de nivel en presas 5.0 m3,circuló a través del separador Gas-Lodo homogenizando a 1.15 gr/cc, perforó a 4190 m,observó pérdida parcial, colocó bache de 5 m

3 de Caco3 grueso y medio 50 kg/m

3, sacó

barrena a la superficie, metió corona 6 ½” con barril de muestreo 4 ¾” a 4190 m libre, cortónúcleo de 4190 a 4199 m, sacó a superficie, bajó barrena PDC 6 ½” a 4190 m , conformóagujero a 4199 m, circuló tiempo de atraso, perforó a 4460 m, suspendió por pérdida total ,colocó Bache 10 m

3 CaCo3 grueso y medio, levantó a la zapata, llenó pozo por EA con 3.2 m

3,

acondicionó lodo a 1.18 gr/cc, bajó barrena 6 ½” a fondo, perforó a 4462 m y observópérdida total, colocó bache de 10 m

3 CaCo3 grueso y medio 70 kg/ m

3, levantó barrena a la

zapata, bombeó por E.A 14.5 m3 de diésel, observó incremento de nivel, Ptp=0, Ptr=0 psi,

cerró pozo, observó escurrimiento de diésel, desplazó con lodo de 1.13 gr/cc desalojando 14.5m

3 de diésel, cerró pozo, acondicionó 200 m

3 de lodo 1.13 gr/cc en presas, circuló, observó

pérdida total de circulación,





6.9. PROCEDIMIENTO PARA PREVENIR Y CONTROLAR PÉRDIDAS

DE CIRCULACIÓN





6.10 HIDRAULICA VIRTUAL - ETAPA DE 8 ½”


óptima limpieza de pozo. Se tiene una concentración de recortes máxima promedio en el anular de hasta 0.5% el máximo permisible es de 5.0%, presión de


3, aun con la

limpieza que se observa se recomienda circular 10 -15 min cada lingada perforada.





A N E X O S





SISTEMA DE CONTROL DE FLUIDOS NO INVASIVO FLC-2000

El tema de reforzar las paredes del pozo ha sido de mucho interés para la perforación diaria.Esto es motivado principalmente por los desafíos cada vez mayores de perforar en medios

hostiles donde el gradiente de fractura es bajo y la ventana operacional es muy estrecha. El problema se agudiza y puede alcanzar proporciones extremas en pozos altamente desviados.

Dado que en la mayoría de estas situaciones es necesario mantener la presión hidrostática delfluido mayor que la presión de formación, esto significa que la Densidad Equivalente deCirculación (ECD) a veces va a estar muy cerca y puede hasta exceder la presión a la que seinician las fracturas. Resultando frecuentemente en pérdidas de circulación inducidas.





El comportamiento de un fluido de baja invasión FLC - 2000 tiene las siguientescaracterísticas:

El FLC-2000 son mezclas de sólidos y polímeros con funciones particulares y rango desolubilidad en agua y aceite.

Un fluido con una concentración efectiva de FLC-2000 proporcionará un controlexcelente de la invasión de fluido a través de una amplia gama de permeabilidad y enformaciones micro fracturado. Sin embargo, no va a prevenir perdidas de fluidos engrandes fracturas o en cavernas.

Los componentes se asocian en el fluido formando agregados deformables formando unenjarre firme y resistente de muy baja permeabilidad en la interfase fluido roca. (BajaInvasión).

La barrera de baja invasión y baja permeabilidad reduce gradualmente la invasión delfluido y la invasión de presión.

Mejora la estabilidad del agujero mediante la formación de un enjarre firme y resistente.

La distribución del tamaño de los agregados varían desde 1 a 1000 micrones de diámetro(el d50 es alrededor de 60 micrones, el d10 es de 9 micrones y el d90 de 340 micrones ).Estos agregados proporcionan el control de invasión excelente a medida que el fluidotrata de entrar en los poros de la roca o en una micro fractura a causa de la presión de

sobre balance, rápidamente se forma una capa de muy baja permeabilidad que contienenlos agregados y reduce cualquier invasión posterior de fluido o de sólidos. La masa quecomponen esa capa es deformable por lo que a medida que la presión aumenta secomprime más y la permeabilidad de la barrera se reduce adicionalmente, lo cual explica porque la tasa de filtración de los fluidos con FLC-2000 no depende de la presión.

Un beneficio importante es que al formar una barrera de muy baja permeabilidad, eladitivo FLC-2000 también cuenta con la habilidad de proteger formaciones débilesfrente a la transmisión de presión de poro y gradiente de fractura.

Reduce los riesgos de pega de tubería por presión diferencial formando una barrera de baja permeabilidad protegiendo la formación de la presión del lodo.

Menor pérdida de fluido.

La invasión se detiene cercana a la región del agujero.





Mantener el agregado de FLC-2000 de 3 a 5 scs por hora o lo necesario en formacontinua en la presa de trabajo para mantener el % de invasión recomendado. El FLCactúa como una centrifuga dentro del fluido encapsulando los sólidos, limpiando al lodo

de los finos generados durante la perforación, por lo tanto disminuye la concentracióndel FLC ya que estos se eliminan en el equipo de control de sólidos, esta cantidad deagregado del material va a depender del galonaje con la cual se está perforando.

De acuerdo a la experiencia previa en pozos problemáticos donde se esperaba pérdidas parciales de lodo, pegadura de tuberías por presión diferencial y derrumbes; el rangoóptimo de % de invasión con el que se trabajo fue de 12 a 16 %.

Si ocurre perdida de circulación total causada por Fuerzas Mecánicas, condiciones delPozo y/o Propiedades del Fluido, se recomienda el uso de LCP – 2000 a una

concentración de 120 – 150 kg/m3 como bache obturante dilatante. La dilatabilidad es la propiedad de un fluido de espesarse a medida que aumenta la velocidad de corteayudando a la cohesión del bache mientras se desplaza. También va a ser la causa de unaumento de la viscosidad cuando se somete a un caudal mayor a medida que entra en lazona de perdida formando un tapón solidó que permite la obstrucción de la zona de perdida.





SISTEMA PARA PERDIDAS DE CIRCULACION SEVERAS A TOTALES CONOBTURANTE ESPECIAL (LCP-2000)

El LCP-2000 es una mezcla selecta de escamas y fibras orgánicas y de gránulos inorgánicos, procesados a un tamaño menor de 5 micrones.

FUNCIONES.

• Su uso principal es como píldora para pérdida de circulación en situaciones de pérdida severaó total hacia fracturas naturales y/o inducidas, fallas y cavernas.

VENTAJAS.

• La píldora puede mezclarse fácilmente en cualquier tipo de fluido base agua o aceite.

• Sus pro piedades dilatantes ayudan a la cohesión de la píldora mientras se desplaza.

• El aumento de velocidad de corte cuando entra en la zona de pérdida, causa un aumento

considerable en la viscosidad de la píldora, de esa forma se asienta.

• Por su granulometría se puede desplazar a través de herramientas de fondo, MWD y las boquillas sin hacer maniobra antes del tratamiento.

• Una vez colocada adecuadamente, la píldora puede soportar diferenciales de presión

superiores a 1,000 psi

• Se mezcla usando una por ción del sistema activo.

PRESSURE INDUCED LOSSES

LOW PRESSURE SAND

WEAK CASING SHOE

INTERFACE CHANGE

PRESSURE INDUCED LOSSES

LOW PRESSURE SAND

WEAK CASING SHOE

INTERFACE CHANGE





EQUIPO DE CONTROL DE SÓLIDOS

Uno de los factores muy importantes para que la perforación de un pozo sea más eficiente estener dentro del sistema una buena eficiencia de los equipos de control de sólidos.

La perforación de un pozo será más eficiente en la medida en que los sólidos de formaciónsean eliminados del sistema, por esto, se deberá contar con un equipo de control de sólidos quegarantice un fluido limpio, libre de sólidos.Estos sólidos contaminan los fluidos de perforación, por lo que es necesario eliminarlos del sistema lo más rápido y eficientemente posible; ya que al no hacerlo puede causar graves problemas de operación, como de altareología, bajas velocidades de penetración y pegaduras de tuberías por presión diferencialdebido a la alta DEC principalmente.

Por eso es muy importante trabajar con el concepto integral de fluidos de perforación, queinvolucre el control de sólidos, aprovechando la sinergia entre ellos, con el propósito demantener un fluido en condiciones adecuadas libre de sólidos de perforación.

Configuración apropiada del fluido para desarenador y desarcillador





SE RECOMIENDA EL SIGUIENTE ARREGLO DE MALLAS PARA UN SISTEMA CON (FLC-2000)

Etapa ProfundidadIntervalo (m) Diámetro

Agujero (plg)

Tipo y densidad lodo (g/cm3) Equipo de

control desólidos

Tamaño de mallas Observaciones

III 1,101 – 3,145 17 ½ ” Emulsión Inversa 1.54 - 1.61 (2) 1er. frente (2) alto impacto (1) Limpialodos

40-60-80 140-170 200-230

En estas etapas seutilizaran el desarenador ydesarcillador, y de acuerdoa la información litológica.

Las centrifugas de bajagravedad y recuperadora de

barita deben de trabajareficientemente, ya que se

podrían utilizar para elcontrol o minimizar laadición de LGS en el

sistema.

IV 3,145 – 3,710 12 ¼ x 14 ¾ ” Emulsión Inversa 1.98 – 2.0 (2) 1er. frente (2) alto impacto (1) Limpialodos

40-60-80 140-170 200-230





SE RECOMIENDA EL SIGUIENTE ARREGLO DE MALLAS PARA UN SISTEMA SIN (FLC-2000)

Etapa ProfundidadIntervalo (m)

Diámetro

Agujero (plg)

Tipo y densidad lodo

(g/cm3)

Equipo de

control desólidos

Tamaño de mallas Observaciones

II 250 – 1,101 26” SistemaBamilSB 1.05 - 1.14

(2) 1er. frente (2) alto impacto (1) Limpialodos

60-80 100-140 170-200

En esta etapa se utilizaratambién el Desarenador

III 1,101 – 3,145 17 ½ ” EmulsiónInversa 1.54 - 1.61


80-100 140-170 200-230

En estas etapas seutilizaran el desarenador ydesarcillador, y de acuerdoa la información litológica.

Las centrifugas de bajagravedad y recuperadora

de barita deben de trabajareficientemente, ya que se podrían utilizar para elcontrol o minimizar laadición de LGS en elsistema.

IV 3,145 – 3,710 12 ¼ x 14 ¾ ” EmulsiónInversa 1.98 – 2.0


100-120 170

230 -250

V 3,710 – 4,188 12 ¼” EmulsiónInversa 1.30 (2) 1er. frente (2) alto impacto

(1) Limpialodos 80-100 140-170 200-230

VI 4,188-4,553 8 ½” EmulsiónInversa 1.12


80-100 140-170 200-230





RECOMENDACIONES

Se debe hacer revisión periódica de los E.C.S. con personal especializado, con la

finalidad de determinar la eficiencia de los mismos y con esto estaría logrando un mejordesempeño de estos equipos, teniendo a su vez un fluido mas limpio.

En las temblorinas del primer frente se recomienda una fuerza “g” minima de 5 “G’s”.

se recomienda el movimiento circular o elíptico balanceándose para sólidos pegajosos y

sólidos grandes.

En las temblorinas secundarias (alto impacto) se recomienda una fuerza “g” entre 5 y 7

“G`s”. así también se debe de contar con suficiente capacidad de temblorinas para

procesar en forma continua las velocidades de circulación completas del equipo de

perforación, así como separar por lo menos el 85 % de los sólidos perforados.

Revisar con frecuencia todos los componentes del sistema tensionada de mallas, ya que

esta constituye un factor importante en la máxima vida útil de la malla.

Se debe dar mantenimiento de limpieza a los conos del desarcillador y desarenador para

evitar que estos se tapen, teniendo en consideración que la descarga de los conos deberá

ser en forma de spray y la presión de operación deberá ser 4 veces el peso del lodo en

lbs/galon.





GENERACION DE RECORTE Y CALCULO DE CAJAS

Pozo/Campo

Operadora

Taladro

Sección Unidad II III IV V VI VI VI

Diámetro Sección Inch 26.00 17 1/2 14 3/4 12 1/4 8 1/2 8 1/2 6 3/4

Profundidad Final Sección Mt 1101 3,145.00 3,710.00 4,188.00 4,553.00 6,623.00 7,143.00

Longitud de la sección Mt 851 2,044.00 565.00 478.00 365.00 2,070.00 520.00

Lavado de Pozo % 15% 10% 10% 10% 10% 10% 10%

Tipo de lodo BAMILSBEMULSION

INVERSA

EMULSION

INVERSA

EMULSION

INVERSA

EMULSION

INVERSA

EMULSION

INVERSA

EMULSION

INVERSA

Sección Inch II III IV V VI V V

Roca Seca Perforada Mt3/Mt 0.560 0.244 0.173 0.120 0.058 0.058 0.036

Volumen Recortes Húmedos Mt3/Mt 0.840 0.347 0.246 0.170 0.082 0.082 0.052

Total Recortes Mt3

714.44 708.68 139.16 81.21 29.86 169.32 26.82

Total Recortes Tons 1,857.53 1,842.57 361.83 243.62 83.60 474.09 101.93

Toneladas por metro Perforado Tons 2.18 0.90 0.64 0.51 0.23 0.23 0.20

Considerando ROP m/h 20.00 18.00 12.00 12.00 4.00 6.00 7.00

Cantidad de Cajas de recorte 204 202 40 23 9 48 6

Cantidad de Cajas por dia 115 43 20 14 2 3 2

Capacidad Caja de recorte Mt3

3.5 3.5 3.5 3.5 3.2 3.5 4.5

Total Recortes Base Agua Tons 1,857.53

Total Recortes Base Aceite Tons 3,107.63

PANUCO Preparado por: EDGAR R. LARRAGA CARRILLO

INFORMACION DEL POZO

GENERACION DE DESECHOS

PEMEX Fecha 10 de abril de 2015

CALCULO DE GENERACION DE RECORTES POZO

INFORMACION GENERAL

ONEL-14 Profundidad Total (Mts) 4,553




SEGURIDAD Y MANEJO DE MATERIALES

Tome las precauciones usuales en cuanto a protección, cuando este manipulando

productos químicos. Se recomienda emplear respirador, guantes, lentes de seguridad y delantal

apropiado para una mayor comodidad y protección personal. La Hoja de Datos sobre la

Seguridad de Materiales deberá ser consultada antes de utilizar los productos. Los productos

líquidos de los fluidos de base aceite generalmente contienen líquidos inflamables y no se

almacenaran cerca de fuentes de calor. No se reutilizaran los contenedores vacíos.

EQUIPO DE PROTECCION PERSONAL

Lentes de Seguridad

Se recomienda utilizar los lentes de seguridad en la áreas donde exista riesgos relacionados

con salpicado del fluido. Aquí se incluye las áreas alrededor de las temblorinas y embudo de

mezcla.

Guantes Todo el personal que tenga contacto con los fluidos deberá utilizar guantes impermeables. Se

requiere el uso de guantes de neopreno o nitrilo, pues otro tipo de guantes no resistirán la

exposición prolongada a los fluidos. No se utilizaran nunca guantes de tela o cuero.

B t

BASE DE DISE+æO DEL FLUIDO - POZO ONEL-14

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