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UNIVERSIDAD DE ORIENTENUCLEO DE ANZOATEGUI
ESCUELA DE INGENIERIA Y CIENCIAS APLICADASDEPARTAMENTO DE PETROLEO-QUIMICA
AREAS ESPECIALES DE GRADO
Profesor: José, Ron !nSe""#!n $%
Realizado Por:Realizado Por:Guevara, AlejandraGuevara, Alejandra
Mendoza, LuisMendoza, LuisPerdomo, RosalíaPerdomo, Rosalía
Barcelona, Junio de 2008
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∑=
=n
i MPCN Gal
líqYi Mi
GPM 3
**636.2
ρ
Donde:Donde:
Mi = Peso Molecular delMi = Peso Molecular delcomponente.componente.
&líq = densidad líquida (lbm !al"líq = densidad líquida (lbm !al"
#i = $racci%n Molar del #i = $racci%n Molar delcomponentecomponente
∑=
=n
i
YiGPMiGPM 3
*
GPM: Es el contenido de líquido o riqueza deun gas y se define como el numero de galonesde líquido que ueden o!tenerse de "### iesc$!icos normales de gas %MP&'()
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De'er(#n)r e* GPM e* +)s e Se )r) or e* C)( o *) Ce# #'). Q/e resen') *) s#+/#en'e "o( os#"#!n :
&om onente &*+ &" &+ & i&- n&- i&. n&. &/0
1i #,#./+ #,/2. #,"+3 #,#2"/ #,#" #,#+++ #,##/ # #,##.
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ComponenteComponente Yi Yi MiMi Dens. Liq.Dens. Liq. GPMiGPMi
CO2CO2 0,05620,0562 44,0144,01 6,886,88 CiCi 0,68460,6846 16,0416,04 2,52,5
C2C2 0,12850,1285 30,0730,07 2,962,96
C3C3 0,08160,0816 44,144,1 4,224,22 27,5527,55
iC4iC4 0,01320,0132 58,1258,12 4,694,69 32,6732,67
nC4nC4 0,02220,0222 58,1258,12 4,87 31,4631,46
iC5iC5 0,00570,0057 72,1572,15 5,25,2 36,5736,57
nC5nC5 0,00370,0037 72,1572,15 5,255,25 36,2336,23
C6+C6+ 0,00490,0049 114114 5,885,88 51,1151,11
GPM'o')* 0 1.23 G)* 4MPCN
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L) #( or')n"#) e "ono"er *) r#5/e6) e /n+)s en /n) *)n') e e7'r)""#!n, r) #") en*os s#+/#en'es f)"'ores:
8-. E* "ono"er e* "on'en# o *95/# o e /n +)ses #( res"#n # *e )* (o(en'o e* #se o e/n) *)n'), ;) 5/e és'e ) /n) # e) e"/"#en"#) e re"o ro e *95/# o,en or"en')=e, e /n) "orr#en'e e +)sn)'/r)*? es'o se e@# en"#) ) 'r)@és e *)ss#+/#en'es +r")s.
IMPORTANCIA DEL GPM
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&eco'er )*cienc , Propane+
.2
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&eco'er )*cienc , )t ane+
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EXTRACCIÓN DE LÍQUIDOS EN ELPROCESAMIENTO DEL GAS NATURAL
COMPOSICIÓN DEL GAS
RECOBRO
LA COMPOSICIÓN DEL GAS TIENE EL MAYOR IMPACTOEN LA ECONOMÍA DEL RECOBRO DE ETANO Y EN LA
SELECCIÓN DEL PROCESO.EN GENERAL UN GAS CON UN ALTO CONTENIDO DEHIDROCARBUROS LICUABLES ARROJA UNA MAYORCANTIDAD DE PRODUCTO, Y ASÍ MAYORES INGRESOSPARA LA INSTALACIÓN DE PROCESAMIENTO.
EL GRADO DESEADO DE RECOBRO DE LÍQUIDOSTIENEN UN EFECTO DETERMINANTE EN LA SELECCIÓNDEL PROCESO, EN SU COMPLEJIDAD Y EL COSTO DELAS FACILIDADES DE PROCESAMIENTO.
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PR*&E4*4 5E RE6R7GERA&78'
8-. Pro"eso e A sor"#!n.
%-. Pro"eso e Jo/*e T o( son.1-. Pro"eso e T/r o-e7 )ns#!n.
B-. Refr#+er)"#!n Me"
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AGE';E4 RE6R7GERA';E4
PR*PA'*PR*PA'* A7RE A7RE AM*'E &A5A >'75A5 5E MA4A RE6R7GERA';E5E &AL*R =>E &A5A >'75A5 5E MA4A RE6R7GERA';E
A?4*R?E 5EL E4PA&7* RE6R7GERA5*) A?4*R?E 5EL E4PA&7* RE6R7GERA5*)
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l a n t a s d e e x t r a c c i ó n
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A B S O R C I O N
ABSORBEDORROD
LGN
ROD … RICH OILDEMETANIZER
METANO
GASPOBRE
LEAN OIL
RICH OIL
RECOBRO RECHAZO C 1 SEPARACION
0-40 oF
0-40o
F
1000 psig
250-400 psig
40-100oF
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A B S O R C I O N
OB ETI!O" E#TRACCION DE LGN $PROD%CCION DE C &'
%SO DE ACEITE PARA ABSORCION"(EROSENE 40-45 o API
DESHIDRATACION MODERADA )GLICOL $*OTAMICES+
NO SE RE,%IERE RECOMPRESION
COMPRESION EN CICLO DE REFRIGERACIONCON PROPANO
MODERADO RECOBRO )HASTA 0 . C 2 +PROCESO MAS %TILIZADO HASTA 1/ 0
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R E F R I G E R A C I O N J -T
G s po 3
Ci o 63
37 ig3 i89
P 3397 i 6o
C:i 3
S3p 6o F ;o
Co 9i? 6o
G s i o1000 psig/0 oF
1000 psig
&00 psig
4&5-5@0 psig
-40 - 0 oF
! < -T
C&'
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OB ETI!O" E#TRACCION DE LGN $PROD%CCION DE C &'
DESHIDRATACION MODERADA )GLICOL $*OTAMICES+
RECOMPRESION DE GAS TOTAL
INTENSI!O EN CONS%MO DE ENERGIA
COMPRESION EN CICLO DE REFRIGERACIONCON PROPANO
MODERADO RECOBRO )HASTA /0 . C & +
COL%MNA DEETANIZADORA RE,%ERIDA
R E F R I G E R A C I O N J -T
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2
GAS RESIDUAL
8$8 %
B
1
SEPARADORDE ALTA
TUR OE PANSOR
F GAS RESIDUAL
SEPARADORDE AJA
3
TORREDESETANIZADORA
2
R E F R I G E R A C I O NT U R B O E X A N S I O N
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R E F R I G E R A C I O NT U R B O E X A N S I O N
G s po 3 1000 psig
Ci o 63
37 ig3 i89
C:i 3
S3p 6o F ;o
Co 9i? 6o
G s i o1000 psig/0 oF
-/0 oF
T< o 3 p 9so
Co=p 3so 63>< o3 p 9si89
Co=p 3so 63 >< i9
C2 '
225 psig-1 0 oF
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OB ETI!O" E#TRACCION DE LGN $PROD%CCION DE C &' * C 2 '
DESHIDRATACION PROF%NDA )GLICOL $TAMICES 1 pp= H 2 O+ REMOCION DE CO 2
POTENCIA DE RECOMPRESIONPARCIALMENTE APORTADA POR ELE#PANSOR S%MINISTRA %NA GRANEFICIENCIA
ALTO RECOBRO )HASTA 0 . C 2 +
COL%MNA DEMETANIZADORA RE,%ERIDA
R E F R I G E R A C I O NT U R B O E X A N S I O N
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VENTAJAS Y DESVENTAJAS
JOULE THOMPSON Vs TUR O-E PANSI N -. E* ro"eso e Jo/*e T o( son es /n) )*'ern)'#@) )'r) en (/" )s ) *#")"#ones )r) e* re"o ro e ro )"o( onen'es ()s es) os, (#en'r)s 5/e e* ro"es'/r o-e7 )ns#!n es /'#*#6) o )r) e* re"o ro e )*'os n# e e')no.
-. E* ro"eso J-T '#en e ) ser (enos e>"#en'e or /n# ) ener+9) 5/e e* ro"eso T/r o-E7 )ns#!n.
-. L) @
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Co( resor
A"/(/*) orV
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B
A
Ta
T b
S P
hlB h lA hvB H
-
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( ) ( ) lAvBlB hh X h X =−+ 1
vBlB
vBlA
hh
hh X
−
−=
( )vBlA
lAlB
hh
hh X
−
−
=−1
L) fr)""#!n e *#5/# o ; @) or for() )s es'
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hvB H
B
A
Ta
T b
S P
hlB h lA
C
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E73 >o" : B-: 1A
lAvB
rf
hh
Qm
−
=
E* /=o e refr#+er)n'e es') ) o or:
E* efe"'o refr#+er)n'e /e e ser e>n# o "o(o:
-
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B
A
Ta
T b
S P
hlB h lA hvB hvD´
C
D´
H
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)( vBvD hhmW −=( )vBvD
i
vBvD
i
i hhmn
hhm
n
W W −=
−==
vB
i
vBvDvD
hn
hhh +
−=
'
4,2544
W GHP =
E* 'r) )=o #sen'r! #"o # e)*, )r) "o( r#(#r e* @) ores e P)s') P) es') ) o or:
-
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* *A
-
T)
T
S"P
C
DK
@D
D
H@ @D
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( ) ( )( )vBvDlAvBcd hhhhmQ −+−=
( )lAvDcd hhmQ −=
Me #)n'e *) s/() e *) ")r+) e refr#+er)"#!n ; e* ")*or e "o(Se e'er(#n) e* ")*or e "on ens)"#!n:
-
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E P
P T T T
m
*11
2112 −
+=
v
p
MC
MC k
k k
m =⇒−= )1(
ESTE PROCESO USA LA PRESI N DEL GAS DE ALIMENTACI N PARAPRODUCIR LA RE RIGERACI N NECESARIA POR LA E PANSI N A TRAV S DE UNA TUR INA TUR O-E PANSOR
;>R?* E@PA'4*R;>R?* E@PA'4*R
SE PUEDE RECUPERAR HASTA EL F DE LA ENERG A TRANS ORMADA POR EL GAS A E PANDIRSE.
TUR O E PANSOR SIMPLE
DE IDO A QUE LA E PANSI N ES CASIISENTR PICA, EL TUR O-E PANSORREDUCE LA TEMPERATURA DEL GAS M SSIGNI ICATIVAMENTE QUE UNA V LVULA
J-T. A MEDIDA QUE SEAN REQUERIDOSRECO ROS M S ALTOS.
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E7'r)""#!n e *95/# os or (e #o e refr#+er)"#!n (e"
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E7'r)""#!n e *95/# os or E7 )ns#!n.
T/r o e7 )ns#!nE7 )ns#!n Jo/*e-T o( son
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TECNOLOGIAS DE BAJAS TEMPERATURAS
!"#$C%M& %DO$#' C$ OG#! CO'
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CAJA FRIA
TECNOLOGIAS DE BAJAS TEMPERATURAS
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TORRES
DEMETANIZADORA
Y
DEETANIZADORA
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PL%!"% D# #("$%CC )! D# L* DO' D#L G%' !%" $%L.
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9
G-s $esi /-
10
12
4
3
'ep- - o De % t-
5
"/ o# p-nso
8
G-s $esi /-
'ep- - o De &- -
7
6
"o eDeset-ni - o -
E TRACCI N DE LIQUIDOS DEL GAS NATURA
#q/ipos p in ip- es e P o eso e # t - i n e L q/i os e G-s !-t/ -
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#q/ipos p in ip es e P o eso e # t i n e L q/i os e G s ! t/Unidad Nombre de la Unidad
SA Separador de Alta
TE Turboexpansor
SB Separador de Baja
TD Torre Desetanizadora
!om es e -s Co ientes e P o eso e # t - i n e LG!)Numero de la Corriente Nombre de la Corriente
1 Gas de Entrada
2 Alimentaci n al Separador de alta
! "apor de tope en el Separador de Alta
# $i%uido de &ondo en el separador de Alta
' (ezcla l)%uido*+apor a la salida del turbo*expansor, "apor de tope en el Separador de Baja
- $i%uido de &ondo en el separador de Baja
. Gas residual a la Salida de la Torre Desetanizadora
/ $GN en el &ondo de la Desetanizadora
10 Gas residual a la Salida
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C- - te sti -s e - Co iente e #nt - - - P o ese # t - i n e LG!.
Condiciones Corriente de Gas
resi n lpca3 10.#4/
Temperatura 563 11#42-eso (olecular 1/4!!!200,,
6lujo de Gas (( CND3 1/24!121#1
6actor 7 04.,'
6racci n "apor 1
6lujo (olar $bmol893 2111-
G ( 14!11/2-'#,
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Composi i n e - Co iente e #nt - - - P o esoe # t - i n e LG!
C:( :NENTES &racci n (olar Normalizado (i (i;
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C LC LO D#L C3+ % $#C P#$%$ #! #LP$OC#'O D# #("$%CC )!
Cono i os os : / os mo - es e - - omponente en -
- iment- i n - p o eso, se p o e e /e;o - ete min- e : / omo - e os omponentes e C3+, o /- es/ t-<
= - i n mo - C3+ > 0,04316= / o Mo - C3+ ?L mo @AB > 911,56535
'e e e e /pe - e 90 e este - o , o q/e es<820,40882 ?L mo @AB
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'ep- - o e - t-
Ki
Yi Xi =
+=
Ki
!
"iYi
Don e<(i< : - i n mo - e q/i o
Yi< : - i n mo - e -po Ei< : - i n mo - e
- iment- i nL< : - i n e q/i oF< : - i n e -po
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= -sA Con i iones e Ope - i n e'ep- - o e % t-)
Separador de Alta resi n T > *10?6 >10,#4/ sia
Componente " asumido $ asumido
0,969456 0,030544
7i @i 7i @i 7i8@i
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C- / o e C3+ - e /pe - en e 'ep- - o e% t-
& 0 recu ) 6lujo molar de liquidoB fracciCn de & 0
La fracciCn de & 0 es0,329633222 y el flujo molar
de líquido es %#,# #.--B+"""D( L!mol F,Resultando: 644,997648 L!mol F
& 0 recu erado % #, +3/ +".B/--,33D/-2(L!mol F
& 0 recu erado 212,612649 L!mol F
-
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C LC LO D# L%' CO!D C O!#' D# OP#$%C )!D#L " $&O#(P%!'O$
E
P
P T T T
m
*11
2
112 −
+=
5onde:;: ;em eratura % R(P: PresiCn % sia(m: %H "( HE: Eficiencia
7sentrC ica MCv MCp
k =
-
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C-p- i - es C- o :i -s Mo - es.
Componente (i
-
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M&v M& K ",32/Por lo que:
M&v /,D2"#.2/ ?;> L!mol R
&on estos valores de M& y M&v calculamos H, resultando:
H ",+3+2D El valor de m se determina mediante la siguiente e resiCn:
( ) K
K m
1−=Enton
ces:
2924,112924,1 −=m
m#,++/.+3D3/
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Con os si;/ientes - o es se p o e i -
ete min- "2<"1>449,67H$
P1 > 1064,9 psi-.
P2 > 320 psi-.m> 0.2262# >0.8
'/stit/ en o estos - o es se tieneI95,7683H=.
= -sA = - iones Mo - es e L q/i o F-po en
-
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sA iones Mo es e L q/i o F po ene "/ oIe p-nso
Turboexpansor !95,7683"# , 320 l$%a ) " asumido $ asumido
Componente 0,91555 0,08445
7i @i 7i4@i 7i8@i
-
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C- / o e C3+ - $e /pe - en e "/ oIe p-nso
& 0 recu erado 6lujo molar de liquidoB fracciCn de & 0
La fracciCn de & 0 es0,34088117 y el flujo molar de líquido es%#,#2--.B"3322,- ( L!mol F,
Resultando: "/22)#++3L!mol F)
& 0 recu erado %"/22)#++3B#) -#22""D(& 0 recu erado 575.41523L!mol F
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'#P%$%DO$ D# &%J%= -sA Con i iones e Ope - i n e 'ep- - o e &- -)
Separador de Baja T > */'4-,.!?6 > !20 lpca
" asumido $ asumido
04/.,#2!, 0401!'-,#
Componente 7i @i 7i @i 7i8@i
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C- / o e C3+ - e /pe - en e 'ep- - o e &-
& 0 recu erado 6lujo molar de liquidoB fracciCn de &
La fracciCn de & 0 es0,16521939 y el flujo molar de líquido es%#)#" .D/-B+"""D( L!mol F, resultando:286.69284L!mol F
& 0 recu erado % #)"/.+"3 3B+2/)/3+2-( L!mol F
& 0 recu erado 47.367217 L!mol F
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C LC LO D#L $#CO&$O D# P$OP%!O
Para determinar el reco!ro total de ro ano se Fizo uso de la relaciCn:
5onde:Rc : reco!ro total en el rocesoL": moles de & 0 recu erados en el se arador de altaL+: moles de & 0 recu erados en el tur!o e ansor 0 se arador de !aja
Moles & 0 Alim: moles de & 0 en la alimentaciCn
100*
l&'
)(
3
213
Am#l$%C
! !m#l$% &c +
+ +=
-
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( )100*
56535,911367217,4741523,575612649,212
3
++=+
h !'m#l h !'m#l
&c
+3 &c 3")/-
C LC LO D#L $#CO&$O D# P$OP%!O
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D#'#"%! E%DO$%
#spe i:i - iones est- e i -s p- - eimension-miento e - to e eset-ni - o -<
#n e LG! K> 0,90 e C3 ?L1+ L2Bso /t-no en LG! K> 0,95 e iIC4 ?L1+ L2BnI /t-no en LG! K> 0,98 e nIC4 ?L1+ L2B
$e - i n C2@C3 en LG!> 0,01
-
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= - i n mo - e L q/i o en e 'ep- - o e % tComponentes i $bmol89
N2 04000##010- 042.!.,.1.-
C 1 04'0''2.!1 !2,40,#'-1!
C: 2 040!1!.'!'- 2042#!#.12.
C 2 041!!22!0,. .'4/2.','!!
C ! 0411.'..20- -,4#./11#'1
i*C# 040!.-,21#- 2'4001#/!,1
n*C # 040'.2,0,22 !-4'--/,##,
i*C' 040!!.12-#! 214.0/1!/#-n*C ' 040!00,2!/2 1/4!/01-20-
C ,= 040'01#-10# !24!##-,##'
Sumatoria 140002100'. ,#'41!!1!#,
-
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57/60
= - i n mo - e L q/i o F-po en e"/ oIe p-nso
Componente i $bmol89
-
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58/60
= - i n mo - e L q/i o en e 'ep- - o e &- -
Componentes i $bmol89
N2 041.,-,!2!! '!4'#!,.1#!
C 1 04!'..#!.0# 1024.--/#.-
C: 2 040#'-'11,/ 1!411,'!2!.
C 2 042#!0///#, ,/4,/'01!-#
C ! 041!.1-00-# !/4,12!-0,/
i*C# 0401#2#-1- #40.#',1'''
n*C # 0401110'#,1 !41.!.',011
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Sumatoria 04///,--'#, 2.,4,00!/!'
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8/18/2019 refinacion 1
59/60
Co ientes e "ope =on o e - "o e Deset-ni - o -
Componente Tope 6ondo
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Sumatoria /1.4,0'-01'
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