Memoria de Calculo Hormigon

CALCULO DE LOSA POR EL MÉTODO DE MARCUS

ESPECIFICACIONES:

fy=4200 Kg /cm2

f ' c=240 Kg /cm2

PREDISEÑO DE LOSA:

ln=4 m

lmin=2.88 m

RELACION DE LONGITUDES

β=LLARGA

LCORTA

β= 4 m2.88 m

=1.38

NOTA: Se selecciona un espesor tentativo de losa de 15 cm, con loseta de compresión de 5 cm., nervios de 10 cm de espesor y alivianamientos de bloque de hormigón de 40 cm x 40 cm, de 10 cm de altura (2 bloques de 40 x 20 x 10 por cada alivian amiento), lo que es tradicional en nuestro medio.

Fórmula empírica:h=3 lnh=3 (4 )h=12 cm≅ 15 cm

h=ln(0,8+ fy

14000 )36+9 β

≥ 9cm

h=4 m(0,8+ 4200

14000 )36+9(1,38)

≥ 9cm

h=9.07 cm≅ 10 cm

Dimensiones del bloque Peso unitarioa b c

20 cm 40cm 15cm 10 Kg

CUANTIFICACIÓN DE CARGAS

PpLOSETA=(0.05 m ) (1m ) (1 m)(2400kg

m3 )=120 kg/m2

PpNERVIO=(0.10 m)(0.10 m)(3.60 m)(2400 kg /m3)=86.40 kg /m2

PpALIVIANAMIENTO= (8 bloques ) (8 kg )=64.00 kg/m2

PpALIZADO=(0.03 m)(1m)(1 m)(1900)kg /m3¿=57.00 kg /m2

PpACABADO=(0.02m)(1 m)(1 m)(1600)kg /m3¿=32.00 kg /m2

PpENLUCIDO=(0.020 m)(1m)(1 m)(1900)kg/m3 ¿=38.00 kg /m2

PTOTALLOSA=397.40 Kg /m2

CARGA POR PARED TIPO:

PARED LLENA:

TABLERO CRÍTICO

PARED LLENA TIPO

CARGA ÚLTIMA

Carga viva para vivienda NEC-11 200 Kg /cm2

CV =L=200 Kg /cm2+∆ p

∆ p=175.68kg

m2

qu=1.2 D+1.6 L

qu=1.2(374.40kg

m2)+1.6 (200+175.68) kg

m2

qu=1050.37kg

m2

ε=Llarga

Lcorta

=lylx

= 4.0 m2.88 m

=1.38≅ 1.40

Valores de la tabla de Marcus

mx=31.20

my=61.40

mex=14.10

mey=22.40

∆=0.45

M x+¿= k

mx=12100.26

31.20=387.83 kg−m¿

M y+¿= k

mx=12100.26

61.40=197.07kg−m¿

PpPARD=(1 m)(0.15 m)(2.70 m)(1900kg

m3)=769.50 kg/m

LPARED=2.63 m

CPARED=PpPARD∗LPARED=769.50kgm

∗2.63 m=2023.79 kgc /m

∆ p=CPARED

ATABLERO

∆ p=2023.79 kg2.88m∗4 m

∆ p=175.68kg

m2

k=q∗lx∗ly

k=1050.37kg

m2∗2.88m∗4m

k=12100.26 kg

M x−¿= k

mx=12100.26

14.10=858.17kg−m¿

M y−¿= k

mx= 12100.26

22.40=540.19kg−m¿

Mma x+¿=M x+¿(1+ 1.6∗CV

2∗qu∗∆)=387.83(1+ 1.6∗200

2∗1050.37∗(0.45 ))=414.41kg−m ¿

¿

Mmin x+¿=M x+¿(1−1.6∗CV

2∗qu∗( 2+∆ ))=387.83(1− 1.6∗200

2∗1050.37∗(2+0.45) )=243.09 kg−m ¿

¿

Mma x+¿=M x+¿(1+ 1.6∗CV

2∗qu∗∆)=197.07(1+ 1.6∗200

2∗1050.37∗(0.45 ))=210.57kg−m ¿

¿

Mmin x+¿=M x+¿(1−1.6∗CV

2∗qu∗(2+∆))=197.07(1− 1.6∗200

2∗1050.37∗(2+0.45) )=123.53 kg−m ¿

¿

Cheque a flexión

f ' c=240Kg

cm2

β=0.85 para f ' c=240 kg/cm2

ρb=0,85 ×f ' c

fy× β1×( 6120

6120+fy )

ρb=0,85 ×

240Kg

cm2

4200Kgcm2

× 0,85 ×( 61206120+4200 )

ρb=0,0245

q=ρasumfy

f ' c

X

Y

ρmax=0,5 ρb

ρmax=0,5 (0,0245 )ρmax=0.0122

ρmin=14fy

= 144200

ρmin=0,0033

ρasumido=0,012

q=0,012 ×

4200Kg

cm2

240Kgcm2

q=0,21

K=q−0,59 q2

K=0,21−0,59¿

K=0,184

Ckekeo a corte

d2NEC=

Mu∅× f ' c× K ×b

d2= 858.17 × 100 Kg . cm

0,9 ×240Kg

cm2 ×0,184 ×20 cm

d2=107.96 cm2

d=10.39 cm

dasumido=15 cm−2,5 cm

dasumido=12,5 cm

d NEC ≤d asumido

10.39 cm ≤12,5cm∴ok

∅Vn ≥ Vu

∅Vn=Vc+Vs

∅Vn=0.85∗0.53√240∗bw∗¿∗d¿

∅Vn=0.85∗0.53√240∗20∗12.5

∅Vn=1744.78 kg

Vu= A∗quL

Vu=3.68 m,2∗1050.37 kg /m2

4 m

Vu=966.34

1744.78 kg≥ 966.34

Vu=2.07m ,2∗1050.37 kg /m2

2.88 mVu=754.95 kg

1744.78 kg≥ 754.95 kg

Acero de refuerzo

Sentido X-X

k=0.85∗f ' c∗b∗d

As= kfy [1−√1− 2∗M

∅∗k∗d ]k=0.85∗240

kg

cm2∗20 cm∗12.50 cm

k=51000 kg

As=510004200 [1−√1− 2∗858.17∗100

0.9∗51000∗12.50 ]As=1.97 cm2 2∅ 12=2.26 cm2

As=510004200 [1−√1− 2∗572.11∗100

0.9∗51000∗12.50 ]As=1.28 cm2 2∅ 10=1.58cm2

Armado mínimo para todos los demás momentos

Sentido Y-Y

∆

As=510004200 [1−√1− 2∗540.19∗100

0.9∗51000∗12.50 ]As=1.20 cm2 2∅ 10=1.58cm2


TABLERO MAS CARGADO

PARED LLENA TIPO

PpPARD=(1 m)(0.15 m)(2.70 m)(1900kg

m3)=769.50 kg/m

LPARED=(0.57+0.45+2.45+1.37 )m=4.84m

CPARED=PpPARD∗LPARED=769.50kgm

∗4.84 m=3724.38 kg c /m

∆ p=CPARED

ATABLERO

∆ p=3724.38 kg

2.88m∗3.60m

∆ p=359.22kg

m2

CARGA ÚLTIMA

Carga viva para vivienda NEC-11 200 Kg /cm2

CV =L=200 Kg /cm2+∆ p

∆ p=359.22kg

m2

qu=1.2 D+1.6 L

qu=1.2(374.40kg

m2)+1.6 (200+359.22) kg

m2

qu=1344.03kg

m2

ε=Llarga

Lcorta

=lylx

=3.60 m2.88 m

=1.25


mx=42.40

my=76.50

k=q∗lx∗ly

k=1344.03kg

m2∗2.88m∗3.60 m

k=13934.90 kg

mex=18.10

mey=30.00

∆ x=0.87

∆ y=1.16

M x+¿= k

mx=13934.90

42.40=328.65 kg−m¿

M y+¿= k

mx=13934.90

76.50=182.16 kg−m¿

M x−¿= k

mx=13934.90

18.10=769.88 kg−m¿

M y−¿= k

mx=13934.90

30=464.50 kg−m¿

Mma x+¿=M x+¿(1+ 1.6∗CV

2∗qu∗∆)=328.65(1+ 1.6∗200

2∗1344.03∗(0.87 ))=362.68 kg−m ¿

¿

Mmin x+¿=M x+¿(1−1.6∗CV

2∗qu∗( 2+∆ ))=328.65(1− 1.6∗200

2∗1344.03∗(2+0.87) )=216.36 kg−m ¿

¿

Mma x+¿=M x+¿(1+ 1.6∗CV

2∗qu∗∆)=182.16(1+ 1.6∗200

2∗1344.03∗(1.16 ))=207.31 kg−m ¿

¿

Mmin x+¿=M x+¿(1−1.6∗CV

2∗qu∗(2+∆))=182.16(1− 1.6∗200

2∗1344.03∗(2+1.16))=113.63kg−m ¿

¿

Chequeo a flexión

q=ρasumfy

f ' c

ρasumido=0,012

q=0,012 ×

4200Kg

cm2

240Kgcm2

q=0,21

K=q−0,59 q2

K=0,21−0,59¿

K=0,184

Y

X

d2= 769.88 ×100 Kg . cm

0,9 ×240Kg

cm2 ×0,184 ×20 cm

d2=96.85 cm2

d=9.84cm


dasumido=12,5 cm

d NEC ≤d asumido

9.84 cm≤ 12,5 cm∴ok

Ckekeo a corte

d2= 769.88 ×100 Kg . cm

0,9 ×240Kg

cm2 ×0,184 ×20 cm

d2=96.85 cm2

d=9.84cm


dasumido=12,5 cm

d NEC ≤d asumido

9.84 cm≤ 12,5 cm∴ok

∅Vn ≥ Vu

∅Vn=Vc+Vs

∅Vn=0.85∗0.53√240∗bw∗¿∗d¿

∅Vn=0.85∗0.53√240∗20∗12.5

∅Vn=1744.78 kg

Vu= A∗quL

Vu=3.11m ,2¿1344.03 kg /m2

4 m

Vu=1044.98

1744.78 kg≥ 1044.98

Vu=2.07 m ,2∗1344.03 kg /m2

2.88 mVu=966.02 kg

1744.78 kg≥ 966.02 kg

Acero de refuerzo

Sentido X-X

k=0.85∗f ' c∗b∗d

As= kfy [1−√1− 2∗M

∅∗k∗d ]k=0.85∗240

kg

cm2∗20 cm∗12.50 cm

k=51000 kg

As=510004200 [1−√1− 2∗769.88∗100

0.9∗51000∗12.50 ]As=1.76 cm2 2∅ 12=2.26 cm2

As=510004200 [1−√1− 2∗513.25∗100

0.9∗51000∗12.50 ]As=1.13 cm2 2∅ 10=1.58cm2


∆

Sentido Y-Y

As=510004200 [1−√1− 2∗464.50∗100

0.9∗51000∗12.50 ]As=1.03 cm2 2∅ 10=1.58cm2


LOSA DE CUBIERTA

Tablero critico


mx=31.20

my=61.40

mex=14.10

mey=22.40

∆=0.45

M x+¿= k

mx=9180.06

31.20=294.23kg−m¿

M y+¿= k

mx=9180.06

61.40=149.51kg−m¿

M x−¿= k

mx=9180.06

14.10=651.08 kg−m¿

M y−¿= k

mx=9180.06

22.40=409.82 kg−m¿

∆

q=1.2 D+1.6 L

D=397.40 kg/m2

L=200 kg/m2

∆ p=0

q=1.2∗397.40 kg/m2+1.6∗200kg /m2

q=1.2∗397.40 kg/m2+1.6∗200kg /m2

q=796.88 kg /m2

k=q∗lx∗ly

k=796.88kg

m2∗2.88 m∗4 m

k=9180.06 kg

Mma x+¿=M x+¿(1+ 1.6∗CV

2∗qu∗∆)=294.23(1+ 1.6∗200

2∗796.88∗(0.45 ))=320.81kg−m ¿

¿

Mmin x+¿=M x+¿(1−1.6∗CV

2∗qu∗(2+∆))=294.23(1− 1.6∗200

2∗796.88∗(2+0.45) )=149.49 kg−m ¿

¿

Mma x+¿=M x+¿(1+ 1.6∗CV

2∗qu∗∆)=149.51(1+ 1.6∗200

2∗12100.26∗(0.45) )=163.02 kg−m ¿

¿

Mmin x+¿=M x+¿(1−1.6∗CV

2∗qu∗(2+∆))=149.51(1− 1.6∗200

2∗12100.26∗( 2+0.45))=75.96 kg−m ¿

¿

q=ρasumfy

f ' c

ρasumido=0,012

q=0,012 ×

4200Kg

cm2

240Kgcm2

q=0,21

K=q−0,59 q2

K=0,21−0,59¿

K=0,184

Ckekeo a corte

X

Y

d2NEC=

Mu∅× f ' c× K ×b

d2= 651.08 ×100 Kg . cm

0,9 ×240Kg

cm2 ×0,184 ×20 cm

d2=81.91cm2

d=9.05cm


dasumido=12,5 cm

d NEC ≤d asumido

∅Vn ≥ Vu

∅Vn=Vc+Vs

∅Vn=0.85∗0.53√240∗bw∗¿∗d¿

∅Vn=0.85∗0.53√240∗20∗12.5

∅Vn=1744.78 kg

Vu= A∗quL

Vu=3.68 m,2∗796.88 kg /m2

4 m

Vu=733.13 Kg

1744.78 kg≥ 733.13 kg

Vu=2.07m ,2∗796.88 kg /m2

2.88 mVu=572.75 kg

Acero de refuerzo

Sentido X-X

k=0.85∗f ' c∗b∗d

As= kfy [1−√1− 2∗M

∅∗k∗d ]k=0.85∗240

kg

cm2∗20 cm∗12.50 cm

k=51000 kg

As=510004200 [1−√1− 2∗651.07∗100

0.9∗51000∗12.50 ]As=1.46 cm2 2∅ 10=1.58 cm2

As=510004200 [1−√1− 2∗434.05∗100

0.9∗51000∗12.50 ]As=0.96cm22∅ 10=1.58 cm2


Sentido Y-Y

As=510004200 [1−√1− 2∗409.82∗100

0.9∗51000∗12.50 ]As=0.9 cm2 2∅ 10=1.58 cm2


CALCULO LOSA TAPA GRADA N.v+

ε=Llarga

Lcorta

=lylx

= 2.882.38 m

=1.21≅ 1.20


mx=31.20

my=61.40

mex=14.10

mey=22.40

∆=0.45

M x+¿= k

mx=12100.26

31.20=387.83 kg−m¿

M y+¿= k

mx=12100.26

61.40=197.07kg−m¿

M x−¿= k

mx=12100.26

14.10=858.17kg−m¿

M y−¿= k

mx=12100.26

22.40=540.19kg−m¿

k=q∗lx∗ly

k=1050.37kg

m2∗2.88m∗4m

k=12100.26 kg

CALCULO DE VOLADO MÁS CRÍTICO

PARED DE VIDRIO TIPO

∆ p debido a la pared llena

PpPARED LLENA=615.6 kg /m

L=0.62m

CPARED=615.6 kgcm

∗0.62 m

CPARED=381.67 kg

∆ p=CPARED

ATABLERO

∆ p=381.67 kg

2.88m∗0.62m

∆ p=213.75kg

m2

D=397.40 kg/m2

L=200 kg/m2

qu=1.2∗(213.75 m2+397.40 kg/m2)+1.6∗200 kg /m2

qu=1053.38 kg /m2

ANÁLISIS DE PARED EN EL EXTREMO LIBRE

Volado más cargado

Chequeo a flexión

q=ρasumfy

f ' c

ρasumido=0,012

q=0,012 ×

4200Kg

cm2

240Kgcm2

q=0,21

K=q−0,59 q2

K=0,21−0,59¿

K=0,184

PpPARD=(1m) (0.15 m ) (1.0 m )(1900kg

m3 )=285 kg c /m

PpPARD=(1.55m ) (0.006 m ) (1.0 m )(2600kg

m3 )=24.18 kgc /m

PpTOTALPARED=309.18 kgc /m

CPARED=309.18 kgcm

∗1 m=309.18 kg

Análisismétodo UCB−97

“La resistencia requerida por momento requerido en voladizo debe calcularse suponiendo que la mitad de la carga distribuida actúa como una carga concentrada en el extremo libre del voladizo y que la mitad actúa como carga uniformemente distribuida sobre toda la longitud del voladizo la resistencia requerida a momento negativo no debe ser menor que la resistencia en el apoyo exterior de la primera luz interior ni interior que 1/3 del momento positivo en la dirección de la primera luz interior”

M=q∗l2

2+P∗l

V=q∗l+P

M=q∗l2

2+P∗l=526.69 k /m∗¿¿

V=q∗l+P=526.69 kg /m∗0.62+897.77 kg=1224.32 kg

d2NEC=

Mu∅× f ' c× K ×b

d2= 657.85 ×100 Kg . cm

0,9 ×240Kg

cm2 ×0,184 ×20 cm

d2=82.76 cm2

d=9.09 cm


dasumido=12,5 cm

d NEC ≤d asumido

Cheque a Corte

Acero de refuerzo

k=0.85∗f ' c∗b∗d

As= kfy [1−√1− 2∗M

∅∗k∗d ]k=0.85∗240

kg

cm2∗20 cm∗12.50 cm

k=51000 kg

As=510004200 [1−√1− 2∗657.85∗100

0.9∗51000∗12.50 ]As=1.48 cm2 2∅ 10=1.58cm2

Volado más critico

∅Vn ≥ Vu

∅Vn=Vc+Vs

∅Vn=0.85∗0.53√240∗bw∗¿∗d¿

∅Vn=0.85∗0.53√240∗20∗12.5

∅Vn=1744.78 kg

1224.34 kg≤1744.78 kg

CM=PLOSA+∆P

CM=397.40 kg

∆P=0

CV =200kg

qu=1.2∗397.40 kg+1.6∗200 kg

qu=796.88 kg

Chequeo a flexión

q=ρasumfy

f ' c

ρasumido=0,012

q=0,012 ×

4200Kg

cm2

240Kgcm2

q=0,21

K=q−0,59 q2

K=0,21−0,59¿

K=0,184

Cheque a Corte

Acero de refuerzo

k=0.85∗f ' c∗b∗d

As= kfy [1−√1− 2∗M

∅∗k∗d ]

M=q∗l2

2+P∗l=398.44 k /m∗¿¿

V=q∗l+P=398.44 kg/m∗0.89+769.46 kg=1124.07kg

d2NEC=

Mu∅× f ' c× K ×b

d2= 867.19 ×100 Kg . cm

0,9 ×240Kg

cm2 ×0,184 ×20 cm

d2=109.090 cm2

d=10.44 cm


dasumido=12,5 cm

d NEC ≤d asumido

∅Vn ≥ Vu

∅Vn=Vc+Vs

∅Vn=0.85∗0.53√240∗bw∗¿∗d¿

∅Vn=0.85∗0.53√240∗20∗12.5

∅Vn=1744.78 kg

1124.07 kg≤1744.78 kg

k=0.85∗240kg

cm2∗20 cm∗12.50 cm

k=51000 kg

As=510004200 [1−√1− 2∗867.19∗100

0.9∗51000∗12.50 ]As=2.0 cm2 2∅ 12=2.26 cm2

Donde:

PpPARD=Pesode pared

CPARED=Cargade pared

LPARED Longitud de pared

∆ p=Cargamuerta enel tablero por pared

CALCULO DE GRADA

Espesor

T= ¿20

=2.90 m20

=0.145≅ 0.15m

Calculo de longitud por cada metro

∝=tan( 0.180.30

)

∝=35.75

cos∝=1/x

x= 1cos (35.75 )

=1.23

Numero de escalones por metro

¿esca .= 1Huell

.= 1 m0.25

=4

Cuantificación De Cargas

PpLOSETA=(1 m ) (1.23 m ) (0.15 m )(2400kg

m3 )=442.80 kg /m2

PpESCALON=(1m ) (4 m ) (0.18∗0.25∗0.5 m )(2400kg

m3 )=216 kg /m2

PpACABADO=(1m ) ( 4 ) (0.18m+0.25 m )∗0.03 (2800)kg /m3¿=144.48 kg /m2

PpENLUCIDO=(1m)(1.23 m)(0.02 m)(1900)kg/m3 ¿=46.74 kg /m2

PpMASILLADO=(0.020 m)(1 m)(1m)(1900)kg /m3 ¿=65.36 kg /m2

PTOTAL LOSA=915.38 Kg /m2

MAYORACION DE CARGAS

L=CV=200kg/m2

Escalones

D=Cm1=915.38 kg/m2

Tramo de descanso

D=Cm2=Cm1-PpESCALONES=915.38 kg/m2-216kg/m2=699.35kg/m2

U=1.2 D+ 1.6 L

U1=1.2*915.3838 kg/m2 +1.6*200kg/m2

U1=1524.06 kg/m2

U2=1.2*699.38 kg/m2+1.6*200kg/m2

U2=1264.86 kg/m2

Modelo matemático de análisis

Chequeo a corte

r=2.5 cm

H=15 cm

d=15−2.50=12.50 cm

2173.691.43

= Vu1.43

−0.125

Vu=1983.58 kg

∅Vn ≥ Vu

Vn=Vc+Vs=0.53√240∗b∗d

Vn=0.53√240∗100∗12.50

Vn=10263.41 kg

0.85∗10263.41≥ 1983.68

8723.89 kg≥ 1983.68 kg

Diseño

K=0.85 f ’c∗b∗d=0.85∗240∗100∗12.50=255000

As= Kfy [1−√1− 2 Mu

∅∗k∗d ]=2550004200

∗[1−√1− 2∗1550.11∗1000.9∗255000∗12.50 ]

As=3.37 cm2 pcal=0.00312

RB∗2.90−1264.86∗0.90∗2.45−1524.06∗2∗1=0

RB=5837.14

2.90=2012.81 kg

−RA∗2.90+1524.06∗2∗1.90+1264.86∗0.90∗0.45=0

RA=2173.69 kg

pmin=14fy

= 144200

=0.0033

As=p∗b∗d=0.0033∗100∗12.50=4.125 cm2

4 ∅ 12=4.52 cm21∅ 12 @25 cm

Chekeo a flexion

q= p∗fy

f ' c

q=0.0036∗4200240

=0.063

K=q−0,59 q2

K=0,063−0,59¿

K=0,061

d2NEC=

Mu∅× f ' c× K ×b

d2= 1550.11× 100 Kg . cm

0,9 ×240Kg

cm2 ×0,061 ×100 cm

d2=118.31 cm2

d=10.87 cm


dasumido=12,5 cm

d NEC ≤d asumido

10.87 cm ≤12,5cm∴ok

Momento resistente

Mr=∅ Asfy(d−a2) a= As∗fy

0.85 f ' c∗b= 4200∗4.52

0.85∗2400∗100=0.93

Mr=0.9∗4.52∗4200(12.50−0.932 )

Mr=205620.17 kg−cm=2056.20 kg−m≥ Mreq=1550.11kg−m

Acero de retracción y temperatura

Para aceros de fy=4200 kg/cm2 pAst=0.0018

Ast=pbd

Ast=0.0018∗100∗12.50

Ast=2.25 cm23∅ 10=2.37 cm21∅ 10 @ 33

TRAMO DE ASCENSO ESQUEMA

Chekeo a corte

1280.8531767 .272

=1280.85x

x=0.84

RB∗4.15−1264.86∗0.90∗3.70−1524.06∗2∗2.25=0

RB=2905.64 kg

−RA∗4.15+1264.86∗1.25∗3.35+1524.06∗2∗1.90+1264.86∗0.90∗0.45=0

RA=2861.92 kg

2905.64−1767.270.90

= Vu0.90−0.125

Vu=980.26

∅Vn ≥ Vu

Vn=Vc+Vs=0.53√240∗b∗d

Vn=0.53√240∗100∗12.50

Vn=10263.41 kg

0.85∗10263.41≥ 980.26

8723.89 kg≥ 980.26 kg

Diseño

K=0.85 f ’c∗b∗d=0.85∗240∗100∗12.50=255000

As= Kfy [1−√1− 2Mu

∅∗k∗d ]=2550004200

∗[1−√1− 2∗3127.18∗1000.9∗255000∗12.50 ]

As=7.03 cm2 pcal=0.063

pmin=14fy

= 144200

=0.0033

7∅ 12=7.91 cm2 1∅ 12@ 14 cm

Chekeo a flexion

q= p∗fy

f ' c

q=0.0063∗4200240

=0.11

K=q−0,59 q2

K=0,11−0,59¿

K=0,10

d2NEC=

Mu∅× f ' c× K ×b

d2= 3127.18 ×100 Kg . cm

0,9 ×240Kg

cm2 ×0,10× 100 cm

d2=144.77

d=12.03 cm


dasumido=12,5 cm

d NEC ≤d asumido

12.03 cm ≤12,5cm∴ok

PREDISEÑO DE VIGAS

Sentido x-x´ (Eje - D)

h ≥L

15

h=2.8815

h=0.19 m≅ 0.30bwh

≥ 0.3

bw=h∗0.30bw=0.3∗0.30

bw=0.09 mbwmin=0.25 m

Seccionasumida=25∗30 cmSentido y-y´ (Eje - 3)

h ≥L

15

h=4 .0015

h=0.26 m≅ 0.30

bwh

≥ 0.3

bw=h∗0.30bw=0.30∗0.30

bw=0.09 mbwmin=0.25 m−Segun

Seccionasumida=25∗30 cm

PREDISEÑO DE COLUMNAS.Número de pisos = 3Ps = 1000 kg/m2 – para vivienda.

PREDISEÑO COLUMNA C3 (central)

Área Cooperante= 10.94 m2Ps=P∗A cop∗¿ pisos

Ps=1000kgm 2

∗10.94 m2∗3 pisos

Ps=32820 kg

Ag= Ps0.45 f ' c

Ag= 328200.45∗240

Ag=303.88 cm 2b=√ Agb=√303.88b=17.43 cmbmin=30 cm−segunla NEC201 1Secciónasumida=30∗30 cm

PREDISEÑO COLUMNA A3 (lindero)

Área Cooperante= 7.88 m2Ps=P∗A cop∗¿ pisos

Ps=1000kgm 2

∗7.8 8 m2∗3 pisos

Ps=23640 kg

Ag= Ps0.35 f ' c

Ag= 236400.35∗240


PREDISEÑO COLUMNA D1 (esquinera)Área Cooperante= 2.13 m2Ps=P∗A cop∗¿ pisos

Ps=1000kgm 2

∗2.13 m2∗3 pisos

Ps=6390 kg

Ag= Ps0.35 f ' c

Ag= 63900.35∗240


PROCESO EN EATABS

Inercias agrietadas

Se cambia las inercias de agrietamiento. Cambiamos en moment of inertia about 2axial 0.8 3 axial 0.8 Para que se cumpla columna fuerte viga débil

Vigas

Damos clip en set modifiers Se cambia las inercias de agrietamiento. Cambiamos en moment of inertia about 3 axial 0.5

PARA LA LOSETA

Definir la sección de la losa

Damos clip en set modifiers Se cambia las inercias de agrietamiento. Cambiamos en menbrane f11modifier 0.05 f11modifier 0.05

Nervios Seguimos los mismos pasos para las vigas

Se cambia las inercias de agrietamiento. Cambiamos en moment of inertia about 3 axial 0.25

DIBUJAR LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES Para columnas

Para vigas

Para nervios

Create seconday beamns Property nervios Momento releases continuos Spacing max spacing Max spacing 50cm Approx. orientation el sentido que queremos los nervios

TABLERO Seleccionamos la opción Draw Area

Restricciones

Cargas

CÁLCULO CORTANTE BASAL

PARAMETROS SISMICOS DL EDIFICIOZona sismica VImportancia OTRAS ESTRUCTURASPerfil del suelo DRespuesta estructural R 6Configuracion elevacion 1Configuracion planta 1Ct Porticos espaciales HA sin murosn= Sierra, esmeraldas , galapagosFa= 1.2Fd= 1.4Fs= 1.5hn= 8.5r= 1.5

Numero pisos 3

Altura de cada piso 3.3

Z= 0.40 I= 1.00

Ct= 0.047 0.9 αn= 2.48

T= 0.32 segTc= 0.9625 segSa= 1.1904

V= 0.20 ton 0.1984K= 1.000

1.1.6 COMBINACIONES DE CARGA 1.1.6.1 GENERALIDADES Los edificios y otras estructuras, serán diseñados utilizando las disposiciones de las secciones 1.1.5.3 o1.1.5.4. 1.1.6.2 SÍMBOLOS Y NOTACIÓN D = carga permanente E = carga de sismo F = carga de fluidos con presiones y alturas máximas bien definidas Fa = carga de inundación H = carga por la presión lateral de suelo, presión de agua en el suelo, o presión de materiales a granel L =sobrecarga Lr =sobrecarga cubierta R = carga de lluvia S = carga de granizo T = cargas por efectos acumulados de variación de temperatura, flujo plástico, retracción, y asentamiento diferencial W =carga de viento 1.1.6.3 COMBINACIONES DE CARGAS UTILIZANDO EL DISEÑO POR RESISTENCIA 1.1.6.3.1 Alcance Las combinaciones de carga y los factores indicados en la sección 1.1.6.3.2, se utilizarán únicamente en los casos en que la norma de diseño del material lo permita. 1.1.6.3.2 Combinaciones básicas Las estructuras, componentes y cimentaciones, deberán ser diseñadas de tal manera que la resistencia de diseño iguale o exceda los efectos de las cargas incrementadas, de acuerdo a las siguientes combinaciones:

Combinaciones

1. 1.4 D 2. 1.2 D+ 1.6 L+0.5 (Lr o S o R) 3. 1.2 D+ 1.6 (Lr O S o R)+(L o 0.5W) 4. 1.2 D+ 1.0 W+L+0.5 (Lr o S o R) 5. 1.2 D+1.0E+L+0.2 S 6. 0.9 D + 1.0 W 7. 0.9D+1.0E

Seleccionamos toda la estructura

Asignar cargas en la losa

Diafragma

CÓDIGO DE DISEÑO

ANÁLISIS

ANALISIS DE RESULTADOS

Esquema de calculo de las areas de acero

k=0.85∗f ' c∗b∗d

k=0.85∗240∗25∗27.50=140250

Mu=3514.48 Kg-m

As= kfy [1−√1− 2∗M

∅∗k∗d ]As=140250

4200 [1−√1− 2∗3514.48∗1000.9∗140250∗27.50 ]

As=3.57 cm23∅ 12=cm2

Mu=1489.06 As=1.46 2∅ 12

Mu=826.98 As=0.80 2∅ 1 2

Se calculó con el mismo procedimiento anterior para toda los pórticos

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