Balance Hidrico

DISEÑO DE LA MICROPRESA CANCAYA (0YÓN - LIMA)

OBRA : MICROREPRESA CANCAYA (OYÓN-LIMA) FECHA: 6/25/2010ENTIDAD : UNASAM HECHO: ALUMNOS - FICCUADRO Nº : 1 REV:

I.- DATOS HIDROLÓGICOS

APORTES DE LA CUENCA EVAPORACIÓN

(m3) (mm)

Enero 164300.00 142

Febrero 183540.00 145

Marzo 998555.00 138

Abril 79630.00 121

Mayo 74458.00 98

Junio 61642.00 94

Julio 56652.00 128

Agosto 78450.00 138

Setiembre 102954.00 146

Octubre 89245.00 152

Noviembre 106180.00 172

Diciembre 174480.00 189

APORTES DE LA CUENCA TRIMESTRE EVAPORACIÓN TRIMESTRE

(m3) m3 (mm) (mm)

Setiembre 102954.00 298379.00 146 470.00

Octubre 89245.00 152

Noviembre 106180.00 172

Diciembre 174480.00 522320.00 189 476.00

Enero 164300.00 142

Febrero 183540.00 145

Marzo 998555.00 1152643.00 138 357.00

Abril 79630.00 121

Mayo 74458.00 98

Junio 61642.00 196744.00 94 360.00

Julio 56652.00 128

Agosto 78450.00 138

II.- CUADRO DE ÁREAS Y VOLUMENES

Del plano y de las interpolaciones obtenemos los siguientes datos.

COTA ÁREA VOLUMEN VOLUMEN

m2 m3 ACUM.

4,653.00 101,718.37 0.00 0.00 NAM2

4,654.00 107,357.89 104,538.13 104,538.13

4,655.00 112,997.40 110,177.65 110,177.65

4,656.00 117,935.65 115,466.52 225,644.17

4,657.00 122,687.58 120,311.61 345,955.78

4,658.00 127,586.62 125,137.10 471,092.88

4,659.00 132,164.64 129,875.63 600,968.51

4,660.00 136,782.65 134,473.64 735,442.15

4,661.00 141,435.49 139,109.07 874,551.22

4,662.00 146,123.38 143,779.43 1,018,330.66

4,663.00 150,832.63 148,478.00 1,166,808.66

4,664.00 155,569.92 153,201.27 1,320,009.93

4,665.00 160,350.41 157,960.17 1,477,970.10

4,666.00 165,114.98 162,732.70 1,640,702.80

4,667.00 169,833.63 167,474.30 1,808,177.10

4,668.00 174,483.38 172,158.50 1,980,335.60

4,669.00 179,111.91 176,797.64 2,157,133.25

III.- CÁLCULO DEL BALANCE HIDRICO

TRIMESTRE

DEDUCCIONESAREA VULUMEN COTAS

Evaporacionmm Inicio Fin Inicio Fin Inicio Fin

Set. - Nov. 298379.00 470.00 47807.64 0 101718.37 118920.19 0.00 250571.36 4653.00 4656.21

Dic. - Feb. 522320.00 476.00 56606.01 0 118920.19 136124.78 250571.36 716285.35 4656.21 4659.86

Mar. - May. 1152643.00 357.00 48596.55 0 136124.78 170161.91 716285.35 1820331.81 4659.86 4667.07

Jun. - Ags. 196744.00 360.00 61258.29 1955817.52 170161.91 107357.89 1820331.81 0.00 4667.07 4654.00

TOTAL 2170086.00 1955817.52

INTERPOLACIÓN

Conociendo el volumen final util interpolando se obtiene

su respectiva cota y área

COTAvolu.

AREAvolu.

final final

4656.00 225644.17 117935.65 225644.17

4656.207 250571.36 118920.193 250571.36

APORTE m3

Req. Riego m3

m3

D71

Ina: calculo 4

E71

Ina: calculo5

F71

Ina: dato 1

G71

Ina: calculo 7

H71

Ina: dato2

I71

Ina: calculo6

J71

Ina: dato3

K71

Ina: calcullo8

4657.00 345955.78 122687.58 345955.78

COTAvolu.

AREAvolu.

final final

4659.00 600968.51 132164.64 600968.51

4659.858 716285.35 136124.777 716285.35

4660.00 735442.15 136782.65 735442.15

COTAvolu.

AREAvolu.

final final

4667.00 1808177.10 169833.63 1808177.10

4667.071 1820331.81 170161.91 1820331.81

4668.00 1980335.60 174483.38 1980335.60

NIVEL DE ALMACENAMIENTO MINIMO (NAM) = 4653.00 msnm

NIVEL DE ALMACENAMIENTO DE NORMAL ELEVACION (NANE) = 4667.07 msnm

NIVEL DE ALMACENAMIENTO DE MAXIMA ELEVACION (NAME) = NANE+ = 4667.47 msnm

IV.- CÁLCULO DE "H" Y DEL NAME

4.1.- CÁLCULO DE LA ALTURA "H"

El valor de "H" se determinará usando la siguiente expresión:

Datos:

Q = 8.60 m3/s (caudal de descarga)

C = 2.20

L = 22.50 m (valor asumido de acuerdo a la topografia)

Resolviendo la ecuación se obtiene:

H = 0.31 0.4m ≈

2/3.. HLCQd

4.2.- CÁLCULO DEL NAME

NAME = NANE + H = #REF! m

Por tanto:

NAME = #REF! m

V.- CÁLCULO DEL BORDE LIBRE

5.1) SEGÚN: "Manual para proyectos de pequeñas obras hidraulicas para riego y abrevado"

universidad de Chapingo Mexico

El cálculo del Borde Libre se determina usando la siguiente expresión:

Donde:

H = Altura máxima de diseño (m)

Hv = Distancia vertical entre elevaciones de la sección de control y el fondo

del cauce del arroyo (m)

Hd = Carga hidraulica sobre el vertedero

Ho = Altura máxima de olas (m)

HL = Altura libre

Hcauce = Para 5 000 m3 (volumen muerto), asumido para pequeñas presas

la altura equivalente sera de 0,05 m; que es insignificante para el diseño.

Hcauce = H (NAM)

Resolviendo:

#REF! #REF! m

0.40 m

a) Cálculo de"Ho"

El valor de "Ho" se determinará mediante la siguiente expresión:

V = 30.00 km/h = 18.64 millas/h (velocidad del viento)

F = 0.577 km (FETCH)

* Ho = 0.06 m

* Hv = NANE - NAM =

* Hd = H =

LODV HHHHH

FVHO ).068.0.005.0(

b) Cálculo de"HL"

* HL = 0.50 m asumido

entonces:

#REF! #REF! m

c) Cálculo del Borde Libre "BL"

El valor del Borde Libre se cálcula mediante la siguiente expresión:

* BL = 0.56 m

d) ELEVACIÓN DE LA CORONA

Elevación NANE = #REF! msnm

Hd = 0.40 m

BL = 0.56 m

Elevación de la corona = #REF! msnm

5.2) SEGÚN: "Memorias del seminario diseño de presas de tierra". UNI-FIC-CISMID

El cálculo del Borde Libre determina usando la siguiente expresión:

Donde:

HBL = Distancia vertical entre la corona del terraplen y la superficie de agua del vaso en (NAME)

Hv = Amplitud del oleage generado por el viento

Hr = Altura de rodamiento de las olas sobre el talud aguas arriba

H =Δ Asentamiento máximo de la corona

Hs = Margen de seguridad

Datos:

V = 30.00 km/h (velocidad del viento)


a) Cálculo de"Hv"

* H =

HsHHrHvHBL

HLHoBL

El valor de "Hv" se determina mediante la siguiente expresión:

* Hv = 65.95 cm

49.267622.3 FVFHv

b) Cálculo de"Hr"

El valor de "Hr" se determina mediante la siguiente expresión:

* Hr = 26.38 cm

c) Cálculo de" H"Δ

El valor de " H" se determina mediante la siguiente expresión:Δ

K = 0.00002 cm-1 (Permeabilidad para material CL)

H = #REF! cm

Por lo tanto:

* H =Δ #REF! cm

d) Cálculo de"Hs"

El valor de "Hs" se determina de la siguiente manera:

Hs = (NAME - NANE)/3 = #REF! m

Hs = 65.95 cm

Hs = 60.00 cm

por lo tanto:

* HBL = #REF! cm

e) Cálculo de la Elevación de la Corona

ELEVACIÓN DE LA CORONA = #REF! msnm

5.3) SEGÚN: "Predimencionamiento y estimación de costos de obras de presas a nivel

preliminar" CIDIAT


2KHH

HvHr *4.0

BLAHLBL

a) Cálculo de"HL"

El valor de "HL" se determina de la siguiente manera:

* HL = 0.06 m

b) Cálculo de "BLA"


BLA = 1.5 HL

* BLA = 0.09 m

Por lo tanto:


BL = 0.16 m

d) Cálculo de la Elevación de la Corona


5.4) CRITERIO TOMADO POR EL GRUPO

El criterio tomado por el grupo está basado en el "Manual de Proyectos de pequeñas obras

para riego y abrevado",además se tomó "Memorias del seminario diseño de Presas" UNI-

FIC - CIDMID; Para determinar el asentamiento que sufre la presa y evitar la reducción del

Borde Libre de la Presa.

Para lo cual se tiene la siguiente expresión:

Donde:

H = altura máxima de diseño (m)

Hv = distancia vertical entre elevaciones de la sección de control y el fondo

BLAHLBL

FVVHL ).068.0.005.0(

HaHHHHH LODV ¡


Hd = carga hidraulica sobre el vertedero

Ho = altura máxima de olas (m)

HL = altura libre

Ha = altura por asentamiento

a) Cálculo de"Hv"

* Hv = NANE - NAM = #REF! #REF! m

Por lo tanto: Hv = #REF! m

b) Cálculo de"Hd"

* Hd = H = 0.40 m

Por lo tanto: Hd = 0.4 m

c) Cálculo de"Ho"



Ho = 0.06 m

Por lo tanto: Ho= 0.06 m

d) Cálculo de"HL"

Por lo tanto: HL = 0.50 m (Asumido)

e) Cálculo de"BL"

BL = 0.56 m

f) Cálculo de"Ha"

Donde:

H = #REF!

Por lo tanto: H = #REF! m

FVHO ).068.0.005.0(

HLHoBL

2HKHa

K = 0.00002 cm-1 (Permeabilidad para material CL: 10^-7 < K < 10^-4)

H = #REF! cm

Ha = #REF! cm

Por lo tanto:

Ha = #REF! Cm

5.5) CÁLCULO DE LA ELEVACIÓN DE LA CORONA


Hd = 0.40 m

BL = 0.56 m

Ha = #REF! m

* Altura desde el nivel NAM hasta la Corona = #REF! m

* Elevación de la corona = #REF! msnm

* Altura desde el N.TN hasta el NAM = 1.00

(Se determinará apartir del corte más crítica de la presa)

* Considerando Altura de Cimentación = 0.50 m

POR TANTO:

ALTURA TOTAL DE LA PRESA = #REF! m

VI.- CARACTERÍSTICAS DE LOS TALUDES

De acuerdo a las referencias 5.2 (Universidad de Chapingo - Mexico):

Para Pequeñas Presas de altura máxima de 6 a 7.5m;se tiene:

Talud aguas arriba 2.5 : 1

Talud aguas abajo 2.0 : 1

VII.- CÁLCULO DEL ANCHO DE LA CORONA

7.1) De acuerdo a la referencia Nº 1:

W = ancho de la cresta (pies)

Z = altura de la presa (pies)1210

5

ZW

Z = #REF! pies

W = #REF! pies = #REF! m

7.2) De acuerdo a la referencia Nº 5: (para anchos mínimos de corona)

* Hasta 12 m de altura, el ancho mínimo = 3.00 m

7.3) Según G. Post - P. Lande :

B = ancho de la corona (m)

H = altura de la presa (m)

Entonces se tiene:

H presa = #REF! m

B = #REF! m

Finalmente tomamos:

ANCHO DE CORONA = 4.00 m

ELEVACIÓN DE LA CORONA = #REF! m.s.n.m.

HB .65.1





(m3) (mm)

Enero 164300.00 142

Febrero 183540.00 145

Marzo 998555.00 138

Abril 79630.00 121

Mayo 74458.00 98

Junio 61642.00 94

Julio 56652.00 128

Agosto 78450.00 138

Setiembre 102954.00 146

Octubre 89245.00 152

Noviembre 106180.00 172

Diciembre 174480.00 189


(m3) m3 (mm) (mm)

Setiembre 102954.00 298379.00 146 470.00

Octubre 89245.00 152

Noviembre 106180.00 172

Diciembre 174480.00 522320.00 189 476.00

Enero 164300.00 142

Febrero 183540.00 145

Marzo 998555.00 1152643.00 138 357.00

Abril 79630.00 121

Mayo 74458.00 98

Junio 61642.00 196744.00 94 360.00

Julio 56652.00 128

Agosto 78450.00 138




m2 m3 ACUM.

4,654.00 107,357.89 0.00 0.00

4,655.00 112,997.40 0.00 0.00 NAM

4,656.00 117,935.65 115,466.52 115,466.52

4,657.00 122,687.58 120,311.61 235,778.14

4,658.00 127,586.62 125,137.10 360,915.24

4,659.00 132,164.64 129,875.63 490,790.86

4,660.00 136,782.65 134,473.64 625,264.51

4,661.00 141,435.49 139,109.07 764,373.58

4,662.00 146,123.38 143,779.43 908,153.01

4,663.00 150,832.63 148,478.00 1,056,631.01

4,664.00 155,569.92 153,201.27 1,209,832.29

4,665.00 160,350.41 157,960.17 1,367,792.45

4,666.00 165,114.98 162,732.70 1,530,525.15

4,667.00 169,833.63 167,474.30 1,697,999.46

4,668.00 174,483.38 172,158.50 1,870,157.96

4,669.00 179,111.91 176,797.64 2,046,955.60


TRIMESTRE

DEDUCIONESAREA VULUMEN COTAS


Set. - Nov. 298379.00 470.00 53108.78 0 112997.40 123059.19 0.00 245270.22 4655.00 4657.08

Dic. - Feb. 522320.00 476.00 58576.17 0 123059.19 139583.86 245270.22 709014.05 4657.08 4660.60

Mar. - May. 1152643.00 357.00 49831.44 0 139583.86 172907.91 709014.05 1811825.61 4660.60 4667.66

Jun. - Ags. 196744.00 360.00 62246.85 1946322.76 172907.91 107357.89 1811825.61 0.00 4667.66 4654.00

TOTAL 2170086.00 1946322.76

INTERPOLACIÓN



COTAvolu.

AREAvolu.

final final

4657.00 235778.14 122687.58 235778.14

4657.076 245270.22 123059.189 245270.22

4658.00 360915.24 127586.62 360915.24

APORTE m3

Req. Riego m3

m3

D70

Ina: calculo 4

E70

Ina: calculo5

F70

Ina: dato 1

G70

Ina: calculo 7

H70

Ina: dato2

I70

Ina: calculo6

J70

Ina: dato3

K70

Ina: calcullo8

COTAvolu.

AREAvolu.

final final

4660.00 625264.51 136782.65 625264.51

4660.602 709014.05 139583.856 709014.05

4661.00 764373.58 141435.49 764373.58

COTAvolu.

AREAvolu.

final final

4667.00 1697999.46 169833.63 1697999.46

4667.661 1811825.61 172907.907 1811825.61

4668.00 1870157.96 174483.38 1870157.96

NIVEL DE ALMACENAMIENTO MINIMO (NAM) = 4655.00 msnm

NIVEL DE ALMACENAMIENTO DE NORMAL ELEVACION (NANE) = 4667.66 msnm

NIVEL DE ALMACENAMIENTO DE MAXIMA ELEVACION (NAME) = NANE+ = 4668.06 msnm




Datos:


C = 2.20



H = 0.31 0.4m ≈

2/3.. HLCQd


NAME = NANE + H = #REF! m

Por tanto:

NAME = #REF! m





Donde:






HL = Altura libre



Hcauce = H (NAM)

Resolviendo:

#REF! #REF! m

0.40 m

a) Cálculo de"Ho"




* Ho = 0.06 m

* Hv = NANE - NAM =

* Hd = H =

LODV HHHHH

FVHO ).068.0.005.0(

b) Cálculo de"HL"


entonces:

#REF! #REF! m



* BL = 0.56 m



Hd = 0.40 m

BL = 0.56 m

Elevación de la corona = #REF! msnm



Donde:






Datos:



a) Cálculo de"Hv"

* H =

HsHHrHvHBL

HLHoBL


* Hv = 65.95 cm

49.267622.3 FVFHv

b) Cálculo de"Hr"


* Hr = 26.38 cm




H = #REF! cm

Por lo tanto:

* H =Δ #REF! cm

d) Cálculo de"Hs"


Hs = (NAME - NANE)/3 = #REF! m

Hs = 65.95 cm

Hs = 60.00 cm

por lo tanto:

* HBL = #REF! cm




preliminar" CIDIAT


2KHH

HvHr *4.0

BLAHLBL

a) Cálculo de"HL"


* HL = 0.06 m



BLA = 1.5 HL

* BLA = 0.09 m

Por lo tanto:


BL = 0.16 m









Donde:



BLAHLBL

FVVHL ).068.0.005.0(

HaHHHHH LODV ¡




HL = altura libre


a) Cálculo de"Hv"



b) Cálculo de"Hd"

* Hd = H = 0.40 m


c) Cálculo de"Ho"



Ho = 0.06 m


d) Cálculo de"HL"


e) Cálculo de"BL"

BL = 0.56 m

f) Cálculo de"Ha"

Donde:

H = #REF!


FVHO ).068.0.005.0(

HLHoBL

2HKHa


H = #REF! cm

Ha = #REF! cm

Por lo tanto:

Ha = #REF! Cm



Hd = 0.40 m

BL = 0.56 m

Ha = #REF! m






POR TANTO:











5

ZW

Z = #REF! pies







Entonces se tiene:

H presa = #REF! m

B = #REF! m

Finalmente tomamos:



HB .65.1





(m3) (mm)

Enero 164300.00 142

Febrero 183540.00 145

Marzo 998555.00 138

Abril 79630.00 121

Mayo 74458.00 98

Junio 61642.00 94

Julio 56652.00 128

Agosto 78450.00 138

Setiembre 102954.00 146

Octubre 89245.00 152

Noviembre 106180.00 172

Diciembre 174480.00 189


(m3) m3 (mm) (mm)

Setiembre 102954.00 298379.00 146 470.00

Octubre 89245.00 152

Noviembre 106180.00 172

Diciembre 174480.00 522320.00 189 476.00

Enero 164300.00 142

Febrero 183540.00 145

Marzo 998555.00 1152643.00 138 357.00

Abril 79630.00 121

Mayo 74458.00 98

Junio 61642.00 196744.00 94 360.00

Julio 56652.00 128

Agosto 78450.00 138




m2 m3 ACUM.

4,654.00 107,357.89 0.00 0.00 NAM

4,655.00 112,997.40 110,177.65 110,177.65

4,656.00 117,935.65 115,466.52 225,644.17

4,657.00 122,687.58 120,311.61 345,955.78

4,658.00 127,586.62 125,137.10 471,092.88

4,659.00 132,164.64 129,875.63 600,968.51

4,660.00 136,782.65 134,473.64 735,442.15

4,661.00 141,435.49 139,109.07 874,551.22

4,662.00 146,123.38 143,779.43 1,018,330.66

4,663.00 150,832.63 148,478.00 1,166,808.66

4,664.00 155,569.92 153,201.27 1,320,009.93

4,665.00 160,350.41 157,960.17 1,477,970.10

4,666.00 165,114.98 162,732.70 1,640,702.80

4,667.00 169,833.63 167,474.30 1,808,177.10

4,668.00 174,483.38 172,158.50 1,980,335.60

4,669.00 179,111.91 176,797.64 2,157,133.25


TRIMESTRE

DEDUCIONESAREA VULUMEN COTAS


Set. - Nov. 298379.00 470.00 50458.21 0 107357.89 118815.50 0.00 247920.79 4654.00 4656.19

Dic. - Feb. 522320.00 476.00 56556.18 0 118815.50 136035.46 247920.79 713684.61 4656.19 4659.84

Mar. - May. 1152643.00 357.00 48564.66 0 136035.46 170092.53 713684.61 1817762.95 4659.84 4667.06

Jun. - Ags. 196744.00 360.00 61233.31 1953273.64 170092.53 107357.89 1817762.95 0.00 4667.06 4654.00

TOTAL 2170086.00 1953273.64

INTERPOLACIÓN



COTAvolu.

AREAvolu.

final final

4656.00 225644.17 117935.65 225644.17

4656.185 247920.79 118815.504 247920.79

4657.00 345955.78 122687.58 345955.78

APORTE m3

Req. Riego m3

m3

D70

Ina: calculo 4

E70

Ina: calculo5

F70

Ina: dato 1

G70

Ina: calculo 7

H70

Ina: dato2

I70

Ina: calculo6

J70

Ina: dato3

K70

Ina: calcullo8

COTAvolu.

AREAvolu.

final final

4659.00 600968.51 132164.64 600968.51

4659.838 713684.61 136035.464 713684.61

4660.00 735442.15 136782.65 735442.15

COTAvolu.

AREAvolu.

final final

4667.00 1808177.10 169833.63 1808177.10

4667.056 1817762.95 170092.529 1817762.95

4668.00 1980335.60 174483.38 1980335.60

NIVEL DE ALMACENAMIENTO MINIMO (NAM) = 4654.00 msnm ≈ 4654.00 msnm

NIVEL DE ALMACENAMIENTO DE NORMAL ELEVACION (NANE) = 4667.06 msnm ≈ 4667.00 msnm

NIVEL DE ALMACENAMIENTO DE MAXIMA ELEVACION (NAME) = NANE+ = 4667.40 msnm ≈ 4667.40 msnm




Datos:


C = 2.20



H = 0.34 0.4m ≈

2/3.. HLCQd


NAME = NANE + H = 4667.40 m

Por tanto:

NAME = 4667.40 m





Donde:






HL = Altura libre



Hcauce = H (NAM)

Resolviendo:

4667-4654= 13.0 m

0.40 m

a) Cálculo de"Ho"




* Ho = 0.15 m

* Hv = NANE - NAM =

* Hd = H =

LODV HHHHH

FVHO ).068.0.005.0(

b) Cálculo de"HL"


entonces:

13+0.4+0.15+0.5= 14.05 m



* BL = 0.65 m


Elevación NANE = 4667.00 msnm

Hd = 0.40 m

BL = 0.65 m

Elevación de la corona = 4668.05 msnm 14.05



Donde:






Datos:



a) Cálculo de"Hv"

* H =

HsHHrHvHBL

HLHoBL


* Hv = 70.27 cm

49.267622.3 FVFHv

b) Cálculo de"Hr"


* Hr = 28.11 cm




H = 1404.83 cm

Por lo tanto:

* H =Δ 39.47 cm

d) Cálculo de"Hs"


Hs = (NAME - NANE)/3 = 13.33 cm

Hs = 70.27 cm

Hs = 60.00 cm

por lo tanto:

* HBL = 208.12 cm




preliminar" CIDIAT


2KHH

HvHr *4.0

BLAHLBL

a) Cálculo de"HL"


* HL = 0.15 m



BLA = 1.5 HL

* BLA = 0.22 m

Por lo tanto:


BL = 0.37 m









Donde:



BLAHLBL

FVVHL ).068.0.005.0(

HaHHHHH LODV ¡




HL = altura libre


a) Cálculo de"Hv"



b) Cálculo de"Hd"

* Hd = H = 0.40 m


c) Cálculo de"Ho"



Ho = 0.15 m


d) Cálculo de"HL"


e) Cálculo de"BL"

BL = 0.65 m

f) Cálculo de"Ha"

Donde:

H = #REF!


FVHO ).068.0.005.0(

HLHoBL

2HKHa


H = #REF! cm

Ha = #REF! cm

Por lo tanto:

Ha = #REF! Cm



Hd = 0.40 m

BL = 0.65 m

Ha = #REF! m






POR TANTO:











5

ZW

Z = #REF! pies







Entonces se tiene:

H presa = #REF! m

B = #REF! m

Finalmente tomamos:



HB .65.1

PROTECCION DEL TALUD AGUAS ARRIBA

1.0. Según el CIDIAT:PARA PROTECCION DEL ENROCADO: - Dimension de promedio minima de la roca (D50) = 25.00 cm - Espesor del enrocamiento : 0.31 m

2.0. Según BUREAU:

Para pequeñas presas, basado en la experiencia del BUREAU se presenta la granulometria de la roca colocada al volteo.

ESPESORES Y LIMITES DE GRANOLUMETRIA PARA ENROCAMIENTO SOBRE TALUDES DE 3: 1

FETCH ESPESOR GRANOLUMETRIA( millas) NOMINAL TAMAÑO cuanto menos el 45- 75% No mas del 25%

(pulg) MAXIMO 25% mayor que menor que<1 18 1000 300 10-300 102.5 24 1500 600 30-600 305 30 2500 1000 50-1000 50

10 36 5000 2000 100-2000 100

Para nuestro caso para un Fetch de : #REF! Km

para el talud de aguas arriba de 2.5 : 1 sera (Referencia Nª 5.2)1 milla =1.6093404 km

Espesor de Enrocamiento: 18.00 pulg

En metros 0.50 m

3.0. Emin = C.V 2

Emin = Espesor minimo de la capa de proteccion (m)V = Velocidad de la ola de diseño . Gaillard (m/sg)C = coeficente de acuerdo a la inclinacion del talud y el peso especifico del material.

Presa Teccllococha : V = 4.3 m/segC = 0.028Emin = 0.52 m

4.0. CRITERIO : Fecth : #REF! kmtalud : 2.5:1

Espesor nominal del enrocado: 0.50 m

5.0. DETERMINACION DEL PESO Y TAMAÑO DE LAS PIEDRAS :

5.1. G50 = 0,52

G50 : Peso promedio del 50% de las piedras : peso especifico de la piedra E : Espesor de la capa de proteccion

3ER

R

En la Presa Teccllococha :

Asumiendo:Piedra diabosa, pórfido para el enrocado

peso especifico de la piedra: 3.8T/m3 2.59lbs/pie3 peso especifico del agua: 1.0T/m3 0.65lbs/pie3

altura de ola de diseño: 0.20m 0.57Pies Gravedad Especifica: 4 2.15

= 3.80 t/m3E = 0.52 m

G50 = 274.20 kg

6.0 EN CONCLUSION:

Utilizaremos un enrocado de espesor de 50 cm

(D50) = 25 cm

G50 = 274.20

R

CALCULOS PARA LA TOMA CON VALVULA DE SALIDA

DATOS :#REF! msnm

: #REF!

3 meses: Setiembre,Octubre y Noviembre16 horas por día25 dias por mes

1.- "Según Manual para Proyectos"

1.1.- Gasto de la obra de toma para el volúmen de demanda

#REF!

#REF!

Ho= Horas de operación de la obra de toma por día(hora)Días de operación por mes(días)

Datos:

16.00

25.00

#REF!

1.2.- Se propone un ducto de 12 pulg.

El material utilizado sera tubos de Polietileno HDPE clase 10.0 de

acuerdo a la norma ITINTEC Nº 399.067

1.3.- Carga mínima de operación asumimos : 0.70 m

1.4.-

48.76 m

1.5.- Longitud del ducto: 43.10 m

1.6.- Longitud para el cálculo de la velocidad:L(m) Lev = long. Equivalente debida a pérdida de carga por válvula(m) Lec= long. Equivalente debida a pérdida de carga por codo(m)

. Elevación NANE :

. Volúmen m3

. Temporada de Riego :

. Sistema de Operación:

QOT=

máximo mensual(m3/seg)

Vdmáx= Vólumen de demanda máximo mensual(m3)

Vdmáx= V / Nºmeses =

Vdmáx=

Do=

HO=

DO=

QOT=

Hmin=

Longitud de la obra de toma (LOT):

LOT= long. Ducto + Long. Entrada + Long. Tanque

LOT=

LD=

25*16*600,3

10.349616

**3600max

OO

dOT

DH

VQ

C27

SE DEBE DAR ELTIEMPO DECUERDO AL USO

C28

SE PONE EN FUNCIÓN DE LOS DIAS DE OPERACIÓN

De tablas 2.11 mpara: = 12"ф 5.50 m

L= 52.82 m

1.7.- Área hidráulica de la sección circular

= 0.07 m2

1.8.- La velocidad es función de la fricción del ducto y piezas especiales; se calcula esta velocidad en forma aproximada

= #REF!

1.9.- Cálculo del coeficiente de fricción:

De tablas: 0.30 m obtenemos:para: V' = #REF! 0.02400

Material de HDP

1.10.- Cálculo de las pérdidas totales:

0.53

1.11.- Velocidad mínima del agua a la salida del ducto

1.66 m/seg

1.12.- Caudal mínimo (a la salida del ducto)

0.12 m3/seg

1.13.-

0.12 = #REF!

Lev=Lev=

ф=f=

. KT=coef. De pérdidas locales

. KR= coef. De pérdidas por rejilla(para proyectos : 0.10)

. KE= coef. De pérdidas por entrada de aristas redondeadas(para proyectos: 0.23)

. KS= coef. De pérdidas por salida(para proyectos: 0.20)

kT= kR + kE + Ks

kT=

Vmin =

Qmin = AxVmin

Qmin =

El Qmin QOT ; como Qmin = QOT

L

fKt

HmínV

1

43.4min

ecevD xLxLLL 12

A

QV OT'

4

2 xA

E99

SE APROXIMA

MÉTODO APROXIMADO DE EVANGELISTA

I. DATOS:

1.1. Altura de la micropresa H= 7.00 m1.2. Altura de embalse h = 6.23 m1.3. Borde Libre r = 0.77 m1.4. h''= 0.50 m1.5. Del Gráfico L= 15.58 m DF = bv = 14.00 m

b = 16.11 m FA = bw = 21.50 mEF = hs = 3.23 m

1.6. Peso especifico del agua =γ 1000 kg/m3

1.7. Peso especifico del terreno compactado 1780 kg/m31.8. Porosidad n = 30%

II. PROCESO:

2.1. Peso especifico del terreno saturado:

2080 kg/m3

2.2. Peso especifico del terreno sumergidogg = 1080 kg/m3

2.3. Calculo de superficies

Del Grafico se determina la linea de saturacion,que con la recta CF,limitan las superficies sgtes:

AGUAS ARRIBA AGUAS ABAJO

70.93 m2 16.91 m2

16.25 m2 29.19 m2

87.18 m2 46.10 m2

2.4. Calculo de la densidad media del talud aguas abajo

gm = 1523.18 kg/m3

2.5. Calculo de la densidad media del talud aguas arriba

gm' = 2024.08 kg/m3

2.6. Analisis del talud aguas abajo

2.6.1. Calculo del esfuerzo total de corte en la base

γc =

gs =

SABEF SEFG

SBEC SCEGD

SABCF SCDF

γm= (SCEGD. γc+ SEFG. γg)/( SCEGD + SEFG)

γm´= (SBEC. γc+ SABEF. γS)/( SBEC + SABEF)

ncs

sg

Donde: f= 26

= λ 0.39

Tv = 19787.71 kg/m

2.6.2. Calculo de la resistencia al deslizamiento

Rv= 48248.97 kg/m

2.6.3. Coeficiente de seguridad

CS=Rv/Tv= 2.44

2.7. Analisis del talud aguas arriba

2.7.1. Calculo del esfuerzo total de corte

24579.41 Kg/m

2.7.2 Calculo de la resistencia

107568.69 Kg/m

2.7.3 Coeficiente de seguridad

CS = 4.38

= Tgλ 2(45-f/2)

Tv= 0.5* γm* *Hλ 2+0.5* *hγ s2

Rv = m*Sγ CDF*tgf+ *bv γ

TM = 0.5* m' * * Hγ λ 2+0.5* *hγ s2

TM =

RM = γm´ * SABCF*tgf + *bγ w

RM =

CS = RM / TM

ELIGIENDO EL GAVION DE DIMENSIONES

ALTO : 0.50 mANCHO : 1.00 mLARGO : 1.50 m

Según el criterio tenemos :

C21

Ina: PUEDE SER LOS VALORES DE: 05 Y 1.0 METROS

C22

Ina: UNICO VALOR

C23

Ina: SUS VALORES PUEDEN SER :1.5,2.0,3.0 Y 4.0 METROS

Balance Hidrico

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