AMPLIACION HOSPITAL SAN CARLOS DE CAÑASGORDAS

Martha Lucia Romero HernándezIng. Civil – Consultor

Matricula Profesional: 22202099218CORContacto: [email protected] Cel (+57) 321 779 66 81-366 3824

Medellín – Colombia (2018-C028)1

ESTUDIO DE SUELOSAMPLIACION HOSPITAL SAN CARLOS DE CAÑASGORDAS

INTERESADO: MUNICIPIO DE CAÑASGORDASLOCALIZACIÓN: Cra: 31 No. 33-140 MUNICIPIO DE CAÑASGORDAS ANTIOQUIAFECHA: ABRIL DE 2018CONSULTOR: ING. CIVIL MARTHA LUCIA ROMERO HERNANDEZMEDELLÍN ANTIOQUIA




Contenido1.0 INTRODUCCION.......................................................................................................................... 5

2.0 NORMATIVIDAD .......................................................................................................................... 5

3.0 ASPECTOS GENERALES ......................................................................................................... 5

3.1 DESCRIPCION DEL PROYECTO ............................................................................................ 5

3.2 LOCALIZACION......................................................................................................................... 10

3.2 DESCRIPCION DE LA ZONA DE ESTUDIO ........................................................................ 11

4.0 METODOLOGÍA ......................................................................................................................... 12

5.0 INFORMACION BASICA .......................................................................................................... 13

5.2 HIDROLOGIA.......................................................................................................................... 14

5.3 RELIEVE Y CLIMA ................................................................................................................... 16

6.0 GEOLOGIA ............................................................................................................................. 17

6.0.1 Formación Penderisco .................................................................................................... 18

6.0.2 Aluviones Cuaternarios (Qal). ...................................................................................... 19

6.0.3 Depósitos de Vertiente (Qvc) ....................................................................................... 20

6.0.4 Llenos Antrópicos (Qll) .................................................................................................... 20

6.2 GEOMORFOLOGÍA REGIONAL Y LOCAL ........................................................................ 21

6.2.1 Paisaje de montaña denudacional (m) .................................................................... 21

6.2.2 Vertientes Montañosas Altas (MD1): ........................................................................... 21

6.3. TECTÓNICA ........................................................................................................................... 21

7.0 EXPLORACIÓN GEOTÉCNICA ................................................................................................ 23

7.1 CLASIFICACIÓN DE LA UNIDAD DE CONSTRUCCIÓN POR CATEGORÍAS .............. 24

7.2 NÚMERO MÍNIMO Y PROFUNDIDAD MÍNIMA DE SONDEOS ...................................... 24

7.3. EXPLORACIÓN DE CAMPO ............................................................................................... 24

7.4 CLASIFICACION DEL MACIZO ROCOSO ........................................................................ 25

7.5. TRABAJO DE LABORATORIO ............................................................................................. 26

7.6 PERFIL GEOTÉCNICO ............................................................................................................ 29

7.7 NIVEL FREÁTICO .................................................................................................................... 29

8.3 TIPO DE SUELO ....................................................................................................................... 30




8.4 COEFICIENTE DE IMPORTANCIA........................................................................................ 33

9.0 CARACTERÍSTICAS FISICOMECANICAS DE TERRENO. ................................................. 33

9.1 GENERALES ............................................................................................................................. 33

9.2 ANÁLISIS DE RESULTADOS ....................................................................................................... 34

9.2.1 ENSAYO DE PENETRACION ESTANDAR......................................................................... 34

9.2.2 ANGULO DE FRICCIÓN Y COHESIÓN ........................................................................... 35

9.2.2.1 CORRECCION DE N ....................................................................................................... 36

10. LICUACIÓN ............................................................................................................................ 39

11. ESTIMATIVO DE CARGA ...................................................................................................... 42

12 METODO DE EVALUACIÓN DE LA CAPACIDAD PORTANTE ......................................... 42

12.1.2 ASENTAMIENTO Y PARÁMETROS DE DEFORMACIÓN............................................. 44

12.3 CALCULO DEL MODULO DE BALASTO.............................................................................. 46

12.2. RECOMENDACIONES DE CIMENTACIÓN ........................................................................ 47

13. DRENAJES ................................................................................................................................... 48

14. MUROS DE CONTENCIÓN ................................................................................................... 49

15.0 INVENTARIO DE GRIETAS ...................................................................................................... 50

16.0 CONDICIONES DE EXPANSIÓN Y LICUACION ................................................................ 51

17.0 EXCAVACIONES ..................................................................................................................... 51

18.0 BOMBEO DE AGUAS .............................................................................................................. 51

19.0 LLENOS ESTRUCTURALES ........................................................................................................ 52

20 CONTROL DE ASENTAMIENTOS............................................................................................... 52

21.0 RETIRO DE MATERIALES INADECUADOS ............................................................................ 53

22.0 CORTES Y TERRAPLENES......................................................................................................... 53

22.1 Taludes De Corte ............................................................................................................... 53

22.2 Taludes de Terraplenes .................................................................................................... 53

23.0 RECOMENDACIONES GENERALES CONSTRUCTIVAS Y DE VERIFICACIÓN .............. 54

24.0 RECOMENDACIONES GENERALES PARA CONTRUCCION LITERAL H.8.1. ................. 54

25 LIMITACIONES DEL ESTUDIO .................................................................................................... 57

ANEXO 1: REGISTROS ESTRATIGRAFICOS........................................................................... 62




ANEXO 2: RESULTADOS DE LABORATORIO ........................................................................ 63




1.0 INTRODUCCION

A solicitud del municipio de Cañasgordas se realiza el presente estudio desuelos para un lote donde se proyecta la ampliación del Hospital delmunicipio de Cañasgordas – Antioquia.

El alcance del presente estudio de suelos, es conocer las características físicomecánicas del suelo, donde se proyecta la construcción de una edificacióncon altura máxima de 4 niveles; de igual manera establecer los parámetrosgeotécnicos necesarios para el diseño de todos aquellos elementosestructurales que permitan interactuar al proyecto con el terreno, de formaadecuada.

2.0 NORMATIVIDAD

Estudio realizado bajo los parámetros contenidos en el Título H EstudiosGeotécnicos, de las Normas Colombianas de Diseño y Construcción SismoResistente (NSR 10).

3.0 ASPECTOS GENERALES

3.1 DESCRIPCION DEL PROYECTO

El proyecto a desarrollarse, consiste en la Ampliación del Hospital San Carlos,con altura máxima de cuatro niveles y cuyo sistema estructural será enpórticos de concreto reforzado.




Fachada oeste




Facha norte

3.2 LOCALIZACION

El proyecto se localiza en Cra. 31 No. 33-140 en el municipio de Cañasgordas –Antioquia (cabecera urbana)




3.2 DESCRIPCION DE LA ZONA DE ESTUDIO

La zona de estudio, se encuentra dentro del casco urbano del Municipio deCañasgordas siendo de interés para el estudio el área donde se encuentraactualmente el Hospital.

El lote donde se construirá la edificación está ubicado en los suelos demontañas relacionados al clima y altitud, con forma irregular para el lote engeneral, donde se concentró la toma de muestra para el proyecto enreferencia.

En esta zona predominan los suelos moderadamente profundos y rocassedimentarias casi superficial y metamórficas, bien drenados, texturamoderadamente finas y finas, reacciones fuertemente acidas y neutras.

También se encuentran depósitos aluviales conformando fajas de terrenodiscontinuas y relativamente estrechas. La morfología de los terrenos reflejasu constitución litológica, ya que se desarrollan vertientes desde moderadashasta empinadas, así como relieves moderados hasta suaves y casi planos.Las áreas de influencia de los diferentes perfiles estratigráficos identificados




en la zona fueron un parámetro clave en la definición de susrecomendaciones de diseño.

4.0 METODOLOGÍA

Con el fin de llevar a cabo el presente estudio geotécnico se siguió unesquema metodológico que parte del reconocimiento y evaluación delterreno, mediante el levantamiento de información in situ, donde seexaminan las formaciones geológicas y el relieve.

Las diferentes etapas del estudio se resumen de la siguiente manera:

Etapa 1. Recolección de información básica:

consiste en recopilar la información disponible concerniente con topografía,geología y clima. Posteriormente, se analiza el material recolectado y seprocede a la interpretación de ellos, con la finalidad de conocer los patronesde relieve y los procesos erosivos y de movimientos en masa del área deinterés y la definición de los sitios para realizar las exploraciones.

Etapa 2. Estudio de Campo:

Tiene como objetivo la observación de los tipos de suelos, acción de lascorrientes de agua y formas del terreno. Además, se determinan los perfilesestratigráficos de los depósitos y se registra la posición del nivel freático.




También se ejecutan los ensayos de penetración estándar (S.P.T.) y la tomade muestras con equipos a percusión.

Etapa 3. Estudio de oficina y laboratorio:

Esta etapa contempla la realización de los ensayos de laboratorio a lasmuestras obtenidas en campo, para determinarles sus propiedades índices,que definan el modelo y los parámetros resistentes para el análisisgeotécnico.

Etapa 4. Elaboración del Informe Final:

En esta etapa se recopila toda la información, se presentan los resultados delos estudios y se dan las recomendaciones para los diseños, teniendo presentetanto las condiciones de sismicidad del área del proyecto y la definición delas aceleraciones máximas para el sismo de diseño.

5.0 INFORMACION BASICA

En este capítulo se expone el marco físico-biótico general donde se localizala zona de estudio. Esto es de suma importancia para cualquier consultor y/oconstructor, debido a que lo ubica en el entorno ambiental en el cual se debediseñar y/o construir el proyecto. En general, se presenta la localización delpredio, se exponen los aspectos climáticos e hídricos del área de estudio yfinalmente se señalan las características del suelo, usos del suelo en la zonade interés.

5.1 GEOGRAFIA

El municipio de Cañasgordas está situado en la región del occidente deldepartamento de Antioquia con una extensión de 391 kilómetros cuadrados,con una altitud de 1.300 metros sobre el nivel del mar, con una temperaturapromedio de 21 grados centígrados.

Limita por el suroeste con los municipios de Giraldo y Abriaquí, por eloccidente con el municipio de Frontino, por el oriente con el municipio deBuriticá, por el norte con los Municipios de Uramita y Dabeiba, y por el norestecon el municipio de Peque.

La extensión total del municipio es de 391 Km² en la cuenca del Río Sucio –Atrato. de los cuales 0,8 Km² corresponden al área urbana en la que existen




12 barrios, entre ellos Santa Ana, Versalles, Cordoncillal, Bomba del retén,Imantago – Los Balsos, que no se abastecen del acueducto municipal.

El área rural tiene una extensión de 390.2 km² y comprende los corregimientosde Cestillal, San Pascual y Juntas de Uramita, para un total de 64 veredas.

La distancia del municipio a la ciudad de Medellín es de 133 km. Lasactividades económicas del municipio se concentran en la ganadería, laminería y la agricultura donde se destacan como sus principales productos elMurrapo, el café, el maíz, el plátano, el frijol, la yuca, el cacao, la caña y losfrutales.

Vista general del casco urbano del municipio de Cañasgordas

5.2 HIDROLOGIA

La red hídrica del municipio de Cañasgordas la conforman cinco subcuencashidrográficas que son afluentes del Río Sucio – Atrato. Estos son los ríosCañasgordas - Herradura, Uramita, Chuzá y Santo Domingo. El Rio Suciorepresenta la corriente principal que junto con el rio Herradura cuentan conPlanes de ordenación y manejo integral de cuencas aportantes (POMCA).




Río CañasgordasOtras corrientes superficiales de interés se encuentran la quebradaBorracheral, actual fuente de abastecimiento del acueducto urbano y lasquebradas El Carmen, La Cristalina, Apucarco, Buenos Aires y Los Pizarro queabastecen acueductos rurales con concesiones de agua. Las quebradas Elotro Lado, Aguas Claras, Lloroncita, las Jiménez, El Palo, La Llorona, Cumbarrá,Trinidad y El Rosal, cuentan con captaciones no legalizadas o en proceso delegalización, que abastecen acueductos rurales y sistemas deabastecimientos colectivos o individuales.

Por la riqueza hídrica del municipio y facilidades de acceso a las fuentessuperficiales es común en áreas rurales que la población cuente con elabastecimiento de diversas fuentes menores para uso doméstico yagropecuario, Sin embargo, el manejo integral del recurso hídrico encuentracomo limitantes tanto la expansión de actividades agropecuarias, la bajacobertura en sistemas de disposición de aguas residuales y la tenencia dezonas de protección en manos de particulares.

El rio La Herradura en su confluencia con el río Cañasgordas, da origen a lacuenca del río Sucio, uno de los principales afluentes del rúo Atrato en sucurso bajo. Conjuntamente con los ríos Musinga y río Verde, situadossucesivamente al oeste, el río la Herradura conforma una serie de vallessituados en la parte alta de la cordillera occidental, cuyas características derelieve, suelos y clima hacen del área un espacio singular en el singular en elámbito regional.




Contexto geográfico del área de estudio

5.3 RELIEVE Y CLIMA

Considerando la provincia de humedad, predomina en el 70% del territoriomunicipal el bioclima subandino muy húmedo; este corresponde al pisotérmico medio característico de la producción cafetera, presentandocaracterísticas naturales que le confieren una amplia oferta hídrica. En el pisotérmico templado, abarca una extensión de 218 Km², en el que se encuentrala cabecera municipal, a una altitud de 1320 m.s.n.m, con una temperaturamedia de 21ºC y precipitación media multianual de 2,300 mm (AAS S.A, 2007).En clima frio se encuentran 150 Km2 y en clima cálido una menor extensióncon 20 Km².




Climograma de Cañasgordas

6.0 GEOLOGIA

Geomorfológicamente, la cabecera municipal se encuentra desarrolladasobre un abanico aluvial, encerrado en Montañas denudacionales bajas convertientes largas y rectas de pendientes moderadas y valles estrechos.

Al nivel de Geología Regional, la cabecera municipal de Cañasgordas selocaliza en el núcleo de la Cordillera Occidental, conformado por rocasígneas y sedimentarias depositadas en un fondo marino, las cuales en el nortede Colombia se han considerado como Grupo Cañasgordas, que incluyesegún Álvarez y González, (1978), un nivel volcánico (Formación Barroso), queno aflora cerca de la cabecera municipal y un nivel sedimentario (FormaciónPenderisco). La edad del Grupo Cañasgordas, de acuerdo con todos lostrabajos llevados a cabo hasta la fecha se considera del Cretáceo Tardío.




Mapa geológico del municipio de Cañasgordas, tomado de la plancha 129INGEOMINAS

6.0.1 Formación Penderisco

Se compone de rocas sedimentarias depositadas en un ambiente marinoprofundo, sobre los basaltos de la Formación Barroso. Por su composición hasido subdividida en los Miembros Urrao y Nutibara, el primero, de carácterarenoso a limo-arcilloso y el segundo que contiene chert, con intercalacionesde limolitas, rocas piroclásticas básicas y calizas silíceas, el cual no aflora enla zona de este estudio. Por el fuerte plegamiento y fallamiento no se conoceel espesor de la formación ni los contactos entre los miembros.

El Miembro Urrao (Ksu), está compuesto de arcillolitas, limolitas y areniscas,dispuestas en estratos plano – paralelos, delgados, en general de menos de20 cm., intercaladas localmente con capas lenticulares de conglomerados,depositadas en un fondo marino profundo por corrientes de turbidez, que se




alternan en una sucesión monótona. Por sus condiciones de formación,antigüedad y evolución, se encuentran en la actualidad formando un macizorocoso plegado y fallado que conforma el sistema montañoso principal delárea.

Deformaron las rocas, incluyendo la influencia de la Falla Cañasgordas, lacual produce trituración de la roca original, facilitando así su meteorización.La roca original aflora en numerosos puntos, especialmente en los cortes devías y en el lecho del río Cañasgordas, mostrando casi siempre pos planos deestratificación con disposición casi vertical y orientaciones desde N30 W,hasta N25E, sin mostrar superficialmente mayor control estructural sobre elpaisaje local. Los materiales que afloran superficialmente en la actualidadson suelos residuales relativamente delgados, con un perfil de meteorizacióndel orden de cinco a diez metros de espesor pueden alcanzar en el área, de5 a 10 m de espesor, formando una cubierta limoarcillosa, cohesiva ymedianamente plástica que presenta mayores espesores en inmediacionesde la Falla Cañasgordas, cubierto a su vez por horizontes de suelo A y Bdelgados. Un perfil de meteorización representativo se levantó sobre la vía almar, frente a la entrada oriental al casco urbano con las siguientescaracterísticas.

6.0.2 Aluviones Cuaternarios (Qal).

Localmente, parte de la cabecera municipal se encuentra localizada sobreterrazas aluviales relativamente antiguas y estables, depositadas por el ríoCañasgordas (Sucio), mientras que otros sectores se localizan sobre suelosresiduales espesos del miembro Urrao, que en el área pueden tener de 5 a 10m de espesor, formando una cubierta limoarcillosa, cohesiva ymedianamente plástica. Ambos tipos de depósitos son maduros y estables,de origen aluvial y residual, donde los primeros se encuentran compuestos degravas gruesas, arenas y limos no litificados, con una incisión importante,desde más de 8 m. las terrazas más altas, lo que indica un bajo potencial deamenaza por inundación. Unos niveles de terrazas más bajas, se encuentrana menos de 3 m. por encima del nivel de aguas medias y ocasionalmentehan sido afectadas por crecientes torrenciales con víctimas humanas y dañosa la infraestructura urbana.

El macizo rocoso original que aflora en los alrededores de Cañasgordas, hasido objeto de numerosos procesos geológicos desde su depositación en marprofundo, pasando por litificación y levantamiento para ser integrado al




continente. Durante este proceso, se produjeron esfuerzos importantes queplegaron y deformaron las rocas que afloran superficialmente en laactualidad con un suelo residual relativamente delgado, de un perfil demeteorización del orden de cinco a diez metros de espesor, cubierto a su vezpor horizontes de suelo A y B delgados.

6.0.3 Depósitos de Vertiente (Qvc)

Sobre la margen derecha del río Cañasgordas, al norte de ladesembocadura de la quebrada Apucarpo, se localiza un depósito devertiente, producto de un flujo de escombros generado en la parte alta de sumicrocuenca por un movimiento en masa. El flujo se depositó en una zona detopografía suave y la mayor parte de su masa se conservó en el sitio sin llegara alcanzar el río. Lo anterior indica que sus condiciones de fluidez al momentode la depositación eran de alta viscosidad, lo que no permitió mayor alcanceal material removido, y que la ocurrencia del movimiento en mas no estuvoacompañada de un evento de lluvia abundante, Este depósito es un casoatípico dentro del área de este estudio, pues numerosas cicatrices demovimiento en masa, no presentan un depósito asociado, lo que pareceindicar que muchas de ellas se produjeron durante eventos de lluvias fuertes,o que el mecanismo morfodinámico obedece más a cárcavas que adesplazamientos súbitos de masas, como parece indicarlo una cárcavaactiva que se aprecia en la margen izquierda del río, a la altura del barrioBuenos Aires.

6.0.4 Llenos Antrópicos (Qll)

Los depósitos se componen de una mezcla heterogénea y caótica de sueloy fragmentos de roca angulares, meteorizados en su mayoría, como resultadodel corte de los perfiles de meteorización de la vertiente aledaña, sin ningúnhorizonte de suelo y una compactación leve que con penetrómetro de manomostró resistencias de 1.5 a 2.5 Kg/cm². Dado que para su constitución comolleno no se llevaron a cabo labores diferentes a las de arrojar el material, nose debe permitir la construcción de vivienda sobre ellos por su tendencia adesestabilizarse a lo largo el plano de depositación, su uso más adecuadodebe ser ara construir espacios de recreación.




6.2 GEOMORFOLOGÍA REGIONAL Y LOCAL

6.2.1 Paisaje de montaña denudacional (m)Este tipo de relieve, de montaña abrupta, escarpada e incisada (MontañaDenudacional), se encuentra desarrollado alrededor de la cabeceramunicipal Cañasgordas y se prolonga en direcciones norte-sur y este-oestepor decenas de kilómetros, modelado sobre rocas ígneas y sedimentariaspertenecientes al Grupo Cañasgordas.

6.2.2 Vertientes Montañosas Altas (MD1):

Las montañas alcanzan alturas hasta de 1.000 m, como en el caso de los filosde El Caliche y Murrapal, localizados al NE y NW de la cabecera municipal.

Los filos principales, de perfil irregular, tienen una orientación preferencial NSa NE, muestran cimas redondeadas y amplias, mientras que los filossecundarios, con orientaciones NS a NW, presentan topes más estrechos ysubredondeados y, además, tienen un escalonamiento que revela losdiferentes pulsos de levantamiento de la Cordillera. Los valles son estrechos,en forma de V, con cauces que forman típicos ríos de montaña, conabundantes bloques de rocas y cascadas en lecho rocoso. Las vertientes soncortas, de menos de 250 m., rectas y rematan hacia el fondo con formaconvexa para formar un valle estrecho y casi siempre profundo, interrumpidoen algunos casos por unas pocas terrazas aluviales.

Debido posiblemente a lo estrecho del valle y a la continuidad del aporte demateriales desde las vertientes, las terrazas aluviales en el sitio de estudiotienen además de la inclinación paralela al cauce, una inclinaciónimportante hacia las vertientes, producto del aporte coluvial de las vertientes,lo que se evidencia en la variabilidad de los espesores superiores de los suelos,donde ellos son mayores en proximidad a éstas últimas.

6.3. TECTÓNICA

Colombia es un país de alta actividad sísmica generada por un complejomarco geodinámico de convergencia de las placas: Nazca, Caribe y SurAmérica, y dos micro placas: Panamá y el Bloque Andino. En este marcotectónico se sitúa el Valle de Aburrá, localizado sobre la Micro Placa delBloque Andino en el extremo norte de la cordillera Central. Acorde con el




contexto estructural, el Valle de Aburrá está clasificado como un área deamenaza sísmica intermedia, afectado durante su historia por sismos deintensidad baja o media, tales como el sismo del 23 de noviembre de 1979 ylos sismos del 17 y 18 de octubre de 1992, provenientes fundamentalmentede las sismofuentes de Murindó, el Viejo Caldas, el Nido de Bucaramanga yel sistema de Fallas Romeral, el cual cruza el suroccidente del Valle. Aunquees importante aclarar que dentro de los sismos que han afectado el valle deAburrá, provenientes del sistema de Fallas de Romeral, estos han ocurrido enel sector conocido como el eje cafetero.

El ambiente tectónico complejo, producto de la convergencia de placas,genera una estructura cortical con un complejo sistema de fallas regionales.Estas estructuras, en el departamento de Antioquia, están enmarcadasdentro de dos grandes sistemas de fallas aproximadamente paralelas entresí, donde el primer sistema lo conforman la zona de fallas Palestina y elsegundo sistema corresponde a Cauca-Romeral (Ingeominas, 2001).




El departamento de Antioquia, la amenaza es de nivel intermedio. Esto quieredecir que sus terrenos están constantemente influenciados por el choque deplacas tectónicas y la liberación de energía a través de las fallas geológicas,de ahí que se produzcan los temblores.

Teniendo en cuenta la ubicación geográfica del país, Ingeominas manifiestaque es uno de los puntos más propensos a sismos que hay en el mundo.

Para efecto del cálculo antisísmico, deben tenerse en cuenta las siguientesrecomendaciones, consideradas por el Reglamento Colombiano deConstrucción Sismo Resistente NSR – 10.

Zona de riesgo sísmico Alta

Para El Municipio de Cañasgordas (05138) coeficientes respectivos son:

Aa: 0.20 Av: 0.25 Ae: 0.12 Ad: 0.07

Aa: Coeficiente que representa la aceleración pico efectiva.Av: Coeficiente de aceleración que representa la velocidad horizontal picoefectiva, para diseño.Ae: Coeficiente que representa la aceleración pico efectiva para diseño conseguridad reducida.Ad: Coeficiente que representa la aceleración pico efectiva para el umbralde daño.

7.0 EXPLORACIÓN GEOTÉCNICA

Consiste en la ejecución de apiques, trincheras, perforación o sondeo conmuestreo o sondeos estáticos o dinámicos, u otros procedimientosexploratorios reconocidos en la práctica, con el fin de conocer y caracterizarel perfil del subsuelo afectado por el proyecto, ejecutar pruebas directas oindirectas sobre los materiales encontrados y obtener muestras para laejecución de ensayos de laboratorio. La exploración debe ser amplia ysuficiente para buscar un adecuado conocimiento del subsuelo hasta laprofundidad afectada por la construcción, teniendo en cuenta la categoríadel proyecto, el criterio del ingeniero geotecnista y lo dispuesto en las tablasH.3.1-1. Y H.3.2-1. En el caso de macizos rocosos se debe hacer la clasificaciónde éstos por uno de los métodos usuales (RMR, Q, GSI) y realizar levantamientode discontinuidades en los afloramientos, apiques o muestras.




7.1 CLASIFICACIÓN DE LA UNIDAD DE CONSTRUCCIÓN POR CATEGORÍAS

Las unidades de construcción se clasifican en Baja, Media, Alta y Especial,según el número total de niveles y las cargas máximas de servicio. Para lascargas máximas se aplicará la combinación de carga muerta más carga vivadebida al uso y ocupación de la edificación y para la definición del númerode niveles se incluirán todos los pisos del proyecto, sótanos, terrazas y pisostécnicos. Para la clasificación de edificaciones se asignará la categoría másdesfavorable que resulte en la tabla H.3.1-1

La edificación que se proyecta construir es de 4 niveles, basado en la TablaH.3.1-1, (clasificación de las unidades de construcción por categoría), secategoriza en una unidad de construcción media.

7.2 NÚMERO MÍNIMO Y PROFUNDIDAD MÍNIMA DE SONDEOS

El número mínimo de sondeo de exploración que deberán efectuarse en elterreno donde se desarrollará el proyecto se define en la tabla H.3.2-1.

7.3. EXPLORACIÓN DE CAMPO

Se realizó visita inicial al lote durante la cual se recogió información general,que sirvió de base para establecer el programa de trabajo durante las etapas




de campo y laboratorio, que a su vez fue fundamental para adelantar elprocesamiento de la información y la definición de las recomendaciones. Acontinuación, se presentan un listado de los aspectos que surgen del trabajoindicado y que fueron incluidos en el informe, así:

Se hace descripción de la tipología y estado de las estructuras yedificaciones presentes en la zona.

De cada sondeo se levantó una columna estratigráfica con ladescripción de los materiales encontrados, durante los trabajos deperforación en el campo.

Se hace descripción general sobre la topografía general del lote y lazona aledaña.

Se entrega información geológica geotécnica sobre el tipo ycaracterísticas de los suelos superficiales y sub-superficiales.

Para el presente estudio se ejecutaron cuatro (4) sondeos de tipo percusióncon equipo para S.P.T. entre 0.0 m. a 15.45 m, (Anexos), las cuales cumplencon las exigencias del Reglamento Colombiano de Construcción SismoResistente NSR – 10.

7.4 CLASIFICACION DEL MACIZO ROCOSO

Macizo Rocoso, se le denomina al conjunto conformado por la matriz rocosay las discontinuidades que afectan al material de roca en conjunto. Encuanto a propiedades geomecánicas, un macizo rocoso se considera comoun medio discontinuo, anisótropo y heterogéneo.

La clasificación de macizos rocosos en base a aspectos geotécnicos, surgepor la necesidad de obtener parámetros geomecánicos que sean útiles en eldiseño de proyectos de ingeniería. Uno de los modelos de clasificación másutilizados es el propuesto por Bieniawski en 1973, que se conoce como RMR(Siglas de RockMass Rating).

El método RMR (Rock Mass Raiting) fue desarrolla por BIENIAWSKI en 1973. Estemétodo de clasificación permite caracterizar y estimar la calidad de unmacizo rocoso de manera rápida, sencilla y de bajo costo en el trabajo decampo; la clasificación RMR tiene en cuenta varios parámetros que recibenuna valoración según las características medidas en campo para luegoasignar un puntaje quedará posteriormente la posibilidad de conocer lasparticulares Geotécnicas preliminares del macizo. Una vez realizada la




clasificación RMR se da paso a el ajuste geomecánico de taludes SRMteniendo en cuenta el tipo de falla del macizo rocoso.

NSR -10 En el caso de macizos rocosos se debe hacer la clasificación de éstospor uno de los métodos usuales (RMR, Q, GSI) y realizar levantamiento dediscontinuidades en los afloramientos, apiques o muestras.Para nuestros sondeos tenemos presencia de materiales finos ver memoria desondeos anexa.

En cada uno de los sondeos, se tomaron muestras remoldeadas e inalteradascon tubo shelby, estándar y bolsa plástica, garantizando por tanto larepresentatividad total de los estratos detectados.

Con el fin de determinar las condiciones geotécnicas del sitio del proyecto,se llevaron a cabo los trabajos de exploración, muestreo y ensayos in situ delsubsuelo, de acuerdo a las normas ASTM vigentes.

7.5. TRABAJO DE LABORATORIO

Con las muestras de suelo obtenidas en el trabajo de campo y laboratorio, remoldeadas e inalteradas, se realizaron los siguientes ensayos:

Humedad natural Clasificación de suelos (Límites de Atterberg y Tamiz No 200) Densidad natural de los suelos Granulometría por mallas Ensayos para definir la capacidad de soporte del suelo. (S.P.T. y/ o Compresión simple)

Adicionalmente se realizó una inspección en los alrededores de la zonaexploradas para verificar la presencia de áreas inestables. Las perforacionesse ejecutaron mediante el sistema de percusión, en las cuales, además de lacaracterización estratigráfica levantada, se tomaron muestras para ensayosde laboratorio.

Las muestras se describieron visualmente, donde se anotó la clasificación decampo, el color, la plasticidad, la consistencia, el cambio de estrato y demásobservaciones complementarias. Las muestras de las cucharas seempacaron en bolsas plásticas y fueron enviadas al laboratorioinmediatamente para el análisis de laboratorio.




Todos los Registros de Perforaciones se muestran en los Anexos que sepresentan al final del informe, en los cuales se indican la descripción de lasmuestras recobradas, el número de golpes del martillo para penetrar lacuchara muestreadora en intervalos de 1.45 mm (SPT), la posición del nivelfreático al perforar y los demás detalles pertinentes.

SONDEOS




7.6 PERFIL GEOTÉCNICO

El perfil geotécnico encontrado en campo se definió a partir de losreconocimientos geológicos, geomorfológicos y de ensayos in situ,relacionados con la penetración estándar, cuyo comportamiento enprofundidad y nivel freáticos se relacionan así; El perfil observado se componede las siguientes capas:

en las capas superficiales o primeras capas del perfil se encontró suelo limoareno arcilloso color café amarillo con pintas de gris y de oxidación; lascapas intermedias se encontró suelo limo arcilloso color café amarilloso conpintas de color gris y oxidación y cascajos de roca descompuesta; y en lascapas finales se encontró suelo limo arenoso con algo de arcilla coloramarillo y pintas gris, pintas de oxidación y cascajos de roca descompuesta.

7.7 NIVEL FREÁTICO

Todos los registros de Perforaciones se presentan al final del informe, en loscuales se indican la descripción de las muestras recobradas, el número degolpes del martillo para penetrar la cuchara muestreadora en intervalos de1.45 mm (SPT), la posición del nivel freático al perforar y los demás detallespertinentes, No se encontró presencia del nivel freático.

Por debajo del nivel freático el suelo está totalmente saturado y el agua estácomunicada con dicho nivel. La aplicación de los principios fundamentalesde la hidrostática conduce al resultado de que la presión del agua encualquier punto es positiva y de un valor igual al peso de la columna de aguaexistente entre dicho punto y el nivel freático. Es decir, que la distribución depresiones en el agua es la misma que si no existieran las partículas de suelo.




Las oscilaciones de los niveles freáticos en razón de la permeabilidad puedenser importantes en estos suelos (Suelos arenosos), por lo que es aconsejableuna determinación precisa de los mismos en distintas épocas del año. Lacimentación debe colocarse bien por encima del nivel máximo posible oclaramente al ras del nivel más deprimido compatible con el programa deconstrucción con el fin de evitar que la inmersión posterior del terreno en lazona de influencia de las cimentaciones dé lugar a fenómenos de colapso oasientos bruscos, tanto más importantes cuanto más flojo esté el suelo en suestado original.

8.3 TIPO DE SUELO

Para definir el tipo de perfil del suelo los criterios que se utilizan son losexpuestos en el numeral A.2.4.4 de la NSR-10, que se basa en los valores delos parámetros del suelo de los 30 metros superiores del perfil, medidos en elsitio que se describieron en A.2.4.3.

Teniendo en cuenta el numeral A.2.4.5 de NSR-10, el procedimiento paradefinir el perfil es el siguiente:

A.2.4.5.1 — Paso 1 — Debe primero verificarse si el suelo cae dentro de laclasificación de alguna de las categorías de perfil de suelo tipo F, en cuyocaso debe realizarse un estudio sísmico particular de clasificación en el sitio,por parte de un ingeniero geotecnista siguiendo los lineamientos de A.2.10.

A.2.4.5.2 — Paso 2 — Debe establecerse la existencia de estratos de arcillablanda. La arcilla blanda se define como aquella que tiene una resistencia alcorte no drenado menor de 50 kPa (0.50 kgf/cm²), un contenido de agua, w ,mayor del 40%, y un índice de plasticidad, IP, mayor de 20. Si hay un espesortotal, H, de 3 m o más de estratos de arcilla que cumplan estas condicionesel perfil se clasifica como tipo E.A.2.4.5.3 — Paso 3 — El perfil se clasifica utilizando uno de los tres criterios:




Teniendo en cuenta los resultados de los ensayos de laboratorios nosmuestran que el suelo en estudio es un suelo cohesivo dentro de laclasificación de las arcillas de alta plasticidad por tener un límite liquido > a50%, definiremos el tipo de suelo con el criterio Número medio de golpes delensayo de penetración estándar en cualquier perfil de suelo:

Donde es la suma de los espesores de los m estratos de suelos no cohesivoslocalizados dentro de los 30 m superiores del perfil.

Numero de golpes por pie obtenidos en el ensayo de penetraciónestándar, haciendo corrección por energía N60 correspondiente al estrato.

di espesor del estrato i, localizado dentro de los 30m superiores del perfil.




> 15, entonces el perfil de suelo es tipo D.

Fa = coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona deperíodos cortos, debida a los efectos de sitio, adimensional. Para este casoFa = 1.4

Fv= Coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona deperíodos intermedios, debida a los efectos de sitio, adimensional. Para estecaso Fv = 1.9

1 4 0.25 1 19 0.05 1 11 0.09 1 20 0.051 20 0.05 1 23 0.04 1 11 0.09 1 24 0.041 11 0.09 1 23 0.04 1 15 0.07 1 20 0.051 10 0.10 1 16 0.06 1 24 0.04 1 20 0.051 18 0.06 1 27 0.04 1 23 0.04 1 20 0.051 21 0.05 1 28 0.04 1 28 0.04 1 27 0.041 22 0.05 1 46 0.02 1 25 0.041 23 0.04 1 37 0.03 1 26 0.041 24 0.04 1 30 0.03 1 34 0.031 28 0.04 1 32 0.03 1 33 0.031 33 0.03 1 30 0.03 1 22 0.051 35 0.03 1 30 0.03 1 43 0.021 37 0.03 1 35 0.03 1 36 0.031 38 0.03 1 37 0.03 1 39 0.0314 0.68 14 0.51 14 0.63 6 0.28

21.53

PERFORACION 4

di (pie) Ni(60) di/Ni

22.23

Ni(60) di/Ni di (pie) Ni(60) di/Ni

Nch=Nch= 20.50 Nch= 27.43 Nch=

PERFORACION 1 PERFORACION 2 PERFORACION 3

di (pie) Ni(60) di/Ni di (pie)




8.4 COEFICIENTE DE IMPORTANCIA

Todas las edificaciones deben clasificarse dentro de uno de los grupos que seenuncian en el capítulo A.2.5 de NSR-10.

Grupo IV: edificaciones indispensablesGrupo III: Edificaciones de atención a la comunidadGrupo II: estructuras de ocupación especialGrupo I: Estructuras de ocupación normal

Dado el uso que se dará a la edificación, esta se clasifica como " Edificaciónindispensable " grupo IV.

9.0 CARACTERÍSTICAS FISICOMECANICAS DE TERRENO.

9.1 GENERALES

Los materiales explorados corresponden con intercalaciones de suelosgranulares, de tipo, arenas limosas, se clasifican como suelo MH – ML según




los criterios de la Clasificación Unificada de los Suelos U.S.C.S., que los definecomo: Limos, limos arenas muy finas.

9.2 ANÁLISIS DE RESULTADOS

A continuación, se presentan los análisis de los resultados recogidos con lasdistintas muestras de suelo probadas y analizadas en el laboratorio.

9.2.1 ENSAYO DE PENETRACION ESTANDAR

El método de penetración estándar SPT (Standard Penetration Test) es tal vezel más conocido y usado en la exploración de suelos.

Aunque se denomina "estándar", el ensayo tiene muchas variantes y fuentesde diferencia, en especial a la energía que llega a la toma muestras, entrelas cuales sobresalen (Bowles, 1988):

Equipos producidos por diferentes fabricantesDiferentes configuraciones del martillo de hinca.

La forma de control de la altura de caída: si es manual, cómo secontrole la caída y si es con la manila en la polea del equipo dependede: el diámetro y condición de la manila, el diámetro y condición de lapolea, del número de vueltas de la manila en la polea y de la alturareal de caída de la pesa.

Si hay o no revestimiento interno en él toma de muestra. La cercanía del revestimiento externo al sitio de ensayo, el cual debe

ser estar alejado. La longitud de la varilla desde el sitio de golpe y el tomar las muestras. El diámetro de la perforación La presión de confinamiento efectiva al tomar las muestras, la cual

depende del esfuerzo vertical efectivo en el sitio del ensayo. Para casi todas estas variantes hay factores de corrección a la energía

teórica de referencia Er y el valor de N de campo debe corregirse dela siguiente forma (Bowles,1988):

Ncorr = N Cn 1 2 3 4

En la cual Ncorr = valor de N corregido




N = valor de N de campoCn = factor de corrección por confinamiento efectivo1 = factor por energía del martillo (0.45 1 1)2 = factor por longitud de la varilla (0.75 2 1)3 = factor por revestimiento interno de tomamuestras (0.8 3 1)4 = factor por diámetro de la perforación ( > 1 para D> 5'", = 1.15 para D=8")

Usualmente, combinando tanto las correcciones de energía como deconfinamiento el valor de N se suele expresar como N1Er. En forma inicial seconsidera que para martillo anular Er = 45% y para martillo de seguridad Er =70%-100%.Colombia y, salvo mediciones al respecto (p.ej. Villafañe et al, 1997),se debe tomar, conservativamente, Er = 45%.( según: X JORNADASGEOTECNICAS DE LA INGENIERIA COLOMBIANA - SCI -SCG – 1999)

En los estratos superficiales se determinaron valores de SPT donde se pudierondetectar mantos con materiales correspondientes a limos arenosos con algode arcilla.

Cuando los 45 cm. de penetración del instrumento no se consiguen con 50golpes o menos, se adopta el concepto de resistencia a la penetraciónextrapolada, Next, definido por Decourt, Belincanta y QuaresmaFilho (1989).

Next = 4,0 N1Next = 2,4 N2

N1 es el número de golpes necesarios para producir la penetración de losprimeros 15 cm. y N2 para la penetración del instrumento entre 15 cm. y 30cm. En la práctica se utiliza el menor de ellos. Los resultados se evalúancomparativamente con los obtenidos de las pruebas de compresión de losdiferentes materiales obtenidos en las perforaciones y se establece un valorpara el cálculo de la cimentación.

Los ensayos de penetración estándar arrojaron el valor del SPT, quecorresponde a la suma de los dos últimos valores de número de golpes paracada profundidad.

9.2.2 ANGULO DE FRICCIÓN Y COHESIÓN

Para obtener los valores del Angulo de fricción interna del suelo, se adoptaronlos resultados de los ensayos de corte directo y triaxial, teniendo en cuenta




las investigaciones de Peck, Kishida JNR que establecieron correlaciones deN y Ø.

Peck: ∅ = 27.7 + 0.3( ) − 0.00054(( ) )Kishida: ∅ = 15 + 20( )JNR: ∅ = 27 + 0.32( )( ) == 0.77 log Para ≥ 2,5 / según Peck

Las investigaciones relacionadas con los autores antes mencionados,incluyen los siguientes aspectos y procedimiento:

Se debe normalizar la medida de la resistencia a la penetración quecorresponde a Ei 60% y un esfuerzo corregido de 98,1 Kpa.

Los valores de N deberán corregirse para una energía de 60% Asumir el valor de Ø’ para un procedimiento reiterativo y calcular RSC

y Ko. Cambiar N60 a (N1)60 Luego se entra a la figura y se obtiene con (N1)60 el valor de Ø’ Comparar Ø’ asumido con valor calculado. Si la diferencia es grande,

iniciar el cálculo nuevamente considerando nuevas determinacionesde RSC y Ko.

9.2.2.1 CORRECCION DE N

Diversos estudios efectuados a lo largo del tiempo (Seed et al., 1985;Skempton, 1986; Cestari, 1990), han demostrado que los SPT realizados con elmétodo antiguo, desarrollan una energía del orden del 60% de la teórica.

Para el cálculo de correlaciones con otros parámetros geotécnicos, secontinúan aplicando las mismas fórmulas desarrolladas con el métodoantiguo que proporciona el 60% de la energía.

Resulta pues evidente, que, si los SPT modernos dan mayor energía, el golpeoN resultante debe corregirse por un factor de energía, de manera que seobtenga un valor SPT normalizado, N60% de manera que:




= × ,

Donde Er el porcentaje de energía de golpeo obtenida con los métodosautomáticos y N el valor SPT de campo.

PERFORACION 1

0 0.45 0.405 1.465 0 0 27 15 27 151 1.45 5 2.205 1.465 3 4 28 24 28 242 2.45 22 4.005 1.308 16 20 33 35 33 333 3.45 14 5.805 1.184 10 11 30 30 31 304 4.45 14 7.605 1.093 10 10 30 29 30 295 5.45 25 9.405 1.022 18 18 32 34 33 326 6.45 30 11.205 0.964 22 21 33 35 34 337 7.45 34 13.005 0.914 25 22 33 36 34 338 8.45 37 14.805 0.871 27 23 34 36 34 349 9.45 41 16.605 0.832 30 24 34 37 35 34

10 10.45 49 18.405 0.798 36 28 35 39 36 3511 11.45 59 20.205 0.767 44 33 36 41 38 3612 12.45 65 22.005 0.738 48 35 37 41 38 3713 13.45 71 23.805 0.712 53 37 37 42 39 3714 14.45 75 25.605 0.687 56 38 38 43 39 3815 15.45 69 27.405 0.665 51 33 36 41 38 36

Profundidades (m)

Ncampo s' (t/m2) CN N60 (N1)60 fpeck fkishida fJNR f




PERFORACION 2

PERFORACION 3

0 0.45 0.405 1.465 0 0 27 15 27 151 1.45 18 2.205 1.465 13 19 33 34 33 332 2.45 25 4.005 1.308 18 23 34 36 34 343 3.45 27 5.805 1.184 20 23 34 36 34 344 4.45 20 7.605 1.093 15 16 32 33 32 325 5.45 36 9.405 1.022 27 27 35 38 36 356 6.45 40 11.205 0.964 30 28 35 39 36 357 7.45 68 13.005 0.914 51 46 40 45 42 408 8.45 58 14.805 0.871 43 37 37 42 39 379 9.45 50 16.605 0.832 37 30 36 39 37 36

10 10.45 55 18.405 0.798 41 32 36 40 37 3611 11.45 54 20.205 0.767 40 30 36 39 37 3612 12.45 57 22.005 0.738 42 30 36 39 37 3613 13.45 67 23.805 0.712 50 35 37 41 38 3714 14.45 72 25.605 0.687 54 37 37 42 39 3715 15.45 75 27.405 0.665 56 37 37 42 39 37

(N1)60Profundidades

(m)Ncampo s' (t/m2) CN N60 fpeck fkishida fJNR f

0 0.45 0.405 1.465 0 0 27 15 27 151 1.45 11 2.205 1.465 8 11 30 30 31 302 2.45 12 4.005 1.308 9 11 30 30 31 303 3.45 18 5.805 1.184 13 15 31 32 32 314 4.45 30 7.605 1.093 22 24 34 37 35 345 5.45 31 9.405 1.022 23 23 34 36 34 346 6.45 40 11.205 0.964 30 28 35 39 36 357 7.45 38 13.005 0.914 28 25 34 37 35 348 8.45 42 14.805 0.871 31 26 35 38 35 359 9.45 56 16.605 0.832 42 34 37 41 38 37

10 10.45 56 18.405 0.798 42 33 36 41 38 36

11 11.45 40 20.205 0.767 30 22 33 36 34 33

12 12.45 79 22.005 0.738 59 43 39 44 41 39

13 13.45 68 23.805 0.712 51 36 37 42 39 37

14 14.45 78 25.605 0.687 58 39 38 43 39 38

15 15.45 80 27.405 0.665 60 39 38 43 39 38

Profundidades (m)





PERFORACION 4

10. LICUACIÓN

Se define como el aumento progresivo de la presión del agua intersticial,dentro de los suelos granulares, bajo la acción sísmica, de manera que elesfuerzo efectivo se reduce eventualmente a cero y el depósito se comportacomo un líquido. Es un fenómeno que tiene relación directa con la movilidadcíclica y el corrimiento lateral; ocurre en suelos arenosos y en limos no plásticos,saturados y parcialmente saturados

La licuefacción inducida por terremoto es uno de los principalescontribuyentes al riesgo sísmico urbano. Las sacudidas hacen que aumentela presión de agua en los poros lo que reduce la tensión efectiva, y por lotanto disminuye la resistencia al corte de la arena. Si existe una corteza desuelo seco o una cubierta impermeable, el exceso de agua puede a vecessurgir en la superficie a través de grietas en la capa superior, arrastrando enel proceso arena licuificada, lo que produce borbotones de arena,comúnmente llamados "volcanes de arena".

Los suelos más susceptibles a la licuefacción son aquellos formados pordepósitos jóvenes (producidos durante el Holoceno, depositados durante losúltimos 10,000 años) de arenas y sedimentos de tamaños de partículassimilares, en capas de por lo menos más de un metro de espesor, y con unalto contenido de agua (saturadas). Tales depósitos por lo general sepresentan en los lechos de ríos, playas, dunas, y áreas donde se hanacumulado arenas y sedimentos arrastrados por el viento y/o cursos de agua.Algunos ejemplos de licuefacción son arena movediza, arcillas movedizas,corrientes de turbidez, y licuefacción inducida por terremotos Como lo indica

0 0.45 0.405 1.465 0 0 27 15 27 151 1.45 19 2.205 1.465 14 20 33 35 33 332 2.45 26 4.005 1.308 19 24 34 37 35 343 3.45 23 5.805 1.184 17 20 33 35 33 334 4.45 26 7.605 1.093 19 20 33 35 33 335 5.45 27 9.405 1.022 20 20 33 35 33 336 6.45 39 11.205 0.964 29 27 35 38 36 35

Profundidades (m)





el Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR – 10, cuyodecreto rige desde del día quince (15) julio del 2010, deben tenerse en cuentalas recomendaciones definidas en:

H.7.4.4 — SUSCEPTIBILIDAD A LA LICUACIÓN — Teniendo en cuenta que notodos los suelos son licuables es preciso conformar una lista de característicasdel suelo mismo y de su circunstancia, que conducen a que sean susceptiblesa la licuación:

(a) La edad geológica es determinante: suelos del Holoceno son mássusceptibles que los del Pleistoceno y la licuación de depósitos de edadesanteriores no es común. NO

(b) El depósito de suelo debe estar saturado, o cerca de la saturación, paraque ocurra la licuación. NO

(c) Depósitos fluviales, coluviales, granulares, eólicos, cuando saturados, sonsusceptibles de licuación. SI

(d) Asimismo pueden clasificarse como licuables los depósitos de abanicosaluviales, planicies aluviales, playas, terrazas y estuarios. NO

(e) Son muy susceptibles a la licuación las arenas finas y arenas limosas,relativamente uniformes, con densidad suelta y media. Generalmente seproducen grandes deformaciones del terreno y de las estructuras apoyadas,y pueden formar volcanes de arena en superficie con los correspondientescambios volumétricos severos. NO

(f) Los depósitos bien gradados con tamaños hasta de gravas, gravasarenosas y gravas areno-limosas, son menos susceptibles a licuación, pero detodas formas deben verificarse. Estos materiales también pueden generarcambios volumétricos del terreno. NO

(g) Los limos, limos arcillosos y arcillas limosas, de baja plasticidad y con lahumedad natural cercana al límite líquido, también son susceptibles depresentar licuación o falla cíclica. Generalmente se produce la degradaciónprogresiva de la resistencia dinámica de los suelos finos con el número deciclos de carga equivalente, llevándolos a la falla o generando grandesasentamientos del terreno y de las estructuras apoyadas en él. NO




(h) Suelos con partículas redondeadas, son más susceptibles que suelos conpartículas angulares. Suelos con partículas micáceas, propios de suelosvolcánicos, son más susceptibles. NO

(i) Cuando el depósito está en condición seca o con bajo grado desaturación, se genera un proceso de densificación con las consecuentesdeformaciones permanentes del terreno y estructuras apoyadas en él. NO

Según Suárez Díaz. (Deslizamientos).

“Los suelos susceptibles a la licuación son las arenas sueltas, uniformes, finas ysaturadas; los depósitos de limos no plásticos sueltos son particularmentepeligrosos.” NO

“Los suelos granulares más susceptibles a la licuación son los finos, deestructura suelta, saturados. Estas características describen a las arenas finasy uniformes y a los suelos finos no plásticos o sus mezclas.” NO”

Las arenas sueltas con D10 ≈ 0,1 mm. Y coeficiente de uniformidad Cu < 5(Cu= D60 /D10) y los limos con índice de plasticidad menor que 6 son losmateriales más peligrosos, tanto formando parte del cuerpo del terraplén,como en un terreno de cimentación o en un talud natural” NO

“En la práctica se pueden identificar los suelos licuables como los suelosgranulares sueltos cuya resistencia a la penetración estándar es menor o iguala 5 golpes por pie.” NO

Según los resultados de campo y laboratorio, se puede concluir que es pocofactible que se produzca licuación en los suelos explorados, dado que estosno tienen relación con la mayoría de las condiciones relacionadas. En labibliografía no se encontraron antecedentes por ocurrencia de este tipo defenómeno en la zona.

Al final del informe se presenta en las tablas adjuntas, los resultados de losensayos realizados a las muestras de suelo y tomadas a lo largo de los cuatro(4) sondeos, considerando profundidad de análisis cada 1.45 m.

Los cuadros contienen la información correspondiente a: Número demuestra,número de golpes, localización del nivel freático, descripción del material,humedad, densidad húmeda, densidad seca, resistencia a la compresión




simple, límite líquido, limite plástico, índice plástico, clasificación U.S.C.,granulometría, etc.

11. ESTIMATIVO DE CARGA

Según la información entregada por los profesionales encargados de losdiseños del proyecto, se estiman que las cargas que se transmiten al terrenoson del orden de: 46 Ton la columna más cargada, con sistema estructural depórticos en concreto reforzado.

12 METODO DE EVALUACIÓN DE LA CAPACIDAD PORTANTE

12.1 DISEÑO DE CIMENTACION PROFUNDA

Se realizó el cálculo de cimentaciones profundas teniendo en cuenta lascargas que serán transmitidas desde la estructura y las cuales pueden superarla capacidad de carga del suelo a poca profundidad. Se trabajará con unrango de cargas inicial teniendo en cuenta la altura y espaciamiento de lascolumnas, con lo cual se calculará el valor de asentamiento de las pilas. Unavez definidas las cargas se debe realizar un chequeo de los asentamientos.

La longitud de las pilas se tendrá en cuenta a partir del nivel actual del terreno,se realizará el cálculo del diámetro del diámetro de la pila, así como de lacampana.

continuación se describe la metodología de análisis para el cálculo de lacapacidad de carga de las pilas.

12.1.1 CALCULO DE LA CAPACIDAD DE CARGA DE PILAS

La capacidad de carga de las pilas se calcula mediante las expresiones:

= +Donde:

capacidad de carga ultima por punta∑ capacidad de carga ultima por fuste

a) Capacidad de carga ultima por punta:La capacidad de carga ultima por punta se puede calcular mediante laexpresión:




Qpu: Capacidad última por punta de la pila.: Área efectiva de la punta.

: Cohesión del suelo en la punta o estrato de apoyo.B: base de la pila (diámetro de la pila).′ , ′ , ′ : Factores de capacidad de carga de la punta, son iguales a Nc,

Nq, Nγ respectivamente, si no son afectados por la profundidad.Sγ, factor de forma (se toma de tablas).q’ = : Presión vertical efectiva (o sobrecarga).: Peso específico del suelo.: 1.0

b) Capacidad de carga ultima por fuste:La capacidad de carga ultima por fuste se puede calcular mediante laexpresión: =Donde:

: Área efectiva de la pila en la que actúa. Se calcula como perímetro*Δ (incremento de empotramiento).

: Resistencia por fuste.Para suelos no cohesivos, la resistencia por fuste puede calcularse como:= ′Donde:= 1 −q’= : Sobrecarga efectiva.: Ángulo de fricción (Se obtiene de tablas, ≈ ).




Capacidad portante Qs

12.1.2 ASENTAMIENTO Y PARÁMETROS DE DEFORMACIÓN.

En la definición de las fundaciones, se debe controlar la presión que setransmitirá al suelo, de tal modo que, considerando el nivel de cargaesperado, la forma de la cimentación y las propiedades del suelo no sepresenten fallas por cizalladura. Además, la presión de contacto debegarantizar que los asentamientos que se generarán no afecten la estabilidadde los elementos estructurales.

Para el cálculo de los asentamientos se emplearon las teorías elásticasteniendo en cuenta la distribución de las presiones propuesta por Boussinesq.

El apoyo de las cimentaciones para la edificación fue definido paramateriales in situ o de corte del terreno; en caso de conformarse llenos seránecesario variar las mismas y plantear recomendaciones adecuadas, quedependen de la calidad de los materiales, compactación y de los espesorespropuestos en el diseño.

Adicionalmente si la profundidad de excavación o altera de la edificacióncambia, será necesario evaluar las cargas frente a la capacidad admisibledel suelo en el nuevo estrato y definir las nuevas recomendaciones decimentación. Por tanto, deberá informarse al Ingeniero de Suelos, quien será

1 35.45 3.54 107.28 10.73 73.86 7.39 107.28 10.73

2 220.62 22.06 250.04 25.00 153.97 15.40 250.04 25.00

3 240.31 24.03 384.74 38.47 269.49 26.95 341.11 34.11

4 298.75 29.88 417.00 41.70 525.21 52.52 467.62 46.76

5 535.61 53.56 756.92 75.69 672.80 67.28 600.54 60.05

6 738.13 73.81 927.82 92.78 927.29 92.73 927.60 92.76

7 883.86 88.39 2043.08 204.31 987.46 98.75

8 1152.39 115.24 1623.23 162.32 1288.34 128.83

9 1325.76 132.58 1653.81 165.38 1854.43 185.44

10 1673.02 167.30 1870.11 187.01 1869.11 186.91

11 2089.01 208.90 2092.90 209.29 1534.96 153.50

12 2587.27 258.73 2322.19 232.22 3267.60 326.76

13 2845.60 284.56 2849.35 284.93 2847.66 284.77

14 3475.48 347.55 3114.18 311.42 3477.54 347.75

Prof. (m)PERFORACION 4PERFORACION 1 PERFORACION 2 PERFORACION 3

Qa(kN/m²)

Qa(Ton/m²)

Qa(kN/m²)

Qa(Ton/m²)

Qa(kN/m²)

Qa(Ton/m²)

Qa(kN/m²)

Qa(Ton/m²)




el encargado de presentar los nuevos cambios al propietario del proyecto yal Ingeniero Estructural.

El conjunto completo de las cimentaciones deberá llevar un amarre sísmicoreticular, capaz de soportar las solicitaciones por tensión y/o compresión, conbase en los requerimientos del Reglamento Colombiano de ConstrucciónSismo Resistente NSR – 10.

Para el cálculo de asentamientos se utilizó el método elástico, dadas lasconsideraciones iníciales, para lo cual se usó la siguiente ecuación:

321 SSSS .

Dónde:S : Asentamiento total

ppfp EALQQS /)(1 : Asentamiento elástico de la pila.

wps

p IE

DQS )1(

* 22

: Asentamiento de la pila por carga en la punta.

wss

f IEL

DQS )1(

*

* 23

: Asentamiento de la pila por carga a lo largo delfuste.

Dónde: pE : Módulo de elasticidad del concreto.

sE : Módulo de elasticidad del suelo : Relación de Poisson

wswp II , : Factores de influencia por punta y por fuste respectivamente.




Asentamientos

12.3 CALCULO DEL MODULO DE BALASTO

Se realiza el cálculo del coeficiente de reacción lateral del suelo, conocidocomo módulo de Balasto (Ks) o coeficiente de reacción lateral, con el fin derealizar el diseño estructural de las pilas.

Para el cálculo del módulo de balasto usamos la siguiente expresión:

Ks = 3 E / B, donde B es el ancho de la pila.

Prof. P1 P2 P3 P4

m mm mm mm mm

2 64.71 47.33 54.88 45.853 39.62 40.32 46.87 39.264 45.89 42.71 43.19 42.825 46.64 48.66 45.62 46.066 48.81 50.90 51.26 51.217 53.74 54.93 54.93 56.028 55.25 75.90 57.959 65.93 66.28 67.05

10 67.42 73.95 75.9511 73.37 75.17 74.0412 77.29 83.37 73.5313 88.55 86.42 97.6014 88.44 93.13 91.9315 104.04 93.85 100.48




12.2. RECOMENDACIONES DE CIMENTACIÓN

Teniendo en cuenta las condiciones físico- mecánicas del suelo y delproyecto, se plantean la siguiente recomendación para la fundación:

Pilas cortas, de 4.0m de longitud, con desplante medido desde el nivelactual del terreno, con diámetro mínimo de 1.2m más 10 cm de anillo;Con Capacidad Portante De Diseño de 290 kN/m² (29 Ton/m²).

El apoyo de las cimentaciones para la edificación fue definido paramateriales in situ o de corte del terreno; en caso de conformarse llenos seránecesario variar las mismas y plantear recomendaciones adecuadas, quedependen de la calidad de los materiales, compactación y de los espesorespropuestos en el diseño.

Adicionalmente si la profundidad de excavación ó la edificación cambia,será necesario evaluar las cargas frente a la capacidad admisible del sueloen el nuevo estrato y definir las nuevas recomendaciones de cimentación.Por tanto, deberá informarse al Ingeniero de Suelos, quien será el encargadode presentar los nuevos cambios al propietario del proyecto y al IngenieroEstructural.

P1 P2 P3 P4

Prof. Horizontal Horizontal Horizontal Horizontal

m Ks (KN/m3) Ks (KN/m

3) Ks (KN/m

3) Ks (KN/m

3)

2 15200 24800 20000 256003 28000 29600 20800 304004 21600 31200 24800 288005 21600 26400 33600 304006 29600 38400 34400 312007 33600 40800 40800 400008 36800 61600 392009 38400 54400 42400

10 41600 48000 5280011 47200 52000 5280012 55200 51200 4080013 59200 53600 6960014 64000 60800 6160015 66400 64800 68800




El conjunto completo de las cimentaciones deberá llevar un amarre sísmicoreticular, capaz de soportar las solicitaciones por tensión y/o compresión, conbase en los requerimientos del Reglamento Colombiano de ConstrucciónSismo Resistente NSR – 10.

13. DRENAJES

13.1 Condiciones de drenaje

La zona presenta condiciones de drenaje controladas, las cuales han sidomejoradas con la intervención y el desarrollo urbanístico. La presencia deaguas de escorrentía superficial sobre el terreno durante las épocas de lluvia,exige construir obras de drenaje superficiales, las cuales evitarán en granporcentaje los problemas por arrastre de materiales y aumento considerableen la humedad natural.

13.2 Humedades en la base de los muros

Para ayudar a evitar los problemas por humedecimiento en la base de losmuros del primer nivel de la edificación, se recomienda adicionar unimpermeabilizante de mortero en la mezcla de pega horizontal y vertical enlas tres primeras hiladas del bloque de sobre cimiento.

Adicionalmente se recomienda recoger las aguas de los techos con canoasy tuberías de las obras futuras, que deberán conducirse y entregarsecontroladas a las redes y/o fuentes de agua municipal.




14. MUROS DE CONTENCIÓN

Si se proyecta la construcción de muros de contención, se recomiendaapoyarlas sobre las vigas de amarre de la edificación o sobre zapatascorridas. El diseño deberá estar a cargo del Ingeniero calculista, quiénevaluará las condiciones geotécnicas del terreno, las cuales se resumen acontinuación:

Profundidad de la cimentación a 1.0 m mínimo de la Superficie final de corteTerreno.

Capacidad admisible del suelo: 90kN/m²

Presiones activas y pasivas= 45 + ∅ = 1 − sin ∅ = 2 45 − ∅2 (Ø en radianes)

Angulo de fricción del Suelo: Ǿ = 24°Coeficiente de presión pasiva: Kp = 2.37Coeficiente en reposo Ko = 0.59Coeficiente de presión activa: Ka = 0.42Peso específico del suelo: = 1.7kg/cm²

La profundidad de empotramiento el muro de contención, dependerá de lascondiciones estructurales particulares que se presenten y a criterio delIngeniero encargado del diseño estructural. Por tanto, la profundidad 1.0 m.indicada, corresponde al nivel que deberá alcanzarse por debajo del nivelfinal de la superficie de corte del terreno, no a la profundidad deempotramiento del muro de contención.

Así mismo la profundidad total de empotramiento de los muros decontención, deberá ser definida por el Ingeniero estructural, de acuerdo conlas condiciones de carga y los empujes que presente el sistema analizado.

Al respaldo de los muros de contención, es necesario colocar un filtro dematerial granular, con tamaño máximo de dos pulgadas y una tubería




perforada de cuatro pulgadas o utilizar filtro tipo geodrén, con base en loscriterios que propone Robert M. Koerner en el texto DesigningwithGeosynthetics. Las aguas captadas por el filtro se verterán finalmente a la redde alcantarillado de aguas lluvias.

Sección transversal de muro de contención

15.0 INVENTARIO DE GRIETAS

Deberá hacerse una evaluación de las estructuras, las cimentaciones, losmuros y pisos de las edificaciones vecinas, el estado de las vías, los andenes,etc. si existen y consignar en un acta firmada por dos testigos, el inventario delas mismas.

Durante la construcción de las obras es necesario llevar un control riguroso delos cambios en las grietas, fisuras o desplazamiento hallados anteriormente odurante la construcción, con el objeto de detectar algún cambio significativoen la amplitud y/o longitud de la misma.




16.0 CONDICIONES DE EXPANSIÓN Y LICUACION

De acuerdo a los resultados obtenidos en los ensayos de hinchamiento, seencontró que las condiciones de expansión son bajas, ya que el suelopresenta un potencial de expansión bajo y expansión libre inferior a 50%.

17.0 EXCAVACIONES

Las excavaciones para las obras podrán ejecutarse en forma manual, segúnel tipo de cimentación escogida, pero deberán protegerse delhumedecimiento por efecto de aguas lluvias y/o infiltradas, las cuales puedenocasionar derrumbamiento de las paredes del talud.

Se recomienda dejar la excavación 10 cm. por encima de la cota decimentación, los cuales serán removidos el día en que se programe el armadoy vaciado del tipo de cimentación escogido.

Luego del proceso de nivelación se vaciará un solado en concreto pobre de5.0cm. De espesor, sobre el cual se conformará la estructura de cimentaciónescogida.

Los materiales sobrantes de las excavaciones deberán evacuarserápidamente del sitio, ya que pueden generar sobrepeso a los suelos queconforman los taludes y por tanto derrumbamiento. Estos deberánalmacenarse para su retiro definitivo, por lo menos a 50,0m. Del borde de laexcavación.

Como el suelo no presenta desniveles que ocasionen cortes en perfiles lasexcavaciones de las fundaciones deberán realizarse de una maneraprogresiva e un mismo sentido para no debilitar la estabilidad del suelo porcasa de las bancas que se generan en las diferentes excavaciones.

18.0 BOMBEO DE AGUAS

De acuerdo a los sondeos no se encontró el nivel; en caso que se realicebombeo deberá vigilarse que sean los mínimos necesarios, debiéndosecontrolar el arrastre de finos, la velocidad de extracción de agua yadicionalmente poner especial cuidado en la disposición final de las aguas




de bombeo, evitando causar daños o molestias a las obras adyacentes opropias del proyecto.

Es esencial tener una caja de sedimentación para impedir o reducir elcolmatado de los drenes, generalmente, se hacen de mampostería o dehormigón in situ, pero también se pueden usar tubos de plástico rígido o dehormigón. Usualmente, se instala una rejilla para evitar la entrada de residuosy basura.

19.0 LLENOS ESTRUCTURALES

Si es necesario realizar llenos estructurales, deberán realizarse con materialesde buena calidad, libres de lodos, materia orgánica, basura, arcilla, etc.,compactarse mecánicamente, utilizando rodillos o placas vibratorias ycontrolarse con ensayos de laboratorio.

Los llenos por encima de las fundaciones, deberán controlarse rigurosamente,ya que de ellos depende en gran parte el empotramiento y las presiones deconfinamiento de la edificación. Por tanto, se recomienda utilizar materialesgranulares, como: arenilla o similar y compactarse con equipo mecánico(Canguro o placa vibratoria).

20 CONTROL DE ASENTAMIENTOS

Los asentamientos calculados a partir del ensayo de consolidación están, pordebajo de los máximos permitidos, para el tipo de obra proyectados.




Además, la Norma establece un límite de giro de tal forma que no seproduzcan defectos estéticos y funcionales y que en ningún caso puedesobre pasar de L/250.

21.0 RETIRO DE MATERIALES INADECUADOS

Las zonas donde pudieran encontrarse materiales no aptos para soportar laedificación y particularmente los nuevos pisos, conformadas por materialorgánico y materiales de lleno, con espesores que pueden apreciarse en losanexos (Estratigrafía) deberán retirarse, atravesarse o reemplazarse, ya queno presentan buenas condiciones para soportar adecuadamente las cargasde servicio.

22.0 CORTES Y TERRAPLENES

22.1 Taludes De Corte

Si se requiere conformar taludes temporales, deberán tratarse en formacuidadosa; para mantener su estabilidad, se recomienda cortarlos enproporción 1,1 H: 1 V. máximo. Además, deberán protegerse de las aguas deescorrentía, por efecto de lluvia, fugas de tuberías, mangueras, etc., durantela construcción. Es recomendable cubrirlos con plásticos, lechadas, etc. paraevitar su desmoronamiento y/o falla, por la pérdida del efecto de succiónque se da en el interior de la masa de suelos. Si son permanentes, una vezconcluidas las obras, deben engramarse y arborizarse, con especies nativaspreferiblemente, de tamaño medio, para evitar el arrastre de materiales a lolargo de la vida útil del proyecto. Además, deben construirse cunetassuperficiales en la parte superior del talud, las cuales evitan en granporcentaje los problemas por humedecimiento de la masa de suelo queconforma el talud.

22.2 Taludes de Terraplenes

Si es necesario conformar terraplenes, deberán compactarseadecuadamente, para soportar las cargas y los asentamientos máximospermisibles para cada tipo de estructura. Deberán controlarse con ensayosde densidad de campo, Proctor modificado de laboratorio y consolidación ylos taludes finales se conformarán con una inclinación de 1,25 H: 1 V máximo,siempre que no se presenten sobrecargas por estructuras localizadas cercade la corona.




23.0 RECOMENDACIONES GENERALES CONSTRUCTIVAS Y DE VERIFICACIÓN

La función de estas recomendaciones está orientada a garantizar que lasobras se construyan conforme a la hipótesis de diseño y dentro de lastolerancias aceptables y en caso de encontrarse desviaciones excesivas ocondiciones no esperadas, deberá proporcionar la información necesariapara poder aplicar las medidas correctivas en forma oportuna.

Deberá llevarse un registro o historia de cada cimentación, donde constenlas fechas para los distintos niveles de excavación, colocación de concreto,anotaciones sobre derrumbes, cavernas, dirección de las mismas, perfilestratigráfico con muestras obtenidas cada metro aproximadamente yanotaciones que se estimen de interés.

Una vez las excavaciones lleguen al material de cimentación recomendadodeberá excavarse un sondeo manual de inspección en su centro con palacuchara, de diámetro 0.20 m y 1.0 m de profundidad por lo menos, en tressitios diferentes e informar al Ingeniero de Suelos aprobación del vaciado dela fundación.

Luego de aprobado el nivel de fondo, deberá llenarse el orificio con concretociclópeo, después de la inspección ocular. Posteriormente se procederá acolocar un sello de concreto simple de 10 cm. De espesor, para proteccióndel fondo, previa limpieza y retiro del material suelto del fondo de laexcavación.

Después de fundidos los cimientos, deberá establecerse una red denivelación amarrada a un B.M. alejado de la construcción. Las nivelacionesse harán periódicamente mientras dure la construcción y tres años despuéspor lo menos o mientras se indique lo contrario.

Los resultados deberán ser enviados oportunamente al Ingeniero de suelos,incluyendo fechas y el estado de la obra.

24.0 RECOMENDACIONES GENERALES PARA CONTRUCCION LITERAL H.8.1.

De acuerdo con los lineamientos de la NSR 10, literales H.2.2.1 Y H.8.1 acontinuación se hace un breve análisis del escenario del terreno antes,durante y después de la construcción.




Antes de la construcción: actualmente el lote presenta una topografía plana.Desde el punto de vista geotécnico, se consideraque el lote presenta sensibilidad a los cambios de humedad por lo tantoprevia al inicio de las obras, se deberán identificar zonas de acumulación y/ocirculación de aguas de escorrentía con el fin de dar un adecuado manejode estas mediante la construcción de cunetas y evitar cambios en elporcentaje de saturación del terreno que podrían alterar la estabilidad delmismo.

De igual forma se deberán identificar los sitios idóneos para elalmacenamiento de los materiales de construcción, preferiblemente sobrevías o zonas que ofrezcan evitar la aplicación directa de cargas superficialesen el terreno. Es importante tener en cuenta que no se debe disponer y/oalmacenar sobre el terreno y en periodos largos; los materiales sobrantes delas excavaciones de las fundaciones, ya que estas sobrecargas alteran elestado de esfuerzo del terreno y podrían en conjunto con otros factores,desencadenar problemas de estabilidad superficiales en lote.

El lote linda con vías de acceso, toda en pavimento las cuales cuentan conretiros adecuados hacia el proyecto y por lo tanto no tienen influencia en ellote, hacia el costado norte, sur el lote linda con otros predios urbanizadoscon viviendas en buen estado que a simple vista se ve construido conespecificaciones técnicas.

Es importante que previo al inicio de la obra se tengan los análisis del estudiohidrológico e hidráulico sugerido. La información de este estudio esfundamental para la adecuación del lote con respecto al manejo de lasaguas de escorrentía. Se reitera que el inadecuado manejo de las aguas dellote puede comprometer en el mediano plazo la estabilidad del mismo.

Previo a las intervenciones a realizar, el contratista deberá prever en el lotetodas las obras temporales necesarias para el adecuado manejo de lasmismas aguas escorrentía tales como: cunetas impermeables, pañetes enmortero pobre en la cara de los taludes excavados, pozos para larecolección del agua y sitios de disposición temporales de los sobrantes delas excavaciones por fuera del área del lote.

Durante la construcción: de acuerdo con la información que se tiene delproyecto en el lote se realizaran solo excavaciones para las fundaciones en




tipo pila, se hace indispensable la construcción de estructuras deconfinamiento lateral que garanticen la estabilidad de los cortes en el largoplazo.

La excavación de las fundaciones de la estructura deberá adelantarse deforma manual. Se recomienda que en todos los casos se realice entibado dela excavación con los métodos convencionales. Por las características delterreno, se estima que el avance promedio de excavación de 1.50m a 2.0mpor día.

Con el fin de evitar problemas constructivos durante la excavación de lasfundaciones se recomienda el bombeo continuo de las excavaciones.

Una vez terminada la excavación de fundación, el vaciado con el fin deevitar deterioro del suelo de soporte. En caso contrario se recomiendaexcavar 0.2m adicionales para remover el material remoldeado.

Si se alcanza el nivel de fundación proyectado y no se observa el estratoportante, la excavación deberá continuar hasta alcanzar el estrato portante.

La sobre–excavación podrá ser reemplazada con un concreto ciclópeohasta el nivel inicial. De igual forma se recomienda que la excavación delsistema de cimentación propuesta sea ejecutada como se recomienda.

Aunque durante los recorridos realizados no se identificaron evidencias de losproblemas de inestabilidad de los llenos heterogéneos, las inadecuadasprácticas constructivas pueden generar problemas de estabilidad en elsector. Es necesario entonces que el contratista realice un control topográficosemanal de asentamientos y desplazamientos en el lote con el fin de verificarel comportamiento del lote conforme avanza la obra.

Es importante que el ingeniero de suelos tenga conocimiento del materialsobre el cual se realizaran los vaciados de las fundaciones. Por lo tanto, elcontratista deberá guardar muestras de por lo menos los últimos metros deexcavación debidamente rotulados. No obstante, y durante las primerasfundaciones a vaciar el ingeniero de suelos deberá verificar y aprobar elestrato portante.

Después de la construcción: posterior a la terminación de la estructura y dela implementación de todas las medidas aquí descritas se recomienda




verificar con periodicidad su estado en el tiempo. Los sistemas de drenajeconstruidos requieren de mantenimiento periódico con el fin de que estospuedan se funcionales en el tiempo, y se pueda mantener condiciones desaturación adecuadas en el lote intervenido.

De acuerdo con los análisis de estabilidad realizados es claro que todos loscortes realizados requieren la construcción de obra de confinamiento lateralpara mantener su estabilidad en el largo plazo. Se recomienda instalar puntosde monitoreo topográfico que permitan verificar su comportamiento en eltiempo.

En todo caso se debe mantener en óptimas condiciones las obras de drenajeconstruidas en el lote. Su adecuando mantenimiento permitirán mantener lascaracterísticas hidromecánicas de los suelos presentes en el lote.

Se recomienda realizar monitoreo constante a las laderas ubicadas en elcostado sur y norte del proyecto así como ejecutar los estudiossuplementarios sugeridos.

25 LIMITACIONES DEL ESTUDIO

Los análisis y recomendaciones de este informe están basados en loslineamientos del proyecto y las características del subsuelo definidas en lainvestigación realizada. Variaciones en las cargas del proyecto,excavaciones o condiciones del subsuelo, deberán ser evaluados enconjunto con la obra ya que estas se salen del alcance del informe.

Las conclusiones y recomendaciones consignadas en el presente estudio sebasan en los resultados de las investigaciones de campo y laboratorio,descritas en los correspondientes capítulos y en la experiencia y criterio de losprofesionales que participaron en el estudio. Si se presentan condicionesreales, en algunos sitios diferentes a los aquí descritos, se deberá dar aviso alIngeniero de Suelos para proceder con los cambios a que haya lugar.

En la obra deberá permanecer una copia del estudio de suelos y la bitácorade obra, con el propósito de verificar las condiciones establecidas con lostrabajos de campo y laboratorio, durante las visitas programadas al Ingenierode Suelos y la Interventoría.




Es necesario que el Ingeniero de Suelos participe del control sobre elcomportamiento de las soluciones recomendadas, a medida que se avanceen la construcción de las cimentaciones; en consecuencia, antes de iniciarla construcción deberá adelantarse una reunión con Propietario, elConstructor y la Interventoría para ilustrar y discutir la información querequiere cada una de las partes en cuestión.

Todos los procesos constructivos que se relacionen con el Estudio de Suelos,deberán consignarse por escrito en la Bitácora de obra, con aprobación dela Interventoría la cual será material de consulta durante las visitas que realiceel Ingeniero de Suelos; una vez elaborados los cálculos estructurales de lacimentación y de las edificaciones, deberá enviarse una copia a esta oficina,con el propósito de revisar que la información entregada en el Estudio deSuelos, fue interpretada de acuerdo con las necesidades del Proyecto o pararealizar los ajustes y recomendaciones adicionales que se estimenconvenientes.

En los planos estructurales deberá indicarse las cotas de cimentacióndefinitivas y la capacidad admisible de soporte utilizada por el IngenieroEstructural.

Los resultados completos de las nivelaciones periódicas y definitivas de lasnuevas obras hasta después de los dos años, definidos en este informe,debenser enviados oportunamente a esta oficina, encargada de la ejecución yasesoría de suelos, incluyendo fechas y estado de la obra, con el propósitomantener el control completo de la edificación y la garantía de que esta seestá comportando adecuadamente, de acuerdo con lo establecido en elEstudio de Suelos y en el Reglamento Colombiano de Construcción Sismo-Resistente NSR – 10.

Las conclusiones y recomendaciones consignadas en el presente estudio sebasan en los resultados de las investigaciones de campo y laboratorio,descritas en los correspondientes capítulos y en la experiencia y criterio delos profesionales que participaron en el estudio. Si se presentan condicionesreales, en algunos sitios diferentes a los aquí descritos, se deberá dar aviso alIngeniero de Suelos para proceder con los cambios a que haya lugar.




26.0 FIRMA DE LOS ESTUDIOS GEOTÉCNICOS.

Reglamente Colombiano De Construcción Sismo Resiste NSR-10 Tomo 4 TITULOH Numeral H.1.1.2.1- Firma de los Estudios — Siguiendo los artículos 26 y 27 dela Ley 400 de 1997, modificada y adicionada por la Ley 1229 de 2008, losestudios geotécnicos para cimentaciones de edificaciones deben serdirigidos y avalados por Ingenieros Civiles, titulados, matriculados en elCOPNIA y con tarjeta profesional vigente.

____________________________Martha L. Romero Hernández.Ingeniero Civil UPBMP. 22202099218COR.

Cliente: MUNICIPIO DE CAÑASGORDAS Informe: 2018-28

Obra: AMPLIACION DEL E.S.E HOSPITAL SAN CARLOS DE CAÑASGORDAS

Descripciôn: ARCILLA DE MEDIANA PLASTICIDAD COLOR GRIS .

Perforaciôn: 3

Muestra: 6 Profundida: 6 6,45 M Fecha : 22/04/2018

LIMITE LIQUIDONúmero de Golpes 28 17 11 Peso total muestra seca ( g ) 105.0

144 61 104 Tamiz Retenido % pasa

19.30 20.50 21.10 ( g ) Acumulado

15.60 16.40 16.60 0 0 0.0 100.0

6.46 6.56 6.43 0 0 0.0 100.0

40% 42% 44% 1" 0 0.0 100.0

3/4" 0 0.0 100.0

LIMITE PLASTICO 1/2" 0 0.0 100.0

93 234 3/8 " 1.5 1.4 98.6

18.20 19.10 No. 4 0.6 0.6 98.0

15.70 16.60 No. 10 0.58 0.6 97.4

5.04 6.1 No. 40 1 1.0 96.5

23.5% 23.9% No. 100 2.5 2.4 94.1

No. 200 3.0 2.9 91.3

Pasa 200 95.8

RESULTADOSLímite líquidoLímite plásticoIndice plásticoHumedad naturalClasificación USC

Indice de grupo

GRADACION

% retenido

Peso Suelo Seco + Tara

25%

Tara No.

ENSAYO DE CLASIFICACIÓN, DETERMINACIÓN DE LIMITES LIQUIDOS, PLÁSTICOS YGRANULOMETRIA DE LOS SUELOS

Peso Suelo Húmedo + Tara (g)

Humedad en %

17%

41%

Peso de la Tara

Peso de la Tara (g)

Humedad en %

Peso Suelo Húmedo + Tara

12

Peso Suelo Seco + Tara (g)

Tara No.

CLA-7-6Clasificación AASHTO

24%

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.0100.1001.00010.000100.000DIÁMETRO (mm)

GRADACION

38%

40%

42%

44%

46%

48%

10 100

NUMERO DE GOLPES



Descripciôn: LIMO ARCILLOSO DE ALTA PLASTICIDAD COLOR AMARILLO CON GRIS.

Perforaciôn: 3




21.10 19.92 18.80 ( g ) Acumulado

16.40 15.22 14.50 0 0 0.0 100.0

6.61 5.81 6.43 0 0 0.0 100.0

48% 50% 53% 1" 0 0.0 100.0

3/4" 0 0.0 100.0


121 24 3/8 " 0 0.0 100.0

19.06 20.00 No. 4 0 0.0 100.0

15.92 16.40 No. 10 1.22 1.4 98.6

6.73 5.8 No. 40 0.47 0.6 98.0

34.2% 34.0% No. 100 1.62 1.9 96.1

No. 200 2.3 2.7 93.4

Pasa 200 79.4


Indice de grupo

GRADACION

% retenido


33%

Tara No.



Humedad en %

16%

50%

Peso de la Tara

Peso de la Tara (g)

Humedad en %


13


Tara No.

MHA-7-5Clasificación AASHTO

34%

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.0100.1001.00010.000100.000DIÁMETRO (mm)

GRADACION

43%

45%

47%

49%

51%

53%

55%

57%

10 100

NUMERO DE GOLPES



Descripciôn: LIMO ARCILLOSO DE BAJA PLASTICIDAD COLOR AMARILLO ÒXIDO.

Perforaciôn: 2




19.10 20.61 22.00 ( g ) Acumulado

15.40 16.28 17.00 0 0 0.0 100.0

6.80 6.58 6.43 0 0 0.0 100.0

43% 45% 47% 1" 0 0.0 100.0

3/4" 0 0.0 100.0


28 52 3/8 " 1.61 1.6 98.4

22.04 21.50 No. 4 1.39 1.4 96.9

18.41 18.10 No. 10 3 3.1 93.9

6.51 7.1 No. 40 1.83 1.9 92.0

30.5% 30.8% No. 100 3.3 3.4 88.6

No. 200 2.8 2.8 85.8

Pasa 200 84.1


Indice de grupo

GRADACION

% retenido


28%

Tara No.



Humedad en %

13%

44%

Peso de la Tara

Peso de la Tara (g)

Humedad en %


11


Tara No.

MLA-7-5Clasificación AASHTO

31%

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.0100.1001.00010.000100.000DIÁMETRO (mm)

GRADACION

40%

42%

44%

46%

48%

50%

10 100

NUMERO DE GOLPES



Descripciôn: LIMO ARCILLOSO DE ALTA PLASTICIDAD COLOR AMARILLO.

Perforaciôn: 2




21.10 19.38 20.50 ( g ) Acumulado

16.30 14.94 15.60 0 0 0.0 100.0

6.83 6.46 6.43 0 0 0.0 100.0

51% 52% 53% 1" 0 0.0 100.0

3/4" 0 0.0 100.0


164 382 3/8 " 0 0.0 100.0

18.82 19.00 No. 4 0.71 0.8 99.2

15.95 15.80 No. 10 0.78 0.9 98.3

6.18 4.8 No. 40 1.18 1.3 97.0

29.4% 29.2% No. 100 6.46 7.3 89.7

No. 200 3.2 3.6 86.1

Pasa 200 76.6


Indice de grupo

GRADACION

% retenido


28%

Tara No.



Humedad en %

22%

51%

Peso de la Tara

Peso de la Tara (g)

Humedad en %


16


Tara No.

MHA-7-5Clasificación AASHTO

29%

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.0100.1001.00010.000100.000DIÁMETRO (mm)

GRADACION

49%

51%

53%

55%

57%

10 100

NUMERO DE GOLPES



Descripciôn: ARCILLA DE MEDIANA PLASTICIDAD COLOR GRIS AZULOSO.

Perforaciôn: 1




18.20 19.24 20.50 ( g ) Acumulado

14.80 15.31 16.10 0 0 0.0 100.0

6.67 6.11 6.43 0 0 0.0 100.0

42% 43% 46% 1" 0 0.0 100.0

3/4" 0 0.0 100.0


426 144 3/8 " 2.18 2.2 97.8

19.93 18.40 No. 4 0.59 0.6 97.2

17.00 16.10 No. 10 0.58 0.6 96.6

5.04 6.5 No. 40 0.96 1.0 95.6

24.5% 23.9% No. 100 3.25 3.3 92.3

No. 200 2.7 2.7 89.5

Pasa 200 87.5


Indice de grupo

CLA-7-6Clasificación AASHTO

24%

Peso de la Tara (g)

Humedad en %


13


Tara No.



Humedad en %

18%

42%

Peso de la Tara

GRADACION

% retenido


25%

Tara No.

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.0100.1001.00010.000100.000DIÁMETRO (mm)

GRADACION

40%

42%

44%

46%

48%

10 100

NUMERO DE GOLPES



Descripciôn: LIMO ARCILLOSO DE BAJA PLASTICIDAD COLOR AMARILLO CON GRIS.

Perforaciôn: 1




18.60 20.00 21.77 ( g ) Acumulado

14.75 15.60 16.57 0 0 0.0 100.0

6.43 6.46 6.43 0 0 0.0 100.0

46% 48% 51% 1" 0 0.0 100.0

3/4" 0 0.0 100.0


132 179 3/8 " 0 0.0 100.0

17.98 16.50 No. 4 1.48 1.4 98.6

15.50 14.30 No. 10 1.6 1.5 97.1

6.86 6.6 No. 40 1.73 1.6 95.5

28.7% 28.4% No. 100 3.63 3.4 92.1

No. 200 3.3 3.1 89.0

Pasa 200 95.3


Indice de grupo

GRADACION

% retenido


27%

Tara No.



Humedad en %

18%

47%

Peso de la Tara

Peso de la Tara (g)

Humedad en %


14


Tara No.

MLA-7-5Clasificación AASHTO

29%

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.0100.1001.00010.000100.000DIÁMETRO (mm)

GRADACION

43%

45%

47%

49%

51%

53%

55%

57%

10 100

NUMERO DE GOLPES

AMPLIACION HOSPITAL SAN CARLOS DE CAÑASGORDAS

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