PISCINAS CLIMATIZADAS

- CALCULOS Y DISEÑO DE LA CLIMATIZACIÓN

- TRATAMIENTO DE LOS CRISTALES

- CALENTAMIENTO DEL AGUA DE VASOS Y A.C.S.

- FUNDAMENTOS PARA LAS INSTALACIONES CENTRALIZADAS

1.- INTRODUCCIÓN.-

El diseño de piscinas climatizadas, debe ser planteado agrupando bajo un mismo proyecto de instalación, todos los objetivos que se derivan para su normal funcionamiento integral.

El agua de los vasos debe mantenerse caliente a la temperatura que precise (según la normativa de piscinas las temperaturas pueden variar entre 23 y 28ºC, según el uso a que se destine, y las variaciones serán como máximo de + 1ºC).

La temperatura seca del aire en el local será entre 2 y 3ºC mayor que la temperatura del agua, estableciéndose un limite superior de 30ºC.

La humedad relativa del aire deberá limitarse a un máximo del 70%, siendo el valor de diseño 60%, y un mínimo del 55%.

Las condiciones interiores nos ponen de manifiesto que la temperatura de rocío ambiente es mayor de 19ºC por lo que se deberá prestar atención a las superficies de los cerramientos que puedan enfriarse por debajo de ésta temperatura, dando origen a condensaciones del vapor de agua contenido en el aire ambiente (superficies acristaladas al exterior fundamentalmente).

La funcionalidad de la piscina lleva consigo otras instalaciones secundarias necesarias para el uso de las mismas:

1. Calentamiento y mantenimiento de la temperatura del agua de los vasos de la piscina que se establece entre 23 y 28ºC; tw = 27º.

2. Climatización del aire del local de forma que las condiciones se mantengan dentro de los parámetros de humedad y temperatura.

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3. Mantener una sobrepresión en este local respecto al exterior y a locales de vestuarios y aseos, con el aporte del aire exterior recomendado, evitando entrada de aire incontrolada. (CLIMATIZADOR de CRISTALES)

4. Evitar condensaciones de vapor de agua en superficies frías del interior del local (esencialmente cristales de ventanales puertas térmicas, estructuras metálicas etc.); con calentamiento de los mismos.

5. Preparación del A.C.S. necesario para las duchas, lavapies, lavabos, etc.

6. Ventilación y calefacción de los vestuarios.

7. Climatización de dependencias anexas cafetería, gimnasios, locales de precalentamiento, vestíbulos, oficinas, ect.).

Para resolver el proyecto es aconsejable la agrupación de las instalaciones que demandan energía porque con ello se obtienen ventajas añadidas:

a) Reducir los costos de implantación

b) Se simplifican las instalaciones a una sola.

c) Ahorro de espacio

d) Ahorro energéticos

e) Visión del proyecto en todo su conjunto, pudiendo ofrecerse soluciones energéticas más convenientes.

Debido a que la energía calorífica se precisa para el calentamiento del agua del vaso; la climatización del local; la producción del A.C.S.; la calefacción de vestuarios; y el calentamiento de las superficies frías. Todas ellas de forma coincidente, es lógico y conveniente que se plantee el problema general como uno solo, efectuándose una sola central productora de calor. Es por ello que no conviene “separar” las instalaciones, dejando por ejemplo la producción del A.C.S. de duchas, o el calentamiento de los vasos de piscina, o la calefacción de vestuarios realizados con instalaciones paralelas, y distintas».

La exposición que se pretende hacer aquí, incide en su mayor parte en como resolver el problema de la Climatización del locales de la piscina, evitando las condensaciones en las superficies frías y la entrada incontrolada de aire frío del exterior.

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2.- CALCULOS RELATIVOS A LAS CARGAS DE CLIMATIZACION DEL LOCAL DE PISCINAS.

2.2.1.- Cargas

El aire del local de la piscina, debe mantenerse en unas condiciones de temperatura y humedad relativa, sean cuales fueren las condiciones del exterior.

El problema de la climatización consiste en neutralizar fundamentalmente dos cargas.

1ª La pérdida de calor, a través de los cerramientos, y que será muy variable dependiendo de las condiciones exteriores.

Para su evaluación se hará uso del coeficiente de transmisión de los cerramientos (según su composición) y de la diferencia de temperatura a ambas caras de dicho cerramiento.

Para ésta instalación y considerando el sistema de climatización que aquí se expone, se exceptuará el cálculo de transmisión a través de cristales con el exterior, puesto que la cúpula es metálica. Pérdidas por transmisión = ∑ (SxKxΔt) (sin cristales)

2ª Eliminar la continua humedad absoluta, que de formapermanente y casi constante se produce dentro de local.

Esta producción se mantiene constante en todo momento, ya que tanto la temperatura del agua de los vasos, y las condiciones ambientales de su entorno, permanecen constante, con total independencia de las condiciones exteriores. El agua de la piscina se “evapora” en el aire del local desde los siguientes puntos :

1. Láminas de las superficies de los vasos.

2. Desde el suelo mojado de las playas.

3. Desde los cuerpos mojados de los bañistas.

- El resumen de los cálculos nos lleva a dos valores:

1. Perdidas de calor sensible expresada en KW producidas por la TRANSMISION DE LOS CERRAMIENTOS.

2. Cantidad de vapor de agua en (g/hora), PRODUCIDA POR EL AGUA DE LA PISCINA

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Nota 1.- Las posibles “Ganancias de Calor” producidas por la radiación Solar, ocupantes, e iluminación, se desestiman por considerar que la instalación debe satisfacer las condiciones en días nublados o lluviosos, y a local vacío o con pocas personas.

El caso de la iluminación (carga de ganancia de calor por luces)podría ser considerada como mayoración de cargas de pérdida de calor, por hacer frente a condiciones diferentes extremas, y tampoco se consideran.

2.2.2. Condiciones de aire de descarga en local para mantener las condiciones estables (ti = 29ºC y humedad relativa Hr = 60%)

Para determinar las condiciones de “descarga” del aire al local, hemos de establecer los siguientes criterios:

1ª Caudal de aire en movimiento

Se recomienda que el caudal de aire impulsado al local sea superior a 6 volúmenes/hora, e inferior a 9.

Un caudal inferior podrá establecer estratos, y deficiencias en el barrido del aire, y caudales superiores nos daría el inconveniente de encarecer la instalación.

Para nuestros cálculos utilizaremos un caudal equivalente a 7 volúmenes/hora.

Qa = 7 x VL (VL = Volumen del local m3)

2º Se determina la caída de temperatura que sufrirá el aire “dentro del local” compensando las pérdidas de calor sensible de la TRANSMISIÓN POR CERRAMIENTOS.

3º Se determina el aumento de humedad absoluta que sufrirá el aire, absorbiendo el vapor de agua producido en el local.

4º Admitiendo como condiciones del local

TSL = 29ºC HrL = 60%

2.2.3.- Diseño del climatizador y sus controles

Habiéndose determinado el caudal de aire y las condiciones de descarga, procederemos al diseño del climatizador siguiendo las evaluaciones a cada paso, y para diferentes condiciones exteriores. Obsérvese que cuando se varían las condiciones exteriores, se

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varía el ΔT del aire de descarga (debido a la variación de las pérdidas). 1º Un ventilador de ASPIRACION, toma Qa (m3/h) del ambiente en sus condiciones y lo lleva a un módulo de extracción by-pass y toma de aire exterior de tal forma que la posición de las compuertas permitan la extracción de una masa de aire Q1 (m3/h), y la introducción de una masa de aire Q1 (m3/h) de aire exterior y un bypass de Q2 (m3/h), de tal forma que la MEZCLA de aire exterior y local sean las óptimas.

El control de éstas compuertas se realiza con dos servomotores de compuerta, uno de ellos para las dos compuertas de extracción y entrada funcionando paralelamente y el otro servomotor para la compuerta del by-pass en oposición con las anteriores. Estos servomotores serán de acción proporcional y están gobernados por una centralita que recibe la señal de tres sondas; la sonda de aire de retorno, las sondas de aire exterior, y la sonda del aire de mezcla. El punto de consigna se fija para mantener unas condiciones de MEZCLA CONSTANTES, con un Tro ≈ 17ºC., punto de rocío constante.

2º Habiéndose conseguido una MEZCLA de aire con el mismo contenido de humedad absoluta que el aire de descarga, pero más frío, la siguiente evolución será el calentamiento del aire hasta las condiciones de descarga.

El calentamiento del aire se produce con una batería de tubo aleteado, con fluido caloportador preferentemente Agua (45/40ºC), y con una temperatura límite de descarga de 35ºC.

El control de la temperatura de descarga se realiza con la SONDA DE LA TEMPERATURA AMBIENTE o de RETORNO, ajustada a su punto de consigna de forma que el servomotor de la válvula de la batería, se sitúe modificando proporcionalmente la temperatura de emisión del aire, manteniendo constante la temperatura en el ambiente, al punto de consigna.

LA HUMEDAD RELATIVA SE SITUA AUTOMATICAMENTE DENTRO DE LOS VALORES DESEADOS, sin precisar control alguno.

Se puede deducir las siguientes conclusiones:

- Primera.- siempre que el aire exterior contenga menos humedad absoluta que el interior, será conveniente y económico utilizardo para SECAR el vapor producido dentro del local.

- Segunda.- la proporción de aire exterior aumenta en la medida que aumenta el contenido de su humedad absoluta.

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- Tercero: el límite de aire exterior se obtiene cuando el contenido de humedad absoluta del aire exterior se iguala al interior en este caso la instalación trabaja con todo aire exterior.

- Cuarto: a partir de este punto (mayor contenido de humedad absoluta del aire exterior), la instalación funcionará (sin aire exterior), y con aire todo recirculado, debiéndose introducir al sistema de climatización una batería de DESHUMUDIFICACION y enfriamiento. - Quinto: debe observarse que las condiciones de la mezcla de aire entre las condiciones de aire más frío al más caliente son: todos ellos con una temperatura de rocío constante.

El control adecuado y perfecto se obtiene si se logra mantener mezclas de aire con un punto de rocío constante. tro = 17ºC

En lo que sigue, vamos a resolver el problema de la climatización cuando las condiciones del aire exterior son con mayor humedad absoluta que el aire del local.

Cuando las condiciones del aire exterior contienen menos vapor de agua, que el aire del local, (pero por encima de la corrrespondiente a la de impulsión) es mejor utilizar TODO AIRE EXTERIOR, desestimado la utilización del aire del local con mayor contenido de humedad absoluta y mejorando además la calidad interior del aire y ahorrando energía.

Estamos hablando de unas condiciones exteriores con una banda entre 25ºC y 60% de Hr y 32ºC con el 50% aproximadamente.

Con estas condiciones exteriores, las pérdidas de calor por transmisión son prácticamente despreciables o incluso se producen ganancias (también despreciables), sin embargo la producción de vapor en el local sigue constante.

Para toda esta banda de trabajo se procederá a deshumidificar el contenido de humedad absoluta del aire exterior, hasta dejarlo en las condiciones de descarga,(con un tro = 17ºC) El aire (todo exterior) se pasará por una batería de deshumidificación y enfriamiento con una temperatura superficial Tadp = 12ºC .

Debe observarse que para mantener una temperatura de batería constante a 12ºC, y controlar el vapor de agua a deshumidificar será conveniente efectuar un by-pass, en el paso del aire con una compuerta controlada por una sonda de punto de rocío en la mezcla final del aire, caso concreto de baterías a expansión seca de un refrigerante.

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Cuando el fluido caloportador sea agua fría, una válvula mezcladora controlada por una sonda de punto de rocío, será suficiente (modificándose en éste caso la temperatura superficial de la batería).produciéndose un intercambio a caudal constante y temperatura variable.

El proceso de deshumidificación lleva consigo un proceso de enfriamiento del aire por lo que, el paso final para llevar el aire a las condiciones de descarga será el de un calentamiento sensible con una batería con temperatura superficial de 31ºC, controlada por eltermostato de ambiente del local o del conducto de retorno y calibrado a 29ºC, como en la calefacción.

Finalmente debemos estudiar el comportamiento de la instalación, para condiciones exteriores con contenido de vapor de agua superior incluso a los del local.

Nos estamos refiriendo a valores de temperatura seca superior a 29ºC y 65ºC de humedad relativa

Para estos casos, es más conveniente, la utilización del aire ambiente del local, desestimando la entrada de aire exterior, a través de este climatizador.

Climatizador como el proyectado y según se ha expuesto. Sección de ventilador de RETORNO (igual caudal que el de

impulsión y con presión disponible para hacer frente a:

- Rejillas de Aspiración con velocidad de entrada < 2’5 m/s. - Conducto de retorno con velocidad de aire entre 8 y 10 m/s - Compuertas de extracción. - Conducto de extracción con velocidad entre 8 y 10 m/s - Rejilla de descarga al exterior, con velocidad ≈ 5 m/s - Filtros y baterías de aire by-passado

Sección de compuertas, (con compuertas equilibradas y mecanismos de regulación, timonería, engranajes, servomotores).

Sección de Filtrado del aire: Se aconseja unos prefiltros metálicos lavables, y unos filtros secundarios de bolsas.

Batería de calefacción de tubo de cobre y aleta de cobre con protección contra ambiente corrosivo (cloro, flúor, ozono, ect.) que habitualmente se emplea para depuración del agua, utilizando agua caliente, perfectamente a45ºC/40ºC.

Batería de deshumidificación y enfriamiento del aire de tubo de cobre y aleta de cobre, idéntica a la anterior para utilización de

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agua fría a 8ºC/13ºC, o a expansión seca con una compuerta by-pass y servomotor acoplado.

Batería de postcalentamiento idéntica a la de calefacción alimentada con agua caliente igual que la primera, o con gas caliente del refrigerante caso de utilizar un sistema a expansión directa en la deshumidificación.

Sección de ventilación de impulsión, para un caudal igual al proyectado, y una presión disponible para:

- Conducto de impulsión, velocidad entre 8 y 10 m/s. - Sistema de difusión (toberas, difusores ect), según selección.

Como complementos del climatizador, son convenientes los

siguientes:

- Portillones de acceso a los módulos de ventiladores, con cierre estancos, mirillas y luz interior.

- Portillón de acceso a los módulos de compuertas y filtros con mirillas y luz interior.

- Termómetros esfera de 100 mm Æ para medición del aire delante y detrás de cada batería, con bulbo al centro de la corriente de aire.

- Aislamiento termoacústico, con un espesor de 40 mm.

- Pintura exterior e interior Anticorrosiva

- Bandeja de recogida de agua de condensación con desagüe, todo ello de acero inoxidable y aislado para evitar condensaciones.

2.2.4.-Variante Con Recuperación de Energía.

El climatizador descrito, puede sufrir una ligera modificación incrementando su coste, pero consiguiendo aprovechar gran parte del calor sensible que se expulsa al exterior, para pre-calentar el aire fresco de entrada.

El intercambiador de calor, entre el aire extraído y el aire exterior entrante se efectúa según una evolución de calentamiento sensible del aire exterior, hacia la temperatura del aire extraído; El punto del intercambiador se situará más caliente en la medida que mayor sea el rendimiento del recuperador.

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La mezcla del aire PRECALENTADO, con aire del local se produce con la misma temperatura de rocío (tro), pero más caliente, siendo la energía necesaria en el calentamiento proporcionalmente más pequeña, por el ahorro conseguido en el recuperador.

El técnico deberá ponderar los costes del recuperador con la energía recuperada y el ahorro conseguido en la factura de energía, y proceder en consecuencia.

ACLARACION AL SECADO DEL AIRE

Un sistema de SECADO del aire por DESHIDRATACION con batería fría y post-calentamiento, en todo año, pudiendo observarse, que la energía ED que se precisa en el sistema expuesto es muy inferior al que se precisará si se utilizase una BOMBA DE CALOR incluyéndose la utilización de la energía recuperada para el postcalentamiento, (dejando poca energía excedente para otros servicios).

3.- TRATAMIENTO TÉRMICO DE LOS CRISTALES.

El problema consiste en evitar que las superficies frías del interior del local produzcan condensaciones del vapor de agua contenido en el aire del mismo, y esto ocurre fundamentalmente en los cristales de la fachada; y el efecto es su empañamiento, sin menospreciar otros efectos que sin ser evidentes, producen degradaciones en las superficies de los materiales (oxidaciones, desconchados en pinturas etc.) y efectos nocivos en la calidad interior del aire, tales como hongos y moho perjudiciales para la salud.

La única solución razonable, es evitar que las superficies interiores, puedan enfriarse por debajo del punto de rocío del aire ambiente y ésta solución es posible con aislamientos adecuados a los cerramientos, prestando atención a los puentes térmicos (estructuras metálicas, jácenas, marcos ect); sin embargo esta solución NO ES POSIBLE, con las superficies acristaladas que deben permitir en todo momento la visión en ambas caras; Una forma de atenuar el problema con lo cristales, está en la utilización de capas múltiples con cámaras de aire entre ellas, pero en un proceso de funcionamiento prolongado (manteniendo las condiciones interiores con su continua producción de vapor de agua) y las bajas temperaturas exteriores, aparecen en mayor o menor cantidad, dichas condensaciones.

Es pues necesario, atender a ésta necesidad en los proyectos de climatización de las piscinas, adquiriendo mayor importancia en la medida que el local sea proyectado arquitectónicamente con mayor superficie acristalada. Una posible solución es la que presentamos en esta exposición y de ella trataremos en lo que sigue.

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La necesidad de introducir una mínima cantidad de aire del exterior al local, unido a la necesidad de calentar la superficie de los cristales, nos proporcionan una solución ideal para solucionar ambos problemas de forma simultánea, con total independencia de la climatización del local.

Un climatizador, diseñado según éste criterio:

Caja de mezcla de aire exterior y del local de forma que la toma del aire exterior se fija a la cantidad mínima requerida en el proyecto, el resto se toma del local, y se fijan las compuertas para no ser alteradas (las compuertas no tienen servomotores).

1. Una sección de filtrado de aire.

2. Una batería de calor por agua caliente capaz para calentar la mezcla del aire hasta la temperatura del local con potencia igual a las pérdidas de cristales, y al calentamiento del aire frío exterior hasta dicha temperatura.

3. Un ventilador con una cantidad de aire suficiente para satisfacer las condiciones anteriores y con presión suficiente para canalizar e impulsar el aire a través de las microtoberas.

4. El control se efectúa, regulando el caudal del fluido caloportador de la batería bajo dos condicionantes, una sonda de cristal ajustada a 29ºC y una sonda de temperatura límite de descarga calibrada 3ºC aproximadamente por encima del local.

El aire caliente se proyecta sobre toda la superficie acristalada, de tal forma que la superficie en contacto con el aire se caliente por encima del punto de rocío ambiente, compensando las pérdidas de calor que provienen de la superficie fría del exterior y evitando las condensaciones. La distribución y sistema de descarga es diferente en cada caso y deberá estudiarse de forma que toda la superficie sea bañada por el aire (no entramos en mayores detalles).

4.- CALENTAMIENTO DEL AGUA DE LOS VASOS

Para el cálculo de la potencia necesaria para conseguir que la temperatura del agua de los vasos de las piscinas se mantengan a Tw ºC (26ºC), conviene efectuar las siguientes consideraciones.

1. Conocer la temperatura del agua de aporte (generalmente se considera entre 10 y 12ºC).

2. Para el mantenimiento de la calidad del agua de la piscina es recomendable un aporte del 10%/día de su volumen para su

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renovación, (se incluye en ella la evaporación).

3. El proceso de evaporación del agua lleva consigo un enfriamiento en la masa del mismo, equivalente al calor latente de evaporación (aproximadamente 2.550 kJ/Kg agua evaporada).

4. La masa de agua está a una temperatura superior a la del cubeto que la contiene produciéndose unas pérdidas de calor por transmisión a través del mismo.

5. Se deberá considerar la ganancia de calor que ofrece el movimiento del aire (a mayor temperatura que el agua) a una velocidad inferior a 0’2 m/s.

Para determinar el Intercambiador de calor que se precisa se efectuará un segundo cálculo respecto al «tiempo de puesta a régimen», considerando los siguientes aspectos:

1º Durante la “puesta a régimen” la piscina no está disponible para el deporte.

En consecuencia la «evaporación del agua se calcula solo para la lámina de las piscinas» sin considerar playas mojadas, ni personas mojadas.

2º Durante la puesta a régimen, no existe aporte de agua nueva, (toda ella es nueva).

3º El tiempo prudencial para una puesta a régimen se recomienda entre un mínimo de 20 horas y un máximo de 50 horas.

Con toda probabilidad la demanda de calor para el mantenimiento de la temperatura del agua será superior a la determinada para su puesta a régimen; En consecuencia ADOPTATEMOS esta demanda mayor, para el cálculo de la instalación, reduciendo con ello el tiempo de puesta a régimen.

Un sistema de FILTRACION con depósito de compensación; La inyección del agua se efectúa desde el fondo del vaso hacia la superficie favoreciendo la total homogeneidad en la masa de agua, los canales perimetrales recogen el agua en todo el perímetro de la piscina con un caudal del 80% del total impulsado por las bombas de los filtros y las bombas reciben el 20% del fondo mediante una válvula de regulación y retención; El depósito de compensación, regulará todas las pérdidas de agua que se produzcan en los vasos mediante un sistema de control de nivel situado en dicho depósito; Este sistema mantiene los vasos de las piscinas al 100% de su capacidad, a la vez de homogeneizar la masa de agua, y de poder controlar fuera del recinto la calidad de la misma; si bien el filtrado no

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constituye parte de la conferencia, creemos conveniente su exposición para indicar la situación del intercambiador de calor, y la propagación del calor a la masa del agua.

El intercambiador de calor será preferentemente del tipo de placas, construido con material inoxidable y anticorrosivo a los agentes químicos empleados en el agua (cloro, flúor, ozono, ácidos, algicidas, etc).

El circuito Primario del intercambiador será alimentado con el fluido caloportador que se tenga en la instalación (preferentemente agua a 50/45ºC), el caudal de agua primaria será controlado por una válvula motorizada de 2 ó 3 vías ampliado o reduciendo la potencia del intercambiador según la temperatura del agua de la piscina.

Esta válvula de acción proporcional, se controla a través de su centralita gobernada por una sonda que mide la temperatura de la piscina situada en el circuito secundario, y por otra sonda de seguridad a la salida del intercambiador.

5.-INSTALACIONES COMPLEMENTARIAS A CONSIDERAR

5.1.- Preparación del A.C.S. para duchas y vestuarios

La necesidad de utilizar el agua caliente en duchas para antes y después de los baños de piscina es obvia, por lo que la instalación de un sistema de preparación conjunta con las instalaciones de la piscina es evidente y resulta inseparable si se desea obtener las ventajas de una instalación centralizada.

Generalmente las piscinas climatizadas de uso público, con frecuencia son destinadas a la enseñanza, juegos deportivos de agua, competiciones por equipos, etc. lo cual significa que cada periodo de tiempo, se precisa grandes cantidades de agua sanitaria para duchas, ello origina demandas instantáneas muy elevadas, a lo largo del día. El proyectista deberá conjugar el “caudal punta” que se precisa, y el número de horas punta a lo largo del día para definir el dimensionado de la instalación.

Aconsejamos un SISTEMA DE ACUMULACIÓN con una temperatura de acumulación de 60ºC, con una temperatura del agua de utilización Fija a 45ºC, y un tiempo de preparación como máximo de cuatro horas; La capacidad acumulada permitirá la utilización al 100% de todas las duchas en todas sus horas punta; Cada ducha se considera con un gasto de 60 litros como mínimo en un tiempo de 10 minutos, se utilizarán pulsadores temporizados por cada ducha, y rociadores con regulación de caudal.

Este sistema tiene el inconveniente de atender a unas “pérdidas de calor” y que se evalúan de la siguiente forma:

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Pérdidas por disponibilidad: (Pd) Pérdidas a través de la

envolvente de los acumuladores, éstas pérdidas dependen del espesor y calidad del AISLAMIENTO, y de la diferencia de temperatura entre el agua acumulada y el aire ambiente del depósito.

Pérdidas por distribución (Pr) pérdidas a través de toda la red de distribución de agua y su retorno, depende de la longitud, trazado, nivel de aislamiento. La evaluación de estas pérdidas, respetando el aislamiento de la norma, debería ser igual como máximo al 30% de la potencia requerida para la preparación del agua.

Cuando la instalación NO ESTA ADECUADAMENTE AISLADA, las pérdidas pueden alcanzan el 100% de la potencia útil.

Para el cálculo del intercambiador deberá tenerse en cuenta además de la carga de preparación las pérdidas por disponibilidad y las pérdidas por distribución. Cabe notar no obstante que la temperatura del circuito primario debe ser superior a los 70ºC que se precisa para poder ACUMULAR por periodos de tiempo a ésta temperatura para prevención de la Legionella y en virtud de la norma UNE 100 030: 1994 IN.

Es recomendable la subdivisión de varios depósitos de acumulación dispuestos en serie para lograr un mayor efecto de estratificación en el agua acumulada, y la utilización de depósitos con tratamientos anticorrosivos (NO GALVANIZADOS), capaces de soportar temperaturas de 70ºC por un tiempo de más de 2 horas.

5.2. Ventilación y Calefacción de los vestuarios.

Las piscinas climatizadas, tienen áreas de servicio que deben ser ventiladas y calefactadas simultáneamente con áreas de baño, se trata de las áreas de duchas, y vestuarios cuyas instalaciones deben integrarse en el conjunto por ser inseparables.

Los parámetros de cálculo son:

- Calefacción: temperatura entre 21 y 23ºC - Ventilación (según UNE 100-011) 2’5 L/s m2, de aire exterior como mínimo..

No entramos en detalles de cálculo, no obstante indicamos los fundamentos de las bases (se calculará las pérdidas de calor por transmisión de los cerramientos, para un día sin sol; Se desestima las cargas positivas o ganancias internas, y se evalúa el calor necesario

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para calentar el aire exterior hasta la temperatura de 23ºC, sin considerar cambios de calor latente).

6.- CENTRAL TERMICA DE LA INSTALACION (FUNDAMENTOS) 6.1 Producción de Calor

Antes de proceder a proyectar la instalación expondremos los datos de partida que disponemos:

1. Circuitos que precisan calor y sus potencias térmicas unitarias

- Local de Piscina - Tratamiento de cristales - Calentamiento de vasos - Mantenimiento de vasos - A.C.S. - Calefacción vestuarios y aseos - Otros locales y servicios

2. Capacidad calorífica máxima coincidente

- Se efectuará un cálculo definitivo que determine la máxima demanda de calor, simultanea coincidente contemplando todos los circuitos unidos y a la MISMA HORA.

3. Características del fluido caloportador y sus condiciones térmicas de emisión: temperatura, salto térmico o caudal de agua.

4. Tipo de combustible disponible según la siguiente preferencia:

- Gas Natural en Acometida urbana - Gasóleo C y tanques de almacenamiento - Gas propano y tanque de almacenamiento - Solo electricidad

5. Se proyecta la central térmica con dos calderas del 60% cada una de la potencia demandada como máxima coincidente.

6. Se efectúa una distribución de energía a tantos circuitos independientes como se precisen y que serán:

Circuito nº 1: Batería de Calefacción a climatizador de local de piscina y climatizador de cristales.

Circuito nº 2 Intercambiador de Calor para el calentamiento del agua de los vasos.

Circuito nº 3 Intercambiador de Calor para la preparación

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del A.C.S. de duchas.

Circuito nº 4 Circuito de Calefacción de vestuarios y otras dependencias.

7. La distribución de la energía, seguirá el criterio que el técnico mejor considere, en nuestra exposición, consideramos un criterio de mantener caudales de agua constante y temperaturas variables, tanto en el circuito primario entre colector y caldera, como en el circuito secundario entre colector y consumo. 6.2.- Producción de Frío

En todos los cálculos expuestos, solo se precisa producción de FRÍO, para la deshumidificación del aire del local, y ello se produce en los meses cuya temperatura exterior son de 25ºC o mayores.

Con únicas excepciones de precisar “refrigeración” en algunos locales anexos imprescindibles por el uso de las piscinas (cafeterías, gimnasios, salas de masajes, sala de belleza, oficinas, tiendas, etc) y que podrían ser contempladas en el proyecto en todo su conjunto efectuaremos las siguientes consideraciones.

6.2.1. Caso precisar Refrigeración para la deshumidificación UNICAMENTE:

Para éstos casos una buena solución es proyectar el climatizador con una batería de expansión directa de un fluido refrigerante, con una unidad condensadora con condensador por aire, y dotado el sistema con una regulación de capacidad, que permita un buen ajuste de la capacidad producida a la necesaria en la deshumidificación.

7.- CONCLUSIONES FINALES

Primero: Centralizar las instalaciones para todo el edificio, contemplando las necesidades en su conjunto, y establecer sistemas que obtengan mayores ventajas que independizarlas.

1. Menor coste de instalación 2. Menor Potencia instalada 3. Posibilidad de potenciar circuitos sin coste adicional en horas punta. 4. Menor superficie de Salas de máquinas Simplificación del sistema. 5. Ahorro energético, con menor factura de energía. 6. Recuperación de energía residual para algunos casos, con mínimo coste y

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plenas garantías de funcionamiento. 7. Menor coste de mantenimiento.

Segundo: La climatización del local de Piscina utilizado el aire exterior para anular la producción de vapor de agua en el local, lleva las siguientes ventajas:

Mínimo coste energético: solo se utiliza una pequeña cantidad de calor para calentar la mezcla de aire exterior y del local.

La utilización de un Recuperador de Energía para el aire extraído, reduce el coste energético del anteriormente citado.

La permanente entrada de aire exterior, hasta alcanzar valores tan altos como todo aire exterior, confiere al local un ALTO GRADO DE CALIDAD INTERIOR, no alcanzable con otro sistema.

Instalación de coste inferior a otras soluciones que utilizan compresor para deshumidificar durante todo el año, aunque se justifique con la recuperación de energía que generan.

Instalación sencilla y con muy bajo mantenimiento. Instalación que GARANTIZA las condiciones de 29ºC y 60% Hr,

con controles sencillos y eficaces.

Tercero: La utilización de un climatizador para el calentamiento de cristales, y toma de aire exterior ofrece las siguientes ventajas:

Garantiza, una ausencia de condensaciones en los cristales. Garantiza una MINIMA TOMA DE AIRE EXTERIOR al local, sea

cual fuese las circunstancias del climatizador principal. Simplifica la instalación del calentamiento de los cristales al

poder acercar el climatizador o climatizadores de cristales a los puntos de descarga.

Ahorro energético porque calienta cristales siempre que la temperatura exterior este por debajo del punto de rocío del aire interior , lanzando aire ISOTERMO el resto del año.

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