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Instituto Nacional de Ecología Libros INE ' CLASIFICACION AE 001869 LIBRO Manual de Estudios y Proyectos para Desarrollos Industriales. TOMO 1111111111111111111111111111111111111111111111111111111 AE 001869
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Instituto Nacional de Ecología
Libros INE
' CLASIFICACION
AE 001869
LIBRO
Manual de Estudios y Proyectospara Desarrollos Industriales.
TOMO
1111111111111111111111111111111111111111111111111111111
AE 001869
MANUAL DE ESTUDIOS Y PROYECTOS PARA DESARROLLOS INDUSTRIALES
SEGUNDA PARTE
NORMAS TECNICAS
VOLUMEN II
SECRETARIA DE ASENTAMIENTOS HUMANOS Y OBRAS PUBLICAS
DIRECCION GENERAL DE OBRAS DE MEJORAMIENTO URBANO
I N T R 0 D U C C I 0 N
Es motivo de especial distinción el presentar a vuestra consideración el Manual
de Estudios y Proyectos para Desarrollos Industriales, instrumento a través del
cual esta Secretaría de Asentamientos Humanos y Obras Públicas de la que soy ti
talar, pretende alcanzar con un sentido de racionalidad los objetivos, politi--
cas y metas resultantes de la planeación y desarrollo urbano de los asentamien-
tos humanos del pals.
El presente documento tiene como objeto prioritario, describir la metodología -
más idónea para apoyar las políticas citadas anteriormente, propiciando el esta
blecimiento ordenado y desconcentrado de distintas actividades económicas que -
coadyuven a la descentralización industrial y ordenación territorial, que re- -
quiere el país.
Es conveniente destacar que para dar cabida a estos volúmenes fue necesario rea
lizar estudios con base en las experiencias tenidas a este respecto por otros -
paises, adaptándolos a las necesidades que el momento histórico señala a nues--
tra nación.
Habida cuenta de que el documento en mención, nos ayudará a seleccionar las lo-
calidades que generen un desarrollo regional equilibrado de conformidad a las -
zonas prioritarias que marcan, el Plan Nacional de Desarrollo Urbano y el Plan-
de Desarrollo Industrial .
La ayuda que este Manual pueda brindar, será un valioso elemento de juicio para
determinar la debida ubicación de cada desarrollo industrial que se pretenda im
plantar, la que debe obedecer a una muy cuidadosa planeación donde se tome en -
cuenta un análisis crítico y sistemático acerca del mercado, insumos, transpor-
te, mano de obra capacitada, infraestructura, equipamiento urbano-industrial, -
estímulos fiscales, factibilidad financiera y autosuficiencia operativa ; así co
mo los consecuentes análisis físicos del sitio como son : Geología, topografia,-
energéticos y abastecimiento de agua ; a fin de que se modifiquen los costos de-
operación de un desarrollo industrial, con objeto de hacerlo más rentable para-
el inversionista y que compita razonablemente dentro del medio en que se desen-
vuelve.
Esperamos pues sea este instrumento, uno de los más valiosos auxiliares para in
crementar el desarrollo industrial de una nación que, como la nuestra, crece en
todos los órdenes, pero que requiere primordialmente la transformación de la ma
teria prima, para competir a nivel equitativo en el Mercado Internacional.
ARQ. PEDRO RAMIREZ VAZQUEZ
6
AGRADECIMIENTO.
LA SECRETARIA DE ASENTAMIENTOS HUMANOS Y OBRAS PUBLICAS
ENCARGO ESTE ESTUDIO AL INSTITUTO DE INGENIERIA DE LA -
UNIVERSIDAD NACIONAL AUTONOMA DE MEXICO, POR LO QUE MA-
NIFIESTA SU RECONOCIMIENTO AL DR . JUAN P . ANTUN, COORDI
NADOR DE ESTE TRABAJO, A SUS COLABORADORES Y EN FORMA -
MUY ESPECIAL AL DR . DANIEL RESENDIZ, DIRECTOR GENERAL -
DE DICHO INSTITUTO .
PRESENTACION.
La segunda parte del Manual de Estudios y Proyectos para Desarrollos Indus
triales contiene los criterios para la microlocalización de parques indus-
triales y las normas técnicas para la elaboración del proyecto.
Las normas técnicas satisfacen las Bases y Normas de Construcción de SAHOP,
las Normas de la Comisión Federal de Electricidad, los Reglamentos y Nor -
mas específicas de PEMEX y Teléfonos de México, como así también las Nor -
mas de Ingeniería de Tránsito de SAHOP.
Finalmente, es conveniente destacar que las normas que se proponen son con
gruentes con los criterios de rentabilidad de un fraccionamiento inmobilia
río para uso industrial de bajo costo, los cuales deben ser considerados -
por el proyectista que haga uso de ellas .
AUTORES
JUAN P . ANTUN, COORDINADOR.
Microlocalización : RINA AGUIRRE*, JUAN P . ANTUN*, VICENTE FUENTES*.
Levantamientos Topográficos : LUIS PALOMINO**.
Estudios Geotécnicos : CESAR LANDAZURI**, ENRIQUE SANTOYO*.
Estudios Hidrológicos y Geohidrológicos : JAIME COLLADO*.
Normas Urbanísticas y Plan Maestro : JUAN P . ANTUN*, FERNANDO SANCHEZ**,
EDUARDO JUAREZ**, HECTOR SALAZAR**, EDUARDO SANCHEZ**.
Diseño de Pavimentos Flexibles : SANTIAGO CORRO*.
Proyectos Geométricos de Calles : ROBERTO MAGALLANES*.
Energía Eléctrica y Alumbrado Público : LUIS PALACIOS*, HANS CHRISTEINICKE**,
JUAN SEF.I,IGER**.
Teléfonos : GERARDO LEGARIA*.
Gas : JORGE SANTOYO**.
*
Investigador, Instituto de Ingeniería, UNAM.
**
Consultor Externo .
MANUAL DE ESTUDIOS Y PROYECTOS PARA DESARROLLOS INDUSTRIALES
SEGUNDA PARTE
NORMAS TECNICAS PARA PROYECTOS DE DESARROLLOS INDUSTRIALES
INDICE GENERAL
VOLUMEN I
4.
CRITERIOS TECNICOS DE MICROLOCALIZACION DE DESARROLLOS INDUS -TRIALES.
4 .1
El problema del ajuste del sitio.
4 .2
Microlocalizaci6n e impacto social
4 .3
Microlocalización e impacto ambiental
4 .4 Microlocalizaci6n, oferta de infraestructura y restricciones
de Ingeniería.
5.
ESTUDIOS BASICOS DE INGENIERIA.
5 .1
Levantamientos topográficos
5 .2
Geotecnia y Mecánica de Suelos
5 .3
Geohidrología e Hidrología
6.
NORMAS URBANISTICAS Y PLAN MAESTRO
VOLUMEN II.
7.
PROYECTO DE OBRAS DE INFRAESTRUCTURA
7 .1
Diseño de pavimentos
7 .2
Geometría de calles
7 .3
Agua
7 .4
Alcantarillado
VOLUMEN III
7 .5
Energía Eléctrica
7 .6 Alumbrado Público
7 .7
Gas
7 .8
Teléfonos
INDICE.
7 . PROYECTO DE OBRAS DE INFRAESTRUCTURA 19
7 .1 Diseño de pavimentos flexibles 19
7 .1 .1 Objetivos 19
7 .1 .2 Criterios de diseño 21
7 .1 .3 Variables de diseño 22
7 .1 .4 Campo de aplicación del método 23
7 .1 .5 Normas de calidad de materiales 24
7 .1 .6 Estimación de la resistencia 25
7 .1 .7 Coeficientes de daño por tránsito 27
7 .1 .8 Cargas máximas legales 28
7 .1 .9 Coeficientes de daño en parques industriales 29
7 .1 .10 Cálculo de espesores para diseño o reconstrucción 31
7 .1 .11 Ejemplos 32
7 .2 Proyecto geométrico de calles 47
7 .2 .1 Generalidades 47
7 .2 .2 Normas para el diseño de vías 54
7 .2 .3 Normas para el diseño de intersecciones a nivel 61
7 .3 Agua 75
7 .3 .1 Fuentes de abastecimiento 76
7 .3 .1 .1
Criterios de selección 77*
7 .3 .1 .2
Obras de captación 80
7 .3 .2 Sistema de suministro y regulación 103
7 .3 .3 Estimación de las demandas 105
7 .3 .4 Distribución 107
7 .3 .4 .1
Red de distribución 108
7 .3 .4 .2
Coeficientes Técnicos 121
7 .3 .5 Especificaciones para memorias y planos 122
APENDICE A Método General para el análisis estáticode una red de tubos 131
FIGURAS 145
7 .4 Alcantarillado 173
7 .4 .1 Diseño del alcantarillado pluvial 174
7 .4 .1 .1 Caudal de aguas pluviales 177
7 .4 .1 .2 Cálculo y selección de tuberías 182
7 .4 .2 Diseño de alcantarillado sanitario e industrial 184
7 .4 .2 .1
Pozos de visita, comunes y especiales 186
7 .4 .2 .2
Pozos en Slant 188
7 .4 .2 .3
Cajas de visita 189
7 .4 .2 .4
Pozos y cajas de caída 189
7 .4 .2 .5
Pozos y cajas de unión 190
7 .4 .3 Caudal de aguas negras y de aguas residuales industriales 190
7 .4 .3 .1
Cálculo y selección de tuberías 192
7 .4 .4 Normas constructivas 194
7 .4 .4 .1
Ruptura y reposición de pavimentos 195
7 .4 .4 .2
Excavación de zanjas 195
7 .4 .4 .3
Plantillas 196
7 .4 .4 .4
Instalación de tuberías de concreto 196
7 .4 .4 .5
Construcción de pozos de visita y cajasde caída 198
7 .4 .4 .6
Colocación de brocales, tapas y colade-ras 199
7 .4 .4 .7
Relleno de zanjas 199
7 .4 .4 .8
Lineas emisoras 199
7 .4 .4 .9
Suministro de tuberías de concreto 200
7 .4 .5 Especificaciones para Planos y Memoria 201
7 .4 .5 .1 Planos 201
7 .4 .5 .2 Memorias 201
Lo necesario y lo conveniente en cuanto adistintos tipos de parques industriales .
DISBO DE PAVITNTOS FlDIBLES
Santiago Corres
7 .
PROYECTO DE OBRAS DE INFRAESTRUCTURA
7 .1 DISENO DE PAVIMENTOS FLEXIBLES
7 .1 .1
OBJETIVOS
Se presentan recomendaciones para el diseño estructural de pavimen
tos flexibles destinados a parques industriales de diferentes tipos:
PIR (Parque Industrial Regional) planeado para 6 etapas de
30 Ha cada una (180 Ha) destinado para todo tipo de in
dustrias y con previsiones para regulación del uso del
suelo en 360 Ha circundantes.
CI
(Corredor Industrial) con dos etapas de desarrollo de
15 Ha cada una, destinado para cualquier clase de in-
dustrias, aunque con preferencia a grandes empresas, y
regulación del empleo del suelo en 120 Ha circundantes.
PIA (Parque Industrial de Apoyo) . Planeado para un desarro
110 en cuatro etapas de 3 Ha cada una, destinado a em-
presas medianas y pequeñas, con previsiones para la re
gulación del uso del suelo circundante.
En el horizonte a largo plazo, se estima que la duración de cada
una de las etapas consideradas es de cinco años .
19
Para realizar un proyecto adecuado es necesario analizar las di
ferentes alternativas de construcción desde un punto de vista am
plio, considerando los aspectos estructurales y económicos que
se presentan en la construcción por etapas.
Debe hacerse una distinción clara entre el diseño necesario en
la etapa inicial y la estructura conveniente de acuerdo con la
planeación a largo plazo . Si la probabilidad de construir lasetapas futuras es alta, generalmente la solución adecuada es co
locar la cimentación y subestructura definitivas, y únicamente
recurrir a diseños temporales en las capas superiores que se va
yan a deteriorar y sustituir después de la etapa inicial . En
consecuencia, el diseño debe fijarse tomando en cuenta la posi-
ble utilización de la estructura colocada al término de cada una
de las etapas consideradas.
De manera semejante, la confiabilidad del diseño estructural debe
fijarse tomando en cuenta factores tales como importancia de la
obra, condiciones de construcción, características regionales,
climatológicas y geotécnicas, así como amplitud de información re
lativa a las variables de diseño durante la etapa de proyecto.
En otras palabras, si el riesgo de falla es grande, por valor de
la obra o por incertidumbre en las condiciones reales de construc
ción y operación, debe tenderse a niveles de confianza altos en el
proyecto estructural, y en el diseño definitivo tomar en cuenta el
análisis económico de los pavimentos por construirse.
20
El trabajo se limita al criterio de diseño estructural aplicable
a parques y corredores industriales . Los estudios económicos de-
ben realizarse con las mismas técnicas aplicables al proyecto ge-
neral, y no constituyen parte de este informe.
7 .1 .2
CRITERIOS DE DISEÑO
El método que se presenta está basado en los estudios que el Ins-
tituto de Ingeniería, UNAM, realiza para la Secretaria de Asenta-
mientos Humanos y Obras Públicas (refs 1, 2 y 3).
El pavimento puede definirse como la estructura que permita el trán
sito confortable de automóviles, autobuses, camiones de carga y ve-
hfculos especiales en el caso de parques industriales . Dicha es-
tructura está constituida por un sistema de capas múltiples que in
cluye el suelo de cimentación.
El pavimento flexible está formado por capas : carpeta asfáltica,
base, sub-base, subrasante, terraceria, plantilla, y suelo de ci-
mentación, que puede estar también estratificado en varias capas.
1. Corro, S y Prado, G, Diseño estructural de carreteras con pa-vimento flexible, Informe 325, Institu .to de Ingenier.a, UNAM(ene 1974)
2. Corro, S y Prado, G, Criterio de diseño estructural de pavi-mentos flexibles validación mediante pruebas en la pista cir-lar y observaciones en carreteras, Informe interno a SAHOP,Instituto de Ingeniería, UNAM (abr 1979)
3. Corro, S . Research programme into flexible-pavement roads.contribución a la Ponencia Oficial de México en el Tema II (Terracerfas y Pavimentos), XV1 Congreso MundtiaL de Cahhetehas,Viena (sept 1979)
21
La carpeta puede reducirse a un tratamiento superficial de uno o
dos riegos . Además, no es necesario colocar todas las capas men-
cionadas, ya que el objeto de la estructuración en capas múltiples
es el de trasmitir las cargas de los vehículos a las capas inferio
res de manera adecuada, así como mantener las condiciones origina
les de construcción y evitar alteraciones desfavorables debidas a
clima y condiciones regionales . Si los estudios estructurales,
junto con el análisis económico, lo justifican, deben eliminarse
aquellas capas innecesarias.
De acuerdo con el planteamiento desarrollado en el Informe 325 del
Instituto de Ingeniería, UNAM, verificado ampliamente con los estu
dios recientes, el método establece la necesidad de analizar el
comportamiento a fatiga de la totalidad de la estructura, a fin de
verificar que cada una de las capas de la sección estructural ten-
ga la resistencia adecuada para el tránsito, características cli-
máticas y condiciones regionales a que estará sujeta durante la vi
da de proyecto fijada en el estudio.
7 .1 .3
VARIABLES DE DISEÑO
Las variables de diseño representan factores estructurales, de trán
sito y de clima o localización.
Dentro de las variables estructurales se consideran la resistencia,
espesores, y aquellos factores que modifican las características
del pavimento en su respuesta a las solicitaciones del tránsito.
El concepto neo stencLa se emplea en sentido amplio para indicar
las propiedades de los materiales de cada capa estructural, a lolargo del tiempo, cuando están sujetas a cargas repetidas de inten
22
sidad variable debidas al tránsito.
Las variables de tránsito comprenden la historia de aplicaciones
de carga por eje (sencillo, tándem o triple) contra tiempo de ser
vicio, tránsito medio diario anual (TDPA), tasa de incremento anual
del tránsito (r) y vida de proyecto en años (n) . Para simplificar
el análisis, se utiliza el concepto carga equivalente, trasforman
do las solicitaciones de los diferentes tipos de ejes en cuanto a
intensidad de carga y disposición, a ejes sencillos equivalentes
de 8 .2 ton (18 000 lb) de peso total, que es la unidad internacio
nalmente aceptada ; la base de referencia para la conversión es el
daño unitario que por definición produce el eje sencillo equivalen
te.
Las principales variables de clima y condiciones regionales : tempe
ratura, precipitación, nivel de aguas freáticas, topografía y ca-
racterísticas de los suelos, tienen una interacción muy importan-
te con la resistencia de las diferentes capas de pavimento ; y en
condiciones desfavorables, el pavimento puede fallar aun en ausen
cia de tránsito, por ejemplo, en el caso de suelos expansivos o
materiales con problemas de consolidación.
7 .1 .4 CAMPO DE APLICACION DEL METODO
El criterio de diseño que se presenta está limitado al caso típi-
co de las estructuras empleadas en México, con carpetas asfálti-
cas relativamente delgadas y donde las demás capas del pavimento
están constituidas por materiales granulares o suelos finos esta
bilizados mecánicamente a través de compactación . En el caso de
carpetas asfálticas gruesas, varían las hipótesis de diseño y de
23
berán tomarse en cuenta los esfuerzos radiales que pueden producir
fallas por fatiga a la tensión o deformaciones permanentes excesi-
vas en el concreto asfáltico . De manera semejante, en el caso de
bases y sub-bases estabilizadas con asfalto, cal o cemento, pueden
utilizarse coeficientes de equivalencia estructural desarrollados
en otros lugares, pero su empleo debe hacerse con cuidado, ya que
dichos coeficientes tienen limitaciones serias.
Además, en los casos en que se presente deformabilidad perjudicial
del terraplén causada por cambios volumétricos, asentamientos o con
solidación, el diseño consistirá fundamentalmente en el control de
las deformaciones del terraplén a través de técnicas de mecánica
de suelos, seguido de recomendaciones sobre el espesor de pavimento
deseable, a fin de trasmitir los esfuerzos a las terracerías y sue-
lo de cimentación en condiciones adecuadas . . En lugares donde la
excesiva deformabilidad no pueda controlarse, es recomendable hacer
el diseño por etapas planeadas de pavimentos más ligeros que los
que resultarían para vidas de proyecto prolongadas, ya que en esos
casos la falla del pavimento será producida por la deformación de
las capas de cimentación y no por el tránsito.
7 .1 .5 NORMAS DE CALIDAD DE MATERIALES
Los materiales empleados deben ser acordes con lo que se establece
en la Parte Octava de las Especificaciones Generales de la Construc
ción de la SAHOP (ref 4).
4 . Especificaciones Generales de Contrucción . Parte Octava, Seene
tantia de Obnas PúbUUca4, México, D F (1973)
24
7 .1 .6
ESTIMACION DE LA RESISTENCIA
Para la aplicación práctica del método desarrollado por el Insti-
tuto de Ingeniería, se utiliza como indice de resistencia el valor
relativo de soporte critico esperado en el lugar durante la etapa
considerada (VRS z ).
Tomando en cuenta que la resistencia es el factor más significati
vo en el criterio de diseño, para su estimación se recomienda:
a) Estimar las condiciones de humedad de equilibrio de los
materiales con base en experiencia regional.
b) Realizar pruebas de laboratorio que reproduzcan, den-
tro de lo posible, las condiciones reales de equilibrio
en el campo . Deben reproducirse, por lo menos, las con
diciones esperadas de peso volumétrico y contenido de
agua . En los ensayes de laboratorio se sugiere cubrir
un intervalo amplio con objeto de observar tendencias
generales en el comportamiento de los materiales, para
lo cual pueden seguirse criterios similares, en filoso-
fía, a los del Cuerpo de Ingenieros de Estados Unidos de
Norteamérica o del Laboratorio de Investigación del Trans
porte y Carreteras de Inglaterra .
25
ledokq/m3
1400
12
16
20
24
28
Contenido de oquo, en porciento
Relaciones peso volumétrico seco- contenido de agua CBR,para una arcilla arenosa . ( H . P. O' Reilly y R .S. Millard,T R R L, LR279, oct 1969 )
c) Considerar la variabilidad de los materiales, simplifi
cando los estudios mediante zonificación en áreas con
materiales semejantes, y manejo estadístico de la infor
mación.
De acuerdo con el criterio de falla supuesto en el de diseño, se
sugiere un nivel de confianza constante igual a 80 por ciento en
todos los casos:
VRS z = VRS z (1-0•R42V)
donde
VRS z estimación del valor relativo de soporte esperado en
el campo, en una capa de material a la profundidad z.
VRS z valor relativo de soporte medio esperado en el campo
a la profundidad z.
0 .842 coeficiente para un nivel de confianza de 0 .80
8 32
(1)
26
V coeficiente de variación del VRS en el campo
La ec 1 debe utilizarse únicamente para estimar la variación de
los materiales respecto a su media . La corrección por este con-
cepto no debe emplearse si el VRS Z es un mínimo, como pudiera ser
el caso si se utiliza el método del TRRL y gráficamente se estima
el VRS mínimo probable para condiciones extremas de peso volumétri
co bajo y alto contenido de agua ; en este caso el análisis gráfico
sustituye la estimación de resistencia mínima probable utilizando
la distribución normal.
d) Si la resistencia de la carretera varía durante su vida
de servicio y el cambio es significativo, el análisis
debe dividirse en varias etapas para calcular el daño
total acumulado al término de la vida de proyecto.
7 .1 .7 COEFICIENTES DE DAÑO POR TRANSITO
El método permite calcular los coeficientes de daño de diferentes
tipos de eje tomando en cuenta la carga, presión de contacto de'
las llantas y profundidad de la capa en la cual se quiere valuar
el daño de un eje cualquiera, en términos del eje sencillo equiva
lente de 8 .2 ton, que produce daño unitario cuando su presión de
inflado es 5 .8 kg/cm2
log a im - log a z eq
0 .1761log d (i) = (2)
donde
d (i) coeficiente de daño del eje i
27
az (i) esfuerzo vertical de eje i a la profundidad z
az(eq) esfuerzo del eje sencillo equivalente a la profundi
dad z
0 .1761 constante experimental, obtenida del análisis del
comportamiento a. fatiga de pavimentos
La fig 1 permite estimar gráficamente los coeficientes de daño que
corresponden a la intersección de la curva de distribución de es-
fuerzos verticales del eje analizado con la familia de curvas que
representan el daño relativo del eje equivalente.
Es importante hacer notar que los coeficientes de daño varían con
la profundidad.
Para ejes tándem y triple se recomienda analizar el daño superfi-
cial como si se tratara de ejes sencillos independientes . Para
el daño profundo, el efecto de un conjunto tándem o triple se re-
presenta por una sola carga aplicada en un área circular de radio
a i , y el coeficiente de daño se calcula como si se tratara de un
eje sencillo (fig 1) . Para el eje triple se sugiere calcular ai
-con la ec
7 .1 .8 CARGAS MAXIMAS LEGALES
De acuerdo con el Proyecto de actualización del capítulo XI . del
Reglamento de Explotación de Caminos de la Ley de Vías Generales
de Comunicación, propuesto en 1978 por la Secretaría de Comunica
1 .33 p triple
a triple
6„p
28
ciones y Transportes, las cargas máximas permisibles por eje de
vehículo son:
CAMINOEJE
A B C
Delantero condos
llantas 5 500 kg 5 000 kg 4 000 kg
Sencillo,cuatro llantas 10 000 kg 9 000 kg 8 000 kg
Doble en tándem,18 000 kg 15 000 kg 14 000 kgcuatro llantas c/u.
H Eje
triple,cuatro llantas c/u 22 500 kg NO PERMITIDO NO PERMITIDO
NOTA : La'presión máxima de inflado (en frío) de las llantas no será mayor de
6 kg/cm2 .
7 .1 .9 COEFICIENTES DE DAÑO EN PARQUES INDUSTRIALES
Las nuevas cargas máximas permisibles, descritas en el capitulo
anterior, ocasionan un fuerte incremento en los coeficientes de
daño por vehículo con relación al deterioro por camiones y auto
buses típicos que circulaban hasta 1978 (fig A2, ref 1).
Se recomienda, cuando sea posible, calcular los coeficientes de
daño de los vehículos que operarán en los diferentes parques y co
rredores industriales ; para ello deben seguirse las técnicas des-
critas en el cap 7 . Los pesos reales transportados pueden estimar
se con base en el pesado directo o mediante información de estu-
dios de origen-destino .
29
Si se carece de información, pueden emplearse los coeficientes de
daño de la fig 2, que son la media aritmética de los daños causa-
dos (bajo carga máxima en todos los ejes) de los diferentes tipos
de vehículos en cada grupo:
Grupo A . Automóviles y camiones con capacidad de carga has
ta de 3 ton, en caminos A, B y C . [A2]
Grupo B . Autobuses de 2, 3 y 4 ejes, en caminos A, B y C.
[B2, B3 y B4]
Grupo C . Camiones de 2 y 3 ejes, en caminos A, B y C ; y
camiones de 4 ejes en caminos A.[C2, C3 y C4
Grupo T-S Tractor de dos o tres ejes, con semirremolque de
uno o dos ejes, en caminos A, B y C ; y tractor
de dos ejes, con semirremolque de tres ejes, en
caminos A.[T2-S1, T2-S2, T3-S2, T3-S3]
Grupo C-R Camiones de 2 o 3 ejes con remolque de 2 o 3
ejes, en caminos A .fC2-R2, C3-R2, C3-R3,
Grupo T-S-R Tractor de dos o tres ejes, con semirremolque
de uno o dos ejes y remolque dos a cuatro ejes,
en caminos A.[T2-S1-R2, T3-S1-R2, T2-S2-R2,
T3-S2-R2, T3-S2-R3 y T3-S2-R4]
Los vehfculos especiales pesados, frecuentemente causan severos
daños en las capas profundas del pavimento ; los coeficientes res-
pectivos deben calcularse conforme se indica en el cap 7.
Con excepción de daños por vehículos especiales, en cuyo caso con
30
viene un análisis detallado a diferentes profundidades, se sugie
re calcular el tránsito equivalente para las capas de carpeta y
base (daño superficial) y para las inferiores (daño profundo).
En la fig 2 se presenta cómo determinar el tránsito equivalente
cuando se conoce su composición en el año inicial, y los coeficien
tes de daño máximos probables si se carece de información adecuada
relativa a las cargas reales transportadas ; sin embargo, es conve-
niente, por razones económicas, calcular dichos coeficientes de da
ño para cada caso especifico tomando en cuenta la información dis-
ponible.
7 .1 .10
CALCULO DE ESPESORES PARA DISEÑO 0 RECONSTRUCCION
Este método permite calcular los espesores requeridos para diferen
tes niveles de confianza . El nivel de rechazo corresponde a una
calificación final de 2 .5 (escala 0-5) . Para la mayoría de las si
tuaciones se aconseja un nivel de confianza de 0 .8 (fig 3).
Cuando se desee diseñar a niveles de confianza diferentes, se pue
den emplear las ecuaciones obtenidas experimentalmente en las inves_
tigaciones realizadas (fig 11, ref 1)
Y = (0 .1761X + 0 .4547 + 0 .16U)+ log Fz(3)
donde
Y=logVRS z= ologaritmo de la resistencia crítica
X=1ogEL
logaritmo de tránsito equivalente acumulado
0 .16=5y-x
error estándar
coeficiente por nivel de confianza, suponienU
31
do una distribución normal
coeficiente de distribución de esfuerzos vertica3
les de Boussinesq =
1 - (15 2 +z 2 ) 3/2z donde z=
espesor, en cm
VALORES DE U
Nivel de confianza 75 80 85 90 95 99
U 0 .675 0 .842 1 .037 1 .282 1 .645 2 .326
El espesor equivalente mínimo de carpeta más base(z 2 ) corresponde al espe
sor equivalente necesario para un VRS z = 20 . El espesor equiva-
lente mínimo de carpeta (z i ) puede estimarse dividiendo el VRS z
crítico de la base entre 2 .5 y aplicando la misma ec de diseño de
sarrollada para sub-bases y terracerfas ; por ejemplo, el espesor
equivalente aproximado de carpeta para una base con VRS z de 100 sen
obtiene entrando a la ec 3 con valor de VRS z = 40.
7 .1 .11
EJEMPLOS
7 .1 .11 .1 Coeficientes de daño de un vehículo pesado, de diseño es
pecial
Considérese un vehículo de dos ejes sencillos (4 ruedas por eje)
con peso total de 60 ton . Se utilizan llantas especiales para tra
bajo fuera de carretera, tipo 24 .00-25, a 2 .1 kg/cm 2 de presión de
inflado . Se requiere conocer el factor de daño producido por cada
eje de 30 ton .
as =,3 0(200)= 47 .683 .cm
F z
32
La fig 4 muestra la .determinaci6n gráfica de los coeficientes de
daño que varían notablemente, siendo despreciables en las capas
superficiales y severos a medida que la profundidad aumenta.
Aplicando la ec 2 también se obtienen los siguientes valores:
COEFICIENTES DE DAÑO
Profundidad z, en cm az, en kg/cm 2 d = coeficientede daño
0 2 .100 0 .003
2 2 .100 0 .003
5 2 .098 0 .004
10 2 .082 0 .009
15 2 .043 0 .032
20 1 .978 0 .131
25 1 .890 0 .490
30 1 .783' 1 .6
35
40
1 .665
1 .543
4 .1
9 .4
45 1' .421 18 .8
SO 1 .304 33 .3
55 1 .194 53 .9
60 1 .092 80 .7
65 0 .999 113
70 0 .914 152
75 0 .838 194
80 0 .769 240
90 0 .651 338
100 0 .556 438
110 0 .478 536
120 0 .415 627
33.
En el caso de vehículos especiales, como el que se ilustra en este
ejemplo, los coeficientes de daño superficiales toman en cuenta ex
clusivamente los esfuerzos verticales aplicados, por lo que a bajas
presiones de inflado resultan despreciables según se indicó . Sin em
bargo, al diseñar el pavimento deben tomarse en cuenta aspectos com
plementarios tales como el tipo de llantas y el tipo de operación
previstos, ya que pueden ocurrir fallas superficiales debidas a es
fuerzos producidos por punzonamiento de las llantas o por giros y
frenajes de dichos vehículos.
Para los vehículos especiales, no es posible dar recomendaciones
generales ya que en cada caso el diseño de la unidad, tipo se ser
vicio y características de las llantas constituyen problemas espe
cíficos, por lo cual se recomienda tomar en cuenta experiencias
previas y considerar el efecto de los esfuerzos rasantes colocando
carpetas de concreto asfáltico de calidad y espesor adecuados . Se
sugiere revisar la literatura sobre diseño de pavimentos flexibles
en plataformas de aeropuertos cuando los niveles de esfuerzo sean
críticos.
7 :1 .11 .2
Cálculo del tránsito equivalente acumulado
La fig S muestra un ejemplo de cálculo del tránsito equivalente
acumulado.
Se observa que, en general, el tránsito para el cálculo de espeso-
res equivalentes de carpeta de concreto asfáltico (z 1 ) y base más
carpeta (z 2 ), difiere del tránsito que interviene para el cálculo
de las capas inferiores . Dichos tránsitos equivalentes acumulados
dependen de la composición supuesta (col 1, fig 5) y de la profun-
34
didad (z) considerada para calcular el coeficiente de daño . Cuan
do la estructura diseñada tenga dimensiones que difieran signifi-
cativamente de las supuestas al calcular los coeficientes de daño,
es conveniente hacer un nuevo cálculo para ajustar dichos factores
de daño a las dimensiones reales de la estructura y después repe-
tir el cálculo de espesores.
Para el caso particular que se describe (fig 5) la carpeta y la ba
se deben analizarse con EL=5 100 000 ejes, en tanto que la sub-base
subrasante y terraceria se deben proyectar para EL = 2 800 000 apli-
caciones del eje estándar.
7 .1 .11 .3 Diseño estructural de pavimento flexible para un p arque
industrial, a dos niveles de confianza
Como ejemplo explicativo del método de diseño considérese el caso
de un Parque Industrial Regional que se desea proyectar para dos
casos :
Caso A . Nivel de confianza 0 .81, que es el valor que usual
mente se recomienda emplear, a menos que haya ra-
zones especificas para cambiarlo.
Caso B . Nivel de confianza 0 .95, elegido por tratarse de
una obra importante donde las condiciones de clima
son severas y no se tiene facilidad para hacer repa
raciones en caso de que se presenten fallas loca-
les.
Las características de tránsito y materiales son las mismas para am
bos casos .
35
Tránsito . Las características corresponden a lo indicado
en la fig S.
EL (carpeta y base) = 5 100 000 ejes estándar
EL (sub-base, subrasante y terracería) =
2 800 000 ejes estándar.
Materiales . Todos los materiales cumplen las especificacio
nes de calidad que aparecen en la "Parte Octa-
va de las Especificaciones Generales de Cons-
trucción" de la SAHOP,
RESISTENCIACoef .
deCAPA MATERIAL VRS V en % VRS z equivalen
cia estr.
CarpetaConcreto asfáltico,fabricado en planta --- --- --- 2
Base
central
Piedra triturada procedente de banco 124 27 95 .8* 1
Sub-base Grava limosa 50 40 33 .2** 1
Subrasante Arcilla CL 7 35 4 .9 1
Terracerla Arcilla CL 4 40 2 .7 1
El primer caso (Qu = 0 .81) se resuelve empleando la gráfica 3, tal co
mo se muestra en la fig 6 . Para el nivel de confianza igual a 0 .95 es
necesario emplear la ec 3.
*95 .8/2 .5 para calcular z (mínimo)**Se utiliza VRS z =20 para 6alcular z z (mínimo)
36
Los resultados obtenidos analíticamente para ambos casos son:
CASO A (Qu = 0 .81)
z 1 = ZD i = 15 .3cm
z 2 = 26 .8cm
z 3 = 58 .5cm
z 4 = 80 .2cm
CASO B
(QU =
0 .95)./'n(VRS z =38) z l=
2Di=
20.3cm (VRS z =38)
(VRS z =20) z 2=
32 .4cm (VRS z =20)
./=.. n(VRS z = 4 .9) z 3 = 68 .0cm (VRS z=4 .9)
(VRSz = 2 .7) z 4=
92 .9 (VRS z =2 . 7)
Dimensiones de la estructura del pavimento.
CASO A.
Nivel de confianza = 0 .81
32 .0
21.0r ÑW
CARPETA
BASE
SUB-BASE
SUBRASANTE
TERRACERIA
CASO B.
Nivel de confianza = 0 .95
10
CARPETA 10
BASE
SUB-BASE 35
SUBRASANTE 25
TERRACERIA
EU
Cr)ua)ca)v>Qw)...oHwa.tn
_W
37
0.2
0.3
0.4
0 .5
1
2
3
4
5
10,
o.z = Esfuerzo vertical , kg/cm 2 ,ala
p
rofundidad z
,
,Lo escala adimensionol ( h ) en rodios, simpli -fica el dibujo de las curvos de dlstribucldn de -'.,r,.. ". .,~ ~ ,.,.'.,
~,~.,,.— esfuerzos:
paco
ron
d
ejeals,
aEjcales
Eje clllo
peso ( P) iHerentes gumploverti
sene
950 kg,„~,~ , ~~ '.~ m „,,,, ,
presion de inflado (p) Igual a 2 kg /cm2 ; a =8.7cm gin ~~.~~~ ."~, AMA ~.
.s ~ii~~ .i.~ i~
~
?i.ii►.i~► ~ini~ii
o•z __
5 .8 [1 .5] ~1
,(t5'+='
z :1,, :
Op
/.'~I~~r~ ~'~ .,'~/ ►
%I'~/~~rrr
z
cm ~~ ' .~,~! .~f~,en
~W• I .~II',1/I~~~/'/', 4~ ~ ~,/.I►'
-~►-, °~°i.~ ~~~'~ '~~'/~r.' '%
,
i ~~ OEjemplo
M~.~ ~~,~z=ha.~-~~ 0~'~. n
para z=30a~' _ ~'/~"M.rr ''~. ~ n
d=0.00001..%///.// a o° y
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~ .~_E•emplo( rva de Influencia de_ rr_ ) ~r,r~ Aar •
n
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►
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Al' •
• n
i,iniiy~
~ ~~ ~,
A~.n~%AI .ii AI . n
'.~ .~ Curva de Influencio adimensional de v~z _, .~.~,~ r
poro una preslón de Inf lado p = 2 kg /cm2 / ..'~. .
.
.
. .
.
.
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~,.-~~-.A-aWWAV~ .. n n
5
70
Ó
L0
3 .0
4 .0
E
ca)mca)0>
va)
oNa)awa)ov0
-ocm
40 o~nN
45
50
55
60
65
20
15
10
25
30
35
Fig 1 . Coeficientes de daño por tránsito . Referencia : informe 325 Instituto de Ingenier(o,UNAM
IDENTIFICACION : HOJA
T I P O
DE V E H I C U LO
NUMERODIARIO DEVEHICULOS
DENEE CARL
LRIL
(INNICCIAIAL) )
COEFICIENTEDE DISTRIBUCION
DE VEHICULOSCA0VAC
RGADOSIOS
NUMERODEVEHICULOS
CARGADOSOVACIOS
*COEFICIENTES DE DANO
NUMERO DE EJES EQUIVALENTESDE 8 .2 ton
CARPETAY BASE
SUB-BASEY TERRACERIAS
CARPETAY BASE
SUB-BASEY TERRACERIAS
C)= )xt~z ® = ® x ® 0=®x®A
AUTOMOVILES Y CAMIONESCON CAPACIDAD DE CARGAHASTA DE 3 ton
CARGADOS-
0 .146 0 .006
VAClos 0 . 137 0 .000
B AUTOBUSESCARGADOS 1 .773 1 .104
VAClos 1 .304 0 .152
C CAMIONESCARGADOS 2 .481 1 .997
VAClos 1 .524 0 .035
T — STRACTORES CONSEMIRREMOLQUE
CARGADOS 4 .305 4 .305
VACIOS 2 .331 0 .027
C—RCAMIONES CONREMOLQUE
CARGADOS 5 .450 7 .809
VACIOS 2 .580 0 .029
T-S-RTRACTORES CONSEMIRREMOLQUEY REMOLQUE
CARGADOS 7 .523 10 .364
VAClos 3 .515 0 .037
CARGADOS
VAC IOS
S U M A S TRANSITO EQUIVALENTE
8DIARIO (INICIAL)
OCOEFICIENTE DE ACUMULACION DEL TRANSITO
C
1 COEFICIENTELAC ION DEL
DETRANSITO,
ACUMUCT- 09,
]365
AÑOS DE SERVICIO, n =T R NÚITODSOUI
V LENTE
TASA DE CRECIMIENTO ANUAL DEL TRANSITO
=,T
* COEFICIENTES DE DAÑO BAJO CARGAS MAXIMAS,TOMANDO EN CUENTA LAS CARGAS POR EJE PROPUESTAS EN EL " PROYECTO DE ACTUALIZACIONDEL CAPITULO XI DEL REGLAMENTO DE EXPLOTACION DE CAMINOS DE LA LEY DE VIAS GENERALES DE COMUNICACION " S .C .T . , 1978
Fig 2 . Tabla para el c6lculo del tránsito acumulado en función de ejes sencillos equivalentes de 8 .2 ton
10$ 5s10 s lo' 5x10'5x10s2><Id3 2x10 6-
-
_
_
_
—
VRS4 zn "=
VRSz s
1
i=n
E0 1 0 i ; VfZSn+ Iiop
3 .95 [1.50~
VRSzI-0.84V]
-~ a,= 0,
oz=os*as2.,poro_ .car-pelas
paro
o e - osi
carpetos de
d•l, poro materiales
mecanicomente
degasconcreto asfóttico
establliiJ
R-
.®~..,~
.s
a'%//.íFN~1f~11W'~/~
NY !~~~//~
0202= 4
t
VI-8IVtib
2
n..,SUB; l3ASE' ..,
0 303 ll
S +zz z/z~
~. ®nn~®~CAPA~SÚB~JR9SANTE
o 404 ~®~;n ®n®®.~. . ..:. _TERRAPLEN~: a S D S i®~®.'CIMENTACION 0605 ~~,~
~~~" r_~Il~®~~ , 3 _®®nn ~~;~~~.•.. a p~®i~
:
.~/N.~.// =
p.' ~~-~ _~i♦~~~~, ~/f'~~~~~~- 4 .•-
~n~:~:,~..itet~~~~•.n// ~.~~nw
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~0:~s•l
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.~w~!!!
Z e;or
~M_a.i~l/~..~~IN,nn~®_~~~~o
lo
.we:10
67
~
~.asp~
~~\v 1~k,~~►\~ ,-
~ 2bl mínimo`~`` Car
Luk-liomimammimamlaealmabastmueenpetow"~►de concre o
" osfo~ ► ~~~~~~I~%~~ A~~~—®~et~~~l1Espesor minimo de base I~ - D2 mínimo =12 cm Bose, VRS ? 95III II
A e IOso p140 e10140
Co 90u
e, 70c° 60
áw 40N 30
20to
130120110tooeo8070605040302010
2x1065x106IOr2x107EL= Tránsito acumulado, ejes sencillos de 8 .2 tonFig 3 . Gráfica para el diseño estructural de pavimentos flexibles en parques industriales (nivel confianza 0 .81)Referenclo : Informe 325 Instituto de Ingenlerlo , UNAM
102x10 5x10 l0°5x10 '
2.1 kg/cmCoef . daño = 0.003
3
4
5
LO
2 .0N
c
N lv
t
3 .0
. 4.0
cry %Esfuerzo vertical , kg/cm 2 , a la profundidad z0.1
0 .2
0 .3
0 .4
0 .5
1
. Lo escolo odimensional ( h ) en radios, simpli-
FBI;F
~ ~.f ica el dibujo de las curvos de distribución deesfuerzos verticales porn diferentes ejes .
Vehiculo especial
• • •Ejemplo : Eje sencillo con peso ( P ) igual 0 950 kg;
_ presión de lnflodo (p) Igual a 2 kg/cm2 ; o =8 .7 cm
~
~~
~~
rm/
P P = 2 .01 kton
g /cm2
,~~
.~
_
a = 47.68 cm •,
o: =5.8 [~1 .5 b9d [1( tSz~
PV~~'/
io
I / / Iz~ .
),n't~ i e
z,en Cm
0~
—
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oPP-AmmPgo"Awr~ i..~h .i/i •- iir
t.•~~~
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~ ~
í~ r
i.t,~:~
Ejemplo poro z=30
z=ha b~ ,' rplOoosp-AOr''ParAtOrtamne
~.d =0.00001
../
,
, -
/
, ./'
//,A1
/.~ i/i ~iii►~i/ /ír . ó r~ ~
~/ / ./ÍI/~ r , rw., ~,,°
Í//////Coef. daño = 9.4 //
~ // //Ad'Irdi.g651OFF' .ii► i►
°, _ 2 ívrsp
1 .11 PIol
4-Tr p
o,
a t
.
_ , .~
n
~~.~/
/r //~ .%%/ / >;`° ////
n
' E emplo (curvo de tnf luencio de aZ ) ~~ ,~
~
/
.
// /~~ ~ / r //I~'ní~i
ri,i~r ~,~Isa/
,rr ,
/
poro uno presion de lnf iado
2 k km2
La cargos de los vehiculos se representan por placas _p-g
flexibles (con radio a y presión de Inflado p) . Paro cadoiri
,
"Ir
~,~►i4V
! profundjdad (z) el coefjciente de doño por tronsjto(d) _se o
btiene de to intersección de la Curva de distribución
AlW
A r ,,~'
de esfuerzos verticales del eje correspondiente y Los
~® ®,>~ .~,
_
curvas de la grafjCa, referidosl eje sencillo e4uivo-
Coef. daño 152
lente de 8 .2 ton y 5 .8 kglcm de presión
,íí~
.
.
~
Curvo de influencia adimensionol de cry 1 • J ..
Ps
Pt
p
Rodio del ¿reo poro ejesencillo, cmRodio del óreo poro ejelóndem , cmPeso del ele sencillo,Rp
Peso del ele $6ndem,l
Presión de inflado,lip/cm=
Fig 4 . Ejemplo de cóicuio
100
m25 `•0Na)
o.N30°f
o
Ó35 ~
C
ó0 á
11N
45
50
55
60
65
IDENTIFICACION ; PIR HOJA 1 / I
T I P O
DE V E H I C U L O
NUMERODIARIO DEVEHICULOS
ENELCARRILDE
(INICIAL)L
O
COEFICIENTEDE DISTRIBUCION
DEVEHICULOSCA0VAC
RGADOSIOS
NUMERODEVEHICULOSCARGADOS0 VACIOS
O° 0x0
*COEFICIENTES DE DAÑO
NUMERO DE EJES EQUIVALENTESDE 8 .2 ton
CARPETAY BASE
O
SUB-BASEY TERRACERIAS
O
CARPETAY BASE
®=OXO
SUB-BASEY TERRACERIAS
O=O x ®
AAUTOMOVILES Y CAMIONESCON CAPACIDAD DE CARGAHASTA DE 3 ton
1000CARGADOS 0.7 700 0 . 146 0 .006 102 .2 4 .2.
vAClos 03 300 0 .137 0 .000 41 .1 0 .0
B AUTOBUSES 20CARGADOS 0.8 16 1 .773 1 .104 28 .4 IV .?VACIOS 4 1 .304 0 .152 5 .2. 0 .6
C CAMIONES 40 CARGADOS 0.4 28 2 .481 1 .997 69.5 55.9
VACIOS 0.3 12 1 .524 0 .035 18 .3 0 .4
T- STRACTORES CONSEMIRREMOLQUE 30
CARGADOS Q8 24 4 .305 4 .305 103 .3 103.3
VACIOS 0.2 6 2 .331 0 .027 14 .0 0 .2
C_R CAMIONES CONREMOLQUE
O CARGADOS 0 0 5 .450 7 .809 0 .0 0 .0
VACIOS 0 0 2 .580 0 .029 0 .0 0 .0
T-S-RTRACTORES CONSEMIRREMOLQUEY REMOLQUE
10CARGADOS 0.6 6 7 .523 10 .364 45 .1 62 .2VACIOS 0.4 4 3 .5 15 0 .037 14 .1 0 .1
CARGADOS
VACIOS
S U M A S I 1D0 1100 TRARNSIT
IO(O
INEQ
ICIU
AL)IVALENTE
441 .20 2.44 .60
COEFICIENTE DE ACUMULACION DEL TRANSITO , CT =
IS
(1+r ) 65
DIA
OEFCIENTE DELACIOC
IN DELTRANSICA
TOUMU,CT
-O 115 9 7 11 597
AÑOS DE SERVICIO, n = .T R NITO
OU$ALENTE
TASA DE CRECIMIENTO ANUAL DEL TRANSITO
=
10,T 10= O
XO
5 !! 6 596 2 836 626
* COEFICIENTES DE DAÑO BAJO CARGAS MAXIMAS,TOMANDO EN CUENTA LAS CARGAS POR EJE PROPUESTAS EN EL " PROYECTO DE ACTUALIZACIONDEL CAPITULO BI DEL REGLAMENTO DE EXPLOTACION DE CAMINOS DE LA LEY DE VIAS GENERALES DE COMUNICACION " S .C .T. , 1978
Fig 5 . Ejemplo de cálculo
10, 5x10'51 10'2x10'1
1
1
1
1
I
ico 0, Dora corpelos deo 1S2,pora carpetas de concreto asfáltleoo=+as+ ae+ os+ 1, poro moteriales estobilisodos
rnecanlcamenle
lo'140
VI
oQ.ou
Cv.ñON
eJ
CeJ
-o> 60'O•er
30
20
10
90
80
70
'
CAPA /5U8j!,RASANTE,_CUERPO DEC
TE•RRAPLEN
~ ~~~nn nn
n:~♦M.-0r
n .
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r-A= 27—
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~~~~~~ Z2 = Espesor~
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~~~ g minlrno de
-+ z -z 1 = 12 cm a►77 ~~``?
, ~_\L1~\`~►~1~7\1~1/i•~'.~1•
sor mínimo de base
nn I
t
BiSE~!.
••
•
o I D I0 2 02
' SUB-SASE' : 10303
zn= 80
Esp
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Z4
V4
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30
20
10
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T
1
1
I
1
10'1 1 T
2xld s
lo s 2xI0 s 5x10°
I0
2xI0 6
5x106
10 '
2x10'
5x10 '
10EL : Tránsito acumulado, ejes sencillos de 8 .2 ton
Fig 6 . Ejemplo de calculo
PROYECTO GEOP'EFRICO DE ClUES
Roberto Magallanes
7 .2 PROVECTO GEOMETRICO DE CALLES
7 .2 .1
Generalidades
El proyecto geométrico debe entederse como el dimensionamiento de
las partes visibles del sistema vial y, por lo tanto, debe ajustar
las calles e intersecciones a la configuración . del terreno, para
controlar el uso especializado de tierras y los requerimientos del
usuario del sistema vial, tanto individual como colectivamente.
Las normas de proyecto deben ser tales que permitan al proyectista
producir un conjunto de planos para construir un sistema vial atrac
tivo, seguro y funcional .
El proyectista tiene la responsabilidad
de convertir las decisiones de planeación y localización, en formas
geométricas que sean compatibles con una operación eficiente de ve
hículos . Toca también al proyectista, establecer las normas parti
culares para cada proyecto, dentro de las normas generales estable
cidas en este capitulo .
47
a) Tipo de vías
Para seleccionar el tipo de vías en los parques industriales, debe
tomarse en cuenta como criterio principal el grado de control de
acceso requerido por las instalaciones .
El control de acceso está
íntimamente ligado con el tipo de movimiento que tendrá cada vía.
Las relaciones movimiento-acceso para cada tipo de vía son:
-Autopista urbana;
Es una carretera dividida con control de acceso total, des
tinada principalmente a tránsito directo . Su conexión a
otras vías transversales seleccionadas se hace por medio
de rampas . Requiere carriles de servicio y/o colectores-
distribuidores . Su uso como. parte integrante de un parque
industrial debe restringirse a los corredores industriales
de las grandes ciudades . El diseño debe considerarse coma
caso especial.
-Avenidas principales y secundarias
Estas vías cubren el rango entre las autopistas urbanas y
las calles locales y colectoras . En estas vías el control
de acceso es menor, pues se permiten cruces a nivel con
otras calles, pero es deseable controlar estas interferen
cias con dispositivos para el control del tránsito,. elimi
nando vueltas a la izquierda o proporcionando carriles es
peciales para ello . En estas vías debe permitirse solamen
/te una pequeña proporción de tránsito local y por lo gene
ral no debe permitirse el estacionamiento . En algunos ca
sos son deseables los cruces a desnivel.
48
-Calles locales y colectoras
Tienen por función proporcionar accesos a los lotes ocupados por
las industrias . El control de acceso es mucho menor . El uso de
estas calles para estacionamiento y maniobras de carga y descarga
debe ser mayor . Es deseable eliminar de estas vías todo el trán-
sito directo mediante una localización cuidadosa.
-Cul-de-sac
Son vías sin continuidad, esto es, calles cerradas . El control de
acceso es nulo . En estas calles se trata de eliminar totalmente el
tránsito directo, para convertirlas en zonas de carga/descarga para
las industrias pequeñas y medianas localizadas en esa calle.
La localización de cada tipo de via dentro de un parque industrial debe selec-
cionarse sobre la base de los movimientos de transito esperados y los costos
de construcción y derecho de vía.
b) Criterios generales
-Asignación de tránsito
La asignación del tránsito en cada uno de los tipos de via de los par
ques industriales es uno de los criterios principales para el diseño.
Normalmente deberá asignarse un tránsito para un año futuro entre 10
y 30 años . El transito se asignará tratando de prever el tipo y tatua
ño de las industrias que se instalen en el parque.
-Plan inicial
Una vez asignado el tránsito y conocidos los principales generadores
de tránsito de acuerdo al tipo de industrias, se seleccionará la ve-
locidad de proyecto . Se sugieren las siguientes normas :
49
TIPO DE VIA VEL .
DE PENDIENTEPROY . MAXIMA DESEABLE
(km/h) (%)
Autopista 110 4
Avenidas principales 80-90 4-5
Avenidas secundarias 60-70 6
Demás tipos de vía 40-50 7
Los grados máximos de curvatura y demás elementos de los alinea-
mientos horizontal y vertical, se establecen a partir de la velo
cidad de proyecto como se indicará más adelante.
-Plan de intersecciones
La localización de intersecciones y entronques debe consi
derar los posibles movimientos de tránsito, tamaño desea-
ble de los lotes, tipo de industrias, etc . Se sugieren
los siguientes espaciamientos entre intersecciones:
TIPO DE VIA
ESPACIAMIENTO(m)
Autopista
1 500 mínimo
Avenidas principales
200-800
Avenidas secundarias
125 mínimo
Demás tipos de via
100 mínimo
50
-Uniformidad
Un principio importante para servir bien al tránsito es
que el conductor debe saber anticipadamente cual calle
y/o carril debe tomar para llegar a su destino . Para
ello, deberán señalarse y diseñarse las intersecciones
en forma uniforme.
-Continuidad
En todos los tipos de vías, el diseño debe ser tal que
induzca a los conductores a seguir los carriles principa
les o directos . Idealmente el conductor debe circular
continua, confortable y naturalmente en su carril, sin
confrontarlo sin necesidad a puntos de decisión innecesa
ríos.
-Número de carriles
El número de carriles de una via debe calcularse de acuer
do al volumen de tránsito estimado y al nivel de servicio
deseado . Para fines preliminares el número de carriles
puede estimarse de la siguiente tabla:
TIPO DE VIA
VOL . DE SERVICIO(veh/carril -h)
Autopista
1 300
Avenidas principales
500-800
Avenidas secundarias
300
Calles colectoras
200
51
-Características del tránsito
Es necesario asignar o determinar los siguientes paráme
tros:
TDPA0 Tránsito diario medio anual inicial
TDPA 1 Tránsito diario medio anual en el año futuro i;
usualmente i = 20
VHP
Volumen horario de proyecto
VHP= K(TDPAi ) ; 0 .08110 .18
D
Factor de distribución direccional del tránsito.
Usualmente varia de 0 .55 a 0 .70 dependiendo de la
localización de la zona en relación al centro de ne
gocios . A mayor distancia, mayor factor de distri-
bución.
-Vehículo de proyecto
Es un vehículo hipotético cuyas dimensiones controlan las
características de los diferentes elementos del proyecto.
El Manual de Proyecto Geométrico SOP considera cinco tipos
DE-335, DE-450, DE-610, DE-1200 y DE-1525, representativos
del automovil, camión chico, camión grande, tractor-semirre
molque chico y tractor semirremolque grande . Para el dise
ño de las calles de parques industriales deben considerar-
se los vehículos DE-335, DE-610 y DE-1525, dependiendo del
elemento geométrico que se esté diseñando . Las principales
características de estos vehículos son:
52
VEHICULO TIPO DE-335 DE-610 DE-1525
Longitud total
(m) 5 .80 9 .15 16 .80
Distancia entre ejes-extremos
(m) 3 .35 6 .10 15 .25
Ancho total de veh .(m) 2 .15 2 .45 2 .45
Entrevía (m) 1 .85 2 .45 2 .45
Altura máxima (m) 1 .67 4 .12 4 .12
Radio de giro min .
(m) 7 .32 12 .81 13 .72
Radio min .
int .
(m) 4 .67 8 .66 6 .04
-Características del conductor
Para fines de proyecto, el tiempo de percepción-reacción a
un estimulo visual es de 2 .5 seg, pero debe tomarse en cuen
ta que en situaciones complejas, este tiempo puede elevarse
hasta 3 seg y aún a 5 seg.
Deberán tomarse en cuenta los siguientes hechos:
.El conductor se comporta mejor cuando toma una sola decisión
a la vez
.El conductor prejuzga el comportamiento de los demás vehicu
los y espera ciertas características del camino y de los
dispositivos para el control del tránsito.
.Bajo tránsito intenso, el conductor se deja guiar por los
demás vehículos y no por las características de la vía
.El conductor tiende a comportarse como la generalidad de
los conductores que lo rodean
.Los conductores responden a la frustración con agresión
.Muchos conductores tienden a ignorar situaciones de peligro
tales como pavimento mojado, distancias de visibilidad insu
53
ficientes, altos volúmenes de tránsito, etc.
-Características del peatón
El peatón siempre tiende a tomar el camino más corto entre
dos puntos y se resiste a usar pasos a 'desnivel . Los pasos,
andadores y banquetas deben considerar estas características.
El ancho de banqueta debe ser,de 1 .50 m a 2 .00 m como mínimo.
La capacidad de banqueta es como de 40 personas por metro de
ancho y por minuto, después de deducir un "ancho-muen .to" de
0 .5 m. La velocidad de los peatones es de 1 .20 m/seg, pero
puede variar con el sexo y la edad . Los peatones de edad
avanzada circulan a 0 .90 m/seg.
7 .2 .2 . Normas para el diseño de vías
a) Distancias de visibilidad
La distancia de visibilidad minima que deberá proporcionarse
en cualquier punto de la calle será equivalente a la de
visibilidad de parada, que para las velocidades de proyecto
consideradas,
son:
Velocidad de proyecto (km/h) 40 50 60 70 80 90 100 110
Distancia de visibilidad deparada (m) 40 55 75 90 115 135 155 175
b) Alineamiento horizontal
Los grados máximos de curvatura deberán considerar una sobre-eleva
ción máxima de 0 .06 . Para grados menores al máximo la sobre
elevación se reducirá proporcionalmente.
54
c) Alineamiento vertical
Las pendientes de calles para proyecto dependen del tipo
de via y de la configuración topográfica de la zona . Las
pendientes máximas serán:
VEL . DE PROY . PENDIENTE MAXIMA (%)*(km/h) Autopistas
Avenidas y calles
40 a 60 8-9-11
60 a 70 5-6-8 7-8-10
80 a 90 4-5-7 6-7-
9
90 a . 110 3-4-6 5-6-
8
*Terreno plano-lomerio suave-lomerio fuerte
Las longitudes en que pueden ponerse las pendientes máximas
serán:
Pendiente (%) 3 4 5 6 7 8 9 10 11
Longitud máxima (m) 510 330 240 180 150 150 100 75 50
La longitud de curvas verticales se determinará multiplicando el
parámetro K dado en la siguiente tabla por la diferencia
algebraica de las pendientes de entrada y salida a la curva.
El resultado se redondea a longitudes múltiples de 20 m .
Vel . de proy . (km/h) 40 50 60 70 80 90 100 110
Valor de K 7 10 14 20 29 40 53 68
Longitud minima (m) 20 40 40 40 60 60 60 60
55
d) Sección transversal
.Sup erficie de rodamiento
La superficie de rodamiento debe diseñarse para uso de
tránsito pesado v con- prop iedades antiderrapantes . Es
recomendable el uso de carpetas de concreto aafáltico
con agregados minerales de origen basáltico . El diseño
del pavimento propiamente dicho se establece más adelan
te.
El bombeo de la superficie de rodamiento puede ser una
curva uniforme o puede tener taludes rectos a partir del
centro de linea . La pendiente transversal puede ser de
1 .5% a 3 .5% dependiendo de la intensidad pluvial 6n la
zona.
En vías de varios carriles con pendiente transversal en
una sola dirección, es deseable que la pendiente de cada
par sucesivo de carriles se incremente entre ellos en
0 .75% . Asi si el arroyo es de tres carriles, el interior
tendrá pendiente de 1 .5%, el siguiente de 2 .25% y el exte
rior d 3 .0%.
.Anchos de carril.
En autopistas y avenidas principales, se recomienda un an
cho de carril de 3 .50 m . En los demás tipos de vía y en
carriles especiales (estacionamiento, vuelta, de servicio,
etc), es recomendable conservar el mismo ancho (3 .5 m), pe
ro Si existen restricciones de espacio puede reducirse a
3 .0 m.
Acotamientos
Los acotamientos son deseables en autopistas urbanas y ave
56
nidas principales, pero no indispensables . En general,
pueden sustituirse por carriles para estacionamiento . Cuan
do se decida poner acotamiento se sugieren anchos de 2 .5 a
3 .0 m.
.Guarniciones
Pueden ser de dos tipos : barrera y montable . Las guarnicio
nes tipo barrera se usarán en aquellos sitios en donde con-
viene disuadir a los conductores de dejar la via ; tendrán
una altura de 15 a 25 cm y un talud en su cara externa de
1 horizontal por 3 vertical ; no deben usarse en lugares ad
yacentes a los carriles de tránsito en autopistas o en vías
de alta velocidad.
Las guarniciones montables deben diseñarse de manera que los
vehículos puedan cruzarlas sin daño en las suspensiones . Su
uso está indicado en fajas separadoras centrales, isletas,
áreas de intersecciones y en las orillas del acotamiento.
Taludes
Los taludes de cortes o terraplenes deben aplanarse y redon-
dearse de manera que presenten una apariencia agradable y pa
ra prever posibles salidas del vehículo . En la siguiente ta
bla se sugieren algunos taludes para suelos :
57
ALTURA DE CORTE0 TERRAPLEN
TALUDTerrenoplano
(HORIZONTAL : VERTICAL)Lomeriosuave
Lomeriofuerte
0 .0 a
1 .2 6 :1 4 :1 4 :1
1 .2 a 3 .0 4 :1 4 :1 2 :1
3 .0 a 4 .5 4 :1 2 .5 :1 1 .75 :1
4 .5 a 6 .0 2 :1 2 :1 1 .5 :1
más de 6 .0 2 :1 0 .5 :1 1 .5 :1
En roca pueden usarse taludes de 0 .5 :1 pero si la roca es de
muy buena calidad es posible usar taludes hasta 0 .08 :1.
.Faja separadora central
Este elemento es muy deseable en vías de cuatro o más carri
les . Las fajas deben ser perfectamente visibles en todo tiem
po y presentar contraste con los carriles para tránsito . Las
fajas pueden estar hundidas, levantadas o a nivel, en rela-
ción con los carriles de tránsito . Los taludes no deben ser
más pronunciados que 6 :1.
Las fajas hundidas se recomiendan para autopistas y las le-
vantadas para avenidas principales . Las fajas a nivel pue-
den emplearse en cualquier tipo de via pero si ésta es de
alta velocidad, deberá emplearse una barrera central.
Las fajas separadoras centrales en aitopistás deben ser tan
anchas como sea posible . Es deseable anchos de 16 m, pero
cuando se tengan restricciones de espacio pueden reducirse
hasta 6 m.
58
En avenidas con espacios restringidos, pueden aceptarse fa
jas separadoras con anchos de 1 .50 m . Sin embargo, este
ancho no permite aberturas para vueltas . Si se desea dar
esta facilidad, la faja deberá ampliarse a un mínimo de
4 .0 m y de preferencia a 6 .0 m.
.Carriles de servicio
Los carriles de servicio son utilizados por tránsito local de
las industrias localizadas a lo largo de autopistas urbanas o
avenidas principales, con objeto de lograr controles de acce-
so efectivos.
Dos o varios carriles de servicio forman el camino de servi-
cio y pueden ser de uno o dos sentidos . Desde el punto de
vista operacional, se recomiendan los caminos de un solo sen
tido.
Es deseable que los carriles de servicio tengan un ancho de
3 .50 m, pero si hay restricciones de espacio, pueden reducir
se a 3 .00 m.
De preferencia no deben proyectarse caminos de servicio de
menos de dos carriles.
.Ciclopistas
Son fajas paralelas a los carriles de tránsito para el paso
de bicicletas . Se recomienda un ancho mínimo de 1 .50 m, y
deberán separarse de los carriles de tránsito de automóvi-
les mediante guarniciones de tipo barrera.
e) Secciones transversales típicas
Las secciones transversales para cada tipo de vía, pueden
59
diseñarse por el proyectista, según el número de carriles
necesarios de acuerdo a la demanda prevista (inc . 1 .1 .1 , b)
y los anchos recomendados de los elementos de la sección
transversal (inc . 1 .1 .2,d) . Algunas secciones transversa-
les típicas, comunmente aceptadas son:
Avenidas principales
3 x 3.5
3 x 3 .5 -
1.s r m.5 16 .0
40.0io.5 ----~ L5
Avenida secundaria
Calle doble sentido
Calle de un sentido
Cul-de-sac
3 x3 .0
3x3.0
9 .0
- 2.0
9.0
2.325 .0
4 x3.5
3 x 3 .0
2 .5
2.5~
14 .0
~
2 . 5 .o
1 .5 -- 6.0 475"9.0
2 .5J
2.5 14 .019 .0
60
7 .2 .3
Normas para el diseño de intersecciones a nivel
Las intersecciones en parques industriales serán por lo general a
nivel . En lo que se sigue se establecen las normas geométricas
con las que debe proyectarse dichas intersecciones . Las intersec
ciones a desnivel se consideran casos especiales y deben proyectar
se según lo establecido en la Manual de Proyecto Geométrico de
SAHOP.
a) Curvatura de las guarniciones
La curvatura en la orilla del pavimento o de las guarnicio-
nes para movimientos de vuelta depende fundamentalmente del
tipo de via y tipo de vehículos que efectuarán los movimien
tos . La guarnición o la orilla del pavimento deberá ajus-
tarse a las trayectorias de las vueltas de los vehículos.
Deberá tomarse en cuenta lo siguiente:
.Las curvas con radio de 4 .5 m a 7 .5 m, preferentemente estas
últimas, son adecuadas para los vehículos DE-335 . Son apli-
cables en intersecciones de avenidas secundarias o calles lo
cales en las que se han previsto carriles para estacionamien
to.
.Las curvas con radio de 9 .0 m 6 más se proyectarán en cruces
de calles principales donde probablemente se requiera que
los camiones no invadan los carriles adyacentes en sus movi-
mientos de vuelta.
.Las curvas con radio de 12 .0 m 6 más, y de preferencia las
curvas compuestas, se deberán emplear en los cruces de ca-
61
lles y avenidas de zonas con industria pesada, en donde es
frecuente la circulaci.ón .de vehículos grandes . También se
emplearán en aquellos cruces en que una reducción de velo
cidad es perjudicial . En la tabla 1 se establecen los ra-
dios de curva para varias condiciones.
b) Enlaces para vueltas
Los enlaces separados para dar vuelta tienen un triple pro
pósito en los cruces de avenidas : 1) No invadir los carri-
les adyacentes ; 2) Canalizar el tránsito ; y 3) Se ajustan
bien en intersecciones esviajadas . Las ventajas de estos
enlaces son : reducción del área pavimentada, provisión de
isletas de refugio para peatones y separación efectiva de
los movimientos del tránsito en la intersección . Los dise
ños mínimos de estos elementos se muestran en la tabla 2.
c) Carriles auxiliares
Los carriles auxiliares tienen como fin principal almacenar
los vehículos que darán vuelta en una interseccion . En for
ma secundaria, se usan como carriles de deceleración . Es-
tos carriles deben proyectarse con un ancho de 3 .0 m y de
preferencia de 3 .5 m.
Los carriles auxiliares tienen tres componentes : longitud de
deceleración, longitud de almacenamiento y transición . La
longitud total de estos carriles debe ajustarse a lo siguien
te:
62
Velocidad media derecorrido (km/h)
longitud del ca-rril (m)
30 40 50 60 70 80
50 60 80 100 125 150
Deberá cuidarse que el carril sea suficientemente largo para
que tenga capacidad de almacenar el máximo número de vehículos
que den vuelta en un periodo critico . En intersecciones sin
semáforo, este periodo crítico es de 2 minutos ; si hay semá-
foro, el periodo es de 1 .5 a 2 veces la duración del ciclo.
En cualquier caso, la longitud de almacenamiento debe ser de
al menos dos vehículos.
Para acomodar los carriles auxiliares en la faja separadora
central, esta debe tener de 5 a 8 m de ancho y 3 .5 m como mí
nimo . En la fig 3 se muestra el diseño recomendado.
d) Abertura en la faja separadora central
El tamaño de la abertura en la faja separadora central para
vueltas izquierdas, depende del ancho de la faja, la forma
del remate en la faja y el radio de control del vehículo de
proyecto.
Los radios de control sugeridos para el proyecto son de 15 m
para el vehículo DE-610 y de 23 m para el vehículo DE-1525.
En la fig 4 se muestran los diseños correspondientes . El re
mate de la faja deberá ser preferentemente en forma de punta
de bala (fig 5) .
63
Para vueltas en U, el ancho y abertura de la faja separado
ra debe ser tal, que la maniobra se haga preferentemente
desde el carril interior al carril exterior en la dirección
opuesta . Para avenidas de cuatro carriles de 3 .5 m cada
uno, se requiere un ancho mínimo de faja de 6 .1 m para-el
vehículo DE-335, de 15 .6 m para el DE-610, y de 17 .4 m para
el DE-1525.
Las aberturas para vueltas en U deberán localizarse unos
30 m antes del cruce con otra calle o avenida.
e) Glorietas
Las glorietas o intersecciones rotatorias no deberán proyec
tarse ni en avenidas ni en calles principales-
f) Calles cerradas y Cul-de-sacs
Los extremos de las calles cerradas y Cul-de-sacs deberán ser
de suficiente ancho para que los vehículos puedan dar vuelta.
Esta área de maniobra puede ser rectangular o circular . Si
se proyecta de forma rectangular, el área deberá ser al menos
de 15 m de ancho y 30 m de largo, de manera que con alguna ma
niobra pueda dar vuelta el vehículo DE-610.
Si el área de maniobra se proyecta en forma circular deberá
tener un radio mínimo de 9 m y preferentemente 14 m . En este_
último caso puede dejarse una isleta circular en el centro de
5 m de radio.
64
TABLA 1 . DISEÑO DE LA ORILLA DEL PAVIMENTO PARA VUELTAS . E INTERSEC :IONES SININVADIR LOS CARRILES ADYACENTES
DISEÑOANGULODE
RADIOCURVA
DE CURVA COMPUESTA SIMETRICA CURVA COMPUESTA ASIMETRICARadios Desplaza- Radios Desplaza-
VUELTA SIMPLE miento miento
A 18
B 30 30
C 60
A 15 - -
B 45 23 -
C 62 60 .30 .60 0 .9
A 12
B 60 18
C 60 .23 .60 1 .7 60 .23 .84 0 .6-1 .8
A 11 30 .08 .30 0 .6 - -
B 75 17 37 .14 .37 0 .6 - -
C 46 .15 .46 1 .8 46 .15 .69 0 .6-3 .1
A 9 30 .06 .30 0 .8 -
B 9015*
37 .12 .37 0 .6 - -
C 55 .18 .55 1 .8 37 .12 .60 0 .6-3 .1`
A 30 .06 .30 0 .8 - -
B 105 30 .08 .30 0 .9 - -
C 55 .14 .55 2 .4 46 .12 .64 0 .6-3 .1
A 30 .06 .30 0 .6
B 120 30 .09 .30 0 .9 - -
C 55 .12 .55 2 .6 46 .11 .67 0 .6-3 .6
A 30 .06 .30 0 .5 -
B 135 30 .09 .30 1 .2
C 49 .11 .49 2 .1 40 .09 .56 0 .9-4 .2
A 23 .06.23 0 .6 -
B 150 30 .09 .30 1 .2 -
C 49 .11 .49 2 .1 37 .09 .55 0 .9-4 .2
A 15 .05 .15 0 .2 -
B 180 30 .09 .30 0. .5
C 40 .08 .40 2 .9 30 .08 .55 1 .8-3 .9
Los diseños A, B y C corresponden a vehículos de proyecto DE-335, DE-610 y DE-1525respectivamente.
*Mostrada en la fig 1 .
65
TABLA 2 . DISEÑOS MINIMOS DE ENLACES PARA VUELTAS
ANGULO
CURVA COMPUESTA
ANCHO DE
TAMAÑO APROX.DE
DISEÑO
Radios
Desplazamiento
CARRIL
DE LA ISLETAVUELTA
(m)
(m)
(m)
(m)
A 46 .23 .46 1 .1 4 .3 5 .5
75 B 46 .23 .46 1 .5 5 .5 4 .6
C 45 .28 .45 1 .1 6 .1 4 .6
A 45 .15 .45 1 .0 4 .3 4 .6
90 B 45 .15 .45 1 .5 5 .5 7 .4
54 .20 .54 1 .8 6 .1 11 .6
A 36 .12 .36 0 .6 4 .6 6 .5
105 B 30 .11 .30 1 .5 6 .7 4 .6
C 56 .14 .56 2 .5 9 .2 5 .6
A 30 .09 .30 0 .8 4 .9 11 .1
120 B 30 .09 .30 1 .5 7 .3 8 .4
"
C 54 .12 .54 2 .6 10 .4 20 .4
A 30 .09 .30 0 .8 4 .9 42 .2
135 B 30 .09 .30 1 .5 7 .3 34 .4
C 48 .11 .48 2 .8 10 .7 60 .0
A 30 .09 .30 0 .8 4 .9 130 .0
150 B 30 .09 .30 1 .9 9 .2 110 .0
C 48 .11 .48 2 .2 11 .6 160 .0
A.
B .
Para vehículos DE-335 y ocasionalmente DE-610 .
(zonas de
industria ligera)
Para vehículos DE-610 y ocasionalmente DE-1525 .
(zonas de
industria mediana)
C . Para vehículos DE-1525 .
(zonas de
industria pesada)
*Mostrada en la fig 2.
66
Radio de la curva simple
Radios de la curva compuesta
37-12—60 mDesplazamientos
0.6 — 3.1 m
Fig -I Diseños fipicos de la orilla del pavimento para vuelta de 90°
15 m
67
Radios de curvatura
54-20-54 mDesplazamiento
1 .8 mAncho de carril
6.1 mTamaño aprox . de isleta
11 .6 m2
ang cos (1-
DRR1
Fig 2 Diseño típico de un enlace para ángulo de vuelta de 90°
68
Longitud de transicidn
45m
Radio de control
Longitud total del carril auxiliar
R~ 45
Fig 3 Diseño de carriles auxiliares en la faja separadora central
Remate semicircular :
L = max (12, A, 2R-M)
PC PC Orilla de lo fajo
L
W— Ancho de calzadaA— Control para abertura mínima
A =W+2.5R - Radio de control
23 m para vehículo DE-152515 m para vehículo DE-610
Remate en punta de bola :
L — Abertura de faja separadora
LL = max (12. , A, 2R-2B-1 )
2B= (M-I)(4R-M-I)
PC
B
PC
Fig 4 Diseño de aberturas en La faja separadora central
70
1
0.5L = R tan (45+ A/2) - 0.5M( I+ ton Á)
Fig 5 Efecto del esviaje en el diseño de aberturas
B
I 0.5 L = R tan(45+t/2) - B- 0.5 ( M . tans + I)
0.5 L
71
A G U A
Roberto Bosco
Humberto Vidales
7 .3 Agua
Un sistema de distribución de agua potable en un desarrollo
industrial se encuentra definido por los siguientes concep-
tos :
a) El objetivo del sistema es la captación del agua de la
fuente más conveniente, tratamiento, conducción, regula
rización y distribución, para el desarrollo industrial
b) Los componentes del sistema son manantiales, pozos, es-
taciones de bombeo, plantas de potabilización, tuberías
de conducción, tanques de regularización, red de distri
bución y tomas domiciliarias con medición
c) La estructura del sistema esta compuesta por el gasto
medio, gasto máximo, operaciones unitarias de potabili-
75
ación y desinfección e ingeniería del sistema
d)
Las restricciones del sistema son el cumplimiento con el
Reglamento Federal sobre obras de provisión de agua pata
ble, emitido por la Secretaria de Salubridad y Asisten-
cia, publicado en el Diario Oficial del 2 de julio de
1953 ; gastos medio y máximo ; presiones mínimas y máxi-
mas.
7 .3 .1
Fuentes de Abastecimiento
En la naturaleza se encuentran disponibles las siguientes
fuentes de abastecimiento que se emplean para consumo indus-
trial o doméstico, con tratamiento o sin él, conforme a las
necesidades y características de cada desarrollo industrial:
a) Agua atmosférica . Que puede encontrarse en estado de
vapor de agua, como liquido suspendido en nubes o cayen-
do en forma de lluvia y en estado sólido como nieve o
granizo
b) Agua superficial . Constituye las corrientes naturales
como los ríos, los embalses, los lagos
c) Agua subterránea . El agua que penetra a través de los
poros que forman las partículas que constituyen el sue-
lo mediante el proceso denominado infiltración, que re-
76
carga los acuíferos naturalmente
d)
Agua salada . El agua contenida en mares y oceános.
La fuente de abastecimiento de agua determina la naturaleza
de la captación, del tratamiento y de la distribución.
7 .3,1 .1
Criterios de Selección
Los criterios de selección se basan en las propiedades de ca-
da tipo de fuente y en el uso a que van a destinarse las
aguas principalmente, y son para los distintos tipos, los si-
guientes:
a) Para agua atmosférica : Se requiere de obras civiles
importantes para recolectarlas y almacenarlas en las can
tidades requeridas para un desarrollo industrial y tie-
nen el inconveniente de contaminarse en su paso por la
atmósfera . Sus propiedades físicas como son turbiedad,
color, olor, sabor y temperatura son aceptables y no re-
quieren modificación, sus propiedades biológicas tampoco,
pero sus propiedades químicas como son pH, corrosividad,
y contenido de CO 2 deberán modificarse, por lo que su
aprovechamiento requerirâ de tratamiento
b) Para agua superficial : Estas aguas se encuentran en can
tidades suficientes para ser aprovechadas por el desarro
77
llo industrial ; tienen el inconveniente de variar todas
sus propiedades, debido a las temporadas de lluvia y es-
tiaje, además de sufrir contaminación por aguas negras,
generalmente aguas arriba del desarrollo industrial . Pa
ra usarse como abastecimiento de los desarrollos indus-
triales deberá tratarse y la epoca de lluvias generalmen
te determina los parámetros de diseño de la planta pota-
bilizadora . Algunos procesos industriales pueden usar-
las crudas o con ligeros tratamientos
c) Para agua subterránea : Se tiene el inconveniente de va-
riación en cantidad posible de extracción, que depende-
rá de la geohidrología del sitio elegido . Se obtendrá
mediante manantiales, pozos y galerías filtrantes . Su
calidad es aceptable generalmente ya que sus propiedades
físicas son variables, pero en rangos cortos, sus propie
dades químicas también varían en función de la geología
del acuífero y el contenido de minerales que pueden di-
solver, sus propiedades biológicas son en general acepta
bles, sin embargo pueden verse deterioradas por infiltra
ción de aguas negras si se localiza el acuífero en cali-
zas o en roca fracturada . Existen procesos de tratamien
to en caso de ser necesario su acondicionamiento
d) Para agua salada : Se están investigando actualmente en
el mundo nuevas tecnologías que permitan desalarla a cos
to adecuado para ser utilizada como fuente de abasteci-
78
miento de agua potable y en todos los usos industriales.
El tratamiento consiste en eliminar los sólidos disuel-
tos y principalmente el cloruro de sodio.
No hay que olvidar que la industria usa el agua como un ingre
diente en un producto determinado, como un medio de transpor-
te mediante flotación, como un agente de limpieza, como enfria
dor, como una fuente de obtención de vapor y calentamiento,
por lo que las necesidades de calidad para aguas de proceso in
dustrial varían grandemente segan el tipo de industria y la
función del agua empleada.
Las necesidades de calidad del agua de suministro industrial
nó exceden frecuentemente el rigor dado en el Reglamento Fede-
ral emitido por la Secretaria de Salubridad y Asistencia por
esto y debido a los grandes vollmenes de agua para cubrir sus
necesidades, o de una calidad específica, las industrias debe-
ran proporcionar el tipo de tratamiento adecuado en cada caso.
Asimismo, las industrias podran contar dentro de sus propieda-
des con redes de distribución de agua de proceso, con calidad
distinta a la potable, pero nunca estas redes tendrán oportuni
dad de interconectarse con la red del desarrollo industrial.
Finalmente la selección de la fuente sera de acuerdo con el
costo mínimo por unidad de agua, suministrada al desarrollo .
79
7 .3 .1 .2 Obras de Captación
7 .3 .1 .2 .1 Obras de captación para agua atmosférica
Las obras convenientes de captación para este tipo de agua se
rán los techos impermeables de todas las instalaciones y el
pavimento de calles y banquetas construidas de concreto, etc.
Los canales o ductos de conducción podrán ser de plástico,
asbesto-cemento, concreto u otro material impermeable, dura-
ble y fácil de limpiar.
Los almacenamientos podrán ser a base de cisternas cuya capa-
cidad deberá tener en cuenta:
a) El régimen pluviométrico de la región donde se localice
el desarrollo industrial
b) La superficie disponible de recolección del agua atmosfé
rica.
7 .3 .1 .2 .2 Obras de captación para agua superficial
A continuación se enlistan algunas de las posibles obras de
captación para este tipo de agua.
a)
Cajas de toma con compuertas a distintos niveles para
80
captación en ríos, lagos o presas, con conducción a esta
ciones de bombeo fijas, o con estación de bombas . Ver
fig 7 .3 .1 .2 .2 .1
b)
Bocatoma con canal de derivación con compuerta, . con o
sin desarenadores, para captación en ríos o canales . Es.
ta bocatoma deberá localizarse en un tramo de la corrien
te o canal que esté a salvo tanto de erosión como de
azolve.
Cajas de toma sumergidas para captación en ríos, lagos,
presas, etc ., la profundidad de mejor operación para ad-
mitir agua de la mejor calidad, dependerá de la tempora-
da de lluvia o estiaje, pero se considerará que la caja
de toma estará a lo más a 60 cm. bajo el nivel mínimo
del agua.
Presas derivadoras con toma directa o bocatoma lateral,
en . ríos o canales . El proyecto estructural de la corti-
na estará sujeto a las Normas de Proyecto y aprobación
. de la Secretaria de Agricultura y Recursos Hidráulicos.
Ver fig 7 .3 .1 .2 .2 .2 .a.
Muro vertedor con vertedor lateral construido sobre ríos
o canales . Ver figura 7 .3 .1 .2 .2 .2 .b .
81
f)
Muro vertedor con caja central y toma, construido sobre
ríos o canales . Ver figura 7 .3 .1 .2 .2 .2.
g)
Estaciones de bombas flotantes sobre lagos, ríos o embal
ses . Ver figura 7 .3 .1 .2 .2 .3.
7 .3 .1 .2 .3 Obras de captación en aqua subterránea
Las posibles obras de captación para este tipo de agua son:
a)
Manantiales que pueden ser de filtración, de fisura, o
tubulares según los insterticios de donde proviene el
agua y de gravedad o artesianos según su origen.
Se hard la captación mediante cajas cerradas de concreto
reforzado o mampostería de piedra o tabique . El agua se
debe extraer solamente con una tubería que atraviese la
caja . La caja lleva una tapa movible o registro . No se
requiere ventilación.
Debes excavarse lo suficiente para encontrar las verda-
deras salidas del agua, procurando que la entrada del
agua a la caja de captación se efectúe lo más profundo
posible.
Deberá instalarse un vertedor de demasías.
82
El'manantial deberá protegerse, dependiendo si es de tipo
de ladera o de piso, de los escurrimientos superficiales
por medio de cunetas que los intercepten ; las cunetas se
excavarán a una distancia de 10 m. de los manantiales.
Ver figura 7.3 .1 .2 .3 .1.
b)
Pozos : que se dividen en someros y profundos:
Los pozos someros permiten la explotación del agua freá-
tica y/o subalvea . Se aceptaran diámetros mínimos o en
sección rectangular de 1 .50 m.
Para permitir el paso del agua a través dé las paredes
del pozo, cuando se use el procedimiento de construcción
denominado "pozo indio" se dejaran perforaciones de 25
mm. a 50 mm . de diámetro con espaciamiento entre 15 cm.
y 25 cm . centro a centro, cuando no se cuente con estu-
dios granulométricos.
Si las paredes del pozo son de mampostería de piedra o ta
bique, se dejarán espacios sin juntear en el estrato per
meable para permitir el paso del agua.
Los pozos profundos son perforaciones para obtener agua
subterránea que se comportan en función de las caracte-
rísticas del acuífero donde se localizan, de acuerdo a ;, .
la siguiente relación cuando el flujo es no permanente :
83
(h o - h 1 ) =
w
donde:
(h ° - h l ) es el abatimiento en m.
Q
es el gasto en m3 /s.
T
es la transmisibilidad en m 2/seg.
W(u) es la función de pozo y "u" es:
4 T ~
o bien :
2 Tr k B
u)
oo
-u
2W(u) =
e
= 1-0 .5772 - tn u + u - u
+u
2 . 2:o
4TrT
u 3u 4- +3 . 3 :
4 . 4:+
donde:
t
es el radio del pozo en m.
S
es el coeficiente de almacenamiento.
y en flujo permanente:
(h
- h ) = Q°
1
2oge
84
para acuíferos confinados, y
(h 2o
h 2 ) = n - tog
ne
o
~
2'rr h
e 4w
para acuíferos no confinados.
donde:
(h o - h i ) es el abatimiento en m.
Q
es el gasto en m 3 /s
Ft
es el coeficiente de permeabilidad en m/seg
'L ees el radio en m, correspondiente a h o
nw
es el radio del pozo en m
Ver figura 7 .3 .1 .2 .3 .2.
Descripción de los componentes de los pozos:
1 .
Ademe superficial.
Este ademe puede o no utilizarse dependiendo de las condicio-
nes locales y las prácticas establecidas de perforación . El
ademe puede ser temporal y podrá retirarse cuando se haya ter
minado el pozo ; o podrâ formar parte permanente de la estruc-
tura . Este componente se instalarâ cuando se requiera, en la
superficie del terreno natural cuando éste esté constituido
por materiales inestables, no consolidados o fracturados . Su
construcción se muestra en la figura 7 .3 .1 .2 .3 .3 .
85
Los propósitos de este ademe son:
a) Facilitar la' perforación del pozo, ya que soportará mate
riales inestables, evitando hundimientos y caída de este
material en el agujero de perforación
b) Minimizar el lavado y la erosión de las paredes del agu-
jero de perforación ocasionados por las herramientas y
los fluidos de perforación
c) Reducir la pérdida de los fluidos de perforación
Facilitar la instalación o el retiro de otro tipo de ade
mes
e) Facilitar la colocación de sellos sanitarios
f) Servir como depósito para el empaque con grava.
Para diseño de este tipo de ademe se recomienda utilizar la
Tabla 7 .3 .1 .2 .3 .1.
2 . Ademe del pozo
Este ademe es una parte esencial de cualquier pozo . En pozos
de diámetro uniforme es el único ademe arriba del cedazo, en
otro tipo de pozos es el ademe dentro del cual se localizan
los tazones de la bomba.
86
TABLA 7 .3 .1 .2 .3 .1
RECOMENDACIONES PARA DISEÑO DE ADEME SUPERFICIAL
GastoDiámetronominal
Diámetro del ademe superficial mm . Diámetro de laperforación del
Ademe superficialpermanente
1 .p .s . de adememm .
Pozos naturalmentedesarrollados
Pozos empacados agujero paraademe con jun- Cédula Máxima protas soldadas . ASA N° fundidad
en m.
Hasta 6 150 + 200 a 250 455 250 20 130
3 a 10 200++ 250 a 305 510 300 20 130
6 a 30 250++ 305 a 355 560 355 20 70
20 a 95 305++ 405 a 455 610 410 20 40
30 a 125 405++ 405 a 455 660 480 20 20
95 a 190 405++ 455 a 510 710 480 20 20
125 a 315 510++ 510 a 560 760 580 20 35
190 a 315 610+++ 610 a 660 860 685 20 20
250 a 505 710 +++ 660 a 710 910 785 20 30
+ a 3600 r .p .m.
++ a 1800 r .p .m.+++ a 1200 r .p .m .
00
Este componente proporciona una conección directa entre la su
perficie y el acuífero y cuando no se usa un ademe superfi-
cial, este tiene que . sellar el pozo de las aguas indeseables
superficiales o poco profundas y tiene que soportar las pare-
des del agujero de perforación.
Selección de los tazones de la bomba
Para seleccionar adecuadamente los tazones de la bomba a par-
tir de las curvas características de los fabricantes, se re-
quiere conocer el gasto que explotara el pozo y la carga total
la que trabajara.
De entre varias bombas que cumplan con las restricciones de
gasto y carga, se elegirá la que requiera del menor número de
revoluciones por minuto.
El diámetro nominalde los tazones se conocerá y seleccionará
de las curvas características que para cada bomba suministran
los fabricantes, proporcionando así el mínimo diâmetro del po
zo donde los tazones podrán instalarse . Este diametro sera
al menos 50 mm . mayor que el diámetro nominal de los tazones
para la mayoría de los pozos, pero para bombas grandes y po-
zos profundos, deberá darse una holgura de otros 50 mm . adi-
cionales ..
El número de tazones se elegirá en función de la carga por
88
vencer.
Las bombas de diámetros reducidos requerirán más pasos y ten-
drán eficiencias menores que las bombas grandes.
Los datos que son necesarios de conocerse para el diseño de
un pozo y la selección de la bomba apropiada son:
1. Profundidad del nivel estático del agua
2.
Fluctuaciones anuales de ese nivel estático
3. Abatimiento permitido con motivo de la extracción del
gasto de diseño
4. Abatimiento anual promedio estimado para los siguientes
años
5. Profundidad de perforación . de otros pozos en explotación
en la zona
6.
Espesor del acuífero saturado
7. Edad promedio de los pozos
8. Problemas de incrustación y corrosión conocidos
9. Análisis mecánicos de los materiales del acuífero y es-
tudio de los registros eléctricos
10. Análisis químicos de las aguas, indicando:
10 .1 Contenido de sólidos disueltos totales
10 .2 Potencial Hidrógeno
89
10 .3 Indices de corrosión e incrustación de Ryzner y
Langelier.
3 . .
Cedazo
Los propósitos del cedazo son:
1.
Estabilizar las paredes de la perforación
2.
Mantener la arena fuera del pozo
3.
Facilitar la entrada de agua al interior del pozo
Los pozos que usan como cedazo tubo perforado de cualquier
clase son más difíciles de desarrollar que los pozos con ce-
dazo de abertura continua o tipo "louvre" y si las perforacio
nes no son de la dimensión precisa para el acuífero, los po-
zos bombearan arena.
Los diámetros de los cedazos se seleccionaran en función del
gasto de explotación del pozo y el espesor del acuífero, se-
gún la tabla 7 .3 .1 .2 .3 .2 .Sin embargo la velocidad de entrada
del agua por el cedazo regirá el diámetro y la longitud del
mismo.
90
TABLA 7 .3 .1 .2 .3 .2 Diámetros mínimos recomendadospara cedazos.
Gasto de explotación Diámetro nominal de
l .p .s . cedazo
mm.
3 50
3
- 8 100
8
- 22 150
22
- 50 200
50
- 88 250
88
- 158 300
158
- 220 355220
- 315 405
315
- 442 455
442
- 568 510
La velocidad de entrada promedio a través del cedazo despre -
ciando las pérdidas de carga del medio poroso del acuífero o
del material de empaque, deberá ser de 3 cm/seg o menos . Si
esta velocidad es mayor de 4 .5cm/seg deberá aumentarse el
diámetro o la longitud del cedazo o ambos para limitarla a
3 cm/seg.
Los cedazos se fabrican en tubo de metales diferentes con pro
tección o sin ella, en aleaciones, de plástico, concreto, as-
besto-cemento, fibra de vidrio . Los más econ6micos y más co-
munmente usados son los fabricados en tubo de acero con bajo
contenido de carbón.
Se usarán los cedazos de metales no ferrosos y sus aleacio-
91
nes, de plástico y fibra de vidrio, en acuíferos con aguas
agresivas que propicien corrosión e incrustación con el fin
de prolongar la vida del pozo y su eficiencia, o donde con
aguas sin corrosividad o posibilidad de incrustación se re-
quiera de un servicio continuo.
El cedazo del pozo es particularmente susceptible al ataque
corrosivo y a la incrustación por depósito de minerales, debí
do a la gran cantidad de crea expuesta que presenta al medio
poroso donde se localiza comparado con un tubo de igual di g
-metro, además de que el agua que lo atravieza constantemente
trae un suministro de sólidos disueltos que pueden reaccionar
con el material del cedazo o entre sf.
Para acuíferos confinados se recomienda una penetración total
y un máximo porcentaje de área abierta en las ranuras.
Para acuíferos profundos y de espesor importante, deberá en-
contrarse una combinación económica que relacione la penetra-
ción y el diámetro de la perforación.
Para acuíferos no confinados se recomienda una penetración to
tal y un 35 a 50% del diámetro de la perforación en el fondo
del pozo dependiendo del espesor, estratigraffa, productivi-
dad del acuífero y la economía de la construcción.
El cedazo deberá colocarse siempre en el fondo del pozo y su
92
longitud deberá ser al menos 35% del espesor estimado del acuí
fero penetrado por el pozo.
La perforación deberá ser lo suficientemente recta como para
permitir instalar el cedazo sin tener que forzarlo a través de
ella . Si la perforación no esta "a plomo" el cedazo se encuen
tra sujeto a esfuerzos de flexión que podrán causar alargamien
to en las ranuras y colapso del cedazo.
La verticalidad del cedazo debe seguir el mismo criterio que
el ademe, en no desviarse de la vertical más de 2/3 del diáme-
tro interior del cedazo por 30 m . de longitud de cedazo, y el
eje del copie del cedazo deberá coincidir con el eje del ade-
me en su unión.
4 .
Empaque de grava y estabilizadores de formaciones
Cuando se han colocado ademes y cedazo en una perforación so-
bre-excavada donde el espacio anular es mayor de 50 mm ., pero
donde no se intenta colocar un empaque de grava, deberá colo-
carse un estabilizador de formaciones en ese espacio.
Este estabilizador no necesita ser cuidadosamente selecciona-
. do en función de su granulometría, ya que los diámetros meno-
res son mayores que el tamaño de las ranuras del cedazo y los
diámetros mayores son de 10 mm . o menos . El propósito de es-
te estabilizador es soportar la tubería contra fuerzas en de-
93
sequilibrio, que pueden actuar durante el desarrollo del pozo
y lo pueden afectar en esta etapa.
Las funciones principales del empaque de grava son:
a) Estabilizar el acuífero y minimizar el bombeo de arena
b) Permitir el uso del cedazo con la mayor área abierta po-
sible
c) Proporcionar una zona anular de alta permeabilidad, au-
mentando el radio efectivo del pozo y su gasto de explo-
tación
Los empaques de grava se diseñaran para tener un pequeño coe-
ficiente de uniformidad y los diámetros del agregado se selec
cionarán cuidadosamente para que se comporte como el material
del que esta formado el acuífero.
Los cedazos deberán ser seleccionados para que no permitan pa
sar más del 5% del material de empaque.
El tamaño máximo del diámetro del agregado del empaque no de-
berg exceder de 10 mm . si se coloca a través de un tubo de
diámetro nominal de 100 mm.
El mínimo espesor de diseño del empaque dependerá de la habi-
lidad para colocarlo, pero se considera un espesor teórico
adecuado de 15 mm.
94
El máximo espesor de diseño no deberá exceder de 200 mm ., de-
bido a la dificultad de desarrollar el pozo a través de un
empaque de espesor grande.
Las condiciones que deciden el uso de un empaque incluyen:
a) Presencia de finos y arena uniforme en el acuífero
b) Presencia de un acuífero formado por areniscas desmenuza
bles o material similar.
El empaque de grava deberá colocarse de tal manera que asegu-
re un llenado completo del espacio anular con vacíos mínimos
y evitando segregación.
En pozos perforados a profundidades de hasta 150 m ., el empa-
que de grava se colocarâ mejor mediante dos tubos colocados
180° uno del otro y que penetren inicialmente hasta cerca de
1 .5 m . arriba del fondo de la perforación, el diámetro inte-
rior de estos tubos deberá ser al menos 12 veces el diámetro
del material de empaque más grueso, si éste se coloca por gra
vedad y tan sólo de 10 veces si se bombea . Cuando el empaque
se esté colocando,los tubos se irán elevando de tal manera
que la caída libre del material de empaque medida sobre el
fondo del tubo no exceda de 1 .5 m . La colocación de la gra-
va deberá ser continua a una tasa uniforme hasta que se com-
plete .
95
Los criterios para seleccionar el material de empaque se si-
tan a continuación:
1 .
Donde el coeficiente de uniformidad del material del
acuífero es menor que 2 .5:
a) Deberá preferirse el uso de grava para empacar con
un coeficiente de uniformidad entre 1 .0 y 2 .5 y con
el diámetro correspondiente al 50% (D 50 ) que sea ma-
yor de 6 veces del D50 del material del acuífero
b) Si el material de empacado uniforme no se encuentra
disponible se aceptará el uso de grava como material
de empaque con un coeficiente de uniformidad entre
2 .5 y 5 .0 . Seleccione la grava de empaque que tenga
unD50
no mayor que 9 veces el D 50 del acuífero.
2 .
Donde el coeficiente de uniformidad del material del
acuífero está entre 2 .5 y 5 .0:
a) Es preferible usar material de empacado con un coefi
ciente de uniformidad entre 1 .0 y 2 .5 y con un D 5 0
de material de empaque no mayor que 9 veces el D 50
de la formación
b) Un criterio aceptable, pero menos deseable es que se
use material de empaque con un coeficiente de unifor
midad entre 2 .5 y 5 .0 y el D 50 del material de empa-
que no sea mayor que 12 veces el D50 del material de
la formación.
3 .
Donde el coeficiente de uniformidad de la formación es
mayor que 5 .0
a) Multiplique el D 70 del material de la formación rete-
nido por 6 y 9 y localice estos puntos sobre la gr6fi
ca
b) Por estos puntos dibuje dos líneas paralelas que re-
presenten materiales que tengan un coeficiente de dni
formidad de 2 .5 o menos
c) Prepare las especificaciones para el material de empa
que que caiga dentro de estas dos líneas.
La grava usada como empaque deberá ser lavada, cernida, de can
tos redondeados hasta donde sea posible, resistente a la abra-
sión, densa y de material siliceo, con menos del 5% de granos
planos . El empaque deberá contener no más de 5% de tierra o
materiales suaves tales como arcilla, pizarra o materiales so-
lubles, tales como caliza o yeso.
El coeficiente de uniformidad se define como:
Cu = D 40
D 90
97
5 .
Cimentación de bombas
Las bombas montadas superficialmente deberán soportarse me-
diante cimentaciones capaces de resistir todas las cargas que
obren sobre ellas . No se permitirá soportar las bombas apoya
das directamente sobre el ademe del pozo o el ademe superfi-
cial.
La cimentación debes ser construida de concreto con un
= 250 Kg/cm 2 mínimo.
El ancho de la cimentación deberá calcularse usando la siguien
te fórmula :
1/2
+
ir d2
K
4
donde:
B
es el ancho mínimo de la cimentación cuadrada, en me-
tros, como se muestra en la figura 7 .3 .1 .2 .3 .4.
W
es el peso total en Kg . que debe soportar la cimenta-
ción y que incluye como un mínimo el peso total del mo
tor y de la bomba con su columna llena de agua.
d
es el diámetro interior del ademe del pozo o del ademe
superficial, en metros.
K es la capacidad al cortante del suelo en Kg/cm 2 , reco-
mendada para varios tipos de suelo que se anotan en la
Tabla 7 .3 .1 .2 .3 .3.
98
TABLA 7 .3 .1 .2 .3 .3 CAPACIDAD AL CORTANTE ESTIMADA PARA VARIOSTIPOS DE SUELO
TIPO DE SUELO K
(Kg/cm2 )
Arcilla 140 .74
Grava empacada 1,125 .92
Arena compacta 562 .96
Arena seca 281 .48
Suelo aluvial 70 .37
El peralte de la cimentación cuadrada deberá calcularse usan-
do la siguiente fórmula:
h = 1 .02 x 10-4K
,BA
2
donde:
h
es el peralte total mínimo requerido de la cimentación
cuadrada en metros.
A
es el ancho o el diâmetro de la base de la bomba en me-
tros
Se usará acero de refuerzo en la cimentación de concreto si
el peralte total es mayor que 60 cm. o cuando B - A es mayor
que h¡2 . En todos los casos deberó revisarse el acero nece-
sario para miembros sujetos a intemperie.
La bomba deberá ser asegurada a la cimentación por medio de
anclas .
+ 0 .30
99
c) Galerías filtrantes
Que pueden ser consideradas un pozo horizontal o un dren sub-
terránea que intercepta el agua subterrânea que fluye en mate
riales permeables o el agua superficial que se infiltra.
La localización en planta podrá ser preferentemente transver-
sal a la corriente o paralela, pero puede tener una inclina-
ción cualquiera respecto de 6sta . Ver figura 7 .3 .1 .2 .3 .5.
Se procurara colocar la tubería sin juntéar en el fondo de
una zanja de sección trapecial.
El diámetro se calculara de acuerdo al gasto de captación y
los agujeros en cuanto a número y diámetro, se calcularán con
una velocidad promedio o de entrada de 3 cm/seg máximo.
El diámetro mínimo recomendado será de 45 cm.
La producción se estimará para galerías construidas en un ma
terial lentamente permeable con un tirante mínimo de agua so
bre el fondo del cauce, como se muestra en la fig 7 .3 .1 .2 .3 .6.
Bajo esta condición se supone que la corriente tiene un acce
so directo a la zona de grava empacada o de relleno producto
de la excavación . El flujo se moverá directamente a través
de este empaque o relleno y penetrará al tubo.
100
La ecuación para determinar la longitud de cedazo que produz
ca un gasto determinado será:
L = 2 ' d
K H
donde:
L
es la longitud de cedazo necesario en m.
Q
es el gasto de diseño en m3 /seg
d
es la distancia vertical entre el fondo del río y el cen
tro del tubo en m.
K
es el coeficiente de permeabilidad del relleno en m/seg.
H
es la carga que actúa sobre el centro del tubo en m.
B
es el ancho promedio de la trinchera rellena con mate-
rial producto de la excavación, en m.
Si la galería se localiza en un material permeable de un río
o en el fondo de un lago, con un tirante mínimo de agua sobre
el fondo, la ecuación de cálculo para determinar la longitud
del cedazo que produzca un gasto determinado sera:
2d
L = Q. to9e ñ
2 Tr K H
donde:
n
es el radio de la tubería en m . y las demás literales
explicadas anteriormente y mostradas en la figura 7 .3 .1
2 .3 .6 también .
101
Cuando se desee asegurar la captación deseada y prolongar la
vida útil de la galería eliminando una posibilidad de tapona-
miento por arena podrá usarse el sistema de captación median-
te colectores verticales como se muestra en las figuras
7 .3 .1 .2 .3 .7, 7 .3 .1 .2 .3 .8 y 7 .3 .1 .2 .3 .9.
Observando las siguientes restricciones de la tabla 7 .3 .1 .2 .3 .4
para evitar interferencia entre los colectores funcionando co
mo pozos:
TABLA 7 .3 .1 .2 .3 .4 RECOMENDACIONES DE ESPACIAMIENTOENTRE COLECTORES VERTICALES
Diámetro delColector
mm
Espaciamientoentre Colecto
resm
100
150
200
3 .25
4 .85
6 .45
La ecuación de calculo para determinar la longitud del ceda-
zo que produzca un gasto determinado sera:
1 .078ltK
donde:
B
es la longitud del cedazo necesario en m.
g
es el gasto por colector en m3/seg
102
K
es el coeficiente de permeabilidad en m/seg.
En la figura 7 .3 .1 .2 .3 .10 se muestran estas laterales.
7 .3 .2
Sistema de suministro y regulación
El suministro de agua potable a la red de distribución de un
desarrollo industrial puede ser:
a) Agua proveniente del exterior del desarrollo industrial,
entregada en algún punto de la red de distribución bajo
ciertas condiciones de presión, potabilidad, gasto,
etc.
b) Agua tratada mediante planta potabilizadora por el pro-
pio desarrollo industrial
c) Agua subterr$nea extradia por el propio desarrollo in-
dustrial.
Pero en cada una de ellas se requerirá de instalaciones que
la introduzcan en la red de distribución de acuerdo a los da
tos de proyecto consistentes en:
. dotación
. gasto medio diario
. gasto máximo diario
103
. gasto maximó horario
capacidad de regularización
. presión máxima en la red
. cumplimiento con el Reglamento Federal sobre la provisión
de agua potable emitido por la S .S .A.
Deberá evitarse un bombeo directo a la red de distribución
solamente, por lo que deberá contarse con una cierta capaci-
dad de regularización dada por un tanque, para conseguir siem
pre un sistema de bombeo a la red con excedencias a un tan-
que.
La capacidad de este tanque estará en función del gasto máxi-
mo diario y de la ley de demandas del desarrollo industrial,
pudiendo calcularse mediante métodos analíticos o gráficos.
Cuando no se conozca esta ley de demandas, la capacidad del
tanque se calculará como se indica en la tabla 7 :3 .2 .1
TABLA 7 .3 .2 .1 RECOMENDACIONES DE CAPACIDAD DE TANQUES PARA REGULA-.
EN FUNCION DEL SUMINISTRO.
Tiempo de bombeo Suministro al Gasto de bombeo Capacidad deltanque l .p .s .
3Hr Hr m
De 0 a 24 24 Q .M .D . = 14 .58xQ .M .D.De 4 a 24 20 1 .2 Q .M .D . =
7 .2 xQ .M .D.De 6 a 22 16 - 24/16 Q .M .D . = 15 .3 xQ .M .D .
104
7 .3 .3 Estimación de las demandas
Las demandas de agua requeridas diariamente por la industria
se formarân teniendo en cuenta la cantidad de agua usada por
dicha industria para sus propios procesos y por su población
humana para sus necesidades.
Se denominará dotación al volumen de agua potable que consume
en promedio anual una zona industrial y se calculará en fun -
ción de una cantidad determinada de agua por segundo, que se
asigna a una hectárea de suelo vendible del desarrollo indus-
trial.
Para su estimación deberán realizarse mediciones diarias en
los desarrollos industriales en operación para obtener estos
valores, debiendo consignarse los siguientes datos:
Población del desarrollo industrial en el año del estu-
dio
b) Dotación media actual
c) Clima
d) Lista del área ocupada por cada industria instalada.
En ausencia del estudio anterior se recomienda para fines de
proyecto los datos de la Tabla 7 .3 .3 .1 pero la red de distri
bución se diseñará con una dotación de 1 .5 1/seg•ha . para
prever demandas adicionales y que podrán solicitar los indus
105
TABLA 7 .3 .3 .1 DOTACIONES DE SERVICIOS
AGUA POTABLE
GASTO
DEMANDA
MAXIMA
Z O N A GASTO MEDIO HORARIA MAXIMORUM
(Lts/seg/ha .) (Lts/seg/ha .) (Lts/seg/ha .)
Industrial 1 .0 1 .20 1 .5
Artesanal 0 .5 0 .75 1 .3
Comercial 0 .6 0 .9 1 .35
Oficinas 0 .6 0 .9 1 .35
Hoteles yRestaurantes 1 .6 2 .4 3 .6
Habitacional 0 .723 1 .09 1 .63
Residencial 0 .722 1 .09 1 .63
Escolar 1 .0 1 .25 2 .25
Deportiva 1 .0 1 .25 2 .25
Granjas 1 .5 1 .7 2 .0
Verde 0 .1 0 .15 0 .30
106
triales en cada caso, justificándose mediante un estudio par-
ticular.
La dotación para incendio se incluye en los valores anotados,
considerando que en caso de un siniestro, se conducirá momen-
taneamente por la red de distribución el agua necesaria para
combatirlo . Este volumen se almacenará en las cajas de incen
dio construidas para tal efecto, o en las cisternas de las in
dustrias construidas con ese fin, ya que es sabido que la in-
dustria paga un seguro contra incendio, por el que se le exi-
gen una serie de precauciones, una de las más importantes es
precisamente el que se almacene agua y se tenga disponible en
todo tiempo.
7 .3 .4
Distribución
La distribución del agua en un desarrollo industrial se hará
mediante una red de distribución que proporcione el agua ne-
cesaria a cada lote del desarrollo por medio de una toma domi
ciliaria.
Las redes de distribución estân formadas por tuberías que de
acuerdo con la magnitud de sus diámetros se denominarán:
a) Lineas de alimentación : son tuberías que parten desde
la fuente de abastecimiento, desde un tanque de regula
rización, etc ., y terminan en el punto donde se hace
107
la primera derivación . Estas lineas suministran agua
directamente a la red . Su diámetro se calculará para
que por ellas escurra el gasto máximo horario
b) Tuberías principales : son tuberías que forman los cir
cuitos de la red, que deberán estar localizadas por las
calles del desarrollo industrial y que no excederán en
distancias mayores de 600 m. entre si . Los diámetros
variarán en función del gasto que transporten y que en
total será el gasto máximo horario
c) Tuberías secundarias : estas tuberías también se deno-
minan de relleno y se usarán para cubrir la totalidad
de las calles del desarrollo industrial . El diámetro
que deberá usarse será de 60 mm.
7 .3 .4 .1 Red .de .Dtstribuctón
Una red de distribución se calculará tomando en cuenta sola-
mente las tuberías principales, que podrán formar redes de
lineas abiertas y redes de circuitos.
Una red abierta se formará por una tubería principal con ra-
mificaciones aisladas . Una red de circuitos se formará con
circuitos interconectados.
Los métodos más usados en el cálculo de una red de distribu-
108
ci6n de circuitos son los siguientes:
a) Método de iteraciones sucesivas, tal como lo propuso
Hardy Cross
b) Método general para el análisis estático de una red de
tubos, tal como lo propone el Profesor José L . Sánchez
Bribiesca.
Método de Hardy Cross
El método de Hardy Cross, consiste en suponer unos caudales
en todas las ramas de la red y a continuación hacer un balan
ce de las pérdidas de cargas calculadas, para que los cauda -
les en cada rama del lazo sean los correctos se habrá de vera
ficar :
(H 1 )para cada circuito de la
1 .85 i(H1/qo1
red.
Al ejecutar los cálculos, conviene ayudarse de una tabla en
la que se consignen por columnas los siguientes datos:
NGmero de circuito (circuito)
Tramo estudiado (tramo)
Diámetro del tubo en cm (0Longitud del tramo en m . (long)
Caudal inicial en lts/seg con su signo (Qo )
109
Pérdida de carga en m con su signo (Ho )
Relación deH a /Qo (H , /Qo )
Corrección del gasto con su signo (q o )
Caudal corregido con su signo
La nueva pérdida de carga (H 1 ) con su signo, (Q1 ).
Método General para el Análisis Estático de una Red de Tubos.
A pesar de las innegables ventajas del método de Cross, en
redes muy extensas la convergencia llega a ser lenta, no obs
tante la pericia del diseñador . Por tal razón, es convenien
te disponer de un método alternativo como el que se presenta
a continuación ; este criterio, apoyado en los mismos princi-
pios que el método de Cross, consiste en deducir un sistema
de ecuaciones, a partir de las condiciones de continuidad en
los nudos, donde las incógnitas son las cargas en ellos ; a
este sistema lineal y no homogéneo se llega fácilmente linea
lizando las ecuaciones de pérdida por fricción en las tube-
rías . Por otra parte, en atención a que la matriz del siste
ma resulta ser en banda, conviene emplear un procedimiento
especial para la solución, ya que de otra manera se emplea
bastante tiempo en encontrarla y/o se confrontan problemas
de invasión de memoria en computadoras de capacidad media.
En los siguientes párrafos se describe primero el tratamien-
to de sistemas con matrices en banda y después se desarrolla
un algoritmo para la solución de redes de tubos.
110
Es sabido que una matriz cuadrada {a} resulta ser el produc-
to de dos matrices {t} y {u} también cuadradas y del mismo
rango, llamadas inferior y superior, tal que:
y {u} =
all
u 12
u13
. ..
j 0
11 22
u 23
0
0
u33
Segln las reglas para el calculo del producto de matrices,
los elementos de {L} y {u} están dados por
a D = atj desde j = 2 hasta n
I 21
1
.Q. 31t32 1
. ..
0
1)
j-1
a1~
kE 1t,
Ck) u (k)1desde j = 1 hasta £ - I
3) u, = a~j -
-;k
~. (k) u (.k)j desde j = £ hasta n
De tal manera que es posible calcular, por renglones, prime-
ro los elementos de {2} y en seguida los de {u}.
Ocurre, ademas, que si el ancho de la banda (paralela a la
diagonal principal) es n, llamando así al ntunero de elemen-
111
tos a la derecha o a la izquierda de la diagonal principal
que pueden llegar a ser diferentes de cero en la matriz ori-
ginal {a }resulta que las matrices {t} y {u} tienen el mismo
ancho de banda que {a}, con lo que los cálculos se reducen
notablemente, es decir, puesto que
~ ,~1
0
0
0
0 0
0 0
0 0. . .u 11
u12 u13 a ll a12 a 13
~21
1
0
0
0
. . . 0
u22 u23 u24 0 a 12 a22 a23 a24 0
0 . ..
231
32
1
0
0
. ., 0
0
u 33 u34 u35=
a 13 a 23 a33 a34 a35 0 "'
0
k
k
1
0
. ..42
43 . 0
a 24 a34 a44 a45 a46 "'0
0
k
!t
1_ . ..53
54
se tendrá que, en tal caso
uj
=u1j
; desde j
1, hasta j = ti+n
j - 1af _
_k=1 ~k(k) u ( k ) j; desde j
-n, hasta j = í-1,tiff
con
j
112
~ -1ui • = a . . - E
.~i( h ) um m ~
; desde j = .í, hasta j = ti+n,1
k=1
1con j < n
Con estas sencillas expresiones se puede elaborar un programa
relativamente simple, si la capacidad de la computadora es
grande, o un poco más complicado en caso contrario ; en este
trabajo se incluyen tales programas que se designan con el
nombre general de SISTEM y para usarlos basta con definir a.j
para obtener x j , aprovechando la consideración siguiente
{a}
{x}
=
{b}
{t}
{u}
{x} =
{b}~--~—~
{~}
{y}
=
{b}
El vector {y} se obtiene fácilmente procediendo al cálculo dei
sus elementos del primero al último renglón, sustituyendo su=
cesivamente ; después de conocido {y}, como resulta que
{u} {x} = {y}, también se puede calcular la solución {x} por
renglones,. procediendo ahora del último renglón hacia el pri-
mero .
(k)Obsérvese que, por otra parte, si se designa como { b } al
vector
113
(Fz){
b
}
= 0 Primer renglón0 Segundo renglón
0 (a-1) - ésimo renglón
0Fz - ésimo renglón(k±1)- ésimo renglón
0 n-ésimo renglón
(k)
(Fz)
Fz
resulta que la solución de {a} { x .} = { b} será {x} _fz
b{a} -1 { 6} de tal manera que {x}, es la k-ésima columna de la
matriz inversa de {a}, con lo cual se tiene, adicionalmente,
un procedimiento bastante expedito para invertir matrices,
toda vez que lo verdaderamente complicado es obtener los pro
ductos inferior {t} y superior {u} pues, como se ha indicado,
ya que el cálculo de {y} y {x} es muy simple, solo habrâ ne-(Fz)
(1)
(n)
cesidad de hacer { b } _{ b } hasta { 6 } para obtener las
columnas de {a}-1
Para simplifircar la presentación del algoritmo en el Apendice
A se hard referencia a la red analizada a continuación . La
nomenclatura que se va a usar en este algoritmo se indica en
las figuras 7 .3 .3 .1 y 7 .3 .3 .2, correspondientes a una red de
circuitos ; obsérvese que ahora se ha hecho una designación es-
pecial para los tubos en adición a los nudos.
De acuerdo con la nomenclatura, para una tubería £, cuyos ex-
tremos fueran los nudos I, J, se tendría
H . - H . = I t = i L 22,e2g D a 2
6 L
2g D a 2
Hi - H j = ct 2 t
De tal manera que un incremento en el desnivel piezométrico
Z t. estaría dado por
A Z = 2 cz Qt. A 2t.
De aquí se llegaría a expresar el valor del gasto que circ
la en la tubería en la forma
0 -1 Fz
2~ =
Zt
+2~k+1
2 c~ I Qt
+ 1 I
2
donde ft representa una condición conocida de correspondencia
entre el nivel piezométrico y el gasto circulante, y fz+1 la
condición de gasto circulante inducido por linealización,
cuando el desnivel piezométrico fuera Zt+1 en lugar de Zt;
obviamente, y puesto que
Z t = H~ - H~
2
(2)
(3)
(4)
115
resultará que la ec 3 también puede escribirse como
~ +1
H~+ 1 - Hh+1
fz
2
=
+
Será así muy simple establecer primero las condiciones de con
tinuidad en los nudos 1 a 8 en la condición Fz + 1:
k+1 -h+1 - lv
=&
1
`
1
2h+ 1
k+ 1+
- Qv
=1
2
2
Si ahora se sustituye la ec (5) en el sistema (6), se obten-
drán ecuaciones de la forma
H28
_ H k +1
k
ft+l
Ft +l
fz
S
1
H 1
- N 2
2 1
2 e8IQ 8
2
2 c 1 I 2kl I
2
Esta ecuación ordenada resultará ser, llamando
(5)
2 ct IQ~I
2
Nudo 1
Nudo 2
k+1
Fz+ 1Fz+ 1- QS
- 29
- 210 - 29 8 +Nudo 8
o
o
0
(7)
at =1
(8)
116
igual a
fz
2
2(- a 1 - a~) N~+ 1 + a l
HZ
l+1 =
2D -~ +
1
- H8 a 8
Evidentemente, para las ecuaciones que restan del sistema (6)
se podrían obtener expresiones similares, de manera que será
posible integrar un sistema de la forma
0
0
0 ~
'h
h+1,
a23
0
. . .
0
h 2k+1 b
.
.
.
.
?=
.~ + 1
a 37
a 77
7
6
11
12
6
donde los coeficientes a ti; y los términos independientes 6 1
estarán dados por
a ll
=
(- a 1 - a8
)
a 12 = a l
De esta manera se dispone de un método de iteración sencillo
para el cálculo de la red ; en efecto, fija una geometría, y
2
2
(9)
a
a
12
a 22a
17
a 27a
(10)
117
gastos de ingreso QI f y de demanda Q,, ademas de una de las
cargas en la red (H g en este caso*), se procede a suponer un
primer valor para los gastos en los tubos, Qt, sin más requi -
sito que satisfacer el principio de continuidad ; en seguida se
forman los coeficientes at y con ellos se integran los coefi-
cientes a. ; y los términos independientes b i del sistema (10);
la solución del sistema da los valores de Hk+1
con los que
pueden calcularse nuevos valores de los gastos en los tubos
Qk +lque, si no difieren notoriamente de los originales, indi
can que se ha llegado a la solución y, en caso contrario, mues
tran la necesidad de una nueva iteración.
Es pertinente aclarar que los valores de Qk +l se deben calcu-
lar con la ec (5) y que se debe tener precaución de considerar
los nulos si resultan menores que cierta tolerancia, a fin de
evitar cálculos muy laboriosos ; tal declaración equivale, en
la practica, a considerar obstruido uno de los tubos de la red
durante la iteración correspondiente.
También es interesante hacer notar que fijos los ingresos QI L
y las demandas QD 1 , al fijar también una cierta Hs, se esta
obligando a que en el nudo 7, con la carga H 7 , ingrese a la
red el gasto QI 7 , por ejemplo.
* Obsérvese que H s , la carga en el nudo 8, es un dato en elproblema porque de otra manera el sistema (6) seria inde-terminado .
De acuerdo con todas estas ideas se ha preparado el diagrama
de bloques correspondiente ; el programa que se incluye no ope
ra exactamente con este diagrama, aunque por supuesto sí con
las ideas generales del mismo . Por lo demás, en los comenta-
rios del programa puede el lector interesado comprender cómo
opera dicho programa, o introducir las modificaciones necesa-
rias para adaptarlo al diagrama de bloques que se presenta a
continuación, ya que mejoró su operación a Gltima hora (Apén-
dice A).
En una red deberán instalarse las piezas especiales necesa-
rias, los atraques adecuados como se muestra en la figura 7
3 .3 .3 y las válvulas de seccionamiento para emergencia en
ciertos cruceros o tramos.
Toda la tubería y los accesorios de la red de distribución
irán enterradas a profundidades que aseguren protección con-
tra las cargas exteriores y los cambios de temperatura ..
Diámetros y materiales de las tuberías
El material más empleado es el asbesto-cemtno clase A-5, pu-
diendo ser también de acero, concreto reforzado o fierro fun-
dido, cuando técnica y económicamente se justifiquen .
119
Piezas especiales
Son en general todas aquellas que se utilizan para guiar y con
trolar en forma eficiente el flujo del agua en las conducciones
entre estas se hallan las válvulas, los codos, las reducciones,
las tees, las cruces, las tapas y otras . Ver figuras 7 .3 .3 .4,
7 .3 .3 .5 y 7 .3 .3 .6.
Cruceros de la red
Los cruceros de la red se forman usando piezas especiales de
fierro fundido con bridas, de asbesto-cemento y de PVC . Los
codos, tees, cruces y tapas ciegas llevan atraques de concre-
to.
Válvulas de seccionamiento (compuerta)
En las tuberías primarias o de circuito se localizarán para po
der derivar en un momento dado mayor caudal en un ramal deter-
minado (en caso de incendio), para cortar el flujo en caso de
reparación o de ampliación de 'la red.
Las válvulas siempre deberán colocarse dentro de "cajas" con
el objeto de tener fácil acceso a ellas para su uso, manteni -
miento y conservación.
120
Presiones en la red
El funcionamiento de un sistema de distribución se juzga en
base a las presiones disponibles para un gasto especificado.
En el proyecto, las presiones resultantes se calculan con re-
lación al nivel de la calle en cada crucero de las tuberías
de circuito . La presión minima sera de 15 m . y la máxima de
30 m . de columna de agua . Para el calculo de la presión mini
ma se partirá de la elevación de plantilla del tanque regula-
dor y para la máxima, de la elevación maxima del agua en el
tanque.
Velocidades de la red
Para diseño se recomendaran velocidades no mayores de 1 .5
m/seg tratando siempre de diseñar con velocidades mínimas.
El diseño de la red se hará tratando de equilibrar la veloci-
dad con el diámetro de la tubería de tal manera que, del tan-
que al punto más alejado de la red las pérdidas de carga no
sean mayores que 10 m . de columna de agua.
7 .3 .4 .2 Coeficientes Técnicos
Los coeficientes de variación diaria y horaria deberán deter-
minarse a partir de una serie de observaciones que se llevan
a cabo en desarrollos industriales en operación . En este es-
121
tudio deberá consignarse además los siguientes datos:
a) Población del desarrollo industrial en el año del estu-
dio.
b) Dotación actual medida
c) Hidrograma horario del desarrollo industrial
d) Hidrograma horario de cada industria instalada
e) Clima
f) Lista del área ocupada por cada industria instalada.
En ausencia del estudio anterior se recomienda usar para fi-
nes de proyecto los siguientes valores:
Coeficiente de variación diaria = 1 .2
Coeficiente de variación horaria = 1 .5
7 .3 .5
Especificaciones para memorias y planos
Memoria
La memoria descriptiva del proyecto de la red de agua potable
de la zona industrial deberá contar con los siguientes puntos.
Generalidades
En este punto se comprenderá lo siguiente:
- Ubicación de la Ciudad Industrial
122
- Area de la Zona Industrial
- Colindancias
- Observaciones
Clima y precipitación que comprenderá lo siguiente:
- Temperatura anual media, minima y maxima
- Precipitación
- Forma de presentación de la lluvia
Descripción geohidrológica de la zona, que comprendera
lo siguiente:
- Formación geológica de la zona
- Condición geohidrológica
- Promedio del nivel freático, estático y dinámico
- Plano de localización de los pozos en la zona
- Descripción de pozos, manantiales, ríos, arroyos que
se encuentren dentro de la zona en estudio, así como
el estado en que se encuentran, aforos en lts/seg .,
análisis físico-químico de cada fuente, y la ubica-
ción exacta de cada una de ellas.
- Justificación de la calidad del agua para uso como po
table por medio de la Ley Federal de Aguas.
- Localización de las fuentes de abastecimiento
Etapas de desarrollo de la Ciudad Industrial, que com-
prende lo siguiente :
123
Descripción del nivel de desarrollo del proyecto
- El desarrollo del proyecto de agua potable se concebí
rá en 2 etapas independientes entre si : Proyecto de
la Red de Agua Potable de las zonas habitacional, re-
sidencial, deportiva y cívico comercial . De estos
proyectos el que nos ocupará en esta memoria es el
primero, es decir el de la zona industrial con los si
guientes alcances:
- Solución general de toda la zona industrial
- Solución a detalle de la primera etapa de proyecto.
- Superficie total de la zona industrial incluyendo áreas
verdes, vendibles y vialidad y superficie del área vendí
ble.
- Solución adoptada
Comprendiendo los siguientes puntos:
- Explicación del porque de la solución adoptada
- Comparación de gasto de diseño con el gasto disponi-
ble
- Velocidades máximas a que trabajará la red
- Carga disponible mínima y máxima
124
Proyecto de, la red
Comprendiendo los siguientes puntos:
Establecer la dotación total del agua potable de la zona
industrial.
La determinación de la demanda total se hace en base al
área vendible usando una dotación de 1 .5 lts/seg ./ha.
(para fines de diseño).
Anexar tabla de dotaciones recomendada por la Comisión
del Desarrollo Urbano del Pals . Conocer el gasto total
disponible comparado con la dotación total.
Balancear la red por el método de Hardy Cross 6 por el
Método General para el análisis estático de una red de
Tubos.
Se deberá dar una explicación del método
Se anexará la tabla de cálculo que comprenderá los inci-
sos enumerados anteriormente.
Se anexará un croquis claro con dimensiones no mayores
de 50 x 60 cm . conteniendo lo siguiente.
- Número de Circuito
- Número de Crucero
125
- Cota del Terreno
- Carga Disponible
- Válvulas de Seccionamiento
- Pozos, ubicación, aforo y número, tabla de signos con
vencionales, cuadro con : nombre del Desarrollo Indus
trial
Zona Industrial
Red de Agua Potable
Fecha
Cada tramo llenará los siguientes datos con la siguien
te nomenclatura:
A Area tributaria para cada tramo (has .)
0 Diámetro de la tubería (pulg . )
Q Gasto acumulado
(1 .p .s .) (Red equilibrada)
h Pérdida de carga (m)
(Red equilibrada)
L Longitud del tramo en m . (calculada matemáticamen-
te)
q Gasto acumulado
(l .p .s .) (Red abierta)
Dirección del flujo
Usando los signos convencionales de la figura
7 .3 .3 .7.
Características generales de los pozos
Se deberán enumerar las características generales de los
pozos si es que existen, si no que se propondrán.
126
Tanques de almacenamiento y regularización
Se deberán especificar las características de los tanques,
así como su ubicación exacta.
En las características se deberá incluir dimensiones, ca-
pacidad, anexando un croquis con las medidas de cada uno.
Presupuesto detallado de la Primera Etapa de Proyecto.
Reducciones al 50% de los planos originales.
Planos
Solución General
La solución general de la red de distribución de agua se
presenta en una copia, ya sea cronaflex o maduro ahulado,
o cualquier otro material de excelente calidad . Esta co
pia tendrá impreso el proyecto urbanístico de la zona in
dustrial a la misma escala de este y sobre el cual se va
ciaran los siguientes datos:
Dibujo de:
- Las diferentes tuberías sobre la zona donde se aloja-
rán
- Los pozos, ubicándolos mediante coordenadas, anotando
se su aforo en lts/seg ., así como su número de regis-
tro de la Secretaria de Agricultura y Recursos Hidrau
127
licos, si es que lo tiene
- Válvulas de Seccionamiento
- Cajas de Incendio
- Los tanques de Almacenamiento
- Otro tipo de abastecimiento
- El número de Crucero
- Cota de Terreno
- Carga disponible en (m)
- Longitud de cada tramo en (m) (calculada matemática-
mente)
- Cuadro de datos de proyecto que incluirá lo siguiente:
- Area de Proyecto (vendible)
- Dotación
- Fuentes de Abastecimiento y sus gastos
- Sistemas de Abastecimiento
- Cuadro de signos convencionales que incluirá todos los
signos usados en este plano.
- En el formato deberá decir Zona Industrial Primera Eta
pa, Red de Agua Potable Solución General.
- Notas
- Toda la tuberifa deberá cumplir las especificaciones
de la Secretarla de Asentamientos Humanos y Obras Pú-
blicas, adoptadas por la Secretaria de Obras Públicas
para este tipo de proyecto.
- Para detalles y recomendaciones consultar las normas
y planos tipo para agua potable de la Secretaria de
128
Asentamientos Humanos y Obras Públicas.
- La tubería se alojará del lado indicado en el plano
a 1 .50 m . de los linderos de los lotes.
- Se recomienda usar nomenclatura de la Secretaria de
Asentamientos Humanos y Obras Públicas.
Solución Primera Etapa de Proyecto
Este plano será a una escala mayor, o sea de la escala
que se presente el proyecto urbanístico y regirá lo mis-
mo que para la solución general incluyendole lo siguien-
te :
- Cuadro de cantidades de obra
Tubería y clase
Excavación
Plantilla en arena
Relleno de cepas
- Detalle de cruceros con sus cajas
- Lista de piezas especiales que enumere lo siguiente:
Símbolo
Concepto
Cantidad
Unidad
- Notas
- Las cajas de válvulas, atraques y tomas domicilia
129
rias se ven en plano de normas de agua potable
- El formato cambiaría con respecto a la solución ge
neral.
Deberâ decir:
Zona Industrial Primera Etapa
Red de Agua Potable y
Detalles de Cruceros
Normas.
Las normas de la Secretaria de Asentamientos Humanos y
Obras Públicas se han adaptado para aplicarlas en parte
a los Desarrollos Industriales.
Para detalles y recomendaciones se deberán consultar las
normas y planos de la Subsecretaria de Obras Públicas,
asi como los de la Subsecretaria de Asentamientos Huma-
nos.
Plano de Normas de la Subsecretaria de Asentamientos Hu-
manos y Obras Públicas.
Normas de Agua Potable de la Subsecretaria de Asenta-
mientos Humanos y Obras Públicas.
130
APENDICE A
METODO GENERAL PARA EL ANALISIS ESTÁTICO
DE UNA RED DE TUBOS
DIAGRAMA DE . BLOQUES
1) Lee datos- generales
4
2) Lee los datos de los tramos,forma la geometrfa y calculala constante C
43) Lee la numeración de los nudos
44) Lee los gastos de salida o
de entrada de los nudos dela red
45) Lee los gastos supuestos en
los tramos de la red
46) Lee las cargas de los nudos
de carga constante' (tanques)
47) Para cada tramo calcula el
coeficiente a y va formandoel sistema de ecuacioneslineales
4
8) Resuelve el sistema deecuaciones lineales
133
9) Determina los nuevos gastosen los tramos de la red y varevisando si cumplen con latolerancia impuesta
4
10) Cuando todos los gastoscumplen con la toleranciaestablecida pasa a 11),en caso contrario continúacon el bloque 7)
4
11) Imprime resultados (gastosen los tramos y cargas enlos nudos de la red) y termina
134
86700/B7700
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RED DE TUBERIAS CERRAD
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10 FOR MAT(16I5)
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172 FOR AT(//23X, fl" ÑUDO ",3X, " GASTO DESALIDA(+) 0 DE ENTRADA (-)"/)- --0--1
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135
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LiER EBS GASTOS SUPUESTOS EN LOS
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C A****_k6l.Atf-tAS—410ASTOE tns Nuons.D r
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176 pamITfil2El3)(pPHtUlio
U00l5=1D1ECUDAAR
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—
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175 roRmATE//23x ;wYltntran- //)52 DO 210 1=1,N EC
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***It * (8 RESUELVE EL SISTEMA DE ECUACIOC NES 1INEALES---CAtl—SDE-Ltt-CRE-C) ***** (9) DETERMINA LOS NUEVOS GASTOS EN
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LINEALES
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136
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***** (11) IMPRIME RESULTADOS (GASTOS EN -
C LOS TRAMOSYCARGASEN LOSNUDOSDE LA RED)
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PRI T 290Y-TERMINA
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275 ~. ..2 +9.9.. . .PR~.TIN
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50. ._ .Cpp.E .S..L) .;.
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I
(I ;EA .1) GO 1`0 110
110 CONTÍNÚ~
ENpURN
137
U.N.A .M.INSTITUTO DE INGENIERIA
FORMA
PARA
CODIFICACION
PROGRAMA l~ED¡F5TA Pág 1 de 2
1 5 T 10-15 20 25
.30
,35 40 45
*DATA
20 3! I 3
D • 00 !1 1 2 1000- 1• O- czZ 2 3 1000- I . o- o2
3 3 4 i 000- I• o- o2
4 4 5 1000- 1• o- oz
5 6 2 1000- 1• o• o Z,
6 7 3 1000• 1' 0-02
7 ft 4 t 000- í• 0-02
8 9 5 1 000• 1• 0-029 6 7 1 0 00 • 1• o- 02,
10 7 8 1_000' 1- Q' c? 2
i! 8 9 1 Ooo - i• 0 - ozi 2 6 t 1 1 0 0 0• i- o- oZJ3 - 7 1 2 100o' i- o- oz
1 ~ 4 8 .1 3 1 0 0 0 - 1• 0 '0Z1 5 9 J g 100o- i-
_o- o2,
16 10 1 1 1 000- t• 0-02.17 1 .1 ! 2 1000- 1 • 0- 02! 8 ! z 13 1 0 o o • ! • o• 02,t9 13 1 4 1000- t• 0-02
2 0 1 o 1 5
_1 0 00 - 1• O . oZ
2! i 1 16 J000- 1- O- 02
22 1 2 1 7 t 000•, 1 ." . 2 .
138
U.N.A .M.INSTITUTO DE INGENIERIA
FORMA
PARA
CODIFICACION
PROGRAMA RED/ESTA CODIFICADO POR REVISADO PORPAGINA 2 DE 2
FECHA
j20 S 20 25 0 40 45 SS
60 65
70 j72
75 I
I 9
23
13 I
(8
too
I. :a;
111I IISze-~
20 é.°:;:';:;ú;l:;~;:::'~:::i 1 11 HIM.9 9. ... IIIse ~'I lm
11111111111111 II 11IMMIMINI
!iIé°ii1iii=é~iiiCii~é~ii°ii~éIiZ iiii~ióiii~iiii~éiiiiiñ°0EIIIIIIoe111111111oeeIn11111 n nIÍuIIIIIIIIIInIIII111 ~n~o e
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! 0
FORMA P•01-71
TOLERANCIA
0 .001000TRAMO
NUDOS QUE UNE LONGITUD .DIAMETROCOEFICIENTE DE DARCY
1 ~ 1 . . . 2 _ _ _ 1000 . .. ~ .
~. 1_6 .4
_ _ 0 .• .0.20023
2
43
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0 .020033 t
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5$ .4.880 .200
78
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8 004000,a 00121 0Ó .2Ó8
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TRÁMpS
SUPUGÁSTO EN LOS TRA M OS DE LA RED
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CARGAS
1 95 .55+2A
9100106
9_ . 325ñ 4 9607228 5 90 .6055
9300093
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:~12gg2~46698-3'O.Ói
20 0-~ 4 ó 0 60 0~6-
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TRAMO
GASTO
(SA LE DEL NUDO)
NUDO
CARGA
. ppq
3
0 .6037
3
—J
Bing____- ~
0 .066 1Ó ó~~°-3g6-3-9
8 ; 22Rl7 2
14
8 :0191
~ _0 0 .7567
3
1p9
0 .276 24~21
Ó:~ 95T22
0 .2798
93;~13
-i8-
~ $$:
8
9047292
lÓ ~~3 . 3~3-0- 9I :i3ib
90 .6024_ ~ i.~.-
~1 ..2-~~8~}-.
17
91 .0444 1-8
90 .72-64-
28
1 80 .60180 .00
56
91 .3250
-23
O j-0-3-6-5
24
0 .0249
pp8 :
&
g~ .0
1~7b
:2i. 5.66-1,
Qp
1 .604
20
31 2 .ÓÓ28 20
14
3 9
143
F I G U R A S
Fig 7.3 .1 .2 .2 .1
Cajas de toma con compuertas a distintos niveles
147
CORTE . EL EVACION
a) Presas derivadoras con toma directa
Vertedor
CajaRejilla
11ME/RiucTaRaMM1
1 .- . ~ •:=,'~~ ~'~ ~~~~
r
~•~iip' *s . ~
SalidaLimpieza
CORTE
PLANTA
b) Muro vertedor con caja central y toma
CORTE PLANTA
Salida
Cresta delvertedor
Caja
lateralReja
~i~~~~~ I~LI~~~~~~~~~~~~~~~!
c) Muro vertedor con vertedor lateral
Fig 7.3 .1 .2 .2 .2
148
Estación flotanteTuberia de succión
Estación móvil
Fig 7.3 .1 .2 .2 .3
Captacio'n directa por bombas
149
CORTE
OrificiosCaja de recolección
Limpieza y rebosadero
PLANTA
CORTE
Fig 7 .3 .1 .2 .3 .1
Estructuras para captación de aguasprovenientes de manantiales
150
Cono de
abatimiento
Fig 7 .3 .L2 .3 .2
151
Longitud suficiente paro proporcionar soporte
PLANTA
Ademe del pozo oademe superficial
CORTE A-A
Fig 7 .3 .1 .2 .3 .3
Ademe superficial
- 152
B
C
PLAINTA
lBPendiente paradrenaje
~
r~~
- e ~ \
.~ ~ .
\R ~
•-. Acero de refuerzo- • si se requiere
Ademe superficial
.A
ZC,l•,r.-
C
V1
CORTE C-C
/• . e
.D
- .
tPlaca de asiento.de acero (opcionol)
'$-Tubo poro - - N
,
. . ~
\• •
\ ` a
- empocodo~~ '\
. ,
\
Fig 7 .3 .1 .2 .3 .4
Base de bombas
153
Fig 7 .3 .1 .2 .3 .5
Galería filtrante
Empague de grava al rededordel tubo 15 cm . mínimo
Tubo de concreto perforadoo corrugado de acero
154
O Nivel de aguas del río
CORTE TRANSVERSAL
Fig 7.3 .1 .2 .3 .6
Galería filtrante
155
A •4----i
Pozo de pruebo N°t
K=3.45 x1p'4 m/s92
Fig 7.3 .1 .2 .3 .7
Planta de galería filtrante
i6
Elev . NAME 91 .83
94.00 —Córcomo de bombeo EIev.92 .82
2 40
Pozo de visito
Elev.92 .0pozo de visito
EIev.91.36TNpozo de visito
~~~ 4' 1/4'
~
Elev.8591
Eler82.85
i
I l 1EIev.8t85
S=001
EIev.83 .073
~
Comino92.00
90.00
88.00
86.00
84.00
82 .00
80.00
CORTE A-Ai
Fig 7.3 .1 .2 .3 .8
Galería filtrante
'157
~ seccioñ
1230r
Elev . 89.25
Fig 7 .3 .1 .2 .3 .9
Fondo del rio
Tt
Gravo de 2 .54 cm 0Grava de 1 .3 cm 0
Grava de 0.65 o 0.32 cm 0
Elev . 83.50
Tubería de asbesto cemento clase A-5
Anillos de tela plastica para mosquitero
E
CORTE
C—C l
Elevación nivel
Av -
i0 2--Is
2r 1- - - - ~---._i
~..-._
n
0=E gii=1
PLANTA
Fig 7 .3 .1 .2 .3 .10
Galería filtrante
---_res►corrientesubalvea
Galería filtrante
CORTE A-A
159
1
(1)
2
8 (9)
(2)
3(3) 4
(10)
(4)
( 5)
5 1 ~(6) 6
'(7)1 7
Fig 7 .3 .3 .1
Red de distribución
160
Q2
QI8Q9
QD8
QD3
Q3
Q5
QD5
QD6
QD7
QI6
Fig 7.3 .3 .2
Red de distribución
161
DIMENSIONES DE LOS ATRAQUES DE CONCRETO
PARA LAS PIEZAS ESPECIALES DE F .F.
DAAML .YWIIMIAL DE LA REZA ESP ALTURA LADO "A " LADO " B " VOL.POR ATRAQUE
MILIMETROS PULGADAS EN cm . EN cm . EN
cm . EN m3
76 3" 30 30 30 0.027
102 4" 35 30 30 0.03 2
152 6" 40 30 30 0.036
203 8" 45 35 35 0.05 5
254 10" 50 40 35 0 .07 0
305 12" 55 45 35 0.087
356 14 " 60 50 35 0.105
406 16" 65 55 40 0.1 4 3
457 18 " 70 60 40 0 .1
508 20" 75 65 45 0 .21 9
610 24" 85 75 50 0.31 9
762 30" 100 90 55 0.49 5
914 36 " 115 105 60 0 .72 5
1067 42" 130 120 65 1 .01 4
12 19 48 " 145 130 70 1 .320
DIRECCION DE LOS EMPUJES Y FORMA DE COLOCAR LOS ATRAQUES
TE DE F. F. CODO DE F.F. TE Y TAPA CIEGA DE F.F.
Fig 7 .3 .3 .3
Atraques agua potable
162
--C
CRUZ
TE
COPLE T CON SALIDA ROSCADA
CODO DE 90°
CODO DE 45°
CODO DE 22° 30 '
CODO DE 90° PARA P.V.0 ó AG
CODO DE 45° PARA P.V .0 ó A G
CODO DE 22°30' PARA P.V.0 ó AG
R EDUCCION
NIPLE
EXTREMIDAD
TRANSICION ENTRE CLASES INMEDIATAS
COPLE DE EXPANSION o ADAPTADOR, para P.V .C .,
como galvanizodo y fierro fundido
ADAPTADOR a tubería de plastico
TA PON
Fig 7.3 .3 .4
Signos convencionales de piezas especiales
de asbesto cemento
163
3—1
—>c
-AM
G---C
E—
CRUZ
TE
EXTREMIDAD CAMPANA
EXTREMIDAD ESPIGA
REDUCCION CAMPANA
REDUCCION ESPIGA
COPLE DOBLE
ADAPTADOR CAMPANA
ADAPTADOR ESPIGA
TAPON CAMPANA
TAPON ESPIGA
CODO DE 90°
CODO DE 45°
CODO DE 22°30'
Fig 7 .3 .3 .5
Signos convencionales de piezas especiales
de P.V .C.
164
Válvula reductora de presión
Válvula de altitudVólvulo aliviadora de presión
Válvula poro expulsión de aireVálvula de flotador
Válvula de retención ( check) de f .f . con brida
Válvula de seccionamiento de f .f .con bridaCruz de f.f.con brido
Te de f .f . con brido
Codo de 90° de f. f. con bridaCodo de 45° de f.f . con bridaCodo de 22°30' de f.f.con brida
Reducción de f.f. con brido
Carrete de f .f. con brida ( corto y largo )Extremidad de f.f . con bridaTapa con cuerdo
Tapa ciega de f .tJunta Gibault
PIEZAS ESPECIALES G .P.BVálvula valflex J.J.(con 2 juntas universales G . P.8. )Válvula valflex B .J . (con una brida y uno junta universal )
Válvula reducción valflex B .J .(con una brido y una junta universal)Junta universal G . P. B.Terminal G . P .B.Reducción G . P.B— B .B . (con 2 bridas planas)Reducción G .P.B-B .J.( con una brida y una junta universal)
Fig 7 .3 .3 .6
Signos convencionales de piezas
especiales para conexiones
O
--oo
-- `
165
TUBERIA CE:915 mm . (36" ) 0 XI XI XI760 mm. (30") 0 X XX610 mm. (24") 0 --+--+---I---
500 mm ( 20 ") 0 -450 mm. ( 18") 0
400 mm. (18" ) 0 +I +I -1-I
350 mm . (14 " )0 + +-I-300 mm. (1210 I . I 1
250 mm. (10" ) 0
-
-
-
200 mm. ( 8" ) 0
x x x x x x x x x
150 mm. ( 6" ) 0 / / / / / / /
100 mm . (4" )0
"
75 mm . ( 3 " ) 0
60 mm. (2 1/2)0 -/---
—/ /----/---/----/-
50 mm. ( 2 '1 ) 0
38 mm . (1 1/2")O -f--~- -~- -/--
--/---
25 mm . ( 1 " ) 0
-
Hidrante para toma pública Hidrante para incendio Válvula de altitudVálvula reductora de presiónVálvula de compuertaVálvula ValflexVálvula Check
Número de cruceroLongitud de tramo en metros
Paso a desnivel
Coto del terreno en metrosCarga disponible en metros de columna de agua
Fig 7.3 .3 .7
Signos convencionales para
redes de agua potable
166
LO NECESARIO Y LO CONVENIENTE EN CUANTO A LOS DISTINTOS TIPOS
DE PARQUES INDUSTRIALES
Para la infraestructura agua en los distintos tipos de parques
industriales se piensa que la captación, tanto necesaria como
conveniente, deberá asegurarse en el 100% de capacidad preves
ta, sin embargo la obra civil y los equipos se montarán en
dos etapas cubriendo cada una el 50% de capacidad, para los
tipos de parque denominado PIR Y CI . En los parques tipo PIA
deberá realizarse la captación al 100% de capacidad, tanto en
obra civil como en equipos, cuando los requiera.
Referente al tratamiento, en los tipos de parque PIR y CI de
berá conseguirse a nivel necesario y conveniente, una modula-
ción en cuanto a obra civil y equipo en dos unidades cada una
del SO% de capacidad y construibles en dos etapas también.
Para los parques PIA deberá realizarse una sola etapa al 100%
de capacidad.
Para la conducción y regularización en los tipos de parque
PIR y CI, se considera que la línea de conducción si existe,
deberá diseñarse y construirse en una primera etapa y al 100%
de capacidad, pero la obra civil y los equipos necesarios de
berán montarse en dos etapas correspondientes al 50% de capa-
cidad cada una . Referente a la regularización convendrá cons
truirla al 100% de capacidad y en una sola etapa, operándola
de acuerdo al equipo que se encuentre instalado en ese momen-
167
to .
Para los parques tipo PIA-se considera que deberá cons-
truirse y operarse en una sola etapa y al 100% de capacidad.
La red de distribución para los tipos de parque PIR y CI com-
prenderá el cálculo completo de la red primaria al 100% de ca
pacidad y podrá construirse en tres o dos etapas del 33% o 50%
respectivamente, evitando pavimentar las calles por donde se
aloje tubería, tanto de red primaria como de tubería de relle
no que no se encuentre construida . En el parque tipo PIA po-
drá construirse la red completa al 100% de capacidad en una
sola etapa ; si existieran razones para ello podrá construirse
esta red en dos etapas del 50% de capacidad cada una ; observan
do el mismo criterio de evitar pavimentos donde se encuentre
instalada la red primaria y su tubería de relleno.
168
HnH
bH
b
Hw
a
).J.o
cD
100 % en todo IDEM100 % de la prevista 50%de obras y equipos en 2etapas
Captación
1
etapa al
100
% IDEMObra Civil y equipo en 2eta as cada una del 50 %
Tratamiento Hz
1
linea de conducción pa
1
etapa al
100
% IDEMra el
100 % de capacidadobra civil y bombas en 2
Conduccióny regulari- n rn
en todo etapas del 50% cada una . zacióncn
Re ularización
100%.Red primaria calculada n
Red completa al100%
IDEMal
100% y construida en3 etapas del 33% cadauna . No deberán pavimen-
Distribución••
tarse las calles de lasetapas no construidas.
100
%
en todo IDEM100 % de la prevista 50%de obras y equipos en 2etapas .
Captación
1
etapa al
100 % IDEMObra Civil y equipos en2 etapas cada una del50%
Tratamiento
etapa al
100 %en todo
IDEM
1
linea de conducción para 100ó capacidad O .Ci-vil y equipos en 2 etapasdel 50ó cada una .
Regula-
Conducción -y regularización
zz
rización
100% . . zRed primaria calculada
m
Red completa al100
%IDEM
al
100% y construida en2 etapas del
50% .
No deberán pavimentarse las
Distribución
calles de etapas noconstruidas
tiltzo
rzo r~cn n
rnt7 cnHcnH +-+
H ozH ►~
ocn t
ALCANTARILLADO
Roberto BoscoHumberto Vidales
7 .4
Atcantanittado
Los sistemas de redes de alcantarillado pluvial sanitario e
industrial para un desarrollo industrial se encuentran defi
nidos por los siguientes conceptos:
a) El objetivo del sistema en cada caso es la eliminación
de aguas pluviales, sanitarias y residuales industria-
les de las instalaciones del desarrollo industrial.
b) Los componentes de los sistemas son las obras de capta-
ción, las tuberías de las redes de alcantarillado, las
plantas de tratamiento, las descargas de las aguas a
eliminar.
c) La estructura del sistema es : gasto de aguas pluviales, -
de aguas negras y de aguas residuales industriales ; ope
raciones unitarias y procesos de tratamiento, e ingenie
rfa del sistema.
d) Las restricciones del sistema son el cumplimiento con
el Reglamento para la prevención y control de la conta-
173
minación de aguas, emitido por la Sría . de Recursos Hidráu
licos para vertido sobre cuerpos receptores ; los niveles
de contaminación permitidos en suelos, etc.
7 .4 .1
Diseño del Alcantarillado Pluvial
En todos los desarrollos industriales se plantea el problema
del desalojo de las aguas de lluvia . Para este objeto se cons
truyen redes de conductos que se denominan : Red de Alcantari-
llado Pluvial.
Generalmente los conductos empleados en esa red de alcantari-
llado son tubos de sección circular de concreto armado o sim-
ple, dependiendo de su diámetro y de la profundidad de coloca-
ción.
Este diseño se apoya en el caudal de aguas pluviales y en la
topografía del sitio.
La topografía general deberá contener una planimetría que in-
cluya al desarrollo y su superficie de captación pluvial y una
altimetría representada con curvas de nivel a cada metro.
Para el desarrollo industrial deberá contarse con una topogra-
fía de detalle con planimetría precisa y altimetría con curvas
de nivel a cada 0 .50 m dentro de su superficie.
Para el diseño de la trayectoria de la tubería que formará la
red deberá tenerse en cuenta el proyecto urbano que proporcio-
nará la información necesaria para realizar un anteproyecto cu
yo criterio sea el siguiente:
a) Se hará escurrir superficialmente hasta donde sea conve-
niente, al agua de lluvia, principalmente por las calles
pavimentadas del desarrollo.
174
b) Se captará adecuadamente esta agua por medio de coladeras
pluviales, rejillas, bocas de tormenta, etc . Ver fig.
7 .4 .1 .1.
c) Se permitirá considerar que la red de alcantarillado plu-
vial tiene un almacenamiento propio de agua de lluvia, in-
cluyendo sus pozos de visita y parte del arroyo de la ca-
lle hasta el nivel de banqueta.
Si la superficie de captación pluvial fuera mucho mayor que la
superficie del desarrollo industrial, se realizará un estudio
con el fin de determinar los diámetros de alcantarillado, para
drenar la totalidad del escurrimiento, o proponer la construc-
ción de bordos para protección del propio desarrollo.
La solución general de la red de alcantarillado pluvial com-
prenderâ la localización, por las calles, de las tuberías que
la compongan, indicando si son:
Atarjeas
Subcolectores
Colectores
Emisor
Deberá contemplar esta solución los costos del terreno y de
plantilla en cada pozo de visita, de caida, especiales, etc.
La separación máxima entre pozos en tramos rectos de tubería
y con pendiente uniforme será:
• Para pozos comunes (30 a 61 cm) distancia máxima de 135 m.
• Para pozos especiales (76 a 122 cm) distancia máxima de
190 m.
Estas estructuras se colocarán sobre las tuberías de 122 cm y
menores, en los cambios de diámetro del tubo, de pendiente y
175
de dirección.
El cambio de un diámetro a otro, de pendiente o de dirección
se hará mediante transiciones dentro de la estructura, indi-
cándose en planos las cotas de plantilla de llegada y salida.
En diámetros de 61 cm y menores, los cambios de dirección ho-
rizontal de 90° o menores, deberán hacerse por medio de un po
zo de visita común, si los diámetros de los tubos son entre
76 cm y 122 cm, los cambios de dirección horizontal deberán
hacerse por medio de pozos de visita especiales, empleando
tantos pozos como ángulos de 45° o fracción sean necesarios,
con tramos rectos entre ellos con longitud minima de seis di g
metros entre ejes.
Los colchones mínimos sobre las tuberfas deberán ser:
0 .90 m para tuberías de hasta 45 cm.
1 .00 m para tuberías mayores
Cualquier otro colchón podrá justificarse usando la Teoría de
Marston.
La solución de la primera etapa será un diseño completo y en
detalle de la red de atarjeas, subcolectores y. colectores, di
seño completo del emisor hasta su descarga incluyendo su es-
tructura terminal . Diseño de los cárcamos de bombeo si se re
quieren, consistentes de:
Planos funcionales
Planos arquitectónicos
Planos estructurales
Planos electromecánicos
incluyendo descripción del equipo y adicionando memorias de
cálculo y especificaciones .
rs
176
7 .4 .1 .1
Caudal de Aguas Pluviales
Las aguas pluviales son las aguas que corren por las redes de
alcantarillado pluvial resultantes de la precipitación después
de un período de lluvia.
Debido a la economía y buen comportamiento de las redes de al-
cantarillado pluvial que se han diseñado con el método del
Road Research Laboratory (RRL), se recomienda su aplicación en
el diseño de las redes de alcantarillado pluvial para los desa
rrollos industriales.
El método considera que, en una zona urbanizada el gasto máxi-
mo que se utiliza para el diseño, será producido solamente por
las superficies impermeables, conectadas al sistema de alcanta
rillado ; y está formado el proceso de cálculo por las siguien-
tes etapas.
a) Elaboración de un plano de la cuenca en el que se muestre
el sistema de alcantarillado y las superficies impermea-
bles conectadas a éste.
b) Cálcúlo de los tiempos de traslado del agua de lluvia, des
de un punto cualquiera de la cuenca, hasta el punto de in-
terés, y construcción de un plano de isócronas.
c) Cálculo de un hidrograma virtual de entradas al sistema de
alcantarillado pluvial.
d) Cálculo de la regulación del hidrograma virtual de entra-
da, debida al almacenamiento en el sistema de alcantari-
llado pluvial.
A continuación se explica con detalle cada una de las etapas
de cálculo enunciadas anteriormente .
177
a) Elaboración del plano . En un plano base, se delimita la
cuenca de aportación de superficies impermeables, anotan-
do la longitud, pendiente y rugosidad estimada, para cada
elemento de superficie conectado en un punto del alcanta-
rillado pluvial.
En cuanto al alcantarillado en
se anota la longitud,
diámetro, pendiente y coeficiente de rugosidad de cada
tramo.
b) Cálculo de los tiempos de traslado . Para las superficies
conectadas con el alcantarillado se utiliza la fórmula de
Hicks .
a y S Z
donde :
es el tiempo de traslado en minutos.
es la longitud del elemento de superficie en m.
S
es la pendiente del elemento de superficie
a
es la intensidad de la lluvia para un periodo de re
torno de 5 años ; en unidades congruentes.
Pueden aceptarse como valores medios los siguientes:
Para : C 2= 1 .3
x
= 0 .323
y
= 0 .64
z
= 0 .448
pero si se desea puede consultarse a Hicks W .F . "A Method
of Computing Urban Runoff" . Transactions A .S .C .E . Vol.
109, 1944, pp . 1217-1253, para elegir otro tipo de valo-
res correspondientes a diferentes tipos de suelos.
178
Para el alcantarillado pluvial se utiliza la fórmula de
Manning para flujo establecido.
n 2/3 S l/2n
mo :
1v =
—
donde :
3 es la velocidad media de traslado en m/seg
n es el coeficiente de rugosidad de Manning en seg/m l/3
n es el radio hidráulico calculado suponiendo el tubo
o canal lleno, en m.
S es la pendiente del tramo
El tiempo de traslado en el tramo se calcula entonces co-
Una vez calculados los tiempos de traslado correspondientes
a cada elemento, se dibujan las curvas isócronas sobre el
plano base . Cada is6crona debe unir todos los puntos de la
cuenca a partir de las cuales el tiempo de traslado hasta
el punto de interés es el mismo . Conviene definir entre 3
y 6 isócronas para incrementos de tiempo At constantes.
c) Hidrograma virtual de entrada . El hidrograma virtual de
entrada se calcula mediante los siguientes pasos:
c .1
Se calculan las áreas entre isócronas separadas At
entre si, y se designan como A l , A 2 , A n de tal
manera que A l es el área (de superficie impermeable)
comprendida entre la isócrona más cercana al punto
de interés y el propio punto ; A 2 el área entre la
is6crona anterior y la que sigue, etc .
179
C .2 Se define el hietograma de la lluvia de diseño para
intervalos de tiempo At iguales a la separación en-
tre isócronas (si los intervalos definidos original
mente para la lluvia de diseño no son iguales a At,
es necesario interpolar) . Los valores de precipita
ción del hietograma de diseño se designan : P 1 , P 2 ,
Pn .
C .3
Se calculan las ordenadas del hidrograma virtual de
entradas, con las ecuaciones siguientes:
Q1
= 0-
Q2- =A 1 F 1
Q3 = A1 P 2 + A 2 P 1
Q4 = A 1 P 3 + A 2P 2+ A3P 1
Q .
= A
P .
+
A
P .
+
. .+
A J -1
P 11
J-1
2
1-2
las ordenadas del hidrograma virtual de entrada, da-
do por las ecuaciones anteriores, estarán separadas
entre si un intervalo ¿t.
Regulación dentro del alcantarillado
La regulación que sufre el hidrograma virtual de entrada
en el alcantarillado se calcula de la siguiente forma:
d .l Se determina una curva de almacenamiento descarga.
Para ello se seleccionan primero una serie de gas-
tos de descarga % en el punto de interés.
Para el valor Qvl , se determina el nivel de la su-
perficie libre del agua del primer tramo conectado
con el punto de interés, hasta que, procediendo ha-
cia aguas arriba, se encuentra una bifurcación ; pa-
180
ra estos cálculos se utiliza la fórmula de Manning
con flujo establecido.
Al llegar a una bifurcación, se reparte el gasto pro
porcionalmente al cuadrado de los diámetros de los
tubos que llegan a ella . Conocidos los gastos se
aplica nuevamente la fórmula de Manning para determi
nar los tirantes en los tubos . El procedimiento se
repite sucesivamente hasta definir los tirantes en
todos los tubos, para ese gasto de descarga Q D1 .
Conocidos los niveles en los tubos, se calcula el vo
lumen total almacenado en ellos y se designa como V 1 .
El procedimiento se repite para otros gastos de des-
carga QD2' QD3 , etc . . . obteniéndose los volúmenes al
macenados V 2 , V3 , etc . . . respectivamente.
Los valores correspondientes de QD y V se anotan y
se dibuja una curva QD
VS V.
d .2
En la figura 7 .4 .1 .1 .1 . se muestran las curvas OQ 1 Q2
que representa un tramo del hidrograma virtual de
entradas y OS 7 S 2 que representa un tramo del hidro-
grama de salidas por el punto de interés (hidrograma
de diseño) ; aplicando la ecuación de continuidad se
tiene que:
2 (Q 1 + 2 )= 2~
(S 1 + S2) + (V2 - V1 )
donde : V2 y V1 son los volúmenes almacenados en los
tiempos 2 y 1 respectivamente.
Agrupando convenientemente la ecuación anterior pue
de escribirse :
181
~~ (Qi
+ Q 2 - S i ) + Vi = A . S 2 + 1r2
y conociendo el valor del primer término de esta
ecuación, puede resolverse por tanteos para una pa-
reja de valores S 2 y V2 , que se encuentran en la
curva QD • Vs V definida en el paso anterior y que
cumplan con la igualdad:
Condtante = AtS2 + V2
2
Para que el primer término de la ecuación anterior
sea siempre conocido, el problema se resuelve por
pasos, de tal manera que para el primer paso S I y
valen cero por lo que S 2 y V2 pueden ser calcula
dos.
Para el segundo paso se utilizan los valores calcu-
lados en el primer paso y así sucesivamente.
7 .4 .1 .2
Cálculo y selección de tuberías
Una vez determinados los gastos que ingresarán a la red, se
seleccionará la tuberfa, de acuerdo a la topografía de la zo-
na servira dentro del desarrollo industrial . Los puntos de
ingreso tales como coladeras, bocas de tormenta, rejillas,
etc . deberán localizarse adecuadamente, así como los elemen-
tos de servicio y control del sistema de alcantarillado plu-
vial, como son : los pozos de visita, cajas, estructuras de
descarga, etc.
Los materiales pesados que se han introducido a la red por
las coladeras pluviales o por los pozos de visita se mueven
dentro de la tubería arrastrándose por el fondo de la misma
y los ligeros flotan, cuando las velocidades disminuyen los
182
materiales pesados se depositan sobre el fondo de la tubería,
cuando las velocidades se incrementan nuevamente los depósitos
lodosos del fondo se ponen otra vez en movimiento y son trans-
portados por las aguas pluviales ; si las velocidades son muy
grandes puede existir erosión sobre la tubería.
Para evitar estos efectos se requiere conocer las velocidades
dentro de la tuberfa, deducidas a partir de la fórmula de Man-
ning :
v =1
n 2
n
/3
b 1 /2
donde:
v
es la velocidad del flujo en m/s correspondiente al ma-
terial.
n
es el coeficiente de rugosidad del tubo empleado en
s/m '/3
es el radio hidráulico en m:
4
es la pendiente geométrica o hidráulica del tubo
Para seleccionar el diámetro se requiere la ecuación de conti
nuidad :
Q= A v
quedando :
D = 2 .27820 .3750
-0 .1875
donde:
D
es el diámetro del tubo en cm.
Q
es el gasto en i .p .s.
S
es la pendiente
y suponiendo un valor de n = 0 .013 si se usa tubería de concre
183
to prefabricada.
Si se emplea tubería colada y de sección circular en el lugar
se admitirá n = 0 .016 y la fórmula anterior habrá de modifi-
carse.
El diámetro mfnimo a utilizar será de 30 cm.
Las velocidades máximas permitidas serán siempre 3 m/s a tubo
lleno o parcialmente lleno y las mfnimas permitidas serán de
45 cm/s cuando el gasto escurra con un tirante d = D/4 donde
D es el diámetro del tubo.
Deberá construirse una tabla de cálculos que facilite las di-
ferentes operaciones para la selección y que pueda ser revisa
da fácilmente.
Esta tabla se formará mediante columnas donde se consignen los
tramos y subtramos, con sus longitudes y áreas de aportación,
su gasto, el diámetro y pendiente, la velocidad media y el gas
to máximo posible a conducir.
Deberán anotarse también las cotas de terreno y plantilla, pro
fundidad media del tramo y espesor de la plantilla para facili
tar los cálculos de excavación y relleno.
7 .4 .2
Diseño de Alcantarillado Sanitario e Industrial
Las aguas negras domésticas se generan en las cocinas, deriva-
das de la preparación de alimentos y lavado de utensilios de
cocina, en baños y lavanderías, en los inodoros, lavabos por
el lavado de manos y dientes y regaderas residenciales, en los
comercios y edificios de oficinas de un desarrollo industrial
introduciéndose a la red de atarjeas mediante las conexiones
domiciliarias, este flujo es no establecido y generalmente de
184
carácter pulsatorio.
Las aguas residuales industriales son aquellas que se generan
en fuentes que no son domésticas, cada agua residual indus-
trial es distinta y única, contiene generalmente compuestos
de materia prima, de productos intermedios y finales, así co-
mo subproductos de un proceso particular de manufactura ; se
introduce a la red de atarjeas a través de las conexiones do-
miciliarias, su flujo puede ser establecido o no establecido,
dependiente del tipo de industria.
Su caracterización será indispensable para formular un plan
para el tratamiento de las mismas .*
En toda red de atarjeas se requiere transportar substancias
flotantes, suspendidos y solubles que pueden depositarse o no
y además este transporte deberá hacerse sin producir erosión
sobre las paredes interiores de la tubería . La conexión se ha
rá como se indica en la Fig . 7 .4 .2 .1.
Para evitar estos efectos se requiere conocer las velocidades
dentro de la tubería y más aún, se requiere limitarlas con
una cota inferior y una superior.
Las atarjeas del alcantarillado sanitario o industrial se lo-
calizarân siempre, al centro de los andadores de servicio o
peatonales, a menos que generen puntos de conflicto con otras
instalaciones o en el caso de lotes que no tengan acceso a un
andador.
Ningún lote del desarrollo industrial podrá quedar privado
del servicio de recolección de aguas negras o residuales in-
dustriales.
En la solución general deberán mostrarse . las cotas del terre-
* El tratamiento que requiriese el efluente industrial deberá realizarlola industria que lo produzca, consiguiendo mediante este tratamientola calidad ordenada en normas vigentes .
185
no y de la plantilla en cada pozo de visita, y deberán presen
tarse los emisores hasta el punto de vertido.
En la solución al detalle deberán calcularse las cotas del te
rreno y de la plantilla de todos los pozos del proyecto co-
rrespondientes a la red de atarjeas, a los subcolectores, co-
lectores y emisores.
Los cárcamos de bombeo, si existen, deberán entregarse median
te los siguientes planos:
Planos funcionales
Planos arquitectónicos
Planos estructurales
Planos electromecánicos
incluyendo la descripción del equipo y adicionando memorias
de cálculo y especificaciones.
Las lineas de presión que salgan de tales cárcamos requerirán
de un cálculo independiente para justificar su diámetro más
económico, el material de que se compongan, etc.
Existe una serie de estructuras denominadas accesorias que se
construyen en las redes de atarjeas, que son importantes para
su operación de la red . Los hay para limpieza e inspección,
para proporcionar a las aguas negras una caída vertical, para
unir subcolectores a colectores, para cruzar corrientes super
ficiales, etc . A continuación se describen algunas de ellas.
7 .4 .2 .1 Pozos de visita, comunes y especiales
Estas espructuras se colocan sobre las tuberías de 122 cm de
diámetro y menores, en los cambios de diámetro de tubo, de
pendiente y de dirección . Ver Fig . 7 .4 .2 .1 .1.
186
El cambio de un diámetro a otro, de pendiente o de dirección
se hará mediante transiciones, dentro de la estructura indi-
cándose en planos las cotas de plantillas de llegada y sali-
da . En diámetros de 61 cm y menores, los cambios de direc-
ción horizontal a 90° o menores, deben hacerse por medio de
un pozo de visita común, si los diámetros de los tubos son en
tre 76 cm y 122 cm . los cambios de dirección horizontal deben
hacerse por medio de pozos de visita especiales, empleando
tantos pozos como ángulos de 45° o fracción, sean necesarios,
con tramos rectos entre ellos con longitud de 6 diámetros a
ejes.
Estas estructuras sirven para inspeccionar los conductos y fa
cilitar las maniobras de limpieza, sin tener que romper los
pavimentos, asi como suministrar ventilación a la red de atar
jeas, para eliminar el peligro de asfixia al personal de con-
servación, así como el peligro de explosión . El movimiento
del aire dentro de la red de atarjeas es causado por varios
factores, tales como la diferencia en peso unitario entre el
aire exterior y el aire atrapado en la red, la diferencia en
elevación de las entradas a la red, el flujo de las aguas ne-
gras que tiende a mover en ese sentido al aire atrapado y el
efecto del viento en las entradas a 1z red.
Su forma es troncocónica lo suficientemente amplia para dar
paso a un hombre y permitirle maniobrar en el interior . So-
bre el piso se construyen canales que sirven de prolongación
de las tuberías, encauzando los flujos de aguas negras . Pa-
ra descender se usa una escala marina con peldaños de fierro
empotrados en las paredes del pozo.
En su acceso sobre la superficie de la calle, cuentan con un
brocal y tapa que puede ser de fierro fundido o concreto.
Ver Fig . 7 .4 .2 .1 .2 . Existe alguna objeción para el uso de
tapas de pozos de visita perforados para ventilación de la
187
red, debido a la entrada de agua superficial a través de las
perforaciones, y el escape de olores y vapores visibles de
los pozos de visita.
La separación máxima entre pozos de visita en tramos rectos y
con pendiente- uniforme se muestra en la tabla 7 .4 .2 .1 .1.
TABLA 7 .4 .2 .1 .1
-SEPARACION MAXIMA ENTRE POZOS . DE
VISITA
Tramo de tubería entre :
Distancia Máxima
Pozos comunes (20 a 61 cm)
135 m
Pozos especiales (76 a
122 cm) Ver fig : 7 .4 .2 .1 .3
190 m
7 .4 .2 .2 Pozos en Slant
Estas estructuras son idénticas en forma y dimensiones a los
pozos de visita comunes cuando se usan para conectar tubería
de hasta 61 cm, con subcolectores o colectores de diámetro
iguales o mayores que 122 cm, y a los pozos de visita especia
les, cuando se usan para conectar tuberías de 76 cm a 107 cm.
En el caso de tuberías de 122 cm, también se usarán pozos de
visita especiales, solo que su diámetro interior será de 2 .00
in.
El empleo de esta clase de estructuras evita la construcción
de cajas de visita sobre los colectores, que es mucho más cos
tosa que este tipo de pozo.
188
La función de estas estructuras es la de proporcionar una des
carga adecuada y la posibilidad de registro y limpieza de atar
jeas que descargan sobre subcolectores o colectores.
7 .4 .2 .3
Cajas de visita
Estas estructuras hacen las veces de pozos de visita cuando
el diámetro de las tuberías es mayor de 122 cm, no obstante,
deben emplearse en entronques de conductos con diámetros supe
riores a 61 cm . Su chimenea es igual a la de los pozos de vi
sita comunes o especiales según sea el caso.
La separación máxima permitida entre cajas de visita en tra-
mos rectos y con pendiente uniforme será de 275 m.
7 .4 .2 .4 Pozos y cajas de caída
Estas estructuras, son semejantes en forma y dimensiones a los
pozos y cajas de visita, que permiten efectuar en su interior
los cambios bruscos de nivel por medio de una caída, ya sea
libre o conducida entubada a una estructura menor o caja ado-
sada de pozo o caja de visita . Ver figs . 7 .4 .2 .4 .1 y 7 .4 .2.
4 .2.
Las caídas libres deben evitarse hasta donde sea posible, ya
que encarecen las obras y sobre todo propician la producción
de ácido sulfhídrico, que puede ser oxidado biológicamente
por efecto de ciertas bacterias y convertido en ácido sulfúri
co, el cual es muy corrosivo para las tuberías de concreto de
la red de atarjeas, finalmente aumenta este ácido los olores
en las aguas negras.
Estas estructuras deberán construirse en terrenos inclinados,
para no violar las especificaciones relativas a pendientes má
ximas, o cuando los colectores queden profundos y los subco-
lectores y atarjeas laterales que concurran a ellos, se loca-
189
licen en un nivel superior, o bien cuando deban conectarse tu
berías de hasta 76 cm de diámetro, con niveles diferentes en
sus plantillas entre 0 .60 m y 2 .00 m, y finalmente cuando los
diámetros sean de 91 cm o mayores, la unión entre ellos se ha
rá empleando pozos de caída libre escalonada, con variaciones
de 50 en 50 cm hasta llegar a 2 .00 m.
7 .4 .2 .5 Pozos y caja de unión
Estas estructuras se emplean para hacer la unión de cambio de
dirección horizontal entre subcolectores y colectores con diá
metros iguales o mayores de 76 cm . Les constituye en térmi-
nos generales, el conjunto de una caja y una chimenea de tabi
que idéntica a la de los pozos de visita, con brocal y tapa
que pueden ser de fierro fundido o concreto.
7 .4 .3 Caudal de Aguas Negras y de Aguas Residuales Industria
les
Es obvio que las aguas negras se originan del agua potable
usada, sin embargo existen aguas usadas con otros fines como
son : lavado de calles, riego por aspersión, etc ., que no en-
tran al alcantarillado . También existe agua que se infiltra
en el suelo, a través del alcantarillado o sus estructuras y
existen ocasiones en que el propio alcantarillado colecta
agua del subsuelo que se introduce al sistema.
Los desarrollos industriales deberán efectuar una medición
de sus caudales de aguas negras producidas, debiendo consig-
narse también los siguientes datos:
a) Población del desarrollo industrial en el año del estu-
dio
b) Dotación de agua potable media actual
c) Clima
190
d) Lista del área ocupada por cada industria instalada.
En ausencia del estudio anterior se recomienda para fines de
proyecto usar el criterio de la tabla 7 .4 .3 .1.
La determinación del caudal de las aguas residuales industria
les requerirá también de mediciones en campo de los caudales
producidos por las industrias instaladas.
La red de alcantarillado de aguas negras podrá usarse combina
da con la red de alcantarillado de aguas residuales industria
les, siempre y cuando todas las descargas que se conecten a
este sistema, del agua residual industrial tengan una composi
ción menor que la indicada a continuación, excepto en pH que
debe caer en el rango especificado.
pH
Sólidos totales, totales
Sólidos disueltos totales
Sólidos disueltos fijosSólidos disueltos volátiles
Sólidos suspendidos totales
Sólidos suspendidos fijosSólidos suspendisos volátiles
Sólidos sedimentables
DBO5 a 20 °CDQONitrógeno total como N
Nitrógeno orgánico
Amoniaco libre
Nitritos
Nitratos
Fosforo total como P
Fosforo orgánico
Fosforo inorgánico
Cloruros
6 < pH < 8
1200 mg/1
850 mg/ 1
525 mg/ 1
325 mg/1
350 mg/ 1
75 mg/1
275 mg/ 1
20 m l /1
300 mg/1
1000 mg/1
85 mg/i
35 mg/i
50 mg /1 '
0 mg/1
0 mg/ 1
20 mg/1
5 mg/1
15 mg/ 1
100 mg/1
191
Alcalinidad como CaCO 3 200 mg /i
Grasas
150 mg/1
Además deberán estar libres de surfactantes o agentes tenso-
activos (ABS), de fenoles, de plaguicidas o químicos agríco-
las, así como de compuestos tóxicos tales como ciertos catio
nes del cobre, plomo, plata, cromo, arsénico y boro, y meta-
les pesados tales como : niquél, manganeso, cadmio, zinc,
fierro, mercurio, cobre, plomo y cromo.
De otra forma la aportación de agua residual industrial se
calculará mediante la siguiente fórmula:
2 = 0 .757 A
donde:
Q
es el gasto en l .p .s.
A
es el área en hectáreas.
7 .4 .3 .1 Cálculo y selección de tuberías
Los diámetros de las tuberías de los sistemas de alcantari-
llado de aguas negras o de aguas residuales industriales, se
seleccionarán de la misma forma que como se seleccionaron en
el sistema de alcantarillado pluvial.
El diámetro mínimo de la tubería de la red de atarjeas será
de 20 cm . Las pendientes mínimas permisibles se anotan a
continuación:
192
C I U D A D E S
I N D U S T R I A L E S
TABLA 7 .4 .3 .1 .
DOTACIONES DE SERVICIO
APORTACIONES DE AGUAS RESIDUALES (NEGRAS)
GASTO
MAXIMO
ZONA GASTO MEDIO HORARIO MAXIMORUM
(Lts ./seg,) (Lts ./seg .) (Lts ./seg .)
Industrial 0 .243 A 1 .284 A0 .8 1 .926 A0 .8
Habitacional 0 .723 A 3 .181 A0 .8 4 .772 A0 .8
Residencial 0 .723 A 3 .181 A0 .8 4 .772 A0 .8
Escolar 0 .868 A 3 .32 A0 .8 4 .985A0 .8
Deportiva 0 .868 A 3 .32 A0 .8 4 .985 A0 .8
Granjas 0 .12
A 0 .18 A 0 .35 A
- Superficie en hectáreas
193
PENDIENTES MINIMAS PARA REDES DE ALCANTARILLADO
Diámetro de la tubería
Pendiente en milésimas
cm.
20
4
25
3
30
2 .2
38
1 .5
45
1 .2
53
1 .0
61
0 .9
mayores
0 .8
Estas pendientes asegurarán velocidades de 60 cm/seg cuando
el gasto fluya a tubo lleno o con un tirante de la mitad del
diámetro.
Los colchones mínimos sobre estas tuberías deberán ser:
0 .90 m . para tubería hasta de 4 .5 cm.
1 .00 m . para tuberías mayores.
Cualquier otro colchón podrá justificarse usando la teoría de
Marston y los espesores de cama se indican en las figs . 7 .4.
3 .1 .1 y 7 .4 .3 .1 .2.
7 .4 .4 Normas constructivas
Cuando el desarrollo industrial se construya, es obvio que en
cada etapa de construcción se introduzcan los sistemas de al-
cantarillado antes que los pavimentos, sin embargo si existie
se la necesidad de introducir tubería adicional de cualquier
sistema de alcantarillado se •tomarán en cuenta las siguientes
194
normas constructivas:
7 .4 .4 .1 Ruptura y reposición de pavimentos
Se entenderá por ruptura de pavimentos la operación consisten-
te en romper y remover los siguientes tipos de pavimentos:
a) pavimento de concreto asfáltico
b) pavimento de concreto hidráulico.
Cuando el material producto de la ruptura pueda ser utilizado
posteriormente en la construcción de los pavimentos, deberá
ser dispuesto para uso a ambos lados de la zanja en forma tal
que no sufra deterioro, ni cause interferencias con los traba
jos de construcción ; si no, deberá ser retirado a un sitio de
disposición final como desecho sólido.
Se entenderá por reposición de pavimentos la operación consis
tente en construir nuevamente los pavimentos que hubieren si-
do removidos para la apertura de zanjas . El pavimento recons
truido deberá ser del mismo material y características que el
pavimento original . Deberá quedar al mismo nivel que aquél,
evitándose la formación de topes o depresiones.
7 .4 .4 .2 Excavación de zanjas
Se entenderá por excavación en zanjas la que se realice para
alojar la tubería de la red de atarjeas, incluyendo las opera
ciones necesarias para amacizar o limpiar la plantilla y talu
des de la misma, la remoción del material producto de las ex-
cavaciones, su colocación a uno o a ambos lados de la zanja y
la conservación de dichas excavaciones por el tiempo que se
requiera para la instalación satisfactoria de la tubería.
Las dimensiones de las excavaciones que formarán las zanjas
variarán en función del diámetro de la tubería que quedará
195
alojada en las mismas, como se muestra en la tabla 7 .4 .4 .2 .1.
7 .4 .4 .3
Plantillas
Cuando el fondo de las excavaciones donde se instalarán las tu
herías para la red de atarjeas no ofrezca la consistencia nece
saria para sustentarlas y mantenerlas en su posición en forma
estable, o cuando la excavación haya sido efectuada en roca,
que por su naturaleza no haya podido afinarse de tal manera
que la tubería no tenga el asiento correcto, se construirá una
plantilla afinada de 10 cm . de espesor mínimo, hecha con peda-
cería de tabique, tezontle, piedra triturada o cualquier otro
material adecuado para dejar una superficie nivelada para la
correcta colocación y asiento del tubo.
7 .4 .4 .4 Instalación de tuberías de concreto
Se entenderá por instalación de tubería de concreto para alcan
tarillado al conjunto de operaciones que deban ejecutarse para
colocar en forma definitiva la tubería de concreto simple o re
forzado, ya sea de macho y campana o de espiga que se requiera
para la construcción de redes de alcantarillado.
La colocación de la tubería de concreto se-hará de tal manera
que en ningún caso se tenga una desviación mayor que 5 mm . en
la alineación o nivel de proyecto, cuando se trate de tubería
hasta de 61 cm. de diámetro y de 10 mm . cuando se trate de
diámetros mayores.
La impermeabilidad de los tubos de concreto y sus juntas se
probará de las siguientes maneras:
a)
prueba hidrostática accidental . Esta prueba consistirá
en dar a la parte más baja de la tubería una carga de
agua que no excederá de un tirante de 2m . Se hará an -
clando, con relleno del producto de la excavación, la
196
TABLA 7 .4 .4 .2 .1
Ancho de las zanjas según la profundidad de su fondo y del diámetro
de las tuberías que se instalarán en ellas . En centímetros.
Diámetro P r o f u n d i d a d e s en m e t r o s
hasta 1 .26 1 .76 2 .26 2 .76 3 .26 3 .76 4 .26 4 .76 5 .26 5 .76
cm . 1 .25 a a a a a a a a a a
1 .75 2 .25 2 .75 3 .25 3 .75 4 .25 4 .75 5 .25 5 .75 6 .25
15 60 60 65 65 70 70 75 75 75 80 8020 60 60 65 65 70 70 75 75 75 80 80
25 70 70 70 70 70 70 75 75 75 80 8030 75 75 75 75 75 75 75 75 75 80 8038 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90
45 110 110 110 110 110 110 110 110 110 110
61 135 135 135 135 135 135 135 135 135 135
76 155 155 155 155 155 155 155 155 155 155
91 175 175 175 175 175 175 175 175 175
107 190 190 190 190 190 190 190 190 190
122 210 210 210 210 210 210 210 210
152 245 245 245 245 245 245 245 245
183 280 280 280 280 280 280 280
213 320 320 320 . 320 320 320 320
244 360 360 360 360 360 360
parte central de los tubos y dejando totalmente libre las
juntas de los mismos . Si el junteo está defectuoso y las
juntas acusaran fugas se procederá a descargar la tubería
y rehacer las juntas defectuosas.
pureba hidrostática sistemática . Esta prueba se hará en
todos los casos en que no se haga la prueba accidental,
consiste en vaciar en el pozo de visita, aguas arriba del
tramo por probar, el contenido de agua de una "pipa" de
5 m3 de capacidad, que desague al citado pozo de visita,
mediante una manguera de 15 cm . de diámetro . Si las jun-
tas presentan fugas por la parte inferior de las juntas
de los tubos de concreto, se procederá a la reparación in
mediata de las juntas defectuosas y se repetirá esta prue
ba hasta que la misma acuse un junteo correcto.
7 .4 .4 .5 Construcción de pozos de visita y cajas de caída
Se entenderán por pozos de visita las esctructuras diseñadas
y destinadas para permitir el acceso al interior de las tube-
rías de alcantarillado . Estas estructuras serán construidas
en los lugares que señale el proyecto . No se permitirá que
existan más de 125 m . instalados de tubería de alcantarillado
sin que estén terminados los respectivos pozos de visita.
La construcción de la cimentación de los pozos de visita debe-
rá hacerse previamente a la colocación de las tuberías para
evitar que se tenga que excavar bajo los extremos de las tube-
rías y que éstas sufran desalojamientos . Al construir la base
de concreto de los pozos de visista se harán en ellas los cana
les de "media cana" correspondientes.
Cuando existan cajas de caída que formen parte del alcantari-
llado éstas podrán ser de dos tipos:
a)
cajas de altura inferior a 0 .5 in.
)b
198
b)
cajas de altura entre 0 .5m y 2 m.
7 .4 .4 .6 Colocación de brocales, tapas y coladeras
Se entenderá por colocación de brocales, tapas y coladeras los
trabajos de colocación que se ejecuten en la parte superior de
los pozos de visita correspondientes . Dichos brocales, tapas
y coladeras podrán ser de fierro fundido o de concreto.
7 .4 .4 .7 Relleno de zanjas
Por relleno de zanjas se entenderá el conjunto de operaciones
que deberán ejecutarse para rellenar hasta el nivel original
del terreno natural o hasta los niveles señalados por el pro-
yecto, las excavaciones que se hayan realizado para alojar las
tuberías de una red de atarjeas.
La primera parte del relleno se hará invariablemente empleando
en ella tierra libre de piedra y deberá ser cuidadosamente co-
locada y compactada a los lados de los cimientos de estructu-
ras y abajo y a ambos lados de las tuberías.
7 .4 .4 .8 Lineas emisoras
Se entenderá por linea emisora al conjunto de obras e instala -
ciones sanitarias proyectadas y destinadas a recolectar, condu
cir y alejar de los asentamientos humanos, las aguas negras y
pluviales recibidas por el sistema de alcantarillado, hasta su
disposición final.
Si son a cielo abierto, se observarán las especificaciones re-
comendadas para canales y si son construidas mediante tuberías,
se seguirán las especificaciones aquí anotadas .
199
7 .4 .4 .9 Suministro de tuberías de concreto
Se entiende por suministro de tuberías de concreto todas las
operaciones necesarias para hacer entrega de las tuberías que
componen un sistema de alcantarillado.
Todos los tubos de concreto sin reforzar tendrán la misma ca-
lidad y deberán cumplir con lo siguiente:
a) las dimensiones especificadas por contrato y serán de ma
cho y campana
b) las variaciones permisibles en las dimensiones preesta-
blecidas por contrato no deberán exceder de lo especifi-
cado en el mismo contrato, excepto en el espesor de las'
paredes del tuba, el cual podrá ser mayor a lo especifi-
cado, siempre y cuando cumpla con todas las otras especi
ficaciones
c) el concreto estará constituido por cemento, agregados y
agua . Estos materiales deberán cumplir con las especifi
caciones ASTM correspondientes
d) Los agregados, el cemento y el agua, se medirán, gradua-
rán y proporcionarán en forma adecuada para fabricar los
tubos de la calidad y diseño requeridos, pero en ningún
caso la proporción de cemento Portland de la mezcla sera
menor de 350 kg/m3 de concreto
La resistencia al aplastamiento medida por los métodos
de apoyo en tres aristas y de apoyos de arena, no será
menor de lo especificado en contrato
La cantidad de agua absorbida en las condiciones estipu-
ladas para la prueba de absorción, no deberá pasar del
8% del peso inicial de los pedazos de tubo en seco.
Los tubos deberán estar libres de roturas y grietas, grandes
o profundas, sin embargo, podrán admitirse grietas o roturas
200
en la extremidad del macho del tubo que no llegue a un tercio
de la profundidad de la campana, o bien, que en la campana,
no lleguen a los dos tercios de su profundidad.
Los tubos deberán ser interiormente impermeabilizados con un
producto asfáltico de fraguado medio, presentando una superfi
cie libre de escurrimientos, gotas, etc.
Los tubos deberán ser curados por medio de agua, vapor o por
medio de películas impermeables.
Los tubos de concreto reforzado fabricados para alcantarilla-
do deberán cumplir con las siguientes especificaciones:
a) el contrato o los planos deberán especificar el espesor
del tubo, diámetro interior, área total de acero de re-
fuerzo y la resistencia del concreto
asimismo, deberá especificarse la forma del refuerzo cir
cunferencial, el espaciamiento máximo de los anillos y
el recubrimiento mínimo de concreto
c) el número de líneas de refuerzo circular o elíptico
d) la longitud mínima de traslape, la calidad del acero por
usar.
En lo referente a los materiales, proporcionamiento, resisten
cia al aplastamiento y absorción del agua, se seguirán las es
pecificaciones similares a las de los tubos de concreto sin
refuerzo, así como a lo relativo a grietas o roturas, a su
tratamiento interior de impermeabilizante y al curado de los
mismos ; dadas por SAHOP.
)b
201
7 .4 .5 Especificaciones para Planos y Memoria
7 .4 .5 .1
Planos
Copia en Maduro (ahulado o cronaflex) de la zona industrial
Primera Etapa, donde se consignan gráficas y analíticamente
todos los datos del proyecto con simbologla ; como se muestran
en la fig 7 .4 .5 .1 .1 ., notas, detalles constructivos.
La solución general será presentada en una copia de las mis-
mas características de la zona industrial.
Ambos planos serán ejecutados a tinta y la letra con leroyo
letra-set.
7 .4 .5 .2 Memorias
La memoria será única para todos los alcantarillados y conten
drâ los siguientes capítulos:
- Generalidades
- Climatología
- Drenaje superficial
- Etapas de desarrollo
Soluciones adoptadas
- Diseño de alcantarillado pluvial .
Diseño de alcantarillado sanitario
- Diseño de alcantarillado industrial
- Antepresupuestos
Anexos necesarios
Deberá ser mecanografiada, empastada y engargolada.
202
t
Fig 7 .4 .1 .1 .1
Hidrogramas de entrada y de descargas
203
L(mite de propiedodi*~ It
1 a/a p 15 m .(6" )
—Topen de tabique con mezclo pobre,que se
retirará ol conector el olbatlol Interior.
VISTA A-A
MATERIALES uN o .ocs~~u e A"A AoO ►AO( t00M ► MC,r
E%covoclones me 6 12Cemento Kqs. 6 6Areno Its . 14 14
B
—Pendiente m(nl mo
C
u
svvC
`ó
A ue
VISTA SEGUN B-B
Fig 7.4 .2 .1
Disposición tip= paraconexiones de albañal
i
Limite de propiedad
Guornición de banqueta
i.~.
Slant .
Tcpdn de lob* . con mezclo pobre 1que se retirord al conector elolbohoi Interior.
pozo -o.
e.so
_-
NOTA:
El pozo tipo "Ase usara' poro profundidadesmayores de 2 .50m.Etpozo tipo "B"se usoró poro profundidadesmenores de 2 . SOm . y mayores o Iguo -loe a I .1 O m.
Fig 7.4 .2 .1 .1
Pozo de visita común
205
PLANTA
PLANTA
Fig 7.4 .2 .1 .2
Brocal y tapa de concreto reforzado,tipo, para pozos de visita
LISTA DE VARILLAS
CANTIDADES DE OBRABROCAL TAPA TOTAL
Concreto re e 19 0 K0 ./erm 2
0 . IOO m3 0.064m3 0.172 m 3fierre de Ref•ert•
1/4"1 .1 K4
1 . 1 Kg.
l 3/s
5 .0 Kg. 12 .4 Kg . 17.4 Kg.
INS.'0I S. b . c.Id. ( •.ILI Jlk.i
BROCALC I 3/8 333 106 10 343 343C 2 3/ . 238 7$ to 248 248C3 á/e' 282 90 10 292 292o, 1/4 ' 1s 14 51 , 405
T A A
At 2 3/! 53 13 79 'IgoA2 4 3n' 47 13 73 292A 3 4 37 13 83 25214 4 >Vo" 47 13 73 292éI 3w 7s 85 12 u to lis . 740C4 :.
3/8'201 e 4 10 211 211C S 3/d;323 71 10 233 233
CROQUISTIPO
206
28
Brocal concretoh
y'90
o perro fundido..
Para "d" de 0.20 rn, a 0.60 m : D= 1-20 m.Para "d" de 036 rn. a 1 .07 m : D''---1 .50 rn.Las acotaciones estion en con ¡metros,excepto las indicadas en otra unidad.
120
aim
=
Ttn,
minWinsr
moss'
ammoi .E.scars._3_1deonesi"con
00om lItClIRCTIMB
moms.EMI
=nr
nmeiataa~nnl
m`I
.4-
CORTE A–A 28 40
oxr
'-
iosss ,momaasa~!
20
-/
Tabique juntado conmonero 1 :4
De 20 a 250
Concreto simple
Piedra Junteada con mortero s 5
NOTAS.
Pedacer le de tabique— apisonado
Bajada de asbesto cemento,— concreto o tubo vitrificado.
TRAMO CABECERO O OEARRANQUE DEL SISTEMA
PLANTA
CORTE B –8
208
Fig 7.4 .2 .4 .1
Pozo de visita tipo con calda adosada
,,
Vars . 3/8"
CORTE C -C Mortero Cemento 1 : 4con rejones de tabique
CORTE 8. 8
ESCALA 1 :10
NOTAS:Este tipo de came se utlllzarisolo cuando el des•
nivel por salver verle entre 0 .60 y 2 .00 mb.La clase y espesor de la cimentación quads a
cio del Ingeniero Supervisor de acuerdo con le nature-loza del subsuelo.
Para detalles del brocal vense el plano respectivo.
CORTE D•D
Fig 7.4 .2 .4 .2
Pozo de visita tipo con caida adosada
d8 C C '
r
MEspesores
Ne
ro co~culor . .canÍl~%.. .
.t .ne~ao a.Z,r~i r,n
AComercial Fobricnció^, Tubo Compono Junto L E
1S t5.2- 8.0
-
6.9 .
2 .9 5.3 -
1 .6 1 .2 13 16.8 19 .3-
20 20.3 10.0 8.4 3.5 63 1 .9 1 .4
_
1 .6
,
22.2 25 .2
25 25.4 11 .0 8 .8 3 .4 6.6 22 1 .7 1 .6 22.6 30 .9
30 30.5 12.0 9.3 3.3 6 .8 2 .5 1 .9 1 .6 32.4 35.9
38 38.1 14.0 10.7 3.5 7.5 3.2 2.4 1 .6 40.5 44.4
45 45.7 t60 12 .0 3.7 8.2 3.8 2 .9 1 .6 49.5 54.0
61 61.0 21.0 15.9 4 .8 10.5 5.4 4.0 1 .6 66.4 72.0
Los valores de todas los columnas estan expresados en cros.
Notos:
o.- Esto tabla fué calculada para tuberiade concreto simple tipo normal(ston
dord)fabricodo con EspeciflcoclónASTM- C14-65.
b.- La como deberá ser de un materialque garantice dos condiciones:
lo: Focilidad en el acomodo de lo tuber%.
2o-Formar uno superficie tol,que lo car_
ga del tubo en el terreno seo uni .forme .
C) .- Todas los columnas vorlorón unpoco, con excepción de los (I ),(2) y (3), si el tubo es tipo Extra(mayor espesor ), que consigno lo -Especificoción a que su refiere lonoto (o).
Fig 7.4 .3 .1 .1
Espesores de cama para distintos diametrosde tuberia colocada en tierra o tepetate
210
dA 9 C
Es p e so r e s
e Porn calcular escantilló
Cornerciol Fobricodón Tubo Juntones en tendido de tube_ria .
L
61 61.0 14.0 9.6 32 6.3 0.63 67.3
76 76 .2 17.0 10.8 3.8 7.0 0 .63 83.2
91 91 .4 19.0 110 3.4 7.6 0.63 99.1
107 106.7 22 .0 12.7 3.8 8 .9 0 .63 115.6
122 121 .9 25.0 143 4 .2 10.2 0 .95 132.1
152 152 .4 30.0 16.7 4 .0 12.7 0.95 165.1
18t 182 .9 36.0 2D.0 4 .7 15 .2 0 .95 198.1
2 13 213 .4 41 .0 223 4 .5 17 .8 1 .90 231 .1
244
, 243.8 46.0 24.7
, 4 .3 203
, 1 .90
, 264 .2
Los valores de todas las columnas eston expresados en
ems .
N o t
o
s
a) .-Esto Pablo fui calculado poro tube-V o de concreto reforzado, con losespesores de pored que consignancomo Tipo (A), las Espedficocio_tres ASTM-C76-61 T.
b)- Lo como deberá ser de un mote -riot que garantice dos condiciones:
19- Focilidod en el acomodo de ta fu_b e río.
29- Formar uno su perf Icle tal, que lo -Cargo del tubo en el terreno seouniforme .
c) .-Todos las columnas voriorin un pococon excepción de los (1), (2) y t 3),si la pored del tubo es del Tipo( 8) oTipo (C) que consignon los Especifl_cociones o que se refiere lo nota (o).
Fig 7.4 .3.1 .2
Espesores de cama para distintos diametrosde tuberia colocada en tierra o tepetate
211
CONCEPTO CONSTRUCCION CONSTRUCCION CONSTRUIDO.INMEDIATA
FUTURA~
._~..-Q = _ =CI– -CP ==;:O-- --0
+— + —+ +---+---+ ++++++E ~--•— '— ~ 0jPr---w ~.
o
.u u
r~r
/,~
28 .35
26 .35
/--.- 200 /---- 2
c•1.50
c=1.50
AIA
—.— ..--
Atarjea
Sub colector
Colector .
Emisor
Sifón invertido
Lineo o presión por bombeo
Cabezo de atarjea
Pozo de visito común
Pozo de visita especial
Cojo de concreto
Pozo de visita en slant
Coja de unión
Cojo de detiexlón hasta 45•
Cuido libre dentro del pozo 470cmCoja de codo ad6sodc o pozo de visitoPozo de coido
Coido escalonado en colectores___
Coladora de bonqueto__
Coladero de piso
Colodera de piso y banqueta
Coladera de tormentc
Coladora tronsversai de calle
Planto de bombeo.
Estructura de descargo.
Elevoclón de terreno
Elevoclón de plantilla
Profuhdldod del pozo
Altura de la cede
Profundidad medio 2 .50
2 .50_Longitud- Pendiente -Dlametro 100-3 -45
100-3 -45
100- 3 - 45(metros) (rnllisl'nos)
(am.)
Fig 7.4 .5 .1 .1
Signos convencionalespara alcantarillados
212
LO NECESARIO Y LO CONVENIENTE EN CUANTO A LOS DISTINTOS TIPOS DE
PARQUES INDUSTRIALES
Para la infraestructura alcantarillado en los distintos tipos
de parques industriales, el alcantarillado pluvial deberá pro
yectarse al 100% de capacidad, pero la construcción de la red
de atarjeas, subcolectores y colectores podrá ser parcial,
no así el emisor y su estructura de descarga terminal que se
construirá al 100% y en la primera etapa . Si el diseño ha
contemplado el drenaje por superficies, esta área de calles
pavimentarse invariablemente aprovechando para realizar una
coordinación entre otros tipos de infraestructuras tales como
agua, etc ., para introducir las tuberías y canalizaciones que
se requieran y poder pavimentar posteriormente.
Para el alcantarillado sanitario el proyecto deberá realizar
se al 100% de capacidad respecto de la red de atarjeas, a los
subcolectores, colectores y emisor y convendrá construir di-
cha red al 50% en dos etapas, pero siempre deberán construir
se los colectores y emisor al 100% de capacidad y durante la
primera etapa ; también deberá aprovecharse para hacer coor--
dinación con otro tipo de infraestructura antes de realizar
la pavimentación.
Para el alcantarillado industrial el proyecto de la red de
atarjeas, subcolectores, colectores y emisor se hará al 100%
de capacidad, pero podrá construirse al 50% de capacidad en
dos etapas, no así los colectores y el emisor que deberán
construirse al 100% y en primera etapa . Como en los casos
anteriores deberá coordinarse con otras infraestructuras para
poder realizar la pavimentació .213
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HW
A•CD
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Red de atarjeas,sub-colectores y colecto
IDEM Red de atarjeas,
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Pluvialz
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100% en 11
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