Evaluación de la remoción y el transporte de fenoles en un ...

Universidad de La Salle Universidad de La Salle

Ciencia Unisalle Ciencia Unisalle

Ingeniería Ambiental y Sanitaria Facultad de Ingeniería

1-1-2009

Evaluación de la remoción y el transporte de fenoles en un reactor Evaluación de la remoción y el transporte de fenoles en un reactor

híbrido entre flujo a pistón y humedal artificial, con guadua y híbrido entre flujo a pistón y humedal artificial, con guadua y

planta macrofita (Polygonum hydropiperoides) como medio de planta macrofita (Polygonum hydropiperoides) como medio de

soporte fijo, para el tratamiento de aguas residuales industriales soporte fijo, para el tratamiento de aguas residuales industriales

Alexandra Angulo Briceño Universidad de La Salle, Bogotá

Dayana Arias Hernández Universidad de La Salle, Bogotá

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Citación recomendada Citación recomendada Angulo Briceño, A., & Arias Hernández, D. (2009). Evaluación de la remoción y el transporte de fenoles en un reactor híbrido entre flujo a pistón y humedal artificial, con guadua y planta macrofita (Polygonum hydropiperoides) como medio de soporte fijo, para el tratamiento de aguas residuales industriales. Retrieved from https://ciencia.lasalle.edu.co/ing_ambiental_sanitaria/59

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EVALUACIÓN DE LA REMOCIÓN Y EL TRANSPORTE DE FENOLES EN UN

REACTOR HIBRIDO ENTRE FLUJO A PISTÓN Y HUMEDAL ARTIFICIAL, CON

GUADUA Y PLANTA MACROFITA (POLYGONUM HYDROPIPEROIDES) COMO

MEDIO DE SOPORTE FIJO, PARA EL TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES

INDUSTRIALES

ALEXANDRA ANGULO BRICEÑO

DAYANA ARIAS HERNANDEZ

UNIVERSIDAD DE LA SALLE

FACULTAD DE INGENIERIA

PROGRAMA DE INGENIERÍA AMBIENTAL Y SANITARIA

BOGOTÁ

2009

EVALUACIÓN DE LA REMOCIÓN Y EL TRANSPORTE DE FENOLES EN UN

REACTOR HIBRIDO ENTRE FLUJO A PISTÓN Y HUMEDAL ARTIFICIAL, CON

GUADUA Y PLANTA MACROFITA (POLYGONUM HYDROPIPEROIDES) COMO

MEDIO DE SOPORTE FIJO, PARA EL TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES

INDUSTRIALES

ALEXANDRA ANGULO BRICEÑO

DAYANA ARIAS HERNANDEZ

TESIS

NÉSTOR ALONSO MANCIPE

Ingeniero Ambiental y Sanitario

UNIVERSIDAD DE LA SALLE

FACULTAD DE INGENIERIA

PROGRAMA DE INGENIERÍA AMBIENTAL Y SANITARIA

BOGOTÁ

2009

DEDICATORIA

A mi mami Dora Hernández, serás eternamente mi inspiración para alcanzar mis sueños,

por enseñarme que todo se aprende y que todo esfuerzo es al final recompensa. Tu

esfuerzo, se convirtió en tu triunfo y el mío, TE AMO.

A mi familia que siempre esta mi lado a mi hermana, juliano, luisa, amparo, a mi abuelita

y por supuesto a ti mi pochi, quiero que este triunfo también sea para ustedes por que

hacen que mi vida sea feliz. LOS ADORO.

A Baldor, Einstein, Pitágoras, Bernulli, y a todos aquellos que nos mostraron que los

fundamentos son las bases de la diversión.

BRIGITTE DAYANA ARIAS HERNANDEZ

A mi mami Lucy Briceño P y mi hermana Luisa Fernanda Angulo B., por que con su amor

me han tolerado y me han enseñado que la vida siempre te recompensara todo lo que

haces, solo puedo decirle infinitamente gracias, LAS AMO.

A mi papi Fernando Angulo, a mi tío Mario Angulo, por que sin sus esfuerzos diarios, y

sus sacrificios todo este proceso no habría sido posible, LOS AMO.

Y por supuesto a Malu por su compañía.

ALEXANDRA ANGULO BRICEÑO “SASA”

AGRADECIMIENTOS

Son tantas personas a las cuales debemos parte de este triunfo, el lograr alcanzar nuestra

culminación académica, el primer paso en un camino lo cual es el anhelo de todos los que

así lo deseamos.

Esta tesis, si bien ha requerido de esfuerzo y mucha dedicación por parte de nosotras no se habría logrado sin y nuestro director Ingeniero Néstor Alonso Mancipe Muñoz por su generosidad al brindarnos la oportunidad de recurrir a su capacidad y experiencia en un marco de confianza, afecto y amistad, fundamentales para la elaboración de este trabajo, al Ingeniero Roberto Balda por darnos la confianza de participar en este proyecto de investigación. Además esto no hubiese sido posible sin la cooperación desinteresada de todas y cada una de las personas las cuales han sido un soporte muy fuerte en momentos de angustia y desesperación. Dar gracias a Dios, por estar con nosotras en cada paso que damos, por fortalecer nuestro corazón y por haber puesto en nuestro camino a aquellas personas que han sido nuestro soporte y compañía durante todo el periodo de estudio. Agradecemos hoy y siempre a nuestras familias Lucy Briceño, Fernando Angulo, Mario Angulo, Luisa Fernanda Angulo, Dora Hernández, Amparo Hernández, Julianna muñoz porque a pesar de todo siempre han estado presentes en todo este proceso, y esta claro que si no fuese por el esfuerzo realizado por ellos, nuestros estudios no habrían sido posibles. A todos nuestros amigos pasados y presentes; pasados por ayudarnos a crecer y madurar como persona y presentes por estar siempre con nosotras en innumerables ocasiones apoyándonos y distrayéndonos de nuestras presiones por lo general antes de un gran día de trabajo arduo gracias a todos nuestro amigos Brujas, Perris, CLBC que si bien no los nombramos a todos, por que muy seguramente no acabaríamos, recuerden que siempre los llevamos en el corazón y que sin lugar a dudas nos ha apoyado en todas las circunstancias posibles, también son parte de esta alegría. A Liliana Niño Romero y William Enciso, dos personas que dieron su apoyo con sus conocimientos para hacer posible este documento, y a todos gracias, por ser nuestros AMIGOS, y por seguir soportándonos y siendo parte de nuestras vida. De igual manera nuestro más sincero agradecimiento al Ingeniero Javier Gonzales, al Ingeniero Oscar Contento, a nuestro equipo de tesis Rap (Catalina Celis, William Castañeda, Camilo Correa, Sonia Orjuela, Diana Méndez, Natalia Bolívar, Andrés Rocha, Marcela Jaimes, Ivon Angulo, Daniel Mojica), que a pesar de las dificultades estuvieron siempre allí y que sin la colaboración de todos esto no hubiera sido posible y alcanzar el último escalón de una de nuestras metas más cercanas, que ahora son una realidad. Y a todos aquellos, que han quedado en los recintos más escondidos de nuestra memoria, pero que fueron participes en labrar a este triunfo.

LISTA DE TABLAS

Pág.

Tabla 1 Propiedades de los fenoles 10

Tabla 2 Clasificación científica de la pimienta de agua 15

Tabla 3 Clasificación de la guadua 18

Tabla 4 Parámetros físicos óptimos 19

Tabla 5 resultados obtenidos del Wolf Resnick durante el primer ensayo 39

Tabla 6 resultados obtenidos del Wolf Resnick durante el segundo ensayo 40

Tabla 7 resultados obtenidos del Wolf Resnick durante el segundo ensayo 41

Tabla 8 Datos obtenidos para la realización de los balances y pre-balances 49

Tabla 9 Datos de fenoles en mg/l para las plantas 54

Tabla 10 Definición de factores intra -sujetos 54

Tabla 11 Estadísticos descriptivos generales 55

Tabla 12 Prueba de esfericidad de Mauchly 57

Tabla 13 Multivariante 58

Tabla 14 Factores intra-sujetos en hojas 59

Tabla 15 Estadísticos descriptivos 60

Tabla 16 Prueba de esfericidad de Mauchly para hojas 60

Tabla 17 Pruebas de efectos intra-sujetos. 60

Tabla 18 Comparaciones por pares para hojas 62

Tabla 19 Factores intra-sujetos para tallos 63

Tabla 20 Estadísticos descriptivos para tallos 63

Tabla 21 Prueba de esfericidad de Mauchly para los tallos 63

Tabla 22 Pruebas de efectos intra-sujetos para tallos 64

Tabla 23 Comparaciones por pares para tallos 65

Tabla 24 Factores intra-sujetos en raíz 66

Tabla 25 Estadísticos descriptivos para raíces 66

Tabla 26 Prueba de esfericidad de Mauchly para raíces 66

Tabla 27 Pruebas de efectos intra-sujetos en las raíces 67

Tabla 28 Comparación por pares para las raíces 68

Tabla 29 Frecuencias de eficiencias presentadas en el reactor 70

Tabla 30 Promedios aritméticos de parámetros de diseño 72

Tabla 31 Típicos parámetros de diseño para humedales subsuperficiales 73

Tabla 32 Cambio de tiempo hidráulico de retención 74

LISTA DE DIAGRAMAS

Pág.

Diagrama 1 Fase I Revisión bibliográfica 25

Diagrama 2 Fase II Pre - Experimentación 30

Diagrama 3 Fase III Experimentación 32

Diagrama 4 Fase VI Análisis 34

Diagrama 5 mezcla de flujo a pistón 43

Diagrama 6 Diagrama de caja negra explicativo 51

Diagrama 7 Diagrama de caja negra Pre-balance 29 de agosto de 2008 51

Diagrama 8 Diagrama de caja negra Pre-balance 18 de octubre de 2008 52

Diagrama 9 Diagrama de caja negra balance 8 de diciembre de 2008 52

Diagrama 10 Diagrama de caja negra balance 9 de diciembre de 2008 52

LISTA DE FIGURAS

Pág.

Figura 1 Estructura del Fenol 9

Figura 2 Curva de 1-F(t) 20

Figura 3 análisis de modelo ADZ 44

LISTA DE ANEXOS

Pág.

Anexo 1 Formato de control 94

Anexo 2 Procedimiento de fenoles para muestras de agua 95

Anexo 3 Procedimiento de fenoles en plantas 96

Anexo 4 Procedimiento para realizar pruebas de trazadores 97

Anexo 5 Resultados de los cálculos de Wolf Resnick 98

Anexo 6 Planos del reactor 158

Anexo 7 Compilado de datos 159

Anexo 8 Parámetros de diseño 160

Anexo 9 Aproximación al modelo 174

LISTA DE GRÁFICAS

Pág

Gráfica 1 Prueba de trazadores 1 concentración vs. Tiempo 36



Gráfica 4 Log 1 – F (t) VS. t/t0 38

Gráfica 5 Primer ensayo de Trazadores primera y cuarta cámara 45

Gráfica 6 Segundo ensayo de Trazadores primera y cuarte cámara 46

Gráfica 7 Tercer ensayo de Trazadores primera y cuarte cámara 47

Gráfica 8 Eficiencia vs THR (ecuación medio plastico) 76

Gráfica 9 Eficiencia vs THR 76

Gráfica 10 Ln C vs Tiempo ensayo 1 77



TABLA DE CONTENIDO

Pag.

RESUMEN

ABSTRACT

INTRODUCCIÓN ............................................................................................................. 14

ANTECEDENTES ............................................................................................................ 17

JUSTIFICACIÓN.............................................................................................................. 19

OBJETIVOS .................................................................................................................... 20

OBJETIVO GENERAL ................................................................................................. 20

OBJETIVOS ESPECIFICOS ........................................................................................ 20

1. MARCO TEÓRICO ................................................................................................... 21

1.1 Procesos biológicos de tratamiento ................................................................... 21

1.2 Fenoles .................................................................................................................. 22

1.2.1 Propiedades físicas.......................................................................................... 23

1.2.2 Toxicidad del fenol ........................................................................................... 23

1.2.3 ¿Qué le sucede al fenol cuando entra al medio ambiente? .............................. 24

1.3 REACTORES DE FLUJO A PISTÓN ................................................................... 24

1.4 HUMEDALES ......................................................................................................... 25

1.4.1 Humedales artificiales ...................................................................................... 25

1.4.2 Humedales de flujo subsuperficial .................................................................... 25

1.4.3 ventajas del flujo subsuperficial ....................................................................... 26

1.4.4 Vegetación utilizada para humedales .............................................................. 26

1.5 medios de soporte ................................................................................................. 29

1.5.1 Guadua ............................................................................................................ 29

1.5.2 Rangos genealógicos para la clasificación de la guadua ................................. 31

1.6 análisis hidrodinámico ............................................................................................ 32

1.6.1 experimentos con trazadores ........................................................................... 32

1.6.2 modelo simplificado Wolf Resnick .................................................................... 32

1.6.3 Modelo ADZ ..................................................................................................... 34

1.7 Modelación matemática de contaminantes ............................................................. 35

1.7.1 componentes básicos del modelo .................................................................... 35

1.8 análisis experimental manova ................................................................................ 36

2. Metodología .............................................................................................................. 37

2.1 Fase i: recopilación de la información o compendio bibliográfico ............................ 37

2.2 fase ii: pre – experimentación ................................................................................. 39

2.2.1 Ejecución de pruebas hidráulicas y seguimiento en el arranque del sistema

piloto. ........................................................................................................................ 39

2.2.2 Optimización e implementaciones hidráulicas del sistema piloto...................... 39

2.2.3 Prueba preliminar aleatoria del régimen de flujo dentro del reactor piloto

mediante el uso de la herramienta Inirida Deep Flow y un tipo de trazador

conservativo (cloruro de sodio). ................................................................................ 40

2.2.4 Medición de fenoles en cada una de las cámaras para determinar el

comportamiento del sistema piloto. ........................................................................... 40

2.2.5 Verificación de las concentraciones de fenoles en las plantas, sobre las hojas,

tallos y raíces para establecer la(s) zona(s) de retención de los fenoles. .................. 40

2.2.6 Medición de fenoles en los sedimentos generados en el sistema piloto. .......... 41

2.2.7 Adherencia de fenoles al medio ....................................................................... 41

2.2.8 Elaboración de pre-balances y balances de masas de fenoles en el sistema

para determinar de aleatoria el comportamiento dentro del sistema piloto de los

fenoles ...................................................................................................................... 42

2.2.9 Análisis estadístico .......................................................................................... 42

2.3 Fase III: Experimentación ....................................................................................... 44

2.3.1 Pruebas definitivas del régimen de flujo dentro del reactor piloto mediante la

técnica: del método Wolf Resnick y del trazador conservativo (cloruro de sodio) .... 44

2.3.2 Análisis de laboratorio de fenoles a la entrada del reactor piloto, entre cámaras

y a la salida periódicamente ..................................................................................... 44

2.3.3 Identificación y análisis de modelos matemáticos y estadísticos para reactores

de flujo a pistón, lecho empacado y humedales ........................................................ 45

2.3.4 Análisis de las ecuaciones matemáticas ya existentes y definición de relaciones

entre las variables de acuerdo a los datos experimentales encontrados en el sistema

piloto ......................................................................................................................... 45

2.2 Fase IV: Análisis de resultados .............................................................................. 46

3. TRANSPORTE DE FENOLES EN UN REACTOR HÍBRIDO ENTRE FLUJO PISTÓN Y

HUMEDAL SUBSUPERFICIAL ........................................................................................ 48

3.1 Mecanismo de transporte de solutos ...................................................................... 48

3.1.1 Modelo Simplificado Wolf Resnick .................................................................. 48

3.1.2 Análisis y resultados Wolf Resnick ................................................................... 52

3.2 MODELO ADZ (aggregated dead zone) ................................................................. 57

3.2.1 análisis de resultados del modelo ADZ ............................................................ 61

4. EFICIENCIAS DE REMOCIÓN Y ZONAS DE MAYOR RETENCIÓN DE FENOLES ... 62

4.1 BALANCES DE MATERIA ..................................................................................... 62

4.2 PRUEBA ESTADÍSTICA ........................................................................................ 66

4.2.1 Análisis para las hojas ..................................................................................... 72

4.2.2 Análisis para los tallos ..................................................................................... 75

4.2.3 Análisis de las raíces ....................................................................................... 78

4.3 ANALISIS GLOBAL ................................................................................................ 81

5. VARIABLES DE DISEÑO DEL REACTOR HÍBRIDO ................................................... 83

5.1 ANÁLISIS DESCRIPTIVOS DE PARÁMETROS HALLADOS DURANTE LA

EXPERIMENTACIÓN ................................................................................................... 83

5.2 FACTOR DE CORRECCIÓN DEL THR Y ECUACUIN DE MEDIO DE SOPORTE

FIJO ............................................................................................................................. 87

5.3 CONSTANTES DE REMOCIÓN DEL REACTOR HÍBRIDO ................................... 90

6. APROXIMACIÓN DEL MODELO DE TRANSPORTE DE FENOLES EN EL REACTOR

........................................................................................................................................ 93

CONCLUSIONES ............................................................................................................ 98

RECOMENDACIONES .................................................................................................. 100

BIBLIOGRAFÍA .............................................................................................................. 101

ANEXOS ....................................................................................................................... 106

RESUMEN

En la actualidad existen muy pocos estudios y trabajos realizados acerca del tratamiento

biológico de aguas residuales con contenido de compuestos fenólicos y sus derivados.

Razón por la cual se desarrollo el proyecto dirigido por el Ingeniero Néstor Alonso

Mancipe sobre el tratamiento de fenoles en reactores híbrido constituidos por la mezcla de

humedales artificiales y reactores anaerobios de flujo a pistón.

Viendo la importancia de entender los procesos bajo los cuales se logra la remoción de

los fenoles en dichos sistemas para optimizar su diseño y operación se estableció la

necesidad de evaluar el transporte y la remoción de estos compuestos en el sistema

piloto, con un especial interés en el reactor con guadua y plantas macrófitas (Polygonum

Hydropiperoides) como medio filtrante.

Las aguas a tratadas fueron las generadas en la clínica veterinaria de la universidad de la

Salle sede de la floresta en la ciudad de Bogotá D.C. allí se realizo el montaje del reactor

piloto por medio del cual se evaluó el comportamiento hidrodinámico de un reactor hibrido

entre RAP y Humedal artificial de flujo subsuperficial mediante el modelo simplificado Wolf

Resnick y el modelo adz, además de establecer la relación entre plantas, medio y agua

residual. De forma que consiguió establecer parámetros de diseño y mayores zonas de

retención de fenoles dentro del reactor.

ABSTRACT

At present there are very few studies and work done on the biological treatment of

wastewater containing phenolic compounds and their derivatives.

That’s why this proposed development is directed by the Engineer Mancipe Nestor Alonso

on the treatment of phenols on hybrid reactor consisting of a mixture of wetlands and

anaerobic reactors of piston flow.

Seeing the importance of understanding the processes under which achieves the removal

of phenols in these systems to optimize their design and operation was established the

need for evaluate the transport and removal of these compounds in the pilot system, with a

special interest in the reactor with bamboo plants and macrophytes (Polygonum

Hydropiperoides) as a filter medium.

The treated water were generated in the veterinary clinic at the University of La Salle in the

forest headquarters in Bogotá DC where the assembly of the pilot reactor was held,

through which was evaluated the hydrodynamic behavior of a hybrid reactor between RAP

and subsurface flow constructed wetlands using the simplified model and the Wolf Resnick

ADZ model, in addition to establishing the relationship between plants, environment and

wastewater. So that it succeeded in establishing design parameters and higher retention

areas of phenols inside the reactor.

INTRODUCCIÓN

A lo largo de la historia el hombre ha desarrollado sus ciudades e industrias en cercanías

de cuerpos de agua, para el uso diario y la producción de bienes y enseres, pero como

producto de dichas actividades se generan vertimientos, los cuales poco a poco se han

incrementando significativamente y no se les ejerce un control efectivo.

Estos vertimientos son depositados en los sistemas de alcantarillado y en cuerpos de

agua superficial con altas y variables cargas contaminantes. Y por ello la necesidad

inminente de fortalecer la normatividad ambiental vigente creando una necesidad de

realizar proyectos innovadores para el desarrollo de técnicas efectivas en depuración de

aguas residuales los cuales sean técnica y económicamente factibles y socialmente

aceptables.

A raíz de esta necesidad se realizó la presente investigación basada en la ingeniería de

dos sistemas de tratamiento de aguas convencionales, un reactor de flujo a pistón y los

humedales artificiales de flujo subsuperficial, generando un hibrido de tratamiento.

Este documento cuenta con 6 capítulos en los cuales se desarrollaran cada uno de los

objetivos propuestos a lo largo de este proyecto.

ANTECEDENTES

Las últimas tres décadas la Legislación Ambiental Mundial a fijado sus metas en exigir la

protección de los cuerpos de agua dulce, pues los compuestos orgánicos aromáticos y de

elevado peso molecular con baja degradabilidad crean un problema en el tratamiento de

agua. Entre los compuesto de más alta toxicidad se encuentra el Fenol, por lo tanto es

necesaria la eliminación de este componente de las aguas residuales, antes de que estas

sean vertidas a los causes naturales.

En el presente trabajo se dan a conocer las investigaciones hechas a nivel internacional y

nacional sobre la remoción de fenoles las cuales versan sobre sistemas fisicoquímicos.

El XXVIII congreso de ingeniería ambiental y sanitaria en Cancún México, se trato el tema

de oxidación de fenoles con peróxido de hidrogeno y ozono. En esta investigación

después de varios experimentos se logro la reducción máxima del fenol en un 89% se

demostró que la oxidación H2O2 y O3 pueden ser una buena opción para el tratamiento de

residuos líquidos que contengan fenoles (Hernández Pérez 2002).

En Colombia al igual que en muchas partes del mundo se están generando estudios

encaminados hacia la búsqueda de nuevas tecnologías en el tratamiento de los fenoles

como la investigación realizada por estudiantes de la universidad nacional de Medellín,

en la cual se habla de nuevas tecnologías de oxidación de fenoles, como la fotocatálisis

heterogénea, el cual es un proceso foto químico. Dicha tecnología esta basada en una

reacción catalítica que involucra la adsorción de luz por parte de un semi-conductor

(catalizador) con el fin de degradar los contaminantes orgánicos (Rubiano Hernández

2004).

De igual manera en La universidad industrial de Santander ha publicado un documento el

cual hace referencia a “catalizadores para la purificación de aguas industriales que

contengan compuestos resistentes a la biorremediación.”(Bravo,SF) Además de tomar el

tratamiento químico de fenoles la solución más factible para las industrias productoras de

este tipo de vertimientos.

En la actualidad son muy pocos los registros de investigación en tratamientos para la

remoción de fenoles mediante sistemas biológicos, entre los cuales se puede citar el

estudio desarrollado en la universidad autónoma de Coahulia en México, en el cual se

utilizaron células de c. freundii para la transformación de residuos fenólicos en un reactor

tipo batch (Rodríguez, S.F). En Colombia no hay registro alguno de dichos estudios, toda

vez que los esfuerzos por remover compuestos fenólicos de las aguas residuales se han

encaminado a procesos convencionales de manera física y química.

JUSTIFICACIÓN

Las entidades prestadoras de salud veterinaria dentro de sus procesos manejan gran

cantidad de productos, tales como desinfectantes y germicidas cuyo principal componente

activo son los fenoles, se debe tener en cuenta que estos son utilizados en forma de

cresoles generando así un problema para el manejo de sus vertimientos.

En la actualidad existen múltiples procesos para el tratamiento y remoción de los fenoles

en la industria en base a procesos físicos como la extracción y adsorción; procesos

químicos como oligomerización enzimática, Intercambio Iónico y oxidación con UV/O3,

hipocloritos, permanganatos, peróxido, y algunas combinaciones de estos (Rubiano

Hernández, 2004), todos estos procesos desde cualquier punto de vista generan altos

costos en el tratamiento de los efluentes de muchos tipos de industrias.

Con este trabajo se quiere proponer y evaluar sistemas novedosos a base de eco

tecnologías, debido a la necesidad de tener soluciones más económicas, de tecnología de

punta y a su vez menos agresivas con el ambiente en general, basándonos en procesos

biológicos no convencionales, estableciendo parámetros de diseño para este tipo de

sistemas para próximos estudios, siendo así una innovación en el tratamiento de aguas

residuales.

Con los resultados de esta investigación se espera alcanzar el cumplimiento de la

normatividad ambiental de los vertimientos de la clínica veterinaria, y adicionalmente

aportar elementos de diseño y operación de nuevas estrategias de tratamiento de fenoles

para muchas industrias en función de soluciones técnica, económica y ambientalmente

viables.

OBJETIVOS

OBJETIVO GENERAL

Evaluar la remoción y el transporte de fenoles en un reactor híbrido entre flujo a

pistón y humedal artificial de flujo sub superficial, con guadua y planta macrófita

(Polygonum Hydropiperoides) como medio soporte fijo para el tratamiento de los

vertimientos de la clínica veterinaria de la floresta en la Universidad de la Salle.

OBJETIVOS ESPECIFICOS

Identificar los mecanismos de transporte de fenoles en el reactor hibrido entre flujo

pistón y humedal con Guadua y Polygonum Hydropiperoides.

Establecer la eficiencia del reactor hibrido y las zonas de mayor retención de

fenoles.

Definir las variables de diseño del reactor híbrido entre flujo a pistón y humedal

artificial con Guadua y Polygonum Hydropiperoides.

Proponer una aproximación de modelo a partir del transporte de fenoles en el

reactor híbrido entre flujo a pistón y humedal artificial con Guadua y Polygonum

Hydropiperoides.

1. MARCO TEÓRICO

En Colombia se tratan las aguas residuales domésticas sólo en 235 de sus 1092

municipios, es decir cerca del 8% de las aguas vertidas. Considerando que en los centros

urbanos de Colombia vierten 67 m3/s de aguas residuales, y que gran parte de los

sistemas de tratamiento instalados presentan deficiencias operativas y no cumplen con la

normatividad vigente, para solucionar esta situación se debe involucrar grandes esfuerzos

políticos, económicos y tecnológicos (Documento CONPES 31777, 2002).

El tratamiento biológico de aguas residuales supone la remoción de contaminantes

mediante actividad biológica. Esta se aprovecha para remover principalmente sustancias

orgánicas biodegradables, coloidales o disueltas, del agua residual, mediante su

conversión en gases que escapan a la atmósfera y en biomasa extraíble mediante

sedimentación. La actividad biológica también se usa para remover nitrógeno y fósforo del

agua residual (Romero, 2002).

1.1 PROCESOS BIOLÓGICOS DE TRATAMIENTO

Un proceso biológico de tratamiento o depuración de aguas residuales es un sistema en

el cual se mantiene un cultivo de microorganismos (biomasa) que se alimenta de las

impurezas del agua residual (sustrato o alimento).

El lugar donde se ponen en contacto la biomasa con el agua residual para llevar a cabo el

tratamiento se denomina reactor biológico, o biorreactor en esta caso lo denominamos

reactor híbrido de flujo a pistón con humedal subsuperficial con medio de soporte guadua

y plantas macrófitas.

Hay que remarcar que en la mayoría de los casos la biomasa se genera

espontáneamente en el reactor biológico, a partir de pequeñas concentraciones de

microorganismos presentes en el agua residual o en el aire, y de las reacciones biológicas

que en el diseño y operación de la planta se procura favorecer (Escalas, 2006).

1.2 FENOLES

Los fenoles son compuesto de formula general ArOH donde (Ar) es fenilo. Los fenoles

difieren de los alcoholes por tener un grupo –OH directamente unido al anillo aromático. El

fenol mismo tiene cierta solubilidad en el agua (9 g por 100 g de agua), probablemente

por la formación de puentes de hidrógeno con ella (Morrison Thornton,1992).

Los residuos fenólicos, aunque bactericidas, han sido degradados biológicamente bajo

condiciones medioambientales adecuadas implicados generalmente períodos de

adaptación bacterial (Nemerow ,1998).

Se puede detectar el sabor y el olor del fenol a niveles más bajos que los asociados con

efectos nocivos. El fenol se evapora más lentamente que el agua y una pequeña cantidad

puede formar una solución con agua. El fenol se inflama fácilmente, es corrosivo y sus

gases son explosivos en contacto con la llama.

El fenol se usa principalmente en la producción de resinas fenólicas. También se usa en

la manufactura de nylon y otras fibras sintéticas. El fenol es muy utilizado en la industria

química, farmacéutica y clínica como un potente fungicida, bactericida, antiséptico y

desinfectante, también para producir agroquímicos, policarbonatos, en el proceso de

fabricación de ácido acetilsalicílico (aspirina) y en preparaciones médicas como

enjuagadientes y pastillas para el dolor de garganta.1

Figura 1. Estructura del Fenol

Fuente: http://es.wikipedia.org/wiki/Imagen:Phenol_chemical_structure.png

1 DISPONIBLE: http://es.wikipedia.org/wiki/Fenol

http://es.wikipedia.org/wiki/Imagen:Phenol_chemical_structure.png

http://es.wikipedia.org/wiki/Imagen:Phenol_chemical_structure.png

1.2.1 Propiedades físicas Los fenoles pueden formar puentes de hidrógeno debido a

que contienen grupos -OH. Puesto que la mayoría de los fenoles forman enlaces fuertes

de hidrógeno están en el estado sólido a temperatura ambiente. El fenol tiene un punto de

fusión de 43°C y un punto de ebullición de 181°C. La adición de un segundo grupo -OH al

anillo, como en el caso de resorcinol, aumenta la fuerza de los enlaces de hidrógeno entre

las moléculas; en consecuencia, el punto de fusión (110°C) y el punto de ebullición

(281°C) del resorcinol son significativamente mayores que los del fenol.

Tabla 1. Propiedades de los fenoles

PROPIEDADES DE LOS FENOLES

NOMBRE pf °C pe °C solubilidad g/100 g H2O

fenol 43 181 9.3

o-cresol 30 191 2.5

m-cresol 11 201 2.5

p-cresol 36 201 2.3

catecol 105 245 45

resorcinol 110 281 123

hidroquinona 170 286 8

Recopilado por: Las autoras , 2009

1.2.2 Toxicidad del fenol El fenol es una sustancia manufacturada que se encuentra en

un sinnúmero de productos de consumo. La exposición de la piel a niveles altos de fenol

ha resultado en daño al hígado, diarrea, oscurecimiento de la orina y anemia hemolítica.

Se ha encontrado fenol en por lo menos 481 de los 1,467 sitios de la Lista de Prioridades

Nacionales identificados por la Agencia de Protección Ambiental (EPA).

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1.2.3 ¿Qué le sucede al fenol cuando entra al medio ambiente? Luego de

liberaciones únicas de cantidades pequeñas, el fenol es removido del aire rápidamente.

La mitad de la cantidad que llega al aire es removida en menos de 1 día. También dura

poco en el suelo, de donde generalmente es removido completamente en 2 a 5 días. Sin

embargo, puede permanecer en el agua durante una semana o más. El fenol puede

permanecer en el aire, el suelo y el agua más tiempo si se libera de una vez una cantidad

grande o si está siendo liberado al ambiente constantemente. Generalmente cuando se

encuentran niveles de fenol más altos que los niveles naturales en aguas de superficie y

en el aire que rodea estos cuerpos de agua esto se debe a fenol liberado por actividades

industriales y por el uso comercial de productos que contienen fenol. Se ha detectado

fenol en materiales liberados desde vertederos y sitios de desechos peligrosos, y en agua

subterránea cerca de estos sitios. En agua de superficie o agua subterránea relativamente

libre de contaminación se ha detectado fenol en concentraciones de 1 PPB o menos.

También en ambientes cerrados se han encontrado niveles bajos, provenientes

principalmente del humo de tabaco. Los organismos que viven en agua que contiene

niveles bajos de fenol también pueden contener niveles bajos de fenol2.

1.3 REACTORES DE FLUJO A PISTÓN

El reactor anaerobio en flujo ha pistón (rap), es una modificación del reactor anaerobio de

pantallas, abierto al aire, con medio de plástico de porosidad alta para soporte de

crecimiento biológico, en el cual se permite que la superficie de interfaz líquido gas este

en contacto directo con la atmosfera natural; El medio permite mejorar la distribución

hidráulica del flujo evitando la compactación de la biomasa (Romero, 2002).

Se describe como aquel en el que todas las partículas de fluido que entran a la unidad

permanecen en ella el mismo tiempo. De esta manera, los elementos de fluido pasan a

través del sistema y son descargados en la misma secuencia en que fueron introducidos y

no hay ningún tipo de mezcla entre el fluido que ingresa y el fluido que está en la unidad.

En la práctica es muy difícil lograr un flujo con estas características. Se presenta con

bastante aproximación en unidades hidráulicas como los canales Parshall, los vertederos,

los floculadores hidráulicos de pantallas y en los decantadores con una relación

largo/ancho bastante mayor de 1(Maldonado, 1992).

2 DISPONIBLE: http://www.atsdr.cdc.gov/es/phs/es_phs115.html

1.4 HUMEDALES

Se definen como zonas cuyo nivel de agua esta sobre o cerca de la superficie del suelo

con una frecuencia y tiempo suficiente para mantener condiciones de saturación, donde

se desarrolla la vegetación hidrofilica y se llevan actividades biológicas propias de este

ambiente.(Monje Cardozo, 2000).

1.4.1 Humedales artificiales Son los formados con intervención humana, en este tipo

de humedal la profundidad del agua y la distribución de la vegetación puede ser

diseñadas para ser compatibles con el caudal por tratar a fin de producir la calidad

esperda. (Seoáres Calvo, 1999).

1.4.1.1 características específicas básicas de un humedal artificial

Sustrato artificial o muy modificado

Vegetación implantada.

Especies vegetales elegidas según el tipo y función del humedal.

Afluente líquidos contaminados con diversos productos asumibles por el humedal.

Gestión de la vegetación (cortas periódicas extracción y cambio de pies

frecuentemente).( Seoáres Calvo, 1999).

1.4.2 Humedales de flujo subsuperficial Constituidos por canales por un lecho filtrante a

través del cual se hace pasar el caudal residual sin que la altura del agua sobre pase la

superficie del material de relleno.

La profundidad del lecho es función de la penetración de las raíces (vegetación

sembrada), variando entere 30 y 90 cm, las plantas son emergentes, ayudan a la

remoción y trasformación de los contaminantes, pues suministran áreas biológicamente

activas que toman nutrientes y por el transporte de oxígeno hacia las raíces sumergida de

las plantas, realizando la depuración del agua por procesos de filtración, absorción,

precipitación y degradación microbiana. (Monje Cardozo,2000).

Las metas de diseño de los humedales FS (Flujo subsuperficial) son exclusivamente las

funciones de tratamiento por que las posibilidades de proporcionar hábitat de vida

silvestre y recreación pública son más limitadas que en el caso de los humedales

naturales (EPA 832-F-00-023, 2000).

1.4.3 ventajas del flujo subsuperficial Las principales ventajas de mantener un nivel

subsuperficial del agua son la prevención de mosquitos y olores y la eliminación del riesgo

de contacto de personas con el agua residual parcialmente tratada. En contraste, la

superficie del agua en los pantanales naturales y en los humedales artificiales de flujo

libre superficial (FLS, free water surface wetlands) está expuesta a la atmósfera, lo cual

conlleva los riegos de los mosquitos y de acceso del público. (EPA 832-F-00-024, 2002)

Se considera que las reacciones biológicas se deben a la actividad de los

microorganismos adheridos a las superficies disponibles de sustrato sumergido. En el

caso de los humedales FLS esos sustratos son las porciones sumergidas de las plantas

vivas, los detritos vegetales y la capa béntica del suelo. En humedales de flujo sub

superficial el sustrato sumergido disponible incluye las raíces de las plantas que crecen en

el medio, y la superficie misma del medio. Dado que el área de sustrato en un humedal de

flujo superficial puede sobrepasar por mucho el sustrato disponible en humedales flujo

laminar superficial, las tasas de reacción microbiana pueden ser mayores que las de

humedales flujo laminar superficial para muchos contaminantes. Como resultado, un

humedal flujo superficial puede tener una menor superficie que un humedal flujo laminar

superficial para los mismos caudales y objetivos de calidad del agua.

1.4.4 Vegetación utilizada para humedales El mayor beneficio de las pantas es la

transferencia de oxígeno a la zona de la raíz. Su presencia física en el sistema (los tallos,

raíces, y rizomas) permite la penetración a la tierra o medio de apoyo y transporta a el

oxígeno de manera mas profunda, de lo que llegaría naturalmente a través de la sola

difusión. Lo más importante en los humedales es que las porciones sumergidas de las

hojas y tallos muertos se degradan y se convierten en lo que hemos llamado restos de

vegetación, que sirven como sustrato para el crecimiento de la película microbiana fija que

es la responsable del gran parte del tratamiento que ocurre.

Las plantas emergentes contribuyen al tratamiento de agua residual y escorrentía de

varias maneras:

Estabiliza el sustrato y limitan la canalización del flujo.

Dan lugar a velocidades de agua bajas y permiten que los materiales suspendidos

se depositen.

Toman el carbono, nutrientes y elementos de traza y los incorporan al tejido de la

planta.

Transfieren gases entre la atmósfera y los sedimentos.

El escape de oxígeno desde las estructuras subsuperficiales de las plantas,

oxigena otros espacios dentro del sustrato.

Cuando se mueren y se deterioran y dan lugar a resto de vegetación (Lara, 1998).

1.4.4.1 Plantas macrófitas La utilización de plantas acuáticas ha sido desarrollada como

un tratamiento secundario o terciario alternativo de aguas residuales, y ha demostrado ser

eficiente en la remoción de una amplia gama de sustancias, orgánicas así como

nutrientes y metales pesados (Novotny Y Olem, 1994).

1.4.4.1.1 pimienta de agua (polygonum hydropiperoides) Es una planta originaria de

Estados Unidos de América. Sus vástagos de 70 cm de alto, de las raíces fibrosas,

múltiples en la base, erguidas, herbáceas, glabousas o con los pelos, ramificando.

Sus hojas son lineares lanceoladas, escabrosa con pubescencia corta y escasa, de 15 cm

de largo, 1.5 cm de ancho. Ocrea, cerdas ferruginosas ciliadas 1 cm de largo, con

pubescencia.

Flores con perianto dividido en 5 segmentos, rosáceo-blanco, hasta 2.5 milímetros de

largos, obtuso en el ápice. Estambres 5, erguido, incluido. Filamentos en la base de los

segmentos del perianto, rosácea blanco, hasta 2 mm largos, glabrous. Anteras

blanquecinas, hasta 5 mm largos, La planta se puede observar en la foto1.

Foto 1. Pimienta de agua.

Fuente: Las autoras, 2009.

Hábitat márgenes de pantano y de la charca, resortes, maderas mojadas. Éste es uno de

los miembros más fáciles del género para identificarlo. Los racimos son distintivos y la

planta crece cerca del agua3.

Tabla 2. Clasificación científica de la pimienta de agua

CLASIFICIÓN CIENTÍFICA

Reino Plantea

Filo Magnoliophyta

Clase Magnoliopsida

Orden Caryphyllales

3DISPONIBLE: http://www.culturaapicola.com.ar/wiki/index.php/Polygonum_hydropiperoides

CLASIFICIÓN CIENTÍFICA

Familia Polyginace

Género Polygonum

Especie P. hydropiperoides

Consultado en: www.culturaapicola.com.ar/wiki/index.php/Polygonum_hydropiperoides

1.5 medios de soporte 4

Proporcionan un soporte sólido y estable para microorganismos (películas de lama

microbiana) y para exponer la máxima área superficial al flujo de líquido bajo tratamiento y

de la superficie mojada al contacto del aire.

1.5.1 Guadua 5 La Guadua es un bambú espinoso perteneciente a la Familia Poacecae,

a la sub-familia Bambusoideae y a la tribu Bambuseae. En 1820, el botánico Kunth,

constituye este género utilizando el vocablo “guadua” con el que los indígenas de

Colombia y Ecuador se referían a este bambú.

Este pertenece a la familia de las gramíneas y por lo tanto de la familia del arroz, el trigo,

el maíz, etc., taxonómicamente a la Poaceae o Gramineae y del cual existen realmente en

el mundo cerca de 1.000 especies, 500 de ellas en América. De éstas aproximadamente

20 conforman las especies prioritarias de bambú y dentro de ellas Colombia tiene una que

posee las mejores propiedades fisico-mecánicas del mundo y extraordinaria durabilidad.

La especie Guadua agustifolia sobresale dentro del género por sus propiedades físico-

mecánicas y por el tamaño de sus culmos que alcanzan hasta 30 metros de altura y 25

centímetros de diámetro. Ha sido seleccionada como una de las veinte especies de

bambúes mejores del mundo ya que su capacidad para absorber energía y admitir una

mayor flexión, la convierten en un material ideal para construcciones sismo resistentes.

La Guadua, como planta, está dotada de su respectiva estructura y sistemas de ejes

vegetativos segmentados y formados por nudos y entre nudos; contiene rizoma, tallo o

culmo, ramas y hojas como se puede ver en la foto 2.

4 DISPONIBLE:Clase recurso agua II ciclo 2008, Roberto balda

5 DISPONIBLE: http://www.guadua.biz/

Foto 2. Guadua

Fuente: caulinarte.googlepages.com/.../Guadua-full.jpg, 2008

Se destaca principalmente por ser:

Una de las plantas de crecimiento más rápido del planeta.

Un elemento crítico para el equilibrio de oxígeno y dióxido de carbono de la

atmósfera.

Un buen sustituto de la madera.

Un recurso natural resistente.

Muy versátil al tener un corto ciclo de crecimiento.

Un elemento clave para la economía de muchas regiones.

Un material esencial para la construcción de estructuras antisísmicas.

Un recurso renovable para la producción agro-forestal.

Un elemento íntegralmente incorporado a la cultura y las artes las regiones

tropicales.

1.5.2 Rangos genealógicos para la clasificación de la guadua

Tabla 3. Clasificación de la guadua

Rango Taxonomía

Reino Vegetal

División Espermatofita

Subdivisión Angiospermae

Clase Lilopsidas/Monocotiledónea

Subclase Commelinidae

Orden Cyperales/Glumiflorales

Familia Gramineae o Paceae

Subfamilia Bambusoidae

Supertribu Bambusodae

Tribu Bambuseae

Subtribu Guaduinae

Género Guadua

Especie Angustifolia

Variedad Bicolor

Forma Cebolla, Macana, Rayada.

Consultado en: http://www.guadua.biz/, 2008

http://www.guadua.biz/

Tabla 4. Parámetros físicos óptimos de la guadua

Altitud Entre los 400 y los 2.000 m.s.n.m.

Temperatura Entre los 18 y 26 °C.

Precipitación Entre los 800 y los 2.800 milímetros al año.

Humedad

relativa

Ochenta porciento (80 %)

Suelos Areno-limosos, arcillosos, sueltos profundos, bien drenados y

perfiles.

Consultado en: http://www.guadua.biz/, 2008

1.6 análisis hidrodinámico

1.6.1 experimentos con trazadores Los experimentos con trazadores permiten estudiar

fenómenos de transporte, determinar tiempos de viaje y patrones de circulación de

sustancias disueltas en agua (Camacho, 2003). Estos experimentos se aplican

comúnmente en estudios de ríos y corrientes utilizando como trazador rodamina WT o sal

de común.

En el primer caso midiendo fluorescencia se puede determinar la concentración de

rodamina y en el segundo caso midiendo conductividad es posible determinar la

concentración de sal disuelta.

En un experimento de inyección instantánea el trazador se inyecta en un corto periodo de

tiempo y se monitorea en un punto aguas abajo la distribución temporal del trazador

(Pantoja, 2005).

1.6.2 modelo simplificado Wolf Resnick Wolf y Resnick propusieron un modelo

empírico (de caja negra) para determinar de manera objetiva y sencilla el porcentaje de

espacios muertos en el sistema, el porcentaje del flujo que presenta una característica de

pistón, así como la zona de mezcla completa (CEPIS, 1975).

el modelo de Wolf y Resnick analiza la totalidad de la curva C por lo que es posible

representar la función F(t) por la EC.(1):

(1)

http://www.guadua.biz/

Con el fin de determinar los parámetros que caracterizan el flujo de un determinado

sistema, es necesario construir una gráfica en la que en el eje de la ordenada se

presenta, en escala logarítmica, los valores de (1–F) correspondientes a la cantidad de

trazador que permanece dentro del reactor o en escala lineal los valores logarítmicos de

(1-F); el eje de las abscisas presenta, en escala lineal, el tiempo normalizado t/t0

(Giácoman Et Al, s.f)

A partir de esta gráfica se busca la intersección de la línea de tendencia correspondiente

a los datos graficados, en dos puntos y – – como se muestra en

el figura 2.

Figura 2. Curva de 1-F(t)

Fuente. MALDONADO, 1992

Estos valores se sustituyen en la EC.2:

– –

(2)

De esta gráfica se obtiene θ, la cual representa la fracción de flujo pistón en la parte

efectiva EC.3:

(3)

Una vez obtenidos estos datos para la determinación de porcentaje flujo a pistón se lleva

a cabo la siguiente expresión matemática EC.4:

(4)

Una vez conocida la fracción de flujo pistón, se puede conocer la fracción de zona muerta

a través de la siguiente Ec. 5:

(5)

Y a su vez la fracción de mezcla completa Ec. 6 :

(6)

1.6.3 Modelo ADZ (RODRIGUEZ SÁNCHEZ, 2005) Las zonas muertas son las

principales responsables de la dispersión que experimenta una nube de soluto. El modelo

ADZ simplifica el fenómeno dispersivo en una zona de almacenamiento simple con un

volumen definido y con un tiempo de residencia asociado.

Los parámetros de éste modelo son: Tiempo de residencia (Tr): representa el componente

del tiempo de viaje global asociado con la dispersión. Retraso advectivo (τ): representa el

componente del tiempo de viaje global asociado con la advección.

Tiempo de viaje del soluto (t): define el tiempo total que el soluto reside en el tramo, el

cual puede ser advectivo (τ) y dispersivo (Tr) se observa en la EC 7.

(7)

Fracción dispersiva (DF): es una proporción que representa que tanto del volumen total de

un tramo se encuentra completamente mezclado la cual se muestra en la EC 8

(8)

Donde, la fracción dispersiva DF es una relación que puede ser derivada de los

parámetros del modelo ADZ, y representa la fracción del tiempo promedio de viaje en la

que el soluto es dispersado dentro del tramo analizado. Esta fracción juega un papel muy

importante en la descripción de los procesos dispersivos, ya que permite representar

condiciones de advección pura DF=0, dispersión pura. DF=1, y por supuesto estados

intermedio (Camacho, 2002).

1.7 Modelación matemática de contaminantes

El análisis matemático y los modelos de simulación ayudan a entender el comportamiento

cuantitativo del sistema biológico y a predecir el desarrollo general del biorreactor.

Adicionalmente, estos pueden ayudar en la puesta en marcha y finalización de la

operación del reactor, a describir la dinámica y las características de control del mismo o

estimar los tiempos requeridos para alcanzar nuevos estados estables cuando se

presenta una perturbación (Atiqullah ,1995).

1.7.1 componentes básicos del modelo En el modelo matemático más simple, se

requieren al menos dos componentes para describir lo que ocurre en el reactor biológico.

Estos componentes son:

Sustrato (S) Componente del agua residual que sirve de alimento a la biomasa.

En unos procesos heterótrofos, su concentración podría medirse a través de la

demanda bioquímica de oxígeno (DBO5) debida a la materia orgánica del agua

residual (DBO5 carbonosa). De hecho, este modelo considera que sólo la materia

orgánica soluble es biodegradable y puede ser atacada por la biomasa, por lo que

S es un componente soluble. El sustrato, por tanto, no se separa por

sedimentación. Otros modelos manejan la demanda química de oxígeno (DQO).

Biomasa (XV) Cultivo de microorganismos heterótrofos que se alimentan de la

materia orgánica biodegradable del agua residual. Su concentración se puede

medir mediante la concentración de sólidos suspendidos volátiles (SSV) en el

reactor biológico. La biomasa está formada por partículas y puede separarse por

sedimentación, filtración o flotación (Escalas, 2006).

1.8 análisis experimental manova

Se aplican ciertas técnicas de decisión propias del análisis multivariante para resolver y

representar la variabilidad de un diseño experimental de uso frecuente. Se plantea el

modelo matemático asociado el diseño y se resuelven con detalle los problemas de

estimación de parámetros y pruebas de significación (Oller Y Avellanas ,1982).

2. METODOLOGÍA

Con el fin de dar cumplimiento a los objetivos propuestos para la investigación, el trabajo

se desarrollo en las siguientes fases:

2.1 Fase I: recopilación de la información o compendio bibliográfico

Inicialmente se recopiló la información necesaria sobre sistemas de tratamiento de aguas

residuales con contenido de fenoles, la composición, transformación, remoción y sus

principales precursores en medios acuáticos.

Para el desarrollo de esta fase, se procedió a investigar en bibliotecas públicas y privadas,

universidades e internet, sobre la siguiente información específica, durante el primer

semestre del año 2008:

Aguas residuales con contenido de fenoles

Fenoles: composición química, comportamiento en medios acuáticos,

transformaciones por medios químicos biológicos y físicos.

Humedales artificiales: Tipo de humedal, trabajos realizados en humedales,

parámetros de diseño de humedales.

Plantas macrófitas: absorción de fenoles en las plantas, tipo de plantas

utilizadas, información de adaptación de Polygonum Hydropiperoides

Modelación matemática: modelo de Wolf- Resnick, modelos de reactores de

flujo a pistón, modelos de reactores de lecho empacado.

Modelación estadística

Diseño de sistemas de reactores de flujo a pistón y humedales artificiales.

Inirida Deep Flow: funcionamiento, calibración y manejo.

Trazadores: tipos de trazadores y metodologías de evaluación (cloruro de

sodio y rodamina WT)

Guadua: componentes físicos y químicos.

Diagrama 1. Fase I Revisión bilbiografica

Fuente: los autoras, 2009

FASE I REVISION BIBLIOGRAFICA

Aguas Residuales

Fenoles

Modelación Matemática

IniridaDeep Flow

Diseño de reactores de sistemas de flujo a pistón

Humedales artificiales

Trazadores

Guadua

Plantas Macrófitas

2.2 fase II: pre – experimentación

En esta fase se establecieron algunas condiciones de variables a usar en el desarrollo

propiamente dicho de la experimentación, además de acondicionar a las investigadoras

con los procedimientos, protocolos y demás actividades necesarias para el cumplimiento

total del proyecto. A continuación se detallan algunas de las actividades realizadas en

esta fase:

2.2.1 Ejecución de pruebas hidráulicas y seguimiento en el arranque del sistema

piloto. Para la realización del arranque y las pruebas del reactor se tuvieron en cuenta

parámetros tales como temperatura, pH, caudales de entrada y de salida, el estado de las

plantas, además se realizaba un mantenimiento preventivo diario al pozo de bombeo

retirando la cantidad de lodos en exceso que se presentaban en ese punto.

Todo lo anterior se registraba de manera diaria en el formato de control que puede verse

en el (anexo 1).

En esta parte se hizo necesario volver a colocar nuevas plantas ya que las que se habían

puesto desde un inicio se murieron progresivamente, además que se hizo necesario

desocupar el reactor, lavar todo el medio, seleccionarlo para que la guadua que se

colocara toda estuviese cortada en forma de anillos y medio anillos, ya que inicialmente

se había picado completamente y esto hizo que se desperdiciara mucho medio, estos

cambios se realizaron en el mes de junio de 2008.

2.2.2 Optimización e implementaciones hidráulicas del sistema piloto En vista de

que inicialmente no se podía regular de manera exacta el caudal en cada uno de los

reactores se diseñaron unas cajas reguladoras de caudal, de tal manera que se pudiese

garantizar que la entrada del caudal fuera fija y siempre estuviera en un promedio de 0.6

l/min.

Además de esto se instalaron unas mangueras para que a través de estas se condujera el

agua de la caja reguladora principal a cada una de las cajas en los reactores

correspondientes.

También se participó en el diseño y construcción de los lechos de secado, donde eran

depositados los lodos que eran extraídos del pozo de bombeo, además se diseño un

sistema de rejillas ubicadas en el pozo de bombeo debido a que por la alta cantidad de

sólidos de gran tamaño encontrados en el agua estos obstruían la bomba y esto

ocasionaba que se parara el funcionamiento del sistema en general.

2.2.3 Prueba preliminar aleatoria del régimen de flujo dentro del reactor piloto

mediante el uso de la herramienta Inirida Deep Flow y un tipo de trazador

conservativo (cloruro de sodio). Esta prueba se efectuó con el fin de determinar el

tiempo de retención basado en la dinámica del transporte del reactor, de manera práctica,

además de observar si había presencia de cortos circuitos o posibles zonas muertas

dentro del reactor de esta se llevó a cabo en el mes de septiembre de 2008.

Se utilizó un trazador iónico, cloruro de sodio, debido a su fácil adquisición, y su facilidad

de manejo.

La herramienta Inírida Deep Flow no se pudo utilizar para posteriores pruebas debido a

que en este primer ensayo se observó que el equipo no contaba con la resistencia

necesaria para un trabajo de campo superior a las 12 horas, y por ende se presentaron

problemas en el funcionamiento general del equipo, dentro de estos problemas se

observaron bruscas variaciones en la toma de datos, se encendía y se apagaba

constantemente el equipo, conjuntamente la extracción de los datos para ser analizados

presentaba problemas de compatibilidad con los software convencionales.

2.2.4 Medición de fenoles en cada una de las cámaras para determinar el

comportamiento del sistema piloto. Inicialmente se tomaron muestras en cada una de

las cámaras en el reactor con el fin de determinar la eficiencia de remoción de cada una

de las cámaras, la toma de muestras, preservación y la cadena de custodia se basó en lo

establecido por el IDEAM, esto se realizó para efectuar los dos pre-balances y los

balances.

Y posteriormente eran analizadas por las investigadoras en el laboratorio de ingeniería

ambiental y sanitaria ubicada en la sede centro de la universidad de la Salle.

Para la realización del análisis se siguió el procedimiento del nanocolor y el kit de fenoles,

este procedimiento se puede observar en el anexo 2.

2.2.5 Verificación de las concentraciones de fenoles en las plantas, sobre las hojas,

tallos y raíces para establecer la(s) zona(s) de retención de los fenoles. Para realizar

esta verificación se tomaron plantas aleatoriamente, de cada una de las cámaras del

reactor, y fueron llevadas al laboratorio de ingeniería ambiental y sanitaria para realizar su

análisis.

Para determinar la concentración de fenoles en cada una de las partes de la planta se

tuvo en cuenta el procedimiento sugerido por el profesor Luis Enrique Cuca Suarez de la

universidad Nacional de Colombia, el cual se puede ver en detalle en el anexo 3.

2.2.6 Medición de fenoles en los sedimentos generados en el sistema piloto. La

medición de sedimentos se efectuó para cada una de las veces que se tomaron datos

para la realización de los pre-balances y posteriormente en la fase de experimentación

para los balances.

Los sedimentos analizados fueron extraídos de cada una de las cámaras mediante las

válvulas instaladas en la parte inferior del reactor.

Las muestras tomadas eran llevadas al laboratorio de ingeniería ambiental y sanitaria

para su análisis; el procedimiento que se llevaba a cabo es exactamente igual al que se

realizaba con las muestras de agua.

2.2.7 Adherencia de fenoles al medio. Esta prueba al igual que las realizadas para

plantas, sedimentos, y agua entre cámaras se realizó para los pre-balances y los

balances.

La escogencia del medio a analizar se llevo a cabo de manera aleatoria teniendo en

cuenta que la guadua, en este caso el medio, se encontraba cortado en forma de anillos

para la toma de muestras la guadua era transportada en envases plásticos debidamente

sellados.

Para su análisis en laboratorio se llevo a cabo mediante el mismo procedimiento que se

utilizo para las plantas, pero con la diferencia que la guadua no se podía macerar, debido

a que las propiedades estructurales de la guadua como la relación resistencia/peso, es

superior a la de la mayoría de las maderas y puede llegar a comportarse como las del

acero o las de algunas fibras de altas tecnologías, por lo cual se convierte en un material

óptimo para la construcción de estructuras sismo resistentes.

Razones por las cuales se optó por retirar la biopelícula formada sobre la guadua y así

poderla analizar más fácilmente.

2.2.8 Elaboración de pre-balances y balances de masas de fenoles en el sistema

para determinar de aleatoria el comportamiento dentro del sistema piloto de los

fenoles. Inicialmente se pretendió realizar pre-balances y balances de masa globales

para analizar el comportamiento del reactor en general, mas sin embargo en el trayecto

de la investigación se determinó que esto no podría ser posible debido a que se estaba

trabajando en un sistema biológico en el cual ocurren constantemente reacciones de tipo

bioquímico tanto de degradación como de acumulación.

No se quiere negar la posibilidad de que exista la manera de realizar un balance global

pero para ese caso se tendría que realizar un estudio completo de la cinética de la

reacción del fenol en el medio biológico es decir se tendría que analizar la transformación

y velocidad de reacción de cada uno de los fenoles existentes en nuestra muestra de

agua ya que como se esta trabajando con agua residual no tenemos fenol puro sino que

tenemos distintas variaciones del mismo además de diferentes clases de nutrientes y

demás, por lo cual esto no es objeto de este proyecto de investigación.

Por estas razones se optó por realizar pre-balances y balances de masa de manera

parcial es decir solo se tuvieron en cuenta los datos obtenidos de las diferentes muestras

de agua, tanto de entrada como salida, y entre cámaras.

2.2.9 Análisis estadístico Debido a los procesos de biodegradación del fenol en las

plantas se optó por realizar un análisis estadístico sobre el comportamiento de las mismas

en el reactor en general y en cada una de las cámaras, para poder determinar cual es la

zona de mayor retención.

Para efectuar este análisis se instalo en el reactor una malla para que de esta manera se

hiciera una correcta selección de la muestra aleatoria y realizar correctamente pruebas

estadísticas de manera multivariada con una matriz Maucly, para llegar posteriormente a

una prueba entre variables.

Diagrama 2. Fase II Pre - Experimentación

Fuente: las autoras, 2009

FASE II

Pre - Experimentación

Sistema Piloto Pruebas hidráulicas

Toma de caudales

Medición de niveles

Verificación del estado del medio filtrante (guadua y

plantas macrófitas)

Modificación al diseño inicial

Flujo del reactor

Pruebas con trazadores

convencionales

Pruebas con la herramienta Inirida

Deep Floww

Medicion de Oxigeno Disuelto

Análisis de fenoles

Entrada y salida del reactor

Medio filtrante

Entre cámaras

Sedimentos

Plantas macrófitas

tallo

Hojas

Raiz

2.3 Fase III: Experimentación

En esta fase se tomaron los datos definidos claramente en la fase de pre-experimentación

con motivo de verificar la hipótesis definida y así dar cumplimiento a los objetivos de este

proyecto. Además de describir un fenómeno en escenarios específicos planteados dentro

del sistema piloto, descartando o introduciendo aquellas variables que puedan intervenir

en él. A continuación se especifican las actividades principales de esta fase:

2.3.1 Pruebas definitivas del régimen de flujo dentro del reactor piloto mediante la

técnica: del método Wolf Resnick y del trazador conservativo (cloruro de sodio)

Para estas pruebas se realizaron tres ensayos de manera consecutiva en el mes de

diciembre del año 2008, se contaron con los equipos de conductividad suministrados por

el laboratorio de ingeniería ambiental y sanitaria ubicada en la universidad de la salle sede

centro.

Se utilizó como trazador una solución saturada de sal común (NaCl), esto genera un

cambio de la conductividad en el agua en función del tiempo, y de esta manera se

pudieron obtener resultados que nos mostraron de manera cuantitativa el comportamiento

de las sustancias en el agua del reactor.

Se escogió este trazador debido a que no generaba mayor interferencia con los otros

compuestos presentes en el reactor y mucho menos con la materia orgánica por lo cual

tiene un comportamiento ideal.

Estas pruebas se realizaron cada una durante 24 horas seguidas realizando toma de

datos cada 10 min, el procedimiento puntual que se llevo a cabo puede observarse en el

anexo 4.

2.3.2 Análisis de laboratorio de fenoles a la entrada del reactor piloto, entre cámaras

y a la salida periódicamente Las muestras de entrada y salida para el análisis de fenoles

se efectuaron de manera diaria desde el mes de agosto hasta el mes de diciembre del

año inmediatamente anterior.

Las muestras eran trasportadas hasta el laboratorio de ingeniería ambiental y sanitaria y

allí se procedía a realizar el análisis como se observa en el anexo 2.

2.3.3 Identificación y análisis de modelos matemáticos y estadísticos para reactores

de flujo a pistón, lecho empacado y humedales. En este punto se buscaron modelos

matemáticos y estadísticos que cumplieran con lo régimen de flujo a pistón, de lecho

empacado y de humedales, para los cuales se tuvieran todas las variables necesarias

para poderlos desarrollar.

Después de esa búsqueda se decidió trabajar con los modelos matemáticos de Wolf

Resnick el cual consiste en el análisis de la conductividad a través del tiempo para

determinar el comportamiento del reactor y definir si este tiene comportamiento a flujo

pistón, mezcla completa además de estipular cual es el porcentaje de zonas muertas

dentro del reactor y el modelo ADZ el cual al igual que el modelo Wolf Resnick trabaja con

el comportamiento de la conductividad en el tiempo con la diferencia de que el ADZ

conceptualiza cada tramo de red como un sistema incompletamente mezclado, en donde

el soluto presenta advección pura y dispersión longitudinal.

2.3.4 Análisis de las ecuaciones matemáticas ya existentes y definición de

relaciones entre las variables de acuerdo a los datos experimentales encontrados

en el sistema piloto. Para el análisis de las ecuaciones y definición de las variables, se

tuvo en cuenta estudios realizados previamente por diferentes autores.

Diagrama 3. Fase III Experimentación


FASE III EXPERIMENTACIÓN

Wolf Resnick

Pruebas con trazadores

convencionales

Medida de conductividad

Medida de tiempo de detención

Análisis de laboratorio

En función de lasvariables establecidasen la pre-experimentación

2.2 Fase IV: Análisis de resultados

Se realizó la descripción y compilación de la información obtenida tanto teórica como

experimentalmente durante la experimentación para obtener los resultados concernientes

al transporte y remoción de los fenoles en el sistema piloto del proyecto, las actividades

que se llevaron acabo fueron:

Obtención de los balances específicos de fenoles en el sistema durante el

tiempo de experimentación, para establecer relación matemática de las

variables que influyen sobre el transporte y la remoción de los fenoles.

Definición de las constantes de degradación de los fenoles función del proceso

identificado dentro del reactor piloto.

Determinación de los parámetros de diseño del sistema piloto a partir de los

datos obtenidos en la fase de experimentación.

Determinación de parámetros de verificación del sistema piloto.

Diagrama 4. Fase VI Análisis


FASE IV

ANALISIS

Balances especificos

Definición de contantes de degradación en función de

fenoles

Determinación de los

parámetros de diseño del sistema piloto

Determinación de los

parámetros de verificación del sistema

piloto

3. TRANSPORTE DE FENOLES EN UN REACTOR HÍBRIDO ENTRE

FLUJO PISTÓN Y HUMEDAL SUBSUPERFICIAL

3.1 Mecanismo de transporte de solutos

3.1.1 Modelo Simplificado Wolf Resnick A continuación se presenta el desarrollo del

modelo matemático simplificado de Wolf Resnick el cual se utilizó para determinar las

fracciones de flujo pistón, zona muerta y mezcla completa; y de esta manera determinar si

el volumen de agua que entra al reactor tiene el tratamiento esperado durante el tiempo

de retención utilizado.

Los resultados de los tres ensayos de trazadores en cada una de las cámaras se puede

observar en el anexo 5, el procedimiento desarrollado puede observarse en el anexo 4.

Con este tipo de ensayos se buscó analizar una concentración del trazador conocido y

determinar como se distribuye a través del tiempo, es decir entender la hidrodinámica del

reactor.

De las pruebas de trazadores se obtuvieron una curva de concentración a través del

tiempo como se muestra desde la gráfica 1 hasta la gráfica 3, observando los resultados

del primer, segundo, y tercer ensayo de trazadores.

Gráfica 1. Prueba de trazadores 1 concentración vs. Tiempo

Fuente: Las autoras, 2009



0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,00

12,00

14,00

16,00

00:00 04:48 09:36 14:24 19:12 00:00 04:48

co

ncen

tració

n

Tiempo

PRIMER ENSAYO DE TRAZADORES

cámara 1

cámara 2

cámara 3

cámara 4

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

00:00 04:48 09:36 14:24 19:12 00:00 04:48

Co

ncen

tració

n

Tiempo

SEGUNDO ENSAYO DE TRAZADORES

cámara 1

cámara 2

cámara 3

cámara 4



A modo de ejemplo se muestra el cálculo del primer ensayo primera cámara, dando a

conocer el desarrollo matemático efectuado para el método del análisis de curvas de

concentración Wolf Resnick.

A partir de los resultados de cada uno de los ensayos y sus datos, se obtuvo la función

F(t) la cual representa la fracción de la totalidad del trazador que ha salido del reactor

como se observa en la Ec (1).

(1)

0

2

4

6

8

10

12

00:00 04:48 09:36 14:24 19:12 00:00 04:48

Co

ncen

tració

n

Tiempo

TERCER ENSAYO DE TRAZADORES

cámara 1

cámara 2

cámara 3

cámara 4

Con los datos F(t) calculados se puede aplicar logaritmos para obtener la curva

correspondiente para el desarrollo del modelo matemático Wolf Resnick como se muestra

a continuación .

Una vez realizado este procedimiento con cada uno de los datos correspondientes a cada

ensayo y a su vez a cada una de las cuatro cámaras se obtuvieron gráficas como la que

se muestra a continuación en la Gráfica 4.

Gráfica 4. Log 1 – F (t) VS. t/t0


A partir de la curva log 1- F(t) Vs. t/to se obtienen los datos de la cual se define como

la fracción de flujo pistón en la parte efectiva Ec .3 y tan que es la pendiente de la recta

la cual representa en la Ec.2

Y se obtuvieron los siguientes resultados de la gráfica log 1-F(t)

y = -0,005x + 0,542R² = 0,616

-0,2

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

0,0

6

0,1

2

0,1

7

0,2

3

0,2

8

0,3

4

0,3

9

0,4

5

0,5

0

0,5

6

0,6

1

0,6

7

0,7

2

0,7

8

LO

G 1

-F (

t)

T/T0

CAMARA 1

Series1

Lineal (Series1)

(3)

0.31 (2)

Una vez obtenidos estos datos para la determinación del porcentaje de flujo a pistón del

reactor se evaluó a través de Ec. 4:

(4)

Una vez conocida la fracción de flujo pistón, se puede conocer la fracción de zona muerta

a través de la siguiente Ec. 5:

(5)

Y a su vez la fracción de mezcla completa Ec. 6

(6)

3.1.2 Análisis y resultados Wolf Resnick Después de aplicar y desarrollar el modelo

simplificado de Wolf Resnick a tres (3) ensayos se obtuvieron los siguientes resultados

como se pueden apreciar de la tabla 5 hasta la 7.

Tabla 5. Resultados obtenidos del Wolf Resnick durante el primer ensayo

cámara 1 cámara 2 cámara 3 cámara 4

0,06 0,1 0,22 0,32

t1/t0 0,06 0,1 0,22 0,32

t2/t0 0,34 0,59 0,46 0,59


[]1 1,2 0,679 0,339 0,377

[]2 0,282 0,039 0,0706 0,14

tan 0,31 0,77 0,89 1,14

P 0,040371999 0,14966402 0,311405216 0,455948706

p% 4,0 15,0 31,1 45,6

m zona muerta -0,5 0,3 0,3 0,3

m% -48,6 33,2 29,4 29,8

Mez. completa 0,96 0,85 0,69 0,54

M% 96,0 85,0 68,9 54,4


Tabla 6. Resultados obtenidos del Wolf Resnick durante el segundo ensayo


0,01 0,15 0,18 0,24

t1/t0 0,01 0,15 0,18 0,24

t2/t0 0,15 0,26 0,32 0,41

[]1 1,096 0,538 0,401 0,385

[]2 0,193 0,312 0,273 0,282

tan 0,16 0,49 1,09 1,65

P 0,00355145 0,1437157 0,3115727 0,476607675

p% 0,4 14,4 31,2 47,7

m zona

muerta

-1,8 0,0 0,4 0,5

+m% -181,6 -4,4 42,2 49,6

Mez.completa 1,00 0,86 0,69 0,52

M% 99,6 85,6 68,8 52,3


Tabla 7. Resultados obtenidos del Wolf Resnick durante el tercer ensayo


0,01 0,14 0,2 0,28

t1/t0 0,01 0,14 0,2 0,28

t2/t0 0,18 0,53 0,3 0,46

[]1 1,174 0,708 0,4016 0,43

[]2 0,24 0,0355 0,314 0,289

tan 0,18 0,58 1,14 1,28

P 0,00416677 0,15728638 0,344198534 0,451067257

p% 0,4 15,7 34,4 45,1

m zona

muerta

-1,4 0,1 0,4 0,4

m% -140,0 11,0 41,9 37,9

Mez.completa 1,00 0,84 0,66 0,55

M% 99,6 84,3 65,6 54,9


En el reactor se está produciendo un predominio de flujo mezclado el cual se encuentra

en promedio (53.8%) Se presentan zonas muertas apreciables en la totalidad del reactor,

que originan un tiempo de retención muy pequeño (tr = 7 horas), en lugar de un tiempo de

retención calculado teóricamente.

En la cámara 1 del reactor predomina el flujo mezclado (98.4%) sobre flujo

de pistón (0.015 %), y las zonas muertas son despreciables ya que m= 0


de pistón (0.14 %), y las zonas muertas son despreciables ya que m= son

menores al 1%.


de pistón (0.14%), y las zonas muertas tienen un porcentaje de m= 42.05%.

En la cámara 4 del reactor predomina el flujo mezclado (53.8%) sobre flujo de

pistón (46.13%), y las zonas muertas tienen un porcentaje donde m=

menores al 39.1%.

La determinación de la proporción de flujo de pistón en reactores tiene una gran

importancia, pues mide la fracción del volumen de agua que pasa por el reactor y que ha

permanecido durante todo el tiempo de retención sometida al tratamiento deseado.

En cambio, cuanto más flujo mezclado haya en un reactor, se puede considerar que una

fracción mayor de la masa de agua ha sufrido un tratamiento más corto o más largo del

que se desea.

Según los datos obtenidos mediante del análisis simplificado Wolf Resnick podemos

discutir que a pesar que el diseño del reactor esta hecho para que funcione de forma flujo

a pistón este opera como un sistema dual de flujo pistón y flujo mezclado con una alta

presencia zona muertas, zonas que corresponden a limitaciones técnicas de

construcción, generando así que estas zonas tengan poco intercambio con el resto del

flujo. En este caso en particular esto se puede dar por la distribución de las pantallas a lo

largo del reactor como se puede ver en el anexo 6 o a la baja porosidad de la guadua

como medio de soporte. El intercambio de componentes del agua entre la zona de flujo a

pistón y las zonas muertas se conduce muy lentamente, de tal modo que los

contaminantes del agua residual que fueron retenidos en las zonas muertas tendrán un

tiempo de residencia mucho mayor. La existencia de espacios muertos en el reactor

hibrido involucra que la curva de distribución del trazador en el tiempo presentará una

gran cola y por lo tanto el tiempo medio de retención se encontrará más hacia valores

mayores del eje del tiempo.

Luego de analizar el modelo simplificado de Wolf Resnick podemos ver que el reactor

funciona como teóricamente se establece que un reactor flujo pistón es la suma de cajas

de mezcla completa, ósea que entre mayor número de cajas tengamos mayor porcentaje

tendemos a lo largo del análisis hidrodinámico de todo el reactor como se muestra en el

diagrama 5:

Diagrama 5. Mezcla de flujo a pistón


Teniendo en cuenta la deducción anterior podemos decir que el TRH hallado

teóricamente es mayor al TRH hallado experimentalmente.

3.1.2.1 Tiempo de retención teórico (THR teo) El reactor hibrido posee un Volumen

igual a 0.6356 m3 de acuerdo con las medidas detalladas en el anexo 6 y un Q

promedio=0.03744 m3/h obtenido durante la investigación con datos diarios como se

observa en el anexo 7.

(7)

3.1.2.3 Tiempo de retención experimental THRexp El tiempo de retención experimental

se deduce partir de la gráfica de los ensayos de trazadores con el tiempo de retención con

el tiempo de transporte el cual alcanza el valor máximo de concentración en el tiempo. En

este caso en particular los ensayos mediante trazadores arrojaron un THREXP = 7

HORAS promedio.

3.2 MODELO ADZ (aggregated dead zone)

Este modelo se caracteriza por ser uni-dimensional, y mediante su análisis pueden

describir adecuadamente los procesos de transporte de solutos en ríos sujetos a efectos

de almacenamiento temporal o zonas muertas bajo condiciones de flujo permanente

según cada uno de sus tiempos como se muestra en el numeral 1.6.3.

Para adquirir datos de los diferentes tiempos se ejecutó por medio análisis gráfico para

cada uno de 3 ensayos realizados como se puede ver en la figura 2.

Figura 3. Análisis de modelo ADZ

Fuente: Camacho, 2003

Mediante las gráficas 5, 6 y 7 derivadas de los ensayos de trazadores se obtuvieron para

cada una los datos , para remplazar en la ecuación en la EC .7 y hallar el tiempo de

retraso temporal. Además de obtener los datos necesarios para definir la fracción

dispersa por medio de la EC 8.

Gráfica 5. Primer ensayo de Trazadores primera y cuarta cámara


= 140 min

0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,00

12,00

14,00

16,00

00:00 04:48 09:36 14:24 19:12 00:00 04:48

co

ncen

tració

n

Tiempo

Ensayo Nº 1

cámara 1

cámara 4

Gráfica 6. Segundo ensayo de Trazadores primera y cuarta cámara


= 70 min

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

00:00 04:48 09:36 14:24 19:12 00:00

Co

ncen

tració

n

Tiempo

Ensayo Nº 2

cámara 1

cámara 4

Gráfica 7. Tercer ensayo de Trazadores primera y cuarta cámara


= 70 min

0

2

4

6

8

10

12

00:00 04:48 09:36 14:24 19:12 00:00

Co

ncen

tració

n

Tiempo

Ensayo Nº 3

cámara 1

cámara 4

3.2.1 análisis de resultados del modelo ADZ El análisis presentado hasta ahora se

refiere a los fenómenos de flujo macroscópicos en la fase continua, el modelo ADZ

desarrollado anteriormente muestra la fase microscópica.

El fenómeno denominado advección representado por o primer arribo y la

representación del fenómeno de dispersión por medio de la fracción dispersa DF el cual al

desarrollar el modelo dió un promedio de 0.52 y según lo expuesto en el numeral 1.6.3 ,

se puede decir que encontramos un tipo de flujo dual ya que deducimos que un tipo de

flujo intermedio esta entre rangos de 0.25 a 0.75 ,por lo cual podemos indicar que nuestro

flujo es advectivo dispersivo o sea que se presenta mezcla completa y flujo a pistón, esto

se debe a que la advección es el movimiento longitudinal o transversal de un soluto

disuelto es decir es típico del comportamiento flujo pistón y la dispersión es el transporte

por mezclado dentro de un cuerpo de agua estos dos parámetros tienen gran

importancia, ya que las partículas, según su forma y tamaño, muestran diferentes

velocidades en su movimiento.

Como se puede ver el análisis de la hidrodinámica del sistema puede ser sumamente

complejo, sin embargo es tarea de la identificación de sistemas para encontrar relaciones

más sencillas a fin de poder describir la conducta del sistema por medio de variables o

parámetros relacionados con los fenómenos macroscópicos y microscópicos ya descritos

con anterioridad como son el modelo simplificado Wolf Resnick y el Modelo ADZ.

Si bien los parámetros que traen consigo los modelos no se pueden determinar

directamente de la información adquirida experimentalmente, esto hace necesario una

relación estrecha entre identificación de parámetros con la identificación de sistemas.

4. EFICIENCIAS DE REMOCIÓN Y ZONAS DE MAYOR RETENCIÓN

DE FENOLES

En el presente capítulo se mostrarán los resultados obtenidos para la determinación de

las eficiencias de remoción del reactor hibrido flujo pistón y humedal artificial de flujo

sub-superficial y sus zonas de mayor retención.

A continuación se presentan los datos obtenidos para la realización de los dos pre-

balances y los dos balances.

Tabla 8. Datos obtenidos para la realización de los balances y pre-balances

FECHA 29/08/08 18/10/08 08/12/08 09/12/08

Entradas Q (l/min) 0,304 0,205 1,743 1,843

[ ]* (mg/l) 4 3,1 3,02 2,48

salidas Q (l/min) 0,264 0,175 1,700 1,800

[ ]* (mg/l) 2,4 1,7 2,05 0,95

Entre

cámaras

B1 (mg/l) 3,8 2,7 2,9 2,2

B2 (mg/l) 3,4 2 2,5 1,83

B3 (mg/l) 2,8 1,9 2,3 1,2

B4 (mg/l) 2,4 1,7 2,05 0,95

[ ]* La concentración es de fenoles dada en mg/l


4.1 BALANCES DE MATERIA

Debido a la estabilidad y solubilidad del fenol este se hace difícilmente degradable en un

alto porcentaje lo que realmente se realiza es una transformación del mismo, o en algunos

casos el fenol se convierte en fuente de alimento de diversos microorganismos, además

que se debe tener en cuenta que no se está trabajando con fenol puro sino que se puede

contar con distintas transformaciones del mismo.

Por ejemplo en caso de que se presentaran compuestos como el pentaclorofenol y

tetraclorofenol son biotransformados a triclorofenol por reducción, pero este último ya no

es reducido ni oxidado por microorganismos en condiciones aerobias ni anaerobias

(Bravo, S.F).

Además se debe tener en cuenta que el tiempo de vida media por biodegradación varía

desde menos de 1 día en muestras de agua de lagos, hasta 9 días en agua de estuario.

Un tiempo típico de vida media para foto-oxidación por radicales peróxilo producidos

fotoquímicamente, es de 19 horas. Los tiempos de vida medios de los radicales Hidroxilo

y peróxilo son, respectivamente, de 100 y 19.2 horas. Se encontró que el Fenol se oxida

en agua a Dióxido de Carbono en presencia de Oxigeno y luz solar, a una tasa de 11%

cada 24 horas.

Además, el Fenol reacciona con iones nitrato en solución acuosa diluida, para formar

dihidroxiBencenos, nitroFenoles, nitrosoFenol, y nitroquinona, presumiblemente mediante

un mecanismo de radicales involucrando los radicales Hidroxilo y peróxilo. El Fenol

también reacciona con ácido nitroso en aguas residuales, formando cianuros.6

Debido a esto se realizaron los pre-balances y los balances de masa teniendo en cuenta

únicamente los datos tomados en las muestras de agua tanto en entrada y salida del

reactor como en cada una de las cámaras.

Para esto se hace uso de la ley de conservación de masas donde esta establece que la

acumulación de masa en una unidad de volumen dentro de un cuerpo de agua es igual a

la diferencia entre la masa que entra y la masa que sale por ese volumen de agua se

tiene que:

Fenol que entra – Fenol que sale = Acumulación del Fenol (10)

A continuación se presenta el diagrama de caja negra explicativo diagrama 5 el cual se

manejó para el desarrollo de los pre–balances y los balances presentados en los

diagramas de 6 al 9, donde:

[A*] = concentración de fenol que entra al reactor en mg/l

P = pre-cámara

B1 = Cámara 1

6 DISPONIBLE: http://www.minambiente.gov.co/documentos/Guia14.pdf, 2009

http://www.minambiente.gov.co/documentos/Guia14.pdf

B2 = Cámara 2

B3 = Cámara 3

B4 = Cámara 4

[A1], [A2], [A3], [A4] = Concentración de fenoles en mg /l presentes en cada

cámara.

[AS] = concentración de fenoles a la salida del reactor

%1, %2, %3, %4 = Corresponden al porcentaje (%) de remoción de cada una

de las 4 cámaras.

Diagrama 6. Diagrama de caja negra explicativo


Diagrama 7. Diagrama de caja negra Pre-balance 29 de agosto de 2008


P B1 B2 B4 B3 [A*] [A1] [A2] [A3] [A3] [AS]

% 1 % 2 % 3 % 4

P B1 B2 B4 B3 3.8 3.4 2.8 2.4

20% 40% 60%

4 4

40%

Diagrama 8. Diagrama de caja negra Pre-balance 18 de octubre de 2008


Diagrama 9. Diagrama de caja negra balance 8 de diciembre de 2008


Diagrama 10. Diagrama de caja negra balance 9 de diciembre de 2008


P B1 B2 B4 B3

2.7 2.0 1.9 1.7

40% 70% 10% 20%

3.1 3.1

P B1 B2 B4 B3

2.9 2.5 2.3 2.05

12%l 40% 20% 25%

3.02 3.02

P B1 B2 B4 B3

2.2 1.83 1.2 0.95

64% 37% 34.4% 20.8%

2.48 2.48

Observando los resultados se puede determinar que el reactor hibrido flujo a pistón y

humedal sub superficial tiene una eficiencia de remoción que se encuentra entre el 55 al

70 % del total de fenoles que entraron en el mismo.

De igual manera se puede apreciar que la cámara con mayor eficiencia de remoción es en

la cámara número 2 (B2) teniendo en cuenta lo tratado en el capitulo anterior esta es la

cámara en la cual predomina el flujo mezclado y la cantidad de zonas muertas es

completamente despreciable, por lo cual se sigue comprobando que esta es la más

eficiente dentro del reactor.

De igual manera se debe tener en cuenta que la biodegradación de Fenol en agua o suelo

se puede retardar por la presencia de concentraciones muy altas del mismo, por la

presencia de otros compuestos o por otros factores tales como la falta de nutrientes para

los microorganismos capaces de degradar Fenol. Si la biodegradación es lo

suficientemente lenta, el Fenol en agua por el sol puede sufrir una foto-oxidación con

radicales peróxilo producidos fotoquímicamente, y el Fenol del suelo pasa al agua

subterránea7

4.2 PRUEBA ESTADÍSTICA

En vista que en los pre-balances y balances no se podían incluir los datos obtenidos a

través de la extracción de fenoles en las plantas se decidió hacer pruebas estadísticas

utilizando la herramienta del SPSS versión 15.0, y de esta manera determinar qué cámara

y qué parte de la planta pueden llegar a ser más eficiente en la remoción de los fenoles en

el reactor.

Los datos utilizados para las pruebas estadísticas de las plantas se tomaron en las

mismas fechas en que se tomaron los datos para las muestras de agua y efectuar los

pre-balances y los balances.

En la tabla 9 se pueden observar los datos que se utilizaron para la realización de las

pruebas estadísticas, se debe tener en cuenta que para efectos de control se tomó un

blanco, es decir se le realizaron las pruebas de fenoles a una planta extraída directamente

del humedal, y para las plantas del reactor se realizó una repetición de más.

7 Ibid.

Tabla 9. Datos de fenoles en mg/l para las plantas

FECHA 29/08/2008 18/10/2008 08/12/2008 09/12/2008 10/12/2008

blanco

Raíz 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2

Tallo 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3

Hoja 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1

cámara 1

Raíz B1 1,3 1,1 1,6 1,7 1,4

Tallo B1 0,3 0,34 0,5 0,4 0,2

Hoja B1 0,3 0,2 0,1 0,2 0,5

cámara 2

Raíz B2 1,6 1,45 1,8 1,8 1,8

Tallo B2 0,4 0,5 0,4 0,3 0,3

Hoja B2 2,3 2,5 2,7 1,9 2,8

cámara 3

Raíz B3 0,7 0,5 0,45 0,7 0,8

Tallo B3 0,6 0,4 0,2 0,2 0,7

Hoja B3 0,7 0,6 0,5 0,6 0,5

cámara 4

Raíz B4 0,3 0,4 0,4 0,5 0,3

Tallo B4 0,2 0,2 0,2 0,1 0,3

Hoja B4 0,2 0,1 0,3 0,3 0,2

Fuente: Las Autoras, 2009

Teniendo en cuenta que para este estudio se contó con más de una variable el primer

paso a seguir es definir un factor de medidas repetidas o intra-sujetos la cual consiste en

asignarle el nombre a cada una de las variables pues debe crearse un factor de medidas

repetidas que aún en la herramienta SPSS no está registrada, por lo cual se crea como se

muestra en la tabla 10, y así realizar el análisis del comportamiento de la concentración

de fenoles en las plantas.

Tabla 10. Definición de factores intra-sujetos

Medida cámara Variable

dependiente

Hojas

Humedal * Hojas _blanco

1 Hojas 1

2 Hojas 2

Medida cámara Variable

dependiente

3 Hojas 3

4 Hojas 4

Tallos

Humedal* Tallos _blanco

1 Tallos 1

2 Tallos 2

3 Tallos 3

4 Tallos 4

Raíz

Humedal* Raíz _blanco

1 Raíz 1

2 Raíz 2

3 Raíz 3

4 Raíz 4


Nota: Humedal* hace referencia a los datos obtenidos con las plantas recién extraídas del

humedal

Una vez realizado el factor de medidas repetidas de intra-sujetos se procedió a sacar una

estadística descriptiva para tener en cuenta un primer análisis muy básico y así poder

establecer a groso modo, cuál de las cámaras del reactor y cuál de las partes de las

plantas tiene mayor grado de retención de fenoles, a continuación se muestra cuales

fueron los resultados obtenidos para la estadística descriptiva.

Tabla 11. Estadísticos descriptivos generales

Media Desv. típ. N

Hojas-blanco ,1000 ,00000 5

Hojas1 ,2600 ,15166 5

Hojas2 2,4400 ,35777 5

Hojas3 ,5800 ,08367 5

Hojas4 ,2200 ,08367 5

Tallos-blanco ,3000 ,00000 5

Tallos1 ,3480 ,11189 5

Tallos2 ,3800 ,08367 5

Tallos3 ,4200 ,22804 5

Media Desv. típ. N

Tallos4 ,2000 ,07071 5

Raíz-blanco ,2000 ,00000 5

Raíz1 1,4200 ,23875 5

Raíz2 1,6900 ,15969 5

Raíz3 ,6300 ,14832 5

Raíz4 ,3800 ,08367 5


Para nuestro caso se tomó una hipótesis nula (Ho) y una hipótesis alternativa (Ha), y se

fijo nuestro grado de significancia (p) los cuales se plantearon de la siguiente manera:

Ho = Los vectores de medias de cada grupo (factor entre sujetos ó cámaras) no tienen un

efecto diferencial sobre las variables dependientes (fenoles en hojas, tallos y raíz).

Ha = Los vectores de medias de cada grupo (factor entre sujetos ó cámaras) tienen un

efecto diferencial sobre las variables dependientes (fenoles en Hojas, Tallos y Raíz).

P ‹ donde = 0.05

Una vez determinada la hipótesis nula, la alternativa y el grado de significancia se hizo

uso de una prueba de esfericidad de Mauchly la cual sirve para realizar un análisis entre

variables y es la prueba más exacta cuando existen tan pocas repeticiones como lo es en

este caso, con esta prueba se buscó encontrar si existía una diferencia significativa entre

cada una de las cámaras del reactor, para todas las pruebas como se tomo un valor de

igual a 0.05 se va a tener una probabilidad de error tipo 1, es decir que tenemos una

confiabilidad del 95% para lo cual si P, es decir el grado de significancia, es menor que

debemos rechazar la hipótesis nula, y optar por la hipótesis alternativa a continuación se

presentan los resultados obtenidos para la prueba de Mauchly.

Tabla 12. Prueba de esfericidad de Mauchly

Efecto

Intra

sujetos

Medida W de

Mauchly

Chi-

cuadrado

aprox.

Grados

de

libertad

Significación

(P)

Epsilon(a)

Huynh-

Feldt

Límite-

inferior

Greenhouse-

Geisser

cámara Hojas ,006 12,550 9 ,279 ,370 ,536 ,250

Tallos ,002 14,753 9 ,170 ,304 ,367 ,250

Raíz ,023 9,102 9 ,535 ,503 1,000 ,250


Teniendo en cuenta que nuestro = 0.05 y todos los (p) calculados son mayores al valor

de significancia (P) asumido se dice que en este caso la hipótesis nula ha sido aceptada

lo cual significa que no existe una diferencia entre el comportamiento de las cámaras.

La tabla además presenta dos valores de épsilon que son correcciones a los datos

utilizados, estas correcciones llevan por nombre Greenhouse-Greisser y Huynh-Feldt

siendo la primera un poco más conservadora, y un tercer valor llamado limite inferior, el

cual expresa el valor que adoptaría épsilon en el caso del incumplimiento extremo del

supuesto de esfericidad, teniendo en cuenta que para la existencia del supuesto de

esfericidad se debe cumplir que la actividad más la homogeneidad de las varianzas sea

igual a la aceptación de la hipótesis nula.

Continuando con el análisis se quiso buscar el posible efecto de las cámaras sobre las

plantas en este caso que son nuestras variables dependientes es decir hojas, raíz y tallo,

lo cual se realizó un contraste multivariado como se muestra en la tabla 13.

Tabla 13. Multivariante

Efecto Intra sujetos

Valor

F

Gl de la

hipótesis

Gl del

error

Significación Eta al

cuadrado

parcial

cámara Traza de

Pillai 2,194 10,889 12,000 48,000 ,000 ,731

Lambda

de Wilks ,001 40,854 12,000 37,332 ,000 ,903

Traza de

Hotelling 69,351 73,203 12,000 38,000 ,000 ,959

Raíz

mayor de

Roy

56,099 224,397(a) 4,000 16,000 ,000 ,982


Nota: (a). es el estadístico es un límite superior para la F el cual ofrece un límite inferior

para el nivel de significación.

Esta tabla ofrece varios estadísticos para poner a prueba la hipótesis nula referida a las

cámaras, contiene cuatro estadísticos multivariados: la taza de Pilai, la lambda de Wilks,

la taza de Hotelling, y la raíz mayor de Roy, en nuestro caso tomamos el estadístico de

lambda de Wilks debido a que para esta p (nuestro valor de significancia) ya es conocido

de manera que si la significancia es menor que 0.05 se rechaza la hipótesis nula, y a su

vez nos hace menos dependientes de las tablas tradicionales además que se esta

contando con la herramienta estadística que es el SPSS.

Debido a que el resultado obtenido para el lambda de Wilks es aproximadamente 0 (cero)

lo cual lo hace menor al que es 0.05 se puede determinar que existe diferencias entre la

capacidad de retención de los fenoles, entre las hojas, las raíces y los tallos.

Lo cual nos llevó a realizar un análisis univariado para cada una de las partes de la planta

y determinar cual de estas tiene mayor retención.

El análisis que se llevó a cabo para cada una de las partes de las plantas compuesta por

hojas, raíz y tallos consistió básicamente en las mismas pruebas presentadas

anteriormente es decir en una estadística descriptiva inicialmente, una prueba de

esfericidad de Mauchly, una prueba intra-sujetos es decir la parte de la planta con las

cámaras, y finalmente una comparación por pares, es decir cada parte de la planta de

cada ensayo con cada una de las cámaras.

Para los análisis de cada una de las partes de la planta se tiene que la hipótesis nula y la

hipótesis alterna son las siguientes:

Ho = Los vectores de medias de cada grupo (parte de la planta) no tienen un efecto

diferencial sobre las variables dependientes (cada una de las cámaras).

Ha = Los vectores de medias de cada grupo (parte de la planta) tienen un efecto

diferencial sobre las variables dependientes (cada una de las cámaras).

4.2.1 Análisis para las hojas El diseño que se tuvo en cuenta para el análisis de datos

se muestra en la tabla 14.

Tabla 14. Factores intra-sujetos en hojas

Cámara Variable

dependiente

Humedal Hojas_blanco

1 Hojas1

2 Hojas2

3 Hojas3

4 Hojas4


Una vez especificados los datos que se van a tener en cuenta para las pruebas

estadísticas que se le aplicaron a las hojas, se procedió a realizar la estadística

descriptiva, cuyos resultados se presentan a continuación.

Tabla 15. Estadísticos descriptivos

Media Desv. típ. N

Hojas_blanco ,1000 ,00000 5

Hojas1 ,2600 ,15166 5

Hojas2 2,4400 ,35777 5

Hojas3 ,5800 ,08367 5

Hojas4 ,2200 ,08367 5


Una vez realizada la parte descriptiva se realizó la prueba de Mauchly para las hojas en la

cual se pudo determinar que para este caso se acepta la hipótesis nula es decir que no

existe diferencia entre las hojas de cada cámara ya que el grado de significancia es mayor

a nuestro de 0.05, a continuación se presentan los resultados de Mauchly.

Tabla 16. Prueba de esfericidad de Mauchly para hojas

Efecto

Intra

sujetos

Medida W de

Mauchly

Chi-

cuadrado

aprox.

Grados

de

libertad

Significación Epsilon(a)

Huynh-

Feldt

Límite-

inferior

Greenhouse-

Geisser

cámara Hojas ,006 12,550 9 ,279 ,370 ,536 ,250


Luego se procedió a hacer una prueba de efectos intra-sujetos en la cual se determinó

que sí había diferencias entre las hojas analizadas en los diferentes ensayos es decir para

las muestras tomadas en las diferentes fechas y cada una de las cámaras ya que el

grado de significancia es aproximadamente 0 (cero) y nuestro es de 0.05, los datos de

la tabla 17 fueron obtenidos mediante esta prueba.

Tabla 17. Pruebas de efectos intra-sujetos.

Fuente Suma de

cuadrados

tipo III

Gl Media

cuadrática

F Sig

(P)

Eta al

cuadrado

parcial

cámara

Esfericidad asumida 19,120 4 4,780 137,554 ,000 ,972

Greenhouse-Geisser 19,120 1,481 12,913 137,554 ,000 ,972

Fuente Suma de

cuadrados

tipo III

Gl Media

cuadrática

F Sig

(P)

Eta al

cuadrado

parcial

Huynh-Feldt 19,120 2,145 8,914 137,554 ,000 ,972

Límite-inferior 19,120 1,000 19,120 137,554 ,000 ,972

Error

cámara

Esfericidad asumida ,556 16 ,035

Greenhouse-Geisser ,556 5,923 ,094

Huynh-Feldt ,556 8,579 ,065

Límite-inferior ,556 4,000 ,139


Luego para determinar en que punto del reactor las hojas tenían mayor capacidad de

remoción se procedió a realizar una comparación por pares, donde se tenia en cuenta la

relación entre cada una de las cámaras, y las hojas de las plantas analizadas

correspondientes a cada ensayo, teniendo como blanco las plantas extraídas

directamente del humedal.

En la tabla 18 se pueden observar los resultados de la prueba de comparación por pares

en la cual se puede determinar que la mayor diferencia radica principalmente en la

cámara 2 ya que en esta es donde encontramos con mayor frecuencia el rechazo de la

hipótesis nula es decir existen diferencias entre las hojas de cada una de las cámaras y

los valores de significancia dan menores a nuestro el cual es 0.05, se debe tener en

cuenta que los valores que se ha de leer para aceptar o rechazar la hipótesis nula son los

correspondientes a la significancia (P) .

Para esta prueba se utilizó el método de Bonferroni el cual es un ajuste para constantes

múltiples, de esta manera se puede garantizar que al utilizar 1 o n variables se

mantendrá la probabilidad global de P ‹ (significancia ‹ 0.05), para aceptar o rechazar

una hipótesis nula.

Tabla 18. Comparaciones por pares para hojas

(I)

cámara

(J)

Cámara

Diferencia

entre

medias (I-J)

Error típ. Significación

(P)

Intervalo de confianza al

95 % para la diferencia(a)

Límite

inferior

Límite

superior

Límite inferior Límite

superior

Límite inferior

Humedal

1 -,160 ,068 ,777 -,540 ,220

2 -2,340(*) ,160 ,001 -3,236 -1,444

3 -,480(*) ,037 ,002 -,689 -,271

4 -,120 ,037 ,327 -,329 ,089

1

Humedal ,160 ,068 ,777 -,220 ,540

2 -2,180(*) ,153 ,001 -3,036 -1,324

3 -,320 ,080 ,161 -,768 ,128

4 ,040 ,087 1,000 -,448 ,528

2

Humedal 2,340(*) ,160 ,001 1,444 3,236

1 2,180(*) ,153 ,001 1,324 3,036

3 1,860(*) ,186 ,006 ,819 2,901

4 2,220(*) ,174 ,002 1,244 3,196

3

Humedal ,480(*) ,037 ,002 ,271 ,689

1 ,320 ,080 ,161 -,128 ,768

2 -1,860(*) ,186 ,006 -2,901 -,819

4 ,360(*) ,060 ,039 ,024 ,696

4

Humedal ,120 ,037 ,327 -,089 ,329

1 -,040 ,087 1,000 -,528 ,448

2 -2,220(*) ,174 ,002 -3,196 -1,244

3 -,360(*) ,060 ,039 -,696 -,024


Nota: * La diferencia de las medias es significativa al nivel ,05.

4.2.2 Análisis para los tallos El diseño que se realizó para el análisis de los datos que se

tenían para los tallos es similar al utilizado en el numeral 4.2.2 de esta manera se

presentan los factores intra- sujetos en la tabla 19.

Tabla 19. Factores intra-sujetos para tallos

Cámara Variable

dependiente

Humedal Tallos_blanco

1 Tallos1

2 Tallos2

3 Tallos3

4 Tallos4


Al igual que el análisis de las hojas se realizó una estadística descriptiva de los datos de

los tallos, la cual se presenta a continuación.

Tabla 20. Estadísticos descriptivos para tallos

Media Desv. Típ. N

Tallos_blanco ,3000 ,00000 5

Tallos1 ,3480 ,11189 5

Tallos2 ,3800 ,08367 5

Tallos3 ,4200 ,22804 5

Tallos4 ,2000 ,07071 5


Continuando con el estudio de diferencias entre la capacidad de remoción de cada una de

las plantas se realiza la prueba de Mauchly para los tallos y se obtiene que:

Tabla 21 Prueba de esfericidad de Mauchly para los tallos

Efecto

Intra

sujetos

Medida W de

Mauchly

Chi-

cuadrado

aprox.

Grados

de

libertad

Significación Epsilon(a)

Huynh-

Feldt

Límite-

inferior

Greenhouse-

Geisser

cámara Tallos ,002 14,753 9 ,170 ,304 ,367 ,250


Se realiza una prueba de efectos intra sujetos para determinar si hay alguna diferencia

entre los tallos de las plantas frente a las cámaras en general, en la tabla 22 se observan

los resultados, para este caso la significación es mayor al es decir mayor a 0.05 por lo

cual la hipótesis nula es aceptada.

Tabla 22. Prueba de efectos intra-sujetos para tallos

Fuente Suma de

cuadrados

tipo III

gl Media

cuadrática

F Significación Eta al

cuadrado

parcial

cámara

Esfericidad asumida ,144 4 ,036 2,124 ,125 ,347

Greenhouse-

Geisser

,144 1,218 ,118 2,124 ,211 ,347

Huynh-Feldt ,144 1,470 ,098 2,124 ,201 ,347

Límite-inferior ,144 1,000 ,144 2,124 ,219 ,347

Error

cámara

Esfericidad asumida ,270 16 ,017

Greenhouse-

Geisser

,270 4,872 ,056

Huynh-Feldt ,270 5,880 ,046

Límite-inferior ,270 4,000 ,068


Por tener una hipótesis nula aceptada no seria necesario realizar una comparación por

pares de los tallos con cada una de las cámaras, pero para corroborar la información

obtenida con la prueba de efectos intra-sujetos se muestra a continuación los resultados

en la comparación de pares.

Con los resultados observados en la tabla 23 se puede comprobar la información arrojada

por la prueba intra-sujetos para tallos ya que teniendo en cuenta los datos de la

significancia se ve que son mayores al es decir 0.05 lo cual quiere decir que no existe

diferencia de remoción entre los tallos de las plantas en cada una de las cámaras por el

contrario muestran que su remoción es casi igual en cada una de ellas.

Tabla 23. Comparaciones por pares para tallos

(I) camara

(J) camara

Diferencia

entre

medias (I-J)

Error típ.

Significación

Intervalo de confianza al


Límite

superior

Límite

inferior

Humedal

1 -,048 ,050 1,000 -,328 ,232

2 -,080 ,037 ,993 -,289 ,129

3 -,120 ,102 1,000 -,691 ,451

4 ,100 ,032 ,341 -,077 ,277

1

Humedal ,048 ,050 1,000 -,232 ,328

2 -,032 ,055 1,000 -,340 ,276

3 -,072 ,150 1,000 -,909 ,765

4 ,148 ,074 1,000 -,267 ,563

2

Humedal ,080 ,037 ,993 -,129 ,289

1 ,032 ,055 1,000 -,276 ,340

3 -,040 ,112 1,000 -,668 ,588

4 ,180 ,049 ,213 -,094 ,454

3

Humedal ,120 ,102 1,000 -,451 ,691

1 ,072 ,150 1,000 -,765 ,909

2 ,040 ,112 1,000 -,588 ,668

4 ,220 ,080 ,514 -,228 ,668

4

Humedal -,100 ,032 ,341 -,277 ,077

1 -,148 ,074 1,000 -,563 ,267

2 -,180 ,049 ,213 -,454 ,094

3 -,220 ,080 ,514 -,668 ,228


4.2.3 Análisis de las raíces Ya por último se realizó el análisis de las raíces de las

plantas, y al igual que con los otros dos parámetros se especifico cual era el diseño que

se iba a seguir, el cual se muestra a continuación:

Tabla 24. Factores intra-sujetos en raíz

cámara Variable

dependiente

Humedal Raiz_blanco

1 Raiz1

2 Raiz2

3 Raiz3

4 Raiz4


De la misma manera que se realizó anteriormente se llevó a cabo una prueba estadística

descriptiva de los datos fenoles en las raíces de las plantas, lo cual se presenta a

continuación.

Tabla 25. Estadísticos descriptivos para raíces

Media Desv. típ. N

Raiz_blanco ,2000 ,00000 5

Raiz1 1,4200 ,23875 5

Raiz2 1,6900 ,15969 5

Raiz3 ,6300 ,14832 5

Raiz4 ,3800 ,08367 5


La prueba de Mauchly en raíces se muestra en la tabla 26, en la cual se comprueba que

para este caso también podemos aceptar la hipótesis nula es decir que existe una

diferencia entre las raíces de cada una de las cámaras ya que la significancia es mayor a

0.05.

Tabla 26 Prueba de esfericidad de Mauchly para raíces

Efecto

Intra

sujetos

Medida W de

Mauchly

Chi-

cuadrado

aprox.

Grados

de

libertad

Significación Épsilon(a)

Huynh-

Feldt

Límite-

inferior

Greenhouse-

Geisser

cámara Raíz ,023 9,102 9 ,535 ,503 1,000 ,250


Al tener aceptada la hipótesis nula se pudo realizar una prueba de efectos sobre los

sujetos es decir la remoción de las raíces en las cámaras, esta se presenta en la tabla 26,

en la cual se puede observar que efectivamente existe una diferencia entre cámaras en la

remoción de fenoles por parte de las raíces ya que la significancia es menor a 0.05.

Tabla 27. Pruebas de efectos intra-sujetos en las raíces

Fuente Suma de

cuadrados

tipo III

gl Media

cuadrática

F Significación Eta al

cuadrado

parcial

cámara

Esfericidad

asumida

8,607 4 2,152 127,789 ,000 ,970

Greenhouse-

Geisser

8,607 2,012 4,279 127,789 ,000 ,970

Huynh-Feldt 8,607 4,000 2,152 127,789 ,000 ,970

Límite-

inferior

8,607 1,000 8,607 127,789 ,000 ,970

Error

cámara

Esfericidad

asumida

,269 16 ,017

Greenhouse-

Geisser

,269 8,046 ,033

Huynh-Feldt ,269 16,000 ,017

Límite-

inferior

,269 4,000 ,067


Teniendo en cuenta esto se procedió a realizar una comparación por pares entre las

raíces y cada una de las cámaras del reactor para determinar en cual de estas se

evidencia una mayor remoción, esto se muestra en la tabla 28, en la cual vemos que las

cámaras 2, 3 y 4 se presenta mayor retención de fenoles por parte de las raíces.

Tabla 28. Comparación por pares para las raíces

(I) camara (J) camara Diferencia

entre

medias (I-J)

Error típ. Significación Intervalo de confianza al


Límite

inferior

Límite

superior

Límite inferior Límite superior Límite

inferior

Humedal 1 -1,220(*) ,107 ,003 -1,818 -,622

2 -1,490(*) ,071 ,000 -1,890 -1,090

3 -,430(*) ,066 ,029 -,801 -,059

4 -,180 ,037 ,086 -,389 ,029

1 Humedal 1,220(*) ,107 ,003 ,622 1,818

2 -,270 ,054 ,074 -,571 ,031

3 ,790(*) ,119 ,027 ,125 1,455

4 1,040(*) ,093 ,004 ,521 1,559

2 Humedal 1,490(*) ,071 ,000 1,090 1,890

1 ,270 ,054 ,074 -,031 ,571

3 1,060(*) ,080 ,002 ,614 1,506

4 1,310(*) ,075 ,001 ,891 1,729

3 Humedal ,430(*) ,066 ,029 ,059 ,801

1 -,790(*) ,119 ,027 -1,455 -,125

2 -1,060(*) ,080 ,002 -1,506 -,614

4 ,250 ,087 ,447 -,235 ,735

4 Humedal ,180 ,037 ,086 -,029 ,389

1 -1,040(*) ,093 ,004 -1,559 -,521

2 -1,310(*) ,075 ,001 -1,729 -,891

3 -,250 ,087 ,447 -,735 ,235


4.3 ANALISIS GLOBAL

Observando los resultados obtenidos tanto en los pre-balances y los balances de masa

parciales, y los análisis realizados estadísticamente a los resultados obtenidos de la

remoción de fenoles en las plantas, se logra observar que la mayor retención y remoción

de los fenoles se presenta en la cámara número dos, hay que tener en cuenta que en el

capitulo anterior por medio del modelo simplificado de Wolf Resnick se estableció que

esta es la cámara que presenta una mezcla completa, lo cual puede favorecer a que este

mayor porcentaje de remoción de presente en dicha cámara .

Además de esto se debe tener en cuenta que las partes de la planta que tienen mayor

capacidad de retención de los fenoles son las hojas y las raíces, como ya se observó

anteriormente en los numerales 4.2.1 y 4.2.4.

Las hojas cumplen una función significativa en el momento de la remoción en la cámara 2

(B2), mientras que las raíces juegan un papel importante en las cámaras 2, 3, y 4 como se

puedo observar en la tabla 28.

En el caso de los tallos estos cumplen un papel de transporte del fenol a lo largo de la

planta mas sin embargo no presentan mayor grado de acumulación dentro del reactor.

Se debe tener en cuenta que los datos de fenoles en el agua, para la ejecución de los

pre–balances, balances, al igual que los datos de las plantas para realizar la parte

estadística se efectuaron en las mismas fechas correspondientemente citadas en la tabla

número 8.

Teniendo en cuenta la prueba estadística se pudo comprobar que las plantas juegan un

papel importante para la eficiencia del reactor en general ya que estas retienen en altas

proporciones el fenol.

5. VARIABLES DE DISEÑO DEL REACTOR HÍBRIDO

5.1 ANÁLISIS DESCRIPTIVOS DE PARÁMETROS HALLADOS

DURANTE LA EXPERIMENTACIÓN

Continuando con el cumplimiento de los objetivos de este proyecto se da a conocer los

parámetros de diseño que deberán tenerse en cuenta en el diseño de reactores híbrido

entre flujo a pistón y humedal artificial de flujo sup superficial.

Para lograr obtener datos precisos se utilizaron los datos obtenidos tanto en laboratorio

como en campo de parámetros tales como fenoles, y caudales tanto a la entrada como a

la salida, obteniéndose así parámetros de diseño tales como tiempos de retención (TRH),

carga volumétrica, carga hidráulica y eficiencias de remoción.

Por medio del uso de la estadística descriptiva, sacando las frecuencias absolutas de las

eficiencias globales a lo largo del estudio, a continuación se presenta los resultados

obtenidos a través de dicha herramienta.

Tabla 29. Frecuencias de eficiencias presentadas en el reactor

EFICIENCIAS FRECUENCIAS %

FRECUENCIAS

5 A 15 6 8.96

15 A 25 9 13.43

25 A 35 9 13.43

35 A 45 9 13.43

45 A 55 13 19.40

55 A 65 8 11.94

65 A 75 6 8.96

75 A 85 5 7.46

85 A 95 1 1.49

95 A 100 1 1.49

TOTAL 67 100.00


Teniendo en cuenta los resultados de la Tabla 29 se puede inferir que la mayor eficiencia

presentada en el reactor se encuentra en un intervalo de 45 a 55 % con una frecuencia

del 19 % de 67 ensayos realizados, también se puede observar que la media aritmética

de los datos se encuentra dentro de este mismo intervalo y representa el comportamiento

medio del reactor híbrido a lo largo de la investigación.

Ahora teniendo en cuenta la EC. 11 (ver anexo 8) a modo de ejemplo se presenta como

se hallaron los tiempos de retención teóricos para una cámara del reactor híbrido teniendo

en cuenta que las cámaras tienen las mismas características y eficiencias distintas dentro

del reactor.

(11)

En este orden de ideas podemos determinar que la carga de fenol removida es de

acuerdo a la EC 12:

(12)

Donde, fenol r es el fenol retirado y “fenol e” es el fenol que entra al reactor.

El fenol del efluente de esa cámara es de acuerdo a la EC 13:

(13)

0,00355

Donde, “fenol s” es el fenol que sale de cada cámara y entra a la siguiente.Teniendo la

carga de entrada de de fenoles se puede hallar la carga volumétrica como se observa en

la EC 14:

(14)

De igual manera se dice que la carga hidráulica es (EC 15)

(15)

.

A partir de estos cálculos se obtuvo la tabla 30 en la cual vemos los promedios aritmético

de los principales parámetros de diseño.

Tabla 30 Promedios aritméticos de parámetros de diseño

cámara1 cámara 2 cámara 3 cámara 4

Carga volumétrica 2.2 2,1 1,8 1,4

Carga hidráulica 0.056 0.056 0.056 0.056

Eficiencia 8,3 16.8 15.3 15.1

Promedio

aritmético de

Eficiencia global

45 %


Al diseñar el reactor híbrido se tiende a asumir una Carga orgánica volumétrica menor en

la cámara posterior a la que ya se ha diseñado, en este caso la carga de fenol observada

se ajusta ya que tiene valores mayores en las primera cámara y disminuye a lo largo del

reactor.

De esta misma manera se puede decir que no se encontró relación entre las eficiencias

de remoción del reactor híbrido y el THR ya que por ser de igual tamaño cada cámara,

como se ve en el anexo 6, se manejan los mismos tiempos de retención para las cuatro

cámaras.

Respecto a su funcionamiento como un humedal de flujo sub superficial podemos ver que

el THR de un humedal depende directamente de la temperatura esto se ve evidenciado

en la tabla 31:

Tabla 31. Típicos parámetros de diseño para humedales sub superficiales

COMPONENTE Entrada del Reactor

Carga hidráulica 3 A 12** .

DBO5 30 a 175 mg/l

Relación L: A 4 : 1 m

Fuente. EPA 832-F-00-023, 2000

NOTA: ** a 20ºC de temperatura

Se puede observar que su relación Largo: Ancho es diferente a la de un reactor flujo a

pistón lo cual cambiaria de manera relevante el diseño, ya que al comportarse como un

híbrido debe cumplir los requerimientos de diseño hidráulico de un reactor flujo a pistón y

el desempeño biológico similar al de un humedal artificial.

Por lo cual es necesario aclarar que para la construcción y puesta en marcha del híbrido

es mejor utilizar los métodos de un reactor flujo a pistón convencional y utilizar para este

fin la carga orgánica volumétrica o la carga volumétrica de fenol dependiendo del fin

principal para el que se desee utilizar el reactor si para remover materia orgánica o

fenoles.

5.2 FACTOR DE CORRECCIÓN DEL THR Y ECUACIÓN DE MEDIO DE

SOPORTE FIJO

Uno de los principales parámetros de diseño encontrados es THR Teo como se muestra en

el numeral 3.1.2.1 y 3.1.2.2 por lo cual se hace necesario proponer un factor de corrección

el cual se logra por medio del cálculo del el cual es la diferencia entre el tiempo teórico

y el tiempo es experimental como se muestra en la ecuación EC 16:

(16)

Horas

En la siguiente tabla 32 se muestra los tres ensayos de trazadores, el obtenido para

cada uno y sus porcentajes:

Tabla. 32 Cambio de tiempo hidráulico de retención

Ensayo THR exp (horas) %

1 7 9.12 56

2 6.20 9.92 61.5

3 7 9.12 56


Según esto se puede obtener que la diferencia en este caso es del 56% con respecto al

tiempo teórico hallado por lo cual el factor de corrección de tiempo hidráulico de retención

Fct para el reactor híbrido es Fct =0.56. Este factor se incluyó en la EC 9 para crear una

nueva ecuación que contenga el factor de corrección encontrado durante la investigación

como se muestra en la EC 17:

(17)

Para este caso en particular se utiliza el factor de corrección establecido anteriormente

dando como resultado la EC 18:

(18)

Este mismo ajuste se puede realizar en la EC 19 la cual se utiliza para medios de

soporte como plástico:

100*)) THR(1 4.0

TeoEf (19)

Con motivo de conocer la eficiencia que se obtendrá al implementar un reactor de este

tipo se propone la EC. 20 basándose en la ecuación propuesta para medio de soporte de

grava con el factor de correción del THRTeo:

100*)44.0*(1 4.0

TeoHRTEf (20)

De esta manera se establece otro parámetro de diseño importante el cual ayuda a obtener

la eficiencia deseada en el reactor hibrido. Es importante precisar que los parámetros de

diseño analizados son parámetros de funcionamiento hidráulico y no bioquímicos ya que

esto requiere análisis de la química interna del reactor híbrido los cuales no tienen lugar

en esta investigación.

Para hallar la EC 21, primero hay que aclarar que se utilizo la regresión que su

comportamiento corresponde a una regresión logarítmica, ya que al graficar EC 19 se

puede ver que su comportamiento se asimila a este tipo de regresión se observa la

grafica 9.

Gráfica 8 Eficiencia vs THR (ecuación medio plástico)


Como podemos ver el comportamiento experimental es logarítmico con un R2 = 0.98 lo

cual nos asegura este tipo de regresión tiene la línea de mejor ajuste.

A través de los ensayos de trazadores y con los THRexp se realizó la gráfica 9.

Gráfica 9 Eficiencia vs THR


y = 0,254ln(x) + 0,046R² = 0,981

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

ef

ef

Logarítmica (ef)

y = 0,048ln(x) + 0,099R² = 0,596

0,0000

0,0200

0,0400

0,0600

0,0800

0,1000

0,1200

0,1400

0,1600

0,1800

0,6 2,1 2,3 2,5

EF

ICIE

NC

IA %

T HORAS

EFICIENCIA vs THR

ef

Logarítmica (ef)

A partir de la gráfica 8 podemos establecer una proponer la EC 21 para la eficiencia de

reactores con medio de soporte de guadua como se ve a continuación:

(21)

En la EC. 21 ya que esta se obtiene de la fase experimental por medio del ensayo de

trazadores (anexo 5), se puede observar el comportamiento del reactor hibrido respecto a

la eficiencia de remoción y el tiempo total de retención. Cabe aclarar que aunque el

coeficiente R2 es bajo, ya que no se han desarrollado previas investigaciones sobre este

tipo de reactor se puede considerar como acertada la correlación entre variables, toda vez

que se debe seguir estudiando el comportamiento del reactor híbrido para poder

establecer de manera precisa un modelo de tiempo de retención - eficiencia.

5.3 CONSTANTES DE REMOCIÓN DEL REACTOR HÍBRIDO

Debido a que las constantes de remoción son datos fundamentales para el diseño y

dimensionamiento de un reactor biológico de tratamiento de aguas residuales, se procedió

a evaluarlas, para la totalidad del reactor.

Se define la constante como la pendiente de la recta de la gráfica concentración vs

tiempo, donde Kfenol se define como el cambio del ln C través del tiempo de viaje dentro

del reactor , como se observa en las gráficas 10 ,11 y 12 de los primeros tres ensayos.

Gráfica .10 Ln C vs Tiempo Ensayo 1


0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

0,6 2,7 5 7,5

ln C

Concentracion vs Tiempo Ensayo 1

concentracion

Gráfica .11 Ln C vs Tiempo Ensayo 2


Gráfica .12 C Ln C vs Tiempo Ensayo 3


Se obtuvo del promedio aritmético de la constantes de remoción, donde K = 0.076 h-1

(1.824 día -1) esta contante remoción se halla de manera experimental, para esto se

realizaron las gráficas de logaritmo neperiano de la concentración de entrada de cada

cámara vs tiempo de retención obtenido en la prueba de trazadores (anexo 5) para cada

0,00

0,50

1,00

1,50

0,6 2,7 5 7,5

ln C


concentracion

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

0,6 2,7 5 7,5

ln C


concentracion

cámara, donde al obtener la ecuación a partir de la línea de tendencia logarítmica su

pendiente es igual a la constante de remoción (Chapra, 1997).

Teniendo en cuenta los resultados obtenidos gráficamente se observa que la constante de

remoción es alta en relación con la constante de remoción promedio para un reactor tipo

flujo a pistón para materia orgánica que se encuentra alrededor de 0.01 h-1 es decir 0.25

día-1(Hernández Muñoz, 1998),se hace esta relación con la constante de materia orgánica

debido a que en la literatura existente no se encuentra una constante de remoción

especifica para fenoles.

Esta constante de remoción de fenoles esta matemáticamente expresada de manera

positiva, pero debe recordarse que dentro de las ecuaciones en la que normalmente se

utilizan este tipo de constantes son negativas debido a que expresan la remoción que

debe generarse dentro del reactor.

La constante de remoción para fenoles se puede usar con fines de diseño aplicándose en

modelos matemáticos ya establecidos en los cuales se relacionen parámetros hidráulicos

como lo puede ser el tiempo de remoción con la capacidad de remoción del reactor en

general.

6. APROXIMACIÓN DEL MODELO DE TRANSPORTE DE FENOLES

EN EL REACTOR

En el presente capítulo se mostrará la aproximación de un modelo matemático aplicable al

reactor hibrido entre flujo a pistón y humedal sub-superficial, a lo largo del proyecto y

basándonos en cálculos ya realizados en los capítulos anteriores se determinó que este

reactor se comporta como un reactor flujo a pistón el cual es la suma de varias cámaras

en las cuales se presenta una mezcla completa, además de esto se debe tener en cuenta

que predomina un proceso de dispersión.

Se debe tener en cuenta que en el momento de realizar una aproximación de un modelo

matemático en la parte de transporte es de vital importancia los datos hidrodinámicos, ya

que estos nos pueden brindar una alta confiabilidad en la ejecución del modelo

matemático.

Para la selección de un modelo matemático de transporte de sustancias se puede hacer

uso de la aplicación del número de Peclet para estimar la importancia relativa de un

proceso de advección comparado con la dispersión, para lo cual se hace uso de la EC 24.

(24)

Donde:

Pe = Número de Peclet, admensional.

u = velocidad promedio, L/ T

L = longitud de seguimiento.

E = coeficiente de dispersión, L2/ T

Si Pe es mucho mayor que 1.0 entonces se dice que predomina la advección.

Si Pe es mucho menor que 1.0 entonces la dispersión predomina en el trasporte de las

sustancias disueltas.

Para la propuesta del modelo matemático se hizo uso de modelos ya establecidos como

lo son el de flujo a pistón y el de lecho empacado, con los cuales se obtuvo variables

como la constante de reacción (K), el coeficiente de transferencia de masa (Kf), y el

coeficiente de dispersión (E), el desarrollo matemático por el cual se llega a cada una de

estas constantes se puede ver en el anexo 9.

A partir del modelo de flujo a pistón EC 25 se pudo establecer cómo hallar las constantes

de reacción en el caso detener un reactor híbrido la expresión matemática que se debe

usar es la correspondiente a la EC 26.

(25)

(26)

Donde:

Co = concentración inicial

C = concentración final

K = constante de remoción

Esta solución de la constante de remoción EC 26 puede ser aplicada bajo cualquier tipo

de contaminante y en especial para fenoles siempre y cuando se garantice que el reactor

es de tipo flujo a pistón.

Por otra parte para hallar el coeficiente de transferencia de masa (kf) se uso una de las

ecuaciones del modelo para reactores de lecho empacado, EC 27 de esta manera se

tiene que para encontrar el Kf se debe aplicar la EC 28 (N.Nirmalakhandan).

(27)

(28)

Donde:

Kf =Coeficiente de transferencia de masa

Co = concentración inicial

C = concentración final

K = constante de remoción

Una vez hallada la constante de remoción y el coeficiente de transferencia de masa, se

puede despejar el coeficiente de dispersión EC 30 y de esta manera completar la

aproximación del modelo matemático, este coeficiente se obtuvo del modelo para lecho

empacado EC 29 (N.Nirmalakhandan), y con la ayuda de la herramienta matemática

MATLAB versión 6.5.

(29)

Donde:

C out = concentración de salida

C in = concentración de entrada

Kf = coeficiente de transferencia de masa

U = velocidad (Caudal (Q)/ Área (a))

L = longitud del reactor

Lambert =Trasformada de Matlab

E = coeficiente de remoción

A continuación se presenta a manera de ejemplo como seria la aplicación de esta

aproximación de este modelo matemático; se debe tener en cuenta que para la aplicación

de la EC 30 es completamente necesaria la aplicación de la herramienta matemática

Matlab, ya que la transformada de Lambert es especifica en esta herramienta.

(26)

(28)

0,2072

Y finalmente aplicando la ecuación de Peclet para determinar si es o no un modelo en el

cual se refleje un comportamiento dispersivo se tiene que:

(24)

0,001130

Con esto se comprueba que al alejarse tanto de uno (1) hay un comportamiento

dispersivo dentro del reactor y la aproximación al modelo matemático es correcta.

De esta manera se tiene que la aproximación al modelo matemático esta comprendido por

las ecuaciones 26, 28 y 30, las cuales podrán ser utilizadas siempre y cuando se haya

comprobado previamente que el reactor es flujo a pistón, a su vez el resultado de la

aproximación se puede comprobar con la aplicación de la ecuación de Peclet, además se

debe tener en cuenta que esta aproximación es completamente hidrodinámica, ya que por

razones expuestas en los capítulos anteriores la cinética química del reactor no hacia

parte del objeto de este proyecto.

Finalmente haciendo un análisis de las constantes de remoción en el capitulo cinco (5) se

puede observar que de manera experimental esta constante tiene un valor de 0.076 h-1

(1,824 día-1) , mientras que haciendo una aplicación de la aproximación de modelo

matemático anteriormente expuesto se tiene que esta constante tiene un valor de 0.072

h-1 (1.728 día-1), se puede determinar que sigue siendo un valor muy bajo en relación con

la constante de remoción de materia orgánica cuyo valor es de 0.01 h-1 (0.25 día-1), mas

sin embargo de manera práctica y aplicativa con la aproximación del modelo se puede

apreciar que el error es aproximadamente del 6.8% lo cual es un margen de error

relativamente bajo, por lo cual tanto la k hallada de manera experimental como la hallada

por medio del modelo puede ser aplicada para ejecutar distintos modelos matemáticos o

ser utilizada como parámetro de diseño en reactores híbrido y diseñados bajo los

principios de un reactor de flujo a pistón con flujo subsuperficial y plantas macrófitas.

CONCLUSIONES

Mediante la aplicación de los modelos matemáticos, modelo simplificado de Wolf

Resnick y modelo ADZ (agregated dead zone), se determinó que el reactor se

desempeña con un flujo dual teniendo en cuenta los porcentajes de mezclado

(53.8%) sobre flujo de pistón (46.13%) en su última cámara, además de

determinar una fracción dispersa de 0.52.

Se comprobó experimentalmente que el reactor flujo pistón funciona como la suma

de cámaras independientes de flujo mezclado a través del modelo simplificado

wolf resnick donde se observó que al pasar el tiempo entre cámaras el porcentaje

de fujo pistón aumenta de 0.015 % en la primera cámara hasta un 53.8% en la

última cámara del mismo .

A partir de balances generales de masa se verificó que la cámara con mayor

porcentaje de remoción es la número 2 con un porcentaje de remoción de fenoles

que se encuentra entre el 40 al 70% dentro del reactor.

Por medio de pruebas estadísticas se demostró que dentro de las plantas

macrófitas las partes de mayor retención son las hojas y las raíces, siendo estas

últimas las más representativas ya que juegan un papel importante en las cámaras

2, 3, y 4.

Se determinó que el tiempo de retención teórico tiene un 56% de diferencia

respecto al tiempo hallado experimentalmente por ello se propone un factor de

corrección Fct = (1 – 0.56) para corregir el tiempo hidráulico de retención teórico, y

dar de una aproximación al tiempo experimental ya que que el tiempo teórico fue

mayor al experimental.

Se estableció correlación entre la eficiencia de remoción de fenoles y el tiempo de

retención de cada cámara de acuerdo a la siguiente expresión Ef=

, para medio de soporte fijo guadua a partir del

comportamiento observado en el reactor híbrido.

Finalmente basándonos en modelos matemáticos como el de flujo a pistón y el de

lecho empacado, se desarrolló la aproximación del modelo dando como resultado

unas nuevas expresiones matemáticas, que pueden ser aplicadas para cualquier

tipo de contaminante, siempre y cuando se garantice que al sistema al que se le

va a aplicar tenga un comportamiento de flujo a pistón.

RECOMENDACIONES

Se sugiere implementar un sistema de tratamiento de rejillas más efectivo, antes

del pozo de bombeo, para evitar complicaciones con el alto contenido de pelos y

restos de carne que salen en los vertimientos de la clínica veterinaria.

Estudiar nuevos métodos para la regulación del caudal de manera precisa y

equitativa a lo largo del reactor.

Se recomienda para próximos estudios, realizar más pruebas con trazadores y

diferentes a la sal, incluso utilizando la herramienta Inirida Deep Flow, para que así

se pueda validar la aplicación de los modelos matemáticos ya establecidos, como

lo son el ADZ y el modelo simplificado del Wolf Resnick.

Se hace necesario ampliar los estudios referentes a la cinética de las plantas

dentro de reactores híbrido, ya que esta puede determinar de manera significativa,

muchas variables de diseño e incluso de la modelación de este tipo de reactores.

Realizar pruebas piloto con otros tipos de plantas macrófitas y de medios fijos para

determinar eficiencias de remoción y de cargas contaminantes en este tipo de

sistemas híbridos.

Se recomienda buscar otro tipo de modelos matemáticos ya establecidos para la

evaluación del reactor en los cuales se pueda aplicar la cinética de las plantas y de

esta manera hacer un análisis más completo del reactor.

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ANEXOS

ANEXO 1

ENTRADA

CÁMARA A

ENTRADA

CÁMARA B

SALIDA CÁMRA

A

SALIDA

CÁMARA B

Lámina H2O Lámina H2O Vol. Vol. CÁMARA A CÁMARA B

Mañana

Tarde

Mañana

Tarde

Mañana

Tarde

Mañana

Tarde

Mañana

Tarde

Mañana

Tarde

Mañana

Tarde

Mañana

Tarde

Mañana

Tarde

JORNADA Hora OBSERVACIONES

FECH

A

Día/

Mes

pH (uds.)

ENTRADA

HUMEDAL

HUMEDAL ARTIFICIAL

UNIVESIDAD DE LA SALLE - FACULTAD DE INGENIERÍA AMBIENTAL Y SANITARIA

INVESTIGACIÓN - ANÁLISIS COMPARATIVO ENTRE MEDIOS DE SOPORTE FIJO (GUADUA Y ESPUMA DE POLIURETANO)

SALIDA Temp

(ºC)

FORMATO DE REGISTRO PARÁMETROS DE CONTROL IN SITU- UNIDAD PILOTO CLÍNICA VETERINARIA

ANEXO 2

PROCEDIMIENTO PARA ANALIZAR FENOLES EN EL AGUA

MATERIALES

Kit nanocolor para fenoles (R1,

R2,R3)

8 ml de la muestra

Balón aforado de 10 ml

Agua destilada

PORCEDIMIENTO

1. En un balón aforado de 10 ml agregar 0.4 ml del reactivo R1.

2. posteriormente agregar unos pocos cristales del reactivo R2 y agitar.

3. añadir los 8 ml de la muestra a analizar.

4. Agregar 0.4 ml del reactivo R3.

5. Aforar a 10 ml con agua destilada.

6. Dejar que reaccionen la muestra durante 5 min.

7. En el nanocolor hacer la lectura en el método 175.

ANEXO 3

PROCEDIMIENTO PARA LA EXTRACCIÓN DE FENOLES EN PLANTAS

MATERIALES

REACTIVOS

Matraces

Balón decantador

Pesa

Elermeyer 250ml

Pipetas de 10 ml

Papel filtro

Embudo

pH metro

NaOH AL 5 %

H2SO4 Ó HCL

PROCEDIMIENTO

1. Macerar la parte de la planta a la cual se vaya a realizar la extracción.

2. Pesar la planta

3. Aplicar NaOH al 5 % en relación (1/2) (planta/ NaOH)

4. Filtrar

5. Acidular con H2SO4 O HCL hasta tener un pH de 3.5 unidades

6. Extracción del fenol con tolueno en relación (1/5) (tolueno/planta)

7. Dejar en un balón decantador por 1 día.

8. Una vez realizadas las dos fases se procede a sacar el tolueno.

NOTA:

Para la lectura del fenol en la planta se realiza el mismo procedimiento que se lleva a

cabo con las muestras de agua, difiriendo en que la muestra esta vez será la

extracción de tolueno que se hace en el numeral 8 y se afora con tolueno.

ANEXO 4

PROCEDIMIENTO PARA EL ENSAYO DE TRAZADORES

MATERIALES

4 Conductimetros

200 gr Trazador (NaCl al 90 % de

pureza).

Computador portátil, para el

procesamiento de los datos en

tiempo real.

PROCEDIMIENTO

1. Verter los 200 gr del trazador en 1 litro de agua para obtener una solución salina

en este caso de 2000 ppm 2. Asegurar el electrodo de cada uno de los conductimetros a las salidas de cada

una de las cámaras. 3. Tomar la conductividad de cada una de las cámaras antes de verter el trazador. 4. Realizar una descarga puntual del trazador en el punto de inicio lo mas centrado

posible. 5. Tomar lecturas de conductividad den cada una de las cámaras cada 10 min en

caso que la conductividad este aumentando rápidamente reducir el tiempo de lectura de la misma.

6. Procesar los datos en el computador portátil para la obtención inmediata de las curvas de trazadores.

NOTA: los conductimetros deben estar previamente calibrados por personal calificado, en nuestro caso fueron calibrados previamente en el laboratorio de ingeniería ambiental y sanitaria de la universidad de la Salle sede centro

ANEXO 5 Resultados del modelo simplificado de Wolf Resnick primera cámara, primera corrida.

HORA t t/to cámara 1 cámara 1

ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

00:00 1 0,01 0,59 365,9 0 0

00:10 2 0,01 4,84 2082,5 -4,69144575 0,755222601

00:20 3 0,02 9,5 3964,6 -9,835200875 1,034836967

00:30 4 0,03 9,5 3964,6 -9,835200875 1,034836967

00:40 5 0,03 9,5 3964,6 -9,835200875 1,034836967

00:50 6 0,04 9,5 3964,6 -9,835200875 1,034836967

01:00 7 0,05 9,5 3964,6 -9,835200875 1,034836967

01:10 8 0,06 9,5 3964,6 -9,835200875 1,034836967

01:20 9 0,06 14,21 5866,9 -15,03416234 1,205046276

01:30 10 0,07 13,95 5761,9 -14,74719869 1,197203307

01:40 11 0,08 13,77 5769,9 -14,76906259 1,197805877

01:50 12 0,08 13,62 5628,6 -14,3828915 1,187037977

02:00 13 0,09 2,21 1020,2 -1,788193495 0,44532291

02:10 14 0,10 2,35 1076,8 -1,942880568 0,468772637

02:20 15 0,10 2,06 959,7 -1,622847773 0,418773085

02:30 16 0,11 1,94 911,2 -1,490297896 0,396251302

02:40 17 0,12 1,9 895 -1,446023504 0,388460626

02:50 18 0,12 1,86 878,9 -1,40202241 0,380577055

03:00 19 0,13 1,83 866,8 -1,368953266 0,374556493

03:10 20 0,14 1,8 854,69 -1,335856791 0,368446213

03:20 21 0,14 1,78 846,6 -1,313746925 0,364315855

03:30 22 0,15 1,76 838,5 -1,291609729 0,360140657

03:40 23 0,16 1,74 830,45 -1,269609183 0,35595108

03:50 24 0,17 1,71 818,34 -1,236512708 0,34957137

04:00 25 0,17 1,7 814,3 -1,22547144 0,347422025

04:10 26 0,18 1,68 806,2 -1,203334244 0,343080384

04:20 27 0,19 1,66 798,1 -1,181197048 0,338694901

04:30 28 0,19 1,65 794,1 -1,1702651 0,336512787

04:40 29 0,20 1,64 790 -1,159059852 0,334264682

04:50 30 0,21 1,63 786 -1,148127904 0,332060137

05:00 31 0,21 1,62 781,9 -1,136922656 0,329788804

05:10 32 0,22 1,61 779,9 -1,131456682 0,328676511

05:20 33 0,23 1,59 769,8 -1,103853512 0,323015497

05:30 34 0,23 1,59 769,8 -1,103853512 0,323015497

05:40 35 0,24 1,58 769,8 -1,103853512 0,323015497


ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

05:50 36 0,25 1,56 769,8 -1,103853512 0,323015497

06:00 37 0,26 1,56 769,8 -1,103853512 0,323015497

06:10 38 0,26 1,55 753,7 -1,059852419 0,313836106

06:20 39 0,27 1,54 749,6 -1,048647171 0,311467168

06:30 40 0,28 1,52 741,6 -1,026783274 0,306807312

06:40 41 0,28 1,51 737,5 -1,015578027 0,304399615

06:50 42 0,29 1,49 729,4 -0,993440831 0,299603349

07:00 43 0,30 1,49 729,4 -0,993440831 0,299603349

07:10 44 0,30 1,48 725,44 -0,982618202 0,297239089

07:20 45 0,31 1,46 717,3 -0,960371686 0,292338421

07:30 46 0,32 1,45 713,3 -0,949439738 0,289909815

07:40 47 0,32 1,44 709,2 -0,93823449 0,287406317

07:50 48 0,33 1,43 705,5 -0,928122438 0,285134609

08:00 49 0,34 1,42 701,2 -0,916370593 0,282479498

08:10 50 0,34 1,41 697,1 -0,905165346 0,279932673

08:20 51 0,35 1,4 693,1 -0,894233397 0,277433489

08:30 52 0,36 1,38 685 -0,872096201 0,272328162

08:40 53 0,37 1,38 685 -0,872096201 0,272328162

08:50 54 0,37 1,37 681 -0,861164253 0,269784702

09:00 55 0,38 1,37 681 -0,861164253 0,269784702

09:10 56 0,39 1,3 652,7 -0,783820716 0,251351203

09:20 57 0,39 1,33 644,86 -0,762394097 0,246103029

09:30 58 0,40 1,31 656,7 -0,794752665 0,254004607

09:40 59 0,41 1,31 656,7 -0,794752665 0,254004607

09:50 60 0,41 1,3 652,7 -0,783820716 0,251351203

10:00 61 0,42 1,26 639,5 -0,747745286 0,242478139

10:10 62 0,43 1,24 628,5 -0,717682427 0,234942873

10:20 63 0,43 1,23 624,4 -0,70647718 0,232100485

10:30 64 0,44 1,21 616,3 -0,684339984 0,226429758

10:40 65 0,45 1,19 608,3 -0,662476086 0,220755407

10:50 66 0,46 1,16 596,2 -0,629406942 0,212029562

11:00 67 0,46 1,16 596,2 -0,629406942 0,212029562

11:10 68 0,47 1,16 596,2 -0,629406942 0,212029562

11:20 69 0,48 1,13 584 -0,596064498 0,203050438

11:30 70 0,48 1,1 571,9 -0,562995354 0,193957687

11:40 71 0,49 1,08 563,8 -0,540858158 0,187762662

11:50 72 0,50 1,07 559,8 -0,529926209 0,184670485

12:00 73 0,50 1,04 547,7 -0,496857065 0,175180331


ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

12:10 74 0,51 1,02 539,6 -0,474719869 0,168709532

12:20 75 0,52 1 531,5 -0,452582673 0,162140859

12:30 76 0,52 0,99 527,5 -0,441650724 0,158860054

12:40 77 0,53 0,97 519,46 -0,419677508 0,152189702

12:50 78 0,54 0,96 515,4 -0,40858158 0,148782005

13:00 79 0,54 0,96 515,4 -0,40858158 0,148782005

13:10 80 0,55 0,95 511,3 -0,397376332 0,145313383

13:20 81 0,56 0,92 499,2 -0,364307188 0,134912167

13:30 82 0,57 0,9 491,1 -0,342169992 0,127807525

13:40 83 0,57 0,87 479 -0,309100847 0,116973104

13:50 84 0,58 0,86 475 -0,298168899 0,1133312

14:00 85 0,59 0,86 475 -0,298168899 0,1133312

14:10 86 0,59 0,85 470 -0,284503963 0,108735448

14:20 87 0,60 0,85 470 -0,284503963 0,108735448

14:30 88 0,61 0,83 462,9 -0,265099754 0,102124771

14:40 89 0,61 0,83 462,9 -0,265099754 0,102124771

14:50 90 0,62 0,83 462,9 -0,265099754 0,102124771

15:00 91 0,63 0,8 450,8 -0,232030609 0,090621498

15:10 92 0,63 0,8 450,8 -0,232030609 0,090621498

15:20 93 0,64 0,75 430,6 -0,176824269 0,070711616

15:30 94 0,65 0,75 430,6 -0,176824269 0,070711616

15:40 95 0,66 0,74 426,5 -0,165619022 0,066556626

15:50 96 0,66 0,74 426,5 -0,165619022 0,066556626

16:00 97 0,67 0,71 414,4 -0,132549877 0,054057337

16:10 98 0,68 0,71 414,4 -0,132549877 0,054057337

16:20 99 0,68 0,71 414,4 -0,132549877 0,054057337

16:30 100 0,69 0,71 414,4 -0,132549877 0,054057337

16:40 101 0,70 0,71 414,4 -0,132549877 0,054057337

16:50 102 0,70 0,71 414,4 -0,132549877 0,054057337

17:00 103 0,71 0,71 414,4 -0,132549877 0,054057337

17:10 104 0,72 0,71 414,4 -0,132549877 0,054057337

17:20 105 0,72 0,7 410,4 -0,121617928 0,049844943

17:30 106 0,73 0,7 410,4 -0,121617928 0,049844943

17:40 107 0,74 0,69 406,3 -0,110412681 0,045484413

17:50 108 0,74 0,69 406,3 -0,110412681 0,045484413

18:00 109 0,75 0,68 402,3 -0,099480732 0,041187623

18:10 110 0,76 0,67 402,3 -0,099480732 0,041187623

18:20 111 0,77 0,67 402,3 -0,099480732 0,041187623


ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

18:30 112 0,77 0,66 394,2 -0,077343536 0,03235421

18:40 113 0,78 0,65 390,2 -0,066411588 0,027924856

18:50 114 0,79 0,63 382,1 -0,044274392 0,018814628

19:00 115 0,79 0,62 378,1 -0,033342443 0,014244268

19:10 116 0,80 0,62 378,1 -0,033342443 0,014244268

19:20 117 0,81 0,6 370 -0,011205247 0,004839315

19:30 118 0,81 0,6 370 -0,011205247 0,004839315

19:40 119 0,82 0,59 365,9 0 0

19:50 120 0,83 0,59 365,9 0 0

20:00 121 0,83 0,59 365,9 0 0

20:10 122 0,84 0,59 365,9 0 0

20:20 123 0,85 0,59 365,9 0 0

20:30 124 0,86 0,57 357,9 0,021863897 -0,009600711

20:40 125 0,86 0,57 357,9 0,021863897 -0,009600711

20:50 126 0,87 0,55 349,8 0,044001093 -0,019542604

21:00 127 0,88 0,54 345,7 0,055206341 -0,02466303

21:10 128 0,88 0,52 337,7 0,077070238 -0,034831349

21:20 129 0,89 0,53 341,7 0,066138289 -0,029717431

21:30 130 0,90 0,52 337,7 0,077070238 -0,034831349

21:40 131 0,90 0,54 345,7 0,055206341 -0,02466303

21:50 132 0,91 0,54 345,7 0,055206341 -0,02466303

22:00 133 0,92 0,54 345,7 0,055206341 -0,02466303

22:10 134 0,92 0,55 349,8 0,044001093 -0,019542604

22:20 135 0,93 0,56 353,8 0,033069145 -0,014604581

22:30 136 0,94 0,6 370 -0,011205247 0,004839315

22:40 137 0,94 0,61 374 -0,022137196 0,009509193

22:50 138 0,95 0,49 325,6 0,110139382 -0,050678013

23:00 139 0,96 0,52 337,7 0,077070238 -0,034831349

23:10 140 0,97 0,58 361,9 0,010931949 -0,004773826

23:20 141 0,97 0,58 361,9 0,010931949 -0,004773826

23:30 142 0,98 0,58 361,9 0,010931949 -0,004773826

23:40 143 0,99 0,59 365,9 0 0

23:50 144 0,99 0,59 365,9 0 0

00:00 145 1,00 0,59 365,9 0 0

Resultados de la primera corrida en la primera cámara


Resultados del modelo simplificado de Wolf Resnick segunda cámara, primera corrida.

y = -0,005x + 0,542R² = 0,616

-0,2

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

0,0

620

…

0,1

103

…

0,1

586

…

0,2

068

…

0,2

551

…

0,3

034

…

0,3

517

…

0,4

0,4

482

…

0,4

965

…

0,5

448

…

0,5

931

…

0,6

413

…

0,6

896

…

0,7

379

…

0,7

862

…

Lo

g 1

-F

(t)

CÁMARA 1

Series1

Lineal (Series1)

HORA t t/to cámara

2 cámara2

ppm F(t)= 1-(C/Co) Log 1- F(t)

00:00 1 0,01 0,42 297,3 0 0

00:10 2 0,01 0,42 297,3 0 0

00:20 3 0,02 0,42 297,3 0 0

00:30 4 0,03 0,42 297,3 0 0

00:40 5 0,03 0,42 297,3 0 0

00:50 6 0,04 0,42 297,3 0 0

01:00 7 0,05 0,42 297,3 0 0

01:10 8 0,06 0,42 297,3 0 0

01:20 9 0,06 0,4 289 0,027917928 -0,012297066

01:30 10 0,07 0,42 297,3 0 0

01:40 11 0,08 0,42 297,3 0 0

01:50 12 0,08 0,42 297,3 0 0

02:00 13 0,09 1,21 616,3 -1,072990246 0,316597259

02:10 14 0,10 3,2 1420 -3,776320215 0,679093435

02:20 15 0,10 3,31 1464,5 -3,926000673 0,692494467

02:30 16 0,11 3,13 1391,8 -3,681466532 0,670381923

02:40 17 0,12 3,08 1371,6 -3,613521695 0,664032567

02:50 18 0,12 2,83 1270,6 -3,273797511 0,630813942

03:00 19 0,13 2,79 1254,5 -3,219643458 0,625275756

03:10 20 0,14 2,56 1161,5 -2,90682812 0,591824305

03:20 21 0,14 2,51 1141,4 -2,839219643 0,584242959

03:30 22 0,15 2,33 1068 -2,592330979 0,555376343

03:40 23 0,16 2,14 992 -2,336696939 0,523316763

03:50 24 0,17 2,03 947,5 -2,187016482 0,503384309

04:00 25 0,17 2,01 939 -2,158425832 0,499470683

04:10 26 0,18 1,96 919 -2,091153717 0,490120602

04:20 27 0,19 1,88 887 -1,983518332 0,474728711

04:30 28 0,19 1,75 834 -1,805247225 0,447971141

04:40 29 0,20 1,68 806 -1,711066263 0,433140133

04:50 30 0,21 1,57 761,79 -1,562361251 0,408640358

05:00 31 0,21 1,53 745,6 -1,507904474 0,39931099

05:10 32 0,22 1,56 757,7 -1,548604104 0,406302378

05:20 33 0,23 1,57 761,7 -1,562058527 0,408589046

05:30 34 0,23 1,57 761,7 -1,562058527 0,408589046

05:40 35 0,24 1,42 701,2 -1,358560377 0,372646998

05:50 36 0,25 1,36 676,9 -1,276824756 0,357329605

06:00 37 0,26 1,36 676,9 -1,276824756 0,357329605

06:10 38 0,26 1,33 664,86 -1,236326942 0,349535296

HORA t t/to cámara

2 cámara2


06:20 39 0,27 1,29 648,7 -1,181971073 0,338848989

06:30 40 0,28 1,27 640,6 -1,154725866 0,333392025

06:40 41 0,28 0,61 374 -0,257988564 0,099676693

06:50 42 0,29 0,59 365,9 -0,230743357 0,0901675

07:00 43 0,30 0,58 361,95 -0,217457114 0,085453672

07:10 44 0,30 0,52 331,7 -0,115708039 0,047550562

07:20 45 0,31 0,48 321,5 -0,08139926 0,033986068

07:30 46 0,32 0,47 317,5 -0,067944837 0,02854882

07:40 47 0,32 0,48 321,5 -0,08139926 0,033986068

07:50 48 0,33 0,45 309,4 -0,04069963 0,0173254

08:00 49 0,34 0,44 305,4 -0,027245207 0,011674124

08:10 50 0,34 0,42 297,32 -6,72721E-05 2,92149E-05

08:20 51 0,35 0,41 293,2 0,013790784 -0,006030943

08:30 52 0,36 0,4 289,25 0,027077027 -0,011921542

08:40 53 0,37 0,4 289,25 0,027077027 -0,011921542

08:50 54 0,37 0,4 289,25 0,027077027 -0,011921542

09:00 55 0,38 0,38 281,1 0,054490414 -0,024334064

09:10 56 0,39 0,36 273 0,081735621 -0,037032262

09:20 57 0,39 0,35 269 0,095190044 -0,043442629

09:30 58 0,40 0,35 269 0,095190044 -0,043442629

09:40 59 0,41 0,33 260,9 0,122435251 -0,05672083

09:50 60 0,41 0,33 260,9 0,122435251 -0,05672083

10:00 61 0,42 0,32 256,9 0,135889674 -0,063430805

10:10 62 0,43 0,65 390,2 -0,312478977 0,118092356

10:20 63 0,43 0,65 390,2 -0,312478977 0,118092356

10:30 64 0,44 0,64 386,1 -0,298688194 0,113504892

10:40 65 0,45 0,64 386,1 -0,298688194 0,113504892

10:50 66 0,46 0,6 370 -0,244534141 0,095006815

11:00 67 0,46 0,59 365,9 -0,230743357 0,0901675

11:10 68 0,47 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

11:20 69 0,48 0,56 353,8 -0,190043727 0,075562919

11:30 70 0,48 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

11:40 71 0,49 0,52 337,7 -0,135889674 0,055336151

11:50 72 0,50 0,5 329,6 -0,108644467 0,044792294

12:00 73 0,50 0,5 329,6 -0,108644467 0,044792294

12:10 74 0,51 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

12:20 75 0,52 0,5 329,6 -0,108644467 0,044792294

12:30 76 0,52 0,51 333,6 -0,12209889 0,050031133

HORA t t/to cámara

2 cámara2


12:40 77 0,53 0,51 333,6 -0,12209889 0,050031133

12:50 78 0,54 0,51 333,6 -0,12209889 0,050031133

13:00 79 0,54 0,52 337,7 -0,135889674 0,055336151

13:10 80 0,55 0,52 337,7 -0,135889674 0,055336151

13:20 81 0,56 0,5 329,6 -0,108644467 0,044792294

13:30 82 0,57 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

13:40 83 0,57 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

13:50 84 0,58 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

14:00 85 0,59 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

14:10 86 0,59 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

14:20 87 0,60 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

14:30 88 0,61 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

14:40 89 0,61 0,45 309,4 -0,04069963 0,0173254

14:50 90 0,62 0,45 309,4 -0,04069963 0,0173254

15:00 91 0,63 0,45 309,4 -0,04069963 0,0173254

15:10 92 0,63 0,45 309,4 -0,04069963 0,0173254

15:20 93 0,64 0,46 313,4 -0,054154053 0,022904083

15:30 94 0,65 0,46 313,4 -0,054154053 0,022904083

15:40 95 0,66 0,46 313,4 -0,054154053 0,022904083

15:50 96 0,66 0,46 313,4 -0,054154053 0,022904083

16:00 97 0,67 0,46 313,4 -0,054154053 0,022904083

16:10 98 0,68 0,46 313,4 -0,054154053 0,022904083

16:20 99 0,68 0,46 313,4 -0,054154053 0,022904083

16:30 100 0,69 0,46 313,4 -0,054154053 0,022904083

16:40 101 0,70 0,46 313,4 -0,054154053 0,022904083

16:50 102 0,70 0,46 313,4 -0,054154053 0,022904083

17:00 103 0,71 0,46 313,4 -0,054154053 0,022904083

17:10 104 0,72 0,46 313,4 -0,054154053 0,022904083

17:20 105 0,72 0,45 309,4 -0,04069963 0,0173254

17:30 106 0,73 0,45 309,4 -0,04069963 0,0173254

17:40 107 0,74 0,45 309,4 -0,04069963 0,0173254

17:50 108 0,74 0,46 313,4 -0,054154053 0,022904083

18:00 109 0,75 0,46 313,4 -0,054154053 0,022904083

18:10 110 0,76 0,55 349,8 -0,176589304 0,070624896

18:20 111 0,77 0,63 382,14 -0,285368315 0,10902759

18:30 112 0,77 0,65 390,2 -0,312478977 0,118092356

18:40 113 0,78 0,5 329,6 -0,108644467 0,044792294

18:50 114 0,79 0,46 313,4 -0,054154053 0,022904083

HORA t t/to cámara

2 cámara2


19:00 115 0,79 0,46 313,4 -0,054154053 0,022904083

19:10 116 0,80 0,44 305,4 -0,027245207 0,011674124

19:20 117 0,81 0,44 305,4 -0,027245207 0,011674124

19:30 118 0,81 0,43 301,3 -0,013454423 0,005804222

19:40 119 0,82 0,44 305,4 -0,027245207 0,011674124

19:50 120 0,83 0,44 305,4 -0,027245207 0,011674124

20:00 121 0,83 0,43 301,36 -0,013656239 0,005890698

20:10 122 0,84 0,43 301,36 -0,013656239 0,005890698

20:20 123 0,85 0,43 301,36 -0,013656239 0,005890698

20:30 124 0,86 0,43 301,36 -0,013656239 0,005890698

20:40 125 0,86 0,43 301,36 -0,013656239 0,005890698

20:50 126 0,87 0,42 297,3 0 0

21:00 127 0,88 0,42 297,3 0 0

21:10 128 0,88 0,42 297,3 0 0

21:20 129 0,89 0,42 297,3 0 0

21:30 130 0,90 0,43 301,36 -0,013656239 0,005890698

21:40 131 0,90 0,42 297,3 0 0

21:50 132 0,91 0,42 297,3 0 0

22:00 133 0,92 0,42 297,3 0 0

22:10 134 0,92 0,42 297,3 0 0

22:20 135 0,93 0,42 297,3 0 0

22:30 136 0,94 0,42 297,3 0 0

22:40 137 0,94 0,42 297,3 0 0

22:50 138 0,95 0,42 297,3 0 0

23:00 139 0,96 0,42 297,3 0 0

23:10 140 0,97 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

23:20 141 0,97 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

23:30 142 0,98 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

23:40 143 0,99 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

23:50 144 0,99 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

00:00 145 1,00 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

Resultados de la primera corrida en la segunda cámara


Resultados del modelo simplificado de Wolf Resnick tercera cámara, primera corrida.

y = -0,003x + 0,362R² = 0,490

-0,2

-0,1

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,0

96551724

0,1

37931034

0,1

79310345

0,2

20689655

0,2

62068966

0,3

03448276

0,3

44827586

0,3

86206897

0,4

27586207

0,4

68965517

0,5

10344828

0,5

51724138

0,5

93103448

0,6

34482759

0,6

75862069

0,7

17241379

0,7

5862069

0,8

0,8

4137931

0,8

82758621

0,9

24137931

0,9

65517241

LO

G 1

-F

(t)

CÁMARA 2

Series1

Lineal (Series1)

HORA t t/to cámara

3 cámara3ppm F(t)= 1-(C/Co) Log 1- F(t)

00:00 1 0,01 0,48 321,5 0 0

00:10 2 0,01 0,48 321,5 0 0

00:20 3 0,02 0,48 321,5 0 0

00:30 4 0,03 0,48 321,5 0 0

00:40 5 0,03 0,48 321,5 0 0

00:50 6 0,04 0,48 321,5 0 0

01:00 7 0,05 0,48 321,5 0 0

01:10 8 0,06 0,48 321,5 0 0

01:20 9 0,06 0,47 317,5 0,01244168 -0,005437248

01:30 10 0,07 0,47 317,5 0,01244168 -0,005437248

01:40 11 0,08 0,47 317,5 0,01244168 -0,005437248

01:50 12 0,08 0,47 317,5 0,01244168 -0,005437248

02:00 13 0,09 0,46 313,4 0,025194401 -0,011081985

02:10 14 0,10 0,46 313,4 0,025194401 -0,011081985

02:20 15 0,10 0,46 313,4 0,025194401 -0,011081985

02:30 16 0,11 0,47 317,5 0,01244168 -0,005437248

02:40 17 0,12 0,47 317,5 0,01244168 -0,005437248

02:50 18 0,12 0,47 317,5 0,01244168 -0,005437248

03:00 19 0,13 0,55 349,8 -0,088024883 0,036638828

03:10 20 0,14 0,81 438,13 -0,362768274 0,134422014

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06:10 38 0,26 1,33 677,3 -1,106687403 0,323600098

HORA t t/to cámara


06:20 39 0,27 1,33 677,3 -1,106687403 0,323600098

06:30 40 0,28 1,33 677,3 -1,106687403 0,323600098

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08:40 53 0,37 0,99 520,94 -0,620342146 0,209606728

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09:00 55 0,38 0,95 502,5 -0,562986003 0,193955089

09:10 56 0,39 0,92 488,7 -0,520062208 0,181861362

09:20 57 0,39 0,88 470,3 -0,462830482 0,165194001

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09:40 59 0,41 0,82 442,7 -0,376982893 0,138928545

09:50 60 0,41 0,8 433,5 -0,34836703 0,129808125

10:00 61 0,42 0,79 428,9 -0,334059098 0,125175069

10:10 62 0,43 0,78 424,3 -0,319751166 0,120492055

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10:40 65 0,45 0,69 382,9 -0,190979782 0,075904389

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11:00 67 0,46 0,68 378,3 -0,176671851 0,070655364

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11:30 70 0,48 0,66 369,1 -0,148055988 0,059963068

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12:30 76 0,52 0,6 370 -0,150855365 0,061020747

HORA t t/to cámara


12:40 77 0,53 0,6 370 -0,150855365 0,061020747

12:50 78 0,54 0,59 365,9 -0,138102644 0,056181432

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13:40 83 0,57 0,58 361,9 -0,125660964 0,051407606

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15:30 94 0,65 0,57 357,9 -0,113219285 0,046580721

15:40 95 0,66 0,57 357,9 -0,113219285 0,046580721

15:50 96 0,66 0,56 353,8 -0,100466563 0,041576851

16:00 97 0,67 0,56 353,8 -0,100466563 0,041576851

16:10 98 0,68 0,56 353,8 -0,100466563 0,041576851

16:20 99 0,68 0,56 353,8 -0,100466563 0,041576851

16:30 100 0,69 0,56 353,8 -0,100466563 0,041576851

16:40 101 0,70 0,55 349,8 -0,088024883 0,036638828

16:50 102 0,70 0,55 349,8 -0,088024883 0,036638828

17:00 103 0,71 0,55 349,8 -0,088024883 0,036638828

17:10 104 0,72 0,54 345,7 -0,075272162 0,031518402

17:20 105 0,72 0,54 345,7 -0,075272162 0,031518402

17:30 106 0,73 0,53 341,7 -0,062830482 0,026464002

17:40 107 0,74 0,54 345,7 -0,075272162 0,031518402

17:50 108 0,74 0,53 341,7 -0,062830482 0,026464002

18:00 109 0,75 0,53 341,7 -0,062830482 0,026464002

18:10 110 0,76 0,53 341,7 -0,062830482 0,026464002

18:20 111 0,77 0,52 337,7 -0,050388802 0,021350083

18:30 112 0,77 0,52 337,7 -0,050388802 0,021350083

18:40 113 0,78 0,52 337,7 -0,050388802 0,021350083

18:50 114 0,79 0,51 333,6 -0,037636081 0,016045065

HORA t t/to cámara


19:00 115 0,79 0,5 329,6 -0,025194401 0,010806226

19:10 116 0,80 0,5 329,6 -0,025194401 0,010806226

19:20 117 0,81 0,5 329,6 -0,025194401 0,010806226

19:30 118 0,81 0,5 329,6 -0,025194401 0,010806226

19:40 119 0,82 0,5 329,6 -0,025194401 0,010806226

19:50 120 0,83 0,5 329,6 -0,025194401 0,010806226

20:00 121 0,83 0,5 329,6 -0,025194401 0,010806226

20:10 122 0,84 0,5 329,6 -0,025194401 0,010806226

20:20 123 0,85 0,49 325,6 -0,012752722 0,005503419

20:30 124 0,86 0,49 325,6 -0,012752722 0,005503419

20:40 125 0,86 0,48 321,5 0 0

20:50 126 0,87 0,48 321,5 0 0

21:00 127 0,88 0,47 317,5 0,01244168 -0,005437248

21:10 128 0,88 0,47 317,5 0,01244168 -0,005437248

21:20 129 0,89 0,46 313,4 0,025194401 -0,011081985

21:30 130 0,90 0,46 313,4 0,025194401 -0,011081985

21:40 131 0,90 0,46 313,4 0,025194401 -0,011081985

21:50 132 0,91 0,46 313,4 0,025194401 -0,011081985

22:00 133 0,92 0,46 313,4 0,025194401 -0,011081985

22:10 134 0,92 0,46 313,4 0,025194401 -0,011081985

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23:20 141 0,97 0,46 313,4 0,025194401 -0,011081985

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23:40 143 0,99 0,48 321,5 0 0

23:50 144 0,99 0,48 321,5 0 0

00:00 145 1,00 0,48 321,5 0 0

Resultados de la primera corrida en la tercera cámara


Resultados del modelo simplificado de Wolf Resnick cuarta cámara, primera corrida.



y = -0,003x + 0,285R² = 0,793

-0,1

-0,05

0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0,40,2

20689655

0,2

68965517

0,3

17241379

0,3

65517241

0,4

13793103

0,4

62068966

0,5

10344828

0,5

5862069

0,6

06896552

0,6

55172414

0,7

03448276

0,7

51724138

0,8

0,8

48275862

log

1 -

F (

t)

CÁMARA 3

Series1

Lineal (Series1)



00:00 1 0,01 0,47 297,3 0 0

00:10 2 0,01 0,47 297,3 0 0

00:20 3 0,02 0,47 297,3 0 0

00:30 4 0,03 0,47 297,3 0 0

00:40 5 0,03 0,47 297,3 0 0

00:50 6 0,04 0,47 297,3 0 0

01:00 7 0,05 0,47 297,3 0 0

01:10 8 0,06 0,47 297,3 0 0

01:20 9 0,06 0,47 297,3 0 0

01:30 10 0,07 0,47 297,3 0 0

01:40 11 0,08 0,47 297,3 0 0

01:50 12 0,08 0,47 297,3 0 0

02:00 13 0,09 0,47 297,3 0 0

02:10 14 0,10 0,47 297,3 0 0

02:20 15 0,10 0,47 297,3 0 0

02:30 16 0,11 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

02:40 17 0,12 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

02:50 18 0,12 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

03:00 19 0,13 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

03:10 20 0,14 0,5 329,6 -0,108644467 0,044792294

03:20 21 0,14 0,51 333,6 -0,12209889 0,050031133

03:30 22 0,15 0,51 333,6 -0,12209889 0,050031133

03:40 23 0,16 0,5 329,6 -0,108644467 0,044792294

03:50 24 0,17 0,5 329,6 -0,108644467 0,044792294

04:00 25 0,17 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

04:10 26 0,18 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

04:20 27 0,19 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

04:30 28 0,19 0,56 323,1 -0,086781029 0,036142049

04:40 29 0,20 0,78 424,3 -0,427177935 0,154478123

04:50 30 0,21 0,92 488,7 -0,643794147 0,21584743

05:00 31 0,21 0,93 493,3 -0,659266734 0,219916206

05:10 32 0,22 0,94 497,9 -0,674739321 0,223947217

05:20 33 0,23 0,95 502,5 -0,690211907 0,227941157

05:30 34 0,23 1,08 562,3 -0,891355533 0,276773174

05:40 35 0,24 1,17 603,7 -1,030608813 0,307626267

05:50 36 0,25 1,25 640,5 -1,154389506 0,333324225

06:00 37 0,26 1,26 645,1 -1,169862092 0,336432133

06:10 38 0,26 1,29 658,9 -1,216279852 0,345624598



06:20 39 0,27 1,34 681,9 -1,293642785 0,360525781

06:30 40 0,28 1,36 691,1 -1,324587958 0,366345984

06:40 41 0,28 1,37 695,76 -1,340262361 0,369264548

06:50 42 0,29 1,39 704,9 -1,371005718 0,374932601

07:00 43 0,30 1,4 709,5 -1,386478305 0,377757491

07:10 44 0,30 1,39 704,9 -1,371005718 0,374932601

07:20 45 0,31 1,39 704,9 -1,371005718 0,374932601

07:30 46 0,32 1,4 709,5 -1,386478305 0,377757491

07:40 47 0,32 1,4 709,5 -1,386478305 0,377757491

07:50 48 0,33 1,4 709,5 -1,386478305 0,377757491

08:00 49 0,34 1,39 704,9 -1,371005718 0,374932601

08:10 50 0,34 1,39 704,9 -1,371005718 0,374932601

08:20 51 0,35 1,39 704,9 -1,371005718 0,374932601

08:30 52 0,36 1,37 681 -1,29061554 0,359952203

08:40 53 0,37 1,37 681 -1,29061554 0,359952203

08:50 54 0,37 1,34 681,9 -1,293642785 0,360525781

09:00 55 0,38 1,35 686,5 -1,309115372 0,363445632

09:10 56 0,39 1,3 663,5 -1,231752439 0,348646018

09:20 57 0,39 1,26 639,5 -1,1510259 0,33264564

09:30 58 0,40 1,24 628,5 -1,114026236 0,325110373

09:40 59 0,41 1,22 626,7 -1,107971746 0,323864785

09:50 60 0,41 1,25 640,5 -1,154389506 0,333324225

10:00 61 0,42 1,16 596,2 -1,005381769 0,302197062

10:10 62 0,43 1,12 580,7 -0,95324588 0,290756917

10:20 63 0,43 1,04 547,7 -0,842246889 0,265347832

10:30 64 0,44 1,05 551,7 -0,855701312 0,268508075

10:40 65 0,45 1,04 547,7 -0,842246889 0,265347832

10:50 66 0,46 0,99 527,5 -0,774302052 0,249027555

11:00 67 0,46 0,95 511,3 -0,719811638 0,235480884

11:10 68 0,47 0,94 507,3 -0,706357215 0,232069953

11:20 69 0,48 0,94 507,3 -0,706357215 0,232069953

11:30 70 0,48 0,89 487,1 -0,638412378 0,21442322

11:40 71 0,49 0,88 483,1 -0,624957955 0,210842128

11:50 72 0,50 0,85 470 -0,580894719 0,198902949

12:00 73 0,50 0,85 470 -0,580894719 0,198902949

12:10 74 0,51 0,85 470 -0,580894719 0,198902949

12:20 75 0,52 0,81 454,8 -0,529767911 0,184625547

12:30 76 0,52 0,8 450,8 -0,516313488 0,180788998



12:40 77 0,53 0,8 450,8 -0,516313488 0,180788998

12:50 78 0,54 0,8 450,8 -0,516313488 0,180788998

13:00 79 0,54 0,75 422,5 -0,421123444 0,152631804

13:10 80 0,55 0,75 422,5 -0,421123444 0,152631804

13:20 81 0,56 0,73 422,5 -0,421123444 0,152631804

13:30 82 0,57 0,73 422,5 -0,421123444 0,152631804

13:40 83 0,57 0,73 422,5 -0,421123444 0,152631804

13:50 84 0,58 0,72 418,4 -0,407332661 0,148396767

14:00 85 0,59 0,7 410,4 -0,380423814 0,140012443

14:10 86 0,59 0,71 414,4 -0,393878237 0,144224838

14:20 87 0,60 0,66 394,2 -0,325933401 0,122521711

14:30 88 0,61 0,66 394,2 -0,325933401 0,122521711

14:40 89 0,61 0,66 394,2 -0,325933401 0,122521711

14:50 90 0,62 0,64 386,1 -0,298688194 0,113504892

15:00 91 0,63 0,64 386,1 -0,298688194 0,113504892

15:10 92 0,63 0,64 386,1 -0,298688194 0,113504892

15:20 93 0,64 0,64 386,1 -0,298688194 0,113504892

15:30 94 0,65 0,63 382,1 -0,285233771 0,108982128

15:40 95 0,66 0,63 382,1 -0,285233771 0,108982128

15:50 96 0,66 0,63 382,1 -0,285233771 0,108982128

16:00 97 0,67 0,6 370 -0,244534141 0,095006815

16:10 98 0,68 0,6 370 -0,244534141 0,095006815

16:20 99 0,68 0,6 370 -0,244534141 0,095006815

16:30 100 0,69 0,6 370 -0,244534141 0,095006815

16:40 101 0,70 0,6 370 -0,244534141 0,095006815

16:50 102 0,70 0,59 365,9 -0,230743357 0,0901675

17:00 103 0,71 0,59 365,9 -0,230743357 0,0901675

17:10 104 0,72 0,6 370 -0,244534141 0,095006815

17:20 105 0,72 0,59 365,9 -0,230743357 0,0901675

17:30 106 0,73 0,59 365,9 -0,230743357 0,0901675

17:40 107 0,74 0,59 365,9 -0,230743357 0,0901675

17:50 108 0,74 0,58 361,9 -0,217288934 0,085393674

18:00 109 0,75 0,58 361,9 -0,217288934 0,085393674

18:10 110 0,76 0,57 357,9 -0,203834511 0,080566789

18:20 111 0,77 0,55 349,8 -0,176589304 0,070624896

18:30 112 0,77 0,55 349,8 -0,176589304 0,070624896

18:40 113 0,78 0,55 349,8 -0,176589304 0,070624896

18:50 114 0,79 0,54 345,7 -0,16279852 0,06550447



19:00 115 0,79 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

19:10 116 0,80 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

19:20 117 0,81 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

19:30 118 0,81 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

19:40 119 0,82 0,51 333,6 -0,12209889 0,050031133

19:50 120 0,83 0,51 333,6 -0,12209889 0,050031133

20:00 121 0,83 0,51 333,6 -0,12209889 0,050031133

20:10 122 0,84 0,52 337,7 -0,135889674 0,055336151

20:20 123 0,85 0,52 337,7 -0,135889674 0,055336151

20:30 124 0,86 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

20:40 125 0,86 0,52 337,7 -0,135889674 0,055336151

20:50 126 0,87 0,52 337,7 -0,135889674 0,055336151

21:00 127 0,88 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

21:10 128 0,88 0,52 337,7 -0,135889674 0,055336151

21:20 129 0,89 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

21:30 130 0,90 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

21:40 131 0,90 0,52 337,7 -0,135889674 0,055336151

21:50 132 0,91 0,52 337,7 -0,135889674 0,055336151

22:00 133 0,92 0,52 337,7 -0,135889674 0,055336151

22:10 134 0,92 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

22:20 135 0,93 0,53 341,7 -0,149344097 0,06045007

22:30 136 0,94 0,5 329,6 -0,108644467 0,044792294

22:40 137 0,94 0,5 329,6 -0,108644467 0,044792294

22:50 138 0,95 0,5 329,6 -0,108644467 0,044792294

23:00 139 0,96 0,5 329,6 -0,108644467 0,044792294

23:10 140 0,97 0,5 329,6 -0,108644467 0,044792294

23:20 141 0,97 0,5 329,6 -0,108644467 0,044792294

23:30 142 0,98 0,5 329,6 -0,108644467 0,044792294

23:40 143 0,99 0,5 329,6 -0,108644467 0,044792294

23:50 144 0,99 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

00:00 145 1,00 0,49 325,6 -0,095190044 0,039489487

Resultados de la primera corrida en la cuarta cámara


Resultados del modelo simplificado de Wolf Resnick primera cámara, segunda corrida.

y = -0,003x + 0,325R² = 0,861

-0,05

0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0,40,3

17241379

0,3

72413793

0,4

27586207

0,4

82758621

0,5

37931034

0,5

93103448

0,6

48275862

0,7

03448276

0,7

5862069

0,8

13793103

0,8

68965517

0,9

24137931

0,9

79310345

Lo

g 1

-F

(t)

CÁMARA 4

Series1

Lineal (Series1)


ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

00:00 1 0,01 0,59 336,9 0 0

00:10 2 0,01 9,01 4210,5 -11,49777382 1,0968327

00:20 3 0,02 6,81 3198,4 -8,493618284 0,9774318

00:30 4 0,03 5,03 2379,5 -6,062926684 0,8489847

00:40 5 0,03 3,86 1841,2 -4,465123182 0,7376

00:50 6 0,04 3,18 1528,4 -3,536657762 0,656736

01:00 7 0,05 2,41 1174,2 -2,485307213 0,5422411

01:10 8 0,06 1,86 921,1 -1,734045711 0,4368058

01:20 9 0,06 1,48 746,3 -1,215197388 0,3454124

01:30 10 0,07 1,13 585,3 -0,737310775 0,2398775

01:40 11 0,08 1,06 553,1 -0,641733452 0,2153026

01:50 12 0,08 1,03 539,3 -0,600771742 0,2043294

02:00 13 0,09 1,02 534,7 -0,587117839 0,2006092

02:10 14 0,10 1,01 530,1 -0,573463936 0,1968568

02:20 15 0,10 1 525,5 -0,559810033 0,1930717

02:30 16 0,11 1,01 530,1 -0,573463936 0,1968568

02:40 17 0,12 1 525,5 -0,559810033 0,1930717

02:50 18 0,12 1 525,5 -0,559810033 0,1930717

03:00 19 0,13 1 525,5 -0,559810033 0,1930717

03:10 20 0,14 1 525,5 -0,559810033 0,1930717

03:20 21 0,14 1 525,5 -0,559810033 0,1930717

03:30 22 0,15 1 525,5 -0,559810033 0,1930717

03:40 23 0,16 1 525,5 -0,559810033 0,1930717

03:50 24 0,17 1 525,5 -0,559810033 0,1930717

04:00 25 0,17 0,99 520,9 -0,546156129 0,1892533

04:10 26 0,18 0,97 511,7 -0,518848323 0,1815144

04:20 27 0,19 0,95 502,5 -0,491540516 0,1736351

04:30 28 0,19 0,93 493,3 -0,46423271 0,1656101

04:40 29 0,20 0,93 493,3 -0,46423271 0,1656101

04:50 30 0,21 0,93 493,3 -0,46423271 0,1656101

05:00 31 0,21 0,92 488,7 -0,450578807 0,1615413

05:10 32 0,22 0,91 484,1 -0,436924904 0,1574341

05:20 33 0,23 0,9 479,5 -0,423271 0,1532876

05:30 34 0,23 0,84 451,9 -0,341347581 0,1275413

05:40 35 0,24 0,78 424,3 -0,259424161 0,100172

05:50 36 0,25 0,76 415,1 -0,232116355 0,0906517

06:00 37 0,26 0,75 410,5 -0,218462452 0,0858122

06:10 38 0,26 0,74 405,9 -0,204808549 0,080918


ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

06:20 39 0,27 0,74 405,9 -0,204808549 0,080918

06:30 40 0,28 0,73 401,3 -0,191154645 0,0759681

06:40 41 0,28 0,72 396,7 -0,177500742 0,0709612

06:50 42 0,29 0,71 392,1 -0,163846839 0,0658958

07:00 43 0,30 0,7 387,5 -0,150192936 0,0607707

07:10 44 0,30 0,7 387,5 -0,150192936 0,0607707

07:20 45 0,31 0,7 387,5 -0,150192936 0,0607707

07:30 46 0,32 0,7 387,5 -0,150192936 0,0607707

07:40 47 0,32 0,68 378,3 -0,122885129 0,0503353

07:50 48 0,33 0,68 378,3 -0,122885129 0,0503353

08:00 49 0,34 0,68 378,3 -0,122885129 0,0503353

08:10 50 0,34 0,65 364,5 -0,081923419 0,0341965

08:20 51 0,35 0,65 364,5 -0,081923419 0,0341965

08:30 52 0,36 0,64 359,9 -0,068269516 0,0286808

08:40 53 0,37 0,63 355,3 -0,054615613 0,0230942

08:50 54 0,37 0,62 350,7 -0,04096171 0,0174348

09:00 55 0,38 0,62 350,7 -0,04096171 0,0174348

09:10 56 0,39 0,61 346,1 -0,027307806 0,0117006

09:20 57 0,39 0,6 341,5 -0,013653903 0,0058897

09:30 58 0,40 0,58 332,3 0,013653903 -0,005971

09:40 59 0,41 0,58 332,3 0,013653903 -0,005971

09:50 60 0,41 0,57 327,7 0,027307806 -0,012025

10:00 61 0,42 0,56 323,1 0,04096171 -0,018164

10:10 62 0,43 0,53 309,3 0,081923419 -0,037121

10:20 63 0,43 0,53 309,3 0,081923419 -0,037121

10:30 64 0,44 0,53 309,3 0,081923419 -0,037121

10:40 65 0,45 0,52 304,7 0,095577323 -0,043629

10:50 66 0,46 0,52 304,7 0,095577323 -0,043629

11:00 67 0,46 0,5 295,5 0,122885129 -0,056944

11:10 68 0,47 0,5 295,5 0,122885129 -0,056944

11:20 69 0,48 0,5 295,5 0,122885129 -0,056944

11:30 70 0,48 0,47 281,7 0,163846839 -0,077714

11:40 71 0,49 0,47 281,5 0,164440487 -0,078023

11:50 72 0,50 0,46 277,1 0,177500742 -0,084864

12:00 73 0,50 0,45 272,5 0,191154645 -0,092135

12:10 74 0,51 0,45 272,5 0,191154645 -0,092135

12:20 75 0,52 0,45 272,5 0,191154645 -0,092135

12:30 76 0,52 0,45 272,5 0,191154645 -0,092135


ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

12:40 77 0,53 0,44 267,91 0,204778866 -0,099512

12:50 78 0,54 0,44 267,91 0,204778866 -0,099512

13:00 79 0,54 0,43 263,3 0,218462452 -0,10705

13:10 80 0,55 0,43 263,3 0,218462452 -0,10705

13:20 81 0,56 0,43 263,3 0,218462452 -0,10705

13:30 82 0,57 0,43 263,3 0,218462452 -0,10705

13:40 83 0,57 0,43 263,3 0,218462452 -0,10705

13:50 84 0,58 0,43 263,3 0,218462452 -0,10705

14:00 85 0,59 0,42 258,7 0,232116355 -0,114705

14:10 86 0,59 0,42 258,7 0,232116355 -0,114705

14:20 87 0,60 0,42 258,7 0,232116355 -0,114705

14:30 88 0,61 0,42 258,7 0,232116355 -0,114705

14:40 89 0,61 0,42 258,7 0,232116355 -0,114705

14:50 90 0,62 0,42 258,7 0,232116355 -0,114705

15:00 91 0,63 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

15:10 92 0,63 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

15:20 93 0,64 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

15:30 94 0,65 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

15:40 95 0,66 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

15:50 96 0,66 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

16:00 97 0,67 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

16:10 98 0,68 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

16:20 99 0,68 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

16:30 100 0,69 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

16:40 101 0,70 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

16:50 102 0,70 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

17:00 103 0,71 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

17:10 104 0,72 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

17:20 105 0,72 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

17:30 106 0,73 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

17:40 107 0,74 0,41 254,1 0,245770258 -0,122496

17:50 108 0,74 0,41 249,5 0,259424161 -0,13043

18:00 109 0,75 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

18:10 110 0,76 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

18:20 111 0,77 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

18:30 112 0,77 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

18:40 113 0,78 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

18:50 114 0,79 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043


ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

19:00 115 0,79 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

19:10 116 0,80 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

19:20 117 0,81 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

19:30 118 0,81 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

19:40 119 0,82 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

19:50 120 0,83 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

20:00 121 0,83 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

20:10 122 0,84 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

20:20 123 0,85 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

20:30 124 0,86 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

20:40 125 0,86 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

20:50 126 0,87 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

21:00 127 0,88 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

21:10 128 0,88 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

21:20 129 0,89 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

21:30 130 0,90 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

21:40 131 0,90 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

21:50 132 0,91 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

22:00 133 0,92 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

22:10 134 0,92 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

22:20 135 0,93 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

22:30 136 0,94 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

22:40 137 0,94 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

22:50 138 0,95 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

23:00 139 0,96 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

23:10 140 0,97 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

23:20 141 0,97 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

23:30 142 0,98 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

23:40 143 0,99 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

23:50 144 0,99 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

00:00 145 1,00 0,4 249,5 0,259424161 -0,13043

Resultados de la segunda corrida en la primera cámara


Resultados del modelo simplificado de Wolf Resnick segunda cámara, segunda corrida.

y = -0,011x + 0,521R² = 0,589-0,2

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

0,0

1379

…

0,0

4137

…

0,0

6896

…

0,0

9655

…

0,1

2413

…

0,1

5172

…

0,1

7931

…

0,2

0689

…

0,2

3448

…

0,2

6206

…

0,2

8965

…

0,3

1724

…

0,3

4482

…

0,3

7241

…

Lo

g 1

-F

(t)

CÁMARA 1

Log 1- F(t)

Lineal (Log 1- F(t))


HORA t t/to cámara 2

cámara 2 ppm

F(t)= 1-(C/Co) Log 1- F(t)

00:00 1 0,01 0,53 309,3 0 -0,0371211

00:10 2 0,01 0,53 309,3 0 -0,0371211

00:20 3 0,02 0,54 313,9 0 -0,0307097

00:30 4 0,03 0,55 318,5 0 -0,0243916

00:40 5 0,03 0,56 323,1 0 -0,0181641

00:50 6 0,04 0,56 323,1 0 -0,0181641

01:00 7 0,05 0,57 327,7 0 -0,0120246

01:10 8 0,06 0,59 336,9 0 0

01:20 9 0,06 0,6 341,5 0 0,0058897

01:30 10 0,07 0,62 350,7 0 0,01743475

01:40 11 0,08 0,68 378,3 0 0,05033533

01:50 12 0,08 2,99 1441 0 0,63116297

02:00 13 0,09 3,16 1519,2 0 0,65411394

02:10 14 0,10 3,4 1629,6 0 0,68458001

02:20 15 0,10 3,42 1638,8 0 0,68702494

02:30 16 0,11 3,32 1592,8 0 0,67466024

02:40 17 0,12 2,88 1390,4 0 0,61563875

02:50 18 0,12 2,88 1390,4 0 0,61563875

03:00 19 0,13 2,88 1390,4 0 0,61563875

03:10 20 0,14 2,88 1390,4 0 0,61563875

03:20 21 0,14 2,5 1215,6 0 0,55728968

03:30 22 0,15 2,39 1165 0 0,53882491

03:40 23 0,16 2,31 1128,2 0 0,52488508

03:50 24 0,17 2,26 1105,2 0 0,51593987

04:00 25 0,17 2,18 1068,4 0 0,50123287

04:10 26 0,18 2,07 1017,7 0 0,48011876

04:20 27 0,19 1,99 980,9 0 0,46412372

04:30 28 0,19 1,91 944,1 0 0,44751699

04:40 29 0,20 1,82 902,7 0 0,42804243

04:50 30 0,21 1,74 865,9 0 0,40996673

05:00 31 0,21 1,66 829,1 0 0,3911059

05:10 32 0,22 1,58 792,3 0 0,37138864

05:20 33 0,23 1,56 783,1 0 0,36631621

05:30 34 0,23 1,51 760,1 0 0,35336972

05:40 35 0,24 1,44 727,9 0 0,33457071

05:50 36 0,25 1,41 714,1 0 0,32625802

06:00 37 0,26 1,36 691,1 0 0,31203988

06:10 38 0,26 1,32 672,7 0 0,30032042


cámara 2 ppm

F(t)= 1-(C/Co) Log 1- F(t)

06:20 39 0,27 1,26 645,1 0 0,28212603

06:30 40 0,28 1,21 622,1 0 0,26635919

06:40 41 0,28 1,16 599,1 0 0,24999831

06:50 42 0,29 1,13 585,3 0 0,23987751

07:00 43 0,30 1,11 576,1 0 0,23299686

07:10 44 0,30 1,07 557,7 0 0,21889963

07:20 45 0,31 1,04 543,9 0 0,20801805

07:30 46 0,32 1,02 534,7 0 0,20060917

07:40 47 0,32 0,99 520,9 0 0,18925335

07:50 48 0,33 0,98 516,3 0 0,18540111

08:00 49 0,34 0,96 507,1 0 0,1775926

08:10 50 0,34 0,91 484,1 0 0,15743407

08:20 51 0,35 0,91 484,1 0 0,15743407

08:30 52 0,36 0,87 465,7 0 0,14060523

08:40 53 0,37 0,87 465,7 0 0,14060523

08:50 54 0,37 0,83 447,3 0 0,12309789

09:00 55 0,38 0,81 438,1 0 0,11407224

09:10 56 0,39 0,79 428,9 0 0,10485504

09:20 57 0,39 0,78 424,3 0 0,10017202

09:30 58 0,40 0,76 415,1 0 0,09065172

09:40 59 0,41 0,75 410,5 0 0,08581215

09:50 60 0,41 0,73 401,3 0 0,07596815

10:00 61 0,42 0,73 401,3 0 0,07596815

10:10 62 0,43 0,72 396,7 0 0,07096119

10:20 63 0,43 0,71 392,1 0 0,06589583

10:30 64 0,44 0,69 382,9 0 0,05558436

10:40 65 0,45 0,68 378,3 0 0,05033533

10:50 66 0,46 0,67 373,7 0 0,04502209

11:00 67 0,46 0,66 369,1 0 0,03964303

11:10 68 0,47 0,66 369,1 0 0,03964303

11:20 69 0,48 0,65 364,5 0 0,03419652

11:30 70 0,48 0,65 364,5 0 0,03419652

11:40 71 0,49 0,65 364,5 0 0,03419652

11:50 72 0,50 0,64 359,9 0 0,02868084

12:00 73 0,50 0,63 355,3 0 0,0230942

12:10 74 0,51 0,62 350,7 0 0,01743475

12:20 75 0,52 0,62 350,7 0 0,01743475

12:30 76 0,52 0,61 346,1 0 0,01170059


cámara 2 ppm

F(t)= 1-(C/Co) Log 1- F(t)

12:40 77 0,53 0,61 346,1 0 0,01170059

12:50 78 0,54 0,59 336,9 0 0

13:00 79 0,54 0,57 327,7 0 -0,0120246

13:10 80 0,55 0,57 327,7 0 -0,0120246

13:20 81 0,56 0,57 327,7 0 -0,0120246

13:30 82 0,57 0,57 327,7 0 -0,0120246

13:40 83 0,57 0,57 327,7 0 -0,0120246

13:50 84 0,58 0,56 323,1 0 -0,0181641

14:00 85 0,59 0,55 318,5 0 -0,0243916

14:10 86 0,59 0,55 318,5 0 -0,0243916

14:20 87 0,60 0,55 318,5 0 -0,0243916

14:30 88 0,61 0,55 318,5 0 -0,0243916

14:40 89 0,61 0,54 313,9 0 -0,0307097

14:50 90 0,62 0,54 313,9 0 -0,0307097

15:00 91 0,63 0,53 309,3 0 -0,0371211

15:10 92 0,63 0,53 309,3 0 -0,0371211

15:20 93 0,64 0,53 309,3 0 -0,0371211

15:30 94 0,65 0,53 309,3 0 -0,0371211

15:40 95 0,66 0,53 309,3 0 -0,0371211

15:50 96 0,66 0,53 309,3 0 -0,0371211

16:00 97 0,67 0,53 309,3 0 -0,0371211

16:10 98 0,68 0,53 309,3 0 -0,0371211

16:20 99 0,68 0,53 309,3 0 -0,0371211

16:30 100 0,69 0,53 309,3 0 -0,0371211

16:40 101 0,70 0,53 309,3 0 -0,0371211

16:50 102 0,70 0,53 309,3 0 -0,0371211

17:00 103 0,71 0,53 309,3 0 -0,0371211

17:10 104 0,72 0,53 309,3 0 -0,0371211

17:20 105 0,72 0,53 309,3 0 -0,0371211

17:30 106 0,73 0,45 272,5 0 -0,0921345

17:40 107 0,74 0,45 272,5 0 -0,0921345

17:50 108 0,74 0,45 272,5 0 -0,0921345

18:00 109 0,75 0,45 272,5 0 -0,0921345

18:10 110 0,76 0,45 272,5 0 -0,0921345

18:20 111 0,77 0,45 272,5 0 -0,0921345

18:30 112 0,77 0,4 249,5 0 -0,1304305

18:40 113 0,78 0,4 249,5 0 -0,1304305

18:50 114 0,79 0,4 249,5 0 -0,1304305


cámara 2 ppm

F(t)= 1-(C/Co) Log 1- F(t)

19:00 115 0,79 0,4 249,5 0 -0,1304305

19:10 116 0,80 0,4 249,5 0 -0,1304305

19:20 117 0,81 0,4 249,5 0 -0,1304305

19:30 118 0,81 0,4 249,5 0 -0,1304305

19:40 119 0,82 0,39 244,9 0 -0,1385122

19:50 120 0,83 0,39 244,9 0 -0,1385122

20:00 121 0,83 0,39 244,9 0 -0,1385122

20:10 122 0,84 0,39 244,9 0 -0,1385122

20:20 123 0,85 0,39 244,9 0 -0,1385122

20:30 124 0,86 0,39 244,9 0 -0,1385122

20:40 125 0,86 0,39 244,9 0 -0,1385122

20:50 126 0,87 0,39 244,9 0 -0,1385122

21:00 127 0,88 0,39 244,9 0 -0,1385122

21:10 128 0,88 0,39 244,9 0 -0,1385122

21:20 129 0,89 0,39 244,9 0 -0,1385122

21:30 130 0,90 0,39 244,9 0 -0,1385122

21:40 131 0,90 0,39 244,9 0 -0,1385122

21:50 132 0,91 0,39 244,9 0 -0,1385122

22:00 133 0,92 0,39 244,9 0 -0,1385122

22:10 134 0,92 0,39 244,9 0 -0,1385122

22:20 135 0,93 0,39 244,9 0 -0,1385122

22:30 136 0,94 0,39 244,9 0 -0,1385122

22:40 137 0,94 0,39 244,9 0 -0,1385122

22:50 138 0,95 0,39 244,9 0 -0,1385122

23:00 139 0,96 0,39 244,9 0 -0,1385122

23:10 140 0,97 0,39 244,9 0 -0,1385122

23:20 141 0,97 0,39 244,9 0 -0,1385122

23:30 142 0,98 0,39 244,9 0 -0,1385122

23:40 143 0,99 0,39 244,9 0 -0,1385122

23:50 144 0,99 0,39 244,9 0 -0,1385122

00:00 145 1,00 0,39 244,9 0 -0,1385122

Resultados de la segunda corrida en la segunda cámara


Resultados del modelo simplificado de Wolf Resnick tercera cámara, segunda corrida.


cámara 3 ppm

F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

y = -0,009x + 0,477R² = 0,947-0,1

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,1

5

0,1

7

0,1

9

0,2

1

0,2

3

0,2

6

0,2

8

0,3

0

0,3

2

0,3

4

0,3

6

0,3

8

0,4

0

0,4

2

0,4

4

0,4

6

0,4

8

0,5

0

0,5

2

Lo

g 1

-F

(t)

CÁMARA 2

Log 1- F(t)



cámara 3 ppm

F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

00:00 1 0,01 0,48 321,5 0 0

00:10 2 0,01 0,48 321,5 0 0

00:20 3 0,02 0,48 321,5 0 0

00:30 4 0,03 0,48 321,5 0 0

00:40 5 0,03 0,51 300,1 0,066562986 -0,029915

00:50 6 0,04 0,5 295,5 0,080870918 -0,036623

01:00 7 0,05 0,52 304,7 0,052255054 -0,023309

01:10 8 0,06 0,54 313,9 0,023639191 -0,01039

01:20 9 0,06 0,55 318,5 0,00933126 -0,004072

01:30 10 0,07 0,58 332,3 -0,033592535 0,0143494

01:40 11 0,08 0,59 336,9 -0,047900467 0,02032

01:50 12 0,08 0,61 346,1 -0,07651633 0,0320206

02:00 13 0,09 0,61 346,1 -0,07651633 0,0320206

02:10 14 0,10 0,57 327,7 -0,019284603 0,0082955

02:20 15 0,10 0,75 410,5 -0,276827372 0,1061322

02:30 16 0,11 1,07 557,7 -0,734681182 0,2392197

02:40 17 0,12 1,07 557,7 -0,734681182 0,2392197

02:50 18 0,12 1,38 700,3 -1,178227061 0,3381031

03:00 19 0,13 1,38 700,3 -1,178227061 0,3381031

03:10 20 0,14 1,4 709,5 -1,206842924 0,3437714

03:20 21 0,14 1,56 783,1 -1,435769829 0,3866362

03:30 22 0,15 1,57 787,7 -1,45007776 0,3891799

03:40 23 0,16 1,6 801,5 -1,493001555 0,3967225

03:50 24 0,17 1,61 806,1 -1,507309487 0,3992079

04:00 25 0,17 1,61 806,1 -1,507309487 0,3992079

04:10 26 0,18 1,62 810,7 -1,521617418 0,4016792

04:20 27 0,19 1,61 806,1 -1,507309487 0,3992079

04:30 28 0,19 1,6 801,5 -1,493001555 0,3967225

04:40 29 0,20 1,59 796,9 -1,478693624 0,3942228

04:50 30 0,21 1,59 796,9 -1,478693624 0,3942228

05:00 31 0,21 1,6 801,5 -1,493001555 0,3967225

05:10 32 0,22 1,6 801,5 -1,493001555 0,3967225

05:20 33 0,23 1,59 796,9 -1,478693624 0,3942228

05:30 34 0,23 1,56 783,1 -1,435769829 0,3866362

05:40 35 0,24 1,53 769,3 -1,392846034 0,3789148

05:50 36 0,25 1,47 741,7 -1,306998445 0,3630473

06:00 37 0,26 1,45 732,5 -1,278382582 0,3576267

06:10 38 0,26 1,35 686,5 -1,135303266 0,3294596


cámara 3 ppm

F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

06:20 39 0,27 1,3 663,5 -1,063763608 0,3146599

06:30 40 0,28 1,29 658,9 -1,049455677 0,3116385

06:40 41 0,28 1,27 649,7 -1,020839813 0,3055319

06:50 42 0,29 1,27 649,7 -1,020839813 0,3055319

07:00 43 0,30 1,26 645,1 -1,006531882 0,3024461

07:10 44 0,30 1,24 635,9 -0,977916019 0,2962078

07:20 45 0,31 1,18 608,3 -0,892068429 0,2769368

07:30 46 0,32 1,17 603,7 -0,877760498 0,2736402

07:40 47 0,32 1,14 589,9 -0,834836703 0,2635974

07:50 48 0,33 1,13 585,3 -0,820528771 0,2601975

08:00 49 0,34 1,12 580,7 -0,80622084 0,2567708

08:10 50 0,34 1,1 571,5 -0,777604977 0,2498353

08:20 51 0,35 1,09 566,9 -0,763297045 0,2463255

08:30 52 0,36 1,06 553,1 -0,72037325 0,2356227

08:40 53 0,37 1,06 553,1 -0,72037325 0,2356227

08:50 54 0,37 1,05 548,5 -0,706065319 0,2319957

09:00 55 0,38 1,04 543,9 -0,691757387 0,2283381

09:10 56 0,39 1,01 530,1 -0,648833593 0,2171768

09:20 57 0,39 0,91 484,1 -0,505754277 0,1777541

09:30 58 0,40 0,98 516,3 -0,605909798 0,2057211

09:40 59 0,41 0,96 507,1 -0,577293935 0,1979126

09:50 60 0,41 0,87 465,7 -0,448522551 0,1609253

10:00 61 0,42 0,86 461,1 -0,434214619 0,1566141

10:10 62 0,43 0,83 447,3 -0,391290824 0,1434179

10:20 63 0,43 0,83 447,3 -0,391290824 0,1434179

10:30 64 0,44 0,83 447,3 -0,391290824 0,1434179

10:40 65 0,45 0,72 396,7 -0,233903577 0,0912812

10:50 66 0,46 0,71 392,1 -0,219595645 0,0862159

11:00 67 0,46 0,78 424,3 -0,319751166 0,1204921

11:10 68 0,47 0,69 382,9 -0,190979782 0,0759044

11:20 69 0,48 0,69 382,9 -0,190979782 0,0759044

11:30 70 0,48 0,69 382,9 -0,190979782 0,0759044

11:40 71 0,49 0,69 382,9 -0,190979782 0,0759044

11:50 72 0,50 0,68 378,3 -0,176671851 0,0706554

12:00 73 0,50 0,67 373,7 -0,162363919 0,0653421

12:10 74 0,51 0,68 378,3 -0,176671851 0,0706554

12:20 75 0,52 0,65 364,5 -0,133748056 0,0545166

12:30 76 0,52 0,65 364,5 -0,133748056 0,0545166


cámara 3 ppm

F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

12:40 77 0,53 0,54 313,9 0,023639191 -0,01039

12:50 78 0,54 0,54 313,9 0,023639191 -0,01039

13:00 79 0,54 0,54 313,9 0,023639191 -0,01039

13:10 80 0,55 0,54 313,9 0,023639191 -0,01039

13:20 81 0,56 0,54 313,9 0,023639191 -0,01039

13:30 82 0,57 0,54 313,9 0,023639191 -0,01039

13:40 83 0,57 0,54 313,9 0,023639191 -0,01039

13:50 84 0,58 0,54 313,9 0,023639191 -0,01039

14:00 85 0,59 0,54 313,9 0,023639191 -0,01039

14:10 86 0,59 0,54 313,9 0,023639191 -0,01039

14:20 87 0,60 0,54 313,9 0,023639191 -0,01039

14:30 88 0,61 0,54 313,9 0,023639191 -0,01039

14:40 89 0,61 0,54 313,9 0,023639191 -0,01039

14:50 90 0,62 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437

15:00 91 0,63 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437

15:10 92 0,63 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437

15:20 93 0,64 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437

15:30 94 0,65 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437

15:40 95 0,66 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437

15:50 96 0,66 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437

16:00 97 0,67 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437

16:10 98 0,68 0,48 321,5 0 0

16:20 99 0,68 0,48 321,5 0 0

16:30 100 0,69 0,48 321,5 0 0

16:40 101 0,70 0,48 321,5 0 0

16:50 102 0,70 0,48 321,5 0 0

17:00 103 0,71 0,48 321,5 0 0

17:10 104 0,72 0,48 321,5 0 0

17:20 105 0,72 0,48 321,5 0 0

17:30 106 0,73 0,48 321,5 0 0

17:40 107 0,74 0,48 321,5 0 0

17:50 108 0,74 0,45 272,5 0,152410575 -0,071814

18:00 109 0,75 0,45 272,5 0,152410575 -0,071814

18:10 110 0,76 0,45 272,5 0,152410575 -0,071814

18:20 111 0,77 0,45 272,5 0,152410575 -0,071814

18:30 112 0,77 0,45 272,5 0,152410575 -0,071814

18:40 113 0,78 0,45 272,5 0,152410575 -0,071814

18:50 114 0,79 0,45 272,5 0,152410575 -0,071814


cámara 3 ppm

F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

19:00 115 0,79 0,45 272,5 0,152410575 -0,071814

19:10 116 0,80 0,45 272,5 0,152410575 -0,071814

19:20 117 0,81 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

19:30 118 0,81 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

19:40 119 0,82 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

19:50 120 0,83 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

20:00 121 0,83 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

20:10 122 0,84 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

20:20 123 0,85 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

20:30 124 0,86 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

20:40 125 0,86 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

20:50 126 0,87 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

21:00 127 0,88 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

21:10 128 0,88 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

21:20 129 0,89 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

21:30 130 0,90 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

21:40 131 0,90 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

21:50 132 0,91 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

22:00 133 0,92 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

22:10 134 0,92 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

22:20 135 0,93 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

22:30 136 0,94 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

22:40 137 0,94 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

22:50 138 0,95 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

23:00 139 0,96 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

23:10 140 0,97 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

23:20 141 0,97 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

23:30 142 0,98 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

23:40 143 0,99 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

23:50 144 0,99 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

00:00 145 1,00 0,4 249,5 0,223950233 -0,11011

Resultados de la segunda corrida en la tercera cámara


Resultados del modelo simplificado de Wolf Resnick cuarta cámara, segunda corrida.

y = -0,007x + 0,438R² = 0,983

0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0,4

0,45

0,50,1

8

0,2

1

0,2

3

0,2

6

0,2

9

0,3

2

0,3

4

0,3

7

0,4

0

0,4

3

0,4

6

0,4

8

0,5

1

Lo

g 1

-F

(t)

CÁMARA 3

Log 1- F(t)


cámara 4 ppm

F(t)= 1-(C/Co) Log 1- F(t)

00:00 1 0,01 0,5 329,6 0 0

00:10 2 0,01 0,49 325,6 0,012135922 -0,0053028

00:20 3 0,02 0,49 325,6 0,012135922 -0,0053028

00:30 4 0,03 0,49 325,6 0,012135922 -0,0053028

00:40 5 0,03 0,49 325,6 0,012135922 -0,0053028

00:50 6 0,04 0,49 325,6 0,012135922 -0,0053028

01:00 7 0,05 0,49 325,6 0,012135922 -0,0053028

01:10 8 0,06 0,5 329,6 0 0

01:20 9 0,06 0,51 333,6 -0,012135922 0,00523884

01:30 10 0,07 0,52 337,7 -0,024575243 0,01054386

01:40 11 0,08 0,53 341,7 -0,036711165 0,01565778

01:50 12 0,08 0,54 345,7 -0,048847087 0,02071218

02:00 13 0,09 0,54 345,7 -0,048847087 0,02071218

02:10 14 0,10 0,54 345,7 -0,048847087 0,02071218

02:20 15 0,10 0,54 345,7 -0,048847087 0,02071218

02:30 16 0,11 0,55 349,8 -0,061286408 0,0258326

02:40 17 0,12 0,56 353,8 -0,07342233 0,03077063

02:50 18 0,12 0,57 357,9 -0,08586165 0,0357745

03:00 19 0,13 0,55 349,8 -0,061286408 0,0258326

03:10 20 0,14 0,53 341,7 -0,036711165 0,01565778

03:20 21 0,14 0,54 345,7 -0,048847087 0,02071218

03:30 22 0,15 0,54 345,7 -0,048847087 0,02071218

03:40 23 0,16 0,54 345,7 -0,048847087 0,02071218

03:50 24 0,17 0,54 345,7 -0,048847087 0,02071218

04:00 25 0,17 0,64 359,9 -0,091929612 0,03819464

04:10 26 0,18 0,94 497,9 -0,510618932 0,17915492

04:20 27 0,19 1,11 576,1 -0,747876214 0,24251067

04:30 28 0,19 1,19 612,9 -0,859526699 0,26940242

04:40 29 0,20 1,26 645,1 -0,957220874 0,29163984

04:50 30 0,21 1,5 755,5 -1,29217233 0,36024727

05:00 31 0,21 1,51 760,1 -1,306128641 0,36288353

05:10 32 0,22 1,51 760,1 -1,306128641 0,36288353

05:20 33 0,23 1,52 764,7 -1,320084951 0,36550389

05:30 34 0,23 1,59 769,9 -1,33586165 0,36844712

05:40 35 0,24 1,6 801,5 -1,431735437 0,38591632

05:50 36 0,25 1,6 801,5 -1,431735437 0,38591632

06:00 37 0,26 1,6 801,5 -1,431735437 0,38591632

06:10 38 0,26 1,6 801,5 -1,431735437 0,38591632


cámara 4 ppm

F(t)= 1-(C/Co) Log 1- F(t)

06:20 39 0,27 1,6 801,5 -1,431735437 0,38591632

06:30 40 0,28 1,59 796,9 -1,417779126 0,38341662

06:40 41 0,28 1,58 792,3 -1,403822816 0,38090245

06:50 42 0,29 1,57 787,7 -1,389866505 0,37837364

07:00 43 0,30 1,56 783,1 -1,375910194 0,37583002

07:10 44 0,30 1,56 783,1 -1,375910194 0,37583002

07:20 45 0,31 1,55 778,5 -1,361953883 0,37327141

07:30 46 0,32 1,55 778,5 -1,361953883 0,37327141

07:40 47 0,32 1,53 769,3 -1,334041262 0,36810853

07:50 48 0,33 1,53 769,3 -1,334041262 0,36810853

08:00 49 0,34 1,51 760,1 -1,306128641 0,36288353

08:10 50 0,34 1,5 755,5 -1,29217233 0,36024727

08:20 51 0,35 1,49 750,9 -1,278216019 0,3575949

08:30 52 0,36 1,49 750,9 -1,278216019 0,3575949

08:40 53 0,37 1,45 732,5 -1,222390777 0,34682043

08:50 54 0,37 1,33 677,3 -1,054915049 0,31279387

09:00 55 0,38 1,33 677,3 -1,054915049 0,31279387

09:10 56 0,39 1,29 658,9 -0,999089806 0,3008323

09:20 57 0,39 1,27 649,7 -0,971177184 0,29472566

09:30 58 0,40 1,27 649,7 -0,971177184 0,29472566

09:40 59 0,41 1,23 631,3 -0,915351942 0,28224859

09:50 60 0,41 1,2 617,5 -0,87348301 0,27264976

10:00 61 0,42 1,19 612,9 -0,859526699 0,26940242

10:10 62 0,43 1,15 594,5 -0,803701456 0,25616466

10:20 63 0,43 1,14 589,9 -0,789745146 0,25279119

10:30 64 0,44 1,12 580,7 -0,761832524 0,24596462

10:40 65 0,45 1,1 571,5 -0,733919903 0,23902903

10:50 66 0,46 1,06 553,1 -0,67809466 0,22481646

11:00 67 0,46 1,04 543,9 -0,650182039 0,21753186

11:10 68 0,47 1,04 543,9 -0,650182039 0,21753186

11:20 69 0,48 1 525,5 -0,594356796 0,20258552

11:30 70 0,48 0,99 520,9 -0,580400485 0,19876715

11:40 71 0,49 0,98 516,3 -0,566444175 0,19491492

11:50 72 0,50 0,96 507,1 -0,538531553 0,18710641

12:00 73 0,50 0,95 502,5 -0,524575243 0,18314886

12:10 74 0,51 0,95 502,5 -0,524575243 0,18314886

12:20 75 0,52 0,95 502,5 -0,524575243 0,18314886

12:30 76 0,52 0,9 479,5 -0,454793689 0,16280141


cámara 4 ppm

F(t)= 1-(C/Co) Log 1- F(t)

12:40 77 0,53 0,9 479,5 -0,454793689 0,16280141

12:50 78 0,54 0,9 479,5 -0,454793689 0,16280141

13:00 79 0,54 0,87 465,7 -0,412924757 0,15011903

13:10 80 0,55 0,86 461,1 -0,398968447 0,14580792

13:20 81 0,56 0,86 461,1 -0,398968447 0,14580792

13:30 82 0,57 0,86 461,1 -0,398968447 0,14580792

13:40 83 0,57 0,86 461,1 -0,398968447 0,14580792

13:50 84 0,58 0,85 456,5 -0,385012136 0,14145358

14:00 85 0,59 0,83 447,3 -0,357099515 0,1326117

14:10 86 0,59 0,78 424,3 -0,287317961 0,10968583

14:20 87 0,60 0,78 424,3 -0,287317961 0,10968583

14:30 88 0,61 0,78 424,3 -0,287317961 0,10968583

14:40 89 0,61 0,78 424,3 -0,287317961 0,10968583

14:50 90 0,62 0,78 424,3 -0,287317961 0,10968583

15:00 91 0,63 0,78 424,3 -0,287317961 0,10968583

15:10 92 0,63 0,65 373,7 -0,133798544 0,05453589

15:20 93 0,64 0,65 373,7 -0,133798544 0,05453589

15:30 94 0,65 0,65 373,7 -0,133798544 0,05453589

15:40 95 0,66 0,65 373,7 -0,133798544 0,05453589

15:50 96 0,66 0,65 373,7 -0,133798544 0,05453589

16:00 97 0,67 0,65 373,7 -0,133798544 0,05453589

16:10 98 0,68 0,57 327,7 0,005764563 -0,0025108

16:20 99 0,68 0,57 327,7 0,005764563 -0,0025108

16:30 100 0,69 0,57 327,7 0,005764563 -0,0025108

16:40 101 0,70 0,57 327,7 0,005764563 -0,0025108

16:50 102 0,70 0,57 327,7 0,005764563 -0,0025108

17:00 103 0,71 0,55 318,5 0,033677184 -0,0148778

17:10 104 0,72 0,55 318,5 0,033677184 -0,0148778

17:20 105 0,72 0,55 318,5 0,033677184 -0,0148778

17:30 106 0,73 0,55 318,5 0,033677184 -0,0148778

17:40 107 0,74 0,55 318,5 0,033677184 -0,0148778

17:50 108 0,74 0,5 295,5 0,103458738 -0,0474297

18:00 109 0,75 0,5 295,5 0,103458738 -0,0474297

18:10 110 0,76 0,5 295,5 0,103458738 -0,0474297

18:20 111 0,77 0,5 295,5 0,103458738 -0,0474297

18:30 112 0,77 0,5 295,5 0,103458738 -0,0474297

18:40 113 0,78 0,5 295,5 0,103458738 -0,0474297

18:50 114 0,79 0,47 281,5 0,145934466 -0,0685088


cámara 4 ppm

F(t)= 1-(C/Co) Log 1- F(t)

19:00 115 0,79 0,47 281,5 0,145934466 -0,0685088

19:10 116 0,80 0,47 281,5 0,145934466 -0,0685088

19:20 117 0,81 0,47 281,5 0,145934466 -0,0685088

19:30 118 0,81 0,46 277,1 0,159283981 -0,0753507

19:40 119 0,82 0,46 277,1 0,159283981 -0,0753507

19:50 120 0,83 0,46 277,1 0,159283981 -0,0753507

20:00 121 0,83 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

20:10 122 0,84 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

20:20 123 0,85 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

20:30 124 0,86 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

20:40 125 0,86 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

20:50 126 0,87 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

21:00 127 0,88 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

21:10 128 0,88 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

21:20 129 0,89 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

21:30 130 0,90 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

21:40 131 0,90 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

21:50 132 0,91 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

22:00 133 0,92 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

22:10 134 0,92 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

22:20 135 0,93 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

22:30 136 0,94 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

22:40 137 0,94 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

22:50 138 0,95 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

23:00 139 0,96 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

23:10 140 0,97 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

23:20 141 0,97 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

23:30 142 0,98 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

23:40 143 0,99 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

23:50 144 0,99 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

00:00 145 1,00 0,45 272,5 0,173240291 -0,0826207

Resultados de la segunda corrida en la cuarta cámara


y = -0,006x + 0,429R² = 0,981

0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0,4

0,450,2

4

0,2

7

0,3

0

0,3

2

0,3

5

0,3

8

0,4

1

0,4

3

0,4

6

0,4

9

0,5

2

0,5

4

0,5

7

0,6

0

0,6

3

0,6

6

Lo

g 1

-F

(t)

CÁMARA 4

Series1

Resultados del modelo simplificado de Wolf Resnick primera cámara, tercera corrida.

HORA t t/to cámara

1 [cámara 1

ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

00:00 1 0,01 0,48 286,3 0 0

00:10 2 0,01 9,15 4274,9 -13,93154034 1,174104612

00:20 3 0,02 9,01 4210,5 -13,70660147 1,167512324

00:30 4 0,03 6 2825,7 -8,86971708 0,994304704

00:40 5 0,03 5,1 2411,7 -7,423681453 0,925501935

00:50 6 0,04 3,45 1521,1 -4,312958435 0,725336418

01:00 7 0,05 3,18 1528,4 -4,338456165 0,727415681

01:10 8 0,06 2,46 1197,2 -3,181627663 0,62134536

01:20 9 0,06 2,41 1174,2 -3,101292351 0,612920728

01:30 10 0,07 1,95 962,5 -2,361858191 0,52657939

01:40 11 0,08 1,86 921,1 -2,217254628 0,507485434

01:50 12 0,08 1,85 916,5 -2,201187565 0,505311121

02:00 13 0,09 1,83 907,3 -2,16905344 0,500929563

02:10 14 0,10 1,75 870,5 -2,04051694 0,482947427

02:20 15 0,10 1,5 755,5 -1,638840377 0,421413121

02:30 16 0,11 1,6 801,5 -1,799511002 0,447082179

02:40 17 0,12 1,3 663,5 -1,317499127 0,365019579

02:50 18 0,12 1 525,5 -0,835487251 0,263751372

03:00 19 0,13 1 525,5 -0,835487251 0,263751372

03:10 20 0,14 1 525,5 -0,835487251 0,263751372

03:20 21 0,14 1 525,5 -0,835487251 0,263751372

03:30 22 0,15 0,99 520,9 -0,819420189 0,259933009

03:40 23 0,16 0,98 516,3 -0,803353126 0,256080777

03:50 24 0,17 0,97 511,7 -0,787286064 0,252194069

04:00 25 0,17 0,96 507,1 -0,771219001 0,248272263

04:10 26 0,18 0,95 502,5 -0,755151939 0,244314718

04:20 27 0,19 0,94 497,9 -0,739084876 0,240320778

04:30 28 0,19 0,93 493,3 -0,723017813 0,236289767

04:40 29 0,20 0,93 493,3 -0,723017813 0,236289767

04:50 30 0,21 0,92 488,7 -0,706950751 0,232220991

05:00 31 0,21 0,9 479,5 -0,674816626 0,223967263

05:10 32 0,22 0,87 465,7 -0,626615438 0,21128489

05:20 33 0,23 0,85 456,5 -0,594481313 0,202619434

05:30 34 0,23 0,85 456,5 -0,594481313 0,202619434

05:40 35 0,24 0,84 451,9 -0,578414251 0,198220993

05:50 36 0,25 0,83 447,3 -0,562347188 0,19377755

HORA t t/to cámara

1 [cámara 1

ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

06:00 37 0,26 0,83 447,3 -0,562347188 0,19377755

06:10 38 0,26 0,83 447,3 -0,562347188 0,19377755

06:20 39 0,27 0,82 442,7 -0,546280126 0,189288174

06:30 40 0,28 0,79 428,9 -0,498078938 0,175534698

06:40 41 0,28 0,78 424,3 -0,482011876 0,170851684

06:50 42 0,29 0,76 415,1 -0,449877751 0,161331385

07:00 43 0,30 0,75 410,5 -0,433810688 0,156491813

07:10 44 0,30 0,74 405,9 -0,417743626 0,151597703

07:20 45 0,31 0,73 401,3 -0,401676563 0,146647812

07:30 46 0,32 0,73 401,3 -0,401676563 0,146647812

07:40 47 0,32 0,72 396,7 -0,385609501 0,141640852

07:50 48 0,33 0,72 396,7 -0,385609501 0,141640852

08:00 49 0,34 0,71 392,1 -0,369542438 0,136575494

08:10 50 0,34 0,7 387,5 -0,353475375 0,131450359

08:20 51 0,35 0,68 378,3 -0,32134125 0,121014993

08:30 52 0,36 0,68 378,3 -0,32134125 0,121014993

08:40 53 0,37 0,68 378,3 -0,32134125 0,121014993

08:50 54 0,37 0,68 378,3 -0,32134125 0,121014993

09:00 55 0,38 0,68 378,3 -0,32134125 0,121014993

09:10 56 0,39 0,68 378,3 -0,32134125 0,121014993

09:20 57 0,39 0,68 378,3 -0,32134125 0,121014993

09:30 58 0,40 0,68 378,3 -0,32134125 0,121014993

09:40 59 0,41 0,68 378,3 -0,32134125 0,121014993

09:50 60 0,41 0,65 364,5 -0,273140063 0,104876185

10:00 61 0,42 0,65 364,5 -0,273140063 0,104876185

10:10 62 0,43 0,65 364,5 -0,273140063 0,104876185

10:20 63 0,43 0,65 364,5 -0,273140063 0,104876185

10:30 64 0,44 0,64 359,9 -0,257073 0,099360499

10:40 65 0,45 0,64 359,9 -0,257073 0,099360499

10:50 66 0,46 0,63 355,3 -0,241005938 0,093773859

11:00 67 0,46 0,63 355,3 -0,241005938 0,093773859

11:10 68 0,47 0,62 350,7 -0,224938875 0,088114418

11:20 69 0,48 0,58 332,3 -0,160670625 0,064708993

11:30 70 0,48 0,58 332,3 -0,160670625 0,064708993

11:40 71 0,49 0,58 332,3 -0,160670625 0,064708993

11:50 72 0,50 0,57 327,7 -0,144603563 0,058655093

12:00 73 0,50 0,57 327,7 -0,144603563 0,058655093

12:10 74 0,51 0,57 327,7 -0,144603563 0,058655093

HORA t t/to cámara

1 [cámara 1

ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

12:20 75 0,52 0,57 327,7 -0,144603563 0,058655093

12:30 76 0,52 0,57 327,7 -0,144603563 0,058655093

12:40 77 0,53 0,57 327,7 -0,144603563 0,058655093

12:50 78 0,54 0,57 327,7 -0,144603563 0,058655093

13:00 79 0,54 0,57 327,7 -0,144603563 0,058655093

13:10 80 0,55 0,55 318,5 -0,112469438 0,046288089

13:20 81 0,56 0,55 318,5 -0,112469438 0,046288089

13:30 82 0,57 0,55 318,5 -0,112469438 0,046288089

13:40 83 0,57 0,55 318,5 -0,112469438 0,046288089

13:50 84 0,58 0,55 318,5 -0,112469438 0,046288089

14:00 85 0,59 0,55 318,5 -0,112469438 0,046288089

14:10 86 0,59 0,55 318,5 -0,112469438 0,046288089

14:20 87 0,60 0,55 318,5 -0,112469438 0,046288089

14:30 88 0,61 0,55 318,5 -0,112469438 0,046288089

14:40 89 0,61 0,55 318,5 -0,112469438 0,046288089

14:50 90 0,62 0,55 318,5 -0,112469438 0,046288089

15:00 91 0,63 0,54 313,9 -0,096402375 0,039969968

15:10 92 0,63 0,53 309,3 -0,080335313 0,033558572

15:20 93 0,64 0,53 309,3 -0,080335313 0,033558572

15:30 94 0,65 0,53 309,3 -0,080335313 0,033558572

15:40 95 0,66 0,53 309,3 -0,080335313 0,033558572

15:50 96 0,66 0,53 309,3 -0,080335313 0,033558572

16:00 97 0,67 0,53 309,3 -0,080335313 0,033558572

16:10 98 0,68 0,53 309,3 -0,080335313 0,033558572

16:20 99 0,68 0,52 304,7 -0,06426825 0,027051106

16:30 100 0,69 0,52 304,7 -0,06426825 0,027051106

16:40 101 0,70 0,51 300,1 -0,048201188 0,020444647

16:50 102 0,70 0,5 295,5 -0,032134125 0,013736137

17:00 103 0,71 0,5 295,5 -0,032134125 0,013736137

17:10 104 0,72 0,5 295,5 -0,032134125 0,013736137

17:20 105 0,72 0,5 295,5 -0,032134125 0,013736137

17:30 106 0,73 0,5 295,5 -0,032134125 0,013736137

17:40 107 0,74 0,5 295,5 -0,032134125 0,013736137

17:50 108 0,74 0,5 295,5 -0,032134125 0,013736137

18:00 109 0,75 0,5 295,5 -0,032134125 0,013736137

18:10 110 0,76 0,5 295,5 -0,032134125 0,013736137

18:20 111 0,77 0,5 295,5 -0,032134125 0,013736137

18:30 112 0,77 0,47 281,7 0,016067063 -0,007034501

HORA t t/to cámara

1 [cámara 1

ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

18:40 113 0,78 0,47 281,7 0,016067063 -0,007034501

18:50 114 0,79 0,47 281,7 0,016067063 -0,007034501

19:00 115 0,79 0,47 281,7 0,016067063 -0,007034501

19:10 116 0,80 0,46 277,1 0,032134125 -0,014184822

19:20 117 0,81 0,46 277,1 0,032134125 -0,014184822

19:30 118 0,81 0,46 277,1 0,032134125 -0,014184822

19:40 119 0,82 0,46 277,1 0,032134125 -0,014184822

19:50 120 0,83 0,46 277,1 0,032134125 -0,014184822

20:00 121 0,83 0,46 277,1 0,032134125 -0,014184822

20:10 122 0,84 0,46 277,1 0,032134125 -0,014184822

20:20 123 0,85 0,45 272,5 0,048201188 -0,021454841

20:30 124 0,86 0,45 272,5 0,048201188 -0,021454841

20:40 125 0,86 0,45 272,5 0,048201188 -0,021454841

20:50 126 0,87 0,45 272,5 0,048201188 -0,021454841

21:00 127 0,88 0,43 263,3 0,080335313 -0,036370489

21:10 128 0,88 0,43 263,3 0,080335313 -0,036370489

21:20 129 0,89 0,43 263,3 0,080335313 -0,036370489

21:30 130 0,90 0,4 249,5 0,1285365 -0,059750798

21:40 131 0,90 0,4 249,5 0,1285365 -0,059750798

21:50 132 0,91 0,4 249,5 0,1285365 -0,059750798

22:00 133 0,92 0,4 249,5 0,1285365 -0,059750798

22:10 134 0,92 0,4 249,5 0,1285365 -0,059750798

22:20 135 0,93 0,4 249,5 0,1285365 -0,059750798

22:30 136 0,94 0,4 249,5 0,1285365 -0,059750798

22:40 137 0,94 0,4 249,5 0,1285365 -0,059750798

22:50 138 0,95 0,4 249,5 0,1285365 -0,059750798

23:00 139 0,96 0,4 249,5 0,1285365 -0,059750798

23:10 140 0,97 0,4 249,5 0,1285365 -0,059750798

23:20 141 0,97 0,4 249,5 0,1285365 -0,059750798

23:30 142 0,98 0,4 249,5 0,1285365 -0,059750798

23:40 143 0,99 0,4 249,5 0,1285365 -0,059750798

23:50 144 0,99 0,4 249,5 0,1285365 -0,059750798

00:00 145 1,00 0,4 249,5 0,1285365 -0,059750798

Resultados de la tercera corrida en la primera cámara


y = -0,005x + 0,509R² = 0,616

-0,2

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

0,0

1

0,0

6

0,1

0

0,1

4

0,1

8

0,2

2

0,2

6

0,3

0

0,3

4

0,3

9

0,4

3

0,4

7

0,5

1

0,5

5

0,5

9

0,6

3

0,6

8

0,7

2

0,7

6

Lo

g 1

-F

(t)

CÁMARA 1

Log 1- F(t)

Resultados del modelo simplificado de Wolf Resnick segunda cámara, tercera corrida.


ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

00:00 1 0,01 0,56 323,1 0 0

00:10 2 0,01 0,56 323,1 0 0

00:20 3 0,02 0,55 318,5 0,014237078 -0,006227521

00:30 4 0,03 0,6 341,5 -0,056948313 0,02405375

00:40 5 0,03 0,65 364,5 -0,128133705 0,052360575

00:50 6 0,04 0,65 364,5 -0,128133705 0,052360575

01:00 7 0,05 0,68 378,3 -0,17084494 0,068499383

01:10 8 0,06 0,69 382,9 -0,185082018 0,073748408

01:20 9 0,06 1,5 755,5 -1,338285361 0,368897511

01:30 10 0,07 1,7 847,5 -1,623026927 0,418802749

01:40 11 0,08 1,75 870,5 -1,694212318 0,430431817

01:50 12 0,08 2,1 1031,5 -2,192510059 0,504132274

02:00 13 0,09 2,75 1330,6 -3,11822965 0,614710561

02:10 14 0,10 2,8 1353,6 -3,189415042 0,622153388

02:20 15 0,10 2,95 1422,6 -3,402971216 0,643745846

02:30 16 0,11 3,1 1491,6 -3,616527391 0,664315417

02:40 17 0,12 3,2 1537,6 -3,758898174 0,677506412

02:50 18 0,12 3,25 1560,6 -3,830083565 0,683954645

03:00 19 0,13 3,3 1583,6 -3,901268957 0,690308535

03:10 20 0,14 3,45 1652,6 -4,114825132 0,70883079

03:20 21 0,14 3,39 1625 -4,029402662 0,701516407

03:30 22 0,15 3,38 1620,4 -4,015165583 0,700285276

03:40 23 0,16 3,25 1560,6 -3,830083565 0,683954645

03:50 24 0,17 3,1 1491,6 -3,616527391 0,664315417

04:00 25 0,17 3,05 1468,6 -3,545341999 0,657566566

04:10 26 0,18 2,95 1422,6 -3,402971216 0,643745846

04:20 27 0,19 2,88 1390,4 -3,303311668 0,633802801

04:30 28 0,19 2,87 1385,8 -3,28907459 0,632363599

04:40 29 0,20 2,86 1381,2 -3,274837512 0,630919612

04:50 30 0,21 2,79 1349 -3,175177963 0,620674992

05:00 31 0,21 2,74 1326 -3,103992572 0,613206566

05:10 32 0,22 2,73 1321,4 -3,089755494 0,611697344

05:20 33 0,23 2,54 1234 -2,819251006 0,581978202

05:30 34 0,23 2,52 1224,8 -2,790776849 0,57872822

05:40 35 0,24 2,45 1192,6 -2,691117301 0,567157847

05:50 36 0,25 2,43 1183,4 -2,662643145 0,563794607

06:00 37 0,26 2,37 1155,8 -2,577220675 0,553545732

06:10 38 0,26 2,31 1128,2 -2,491798205 0,543049137


ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

06:20 39 0,27 2,17 1063,8 -2,292479109 0,517523028

06:30 40 0,28 2,04 1003,9 -2,107087589 0,492353496

06:40 41 0,28 1,88 930,3 -1,879294336 0,459286063

06:50 42 0,29 1,85 916,5 -1,836583101 0,452795511

07:00 43 0,30 1,84 911,9 -1,822346023 0,450610258

07:10 44 0,30 1,79 888,9 -1,751160631 0,439515948

07:20 45 0,31 1,76 875,1 -1,708449396 0,432720726

07:30 46 0,32 1,76 875,1 -1,708449396 0,432720726

07:40 47 0,32 1,75 870,5 -1,694212318 0,430431817

07:50 48 0,33 1,68 838,3 -1,59455277 0,414062508

08:00 49 0,34 1,55 778,5 -1,409470752 0,381921659

08:10 50 0,34 1,52 764,7 -1,366759517 0,374154132

08:20 51 0,35 1,32 672,7 -1,082017951 0,31848447

08:30 52 0,36 1,25 640,5 -0,982358403 0,297182176

08:40 53 0,37 1,18 608,3 -0,882698855 0,274780858

08:50 54 0,37 0,99 520,9 -0,612194367 0,207417399

09:00 55 0,38 0,98 516,3 -0,597957289 0,203565167

09:10 56 0,39 0,96 507,1 -0,569483132 0,195756653

09:20 57 0,39 0,95 502,5 -0,555246054 0,191799108

09:30 58 0,40 0,94 497,9 -0,541008976 0,187805168

09:40 59 0,41 0,87 465,7 -0,441349427 0,15876928

09:50 60 0,41 0,85 456,5 -0,412875271 0,150103824

10:00 61 0,42 0,83 447,3 -0,384401114 0,14126194

10:10 62 0,43 0,75 410,5 -0,270504488 0,103976203

10:20 63 0,43 0,74 405,9 -0,256267409 0,099082093

10:30 64 0,44 0,72 396,7 -0,227793253 0,089125242

10:40 65 0,45 0,67 373,7 -0,156607861 0,06318614

10:50 66 0,46 0,67 373,7 -0,156607861 0,06318614

11:00 67 0,46 0,67 373,7 -0,156607861 0,06318614

11:10 68 0,47 0,64 359,9 -0,113896626 0,046844889

11:20 69 0,48 0,64 359,9 -0,113896626 0,046844889

11:30 70 0,48 0,64 359,9 -0,113896626 0,046844889

11:40 71 0,49 0,64 359,9 -0,113896626 0,046844889

11:50 72 0,50 0,64 359,9 -0,113896626 0,046844889

12:00 73 0,50 0,62 350,7 -0,08542247 0,035598808

12:10 74 0,51 0,62 350,7 -0,08542247 0,035598808

12:20 75 0,52 0,62 350,7 -0,08542247 0,035598808

12:30 76 0,52 0,62 350,7 -0,08542247 0,035598808

12:40 77 0,53 0,62 350,7 -0,08542247 0,035598808

12:50 78 0,54 0,62 350,7 -0,08542247 0,035598808


ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

13:00 79 0,54 0,58 332,3 -0,028474157 0,012193383

13:10 80 0,55 0,58 332,3 -0,028474157 0,012193383

13:20 81 0,56 0,58 332,3 -0,028474157 0,012193383

13:30 82 0,57 0,58 332,3 -0,028474157 0,012193383

13:40 83 0,57 0,58 332,3 -0,028474157 0,012193383

13:50 84 0,58 0,58 332,3 -0,028474157 0,012193383

14:00 85 0,59 0,58 332,3 -0,028474157 0,012193383

14:10 86 0,59 0,57 327,7 -0,014237078 0,006139483

14:20 87 0,60 0,57 327,7 -0,014237078 0,006139483

14:30 88 0,61 0,57 327,7 -0,014237078 0,006139483

14:40 89 0,61 0,57 327,7 -0,014237078 0,006139483

14:50 90 0,62 0,57 327,7 -0,014237078 0,006139483

15:00 91 0,63 0,57 327,7 -0,014237078 0,006139483

15:10 92 0,63 0,56 323,1 0 0

15:20 93 0,64 0,56 323,1 0 0

15:30 94 0,65 0,56 323,1 0 0

15:40 95 0,66 0,56 323,1 0 0

15:50 96 0,66 0,56 323,1 0 0

16:00 97 0,67 0,56 323,1 0 0

16:10 98 0,68 0,56 323,1 0 0

16:20 99 0,68 0,56 323,1 0 0

16:30 100 0,69 0,56 323,1 0 0

16:40 101 0,70 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

16:50 102 0,70 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

17:00 103 0,71 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

17:10 104 0,72 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

17:20 105 0,72 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

17:30 106 0,73 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

17:40 107 0,74 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

17:50 108 0,74 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

18:00 109 0,75 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

18:10 110 0,76 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

18:20 111 0,77 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

18:30 112 0,77 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

18:40 113 0,78 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

18:50 114 0,79 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

19:00 115 0,79 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

19:10 116 0,80 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

19:20 117 0,81 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

19:30 118 0,81 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504


ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

19:40 119 0,82 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

19:50 120 0,83 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

20:00 121 0,83 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

20:10 122 0,84 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

20:20 123 0,85 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

20:30 124 0,86 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

20:40 125 0,86 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

20:50 126 0,87 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

21:00 127 0,88 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

21:10 128 0,88 0,52 304,7 0,056948313 -0,025464504

21:20 129 0,89 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

21:30 130 0,90 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

21:40 131 0,90 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

21:50 132 0,91 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

22:00 133 0,92 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

22:10 134 0,92 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

22:20 135 0,93 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

22:30 136 0,94 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

22:40 137 0,94 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

22:50 138 0,95 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

23:00 139 0,96 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

23:10 140 0,97 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

23:20 141 0,97 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

23:30 142 0,98 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

23:40 143 0,99 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

23:50 144 0,99 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

00:00 145 1,00 0,47 281,7 0,128133705 -0,059550111

Resultados de la tercera corrida en la segunda cámara


y = -0,011x + 0,710R² = 0,939

-0,2

-0,1

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,1

4

0,1

7

0,2

1

0,2

4

0,2

8

0,3

1

0,3

4

0,3

8

0,4

1

0,4

5

0,4

8

0,5

2

0,5

5

0,5

9

0,6

2

Lo

g 1

-F

(t)

CÁMARA 2

Series1

Lineal (Series1)

Resultados del modelo simplificado de Wolf Resnick tercera cámara, tercera corrida.

HORA t t/to cámara

3 cámara 3


00:00 1 0,01 0,48 321,5 0 0

00:10 2 0,01 0,48 321,5 0 0

00:20 3 0,02 0,48 321,5 0 0

00:30 4 0,03 0,5 295,5 0,080870918 -0,036623492

00:40 5 0,03 0,51 300,1 0,066562986 -0,029914982

00:50 6 0,04 0,55 318,5 0,00933126 -0,004071541

01:00 7 0,05 0,59 336,9 -0,047900467 0,020320034

01:10 8 0,06 0,59 336,9 -0,047900467 0,020320034

01:20 9 0,06 0,6 341,5 -0,062208398 0,026209731

01:30 10 0,07 0,61 346,1 -0,07651633 0,032020622

01:40 11 0,08 0,62 350,7 -0,090824261 0,037754789

01:50 12 0,08 0,75 410,5 -0,276827372 0,106132184

02:00 13 0,09 0,75 410,5 -0,276827372 0,106132184

02:10 14 0,10 0,76 415,1 -0,291135303 0,110971756

02:20 15 0,10 1,05 548,5 -0,706065319 0,231995655

02:30 16 0,11 1,1 571,5 -0,777604977 0,249835257

02:40 17 0,12 1,25 640,5 -0,99222395 0,299338157

02:50 18 0,12 1,3 663,5 -1,063763608 0,31465995

03:00 19 0,13 1,32 672,7 -1,092379471 0,32064045

03:10 20 0,14 1,34 681,9 -1,120995334 0,326539713

03:20 21 0,14 1,38 700,3 -1,178227061 0,338103149

03:30 22 0,15 1,4 709,5 -1,206842924 0,343771423

03:40 23 0,16 1,45 735,5 -1,287713841 0,3594017

03:50 24 0,17 1,5 755,5 -1,34992224 0,371053491

04:00 25 0,17 1,56 783,1 -1,435769829 0,386636247

04:10 26 0,18 1,57 787,7 -1,45007776 0,389179868

04:20 27 0,19 1,6 801,5 -1,493001555 0,396722549

04:30 28 0,19 1,61 806,1 -1,507309487 0,399207944

04:40 29 0,20 1,62 810,7 -1,521617418 0,401679196

04:50 30 0,21 1,62 810,7 -1,521617418 0,401679196

05:00 31 0,21 1,59 796,9 -1,478693624 0,39422285

05:10 32 0,22 1,55 778,5 -1,421461897 0,38407764

05:20 33 0,23 1,54 773,9 -1,407153966 0,381503869

05:30 34 0,23 1,53 769,3 -1,392846034 0,378914755

05:40 35 0,24 1,52 764,7 -1,378538103 0,376310113

05:50 36 0,25 1,5 755,5 -1,34992224 0,371053491

06:00 37 0,26 1,47 741,7 -1,306998445 0,363047302

06:10 38 0,26 1,45 732,5 -1,278382582 0,357626652

HORA t t/to cámara

3 cámara 3


06:20 39 0,27 1,44 727,9 -1,26407465 0,354890742

06:30 40 0,28 1,42 718,7 -1,235458787 0,349366668

06:40 41 0,28 1,35 686,5 -1,135303266 0,329459564

06:50 42 0,29 1,32 672,7 -1,092379471 0,32064045

07:00 43 0,30 1,3 663,5 -1,063763608 0,31465995

07:10 44 0,30 1,25 640,5 -0,99222395 0,299338157

07:20 45 0,31 1,27 649,7 -1,020839813 0,30553189

07:30 46 0,32 1,24 635,9 -0,977916019 0,296207848

07:40 47 0,32 1,2 617,5 -0,920684292 0,283455985

07:50 48 0,33 1,19 612,9 -0,906376361 0,280208644

08:00 49 0,34 1,18 608,3 -0,892068429 0,276936839

08:10 50 0,34 1,17 603,7 -0,877760498 0,273640199

08:20 51 0,35 1,18 608,3 -0,892068429 0,276936839

08:30 52 0,36 1,15 594,5 -0,849144635 0,266970882

08:40 53 0,37 1,1 571,5 -0,777604977 0,249835257

08:50 54 0,37 1,09 566,9 -0,763297045 0,24632548

09:00 55 0,38 1,05 548,5 -0,706065319 0,231995655

09:10 56 0,39 0,99 520,9 -0,620217729 0,20957338

09:20 57 0,39 0,98 516,3 -0,605909798 0,205721148

09:30 58 0,40 0,98 516,3 -0,605909798 0,205721148

09:40 59 0,41 0,97 511,7 -0,591601866 0,20183444

09:50 60 0,41 0,95 502,5 -0,562986003 0,193955089

10:00 61 0,42 0,86 461,1 -0,434214619 0,156614145

10:10 62 0,43 0,84 451,9 -0,405598756 0,147861364

10:20 63 0,43 0,84 451,9 -0,405598756 0,147861364

10:30 64 0,44 0,83 447,3 -0,391290824 0,143417921

10:40 65 0,45 0,82 442,7 -0,376982893 0,138928545

10:50 66 0,46 0,74 405,9 -0,26251944 0,101238074

11:00 67 0,46 0,73 402,3 -0,251321928 0,097369055

11:10 68 0,47 0,72 396,7 -0,233903577 0,091281223

11:20 69 0,48 0,72 396,7 -0,233903577 0,091281223

11:30 70 0,48 0,72 396,7 -0,233903577 0,091281223

11:40 71 0,49 0,72 396,7 -0,233903577 0,091281223

11:50 72 0,50 0,65 364,5 -0,133748056 0,054516555

12:00 73 0,50 0,6 341,5 -0,062208398 0,026209731

12:10 74 0,51 0,55 318,5 0,00933126 -0,004071541

12:20 75 0,52 0,52 304,7 0,052255054 -0,023308523

12:30 76 0,52 0,53 309,3 0,037947123 -0,016801057

12:40 77 0,53 0,53 309,3 0,037947123 -0,016801057

12:50 78 0,54 0,53 309,3 0,037947123 -0,016801057

HORA t t/to cámara

3 cámara 3


13:00 79 0,54 0,53 309,3 0,037947123 -0,016801057

13:10 80 0,55 0,53 309,3 0,037947123 -0,016801057

13:20 81 0,56 0,53 309,3 0,037947123 -0,016801057

13:30 82 0,57 0,53 309,3 0,037947123 -0,016801057

13:40 83 0,57 0,53 309,3 0,037947123 -0,016801057

13:50 84 0,58 0,53 309,3 0,037947123 -0,016801057

14:00 85 0,59 0,52 304,7 0,052255054 -0,023308523

14:10 86 0,59 0,52 304,7 0,052255054 -0,023308523

14:20 87 0,60 0,52 304,7 0,052255054 -0,023308523

14:30 88 0,61 0,52 304,7 0,052255054 -0,023308523

14:40 89 0,61 0,52 304,7 0,052255054 -0,023308523

14:50 90 0,62 0,52 304,7 0,052255054 -0,023308523

15:00 91 0,63 0,52 304,7 0,052255054 -0,023308523

15:10 92 0,63 0,5 295,5 0,080870918 -0,036623492

15:20 93 0,64 0,5 295,5 0,080870918 -0,036623492

15:30 94 0,65 0,5 295,5 0,080870918 -0,036623492

15:40 95 0,66 0,5 295,5 0,080870918 -0,036623492

15:50 96 0,66 0,5 295,5 0,080870918 -0,036623492

16:00 97 0,67 0,5 295,5 0,080870918 -0,036623492

16:10 98 0,68 0,5 295,5 0,080870918 -0,036623492

16:20 99 0,68 0,5 295,5 0,080870918 -0,036623492

16:30 100 0,69 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437256

16:40 101 0,70 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437256

16:50 102 0,70 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437256

17:00 103 0,71 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437256

17:10 104 0,72 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437256

17:20 105 0,72 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437256

17:30 106 0,73 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437256

17:40 107 0,74 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437256

17:50 108 0,74 0,49 290,9 0,095178849 -0,043437256

18:00 109 0,75 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

18:10 110 0,76 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

18:20 111 0,77 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

18:30 112 0,77 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

18:40 113 0,78 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

18:50 114 0,79 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

19:00 115 0,79 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

19:10 116 0,80 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

19:20 117 0,81 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

19:30 118 0,81 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

HORA t t/to cámara

3 cámara 3


19:40 119 0,82 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

19:50 120 0,83 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

20:00 121 0,83 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

20:10 122 0,84 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

20:20 123 0,85 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

20:30 124 0,86 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

20:40 125 0,86 0,48 286,3 0,109486781 -0,050359629

20:50 126 0,87 0,45 272,5 0,152410575 -0,071814471

21:00 127 0,88 0,45 272,5 0,152410575 -0,071814471

21:10 128 0,88 0,45 272,5 0,152410575 -0,071814471

21:20 129 0,89 0,45 272,5 0,152410575 -0,071814471

21:30 130 0,90 0,45 272,5 0,152410575 -0,071814471

21:40 131 0,90 0,45 272,5 0,152410575 -0,071814471

21:50 132 0,91 0,43 263,3 0,181026439 -0,086730118

22:00 133 0,92 0,43 263,3 0,181026439 -0,086730118

22:10 134 0,92 0,43 263,3 0,181026439 -0,086730118

22:20 135 0,93 0,43 263,3 0,181026439 -0,086730118

22:30 136 0,94 0,43 263,3 0,181026439 -0,086730118

22:40 137 0,94 0,43 263,3 0,181026439 -0,086730118

22:50 138 0,95 0,43 263,3 0,181026439 -0,086730118

23:00 139 0,96 0,43 263,3 0,181026439 -0,086730118

23:10 140 0,97 0,43 263,3 0,181026439 -0,086730118

23:20 141 0,97 0,43 263,3 0,181026439 -0,086730118

23:30 142 0,98 0,43 263,3 0,181026439 -0,086730118

23:40 143 0,99 0,43 263,3 0,181026439 -0,086730118

23:50 144 0,99 0,43 263,3 0,181026439 -0,086730118

00:00 145 1,00 0,43 263,3 0,181026439 -0,086730118

Resultados de la tercera corrida en la tercera cámara


y = -0,008x + 0,436R² = 0,979

0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0,4

0,45

0,2

0

0,2

2

0,2

4

0,2

6

0,2

8

0,3

0

0,3

2

0,3

4

0,3

7

0,3

9

0,4

1

0,4

3

0,4

5

0,4

7

0,4

9

Lo

g 1

-F

(t)

CÁMARA 3

Series1

Lineal (Series1)

Resultados del modelo simplificado de Wolf Resnick cuarta cámara, tercera corrida.

HORA t t/to cámara 4 Cámara 4

ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

00:00 1 0,01 0,5 295,5 0 0

00:10 2 0,01 0,5 295,5 0 0

00:20 3 0,02 0,5 295,5 0 0

00:30 4 0,03 0,51 333,6 -0,12893401 0,0526686

00:40 5 0,03 0,52 304,7 -0,031133672 0,013315

00:50 6 0,04 0,53 309,3 -0,046700508 0,0198224

01:00 7 0,05 0,55 318,5 -0,077834179 0,032552

01:10 8 0,06 0,56 323,1 -0,093401015 0,0387795

01:20 9 0,06 0,57 327,7 -0,108967851 0,044919

01:30 10 0,07 0,57 327,7 -0,108967851 0,044919

01:40 11 0,08 0,57 327,7 -0,108967851 0,044919

01:50 12 0,08 0,57 327,7 -0,108967851 0,044919

02:00 13 0,09 0,57 327,7 -0,108967851 0,044919

02:10 14 0,10 0,65 364,5 -0,233502538 0,09114

02:20 15 0,10 0,72 396,7 -0,342470389 0,1279047

02:30 16 0,11 0,73 401,3 -0,358037225 0,1329117

02:40 17 0,12 0,76 415,1 -0,404737733 0,1475952

02:50 18 0,12 0,8 433,5 -0,467005076 0,1664316

03:00 19 0,13 0,85 456,5 -0,544839255 0,1888833

03:10 20 0,14 0,86 461,1 -0,560406091 0,1932376

03:20 21 0,14 1,1 571,5 -0,934010152 0,2864587

03:30 22 0,15 1,15 594,5 -1,011844332 0,3035944

03:40 23 0,16 1,16 599,1 -1,027411168 0,3069418

03:50 24 0,17 1,2 617,5 -1,089678511 0,3200795

04:00 25 0,17 1,22 626,7 -1,120812183 0,3265022

04:10 26 0,18 1,25 640,5 -1,16751269 0,3359616

04:20 27 0,19 1,3 663,5 -1,24534687 0,3512834

04:30 28 0,19 1,34 681,9 -1,307614213 0,3631632

04:40 29 0,20 1,38 700,3 -1,369881557 0,3747266

04:50 30 0,21 1,4 709,5 -1,401015228 0,3803949

05:00 31 0,21 1,45 732,5 -1,478849408 0,3942501

05:10 32 0,22 1,46 737,1 -1,494416244 0,3969689

05:20 33 0,23 1,47 741,7 -1,50998308 0,3996708

05:30 34 0,23 1,5 755,5 -1,556683587 0,407677

05:40 35 0,24 1,55 778,5 -1,634517766 0,4207011

05:50 36 0,25 1,56 783,1 -1,650084602 0,4232597


ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

06:00 37 0,26 1,56 783,1 -1,650084602 0,4232597

06:10 38 0,26 1,56 783,1 -1,650084602 0,4232597

06:20 39 0,27 1,57 787,7 -1,665651438 0,4258034

06:30 40 0,28 1,58 792,3 -1,681218274 0,4283322

06:40 41 0,28 1,6 801,5 -1,712351946 0,433346

06:50 42 0,29 1,6 801,5 -1,712351946 0,433346

07:00 43 0,30 1,6 801,5 -1,712351946 0,433346

07:10 44 0,30 1,6 801,5 -1,712351946 0,433346

07:20 45 0,31 1,6 801,5 -1,712351946 0,433346

07:30 46 0,32 1,59 796,9 -1,69678511 0,4308463

07:40 47 0,32 1,58 792,3 -1,681218274 0,4283322

07:50 48 0,33 1,57 787,7 -1,665651438 0,4258034

08:00 49 0,34 1,56 783,1 -1,650084602 0,4232597

08:10 50 0,34 1,55 778,5 -1,634517766 0,4207011

08:20 51 0,35 1,46 737,1 -1,494416244 0,3969689

08:30 52 0,36 1,42 718,7 -1,4321489 0,3859902

08:40 53 0,37 1,42 718,7 -1,4321489 0,3859902

08:50 54 0,37 1,37 695,7 -1,354314721 0,3718645

09:00 55 0,38 1,36 691,1 -1,338747885 0,3689834

09:10 56 0,39 1,35 686,5 -1,323181049 0,3660831

09:20 57 0,39 1,3 663,5 -1,24534687 0,3512834

09:30 58 0,40 1,29 658,9 -1,229780034 0,348262

09:40 59 0,41 1,28 654,3 -1,214213198 0,3452194

09:50 60 0,41 1,22 626,7 -1,120812183 0,3265022

10:00 61 0,42 1,17 603,7 -1,042978003 0,3102637

10:10 62 0,43 1,14 589,9 -0,996277496 0,3002209

10:20 63 0,43 1,13 685,3 -1,319120135 0,3653232

10:30 64 0,44 1,12 580,7 -0,965143824 0,2933943

10:40 65 0,45 1,11 576,1 -0,949576988 0,2899404

10:50 66 0,46 1,11 576,1 -0,949576988 0,2899404

11:00 67 0,46 1,11 576,1 -0,949576988 0,2899404

11:10 68 0,47 0,99 520,9 -0,762774958 0,2461969

11:20 69 0,48 0,98 516,3 -0,747208122 0,2423446

11:30 70 0,48 0,94 497,9 -0,684940778 0,2265846

11:40 71 0,49 0,9 479,5 -0,622673435 0,2102311

11:50 72 0,50 0,84 451,9 -0,52927242 0,1844849

12:00 73 0,50 0,82 442,7 -0,498138748 0,175552

12:10 74 0,51 0,81 438,1 -0,482571912 0,1710158


ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

12:20 75 0,52 0,81 438,1 -0,482571912 0,1710158

12:30 76 0,52 0,81 438,1 -0,482571912 0,1710158

12:40 77 0,53 0,81 438,1 -0,482571912 0,1710158

12:50 78 0,54 0,81 438,1 -0,482571912 0,1710158

13:00 79 0,54 0,79 428,9 -0,45143824 0,1617986

13:10 80 0,55 0,78 424,3 -0,435871404 0,1571155

13:20 81 0,56 0,76 415,1 -0,404737733 0,1475952

13:30 82 0,57 0,75 410,5 -0,389170897 0,1427557

13:40 83 0,57 0,75 410,5 -0,389170897 0,1427557

13:50 84 0,58 0,75 410,5 -0,389170897 0,1427557

14:00 85 0,59 0,75 410,5 -0,389170897 0,1427557

14:10 86 0,59 0,68 378,3 -0,280203046 0,1072789

14:20 87 0,60 0,66 369,1 -0,249069374 0,0965866

14:30 88 0,61 0,65 364,5 -0,233502538 0,09114

14:40 89 0,61 0,64 359,9 -0,217935702 0,0856244

14:50 90 0,62 0,63 355,3 -0,202368866 0,0800377

15:00 91 0,63 0,63 355,3 -0,202368866 0,0800377

15:10 92 0,63 0,59 336,9 -0,140101523 0,0569435

15:20 93 0,64 0,59 336,9 -0,140101523 0,0569435

15:30 94 0,65 0,59 336,9 -0,140101523 0,0569435

15:40 95 0,66 0,59 336,9 -0,140101523 0,0569435

15:50 96 0,66 0,59 336,9 -0,140101523 0,0569435

16:00 97 0,67 0,54 313,9 -0,062267343 0,0262338

16:10 98 0,68 0,54 313,9 -0,062267343 0,0262338

16:20 99 0,68 0,54 313,9 -0,062267343 0,0262338

16:30 100 0,69 0,54 313,9 -0,062267343 0,0262338

16:40 101 0,70 0,52 304,7 -0,031133672 0,013315

16:50 102 0,70 0,52 304,7 -0,031133672 0,013315

17:00 103 0,71 0,52 304,7 -0,031133672 0,013315

17:10 104 0,72 0,51 300,1 -0,015566836 0,0067085

17:20 105 0,72 0,51 300,1 -0,015566836 0,0067085

17:30 106 0,73 0,51 300,1 -0,015566836 0,0067085

17:40 107 0,74 0,51 300,1 -0,015566836 0,0067085

17:50 108 0,74 0,51 300,1 -0,015566836 0,0067085

18:00 109 0,75 0,51 300,1 -0,015566836 0,0067085

18:10 110 0,76 0,51 300,1 -0,015566836 0,0067085

18:20 111 0,77 0,5 295,5 0 0

18:30 112 0,77 0,5 295,5 0 0


ppm F(t)= 1-(C/Co)

Log 1- F(t)

18:40 113 0,78 0,5 295,5 0 0

18:50 114 0,79 0,5 295,5 0 0

19:00 115 0,79 0,5 295,5 0 0

19:10 116 0,80 0,47 281,7 0,046700508 -0,020771

19:20 117 0,81 0,47 281,7 0,046700508 -0,020771

19:30 118 0,81 0,47 281,7 0,046700508 -0,020771

19:40 119 0,82 0,47 281,7 0,046700508 -0,020771

19:50 120 0,83 0,47 281,7 0,046700508 -0,020771

20:00 121 0,83 0,47 281,7 0,046700508 -0,020771

20:10 122 0,84 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

20:20 123 0,85 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

20:30 124 0,86 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

20:40 125 0,86 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

20:50 126 0,87 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

21:00 127 0,88 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

21:10 128 0,88 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

21:20 129 0,89 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

21:30 130 0,90 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

21:40 131 0,90 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

21:50 132 0,91 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

22:00 133 0,92 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

22:10 134 0,92 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

22:20 135 0,93 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

22:30 136 0,94 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

22:40 137 0,94 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

22:50 138 0,95 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

23:00 139 0,96 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

23:10 140 0,97 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

23:20 141 0,97 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

23:30 142 0,98 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

23:40 143 0,99 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

23:50 144 0,99 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

00:00 145 1,00 0,45 272,5 0,077834179 -0,035191

Resultados de la tercera corrida en la cuarta cámara


y = -0,007x + 0,462R² = 0,975-0,1

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,2

8

0,3

2

0,3

5

0,3

9

0,4

2

0,4

6

0,4

9

0,5

2

0,5

6

0,5

9

0,6

3

0,6

6

0,7

0

0,7

3

0,7

7

Lo

g 1

-F

(t)

CÁMARA 4

Series1

Lineal (Series1)

ANEXO 8

Esta es la muestra de los cálculos realizados.

FECHA Q

entra

da

[ ]

ENTRA

DA

CARGA

entrad

a

Q

salida

[ ]

SALIDA

CARGA

salida

EFICIENC

IA

%

ef

TRH

31/10/20

08

1,040 2,5 0,0037

4

1,030 2,4 0,0035

6

0,05 4,9 9,7

15/12/20

08

1,673 2,41 0,0058

0

1,630 2,24 0,0052

6

0,09 9,4 6,0

02/11/20

08

1,880 1,9 0,0051

4

1,870 1,7 0,0045

8

0,11 11,

0

5,4

09/10/20

08

0,900 1 0,0013

0

0,880 0,9 0,0011

4

0,12 12,

0

11,2

06/11/20

08

0,740 2,6 0,0027

7

0,720 2,3 0,0023

8

0,14 13,

9

13,6

22/10/20

08

0,524 1,9 0,0014

3

0,504 1,7 0,0012

3

0,14 13,

9

19,2

13/12/20

08

0,168 2,54 0,0006

1

0,120 2,97 0,0005

1

0,16 16,

3

60,0

06/10/20

08

0,600 0,7 0,0006

0

0,580 0,6 0,0005

0

0,17 17,

1

16,8

25/10/20

08

1,130 4,9 0,0079

7

1,090 4,1 0,0064

4

0,19 19,

3

8,9

14/12/20

08

1,008 2,99 0,0043

4

0,960 2,45 0,0033

9

0,22 21,

9

10,0

FECHA Q

entra

da

[ ]

ENTRA

DA

CARGA

entrad

a

Q

salida

[ ]

SALIDA

CARGA

salida

EFICIENC

IA

%

ef

TRH

13/10/20

08

0,250 0,8 0,0002

9

0,220 0,7 0,0002

2

0,23 23,

0

40,2

08/11/20

08

1,063 2 0,0030

6

1,020 1,6 0,0023

5

0,23 23,

2

9,5

06/09/20

08

0,488 1,2 0,0008

4

0,448 1 0,0006

5

0,23 23,

5

20,6

12/11/20

08

0,870 2,3 0,0028

8

0,840 1,8 0,0021

8

0,24 24,

4

11,6

18/11/20

08

0,240 2,1 0,0007

3

0,200 1,9 0,0005

5

0,25 24,

6

41,9

24/10/20

08

0,339 2,1 0,0010

3

0,210 2,5 0,0007

6

0,26 26,

3

29,6

26/11/20

08

0,750 2,3 0,0024

8

0,730 1,7 0,0017

9

0,28 28,

1

13,4

10/09/20

08

0,110 1,3 0,0002

1

0,100 1 0,0001

4

0,30 30,

1

91,4

01/12/20

08

0,450 2,1 0,0013

6

0,410 1,6 0,0009

4

0,31 30,

6

22,4

06/12/20

08

1,843 2,5 0,0066

3

1,800 1,76 0,0045

6

0,31 31,

2

5,5

16/10/20

08

0,170 2,9 0,0007

1

0,140 2,4 0,0004

8

0,32 31,

8

59,2

11/12/20 0,530 3,4 0,0025 0,490 2,5 0,0017 0,32 32, 19,0

FECHA Q

entra

da

[ ]

ENTRA

DA

CARGA

entrad

a

Q

salida

[ ]

SALIDA

CARGA

salida

EFICIENC

IA

%

ef

TRH

08 9 6 0

15/10/20

08

0,230 2,7 0,0008

9

0,210 2 0,0006

0

0,32 32,

4

43,7

08/12/20

08

1,743 3,02 0,0075

8

1,700 2,05 0,0050

2

0,34 33,

8

5,8

14/11/20

08

0,630 3,1 0,0028

1

0,600 2,1 0,0018

1

0,35 35,

5

16,0

29/10/20

08

0,340 2,7 0,0013

2

0,310 1,9 0,0008

5

0,36 35,

8

29,6

05/11/20

08

0,860 2,3 0,0028

5

0,750 1,6 0,0017

3

0,39 39,

3

11,7

01/11/20

08

0,913 7 0,0092

0

0,870 4,3 0,0053

9

0,41 41,

4

11,0

28/10/20

08

0,340 3,5 0,0017

1

0,320 2,1 0,0009

7

0,44 43,

5

29,6

13/11/20

08

0,840 2,7 0,0032

7

0,800 1,6 0,0018

4

0,44 43,

6

12,0

22/11/20

08

0,130 2,6 0,0004

9

0,100 1,9 0,0002

7

0,44 43,

8

77,4

21/11/20

08

0,340 2,7 0,0013

2

0,320 1,6 0,0007

4

0,44 44,

2

29,6

10/11/20

08

0,180 2,7 0,0007

0

0,150 1,8 0,0003

9

0,44 44,

4

55,9

FECHA Q

entra

da

[ ]

ENTRA

DA

CARGA

entrad

a

Q

salida

[ ]

SALIDA

CARGA

salida

EFICIENC

IA

%

ef

TRH

14/10/20

08

0,370 1,9 0,0010

1

0,350 1,1 0,0005

5

0,45 45,

2

27,2

29/08/20

08

0,304 4 0,0017

51

0,2640

00

2,4000

00

0,0009

12

0,48 47,

9

33,1

24/11/20

08

0,540 3,9 0,0030

3

0,520 2,1 0,0015

7

0,48 48,

1

18,6

08/10/20

08

0,292 1,7 0,0007

1

0,252 1 0,0003

6

0,49 49,

2

34,4

08/09/20

08

1,180 2,7 0,0045

9

1,140 1,4 0,0023

0

0,50 49,

9

8,5

25/08/20

08

0,465 1,4 0,0009

38

0,4660

00

0,7000

00

0,0004

70

0,50 49,

9

21,6

27/08/20

08

0,110 2 0,0003

17

0,1000

00

1,1000

00

0,0001

58

0,50 50,

0

91,4

16/11/20

08

1,240 4,9 0,0087

5

1,210 2,5 0,0043

6

0,50 50,

2

8,1

02/12/20

08

2,240 1,67 0,0053

9

2,210 0,84 0,0026

7

0,50 50,

4

4,5

12/10/20

08

0,452 2,9 0,0018

9

0,432 1,5 0,0009

3

0,51 50,

6

22,3

18/10/20

08

0,205 3,1 0,0009

2

0,175 1,7 0,0004

3

0,53 53,

2

49,1

04/12/20 1,240 3,76 0,0067 1,200 1,8 0,0031 0,54 53, 8,1

FECHA Q

entra

da

[ ]

ENTRA

DA

CARGA

entrad

a

Q

salida

[ ]

SALIDA

CARGA

salida

EFICIENC

IA

%

ef

TRH

08 1 1 7

19/11/20

08

1,110 5 0,0079

9

1,090 2,3 0,0036

1

0,55 54,

8

9,1

27/11/20

08

0,840 2,5 0,0030

2

0,810 1,1 0,0012

8

0,58 57,

6

12,0

31/08/20

08

2,550 2,4 0,0088

13

2,5200

00

1,0000

00

0,0036

29

0,59 58,

8

3,9

09/12/20

08

1,843 2,48 0,0065

8

1,800 0,95 0,0024

6

0,63 62,

6

5,5

03/12/20

08

0,680 4,3 0,0042

1

0,640 1,7 0,0015

7

0,63 62,

8

14,8

20/11/20

08

0,570 7 0,0057

5

0,530 2,8 0,0021

4

0,63 62,

8

17,6

11/11/20

08

0,470 3,2 0,0021

7

0,430 1,3 0,0008

0

0,63 62,

8

21,4

27/10/20

08

0,279 2,2 0,0008

8

0,150 1,5 0,0003

2

0,63 63,

4

36,0

29/11/20

08

0,625 2,3 0,0020

7

0,300 1,7 0,0007

3

0,65 64,

5

16,1

05/12/20

08

1,210 2,65 0,0046

2

1,170 0,93 0,0015

7

0,66 66,

1

8,3

30/11/20

08

0,150 3,2 0,0006

9

0,130 1,25 0,0002

3

0,66 66,

1

67,1

FECHA Q

entra

da

[ ]

ENTRA

DA

CARGA

entrad

a

Q

salida

[ ]

SALIDA

CARGA

salida

EFICIENC

IA

%

ef

TRH

21/10/20

08

0,630 0,3 0,0002

7

0,610 0,1 0,0000

9

0,68 67,

7

16,0

23/11/20

08

0,130 2,9 0,0005

4

0,100 1,2 0,0001

7

0,68 68,

2

77,4

15/11/20

08

1,210 5,3 0,0092

3

1,170 1,7 0,0028

6

0,69 69,

0

8,3

25/11/20

08

1,443 6,4 0,0132

9

1,400 1,9 0,0038

3

0,71 71,

2

7,0

23/08/20

08

0,070 2,5 0,0002

52

0,0300

00

1,3000

00

0,0000

56

0,78 77,

7

143,7

07/10/20

08

0,088 2,6 0,0003

3

0,048 1 0,0000

7

0,79 79,

0

113,9

19/10/20

08

0,350 0,5 0,0002

5

0,320 0,1 0,0000

5

0,82 81,

7

28,7

04/11/20

08

1,291 4 0,0074

4

1,280 0,7 0,0012

9

0,83 82,

6

7,8

02/09/20

08

1,180 1,2 0,0020

39

1,1400

00

0,2000

00

0,0003

28

0,84 83,

9

8,5

20/10/20

08

0,180 0,7 0,0001

8

0,150 0,1 0,0000

2

0,88 88,

1

55,9

23/10/20

08

0,370 2,5 0,0013

3

0,350 0,1 0,0000

5

0,96 96,

2

27,2

FECHA Q

entra

da

[ ]

ENTRA

DA

CARGA

entrad

a

Q

salida

[ ]

SALIDA

CARGA

salida

EFICIENC

IA

%

ef

TRH

volumen

del

reactor

0.6354 m3

Área del

reactor

0,32 m2

CÁMARA 1

Q entrada 0,01800 0,01230 0,10458 0,10458 0,1

CONCENTRACION 4,00 3,1 3,02 2,48 3,2

CARGA FENOL 0,2 0,1 0,8 0,6 0,4

CARGA V 0,9 0,5 4,1 3,4 2,2

eficiencia 5,0 12,9 4,0 11,3 8,3

CÁMARA 2

CONCENTRACION 3,8 2,7 2,9 2,2 2,9

THR 17,7778 26,0163 3,0599 3,0599 12,5

CARGA FENOL 0,2 0,1 0,7 0,6 0,4

CARGA V 0,9 0,4 4,0 3,0 2,1

EFICIENCIA 10,5 25,9 13,8 16,8 16,8

CÁMARA 3

concentración 3,4 2 2,5 1,83 2,4

CARGA FENOL 0,14688 0,05904 0,62748 0,45931536 0,3

CARGA V 0,79826 0,32087 3,41022 2,49628 1,75641

EFICIENCIA 17,6 5,0 4,0 34,4 15,3

CÁMARA 4

concentración 2,8 1,9 2,4 1,2 2,1

CARGA FENOL 0,12 0,06 0,602 0,301 0,3

CARGA V 0,66 0,30 3,27 1,64 1,47

EFICIENCIA 14,29 10,53 14,58 20,83 15,1

THR 10,222 14,959 1,759 1,759 7,2

CARGA H 0,0563 0,0668 0,5684 0,5684 0,3

ANEXO 9

Ecuación 25

Ecuación 27

ECUACION 29

–

Imagen tomada del programa de matlab en la realización de la ecuación número 30

Datos utilizados para el desarrollo del modelo

FECHA Q in

(m3/h) C in

(kg/m3) C out

(kg/m3)

23/08/2008 0,004 1,25 0,65

25/08/2008 0,028 0,7 0,35

27/08/2008 0,007 1 0,55

29/08/2008 0,018 2 1,2

31/08/2008 0,153 1,2 0,5

02/09/2008 0,071 0,6 0,1

06/09/2008 0,029 0,6 0,5

08/09/2008 0,071 1,35 0,7

10/09/2008 0,007 0,65 0,5

06/10/2008 0,036 0,35 0,3

07/10/2008 0,005 1,3 0,5

08/10/2008 0,018 0,85 0,5

09/10/2008 0,054 0,5 0,45

12/10/2008 0,027 1,45 0,75

13/10/2008 0,015 0,4 0,35

14/10/2008 0,022 0,95 0,55

15/10/2008 0,014 1,35 1

16/10/2008 0,010 1,45 1,2

18/10/2008 0,012 1,55 0,85

19/10/2008 0,021 0,25 0,05

20/10/2008 0,011 0,35 0,05

21/10/2008 0,038 0,15 0,05

22/10/2008 0,031 0,95 0,85

23/10/2008 0,022 1,25 0,05

24/10/2008 0,020 1,05 1,25

25/10/2008 0,068 2,45 2,05

27/10/2008 0,017 1,1 0,75

28/10/2008 0,020 1,75 1,05

29/10/2008 0,020 1,35 0,95

31/10/2008 0,062 1,25 1,2

01/11/2008 0,055 3,5 2,15

02/11/2008 0,113 0,95 0,85

04/11/2008 0,077 2 0,35

05/11/2008 0,052 1,15 0,8

06/11/2008 0,044 1,3 1,15

08/11/2008 0,064 1 0,8

FECHA Q in

(m3/h) C in

(kg/m3) C out

(kg/m3)

10/11/2008 0,011 1,35 0,9

Aplicación de la ecuación 25

PARA HALLAR K

cin/cout (ln(cin/cout)) t

(Horas) k

1,92307692 0,653926467 7 0,09341807

2 0,693147181 7 0,09902103

1,81818182 0,597837001 7 0,08540529

1,66666667 0,510825624 7 0,07297509

2,4 0,875468737 7 0,12506696

6 1,791759469 7 0,25596564

1,2 0,182321557 7 0,02604594

1,92857143 0,656779536 7 0,09382565

1,3 0,262364264 7 0,03748061

1,16666667 0,15415068 7 0,02202153

2,6 0,955511445 7 0,13650164

1,7 0,530628251 7 0,07580404

1,11111111 0,105360516 7 0,0150515

1,93333333 0,659245629 7 0,09417795

1,14285714 0,133531393 7 0,01907591

1,72727273 0,546543706 7 0,07807767

1,35 0,300104592 7 0,04287208

1,20833333 0,189242 7 0,02703457

1,82352941 0,60077386 7 0,08582484

5 1,609437912 7 0,2299197

7 1,945910149 7 0,27798716

3 1,098612289 7 0,15694461

1,11764706 0,111225635 7 0,01588938

25 3,218875825 7 0,4598394

0,84 -

0,174353387 7 -

0,02490763

1,19512195 0,178248231 7 0,02546403

1,46666667 0,382992252 7 0,05471318

1,66666667 0,510825624 7 0,07297509

1,42105263 0,351397887 7 0,0501997

1,04166667 0,040821995 7 0,00583171

PARA HALLAR K

cin/cout (ln(cin/cout)) t

(Horas) k

1,62790698 0,487295126 7 0,06961359

1,11764706 0,111225635 7 0,01588938

5,71428571 1,742969305 7 0,24899562

1,4375 0,362905494 7 0,05184364

1,13043478 0,122602322 7 0,01751462

1,25 0,223143551 7 0,03187765

1,5 0,405465108 7 0,05792359

Aplicación de la ecuación 27

PARA HALLAR KF

(-cin*k) (cin-cout) kf

-0,116772583 0,6 -0,19462097

-0,069314718 0,35 -0,19804205

-0,085405286 0,45 -0,18978952

-0,145950178 0,8 -0,18243772

-0,150080355 0,7 -0,21440051

-0,153579383 0,5 -0,30715877

-0,015627562 0,1 -0,15627562

-0,126664625 0,65 -0,19486865

-0,024362396 0,15 -0,16241597

-0,007707534 0,05 -0,15415068

-0,177452126 0,8 -0,22181516

-0,06443343 0,35 -0,18409552

-0,007525751 0,05 -0,15051502

-0,136558023 0,7 -0,19508289

-0,007630365 0,05 -0,15260731

-0,074173789 0,4 -0,18543447

-0,057877314 0,35 -0,16536376

-0,039200128 0,25 -0,15680051

-0,133028498 0,7 -0,19004071

-0,057479925 0,2 -0,28739963

-0,097295507 0,3 -0,32431836

-0,023541692 0,1 -0,23541692

-0,015094908 0,1 -0,15094908

PARA HALLAR KF

(-cin*k) (cin-cout) kf

-0,574799254 1,2 -0,47899938

0,026153008 -0,2 -0,13076504

-0,062386881 0,4 -0,1559672

-0,060184497 0,35 -0,17195571

-0,127706406 0,7 -0,18243772

-0,067769592 0,4 -0,16942398

-0,007289642 0,05 -0,14579284

-0,243647563 1,35 -0,18047968

-0,015094908 0,1 -0,15094908

-0,49799123 1,65 -0,30181287

-0,059620188 0,35 -0,17034339

-0,022769003 0,15 -0,15179335

-0,03187765 0,2 -0,15938825

-0,078196842 0,45 -0,17377076

Resultados arrojados por Matlab para la ecuación 29

Resultados de Matlab

E

0.0405

0.0002 - 0.0034i

0.0176

0.3566

0.0020 - 0.0193i

-0.0027 - 0.0024i

0.0010 - 0.0039i

0.0401

0.0052

-0.0014 - 0.0023i

0.0254

0.0071

-0.0014 - 0.0051i

0.0686

-0.0002 - 0.0016i

0.0121

0.1113

0.1873

Resultados de Matlab

E

0.1062

-0.0007 - 0.0004i

-0.0004 - 0.0003i

-0.0010 - 0.0005i

0.0343

-0.0009 - 0.0011i

0.1038

15.638

0.0393

0.2072

0.0989

0.1284

35.288

0.0130 - 0.0137i

0.0102 - 0.0086i

0.0420

0.1311

0.0246

0.0902

Evaluación de la remoción y el transporte de fenoles en un ...

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