CONTROL DE PÉRDIDAS DE CIRCULACIÓN - UDABOL
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CONTROL DE PÉRDIDAS DE CIRCULACIÓN
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CONTROL DE PÉRDIDAS DE CIRCULACIÓN
INTRODUCCIÓN
La pérdida de lodo hacia las formaciones se
llama pérdida de circulación o pérdida de
retornos.
Es uno de los factores que más contribuye a
los altos costos del lodo, además de la
inestabilidad del pozo, tubería pegada, e
incluso los descontrol de pozos y daño a
formaciones productoras.
Asimismo, la necesidad de impedir o
remediar las pérdidas de lodo, ayuda a la
obtención de una evaluación de la formación
de buena calidad y el logro de una
adherencia eficaz del cemento primario
sobre la tubería de revestimiento.
IMPACTOS DE LAS PÉRDIDAS DE CIRCULACIÓN
Costo Estimado a la Industria:
Golfo de México: ~$20 trillones/yr (2012)
Global: ~$40 to 60 trillones/yr (2012)
En promedio, 10-20% del costo total para perforar un pozo
HTHP se gasta en pérdidas de lodo (Fuente: U.S. Departamento
de Energía).
En general, no existe un enfoque coherente para Mitigar el
Riesgo o Gestionar la Ocurrencia de Perdida de Circulación.
Un Panorama Confuso: Existen cerca de 200 productos
ofrecidos por 50 compañías de fluidos de perforación para
controlar pérdidas de circulación.
Las Operadoras buscan un Proveedor de Lodo para:
“Prevención y Mitigación Integral de Perdidas de Circulación”.
IMPACTO DE LAS PÉRDIDAS DE CIRCULACIÓN
La pérdida de circulación compromete las operaciones:
– Contención Presión de Formación (Control de Pozo)
– Estabilidad de Agujero.
– Limpieza de Agujero.
– Continuidad hidráulica con el BHA.
– Control Propiedades Fluido de Perforación (Estabilidad).
– Eficiencia de Equipos de Control de Solidos.
– Transmisión de Información.
– Integridad de Pozo.
Impacto en Desempeño y Costos del Pozo:
– Costos de Pozo y Desarrollo de Campos.
– Expone Debilidades en Planificación, Recursos, Logística y Suministro.
– Compromete los servicios al asociados pozos, MWD / LWD, cementación.
– Influye en la Evaluación del Desempeño del Cliente.
PROBLEMAS ASOCIADOS CON LCC
Fracturas y Vugulares Abiertos.
Densidad Equivalente de Circulación.
Zonas Fracturadas, Brechadas (Grava).
Minerales Solubles e Hidratables.
Alta Densidad Lodo y Formación Depletada.
Fallas y Fracturas Abiertas.
Invasión del Lodo (Perdidas).
Materiales de Perdida de Circulación.
Temperaturas Altas de Formación.
Presencia de Gases Ácidos (H2S & CO2).
Control de Solidos.
Problema Causas
Perdida de Circulación
Inestabilidad del Agujero
Pega de Tubería
Daño a la Formación
Estabilidad del Fluido
CAUSAS DE LA PÉRDIDA DE CIRCULACIÓN
La pérdida de circulación puede
producirse de una de dos maneras
básicas:
1. Invasión o pérdida de lodo hacia
las formaciones que son
cavernosas, fisuradas, fracturadas
o no consolidadas. Pérdidas
rápidas, grandes y acompañadas
de una caída en la columna.
2. Fracturación es decir la pérdida
de lodo causada por la fracturación
hidráulica producida por presiones
inducidas excesivas. Perdidas mas
lentas y perjudiciales para la
estabilidad del pozo.
Arenas no
consolidadas y grava
de alta permeabilidad.
Zonas cavernosas o
fisuradas en
carbonatos
(caliza o dolomita).
Fracturas naturales,
fallas y zonas de
transición en
carbonatos o lutitas
duras.
Fracturas inducidas
por el exceso de
presión.
Fracturas inducidas
por el exceso de
presión.
CAUSAS DE LA PÉRDIDA DE CIRCULACIÓN
Pérdidas de circulación no se puede evitar en las formaciones que son
cavernosas, fisuradas, fracturadas o no consolidadas, así como formaciones
agotadas de baja presión (generalmente arenas).
A. Formaciones de grano grueso no consolidadas, permeabilidad
suficientemente alta para que el lodo invada la matriz de la formación:
arenas y los lechos de grava poco profundos; arrecifes y bancos de ostras.
Pérdida de lodo en los intervalos poco profundos puede provocar el
socavamiento de formaciones no consolidadas, formando una gran
cavidad menos estable que podría derrumbarse fácilmente bajo la acción
de la sobrecarga y del peso del equipo de perforación.
INVASIÓN
Lodo Matriz de la Roca
CAUSAS DE LA PÉRDIDA DE CIRCULACIÓN
B. Formaciones agotadas (generalmente arenas) de baja presión. Agentes
puenteantes y materiales de relleno especiales son usados para formar un
buen sello y un buen revoque en la zona agotada, evitando perdidas de
circulación y pegadura de la tubería.
INVASIÓN
CAUSAS DE LA PÉRDIDA DE CIRCULACIÓN
C. Zonas cavernosas o fisuradas: formaciones volcánicas o de
carbonatos (caliza y dolomita) de baja presión. Caliza, las fisuras son
creadas por el flujo continuo anterior de agua que disolvió parte de la matriz
de la roca (lixiviación), creando un espacio vacío. Cuando estas
formaciones fisuradas son perforadas, la columna de perforación puede
caer libremente a través de la zona vacía y se suele sufrir una pérdida
rápida de lodo. El volumen y la persistencia de este tipo de pérdida
depende del grado de interconexión entre las fisuras. Fisuras y cavernas
similares pueden aparecer durante el enfriamiento de la magma o ceniza
volcánica. Las formaciones cavernosas y fisuradas son frecuentemente
fáciles de localizar a partir de los pozos de referencia y predecir a partir de
los registros de lodo y de la litología.
INVASIÓN
Lodo Fracturas o Lixiviación de la
Roca
CAUSAS DE LA PÉRDIDA DE CIRCULACIÓN
D. La pérdida de lodo también puede ocurrir hacia las fisuras o fracturas de
los pozos donde no hay ninguna formación de grano grueso permeable o
cavernosa. Estas fisuras o fracturas pueden ocurrir naturalmente o ser
generadas o ampliadas por presiones hidráulicas. En muchos casos
hay fracturas naturales que pueden ser impermeables bajo las condiciones
de presión balanceada. Las pérdidas también pueden producirse en los
límites no sellados de las fallas.
INVASIÓN
Lodo
Fisuras o Micro-Fracturas de la
Roca
CAUSAS DE LA PÉRDIDA DE CIRCULACIÓN
FRACTURACIÓN
La pérdida de circulación ocurre cuando se alcanza o se excede una
determinada presión crítica de fractura. Una vez que una fractura ha sido
creada o abierta por una presión, puede que sea difícil repararla y es posible
que no se pueda restablecer la integridad original de la formación. La
pérdida de circulación puede persistir, aunque la presión sea reducida.
Puenteo
Fractura Abierta
CAUSAS DE LA PÉRDIDA DE CIRCULACIÓN
FRACTURACIÓN
La pérdida de circulación que resulta de la presión inducida suele ser causada
por alguna de estas situaciones:
Colocación incorrecta de la tubería de revestimiento intermedia, inducirá
frecuentemente la fracturación en el asiento débil de la zapata.
Fuerzas mecánicas: Hidráulica inapropiada: altas Densidad Equivalente de Circulación (ECD).
Prácticas de perforación: No romper geles. Suabeo/pistoneo durante los viajes.
Alta concentración de recortes en el fluido anular, causando una alta ECD.
Golpeteo de la tubería.
Atravesar sin perforar puentes.
Condiciones del pozo: Carga de sólidos en el espacio anular derrumbes y alta ECD.
Camas de recortes en pozo direccional.
Puentes.
Amagos (Surgencias imprevistas de presión) y procedimientos de control de
pozo.
Agujero de longitud extendida (Fricción anular acumulada).
CAUSAS DE LA PÉRDIDA DE CIRCULACIÓN
FRACTURACIÓN
Propiedades del lodo:
Viscosidades y esfuerzos de gel
excesivos.
Acumulación de sólidos
perforados, podre limpieza.
Revoques gruesos que
reducen el diámetro hidráulico
del pozo.
Densidad excesiva del lodo o
aumento demasiado rápido de la
densidad del lodo.
Columnas de lodo
desbalanceadas.
Asentamiento de barita en
pozos direccionales.
Efecto del esfuerzo de gel sobre el
aumento brusco de la presión.
CAUSAS DE LA PÉRDIDA DE CIRCULACIÓN
Presión de fondo para el
ciclo normal de perforación
Ciclo de perforación
causando la fracturación y el
restablecimiento
subsiguiente de parte de la
integridad de la formación
CAUSAS DE LA PÉRDIDA DE CIRCULACIÓN
MEDIDAS PREVENTIVAS
Una buena planificación y prácticas de perforación apropiadas son los
factores claves para impedir la pérdida de circulación.
Colocar la tubería de revestimiento en la zona apropiada, gradiente de fractura de
la formación en la zapata sea suficiente para soportar el cabezal hidrostático de los
lodos más pesados que son requeridos por las presiones en las formaciones
subyacentes.
Minimizar las presiones de fondo:
Evitar Suabeo o Pistoneo durante los viajes.
Ensanchamiento rápido durante la circulación puede crear grandes presiones
de surgencia.
Mantener la concentración de recortes en el espacio anular por debajo de 4%
para minimizar el efecto de los recortes sobre la ECD.
Romper esfuerzos de geles antes iniciar la circulación.
Repasar y ensanchar con cuidado a través de los puentes.
Evitar los amagos, si es posible. La presión estática del pozo cerrado en la
superficie es transmitida dentro del pozo, muchas veces fracturando la
formación en su punto más débil.
CAUSAS DE LA PÉRDIDA DE CIRCULACIÓN
MEDIDAS PREVENTIVAS
Controlar las propiedades del lodo dentro
de los rangos apropiados.
Evitar viscosidad alta y los esfuerzos
de gel altos.
Asegurar una buena limpieza del pozo y
una buena suspensión de los sólidos, y
para minimizar la ECD.
Evitar reducir la luz del espacio libre
anular, controlar los sólidos perforados al
nivel más bajo posible, buena calidad
del revoque, y embolamiento del BHA.
Densidad adecuada del fluido.
Correcto tamaño de los materiales
pueteantes, 1/3 del tamaño y la mitad de
la raíz cuadrada de la permeabilidad en
milidarcy (md).
CUANDO LA PÉRDIDA DE CIRCULACIÓN OCURRE
ANÁLISIS
Considerar con precisión lo siguiente:
Ocurrencia, Durante la perforación, circulación, viaje o cementación.
Tipo (Infiltración, parcial o completa) y Severidad de la pérdida
respecto a la formaciones expuestas.
Determinar:
Causa de la pérdida.
Posición en el pozo:
Revisar existencia de formaciones permeables
Cambios en la velocidad de la perforación.
Perdida inducida por presión hidráulica: Incremento de densidad,
cambios reológicos, incremento del caudal de circulación,
surgencias o suaveo en viajes de la sarta, perdidas previamente
selladas, ensanchamientos del agujero.
Remedio para la situación.
CUANDO LA PÉRDIDA DE CIRCULACIÓN OCURRE
LOCALIZACIÓN DE LA PÉRDIDA
La mitad de las pérdidas ocurren justo debajo de la zapata de la última tubería de
revestimiento y en el fondo de pozo, estos son algunos equipos utilizados para localizar
las perdidas:
Girador o rotor con cable monofilar, incremento de la velocidad en la zona
perdida. Requiere perdidas severas de fluidos y ningún material LCM en el fluido.
Temperatura, registrar un cambio en el gradiente térmico del pozo.
Trazador radiactivo, estudios de rayos gamma por bombeo de material radiactivo y
localización mediante registro de la zona con mayor concentración del material.
Localización precisa de la perdida pero con elevados costos.
Transductor para medir presiones, equipo que registrar un diferencial de presión a
través de un diafragma, se usa para perdidas dentro de tuberías de revestimiento.
Inconvenientes con el uso de equipos:
Perdida de mucho tiempo y volumen de fluido.
Resultados difícil de interpretar.
Condiciones no siempre propicias para la introducción de la herramienta, presiones
anormales.
CUANDO LA PÉRDIDA DE CIRCULACIÓN OCURRE
LOCALIZACIÓN DE LA PÉRDIDA
La severidad de las pérdidas son determinadas por la cantidad de perdida y
la altura de la columna de lodo estático:
Perdidas por Infiltración: 1 a 10 bbl/hora.
Perdidas Parciales: 10 a 100 bbl/hora.
Perdidas Totales: 61 a 152 m de columna de lodo perdido en estática.
Perdidas Totales Grave: 152 a 300+ m de columna de lodo perdido en
estática.
El tipo de pérdida es determinado por la litología:
Formaciones poco profundas no consolidadas, permeabilidad mayor a 14
darcys.
Registros de pozos vecinos.
Reducción gradual del nivel del lodo en los tanques.
La pérdida puede ser total si se sigue perforando.
CUANDO LA PÉRDIDA DE CIRCULACIÓN OCURRE
LOCALIZACIÓN DE LA PÉRDIDA
Formaciones fracturas naturales como la caliza y
algunas formaciones de lutita dura.
Registros de pozos vecinos e indicadores geológicos.
Ocurre en cualquier tipo de roca dura, quebradiza.
La pérdida puede ser total si se sigue perforando y
se exponen otras fracturas.
Fracturas inducidas a través de los esfuerzos
mecánicos o hidráulicos.
Registros de pozos vecinos que incluyen una
hidráulica anular excesiva.
Formaciones que tienen planos típicamente
débiles, como las lutitas blandas.
La pérdida puede ser repentina y total.
La pérdida puede seguir cualquier aumento del
peso del lodo o aumento brusco de la presión.
CUANDO LA PÉRDIDA DE CIRCULACIÓN OCURRE
LOCALIZACIÓN DE LA PÉRDIDA
La tipo de pérdida es determinado por la litología:
Zonas cavernosas.
Normalmente limitadas a caliza, dolomita y domo salinos.
La pérdida suele ser repentina y total.
La barrena puede caer de unas cuantas pulgadas a unos cuantos
pies justo antes de la pérdida.
Se puede sufrir un torque excesivo antes de la pérdida.
MEDIDAS CORRECTIVAS
CORRELACIÓN ENTRE TÉCNICA Y SEVERIDAD
La mejor manera de enfocar el control de pérdida de circulación es evaluando la
severidad de una zona de pérdida y estableciendo una correlación entre ésta y la
técnica y el material de remediación, en lo que se refiere al tamaño del material y a su
función.
Resumen de las
pruebas de material
de pérdida de
circulación
MEDIDAS CORRECTIVAS
CORRELACIÓN ENTRE TÉCNICA Y SEVERIDAD
Las pérdidas por infiltración pueden producirse en cualquier tipo de formación
cuando los agentes puenteantes no son lo suficientemente grandes para formar
un sello, o cuando no hay partículas finas para completar el sello.
A: Pequeños materiales de pérdida de circulación que no forman un puente.
B: Puente inicial formado por las partículas grandes y sello final formado por las
partículas más pequeñas.
Sacar la tubería y esperar.
Si el pozo no permanece lleno durante el tiempo de espera, se debe mezclar una
lechada de LCM que contiene agentes puenteantes finos a medianos o el uso de
una inyección de presión de lechada de alta pérdida de filtrado. Volumen y
concentraciones programadas.
Reducir el peso del lodo, si es posible.
MEDIDAS CORRECTIVAS
CORRELACIÓN ENTRE TÉCNICA Y SEVERIDAD
Pérdidas parciales ocurren en grava, pequeñas fracturas naturales y fracturas
inducidas apenas abiertas. Tratamiento similar a perdidas por infiltración.
Pérdidas totales ocurren en secciones de grava largas y abiertas, intervalos
largos de pequeñas fracturas naturales, grandes fracturas naturales o fracturas
inducidas abiertas.
Interrumpir circulación, sacar la tubería y esperar.
Usar la técnica de inyección de presión de lechada de alta pérdida de filtrado.
Si esta técnica no restablece los retornos, se recomienda usar un tapón duro como un
tapón de cemento, cemento-bentonita, cemento-gilsonita o aceite diésel-bentonita-
cemento.
Reducir el peso del lodo, si es posible.
Técnica de inyección de presión de alta
pérdida de filtrado para la pérdida de
circulación, indicando la pérdida de
agua mediante la filtración que está
depositando sólidos dentro de la
fractura.
MEDIDAS CORRECTIVAS
CORRELACIÓN ENTRE TÉCNICA Y SEVERIDAD
Pérdidas totales ocurren en secciones de grava largas y abiertas, intervalos
largos de pequeñas fracturas naturales, grandes fracturas naturales o fracturas
inducidas abiertas.
Interrumpir circulación, sacar la tubería y esperar.
Aplicar una inyección de presión de tapón blando, tixotrópico/granular.
Si el pozo no permanece lleno durante el tiempo de espera, se debería
considerar la técnica de mezclar una lechada de LCM que contiene una
mezcla de agentes puenteantes grandes o el uso de una inyección de
presión de lechada de alta pérdida de filtrado.
Reducir el peso del lodo, si es posible.
Pérdidas totales graves ocurren en grandes fracturas naturales abiertas,
cavernas y fracturas inducidas abiertas..
Inyectar una lechada de alta pérdida de filtrado.
Perforación ciega o con lodo aireado y colocación de la tubería de
revestimiento debería ser considerada.
Reducir el peso del lodo, si es posible.
MEDIDAS CORRECTIVAS
NO RESTABLECIMIENTO DE LA CIRCULACIÓN
Evaluar la severidad de la zona de pérdida y establecer una correlación entre ésta, la
técnica y el material de remediación, en lo que se refiere al tamaño del material y a
su función, así como el volumen de la lechada.
Muchas veces la ubicación de la zona de pérdida no ha sido determinada; como
resultado, los materiales son colocados en la posición incorrecta.
Los materiales de pérdida de circulación no se ajustan sistemáticamente al tipo
y a la severidad de la zona de pérdida. Debe haber una mezcla de tamaños de
partículas para iniciar y propagar un sello eficaz.
No se mantienen registros precisos que describan las pérdidas, así como los
materiales y las técnicas usados.
La integridad de la formación es demasiado débil para soportar la presión
hidrostática de la columna de fluido necesaria para controlar la presión en otras
zonas expuestas.
A: Sello de la fractura en la cara del pozo.
B: Sello de la fractura dentro de la formación.
Diseño de Bache
Tamaño efectivo
de sello
Prueba de
Laboratorios
SLOT Dinámico
PPT @ Pozo
LCM elásticos
con al alta
resistencia al corte y
rompimiento
mecánico
Espacios
Intergranular
Apertura
Fractura
DISEÑO DE CONTROL DE PERDIDAS DE CIRCULACIÓN
Tamaño Fractura
Permeabilidad Efectiva
Sello Efectivo mediante Diseños
Optimizados
Alta Eficiencia en Estabilidad del Bache.
Rápido Control LCC,
Menor Cantidad LCM
Análisis
Geomecánico
Simulaciones
Estáticas
Dinámicas
LCM
Adecuado
Control de
PSD de
LCM
Laboratorio
Diseños
Optimizados
METODOLOGÍA DE DISEÑO DE REFORZAMIENTO &
CONTROL DE PERDIDAS
ANÁLISIS GEOMECÁNICO Y PROPIEDADES DE LA ROCA
Datos de Análisis
Permeabilidades promedio de la roca, para formaciones permeables.
Esfuerzos Horizontales Mínimos/Máximos.
Modulo de Young´s Radio de Poisson. Presión de Fondo. Gradiente de
Fractura.
Puntos de Evaluación para Diseño
Riesgo de Inducción de Fractura
Evaluación de paquetes permeables
Datos Introducidos:
Tamaño de Poros en Micrones Tamaño de Malla Permeabilidad Promedio Diseño de Distribución de
Tamaño de Partículas (PSD) requerido
Selección de LCM disponible Diseño con Solidos del Fluido
Datos Obtenidos:
PSD Optimo para sello efectivo sobre las zonas permeables donde se va utilizar el bache LCM
SIMULACIÓN ESTÁTICA
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SIMULACIÓN DINÁMICA
Datos Obtenidos:Tamaño de Fractura usando análisis de elementos finitos
para modelos de elasticidad de roca. Análisis probabilístico
de Montecarlo
Datos Introducidos:
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SIMULACIÓN DINÁMICA
Fracturas Existentes Inducción de Fractura
Tamaño de Fractura Promedio 280 micrones Tamaño de Fractura Promedio 1785 micrones
Mediante el Opti-Stress, se logra obtener la amplitud de la fractura y su longitud mínima, así como la frecuencia de la misma
sobre una población de diversas amplitudes. Sobre una probabilidad de amplitud de fractura P50 logramos diseñar las
concentraciones para el material granular necesario para el reforzamiento de una formación y sobre una probabilidad P90
logramos diseñar las concentraciones para el material granular necesario para realizar un sello efecto sobre la máxima
inducción de fractura esperada.
PROPIEDADES GENERALES DE LA ROCA
Ningún Espacio Poral
Sin Porosidad
Sin Permeabilidad
Espacio Poral No Conectados
Porosa
No-PermeablePorosa
Permeable
Porosidad– La cantidad de espacio vacío en una formación, generalmente expresada como porcentaje de huecos por volumen
total.
– La porosidad absoluta se refiere a la cantidad total de espacio de poros en una roca, independientemente de si ese espacio es accesible o no a la penetración de fluidos.
– La porosidad efectiva se refiere a la cantidad de espacios de poros conectados, es decir, el espacio disponible para la penetración de fluidos.
Permeabilidad– La permeabilidad normal es una medida de la capacidad de una roca para transmitir un fluido en condiciones de flujo
laminar.
Espacio Poral Conectados
POISSON'S RATIO,
Poisson's Effect, estado que cuando
un material (roca) se comprime en una
dirección, generalmente tiende a
expandirse en las otras dos direcciones
perpendiculares a la dirección de
compresión.
Poisson's radio es una medida del efecto de Poisson.
Es la relación de la fracción (o porcentaje) de expansión dividida por la
fracción (o porcentaje) de compresión. Para estos cambios,
generalmente es un valor pequeño.
PROPIEDADES GENERALES DE LA ROCA
La mayoría de los materiales tienen valores de relación
de Poisson que oscilan entre 0.0 y 0.5.
CORCHO: tiene una relación de Poisson de casi cero, tiene muy poca
expansión lateral cuando está comprimido. El corcho de una botella de
vino debe insertarse y retirarse fácilmente, pero también debe soportar
la presión del interior de la botella.
CAUCHO: con una relación de Poisson de 0.5, no se pudo usar para
este propósito porque se expandiría cuando se comprimiera en el
cuello de la botella y se atascaría.
PROPIEDADES GENERALES DE LA ROCA
YOUNGS MODULOS de Elasticidad (E)
Una medida de la rigidez de un material elástico y es una cantidad utilizada para
caracterizar formaciones rocosas.
Predice cuánto se extenderá una muestra de material bajo tensión o se acortará
bajo compresión.
Es la relación de tensión, que tiene unidades de presión, a tensión, que es
adimensional; por lo tanto, el módulo de Young tiene unidades de presión (psi).
Los valores típicos son entre aproximadamente 100,000 y 8,000,000 psi
PROPIEDADES GENERALES DE LA ROCA
¿Cuáles son los valores típicos de V&E?
Arenas muy sucias, v ~ 0.28 - 0.32
En arenas limpias, v ~ 0.23 - 0.25
En reservorios fracturados, v ~ 0.18 - 0.22
Extremadamente fracturado, v tan bajo como 0.12 - 0.15
PROPIEDADES GENERALES DE LA ROCA
La roca, en cierta medida, es un material quebradizo que contiene
poros, fallas y microgrietas.
Todas las rocas tienen algún nivel de porosidad ... El porcentaje, el tamaño y la
forma de los poros afectan el comportamiento mecánico de la roca.
Dos tipos básicos de resistencia de roca:
Fuerza compresiva: es la fuerza máxima de compresión que se
puede aplicar a la roca antes de que falle (se rompe).
Resistencia a la tensión: es la fuerza máxima de tensión o
estiramiento que una roca puede soportar antes de fallar.
(Nota: La resistencia a la compresión de la mayoría de los tipos de roca es de
8 a 10 veces mayor que la resistencia a la tensión.)
PROPIEDADES GENERALES DE LA ROCA
TIPO
DE ROCA
ESFUERZO
COMPRESIVO (PSI)
ESFUERZO DE
TENSION (PSI)
POROSIDAD
(%)
DENSIDAD
(SG)
GRANITO 14,500 – 43,500 1,100 – 3,600 1.02 – 2.87 2.53 – 2.62
MARMOL 7,250 – 29,000 1,100 – 2,900 0.65 – 0.81 2.51 – 2.86
CALIZA 4,400 – 36,200 1,000 – 3,600 0.27 – 4.10 2.67 – 2.72
ARENISCAS 2,900 – 24,600 600 – 3,600 1.62 – 26.4 1.91 – 2.58
LUTITAS 700 – 14,500 300 – 1,500 20.0 – 50.0 2.00 – 2.40
PROPIEDADES GENERALES DE LA ROCA
Vista SuperiorVista Isométrica
Presión de sobrecarga (PO)– PO volumen y peso de todas las formaciones y fluidos por encima de una formación dada.
– La tensión total impuesta por la sobrecarga a la que está sometida una formación
subsuperficial se denomina presión de sobrecarga geostática, litoestática o total.
– PO = PS + PF
– PO (psi) = 0.052 x ρB (ppg) x TVD (ft)
PRINCIPALES ESFUERZOS
PRINCIPALES ESFUERZOS
Vista Isométrica
Vista Superior
La presión de sobrecarga total es soportada por la roca de dos maneras. Presion Intergranular (PI)
PI es una tensión matricial debido a la fuerza transmitida a través del contacto mecánico de grano a grano.
Presion Poro (Pp)
PP es cuando los sedimentos rocosos no se compactan lo suficiente como para soportar completamente la sobrecarga con el contacto de grano a grano.
PP es la presión del fluido de formación (agua, petróleo y / o gas)
Vista Isométrica Vista Superior
Los esfuerzos horizontales subsuperficiales son resueltos en dos direcciones de esfuerzos: Máximo esfuerzo principal (σMAX)
Mínimo esfuerzo principal (σMIN)
PRINCIPALES ESFUERZOS
FRACTURE MECHANICS
Tecnología de partículas
Selección de tamaño de
partícula de productos de
acuerdo a evaluación hecha de
Geomecánicas y propiedades
físicas de la formación.
ESTABLECER LCM / WSM ADECUADO
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Types of LC
Treatments –
Particle Sizes
SafeCarb
(Calcium Carbonate)
Graphite Blends
MI SEAL
MIX II
Graphite Blends
Nut Shells
Corn Cob
VinSeal
Tiger Bullets
Un rápido puenteo reduce la invasión de fluido y minimiza la expansión
de la fractura
Fractura reducidaFractura ampliada
Fractura llena con lodo y sólidos (barita, arcillas, etc )
Invasión dede lodo al no utilizarse material de ponteo
Ponteo con material de tamaño seleccionado acidificable
REFORZAMIENTO Y PUENTEO DE LA FORMACIÓN
fractura
Puenteo
REFORZAMIENTO DE AGUJERO DURANTE LA
PERFORACIÓN
Video Ilustrativo del Reforzamiento
Tiempo o Volumen Bombeado (Caudal Constante)
Pre
sió
n
Presión
Leak-Off
(LOP
Presión Fractura Original de la Formación (FBP)
FBP después del Reforzamiento del Pozo
Gradiente Fractura
(FG)
Presión Cierre Fractura (FCP)(=Esfuerzo Horizontal Mínimo, Shmin)
Presión Propagación de Fractura (FPP)
REFORZAMIENTO DE AGUJERO CON WSM
DISEÑO DE BACHE Y TAMAÑO DE SELLO EFECTIVO
De acuerdo a las simulaciones estáticas y dinámicas se procede a establecer el diseño del bache de acuerdo al material
disponible en locación soportado en simulaciones realizadas en un Software, el cual compara el tamaño de distribución de
partículas de formulaciones propuestas y determina su efectividad sobre un tamaño de fractura en particular.
TECNOLOGÍA MEZCLA DE LCM
Diseñados como agentes Selladores de
Fracturas y Materiales de Reforzamiento del
Pozo en formaciones porosas y fracturadas
durante la perforación con fluidos acuosos o no
acuosos con aberturas máximas de por lo
menos 1,200 µm.
Por medio de trabajo de Reforzamiento y
Sellos de las paredes del pozo se reducir
eficazmente el potencial de pegadura por
presión diferencial, pérdida de circulación,
torque y arrastre mediante un mejor sellado de
las zonas problemáticas.
Material con alta resistencia mecánica al
corte.
760µm – 28ppb D
A B C D
Grafito Grafito Grafito Carbonato
Marmolado
Diferente
Granulometría
Cascara Nuez Carbonato Marmolado Carbonato Marmolado
Material Celulósico
TECNOLOGÍA LCM DEFORMABLES
Compuestos de control de perdidas a base de grueso a extra grueso de materiales granulares y
celulíticos ideales para perdidas de circulación y reforzamiento de paredes de pozo, en amplias
gargantas de fracturas desde 800 a 4300 µm, obteniendo hasta 3500 psi de presión de retención.
Material elástico deformable con alta resistencia al corte con el fluido y rompimiento mecánico.
Producto Particle Size Range (um) Metodo Recomendado
E 2050 to 4300 Dry Sieve
F 1500 to 2280 Dry Sieve
G 800 to 1500 Dry Sieve
Mezcla de:
10ppb E
5ppb F
20ppb Grafito Grueso
14ppb Carbonato Marmolado
G/M/F
FIBRAS A BASE DE CARBONATO DE CALCIO
Material a base de carbonato de calcio marmolado diseñado para la prevención y control
de perdidas de circulación en fracturas de hasta 1000 μm y reforzamiento de agujero en
formaciones porosas.
Material con alta resistencia al corte con el fluido y rompimiento mecánico.
Mezcla para 1500µm:
25 Kg/m3 Fibra
25 Kg/m3 Carbonato de Calcio
Marmolado Grueso
40 Kg/m3 Mezcla de
Carbonatos Marmolados
LECHADA DE ALTA PÉRDIDA DE FILTRADO
Mezcla de fibras para aplicaciones de fortalecimiento del zapata y pérdida de
circulación severa, incluyendo pero sin limitarse a fracturas y permeabilidad de
la matriz. Este producto se aplica en forma de píldora que, dependiendo de la
aplicación, se deshidrata o desaceita rápidamente para formar un tapón de
alta resistencia.
Celda
PRUEBAS ESPECIALES LABORATORIO
Chaqueta
calentadora
Bomba Hidráulica
Regulador de Contra-
Presión y recolector de
Fluido
Objetivo de la Prueba: Obtener filtrado inicial y final de acuerdo a procedimiento de
prueba, evaluar la calidad del filtrado y enjarre obtenido
Disco de aloxita y filtrado
recuperado
EQUIPO DE LABORATORIO PPT
PRUEBAS DE LABORATORIO SLOT AVANZADO
El Lodo es bombeado a un flujo constante a través de una
entrada regulada de fluido en la parte superior del equipo.
La fractura es simulada por un celdas metálicas cónica en la
parte superior e inferior del mismo. La apertura entres las
celdas pueden ser variadas con la presión hidráulica.
El Lodo fluye a través de la fractura y sale a través de una
salida regulada.
Objetivo de la
Prueba: Obtener la
máxima presión de
trabajo del bache y la
estabilidad del mismo
en función al
comportamiento de la
inyección del mismo.
Celdas Metálicas Cónicas
PRUEBAS ESPECIALES LABORATORIO
CURVA DE EQUIPO SLOT AVANZADO (AST)
Azul: Lectura de
presión en los
diferentes intervalos.
Rojo: Volumen de
líquido que pasa a
través de la fractura.
Verde: Lectura de
temperatura.
Estabilidad del Sello Puenteante (BSS): % de volumen del
fluido de prueba que queda en el sistema después de
mantener un sello durante 1 minuto. BSS está diseñado para
compensar el volumen de líquido perdido durante la
formación del sello inicial de 250 psi. Esta es una
característica útil cuando se comparan diferentes líneas de
base.
V250V1000
LCM Diseño de Bache
SAFECARB 750 =18 lb/bbl
Vinseal M = 6.75 lb/bbl
Total LCM lb/bbl = 24.75
Volumen % LCM = 3.06
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Vo
lum
enB
om
bea
do
[mL
] &
Pre
sio
n(p
si)
Tiempo [minutos]
Volumen Bombeado vs Tiempo
Volumen Total Lechada Perdido, ml = 98
Sealing Efficiency, % = 72
Quiebre puenteo, eventos inestabilidad
RESULTADO DE LA PRUEBA
DE LABORATORIO SLOT
JIP II JIP III
Injection Line Cross Section [in2] 0.05 0.26
Injection Pressure Rating 6,500 psi 5,000 psi
Max Injection Rate 107 mL/min 204 mL/min
Injection Capacity 266 mL 1,200 mL
Wellbore Cross Section [in2] 0.2 0.8
Fracture Exposure Area [in2] 1.5 x [F.W.]3 x [F.W.] &
7 x [F.W.]
Maximum Fracture Width ≈2,500 µm >5,000 µm
SIMULADOR DE FRACTURAS DE ALTA PRESIÓN
(JIP II/III)
Top Cap
Piston
Guide Rod
Bottom Fracture
Plate Holder
Linear Transducer
Top Sleeve
Bottom Sleeve
Bottom Cap
Pressure Chamber
Fracture Plates
Filtrate Pipe
Filtrate Pipe
Retaining Cap
Linear Transducer Extender
45°750 µm
SIMULADOR DE FRACTURAS DE ALTA PRESIÓN
(JIP II/III)
SIMULADOR DE FRACTURAS DE ALTA PRESIÓN
(JIP II/III)
Mud/LCM Injection
Wellbore Back Pressure
Tip Loss
A B
C
D
A & BC
D
Fracture Width
Fracture Width
Base Fluid Injection
LAB TESTING – HIGH PRESSURE FRACTURE TESTERS
(JIP II/II)
Negro: Ancho de fractura
Azul: Volumen de lodo a través de la
fractura y dentro del acumulador D
Verde: Presión de pistón requerida para mantener el ancho de fractura deseado.
Negro: Presión establecida en el acumulador D.
Rojo: Presión de lodo.
Azul: Presión del fondo del pozo.
D
SIMULADOR DE FRACTURAS DE ALTA PRESIÓN
(JIP II/III)
Line Plugging
Mud Pressure
Bottom Wellbore Pressure
Bottom Wellbore Pressure
No Line Plugging
SIMULADOR DE FRACTURAS DE ALTA PRESIÓN
(JIP II/III)
SMALL BLOCK TESTER
SMALL BLOCK TESTER
SMALL BLOCK TESTER
SMALL BLOCK TESTER
SMALL BLOCK TESTER
Tratamiento preventivo LCM
Apertura de fractura
Propagación de fractura
Rompimiento de fractura
Píldora LCM Remedial
Fracturas Selladas
Reapertura Fracturas
SMALL BLOCK TESTER
Se hace una "fractura seca" en la
roca
Sin pérdida de fluido de
perforación
Sin caída de presión
Revoque Intacto
Tratamiento preventivo LCM
Apertura de fractura
Propagación de fractura
Rompimiento de fractura
Píldora LCM Remedial
Fracturas Selladas
Reapertura Fracturas
SMALL BLOCK TESTER
La "fractura seca" crece en
longitud y anchura.
Tratamiento preventivo LCM
Apertura de fractura
Propagación de fractura
Rompimiento de fractura
Píldora LCM Remedial
Fracturas Selladas
Reapertura Fracturas
SMALL BLOCK TESTER
La ruptura ocurre cuando el revoque
no puede aislar el fluido del pozo de
la fractura seca.
Pérdida de fluido de perforación
Caída de presión
Falla de revoque
Tratamiento preventivo LCM
Apertura de fractura
Propagación de fractura
Rompimiento de fractura
Píldora LCM Remedial
Fracturas Selladas
Reapertura Fracturas
SMALL BLOCK TESTER
LCM forma un puente sobre la
fractura, lo que hace que la
presión del pozo se aísle del
resto de la fractura.
Tratamiento preventivo LCM
Apertura de fractura
Propagación de fractura
Rompimiento de fractura
Píldora LCM Remedial
Fracturas Selladas
Reapertura Fracturas
SMALL BLOCK TESTER
El puente LCM falla, provocando
comunicación de presión entre el
pozo y el resto de la fractura
Tratamiento preventivo LCM
Apertura de fractura
Propagación de fractura
Rompimiento de fractura
Píldora LCM Remedial
Fracturas Selladas
Reapertura Fracturas
SMALL BLOCK TESTER
Un núcleo pre-fracturado se cierra
aplicando un esfuerzo de
confinamiento. Se mide la presión
para volver a abrir la fractura.
Tratamiento preventivo LCM
Apertura de fractura
Propagación de fractura
Rompimiento de fractura
Píldora LCM Remedial
Fracturas Selladas
Reapertura Fracturas
SMALL BLOCK TESTER
Introducción a la Emisión Acústica (AE)
Emisión Acústica (AE) es la radiación de ondas acústicas a través de un medio que muestra cuando
un material sufre cambios irreversibles en su estructura interna.
Por ejemplo, formación de una grieta o deformación plástica debido a fuerzas mecánicas externas.
Las pruebas de AE se usan ampliamente en muchas industrias para examinar el comportamiento de la
deformación de materiales o estructuras bajo tensión.
SMALL BLOCK TESTER
AE Monitoreo sobre Small Block Tester
El sistema AE proporciona una medida directa
del inicio de la fractura, la propagación y la
ruptura en el laboratorio..
Información del evento de AE:
Localización
Tiempo
Magnitud
Se colocará una fila de cuatro sensores en las
direcciones de Esfuerzo Mínimo y Máximo (8
sensores en total).
Este sistema es expandible hasta 32 sensores,
para análisis 3D de mayor resolución.
SMALL BLOCK TESTER
SMALL BLOCK TESTER
SMALL BLOCK TESTER
SMALL BLOCK TESTER
SMALL BLOCK TESTER
Registra visualmente el comportamiento
del flujo de gel y lodo, en formaciones
vugulares simuladas.
Mide la transmisión de presión de lodo a
través del gel.
Inconvenientes:
1. Temperatura ambiente.
2. Superficies suaves.
Probador HP Vugular de temperatura
ambiente
Mide la resistencia de sellado de geles en varias
formaciones vugulares simuladas en condiciones HTHP
Inconvenientes:
1. No visual
HTHP Pruebas en Vugulares
PRUEBAS EN VUGULARES
3” OD
2” ID
12” largo núcleo de arenisca
Exterior y extremos sellados en epóxico
Rango
450 mL gel deposito
600 mL Media Volumen de líquido del depósito
Asumiendo un 20% de porosidad de arenisca y un 50% de porosidad de medios empaquetados
2,000 psi
300 °F
Dimensiones de la Manga Permeable
Especificaciones de Volumen
Plan para probar geles, resinas y fibras Crosslinking
HTHP PRUEBAS EN VUGULARES
Mud
Injection
Water Injection for
Gel Pressure
Back Pressure
ISCO PUMPISCO PUMP
HTHP PRUEBAS EN VUGULARES
Crosslinking Gel
Grava
Manga intercambiable y medios de empaque
Interacción del fluido/Roca/Poro/LCM
Matriz de empaque variable pero conocida.
Medición efectiva de la permeabilidad en grandes
fracturas y zonas de alta permeabilidad.
Medida de transmisión de presión en 4 puntos a lo largo
de la manga
Efecto de la temperatura sobre los LCM a lo largo del
tiempo.
Eficiencia de las soluciones de LCC.
Geles, Resinas, Fibras, Partículas LCM, Combinaciones.
Sellado efectivo de grandes fracturas.
HTHP PRUEBAS EN VUGULARES
Permeable Manga permeable
llena de medios deseados
packed with desired media.
El aire se desplaza con fluido
del poro.
Media
HTHP PRUEBAS EN VUGULARES
El pistón se baja y el fluido de
prueba desplaza el fluido de
poro
Test Fluid
HTHP PRUEBAS EN VUGULARES
La contrapresión fuerza el
fluido de prueba al espacio
poroso de la manga
permeable.
Test FluidInvaded Pore Space
HTHP PRUEBAS EN VUGULARES
Después de que el fluido
de prueba se 'configura',
el fluido de perforación
se bombeado en el
orificio.
Test FluidInvaded Pore Space
Drilling Fluid
HTHP PRUEBAS EN VUGULARES
El material cae de una sesión y pasa a través de una cámara digital de alta velocidad.
Cada partícula se visualiza varias veces a medida que cae, y se caracteriza individualmente en 3
dimensiones.
Caracteriza 32 parámetros morfológicos, incluidos:
Tamaño.
Forma.
Superficie Rugosa.
Mide partículas de 15 µm a 35 mm.
Analiza 100 imágenes por segundo.
ANALIZADOR DIGITAL DE IMAGEN (DIA)
Gráficos definidos
por el usuario
ANALIZADOR DIGITAL DE IMAGEN (DIA)
Archivo de imagen para cada partícula
individual
ANALIZADOR DIGITAL DE IMAGEN (DIA)
D10: 1100µm D50: 1900µm D90: 3500µm
ANALIZADOR DIGITAL DE IMAGEN (DIA)
Los tamices estándar son tejidos de alambre de malla
cuadrada en los que el tamaño de la abertura se equipara
con la distancia entre los cables paralelos. (es decir, el
espacio entre cables) ... ¡Pero la diagonal es la dimensión
más grande! (¡Aproximadamente 41% más grande!)
Todas las referencias al tamaño de partícula se hacen en
referencia a la separación del cable. Esto funciona bien para
materiales aproximadamente isométricos.
Los tamices se energizan típicamente en el proceso de
"tamizado" para determinar el tamaño de partícula.
Con materiales no isométricos, la reorientación de partículas
debido a la energía de la malla, puede dar lugar al paso de
partículas que tienen ejes dimensionales que son mayores
que el espacio entre cables.
Los materiales que tienen un eje largo muchas veces la
distancia entre cables aún pueden "pasar el tamiz" cuando el
tamiz está "energizado”.
EL PROBLEMA CON LOS TAMICES
DISEÑOS APLICADOS EN CAMPO
Análisis del PSD en sitio mediante prueba
de cedazos húmedos, estimación de
tamaño de partículas en el fluido.
Pruebas PPT para determinación de
calidad de sello del fluido.
Revisar capacidad de sello del fluido
mientras perfora.
Comportamiento de las perdidas de
circulación después del bombeo de los
Baches.
Seguimiento y análisis a la recuperación
del LCM en zarandas.
Mantenimiento de LCM en el sistema
como aplicación de reforzamiento de
agujero.
Seguimiento a presión de circulación, ECD
y ESD
Control de ECD tiempo real
Zarandas Recuperadoras
PPT
Prueba de
Cedazos en
Húmedo
1.- Si se estima rebasar el GF con la ECD programada
debido a estrecha ventana Geomecánica, es
necesario considerar lo siguiente, para reducir la
invasión de fluido en las zonas débiles o fracturadas,
en función al mecanismo de perdida y las
características geológicas de la roca:
Realizar reforzamiento de Zapata considerando
las buenas practicas de los procedimientos I-BOSS
Mantener concentración de material de
reforzamiento en el sistema activo de acuerdo a
diseños propuestos por procedimientos I-BOSS,
utilizando equipos de recuperación de LCM, en
caso de no contar con los equipos trabajar con el
bombeo de píldoras periódicas de acuerdo a
diseño establecido.
2.- En conjunto con el soporte de Geomecánica y Grupo
de Operaciones determinar los puntos y
mecanismos de la perdida de circulación con la
finalidad colocar los baches frente a la zona de perdida
determinada, de acuerdo a la información obtenida
establecer si es necesario realizar un rediseño de los
baches que se tienen por programa.
BUENAS PRACTICAS DE LCC
4.- Se tiene riesgo alto al controlar perdidas en dinámica con reducción de
densidad debido al tiempo de exposición que tiene las fracturas a las
perdidas de circulación, esta exposición incrementa tanto el diámetro como
la longitud de las fracturas.
3.- Una vez que se presenta la perdida, trabajar en baches establecidos para
control de perdida de circulación en base a diseños propuestos, de ser
necesario utilizar válvula de circulación de fondo para evitar taponamiento de
las herramientas direccionales. para no ampliar el tamaño de la apertura de
la fractura. Mientras mas volumen invade la formaciones fracturadas es mas
complicado revertir la perdida de circulación.
BUENAS PRACTICAS DE LCC
5.- Es necesario tomar en cuenta los regímenes de
perdidas así como el mecanismo de la misma para
determinar el tren de baches a bombear, no es
recomendable bombear baches con poca efectividad
(Reducido o Amplio en tamaño de material obturantes) ya
que solo agravaría la perdida de circulación por tiempo
de exposición de las zona de perdida.
6.- Aunque la perdida sea de un régimen insignificante,
es necesario controlar las perdidas de circulación antes
de realizar trabajo de corrida de registros, corridas de
tubería de revestimiento y trabajo de cementación,
debido a que se tiene un riesgo alto de incrementar
las perdidas exponencialmente.
7.-Previo a la corrida de Liner o Tubería de
Revestimiento, emplazar un bache de obturante en
zona con historial de perdida de circulación para mitigar
el ECD generado durante la baja de la tubería e ECD de
cementación.
BUENAS PRACTICAS DE LCC
8.- Cuando se prevea swabeo durante el viaje, programar colocar el bache
concentrado dentro de la TP, para que al meter la bomba el bache salga a la
formación y todo el agujero queda en seno de bache.
9.-El seguimiento a los procedimiento de bombeo, desplazamiento y
concentraciones del bache basado en la características del mismo, es
indispensable para lograr una alta eficiencia en el control de perdidas por
parte del bache diseñado. (Observando en temblorinas lo que se recupera
del bache en superficie para ajustar concentraciones, así mismo se debe
evaluar el comportamiento de la perdida al ser controlada por el bache).
BUENAS PRACTICAS DE LCC
Pijije 34: Formaciones del Cretácico calizas con intercalaciones de arcilla.
4417 a 4421m, Perdidas severas controlado con diferentes LCM.
4452m, Presencia de Gas 13 UG, bombeo de LCM cada 2 horas.
4470m, Por continuas perdidas se reduce densidad de 1.70 a 1.53 g/cc.
4545m, Perdida Total. Prepara 20m3 de Lechada 114 Kg/m3 con diésel
Previo a corrida Liner 7” bombeo 20m3 de Lechada y se forzó sobre la formación.
Se obtuvo 100% retorno, corrida de Liner 7” y cementación sin perdidas de circulación.
APLICACIÓN LECHADA DE ALTA PÉRDIDA DE FILTRADO
Sini 5: Sello de baleos
en formación KM para
profundizar agujero.
Inyectó 2 Baches de 8
m3 114 Kg/m3
desplazados con agua.
Un tercer bache de 13
m3, inyectando 8 m3 a
formación alcanzado una
presión de 1980 psi.
REFORZAMIENTO DE ZAPATA DW NOBILIS 101
A LOT inicial de 1.27 g/cm3.
B LOT 1.286g/cm3 para el punto de goteo.
C Bombea Bache LOT de 1.314g/cm3.
D Bombea Bache LOT 1.317 g/cm3, en el
intervalo.
E LOT 1.315g/cm3 y en el ultimo intervalo
F LOT 1.32g/cm3.
Se observó un incremento lineal de la resistencia de la formación.
Conclusiones Grupo Geomecanica:
El reforzamiento no altera el esfuerzo mínimo de la formación pero genera una resistencia a
la apretura de fracturas y reducción de la permeabilidad.
Con esto, se observa que las curvas no alcanzaron su estabilización, pero presentaron
tendencia de incrementarse, principalmente en las últimas dos inyecciones.
Con base en el resultado se considera que el nuevo punto de goteo de la formación es de
1.315g/cm3, que fue el menor valor entre la estabilización con máximos picos de presión
(valor conservador).
Por la incertidumbre (considerada baja) de la prueba de reforzamiento se recomienda
mantener la ECD abajo de 1.286 g/cm3, sin embargo se espera que la resistencia alcance
hasta 1.315g/cm3
REFORZAMIENTO DE ZAPATA DW NOBILIS 101
ANÁLISIS ESCANEO MICROSCÓPICO ELECTRÓNICO
Cara expuesta al accelerated beam hitting.Escala es de 200 μ
“Análisis de Imágenes Geométricas de Microfracturas y Composición Mineral de
Fragmentos de Formación”. Pozo Ingre-X1.
Fragmentos de material de formación recolectados del Pozo Ingre X1 con una profundidad reportada
de 4019 m han sido analizados por medio de una Escaneo de Variable de Presión con
Microscopio Electrónico, determinación de Geometría de Microfracturas y Composición
Mineral. Procesamiento y Análisis Digital de imágenes de Electrón Retrodispersadas para obtener la
Distribución Primaria del Tamaño de las Microfracturas por Espectroscopía de Rayos X (EDS)
proporciona la información en cuanto a la clasificación del mineral y su abundancia relativa.
Problemas de inestabilidad del agujero fueron encontrados durante la construcción del pozo y la
información obtenida en este análisis es usada para recomendar un material de puenteo y
concentraciones más adecuadas para ayudar a evitar este problema.
ANÁLISIS ESCANEO MICROSCÓPICO ELECTRÓNICO
La ampliación de la imagen dual muestra una típica microfractura desarrollada en la superficie de la muestra. La escala del marcador (100 μ) corresponde a la imagen de la izquierda. No se considera fractura original de la muestra.
ANÁLISIS ESCANEO MICROSCÓPICO ELECTRÓNICO
La distribución en tamaño de las microfracturas más pequeñas está resaltada en rojo. La escala del marcador es 20 μ. Del análisis de imagen de la fractura los valores obtenidos de dimensión son: Máximo 25 μ / Mínimo 2 μ / Promedio 6 μ. “Fracturas mas amplias desarrolladas de una mas pequeñas”
ANÁLISIS ESCANEO MICROSCÓPICO ELECTRÓNICO
Mineral Principal:El espectro del EDS para el material del matrix de la muestra del Ingre X1, la identifica como arcilla tipo illita. Sin hinchamiento/arcilla frágil fracturable.
ANÁLISIS ESCANEO MICROSCÓPICO ELECTRÓNICO
Otros Minerales:El espectro EDS para material diferente al matrix encontró en la muestra del Ingre X1, un material parecido a la Mica por su forma laminar.
ANÁLISIS ESCANEO MICROSCÓPICO ELECTRÓNICO
Otros Minerales:El espectro EDS para material diferente al matrix encontró en la muestra del Ingre X1, un material identificado como Feldespato de Potasio.
ANÁLISIS ESCANEO MICROSCÓPICO ELECTRÓNICO
Microfracturas con distribución de tamaño de la muestra en un rango de 2 a 25
micrones.
El material puenteante para sellar estas microfracturas deberían estar entre 2 a
5 micrones, con valores de microfacturas promedios de 6 μ.
La inestabilidad es probablemente debido a la ausencia de material sellante lo
que conlleva a invasión de fluido (o no tiene el tamaño correcto en el fluido).
La composición mineral y el tipo de roca (Illita, dominante arcilla/lutita) indican
que si la muestra analizada es representativa a la sección perforada, los
problemas de inestabilidad no están relacionados a la reactividad de la lutita
(hinchamiento) pero la naturaleza de la microfracturas de la roca se extienden
profundamente con episodios de incrementos y recortes con apariencia de
bloques.
El uso de Fluidos Base Agua o Aceite no hace diferencia si el material de
puenteo no es seleccionado apropiadamente.
CONCLUSIONES:
MUCHAS GRACIAS POR SU ATENCIÓN
