03 Memorias DA_PROCESO_15-1-151969_268307011_17044119 (1)

8/18/2019 03 Memorias DA_PROCESO_15-1-151969_268307011_17044119 (1)

1/82

Página 1

MEMORIAS DE CÁLCULO ESTRUCTURAL – ESCALERAS TRIBUNA ORIENTAL

MEJORAMIENTO Y ADECUACION ESTADIO PRIMERO DE MAYO

CANCHA BARRIO PRIMERO DE MAYO

GIRÓN – SANTANDER

NORMAS COLOMBIANAS DE DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN SISMO RESISTENTE

NSR-10

ESTRUCTURA CON DISIPACIÓN DE ENERGIA ESPECIAL

ESPECIFICACIONES CONCRETO

f'c= 21 MPA para escalerasACERO DE REFUERZO

fy= 420 MPACARGA VIVA DE DISEÑO

WL = WL = 300Kg/m²GRADO DE DISIPACION DE ENERGIA

(DES)

_____________________________________

CALCULÓ: ING. CESAR AUGUSTO REYES

MAT: 68202-167467 STD

GIRON

JUNIO DE 2015


2/82

Página 2

1. Geometría


3/82

Página 3

Canto de la viga del apoyo superior: 0.30 mCanto de la viga del apoyo inferior: 0.30 m

2. Materiales

Hormigón = f'c=210

Acero = Grado 60 (Latinoamérica)Norma: NSR-10

3. Cargas

Peso propio losa (espesor x 2.5 t/m3) = 3.750 kN/m²

Peldañeado = 3.300 kN/m²

Barandillas = 2.500 kN/mSobrecarga de uso = 3.000 kN/m²

4. Resultado del cálculo y armaduras

4.1. Armadura longitudinal

Momento de cálculo inferior = 94.05 kN·m

Momento de cálculo superior (negativos) = 58.78 kN·m

- Tramo superior

Armadura inferior Ø3/4" c/ 0.200 m.Armadura superior Ø5/8" c/ 0.200 m.

- Tramo inferiorArmadura inferior Ø3/4" c/ 0.200 m.

Armadura superior Ø5/8" c/ 0.200 m.Arranque inferior en apoyo Ø5/8" c/ 0.200 m.

- DescansilloArmadura inferior en descansillo Ø3/4" c/ 0.200 m.

Armadura superior en descansillo Ø5/8" c/ 0.200 m.

4.2. Armadura transversal

+ en tramos inclinados: barras rectas con patillas en los extremos

- Tramo superior

Armadura superior Ø3/8" c/ 0.250 m.Armadura inferior Ø3/8" c/ 0.250 m.

- Tramo inferiorArmadura superior Ø3/8" c/ 0.250 m.Armadura inferior Ø3/8" c/ 0.250 m.

+ en descansillos: barras rectas con patillas en los extremos

Momento de cálculo de armadura transversal superior = 71.28 kN·mArmadura superior Ø3/4" c/ 0.200 m.

Armadura inferior Ø3/8" c/ 0.250 m.

5. Opciones de cálculo


4/82

Página 4

5.1. Posición de las armaduras

a) La armadura longitudinal es la más próxima a los paramentos exteriores.b) Recubrimiento geométrico = distancia de los paramentos exteriores a la armadura más próxima = 0.015 m.c) La armadura transversal en los tramos inclinados está formada por: barras rectas con patillas en losextremos

5.2. Cuantías mínimas en losas

a) Cuantías geométricasCara inferior = 0.0009

Cara superior = 0.0000Cara tracción = 0.0000

Total = 0.0018

b) Cuantía mecánica mínima 0.04

c) Se aplica la reducción de cuantía mecánica mínima

d) Porcentaje de armadura en una dirección respecto a la necesaria en la otra

Si se necesita en ésta = 20 %

Si no se necesita en ésta = 20 %

5.3. Recubrimiento en losas

Recubrimiento superior (cm) = 3.5

Recubrimiento inferior (cm) = 2.5

Recubrimiento lateral (cm) = 2.5

6. Medición

Tramo Armaduras Diámetro No. Long.(cm)

Total(cm)

Grado 60 (Latinoamérica)(Kg)

- Tramo inferior Longitudinal inferior Ø3/4" 10 524 5240 117.23- Tramo superior Longitudinal inferior Ø3/4" 10 678 6780 151.69

- Tramo inferior Longitudinal superior Ø5/8" 10 689 6890 107.63- Tramo inferior Longitudinal arranque Ø5/8" 10 108 1080 16.87- Descansillo Transversal inferior Ø3/8" 7 421 2947 16.49

- Descansillo Transversal superior Ø3/4" 9 421 3789 84.77- Tramo inferior Transversal inferior Ø3/8" 18 221 3978 22.27- Tramo inferior Transversal superior Ø3/8" 17 221 3757 21.03

- Tramo superior Transversal inferior Ø3/8" 17 221 3757 21.03- Tramo superior Transversal superior Ø3/8" 18 221 3978 22.27- Tramo superior Longitudinal superior Ø5/8" 10 533 5330 83.26

- Descansillo Longitudinal inferior Ø3/4" 10 236 2360 52.80- Descansillo Longitudinal superior Ø5/8" 10 240 2400 37.49

Total 754.82


5/82

MEMORIAS DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

MEJORAMIENTO Y ADECUACION ESTADIO PRIMERO DE MAYOCANCHA BARRIO PRIMERO DE MAYO

GIRÓN - SANTANDER

NORMAS COLOMBIANAS DE DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN SISMO RESISTENTENSR-10

SISTEMA ESTRUCTURAL: APORTICADO DE CONCRETO REFORZADOESTRUCTURA CON DISIPACIÓN DE ENERGIA ESPECIAL

CUBIERTA EN CERCHA METALICA.

ESPECIFICACIONESCONCRETO

f'c= 28 MPA. Para graderíasf'c= 21 MPA para pórticos del edificio.

ACERO DE REFUERZOfy= 420 MPA

CARGA VIVA DE DISEÑOWL = 80Kg/m² - WL = 200Kg/m² - WL = 300Kg/m²

GRADO DE DISIPACION DE ENERGIA

(DES)

_____________________________________CALCULÓ: ING. CESAR AUGUSTO REYES

MAT: 68202-167467 STD

GIRONAgosto de 2013


6/82

1. GENERALIDADES

1.1. INTRODUCCIÓN

El proyecto tiene como destinación el uso de un estadio con graderías cubiertas el cual queda ubicado en lacancha barrio Primero de Mayo, Girón – Santander. El propietario es el MUNICIPO DE GIRON. Se diseñócomo una estructura de 4 niveles con graderías para espectadores, un edifico de 5 niveles para zona VIP ycubierta hecha con cercha metálica conformada por un sistema de pórticos de concreto con grado dedisipación Capacidad de Disipación de Energía Especial DES.El presente documento corresponde a las memorias de diseño y cálculo de la estructura de un Estadio congraderías, que consta de 3 niveles y cubierta en cercha metálica.

1.2.

LOCALIZACIÓN

El sitio del proyecto está ubicado en la Cancha barrio Primero de Mayo, Girón – Santander.

Departamento de SantanderRepública de Colombia


7/82

1.3. DESCRIPCION ARQUITECTÓNICA

La edificación consta de 4 niveles. Tal como se muestra en las siguientes figuras:

VISTA PLANTA PRIMER PISO


8/82

VISTA PLANTA SEGUNDO PISO


9/82

VISTA PLANTA PRIMER PISO


10/82

VISTA PLANTA TERCER PISO


11/82

1.4. DESCRIPCION ESTRUCTURAL

Las cargas verticales son soportadas por Columnas de sección transversal 0.50m x 1.00m, 0.40 x 0.40, 0.50 x0.50, vigas de carga en el sentido longitudinal de 0.50m x 0.50m, 0.40 x 0.40 y en el sentido transversal vigassísmicas de 0.50m x 0.50m, 0.40 x 0.40, y 0.25 x 0.75 en la gradería en el edificio de zona VIP. La cubierta esuna cercha la cual es una estructura metálica la cual se especifica de forma detallada en los planos con unacarga viva de servicio de 80 Kg/m², finalmente la estructura de cimentación se analizó y diseñó con zapatasde tipo céntricas confinadas con vigas de amarre de 0.40m x 0.40, ubicadas a la cota recomendada por elestudio de suelos.Todo el conjunto cumple con las especificaciones mínimas de diseño de la Norma Sismo Resistente NSR-10,y su dimensionamiento estructural es apto para resistir los esfuerzos producidos por las cargas de servicio ylas símicas.

1.5. CARGAS VERTICALES

Tal como se ha mencionado en el modelo matemático el software utilizado calcula el peso propio de loselementos, por tal razón éste peso no se contabiliza en los cálculos de sobrecarga que se ejecutan en éstecapítulo.Se establecerán dos tipos de carga verticales, la carga muerta y la carga viva, se muestra a continuación loscálculos de dichas cargas.

1.6. SOBRECARGA MUERTA Y CARGA VIVA EN PLACAS

Se hace una estimación de la carga de acuerdo a las especificaciones arquitectónicas:

El tipo de placa es aligerada para la Escalinata Grande:


12/82

El tipo de placa es aligerada para el Edificio VIP:

1.6.1. CARGAS EN EL MODELO

Con el objeto de dejar claridad sobre el uso de las cargas estimadas se muestra el modelo cargado para suanálisis.

Carga muerta en toneladas


13/82

Carga viva en toneladas


14/82

1.7. REFERENCIA A LAS MEMORIAS DE CÁLCULO

Cumpliendo con la normatividad del código colombiano de construcciones sismo resistentes NSR-10, se

presentan con los planos de construcción las respectivas memorias de cálculo de acuerdo al numeral A.1.5.2-A.1.5.3 del mismo el cual se muestra a continuación.


15/82

2. CONDICIONES SISMICAS Y OTRAS CARGAS

Este capítulo contiene el cálculo y la estimación de las cargas aplicadas al modelo ejecutado para su análisis,se utilizará un software especializado (ETABS) y con base a la forma en la que se le introducen las cargas almodelo se hacen los estimativos.

2.1. CARGAS DE VIENTO

Debido a que la estructura tiene tiene una altura inferior a 18 metros entonces dicho análisis se realizó por el

método simplificado del título B – B.6.4, según lo pre escrito en la norma sismo resistente NSR-10.


16/82


17/82


18/82


19/82

2.2. ZONA DE AMENAZA SÍSMICA

Según la localización del proyecto (ciudad de Girón), se considera localizado en un área de amenaza sísmicaAlta tal como se observa en el siguiente gráfico obtenido del NSR-10.

Mapa sísmico base


20/82

2.3. GRADO DE DISIPACIÓN RECOMENDADO

La zona de amenaza Alta exige que la estructura esté configurada con condiciones de disipación especial (talcomo lo muestra la siguiente tabla extraída del NSR-10).

2.4. COEFICIENTE DE DISCIPACIÓN DE ENERGÍA UTILIZADO

El coeficiente de disipación de energía Ro divide la fuerza sísmica obtenida con los cálculos, derivado dealgunos factores como:- Las estructuras con una capacidad de disipar energía alta entran en el rango inelástico en el evento

sísmico,

- La redundancia en la capacidad de soportar fuerzas.

-

El efecto de carga no sostenida/Resorte.

- La redistribución de esfuerzos

Lo anterior entre otras características de los pórticos permite simular con un grado de confiabilidad larespuesta final de la estructura como una porción de la respuesta elástica de la misma.El Ro depende del tipo de estructura y como tenemos básicamente un sistema estructural que la Normadenomina a porticado se hallará un Ro para este así:

2.4.1. ESTRUCTURA APORTICADA

Ro= 7

Para las estructuras a porticadas con pórticos de concreto con capacidad especial de disipación de energía(DES).


21/82

2.4.2. IRREGULARIDADES EN PLANTA Y ALTURA

Dado que la presente estructura presenta irregularidad en planta, se estimaran los factores de irregularidad:

ɸa= 1.0

ɸp= 0.9

2.4.3. VALOR DEL FACTOR DE REDUCCIÓN DE RESISTENCIA POR AUSENCIA DE REDUNDANCIA

A.3.3.8.2 — En edificaciones con un sistema estructural con capacidad de disipación de energía moderada(DMO) y especial (DES) — Para edificaciones cuyo sistema estructural es de un material que cumple losrequisitos de capacidad de disipación de energía moderada (DMO) o especial (DES) el valor del factor dereducción de resistencia por ausencia de redundancia en el sistema estructural de resistencia sísmica, φr , se

le puede asignar un valor de la unidad (φr = 1.0) cuando en todos los pisos que resistan más del 35 porciento del corte basal en la dirección bajo estudio el sistema estructural de resistencia sísmica cumpla lassiguientes condiciones de redundancia:

(a) En sistemas compuestos por pórticos con arriostramientos concéntricos — La falla de cualquiera de lasdiagonales o sus conexiones al pórtico no resulta en una reducción de más del33 por ciento de la resistencia ante fuerzas horizontales del piso ni produce una irregularidad torsional enplanta extrema (Tipo 1bP).(b) En sistemas compuestos por pórticos con arriostramientos excéntricos — La pérdida de resistencia amomento (si se trata de vínculos a momento), o a cortante (para el caso de vínculos a corte), de los dosextremos de un vínculo no resulta en una reducción de más del 33 por ciento de la resistencia ante fuerzashorizontales del piso ni produce una irregularidad torsional en planta extrema (Tipo 1bP).(c) En sistemas de pórtico resistente a momentos — La pérdida de la resistencia a momento en la conexiónviga-columna de los dos extremos de una viga no resulta en una reducción de más del 33 por ciento de laresistencia ante fuerzas horizontales del piso ni produce una irregularidad torsional en planta extrema (Tipo1bP).(d) En sistemas con muros estructurales de concreto estructural — La falla de un muro estructural o de una

porción de él que tengan una relación de la altura del piso a su longitud horizontal mayor de la unidad, o delos elementos colectores que lo conectan al diafragma, no resulta en una reducción de más del 33 por cientode la resistencia ante fuerzas horizontales del piso ni produce una irregularidad torsional en planta extrema(Tipo 1bP).(e) Para otros sistemas — No hay requisitos especiales.ɸr= 1.0


22/82

2.5. CONDICIONES DE CARGA SÍSMICA

Dado que se utilizará un software al cual se le introduce la geometría de la estructura junto con loscoeficientes del cortante basal y los diafragmas estructurales, el automáticamente calcula las cargashorizontales que simularán el efecto sísmico, se ejecutarán los cálculos requeridos para la introducción de

los datos al mencionado software.

2.6. ESPECTRO SÍSMICO

Para hallar el espectro sísmico es importante averiguar la aceleración pico efectiva del sismo de diseño,debido a que no se conocen estudios específicos se utilizarán las aceleraciones propuestas por el NSR-10las cuales se muestran en el siguiente mapa de colombia.

Se calculó el espectro sísmico de respuesta de las edificaciones con los siguientes datos.


23/82

Aceleración pico efectiva: Aa=0.20Av=0.25

Índice de importancia : IV=1.50Perfil de Suelo : Fa=1.40 (Ver estudio de suelos)

Fv=1.90 (Ver estudio de suelos)

El espectro calculado se ejecutará con las condiciones mostradas en el siguiente gráfico

2.7.

CÁLCULO DEL CORTANTE BASAL ESTATICO F.H.E.

METODO DE LA FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE (NSR10)

DERIVAS

Nivel de amenaza sísmica DES

Sistema de resistenciasísmica Pórtico

Grupos de importancia IV 1.5


24/82

Grado de irregularidad estructural ɸp 0.9

ɸa 1

ɸr 1

Ro 7

R 6.3

Coeficientes de aceleración Pico efectiva Zona Sísmica

Ciudad

Girón

Aa 0.20

AltaCod municipio 68307 Av 0.25

Ad 0.10

Coeficientes de sitio

Tipo de suelo D Fa 1.40

Fv 1.90

S 2.38

Altura de la edificación 12.00 m

Número de pisos 4 Pisos

Sistema estructural de resistencia sísmica α= 0.9

Ct= 0.047

Espectro de aceleración de diseño

T ≤ CuTa

T Periodo 0.440 s OK

0.25s 0.250 s Sad 0.300 g

Tcd 1.188 s

TL 5.700 s

K 1.050

Tabla : Calculo del cortante basal estatico F.H.E


25/82

En la tabla anterior las unicas variables son la masa y el cortante, pero el coeficiente sismico E, es igual paratodas las estructuras diseñadas.El factor de modificación de respuesta R = Ro*Øp*Øa*Ør será: 7.0*0.90*1.0*1.0 = 6.3

Resumen de parámetros utilizados:

Zona de Riesgo Sísmico : Alto (Apéndice A3 Tomo 1-NSR-10)Aceleración pico efectiva Aa : 0.20 (Apéndice A3 Tomo 1-NSR-10)Velocidad pico efectiva Av : 0.25 (Apéndice A3 Tomo 1-NSR-10)Coeficiente de Importancia (IV) : 1.50 para Grupo I (Tabla A.2.5-1)Deriva Admisible : 0.4% de la Altura del pisoTipo de Estructuración : DES (Capacidad especial de disipar energía)Método de Análisis : Fuera Horizontal Equivalente. Factor R : 6.3 (Modificación de respuesta para diseño).

2.7.1. CARGAS SÍSMICAS: REDUCCIÓN DEL CORTANTE BASAL ESTÁTICO PARA CORRECCIÓN MODAL Y

DISEÑO

Se muestran las cargas sísmicas al modelo, se puede observar que el coeficiente sísmico E=0.300 el cualvalor está involucrado en el análisis de carga (en el caso de las derivas ésos factores se multiplicaron por elfactor de escala correspondiente).

Base Shear Coefficient, C = Sa, Escalinata Grande


26/82


27/82


28/82

Base Shear Coefficient, C = Sa, Zona VIP


29/82


30/82

Dentro de las instrucciones que se le dieron al programa para su ejecución se cuentan como importantes:

2.8. CALCULO DE DERIVAS SEGÚN NSR-10

Nota: el cálculo de derivas debe tener un limitante de 0.4 % por tener nivel de importancia IV.


31/82

A.6.2 — CÁLCULO DEL DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL

A.12.5.3.1 — Se permite emplear el límite de deriva máxima permisible de 0.0040hpi en edificacionesconstruidas con mampostería estructural cuando éstas estén compuestas por muros cuyo modoprevaleciente de falla sea la flexión ante fuerzas paralelas al plano del muro, diseñados esencialmente comoelementos verticales esbeltos que actúan como voladizos apoyados en su base o cimentación y que se

construyen de tal manera que la transferencia de momento entre muros a través de los elementoshorizontales de acople en los diafragmas de entrepiso, ya sean losas, vigas de enlace, antepechos o dinteles,sea despreciable.A.12.5.3.2 — Cuando se trate de muros de mampostería poco esbeltos o cuyo modo prevaleciente de fallasea causado por esfuerzos cortantes, debe emplearse el límite de deriva máxima permisible de 0.0020hpi .


32/82


33/82


34/82


35/82


36/82

La tipología de la edificación hace que éste sea bastante rígido por lo cual cumple fácilmente los límites dederivas expuestos en la normatividad.Se muestra la gráfica de derivas obtenida por el software de diseño, las gráficas se explican de la siguientemanera:

La línea azul corresponde a la deformación en Y La línea Roja corresponde a la deformación en X

La deriva NO debe exceder el valor de uno que indica el (0.4%)

Altura del piso: 3.00 m X 0.4% = 1.20 cms como deriva máxima permitida

DERIVA MAXIMA PERMITIDA altura del piso 3.00 m x 0.4% = 1.20 cms

El valor 0.0022269 está dado en metros, luego 0.0022269 x 100 x 3.00=0.668 cm < 1.20 OK


37/82

El valor 0.0016106 está dado en metros, luego 0.0016106 x 100 x 3.00= 0.483 cm < 1.20 OK

El valor 0.0022269 está dado en metros, luego 0.0022269 x 100 x 3.00=0.668 cm < 1.20 OK


38/82

El valor 0.0016082 está dado en metros, luego 0.0016082 x 100 x 3.00= 0.483 cm < 1.20 OK

3. ANÁLISIS Y DISEÑO

Se muestra a continuación un resumen de los resultados de la modelación de las estructuras, para mayor

comprensión se muestran los resultados gráficamente para una verificación más efectiva.Las condiciones de carga son las que se expusieron en el capítulo 1.

3.1. DESCRIPCIÓN DEL MODELO

Se generaron los modelos en los cuales se generan:

Elementos lineales : Vigas y columnas

Elementos lineales : Cerchas metálicas

Restricciones : Cimentaciones empotradas

3.2. DESCRIPCIÓN DEL CÁLCULO NUMÉRICO DENTRO DEL PROGRAMA

El software arma una matriz de rigidez de cada elemento en coordenadas locales, la transforma acoordenadas globales y suma las rigideces en cada punto.


39/82

Las cargas las transforma igualmente a coordenadas globales en cada punto, aplicándolas directamente a lospuntos de la matriz ó ejecutando su transformación en cargas a coordenadas globales de las reaccionesproducidas en cada elemento estructural.Arma una gran matriz de rigidez de la estructura y la resuelve colocando las condiciones de apoyo, lasolución de ésa matriz nos proporciona el desplazamiento de cada punto, posteriormente a cada matriz de

rigidez de cada elemento se aplican éstas deformaciones y halla la fuerza a la que está sometido cadaelemento para los diferentes tipos de carga.Posteriormente procede a diseñar, indicando para cada elemento la cantidad de acero de refuerzo que debetener para que soporte las solicitaciones dadas.La disposición del acero longitudinal y transversal cumple cabalmente con las disposiciones de la norma encuanto a cuantías mínimas, traslapos, ganchos, recubrimientos, y en fin con todos los requisitosindispensables para garantizar un eficiente desempeño de la estructura a la acción de cargas verticales ysísmicas.

COMBINACIONES DE DISEÑO

Combo Case Factor CaseType

COMB1 MUERTA 1.4 Static

COMB2

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1.6 Static

VIENTO 0.8 Static

COMB3

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX1 1 Static

SISMY1 -0.3 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB4

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX1 1 Static

SISMY2 0.3 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB5

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX1 1 Static

SISMY2 -0.3 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB6

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 StaticSISMX1 -1 Static

SISMY1 0.3 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB7

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX1 -1 Static


40/82

SISMY1 -0.3 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB8

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX1 -1 Static

SISMY2 0.3 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB9

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX1 -1 Static

SISMY2 -0.3 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB10

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX2 1 Static

SISMY1 0.3 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB11

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX2 1 Static

SISMY1 -0.3 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB12

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX2 1 Static

SISMY2 0.3 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB13

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX2 1 Static

SISMY2 -0.3 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB14

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX2 -1 Static

SISMY1 0.3 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB15

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX2 -1 Static


41/82

SISMY1 -0.3 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB16

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX2 -1 Static

SISMY2 0.3 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB17

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX2 -1 Static

SISMY2 -0.3 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB18

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX1 0.3 Static

SISMY1 1 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB19

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX1 -0.3 Static

SISMY1 1 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB20

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX2 0.3 Static

SISMY1 1 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB21

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX2 -0.3 Static

SISMY1 1 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB22

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX1 0.3 Static

SISMY1 -1 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB23

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX1 -0.3 Static


42/82

SISMY1 -1 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB24

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX2 0.3 Static

SISMY1 -1 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB25

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX2 -0.3 Static

SISMY1 -1 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB26

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX1 0.3 Static

SISMY2 1 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB27

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX1 -0.3 Static

SISMY2 1 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB28

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX2 0.3 Static

SISMY2 1 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB29

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX2 -0.3 Static

SISMY2 1 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB30

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX1 0.3 Static

SISMY2 -1 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB31

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX1 -0.3 Static


43/82

SISMY2 -1 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB32

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX2 0.3 Static

SISMY2 -1 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB33

MUERTA 1.2 Static

VIVA 1 Static

SISMX2 -0.3 Static

SISMY2 -1 Static

VIENTO 1.6 Static

COMB34MUERTA 1.2 Static

SISMX1 1 Static


SISMX1 -1 Static


SISMX2 1 Static


SISMX2 -1 Static


SISMY1 1 Static


SISMY1 -1 Static


SISMY2 1 Static


SISMY2 -1 Static

ENVO

COMB1 1 Combo

COMB2 1 Combo

COMB3 1 Combo

COMB4 1 Combo

COMB5 1 Combo

COMB6 1 Combo

COMB7 1 Combo

COMB8 1 Combo

COMB9 1 Combo

COMB10 1 Combo

COMB11 1 Combo

COMB12 1 Combo


44/82

COMB13 1 Combo

COMB14 1 Combo

COMB15 1 Combo

COMB16 1 Combo

COMB17 1 Combo

COMB18 1 Combo

COMB19 1 Combo

COMB20 1 Combo

COMB21 1 Combo

COMB22 1 Combo

COMB23 1 Combo

COMB24 1 Combo

COMB25 1 Combo

COMB26 1 Combo

COMB27 1 Combo

COMB28 1 Combo

COMB29 1 Combo

COMB30 1 Combo

COMB31 1 Combo

COMB32 1 Combo

COMB33 1 Combo

COMB34 1 Combo

COMB35 1 Combo

COMB36 1 Combo

COMB37 1 Combo

COMB38 1 Combo

COMB39 1 Combo

COMB40 1 Combo

COMB41 1 Combo


45/82

3.3. DISEÑO DE LAS ESCALERAS TIPO


46/82


47/82


48/82


49/82


50/82


51/82


52/82


53/82


54/82

3.5. RESULTADOS DE CUANTIAS DE ACERO EN VIGAS Y VIGUETAS ZONA VIP


55/82


56/82

3.6. CUANTIAS MAXIMAS Y MINIMAS DE ACERO PERMITIDAS EN COLUMNAS

Para columnas, los valores de As los tomamos del análisis de ETABS, el cual corresponde al As min y semuestran a continuación. Se toma el mayor valor generado por cada una de las combinaciones de carga:

Cuantías de acero minimo según NSR10 para columnas:

1% Ag= 0.01 x 100 cm x 50 cm = 50 cm 2 mínimo4% Ag= 0.04 x 100 cm x 50 cm = 200 cm2 máximo

1% Ag= 0.01 x 50 cm x 50 cm = 25 cm2 máximo4% Ag= 0.04 x 50 cm x 50 cm = 100 cm2 máximo

1% Ag= 0.01 x 40 cm x 40 cm = 20 cm 2 máximo4% Ag= 0.04 x 40 cm x 40 cm = 80 cm2 máximo


57/82


58/82

3.6.1. INFORME DE CORTANTES Y MOMENTOS DE LAS COLUMNAS


59/82


60/82


61/82

4. DISEÑO DE CERCHA METÁLICA PARA LA CUBIERTA

A= 13 mmB=5 mmΦ= 0.90

E= 70 480 mpa = 4800 kgf/cm2Fw= 0.6 x Fy

g= 0.9191

Fw= Resistencia del metal de aporteAw=Area efectiva del cordon

Φ= factor de resistencia

Esfuerzos en X en la zona critica de la cercha en kgf/cm2

905.99 kgf/cm2 < 4800 kgf/cm2 OK


62/82

Modelación espacial cubierta

Carga de Viento Ton/m2


63/82

5. DISEÑO DE CIMIENTOS

5.1.1. INFORME DE REACCIONES EN APOYOS PARA EL CÁLCULO DE CIMENTACIÓN (ton-m)

ESCALINATA GRANDE

REACCIONES EN LOS APOYOS PARA CIMENTACIÓN (AREAS)

Story Point Load FX FY FZ

BASE 2472 CIM1 0.02 -1.76 1.34

BASE 4803 CIM1 1.24 3.19 11.45

BASE 4865 CIM1 -0.08 6.53 21.46

BASE 4927 CIM1 0.08 6.55 21.48

BASE 4989 CIM1 -1.24 3.11 11.42

BASE 5051 CIM1 0.96 2.38 10.56

BASE 5113 CIM1 1.31 2.63 11.38

BASE 5175 CIM1 0.01 6.16 21.16

BASE 5237 CIM1 -1.27 3.13 11.6

BASE 5299 CIM1 1.23 3.12 11.44

BASE 5361 CIM1 -0.09 6.51 21.49

BASE 5423 CIM1 -0.13 6.1 20.51

BASE 5485 CIM1 0.53 -1.48 2.62

BASE 5547 CIM1 0.47 2.91 13.08

BASE 5609 CIM1 0.07 6.57 21.34

BASE 5671 CIM1 0.13 6.61 21.53

BASE 5733 CIM1 -1.2 3.27 11.49

BASE 5795 CIM1 -0.02 -1.66 1.4BASE 6486 CIM1 -1.01 1.81 10.19

BASE 6548 CIM1 -1.06 2.25 10.25

BASE 6672 CIM1 0.27 0.44 18.24

BASE 6673 CIM1 0.13 -0.4 27.56

BASE 6674 CIM1 0.13 -0.38 32.47

BASE 6675 CIM1 0.16 -1.82 37.4

BASE 6676 CIM1 0.11 0.16 35.97

BASE 6677 CIM1 0.1 -0.46 41.97

BASE 6678 CIM1 0.15 -0.47 59.39

BASE 6679 CIM1 0.13 -2.35 54.49BASE 6680 CIM1 0.02 -0.41 42.08

BASE 6681 CIM1 0.04 -0.51 44.54

BASE 6682 CIM1 0.06 -0.53 69.84

BASE 6683 CIM1 0.06 -2.73 57.05

BASE 6684 CIM1 -0.02 -0.41 41.8


64/82

BASE 6685 CIM1 0.02 -0.51 44.58

BASE 6686 CIM1 0.02 -0.52 69.7

BASE 6687 CIM1 0.03 -2.7 56.8

BASE 6688 CIM1 -0.08 0.19 36.16

BASE 6689 CIM1 -0.01 -0.47 42.16BASE 6690 CIM1 -0.01 -0.48 59.57

BASE 6691 CIM1 0 -2.42 53.9

BASE 6692 CIM1 0.02 0.19 33.82

BASE 6693 CIM1 0.01 -0.47 40.4

BASE 6694 CIM1 0 -0.46 56.57

BASE 6695 CIM1 -0.01 -2.3 51.93

BASE 6696 CIM1 -0.25 -0.31 22.48

BASE 6697 CIM1 -0.13 -0.47 29.63

BASE 6698 CIM1 -0.11 -0.42 42.33

BASE 6699 CIM1 -0.13 -2.17 38.99

BASE 6700 CIM1 0.36 -0.45 24.23

BASE 6701 CIM1 0.17 -0.49 30.37

BASE 6702 CIM1 0.16 -0.44 43.56

BASE 6703 CIM1 0.17 -2.3 39.91

BASE 6704 CIM1 -0.01 -0.39 41.47

BASE 6705 CIM1 0.02 -0.51 44.59

BASE 6706 CIM1 0.03 -0.51 69.33

BASE 6707 CIM1 0.04 -2.64 56.66

BASE 6708 CIM1 -0.09 0.18 36.1

BASE 6709 CIM1 -0.01 -0.48 42.15

BASE 6710 CIM1 -0.03 -0.49 59.7

BASE 6711 CIM1 -0.01 -2.44 53.69

BASE 6712 CIM1 0.09 0.19 35.91

BASE 6713 CIM1 0.02 -0.47 42.13

BASE 6714 CIM1 0.02 -0.48 59.41

BASE 6715 CIM1 0.01 -2.42 53.63

BASE 6716 CIM1 0.02 -0.41 41.91

BASE 6717 CIM1 -0.01 -0.51 44.71

BASE 6718 CIM1 0 -0.53 70.07

BASE 6719 CIM1 -0.02 -2.72 56.92

BASE 6720 CIM1 -0.06 -0.52 40.1

BASE 6721 CIM1 -0.05 -0.51 42.71

BASE 6722 CIM1 -0.08 -0.52 66.58

BASE 6723 CIM1 -0.07 -2.67 55.04

BASE 6724 CIM1 -0.31 -0.4 22.49


65/82

BASE 6725 CIM1 -0.15 -0.46 28.76

BASE 6726 CIM1 -0.16 -0.44 38.54

BASE 6727 CIM1 -0.17 -2.21 38.59

BASE 6728 CIM1 0.26 0.42 18.14

BASE 6729 CIM1 0.12 -0.42 28.67BASE 6730 CIM1 0.11 -0.37 36.92

BASE 6731 CIM1 0.12 -1.84 38.1

BASE 6732 CIM1 0.1 0.15 35.76

BASE 6733 CIM1 0.02 -0.47 41.69

BASE 6734 CIM1 0.04 -0.47 59.15

BASE 6735 CIM1 0.03 -2.34 53.9

BASE 6736 CIM1 0.02 -0.39 42.1

BASE 6737 CIM1 -0.02 -0.5 44.57

BASE 6738 CIM1 -0.02 -0.52 69.81

BASE 6739 CIM1 -0.03 -2.7 57.07

BASE 6740 CIM1 -0.02 -0.39 42.13

BASE 6741 CIM1 -0.04 -0.5 44.5

BASE 6742 CIM1 -0.06 -0.52 69.82

BASE 6743 CIM1 -0.06 -2.69 57.14

BASE 6744 CIM1 -0.11 0.16 35.83

BASE 6745 CIM1 -0.1 -0.46 41.71

BASE 6746 CIM1 -0.15 -0.46 59.16

BASE 6747 CIM1 -0.13 -2.31 54.26

BASE 6748 CIM1 -0.26 0.45 18.13

BASE 6749 CIM1 -0.12 -0.39 27.37

BASE 6750 CIM1 -0.13 -0.37 32.3

BASE 6751 CIM1 -0.15 -1.77 37.11

REACCIONES EN LOS APOYOS PARA CIMENTACIÓN (FLEXION, CORTE,PUNZONADO)


BASE 2472 CIM2 0.02 -2.32 1.47

BASE 4803 CIM2 1.52 4.12 14.51

BASE 4865 CIM2 -0.09 8.42 27.23

BASE 4927 CIM2 0.08 8.45 27.25

BASE 4989 CIM2 -1.51 4.02 14.48

BASE 5051 CIM2 1.15 3.05 13.31

BASE 5113 CIM2 1.6 3.4 14.43

BASE 5175 CIM2 0.01 7.92 26.77

BASE 5237 CIM2 -1.55 4.04 14.72

BASE 5299 CIM2 1.5 4.03 14.5


66/82

BASE 5361 CIM2 -0.1 8.4 27.26

BASE 5423 CIM2 -0.17 7.87 26.02

BASE 5485 CIM2 0.63 -1.96 3.02

BASE 5547 CIM2 0.59 3.76 16.47

BASE 5609 CIM2 0.1 8.48 27.09BASE 5671 CIM2 0.15 8.53 27.32

BASE 5733 CIM2 -1.46 4.22 14.56

BASE 5795 CIM2 -0.02 -2.19 1.55

BASE 6486 CIM2 -1.22 2.32 12.82

BASE 6548 CIM2 -1.3 2.9 12.97

BASE 6672 CIM2 0.33 0.56 22.98

BASE 6673 CIM2 0.15 -0.52 34.59

BASE 6674 CIM2 0.16 -0.49 40.91

BASE 6675 CIM2 0.19 -2.32 45.8

BASE 6676 CIM2 0.14 0.18 45.87

BASE 6677 CIM2 0.13 -0.6 53.2

BASE 6678 CIM2 0.19 -0.61 76.18

BASE 6679 CIM2 0.17 -3.01 67.74

BASE 6680 CIM2 0.03 -0.54 53.81

BASE 6681 CIM2 0.06 -0.66 56.57

BASE 6682 CIM2 0.08 -0.68 89.71

BASE 6683 CIM2 0.08 -3.5 71.05

BASE 6684 CIM2 -0.03 -0.55 53.45

BASE 6685 CIM2 0.03 -0.65 56.6

BASE 6686 CIM2 0.03 -0.67 89.53

BASE 6687 CIM2 0.04 -3.47 70.72

BASE 6688 CIM2 -0.1 0.23 46.2

BASE 6689 CIM2 -0.01 -0.61 53.49

BASE 6690 CIM2 -0.01 -0.62 76.43

BASE 6691 CIM2 0 -3.11 67

BASE 6692 CIM2 0.02 0.22 43.07

BASE 6693 CIM2 0.01 -0.6 51.15

BASE 6694 CIM2 0 -0.59 72.42

BASE 6695 CIM2 -0.02 -2.94 64.45

BASE 6696 CIM2 -0.31 -0.41 28.48

BASE 6697 CIM2 -0.15 -0.6 37.28

BASE 6698 CIM2 -0.13 -0.54 53.81

BASE 6699 CIM2 -0.15 -2.77 47.89

BASE 6700 CIM2 0.45 -0.59 30.79

BASE 6701 CIM2 0.2 -0.62 38.24


67/82


68/82

BASE 6742 CIM2 -0.08 -0.67 89.68

BASE 6743 CIM2 -0.08 -3.45 71.15

BASE 6744 CIM2 -0.14 0.19 45.69

BASE 6745 CIM2 -0.12 -0.59 52.87

BASE 6746 CIM2 -0.19 -0.6 75.87BASE 6747 CIM2 -0.17 -2.96 67.46

BASE 6748 CIM2 -0.33 0.57 22.84

BASE 6749 CIM2 -0.15 -0.5 34.34

BASE 6750 CIM2 -0.16 -0.47 40.69

BASE 6751 CIM2 -0.18 -2.26 45.45

ESCALINATA Y EDIFICIO ZONA VIP

REACCIONES EN LOS APOYOS PARA CIMENTACIÓN (AREAS)


BASE 8905 CIM1 0.31 -1.41 8.88

BASE 8906 CIM1 0.57 -5.25 19.67

BASE 8907 CIM1 -0.17 -5.86 22.9

BASE 8908 CIM1 -0.02 -5.36 22.16

BASE 8909 CIM1 -0.54 -3.88 18.52

BASE 8910 CIM1 0.54 -3.87 18.48

BASE 8911 CIM1 0.05 -5.39 22.19

BASE 8912 CIM1 0.13 -5.81 22.65

BASE 8913 CIM1 -0.54 -4.96 18.78

BASE 8914 CIM1 -0.29 -1.32 8.46

BASE 8915 CIM1 0.58 2.5 24.46

BASE 8916 CIM1 0.34 1.21 33.39

BASE 8917 CIM1 0.3 3.29 50.11

BASE 8918 CIM1 0.12 0.58 63.77

BASE 8919 CIM1 0.08 3.62 52.92

BASE 8920 CIM1 -0.08 0.6 68.94

BASE 8921 CIM1 0.22 3.82 53.19

BASE 8922 CIM1 0.03 0.89 68.39

BASE 8923 CIM1 -0.56 3.49 28.51BASE 8924 CIM1 -0.63 1.76 44.9

BASE 8925 CIM1 0.54 3.48 28.37

BASE 8926 CIM1 0.63 1.76 44.75

BASE 8927 CIM1 -0.22 3.8 53.28

BASE 8928 CIM1 -0.02 0.86 68.43


69/82

BASE 8929 CIM1 -0.13 3.55 52.43

BASE 8930 CIM1 0.05 0.57 68.21

BASE 8931 CIM1 -0.33 3.17 47.97

BASE 8932 CIM1 -0.13 0.59 61.02

BASE 8933 CIM1 -0.53 2.4 23.37BASE 8934 CIM1 -0.29 1.18 31.97

REACCIONES EN LOS APOYOS PARA CIMENTACIÓN (FLEXION, CORTE,PUNZONADO)


BASE 8905 CIM2 0.39 -1.81 11.37

BASE 8906 CIM2 0.69 -6.76 25.19

BASE 8907 CIM2 -0.21 -7.57 29.31

BASE 8908 CIM2 -0.04 -6.92 28.35

BASE 8909 CIM2 -0.66 -5 23.74BASE 8910 CIM2 0.66 -4.99 23.69

BASE 8911 CIM2 0.07 -6.96 28.39

BASE 8912 CIM2 0.16 -7.51 28.98

BASE 8913 CIM2 -0.66 -6.39 24.04

BASE 8914 CIM2 -0.37 -1.69 10.84

BASE 8915 CIM2 0.75 3.23 31.31

BASE 8916 CIM2 0.45 1.55 42.89

BASE 8917 CIM2 0.39 4.28 65.11

BASE 8918 CIM2 0.16 0.7 82.77

BASE 8919 CIM2 0.1 4.71 68.81BASE 8920 CIM2 -0.11 0.72 89.57

BASE 8921 CIM2 0.29 4.98 69.18

BASE 8922 CIM2 0.04 1.1 88.86

BASE 8923 CIM2 -0.74 4.52 36.65

BASE 8924 CIM2 -0.83 2.26 57.87

BASE 8925 CIM2 0.71 4.51 36.46

BASE 8926 CIM2 0.82 2.25 57.67

BASE 8927 CIM2 -0.28 4.95 69.29

BASE 8928 CIM2 -0.02 1.06 88.91

BASE 8929 CIM2 -0.17 4.63 68.17BASE 8930 CIM2 0.07 0.69 88.62

BASE 8931 CIM2 -0.43 4.13 62.3

BASE 8932 CIM2 -0.17 0.71 79.16

BASE 8933 CIM2 -0.7 3.11 29.88

BASE 8934 CIM2 -0.38 1.51 41.02


70/82

5.1.2. PARÁMETROS DE DISEÑO

El diseño de la cimentación se realizó Con el software SAFE V.12 y cuyos datos de entrada fueron lasreacciones de los apoyos de la estructura, lo cual está en la tabla anterior.

5.1.3. VISTA EN PLANTA DE LA CIMENTACIÓN N-1.50 m ESCALINATA GRANDE Y ZONA VIP

Capacidad Portante: 29 Ton/m2

Módulos de Winkler para zapatas: 7.8 kg/cm3 según tablas de Terzhagi y estudio de suelos.

Módulos de Winkler para vigas (50x50 cm): 7.8 kg/cm3x50cm= 390

ESCALINATA GRANDE

Capacidad Portante: 29 Ton/m2

Módulos de Winkler para zapatas: 7.8 kg/cm3 según tablas de Terzhagi y estudio de suelos.

Módulos de Winkler para vigas (40x40 cm): 7.8 kg/cm3x40cm= 312

ESCALINATA Y EDIFICIO ZONA VIP


71/82

5.1.4. ANÁLISIS DE CORTE POR PUNZONAMIENTO N-1.50 m ESCALINATA GRANDE


72/82

Dato más crítico= 0.6051< 1 ok (1=100%)Espesor de 50 cm en las zapatas de la cimentación es correcto.

5.1.5. ANÁLISIS DE CORTE POR PUNZONAMIENTO N-1.50 m ESCALINATA ZONA VIP

Dato más crítico= 0.4632< 1 ok (1=100%)Espesor de 50 cm en las zapatas de la cimentación es correcto.


73/82


74/82

5.1.7. INFORME PRESIÓN DEL SUELO DE SOPORTE N-1.50 m ESCALINATA ZONA VIP

Capacidad Portante: 29 Ton/m2 Módulos de Winkler para zapatas: 7.8 kg/cm3 según tablas de Terzhagi y estudio de suelos.Módulos de Winkler para vigas (40x40 cm): 7.8 kg/cm3x40cm= 31217.744 ton/m2 < 29 ton/m2 OK Cumple.


75/82

5.1.8. DISEÑO A FLEXION Y CORTANTE VIGAS DE CIMENTACIÓN N-1.50 m ESCALINATA GRANDE


76/82


77/82


78/82

5.1.9. DISEÑO A FLEXION Y CORTANTE VIGAS DE CIMENTACIÓN N-1.50 m ESCALINATA ZONA VIP


79/82


80/82


81/82

5.1.10. DISEÑO A FLEXION ZAPATAS N-1.50 m ESCALINATA GRANDE

Cuantías para ZapatasEn dirección X 1#5 @ 17 cms

Cuantías para ZapatasEn dirección Y 1#5 @ 17 cms


82/82

5.1.11. DISEÑO A FLEXION ZAPATAS N-1.50 m ESCALINATA ZONA VIP

Cuantías para ZapatasEn dirección X 1#5 @ 17 cms

Cuantías para ZapatasEn dirección Y 1#5 @ 17 cms

03 Memorias DA_PROCESO_15-1-151969_268307011_17044119 (1)

Documents

Transcript of 03 Memorias DA_PROCESO_15-1-151969_268307011_17044119 (1)