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Documento: C:\Users\ProyectosConsulting.lt19\Desktop\rozne\1184 Cinepolis\Analisis\Estruc
2013\Archivos para documentos de texto\Cartula de la Memoria de Clculo.doc
Memoria de Clculo Estructural
MI CINE, CINPOLIS
Santiago Tianguistenco
Estado de Mxico
FORTA INGENIERA Octubre 2013
FORTA INGENIERIA. TEL. 5538-1598
Informacin y Ventas: ventas@fortaingenieria.com Ingeniera y Soporte tcnico: soporte@fortaingenieria.com www.fortaingenieria.com
Mxico D.F., 26 de Julio de 2013
__________________________________________________
ATENCIN: ABEL TORRES TAPIA
CINPOLIS ___________________________________________________________________________
MEMORIA DE CLCULO PARA EL PROYECTO MI CINE DE CINPOLIS
SANTIAGO TIANGUISTENCO, ESTADO DE MXICO
INTRODUCCIN.
El presente documento comprende el anlisis y diseo estructural para el edificio destinado a cines
MICINE.
UBICACIN.
La empresa Cinpolis proyecta la construccin de un complejo de cines que se construir en la localidad de
Santiago Tianguistenco, Estado de Mxico. Debido a sus requerimientos de servicio y a los del Manual de
Diseo de Cinpolis, se clasifica dentro del grupo A.
Cinpolis
Mi Cine
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ANTECEDENTES.
Se trata del diseo estructural para el local comercial de un cine de 5 salas. El inmueble tiene una superficie
aproximada de 1,395 m2. En planta baja, estn localizadas las salas y dulcera, taquillas y cisterna, en la planta
de entrepiso los baos y las oficinas.
Adems, cuenta con estructura ligera para casetas de proyeccin.
TIPO DE ESTRUCTURA.
La cubierta general del complejo ser a base de lmina ligera apoyada en joist. Los joist descargan
directamente sobre una viga tipo armadura y los muros de mampostera reforzada interiormente. La
cimentacin ser diseada mediante zapatas corridas de concreto, desplantadas a una profundidad de 1.50 m,
de acuerdo con el Estudio de Mecnica de Suelos.
La losa de entrepiso se resolver con sistema de vigueta y bovedilla.
Se indica que la relacin entre altura y espesor de los muros de mampostera no cumple con los requisitos de
la norma para muros reforzados interiormente (NTC 2004, p.6.1.7.).
PARMETROS DE DISEO PRELIMINAR.
A continuacin presentamos los lineamientos de los parmetros de diseo preliminar:
1. - Cdigos y reglamentos.
2. - Criterios de anlisis y diseo.
3. - Materiales.
4. - Cargas de diseo.
5. - Datos de sismo.
6. - Datos de viento.
7. Condiciones de carga.
8. - Combinaciones de carga para revisin de desplazamientos y diseo de cimentacin.
9. - Combinaciones para diseo de elementos estructurales en acero.
10. - Combinaciones para diseo de elementos estructurales en concreto y mampostera.
11. - Deflexiones permisibles para efectos a largo plazo.
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1. Cdigos y reglamentos.
Para el anlisis y diseo de la estructura, se aplicar el que rija de los siguientes reglamentos en funcin de la
actividad a desarrollar.
Estructuras de mampostera: Reglamento de construcciones para el Distrito Federal y Normas tcnicas complementarias (RCDF-
2004 y NTC-2004)
Estructuras de concreto: Reglamento de construcciones para el Distrito Federal y Normas tcnicas complementarias (RCDF-
2004 y NTC-2004)
Estructuras de acero: Manual de construccin de acero. (AISC) Reglamento de construcciones para el Distrito Federal y Normas tcnicas complementarias
(RCDF- 2004 y NTC-2004).
1.3. Viento. 1.3.1. Manual de diseo de obras civiles de la Comisin Federal de Electricidad (MDOC-CFE).
1.3.2. Reglamento de construcciones para el Distrito Federal y Normas tcnicas complementarias (RCDF-
2004 y NTC-2004).
1.4. Sismo: 1.4.1. Manual de diseo de obras civiles de la Comisin Federal de Electricidad (MDOC-CFE 2008) y su
programa PRODISIS.
1.4.2. Reglamento de construcciones para el Distrito Federal y Normas tcnicas complementarias (RCDF-
2004 y NTC-2004).
1.5. Carga viva. 1.5.1. Reglamento de construcciones para el Distrito Federal y Normas tcnicas complementarias (RCDF-
2004 y NTC-2004).
1.5.2. Manual de Proyectos Estructurales Cinpolis 2009, Forta Ingeniera.
1.6. Carga de nieve y/o carga de granizo. 1.6.1. Reglamento de construcciones para el Distrito Federal y Normas tcnicas complementarias (RCDF-
2004 y NTC-2004).
2.- Criterio de anlisis y diseo.
2.1. El anlisis de cimentaciones y estructuras se realizar de acuerdo a la teora elstica.
2.2. El diseo de la estructura de acero se realizar de acuerdo a la teora plstica.
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2.3. El diseo de la estructura de concreto se realizar de acuerdo a la teora de resistencia ltima.
2.4. El diseo de la estructura de mampostera se realizar de acuerdo a la teora de resistencia ltima.
3. Materiales.
Los materiales a usar en el proyecto sern los siguientes.
3.1 Concreto: 3.1.1. Cimentacin, losas, trabes ----------------------------------------------------------------------- fc = 200 kg/cm 3.1.2. Celdas coladas y castillos ------------------------------------------------------------------------ fc = 180 kg/cm
3.2. Acero de refuerzo: 3.2.1. Alambrn ------------------------------------------------------------------------------------------ fy = 2530 kg/cm
3.2.2. Varillas corrugadas #3-#8 ----------------------------------------------------------------------- fy = 4200 kg/cm
3.2.3. Malla electrosoldada---- ------------------------------------------------------------------------- fy = 5000 kg/cm
3.3. Acero estructural: 3.3.1. Armaduras, trabes, columnas de seccin W con placas --------------------------- A-992 (fy = 3515 kg/cm)
3.3.2. Columnas Structural tubing square---------------------------------------------------- ASTM 500 (fy = 46ksi) 3.3.3. Secciones de tubo ------------------------------------------------------------------------ A-36 (fy = 2530 kg/cm)
3.3.4. Tipo de conexin---------------------------------------------------------------------------soldado y/o atornillada.
3.4. Acero miscelneo 3.4.1. Anclas de acero estructural ------------------------------------------------------------------ A325 (8440 kg/cm)
4. Cargas de diseo. 4.1. Carga viva
4.1.1. Cubierta o azoteas con pendiente mayor al 5%
Carga mxima ---------------------------------------------------------------------------------------- 40 Kg/m
Carga reducida --------------------------------------------------------------------------------------- 20 Kg/m
4.1.2. Sistemas de ispticas (gradas)
Carga mxima -------------------------------------------------------------------------------------- 350 Kg/m
Carga reducida ------------------------------------------------------------------------------------- 250 Kg/m
4.1.3. Sistemas de entrepiso
Carga mxima -------------------------------------------------------------------------------------- 250 Kg/m
Carga reducida ------------------------------------------------------------------------------------- 180 Kg/m
4.1.4. Sistemas de escalera
Carga mxima -------------------------------------------------------------------------------------- 500 Kg/m
Carga reducida ------------------------------------------------------------------------------------- 150 Kg/m
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4.1.5. Sistemas de casetas
Carga mxima -------------------------------------------------------------------------------------- 250 Kg/m
Carga reducida ------------------------------------------------------------------------------------- 180 Kg/m
La carga reducida se usar para combinaciones con sismo o viento.
4.2. Carga de nieve o granizo en cubiertas ser de 100 Kg/m.
4.3. Carga muerta.
Se considera como carga muerta el peso de todos los elementos estructurales, acabados y elementos que
ocupan una posicin permanente.
Adicionalmente a lo anterior se considerar cargas puntuales por instalaciones de aire acondicionado que
se soportan de la cubierta, la cual se considera de 1300kg y carga del plafn de 40 kg/m2.
4.4. Cargas de equipos.
Los pesos propios en operacin de todos los equipos del proyecto, sern de acuerdo a la informacin
certificada de los proveedores.
5. Datos de sismo:
De acuerdo al Manual de diseo de obras civiles de la Comisin Federal de Electricidad (MDOC-CFE 2008).
5.1. Grupo de estructura.------------------------------------------------------------------------------------------- Grupo A
5.2. Factor de comportamientos ssmico.------------------------------------------------------------------------- Q = 1.5
5.3. Tipo de suelo.-----------------------------------------------------------------------------------------------------Tipo II
5.4. Tipo de estructura.------------------------------------------------------------------------------------------------Tipo II
5.6. Coeficiente ssmico.
5.6.1. De acuerdo con Mecnica de Suelos. ---------------------------------------------------------------------- 0.3*1.5
5.6.2. De acuerdo de programa PRODISIS. ------------------------------------------------------------------- 0.338*1.5
Se tomar el valor que arroja el programa PRODISIS.
5.7. Factor de regularidad.------------------------------------------------------------------------------------------------ 0.8
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6. - Datos de viento:
De acuerdo al Manual de diseo de obras civiles de la Comisin Federal de Electricidad (MDOC-CFE 2008).
6.1 Segn su respuesta ante el viento. ------------------------------------------------------------------------------ Tipo 2
6.2 Categora de rugosidad. ------------------------------------------------------------------------------------------ Cat. 2.
6.3 Factor de topografa. ------------------------------------------------------------------------------------------ 1.0 adim
6.4 Velocidad regional. ----------------------------------------------------------------------------------------122.45 km/h
6.5 Altura mxima. ---------------------------------------------------------------------------------------------------- 8.8 m
6.6 Clase de estructura. -------------------------------------------------------------------------------------------------- B 6.7 Altitud. ------------------------------------------------------------------------------------------------------- 2622 msnm
6.8 Presin de diseo bsico. --------------------------------------------------------------------------------- 37.09 kg/m2
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7. Condiciones de carga: 7.1 CM Carga muerta.
7.2 CVM Carga viva mxima.
7.3 CVA Carga viva instantnea.
7.4. GR Granizo.
7.5. Sx Sismo en el eje X.
7.6. Sy Sismo en el eje Y.
7.7. Vn Viento normal.
7.8. Vp Viento paralelo.
8.- Combinaciones para revisin de desplazamientos y diseo de cimentacin:
11. CM + CVM.
12. CM + CVA + VN
13. CM + CVA + VP
14. CM + GR
15. CM + CVA + Sx + 0.5Sy
16. CM + CVA + Sx - 0.5Sy
17. CM + CVA - Sx + 0.5Sy
18. CM + CVA - Sx - 0.5Sy
19. CM + CVA + 0.5Sx + Sy
20. CM + CVA + 0.5Sx - Sy
21. CM + CVA - 0.5Sx + Sy
22. CM + CVA - 0.5Sx - Sy
9. Combinaciones para diseo de elementos estructurales en acero:
23. 1.4CM
24. 1.2CM + 1.6CVM + 0.5GR
25. 1.2CM + 1.6GR + 1.0CVM
26. 1.2CM + 1.6GR + 0.8VN
27. 1.2CM + 1.6GR + 0.8VP
28. 1.2CM + 1.6GR - 0.8VN
29. 1.2CM + 1.6GR - 0.8VP
30. 1.2CM + 1.6VN + CVM + 0.5GR
31. 1.2CM + 1.6VP + CVM + 0.5GR
32. 1.2CM - 1.6VN + CVM + 0.5GR
33. 1.2CM - 1.6VP + CVM + 0.5GR
34. 1.2CM + Sx +0.5Sy + CVM + 0.2GR
35. 1.2CM + Sx 0.5Sy + CVM + 0.2GR 36. 1.2CM Sx + 0.5Sy + CVM + 0.2GR 37. 1.2CM Sx - 0.5Sy + CVM + 0.2GR 38. 1.2CM + 0.5Sx + Sy + CVM + 0.2GR
39. 1.2CM + 0.5Sx - Sy + CVM + 0.2GR
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40. 1.2CM - 0.5Sx + Sy + CVM + 0.2GR
41. 1.2CM - 0.5Sx - Sy + CVM + 0.2GR
42. 0.9CM + 1.6VN
43. 0.9CM + 1.6VP
44. 0.9CM - 1.6VN
45. 0.9CM - 1.6VP
46. 0.9CM + Sx + 0.5Sy
47. 0.9CM + Sx - 0.5Sy
48. 0.9CM Sx + 0.5Sy 49. 0.9CM Sx - 0.5Sy 50. 0.9CM + 0.5Sx + Sy
51. 0.9CM + 0.5Sx - Sy
52. 0.9CM - 0.5Sx + Sy
53. 0.9CM - 0.5Sx - Sy
10. Combinaciones para diseo de elementos estructurales en concreto y mampostera:
54. 1.5CM + 1.5CVM
55. 1.1CM + 1.1CVA + 1.1VN
56. 1.1CM + 1.1CVA + 1.1VP
57. 1.1CM + 1.1CVA + 1.1GR
58. 1.1CM + 1.1CVA + 1.1Sx + 0.55Sy
59. 1.1CM + 1.1CVA + 1.1Sx - 0.55Sy
60. 1.1CM + 1.1CVA - 1.1Sx + 0.55Sy
61. 1.1CM + 1.1CVA - 1.1Sx - 0.55Sy
62. 1.1CM + 1.1CVA + 0.55Sx + 1.1Sy
63. 1.1CM + 1.1CVA + 0.55Sx - 1.1Sy
64. 1.1CM + 1.1CVA - 0.55Sx + 1.1Sy
65. 1.1CM + 1.1CVA - 0.55Sx - 1.1Sy
11. Deflexiones permisibles para efectos de largo plazo. 11.1.1 En armaduras de cubierta o azotea. ------------------------------------------------------------------------ L/250
11.1.2 En trabes o vigas de entrepiso. ----------------------------------------------------------------------------- L/360
11.1.3 En desplazamientos horizontales. -------------------------------------------------------------------- H*(0.006)
CRITERIO DE ANLISIS ESTRUCTURAL.
El anlisis estructural se efectuar mediante un modelo matemtico tridimensional elaborado con elementos
barra unidimensional. Este modelo responder a un comportamiento de tipo elstico lineal. La elaboracin y
el clculo matemtico de este modelo se realizar mediante un programa de computadora que considera
dentro de sus clculos las fuerzas inducidas por deformaciones debidas a los siguientes elementos mecnicos,
tales como: momentos flexionantes, fuerza cortante, fuerza axial y momento torsionante.
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El mtodo utilizado por el programa para la elaboracin del modelo es conocido como el mtodo de las
rigideces en 3D. El modelo considerar base rgida (empotrada).
Con relacin a los lmites de falla y servicio, la revisin se efectuar conforme a los criterios establecidos en
el RCDF y sus Normas Tcnicas Complementarias 2004.
SOFTWARE DE ANALISIS ESTRUCTURAL.
El programa de anlisis que se utilizar para resolver la estructura del cine es SAP2000, el cual analiza la
estructura utilizando un modelo elstico lineal y hojas de clculo.
CORDIALMENTE
Calcul:
DOROTA GORECKA
ADRIANA MARTNEZ
Revis:
ING. IGNACIO ALVAREZ NERI
Aprob:
ARQ. EDUARDO AGUILAR.
Vo. Bo:
ING. RICARDO VILLASANA BARREDA.
COORDINADOR DE CLCULO
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1. ANEXOS DE CLCULO DEL PROYECTO
A continuacin, la lista de anexos de clculo realizados y la explicacin de su contenido:
Anexo 1. Topologa del modelo. Definicin de la geometra del modelo analizado.
Anexo 3A y 3B. Cuantificacin de las cargas.-
Resumen de las nomenclaturas de secciones utilizadas y sus
propiedades. Anlisis se las cargas accidentales: viento.
Anexo 4. Regionalizacin geotcnica.-
Zona ssmica en estudio, potencial de riesgo y valores
caractersticos de carga del suelo.
Anexo 5. Factor de comportamiento ssmico.-
Factor de comportamiento ssmico.
Anexo 6 y 6A. Condiciones de regularidad.-
Revisin de las condiciones de regularidad segn las Normas
Tcnicas Complementarias al R.C.D.F. 2004.
Anexo 6B. Modelacin del suelo.-
Definicin de las condiciones de carga primarias que sern
utilizadas por las combinaciones de carga para el anlisis y diseo.
Definicin de los factores de diseo. Definicin de las
combinaciones de carga.
Anexo 7. Combinaciones de carga.-
Combinaciones de carga.
Anexo 9. Anlisis ssmico.-
Evaluacin de la aceleracin espectral..
Anexo 10. Nudos de la cimentacin.-
Nmeros de los nudos de cimentacin..
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Anexo 11. Elementos mecnicos.-
Fuerzas internas en elementos.
Anexo 12. Desplazamientos.-
Desplazamientos.
Anexo 13. Diseo de cimentacin.-
Diseo de cimentacin.
Anexo 14. Revisin de contratrabe de mampostera a flexocompresin.
Revisin de contratrabe de mampostera a flexocompresin.
Anexo 15. Diseo de muros de mampostera.-
Diseo de muros de mampostera.
Anexo 16. Diseo de elementos de acero.-
Diseo de elementos de acero.
Anexo 17. Diseo de elementos de concreto.-
Diseo de elementos de concreto.
Anexo 18. Diseo de la cisterna. -
Diseo de la cisterna.
Anexo 19. Planos del proyecto.-
Planos estructurales del proyecto calculado.
Anexo de Clculo 1 Proyecto: MICINETopologa del modelo Atencin:
Remitente: Forta IngenieraFecha:
Area AlturaLado largo del edificio (b) 37.51 m. m 1395.4 8.8Lado corto del edificio (d) 37.20 m. Altura mxima del proyecto H: 8.81 m. Altura del proyecto H': 8.81 m. Angulo de inclinacin de la cubierta 6.84 Longitud entrante en la direccin larga 1.00 m. Longitud entrante en la direccin corta 11.00 m. Numero de niveles 1
8.8
17-octubre-13
DEFINICIN DE LA GEOMETRIA DEL MODELO ANALIZADO
DIMENSIONES GENERALES DEL EDIFICIO
Nivel N-1
m.
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Anexo de Clculo 3A Proyecto: MICINECuantificacin de cargas permanentes y variables Atencin: 0
Remitente: Forta IngenieraFecha:
Carga tipo
kN/m2 kg/m2
3
## 12
22 7
3 0.1 5
Cubierta de Lamina 22
Losa Nervada 35
h= 30+5
Losa Vigueta y Bovedilla de Cemento h= 16+4
Losa Prefabricada
## Piso de Rejilla Irving 4.8x63.5
NTC-CADEE (Nota 1)
Impermeabilizante
Enladrillado
Relleno Tezontle 15
Relleno Tierra 15
Falso Plafon 0.40 40
Aplanado
Piso de Azulejo
Piso Cermico
Piso de Granito
Piso de Marmol
Piso de Linoleum-Alfombra
Piso de Madera-Deck
Instalaciones 15
Adhesivo Cermico 9 (Tabla 6.1 Cargas vivas unitarias) Notas 4, 7, 8 y 9Adhesivo Asfaltico
Muro de block hueco de concretocon aplanado
kN/m2 kg/m2
W 0.05 5
Wa 0.20 Wa 20SUMAS 0 60 Wm 0.40 Wm 40
Consideraciones de las cargas muertas, vivas mximas y variables.
Losa Vigueta y Bovedilla de Poliestireno
plg.
Muro Tabimax 10 cm.
NTC-CADEE (Nota 1)
PESOELEMENTO Espesor/Cal.
Cubierta Multytecho
Losacero
Carga viva mxima (Wm)Carga viva instantanea (Wa)
Muro Novamuro sin aplanado
17-octubre-13
DESTINO DEL PISO:
Muro Tabimax 12 cm. Carga viva media (W)
CARGACARGAS VARIABLES
cubierta
Losa Maciza
i) Azoteas con pendiente mayor de 5%; otras cubiertas, cualquier pendienteMuro de tabique de barro macizo recocido con aplanado
Muro de tabique de barro con huecos sin aplanado
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Anexo de Clculo 3A Proyecto: MICINECuantificacin de cargas permanentes y variables Atencin: 0
Remitente: Forta IngenieraFecha: 17-octubre-13
Carga tipo
6
kN/m2 kg/m2 2 6
## 12
20 8
3
Cubierta de Lamina 22
Losa Nervada 35
h= 20+5 2.3 225
Losa Vigueta y Bovedilla de Cemento h= 16+4
Losa Prefabricada
## Piso de Rejilla Irving 4.8x50.8
0.20 20
NTC-CADEE (Nota 1) 0.20 20
Impermeabilizante
Enladrillado
Relleno Tezontle 15
Relleno Tierra 15
Falso Plafon 0.40 40
Aplanado
Piso de Azulejo
Piso Cermico 0.40 35
Piso de Granito
Piso de Marmol
Piso de Linoleum-Alfombra
Piso de Madera-Deck
Instalaciones
Adhesivo Cermico 2 (Tabla 6.1 Cargas vivas unitarias) Notas 4, 7, 8 y 9Adhesivo Asfaltico
Muro de block hueco de concretocon aplanado
kN/m2 kg/m2
W 1.00 100
Wa 1.80 Wa 180
SUMAS 0 340 Wm 2.50 Wm 250
Carga viva instantanea (Wa)
Losa Vigueta y Bovedilla de Poliestireno
NTC-CADEE (Nota 1)
Muro Novamuro sin aplanado
Carga viva media (W)
Carga viva mxima (Wm)
b) Oficinas, despachos y laboratoriosMuro de tabique de barro macizo recocido con aplanado
Muro de tabique de barro con huecos sin aplanado
Muro Tabimax 12 cm.
CARGAS VARIABLES
Losa Maciza
Losacero
CARGA
Consideraciones de las cargas muertas, vivas mximas y variables.
ELEMENTO Espesor/Cal. PESO
DESTINO DEL PISO:
entrepiso
Muro Tabimax 10 cm.
cm.
Cubierta Multytecho
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Anexo de Clculo 3B Proyecto: MICINEAnlisis de cargas accidentales Atencin: 0Cuantificacin de cargas por rea Remitente: Forta Ingeniera
Fecha:
Consideraciones de diseo por viento
Categora del terreno segn su rugosidad 3Factor de topografa Ft (0.8 a 1.2): 1.00 adim
Clase de la estructura: B Construcciones cuya dimensin horizontal o vertical este entre 20 y 50 m.La ciudad de tiene los siguientes valores regionales:Velocidad de viento regional Vr: 122.45 Km/hr Para un periodo de retorno de 200 aos (estructura del grupo A )Factor delta o altura gradiente (d): 390 adimFactor de altura (a): 0.16 adimFactor de rugosidad y altura (Frz) 0.8681 adimFactor de tamao (Fc) 0.95 adimFactor de exposicin (Fa) 0.82 adimAltura S.N.M. y temperatura promedio 2,680 m. 12.7 CGradiente G= 0.76 adimVelocidad de diseo Vd 100.98 Km/hrPresin de diseo bsica qz 37.09 kg/m2 *nominal, con Factor de Forma (cp)=1
Notas1.- Calculos de conformidad con los criterios y frmulas del Manual de Diseo de Obras Civiles de la CFE. Instituto de Investigaciones Elctricas 1993.
Normal. Terreno practicamente plano con pendientes menores del 5%
Toluca, Edo. Mex.
Campo abierto con topografa irregular. reas urbanas y suburbanas, zonas boscosas
17-octubre-13
Techo Barlovento
Techo Sotavento
Muro Latera
l
H( 60)
bd
Borde de barlovento
VIENTO NORMAL A LAS GENERATRICES
Muro Barlovento
Cumbrera
H'( 60)
La
h 3 mH
L b
NOTA:H, se refiere a la alturade la cubierta, yLa, a la longitud del arco
Muro LateralSotav
entoMuro
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Anexo de Clculo 4 Proyecto: MICINERegionalizacin ssmica Atencin: 0
Remitente: Forta IngenieraFecha:
Zona de estudio en el DF = B (grfica anexa)Parmetro del espectro ssmico Ta = 0.10 Parmetro del espectro ssmico Tb = 1.50
Parmetro del espectro ssmico r = 2/3Coeficiente ssmico empleado c = 0.17 coeficiente factorizado = 0.2565 (Nota 1)
Valor de a que correponde a T= 0 a0= 0.080 Capacidad de carga del suelo qa = 15.00 Ton/m2 (Nota 2)
Tipo de suelo= IINotas
Notas.1.- Ver estudio de mecnica de suelos del proyecto. Zonificacin.2.- Ver estudio de mecnica de suelos del proyecto. Capacidad de carga.3.- Para este caso, la fuerza cortante basal no ser menor que 0.8aWo/Q'4.-
Es admisible para estructuras ubicadas en las zonas II y III, de acuerdo a lo indicado en el apndice A de las Normas Tcnicas Complementarias para Diseo por Sismo. Ver Nota 4.
17-octubre-13
Regionalizacin ssmica-geotcnica
b) La relacin entre longitud y ancho de la planta del edificio no exceder de 2.0
En zona I. Para estructuras regulares, segn Captulo 6, de altura no mayor de 40 m y estructuras irregulares de no ms de 30 m.
Para toda estructura. Con la salvedad especificada en el punto 9.3 de las Normas Tcnicas Complementarias para Diseo por Sismo. Ver Nota 3.
Para este caso, ser necesario contar con los parmetros de interaccin, tales como el periodo dominante del terreno y elmdulo de reaccin del suelo. Estos datos deben ser proporcionados por la Mecnica de Suelos.
c) La relacin entre la altura y la dimensin mnima de la base del edificio no exceder de 1.5 y la altura deledificio no ser mayor de 13 m.
b) Mtodo esttico.
a) Mtodo simplificado.
Se verificar nicamente que en cada entrepiso la suma de las resistencias al corte de los muros de carga, enla direccin en que se considera la aceleracin, sea cuando menos igual a la fuerza cortante total que obre endicho entrepiso, empleando los coeficientes ssmicos reducidosSer aplicable para edificios que cumplan simultneamente con los siguientes requisitos:a) En cada planta, al menos el 75% de las cargas verticales estarn soportadas por muros ligados entre smediante losas monolticas u otros sistemas de piso suficientemente resistentes y rgidos al corte. Dichosmuros tendrn distribucin sensiblemente simtrica con respecto a dos ejes ortogonales. En todos los pisos secolocarn como mnimo dos muros de carga perimetrales paralelos con longitud total al menos igual a lamitad de la dimensin de la planta del edificio
En zona II y III. Para estructuras regulares, segn Captulo 6, de altura no mayor de 30 m y estructurasirregulares de no ms de 20 m.
c) Mtodo dinmico.Tener en cuenta
explcitamente los efectos del
sitio y la interaccin
suelo-estructura.
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Anexo de Clculo 5 Proyecto: MICINEFactor de Comportamiento Sismico Atencin: 0
Remitente: Forta IngenieraFecha:
Factor de comportamiento sismico Qx = 1.5 (Nota 3)Factor de comportamiento sismico Qz = 1.5 (Nota 3)
Requisitos para Q= 4
Requisitos para Q= 3
Requisitos para Q= 2
Requisitos para Q= 1.5
Requisitos para Q= 1
3.-
Se usar Q= 4 cuando se cumplan los requisitos siguientes: a) La resistencia en todos los entrepisos es suministrada exclusivamente por marcos no contraventeados de acero, concreto reforzado o compuestos de los dos materiales, o bien por marcos contraventeados o con muros de concreto reforzado o de placa de acero o compuestos de los dos materiales, en los que en cada entrepiso los marcos son capaces de resistir, sin contar muros ni contravientos, cuando menos 50 por ciento de la fuerza ssmica actuante. a) La resistencia en todos los entrepisos es suministrada exclusivamente por marcos no contraventeados de acero, concreto reforzado o compuestos de los dos materiales, o bien por marcos contraventeados o con muros de concreto reforzado o de placa de acero o compuestos de los dos materiales, en los que en cada entrepiso los marcos son capaces de resistir, sin contar muros ni contravientos, cuando menos 50 por ciento de la fuerza ssmica actuante. c) El mnimo cociente de la capacidad resistente de un entrepiso entre la accin de diseo no difiere en ms de 35 por ciento del promedio de dichos cocientes para todos los entrepisos. Para verificar el cumplimiento de este requisito, se calcular la capacidad resistente de cada entrepiso teniendo en cuenta todos los elementos que puedan contribuir a la resistencia, en particular los muros que se hallen en el caso de la seccin 1.3.1. El ltimo entrepiso queda excluido de este requisito. c) El mnimo cociente de la capacidad resistente de un entrepiso entre la accin de diseo no difiere en ms de 35 por ciento del promedio de dichos cocientes para todos los entrepisos. Para verificar el cumplimiento de este requisito, se calcular la capacidad resistente de cada entrepiso teniendo en cuenta todos los elementos que puedan contribuir a la resistencia, en particular los muros que se hallen en el caso de la seccin 1.3.1. El ltimo entrepiso queda excluido de este requisito. e) Los marcos rgidos de acero satisfacen los requisitos para marcos con ductilidad alta que fijan las Normas correspondientes, o estn provistos de contraventeo excntrico de acuerdo con las mismas Normas.
17-octubre-13
Se usar Q= 1 en estructuras cuya resistencia a fuerzas laterales es suministrada al menos parcialmente por elementos o materiales diferentes de los arriba especificados, a menos que se haga un estudio que demuestre, a satisfaccin de la Administracin, que se puede emplear un valor ms alto que el que aqu se especifica; tambin en algunas estructuras de acero que se indican en las Normas correspondientes. En todos los casos se usar para toda la estructura, en la direccin de anlisis, el valor mnimo de Q que corresponde a los diversos entrepisos de la estructura en dicha direccin. El factor Q puede diferir en las dos direcciones ortogonales en que se analiza la estructura, segn sean las propiedades de sta en dichas direcciones.
Vase Manual de Diseo de Obras Civiles de la C.F.E., en la seccion 3.2.4 Factor de Comportamiento Ssmico.
Se usar Q= 2 cuando la resistencia a fuerzas laterales es suministrada por losas planas con columnas de acero o de concreto reforzado, por marcos de acero con ductilidad reducida o provistos de contraventeo con ductilidad normal, o de concreto reforzado que no cumplan con los requisitos para ser considerados dctiles, o muros de concreto reforzado, de placa de acero o compuestos de acero y concreto, que no cumplen en algn entrepiso lo especificado por las secciones 5.1 y 5.2 de este Captulo, o por muros de mampostera de piezas macizas confinados por castillos, dalas, columnas o trabes de concreto reforzado o de acero que satisfacen los requisitos de las Normas correspondientes. Tambin se usar Q= 2 cuando la resistencia es suministrada por elementos de concreto prefabricado o presforzado, con las excepciones que sobre el particular marcan las Normas correspondientes, o cuando se trate de estructuras de madera con las caractersticas que se indican en las Normas respectivas, o de algunas estructuras de acero que se indican en las Normas correspondientes.
Se usar Q= 1.5 cuando la resistencia a fuerzas laterales es suministrada en todos los entrepisos por muros de mampostera de piezas huecas, confinados o con refuerzo interior, que satisfacen los requisitos de las Normas correspondientes, o por combinaciones de dichos muros con elementos como los descritos para los casos de las secciones 5.2 y 5.3, o por marcos y armaduras de madera, o por algunas estructuras de acero que se indican en las Normas correspondientes.
Factor de Comportamiento Sismico
Se usar Q= 3 cuando se satisfacen las condiciones 5.1.b y 5.1.d 5.1.e y en cualquier entrepiso dejan de satisfacerse las condiciones 5.1.a 5.1.c, pero la resistencia en todos los entrepisos es suministrada por columnas de acero o de concreto reforzado con losas planas, por marcos rgidos de acero, por marcos de concreto reforzado, por muros de concreto o de placa de acero o compuestos de los dos materiales, por combinaciones de stos y marcos o por diafragmas de madera. Las estructuras con losas planas y las de madera debern adems satisfacer los requisitos que sobre el particular marcan las Normas correspondientes. Los marcos rgidos de acero satisfacen los requisitos para ductilidad alta o estn provistos de contraventeo concntrico dctil, de acuerdo con las Normas correspondientes.
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Proyecto: PLANTILLA ESTRUC FORTAAnexo de Clculo 6 Atencin: Lic. Pedro Checa PatjaneCondiciones de Regularidad Remitente: Forta Ingeniera
Fecha: 17-octubre-13
Para que una estructura pueda considerarse regular debe satisfacer los siguientes requisitos
1.-
2.- La relacin de su altura a la dimensin menor de su base no pasa de 2.5. ( H / D ) = 0.24
3.- La relacin de largo a ancho de la base no excede de 2.5. ( B / D ) = 1.01
4.-
5.- En cada nivel tiene un sistema de techo o piso rgido y resistente.
6.-
7.-
8.-
9.-
10.-
11.-
Con los parmetros obtenidos se concluye entonces que la estructura se considera irregularCon un factor de regularidad igual a 0.8
Su planta es sensiblemente simtrica con respecto a dos ejes ortogonales por lo que toca a masas, as como amuros y otros elementos resistentes. Estos son, adems, sensiblemente paralelos a los ejes ortogonalesprincipales del edificio.
Descripcin Cumple
Revisin de las condiciones de regularidad segn las Normas Tcnicas Complementarias al R.C.D.F. 2004
Ni la rigidez ni la resistencia al corte de ningn entrepiso difieren en ms de 50% de la del entrepiso inmediatoinferior. El ltimo entrepiso queda excluido de este requisito.
Si Cumple
No tiene aberturas en sus sistemas de techo o piso cuya dimensin exceda de 20% de la dimensin en plantamedida paralelamente a la abertura; las reas huecas no ocasionan asimetras significativas ni difieren en posicinde un piso a otro, y el rea total de aberturas no excede en ningn nivel de 20% del rea de la planta.
Si Cumple
La planta no tiene entrantes ni salientes cuya dimensin exceda de 20% de la dimensin de la planta medida paralelamente a la direccin que se considera del entrante o saliente.
En ningn piso la excentricidad torsional calculada estticamente, es, excede del 10% de la dimensin en planta deese entrepiso medida paralelamente a la excentricidad mencionada.
El peso de cada nivel, incluyendo la carga viva que debe considerarse para diseo ssmico, no es mayor que 110%del correspondiente al piso inmediato inferior ni, excepcin hecha del ltimo nivel de la construccin, es menor que70% de dicho peso.
Ningn piso tiene un rea, delimitada por los paos exteriores de sus elementos resistentes verticales, mayor que110% de la del piso inmediato inferior ni menor que 70% de sta. Se exime de este ltimo requisito nicamente alltimo piso de la construccin. Adems, el rea de ningn entrepiso excede en ms de 50% a la menor de los pisosinferiores.
Todas las columnas estn restringidas en todos los pisos en dos direcciones sensiblemente ortogonales pordiafragmas horizontales y por trabes o losas planas.
No cumple
Si Cumple
Si Cumple
Si Cumple
Si Cumple
Si Cumple
No Cumple
Si Cumple
Si Cumple
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Anexo de Clculo 6A Proyecto: MICINEValores Caracteristicos Atencin: 0
Remitente: Forta IngenieraFecha:
Grupo del tipo de edificio = A (Nota 1)
Factor por condiciones de regularidad = 0.8 (Nota 2) Estructura irregular. No se cumple con dos o ms de los requisitos de regularidad
Notas aplicables al RCDF
1.- El Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal en el ttulo sexto, en su artculo 139 seala lo siguiente:
a)
b)
c)
2.-3.-
Notas aplicables al Manual de Diseo CFE
1.- El Manual de Diseo de Obras Civiles de la C.F.E. en la seccion 3.2.2 seala lo siguiente:
2.-3.- Vase Manual de Diseo de Obras Civiles de la C.F.E., en la seccion 3.2.4 Factor de Comportamiento Ssmico.
Estructuras del grupo B : Estructuras en que se requiere un grado de seguridad intermedio. Construcciones cuya falla estructural ocasionara prdidas de magnitudintermedia pondra en peligro otras construcciones de este grupo del A, tales como naves industriales, locales comerciales, estructuras comunesdestinadas a vivienda u oficinas, salas de espectculos, hoteles, depsitos y estructuras urbanas industriales no incluidas en el grupo A, as comomuros de retencin, bodegas ordinarias y bardas con altura mayor de 2.5 m. Tambin se incluyen todas aquellas estructuras de plantas degeneracin de energa elctrica que en caso de fallar por temblor no paralizaran el funcionamiento de la planta.
Estructuras del grupo C : Estructuras en que es admisible un grado de seguridad bajo. Construcciones cuya falla estructural ocasionara prdidas de magnitud sumamentepequea y no causara normalmente daos a construcciones de los grupos A y B ni prdidas de vidas. Se incluyen en este grupo, por ejemplo,bodegas provisionales y bardas con altura no mayor de 2.5 m.
Vase Manual de Diseo de Obras Civiles de la C.F.E., en la seccion 3.4.3 Condiciones de regularidad.
Subgrupo B1: Edificaciones de ms de 30 m de altura o con ms de 6,000 m2 de rea total construida, ubicadas en las zonas I y II a que sealuden en el artculo 170 de este Reglamento, y construcciones de ms de 15 m de altura o ms de 3,000 m2 de rea total construida, en zonaIII; en ambos casos las reas se refieren a un solo cuerpo de edificio que cuente con medios propios de desalojo: acceso y escaleras,incluyendo las reas de anexos, como pueden ser los propios cuerpos de escaleras. El rea de un cuerpo que no cuente con medios propios dedesalojo se adicionar a la de aquel otro a travs del cual se desaloje;
Edificios que tengan locales de reunin que puedan alojar ms de 200 personas, templos, salas de espectculos, as como anunciosautosoportados, anuncios de azotea y estaciones repetidoras de comunicacin celular y/o inalmbrica.Subgrupo B2: Las dems de este grupo.
Vase las Normas Tcnicas Complementarias para Diseo por Sismo (NTC-DS) del RCDF - 2004, en su captulo 6 (Condiciones de regularidad)Vase las Normas Tcnicas Complementarias para Diseo por Sismo (NTC-DS) del RCDF - 2004, en su captulo 5 (Factor de Comportamiento Ssmico)
Estructuras del grupo A : Estructuras en que se requiere un grado de seguridad alto. Construcciones cuya falla estructural causara la prdida de un nmero elevado de vidaso prdidas econmicas o culturales de magnitud excepcionalmente alto, o que constituyan un peligro significativo por contener sustancias txicas inflamables, as como construcciones cuyo funcionamiento sea esencial a raz de un sismo. Tal es el caso de puentes principales, sistemas deabastecimiento de agua potable, subestaciones elctricas, centrales telefnicas, estaciones de bomberos, archivos y registros pblicos,monumentos, museos, hospitales, escuelas, estadios, templos, terminales de transporte, salas de espectculos y hoteles que tengan reas de reuninque puedan alojar un numero elevado de personas, gasolineras, depsito de sustancias inflamables txicas y locales que alojen equipoespecialmente costoso. Se incluyen tambin todas aquellas estructuras de plantas de generacin de energa elctrica cuya falla por movimientossmico pondra en peligro la operacin de la planta, as como las estructuras para la trasmisin y distribucin de energa elctrica.
17-octubre-13
Valores Caractersticos
Estructuras del grupo A : Edificaciones cuya falla estructural podra constituir un peligro significativo por contener sustancias txicas o explosivas, as como edificacionescuyo funcionamiento es esencial a raz de una emergencia urbana, como: hospitales, escuelas, terminales de transporte, estaciones de bomberos,centrales elctricas y de telecomunicaciones, estadios, depsitos de sustancias flamables o txicas, museos y edificios que alojen archivos yregistros pblicos de particular importancia, y otras edificaciones a juicio de la Secretara de Obras y Servicios.
Estructuras del grupo B : Edificaciones comunes destinadas a viviendas, oficinas y locales comerciales, hoteles y construcciones comerciales e industriales no incluidas enel Grupo A, las cuales se dividen en:
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Anexo de Clculo 6B Proyecto: MICINEModelacion del suelo Atencin: 0
Remitente: Forta IngenieraFecha:
Story Point UX UY UZ RX RY RZBASE All Yes Yes Yes Yes Yes Yes
17-octubre-13
Topologa de los apoyos utilizados y sus propiedades
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Anexo de Clculo 7B Proyecto: Sams Club Las AmericasCombinaciones de carga Atencin: Ing. Ricardo Villasana
Remitente: Forta IngenieraFecha:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Sismo X Sismo Z. Carga muerta. Carga viva maxima.Carga viva accidental. Viento normal. Viento paralelo. Granizo
Permanentes
20-abril-12
Combinaciones para revisin de desplazamientos y diseo de cimentacin
Nombre de la carga
Accidentales Variables Accidentales
GR
AV
ITA
CIO
NA
LES
11 Cargas gravitacionales mximas. 1.00 1.00
12 Combinacin de viento normal 1.00 1.00 1.00
13 Combinacin de viento paralelo 1.00 1.00 1.00
14 Combinacin de granizo 1.00 1.00
SISM
O X
15 CM + CVA + 100 Sx + 0.30 Sz 1.00 0.30 1.00 1.00
16 CM + CVA + 100 Sx - 0.30 Sz 1.00 -0.30 1.00 1.00
17 CM + CVA - 100 Sx + 0.30 Sz -1.00 0.30 1.00 1.00
18 CM + CVA - 100 Sx - 0.30 Sz -1.00 -0.30 1.00 1.00
SISM
O Z
19 CM + CVA + 0.30 Sx + 100 Sz 0.30
1.00
1.00
1.00 1.00 1.00
20 CM + CVA + 0.30 Sx - 100 Sz 0.30 -1.00 1.00
1.00 1.00
21 CM + CVA - 0.30 Sx + 100 Sz -0.30
1.00-1.00 1.0022 CM + CVA - 0.30 Sx - 100 Sz -0.30
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Anexo de Clculo 7B Proyecto: Sams Club Las AmericasCombinaciones de carga Atencin: Ing. Ricardo Villasana
Remitente: Forta IngenieraFecha: 20-abril-12
METODO DE DISEO: LRFD
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Sismo X Sismo Z. Carga muerta. Carga viva maxima.Carga viva accidental. Viento normal. Viento paralelo. Granizo
Permanentes
23 1.4CM 1.40
24 1.2CM+1.6CV+0.5GRANIZO 1.20 1.60 0.50
25 1.2CM+1.6GRANIZO+0.5CV 1.20 0.50 1.60
26 1.2CM+1.6GRANIZO+0.8VIENTO NORMAL 1.20 0.80 1.60
27 1.2CM+1.6GRANIZO+0.8VIENTO PARALELO 1.20 0.80 1.60
28 1.2CM+1.6GRANIZO-0.8VIENTO NORMAL 1.20 -0.80 1.60
29 1.2CM+1.6GRANIZO-0.8VIENTO PARALELO 1.20 -0.80 1.60
30 1.2CM+1.3VIENTO NORMAL+0.5CV+0.5GRANIZO 1.20 0.50 1.30 0.50
31 1.2CM+1.3VIENTO PARALELO+0.5CV+0.5GRANIZO 1.20 0.50 1.30 0.50
32 1.2CM-1.3VIENTO NORMAL+0.5CV+0.5GRANIZO 1.20 0.50 -1.30 0.50
33 1.2CM-1.3VIENTO PARALELO+0.5CV+0.5GRANIZO 1.20 0.50 -1.30 0.50
34 1.2CM+Sx+0.3Sy+0.5CV+0.2GRANIZO 1.00 0.30 1.20 0.50 0.20
35 1.2CM+Sx-0.3Sy+0.5CV+0.2GRANIZO 1.00 -0.30 1.20 0.50 0.20
36 1.2CM-Sx+0.3Sy+0.5CV+0.2GRANIZO -1.00 0.30 1.20 0.50 0.20
37 1.2CM-Sx-0.3Sy+0.5CV+0.2GRANIZO -1.00 -0.30 1.20 0.50 0.20
38 1.2CM+0.3Sx+Sy+0.5CV+0.2GRANIZO 0.30 1.00 1.20 0.50 0.20
39 1.2CM+0.3Sx-Sy+0.5CV+0.2GRANIZO 0.30 -1.00 1.20 0.50 0.20
40 1.2CM-0.3Sx+Sy+0.5CV+0.2GRANIZO -0.30 1.00 1.20 0.50 0.20
41 1.2CM-0.3Sx-Sy+0.5CV+0.2GRANIZO -0.30 -1.00 1.20 0.50 0.20
42 0.9CM+1.3VIENTO NORMAL 0.90 1.30
43 0.9CM+1.3VIENTO PARALELO 0.90 1.30
44 0.9CM-1.3VIENTO NORMAL 0.90 -1.30
45 0.9CM-1.3VIENTO PARALELO 0.90 -1.30
46 0.9CM+Sx+0.3Sy 1.00 0.30 0.90
47 0.9CM+Sx-0.3Sy 1.00 -0.30 0.90
48 0.9CM-Sx+0.3Sy -1.00 0.30 0.90
49 0.9CM-Sx-0.3Sy -1.00 -0.30 0.90
50 0.9CM+0.3Sx+Sy 0.30 1.00 0.90
Combinaciones para diseo de elementos estructurales en acero
Nombre de la carga
Accidentales Variables Accidentales
C:\Users\ProyectosConsulting.lt19\Desktop\rozne\1184 Cinepolis\Estruc 2013\Anexo 1 a 18 Pgina 12
Anexo de Clculo 7B Proyecto: Sams Club Las AmericasCombinaciones de carga Atencin: Ing. Ricardo Villasana
Remitente: Forta IngenieraFecha: 20-abril-12
51 0.9CM+0.3Sx-Sy -0.30 -1.00 0.90
52 0.9CM-0.3Sx+Sy 0.30 1.00 0.90
53 0.9CM-0.3Sx-Sy -0.30 -1.00 0.90
C:\Users\ProyectosConsulting.lt19\Desktop\rozne\1184 Cinepolis\Estruc 2013\Anexo 1 a 18 Pgina 13
Anexo de Clculo 7B Proyecto: Sams Club Las AmericasCombinaciones de carga Atencin: Ing. Ricardo Villasana
Remitente: Forta IngenieraFecha: 20-abril-12
METODO DE DISEO:RCDF(NTC)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Sismo X Sismo Z. Carga muerta. Carga viva maxima.Carga viva accidental. Viento normal. Viento paralelo. Granizo
Permanentes
Combinaciones para diseo de elementos estructurales en concreto
Nombre de la carga
Accidentales Variables Accidentales
GR
AV
ITA
CIO
NA
LES 54 1.5CM+1.5CV 1.50 1.50
55 1.1CM+1.1CV+1.1VIENTO NORMAL 1.10 1.10 1.100
56 1.1CM+1.1CV+1.1VIENTO PARALELO 1.10 1.10 1.100
57 1.1CM+1.1CV+1.1GRANIZO 1.10 1.10 1.100
SISM
O X
58 1.1CM+1.1CV+1.1Sx+0.33Sy 1.1000 0.33000 1.10 1.10
59 1.1CM+1.1CV+1.1Sx-0.33Sy 1.1000 -0.33000 1.10 1.10
60 1.1CM+1.1CV-1.1Sx+0.33Sy -1.1000 0.33000 1.10 1.10
61 1.1CM+1.1CV-1.1Sx-0.33Sy -1.1000 -0.33000 1.10 1.10
SISM
O Z
62 1.1CM+1.1CV+0.33Sx+1.1Sy 0.33000 1.1000 1.10 1.10
63 1.1CM+1.1CV+0.33Sx-1.1Sy 0.33000 -1.1000 1.10 1.10
64 1.1CM+1.1CV-0.33Sx+1.1Sy -0.33000 1.1000 1.10 1.10
65 1.1CM+1.1CV-0.33Sx-1.1Sy -0.33000 -1.1000 1.10 1.10
Anexo de Clculo 7A Proyecto: MICINEDeclaracin de cargas primarias Atencin: 0
Remitente: Forta IngenieraFecha:
1 Rigidez X2 Rigidez Z3 Sismo X.4 Sismo Z.5 Carga muerta.6 Carga viva maxima.7 Carga viva accidental.8 Viento normal a las generatrices.9 Viento paralelo a las generatrices.
10 Granizo (30 kg/m2)..
17-octubre-13
Definicin de las condiciones de carga que sern utilizadas por las combinaciones de carga para el anlisis y diseo
Las condiciones de viento son aplicables a estructuras sensibles a los efectos de las fuerzas generadas por elmismo, y para elementos de fachada en estructuras no sensibles.Considerar el sitio porque pudiera haber nieve.Para el rea metropolitana considerar 100 kg/m2
No aplicaNo aplica
Las condiciones de Rigidez no se utilizan para diseo, representan un parmetro que nos indica la forma en quese mueve la estructura ante la carga lateral unitaria en cada sentido de los ejes ortogonales.Los ejes ortogonales en el plano horizontal llevan la nomenclatura del programa Staad Pro, donde la coordenada"y" representa la elevacin respecto de la horizontal.
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Proyecto: MICINE
Anexo de Clculo 9A Atencin:Anlisis ssmico CFE 2008 Remitente: Forta Ingeniera
Fecha:
RESPUESTA DINAMICA DEL TERRENOClasificacion de Tipo de SueloNumero de Golpes (SPT) 15-50Densidad del material s= 1.70 ton/m Velocidad efectiva de propagacin de ondas de corte en el estrato Vs= 180.0 m/sEspesor total del estrato del terreno Hs= 5.0 m.Periodo dominante del estrato equivalente (periodo del sitio) Ts= 0.11 s.
Periodo de referencia Tref= 1.50 s.ESPECTRO DE DISEO
Ordenada espectral maxima para el espectro transparente C= 0.341 gAceleracion maxima del terreno a0= 0.17 gAceleracion maxima en terreno rocoso a0r= 0.17 gAceleracion de referencia aref= 400 cm/s
Factor de distancia Fd= 0.00043 adim.
Factor de comportamiento Lineal del sueloFactor de sitio Fs= 1.00 adim.
Factor de respuesta Fr= 2.01 adim.
Factor de comportamiento no Lineal del sueloFuncion del Periodo dominante del sitio fsd= 0.002Velocidad de propagacion de ondas del semiespacio V0= 720 m/sContraste de Impedancias mecanicas Suelo-Roca s= 0.25
Clasificacion del tipo de sueloFactor de no Linealidad Suelos arcillosos
Ps/fd 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.75 1.001.000 1.00 0.98 0.95 0.91 0.87 0.85 0.79 0.75 0.625 1.00 0.97 0.94 0.93 0.90 0.88 0.81 0.790.250 1.00 0.96 0.93 0.91 0.87 0.85 0.77 0.740.125 1.00 0.93 0.85 0.76 0.70 0.67 0.61 0.560.000 1.00 0.82 0.63 0.46 0.36 0.32 0.31 0.28
F'nl= 1.00 adim.Factor de no linealidad Fnl= 1.00 adim.
Evaluacion de la aceleracion espectral en el sentido X-X torre 3
17-octubre-13
Suelo Medio
Arcillosos
Factor de Velocidad Suelos arcillososPs/fd 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.75 1.001.000 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.000.625 1.00 1.00 1.00 0.99 0.99 0.99 0.99 0.990.250 1.00 0.99 0.98 0.96 0.94 0.93 0.93 0.930.125 1.00 0.98 0.95 0.90 0.86 0.84 0.84 0.840.000 1.00 0.95 0.88 0.77 0.69 0.67 0.66 0.66
Fv= 1.00 adim.Factor de velocidad Fv= 1.00 adim.
Periodos caracteristicos del espectro Ta y TbTa= 0.10 sTb= 0.60 s
Periodo equivalente Ts= 0.11 s
Periodo de inicio de la rama descendente Tc= 2.00 s
Caida de la rama espectral descendente
k = 1.50kmin= 1.50kmax= 0.50
Factor de amortiguamiento= 1.00= 0.450
Periodo Fundamental de Vibracion de la Estructura Te= 0.3 sAceleracin espectral normalizada con la aceleracin de la gravedad
a= no aplica
a= 0.341
a= no aplica g
a= no aplica
Parametro que controa la caida de la ordenada espectral r= 0.50
Reduccion por sobreresistencia
R= 2.50
Sobrerresistencia Indice, dependiente del sistema estructural R0= 2.50
Factor por redundancia = 1.00
Factor de Comportamiento sismico Q= 2.00
Factor de variacion de espectro p= -0.50
Factor de reduccion por ductilidad. Q'= 1.58
a' (Q=1) = 0.136 g
a' (Q= 2)= 0.086 g
Factor por condiciones de regularidad = 0.8
Ordenada de la aceleracion del espectro elstico (Q=1) valuada en el periodo Te de la estructura
Ordenada de la aceleracion del espectro elstico (Q=2) valuada en el periodo Te de la estructura
Marcos dctiles de concreto reforzado, de acero estructural o compuestos de los dos materiales diseados con Q = 4, por sistemas de muros de concreto o de placa de acero o compuestos de los dos materiales diseados con Q = 3, o por marcos contraventeados o con muros de concreto reforzado o de placa de acero o compuestos de los dos materiales diseados con Q = 3, o muros de mampostera de piezas macizas confinados por castillos, dalas, columnas o trabes de concreto reforzado o de acero que satisfacen los requisitos de las normas correspondientes, o cuando se trate de estructuras de madera con las caractersticas que se indican en las normas tcnicas de estructuras de madera.
En estructuras con al menos dos marcos o lneas de defensa paralelas en la direccin de anlisis y que cada marco o lnea de defensa disponga de al menos dos crujas o estructuraciones equivalentes.
0.341
0.136
0.108
0.000
0.050
0.100
0.150
0.200
0.250
0.300
0.350
0.400
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4
Acel
erac
ion
a (%
g)
Periodo (T) seg.
Espectros en la direccion X-X
Espectro Transparente en Roca (PRODISIS) C= 0.341 Q= 1Aceleracion Correspondiente al Periodo Fundamental de Vibracion del Edificio = 0.341 gEspectro de Diseo C= 0.136Aceleracion Correspondiente al Periodo Fundamental de Vibracion del Edificio = 0.136 gEspectro de Diseo Reducido C= 0.108 Q'= 1.58 Q'r=1.262Aceleracion Correspondiente al Periodo Fundamental de Vibracion del Edificio = 0.108 g
Proyecto: MICINE
Anexo de Clculo 9A Atencin:Anlisis ssmico CFE 2008 Remitente: Forta Ingeniera
Fecha:
RESPUESTA DINAMICA DEL TERRENOClasificacion de Tipo de SueloNumero de Golpes (SPT) 15-50Densidad del material s= 1.70 ton/m Velocidad efectiva de propagacin de ondas de corte en el estrato Vs= 180.0 m/sEspesor total del estrato del terreno Hs= 5.0 m.Periodo dominante del estrato equivalente (periodo del sitio) Ts= 0.11 s.
Periodo de referencia Tref= 1.50 s.ESPECTRO DE DISEO
Ordenada espectral maxima para el espectro transparente C= 0.341 gAceleracion maxima del terreno a0= 0.17 gAceleracion maxima en terreno rocoso a0r= 0.17 gAceleracion de referencia aref= 400 cm/s
Factor de distancia Fd= 0.00043 adim.
Factor de comportamiento Lineal del sueloFactor de sitio Fs= 1.00 adim.
Factor de respuesta Fr= 2.01 adim.
Factor de comportamiento no Lineal del sueloFuncion del Periodo dominante del sitio fsd= 0.002Velocidad de propagacion de ondas del semiespacio V0= 720 m/sContraste de Impedancias mecanicas Suelo-Roca s= 0.25
Clasificacion del tipo de sueloFactor de no Linealidad Suelos arcillosos
Ps/fd 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.75 1.001.000 1.00 0.98 0.95 0.91 0.87 0.85 0.79 0.75 0.625 1.00 0.97 0.94 0.93 0.90 0.88 0.81 0.790.250 1.00 0.96 0.93 0.91 0.87 0.85 0.77 0.740.125 1.00 0.93 0.85 0.76 0.70 0.67 0.61 0.560.000 1.00 0.82 0.63 0.46 0.36 0.32 0.31 0.28
F'nl= 1.00 adim.Factor de no linealidad Fnl= 1.00 adim.
17-octubre-13
Evaluacion de la aceleracion espectral en el sentido Y-Y torre 3
Suelo Medio
Arcillosos
Factor de Velocidad Suelos arcillososPs/fd 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.75 1.001.000 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.000.625 1.00 1.00 1.00 0.99 0.99 0.99 0.99 0.990.250 1.00 0.99 0.98 0.96 0.94 0.93 0.93 0.930.125 1.00 0.98 0.95 0.90 0.86 0.84 0.84 0.840.000 1.00 0.95 0.88 0.77 0.69 0.67 0.66 0.66
Fv= 1.00 adim.Factor de velocidad Fv= 1.00 adim.
Periodos caracteristicos del espectro Ta y TbTa= 0.10 sTb= 0.60 s
Periodo equivalente Ts= 0.11 s
Periodo de inicio de la rama descendente Tc= 2.00 s
Caida de la rama espectral descendente
k = 1.50kmin= 1.50kmax= 0.50
Factor de amortiguamiento= 1.00= 0.450
Periodo Fundamental de Vibracion de la Estructura Te= 1 sAceleracin espectral normalizada con la aceleracin de la gravedad
a= no aplica
a= no aplica
a= 0.264 g
a= no aplica
Parametro que controa la caida de la ordenada espectral r= 0.50
Reduccion por sobreresistencia
R= 2.50
Sobrerresistencia Indice, dependiente del sistema estructural R0= 2.50
Factor por redundancia = 0.80
Factor de Comportamiento sismico Q= 2.00
Factor de variacion de espectro p= 1.32
Factor de reduccion por ductilidad. Q'= 1.94
a' (Q=1) = 0.132 g
a' (Q= 2)= 0.068 g
Factor por condiciones de regularidad = 0.8
En estructuras con al menos dos marcos o lneas de defensa paralelas en la direccin de anlisis, cuando se disponga de marcos de una sola cruja o estructuraciones equivalentes (un solo muro por lnea de defensa paralela, etc.).
Ordenada de la aceleracion del espectro elstico (Q=1) valuada en el periodo Te de la estructura
Ordenada de la aceleracion del espectro elstico (Q=2) valuada en el periodo Te de la estructura
Marcos dctiles de concreto reforzado, de acero estructural o compuestos de los dos materiales diseados con Q = 4, por sistemas de muros de concreto o de placa de acero o compuestos de los dos materiales diseados con Q = 3, o por marcos contraventeados o con muros de concreto reforzado o de placa de acero o compuestos de los dos materiales diseados con Q = 3, o muros de mampostera de piezas macizas confinados por castillos, dalas, columnas o trabes de concreto reforzado o de acero que satisfacen los requisitos de las normas correspondientes, o cuando se trate de estructuras de madera con las caractersticas que se indican en las normas tcnicas de estructuras de madera.
0.264
0.132
0.085
0.000
0.050
0.100
0.150
0.200
0.250
0.300
0.350
0.400
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00
Acel
erac
ion
a (%
g)
Periodo (T) seg.
Espectros en la direccion Y-Y
Espectro Transparente en Roca (PRODISIS) C= 0.341 Q= 1Aceleracion Correspondiente al Periodo Fundamental de Vibracion del Edificio = 0.264 gEspectro de Diseo C= 0.171Aceleracion Correspondiente al Periodo Fundamental de Vibracion del Edificio = 0.132 gEspectro de Diseo Reducido C= 0.11 Q'= 1.94 Q'r=1.55Aceleracion Correspondiente al Periodo Fundamental de Vibracion del Edificio = 0.085 g
Anexo 10. Nudos de la cimentacin
FORTA INGENIERA Tels. 5538- 1598. Fax (55) 5440-1750
Ingeniera/Soporte tcnico: soporte@fortaingenieria.com; Informacin/Ventas: ventas@fortaingenieria.com www.fortaingenieria.com
1
Nmeros de apoyos cimentacin
Anexo de Clculo 11 Proyecto: MICINEElementos mecnicos Atencin: 0
Remitente: Forta IngenieraFecha: 17-octubre-13
Fuerzas Internas Elementos
FORTA INGENIERATels. 5538- 1598. Fax (55) 5440-1750
Ingeniera/Soporte tcnico: soporte@fortaingenieria.com; Informacin/Ventas: ventas@fortaingenieria.comwww.fortaingenieria.com
Anexo de Clculo 11 Proyecto: MICINEElementos mecnicos Atencin: 0
Remitente: Forta IngenieraFecha: 17-octubre-13
Fuerzas Internas Elementos
FORTA INGENIERATels. 5538- 1598. Fax (55) 5440-1750
Ingeniera/Soporte tcnico: soporte@fortaingenieria.com; Informacin/Ventas: ventas@fortaingenieria.comwww.fortaingenieria.com
Anexo de Clculo 11 Proyecto: MICINEElementos mecnicos Atencin: 0
Remitente: Forta IngenieraFecha: 17-octubre-13
Fuerzas Internas Elementos
FORTA INGENIERATels. 5538- 1598. Fax (55) 5440-1750
Ingeniera/Soporte tcnico: soporte@fortaingenieria.com; Informacin/Ventas: ventas@fortaingenieria.comwww.fortaingenieria.com
Anexo de Clculo 12
Tablas de desplazaminentos
Joint OutputCase U1 U2 U3 R1 R2 R394 COMB14 0.01521 0.02320 -0.03948 -0.00003 0.00001 0.0000094 COMB15 0.03764 1.61623 -0.03148 -0.00210 0.00001 0.0002694 COMB16 0.03874 -1.44166 -0.03161 0.00182 0.00001 0.0004394 COMB18 0.00235 -1.55199 -0.03204 0.00202 0.00000 -0.0002594 COMB20 0.02729 -5.04781 -0.03191 0.00646 0.00001 0.0004094 COMB22 0.01638 -5.08091 -0.03204 0.00652 0.00001 0.00020285 COMB14 -0.60402 0.00000 -4.82319 -0.00011 0.00000 -0.00052285 COMB15 1.00980 1.00980 -2.89208 0.00034 0.00000 0.00256285 COMB16 1.02179 1.02179 -2.89737 -0.00038 0.00000 -0.00119285 COMB18 -1.75375 -1.75375 -2.96243 -0.00051 0.00000 -0.00329285 COMB20 0.06433 0.06433 -2.92630 -0.00127 0.00000 -0.00630285 COMB22 -0.76833 -0.76833 -2.94582 -0.00131 0.00000 -0.00693376 COMB14 0.11929 -0.00191 -0.00867 0.00021 -0.00533 -0.00024376 COMB15 1.66472 0.17382 -0.14608 0.00011 -0.00581 -0.00034376 COMB16 1.70122 -0.13139 -0.16321 0.00015 -0.00607 0.00020376 COMB18 -1.44346 -0.16948 -0.04841 0.00015 -0.00311 0.00008376 COMB20 0.64316 -0.50080 -0.14302 0.00019 -0.00533 0.00079376 COMB22 -0.30024 -0.51223 -0.10858 0.00019 -0.00444 0.000751099 COMB14 -0.42978 -0.00275 -1.33607 -0.00002 -0.00864 0.000081099 COMB15 1.11521 0.21124 -0.79905 0.00006 -0.00509 -0.001071099 COMB16 1.12723 -0.05549 -0.80012 -0.00006 -0.00510 0.001161099 COMB18 -1.64856 -0.21746 -0.84333 -0.00009 -0.00535 0.001201099 COMB20 0.16971 -0.42337 -0.81650 -0.00022 -0.00520 0.003771099 COMB22 -0.66302 -0.47196 -0.82946 -0.00023 -0.00527 0.00379
Desplazamientos
TABLE: Joint Displacements - Desplazamientos mximos
FORTA INGENIERATels. 5538- 1598. Fax (55) 5440-1750
Ingeniera/Soporte tcnico: soporte@fortaingenieria.com; Informacin/Ventas: ventas@fortaingenieria.comwww.fortaingenieria.com
Anexo de Clculo 13 Proyecto: MICINEDiseo Zapata Corrida Atencin: 0
Remitente: Forta IngenieraFecha: 17-octubre-13
ESFUEZOS ZAPATA CORRIDA ZC-00 1 0 0 0
PA= 4.93 TONPB= 0 TONPC= 0 TONPD= 0 TONdado 0.2 0.2 md= 0.25 m 1.3qa= 14 ton/m2prof desp= 1.5 mpeso vol s= 1.6 ton/m2 xfc= 250 kg/cm2 1 4.93 0.5 2.465
x cc 0.500 0 1 0ca 0.5 ex= 0.000 m 0 1 0
ey= 0 m 0 1 0y cc= 0.65 4.93 0.5 2.465
ca= 0.65Pc= 4.042307692 ton/m2 menos a cap de carga y
4.93 0.65 3.2045qr= 3.792307692 ton/m2 Pcim+rell= 3.38 ton 0 0.65 0
2.4 0 0.65 0PT= 8.31 ton MY= 0 ton-m MX= 0 0 0.65 0
4.93 0.65 3.2045SY= 0.281666667 m3 SX= 0.216666667 M3
P 8.31 + MY 0 + MX 0 = 6.39230769 6.392307692 SE ACEPTA (P/A) +(MZ/SZ)-(MX/SX) 6.39230769 SE ACEPTAA 1.3 - SY 0.281666667 - SX 0.216666667 = 6.39230769 6.392307692 (P/A) -(MZ/SZ)-(MX/SX) 6.39230769
P/A= 6.39230769 ton/m2 0 ton/m2 0 ton/m2MY/SY= MX/SX=
Peralte Preliminard= 10.2236426 cm
Mu= qnu l2 /2 3.867346154 ton-m d= 25 cm
Revisin de Cortante como elemento ancho:
Mu= 0.966836538 ton-m Vu= 3.515769231 ton 0.5 Rev como elem ancho
Vcr=0.5 FR b d f*c 14142.13562 kg 14.14213562 ton PASA
Flexin 1.628356275 kg/cm2 p 0.0004331MR/bd2 1.54693846 p= 0.002
As min= 6.588078459 cm2As= 5 cm2 Mr 460826.4706 4.608264706
As temp= 2.619047619 cm2
Var# 4 1.27 No Var= 3.937007874 25.4Var temp # 3 0.71 No Var= 3.688799463 27.1090909
A B C D
Anexo de Clculo 13 Proyecto: MICINEDiseo Zapata Corrida Atencin: 0
Remitente: Forta IngenieraFecha: 17-octubre-13
ESFUEZOS ZAPATA CORRIDA ZL-10 1 0 0 0
PA= 4.88 TONPB= 0 TONPC= 0 TONPD= 0 TONdado 0.2 0.2 md= 0.25 m 1.5qa= 16.5 ton/m2prof desp= 2.3 mpeso vol s= 1.6 ton/m2 xfc= 250 kg/cm2 1 4.88 0.5 2.44
x cc 0.500 0 1 0FC 1.100 ca 0.5 ex= 0.000 m 0 1 0
ey= 0.65 m 0 1 0y cc= 0.1 4.88 0.5 2.44
ca= 0.75Pc= 3.503333333 ton/m2 menos a cap de carga y
4.88 0.1 0.488qr= 3.253333333 ton/m2 Pcim+rell= 5.82 ton 0 0.75 0
0.25 0 0 0.75 0PT= 10.7 ton MY= 3.422 ton-m MX= 0 0 0.75 0
4.88 0.1 0.488SY= 0.375 m3 SX= 0.25 M3
(P/A) +(MZ/SZ)+(MX/SX)P 10.7 + MY 3.422 + MX 0 = 16.2586667 16.25866667 SE ACEPTA (P/A) +(MZ/SZ)-(MX/SX) 16.2586667 SE ACEPTAA 1.5 - SY 0.375 - SX 0.25 = -1.992 -1.992 (P/A) -(MZ/SZ)-(MX/SX) -1.992
P/A= 7.13333333 ton/m2 9.125333333 ton/m2 0 ton/m2MY/SY= MX/SX=
Peralte Preliminard= 19.2694783 cm
Mu= qnu l2 /2 13.73857333 ton-m d= 25 cm
Revisin de Cortante como elemento ancho:
Mu= 3.434643333 ton-m Vu= 10.56813333 ton 0.5 Rev como elem ancho
Vcr=0.5 FR b d f*c 14142.13562 kg 14.14213562 ton PASA
Flexin 5.784662456 kg/cm2 p 0.00156041MR/bd2 5.49542933 p= 0.002
As min= 6.588078459 cm2As= 5 cm2 Mr 460826.4706 4.608264706
As temp= 2.619047619 cm2
Var# 4 1.27 No Var= 3.937007874 25.4Var temp # 3 0.71 No Var= 3.688799463 27.1090909
A B C D
Anexo de Clculo 13 Proyecto: MICINEDiseo Zapata Corrida Atencin: 0
Remitente: Forta IngenieraFecha: 17-octubre-13
ESFUEZOS ZAPATA CORRIDA ZL-20 1 0 0 0
PA= 4 TONPB= 0 TONPC= 0 TONPD= 0 TONdado 0.2 0.2 md= 0.25 m 1.7qa= 15.8 ton/m2prof desp= 2.3 mpeso vol s= 1.6 ton/m2 xfc= 250 kg/cm2 1 4 0.5 2
x cc 0.500 0 1 0FC 1.100 ca 0.5 ex= 0.000 m 0 1 0
ey= 0.75 m 0 1 0y cc= 0.1 4 0.5 2
ca= 0.85Pc= 2.602941176 ton/m2 menos a cap de carga y
4 0.1 0.4qr= 2.352941176 ton/m2 Pcim+rell= 6.596 ton 0 0.85 0
1.4 0 0 0.85 0PT= 10.596 ton MY= 4.4 ton-m MX= 0 0 0.85 0
4 0.1 0.4SY= 0.481666667 m3 SX= 0.283333333 M3
(P/A) +(MZ/SZ)+(MX/SX)P 10.596 + MY 4.4 + MX 0 = 15.3678893 15.36788927 SE ACEPTA (P/A) +(MZ/SZ)-(MX/SX) 15.3678893 SE ACEPTAA 1.7 - SY 0.481666667 - SX 0.283333333 = -2.90200692 -2.90200692 (P/A) -(MZ/SZ)-(MX/SX) -2.90200692
P/A= 6.23294118 ton/m2 9.134948097 ton/m2 0 ton/m2MY/SY= MX/SX=
Peralte Preliminard= 21.6163573 cm
Mu= qnu l2 /2 17.28887543 ton-m d= 25 cm
Revisin de Cortante como elemento ancho:
Mu= 4.322218858 ton-m Vu= 11.52591696 ton 0.5 Rev como elem ancho
Vcr=0.5 FR b d f*c 14142.13562 kg 14.14213562 ton PASA
Flexin 7.279526498 kg/cm2 p 0.00197393MR/bd2 6.91555017 p= 0.0025
As min= 6.588078459 cm2As= 6.25 cm2 Mr 572385.1103 5.723851103
As temp= 2.619047619 cm2
Var# 4 1.27 No Var= 4.921259843 20.32Var temp # 3 0.71 No Var= 3.688799463 27.1090909
A B C D
Anexo 14. Revisin de contratrabe de mampostera a flexocompresin.
FORTA INGENIERA Tels. 5538- 1598. Fax (55) 5440-1750
Ingeniera/Soporte tcnico: soporte@fortaingenieria.com; Informacin/Ventas: ventas@fortaingenieria.com www.fortaingenieria.com
1
Revisin contratrabe de mampostera a flexocompresin
Pu = 4,45t
M = 2.24ton-m
PR = FR FE (fm* + 7) AT < 1.25 FR FE fm * AT
PR = 0.6 x 0.6 x (40+7) x 800 = 1.3536
AT = 20 x 40=800
1.25 x 0.6 x 0.6 x 40 x 800 = 14400kg
13536 Mu = 224000 kg-cm
Proyecto:
Anexo de Clculo 15 Atencin:Revisn de muros de mampostera Remitente:
Fecha:
Grupo: A Tipo de pieza: Huecaf*m (kg/cm2)= 60 Material de la pieza: De concreto I = 787881898.3v*m (kg/cm2)= 2 Tipo de carga: Carga sostenida A= 15580fc(kg/cm2) = 200 E (modulo de elasticidad) = 21000 r= 224.88fy (kg/cm2) = 4200 Gm (modulo de cortante) = 8400
Anlisis por carga vertical
W (kg/m) = 3585 Viento:rea tributara (m2)= 156.325 16.9 Presin neta de diseo (kg/m2) = 0Altura total del muro (m) = 7.79 Presin Normal en muro aislado = 0Peso del muro (kg/m2) = 250 momento de volteo (ton m) = 1.183Altura del muro (m) = 3.4 momento ultimo de volteo (ton m) = 20.44875Franja de anlisis d (m) = 2.8d (m) = 2.6Carga excntrica (ton) = 2.01 Cortante ultimo (ton) = 0Carga distribuida en la franja (ton) = 10.038Carga Po.Po. (ton) = 5.453Carga axial para el diseo = 15.49Carga axial ultima (ton) = 23.24
Cortante resistente de mampostera (ton) = 6.664 SI PASAt (cm) = 20b (cm)= 20 Volteo =ec = 3.33333333Me (ton-m)= 0.067
MICINE
Forta Ingeniera
17-octubre-13
DISEO DE MUROS DE MAMPOSTERIA NTC RCDF.
Anlisis por carga lateral
Diseo Muros diafragma.
b hSeccin en castillos: 20 20
FE= 0.7 1.2498412720 esbeltez reglamento= 17 SI PASA
Esfuerzo critico de Euler (kg/cm2)= 9011.4 SI PASAResistencia a la compresin PR (con 2 castillos) = 154.56 SI PASA 176.4As min. (cm2)= 3.81 3.80Elige armado de castillos 3 # 4PR/3 = 51.52
20 5.5. Resistencia a la flexo compresin MR = 55.365.6. Resistencia a la flexo compresin MR = 100.83
Flexin en todo lo alto del muro para disear los castillos. Resistencia de mampostera a cortante VmR = 3.92 11.76 SI PASANO SE NECESITA CONTRIBUCION POR ACERO HORIZONTAL
Carga uniforme en el castillo (ton/m) = 0 Cuanta horizontal minima ph = 0.0001 0.0002Cortante (ton) = 0 Cuanta horizontal mxima ph = 0.0043 0.0002Momento de volteo (ton m) = 0 Cuanta calculada ph = 0.0049Carga axial (ton) = 10.038 As horizontal (cm2) = 1.98 4 # 2.5
Seccin de Dala: b = 20 h = 20Resistencia de refuerzo horizontal a cortante VsR = 1.164= 0.2Resistencia a cortante total VR = 5.087 SI PASA
55.36 SI PASA
As Calc. (cm2) =
Diseo de muros confinados.
h=
b=
Anexo 16. Diseo de elementos de acero- Armadura
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1
Armadura - cubierta
Cargas
Carga muerta
Anexo 16. Diseo de elementos de acero- Armadura
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2
Carga viva mxima
Carga viva accidental
Anexo 16. Diseo de elementos de acero- Armadura
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3
Carga de granizo
Carga axial (COMB 54)
Anexo 16. Diseo de elementos de acero- Armadura
FORTA INGENIERA Tels. 5538- 1598. Fax (55) 5440-1750
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4
Cortante 2-2 (OMB54)
Momentos 3-3 (COMB 54)
Anexo 16. Diseo de elementos de acero- Armadura
FORTA INGENIERA Tels. 5538- 1598. Fax (55) 5440-1750
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5
Relaciones de esfuerzo
Documento:
\\Fortaserver\Mejora_continua
Anexo 17. Diseo de elementos de concreto viga de acceso.
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1
Viga de acceso
Cargas
Carga muerta
Documento:
\\Fortaserver\Mejora_continua
Anexo 17. Diseo de elementos de concreto viga de acceso.
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2
Cortante 2-2
Momentos 3-3
Refuerzo mnimo (cm2)
Proyecto: MICINE Anexo de Clculo Atencin:
Anexo 18 Diseo de cisterna Remitente: Forta IngenieriaFecha:
FACTORES DE RESISTENCIAFR= 0.9 flexionFR= 0.8 cortante CARACTERISTICAS DE MATERIALESFC= 1.1 fc= 200 Kg/cm2
f*c= 160 Kg/cm3DIMENSIONES DE TABLERO fc= 136 Kg/cm4
2.08 m fy= 4200 Kg/cm35.45 m E= 197989.90 Kg/cm2
DATOS LOSA ANALISIS DE CARGASEspesor de la losa 0.25 m OK
Peralte efectivo 0.20 m Carga muerta 9000 Kg/m2Armado en lecho superior(lado corto) V# 3 @ 20 Aumentar separacionCarga viva Maxima 0 Kg/m2Armado en lecho superior(lado largo) V# 3 @ 20 Aumentar separacionCM Equipos 0 Kg/m2Armado en lecho inferior(lado corto) V# 3 @ 20 Aumentar separacionMuros 0 Kg/m2Armado en lecho inferior(lado largo) V# 3 @ 20 Aumentar separacionPeso Propio 600 Kg/m2
9600 Kg/m2
RESTRICCIONES DE ANALISI SEGN LAS NTC seccion 6.3.3.52,5d= 50 cm
6.232 cmPeralte minimo de la losa 0.032*((fs*w)1/4) 13.99 cm
66666.67 cm^4
REVISION POR FLEXION POR NTC
0.38si
553 2.297 2.526 2.619 OK409 1.699 1.869 2.619 OK312 1.296 1.425 2.619 OK139 0.577 0.635 2.619 OK
relacion de lados corto a largo
Inercia de una franja de losa
m = a1 / a2 =
17-octubre-13
DISEO DE LOSA FONDO
Claro cortoClaro largo
Separacion Min de varillas para cargas mayores a 1000 KgPeralte minimo de la losa (perimetro del tablero) /250
Losa colada monoliticamente con sus apoyos
coeficientes de momentos flexionantes para tableros rectangulares, franjas centrales
Momento actuante ton*m
Momento ultimo ton*m
Momento resistente
ton*m
Tablero TIPO 1
Neg. En bordes interiores
cortotodos los bordes
continuos
largo
Positivo cortolargo
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Proyecto: MICINE Anexo de Clculo Atencin:
Anexo 18 Diseo de cisterna Remitente: Forta IngenieriaFecha:
FACTORES DE RESISTENCIAFR= 0.9 flexion
17-octubre-13
DISEO DE LOSA FONDO
cm2cm2 As minimo 1.48 cm2cm2 As maximo 32.381 cm2cm2
0.055 OK OK0.055 OK OK p min= 0.00070.055 OK OK pmax= 0.016190.055 OK OK
REVISION DE LOSA POR CORTANTE seccion 6.3.3.6
Vr=(a1/2-d)w[0,95-0,5(a1/a2)] 7040.28 Kg
7744.31 Kgcortante resistente Vr=0,5Fr b d raiz(f*c) 10119.29 Kg OK
area de acero As en el lado largo= 3.563area de acero As en el lado corto= 3.563
area de acero As en el lado largo (positivo)= 3.563area de acero As en el lado corto (positivo)= 3.563
porcentaje de acero p= As/bd , q 0.0018porcentaje de acero p= As/bd , q 0.0018porcentaje de acero p= As/bd , q 0.0018porcentaje de acero p= As/bd , q 0.0018
cortante actuante para una carga distribuida
cortante ultimo Vu=Vr*1,4*1,15
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Proyecto: MICINE Anexo de Clculo Atencin:
Anexo 18 Diseo de cisterna Remitente: Forta IngenieriaFecha:
FACTORES DE RESISTENCIAFR= 0.9 flexion
17-octubre-13
DISEO DE LOSA FONDO
REVISION POR PUNZONAMIENTO
REVISIN PARA 1000Kg.
Cortante actuante puntual 1000 KgArea del cono de cortante 400 cm^2Esfuerzo coratante ultimo 3.5 Kg/cm^2Esfuerzo cortante resistente 5.0596 Kg/cm^2 OK
REVISION POR DEFORMACIONES
Deformacion para apoyos empotradosDeformacion para una viga con dos apoyos empotrados
sutituyendo
Kg/mMu= 4744.90 Kg*m
MR= 2619.38 Kg*m AUMENTAR PERALTE
Kg/m
Mu= 691.13 Kg*m
MR= 2619.38 Kg*m OK
p=l/240+0.5 = w l4 / 384EI 2.32 0.17 OK0.92 0.17 OK
Va=
Acono=
Vu= FC * Va/Acono
0.8*raiz(f'*c)*0.5
5w l14 / 384EI
5w l24 / 384EI
Igualando las deformaciones w l4 / 384EI = w l^4 / 384EIDespejando w2 = (384/384) w1 ( l1
4 / l24 )
w1 + w2 = ww = w1 + (384/384) w1 ( l1
4 / l24 )
w =w1 (1+(384/384)(l1/l2)4)
w1=w/(1+(384/384) (l1/l2)4 )
carga para el claro de 2.08m W2 = 9400.56 Mu=(wl2/12)*1.4
MR=FR * b * d 2 f''c * q (1 -0.5 *q)
carga para el claro de 5.45m W1 = 199.44Mu=(wl2/12)*1.4
MR=FR * b * d 2 f''c * q (1 -0.5 *q)
deformacin permisible cm deformacin cm
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Proyecto: MICINE Anexo de Clculo Atencin:
Anexo 18 Diseo de cisterna Remitente: Forta IngenieriaFecha:
FACTORES DE RESISTENCIAFR= 0.9 flexionFR= 0.8 cortante CARACTERISTICAS DE MATERIALESFC= 1.1 fc= 200 Kg/cm2
f*c= 160 Kg/cm3DIMENSIONES DE TABLERO fc= 136 Kg/cm4
2.08 m fy= 4200 Kg/cm35.45 m E= 197989.90 Kg/cm2
DATOS LOSA ANALISIS DE CARGASEspesor de la losa 0.15 m OK
Peralte efectivo 0.10 m Carga muerta 80 Kg/m2Armado en lecho superior(lado corto) V# 3 @ 20 Aumentar separacionCarga viva Maxima 250 Kg/m2Armado en lecho superior(lado largo) V# 3 @ 20 Aumentar separacionCM Equipos 500 Kg/m2Armado en lecho inferior(lado corto) V# 3 @ 20 Aumentar separacionMuros 0 Kg/m2Armado en lecho inferior(lado largo) V# 3 @ 20 Aumentar separacionPeso Propio 360 Kg/m2
1190 Kg/m2
RESTRICCIONES DE ANALISI SEGN LAS NTC seccion 6.3.3.52,5d= 25 cm
6.232 cmPeralte minimo de la losa 0.032*((fs*w)1/4) 8.30 cm
8333.33 cm^4
REVISION POR FLEXION POR NTC
0.38si
553 0.285 0.313 1.273 OK409 0.000 0.000 1.273 OK312 0.000 0.000 1.273 OK139 0.000 0.000 1.273 OK
Momento ultimo ton*m
Momento resistente
ton*m
Tablero TIPO 1
Neg. En bordes interiores
cortotodos los bordes
continuos
largo
Positivo cortolargo
Inercia de una franja de losa
relacion de lados corto a largo m = a1 / a2 =Losa colada monoliticamente con sus apoyos
coeficientes de momentos flexionantes para tableros rectangulares, franjas centrales
Momento actuante ton*m
17-octubre-13
DISEO DE LOSA TAPA
Claro cortoClaro largo
Separacion Min de varillas para cargas mayores a 1000 KgPeralte minimo de la losa (perimetro del tablero) /250
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Proyecto: MICINE Anexo de Clculo Atencin:
Anexo 18 Diseo de cisterna Remitente: Forta IngenieriaFecha:
FACTORES DE RESISTENCIAFR= 0.9 flexion
17-octubre-13
DISEO DE LOSA TAPA
cm2cm2 As minimo 0.74 cm2cm2 As maximo 16.190 cm2cm2
0.11 OK OK0.11 OK OK p min= 0.00070.11 OK OK pmax= 0.01620.11 OK OK
REVISION DE LOSA POR CORTANTE seccion 6.3.3.6
Vr=(a1/2-d)w[0,95-0,5(a1/a2)] 976.59 Kg
1074.25 Kgcortante resistente Vr=0,5Fr b d raiz(f*c) 5059.64 Kg OK
porcentaje de acero p= As/bd , q 0.0036porcentaje de acero p= As/bd , q 0.0036
cortante actuante para una carga distribuida
cortante ultimo Vu=Vr*1,4*1,15
area de acero As en el lado corto (positivo)= 3.563
porcentaje de acero p= As/bd , q 0.0036porcentaje de acero p= As/bd , q 0.0036
area de acero As en el lado largo= 3.563area de acero As en el lado corto= 3.563
area de acero As en el lado largo (positivo)= 3.563
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Proyecto: MICINE Anexo de Clculo Atencin:
Anexo 18 Diseo de cisterna Remitente: Forta IngenieriaFecha:
FACTORES DE RESISTENCIAFR= 0.9 flexion
17-octubre-13
DISEO DE LOSA TAPA
REVISION POR PUNZONAMIENTO
REVISIN PARA 1000Kg.
Cortante actuante puntual 1000 KgArea del cono de cortante 400 cm^2Esfuerzo coratante ultimo 3.5 Kg/cm^2Esfuerzo cortante resistente 5.0596 Kg/cm^2 OK
REVISION POR DEFORMACIONES
Deformacion para apoyos empotradosDeformacion para una viga con dos apoyos empotrados
sutituyendo
Kg/mMu= 588.17 Kg*m
MR= 1272.64 Kg*m OK
Kg/m
Mu= 85.67 Kg*m
MR= 1272.64 Kg*m OK
p=l/240+0.5 = w l4 / 384EI 2.32 0.17 OK0.92 0.17 OK
MR=FR * b * d 2 f''c * q (1 -0.5 *q)
carga para el claro de 5.45m W1 = 24.72Mu=(wl2/12)*1.4
MR=FR * b * d 2 f''c * q (1 -0.5 *q)
deformacin permisible cm deformacin cm
w =w1 (1+(384/384)(l1/l2)4)
w1=w/(1+(384/384) (l1/l2)4 )
carga para el claro de 2.08m W2 = 1165.28 Mu=(wl2/12)*1.4
Igualando las deformaciones w l4 / 384EI = w l^4 / 384EIDespejando w2 = (384/384) w1 ( l1
4 / l24 )
w1 + w2 = ww = w1 + (384/384) w1 ( l1
4 / l24 )
Va=
Acono=
Vu= FC * Va/Acono
0.8*raiz(f'*c)*0.5
5w l14 / 384EI
5w l24 / 384EI
FORTA INGENIERATels. 5538- 1598. Fax (55) 5440-1750
Ingeniera/Soporte tcnico: soporte@fortaingenieria.com; Informacin/Ventas: ventas@fortaingenieria.comwww.fortaingenieria.com
Anexo 18 Diseo de la cisterna Proyecto: MICINEAtencin:
Remitente: Forta IngenieraFecha: 17-octubre-13
DISEO DE MUROS DE CISTERNA (EMPUJE DE AGUA)
Momento Max Momento NegativoM= 0.63 ton-m M= 2.35 ton-mV= 1.98 ton V= 4.88 tonV pao= 1.98 ton
Mu= 0.88 ton-m Mu= 3.29 ton-mVu= 2.77 ton Vu= 6.83 tonVu pao= 2.77 ton
L muro= 100.00 cmd muro= 20.00 cm
fc= 200.00 kg/cm2f*c= 160.00 kg/cm2fc= 136.00 kg/cm2fy= 4,200.00 kg/cm2
Esfuerzo Debido al M max(+)Actuante Esfuerzo Debido al M max(-) Actuanteesf= 2.21 kg/cm2 esf= 8.23 kg/cm2
Cuantia de acero min Cuantia de aceroP= 0.0007 0.0006 0.000741 P= 0.0023 0.0023
Area de acero requerida Area de acero requeridaAs= 1.48 cm2 As= 4.51 cm2
As prop= 3 As prop= 3 0.71 cm2 0.71 cm2
Sep= 25.00 cm Sep= 13.00 cm
Armado a Flexion en muro Armado a Flexion en murovar # 3 @ 25 var # 3 @ 13
Revision por Cortante en el pao del muro
Para P