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PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
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ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS
ÍNDICE
1. INTRODUCCIÓN. ..................................................................................... 3
2. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA. ........................................................... 3
2.1. CIMENTACIÓN ................................................................................ 3 2.2. FORJADO ....................................................................................... 3 2.3. MUROS DE HORMIGÓN ARMADO ....................................................... 4 2.4. ELEMENTOS DE DRENAJE ................................................................. 4
3. NORMATIVA............................................................................................ 5
4. DURABILIDAD Y CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES ............................. 5
4.1. HORMIGÓN ARMADO ....................................................................... 5 4.2. ENSAYOS A REALIZAR...................................................................... 6 4.3. LÍMITES DE DEFORMACIÓN .............................................................. 7
5. ACCIONES ADOPTADAS EN EL CÁLCULO ..................................................... 8
5.1. Acciones Gravitatorias. ..................................................................... 8
6. ACCIONES DEL VIENTO .......................................................................... 10
7. ACCIONES TÉRMICAS Y REOLÓGICAS. CONDICIONES DE ESTANQUEIDAD...... 10
8. NIEVE .................................................................................................. 11
9. ACCIONES SÍSMICAS ............................................................................. 11
9.1. Clasificación de la construcción........................................................ 11 9.2. Coeficiente de riesgo...................................................................... 12 9.3. Aceleración Básica ......................................................................... 12 9.4. Coeficiente del terreno ................................................................... 12 9.5. Coeficiente de amplificación del terreno ............................................ 12 9.6. Conclusión del sismo...................................................................... 12
10. COMBINACIONES DE ACCIONES CONSIDERADAS ....................................... 12
11. JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA............................................ 13
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11.1. MÉTODO DE CÁLCULO.................................................................... 13
12. CONCLUSIONES .................................................................................... 14
ANEXO 1. LISTADO DE DATOS DE LA OBRA
ANEXO 2. LISTADO DE MUROS
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1. INTRODUCCIÓN.
La presente memoria de cálculo de la estructura correspondiente a un depósito de
5.000 m3, se engloba dentro del proyecto de “Depósito de 5.000 m3 de capacidad
para abastecimiento de agua de capacidad para abastecimiento de agua potable en
la Parcela 139 del Polígono 502 de Godelleta (Valencia)”. En esta Memoria se
exponen las soluciones adoptadas, las Normas de aplicación, la evaluación de las
acciones consideradas y el método de cálculo utilizado, para el dimensionado de la
estructura correspondiente.
2. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA.
Se han realizado los cálculos de la cimentación, forjados, pórticos y muros
perimetrales e intermedio que conforman la estructura de las dos celdas simétricas
del depósito. También se han calculado los elementos de drenaje de hormigón
armado como son el pozo de entrada y las arquetas de salida. Como elementos
particular de muro de bloques se tiene la arqueta registro de las posibles
filtraciones de la capa drenante de gravas.
A continuación se realiza una breve descripción de cada uno de los elementos
calculados:
2.1. CIMENTACIÓN
Existe una cimentación a base de zapatas aisladas, corridas para muros y una
pequeña losa apoyada sobre el terreno.
La pequeña losa de cimentación apoyada sobre el terreno tiene una armado base
compuesto por un mallazo superior de Ф10 cada 20 cm. y un mallazo inferior de
Ф10 cada 20 cm.
2.2. FORJADO
El forjado de la cubierta del depósito se ha diseñado mediante un forjado de
placas aligeradas prefabricadas. El forjado consta de 6 vanos de luz constante,
por tanto mismas longitudes de placas y tiene un canto total de 25 cm. (con
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capa de compresión de 5 cm.). Las placas aligeradas son ancho 1,2 metros y el
modelo de forjado es ARRIKO: 20+ 5/120 AEH-500 o equivalente, tal y como se
muestra a continuación:
MALLAZO
0.2
5
0.0
50.2
0
1.20
SECCION TIPO DEL FORJADOARRIKO: 20+ 5/120 AEH-500 O EQUIVALENTE
Se ha dispuesto una armadura base mediante mallazo de Ф8 15x15 en la capa
de compresión. Además en los apoyos de cada vano en los muros o los pórticos
bajo forjado se disponen de refuerzos de negativos Ф8c/15 en toda la dimensión
del vano.
2.3. MUROS DE HORMIGÓN ARMADO
El cerramiento perimetral y la pared intermedia de separación de las dos celdas
del depósito se han diseñado con muros de hormigón armado. El forjado de
placas aligeradas está empotrado a la coronación de los muros mediante el
anclaje de las armaduras.
2.4. ELEMENTOS DE DRENAJE
Se ha provisto al depósito de tres elementos principales para su correcto
drenaje, como son:
Canal de aliviadero a modo de cuneta revestida de hormigón en masa.
Arqueta de entrada y arqueta de salida para desagües de fondo con
valvulería.
Arqueta de filtraciones, para control de las mismas bajo solera del
depósito.
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3. NORMATIVA.
Los elementos estructurales proyectados cumplen en todos los casos lo especificado
al efecto en las Normas siguientes:
EHE Instrucción para el proyecto y la ejecución de obras de hormigón en masa o armado.
CTE-SE-AE Código Técnico de la Edificación – Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación
EC-2. Eurocódigo2.
EC-2. Eurocódigo2. Proyecto de estructuras de Hormigón.
NCSE-02 Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edificación
4. DURABILIDAD Y CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
4.1. HORMIGÓN ARMADO
4.1.1. Hormigones
Se ha considerado una clase general de exposición IV (agresión por cloruros
de origen distinto al marino) para toda la obra incluso la cimentación.
Como consecuencia del tipo de ambiente el hormigón armado debe cumplir
las siguientes características:
- La relación máxima agua / cemento debe ser de 0.50
- El hormigón a emplear debe ser HA-30.
- El contenido mínimo en cemento debe ser 325 kg/m3
- Los recubrimientos mínimos serán de 50 mm.
- Se limita la abertura de fisura a 0.2 mm para las hipótesis de servicio
correspondientes.
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4.1.2. Acero en barras
Toda la obra
Designación B-500-SD
Límite Elástico (N/mm2) 500
Nivel de Control Previsto Normal
Coeficiente de Minoración 1.15
Resistencia de cálculo del acero (barras): fyd (N/mm2)
434.78
4.1.3. Acero en Mallazos
Toda la obra
Designación B-500-T
Límite Elástico (kp/cm2) 500
4.1.4. Ejecución
4.2. ENSAYOS A REALIZAR
De acuerdo a los niveles de control previstos, se realizaran los ensayos
pertinentes de los materiales, acero y hormigón según se indica en la norma EHE
Cap. XV, art. 82 y siguientes.
Toda la obra
A. Nivel de Control previsto Normal
B. Coeficiente de Mayoración de las acciones desfavorables
Permanentes/Variables
1.5/1.6
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4.3. LÍMITES DE DEFORMACIÓN
Límites de deformación de la estructura. La determinación de deformaciones
es un cálculo de estados límites de utilización con las cargas de servicio,
coeficiente de mayoración de acciones =1, y de minoración de resistencias =1.
Hormigón armado. Para el cálculo de las flechas en los elementos flectados,
vigas y forjados, se tendrán en cuenta tanto las deformaciones instantáneas
como las diferidas, calculándose las inercias equivalentes de acuerdo a lo
indicado en la norma.
Para el cálculo de las flechas se ha tenido en cuenta tanto el proceso
constructivo, como las condiciones ambientales y la edad de puesta en carga.
Por tanto, a partir de estos supuestos se estiman los coeficientes de fluencia
pertinentes para la determinación de la flecha activa, suma de las flechas
instantáneas más las diferidas producidas con posterioridad a la construcción de
las tabiquerías.
En los elementos de hormigón armado se establecen los siguientes límites:
Flechas activas máximas relativas y absolutas para elementos de Hormigón Armado y Acero
Estructura solidaria con otros elementos Estructura no solidaria con otros elementos Elementos flexibles Elementos rígidos
VIGAS Y LOSAS Relativa: δ/L<1/250
Absoluta: L/500 + 1 cm
FORJADOS Relativa: δ /L<1/250
Absoluta: L/500 + 1 cm
Relativa: δ /L<1/400
Relativa: δ /L<1/400
Absoluta: L/800 + 0.6 cm
Relativa: δ /L<1/400
Absoluta: 1 cm
Relativa: δ /L<1/400
Absoluta: L/1000 + 0.5 cm
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Flechas totales máximas relativas para elementos de Hormigón Armado y Acero
Estructura solidaria con otros elementos Estructura no solidaria con otros elementos Elementos flexibles Elementos rígidos
VIGAS, LOSAS Y FORJADOS Relativa: δ /L<1/250
Relativa: δ /L<1/250
Relativa: δ /L<1/250
5. ACCIONES ADOPTADAS EN EL CÁLCULO
A continuación se desarrollarán las acciones tenidas en cuenta en el cálculo de los
elementos estructurales objeto de la presente memoria.
5.1. Acciones Gravitatorias.
5.1.1. Cargas superficiales. Peso propio del forjado de cubierta.
Se ha dispuesto los siguientes tipos de forjados.
Forjados de placas aligeradas. La geometría básica a utilizar en cada nivel,
así como su peso propio será:
Forjado Tipo Ancho de
placa (cm)
Canto Total (cm)
Altura de Placa (cm)
Capa de Com-
presión (cm)
P. Propio (KN/m2)
Cubierta ARRIKO: 20+ 5/120 AEH-500
20+5 120 25 20 5 3,89
Zonas macizadas. El peso propio de las zonas macizas o de cubiertas de los
elementos de drenaje se obtiene como el producto de su canto en metros por
2.500 kg/m3.
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5.1.2. Cargas muertas
Planta Zona Carga en KN/m2
Planta cubierta. Toda 1,00
5.1.3. Sobrecarga de uso
Planta Uso Carga en KN/m2
Planta cubierta. Cubierta no transitable (solo mantenimiento)
1,50
* La sobrecarga de uso incluye 0,40 kN/m2 correspondiente a la sobrecarga de nieve prevista en el punto 8 de la presente memoria.
5.1.4. Acciones Gravitatorias en Muros de hormigón armado contra
terreno.
Se han considerado el peso propio de los muros, el empuje del terreno de
relleno, así como una carga superficial de 10,00 KN/m2 debida al tráfico sobre
el terreno del trasdós.
Las características geotécnicas del terreno se recogen a continuación, según
el anejo geológico-geotécnico del presente proyecto:
Nivel 0 terreno vegetal (espesor entre 1,0 m – 3,5 m).
• Naturaleza: rellenos antropológicos
• Densidad aparente = 1.80 Kg/dm3
• Ángulo de rozamiento interno = 25º
Nivel 3 Limos y arcillas plásticas (Q).
• Naturaleza: cohesivo
• Densidad aparente = 1.92 Kg/dm3
• Ángulo de rozamiento interno = 30º
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• Cohesión a corto plazo = 192 kN/m2
6. ACCIONES DEL VIENTO
Las acciones del viento no se han considerado debido a que el depósito estará
prácticamente enterrado.
7. ACCIONES TÉRMICAS Y REOLÓGICAS. CONDICIONES DE ESTANQUEIDAD
De acuerdo a la NTE SE-AE punto 3.4.1, para muros con dimensiones inferiores a
40 metros o con juntas de dilatación separadas a menos de dicha distancia, no es
necesario el estudio de las acciones térmicas y reológicas.
Sin embargo según las recomendaciones de Calatrava (2002) será necesario
disponer de estas juntas de retracción tanto en los alzados, cada 7,5 metros; como
en cimientos, cada 20 metros.
Además debido al uso de la construcción, depósito de aguas pluviales, se diseñarán
la junta de impermeabilización del depósito perimetralmente a éste en el contacto
zapata corrida y alzado de muro perimetral.
Además se comprueba según Calatrava (2002) que también son necesarias juntas
de dilatación en alzados y muros de separación máxima 30 metros o en cambios de
dirección en planta y alzado. A continuación se incluye un cuadro de resumen de
disposición de dichas juntas:
CUADRO DE JUNTAS DE ESTANQUEIDAD DEPÓSITO
CRITERIO CONDICIÓN DISTANCIASEPARACION
LOCALIZACIÓN TIPO DE JUNTA
RETRACCIÓN
RETRACCIÓN
IMPERMEABILIZACIÓN
H = 3,60 m
CLIMA SECO Y Tmed<18ºC
PERÍMETRO
D < 20 m
ENTRE ELEMENTOS
D < 7,5 m ALZADOS
CIMIENTOS
JUNTA HORMIGONADO MURO/CIMIENTO
WATER STOP PVC
WATER STOP PVC
WATER STOP PVC CON CORDON HIDROEXPANSIVO
WATER STOP PVC CADA CAMBIO DE
DIRECCION EN PLANTA O EN ALZADO
ALZADOS/ CIMIENTODILATACIÓN ELEMENTOS
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En el caso de las juntas de retracción en alzados y losa, las juntas se
diseñarán con grieta inducida con sellado y bandas de estanqueidad WATER-
STOP en la dirección perpendicular.
En el caso de la junta de impermeabilización para la estanqueidad perimetral
en la conexión del muro perimetral y zapatas corridas, se diseñará una junta
Water Stop PVC con cordón hidroexpansivo (junta KAB TRICOSAL o similar).
En el caso de las juntas de dilatación en alzados y cimientos, las juntas se
diseñarán con espesor entre 20 y 40 mm de poliestireno expandido con
sellado y bandas de estanqueidad WATER-STOP en la dirección
perpendicular.
8. NIEVE
Empleando para el cálculo el Documento Básico SE-AE Acciones en la edificación del
Código Técnico de la Edificación (CTE), se tiene que la carga de nieve a soportar
por una cubierta es de 0,4 kN/m2.
Observación:
El valor de la carga de nieve se ha incluido en el valor de la sobrecarga de uso
considerada en la planta de cubierta en el momento del cálculo con el programa
CYPECAD, como se muestra en los listados de obra.
9. ACCIONES SÍSMICAS
De acuerdo a la norma de construcción sismorresistente NCSR-02, por el uso y la
situación del depósito de 5.000 m3, en el municipio de Godelleta, se han
considerado las acciones sísmicas tal y como se justifica a continuación:
9.1. Clasificación de la construcción
Se trata de una construcción de hormigón armado de ductilidad baja.
En función del uso a que se destine la estructura y los daños que puede
ocasionar su destrucción la construcción se clasifica de importancia especial.
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9.2. Coeficiente de riesgo
En función de la clasificación de la construcción coeficiente de riesgo ρ=1,30
9.3. Aceleración Básica
De acuerdo al anejo 1 de la norma, en el término municipal de Godelleta es:
ab = 0,06/g, coeficiente de contribución K = 1,00
9.4. Coeficiente del terreno
El terreno, en su mayoría es de naturaleza cohesiva dura (Tipo II), por ello, el
coeficiente del terreno es C = 1,30.
9.5. Coeficiente de amplificación del terreno
Para ρ*ab ≤ 0,1g, el coeficiente de amplificación es S = C/1,25 = 1,04.
9.6. Conclusión del sismo
Puesto que la aceleración de cálculo es igual a ac = S · ρ · ab, se obtiene ac =
0,08·g. Por lo que, SÍ se ha tenido en cuenta en la amplificación por las
fuerzas sísmicas horizontales de los empujes sobre los muros y las zapatas
corridas de estos.
10. COMBINACIONES DE ACCIONES CONSIDERADAS
Hipótesis y combinaciones. De acuerdo con las acciones determinadas en
función de su origen, y teniendo en cuenta tanto si el efecto de las mismas es
favorable o desfavorable, así como los coeficientes de ponderación se realizará el
cálculo de las combinaciones posibles del modo siguiente:
Situación una acción variable: γfg · G + γfg · Q
Situación dos o más acciones variables: γfg · G + 0.9 (γfg · Q) + 0.9 γfg · W
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11. JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA.
11.1. MÉTODO DE CÁLCULO
La cimentación se ha diseñado de manera que se transmitan tensiones al terreno
inferiores a la admisible.
Para el cálculo de las cimentaciones se han considerado los siguientes valores,
según el estudio geológico-geotécnico realizado:
- Terreno más desfavorable según sondeo S-3:
o Nivel 0 Terreno Vegetal (0,00 – 3,50 m prof.)
o Nivel C Arcillas plásticas (3,50 m – 14,00 m prof.)
- Tensión admisible: 2,40 Kp/cm2.
- Módulo de balasto: 3,0 Kp/cm3 (zapata ficticia 6x6 m) y 2,0 Kp/cm3
(zapata ficticia 9x9 m).
El cálculo de la estructura de la cubierta se ha realizado mediante el programa
informático CYPECAD v.2008.1.e. del grupo de programas de CYPE.
En el cálculo de los muros se han considerado dos fases: la primera de ejecución
completa de todos los muros y rellenos trasdós de los mismos, y la segunda la
ejecución final de la cubierta apoyada en la cabeza de los muros. El armado de
los muros se ha fijado para la fase más desfavorable como es la primera sin el
arriostramiento de la cubierta.
En el cálculo de los muros se contempla la posibilidad de que el depósito se
encuentre lleno o se encuentre vacío. Al tratarse de un depósito enterrado, es
más desfavorable la opción de depósito vacío, por lo que se ha calculado dicha
hipótesis. No obstante se ha colocado el mismo armado en la cada del intradós
como en la del trasdós para quedar del lado de la seguridad.
Puesto que la longitud del tramo más pequeño (19,50 m.) de muro es superior a
cuatro veces la altura de muro (4x4,75 m = 19,00 m.) se ha calculado todos los
muros como ménsula. Para ello se ha utilizado el módulo de muros ménsula de
CYPECAD v.2008.1. No obstante, debido a la proximidad del límite de definición
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ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS
de placa, se ha realizado una comprobación mediante la teoría de las placas.
Dicha comprobación ha servido para dimensionar el armado horizontal de los
muros y en especiar en la intersección de los mismos.
Se han considerado las cargas expuestas en los apartados anteriores de la
presente memoria.
En el anexo nº 1 de la presente memoria se adjunta un listado de cálculo del
programa informático empleado y en el anexo nº 2 se adjunta un listado de las
características y comprobaciones realizadas en los muros de hormigón armado
del depósito.
12. CONCLUSIONES
Con todo lo anterior, y con los anexos a la presente memoria, se considera
justificado los cálculos realizados para el diseño de los elementos estructurales
correspondientes a la presente obra.
No obstante, el autor de la presente, queda a disposición para cuantas aclaraciones
sean requeridas.
Valencia, octubre de 2008
Ingeniero Técnico de Obras Públicas
Fdo. JESÚS TROYANO GARCÍA
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ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS
ANEXO 1. LISTADO DE DATOS DE LA OBRA
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1 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
ÍNDICE
1. DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA..................................................... 2
2. DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS............................................ 2
3. DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS ............................ 2
4. DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE
PANDEO PARA CADA PLANTA ......................................................................... 3
5. LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN ..................................................... 3
6. LISTADO DE PAÑOS................................................................................. 3
7. NORMAS CONSIDERADAS......................................................................... 6
8. ACCIONES CONSIDERADAS ...................................................................... 6
9. ESTADOS LÍMITE..................................................................................... 7
10. SITUACIONES DE PROYECTO..................................................................... 8
11. ESFUERZOS EN PILARES Y CUBIERTA....................................................... 12
12. COMPROBACIÓN DE ZAPATAS AISLADAS .................................................. 16
13. MATERIALES UTILIZADOS....................................................................... 19
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2 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
1. DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA
Proyecto: deposito de 5000 m3
2. DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS
Grupo Nombre del grupo Planta Nombre planta Altura Cota
1 Cubierta 1 Cubierta 5.00 5.00
0 Cimentación
0.00
3. DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS
3.1. PILARES
GI: grupo inicial GF: grupo final Ang: ángulo del pilar en grados sexagesimales
Datos de los pilares
Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF Vinculación exterior Ang. Punto fijo Canto de apoyo
P1 ( 6.10, -0.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P2 ( 12.60, -0.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P3 ( 26.00, -0.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P4 ( 32.50, -0.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P5 ( 6.10, -6.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P6 ( 12.60, -6.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P7 ( 26.00, -6.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P8 ( 32.50, -6.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P9 ( 6.10,-12.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P10 ( 12.60,-12.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
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3 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF Vinculación exterior Ang. Punto fijo Canto de apoyo
P11 ( 26.00,-12.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P12 ( 32.50,-12.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P13 ( 6.10,-18.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P14 ( 12.60,-18.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P15 ( 26.00,-18.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P16 ( 32.50,-18.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P17 ( 6.10,-24.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P18 ( 12.60,-24.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P19 ( 26.00,-24.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
P20 ( 32.50,-24.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.40
4. DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES
DE PANDEO PARA CADA PLANTA
Referencia pilar Planta Dimensiones Coefs. empotramiento
Cabeza Pie
Coefs. pandeo
Pandeo x Pandeo Y
Para todos los pilares 1 0.30x0.30 0.30 1.00 1.00 1.00
5. LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN
Tensión admisible terreno zapatas: 2.40 Kp/cm2
6. LISTADO DE PAÑOS
Placas aligeradas consideradas
Nombre Descripción
ARRIKO: 20+ 5/120 AEH-500 ARRIKO S.A. PREFABRICADOS DE HORMIGON Canto total forjado: 25 cm Espesor capa compresión: 5 cm Ancho de placa: 1200 mm Ancho mín. de placa: 300 mm
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4 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
Nombre Descripción
Entrega mínima: 8 cm Entrega máxima: 20 cm Entrega lateral: 5 cm Hormigón de la placa: HA-40 , Control al 100 por 100 Hormigón de la capa y juntas: HA-30 , Control Estadístico Acero de negativos: B 500 T/S , Control Normal Peso propio: 0.389 Tn/m2 Volumen de hormigón: 0.05 m3/m2
Esfuerzos por bandas de 1 m
Flexión positiva
Momento de servicio Cortante
Referencia Momento Rigidez Según la clase de exposición (1) Último
Último Fisura Total Fisura I II III
Kp * m/m Mp * m2/m Kp * m/m Kp/m
20x120-1 20x120-2 20x120-3 20x120-4 20x120-5 20x120-6 20x120-7 20x120-8
6713.0
7962.0
9143.0
10351.0
11292.0
13013.0
14705.0
16528.0
5320.0
6230.0
7136.0
8037.0
8771.0
10228.0
11670.0
13095.0
3763.0
3781.0
3797.0
3814.0
3828.0
3855.0
3882.0
3909.0
402.0
455.0
508.0
561.0
319.0
397.0
474.0
481.0
3443.0
4341.0
5234.0
6122.0
6846.0
8282.0
9703.0
11108.0
5320.0
6230.0
7136.0
8037.0
8771.0
10228.0
11670.0
13095.0
6277.0
7193.0
8106.0
9014.0
9753.0
11221.0
12673.0
141009.0
Flexión negativa B 500 T/S , Control Normal
Refuerzo Momento último Momento Rigidez Cortante
Superior Tipo Macizado Fisura Total Fisura Último
Kp * m/m Kp * m/m Mp * m2/m Kp/m
Ø5.5 c/150 Ø5.5 c/130 Ø6 c/200 Ø5.5 c/120 Ø5.5 c/110 Ø6 c/170
3305.0
3786.0
3786.0
4270.0
3344.0
3362.0
3369.0
3380.0
3793.0
3805.0
3810.0
3818.0
259.0
288.0
300.0
319.0
8740.0
8740.0
8740.0
8740.0
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
5 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
Flexión negativa B 500 T/S , Control Normal
Refuerzo Momento último Momento Rigidez Cortante
Superior Tipo Macizado Fisura Total Fisura Último
Kp * m/m Kp * m/m Mp * m2/m Kp/m
Ø5.5 c/100 Ø6 c/150 Ø6.5 c/200 Ø6 c/130 Ø6 c/120 Ø6.5 c/170 Ø6 c/110 Ø6.5 c/150 Ø6 c/100 Ø6.5 c/130 Ø6.5 c/120 Ø7.5 c/200 Ø6.5 c/110 Ø6.5 c/100 Ø7.5 c/170 Ø7.5 c/150 Ø7.5 c/130 Ø8 c/200 Ø7.5 c/120 Ø7.5 c/110 Ø8 c/170 Ø7.5 c/100 Ø8 c/150 Ø8 c/130 Ø8 c/120 Ø8 c/110 Ø8 c/100
4270.0
4270.0
4756.0
5244.0
5244.0
5736.0
6228.0
6228.0
6723.0
7221.0
7721.0
8223.0
9235.0
9744.0
9744.0
10770.0
11286.0
12593.0
14236.0
14625.0
15467.0
16887.0
16887.0
18497.0
19077.0
20310.0
22067.0
23256.0
24542.0
3398.0
3397.0
3416.0
3425.0
3443.0
3453.0
3481.0
3483.0
3509.0
3523.0
3537.0
3563.0
3603.0
3630.0
3643.0
3683.0
3700.0
3770.0
3841.0
3867.0
3910.0
3979.0
3975.0
4048.0
4083.0
4189.0
4296.0
4401.0
4506.0
3830.0
3829.0
3842.0
3848.0
3860.0
3867.0
3886.0
3887.0
3904.0
3914.0
3923.0
3940.0
3966.0
3983.0
3992.0
4018.0
4029.0
4073.0
4117.0
4133.0
4159.0
4201.0
4198.0
4242.0
4262.0
4324.0
4384.0
4442.0
4499.0
348.0
346.0
374.0
390.0
418.0
432.0
473.0
477.0
516.0
536.0
553.0
592.0
647.0
671.0
662.0
675.0
700.0
866.0
1037.0
1056.0
1089.0
1142.0
1138.0
1194.0
1220.0
1302.0
1384.0
1466.0
1547.0
8849.0
8833.0
9106.0
9234.0
9496.0
9640.0
10040.0
10076.0
10446.0
10657.0
10847.0
11237.0
11817.0
12013.0
12018.0
12018.0
12013.0
12018.0
12018.0
12018.0
12018.0
12018.0
12018.0
12018.0
12018.0
12018.0
12018.0
12018.0
12018.0
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
6 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
(1) Según la clase de exposición:
-Clase I: Ambiente agresivo (Ambiente III)
-Clase II: Ambiente exterior (Ambiente II)
-Clase III:Ambiente interior (Ambiente I)
7. NORMAS CONSIDERADAS
Hormigón: EHE-CTE
Aceros conformados: CTE DB-SE A
Aceros laminados y armados: CTE DB-SE A
8. ACCIONES CONSIDERADAS
8.1. GRAVITATORIAS
Nombre del grupo S.C.U (Tn/m2) Cargas muertas (Tn/m2)
Cubierta 0.15 0.10
Cimentación 0.00 0.00
Además se ha considerado la sobrecarga de columna máxima de agua de 3,87
Tn/m2, en depósito lleno. Si bien para el cálculo de la cimentación, muros y el
depósito en total el cálculo es más desfavorable para depósito vacío.
No obstante se comprueba que la solera de fondo es suficiente para soportar la
presión hidrostática constante de la columna de agua.
8.2. SISMO
NCSE-02
No se realiza análisis de los efectos de 2º orden
Acción sísmica según X
Acción sísmica según Y
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
7 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
Provincia:VALENCIA Término:GODELLETA
Coef. Contribución K = 1.00 Coeficiente de riesgo: 1.0
Aceleración sísmica básica: ab/g = 0.06
Aceleración sísmica cálculo: ac = 0.08·g
Coeficiente de suelo: C = 1.30
Parte de sobrecarga a considerar: 0.50
Amortiguamiento: 5 %
Ductilidad de la estructura: 2.00 Ductilidad baja
Número de modos: 3
Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ninguno
8.3. HIPÓTESIS DE CARGA
Automáticas Carga permanente Sobrecarga de uso Sismo X Sismo Y Viento +X exc.+ Viento +X exc.- Viento -X exc.+ Viento -X exc.- Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.- Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.-
9. ESTADOS LÍMITE
E.L.U. de rotura. Hormigón CTE Control de la ejecución: Normal Categoría de uso: G. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones CTE Control de la ejecución: Normal Categoría de uso: G. Cubiertas
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
8 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
accesibles únicamente para mantenimiento Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m
Tensiones sobre el terreno Acciones características
Desplazamientos Acciones características
10. SITUACIONES DE PROYECTO
Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se
definirán de acuerdo con los siguientes criterios:
� Situaciones no sísmicas
Con coeficientes de combinación ≥
γ + γ Ψ + γ Ψ∑ ∑Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai kij 1 i >1
G Q Q
Sin coeficientes de combinación ≥ ≥
γ + γ∑ ∑Gj kj Qi kij 1 i 1
G Q
� Situaciones sísmicas
Con coeficientes de combinación ≥ ≥
γ + γ + γ Ψ∑ ∑Gj kj A E Qi ai kij 1 i 1
G A Q
Sin coeficientes de combinación
≥ ≥
γ + γ + γ∑ ∑Gj kj A E Qi kij 1 i 1
G A Q
Donde:
Gk Acción permanente
Qk Acción variable
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
9 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
AE Acción sísmica
gG Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes
gQ,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal
gQ,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento
(i > 1) para situaciones no sísmicas
(i ³ 1) para situaciones sísmicas
gA Coeficiente parcial de seguridad de la acción sísmica
yp,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal
ya,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento
(i > 1) para situaciones no sísmicas
(i ³ 1) para situaciones sísmicas
10.1. COEFICIENTES PARCIALES DE SEGURIDAD (G) Y COEFICIENTES DE
COMBINACIÓN (Y)
Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán:
� E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-CTE
Situación 1: Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de seguridad (g)
Coeficientes de combinación (y)
Favorable Desfavorable Principal (yp) Acompañamiento (ya)
Carga permanente (G)
1.00 1.50 1.00 1.00
Sobrecarga (Q) 0.00 1.60 1.00 0.00
Viento (Q) 0.00 1.60 1.00 0.60
Nieve (Q) 0.00 1.60 1.00 0.50
Sismo (A)
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
10 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de seguridad (g)
Coeficientes de combinación (y)
Favorable Desfavorable Principal (yp) Acompañamiento (ya)
Carga permanente (G)
1.00 1.00 1.00 1.00
Sobrecarga (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00
Viento (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00
Nieve (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00
Sismo (A) -1.00 1.00 1.00 0.30(*)
(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.
� E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-CTE
Situación 1: Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de seguridad (g)
Coeficientes de combinación (y)
Favorable Desfavorable Principal (yp) Acompañamiento (ya)
Carga permanente (G)
1.00 1.60 1.00 1.00
Sobrecarga (Q) 0.00 1.60 1.00 0.00
Viento (Q) 0.00 1.60 1.00 0.60
Nieve (Q) 0.00 1.60 1.00 0.50
Sismo (A)
Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de seguridad (g)
Coeficientes de combinación (y)
Favorable Desfavorable Principal (yp) Acompañamiento (ya)
Carga permanente 1.00 1.00 1.00 1.00
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
11 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
(G)
Sobrecarga (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00
Viento (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00
Nieve (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00
Sismo (A) -1.00 1.00 1.00 0.30(*)
(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.
� Tensiones sobre el terreno
� Desplazamientos
Situación 1: Acciones variables sin sismo
Coeficientes parciales de seguridad (g)
Favorable Desfavorable
Carga permanente (G)
1.00 1.00
Sobrecarga (Q) 0.00 1.00
Viento (Q) 0.00 1.00
Nieve (Q) 0.00 1.00
Sismo (A)
Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de seguridad (g)
Favorable Desfavorable
Carga permanente (G)
1.00 1.00
Sobrecarga (Q) 0.00 1.00
Viento (Q) 0.00 0.00
Nieve (Q) 0.00 1.00
Sismo (A) -1.00 1.00
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
12 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
11. ESFUERZOS EN PILARES Y CUBIERTA
11.1 PILARES
Nota: Los esfuerzos están referidos a ejes locales del pilar. El sistema de unidades utilizado es N: (Tn) Mx,My: (Tn·m)
Pésimos Referencia
Pilar Pl Dimensión Tramo Armaduras Estribos Est. H Hpx Hpy N Mx My N Mx My
P1 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 38.531.142.37 38.530.000.34
P2 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 38.711.142.38 38.710.000.34
P3 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 38.761.152.38 38.760.000.34
P4 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 38.501.142.36 38.500.000.34
P5 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 43.371.282.66 43.370.000.08
P6 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 43.631.292.68 43.630.000.08
P7 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 43.681.292.68 43.680.000.08
P8 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 43.341.282.66 43.340.000.08
P9 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 41.971.242.58 41.970.000.00
P10 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 42.221.252.59 42.220.000.00
P11 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 42.271.252.60 42.270.000.00
P12 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 41.931.242.57 41.930.000.00
P13 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 43.371.282.66 43.370.000.08
P14 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 43.631.292.68 43.630.000.08
P15 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 43.681.292.68 43.680.000.08
P16 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 43.311.282.66 43.310.000.08
P17 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 38.521.142.36 38.520.000.34
P18 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 38.691.142.38 38.690.000.34
P19 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 38.751.152.38 38.750.000.34
P20 1 0.30x0.30 0.00/4.25 4Ø12 Ø6c/15 4.254.254.25 38.431.142.36 38.430.000.34
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
13 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
11.2 CUBIERTA DE PLACAS ALIGERADAS
11.2.1. Esfuerzos
Carga Permanente (Peso Propio + cargas muertas)
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
14 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
Sobrecarga de uso
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
15 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
11.2.2. Resumen
Cubierta - Superficie total: 1364.79 m2
Elemento Superficie (m2) Volumen (m3) Barras (Kg) Forjados 1297.46 62.65 935 Vigas 109.91 20.40 2005
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
16 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
12. COMPROBACIÓN DE ZAPATAS AISLADAS
12.1 ZAPATAS AISLADAS DE PILARES
12.1.1. Ejemplo 1. Zapata Pilar P1
Referencia: P1 Dimensiones: 130 x 130 x 40 Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27 Comprobación Valores Estado Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros -Tensión media en situaciones
persistentes: Máximo: 2 kp/cm² Calculado: 1.605 kp/cm² Cumple
-Tensión media en situaciones accidentales (sismo):
Máximo: 2 kp/cm² Calculado: 1.605 kp/cm² Cumple
-Tensión máxima acc. gravitatorias:
Máximo: 2.5 kp/cm² Calculado: 1.68 kp/cm² Cumple
-Tensión máxima con acc. de viento:
Máximo: 2.5 kp/cm² Calculado: 1.68 kp/cm² Cumple
-Tensión máxima con acc. sísmicas:
Máximo: 3 kp/cm² Calculado: 1.68 kp/cm² Cumple
Flexión en la zapata: -En dirección X: Momento: 4.65 Tn·m Cumple -En dirección Y: Momento: 4.81 Tn·m Cumple Vuelco de la zapata: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio. -En dirección X: Reserva seguridad: 178596.0 % Cumple -En dirección Y: Reserva seguridad: 6262.4 % Cumple Compresión oblicua en la zapata: Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 705.72 Tn/m² Calculado: 116.77 Tn/m² Cumple
Cortante en la zapata: -En dirección X: Cortante: 5.21 Tn Cumple -En dirección Y: Cortante: 5.42 Tn Cumple Canto mínimo: Artículo 59.8.1 (norma EHE-98)
Mínimo: 25 cm Calculado: 40 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación: -P1:
Mínimo: 28 cm Calculado: 32 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima: Mínimo: 0.0018
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
17 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
Criterio de CYPE Ingenieros -En dirección X: Calculado: 0.0019 Cumple -En dirección Y: Calculado: 0.0019 Cumple Cuantía mínima necesaria por flexión: Artículo 42.3.2 (norma EHE-98) Mínimo: 0.001 -Armado inferior dirección X: Calculado: 0.0019 Cumple -Armado inferior dirección Y: Calculado: 0.0019 Cumple Diámetro mínimo de las barras: -Parrilla inferior: Recomendación del Artículo
59.8.2 (norma EHE-98) Mínimo: 12 mm Calculado: 16 mm Cumple
Separación máxima entre barras: Artículo 59.8.2 (norma EHE-98) Máximo: 30 cm -Armado inferior dirección X: Calculado: 27 cm Cumple -Armado inferior dirección Y: Calculado: 27 cm Cumple Separación mínima entre barras: Recomendación del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. ed. INTEMAC, 1991 Mínimo: 10 cm -Armado inferior dirección X: Calculado: 27 cm Cumple -Armado inferior dirección Y: Calculado: 27 cm Cumple Longitud de anclaje: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. ed. INTEMAC, 1991 Mínimo: 33 cm -Armado inf. dirección X hacia
der: Calculado: 33 cm Cumple -Armado inf. dirección X hacia
izq: Calculado: 33 cm Cumple -Armado inf. dirección Y hacia
arriba: Calculado: 33 cm Cumple -Armado inf. dirección Y hacia
abajo: Calculado: 33 cm Cumple Longitud mínima de las patillas: Mínimo: 16 cm -Armado inf. dirección X hacia
der: Calculado: 16 cm Cumple -Armado inf. dirección X hacia
izq: Calculado: 16 cm Cumple -Armado inf. dirección Y hacia
arriba: Calculado: 16 cm Cumple -Armado inf. dirección Y hacia
abajo: Calculado: 16 cm Cumple Se cumplen todas las comprobaciones
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
18 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
12.1.2. Ejemplo 2. Zapata Pilar P15
Referencia: P15 Dimensiones: 130 x 130 x 40 Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27 Comprobación Valores Estado Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros -Tensión media en situaciones
persistentes: Máximo: 2 kp/cm² Calculado: 1.807 kp/cm² Cumple
-Tensión media en situaciones accidentales (sismo):
Máximo: 2 kp/cm² Calculado: 1.807 kp/cm² Cumple
-Tensión máxima acc. gravitatorias: Máximo: 2.5 kp/cm² Calculado: 1.825 kp/cm² Cumple
-Tensión máxima con acc. de viento: Máximo: 2.5 kp/cm² Calculado: 1.825 kp/cm² Cumple
-Tensión máxima con acc. sísmicas: Máximo: 3 kp/cm² Calculado: 1.826 kp/cm² Cumple
Flexión en la zapata: -En dirección X: Momento: 5.28 Tn·m Cumple -En dirección Y: Momento: 5.31 Tn·m Cumple Vuelco de la zapata: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio. -En dirección X: Reserva seguridad: 336738.8 % Cumple -En dirección Y: Reserva seguridad: 28962.1 % Cumple Compresión oblicua en la zapata: Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 705.72 Tn/m² Calculado: 132.43 Tn/m² Cumple
Cortante en la zapata: -En dirección X: Cortante: 5.90 Tn Cumple -En dirección Y: Cortante: 5.95 Tn Cumple Canto mínimo: Artículo 59.8.1 (norma EHE-98)
Mínimo: 25 cm Calculado: 40 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación: -P15:
Mínimo: 28 cm Calculado: 32 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima: Criterio de CYPE Ingenieros Mínimo: 0.0018 -En dirección X: Calculado: 0.0019 Cumple -En dirección Y: Calculado: 0.0019 Cumple Cuantía mínima necesaria por flexión: Artículo 42.3.2 (norma EHE-98) Mínimo: 0.0011 -Armado inferior dirección X: Calculado: 0.0019 Cumple -Armado inferior dirección Y: Calculado: 0.0019 Cumple
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
19 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
Diámetro mínimo de las barras: -Parrilla inferior: Recomendación del Artículo 59.8.2
(norma EHE-98) Mínimo: 12 mm Calculado: 16 mm Cumple
Separación máxima entre barras: Artículo 59.8.2 (norma EHE-98) Máximo: 30 cm -Armado inferior dirección X: Calculado: 27 cm Cumple -Armado inferior dirección Y: Calculado: 27 cm Cumple Separación mínima entre barras: Recomendación del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. ed. INTEMAC, 1991 Mínimo: 10 cm -Armado inferior dirección X: Calculado: 27 cm Cumple -Armado inferior dirección Y: Calculado: 27 cm Cumple Longitud de anclaje: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. ed. INTEMAC, 1991 Mínimo: 33 cm -Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 33 cm Cumple -Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 33 cm Cumple -Armado inf. dirección Y hacia arriba: Calculado: 33 cm Cumple -Armado inf. dirección Y hacia abajo: Calculado: 33 cm Cumple Longitud mínima de las patillas: Mínimo: 16 cm -Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 16 cm Cumple -Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 16 cm Cumple -Armado inf. dirección Y hacia arriba: Calculado: 16 cm Cumple -Armado inf. dirección Y hacia abajo: Calculado: 16 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
13. MATERIALES UTILIZADOS
13.1. HORMIGONES
Elemento Hormigón Plantas Fck (Kp/cm2)
gc
Forjados HA-30 , Control Estadístico Todas 306 1.30 a 1.50
Cimentación HA-30 , Control Estadístico Todas 306 1.30 a 1.50
Pilares y pantallas HA-30 , Control Estadístico Todas 306 1.30 a 1.50
Muros HA-30 , Control Estadístico Todas 306 1.30 a 1.50
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20 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 1
13.2. ACEROS POR ELEMENTO Y POSICIÓN
Aceros en barras
Elemento Posición Acero Fyk (Kp/cm2)
gs
Pilares y pantallas Barras(Verticales) B 500 S , Control Normal 5097 1.00 a 1.15
Estribos(Horizontales) B 500 S , Control Normal 5097 1.00 a 1.15
Vigas Negativos(superior) B 500 S , Control Normal 5097 1.00 a 1.15
Positivos(inferior) B 500 S , Control Normal 5097 1.00 a 1.15
Montaje(superior) B 500 S , Control Normal 5097 1.00 a 1.15
Piel(lateral) B 500 S , Control Normal 5097 1.00 a 1.15
Estribos B 500 S , Control Normal 5097 1.00 a 1.15
Forjados Punzonamiento B 500 S , Control Normal 5097 1.00 a 1.15
Negativos(superior) B 500 S , Control Normal 5097 1.00 a 1.15
Positivos(inferior) B 500 S , Control Normal 5097 1.00 a 1.15
Nervios negativos B 500 S , Control Normal 5097 1.00 a 1.15
Nervios positivos B 500 S , Control Normal 5097 1.00 a 1.15
Elementos de cimentación
B 500 S , Control Normal 5097 1.00 a 1.15
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS
ANEXO 2. LISTADO DE MUROS
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1 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
INDICE
1. NORMA Y MATERIALES ............................................................................. 2
2. ACCIONES .............................................................................................. 2
3. DATOS GENERALES ................................................................................. 2
4. DESCRIPCIÓN DEL TERRENO..................................................................... 2
5. SECCIÓN VERTICAL DEL TERRENO............................................................. 4
6. GEOMETRÍA ............................................................................................ 5
7. ESQUEMA DE LAS FASES .......................................................................... 6
7.1. ESQUEMA DE LAS FASES MURO PERIMETRAL ...................................... 6
7.2. ESQUEMA DE LAS FASES MURO INTERMEDIO...................................... 7
8. CARGAS ................................................................................................. 7
9. MÉTODO DE CÁLCULO.............................................................................. 7
10. COMBINACIONES .................................................................................. 11
11. DESCRIPCIÓN DEL ARMADO.................................................................... 12
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
2 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
1. NORMA Y MATERIALES
Norma: EHE-CTE (España)
Hormigón: HA-30, Control estadístico
Acero de barras: B 500 S, Control Normal
Tipo de ambiente: Clase IV
Recubrimiento en el intradós del muro: 5.0 cm
Recubrimiento en el trasdós del muro: 5.0 cm
Recubrimiento superior de la cimentación: 5.0 cm
Recubrimiento inferior de la cimentación: 5.0 cm
Recubrimiento lateral de la cimentación: 8.0 cm
Tamaño máximo del árido: 20 mm
2. ACCIONES
Aceleración Sísmica. Aceleración de cálculo: 0.08·g Porcentaje de sobrecarga: 80 %
Empuje en el intradós: Pasivo
Empuje en el trasdós: Activo
Empuje en el intradós/trasdós: Hidrostático (agua depósito)
3. DATOS GENERALES
Cota de la rasante: 0.00 m
Altura del muro sobre la rasante: VARIABLE m
Enrase: Intradós
Longitud máxima del muro en planta: 148.4 m (muro perimetral) y 34.0 (muro
intermedio)
Separación de las juntas: 7.50 m
Tipo de cimentación: Zapata corrida
4. DESCRIPCIÓN DEL TERRENO
Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro: 0 %
Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasdós del muro: 0 %
Evacuación por drenaje: 100 %
Porcentaje de empuje pasivo: 75 %
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3 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
Cota empuje pasivo: 3.50 m
Tensión admisible: 2.40 Kp/cm2
Coeficiente de rozamiento terreno-cimiento: 0.60
ESTRATOS
Referencias Cota superior Descripción Coeficientes de empuje
1 - Terreno vegetal 0.00 m Densidad aparente: 1.80 Kg/dm3 Densidad sumergida: 1.00 Kg/dm3 Ángulo rozamiento interno: 25.00 grados Cohesión: 0.00 Tn/m2
Activo trasdós: 0.41 Pasivo intradós: 2.46
2 - Limos arcillosos -2.00 m Densidad aparente: 1.92 Kg/dm3 Densidad sumergida: 1.10 Kg/dm3 Ángulo rozamiento interno: 30.00 grados Cohesión sin drenaje: 19.20 Tn/m2
Activo trasdós: 0.33 Pasivo intradós: 3.00
RELLENO EN INTRADÓS
Referencias Descripción Coeficientes de empuje
Solera hormigón Densidad aparente: 2.50 Kg/dm3 Densidad sumergida: 1.00 Kg/dm3
-
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4 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
5. SECCIÓN VERTICAL DEL TERRENO
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5 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
6. GEOMETRÍA
MURO
Altura: 5.00 m
Espesor superior: 40.0 cm
Espesor inferior: 40.0 cm
ZAPATA CORRIDA MURO PERIMETRAL
Sin talón Canto: 70 cm Vuelo en el intradós: 300.0 cm Hormigón de limpieza: 10 cm
ZAPATA CORRIDA MURO INTERMEDIO
Sin talón Canto: 70 cm Vuelo en el intradós: 400.0 cm Hormigón de limpieza: 10 cm
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6 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
7. ESQUEMA DE LAS FASES
7.1. ESQUEMA DE LAS FASES MURO PERIMETRAL
Fase 1: Fase
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7 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
7.2. ESQUEMA DE LAS FASES MURO INTERMEDIO
Fase 1: Fase
8. CARGAS
CARGAS EN EL TRASDÓS
Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final
En banda En superficie Valor: 1 Tn/m² Ancho: 3 m Separación: 3 m
Fase Fase
9. MÉTODO DE CÁLCULO
Esfuerzos sin mayorar muro perimetral (depósito vacío).
FASE 1: EJECUCIÓN MUROS RELLENO TRASDÓS (SIN ARRIOSTRAMIENTO DE CUBIERTA)
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8 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON SOBRECARGAS
Cota
(m)
Ley de axiles
(Tn/m)
Ley de cortantes
(Tn/m)
Ley de momento flector
(mTn/m)
Ley de empujes
(Tn/m²)
Presión hidrostática
(Tn/m²)
0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.01 0.51 0.00 0.00 0.01 0.00
-0.53 1.03 0.21 0.04 0.75 0.00
-1.05 1.55 0.74 0.27 1.25 0.00
-1.57 2.07 1.49 0.84 1.61 0.00
-2.09 2.59 2.23 1.84 0.00 0.00
-2.61 3.11 2.23 3.00 0.00 0.00
-3.13 3.63 2.23 4.16 0.00 0.00
-3.65 4.15 2.23 5.32 0.00 0.00
-4.17 4.67 2.23 6.48 0.00 0.00
-4.69 5.19 2.23 7.65 0.00 0.00
Máximos 5.20
Cota: -4.70 m
2.23
Cota: -2.00 m
7.67
Cota: -4.70 m
1.86
Cota: -1.99 m
0.00
Cota: 0.50 m
Mínimos 0.00
Cota: 0.50 m
0.00
Cota: 0.50 m
0.00
Cota: 0.50 m
0.00
Cota: 0.50 m
0.00
Cota: 0.50 m
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS
Cota
(m)
Ley de axiles
(Tn/m)
Ley de cortantes
(Tn/m)
Ley de momento flector
(mTn/m)
Ley de empujes
(Tn/m²)
Presión hidrostática
(Tn/m²)
0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.01 0.51 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.53 1.03 0.10 0.02 0.38 0.00
-1.05 1.55 0.40 0.14 0.76 0.00
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
9 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
Cota
(m)
Ley de axiles
(Tn/m)
Ley de cortantes
(Tn/m)
Ley de momento flector
(mTn/m)
Ley de empujes
(Tn/m²)
Presión hidrostática
(Tn/m²)
-1.57 2.07 0.89 0.47 1.14 0.00
-2.09 2.59 1.45 1.10 0.00 0.00
-2.61 3.11 1.45 1.85 0.00 0.00
-3.13 3.63 1.45 2.61 0.00 0.00
-3.65 4.15 1.45 3.37 0.00 0.00
-4.17 4.67 1.45 4.12 0.00 0.00
-4.69 5.19 1.45 4.88 0.00 0.00
Máximos 5.20
Cota: -4.70 m
1.45
Cota: -2.00 m
4.89
Cota: -4.70 m
1.45
Cota: -1.99 m
0.00
Cota: 0.50 m
Mínimos 0.00
Cota: 0.50 m
0.00
Cota: 0.50 m
0.00
Cota: 0.50 m
0.00
Cota: 0.50 m
0.00
Cota: 0.50 m
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON PORCENTAJE DE SOBRECARGA Y SISMO
Cota
(m)
Ley de axiles
(Tn/m)
Ley de cortantes
(Tn/m)
Ley de momento flector
(mTn/m)
Ley de empujes
(Tn/m²)
Presión hidrostática
(Tn/m²)
0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.01 0.51 0.03 0.01 0.01 0.00
-0.53 1.03 0.26 0.07 0.74 0.00
-1.05 1.55 0.83 0.34 1.27 0.00
-1.57 2.07 1.63 0.97 1.68 0.00
-2.09 2.59 2.45 2.06 0.00 0.00
-2.61 3.11 2.48 3.34 0.00 0.00
-3.13 3.63 2.51 4.64 0.00 0.00
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
10 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
Cota
(m)
Ley de axiles
(Tn/m)
Ley de cortantes
(Tn/m)
Ley de momento flector
(mTn/m)
Ley de empujes
(Tn/m²)
Presión hidrostática
(Tn/m²)
-3.65 4.15 2.54 5.95 0.00 0.00
-4.17 4.67 2.57 7.28 0.00 0.00
-4.69 5.19 2.61 8.63 0.00 0.00
Máximos 5.20
Cota: -4.70 m
2.61
Cota: -4.70 m
8.66
Cota: -4.70 m
1.99
Cota: -1.99 m
0.00
Cota: 0.50 m
Mínimos 0.00
Cota: 0.50 m
0.00
Cota: 0.50 m
0.00
Cota: 0.50 m
0.00
Cota: 0.50 m
0.00
Cota: 0.50 m
Los esfuerzos sin mayorar muro intermedio (depósito lleno una de las celdas y otro
vacío alternativamente). Por lo tanto son los correspondientes a la altura máxima
de lámina de agua calculada de 3,87 m.
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
11 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
10. COMBINACIONES
HIPÓTESIS
1 - Carga permanente
2 - Empuje de tierras
3 - Sobrecarga
4 - Sismo
COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS
Hipótesis
Combinación 1 2 3 4
1 1.00 1.00
2 1.60 1.00
3 1.00 1.60
4 1.60 1.60
5 1.00 1.00 1.60
6 1.60 1.00 1.60
7 1.00 1.60 1.60
8 1.60 1.60 1.60
9 1.00 1.00
1.00
10 1.00 1.00 0.80 1.00
COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO
Hipótesis
Combinación 1 2 3
1 1.00 1.00
2 1.00 1.00 0.60
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
12 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
11. DESCRIPCIÓN DEL ARMADO
Muro perimetral
CORONACIÓN
Armadura superior: 3 Ø12
Anclaje intradós / trasdós: 39 / 38 cm
TRAMOS
Intradós Trasdós Núm.
Vertical Horizontal Vertical Horizontal
1 Ø16c/15 Ø16c/15 Ø16c/15 Ø16c/15
Solape: 0.8 m
Solape: 1 m
ZAPATA
Armadura Longitudinal Transversal
Inferior Ø12c/20 Ø20c/20
Superior Ø12c/20 Ø12c/20
Patilla intradós / trasdós: - / 25 cm
Longitud de pata en arranque: 30 cm
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
13 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
Muro intermedio
CORONACIÓN
Armadura superior: 3 Ø12
Anclaje intradós / trasdós: 39 / 38 cm
TRAMOS
Intradós Trasdós Núm.
Vertical Horizontal Vertical Horizontal
1 Ø16c/15 Ø12c/15 Ø16c/15 Ø12c/15
Solape: 0.8 m
Solape: 1 m
ZAPATA
Armadura Longitudinal Transversal
Inferior Ø12c/20 Ø20c/20
Superior Ø12c/20 Ø12c/20
Patilla intradós / trasdós: - / 25 cm
Longitud de pata en arranque: 30 cm
12.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIA
Referencia: Muro: muro perimetral
Comprobación Valores Estado
Comprobación a rasante en arranque muro:
Máximo: 22.99 Tn/m
Calculado: 3.57 Tn/m
Cumple
Espesor mínimo del tramo:
Jiménez Salas, J.A.. Geotecnia y Cimientos II, (Cap. 12)
Mínimo: 20 cm
Calculado: 40 cm
Cumple
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
14 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
Separación libre mínima armaduras horizontales:
Norma EHE. Artículo 66.4.1 (pag.235).
Mínimo: 2.5 cm
-Trasdós:
Calculado: 13.4 cm
Cumple
-Intradós:
Calculado: 13.4 cm
Cumple
Separación máxima armaduras horizontales:
Norma EHE, artículo 42.3.1
Máximo: 30 cm
-Trasdós:
Calculado: 15 cm
Cumple
-Intradós:
Calculado: 15 cm
Cumple
Cuantía geométrica mínima horizontal por cara:
Artículo 42.3.5 de la norma EHE
Mínimo: 0.0016
-Trasdós (-4.70 m):
Calculado: 0.00335
Cumple
-Intradós (-4.70 m):
Calculado: 0.00335
Cumple
Cuantía mínima mecánica horizontal por cara:
Criterio J.Calavera. Muros de contención y muros de sótano. (Cuantía horizontal > 20% Cuantía vertical)
Calculado: 0.00335
-Trasdós:
Mínimo: 0.00134
Cumple
-Intradós:
Mínimo: 0.00067
Cumple
Cuantía mínima geométrica vertical cara traccionada:
Artículo 42.3.5 de la norma EHE
Mínimo: 0.0009
-Trasdós (-4.70 m):
Calculado: 0.0067
Cumple
-Trasdós (-3.20 m):
Calculado: 0.00335
Cumple
Cuantía mínima mecánica vertical cara traccionada:
Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)
Mínimo: 0.00184
-Trasdós (-4.70 m):
Calculado: 0.0067
Cumple
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
15 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
-Trasdós (-3.20 m):
Calculado: 0.00335
Cumple
Cuantía mínima geométrica vertical cara comprimida:
Artículo 42.3.5 de la norma EHE
Mínimo: 0.00027
-Intradós (-4.70 m):
Calculado: 0.00335
Cumple
-Intradós (-3.20 m):
Calculado: 0.00335
Cumple
Cuantía mínima mecánica vertical cara comprimida:
Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)
Calculado: 0.00335
-Intradós (-4.70 m):
Mínimo: 2e-005
Cumple
-Intradós (-3.20 m):
Mínimo: 1e-005
Cumple
Cuantía máxima geométrica de armadura vertical total:
EC-2, art. 5.4.7.2
Máximo: 0.04
-(0.50 m):
Calculado: 0.0067
Cumple
-(-3.20 m):
Calculado: 0.01005
Cumple
Separación libre mínima armaduras verticales:
Norma EHE. Artículo 66.4.1 (pag.235).
Mínimo: 2.5 cm
-Trasdós:
Calculado: 5.1 cm
Cumple
-Intradós:
Calculado: 11.8 cm
Cumple
Separación máxima entre barras:
Norma EHE. Artículo 42.3.1 (pag.149).
Máximo: 30 cm
-Armadura vertical Trasdós:
Calculado: 15 cm
Cumple
-Armadura vertical Intradós:
Calculado: 15 cm
Cumple
Comprobación a flexión compuesta:
Cumple
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
16 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
Comprobación realizada por unidad de longitud de muro
Comprobación a cortante:
Artículo 44.2.3.2.1 (EHE-98)
Máximo: 17.1 Tn/m
Calculado: 3.57 Tn/m
Cumple
Comprobación de fisuración:
Artículo 49.2.4 de la norma EHE
Máximo: 0.2 mm
Calculado: 0.062 mm
Cumple
Longitud de solapes:
Artículo 66.6.2 de la norma EHE
-Base trasdós:
Mínimo: 1 m
Calculado: 1 m
Cumple
-Base intradós:
Mínimo: 0.56 m
Calculado: 0.8 m
Cumple
Comprobación del anclaje del armado base en coronación:
Criterio J.Calavera. Muros de contención y muros de sótano.
-Trasdós:
Mínimo: 28 cm
Calculado: 38 cm
Cumple
-Intradós:
Mínimo: 0 cm
Calculado: 39 cm
Cumple
Área mínima longitudinal cara superior viga de coronación:
J.Calavera (Muros de contención y muros de sótano)
Mínimo: 4 cm²
Calculado: 6 cm²
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Información adicional:
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
17 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
- Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Trasdós: -4.70 m
- Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Intradós: -4.70 m
- Sección crítica a flexión compuesta: Cota: -3.65 m, Md: 8.52 mTn/m, Nd: 4.15 Tn/m, Vd: 3.57 Tn/m, Tensión máxima del acero: 1.813 Tn/cm²
- Sección crítica a cortante: Cota: -2.00 m
- Sección con la máxima abertura de fisuras: Cota: -3.20 m, M: 3.68 mTn/m, N: 3.70 Tn/m
Referencia: Zapata corrida: muro mensula sdesliz c
Comprobación Valores Estado
Comprobación de estabilidad:
Valor introducido por el usuario.
-Coeficiente de seguridad al vuelco (Hipótesis gravitatoria):
Mínimo: 1.8
Calculado: 3.14
Cumple
-Coeficiente de seguridad al vuelco (Hipótesis sísmica):
Mínimo: 1.2
Calculado: 2.76
Cumple
-Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Hipótesis gravitatoria):
Mínimo: 1.5
Calculado: 3.39
Cumple
-Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Hipótesis sísmica):
Mínimo: 1.1
Calculado: 2.91
Cumple
Canto mínimo:
-Zapata:
Norma EHE. Artículo 59.8.1.
Mínimo: 25 cm
Calculado: 70 cm
Cumple
Tensiones sobre el terreno:
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
18 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
Valor introducido por el usuario.
-Tensión media (Hipótesis gravitatoria):
Máximo: 2.4 kp/cm²
Calculado: 0.372 kp/cm²
Cumple
-Tensión máxima (Hipótesis gravitatoria):
Máximo: 3 kp/cm²
Calculado: 0.461 kp/cm²
Cumple
-Tensión media (Hipótesis sísmica):
Máximo: 2.4 kp/cm²
Calculado: 0.372 kp/cm²
Cumple
-Tensión máxima (Hipótesis sísmica):
Máximo: 3.6 kp/cm²
Calculado: 0.526 kp/cm²
Cumple
Flexión en zapata:
-Armado inferior intradós:
Comprobación basada en criterios resistentes
Mínimo: 5.05 cm²/m
Calculado: 15.7 cm²/m
Cumple
Esfuerzo cortante:
Norma EHE. Artículo 44.2.3.2.1.
Máximo: 23.91 Tn/m
-Intradós (Hipótesis gravitatoria):
Calculado: 6.57 Tn/m
Cumple
-Intradós (Hipótesis sísmica):
Calculado: 4.57 Tn/m
Cumple
Longitud de anclaje:
Norma EHE. Artículo 66.5.
-Arranque trasdós:
Mínimo: 19 cm
Calculado: 61 cm
Cumple
-Arranque intradós:
Mínimo: 37 cm
Calculado: 61 cm
Cumple
-Armado inferior trasdós (Patilla):
Mínimo: 25 cm
Calculado: 25 cm
Cumple
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
19 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
-Armado inferior intradós (Patilla):
Mínimo: 0 cm
Calculado: 0 cm
Cumple
Recubrimiento:
Norma EHE. Artículo 37.2.4.
-Inferior:
Mínimo: 4.5 cm
Calculado: 5 cm
Cumple
-Lateral:
Mínimo: 7 cm
Calculado: 8 cm
Cumple
Diámetro mínimo:
Norma EHE. Artículo 59.8.2.
Mínimo: Ø12
-Armadura transversal inferior:
Calculado: Ø20
Cumple
-Armadura longitudinal inferior:
Calculado: Ø12
Cumple
Separación máxima entre barras:
Norma EHE. Artículo 42.3.1 (pag.149).
Máximo: 30 cm
-Armadura transversal inferior:
Calculado: 20 cm
Cumple
-Armadura longitudinal inferior:
Calculado: 20 cm
Cumple
Separación mínima entre barras:
J. Calavera, 'Cálculo de Estructuras de Cimentación' 4ª edición, INTEMAC. Apartado 3.16 (pag.129).
Mínimo: 10 cm
-Armadura transversal inferior:
Calculado: 20 cm
Cumple
-Armadura longitudinal inferior:
Calculado: 20 cm
Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros.
Mínimo: 0.001
-Armadura longitudinal inferior:
Calculado: 0.001
Cumple
PROYECTO DE UN DEPÓSITO DE 5.000 M3 DE CAPACIDAD PARA ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, EN GODELLETA (VALENCIA)
20 de 20 ANEJO Nº 6 CÁLCULO ESTRUCTURAS ANEXO 2
-Armadura transversal inferior:
Calculado: 0.00224
Cumple
Cuantía mecánica mínima:
-Armadura longitudinal inferior:
Norma EHE. Artículo 56.2.
Mínimo: 0.00056
Calculado: 0.0008
Cumple
-Armadura transversal inferior:
Norma EHE. Artículo 42.3.2.
Mínimo: 0.00094
Calculado: 0.00224
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Información adicional:
- Momento flector pésimo en la sección de referencia del intradós: 13.96 mTn/m