PROYECTO DE EJECUCION - dpto.educacion.navarra.es

MEMORIA. AMPLIACION DEL I.E.S. SANCHO III EL MAYOR DE TAFALLA

www.varquitectos.com c/aizoain 10, OF24º 31013 ansoain tlf. 948 197 150 fax 948 170 580 calidad: ISO 9001y UNE 150.301

PROYECTO DE EJECUCION:

AMPLIACION I.E.S. SANCHO III EL MAYOR DE TAFALLA CONTENIDO: DOC 01: MEMORIA Anejo I: Memoria del cálculo de la estructura Anejo II: Estudio Geotécnico y documento anexo DOC 02: PRESUPUESTO

08/0

4/20

11


08/0

4/20

11


AMPLIACION I.E.S. SANCHO III EL MAYOR DE TAFALLA

DOCUMENTO 01: MEMORIA

08/0

4/20

11


08/0

4/20

11


www.varquitectos.com c/aizoain 10, of.24º 31013 ansoain tlf. 948 197 150 fax 948 170 580 calidad: ISO 9001y UNE 150.301

PROYECTO DE EJECUCION AMPLIACION I.E.S. SANCHO III EL MAYOR DE TAFALLA


1. MEMORIA DESCRIPTIVA Y JUSTIFICATIVA ................................................................................................... 1

1.1. AUTOR DEL ENCARGO .............................................................................................................................. 1

1.2. AUTORES DEL PROYECTO .......................................................................................................................... 1

1.3. OBJETO DEL PROYECTO ............................................................................................................................ 1

1.4. INFORMACION PREVIA .............................................................................................................................. 1

1.4.1. ANTECEDENTES ................................................................................................................................ 1

1.4.2. CONDICIONANTES URBANISTICOS ............................................................................................... 1

1.4.3. DATOS DEL EMPLAZAMIENTO ........................................................................................................ 2

1.5. PROGRAMA DE NECESIDADES ................................................................................................................. 2

1.6. JUSTIFICACION DE LA SOLUCION ADOPTADA ...................................................................................... 3

1.7. JUSTIFICACION URBANISTICA ................................................................................................................... 4

1.8. JUSTIFICACIÓN DE NORMATIVA APLICABLE .......................................................................................... 4

1.9. SUPERFICIES DE PROYECTO ....................................................................................................................... 6

2. MEMORIA CONSTRUCTIVA .......................................................................................................................... 8

2.1. TRABAJOS PREVIOS. DEMOLICION. MOVIMIENTO DE TIERRAS ........................................................... 8

2.2. SISTEMA ESTRUCTURAL ............................................................................................................................... 8

2.3. SISTEMA ENVOLVENTE ................................................................................................................................ 9

2.4. SISTEMA DE COMPARTIMENTACION ..................................................................................................... 11

2.5. SISTEMA DE ACABADOS .......................................................................................................................... 12

2.6. SISTEMA DE ACONDICIONAMIENTO E INSTALACIONES: .................................................................... 14

2.7. EQUIPAMIENTO ......................................................................................................................................... 14

2.8. ASPECTOS DE SOSTENIBILIDAD, EFICIENCIA Y AHORRO ENERGETICO ............................................ 15

3. JUSTIFICACION DE CUMPLIMENTO DEL CODIGO TECNICO .................................................................... 17

3.1. HE. DOCUMENTO BASICO. AHORRO DE ENERGÍA ............................................................................. 17

3.1.1. HE 1. LIMITACION DE LA DEMANDA ENERGETICA ................................................................... 17

3.1.2. HE 2. RENDIMIENTO DE LAS INSTALACIONES TERMICAS .......................................................... 17

3.1.3. HE 3. EFICIENCIA ENERGETICA DE LAS INSTALACIONES DE ILUMINACION .......................... 17

3.1.4. HE 4. CONTRIBUCION SOLAR MINIMA DE AGUA CALIENTE SANITARIA ................................ 17

3.1.5. HE 5. CONTRIBUCION FOTOVOLTAICA MINIMA DE ENERGIA ELECTRICA ........................... 17

3.2. HS-DOCUMENTO BASICO. SALUBRIDAD ............................................................................................... 17

3.2.1. HS1. PROTECCION FRENTE A LA HUMEDAD. ............................................................................. 17

3.2.2. HS2 - RECOGIDA Y EVACUACION DE RESIDUOS ..................................................................... 28

3.2.3. HS3.- CALIDAD DEL AIRE INTERIOR ............................................................................................. 29

3.2.4. HS4.- SUMINISTRO DE AGUA ........................................................................................................ 29

3.2.5. HS5.-EVACUACION DE AGUAS ................................................................................................... 29

3.4. SI-DOCUMENTO BASICO. SEGURIDAD EN CASO DE INCENDIO ....................................................... 29

3.5. SUA-DOCUMENTO BASICO. SEGURIDAD DE UTILIZACION Y ACCESIBILIDAD ................................. 30

3.5.1. SUA 1. SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO DE CAÍDAS ................................................................. 30

3.5.2. SUA 2. SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO DE IMPACTO O DE ATRAPAMIENTO. ...................... 32

08/0

4/20

11



3.5.3. SUA 3. SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO DE APRISIONAMIENTO. ............................................. 32

3.5.4. SUA 4. SEGURIDAD FRENTE EL RIESGO CAUSADO POR ILUMINACIÓN INADECUADA. .......................................................................................................................................... 33

3.5.5. SUA 5. SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO CAUSADO POR SITUACIONES DE ALTA OCUPACION ............................................................................................................................................ 34

3.5.6. SUA 6. SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO DE AHOGAMIENTO ................................................... 34

3.5.7. SUA 7. SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO CAUSADO POR VEHICULOS EN MOVIMIENTO ............................................................................................................................................ 34

3.5.8. SUA 8. SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO CAUSADO POR LA ACCION DEL RAYO ................ 34

3.5.9. SUA 9. ACCESIBILIDAD .................................................................................................................. 34

3.6. HR DOCUMENTO BASICO. PROTECCION FRENTE AL RUIDO ............................................................. 37

4. CERTIFICADO DE EFICIENCIA ENERGETICA (REAL DECRETO 47/2007) .................................................... 37

ANEJO I: MEMORIA DE CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA

ANEJO II: ESTUDIO GEOTECNICO Y DOCUMENTO ANEXO

08/0

4/20

11




1. MEMORIA DESCRIPTIVA Y JUSTIFICATIVA

1.1. AUTOR DEL ENCARGO

El promotor del encargo es el Departamento de Educación del Gobierno de Navarra, con CIF 310.007H y domicilio en C/ Cuesta de Sto. Domingo s/n, CP 31001 Pamplona.

1.2. AUTORES DEL PROYECTO

Los autores del Proyecto son los arquitectos superiores:

-Germán Velázquez Arteaga, DNI 72625044-Z, colegiado 421 en el COAVN.

-Germán Velázquez Arizmendi, DNI 44626901-R, colegiado 3340, en el COAVN.

- Sara Velázquez Arizmendi, con DNI 44620437 T, colegiada 2486, en el COAVN.

-Silvia Mingarro Cuartero, con DNI 18030191 P, colegiada 4010 en el COAA delegación de Huesca.

-Jesús Ramírez Santesteban, con DNI 72691149 V, colegiado 3659 en el COAVN;

Con domicilio en C/Aizoain 10, Oficina 24. 31013 Ansoain. Tel. 948 197159. Fax 948170580.

Los autores del Proyecto de instalaciones son:

-Naven Ingenieros, con NIF B31.765.266. Su representante es D. Jose María Moro Aristu, ingeniero técnico industrial con DNI 29.154.405-L

Con domicilio en Edif. Tecnológico de Navarra, Camino de Labiano nº45 B 1ª planta 31192 Mutilva Alta (NAVARRA). Tel 948 078680. Fax 948 078681

1.3. OBJETO DEL PROYECTO

El objeto de este proyecto de ejecución es la definición de un nuevo edificio, situado en el recinto del Instituto de Educación Secundaria Sancho III el Mayor de Tafalla, destinado a albergar aulas de bachillerato, y otras aulas específicas. El acceso a la ampliación se produce a través del recinto general, atravesando o no el edificio existente, pero nunca directamente desde la vía pública. El Instituto Sancho III el Mayor se sitúa al Noreste de la población, en la Calle Macocha nº3, y la ampliación en la parcela catastral 331 del Polígono 24 de Tafalla.

1.4. INFORMACION PREVIA

1.4.1. ANTECEDENTES

En otoño de 2010, el Departamento de Educación del Gobierno de Navarra convoca el concurso para la redacción del proyecto y dirección de las obras de ampliación del I.E.S. Sancho III el Mayor de Tafalla. Mediante Resolución 783/2010 de 17 de Diciembre, del Director General de Inspección y Servicios, se adjudica la redacción del proyecto de obras y su dirección al equipo arriba descrito.

1.4.2. CONDICIONANTES URBANISTICOS

La parcela 331 del polígono 24 de Tafalla ha sido objeto de una reciente modificación, al objeto de adecuar su clasificación urbanística a las necesidades de ampliación del Centro. Según la “Modificación Puntual del PGOU de Tafalla en sus determinaciones estructurantes en la parcela catastral 331 del Polígono 24 de Tafalla”, la parcela pasa a ser Suelo Urbano Consolidado, conformando la unidad denominada “UC-72-A”, con la calificación de Suelo Dotacional de Uso Educativo-Deportivo.

Los parámetros que condicionan la edificación, son los que definen a la ya existente en la UC-72, con lo que la edificación en la nueva unidad UC-72-A podrá tener altura de hasta baja más tres. No se establecen materiales de fachada ni alineaciones, pero se ha confirmado con el Ayuntamiento de Tafalla la necesidad de respetar los habituales 3m a los lindes de la parcela con el suelo no urbanizable, así como la franja central destinada a sistema general viario. Se respetarán así mismo 3m entre el nuevo edificio y la pista cubierta actualmente en construcción. Por último, no se podrá realizar actuación alguna, ni edificatoria ni urbanizadora, sobre los terrenos destinados a Sistema General Viario.

08/0

4/20

11



1.4.3. DATOS DEL EMPLAZAMIENTO

La parcela 331 del Polígono 24, situada en la zona Norte de la población, tiene una superficie según datos catastrales de 5.250,17m2 y forma irregular alargada. Se distinguen en ella tres ámbitos diferenciados: la zona Sur, que presenta una pista deportiva cubierta, de reciente construcción; la mitad Norte, destinada a albergar la ampliación del Instituto; a Este, el espacio de reserva para un futuro sistema general viario.

Los lindes de la parcela son:

A Norte: Parcela de suelo no urbanizable 123 del Polígono 24.

A Oeste: Parcelas de suelo no urbanizable 122 y 120 del Polígono 24.

A Sur: Parcela de suelo no urbanizable 119 del Polígono.

El ámbito a edificar, actualmente ocupado por una pista deportiva con su eje longitudinal orientado de Norte a Sur, presenta una topografía horizontal, terminando la zona pavimentada en un terraplén que se eleva suavemente hacia el Oeste, y más abruptamente hacia el Norte. La parcela 331 queda oculta tras el cuerpo principal del Instituto, si bien existe un acceso al recinto escolar por el Norte, que podrá ser utilizado para la ejecución de la obra. La entrada de alumnos a la ampliación se prevé siempre a través de la entrada de la Calle Macocha nº3, por razones de control y seguridad. Desde ahí, podrá atravesarse el edificio principal o rodearse para llegar a la ampliación, según estime oportuno la comunidad educativa.

La esquina Noroeste de la parcela está afectada por el paso de una línea eléctrica aérea de media tensión, a la que toda edificación debe respetar una distancia de 5m en proyección horizontal. La superficie total edificable queda así limitada, por la presencia de la pista cubierta a Sur a la que se deben respetar 3m, el Sistema general viario a Este, y los terraplenes y línea eléctrica a Norte y Oeste. Deberá cuidarse especialmente el replanteo de la edificación, para respetar todos y cada uno de estos condicionantes.

1.5. PROGRAMA DE NECESIDADES

El edificio proyectado se ha realizado en base a las necesidades y objetivos planteados en el pliego del concurso para la construcción de la ampliación del I.E.S Sancho III el Mayor de Tafalla, siendo la relación desglosada de los espacios necesarios la siguiente:

AULAS BACHILLER ............................................ 8 .................................. 60 m2

AULAS DESDOBLES ........................................... 6 .................................. 25 m2

AULA INFORMATICA ........................................ 1 .................................. 60 m2

LABORATORIO FISICA...................................... 1 .................................. 70 m2

LABORATORIO QUIMICA ................................ 1 .................................. 70 m2

LABORATORIO CIENCIAS O BIOLOGIA ........ 1 .................................. 70 m2

AULA HUMANIDADES ...................................... 1 .................................. 120 m2

AULA TECNOLOGIA ......................................... 1 .................................. 120 m2

AULA DIBUJO .................................................... 1 .................................. 90 m2

SALA PROFESORES ........................................... 1 .................................. 60 m2

ASEOS ALUMNOS ............................................. 2 por planta .............. 25 m2

ASEOS PROFESORES ........................................ 1 por planta .............. 16 m2

CUARTO LIMPIEZA ............................................ 1 por planta .............. 5 m

DEPARTAMENTOS ............................................ 8 .................................. 30 m2

CONSERJERIA/FOTOCOPIAS ........................ 1 .................................. 15 m2

CUARTO INSTALACIONES .............................. 1 .................................. 50 m2

La propuesta deberá incluir un plano con la ubicación de una futura ampliación del centro consistente en dos aulas de Bachiller.

Disposición del edificio:

08/0

4/20

11



Los edificios se orientaran, si es posible, dando las superficies principales a las fachadas Sur y Norte. En caso de ser necesaria la desviación se preferirá la orientación SE a la SO. Asimismo se deberá tener en cuenta los vientos dominantes en la zona para la asignación de espacios, patios y pistas deportivas. Se colocaran los espacios docentes preferentemente en la zona Norte para la captación de luz directa. Se deberá favorecer la circulación de aire entre la zona Norte y Sur del edificio.

1.6. JUSTIFICACION DE LA SOLUCION ADOPTADA

- Implantación.

La implantación del edificio se realiza con un máximo esfuerzo de ajuste de superficies, a fin de encajar el programa en planta baja y primera, evitando la incomodidad de una planta segunda. Se propone una edificación en forma de “L”, con el brazo orientado a Norte destinado a aulas de bachiller, y el brazo con fachadas E-W ocupado por talleres y laboratorios que pueden ser utilizados independientemente por los alumnos de E.S.O, sin interferir con los alumnos mayores. Queda a Sureste el patio de recreo, compartido con el edificio actual y protegido de los vientos dominantes, mientras que a Oeste se resuelve el encuentro con el terraplén mediante una banda pavimentada de un metro y una rigola continua, con sumideros. Aparece un pequeño murete de contención allá donde se hace necesario. A Norte, se pavimenta una franja mayor de terreno con caída hacia el Este, a fin de alejar del edificio las aguas de lluvia del terraplén.

La edificación propuesta respeta la zona de reserva de la línea de media tensión, por lo que puede obtener licencia de manera directa, sin necesidad de trámites previos. En caso de ejecutarse la ampliación, deberá eliminarse la afección de la línea eléctrica, ya sea trasladando el poste, ya sea soterrando la línea en el tramo del camino.

- Organización del espacio interior:

Partiendo de la búsqueda de la ubicación ideal de cada espacio, y del respeto a las dimensiones y superficies de las fichas de esquemas del pliego, se realiza una propuesta en “L”, con un brazo de aulas y departamentos y otro de talleres y laboratorios, con una entrada cubierta y un amplio porche que actúa de charnela. Existen otras dos entradas en los extremos bien para salir a Sur directamente a la nueva pista cubierta, bien a Este como entrada y salida secundaria.

La configuración de espacios se repite al máximo en las dos plantas, lo que propicia la sencillez del sistema estructural y constructivo. La primera pieza en encontrar su ubicación son las aulas, a Norte, 4 en planta baja y 4 en planta primera. Las de ampliación podrán ejecutarse sin interferir con el normal funcionamiento docente, accediendo a obra por el portón Norte, y quedando plenamente integradas en la organización general del edificio. La sala de profesores se sitúa en planta baja, junto a las aulas. Los aseos, centrados, equidistantes de aulas y talleres y con entrada desde patio los de planta baja, engloban también el ascensor como elemento productor de ruidos que es. Las aulas de informática y laboratorios se sitúan en planta primera para dificultar intrusiones. Hay dos escaleras protegidas, que distan menos de 25m de todo origen de evacuación. La sala de calderas se sitúa en un extremo, para limitar las transmisiones sonoras, accesible para vehículos de mantenimiento y con dos fachadas para garantizar una buena ventilación. Las climatizadoras en cubierta, centradas entre los dos brazos del edificio y ocultas de vistas, con acceso desde una claraboya y escalera escamoteable situada en el pasillo de planta primera. Los paneles solares, orientados a Sur y cercanos a esta zona, para reducir recorridos sobre la cubierta. Pasillos de distribución interior de 2m de anchura libre, ampliados en la zona de entrada a 4m, con vidrios en la parte superior de las aulas y ventanales en sus extremos.

- Imagen exterior:

Se ha buscado una presencia discreta y sobria, que sin imponer su presencia al edificio existente, denote un carácter más actual. Se opta por el panel de hormigón prefabricado como elemento de cierre de fachada, en tonos neutros en la gama de los grises, aderezados por pequeñas notas de color señalando las entradas. Partiendo de la necesidad de responder al control solar en 3 orientaciones, se ofrece una imagen unitaria apoyada en la utilización de un solo tipo de hueco para todas las aulas, la ventana horizontal corrida, protegida por lama horizontal a Sur y vertical a Este y Oeste.

- Urbanización:

La nueva ampliación, como se ha comentado, abraza al patio compartido con el Instituto, que se pavimenta con solera de hormigón pulido, con caída de aguas hacia el exterior del edificio y sumidero de rejilla corrido en el límite hacia la zona verde. Por razones de índole urbanística, no se actúa sobre la

08/0

4/20

11



franja de terreno acotado como “Sistema general Viario”, por lo que la misma queda con sus acabados actuales, de césped y solera de hormigón.

La rasante del pavimento interior del edificio se eleva respecto al pavimento actual, de modo que la salida a Sur hacia la pista cubierta sea a pie llano. Se reurbaniza el frente Este del espacio deportivo, a fin de dar continuidad a su pavimento interior, eliminando el escalón perimetral que presenta. Al estar prevista la ejecución de las nuevas soleras a una rasante superior a las actuales, se cuidará el encuentro de estas con la zona verde a Este, ataluzando el terreno si es necesario, para que no se origine un escalón que implique riesgo de caídas.

1.7. JUSTIFICACION URBANISTICA

El planeamiento aplicable a la parcela 331 del Polígono 24 es:

-El PGOU de Tafalla, vigente desde el 20 de Mayo de 1994.

-La Modificación Puntual del PGOU de Tafalla en sus determinaciones estructurantes en la parcela catastral 331 del Polígono 24 de Tafalla, aprobada definitivamente mediante Orden Foral 202/2010 de 25 de noviembre, BON 145 de 29/11/2010.

La propuesta cumple con todos los requisitos de la Normativa urbanística, y en concreto:

-El número de plantas es de baja más primera, siendo el máximo igual al del edificio existente, baja más tres alturas.

-La ocupación de parcela es libre, siendo en este caso de 1.221,00m2.

-El volumen edificado es inferior al máximo permitido (que sería un volumen en baja más tres alturas), siendo la superficie construida la siguiente (la superficie construida de los porches esta incluida al 50%)

-Planta baja: 1204,15 m2

-Planta primera: 1221,00 m2

-TOTAL m2 construidos: 2425,15 m2

-El edificio se ajusta a los distintos límites o alineaciones máximas:

-3m a la alineación oficial, hacia el suelo no urbanizable a Oeste y a Norte

-3m a la pista cubierta

-5m a la línea eléctrica de media tensión

-No se realiza actuación alguna, ni edificatoria ni urbanizadora, sobre los terrenos destinados a Sistema General Viario.

-No existen otras determinaciones, sobre vuelos, materiales de fachada, aleros, etc. Por lo que se definen estos aspectos según criterios de sobriedad formal y armonía con el entorno.

1.8. JUSTIFICACIÓN DE NORMATIVA APLICABLE

En la redacción del proyecto se han tenido en cuenta, y se cumplen en todos sus extremos, las siguientes normativas:

-Ley Foral 5/2010, de accesibilidad universal y diseño para todas las personas. Reglamento de desarrollo pendiente de renovación, sigue vigente el Reglamento de desarrollo Decreto Foral 154/1989, de 29 de junio (Ley Foral 4/1998 de 11 de Julio, sobre barreras físicas y sensoriales). Se añaden condiciones derivadas del cumplimiento del CTE-DB-SU-A, aunque el cumplimiento del mismo se justifica en el apartado de Código Técnico.

08/0

4/20

11



A efectos de aplicación del Reglamento, se consideran los recorridos de tipo Medio. Así, todos los recorridos exteriores cuentan con un ancho mínimo de 150cms, y los interiores de 100cms (la anchura de pasillos mínima es de120cms y 200cm en zonas de alumnos). No existen barreras arquitectónicas, accediendo al edificio al mismo nivel que la urbanización exterior. La rasante del pavimento de planta baja se sitúa a +430.35m.

El edificio se desarrolla en planta baja más una altura. El proyecto incluye un ascensor (cabina de 1,10x1,40m) que cumple con las condiciones de accesibilidad. La anchura libre mínima de las puertas automáticas es de 0,85m, y la altura máxima de los elementos de mando medidos desde el pavimento acabado de los espacios de acceso será de 1,00m. La altura máxima de los elementos de mando en el interior de la cabina, medida dese el pavimento acabado será de 1,40m. Accionamiento mediante llave exterior. Indicadores luminosos y acústicos de llegada, salida y desplazamiento del ascensor en cada planta de acceso.

La anchura mínima de puertas en todo el edificio es como mínimo de 80cms (salvo cabinas de aseos no adaptadas, que es de 60cms), y de 90 para aulas y cuartos de limpieza. El acceso principal al Colegio cuenta con dos puertas dobles de 160cm y zaguán de ancho variable entre 2m y 3.55m. La planta baja cuenta con dos accesos más de doble puerta.

Las escaleras de uso general tienen una anchura de 1,70m y 1,75m respectivamente. Los peldaños tienen una huella de 16cms y contrahuella de 30cms. La separación mínima del pasamanos respecto al paramento será de 4cms y el sistema de sujeción no interferirá con el paso continuo de la mano y su sección será de 5cm. La altura pasamanos desde la rasante del pavimento será de 95 cm. (puede estar comprendida entre 90 y 110cm. Los pasamanos se prolongan 30cm más en uno de los lados del comienzo y el final de la rampa o escalera. La disposición de los elementos de las barandillas serán no escalables y además no deben permitir el paso de una esfera de 10cm de diámetro (en proyecto se trata de un antepecho opaco que cumple con ambos requisitos, al cual se superpone el pasamanos).

Las barras de sujeción para que las personas con movilidad reducida puedan utilizar aparatos sanitarios cumplirán lo siguiente:

-separación mínima respecto a cualquier otro elemento: 4cm.

-sección: 4-6cm.

-altura de colocación: 65cm si la va a utilizar por una persona de pie y 20-25cm por encima del elemento que vaya a utilizar una persona sentada.

La pendiente máxima en la dirección del desplazamiento para itinerarios accesibles (acceso al edificio por la zona Norte) será la dispuesta en el DB-SUA, que es más restrictiva:

- 10% en tramos menores de 3m de longitud.

- 8% en tramos entre 3 y 6 m de longitud.

- 6% en tramos entre 8 y 15 m de longitud. En rampas de más de 15m de longitud se necesita un rellano intermedio. Si la rampa pertenece a un itinerario accesible la longitud de los tramos se reduce a 9m.

La longitud mínima de los rellanos intermedios de rampas será de 1,50m. Pendiente máxima en la dirección transversal del desplazamiento: 2%. El pavimento de las rampas será de un material antideslizante (solera de hormigón cepillado). Las rampas que como en este caso, se destinan a personas con movilidad reducida, dispondrán de un pasamanos continuo a una altura de 95cms (se admite entre 90 y 110) y otro a una altura de 70cms (se admite entre 65 y 75cms).

Otras normativas tenidas en cuenta en la redacción del proyecto:

- Real Decreto 132/2010, de 12 de febrero, por el que se establecen los requisitos mínimos de los centros que impartan las enseñanzas del segundo ciclo de la educación infantil, la educación primaria y la educación secundaria.

-Código técnico de la Edificación-CTE (se justifica en apartado propio)

-EHE 08 (se justifica en memoria de cálculo)

-Normativa sectorial de instalaciones y actividad clasificada: se justifica en proyecto de ingeniería.

08/0

4/20

11



1.9. SUPERFICIES DE PROYECTO

AULAS BACHILLERAula BACHILLER 1 59,45Aula BACHILLER 2 60,15Aula BACHILLER 3 60,15Aula BACHILLER 4 59,80Aula BACHILLER 5 59,45Aula BACHILLER 6 60,15Aula BACHILLER 7 60,15Aula BACHILLER 8 59,80

SUMA 479,10

DESDOBLEDESDOBLE 1 23,60DESDOBLE 2 23,65DESDOBLE 3 23,65DESDOBLE 4 24,85DESDOBLE 5 25,30DESDOBLE 6 24,65

SUMA 145,70

OTRAS AULAS Aula HUMANIDADES Y Usos MULTIPLES 118,15Aula DIBUJO BACHILLER 88,60Aula TECNOLOGIA Y COMUNICACION 115,80Aula INFORMATICA 61,00

SUMA 383,55

LABORATORIOSLABORATORIO FISICA 68,60LABORATORIO QUIMICA 69,35LABORATORIO CIENCIA-BIOLOGIA 70,45

SUMA 208,40

SALA DE PROFESORESP.B. SALA PROFESORES 61,00

SUMA 61,00

DEPARTAMENTOSDEPARTAMENTO 1 29,40DEPARTAMENTO 2 30,05DEPARTAMENTO 3 30,05DEPARTAMENTO 4 30,05DEPARTAMENTO 5 29,40DEPARTAMENTO 6 30,05DEPARTAMENTO 7 30,05DEPARTAMENTO 8 30,05

SUMA 239,10

CONSERJERIAP.B. CONSERJERIA 13,70

SUMA 13,70

P. B

.P.

1P.

PRI

MER

AP.

1.

P.B.

P.1.

P. B

AJA

P. B

AJA

P. P

RIM

ERA

08/0

4/20

11



ASEOS BACHILLERASEO ALUMNOS 1 26,80ASEO ALUMNOS 2 25,80ASEO ALUMNOS 3 25,90ASEO ALUMNOS 4 25,80

SUMA 104,30

ASEOS PROFESORESASEO ADAPTADO 4,10ASEO PROFESORES 1 6,10ASEO PROFESORES 2 6,15ASEO ADAPTADO 4,10ASEO PROFESORES 3 6,10ASEO PROFESORES 4 6,15

SUMA 32,70

CUARTO DE LIMPIEZAP.B. CUARTO DE LIMPIEZA 12,95

P.1ª CUARTO DE LIMPIEZA 2,15

SUMA 15,10

SALA DE INSTALACIONESSALA DE INSTALACIONES 49,25RACK 3,85

SUMA 53,10

CIRCULACIONESACCESO EXTERIOR CUBIERTO 24,05CANCELA 13,80VESTIBULO ACCESO PRINCIPAL 42,85CIRCULACION INTERIOR 114,30ESCALERA 1 24,25ESCALERA 2 13,55CIRCULACION INTERIOR 132,75ESCALERA 1 26,60ESCALERA 2 17,45SUMA 409,60

SUMA SUP UTIL FASE I 2145,35

SUP. CONSTRUIDA PLANTA BAJA FASE I 1204,15

SUP. CONSTRUIDA PLANTA PRIMERA FASE I 1221,00

SUP. CONSTRUIDA TOTAL FASE I 2425,15

NOTA*:Estan incluidos los espacios exteriores de P Baja 50%

P.B.

P.1ª

P. B

.P.

1ªP.

B.

P. 1

.P.

B.

08/0

4/20

11



SUPERFICIES FUTURA AMPLIACION

AULAS BACHILLERP.B. Aula BACHILLER 1 62,80

P.1ª Aula BACHILLER 2 62,80

SUMA 125,60

CIRCULACIONESP.B. CIRCULACION INTERIOR 15,80

P.1ª CIRCULACION INTERIOR 15,80

SUMA 31,60

SUMA SUP UTIL FASE I 157,20SUP. CONSTRUIDA PLANTA BAJA FASE I 86,10SUP. CONSTRUIDA PLANTA PRIMERA FASE I 86,10SUP. CONSTRUIDA TOTAL FASE I 172,20

2. MEMORIA CONSTRUCTIVA

Se propone un edificio sencillo y ordenado, que pueda edificarse en un plazo ajustado de tiempo y con materiales y soluciones constructivas que minimicen los costos de ejecución y el posterior mantenimiento.

2.1. TRABAJOS PREVIOS. DEMOLICION. MOVIMIENTO DE TIERRAS

Los trabajos comenzarán con la eliminación de la parte de solera que va a ser ocupada por el edificio. El resto de la solera podrá mantenerse y pavimentar sobre ella, ya que la rasante prevista del nuevo edificio es la 430.35, a fin de eliminar barreras arquitectónicas con el espacio libre exterior y con la nueva pista cubierta.

La excavación consiste en el vaciado general para alojar el forjado ventilado (que será necesario únicamente en la parte exterior a la pista) y la excavación de las zapatas. Por lo demás, el resto de movimiento de tierras a realizar será el necesario para alejar en la esquina Noroeste los terraplenes del edificio (se crea una acera por todo el perímetro, rematada por un muro de contención hacia las tierras allá donde el desnivel lo haga necesario), y evitar posibles problemas de filtraciones de humedad. El acceso al edificio es un itinerario accesible, en los términos prescritos en el nuevo CTE-DB-SU-A.

2.2. SISTEMA ESTRUCTURAL

Sustentación del edificio. Tipo de terreno. Cimentación Se propone una cimentación a base de zapatas aisladas, sobre hormigón de limpieza hasta alcanzar el firme. Las zapatas exteriores, arriostradas entre sí por un muro perimetral que sirve al mismo tiempo de cierre delimitador del forjado sanitario. El edificio apoyará sobre el firme de arcillas margosas y argilitas alteradas del Nivel geotécnico Ia, con una capacidad portante de 2,50kg/cm2, situado a una profundidad de entre 0,60m y 0,80m bajo la rasante actual. Las zapatas se empotrarán un mínimo de 20cms en el estrato. Como apoyo de la planta baja se realizará un forjado sanitario con encofrado perdido tipo “Cupolex” de 30cm de altura libre y cámara ventilada, apoyados sobre suelo apisonado, gravas y solera de 6cm. Se terminará con el vertido de una solera de hormigón con mallazo sobre las cúpulas.

Los muros se revisten por el exterior con lámina drenante tipo delta y se incluye tubo poroso y gravas en el trasdós. La solución evita además humedades ascendentes en la fachada (se eleva como mínimo 15cms sobre el terreno salvo en los huecos practicables, que van siempre cubiertos)

Todos los hormigones situados bajo rasante, o que puedan llegar a estar en contacto con el terreno, como hormigones de limpieza, cimientos, arranques de pilares, muretes de contención, etc., serán sulforresistentes, con tipo de exposición IIa+Qa “ataque débil” y resistencia mínima de 30N/mm2.

08/0

4/20

11



Estructura

Se proyecta una estructura de vigas y pilares de hormigón armado realizados in situ, y prelosa de 35cms para los forjados, con sobrecargas de uso de entre 3 y 4kN/m2. Las vigas, en paralelo a ambas fachadas y en hilera central a ambos lados del pasillo, son de cuelgue, quedando siempre como mínimo 10cms entre las mismas y la cara acabada del falso techo. El tendido de los conductos de renovación de aire se realizará, dado el insuficiente espacio del pasillo, por el interior de las aulas, no existiendo interferencia alguna con la estructura, al discurrir ambas redes en paralelo. En el encuentro entre los dos brazos del edificio, se aprovechan los tramos de menor luz (ascensor, junta de dilatación) para realizar vigas planas y poder cruzar los conductos entre ambos lados. Al utilizar prelosa y vigas de cuelgue, se reduce el número de pilares, permitiendo que su ubicación se corresponda siempre con la modulación de las aulas, y facilitando la futura redistribución de espacios.

Las losas de escalera son de hormigón armado apoyadas en una zapata de arranque, en murete de fachada de hormigón y en vigas de planta primera.

Tal y como exige el CTE-DB-SI, la estructura se proyecta en general con una resistencia al fuego de 60 minutos. Las escaleras protegidas requieren una EI-30, pero se calculan para la EI-60 general del edificio. Las prelosas, en muchas marcas comerciales, cumplen de manera estándar con una EI-120. La sala de calderas es un local de riesgo especial alto, a cuya estructura se le requiere una EI-180. En el caso de los pilares lo cumplirán mediante el recubrimiento del propio hormigón, y en el de las vigas y prelosa, se recurrirá al mortero proyectado de lana de roca, exigiéndose el certificado del material previamente a su aplicación

2.3. SISTEMA ENVOLVENTE

Fachadas:

Se opta por el panel de hormigón prefabricado sin función estructural, de 12cms de espesor, anclado a los pilares o forjados. Las juntas se sellarán internamente, y el acabado exterior será un segundo sellado con masilla de polímeros. Aparecen en planos de alzados, modulados los distintos tipos de panel, habiéndose reducido los tipos al mínimo posible. Hacia el interior se completa el cerramiento con panel de lana de roca de 60mms con paravapor, un trasdosado autoportante, con perfil galvanizado de 70cms y panel de lana de roca de 60mm , y acabado con doble placa de cartón yeso de 15+15mm. Se cumple con el grado de impermeabilidad exigido según el CTE-DB_HS, que es de 3. El aislamiento acústico de la parte ciega de la fachada es de 57,4dBA.

Cubiertas:

-Cubierta inclinada con cámara ligeramente ventilada:

-Estructura resistente: forjado de prelosa, sobre vigas de cuelgue de hormigón in situ.

-Manta de lana de roca de 8cms.

-Formación de pendientes: estructura metálica galvanizada, atornillada. Pendiente mínima del 8%.

-Cobertura: Panel sandwich tipo Aceralia, con chapa lacada, alma de poliestireno extrusionado de 5cms y 40kg/m3, y chapa lacada al interior. El aislamiento del panel deberá cumplir la reacción al fuego B-s3,d0, exigiéndose certificado previo a la colocación. Se prevé una ventilación ligera por debajo del panel, mediante orificios en la fachada.

-Cubierta plana (para climatizadoras y acceso a cubierta):

-Estructura resistente: forjado de prelosa.

-Formación de pendientes: se realizará mediante una solera de arcilla expandida tipo Arlita en seco de 8 cm de espesor medio, con un mínimo de 2% de caída y medias cañas en encuentros verticales.

-Impermeabilización: Doble lámina asfáltica de betún elastómero SBS Glasdan 30 P elast (tipo LBM-30-FV) con fieltro de fibra de vidrio adherida.

-Lámina geotextil antipunzonamiento de 200 gr/m² tipo Danofelt PY-200.

-Aislamiento térmico: poliestireno extruido de 50 mm de espesor y alta densidad. Bajo climatizadoras, tacos de caucho tipo Kroon BA-250 en retícula 50x50cms

08/0

4/20

11




-Cobertura: capa de canto rodado lavado, granulometría 19-25 mm, en un espesor mínimo de 15 cm. El apoyo de las climatizadoras se realizará sobre solera de hormigón de 15cms con mallazo 20.20.8, actuando como bancada de inercia.

-Se colocará un lámina de poliestireno expandido de 20 mm de espesor en los encuentros entre todos los paramentos verticales y la capa de formación de pendientes.

Para la evacuación de aguas, se utilizarán en general canalones por el interior del peto de fachada a los que se incorporarán rebosaderos indicados en planos. Bajantes de chapa galvanizada por el exterior de la fachada, reforzadas en los dos primeros metros. En la zona de climatizadoras, sumidero con protección frente a la entrada de gravas y con salida horizontal, de modo que las aguas pluviales no lleguen a entrar al edificio.

Deben respetarse las condiciones de disposición de bandas de refuerzo y de terminación especificadas en los detalles constructivos, así como las propias del sistema.

Existe una trampilla de acceso a cubierta, de 1,00x1,00m, coronada por claraboya, y con escalera escamoteable en el falso techo. La cubierta, se completa con líneas de vida según se indica en planos, para mantenimiento de canalones. El mantenimiento de las climatizadoras se podrá efectuar a pie llano, con salida directa desde el interior del edificio.

Carpinterías exteriores:

De aluminio lacado color RAL 7.016 con rotura de puente térmico, sistema tipo 3500 Canal Europeo, "CORTIZO",, carpintería monoblock con la persiana . con una profundidad de cerco de 50 mm. y 60 mm. en la hoja, para un acristalamiento hasta 55mm., con juntas de estanqueidad al aire y al agua de EPDM estables a la acción de los rayos UVA, tornillería de acero inoxidable, ventilación y drenaje de la base y perímetro y accesorios homologados del propio sistema. Premarco de aluminio con dos refuerzos de perfil 50.20.2. En planta primera, libre apertura en oscilante, y apertura con llave para batiente, a fin de evitar caídas. Las carpinterías estarán elaboradas en taller con perfiles extruidos según EN 755 y 573 de aleación Al Mg Si O5 F22, La clasificación será Clase 3 para permeabilidad al aire según la UNE EN 12207, Clase 8A para la estanqueidad al agua según la UNE EN 12208 y Clase 4 para la resistencia bajo los efectos del viento según la UNE EN 12210. El sellado de juntas se realizará mediante material elástico propio del sistema. Remates de chapa de 1,5mm de aluminio lacado. Sellado con masilla de silicona neutra aplicada in situ. Puertas de acceso en misma calidad, con premarco de aluminio fijado a cabezales metálicos.

Alfeizar de chapa plegada de 2mm con cantos redondeados o achaflanados allá donde vayan a quedar vistos. Mochetas de huecos aislados, recercadas en chapa.

Puertas de acceso

Persianas enrollables de aluminio con aislamiento, con accionamiento por manivela. Caja de persiana estanca y con aislamiento, registrable desde el interior. Las guías de las persianas estarán separadas como mínimo 5 cm de la carpintería y penetrarán 5 cm en la caja de enrollamiento.

Lamas fijas de aluminio tipo Cortizo, realizados con perfilería de aleación de aluminio 6063 y tratamiento térmico T-5. Estructura portante compuesta por perfiles de soporte tipo COR-9001 sobre los que se fijan los perfiles de clipaje en los que se colocan las lamas. La colocación de las lamas en vertical, utilizando una tapas en los extremos realizadas por corte láser y con tratamiento lacado en mismo RAL de carpintería con perfil oculto continuo horizontal superior e inferior, verticales a Este y Oeste, y horizontales a Sur.

Vidrios:

Los vidrios a colocar en la carpintería exterior de aluminio serán dobles, con exterior de 4mm, cámara deshidratada de 12 mm con perfil separador de aluminio y doble sellado perimetral, y vidrio interior de 4mm. En el caso de las puertas de planta baja, vidrio compuesto por dos lunas de vidrio laminar de 3mm unidas por una lámina de butiral de polivinilo incoloro (PVB), (3+3, cámara de 12, 3+3). Se fijará sobre la carpintería con un acuñado mediante calzos de apoyo perimetrales y laterales, sellado en frío con silicona sintética incolora compatible con el material soporte en la cara exterior, y con un perfil continuo de neopreno en la cara interior. En pasillos de planta primera, vidrios 3+3, cámara de 12, vidrio de 4 al exterior. En fachada Norte, vidrios dobles, con exterior con lámina Planitherm y de 4mm, cámara

08/0

4/20

11



deshidratada de 12 mm con perfil separador de aluminio y doble sellado perimetral, y vidrio interior de 4mm.

Aislamientos e impermeabilizaciones

A continuación se resumen las soluciones adoptadas:

Aislamientos térmicos:

-6 cm +6cms de lana de roca en fachadas.

-4 cms de poliestireno expandido bajo el suelo de planta baja.

-5 cm de poliestireno extruido en cubiertas (panel sandwich), más 8cms de lana de roca sobre el forjado techo de planta primera.

-Puentes térmicos de forjados: se resuelven con el aislamiento de fachadas, que pasa continuo.

Aislamientos acústicos:

-Lana de roca en tabiques acústicos de yeso laminado.

-Falso techo fonoabsorbente registrable en aulas, pasillos, etc. en todos los espacios salvo aseos y almacenes, que será falso techo registrable de placas de escayola ranurada. Falso techo suspendido sobre amortiguadores elásticos en sala de calderas.

Impermeabilizaciones:

- Lámina drenante tipo delta en muros de zócalo perimetral. Grava y tubo drenante en extradós de muros del edificio, y de muretes de contención.

2.4. SISTEMA DE COMPARTIMENTACION

Los parámetros para definir las particiones interiores han sido:

-Requerimiento de resistencia.

-Requerimiento de aislamiento acústico: son recintos protegidos los departamentos, las aulas y aulas especiales. Son unidades de uso diferentes cada aula respecto a otras, y también respecto al pasillo (requisito de 50dBA).

-Requerimiento de redistribución de espacios. La tabiquería se monta sobre el pavimento terminado.

-Requisito de compartimentación ante incendios: Se deben compartimentar las escaleras protegidas respecto al resto del edificio, con cierres EI-120 y la sala de calderas con cierres EI-180.

En base a todo lo anterior, se proponen los siguientes tipos de tabiquería:

Entre aulas, o aulas de otros usos entre sí o hacia pasillos:

Tabiques formados por 5 placas de yeso laminado, 2 por cada cara y una intermedia, cada una de 15 mm de espesor. La estructura interna será de doble perfilería de acero galvanizado de 48 mm de espesor con placa de 15mm interpuesta, con canales en suelo y techos, y montantes cada 40 cm de separación entre ellos. Por lo que contamos con tabiques 15+15+48+15+48+15+15 (171 mm) de sección. En el interior, se incluirán dos paneles de lana de roca semirígidos de lana de roca de 40 mm de espesor. Con este tipo de tabiquería se garantiza un aislamiento acústico de 58 dBA, según lo exigido por el CTE-DB-HR.

En zonas que requieran sectorización ante incendios, existen diversas soluciones:

1.-Manteniendo el mismo tipo de tabique de perfilería autoportante, se colocarán placas resistentes al fuego, cumpliendo el cierre una EI-120, exigiéndose de antemano el ensayo en castellano y según normativa vigente que acredite la resistencia exigida.

2.- Tabique con interior de fábrica de ladrillo hueco, y trasdosado a ambas caras, con perfilería de 48, lana de roca de 40mm intermedia y dos placas de 15mm a cada cara. Este cierre aparece en escaleras, donde se soportan puertas cortafuegos.

08/0

4/20

11



3.- En la sala de calderas, donde se requiere compartimentación EI-180 hacia el pasillo o aulas, se coloca media asta de ladrillo perforado, trasdosado hacia la sala con perfilería de 48, lana de roca de 40mm intermedia y una placa de 10mm. Hacia el aula o pasillo, lana de roca de 50mm, perfil de 70mm, aislamiento de 70mm y doble placa de 15mm.

-Aseos hacia pasillos, forro de patinillos, etc:

Tabiquería simple con estructura galvanizada autoportante (70mm) terminada al exterior con doble placa de yeso laminado en ambos lados(15), y aislamiento de lana de roca semirígido intermedio. Por lo que contamos con espesores 15+15+70+15+15.

En las estancias secas, se utilizará el panel de composición estándar, el compuesto por yeso y celulosa. En las estancias húmedas, se tratará el panel en toda su superficie con una imprimación de GISOGROUND de PCI (Basf Chemical). Este producto, a base de resinas acrílicas modificadas, actúa como una potente barrera antihumedad, y es la base sobre la que se fija la baldosa. Se evitan así problemas de desprendimientos de piezas cerámicas, derivados de la filtración de humedad a través de las juntas del alicatado que entrar en contacto con la pasta de yeso utilizada para rejuntar paneles, lo hincha y provoca desprendimiento de piezas. Se colocará cinta perforada y pasta de juntas en las uniones de tabiques a otros elementos. Se emplastecerán las cabezas de los tornillos. Se colocará una banda autoexpansible entre los perfiles de canales y la solera.

Las aristas de las esquinas se rematarán con perfil guardavivos galvanizado, fijado con pasta a las placas. Se evitarán los puentes de transmisión acústica, llevando los tabiques de suelo a techo, y cuidando los pasos de instalaciones y los encuentros con las carpinterías. Se aislarán vigas o pilares a los que acometan tabiques de distintas aulas. Se evitará colocar cajas de mecanismos eléctricos enfrentadas.

2.5. SISTEMA DE ACABADOS

Paramentos verticales:

-Cerámica: Alicatado con azulejo liso color gris a concretar por la DF, de 20x20 cm, recibido con cemento cola, extendido sobre toda la cara posterior, rellenando con el mismo los huecos que pudieran quedar. Rejuntado con mortero de juntas de resinas reactivas, RG, para junta mínima de entre 1,5 y 3 mm, con la misma tonalidad que las piezas. Se colocará en las estancias húmedas, hasta el techo, y en pasillos con una de 1.50 m. En aulas ordinarias, desdobles, y aulas específicas o laboratorios, hasta 1,50m. El remate superior será con perfil de aluminio tipo Schlüter.

-Pintura plástica lisa: En paredes, por encima del zócalo: capa de pintura plástica con textura lisa, de color blanco, acabado mate, mediante aplicación de una mano de fondo de emulsión acrílica acuosa como fijador de superficie y dos manos de acabado con pintura plástica a base de copolímeros vinílicos, libre de disolventes, compuestos orgánicos volátiles y derivados alquil fenol oxietilenados.

Pavimentos:

Se definen los siguientes tipos de pavimento. Se exigirá, salvo al terrazo y al gres, una clasificación al fuego Efl, acreditada mediante ensayo en castellano realizado según normativa vigente:

-Solado de terrazo: se trata de un pavimento de baldosas de terrazo micrograno (grano menor o igual a 6 mm), de 40x40 cm, clasificado para uso intensivo según la norma UNE EN 13748-1, color gris a concretar por la DF, con un pulido inicial en fábrica, para su posterior pulido y abrillantado en obra. Se recibirán con mortero de cemento de 400kg/m3 confeccionado con arena sobre otra capa de arena de 4 cm de espesor igualada y apisonada. Terminada la colocación de las baldosas se enlecharán con lechada de cemento Portland, del color del terrazo. Juntas de dilatación en masilla de poliuretano y oculta con perfiles tipo Schlüter.

Tendrá certificados de ensayos y cumplirá con la resistencia al deslizamiento de la clase correspondiente, en su estado real de uso, pulido y abrillantado. Se coloca en aulas, pasillos y zonas interiores secas con exigencia de resistencia al deslizamiento clase 1. En escaleras y rampa junto a sala de calderas, con bandas antideslizantes de carborundum o ranurado, garantizando una resistencia al deslizamiento clase 3. Se colocan felpudos en las tres entradas, a fin de que las zonas interiores no queden húmedas. Los encuentros con los paramentos verticales, se resuelven con rodapié del mismo material donde no haya gres, colocado con adhesivo cementoso.

08/0

4/20

11



-Solado de gres antideslizante: se realiza un pavimento de baldosas cerámicas de gres porcelánico antideslizante de 31x31 cm, resbaladicidad clase 2 en aseos, colocadas mediante el método de capa fina. Sobre el forjado limpio se extenderá la lámina antimpactos, solapada en sus juntas y subiendo hasta el nivel de pavimento en sus encuentros con los muros. Seguidamente se extenderá capa de arena de 3cms y solera capa de mortero de 4 cm de espesor resistencia a compresión superior a 25 MPa. Las baldosas se recibirán con adhesivo cementoso normal, C1 sin ninguna característica adicional, color gris con doble encolado, y se rejuntarán con mortero de juntas cementoso (con cemento blanco BL-22,5 X) con resistencia elevada a la abrasión y absorción de agua reducida CG2, para una junta mínima de entre 1,5 y 3 mm, con la misma tonalidad de las piezas.

En aseos, el encuentro con los paramentos verticales se resolverá con piezas de media caña del mismo material, al igual que los encuentros de paredes entre sí o con pilares. Juntas de dilatación en masilla de poliuretano y oculta con perfiles tipo Schlüter.

-Sala de calderas: sobre la solera con fratasado mecánico, pintura tipo Sikafloor 2530-W, con certificado vigente de reacción al fuego Bfl-s1.

Falsos techos:

En todas las estancias o zonas de paso del colegio, salvo almacén y aseos: Falso techo desmontable de perfilería vista de placa de tamaño mínimo 60x60cms, de panel de lana de roca volcánica tipo Royal de Rockwool, con la cara vista revestida por un velo lavable de material vinílico. Este techo, de 20 mm. de espesor y una absorción acústica de 0.95άW, es resistente a la humedad y reciclable.

En baños y almacenes, falso techo registrable de placa de escayola aligerada en acabado ranurado, en el primer caso con perfilería anticorrosiva.

Clasificación al fuego en todo caso, B-s1,d0 y B-s3,d0 por la cara interior de los techos.

En sala de calderas, falso techo con amortiguación elástica y placa de yeso laminado, con lana de roca por la cara superior.

Carpintería interior:

Las puertas de aulas, laboratorios y desdobles tienen una anchura de 90cms, siendo dobles allá donde la ocupación lo requiera. Las puertas de los departamentos y aseos son de 80cms. Las de las escaleras, imantadas y conectadas a la centralita de incendios, se dimensionan según número de ocupantes.

Todas las puertas interiores del edificio salvo las de escaleras, chapeadas con formica a ambas caras, canteadas por todos sus lados con cantos de madera vista, siendo el alma maciza, de aglomerado. Acreditando un aislamiento acústico de 30dBA. Vidrios donde se indique en planos. Se dispondrán en los dinteles y laterales de las puertas, juntas elásticas para evitar ruidos al cerrarse. En la parte inferior se usarán láminas elásticas para ajustar el cierre.

Herrajes: Se colocarán manillas y escudo de aluminio, herrajes de colgar (4 unidades por hoja) y de seguridad con llaves amaestradas según los niveles definidos por el Departamento de Educación, además de una llave individual por puerta.

Puerta metálica cortafuegos, pivotante El2 60-C5 homologada, construida con dos chapas de acero galvanizado de 1,0 mm de espesor, plegadas, ensambladas y montadas con cámara intermedia de material aislante ignífugo, sobre cerco abierto de chapa de acero galvanizado de 1,2 mm de espesor con junta intumescente y 6 garras de anclaje. Colocadas sobre sistema homologado en su ensayo correspondiente. Cerradura embutida y cremona de cierre automático, bisagras con muelle de cierre semiautomático, soldadas al marco y atornilladas a la hoja, con un bulón cilíndrico de seguridad entre ambas. Manivelas cortafuegos antienganche en poliamida con alma de acero y placas de identificación. Acabado lacado con barra antipánico. Elaborada en taller y prelacadas en gris a concretar por la DF. Tomada sobre fábrica.

Cabinas en aseos: formación de cabinas mediante sistema estandarizado de paneles fenólicos, color de acabado a definir por la DF.

08/0

4/20

11



Cerrajería:

Barandillas:

En escaleras, pasamanos metálico formado por tubo de acero inoxidable mate y patillas de sujeción cada 50 cm, no interfiriendo con el paso de la mano. Se colocará a una altura entre 90 y 100 cm, prolongándose en uno de los laterales 30cms. Se anclarán a los perfiles resistentes de la tabiquería y se garantizará el monolitismo del conjunto y el buen aspecto.

En rampa interior, se añadirá un segundo pasamanos a la altura de 70cms.

En rampa exterior, se colocará doble pasamanos hacia el lado del edifico, y barandilla formada por dos tubos horizontales a las alturas indicadas en los casos anteriores, y pies cada 1,50m. En exteriores, la perfilaría será de acero, con tratamiento antioxidante y acabado en RAL 7016.

Rejillas: En armarios de sala de calderas, lacadas en RAL 2003.

2.6. SISTEMA DE ACONDICIONAMIENTO E INSTALACIONES:

Las instalaciones se definen en la memoria de Ingeniería Naven.

Aparatos elevadores

Con accionamiento eléctrico, con motor en cañón de ascensor, 2 paradas. Cabina 1,40m de fondo por 1,10m de ancho, para 8 personas y 600Kg, puertas con paso libre de 85cms apto para uso de minusválidos. Puertas automáticas en embarques. Interior revestido de formica y espejo. Cuadros eléctricos s/soportes aislados acústicamente. La anchura libre mínima de las puertas automáticas será de 0,85m, y la altura máxima de los elementos de mando medidos desde el pavimento acabado de los espacios de acceso será de 1,00m. La altura máxima de los elementos de mando en el interior de la cabina, medida dese el pavimento acabado será de 1,40m. Accionamiento mediante llave en exterior. Indicadores luminosos y acústicos de llegada, salida y desplazamiento del ascensor en cada planta de acceso

Urbanización exterior

La nueva ampliación, como se ha descrito, abraza al patio compartido con el Instituto, que se pavimenta con solera de hormigón pulido, con caída de aguas hacia el exterior del edificio y caz con rejilla en el límite hacia la zona verde. La solera, con una pendiente mínima del 1,5%, se compondrá de 15cms de hormigón con la masa ligeramente coloreada para evitar deslumbramientos, mallazo 20.20.6, y encachado de 30cms de grava sobre terreno apisonado. Acabado fratasado mecánicamente y pulido, salvo en rampa donde será cepillado. Los bancos serán del mismo tono de hormigón que la solera, pudiendo fabricarse en obra siempre y cuando los acabados sean de calidad.

La rasante del pavimento interior del edificio se eleva respecto al pavimento actual, de modo que la salida a Sur hacia la pista cubierta sea a pie llano. Se reurbaniza el frente Este del espacio deportivo, a fin de dar continuidad a su pavimento interior, eliminando el escalón perimetral que presenta. Al estar prevista la ejecución de las nuevas soleras a una rasante superior a las actuales, se cuidará el encuentro de estas con la zona verde a Este, ataluzando el terreno si es necesario, para que no se origine un escalón que implique riesgo de caídas.

El perímetro del edificio a Norte y Oeste se remara con una acera de un metro y una rigola de hormigón con sumideros, a fin de canalizar las precipitaciones procedentes del terreno circundante.

Por razones de índole urbanística, no se actúa sobre la franja de terreno acotado como “Sistema general Viario”, por lo que la misma queda con sus acabados actuales, de césped y solera de hormigón.

2.7. EQUIPAMIENTO

Se dispone un mostrador de atención al público en la conserjería.

Pileta y tomas para instalación de cafetera en sala de profesores.

En el aula de informática se realizará la conexión a las mesas e instalación eléctrica sobre carriles eléctricos.

08/0

4/20

11



En los laboratorios, tres piletas cerámicas de doble seno encastradas en encimera fenólica, y en el de química, una pileta adicional de 15x15 con grifo extraíble, campana extractora y encimera de granito. Una pileta doble en el aula de dibujo.

En los aseos habrá dosificadores de jabón, dispensadores de papel higiénico, secamanos, dispensadores de papel toalla, barras de apoyo y accesorios de minusválidos, todo ello en acero inoxidable. Los aparatos sanitarios se definen en proyecto de ingeniería.

Preinstalación para proyector en aulas específicas.

Cartelería interior y rotulación de estancias según el modelo establecido por el Departamento de Educación.

Las BIES y extintores se prevén empotrados en las paredes, a fin de evitar elementos salientes en los pasillos.

En las tres entradas se colocarán felpudos.

2.8. ASPECTOS DE SOSTENIBILIDAD, EFICIENCIA Y AHORRO ENERGETICO

Sistemas pasivos:

-Cerramientos: más allá de los aspectos exigidos por el Código Técnico de la Edificación, los cerramientos se han diseñado de manera que se mejore el comportamiento del edificio frente a las pérdidas de calor. La propuesta constructiva incluirá cerramientos exteriores con 12 cm de aislamiento, y envolvente continua, evitando todos los puentes térmicos.

- Control solar y ventilación cruzada: las lamas, diferentes para cada fachada, evitan un soleamiento excesivo, a la vez que permite que todas las aulas cuenten con luz natural. La doble crujía permite la ventilación cruzada en días calurosos.

Sistemas activos; uso de energías renovables

-Paneles solares para apoyo a la producción de agua caliente sanitaria.

Caldera de condensación

Se instalará un equipo con tecnología de “condensación”: permite trabajar con temperaturas de retorno cercanas a 45 ºC, aprovechando el calor latente de los gases de combustión y mejorando el rendimiento (105 % sobre PCI como mínimo). Se le exige asimismo una baja emisión de Nox, (mínimo Clase 5: emisiones por debajo de 70 mg/kWh) uno de los responsables del fenómeno de la lluvia ácida.

Eficiencia Energética en los sistemas de iluminación (VEEI)

La eficiencia energética en los sistemas de iluminación se mide a través de un parámetro denominado VEEI (Sección HE del Código Técnico de la Edificación).

El Proyecto de ejecución velará por que dicho parámetro se mantenga sustancialmente por debajo de los valores límite establecidos por la citada Norma. El parámetro VEEI se ve afectado por la eficiencia de las lámparas utilizadas y por la aportación de luz natural, que en este caso es máxima.

Calificación energética Clase B

El edificio mejora respecto al modelo de referencia, puesto que consigue una clasificación energética tipo B.

Ahorro de agua potable

Se instalarán grifos con boquillas economizadoras de agua.

08/0

4/20

11



Uso de materiales respetuosos con el medio ambiente

Se elegirán materiales que cumplan con los siguientes criterios: bajo impacto energético en su producción, sanos y reciclables al final de su vida útil.

-Lana de roca como aislamiento: la energía que se ahorra durante la vida de estos productos es superior a la que se invierte en su producción.

-Falsos techos reciclables.

08/0

4/20

11



3. JUSTIFICACION DE CUMPLIMENTO DEL CODIGO TECNICO

∗ CTE-HE. Código Técnico de la Edificación-Ahorro de Energía

∗ CTE-HS. Código técnico de la edificación. Salubridad

∗ CTE-SEAE. Código Técnico de la Edificación -Seguridad Estructural en edificación

∗ CTE-SI. Código Técnico de la Edificación -Seguridad en caso de Incendio

∗ CTE-SUA. Código Técnico de la Edificación -Seguridad en la Utilización y Accesibilidad

∗ CTE-HR. Protección frente al ruido

3.1. HE. DOCUMENTO BASICO. AHORRO DE ENERGÍA

3.1.1. HE 1. LIMITACION DE LA DEMANDA ENERGETICA

Se justifica en el proyecto de Climatización.

3.1.2. HE 2. RENDIMIENTO DE LAS INSTALACIONES TERMICAS

Se justifica el cumplimiento del Reglamento de instalaciones Térmicas en los Edificios, RITE, en el proyecto de Climatización.

3.1.3. HE 3. EFICIENCIA ENERGETICA DE LAS INSTALACIONES DE ILUMINACION

Se justifica este apartado en el proyecto de electricidad.

3.1.4. HE 4. CONTRIBUCION SOLAR MINIMA DE AGUA CALIENTE SANITARIA

Se justifica en el proyecto de Fontanería

3.1.5. HE 5. CONTRIBUCION FOTOVOLTAICA MINIMA DE ENERGIA ELECTRICA

No es de aplicación al uso docente con las superficies de proyecto.

3.2. HS-DOCUMENTO BASICO. SALUBRIDAD

3.2.1. HS1. PROTECCION FRENTE A LA HUMEDAD.

Condiciones para el diseño de muros en contacto con el terreno:

Según el estudio geotécnico GEEA (marzo 2010), no se ha detectado presencia de aguas freáticas. El coeficiente de permeabilidad del terreno, constituido por arcillas margosas y argilitas alteradas, es muy bajo, definiéndose como casi acuícludo, y por tanto, el grado de impermeabilidad exigido a estos muros es el 1.

Al no ser un espacio habitable el interior del muro, ni haber sótano, no son exigibles condiciones especiales de impermeabilización al mismo.

Condiciones para el diseño de suelos:

Para una presencia baja de agua, y un coeficiente de permeabilidad del terreno inferior a Ks<10e-5, el grado de impermeabilidad exigido a los suelos es 1.

Las condiciones exigidas para la misma son: Muro flexoresistente- suelo elevado sin intervención: V1.

Como apoyo de la planta baja se realizará un forjado sanitario con encofrado perdido tipo “Cupolex” (siempre con marcado CE), de 30cm de altura libre y cámara ventilada, apoyados sobre suelo apisonado, gravas y solera de 6cm. Se terminará con el vertido de una solera de hormigón con mallazo sobre las cúpulas.

08/0

4/20

11



Se cumple así con los requisitos:

V1: Ventilación de la cámara mediante aberturas de ventilación repartidas al 50% entre las paredes enfrentadas, dispuestas regularmente y al tresbolillo. La relación entre el área efectiva total de las aberturas Ss (cm2) y la superficie del suelo elevado As(m2) debe cumplir la condición: 30> Ss/As>10

La distancia entre aberturas no debe ser mayor de 5m.

-Planta Baja I.E.S Tafalla :

As=1.205 m2 de solera; requiere 12.030 cm2 de superficie para ventilar, indicado en planos.

Condiciones para el diseño de fachadas:

El grado de impermeabilidad exigido a las fachadas, para una zona pluviométrica III, un grado de exposición al viento del terreno tipo V3 (Zona Eólica C, terreno tipo IV) es de grado 3.

Sistemas de fachada, cumpliendo un grado de impermeabilidad 3:

Fachada de elementos prefabricados hormigón, sin revestimiento exterior: B2+C1+J1+N1

Se proyecta una fachada de panel prefabricado de hormigón sin función estructural de 12cms de espesor, anclado a los pilares o forjados. Las juntas se sellarán internamente, y el acabado exterior será un segundo sellado con masilla de polímeros. Hacia el interior se completa el cerramiento con panel de lana de roca de 60 mm. con paravapor, un trasdosado autoportante con perfil galvanizado de 70cms y panel de lana de roca de 60mm, y acabado con doble placa de cartón yeso de 15+15mm.

Cumplimiento de los condicionantes (fachada sin revestimiento exterior)

B2: Se dispone de una barrera de resistencia alta a la filtración, consistente en una cámara de aire sin ventilar y aislante no hidrófilo (lana de roca) dispuesto por el interior de la hoja principal.

C1: Hoja principal de espesor medio: se considera como tal medio pie de ladrillo cerámico macizo. Por tanto, consideramos que 12cms de panel de hormigón, que es un material más impermeable, y cuyo número de juntas es sensiblemente menor (una proporción de 17 a 1), responde al requisito de manera mucho más favorable.

J1: Se exige que las juntas sean de resistencia media a la filtración. En nuestro caso, las juntas incluso cumplen con el requisito J2, ya que son sin interrupción (excepto en la parte intermedia de la hoja, como en los bloques de hormigón), son en pico de flauta y el mortero polimérico es más rico y elástico, lo que equivale a una mayor impermeabilidad.

N1: Se debe utilizar un revestimiento de resistencia media a la filtración, como un enfoscado de mortero de 10mm. Se considera que la fachada, dado el reducido número de juntas, y el buen sellado de las mismas por su cara exterior, además de la existencia de la cámara de descompresión, garantiza la estanqueidad sin necesidad de rejuntado interior. No obstante, se realizará un aprueba de estanqueidad en obra.

Además en los puntos singulares se respetarán los siguientes requisitos:

-Juntas de dilatación: Existe una junta general del edificio, y las juntas entre paneles. En ambos casos se emplearán sellantes de relleno introducidos en las juntas. Se exigirá la elasticidad y adherencia suficientes para garantizar la durabilidad.

-Arranque de la fachada desde cimentación: Se dispone una barrera impermeable consistente en un muro de hormigón armado de 20cms que cubre todo el espesor de la fachada a una altura de unos 20cms por encima del nivel del suelo exterior.

-Encuentro de la fachada con la carpintería: se sellará la junta entre el cerco y el muro con un cordón que debe estar introducido en un llagueado practicado en el muro de forma que quede encajado entre dos bordes paralelos. El alféizar, tiene una inclinación hacia el exterior de 10º como mínimo y es de chapa con goterón, según la figura 2.12 del CTE-HS1. En las mochetas y huecos de fachada, se cerrará la cámara con un forro de chapa garantizando así la estanqueidad.

08/0

4/20

11



-Antepechos y remates de fachada: Los antepechos superiores de la fachada se rematan con albardillas de chapa con goterón hacia el lado de caída de aguas. Las juntasen las albardillas se protegen con otra chapa inferior o con lámina impermeable.

Condiciones para el diseño de cubiertas:

Los dos tipos de cubierta existentes cumplen con als condiciones constructivas del CTE-HS1, y sus componentes con las condiciones específicas:

-Cubierta inclinada con cámara ligeramente ventilada:

-Estructura resistente: forjado de prelosa, sobre vigas de cuelgue de hormigón in situ.

-Manta de lana de roca de 8cms, discurrirá por la cara superior del forjado, y se ventilará ligeramente la cámara para garantizar un mejor comportamiento higrotérmico, evitando además que se produzcan condensaciones. Ventilación:

30>Ss/Ac>3

Ss=3.285cm2

-Formación de pendientes: estructura metálica galvanizada, atornillada. Pendiente mínima del 8%.

-Cobertura: Panel sandwich tipo Aceralia, con chapa lacada, alma de poliestireno extrusionado de 5cms y 40kg/m3 cumpliendo reacción al fuego B-s3,d0, y chapa lacada al interior.

-Cubierta plana (para climatizadoras y acceso a cubierta):

-Estructura resistente: forjado de prelosa.

-Formación de pendientes: se realizará mediante una solera de arcilla expandida tipo Arlita en seco de 8 cm de espesor medio, con un mínimo de 2% de caída y medias cañas en encuentros verticales.

-Impermeabilización: Doble lámina asfáltica de betún elastómero SBS Glasdan 30 P elast (tipo LBM-30-FV) con fieltro de fibra de vidrio, adherida.


-Aislamiento térmico: poliestireno extruido de 50 mm de espesor y alta densidad. Bajo climatizadoras, tacos de caucho tipo Kroon BA-250 en retícula 50x50cm.


-Cobertura: capa de canto rodado lavado, granulometría 19-25 mm, en un espesor mínimo de 15 cm. El apoyo de las climatizadoras se realizará sobre solera de hormigón de 15cms con mallazo 20.20.8, actuando como bancada de inercia.

Para la evacuación de aguas, se utilizarán en general canalones por el interior del peto de fachada a los que se incorporarán rebosaderos indicados en planos. Bajantes de chapa galvanizada por el exterior de la fachada, reforzadas en los dos primeros metros. En la zona de climatizadoras, sumidero con protección frente a la entrada de gravas y con salida horizontal, de modo que las aguas pluviales no lleguen a entrar al edificio.

Existe una trampilla de acceso a cubierta, de 1,00x1,00m, coronada por claraboya, y con escalera escamoteable en el falso techo. La cubierta, se completa con líneas de vida según se indica en planos, para mantenimiento de canalones. El mantenimiento de las climatizadoras se podrá efectuar a pie llano, con salida directa desde el interior del edificio.

Condiciones de los puntos singulares:

Cubiertas planas:

Deben respetarse las condiciones de disposición de bandas de refuerzo y de terminación especificadas en los detalles constructivos, así como las propias del sistema.

08/0

4/20

11



Juntas de dilatación:

Al ser los elementos de cubrición de piezas ensambladas, existe una sola junta de dilatación en la cubierta, que es la general del edificio. La misma afecta a todas las capas de los dos tipos de la cubierta. En la cubierta inclinada se solucionan mediante bandas de chapa superpuesta, y en la plana, mediante lámina asfáltica superpuesta.

Encuentro de la cubierta con un paramento vertical

Cubierta plana: la impermeabilización se prolonga 20cms por encima de la capa de protección. El encuentro se achaflana a 45º, y el remate con el paramento se protege con chapa galvanizada embebida en el muro, según se muestra en el plano de detalles.

Cubierta inclinada: Se dispone de pieza de remate en chapa plegada, sellada en su encuentro con el panel. Los elementos de protección deben cubrir como mínimo una banda del paramento vertical de 25 cm de altura por encima del panel y su remate se solapará con el de la albardilla, según se muestra en plano de detalles.

Encuentro de la cubierta con el borde lateral

Cubierta plana: no existe este encuentro.

Cubierta inclinada: Se dispone de pieza de remate en chapa plegada, sellada en su encuentro con el panel que vuela lateralmente 5cm.

Encuentro de la cubierta con un sumidero o canalón

Cubierta plana: el sumidero será de una pieza prefabricada, compatible con al impermeabilización, y con una ala de cómo mínimo 10cms en el borde superior. Se ejecutará según disposiciones del CTE y detalle constructivo.

Cubierta inclinada: El borde del canalón quedará por debajo del nivel de escorrentía de la cubierta y debe estar fijado en sus paredes laterales. En el encuentro entre el canalón y el paramento vertical se producirán los solapes especificados en el detalle constructivo, de 10cms como mínimo. Para la formación del canalón deben disponerse elementos de protección prefabricados o realizados in situ. Los canalones deben disponerse con una pendiente hacia el desagüe del 1% como mínimo. Las piezas del panel sándwich que vierten sobre el canalón deben sobresalir 5 cm como mínimo sobre el mismo. Cuando el canalón esté situado junto a un paramento vertical deben disponerse:

08/0

4/20

11



a) cuando el encuentro sea en la parte inferior del faldón, los elementos de protección por debajo de las piezas del tejado de tal forma que cubran una banda a partir del encuentro de 10 cm de anchura como mínimo

c) elementos de protección prefabricados o realizados in situ de tal forma que cubran una banda del paramento vertical por encima del tejado de 25 cm como mínimo y su remate se realice de forma similar a la descrita para cubiertas planas (Véase la figura 2.17).

Rebosaderos:

Cubierta plana: se dispone un rebosadero además del sumidero, de diámetro 90cms, dispuesto a una latura intermedia entre el punto más bajo y el más alto de la entrega de la impermeabilización al paramento vertical. El rebosadero debe sobresalir 5cm como mínimo de la cara exterior del paramento vertical, dispuesto con uan pendiente favorable a la evacuación.

Cubierta inclinada: se disponen rebosaderos a lo largo del canalón, de modo que su eventual atasco no implique la entrada de agua al interior de la cubierta.

Alero

No existe en este proyecto.

Limahoyas

Cubierta inclinada: En la limahoya se disponen chapas de protección superpuestas, con una anchura mínima de 15cms.

Cumbreras y limatesas

En las cumbreras y limatesas se dispondrán piezas especiales, que deben solapar 5 cm como mínimo sobre las piezas del tejado de ambos faldones. Cuando no sea posible el solape entre las piezas de una cumbrera en un cambio de dirección o en un encuentro de cumbreras este encuentro debe impermeabilizarse con piezas especiales o baberos protectores.

Encuentro de la cubierta con elementos pasantes

Cubierta plana: los elementos pasantes se disponen separados 50cms de los encuentros con los paramentos verticales, salvo en el caos de la claraboya, donde esta pasa a ser el paramento vertical. Las protecciones ascienden un mínimo de 20cms por encima de la protección, tal y como se aprecia en el detalle constructivo.

Cubierta inclinada: Los elementos pasantes no se disponen en las limahoyas. La parte superior del encuentro del faldón con el elemento pasante debe resolverse de tal manera que se desvíe el agua hacia los lados del mismo. En el perímetro del encuentro deben disponerse elementos de protección prefabricados o realizados in situ, que deben cubrir una banda del elemento pasante por encima del tejado de 20 cm de altura como mínimo.

08/0

4/20

11



Accesos y aberturas

El acceso, situado en el paramento horizontal de la cubierta, se realiza disponiendo alrededor del hueco de un antepecho de una altura por encima de la protección de la cubierta de 20cm. como mínimo e impermeabilizado según el apartado 2.4.4.1.2. del CTE.

Anclaje de elementos

Cubierta plana: los anclajes de elementos se realizarán sobre la bancada o sobre los paramentos verticales.

Cubierta inclinada: los anclajes no se disponen en las limahoyas. Deben disponerse elementos de protección prefabricados o realizados in situ, que deben cubrir una banda del elemento anclado de una altura de 20 cm como mínimo por encima del tejado, o como opción preferente, realizar los anclajes en el paramento vertical perimetral.

Condiciones para los tubos de drenaje:

-Diámetro:160 mm

-Pendiente mínima: 3%

-Superficie mínima de orificios en cm2/m:10

En la ejecución de los sistemas de drenaje se cumplirán estas condiciones:

-El tubo drenante debe rodearse de una capa de árido y ésta, a su vez, envolverse totalmente con una lámina filtrante.

-Si el árido es de aluvión el espesor mínimo del recubrimiento de la capa de árido que envuelve el tubo drenante debe ser, en cualquier punto, como mínimo 1,5 veces el diámetro del dren.

-Si el árido es de machaqueo el espesor mínimo del recubrimiento de la capa de árido que envuelve el tubo drenante debe ser, en cualquier punto, como mínimo 3 veces el diámetro del dren.

Productos de construcción

Características exigibles a los productos

Introducción

El comportamiento de los edificios frente al agua se caracteriza mediante las propiedades hídricas de los productos de construcción que componen sus cerramientos. Los productos para aislamiento térmico y los que forman la hoja principal de la fachada se definen mediante las siguientes propiedades:

a) la absorción de agua por capilaridad [g/(m2.s0,5) ó g/(m2.s)];

b) la succión o tasa de absorción de agua inicial [kg/(m2.min)];”

c) la absorción al agua a largo plazo por inmersión total (5 ó g/m3).

Los productos para la barrera contra el vapor se definen mediante la resistencia al paso del vapor de agua (MN·s/g ó m2·h·Pa/mg).

Los productos para la impermeabilización se definen mediante las siguientes propiedades, en función de su uso:

a) estanquidad;

b) resistencia a la penetración de raíces;

c) envejecimiento artificial por exposición prolongada a la combinación de radiación ultravioleta, elevadas temperaturas y agua;

08/0

4/20

11



d) resistencia a la fluencia (ºC);

e) estabilidad dimensional (%);

f) envejecimiento térmico (ºC);

g) flexibilidad a bajas temperaturas (ºC);

h) resistencia a la carga estática (kg);

i) resistencia a la carga dinámica (mm);

j) alargamiento a la rotura (%);

k) resistencia a la tracción (N/5cm).

Componentes de la hoja principal de fachadas

Cuando la hoja principal sea de bloque de hormigón, salvo de bloque de hormigón curado en autoclave, el valor de absorción de los bloques medido según el ensayo de UNE 41 170: 1989 EX debe ser como máximo 0,32 g/cm3.

Cuando la hoja principal sea de bloque de hormigón visto, el valor medio del coeficiente de succión de los bloques medido según el ensayo de UNE EN 772-11: 2001 y UNE EN 772-11: 2001/A1: 2006 y para un tiempo de 10 minutos debe ser como máximo 3 [g/(m2.s)] y el valor individual del coeficiente debe ser como máximo 4,2 [g/(m2.s)]

Cuando la hoja principal sea de ladrillo o de bloque sin revestimiento exterior, los ladrillos y los bloques deben ser caravista.

Aislante térmico

Cuando el aislante térmico se disponga por el exterior de la hoja principal, debe ser no hidrófilo.

Control de recepción en obra de productos

En el pliego de condiciones del proyecto se indican las condiciones de control para la recepción de los productos, incluyendo los ensayos necesarios para comprobar que los mismos reúnen las características exigidas en los apartados anteriores.

Debe comprobarse que los productos recibidos:

a) corresponden a los especificados en el pliego de condiciones del proyecto;

b) disponen de la documentación exigida;

c) están caracterizados por las propiedades exigidas;

d) han sido ensayados, cuando así se establezca en el pliego de condiciones o lo determine el director de la ejecución de la obra con el visto bueno del director de obra, con la frecuencia establecida.

En el control deben seguirse los criterios indicados en el artículo 7.2 de la parte I del CTE.

Construcción

En el proyecto se definen las características técnicas mínimas que deben reunir los productos, así como las condiciones de ejecución de cada unidad de obra, con las verificaciones y controles especificados para comprobar su conformidad con lo indicado en dicho proyecto, según lo indicado en el artículo 6 de la parte I del CTE.

08/0

4/20

11



Ejecución

1 Las obras de construcción del edificio, en relación con esta sección, se ejecutarán con sujeción al proyecto, a la legislación aplicable, a las normas de la buena práctica constructiva y a las instrucciones del director de obra y del director de la ejecución de la obra, conforme a lo indicado en el artículo 7 de la parte I del CTE. En el pliego de condiciones se indicarán las condiciones de ejecución de los cerramientos.

Muros

Condiciones de los pasatubos

Los pasatubos deben ser estancos y suficientemente flexibles para absorber los movimientos previstos.

Condiciones de las láminas impermeabilizantes

Las láminas deben aplicarse en unas condiciones ambientales que se encuentren dentro de los márgenes prescritos en las correspondientes especificaciones de aplicación. Las láminas deben aplicarse cuando el muro esté suficientemente seco de acuerdo con las correspondientes especificaciones de aplicación. Las láminas deben aplicarse de tal forma que no entren en contacto materiales incompatibles químicamente. En las uniones de las láminas deben respetarse los solapos mínimos prescritos en las correspondientes especificaciones de aplicación. El paramento donde se va aplicar la lámina no debe tener rebabas de mortero en las fábricas de ladrillo o bloques ni ningún resalto de material que pueda suponer riesgo de punzonamiento. Cuando se utilice una lámina impermeabilizante adherida deben aplicarse imprimaciones previas y cuando se utilice una lámina impermeabilizante no adherida deben sellarse los solapos. Cuando la impermeabilización se haga por el interior, deben colocarse bandas de refuerzo en los cambios de dirección.

Condiciones del revestimiento hidrófugo de mortero

El paramento donde se va aplicar el revestimiento debe estar limpio. Deben aplicarse al menos cuatro capas de revestimiento de espesor uniforme y el espesor total no debe ser mayor que 2 cm. No debe aplicarse el revestimiento cuando la temperatura ambiente sea menor que 0ºC ni cuando e prevea un descenso de la misma por debajo de dicho valor en las 24 horas posteriores a su aplicación. En los encuentros deben solaparse las capas del revestimiento al menos 25 cm.

Condiciones de los productos líquidos de impermeabilización

Revestimientos sintéticos de resinas

Las fisuras grandes deben cajearse mediante rozas de 2 cm de profundidad y deben rellenarse éstas con mortero pobre. Las coqueras y las grietas deben rellenarse con masillas especiales compatibles con la resina. Antes de la aplicación de la imprimación debe limpiarse el paramento del muro. No debe aplicarse el revestimiento cuando la temperatura sea menor que 5ºC o mayor que 35ºC. Salvo que en las especificaciones de aplicación se fijen otros límites. El espesor de la capa de resina debe estar comprendido entre 300 y 500 de tal forma que cubra una banda a partir del encuentro de 10 cm de anchura como mínimo μm. Cuando existan fisuras de espesor comprendido entre 100 y 250 μm debe aplicarse una imprimación en torno a la fisura. Luego debe aplicarse una capa de resina a lo largo de toda la fisura, en un ancho mayor que 12 cm y de un espesor que no sea mayor que 50 μm. Finalmente deben aplicarse tres manos consecutivas, en intervalos de seis horas como mínimo, hasta alcanzar un espesor total que no sea mayor que 1 mm. Cuando el revestimiento esté elaborado a partir de poliuretano y esté total o parcialmente expuesto a la intemperie debe cubrirse con una capa adecuada para protegerlo de las radiaciones ultravioleta.

Polímeros Acrílicos

El soporte debe estar seco, sin restos de grasa y limpio. El revestimiento debe aplicarse en capas sucesivas cada 12 horas aproximadamente. El espesor no debe ser mayor que 100 μm.

Caucho acrílico y resinas acrílicas

El soporte debe estar seco y exento de polvo, suciedad y lechadas superficiales.

08/0

4/20

11



Condiciones del sellado de juntas

Masillas a base de poliuretano

En juntas mayores de 5 mm debe colocarse un relleno de un material no adherente a la masilla para limitar la profundidad. La junta debe tener como mínimo una profundidad de 8 mm. La anchura máxima de la junta no debe ser mayor que 25 mm.

Masillas a base de siliconas

En juntas mayores de 5 mm debe colocarse un relleno de un material no adherente a la masilla para obtener la sección adecuada.

Masillas a base de resinas acrílicas

Si el soporte es poroso y está excesivamente seco deben humedecerse ligeramente los bordes de la junta. En juntas mayores de 5 mm debe colocarse un relleno de un material no adherente a la masilla para obtener la sección adecuada. La junta debe tener como mínimo una profundidad de 10 mm. La anchura máxima de la junta no debe ser mayor que 25 mm.

Masillas asfálticas

Deben aplicarse directamente en frío sobre las juntas.

Condiciones de los sistemas de drenaje

El tubo drenante debe rodearse de una capa de árido y ésta, a su vez, envolverse totalmente con una lámina filtrante. Si el árido es de aluvión el espesor mínimo del recubrimiento de la capa de árido que envuelve el tubo drenante debe ser, en cualquier punto, como mínimo 1,5 veces el diámetro del dren. Si el árido es de machaqueo el espesor mínimo del recubrimiento de la capa de árido que envuelve el tubo drenante debe ser, en cualquier punto, como mínimo 3 veces el diámetro del dren.

Suelos

Condiciones de los pasatubos

Los pasatubos deben ser flexibles para absorber los movimientos previstos y estancos.

Condiciones de las láminas impermeabilizantes

Las láminas deben aplicarse en unas condiciones térmicas ambientales que se encuentren dentro de los márgenes prescritos en las correspondientes especificaciones de aplicación. Las láminas deben aplicarse cuando el suelo esté suficientemente seco de acuerdo con las correspondientes especificaciones de aplicación. Las láminas deben aplicarse de tal forma que no entren en contacto materiales incompatibles químicamente. Deben respetarse en las uniones de las láminas los solapos mínimos prescritos en las correspondientes especificaciones de aplicación. La superficie donde va a aplicarse la impermeabilización no debe presentar algún tipo de resaltos de materiales que puedan suponer un riesgo de punzonamiento. Deben aplicarse imprimaciones sobre los hormigones de regulación o limpieza y las cimentaciones en el caso de aplicar láminas adheridas y en el perímetro de fijación en el caso de aplicar láminas no adheridas. En la aplicación de las láminas impermeabilizantes deben colocarse bandas de refuerzo en los cambios de dirección.

Condiciones de las arquetas

Deben sellarse todas las tapas de arquetas al propio marco mediante bandas de caucho o similares que permitan el registro.

Condiciones del hormigón de limpieza

El terreno inferior de las soleras y placas drenadas debe compactarse y tener como mínimo una pendiente del 1%. Cuando deba colocarse una lamina impermeabilizante sobre el hormigón de limpieza del suelo o de la cimentación, la superficie de dicho hormigón debe allanarse.

08/0

4/20

11



Fachadas

Condiciones de la hoja principal

Cuando la hoja principal sea de ladrillo, deben sumergirse en agua brevemente antes de su colocación, excepto los ladrillos hidrofugados y aquellos cuya succión sea inferior a 1 kg/(m2.min) según el ensayo descrito en UNE EN 772-11: 2001 y UNE EN 772-11: 2001/A1: 2006. Cuando se utilicen juntas con resistencia a la filtración alta o media, el material constituyente de la hoja debe humedecerse antes de colocarse.

Deben dejarse enjarjes en todas las hiladas de los encuentros y las esquinas para trabar la fábrica.

Cuando la hoja principal no esté interrumpida por los pilares, el anclaje de dicha hoja a los pilares debe realizarse de tal forma que no se produzcan agrietamientos en la misma. Cuando se ejecute la hoja principal debe evitarse la adherencia de ésta con los pilares. Cuando la hoja principal no esté interrumpida por los forjados el anclaje de dicha hoja a los forjados, debe realizarse de tal forma que no se produzcan agrietamientos en la misma. Cuando se ejecute la hoja principal debe evitarse la adherencia de ésta con los forjados.

Condiciones del revestimiento intermedio

Debe disponerse adherido al elemento que sirve de soporte y aplicarse de manera uniforme sobre éste.

Condiciones del aislante térmico

Debe colocarse de forma continua y estable. Cuando el aislante térmico sea a base de paneles o mantas y no rellene la totalidad del espacio entre las dos hojas de la fachada, el aislante térmico debe disponerse en contacto con la hoja interior y deben utilizarse elementos separadores entre la hoja exterior y el aislante.

Condiciones de la cámara de aire ventilada

Durante la construcción de la fachada debe evitarse que caigan cascotes, rebabas de mortero y suciedad en la cámara de aire y en las llagas que se utilicen para su ventilación.

Condiciones del revestimiento exterior

Debe disponerse adherido o fijado al elemento que sirve de soporte.

Condiciones de los puntos singulares

Las juntas de dilatación deben ejecutarse aplomadas y deben dejarse limpias para la aplicación del relleno y del sellado.

Cubiertas

Condiciones de la formación de pendientes

Cuando la formación de pendientes sea el elemento que sirve de soporte de la impermeabilización, su superficie debe ser uniforme y limpia.

Condiciones de la barrera contra el vapor

La barrera contra el vapor debe extenderse bajo el fondo y los laterales de la capa de aislante térmico. Debe aplicarse en unas condiciones térmicas ambientales que se encuentren dentro de los márgenes prescritos en las correspondientes especificaciones de aplicación.

Condiciones del aislante térmico

Debe colocarse de forma continua y estable.

08/0

4/20

11



Condiciones de la impermeabilización

Las láminas deben aplicarse en unas condiciones térmicas ambientales que se encuentren dentro de los márgenes prescritos en las correspondientes especificaciones de aplicación. Cuando se interrumpan los trabajos deben protegerse adecuadamente los materiales. La impermeabilización debe colocarse en dirección perpendicular a la línea de máxima pendiente. Las distintas capas de la impermeabilización deben colocarse en la misma dirección y a cubrejuntas. Los solapos deben quedar a favor de la corriente de agua y no deben quedar alineados con los de las hileras contiguas.

Condiciones de la cámara de aire ventilada

Durante la construcción de la cubierta debe evitarse que caigan cascotes, rebabas de mortero y suciedad en la cámara de aire.

Control de la ejecución

El control de la ejecución de las obras se realizará de acuerdo con las especificaciones del proyecto, sus anejos y modificaciones autorizados por el director de obra y las instrucciones del director de la ejecución de la obra, conforme a lo indicado en el artículo 7.3 de la parte I del CTE y demás normativa vigente de aplicación. Se comprobará que la ejecución de la obra se realiza de acuerdo con los controles y con la frecuencia de los mismos establecida en el pliego de condiciones del proyecto .Cualquier modificación que pueda introducirse durante la ejecución de la obra quedará en la documentación de la obra ejecutada sin que en ningún caso dejen de cumplirse las condiciones mínimas señaladas en este Documento Básico.

Control de la obra terminada

En el control se seguirán los criterios indicados en el artículo 7.4 de la parte I del CTE.

Mantenimiento y conservación

Deben realizarse las operaciones de mantenimiento que, junto con su periodicidad, se incluyen en la tabla 6.1 y las correcciones pertinentes en el caso de que se detecten defectos.

08/0

4/20

11



3.2.2. HS2 - RECOGIDA Y EVACUACION DE RESIDUOS

Sección HS 2

Recogida y evacuación de residuos

1- Generalidades

1.1 Ámbito de aplicación:

1 Esta sección se aplica a los edificios de viviendas de nueva construcción, tengan o no locales destinados a otros usos, en lo referente a la recogida de los residuos ordinarios generados en ellos.

2 Para los edificios y locales con otros usos la demostración de la conformidad con las exigencias básicas debe realizarse mediante un estudio específico adoptando criterios análogos a los establecidos en esta sección.

Se trata de un edificio de uso docente: instituto de enseñanza secundaria (I.E.S)

1.2 Procedimiento de verificación

1 Cumplimiento de las condiciones de diseño y dimensionado del apartado 2 relativas al sistema de almacenamiento y traslado de residuos:

2 Dado que el edificio está situado en una zona en la que existe recogida centralizada con contenedores de calle de superficie de alguna de las fracciones de los residuos ordinarios, se procede a justificar la existencia de la reserva de un espacio y las condiciones relativas al mismo.

2- Diseño y dimensionado

2.1 Espacio de reserva

Para las fracciones que tengan recogida centralizada con contenedores de calle de superficie, cada edificio debe disponer de un espacio de reserva en el que pueda construirse un almacén de contenedores cuando alguna de estas fracciones pase a tener recogida puerta a puerta.

Situación

1. El almacén y el espacio de reserva, en el caso de que estén fuera del edificio, deben estar situados a una distancia del acceso del mismo menor que 25 m.

Se plantean una ubicación del espacio de reserva fuera de la edificación propiamente dicha.

Se propone una zona de reserva en la parte trasera del centro escolar.

2. El recorrido entre la zona de reserva y el punto de recogida exterior debe tener una anchura libre de 1.20 m como mínimo, aunque se admiten estrechamientos localizados siempre que no se reduzca la anchura libre a menos de 1 m y que su longitud no sea mayor que 45 cm. Cuando en el recorrido existan puertas de apertura manual éstas deben abrirse en el sentido de salida. La pendiente debe ser del 12% como máximo y no deben disponerse escalones.

La opción propuesta es un espacio exterior que cumple con las condiciones descritas anteriormente. Se reserva una zona del espacio exterior accesible y próxima a un acceso del centro, cabe destacar que la superficie marcada en plano es mayor a la requerida.

08/0

4/20

11



2.1.1 Superficie

2.1.1.1.: Superficie del espacio de reserva

La superficie del espacio de reserva debe calcularse mediante la fórmula siguiente:

SR= P.∑ ( Ff . Mf )

P el número estimado de ocupantes habituales del edifico que equivale a la suma del número total de dormitorios sencillos y el doble de número total de dormitorios dobles.

En nuestro caso, dado la existencia de 8 aulas, con un ratio de 35 alumnos por aula, el número de alumnos asciende a 280. Si a esto añadimos 1 profesor por aula, añadiremos 8 personas más, lo que incrementa a 288 el número de ocupantes habituales.

Ff el factor de fracción (m2/persona)

De todas las fracciones contempladas en el CTE HS, papel/cartón, envases ligeros, materia orgánica, vidrio y varios, consideramos que las que tienen relevancia en uso docente serían el papel/cartón y varios, con los siguientes factores de 0.039 y 0.038 respectivamente.

Mf el factor de mayoración es igual a 4 para la fracción varios y a 1 para las demás fracciones.

Todo ello, introducido en la fórmula, nos da un valor de 55 m2, como superficie de reserva.

Dicha superficie queda reflejada en el siguiente

3.2.3. HS3.- CALIDAD DEL AIRE INTERIOR

3.2.4. HS4.- SUMINISTRO DE AGUA

3.2.5. HS5.-EVACUACION DE AGUAS

(El desarrollo de estos apartados se encuentra en el proyecto de Naven Ingenieros).

3.4. SI-DOCUMENTO BASICO. SEGURIDAD EN CASO DE INCENDIO

(El desarrollo de este apartado se encuentra en el proyecto de Ingeniería).

08/0

4/20

11



3.5. SUA-DOCUMENTO BASICO. SEGURIDAD DE UTILIZACION Y ACCESIBILIDAD

Nota previa: a efectos de aplicación del CTE DB-SUA, el proyecto se ajusta de forma global a la definición de uso docente a nivel de instituto de enseñanza secundaria-I.E.S.

ÁMBITO DE APLICACIÓN: (R.D. 314/2006. Art.2)

Como en el conjunto del CTE, el ámbito de aplicación de este DB son las obras de edificación. Por ello, los elementos del entorno del edificio a los que les son aplicables sus condiciones son aquellos que formen parte del proyecto de edificación. Conforme al artículo 2, punto 3 de la ley 38/1999, de 5 de noviembre, de Ordenación de la Edificación (LOE), se consideran comprendidas en la edificación sus instalaciones fijas y el equipamiento propio, así como los elementos de urbanización que permanezcan adscritos al edificio.

De acuerdo al ámbito de aplicación a continuación se describen cada una de las secciones que forman el documento DB-SUA aplicadas al proyecto de ejecución del I.E.S Sancho III el Mayor de Tafalla.

3.5.1. SUA 1. SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO DE CAÍDAS

- Resbaladicidad de los suelos.

La zona que se amplia esta destinada en general a uso docente y cumple con los siguientes requisitos:

- Zona interiores secas con pendiente inferior al 6% =clase 1, con resbaladicidad entre Rd 15 y 35, y a tal efecto se aportarán los certificados de los fabricantes.

- El material para las aulas de bachiller, desdobles y departamentos es terrazo, Rd=1

- El material para las circulaciones interiores es terrazo que cumplirá con Rd=2 aunque no lo exige el CTE.

- Zona interiores secas con pendiente superior al 6% y escaleras =clase 2 con resbaladicidad entre Rd 35 y 45, y a tal efecto se aportarán los certificados de los fabricantes.

- El material para las escaleras es terrazo antideslizante (bandas de carborundun o ranuras fresadas en taller), resbaladicidad clase 3 aunque no lo exige el CTE.

- Zonas interiores húmedas con pendiente inferior al 6% =clase 2, con resbaladicidad entre Rd 35 y 45, y a tal efecto se aportarán los certificados de los fabricantes.

- El material para baños y aseos es gres, resbaladicidad clase 2.

- En las zonas de entrada y posibles accesos con calzado húmedo se garantiza una Rd=3 mediante abujardado o introduciendo felpudos que garantizan que el pavimento interior este seco.

- Zonas exteriores = clase 3, con resbaladicidad entre Rd > 45, y a tal efecto se aportarán los certificados de los fabricantes.

- Los acabados de la urbanización cumplirán con resbaladicidad clase 3.

- Discontinuidades en el pavimento

Los pavimentos y suelos interiores no presentan juntas con un resalto de más de 4mm. Los elementos salientes del nivel del pavimento, puntuales y de pequeña dimensión no sobresalen del pavimento más de 12mm y el saliente que exceda de 6 mm en sus caras enfrentadas al sentido de circulación de las personas no debe formar un ángulo con el pavimento que exceda de 45º.

08/0

4/20

11



En zonas para circulación de personas, el suelo no presenta perforaciones o huecos por los que pueda introducirse una esfera de 15 mm de diámetro.

No se disponen barreras para delimitar zonas de circulación

En zonas de circulación no existe ningún escalón aislado, ni dos consecutivos.

- Desniveles

Se facilitará la percepción de las diferencias de nivel que no excedan de 550 mm y que sean susceptibles de causar caídas, mediante diferenciación visual y táctil. La diferenciación estará a una distancia de 250 mm del borde, como mínimo. En el proyecto no existen desniveles > 55 cm. sin barreras de protección.

Características de las barreras de protección: La altura de las barreras de protección en el interior del edificio son de 0.90m( altura de caida < 6m),el hueco de la escalera también es de 90 cm, como mínimo.

La barandilla no tiene aberturas que puedan ser atravesadas por una esfera de 100 mm de diámetro. No son escalables por los niños, porque en la altura comprendida entre 300 mm y 500 mm sobre el nivel del suelo o sobre la línea de inclinación de una escalera no existen puntos de apoyo, incluidos salientes sensiblemente horizontales con más de 5 cm de saliente. En la altura comprendida entre 500 mm y 800 mm sobre el nivel del suelo no existen salientes que tengan una superficie sensiblemente horizontal con más de 15 cm de fondo. La barandilla de la escalera en la propuesta de ampliación es opaca de cartón yeso sobre entramado metálico, resistiendo un empuje horizontal de 1.6Kn/m lineal con acabado de alicatado y doble pasamanos.

Las barreras de protección tendrán una resistencia y una rigidez suficiente para resistir la fuerza horizontal establecida en el apartado 3.2 del Documento Básico SE-AE, en función de la zona en que se encuentren

- Escaleras de uso general

El proyecto cuenta con dos escaleras cada una de dos tramos rectos de ancho 1.70m (Escalera 1) y 1.75m (Escalera 2).La escalera salva una altura entre forjados de 3.85m

La contrahuella es de 16cm y la huella de 30cm. Cumpliendo con los mínimos exigidos en este apartado. La huella H y la contrahuella C cumplirán a lo largo de una misma escalera la relación siguiente: 54 cm ≤ 2C + H ≤ 70 cm . En el proyecto 54 cm ≤ 62 ≤ 70 cm

En su lado abierto dispone de barandilla tal y como se ha expuesto en el apartado anterior.

El tramo máximo es de doce escalones salvando una altura < 2.10 m por tramo. Todos los tramos de escalera son rectos.

La anchura útil del tramo se determinará de acuerdo con las exigencias de evacuación establecidas en el apartado 4 de la Sección SI 3 del DB-SI y será, como mínimo, la indicada en la tabla 4.1.

La anchura de los tramos de escalera según la tabla 4.1 será como mínimo de 1.10m pero para cumplir con el SI 3 necesitamos anchos mayores:

La escalera 1, tiene un ancho útil de 1.70 m. Los pasamanos no sobresaldrán más de 120 mm de la pared o barrera de protección. La escalera 2, tiene un ancho útil de 1.75 m.

La meseta en los tramos con cambio de dirección tiene una dimensión igual que el tramo de la escalera y esta libre de obstáculos. No son invadidas por el giro de apertura de ninguna puerta.

En las mesetas de planta de las escaleras de zonas de público (personas no familiarizadas con el edificio) se dispondrá una franja de pavimento táctil en el arranque de los tramos descendentes, con la misma anchura que el tramo y una profundidad de 80 mm, como mínimo.

08/0

4/20

11



En dichas mesetas no hay puertas ni pasillos de anchura inferior a 1.200 mm situados a menos de 400 mm de distancia del primer peldaño de un tramo.

Como los anchos de los tramos de las escaleras están entre 1.20 m y 2.40 m se dispone de pasamanos a ambos lados pero sin necesidad de pasamanos intermedio. El pasamanos principal está a una altura de 900 mm. El pasamanos es firme y fácil de asir, estará separado del paramento al menos 40 mm y su sistema de sujeción no interferirá el paso continuo de la mano.

- Rampas

En el interior del edificio no existen rampas.

- Limpieza de los acristalamientos

No es de obligado cumplimiento para el uso docente este apartado pero los acristalamientos trasparentes del proyecto se encuentran comprendidos en un radio de 850 mm desde algún punto del borde de la zona practicable situada a una altura < de 1300 mm de tal manera que se puedan limpiar fácilmente.

3.5.2. SUA 2. SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO DE IMPACTO O DE ATRAPAMIENTO.

- Impacto con elementos fijos

La altura libre de paso en zonas de circulación es como mínimo 2.85 m y en las aulas también 2.85 m. En los umbrales de las puertas la altura libre será 2.00 m, como mínimo.

En zonas de circulación, las paredes carecerán de elementos salientes que no arranquen del suelo, que vuelen más de 150 mm en la zona de altura comprendida entre 150 mm y 2200 mm medida a partir del suelo y que presenten riesgo de impacto.

No existen elementos fijos que sobresalen de las fachadas y que estén situados sobre zonas de circulación a una altura menor de 2.20 m.

- Impacto con elementos practicables

Las puertas de recintos que no son de ocupación nula, laterales a pasillos de ancho<2,50m (excepto en uso restringido) no invaden el pasillo con el barrido de sus hojas.

Las puertas, portones y barreras situados en zonas accesibles a las personas y utilizadas para el paso de mercancías y vehículos tendrán marcado CE de conformidad con la norma UNE-EN 13241-1:2004 y su instalación, uso y mantenimiento se realizarán conforme a la norma UNE-EN 12635:2002+A1:2009.

Las puertas peatonales automáticas tendrán marcado CE de conformidad con la Directiva 98/37/CE sobre máquinas.

- Impacto con elementos frágiles

Los montantes fijos acristalados de las ventanas se realizarán con vidrios de seguridad 3.3 (interior)+12+4 resistentes a impacto de nivel 3 s/ UNE 12600:2003, así como los cristales de la puerta de acceso al edificio.

- Impacto con elementos insuficientemente perceptibles

Las puertas de vidrio disponen de elementos que permiten identificarlas, tales como cercos, tiradores y barras antipático en su interior, cumpliendo así el punto 2 del apartado 1.4 de la sección 2 del DB SU.

- Atrapamiento

En el proyecto no hay puertas correderas.

3.5.3. SUA 3. SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO DE APRISIONAMIENTO.

08/0

4/20

11



Las dimensiones y la disposición de los pequeños recintos y espacios garantizan a los posibles usuarios en sillas de ruedas la utilización de los mecanismos de apertura y cierre de las puertas y el giro en su interior.

La fuerza de apertura de las puertas de salida será de 150 N, como máximo, excepto en las de los pequeños recintos y espacios, en las que será de 25 N, como máximo.

3.5.4. SUA 4. SEGURIDAD FRENTE EL RIESGO CAUSADO POR ILUMINACIÓN INADECUADA.

Este apartado se complementa en la justificación redactada por el equipo de Naven Ingenieros SL.

- Alumbrado normal en zonas de circulación.

En cada zona se dispondrá una instalación de alumbrado capaz de proporcionar, una iluminancia mínima de 20 lux en zonas exteriores y de 100 lux en zonas interiores.

El factor de uniformidad media de la iluminación será del 40% como mínimo.

- Alumbrado de emergencia

- Dotación: Los edificios dispondrán de un alumbrado de emergencia que, en caso de fallo del alumbrado normal, suministre la iluminación necesaria para facilitar la visibilidad a los usuarios de manera que puedan abandonar el edificio, evite las situaciones de pánico y permita la visión de las señales indicativas de las salidas y la situación de los equipos y medios de protección existentes. Contarán con alumbrado de emergencia las zonas y los elementos siguientes:

a) Todo recinto cuya ocupación sea mayor que 100 personas;

b) Los recorridos desde todo origen de evacuación hasta el espacio exterior seguro y hasta las zonas de refugio, incluidas las propias zonas de refugio, según definiciones en el Anejo A de DB SI;

c) Los aparcamientos cerrados o cubiertos cuya superficie construida exceda de 100 m2, incluidos los pasillos y las escaleras que conduzcan hasta el exterior o hasta las zonas generales del edificio;

d) Los locales que alberguen equipos generales de las instalaciones de protección contra incendios y los de riesgo especial, indicados en DB-SI 1;

e) Los aseos generales de planta en edificios de uso público;

f) Los lugares en los que se ubican cuadros de distribución o de accionamiento de la instalación de alumbrado de las zonas antes citadas;

g) Las señales de seguridad;

h) Los itinerarios accesibles.

- Posición y características de las luminarias:

Se colocara alumbrado de emergencia según lo indicado en la DB SI.

Los aparatos se situarán a >2 mts del nivel del suelo.

Se dispondrá una en cada puerta de salida y en posiciones en las que sea necesario destacar un peligro potencial o el emplazamiento de un equipo de seguridad. Como mínimo se dispondrán en los siguientes puntos:

i) en las puertas existentes en los recorridos de evacuación;

ii) en las escaleras, de modo que cada tramo de escaleras reciba iluminación directa;

iii) en cualquier otro cambio de nivel;

iv) en los cambios de dirección y en las intersecciones de pasillos;

08/0

4/20

11



- Características de la instalación

La instalación será fija, estará provista de fuente propia de energía y debe entrar automáticamente en funcionamiento al producirse un fallo de alimentación en la instalación de alumbrado normal en las zonas cubiertas por el alumbrado de emergencia. Se considera como fallo de alimentación el descenso de la tensión de alimentación por debajo del 70% de su valor nominal.

Todas las zonas interiores tendrán como mínimo una iluminancia de 50lux, con un factor de uniformidad media igual o superior al 40%.

3.5.5. SUA 5. SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO CAUSADO POR SITUACIONES DE ALTA OCUPACION

Tal y como se establece en el apartado 1, de la sección 5 del DB SU en relación a la necesidad de justificar el cumplimiento de la seguridad frente al riesgo causado por situaciones de alta ocupación las condiciones establecidas en la sección no son de aplicación en la tipología del proyecto.

3.5.6. SUA 6. SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO DE AHOGAMIENTO

No existen piscinas ni pozos abiertos accesibles a personas, por lo que no es de aplicación.

3.5.7. SUA 7. SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO CAUSADO POR VEHICULOS EN MOVIMIENTO

Teniendo en cuenta el ámbito de aplicación de este apartado consideramos que no es de aplicación este apartado.

3.5.8. SUA 8. SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO CAUSADO POR LA ACCION DEL RAYO

Este apartado se complementa en la justificación redactada por el equipo de Naven Ingenieros S.L.

3.5.9. SUA 9. ACCESIBILIDAD

- Accesibilidad en el exterior del edificio

La parcela dispone de un itinerario accesible que comunica la entrada principal al edificio con la vía pública y con las zonas comunes exteriores.

La topografía de la parcela permite conectar directamente la vía pública con la entrada al edificio.

- Accesibilidad entre plantas del edificio

Los edificios de otros usos en los que haya que salvar más de dos plantas desde alguna entrada principal accesible al edificio hasta alguna planta que no sea de ocupación nula, o cuando en total existan más de 200 m2 de superficie útil (ver definición en el anejo SI A del DB SI) en plantas sin entrada accesible al edificio, excluida la superficie de las zonas de ocupación nula, dispondrán de ascensor accesible o rampa accesible que comunique las plantas que no sean de ocupación nula con las de entrada accesible al edificio.

El proyecto incluye un ascensor accesible para comunicar la planta baja con la primera.

- Accesibilidad en las plantas del edificio

Los edificios de otros usos dispondrán de un itinerario accesible que comunique, en cada planta, el acceso accesible a ella (entrada principal accesible al edificio, ascensor accesible, rampa accesible) con las zonas de uso público, con todo origen de evacuación (ver definición en el anejo SI A del DB SI) de las zonas de uso privado exceptuando las zonas de ocupación nula, y con los elementos accesibles, tales como plazas de aparcamiento accesibles, servicios higiénicos accesibles, plazas reservadas en salones de actos y en zonas de espera con asientos fijos, alojamientos accesibles, puntos de atención accesibles, etc.

Todo el proyecto dispone como mínimo de un itinerario accesible que cumple con las condiciones expuestas.

08/0

4/20

11



- Dotación de elementos accesibles

- Plazas de aparcamiento accesibles

Una plaza accesible por cada 50 plazas de aparcamiento o fracción, hasta 200 plazas y una plaza accesible más por cada 100 plazas adicionales o fracción.

En todo caso, dichos aparcamientos dispondrán al menos de una plaza de aparcamiento accesible por cada plaza reservada para usuarios de silla de ruedas.

El proyecto no cuenta con aparcamiento propio, por lo que no es de aplicación.

Servicios higiénicos accesibles

Un aseo accesible por cada 10 unidades o fracción de inodoros instalados, pudiendo ser de uso compartido para ambos sexos.

El proyecto dispone en cada planta de un aseo accesible para los profesores y en cada núcleo de aseos de alumnos se dispone de una cabina accesible.

- Mobiliario fijo

En la zona de atención al público se incluirá al menos un punto de atención accesible o un punto de llamada accesible para recibir asistencia.

- Mecanismos

Los nuevos interruptores, dispositivos de intercomunicación y los pulsadores de alarma serán mecanismos accesibles.

- Características

Las entradas al edificio accesibles, los itinerarios accesibles, las plazas de aparcamiento accesibles y los servicios higiénicos accesibles (aseo, cabina de vestuario y ducha accesible) se señalizarán mediante SIA, complementado, en su caso, con flecha direccional. Los ascensores accesibles se señalizarán mediante SIA. Asimismo, contarán con indicación en Braille y arábigo en alto relieve a una altura entre 0,80 y 1,20 m, del número de planta en la jamba derecha en sentido salida de la cabina. Las bandas señalizadoras visuales y táctiles serán de color contrastado con el pavimento, con relieve de altura 3±1 mm en interiores y 5±1 mm en exteriores. Las exigidas en el apartado 4.2.3 de la Sección SUA 1 para señalizar el arranque de escaleras, tendrán 80 cm de longitud en el sentido de la marcha, anchura la del itinerario y acanaladuras perpendiculares al eje de la escalera. Las exigidas para señalizar el itinerario accesible hasta un punto de llamada accesible o hasta un punto de atención accesible, serán de acanaladura paralela a la dirección de la marcha y de anchura 40 cm. Las características y dimensiones del Símbolo Internacional de Accesibilidad para la movilidad (SIA) se establecen en la norma UNE 41501:2002.

08/0

4/20

11



TERMINOLOGIA

Itinerario Accesible: Itinerario que, considerando su utilización en ambos sentidos, cumple las condiciones que se establecen a continuación:

Desniveles Los desniveles se salvan mediante rampa accesible conforme al apartado 4 del SUA 1, o ascensor accesible. No se admiten escalones

Espacio para giro Diámetro Ø1,50m libre de obstáculos en el vestíbulo de entrada, o portal, al fondo de pasillos de más de 10m y frente a ascensores accesibles o al espacio dejado en previsión para ellos

Pasillos y pasos

• Anchura libre de paso ≥1,20m En zonas comunes de edificios de uso Residencial Vivienda se admite 1,10m

• Estrechamientos puntuales de anchura ≥1,00m, de longitud ≤0,50m, y con separación ≥0,65m a huecos de paso o a cambios de dirección

Puertas

• Anchura libre de paso ≥0,80m medida en el marco y aportada por no más de una hoja. En el ángulo de máxima apertura de la puerta, la anchura libre de paso reducida por el grosor de la hoja de la puerta debe ser ≥0,78m

• Mecanismos de apertura y cierre situados a una altura entre 0,80-1,20m de funcionamiento a presión o palanca y maniobrables con una sola mano, o son automáticos

• En ambas caras de las puertas existe un espacio horizontal libre del barrido de las hojas de diámetro Ø 1,20m Distancia desde el mecanismo de apertura hasta el encuentro en rincón ≥0,30m

• Fuerza de apertura de las puertas de salida ≤25 N (≤65N cuando sean resistentes al fuego

Pavimento

• No contiene piezas ni elementos sueltos, tales como gravas o arenas. Los felpudos y moquetas están encastrados o fijados al suelo

• Para permitir la circulación y arrastre de elementos pesados, sillas de ruedas, etc., los suelos son resistentes a la deformación

Pendiente La pendiente en sentido de la marcha es ≤4%, o cumple las condiciones de rampa accesible, y la pendiente trasversal al sentido de la marcha es ≤2%

Punto de atención accesible : Punto de atención al público, como ventanillas, taquillas de venta al público, mostradores de información, etc., que cumple las siguientes condiciones:

Comunicación Está comunicado mediante un itinerario accesible con una entrada principal accesible al edificio.

Plano de trabajo Su plano de trabajo tiene una anchura de 0,80m, como mínimo, está situado a una altura de 0,85m como máximo, y tiene un espacio libre inferior de 70x80x50cm(alturas x anchura x profundidad), como mínimo.

Intercomunicación Si dispone de dispositivo de intercomunicación, éste está dotado con bucle de inducción u otro sistema adaptado a tal efecto.

Punto de llamada accesible Punto de llamada para recibir asistencia que cumple las siguientes condiciones:

Comunicación Está comunicado mediante un itinerario accesible con una entrada principal accesible al edificio.

Pendiente Cuenta con un sistema intercomunicador mediante mecanismo accesible, con rótulo indicativo de su función, y permite la comunicación bidireccional con personas con discapacidad auditiva.

08/0

4/20

11



Mecanismos accesibles Son los que cumplen las siguientes características:

• Están situados a una altura comprendida entre 80 y 120cm cuando se trate de elementos de mando y control, y entre 40 y 120cm cuando sean tomas de corriente o de señal.

• La distancia a encuentros en rincón es de 35cm, como mínimo.

• Los interruptores y los pulsadores de alarma son de fácil accionamiento mediante puño cerrado, codo y con una mano, o bien de tipo automático.

• Tienen contraste cromático respecto del entorno.

• No se admiten interruptores de giro y palanca.

• No se admite iluminación con temporización en cabinas de aseos accesibles y vestuarios accesibles.

3.6. HR DOCUMENTO BASICO. PROTECCION FRENTE AL RUIDO

Este apartado se justifica en proyecto redactado por el equipo de Naven Ingenieros S.L.

4. CERTIFICADO DE EFICIENCIA ENERGETICA (REAL DECRETO 47/2007)

Este apartado se justifica en proyecto redactado por el equipo de Naven Ingenieros S.L.

PAMPLONA, MARZO de 2011

LOS ARQUITECTOS

G. Velázquez Arteaga S. Velázquez Arizmendi G. Velázquez Arizmendi/

S. Mingarro Cuartero Jesus Ramírez Santesteban

EL PRESENTE DOCUMENTO ES COPIA DE SU ORIGINAL DEL QUE SON AUTORES LOS ARQUITECTOS Dª SARA VELAZQUEZ ARIZMENDI, DON GERMAN VELAZQUEZ ARTEAGA, Dº SILVIA MINGARRO CAURTERO Y D. GERMAN VELAZQUEZ ARIZMENDI. SU UTILIZACION TOTAL O PARCIAL, ASI COMO CUALQUIER REPRODUCCIÓN O CESIÓN A TERCEROS, REQUERIRÁ LA PREVIA AUTORIZACION EXPRESA DE SUS AUTORES, QUEDANDO EN TODO CASO PROHIBIDA CUALQUIER MODIFICACION UNILATERAL DEL MISMO.

08/0

4/20

11



08/0

4/20

11


ANEJO I: MEMORIA DE CALCULO DE LA ESTRUCTURA

08/0

4/20

11


08/0

4/20

11

MEMORIA DE CALCULO. AMPLIACION DEL I.E.S. SANCHO III EL MAYOR DE TAFALLA


ANEJO I: MEMORIA DE CALCULO DE LA ESTRUCTURA

1 MEMORIA DESCRIPTIVA ........................................................................................................................... 1

1.1 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO Y SU ESTRUCTURA ............................................................................ 1

1.1.1 Descripción del Proyecto ........................................................................................................... 1

1.1.2 Estructura ....................................................................................................................................... 1

1.1.3 Prestaciones del edificio ............................................................................................................ 1

1.2 NORMATIVA APLICADA ....................................................................................................................... 2

2 MEMORIA CONSTRUCTIVA ...................................................................................................................... 3

2.1 CIMENTACIONES ................................................................................................................................... 3

2.1.1 Características del suelo ............................................................................................................ 3

2.1.2 Datos para el cálculo de la cimentación............................................................................... 3

2.2 ESTRUCTURA ........................................................................................................................................... 3

2.2.1 Hipótesis y datos de partida ...................................................................................................... 3

2.2.2 Método de cálculo ..................................................................................................................... 3

2.3 MATERIALES ............................................................................................................................................ 5

3 CUMPLIMIENTO CTE ................................................................................................................................. 7

3.1 Seguridad estructural (DB SE) ............................................................................................................. 8

3.2 Acciones de la edificación (DB SE-AE) ............................................................................................. 8

3.2.1 Combinación de Acciones Consideradas ........................................................................... 10

3.3 CIMENTACION ( DB SE –C) ................................................................................................................ 13

3.4 HORMIGÓN ESTRUCTURAL ( EHE) ..................................................................................................... 15

3.4.1 Condiciones generales ............................................................................................................ 15

3.4.2 Estado de cargas considerados ............................................................................................. 15

3.4.3 Durabilidad ................................................................................................................................. 15

3.5 FORJADOS DE HORMIGON EHE........................................................................................................ 16

3.6 NORMA SISMORRESISTENTE ( NCSR 02) ............................................................................................ 17

3.7 ACERO ( Cumplimiento DB SE-A) ..................................................................................................... 17

3.8 INCENDIO ( DB-SI) ............................................................................................................................... 17

3.9 IMPACTO (DB SE AE) ........................................................................................................................... 18

4 DESCRIPCIÓN DEL MÉTODO DE CALCULO EN EL PROGRAMA UTILIZADO CYPECAD 2011, Metal 3D como estructuras 3D integradas. CYPE Ingenieros, S.A. ...................................................................... 18

08/0

4/20

11

08/0

4/20

11



1

1 MEMORIA DESCRIPTIVA

1.1 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO Y SU ESTRUCTURA

1.1.1 Descripción del Proyecto

Se trata de un edificio de nueva planta, dentro del recinto del Instituto de Educación Secundaria Sancho III el Mayor de Tafalla. La construcción consta de planta baja más primera, y se calcula con las sobrecargas de uso habituales para el uso docente. Existe un requisito, por parte del Promotor, de reducir en lo posible el número de pilares, y de situarlos junto a pasillos y fachadas para facilitar futuras redistribuciones.

Se propone un edificio sencillo y ordenado, que pueda edificarse en un plazo corto de tiempo y con materiales y soluciones constructivas que minimicen los costos de ejecución y el posterior mantenimiento. La edificación en forma de “L”, tiene un brazo orientado a Norte destinado a aulas de bachiller, y el brazo con fachada E-W ocupado por talleres y laboratorios que pueden ser utilizados independientemente.

1.1.2 Estructura

Cimentación

Se propone una cimentación a base de zapatas aisladas, sobre hormigón de limpieza hasta alcanzar el firme. Las zapatas exteriores, arriostradas entre sí por un muro perimetral que sirve al mismo tiempo de cierre delimitador del forjado sanitario. El edificio apoyará sobre el firme de arcillas margosas y argilitas alteradas del Nivel geotécnico Ia, con una capacidad portante de 2,50kg/cm2, situado a una profundidad de entre 0,60m y 0,80m bajo la rasante actual. Las zapatas se empotrarán un mínimo de 20cms en el estrato. Como apoyo de la planta baja se realizará un forjado sanitario con encofrado perdido tipo “Cupolex” de 30cm de altura libre y cámara ventilada, apoyados sobre suelo apisonado, gravas y solera de 6cm. Se terminará con el vertido de una solera de hormigón con mallazo sobre las cúpulas.

Los muros se revisten por el exterior con lámina drenante tipo delta y se incluye tubo poroso y gravas en el trasdós. La solución evita además humedades ascendentes en la fachada (se eleva como mínimo 15cms sobre el terreno salvo en los huecos practicables, que van siempre cubiertos)

Todos los hormigones situados bajo rasante, o que puedan llegar a estar en contacto con el terreno, como hormigones de limpieza, cimientos, arranques de pilares, muretes de contención, etc., serán sulforresistentes, con tipo de exposición IIa+Qa “ataque débil” y resistencia mínima de 30N/mm2.

Estructura

Se proyecta una estructura de vigas y pilares de hormigón armado realizados in situ, y prelosa de 35cms para los forjados, con sobrecargas de uso de entre 3 y 4kN/m2. Las vigas, en paralelo a ambas fachadas y en hilera central a ambos lados del pasillo, son de cuelgue, quedando siempre como mínimo 10cms entre las mismas y la cara acabada del falso techo. El tendido de los conductos de renovación de aire se realizará, dado el insuficiente espacio del pasillo, por el interior de las aulas, no existiendo interferencia alguna con la estructura, al discurrir ambas redes en paralelo. En el encuentro entre los dos brazos del edificio, se aprovechan los tramos de menor luz (ascensor, junta de dilatación) para realizar vigas planas y poder cruzar los conductos entre ambos lados. Al utilizar prelosa y vigas de cuelgue, se reduce el número de pilares, permitiendo que su ubicación se corresponda siempre con la modulación de las aulas, y facilitando la futura redistribución de espacios.

Las losas de escalera son de hormigón armado apoyadas en una zapata de arranque, en murete de fachada de hormigón y en vigas de planta primera.

1.1.3 Prestaciones del edificio

La vida útil nominal prevista de la estructura es de 50 años. Las prestaciones que cumple la estructura de hormigón son las que se relacionan a continuación:

08/0

4/20

11



2

-Seguridad estructural:

-Exigencia de resistencia y estabilidad: se cumplen los requisitos de la instrucción EHE-08 para que la resistencia y estabilidad de la estructura sean las adecuadas, no generando riesgos inadmisibles como consecuencia de las acciones previsibles tanto durante la fase de ejecución, como la de su uso, manteniéndose durante toda la vida útil prevista. Para cada zona, las cargas no deben superar las especificadas en la presente memoria y en los cuadros de los planos correspondientes.

-Exigencia de aptitud al servicio: Se cumplen los requisitos de la instrucción EHE-08 relativos a comprobación de Estados Límite de Servicio , junto con el resto de criterios relativos a ejecución y control, de modo que las deformaciones y vibraciones de la estructura entren dentro de los límites admisibles por el CTE-DB-SE.

-Exigencias relativas al requisito de seguridad en caso de incendio: tal y como exige el CTE-DB-SI, la estructura se proyecta en general con una resistencia al fuego de 60 minutos. Las escaleras protegidas requieren una EI-30, pero se calculan para la EI-60 general del edificio. Las prelosas, en muchas marcas comerciales, cumplen de manera estándar con una EI-120. La sala de calderas es un local de riesgo especial alto, a cuya estructura se le requiere una EI-180. En el caso de los pilares lo cumplirán mediante el recubrimiento de hormigón, y en el de las vigas y prelosa, se recurrirá al mortero proyectado de lana de roca, exigiéndose el certificado del material previo a su aplicación. El uso deberá ser compatible con la resistencia al fuego especificada en la presente memoria y su uso y distribución deberá ser también compatible con las evacuaciones diseñadas.

-Exigencias relativas al requisito de higiene, salud y medio ambiente. No se establecen requisitos específicos relativos a estos aspectos, lo cual no es óbice, en ningún caso, para el cumplimiento de la legislación medioambiental vigente.

1.2 NORMATIVA APLICADA

Acciones. Para el cálculo de las solicitaciones se ha tenido en cuenta la norma básica de la edificación CTE- DB-SE-AE, la norma tecnológica ECV-Estructuras. Cargas de Viento, y la norma de construcción sismorresistente NCSE-02, cuyos valores se definen en el anejo 1 y en el anejo 2-listados.

Terreno. Para el cálculo de la tensión admisible del terreno, así como para los empujes producidos por el mismo, se ha tenido en cuenta lo indicado en la norma CTE-DB-SE-C, así como en el correspondiente informe geotécnico.

Cementos. Todos los cementos a utilizar en la obra, en función de su situación, tipo de ambiente, serán definidos de acuerdo a su adecuación a la norma vigente para la Recepción de Cementos RC-08.

Hormigón Armado. El diseño, cálculo y armado de los elementos de hormigón de la estructura y cimentación, se ajustarán en todo momento a lo indicado en las normas EHE 08 y CTE-DB-SE, ejecutándose de acuerdo a lo señalado en las indicadas instrucciones.

Hormigón Pretensado. El diseño y cálculo de los elementos de hormigón pretensado, se harán de acuerdo a lo especificado en la instrucción EHE y EFHE, ajustándose su construcción a lo indicado en la misma.

Acero Laminado y Conformado. El diseño y cálculo de perfiles laminados y conformados se hará de acuerdo a lo indicado en el CTE- DB-SE-A, según se especifica en sus diferentes apartados, anejos y apéndices.

Muros de fábrica de ladrillo. El diseño y cálculo de los muros resistentes de la estructura, se ajustará a lo especificado en la norma CTE- DB-SE-F, cumpliendo los ladrillos empleados en el muro lo indicado en el Pliego de condiciones.

08/0

4/20

11



3

2 MEMORIA CONSTRUCTIVA

2.1 CIMENTACIONES

2.1.1 Características del suelo

Las características del suelo vienen definidas por el estudio Geotécnico visado en fecha 15/03/2010 y el anexo de fecha 25/02/2011, ambos realizados por GEEA Geólogos.

Según los resultados del Estudio Geotécnico se detectan los siguientes niveles:

Nivel geotécnico 0. Rellenos antrópicos con un espesor de unos 70cm.

Nivel geotécnico 1. Arcillas margosas, argilitas y areniscas, de colores rojizos y grises, meteorizadas con grado de alteración V-IV superficialmente (nivel geotécnico Ia) y con grado de alteración III-I y sanas en profundidad (nivel Ib). Pertenecientes al sustrato rocoso de la zona representado por los materiales de la Unidad de Allo. El nivel Ia con mayor alteración (V-IV) presenta una profundidad de base de 1,70 metros en el sondeo S1 y de 1,90 metros en el sondeo S2, interpretándose en el penetrómetro hasta la profundidad de 2,00 metros. Por debajo de esas profundidades aparece el perfil poco alterado (III-I) y sustrato sano terciario.

2.1.2 Datos para el cálculo de la cimentación

Según el Estudio Geotécnico realizado por:

Geea Geólogos, Pº Sandua, 28. 31012 Pamplona

Y que se incluye como anexo, se ha realizado un reconocimiento con tres sondeos mecánicos con recuperación de testigo y seis ensayos de penetración dinámica tipo DPSH.

Según todo ello se determinó la existencia de los niveles litológicos señalados en el punto anterior.

Finalmente se recomienda la ejecución de cimentaciones superficiales con zapatas aisladas y zanjas para muros en el nivel geotécnico 2, con una carga de trabajo no superior a 2,50 kg/cm2.

No se detecta nivel freático en la fecha del ensayo, ni se consideran precisas medidas especiales para la extracción de los materiales existentes hasta el firme.

El contenido en sulfatos de una de las muestras de suelo ensayadas clasifica al mismo como agresivo al hormigón, con tipo de exposición Qa “ataque débil”. Se deberán utilizar cementos sulforresistentes para la fabricación de los hormigones a utilizar en la obra.

2.2 ESTRUCTURA

2.2.1 Hipótesis y datos de partida

Se consideran las descritas en el DB-SE-AE diferenciado pesos propios, cargas permanentes y sobrecargas de uso, que varían según las zonas indicándose de forma gráfica en los planos del Proyecto.

Se consideran, las acciones de viento y las sísmicas que corresponde a la ubicación de las obras.

2.2.2 Método de cálculo

2.2.2.1. Hormigón armado

Para la obtención de las solicitaciones se ha considerado los principios de la Mecánica Racional y las teorías clásicas de la Resistencia de Materiales y Elasticidad.

El método de cálculo aplicado es de los Estados Límites, en el que se pretende limitar que el efecto de las acciones exteriores ponderadas por unos coeficientes, sea inferior a la respuesta de la estructura, minorando las resistencias de los materiales.

08/0

4/20

11



4

En los estados límites últimos se comprueban los correspondientes a: equilibrio, agotamiento o rotura, adherencia, anclaje y fatiga (si procede).

En los estados límites de utilización, se comprueba: deformaciones (flechas), y vibraciones (si procede).

Definidos los estados de carga según su origen, se procede a calcular las combinaciones posibles con los coeficientes de mayoración y minoración correspondientes de acuerdo a los coeficientes de seguridad definidos en el art. 12º de la norma EHE-08 y las combinaciones de hipótesis básicas definidas en el art 13º de la norma EHE-08

Situaciones no sísmicas

Situaciones sísmicas

La obtención de los esfuerzos en las diferentes hipótesis simples del entramado estructural, se harán de acuerdo a un cálculo lineal de primer orden, es decir admitiendo proporcionalidad entre esfuerzos y deformaciones, el principio de superposición de acciones, y un comportamiento lineal y geométrico de los materiales y la estructura.

Para la obtención de las solicitaciones determinantes en el dimensionado de los elementos de los forjados (vigas, viguetas, losas, nervios) se obtendrán los diagramas envolventes para cada esfuerzo.

Para el dimensionado de los soportes se comprueban para todas las combinaciones definidas.

2.2.2.2. Acero laminado y conformado

Se dimensiona los elementos metálicos de acuerdo a la norma CTE SE-A (Seguridad estructural), determinándose coeficientes de aprovechamiento y deformaciones, así como la estabilidad, de acuerdo a los principios de la Mecánica Racional y la Resistencia de Materiales.

Se realiza un cálculo lineal de primer orden, admitiéndose localmente plastificaciones de acuerdo a lo indicado en la norma.

La estructura se supone sometida a las acciones exteriores, ponderándose para la obtención de los coeficientes de aprovechamiento y comprobación de secciones, y sin mayorar para las comprobaciones de deformaciones, de acuerdo con los límites de agotamiento de tensiones y límites de flecha establecidos.

Para el cálculo de los elementos comprimidos se tiene en cuenta el pandeo por compresión, y para los flectados el pandeo lateral, de acuerdo a las indicaciones de la norma.

2.2.2.3. Cálculos por ordenador

Para la obtención de las solicitaciones y dimensionado de los elementos estructurales se ha utilizado el programa CYPECAD, versión 2011, de la empresa CYPE INGENIEROS, domiciliada en Avda. Eusebio Sempere, 5 de Alicante.

≥

γ + γ Ψ + γ Ψ∑ ∑Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai kij 1 i >1

G Q Q

≥ ≥

γ + γ + γ Ψ∑ ∑Gj kj A E Qi ai kij 1 i 1

G A Q

08/0

4/20

11



5

2.3 MATERIALES

HORMIGÓN ARMADO

CARACTERISTICAS Y ESPECIFICACIONES DEL HORMIGON (SEGUN INSTRUCCION EHE) F. EST.EH/2

EHE CARACTERISTICAS DE MATERIALES Y ESPECIFICACIONES DE CONTROL

CARACTERISTICAS DEL HORMIGÓN Y ESPECIFICACIONES DE CONTROL

LOCALIZACION

GENERAL ELEMENTOS QUE VARIAN

HOR.EN MASA CONTACTO CON TERRENO

FORJADOS

C O M P O N E N T E S

CEMENTO: (Tipo, Clase y Características art. 26, EHE según RC- 08)

EN 197-1 CEM II/A-S/P/V-42,5

EN 197-1 CEM II/A-S/P/V-42,5 SULFORRES.

EN 197-1 CEM II/A-S/P/V-42,5 SULFORRES

EN 197-1 CEM II/A-S/P/V-42,5

AGUA: (Cumplirá lo especificado en art. 27, EHE) Sancionada como aceptable por la práctica. En caso de no tener antecedentes o duda, deberá analizarse

ARIDO (art. 28, EHE)

Clase / Naturaleza Calizo/Machaqueo, con Marcado CE

Tamaño Máximo (mm)

20

50

30

20

ADITIVOS: (art. 29, EHE)

Con Marcado CE. Se requiere autorización de la DF

ADICIONES: (art. 29, EHE)

No

No

No

No

H O R M I G O N

TIPIFICACION: (art. 39.2, EHE) HA-25/B/20/IIa HM-30/P/50/

IIa+Qa HA-30/P/30/ IIa+Qa HA-25/F/20/IIa

RESISTENCIA CARACTERÍSTICA: (art. 39.4, EHE) 25N/mm2 30N/mm2 30N/mm2 25N/mm2

CONTENIDO MINIMO DE CEMENTO: (art. 37.3.2, EHE) 275 Kg/m3 275 Kg/m3 325 Kg/m3 275 Kg/m3

MAXIMA RELACION A/C: (art. 37.3.2, EHE) 0,60 0,50 0,50 0,60

VALOR NOMINAL RECUBRIMIENTOS: (art. 37.2.4, EHE)

20+10=30

70+10=80 terreno

50+10=60

20+10=30

20+10=30

NIVEL DE CONTROL: (art. 88,EHE) Normal Normal Normal Normal

COEFICIENTE γC: (art. 15.3, EHE) 1,50 1,50 1,50 1,50

A C E R O

DESIGNACION: (art. 31, EHE)

B-500S BARRAS B-500T-MALLAS

LÍMITE ELÁSTICO: (art. 38.3, EHE)

500N/mm2

NIVEL DE CONTROL: (art. 90, EHE)

Normal

COEFICIENTE γS: (art. 15.3, EHE)

1,15

08/0

4/20

11



6

ESPECIFICACIONES DE CONTROL DE CALIDAD

CONTROL DURANTE

SUMINISTRO. Número lotes Nº Amasadas Nº

probetas

NIVEL DE CONTROL hormigones fabricados en central, sin sello: (art.86.5, 92.2, EHE)

Estadístico Ver plan controlcalidad

3 por lote

4por amasada

NIVEL DE CONTROL ACEROS CON MARCADO CE (art. 88.5, EHE)

Estadístico Ver plan control calidad - -

ACEROS LAMINADOS

Toda la obra Comprimidos Flectados Traccionados Placas

anclaje

Acero en Perfiles

Clase y Designación S 275

Límite Elástico (N/mm2) 260

Acero en Chapas



ACEROS CONFORMADOS


anclaje

Acero en Perfiles



Acero en Placas y Paneles



UNIONES ENTRE ELEMENTOS


anclaje

Sistema y Designación

Soldaduras

Tornillos Ordinarios A-4t

Tornillos Calibrados A-4t

Tornillo de Alta Resist. A-10t

Roblones

Pernos o Tornillos de Anclaje B-400-S

ENSAYOS A REALIZAR

Hormigón Armado. De acuerdo a los niveles de control previstos, se realizaran los ensayos pertinentes de los materiales, acero y hormigón según se indica en el paln de control de calidad.

Aceros estructurales. Se harán los ensayos pertinentes de acuerdo a lo indicado en el capitulo 12 del CTE SE-A

08/0

4/20

11



7

3 CUMPLIMIENTO CTE

Prescripciones aplicables conjuntamente con DB-SE

El DB-SE constituye la base para los Documentos Básicos siguientes, y se utilizará conjuntamente con ellos.

apartado procede no procede

DB-SE 3.1.1 Seguridad estructural

DB-SE-AE 3.1.2 Acciones en la edificación X

DB-SE-.C 3.1.3 Cimentaciones X

DB-SE-A 3.1.7 Estructuras de acero X

DB-SE-F 3.1.8 Estructuras de fábrica x

DB-SE-M 3.1.9 Estructuras de madera x

NCSE 3.1.4 Norma de construcción sismorresistente x

EHE 3.1.5 Instrucción de hormigón estructural x

EFHE 3.1.6 Instrucción para el proyecto y la ejecución x

de forjados unidireccionales de hormigón

estructural realizados con elementos prefa-

bricados

REAL DECRETO 314/2006 de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación ( BOE núm. 74, martes 28 de marzo 2006)

Artículo 10. Exigencias básicas de seguridad estructural (SE)

El objetivo del requisito básico “Seguridad estructural” consiste en asegurar que el edificio tiene un comportamiento estructural adecuado frente a las acciones e influencias previsibles a las que pueda estar sometido durante su construcción y uso previsto.

Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán, fabricarán, construirán y mantendrán de forma que cumplan con una fiabilidad adecuada las exigencias básicas que se establecen en los apartados siguientes.

Los documentos básicos DB SE Seguridad Estructural, DB-SE-AE Acciones en la edificación, DB-SE-C Cimientos, DB-SE-A Acero, DB-SE-F Fábrica y DB-SE-M Madera, especifican parámetros objetivos y procedimientos cuyo cumplimiento asegura la satisfacción de las exigencias básicas y la superación de los niveles mínimos de calidad propios del requisito básico de seguridad estructural.

Las estructuras de hormigón están reguladas por la Instrucción de Hormigón Estructural vigente.

10.1 Exigencia básica SE 1: Resistencia y estabilidad: la resistencia y estabilidad serán las adecuadas para que no se generen riesgos indebidos, de forma que se mantenga la resistencia y la estabilidad frente a las acciones e influencias previsibles durante las fases de construcción y usos previstos de los edificios, y que un evento extraordinario no produzca consecuencias desproporcionadas respecto a la causa original y se facilite el mantenimiento previsto.

08/0

4/20

11



8

10.2 Exigencia básica SE 2: Aptitud al servicio: la aptitud al servicio será conforme con el uso previsto del edificio, de forma que no se produzcan deformaciones inadmisibles, se limite a un nivel acep0table la probabilidad de un comportamiento dinámico inadmisible y no se produzcan degradaciones o anomalías inadmisibles.

3.1 Seguridad estructural (DB SE)

La estructura se analiza y dimensiona frente a aquellas situaciones para las que, de ser superadas, puede considerarse que el edificio no cumple algún o de los requisitos estructurales para los que fue concebido.

3.1.1. Resistencia y estabilidad

Al calcular la estructura frente a los estados límite últimos que serían los que pueden producir una pérdida de equilibrio de todo o parte del edificio, fallos por deformación excesiva de elementos, transformación de toda o parte en un mecanismo, rotura de elementos o uniones o inestabilidad originada por cualquier causa, incluso corrosión o fatiga.

Se verifican los estados límite establecidos en DB-SE 4.2, comprobando que hay suficiente resistencia de la estructura portante y de sus elementos cumpliendo su dimensionado que el valor de cálculo del efecto de las acciones ( Ed) sea siempre igual o menor que el de la resistencia correspondiente ( Rd)

Así mismo el edificio y sus partes tienen suficiente estabilidad para que el conjunto de las acciones desestabilizadoras sea igual o menor que el de las acciones estabilizadoras.

3.1.2. Aptitud para el servicio

Se ha comprobado que en los estados límites de servicio la estructura tiene un comportamiento adecuado con relación a deformaciones, vibraciones o deterioros, no superándose, por efecto de las acciones, los valores admisibles establecidos a tal fin en DB-SE 4.3.

3.2 Acciones de la edificación (DB SE-AE)

1. ACCIONES PERMANENTES

a. Cargas en pisos

PLANTA BAJA (suelo) Peso propio solado sanitario cupolex ............................................................ 3.00 kN/m2 Peso propio solado ............................................................................................ 1.00 kN/m2 Sobrecarga tabiquería ..................................................................................... 1.00 kN/m2

PLANTA PRIMERA (suelo)

Peso propio forjado (30+5 cm) Prelosa ......................................................... 4.30 kN/m2 Peso propio solado ............................................................................................ 1.00 kN/m2 Sobrecarga tabiquería ..................................................................................... 1.00 kN/m2

CUBIERTA

Peso propio forjado (30+5 cm) Prelosa ......................................................... 4.30 kN/m2 Peso propio elementos cobertura .................................................................. 1.50 kN/m2

CUBIERTA (Zona climatizadora)

Peso propio forjado (30+5 cm) Prelosa ......................................................... 4.30 KN/m2 Peso propio solera ( 15 cm) ............................................................................. 3.80 KN/m2 Peso propio elementos cobertura .................................................................. 1.00 kN/m2

El forjado tiene una capa de compresión de 5cms que soporta una carga concentrada de 4kN, aplicada en una superficie cuadrada de 50mm de lado.

ESCALERAS Peso propio estructura (18 cm) Losa.............................................................. 5.50 kN/m2 Peso propio peldañeado y revestimiento .................................................... 2.00 kN/m2

08/0

4/20

11



9

b. Cerramientos Peso propio muros fachada (h: 3.85m) ......................................................... 16,00 kN/ml Peso propio muros de escalera ...................................................................... 2,00 kN/ml Peso propio medianerías ................................................................................. -- N/ml Sobrecarga lineal en extremo de balcones volados ................................. 3.00 kN/ml Sobrecarga lineal horizontal en antepechos (ver aptdo.2.b) .................. 1.60 kN/ml

c. Acciones del terreno

Las acciones derivadas del empuje del terreno, tanto las procedentes de su peso como de otras acciones que actúan sobre él, o las acciones debidas a sus desplazamientos y deformaciones, se evalúan y tratan según lo establecido en el DB-SE-C. Existe estudio geotécnico, que se acompaña como Anejo.

2. ACCIONES VARIABLES

a. Sobre carga de uso (Tabla 3.1)

PLANTA BAJA (suelo) Sobrecarga de uso aulas .................................................................................... 3.00 kN/m2 Sobrecarga uso circulación y escaleras............................................. 4.00 kN/m2

PLANTA PRIMERA Sobrecarga de uso aulas .................................................................................... 3.00 kN/m2 Sobrecarga uso circulación y escaleras............................................. 4.00 kN/m2

CUBIERTA Sobrecarga de uso ............................................................................................. 1.00 kN/m2 Sobrecarga de nieve ........................................................................................... 1.00 kN/m2

CUBIERTA (Zona climatizadora) Sobrecarga de uso ............................................................................................. 3.00 kN/m2 Sobrecarga de nieve ........................................................................................... 1.00 kN/m2

ESCALERAS Sobrecarga de uso ............................................................................................. 4.00 kN/m2

b. Acción sobre barandillas y elementos divisorios

La estructura propia de las barandillas, petos, antepechos o quitamiedos de terrazas, miradores, balcones o escaleras deben resistir una fuerza horizontal, uniformemente distribuida, y cuyo valor característico se obtiene de la (Tabla 3.3)La fuerza se considerará aplicada a 1.2m o sobre el borde superior del elemento, si éste está situado a menor altura.

Categoría de uso C3 ........................................................................................... 1.60 kN/ml

c. Sobre carga de viento

La acción del viento, en general una fuerza perpendicular a la superficie de cada punto expuesto, o presión estática, qe puede expresarse como:

qe= qb. ce. cp

qb se puede obtener de forma simplificada en cualquier punto del territorio español el valor de 0.5 KN/m2

ce valores de la Tabla 3.3 coeficientes de exposición. Para edificios urbanos de hasta 8 plantas pede tomarse un valor constante, independiente de la altura de 2

cp valores de la Tabla 3.4 coeficientes eólicos en edificios de pisos. En el proyecto la relación de la altura dividido por el fondo es aproximadamente 0.2 luego el coeficiente eólico de presión es de 0.70

qe= qb. ce. cp=0.5x2x0.70=0.70 kN/m2

d. Acciones térmicas

Se ha tenido en cuenta lo dispuesto en el CTE-SE-AE

Distancia entre juntas de dilatación Según Norma y siempre < 40m.

e. Sobre carga de nieve

En cubiertas planas de edificios de pisos situados en localidades de altitud inferior a 1.000m es suficiente considerar una carga de nieve de 1.0 KN/m2.

08/0

4/20

11



10

3. ACCIONES ACCIDENTALES

a. Sismo( NCSE-02 )

a) No es de aplicacion en la localidad de Tafalla

b. Incendio

Se prevé una resistencia mínima de R60 para toda la estructura, R 120 para las escaleras protegidas y de R180 en la zona de la sala de calderas.

c. Impacto

La velocidad de circulación de los vehículos en la zona, residencial, es baja. Existe además acera o zona verde en torno al edificio que hacen muy improbable una colisión con el mismo.

3.2.1 Combinación de Acciones Consideradas

Hormigón Armado

Hipótesis y combinaciones. De acuerdo con las acciones determinadas en función de su origen, y teniendo en cuenta tanto si el efecto de las mismas es favorable o desfavorable, así como los coeficientes de ponderación se realizará el cálculo de las combinaciones posibles del modo siguiente:

E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08/CTE



Situación 1: Persistente o transitoria

Coeficientes parciales de seguridad ((γ))

Coeficientes de combinación (ψ)

Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa)

Carga permanente (G) 1.00 1.35 1.00 1.00

Sobrecarga (Q) 0.00 1.50 1.00 0.70

Viento (Q) 0.00 1.50

1.00 0.60

Nieve (Q) 0.00 1.50

1.00 0.50

Sismo (A)

≥


G Q Q

≥ ≥


G A Q

08/0

4/20

11



11

Situación 2: Sísmica

Coeficientes parciales de seguridad (γ)


Favorable Desfavorable Principal (ψp)

Acompañamiento (ψa)


Sobrecarga (Q) 0.00 1.00 0.30 0.30

Viento (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Nieve (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Sismo (A) -1.00 1.00 1.00 0.30(*)

(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.

E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08/CTE








Carga permanente

(G) 1.00 1.60 1.00 1.00

Sobrecarga (Q) 0.00 1.60 1.00 0.70

Viento (Q) 0.00 1.60

1.00 0.60

Nieve (Q) 0.00 1.60

1.00 0.50

Sismo (A)

≥


G Q Q

≥ ≥


G A Q

08/0

4/20

11



12







Sobrecarga (Q) 0.00 1.00 0.30 0.30

Viento (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Nieve (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Sismo (A) -1.00 1.00 1.00 0.30(*)


Acero Laminado E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB-SE A









Sobrecarga (Q) 0.00 1.50 1.00 0.70

Viento (Q) 0.00 1.50 1.00 0.60

Nieve (Q) 0.00 1.50 1.00 0.50

Sismo (A)

≥


G Q Q

≥ ≥


G A Q

08/0

4/20

11



13







Sobrecarga (Q) 0.00 1.00 0.30 0.30

Viento (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Nieve (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Sismo (A) -1.00 1.00 1.00 0.30(*)


Acero conformado Se aplica las mismos coeficientes y combinaciones que en el acero laminado.

E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB-SE A

3.3 CIMENTACION ( DB SE –C)

Las acciones derivadas del empuje del terreno, tanto las procedentes de su peso como de otras acciones que actúan sobre él, así como las posibles acciones debidas a desplazamientos y deformaciones se evalúan y tratan según lo establecido en el DB-SEC-C.

En general se comprueban frente a los estados límites últimos las siguientes posibilidades:

-Pérdida de capacidad portante del terreno de apoyo de la cimentación por hundimiento, deslizamiento o vuelco.

-Pérdida de la estabilidad global del terreno en el entorno próximo a la cimentación.

-Pérdida de la capacidad resistente de la cimentación por fallo estructural, y

-Fallos originados por efectos que dependen del tiempo (durabilidad del material de la cimentación, fatiga del terreno sometido a cargas variables repetidas)

Las verificaciones de los estados límite últimos, que aseguran la capacidad portante de la cimentación, son los siguientes:

-En la comprobación de estabilidad, el equilibrio de la cimentación, estabilidad al vuelco o estabilidad frente a la subpresión, se ha verificado, para las situaciones de dimensionado pertinentes, cumpliendo la condición:

Ed,dst ≤Ed,stb siendo:

Ed,dst el valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras

Ed,stb el valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras

08/0

4/20

11



14

En la comprobación de resistencia, la resistencia local y global del terreno se ha verificado, para las situaciones de dimensiones pertinentes, cumpliendo la condición:

Ed ≤ Rd siendo:

Ed el valor de cálculo del efecto de las acciones

Rd el valor de cálculo de la resistencia del terreno

La comprobación de la resistencia de la cimentación como elemento estructural se ha verificado cumpliendo que el valor de cálculo del efecto de las acciones del edificio y del terreno sobre la cimentación no supera el valor de cálculo de la resistencia de la cimentación como elemento estructural.

El comportamiento de la cimentación en relación a la aptitud al servicio se ha comprobado frente a los estados límite de servicio asociados con determinados requisitos impuestos a las deformaciones del terreno por razones estéticas y de servicio. En general se han considerado los siguientes:

Los movimientos excesivos de la cimentación que puedan inducir esfuerzos y deformaciones anormales en el resto de la estructura que se apoya en ellos, y aunque no lleguen a romperla afecten a la apariencia de la obra, al confort de los usuarios, o al funcionamiento de equipos e instalaciones.

Las vibraciones que al transmitirse a la estructura pueden producir falta de confort en las personas o reducir su eficacia funcional.

Los daños o el deterioro que pueden afectar negativamente a la apariencia, a la durabilidad o la funcionalidad de la obra.

La verificación de los diferentes estados límite de servicio que aseguran la aptitud al servicio de la cimentación es la siguiente:

El comportamiento adecuado de la cimentación se ha verificado para las situaciones de dimensionado pertinentes, cumpliendo la condición:

Eser ≤ Clim siendo:

Eser el efecto de las acciones

Clim el valor límite para el mismo efecto.

Los diferentes tipos de cimentación requieren, además las siguientes comprobaciones y criterios de verificación, relacionados más específicamente con los materiales y procedimientos de construcción empleados:

CIMENTACIONES DIRECTAS

En el comportamiento de las cimentaciones directas se ha comprobado que el coeficiente de seguridad disponible con relación a las cargas que producirían el agotamiento de la resistencia del terreno para cualquier mecanismo posible de rotura, es adecuado. Se han considerado los estados límite últimos siguientes: a) hundimiento; b) deslizamiento; c) vuelco; d) estabilidad global; y e) capacidad estructural del cimiento; verificando las comprobaciones generales expuestas.

En el comportamiento de las cimentaciones directas se ha comprobado que las tensiones transmitidas por las cimentaciones dan lugar a deformaciones del terreno que se traducen en asientos, desplazamientos horizontales y giros de la estructura que no resultan excesivos y que no podrán originar una pérdida de la funcionalidad, producir figuraciones, agrietamientos u otros daños: Se han considerado los estados límite de servicio siguientes: a) los movimientos del terreno son admisibles para el edificio a construir; y b) los movimientos inducidos en el entorno no afectan a los edificios colindantes; verificando las comprobaciones generales expuestas y las comprobaciones adicionales del DB-SE-C 4.2.2.3.

08/0

4/20

11



15

ACONDICIONAMIENTO DEL TERRENO

En las excavaciones se han tenido en cuenta las consideraciones del DB-SE-C 7.2 y en los estados límites últimos de los taludes se han considerado las configuraciones de inestabilidad que pueden resultar relevantes; en relación a los estados límite de servicio se ha comprobado que no se alcanzan en las estructuras, viales y servicios del entorno de la excavación.

En el diseño de los rellenos, en relación a la selección del material y a los procedimientos de colocación y compactación, se han tenido en cuenta las consideraciones del DB-SE-C 7.3, que se deberán seguir también durante la ejecución.

3.4 HORMIGÓN ESTRUCTURAL ( EHE)

3.4.1 Condiciones generales

Método de cálculo

Se realiza el dimensionamiento de secciones según teoría de estados límite de la vigente EHE, artículo 8, utilizando el método de Cálculo en Rotura.

Redistribución de esfuerzos

Se plantea una plastificación de esfuerzos de hasta el 15% de momentos negativos en vigas s/ art. 24.1 de la EHE

Deformaciones

Se considera un módulo de deformación, s/ art. 39.1 de la EHE

Se limita la flecha total a L/250, la activa a L/400 y se procura no rebasar un máximo absoluto de 1cm.

Cuantías geométricas

Como mínimo se aceptan las fijadas por la EHE en tabla 42.3.5.

3.4.2 Estado de cargas considerados

Las combinaciones de acciones se establecen según la EHE y los valores de las acciones según DB-SE-AE del CTE.

3.4.3 Durabilidad

Los recubrimientos se ajustan a lo recogido en el art. 37 de la EHE, que para este proyecto son:

Ambiente II a. Exterior con humedad alta

Recubrimiento; Mínimo de 20mm y nominal de 30mm, que se garantizarán mediante la colocación de separadores, según los criterios establecidos en el art. 66.2 de la EHE.

Ambiente II a+Qa Agresividad por sulfatos débil

Recubrimiento; Mínimo de 30mm y nominal de 40mm, que se garantizarán mediante la colocación de separadores, según los criterios establecidos en el art. 66.2 de la EHE. En cimentación, 70+10 hacia el terreno, y 50+10 en resto de casos.

08/0

4/20

11



16

3.5 FORJADOS DE HORMIGON EHE

Material adoptado Forjados unidireccionales compuestos de prelosas prefabricadas de hormigón,

más piezas de entrevigado aligerantes (Bovedillas de poliestireno) con armadura de

reparto y hormigón vertido en obra en relleno de nervios y formando la losa

superior (capa de compresión)

Sistema de unidades

adoptado

Dimensiones y Canto Total 35 cm Hormigón prelosa HP-45/P12/lla

armado Capa de Compresión 5cm Hormigón in situ HA-25/B/20/lla

Intereje 120cm Acero pretensado Y 1860C

Arm. C.compresión R5-5 a 20x30 Fyc. Acero pretensado 1580N/mm2

Tipo de prelosa pretensado Acero refuerzos B 500S

Tipo de Bovedilla poliestireno Peso propio 5,75/4,25kN/m2

El hormigón de las prelosas cumplirá las condiciones especificadas en el Art. 30 de la

Instrucción EHE. Las armaduras activas cumplirán las condiciones especificadas en el

Art. 32 de la Instrucción EHE. Las armaduras pasivas cumplirán las condiciones especifi-

cadas en el Art. 31 de la Instrucción EHE. El control de los recubrimientos de las viguetas

Observaciones cumplirá las condiciones especificadas en el Art. 34 de la Instrucción EFHE.

El canto de los forjados de hormigón con prelosas o pretensazas será superior al mínimo

establecido en la norma EFHE ( Art. 15.2.2) para las condiciones de diseño materiales y

cargas previstas; por lo que no es necesaria su comprobación de flecha.

No obstante dado que en el proyecto se desconoce el modelo de forjado definitivo

( según fabricantes) a ejecutar en obra, se exigirá al suministrador del mismo el cumpli-

miento de las deformaciones máximas (flechas) dispuestas en la presente memoria,

en función de su módulo de flecha "El" y las cargas consideradas; así como la certifica-

ción de cumplimiento del esfuerzo cortante y flector que figura en los planos de forjados.

Exigiéndose para estos casos la limitación de flecha establecida por la referida EFHE

en el artículo 15.2.1

En las expresiones anteriores "L" es la luz del vano, en centímetros, (distancia entre ejes

de los pilares si se trata de forjados apoyados en vigas planas) y, en el caso de voladizo

1,6 veces el vuelo.

08/0

4/20

11



17

Límite de flecha total a plazo infinito Límite relativo de flecha activa

flecha ≤L/250 flecha ≤ L/500

f ≤ L /500 + 1cm f ≤ L/1000 + 0,5 cm

3.6 NORMA SISMORRESISTENTE ( NCSR 02)

Localidad, Tafalla (Navarra)

Tipo construcción, De importancia normal, con uso docente

Tipo estructura, Porticada de hormigón armado

No es de aplicación la Norma en la localidad.

3.7 ACERO ( Cumplimiento DB SE-A)

Se verifican los estados límite definidos en DB SE 3.2

estabilidad y la resistencia ( estados límite últimos)

b) aptitud al servicio ( estados límite de servicio)

En la comprobación frente a los estados límite últimos se ha analizado y verificado ordenadamente la resistencia de las secciones, de las barras y de las uniones, según la exigencia básica SE-1, en concreto según los estados límite generales del DB-SE 4.2

El comportamiento de las secciones en relación a la resistencia se ha comprobado frente a los estados límite últimos siguientes: a) fracción; b) corte; c) compresión; d) flexión; e) torsión; f)flexión compuesta sin cortante; g) flexión y cortante; h) flexión, axil y cortante; i) cortante y torsión; y j) flexión y torsión.

El comportamiento de las barras en relación a la resistencia se ha comprobado frente a los estados límite últimos siguientes: a) tracción; b) compresión; c) flexión; d) flexión y tracción; y g) flexión y compresión.

En el comportamiento de las uniones en relación a la resistencia se han comprobado las resistencias de los elementos que componen cada unión según SE-A 8.5 y 8.6; y en relación a la capacidad de rotación se han seguido las consideraciones de SE-A 8.7; el comportamiento de las uniones de perfiles huecos en las vigas de celosía se ha analizado y comprobado según SE-A 8.9

La comprobación frente a los estados límite de servicio se ha analizado y verificado según la exigencia básica SE-2, en concreto según los estados y valores límite establecidos en el DB-SE 4.3

El comportamiento de la estructura en relación a la aptitud al servicio se ha comprobado frente a los estados límite de servicio siguientes: a) deformaciones, flechas y desplomes; b) vibraciones; y c) deslizamiento de uniones.

3.8 INCENDIO ( DB-SI)

Las acciones debidas a la agresión térmica cumplen con lo expuesto en el DB-SI. Se justifican los recubrimientos en el apartado justificativo del CTE-DB-SI del poryecto de ingeniería.

08/0

4/20

11



18

3.9 IMPACTO (DB SE AE)

No es de aplicación en este Proyecto

4 DESCRIPCIÓN DEL MÉTODO DE CALCULO EN EL PROGRAMA UTILIZADO CYPECAD 2011, Metal 3D como estructuras 3D integradas. CYPE Ingenieros, S.A.

ESTRUCTURA Y SU DISCRETIZACION

Tipo de análisis efectuado por el programa

Descripción de Problemas a Resolver

CYPECAD ha sido concebido para realizar el cálculo y dimensionado de estructuras de hormigón armado y metálicas diseñado con forjados unidireccionales, reticulares y losas macizas para edificios sometidos a acciones verticales y horizontales. Las vigas de forjados pueden ser de hormigón y metálicas. Los soportes pueden ser pilares de hormigón armado, metálicos, pantallas de hormigón armado, muros de hormigón armado con o sin empujes horizontales y muros de fábrica. La cimentación puede ser fija (por zapatas o encepados) o flotante (mediante vigas y losas de cimentación).

Con él se pueden obtener la salida gráfica de planos de dimensiones y armado de las plantas, vigas, pilares, pantallas y muros por plotter, impresora y ficheros DXF, así como listado de datos y resultados del cálculo.

Descripción del Análisis Efectuado por el Programa

El análisis de las solicitaciones se realiza mediante un cálculo espacial en 3D, por métodos matriciales de rigidez, formando todos los elementos que definen la estructura: pilares, pantallas H.A., muros, vigas y forjados.

Se establece la compatibilidad de deformaciones en todos los nudos, considerando 6 grados de libertad, y se crea la hipótesis de indeformabilidad del plano de cada planta, para simular el comportamiento rígido del forjado, impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del mismo (diafragma rígido). Por tanto, cada planta sólo podrá girar y desplazarse en su conjunto (3 grados de libertad).

La consideración de diafragma rígido para cada zona independiente de una planta se mantiene aunque se introduzcan vigas y no forjados en la planta.

Cuando en una misma planta existan zonas independientes, se considerará cada una de éstas como una parte distinta de cara a la indeformabilidad de esa zona, y no se tendrá en cuenta en su conjunto. Por tanto, las plantas se comportarán como planos indeformables independientes. Un pilar no conectado se considera zona independiente.

Para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático, (excepto cuando se consideran acciones dinámicas por sismo, en cuyo caso se emplea el análisis modal espectral), y se supone un comportamiento lineal de los materiales y, por tanto, un cálculo de primer orden, de cara a la obtención de desplazamientos y esfuerzos.

Discretización de la estructura

La estructura se discretiza en elementos tipo barra (estructuras 3D integradas), emparrillados de barras y nudos, y elementos finitos triangulares de la siguiente manera:

1. Pilares: Son barras verticales entre cada planta, definiendo un nudo en arranque de cimentación o en otro elemento, como una viga o forjado, y en la intersección de cada planta, siendo su eje el de la sección transversal. Se consideran las excentricidades debidas a la variación de dimensiones en altura. La longitud de la barra es la altura o distancia libre a cara de otros elementos.

2. Vigas: se definen en planta fijando nudos en la intersección con las caras de soportes (pilares, pantallas o muros), así como en los puntos de corte con elementos de forjado o con otras vigas. Así se crean nudos en el eje y en los bordes laterales y, análogamente, en las puntas de voladizos y extremos libres o en contacto con otros elementos de los forjados. Por tanto, una viga entre dos pilares está

08/0

4/20

11



19

formada por varias barras consecutivas, cuyos nudos son las intersecciones con las barras de forjados. Siempre poseen tres grados de libertad, manteniendo la hipótesis de diafragma rígido entre todos los elementos que se encuentren en contacto. Por ejemplo, una viga continua que se apoya en varios pilares, aunque no tenga forjado, conserva la hipótesis de diafragma rígido. Pueden ser de hormigón armado o metálicas en perfiles seleccionados de biblioteca.

2.1. Simulación de apoyo en muro: se definen tres tipos de vigas simulando el apoyo en muro, el cual se discretiza como una serie de apoyos coincidentes con los nudos de la discretización a lo largo del apoyo en muro, al que se le aumenta su rigidez de forma considerable (x100). Es como una viga continua muy rígida sobre apoyos con tramos de luces cortas.

Los tipos de apoyos a definir son:

- empotramiento: desplazamientos y giros impedidos en todas direcciones

- articulación fija: desplazamientos impedidos pero giro libre

- articulación con deslizamiento libre horizontal: desplazamiento vertical coartado, horizontal y giros libres.

Conviene destacar el efecto que puede producir en otros elementos de la estructura, estos tipos de apoyos, ya que al estar impedido el movimiento vertical, todos los elementos estructurales que en ellos se apoyen o vinculen encontrarán una coacción vertical que impide dicho movimiento. En particular es importante de cara a pilares que siendo definidos con vinculación exterior, estén en contacto con este tipo de apoyos, quedando su carga suspendida de los mismos, y no transmitiéndose a la cimentación, apareciendo incluso valores negativos de las reacciones, que representa el peso del pilar suspendido o parte de la carga suspendida del apoyo en muro.

En el caso particular de articulación fija y con deslizamiento, cuando una viga se encuentra en continuidad o prolongación del eje del apoyo en muro, se produce un efecto de empotramiento por continuidad en la coronación del apoyo en muro, lo cual se puede observar al obtener las leyes de momentos y comprobar que existen momentos negativos en el borde. En la práctica debe verificarse si las condiciones reales de la obra reflejan o pueden permitir dichas condiciones de empotramiento, que deberán garantizarse en la ejecución de la misma.

Si la viga no está en prolongación, es decir con algo de esviaje, ya no se produce dicho efecto, comportándose como una rótula.

Si cuando se encuentra en continuidad se quiere que no se empotre, se debe disponer una rótula en el extremo de la viga en el apoyo.

No es posible conocer las reacciones sobre estos tipos de apoyo.

2.2. Vigas de cimentación: son vigas flotantes apoyadas sobre suelo elástico, discretizadas en nudos y barras, asignando a los nudos la constante de muelle definida a partir del coeficiente de balasto (ver anexo de Losas y vigas de cimentación).

3. Vigas inclinadas: Se definen como barras entre dos puntos que pueden estar en un mismo nivel o planta o en diferentes niveles, creándose dos nudos en dichas intersecciones. Cuando una viga inclinada une dos zonas independientes no produce el efecto de indeformabilidad del plano con comportamiento rígido, ya que poseen seis grados de libertad sin coartar.

4. Forjados unidireccionales: Las viguetas son barras que se definen en los paños huecos entre vigas o muros, y que crean nudos en las intersecciones de borde y eje correspondientes de la viga que intersectan. Se puede definir doble y triple vigueta, que se representa por una única barra con alma de mayor ancho. La geometría de la sección en T a la que se asimila cada vigueta se define en la correspondiente ficha de datos del forjado.

5. Forjados de Placas Aligeradas. Son forjados unidireccionales discretizados por barras cada 40 cm. Las características geométricas y sus propiedades resistentes se definen en una ficha de características del forjado, que puede introducir el usuario, creando una biblioteca de forjados aligerados. Se pueden calcular en función del proceso constructivo de forma aproximada, modificando el empotramiento en bordes, según un método simplificado.

08/0

4/20

11



20

6. Losas macizas: La discretización de los paños de losa maciza se realiza en mallas de elementos tipo barra de tamaño máximo de 25 cm y se efectúa una condensación estática (método exacto) de todos los grados de libertad. Se tiene en cuenta la deformación por cortante y se mantiene la hipótesis de diafragma rígido. Se considera la rigidez a torsión de los elementos.

6.1. Losas de cimentación: son losas macizas flotantes cuya discretización es idéntica a las losas normales de planta, con muelles cuya constante se define a partir del coeficiente de balasto. Cada paño puede tener coeficientes diferentes (ver en Anexo 2 Losas y vigas de cimentación).

7. Forjados reticulares: la discretización de los paños de forjado reticular se realiza en mallas de elementos finitos tipo barra cuyo tamaño es de un tercio del intereje definido entre nervios de la zona aligerada, y cuya inercia a flexión es la mitad de la zona maciza, y la inercia a torsión el doble de la de flexión. La dimensión de la malla se mantiene constante tanto en la zona aligerada como en la maciza, adoptando en cada zona las inercias medias antes indicadas. Se tiene en cuenta la deformación por cortante y se mantiene la hipótesis de diafragma rígido. Se considera la rigidez a torsión de los elementos.

8. Pantallas H.A.: Son elementos verticales de sección transversal cualquiera, formada por rectángulos múltiples entre cada planta, y definidas por un nivel inicial y un nivel final. La dimensión de cada lado es constante en altura, pudiendo disminuirse su espesor. En una pared (o pantalla) una de las dimensiones transversales de cada lado debe ser mayor que cinco veces la otra dimensión, ya que si no se verifica esta condición no es adecuada su discretización como elemento finito, y realmente se puede considerar un pilar como elemento lineal. Tanto vigas como forjados se unen a las paredes a lo largo de sus lados en cualquier posición y dirección, mediante una viga que tiene como ancho el espesor del tramo y canto constante de 25 cm. No coinciden los nodos con los nudos de la viga. (Fig 1).

9. Muros de hormigón armado y muros de sótano: Son elementos verticales de sección transversal cualquiera, formada por rectángulos entre cada planta, y definidas por un nivel inicial y un nivel final. La dimensión de cada lado puede ser diferente en cada planta, pudiendo disminuirse su espesor en cada planta. En una pared (o muro) una de las dimensiones transversales de cada lado debe ser mayor que cinco veces la otra dimensión, ya que si no se verifica esta condición, no es adecuada su discretización como elemento finito, y realmente se puede considerar un pilar, u otro elemento en función de sus dimensiones. Tanto vigas como forjados y pilares se unen a las paredes del muro a lo largo de sus lados en cualquier posición y dirección.

Todo nudo generado corresponde con algún nodo de los triángulos.

La discretización efectuada es por elementos finitos tipo lámina gruesa tridimensional, que considera la deformación por cortante. Están formados por seis nodos, en los vértices y en los puntos medios de los lados con seis grados de libertad cada uno y su forma es triangular, realizándose un mallado del muro en función de las dimensiones, geometría, huecos, generándose un mallado con refinamiento en zonas críticas que reduce el tamaño de los elementos en las proximidades de ángulos, bordes y singularidades.

OPCIONES DE CALCULO

Estructuras de hormigón armado. Opciones de Cálculo

Se puede definir una amplia serie de parámetros estructurales de gran importancia en la obtención de esfuerzos y dimensionado de elementos. Dada la gran cantidad de opciones disponibles, se recomienda su consulta en el manual. Citaremos a continuación las más significativas.

08/0

4/20

11



21

Redistribuciones Consideradas.

Coeficientes de Redistribución de Negativos. Se acepta una redistribución de momentos negativos en vigas y viguetas de hasta un 30%. Este parámetro puede ser establecido opcionalmente por el usuario, si bien se recomienda un 15% en vigas y un 25% en viguetas (valor por defecto). Esta redistribución se realiza después del cálculo.

La consideración de una cierta redistribución de momentos flectores supone un armado más caro pero más seguro y más constructivo. Sin embargo, una redistribución excesiva produce unas flechas y una fisuración incompatible con la tabiquería.

En vigas, una redistribución del 15% produce unos resultados generalmente aceptados y se puede considerar la óptima. En forjados se recomienda utilizar una redistribución del 25%, lo que equivale a igualar aproximadamente los momentos negativos y positivos.

La redistribución de momentos se efectúa con los momentos negativos en bordes de apoyos, que en pilares será a caras, es decir afecta a la luz libre, determinándose los nuevos valores de los momentos dentro del apoyo a partir de los momentos redistribuidos a cara, y las consideraciones de redondeo de las leyes de esfuerzos indicadas en el apartado anterior.

En forjados de viguetas, el usuario puede definir los momentos mínimos positivos y negativos que especifique la norma.

Coeficiente de Empotramiento en última planta. De forma opcional se pueden redistribuir los momentos negativos en la unión de la cabeza del último tramo de pilar con extremo de viga; dicho valor estará comprendido entre 0 (articulado) y 1 (empotramiento), aunque se aconseja 0.3 como valor intermedio.

Se realiza una interpolación lineal entre las matrices de rigidez de barras biempotradas y empotradas-articuladas, que afecta a los términos E I/L de las matrices:

K definitiva = · K biempotradas. + (1 - ) · K empot - artic.

siendo el valor del coeficiente introducido.

Coeficiente de Empotramiento en cabeza y pie de pilar, en bordes de forjados, vigas; articulaciones en extremos de vigas. Es posible también definir un coeficiente de empotramiento de cada tramo de pilar en su cabeza y/o su pie en la unión (0 = articulado; 1 = empotrado) (valor por defecto). Los coeficientes de cabeza del último tramo de pilar se multiplican por éstos. Esta rótula plástica se considera físicamente en el punto de unión de la cabeza o pie con la viga o forjado tipo losa/reticular que acomete al nudo.

Rigideces consideradas. Para la obtención de los términos de la matriz de rigidez se consideran todos los elementos de hormigón en su sección bruta.

Para el cálculo de los términos de la matriz de rigidez de los elementos se han distinguido los valores:

EI/L: rigidez a flexión

GJ/L: rigidez torsional

EA/L: rigidez axil

08/0

4/20

11



22

y se han aplicado los coeficientes indicados en la siguiente tabla:

ELEMENTO (EIy) (EIZ) (G J) (EA)

Pilares S.B. S.B. S.B. · x S.B.

coef.rigidez axil

Vigas inclinadas y barras 3d S.B. S.B. S.B. · x S.B.

Vigas de hormigón y metálicas S.B. � S.B. · x �

Viguetas S.B./36 � S.B. · x �

Zuncho de borde S.B. · 10 -15 � S.B. · x �

Apoyo y empot. en muro S.B. · 10 2 � S.B. · x �

Pantallas y muros S.B. S.B. E.P. SB

coef.rig.axil

Losas y reticulares S.B. � S.B. · x �

Placas Aligeradas S.B. � S.B. · x �

S.B.: sección bruta del hormigón

∞: no se considera por la indeformabilidad relativa en planta X: coeficiente reductor de la rigidez a torsión E.P.: elemento finito plano

Coeficientes de Rigidez a Torsión. Existe una opción que permite definir un coeficiente reductor de la rigidez a torsión (x), ver tabla anterior, de los diferentes elementos. Esta opción no es aplicable a perfiles metálicos. Cuando la dimensión del elemento sea menor o igual que el valor definido para barras cortas se tomará el coeficiente definido en las opciones. Se considerará la sección bruta (S.B.) para el término de torsión GJ, y también cuando sea necesaria para el equilibrio de la estructura.

Coeficiente de Rigidez Axil. Se considera el acortamiento por esfuerzo axil en pilares, muros y pantallas H.A. afectado por un coeficiente de rigidez axil variable entre 1 y 99.99 para poder simular el efecto del proceso constructivo de la estructura y su influencia en los esfuerzos y desplazamiento finales. El valor aconsejable es entre 2 y 3.

Momentos Mínimos. En las vigas también es posible cubrir un momento mínimo que sea una fracción del supuesto isostático pl2/8. Este momento mínimo se puede definir tanto para momentos negativos como para positivos con la forma pl2/x, siendo x un número entero mayor que 8. El valor por defecto es 0, es decir, no se aplican.

Se recomienda colocar, al menos, una armadura capaz de resistir un momento pl2/32 en negativos, y un momento pl2/20 en positivos. Es posible hacer estas consideraciones de momentos mínimos para toda la estructura o sólo para parte de ella, y pueden ser diferentes para cada viga. Cada norma suele indicar unos valores mínimos.

Análogamente se pueden definir unos momentos mínimos en forjados unidireccionales por paños de viguetas y para placas aligeradas. Se pueden definir para toda la obra o para paños individuales y/o valores diferentes. Un valor de 1/2 del momento isostático (= pl2/16 para carga uniforme) es razonable para positivos y negativos.

Las envolventes de momentos quedarán desplazadas, de forma que cumplan con dichos momentos mínimos, aplicándose posteriormente la redistribución de negativos considerada.

08/0

4/20

11



23

El valor equivalente de la carga lineal aplicada es:

lVVp di +=

Si se ha considerado un momento mínimo (+) = se ha de verificar que:

8plM

2

v ≥

Recuerde que estas consideraciones funcionan correctamente con cargas lineales y de forma aproximada si existen cargas puntuales.

C) DIMENSIONADO DE SECCIONES

Comprobación y Dimensionado de Elementos

Para el dimensionado de las secciones de hormigón armado en estados límites últimos se emplean el método de la parábola-rectángulo y el diagrama rectangular, con los diagramas tensión-deformación del hormigón y para cada tipo de acero, de acuerdo con la normativa vigente (ver apéndice).

Se utilizan los límites exigidos por las cuantías mínimas y máximas indicadas por las normas, tanto geométricas como mecánicas, así como las disposiciones indicadas referentes a número mínimo de redondos, diámetros mínimos y separaciones mínimas y máximas. Dichos límites se pueden consultar y modificar por pantalla en Opciones. Otros se encuentran grabados en ficheros internos.

Vigas

Armadura Longitudinal por Flexión. La armadura se determina efectuando un cálculo a flexión simple en, al menos, 14 puntos de cada tramo de viga, delimitado por los elementos que contacta, ya sean viguetas, losas macizas o reticulares. En cada punto, y a partir de las envolventes de momentos flectores, se determina la armadura necesaria tanto superior como inferior (de tracción y compresión según el signo de los momentos) y se comprueba con los valores mínimos geométricos y mecánicos de la norma, tomando el valor mayor. Se determina para las dos envolventes, sísmicas y no sísmicas, y se coloca la mayor cuantía obtenida en ambos.

08/0

4/20

11

www.va

Otras coconsiderarmadurcoincidir

En cuanuna long

l

l

Con estearmadur

Si es nedispondrlo indica

Armadurnecesaries capaserá precde arma

La compapoyo d

Corte decada selongitud mala adde los gropcionamúltiploscalculanintermedmínimo d

Cuando la longitu

Con sismlos apoy

Armadurcompresborde dborde ddiámetrodisposiciestribos También

MEMO

arquitectos.co

onsideracionra una variara necesariar con el eje d

to a las pangitud o luz de

la distancia e

la luz libre (en

e criterio se oras, que no s

cesaria la ará en las car

ado en las op

ra Longitudinia por torsión

az de absorbciso aument

adura de piel

probación dede acuerdo a

e las Armaducción, super neta reduci

dherencia, I= rupos de arml estas longit

s de 5 cm. ndo la rama dios se anclade diez diám

se genera laud de anclaj

mo, existe unayos.

ra Transversasión oblicua e apoyo me

de apoyo (Fos mínimos yón de los msimples( que

n se pueden d

ORIA DE CALCU

m c/aizoain 10

es en el armación lineal , que será la

del apoyo, sie

tallas y muroe cálculo igua

entre ejes de

ntre caras) m

obtienen las euperarán la l

armadura deras laterales cpciones.

nal por Torsión, de acuerdober ese incretar la armadul se tratara.

e compresióa la formulac

uras Longitudrior e inferior,da (= longitu buena adhe

mado dispuestudes se ajusEn los extre

vertical neca la armadu

metros medido

a longitud me.

a opción en

al (Estribos). Prealizada enencionado oFig 18). En cy separacion

mismos y eme es siempre disponer los e

ULO. AMPLIAC

, OF24º 31013 a

mado longitu del canto

a mayor obteendo lo más

Fig 17

os, dependieal a la meno

e pantallas (o

más dos vece

envolventes luz de cálcul

e piel, lo cucon el diáme

ón. Conocidao a la norma

emento respeura longitudi

n oblicua poción de cada

dinales. Una , se determinud de anclajerencia), detsto en la direstan a unos memos, se anccesaria, coloc

ra de positivos desde la c

áxima de ba

la que se an

Para el dimen el borde deo de forma ocuanto al esnes en funcipleo de dist el perimetraestribos y ram

CION DEL I.E.S. S

ansoain tlf. 94

udinal. Dentrde la viga enida entre normal próxi

endo del ancr de:

o punto medi

es el canto

dentro de lao más dos ca

ual se defineetro y separa

a la armadura, en cada seecto a la nenal y una ar

or torsión y ca norma.

vez conocidna para cadaje · área necterminándos

ección desfavmínimos defincla la armacando un mvos a cada cara del sopo

arras, se cort

ncla y solapa

nsionado a ee apoyo direopcional a ustribado, o ón de las dtintos calibreal de la secmas juntos, ha

SANCHO III EL

8 197 150 fax

ro de la zon(1/3), lo cualas caras de ma o en el b

cho del lado

io del eje de

a pantalla y santos.

e en opcionación mínima

a longitudinaección. Si la aecesaria por rmadura adic

cortante se e

da la envolvea punto unacesaria/áreae la longitudvorable o denidos en func

adura de acínimo si así slado a partiorte (Fig 16).

an y se solap

a la armadura

esfuerzo cortcto, y el dimuna distancirefuerzo a c

dimensiones des según la ción), dobleasta dos y tre

MAYOR DE TA

948 170 580 c

na de apoyoal conduce borde del so

borde de apo

o al que aco

viga cortad

se obtiene la

nes debido aa definida, d

al por flexiónarmadura reflexión, cum

cional en las

efectúa a un

ente de capa ley desplazaa real) en fund máxima enecreciente dción de un p

cuerdo a su se indica en ir del eje de

pan las barra

a fuera de la

tante se efecmensionado d

a en porcencortante, es de la viga, zona de la

es, triples, así es en la mism

AFALLA

alidad: ISO 90

o del soporta una reduoporte, no teoyo.

omete la viga

o)

longitud de

al canto dede acuerdo a

, se calcula al colocada

mplirá. En cass caras latera

n canto útil d

pacidades neada un cantnción de su pn su zona pare los esfuerzo

porcentaje d terminaciónlas opciones

e apoyo, ad

as con un va

a zona confin

ctúa la comde los estribontajes del ca posible seleasí como simviga. Se pu como rama

ma sección.

01y UNE 150.302

te o pilar sección de la

eniendo que

a, se calcula

corte de las

e la viga, sea la norma y

la armadura en esquinasso contrario,ales, como si

del borde de

ecesarias ento útil más laposición (II =ra cada unoos. De forma

de la luz y enn en patilla,s. En apoyosemás de un

alor doble de

nada junto a

probación as a partir del

anto útil, deleccionar losmetría en laeden definir

as verticales.

01 24

e a e

a

s

e y

a s , i

e

n a = o a n , s n

e

a

a l l s

a r .

08/0

4/20

11

www.varqu

Pilares apeade pilares acortante enapeados o útil, se prodarmadura dimensionaarmado maesos casos,correspondi

Comprobacfisura. La focalcula com

donde:

c: Recubrim

s: Separació

K1: 0.4 (barr

K2: 0.125 (fle

As: Área tot

Ac, eficaz: Á

�s: Tensión d

�sr: Tensión

Es: Módulo d

K3: 0.5

Esta formulaformulaciónla cuantía p

MEMORIA

uitectos.com c

ados. Cargaspeados (sin v

n el borde de cargas puntuce una tranhorizontal, edo no están

anual del tra, además dientes. Tamb

ción de la figormulación umo:

miento de la a

ón entre barr

ras corrugad

exión simple)

al de las bar

Área eficaz q

de servicio d

de la armad

de elasticida

ación se apn específica. para cumplir,

A DE CALCULO

c/aizoain 10, OF2

s próximas a vinculación e

e apoyo en etuales próximnsmisión de len las mism contempladmo o tramose complem

bién se puede

guración en vutilizada cor

armadura de

ras. Si s > 15 d

as)

rras en el áre

que envuelve

e la armadu

dura en el mo

ad del acero

plica en gen Si se activa , emitiendo u

O. AMPLIACION

24º 31013 anso

los apoyos. exterior) en vese tramo. Es

mos a los apola carga por

mas condiciodos en el progs en los que entar los di

e resolver co

vigas. De forrresponde al

s

ssm

m

mk

1E

E

2.0c2S

S7.1W

⎢⎢

⎣

⎡−

σ=

+=

⋅=

e tracción

d, s = 15�

a eficaz

e a las armad

ra

omento de la

neral, excepesta compro

un mensaje d

N DEL I.E.S. SAN

oain tlf. 948 19

Vigas de gravigas, se dimes importante oyos, es decr bielas inclinones que egrama. En es esto ocurra,bujos de pln barras incli

rma opcional Código Mo

2

s

sr

1

3

c21

sm

K5.2K

AA

KK5

E

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛σσ

φ+

⋅

duras, en una

a fisuración

pto para la obación y node aviso (no e

NCHO III EL MAY

97 150 fax 948

an canto y vensionan los recordar quir, a una dis

nadas de comen una méste caso se d, de acuerdoanos de viginadas.

al, se puede eodelo CEB-F

s

s2

s

eficaz,c

E4.0

A

σ≤

⎥⎥

⎦

⎤

a altura de 1

norma NB-1o se cumple,es un error) e

YOR DE TAFAL

170 580 calid

igas anchas. estribos vertie, en el caso

stancia menompresión y tr

énsula cortadebe realizar o a lo que ingas con los

establecer uFIP. La anch

/4 de la altur

1 y Eurocód, se alargan

en los errores

LA

ad: ISO 9001y

. En el caso picales con elo particular dor o igual a racción que , cuyos crit una compro

ndique la nor detalles ad

n límite del aura caracte

ra de la viga

igo 2 que tlas barras o de vigas.

UNE 150.301 2

particular valor del de pilares un canto necesita terios de

obación y rma para

dicionales

ancho de erística se

a.

tienen su aumenta

25

08/0

4/20

11



26

Vigas Metálicas

Se dimensionan de acuerdo a la norma correspondiente y al tipo de acero.

Se propone dentro de la serie el perfil óptimo.

Se dimensionan a flexión simple, ya que no se considera el axil.

De forma opcional se comprueba el pandeo lateral.

Se aplica como criterio del dimensionado los límites de flecha y la abolladura. El coeficiente de aprovechamiento se expresa en % respecto a los límites de tensión y de flecha.

Pilares, pantallas y muros de hormigón armado

Pilares.

El dimensionamiento de pilares de hormigón se realiza en flexión-compresión desviada. A partir de la tabla de armado seleccionada para la obra, se comprueban de forma secuencial creciente de cuantía los armados definidos, que pueden ser simétricos a dos caras, a cuatro o en un porcentaje de diferencia, se comprueba si todas las combinaciones posibles cumplen dicho armado en función de los esfuerzos. se establece la compatibilidad de esfuerzos y deformaciones y se comprueba que con dicho armado no se superan las tensiones del hormigón y del acero ni sus límites de deformación, ya que la posición de las armaduras es conocida por tabla.

Se considera la excentricidad mínima o accidental, así como la excentricidad adicional de pandeo según la norma, limitando el valor de la esbeltez mecánica λ, de acuerdo a lo indicado en la norma. Dado que las fórmulas aplicadas tienen su campo de aplicación limitado por la esbeltez, si se supera, la sección es insuficiente (aunque el usuario puede introducir una armadura de forma manual) dando un mensaje de Esbeltez excesiva (Ee).

Pilares Metálicos: Si se ha definido pilares metálicos, se calculan de acuerdo a la norma seleccionada para el tipo de acero, ya sea laminado o conformado. Los coeficientes de pandeo ya mencionados anteriormente deben introducirse por el usuario. Si adopta el criterio de mantener el perfil existente, recuerde que debe comprobar su cumplimiento.

Si por el contrario admite que el programa coloque el perfil necesario, recuerde que los esfuerzos de dimensionado se han obtenido con el perfil introducido inicialmente, por lo que si la variación ha sido importante, es conveniente recalcular la obra, ya que los esfuerzos pueden variar sustancialmente.

Por último se calculan las placas de anclaje en el arranque de pilares metálicos, verificando las tensiones generales y locales en el acero, hormigón, pernos, punzonamiento y arrancamiento.

Pantallas y muros de hormigón armado. Conocido el estado tensional, una vez calculados los esfuerzos y para cada combinación, se comprueban en cada cara de armado tanto en vertical como en horizontal las tensiones y deformaciones del hormigón y del acero para la armadura dispuesta en las tablas, aumentándose de forma secuencial hasta que algún armado cumpla para todas las combinaciones. Asimismo se comprueba en el sentido transversal, calculándose el refuerzo si es necesario. Este proceso se repite para cada uno de los lados de la pantalla o muro.

De acuerdo con la norma de aplicación se realizan las comprobaciones de cuantías mínimas y máximas, separaciones mínimas y máximas, así como las comprobaciones dimensionales de los lados (el ancho de un lado es superior a cinco veces su espesor), ya que si no lo verifica, se emite un mensaje informativo (Dp), y se le aplican las limitaciones impuestas para pilares.

Se comprueban los límites de esbeltez en pantallas para cada lado, no verificándose para muros.

Por último, se puede consultar por pantalla el armado obtenido así como los errores de dimensionado. Si se varía la armadura y/o espesor, se realiza una comprobación. El programa emitirá los mensajes de error pertinentes. Se puede redimensionar si se varían las secciones, obteniéndose el nuevo armado y realizándose las comprobaciones pertinentes.

08/0

4/20

11



27

Muros de Fábrica. Se comprueban los límites de tensión en compresión y en tracción (10% de la compresión) con un factor de cumplimiento del 80%.

Si no cumple, se emite un aviso en el informe final del cálculo.

Recuerde que la hipótesis de diafragma rígido a nivel de planta coarta deformaciones y produce esfuerzos de pico, que a veces son poco representativos, conduciendo a un armado elevado, de ahí la utilidad del factor de cumplimiento, para permitir que unas zonas no penalicen el armado del resto del muro, supuesto un armado común por planta.

En muros de bloque de hormigón se aplica el documento correspondiente del Código Técnico de la Edificación DB-SE-F.

Forjados Unidireccionales

El cálculo de los forjados unidireccionales se realiza de forma individualizada para cada vigueta en flexión simple. Se obtiene el valor máximo del momento positivo MF expresado en kp x m (dN x m en S.I.) y por metro de ancho, mayorado.

Dado que en el proyecto se desconoce el forjado definitivo a ejecutar en obra, se debe exigir al suministrador del mismo el cumplimiento de las deformaciones máximas (flechas) en función de su módulo de flecha (EI), así como la verificación a cortante en función del tipo de vigueta a colocar, además del cumplimiento de los momentos positivos y el armado de negativos.

Puesto que se consulta el valor de los momentos positivos, no se hace la comprobación de si es o no necesaria armadura de compresión en vano.

Por último,

Placas Aligeradas

Proceso de cálculo utilizado se recuerda que el valor expresado de los cortantes en extremos de viguetas en planos está mayorado y por metro de ancho.

. Conocido el momento positivo de cálculo Md máximo, se busca en la columna de flexión positiva del forjado, M. ULT., un valor superior al de cálculo. Paralelamente, y en función del ambiente definido para el paño, se busca en la columna de M. SER. (1, 2 ó 3) y con el valor del momento de servicio (obtenido con las combinaciones de desplazamientos), y se comparan, hasta que se encuentre un valor que cumpla. Se elige el tipo de placa que cumpla ambas condiciones. Si no es posible se emite un mensaje advirtiendo que está fuera de tablas.

De la misma manera, y para la placa seleccionada por flexión y ambiente, se comprueba en la columna de cortante de flexión negativa y positiva del forjado si el cortante de cálculo es menor que el resistido por el forjado. Si no cumple se emite un aviso advirtiendo del hecho.

Las longitudes de las barras se determinan en función de la envolvente de momentos, y las longitudes mínimas definidas en las opciones.

Las envolventes se obtienen de acuerdo a los esfuerzos actuantes, redistribución considerada y momentos mínimos aplicados.

Cuando no se hayan definido datos para el cálculo de flecha, ambiente o cortante, no se realiza dicha comprobación.

En Datos de Paño, se puede seleccionar el ambiente, así como los coeficientes de empotramiento en bordes, y los momentos mínimos para cada tipo de tramo, extremo, intermedio, aislado o vuelo.

Proceso constructivo. Puede seleccionar el cálculo con sopandas o como autoportante.

A. Con sopandas. El cálculo que realiza el programa cuando consideramos continuidad, con un valor del coeficiente de empotramiento en bordes=1, es un cálculo estático sometido a la carga total = carga

08/0

4/20

11



28

permanente + sobrecarga, lo cual equivale a construir el forjado sobre sopandas, y al retirarlas, queda el forjado sometido a dicha carga total.

En este cálculo, normalmente los momentos negativos son mayores que los momentos positivos.

B. Como autoportante Los forjados de placas prefabricadas aligeradas se construyen normalmente sin sopandas, por lo que el estado final de esfuerzos se compone de dos estados:

1. La placa sometida al peso propio del forjado p, obteniéndose una ley de esfuerzos isostática (M=pl2/8).

2. El forjado en continuidad sometido a la carga adicional posterior a la ejecución del forjado, formada por las cargas muertas y la sobrecarga de uso.

La superposición de ambos estados conduce a unos esfuerzos, que, en la mayoría de los casos, da mayores momentos positivos que negativos.

En la presente versión no se realiza el cálculo en dos fases, por lo que si el forjado se va a construir sin sopandas (caso B), puede obtener, de forma razonablemente aproximada, unos resultados acordes a lo esperado, modificando los coeficientes de empotramiento de los paños en continuidad.

Forjados de Losa Maciza

Armadura Base. De forma opcional se puede definir una armadura base superior e inferior, longitudinal y transversal, que pueden ser diferentes, definibles y modificables según una tabla de armado. Esta armadura será colaborante siempre si se define. Es posible aumentarla, si por el cálculo es preciso, a flexión, ya sea por trabajo como armadura comprimida o por el cumplimiento de unos mínimos de cuantías especificadas en Opciones.

Armadura Longitudinal de Refuerzo. En cada nudo de la malla se conocen los momentos flectores en dos direcciones y el momento torsor. En general, las direcciones principales de la losa no coinciden con las direcciones de armado impuestas para la misma. Aplicando el método de Wood, internacionalmente conocido, que considera el efecto de la torsión para obtener el momento de armado en cada dirección especificada, efectuándose un reparto transversal en cada nudo con sus adyacentes a izquierda y a derecha en una banda de un metro, sumándose en cada nudo los esfuerzos del nudo más los del reparto, a partir de los cuales se obtiene el área necesaria superior e inferior en cada dirección, que se especifica por metro de ancho al dividir por el tamaño de la malla o distancia entre nudos, para obtener un valor homogéneo y comparable en todos los nudos.

Se comprueba el cumplimiento de las cuantías geométricas mínimas, tanto superior, como inferior y total, así como las cuantías geométricas y mecánicas de la cara de tracción. También se comprueba que la armadura en una dirección sea un porcentaje de la otra, todo ello de acuerdo a las opciones activas.

Con todo ello se obtienen unas envolventes de cuantías y el área necesaria en cada dirección por metro de ancho y se calculan unos refuerzos longitudinales de acuerdo a las tablas de armado definidas. El punto de corte de las barras se realiza aumentando a dicha longitud la longitud neta reducida de anclaje según su posición (I ó II) y el decalaje de la ley en función del canto útil y según la normativa.

El cumplimiento de los diámetros máximos y separaciones se realiza por medio de las tablas de armado, en las que se especifican los diámetros y separaciones en función de un campo de variación de los cantos. La consideración de la torsión es opcional, aunque se aconseja que se considere siempre.

Armaduras predeterminadas: se define con este nombre a la posibilidad de introducir armaduras, ya sea superior, inferior y en cualquier dirección, de diámetro y longitud predeterminada por el usuario, y que se descontarán en su zona de influencia de la armadura de refuerzo a colocar. Resulta muy útil en zonas de concentración de esfuerzos ya conocidos, como la zona superior en soportes, permitiendo que el resto de la armadura sea más uniforme.

El tratamiento de las losas de cimentación es idéntico a las losas macizas normales en cuanto a su diseño de armaduras.

08/0

4/20

11



29

Armadura Transversal

A.-Punzonamiento. En superficies paralelas a los bordes de apoyo, considerando como tales a los pilares, pantallas, muros, vigas y apoyos en muros, y situada a una distancia de medio canto útil (0.5 d), se verifica el cumplimiento de la tensión límite de punzonamiento, de acuerdo a la norma. No debe olvidarse que la comprobación de punzonamiento es una comprobación de tensiones tangenciales, que es lo que realiza el programa, obteniendo el valor de las tensiones tangenciales a partir de los cortantes en los nudos próximos, interpolando linealmente en los puntos de corte del perímetro de punzonamiento.

Si se supera la tensión límite sin armadura transversal, es necesario colocar armadura de refuerzo transversal, se indica el número y el diámetro del refuerzo a colocar como ramas verticales, a la separación necesaria en función del número de ramas colocadas en una cierta longitud.

En las zonas donde se dispongan vigas, planas o de canto, los esfuerzos tangenciales serán resistidos por los estribos de la viga. Por tanto, las tensiones tangenciales se calculan sólo en la losa y en superficies paralelas a los lados de las vigas.

B.-Cortante. A partir de la sección de comprobación a punzonamiento (0.5 d) y en superficies paralelas a una distancia de 0.75 d, se realiza la comprobación a cortante en toda la superficie de la losa, hasta encontrarse todas las superficies radiadas a partir de los bordes de apoyo. Si es necesario reforzar, se indica el número y el diámetro de los refuerzos a colocar con la misma tipología que lo indicado para el punzonamiento.

El tratamiento de las losas de cimentación es idéntico a las losas macizas normales en cuanto a su diseño de armaduras.

Anclaje de las armaduras en vigas o apoyos. Las longitudes de anclaje se miden a partir del borde de apoyo con la losa. Revise las longitudes cuando los bordes sean anchos, pues es posible que no crucen toda la viga y queden parcialmente anclados. Esto es importante, y debe prolongarlas cuando utilice vigas anchas.

El tratamiento de las losas de cimentación es idéntico a las losas macizas normales en cuanto a su diseño de armaduras. Existe una opción que en losas rectangulares apoyadas en vigas da un armado promediado uniforme en cada dirección.

Forjados Reticulares

Los criterios para los forjados reticulares son los mismos que los indicados para las losas macizas, con las siguientes diferencias.

Armadura Base. Se puede definir o no una armadura base, distinguiendo para ello la zona macizada de la zona aligerada.

A. Armadura Base en Zona Maciza (Ábacos). Por defecto, se considera una armadura base formada por 2 redondos, según unas tablas, que se extiende de borde a borde de ábaco, distribuida entre los ejes de los nervios y que colabora siempre que se considere.

Esta armadura ni se mide ni se dibuja en la versión actual de CYPECAD. Por tanto, es el proyectista quien debe suministrar un detalle tipo de dicha armadura base, también llamada «de montaje de ábacos», que complemente la información contenida en los planos, aunque en el cuadro de características se describa dicha armadura base.

B. Armadura Base en Nervios. Por defecto no se considera. Por tanto, se debe elegir y determinar en cada dirección. Existen unas tablas de armado que permiten su definición, así como su combinación posible en los refuerzos adicionales a colocar en los nervios. Si se indica en Opciones que se detalle, se dibujará y se medirá. En caso contrario, sólo será posible colocar un rótulo a nivel general sin medición ni dibujo en el cuadro de características.

Armadura Longitudinal de Refuerzo. Se aplican los mismos criterios que en el caso de las losas macizas, sólo que el armado se concentra en los nervios. Previamente se deben agrupar las envolventes de los elementos adyacentes al nervio para el cálculo concentrado de la armadura en la posición del nervio.

08/0

4/20

11



30

Armadura Transversal. En la zona de ábacos o zona maciza se efectúa un cálculo idéntico al de las losas macizas frente a cortante y punzonamiento.

En los nervios de la zona aligerada se efectúa la comprobación a cortante en los nervios cada 0.75 d. Si es necesario reforzar, coloca ramas verticales del diámetro necesario a la separación y número que se dibuja en planos y por pantalla.

D. DEFORMACIONES EN VIGA

Se aplicará lo indicado en el CTE apartado 4.3.3 DB SE. Deformaciones y en la EHE.

E. DEFORMACIONES EN FORJADOS

Forjados unidireccionales y placas aligeradas:

Se aplicará lo indicado en el Código Técnico de la Edificación en su apartado 4.3.3 Deformaciones.

Forjados de Losa maciza y Reticulares. Se proporcionan en cualquier nudo de la malla de todas las plantas los valores de los desplazamientos por hipótesis simples (aquellas que se hayan definido en el proyecto: permanentes o peso propio; variables, que incluyen sobrecargas de uso generales, separadas, ...; viento y sismo). En particular, se puede obtener el desplazamiento máximo por hipótesis de cada paño.

Queda a juicio del proyectista la estimación de la flecha activa, con los coeficientes de fluencia que considere oportuno, y a partir de la determinación manual de las flechas instantáneas conocidas, deducidas de los desplazamientos verticales por hipótesis que suministra el programa.

Se recuerda que en una losa los desplazamientos verticales son absolutos, es decir que si consultamos en un nudo junto a un pilar o soporte, veremos que también tienen desplazamientos verticales (según el eje z), luego para determinar la flecha entre dos soportes, debemos restar los desplazamientos de los soportes, ya que la flecha es un descenso relativo respecto a los apoyos extremos, o puntos de inflexión en una dirección dada de la deformación. Este efecto es más acusado en las plantas altas de los edificios por el acortamiento elástico de los pilares de hormigón.

Si los desplazamientos de pilares son muy pequeños, se puede estimar la suma de los desplazamientos debidos a las cargas gravitatorias verticales (peso propio + sobrecargas) y multiplicadas por un valor entre 2.5 y 3, según el proceso constructivo. De esta forma se obtienen unos valores aproximados en la práctica habitual de cálculo de edificios. Conocida la flecha absoluta, se podrá determinar la flecha relativa (L/XXX), observando los apoyos de las zonas adyacentes al punto de máxima flecha absoluta y tomando la luz menor de las posibles contiguas.

Recuerde que en losas macizas y reticulares, se deben respetar unos cantos razonables para las luces habituales y cargas normales de edificación dentro de las esbelteces que suelen indicar las normas (menores si es posible), así como una distribución de soportes con luces compensadas, es la mejor garantía para no tener problemas de deformaciones. Una ejecución adecuada con recubrimientos correctos también nos asegurará un comportamiento bueno frente a deformaciones excesivas.

Utilice los isovalores para visualizar los desplazamientos verticales, con las indicaciones anteriormente mencionadas.

F. CIMENTACIONES

En el presente apartado se indican las consideraciones generales tenidas en cuenta para la comprobación y dimensionado de los elementos de cimentación definibles en CYPECAD bajo soportes verticales del edificio definidos ‘con vinculación exterior’.

08/0

4/20

11

www.varqu

Zapatas aisl

CYPECAD esiguientes:

Zap

Zap

En planta se

Cua

Rec

Rec

Cada zapaposición.

Las cargas Los esfuerzo

N: a

Mx:

My:

Qx:

Qy:

T: to

Las hipótesis

Los estados

• Ten

• Equ

• Hor

Se puede reprograma, o

También se

La comprob

Tensiones so

Se supone esfuerzos unque, cuand

MEMORIA

uitectos.com c

adas

efectúa el cá

patas de can

patas de can

e clasifican e

adradas

ctangulares c

ctangulares e

ata puede ci

transmitidas os transmitido

axil

momento x

momento y

cortante x

cortante y

orsor

s considerad

a comproba

siones sobre

uilibrio

migón (flexió

ealizar un dimo de unas dim

puede simpl

bación consis

obre el terren

una ley de nas leyes deo la resultan

A DE CALCULO

c/aizoain 10, OF2

álculo de za

nto constante

nto variable o

en:

centradas

excéntricas (c

imentar un n

por los sopoos pueden se

das pueden s

ar son:

el terreno

ón y cortante

mensionado mensiones da

lemente obte

ste en verific

no

deformacióe tensiones so

te se salga d

O. AMPLIACION

24º 31013 anso

apatas de ho

e

o piramidales

caso particu

número ilimita

ortes, se tranr:

er: Peso prop

e)

a partir de ladas.

ener el arma

ar los aspect

n plana parobre el terre

del núcleo ce

N DEL I.E.S. SAN

oain tlf. 948 19

ormigón arm

s

lar: mediane

ado de sopo

sportan al c

pio, Sobreca

as dimension

ado a partir d

tos normativo

ra la zapatano de forma

entral, apare

NCHO III EL MAY

97 150 fax 948

ado. Siendo

eras y de esq

ortes (pilares

entro de la

rga, Viento,

nes por defe

de una geom

os de la geo

a, por lo quea trapecial. cerán zonas

YOR DE TAFAL

170 580 calid

o el tipo de z

uina)

s, pantallas y

zapata obte

Nieve y Sismo

ecto definida

metría determ

metría y arm

e se obtendNo se admit sin tensión.

LA

ad: ISO 9001y

zapatas a re

y muros) en c

eniendo su re

o.

as en las opc

minada.

mado de una

rá en funcióten traccione

UNE 150.301 3

esolver los

cualquier

esultante.

ciones del

zapata.

ón de los es, por lo

31

08/0

4/20

11

www.va

La resultapropio d

Estados d

Aplicanddentro d

El excessegurida

Si es cerorespecto

Estados d

Se debe

Momentla dimen

Si hay vala zapatmedio e

Cortantesolaparse

Anclaje patillas c

Cantos m

Separaccaso de

Cuantíasgeométr

Diámetro

Dimensiode comp

MEMO

arquitectos.co

ante debe qe la zapata.

de equilibrio

do las combde la zapata.

so respecto ad:

o, el equilibrio al equilibrio

de hormigón

verificar la fl

tos flectores. nsión el pilar h

arios soportesa. Se efectúntre borde d

es. La seccióe las seccion

de las armacorrespondie

mínimos. Se c

ción de arma dimensionam

s mínimas y ricas que esp

os mínimos. S

onado. El dimpresión. El dim

ORIA DE CALCU

m c/aizoain 10

quedar dentr

inaciones de

al coeficien

io es el estrico.

n

lexión de la z

En el caso dhacia su inte

s, se hace una en ambas

de placa y pe

n de referennes por proxim

aduras. Se contes en su ca

comprueba e

aduras. Se comiento se tom

máximas. Specifique la n

Se comprueb

mensionado mensionado

ULO. AMPLIAC

, OF24º 31013 a

o de la zapa

e estado lími

nte de segu

excentria5.0

⎜⎜⎝

⎛ ⋅

cto, y si es gr

zapata y las

de pilar únicorior.

n barrido cals direccioneserfil.

cia se sitúa amidad, emitié

omprueba easo, y según

el canto míni

omprueba lasma un mínim

Se compruebnorma.

ba que el diá

a flexión obl a cortante, l

CION DEL I.E.S. S

ansoain tlf. 94

ata, pues si n

te correspon

ridad se exp

resultadadicizapataancho

rande indica

tensiones tan

o, se compru

lculando mos x e y, con p

a un canto úéndose un a

el anclaje en su posición.

imo que espe

s separacionmo práctico d

ba el cump

ámetro sea a

liga a disponlo mismo, pa

SANCHO III EL

8 197 150 fax

o es así no h

ndientes, se c

presa media

1001antea

⋅⎟⎟⎠

⎞−

que se encu

ngenciales.

ueba con la

omentos en mpilares metál

til de los bordviso.

n sus extremo

ecifique la n

es mínimas ede 10 cm.

limiento de

l menos los m

ner cantos para no tener q

MAYOR DE TA

948 170 580 c

habría equilib

comprueba

ante el conc

0

uentra muy d

sección de r

muchas seccicos y placa

des del sopo

os de las arm

orma.

entre armadu

las cuantías

mínimos de la

ara que no sque colocar

AFALLA

alidad: ISO 90

brio. Se consid

que la result

cepto % de

del lado de

referencia sit

ciones a lo la de anclaje,

orte. Si hay va

maduras, co

uras de la no

s mínimas, m

a norma.

sea necesarrefuerzo tran

01y UNE 150.303

dera el peso

tante queda

e reserva de

la seguridad

tuada a 0.15

argo de toda en el punto

arios podrían

olocando las

orma, que en

mecánicas y

ia armaduransversal.

01 32

o

a

e

d

5

a o

n

s

n

y

a

08/0

4/20

11

www.varqu

Comprobacen el hormigsoporte por

Sop

Sop

Sop

Para tener e

Se dimensiocumplimien

En dimensioentre la luzdimensionafijando algdiferentes se

Cuando la lel peso de l

Zapata corr

El programa

Este tipo deedificios o m

Hay tres tip

• con

• con

• con

Se utiliza co

MEMORIA

uitectos.com c

ción a compgón por rotu:

portes interior

portes media

porte esquina

en cuenta el

onan zapatato en su caso

onamiento dez entre sopmiento de muna dimensegún la opci

ey de tensioa zapata en

rida bajo mu

a calcula zap

e zapata cormuros portan

os de zapata

n vuelos a am

n vuelo a la i

n vuelo a la d

mo cimenta

A DE CALCULO

c/aizoain 10, OF2

presión oblicura a compre

res: 1.15

neros: 1.4

a: 1.5

efecto de la

as rígidas sio (vuelo/can

e zapatas deportes dividomanera que ión, en funcón seleccion

nes no ocup voladizo, co

ro

patas corrida

rrida bajo mtes.

as:

mbos lados

zquierda

derecha

ción de muro

O. AMPLIACION

24º 31013 anso

ua. Se realizaesión oblicua

a excentricid

iempre, aunnto � 2).

e varios sopoo por el ca el usuario pción del tipnada.

pe toda la zaolocándose u

as de hormigó

muro se pued

os de hormig

N DEL I.E.S. SAN

oain tlf. 948 19

a en el bordea. Dependien

ad de las ca

nque en co

ortes, se limitanto de la

pueda escogpo de zapat

pata, puedeuna armadur

ón armado b

de utilizar en

gón armado y

NCHO III EL MAY

97 150 fax 948

e de apoyo, ndo del tipo

argas.

omprobación

a la esbeltez zapata. Se

ger la forma ta. Los resu

en aparecer ra superior si

bajo muro.

muros de c

y muros de fá

YOR DE TAFAL

170 580 calid

no permitiende soporte, s

n solamente

a 8, siendo ldispone de

de crecimieltados lógic

tracciones efuese necesa

ontención y

ábrica.

LA

ad: ISO 9001y

ndo superar lse pondera e

se avisa d

a esbeltez lae unas opcento de la zamente pue

en la cara supario.

muros de só

UNE 150.301 3

a tensión el axil del

de su no

a relación iones de

zapata, o eden ser

perior por

ótano de

33

08/0

4/20

11

www.va

La geom

Se dimenZapatas mismos c

La única

Mientrasrectangudiscreta,muro, dis

De una f

Vigas ce

El progra

Las vigas

• m

• m

Existen u

Los esfue

• M

• Nterreno s

• Lproporci

• P

Si su long

Existe unse encue

MEMO

arquitectos.co

metría se defi

nsiona y com Aisladas), pocondicionant

a diferencia ra

que en unular alargad, es como cscretizada en

forma sencilla

entradoras

ama calcula

s centradora

momentos n

momentos p

nas tablas d

erzos sobre la

Momentos y

No admite csin sufrir esfue

Los esfuerzoionales a sus

Pueden recib

gitud es men

a tabla de aentra sometid

ORIA DE CALCU

m c/aizoain 10

ne en la entr

mprueba de or tanto tienetes.

adica en la f

n pilar las co, en un monvertir una n escalones q

a, expresánd

vigas centra

as se utilizan p

egativos:

ositivos:

e armado pa

as vigas cent

cortantes ne

cargas sobreerzos.

os que rec rigideces.

bir esfuerzos s

or de 25 cm,

armado parada.

ULO. AMPLIAC

, OF24º 31013 a

rada de dato

la misma fore sus mismas

forma de ap

cargas se auro se conv resultante eque internam

dolo gráficam

adoras de ho

para el centr

As > A

armado

ara cada tip

radoras son:

ecesarios par

e ella ni se

iben, cuand

sólo por un e

, se emite un

a cada tipo,

CION DEL I.E.S. S

ansoain tlf. 94

os del muro.

ma que las z posibilidade

licar las carg

plican en svierte en unaen una ley dmente realiza

mente:

rmigón arma

ado de zapa

Ai

o simétrico

o, definibles

ra su efecto

considera su

do son var

extremo o po

aviso de vig

comprobán

SANCHO III EL

8 197 150 fax

zapatas rectaes (inclusión d

gas.

u centro-ejea ley de cae tensiones

a el programa

ado entre cim

atas y encep

y modificabl

de centrado

u peso prop

rias, un ele

or ambos.

ga corta.

dose su cum

MAYOR DE TA

948 170 580 c

angulares (cde pilares pró

e geométricargas a lo la

aplicadas aa según sus d

mentaciones

pados. Existen

les.

o.

io. Se supon

emento zap

mplimiento pa

AFALLA

alidad: ISO 90

onsúltelo en óximos en la

o, ya sea cargo del mur

lo largo dedimensiones.

.

n dos tipos:

ne que las t

pata o enc

ara los esfuer

01y UNE 150.303

el apartadomisma) y sus

cuadrado oro de forma la base del

ransmiten al

cepado son

rzos a la que

01 34

o s

o a l

l

n

e

08/0

4/20

11

www.varqu

Se realizan l

• diám

• diám

• cua

• cua

• cua

• sep

• sep

• sep

• sep

• anc

• can

• com

• long

• long

• long

• com

• com

Se admite ude la zapata

Existe una o

Hay unos celementos,

Para todas elemento d

Vigas de ata

El programa

Las vigas dedel sismo.

A partir del estos esfuerz

De forma opla compacnegativo y u

MEMORIA

uitectos.com c

as siguientes

metro mínimo

metro mínimo

antía geomét

antía mecáni

antía máxima

aración míni

aración míni

aración máx

aración máx

cho mínimo d

nto mínimo d

mprobación

gitud anclaje

gitud anclaje

gitud anclaje

mprobación

mprobación

una cierta toa (15º).

opción que p

riterios para enrasándola

las comprobe hormigón a

ado

a calcula vig

e atado sirve

axil máximozos se consid

pcional se ditación de laun cortante p

A DE CALCULO

c/aizoain 10, OF2

s comprobac

o de la arma

o de la arma

trica mínima

ica mínima (s

a de armadu

ima entre arm

ima entre ce

xima de la ar

xima de cerc

de vigas 1(≥

e vigas /1(≥

a fisuración (

e armadura s

e armadura d

e armadura in

a flexión (no

a cortante (

lerancia en e

permite fijar u

disponer la a por la cara

baciones y diarmado, exc

as de atado

en para arrio

o, se multiplicderan de trac

imensionan aas tierras y spl/2, siendo l

O. AMPLIACION

24º 31013 anso

ciones:

adura longitu

adura transve

de tracción

se acepta re

ura longitudin

maduras long

ercos

rmadura long

cos

)luz20/

)luz20/

(0.3 mm)

superior

de piel

nferior

tener armad

hormigón + e

el ángulo de

na cuantía g

viga respect superior o in

mensionadocepto para fis

entre cimen

ostrar las zap

ca por la accción y comp

a flexión parasolera superi la luz de la v

N DEL I.E.S. SAN

oain tlf. 948 19

udinal

ersal

educción)

nal

gitudinales

gitudinal

dura de com

estribos resist

e desvío de la

geométrica m

to a la zapaferior.

o se utilizan lasuración que

ntaciones de

atas, absorb

celeración sípresión (a N)

a una cargaior. Se dimeviga.

NCHO III EL MAY

97 150 fax 948

mpresión)

ten el cortan

a viga centra

mínima de tra

ata, en funció

as combinace se utilizan la

hormigón ar

biendo los es

ísmica de cá.

a uniforme p nsionan par

YOR DE TAFAL

170 580 calid

te)

adora cuand

acción.

ón el canto

iones de vigas de tension

rmado.

fuerzos horizo

álculo ‘a’ (no

(1 T/ml ó 10 ka un mome

LA

ad: ISO 9001y

do entra por

relativo entr

as centradornes sobre el te

ontales por l

o menor que

kN/ml) produento pl2/12 p

UNE 150.301 3

r el borde

re ambos

ras como erreno.

a acción

e 0.05), y

ucida por positivo y

35

08/0

4/20

11



36

Para el dimensionado se utilizan las combinaciones llamadas de Vigas Centradoras como elemento de hormigón armado.

Se utilizan unas tablas de armado con armado simétrico en las caras.

Se hacen las siguientes comprobaciones:

• diámetro mínimo de la armadura longitudinal

• diámetro mínimo de la armadura transversal

• cuantía geométrica mínima de la armadura de tracción (si se ha activado la carga de compactación)

• cuantía geométrica mínima de la armadura de compresión (si se ha activado la carga de compactación)

• armadura mecánica mínima

• separación mínima entre armaduras longitudinales

• separación máxima entre armaduras longitudinales

• separación mínima entre cercos

• separación máxima entre cercos

• ancho mínimo de vigas (1/20 luz)

• canto mínimo de vigas (1/12 luz)

• fisuración (0.3 mm, no considerando el sismo)

• longitud de anclaje armadura superior

• longitud de anclaje armadura piel

• longitud de anclaje armadura inferior

• comprobación a cortante (sólo con carga de compactación)

• comprobación a flexión (sólo con carga de compactación)

• comprobación a axil

Existen opciones para extender el estribado hasta la cara de la zapata o hasta el soporte.

También son opcionales la posición de la viga con enrase superior o inferior con la zapata en función de sus cantos relativos.

G. ENCEPADOS SOBRE PILOTES

No existen en este Proyecto.

H. PLACAS DE ANCLAJE

Placas de Anclaje

En la comprobación de una placa de anclaje, la hipótesis básica asumida por el programa es la de placa rígida o hipótesis de Bernouilli. Esto implica suponer que la placa permanece plana ante los esfuerzos a los que se ve sometida, de forma que se pueden despreciar sus deformaciones a efectos del reparto de cargas. Para que esto se cumpla, la placa de anclaje debe ser simétrica (lo que siempre garantiza el programa) y suficientemente rígida (espesor mínimo en función del lado).

Las comprobaciones que se deben efectuar para validar una placa de anclaje se dividen en tres grupos, según el elemento comprobado: hormigón de la cimentación, pernos de anclaje y placa propiamente dicha, con sus rigidizadores, si los hubiera.

1. Comprobación sobre el hormigón. Consiste en verificar que en el punto más comprimido bajo la placa no se supera la tensión admisible del hormigón. El método usado es el de las tensiones admisibles,

08/0

4/20

11



37

suponiendo una distribución triangular de tensiones sobre el hormigón que sólo pueden ser de compresión. La comprobación del hormigón sólo se efectúa cuando la placa está apoyada sobre el mismo, y no se tiene un estado de tracción simple o compuesta. Además, se desprecia el rozamiento entre el hormigón y la placa de anclaje, es decir, la resistencia frente a cortante y torsión se confía exclusivamente a los pernos.

2. Comprobaciones sobre los pernos. Cada perno se ve sometido, en el caso más general, a un esfuerzo axil y un esfuerzo cortante, evaluándose cada uno de ellos de forma independiente. El programa considera que en placas de anclaje apoyadas directamente en la cimentación, los pernos sólo trabajan a tracción. En caso de que la placa esté a cierta altura sobre la cimentación, los pernos podrán trabajar a compresión, haciéndose la correspondiente comprobación de pandeo sobre los mismos (se toma el modelo de viga biempotrada, con posibilidad de corrimiento relativo de los apoyos normal a la directriz: b = 1) y la traslación de esfuerzos a la cimentación (aparece flexión debida a los cortantes sobre el perfil). El programa hace tres grupos de comprobaciones en cada perno:

Tensión sobre el vástago. Consiste en comprobar que la tensión no supere la resistencia de cálculo del perno.

Comprobación del hormigón circundante. A parte del agotamiento del vástago del perno, otra causa de su fallo es la rotura del hormigón que lo rodea por uno o varios de los siguientes motivos:

- Deslizamiento por pérdida de adherencia.

- Arrancamiento por el cono de rotura.

- Rotura por esfuerzo cortante (concentración de tensiones por efecto cuña).

Para calcular el cono de rotura de cada perno, el programa supone que la generatriz del mismo forma 45 grados con su eje. Se tiene en cuenta la reducción de área efectiva por la presencia de otros pernos cercanos, dentro del cono de rotura en cuestión.

No se tienen en cuenta los siguientes efectos, cuya aparición debe ser verificada por el usuario:

- Pernos muy cercanos al borde de la cimentación. Ningún perno debe estar a menos distancia del borde de la cimentación, que su longitud de anclaje, ya que se reduciría el área efectiva del cono de rotura y además aparecería otro mecanismo de rotura lateral por cortante no contemplado en el programa.

- Espesor reducido de la cimentación. No se contempla el efecto del cono de rotura global que aparece cuando hay varios pernos agrupados y el espesor del hormigón es pequeño.

- El programa no contempla la posibilidad de emplear pernos pasantes, ya que no hace las comprobaciones necesarias en este caso (tensiones en la otra cara del hormigón).

Aplastamiento de la placa. El programa también comprueba que, en cada perno, no se supera el cortante que produciría el aplastamiento de la placa contra el perno.

3. Comprobaciones sobre la placa

Cálculo de tensiones globales. El programa construye cuatro secciones en el perímetro del perfil, comprobando todas frente a tensiones. Esta comprobación sólo se hace en placas con vuelo (no se tienen en cuenta los pandeos locales de los rigizadores, y usted debe comprobar que sus respectivos espesores no les dan una esbeltez excesiva).

Cálculo de tensiones locales. Se trata de comprobar todas las placas locales en las que perfil y rigidizadores dividen a la placa de anclaje propiamente dicha. Para cada una de estas placas locales, partiendo de la distribución de tensiones en el hormigón y de axiles en los pernos, se calcula su flector ponderado pésimo, comparándose con el flector de agotamiento plástico. Esto parece razonable, ya que para comprobar cada placa local suponemos el punto más pésimo de la misma, donde obtenemos un pico local de tensiones que puede rebajarse por la aparición de plastificación, sin disminuir la seguridad de la placa.

08/0

4/20

11



38

I . COMBINACION DE ACCIONES

Se aplicará lo indicado en el documento del Código Técnico de la Edificación:

Seguridad Estructural. Cimientos. DB-SE-C.

Se han implementado combinaciones para cimentación diferenciadas del resto de los elementos de hormigón, ya que el artículo 2.4.2.5 del DB-SE-C establece unos coeficientes de seguridad parciales (tabla 2.1) diferentes de los especificados en EHE. Estas combinaciones se aplican a zapatas, encepados, vigas centradoras y de atado.

Se establece una clasificación de las zapatas en rígidas y flexibles.

J. CIMENTACIONES FLOTANTES

Losas y vigas de cimentación.

No existen en este Proyecto.

IMPLEMENTACIÓN NORMA EHE-08

Materiales a emplear

Hormigones

Se define una serie de hormigones tipificados:

HA-25, HA-30, HA-35, HA-40, HA-45, HA-50, HA-55, HA-60, HA-70, HA-80, HA-90, HA-100

en donde el número indica la resistencia característica fck, a los 28 días en probeta cilíndrica, expresado en N/mm2 (MPa).

Niveles de control. En general, se establecen dos coeficientes reductores de la resistencia del hormigón en función de las situaciones de proyecto: Persistente o transitoria, Accidental.

Situación de proyecto Hormigón γc

Persistente o transitoria 1.5

Accidental 1.3

Se podrá reducir el valor del coeficiente de seguridad del hormigón hasta 1.4 en el caso general y hasta 1.35 en el caso de prefabricados, siempre que se cumplan las condiciones siguientes:

que la ejecución de la estructura se controle con nivel intenso, de acuerdo con lo establecido en el Capitulo XVII y que las desviaciones en la geometría de la sección transversal respecto a las nominales del proyecto sean conformes con las definidas explícitamente en el proyecto, las cuales deberán ser, al menos, igual de exigentes que las indicadas en el apartado 6 del Anejo nº 11 de la EHE-08.

Que el hormigón esté en posición de un distintivo de calidad oficialmente reconocido, con nivel de garantía conforme con el apartado 5 del Anejo nº 19 de la EHE-08, o que formen parte de un elemento prefabricado que ostente un distintivo de calidad oficialmente reconocido conforme con el citado apartado.

Por tanto, la resistencia de cálculo fcd será diferente en función de la combinación de acciones que se esté calculando.

08/0

4/20

11



39

El módulo de elasticidad del hormigón:

38500 cmE f= ⋅

tomando fcm28 = fck + 8 (N/mm2).

Aceros

Los tipos de aceros a utilizar son:

Denominación Límite elástico(fyk) en N/mm2

B-400-S 400

B-500-S 500

B-400-SD 400

B-500-SD 500

B-500-T/S 500

siendo el módulo de elasticidad ES = 200000 N/mm2.

Diámetros utilizables. Para los aceros B400-S, B400-SD, B-500-S y B500-SD los diámetros podrán ser: 6, 8, 10, 12, 14, 16, 20, 25, 32.

Para los aceros B-500-T/S, utilizables como mallazos, los diámetros podrán ser: 4, 4.5, 5, 5.5, 6, 6.5, 7, 7.5, 8, 8.5, 9, 9.5, 10, 11, 12, 14, 16, 20, 25, 32.

Niveles de control. En general, se establecen dos coeficientes reductores del la resistencia del acero en función de las situaciones de proyecto: Persistente o transitoria, Accidental.

Situación de proyecto Acero γs

Persistente o transitoria 1.15

Accidental 1.0

Por tanto, la resistencia de cálculo fyd depende del nivel de control y de la combinación de acciones que estemos calculando.

Combinaciones de acciones

Se han implementado en el programa las combinaciones de acciones para las verificaciones de ELU según 4.2.2, y los coeficientes de simultaneidad de la tabla 4.2 en función del uso seleccionado. Para hormigón se utilizan los coeficientes parciales de seguridad especificados por la EHE-08 en la tabla 12.1.a del capítulo III Acciones, mientras que para el resto de materiales se usan los de la tabla 4.1 de CTE, en Resistencia Permanente (peso propio, peso del terreno) y variable.

08/0

4/20

11



40

Para los estados límite últimos (E.L.U.) el valor de los coeficientes parciales de seguridad de mayoración de acciones utilizados para las combinaciones es el que se muestra en la siguiente tabla.

Los estados límite de servicio (E.L.S.) tomarán siempre γG = γQ = 1 y se aplican a Desplazamientos.

Para los elementos de la estructura que sean metálicos o de fábrica, se aplican los coeficientes del CTE de la tabla 4.1.

Estado Límite de agotamiento frente a solicitaciones normales

Se aplica lo indicado en el artículo 42.

Estado Límite de inestabilidad (pandeo)

El usuario define el coeficiente de pandeo en pilares.

La excentricidad ficticia se calcula de acuerdo al método aproximado aplicándose en ambas direcciones:

c

o

o

oya i

leheh

e5010

20)0035.0)(12.01(

2

⋅++

++= εβ

lo: Longitud de pandeo ic: Radio de giro en la dirección considerada ε: 0.004 εy: fyd / Es

β: Factor de armado 2s

2

i4)dd( ′−

=

is: Radio de giro de las armaduras, calculando a partir del armado real que se comprueba

Estado Límite de agotamiento frente a cortante

Comprobaciones realizadas

En borde de apoyo: : Vrd ≤ Vu1

A un canto útil del borde de apoyo Vrd ≤ Vu2

Situación permanente y transitoria

Situación accidental

Tipo de acción Favorable Desfavorable Favorable Desfavorable

Permanente (peso propio)

γG = 1.00 γQ = 1.35 c. intenso

γQ = 1.00 γG = 1.00

Variable (sobrecarga, viento)

γQ = 0

γQ = 1.50

γQ = 0.00 Sobrecarga:γQ = 1.00 viento:γQ = 0.00

Accidental (sismo)

γA = 1.00 γA = 1.00

08/0

4/20

11



41

Se supone que el ángulo que forman las bielas de compresión y el eje de la pieza es � = 45º, por lo que: dbf3.0V cdul ⋅⋅=

Piezas sin armadura cortante (losas y nervios de reticular):

)/(

02.0

2)(

2001

075.0

)100(18.0

2

1

21

32

2

3112

mmNf

dbA

traccióndearmaduraladecuantía

mmd

dbfV

dbfV

cv

o

s

ocvc

u

ocvc

u

≤==

≤

+=

⋅⋅⋅⋅≥

⋅⋅⋅⋅⋅⋅=

ρ

ξ

ξ

ξγ

ρξγ

Si Vrd > Vu2, la resistencia del hormigón es la misma fórmula, sustituyendo 0.12 por 0.10, disponiéndose refuerzo como se indica a continuación mediante ramas verticales.

Piezas con armadura de cortante (vigas y losas, y nervios reticulares):

∑ ⋅=

⋅⋅⋅⋅⋅⋅=

+=

dysu

ocvc

u

sucuu

fAdV

dbfV

VVV

,

3112

2

9.0

)100(15.0

αα

ρξγ

Cuantías mínimas: ∑ ⋅≥

⋅o

mctdy bf

senfA

5.7,,

ααα

Disposiciones relativas a las armaduras:

ulrdt

ulrdult

ulrdt

VVsimmdS

VVVsimmdS

VVsimmdS

323003.0

32

514506.0

5160075.0

>≤≤

≤<≤≤

≤≤≤

Se comprueba el rasante en la unión ala-alma de acuerdo a 44.2.3.5 en secciones en 'T'.

Estado Límite de agotamiento por torsión en vigas

Se aplica lo indicado en el artículo 45:

θθαg

ghAfKTT eecduld cot1cot2 1 +

⋅⋅⋅⋅⋅=<

08/0

4/20

11



42

supuesto c2h

uAh,º45 o

e >≤

⎭⎬⎫≤=θ

Cálculo de la armadura transversal

θgfs

AtAeT dytt

u cot2,2 ⋅⋅

⋅⋅=

Cálculo de la armadura longitudinal

θtgfAueAeT dytlu ⋅⋅⋅⋅

= ,32

Disposiciones relativas a las armaduras

8US e≤

, siendo a el lado menor de Ue (perímetro eficaz)

uld

uldul

uld

TTsimmaS

TTTsimmaS

TTsimmaS

323003.0

32

514506.0

5160075.0

>≤≤

≤<≤≤

≤≤≤

Comprobación de cortante + torsión

⎟⎠

⎞⎜⎝

⎛−=β≤⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ββ

bh12,1

VV

TT e

ul

rd

ul

d

Estado Límite de Punzonamiento

Se aplica el método general del programa, que calcula en perímetros paralelos al borde de apoyos, la primera superficie a 0.5 d, y en los restantes cada 0.75 d, pasando por la superficie a 2d y continuando.

De acuerdo a lo indicado en los comentarios del punto 46.3, el presente método permite una evaluación más precisa de las tensiones de comparación de la EH-91, basado a su vez en el Código ACI americano, y cuya implementación permite el programa. El programa Análisis del Punzonamiento de CYPE implementa la formulación del artículo 46, y al cual le remitimos si desea hacer una comprobación aislada y comparar resultados.

Estado Límite de descompresión. Figuración

De forma opcional, puede establecer un límite de fisura, y se realiza la comprobación de fisuración, de acuerdo a lo indicado en el artículo 49.2.2., en vigas de hormigón armado en flexión simple.

También se pueden aplicar de forma opcional los criterios de limitación de la figuración por cortante (art. 49.3) y por torsión (art. 49.4).

08/0

4/20

11



43

Estado Límite de deformación

Se aplica el método simplificado, obteniéndose las flechas mediante doble integración de curvaturas.

Se aplicará lo indicado en el Código Técnico de la Edificación en su apartado 4.3.3 Deformaciones así como lo expuesto en los comentarios del artículo 50.1 de la EHE-08 en lo referente a forjados unidireccionales de viguetas o placas alveolares.

Elementos estructurales

Para vigas, soportes y losas, se aplica lo indicado en la artículos 53, 54 y 55.

Anejo 12. Requisitos especiales recomendados para estructuras sometidas a acciones sísmicas.

Para estructuras calculadas de acuerdo a la NCSE-02 por el método de Análisis Modal Espectral que permite el programa, si se seleccionan los requisitos de ductilidad para estructuras de ductilidad alta y muy alta, se aplican las prescripciones indicadas en 5.2. (Vigas) y 5.3. (Soportes).

De forma opcional se podrá realizar el solape de la armadura vertical en la zona central de los pilares.

Criterios de ductilidad para Vigas y Pilares

Si se activan estos criterios se aplicarán en el armado de vigas y pilares una serie de requisitos, según la ductilidad sea alta o muy alta. Los criterios de armado de la norma sísmica en función de la aceleración de cálculo se aplican siempre, independientemente del tipo de criterio por ductilidad seleccionado.

Si consideramos que la estructura posee una ductilidad muy alta:

En los extremos de las vigas, la armadura longitudinal de una cara debe ser al menos el 50% de la cara opuesta.

Armado inferior ≥ 0.5 Armado superior.

Armado superior ≥ 0.5 Armado inferior (en extremos).

La armadura mínima longitudinal en cualquier sección, debe ser al menos un tercio (1/3) de la máxima en su cara.

Armado mínimo inferior ≥ 1/3 Armado máximo inferior.

Armado mínimo superior ≥ 1/3 Armado máximo superior.

La armadura mínima longitudinal tendrá una cuantía de al menos 0.004 bh o un diámetro de 16 mm en cada esquina, tanto superior como inferior.

En una zona de 2 veces el canto de la viga, junto a los apoyos se colocarán estribos a la menor de las siguientes separaciones:

Un cuarto del canto (1/4 h).

24 veces el diámetro del estribo.

6·diámetro barra menor comprimida.

15 cm.

Se amplifica el cortante un 25%.

08/0

4/20

11



44

En cabeza y pie, así como en el nudo de pilares se colocarán estribos a una separación igual a la menor de las siguientes:

10 cm.

Dimensión menor del pilar / 4.

6 diámetro de la menor barra vertical.

Los estribos del apartado anterior, se colocarán en una longitud igual a la mayor de las siguientes:

2 veces la dimensión menor del pilar.

Altura del pilar / 6.

60 cm.

La cuantía volumétrica de estribos en dicha zona será mayor que 0.12.

La cuantía geométrica de armadura vertical será mayor que 0.01 y menor que 0.06 respecto a la sección transversal del pilar.

Recuerde seleccionar la tabla de armados de pilares especifica, para cumplir los requisitos de 3 barras mínimas por cara, y separación menor de 15 cm.

Si consideramos que la estructura posee una ductilidad alta:

En los extremos de las vigas, la armadura longitudinal de una cara debe ser al menos el 33% de la cara opuesta.

Armado inferior ≥ 0.33 Armado superior.

Armado superior ≥ 0.33 Armado inferior (en extremos).

La armadura mínima longitudinal en cualquier sección, debe ser al menos un cuarto (1/4) de la máxima en su cara.

Armado mínimo inferior≥ 1/4 Armado máximo inferior.

Armado mínimo superior ≥ 1/4 Armado máximo superior.

La armadura mínima longitudinal tendrá una cuantía de al menos 0.004 bh o 3.08 cm2 (equivalente a 2 diámetros de 14 mm) tanto superior como inferior.

En una zona de 2 veces el canto de la viga, junto a los apoyos se colocarán estribos a la menor de las siguientes separaciones:

Un cuarto del canto (1/4 h).


8 · diámetro barra menor comprimida.

15 cm.

Se amplifica el cortante un 25%.

En cabeza y pie, así como en el nudo de pilares se colocarán estribos a una separación igual a la menor de las siguientes:

15 cm.

Dimensión menor del pilar / 3.

8 diámetro de la menor barra vertical.


08/0

4/20

11



45

Los estribos del apartado anterior, se colocarán en una longitud igual a la mayor de las siguientes:

2 veces la dimensión menor del pilar.

Altura del pilar / 6.

60 cm.

La cuantía geométrica de armadura vertical será mayor que 0.01 y menor que 0.06 respecto a la sección transversal del pilar.

Recuerde seleccionar la tabla de armados de pilares especifica, para cumplir los requisitos de 3 barras mínimas por cara, y separación menor de 15 cm.

Implentación del CTE DB-SI -6

Se ha implementado en el programa la verificación de la resistencia al fuego en las estructuras, según lo expuesto en el CTE DB-SI.

El programa calcula para cada elemento la distancia mínima equivalente de los armados, según lo expuesto en el Anejo C del DB-SI

[ ( )]( )

si ki si sim

si yki

A fy a aa

A f⋅ ⋅ + Δ

=⋅

∑∑

El programa verificará que el recubrimiento del armado cumple con los recubrimientos mínimos de armados citados en las tablas del Anejo C del DB-SI. En el caso de que no verificase se indicaría el revestimiento necesario del material previamente elegido.

Soportes y muros

El programa verificará que se cumplan las distancias mínimas de la tabla C.2, se clasificarán los muros con empujes como muros expuestos a una cara, el resto de muros se considerarán expuestos a ambas cara.

Si la resistencia al fuego requerida es mayor que R 90 y el armado resultado del cálculo sea mayor que el 2% de la sección de hormigón, se buscarán disposiciones de armado simétricas

Vigas

Si la viga está expuesta a 3 caras se utiliza la tabla C.3, en el caso de vigas planas se verificarán con los las distancias mínimas de la columna “Flexión en una dirección” de la tabla C.4 de losas macizas.

Si la resistencia al fuego requerida fuese mayor que R 90 se prolonga el primer refuerzo del armado de negativos hasta 1/3 de la longitud del tramo.

Para vigas expuestas a tres caras se verifica si que el área no sea inferior a 2(bmin)2

El programa considera como viga plana la que se ha introducido como tal, si se introduce una viga descolgada del mismo canto que el forjado, se considerará como viga expuesta a tres caras.

Losas Macizas

Se verificarán los revestimientos mínimos de la tabla C.4, si el forjado tiene misión de compartimentación se verificará también que, el espesor mínimo expuesto en la anterior tabla, se cumpla.

Forjados reticulares

Se verificarán los revestimientos mínimos de la tabla C.5, si el forjado tiene misión de compartimentación se verificará también que, el espesor mínimo expuesto en la anterior tabla, se cumpla.

08/0

4/20

11



46

Elementos de acero.

El programa determinará el factor de forma de cada uno de los elementos sometidos a fuego, comprobando los valores con los de la tabla D.1 del anejo D del CTE DB-SI, determinando el espesor mínimo de revestimiento así como la temperatura que alcanza durante el fuego.

PAMPLONA, MARZO de 2011

LOS ARQUITECTOS

G. Velázquez Arteaga S. Velázquez Arizmendi G. Velázquez Arizmendi/

S. Mingarro Cuartero Jesus Ramírez Santesteban

EL PRESENTE DOCUMENTO ES COPIA DE SU ORIGINAL DEL QUE SON AUTORES LOS ARQUITECTOS Dª SARA VELAZQUEZ ARIZMENDI, DON GERMAN VELAZQUEZ ARTEAGA, Dº SILVIA MINGARRO CAURTERO Y D. GERMAN VELAZQUEZ ARIZMENDI. SU UTILIZACION TOTAL O PARCIAL, ASI COMO CUALQUIER REPRODUCCIÓN O CESIÓN A TERCEROS, REQUERIRÁ LA PREVIA AUTORIZACION EXPRESA DE SUS AUTORES, QUEDANDO EN TODO CASO PROHIBIDA CUALQUIER MODIFICACION UNILATERAL DEL MISMO.

08/0

4/20

11



ANEJO II: ESTUDIO GEOTECNICO Y DOCUMENTOS ANEJOS

08/0

4/20

11



08/0

4/20

11

PROYECTO DE EJECUCION - dpto.educacion.navarra.es

Documents

Transcript of PROYECTO DE EJECUCION - dpto.educacion.navarra.es