1. INTRODUCCION

El proceso del estudio empieza con la definición de las características geométricas

del proyectos diferentes tipos de cargas estructurales actuando en la cimentación

y del contorno en que se construirá las estructura .Continua la etapa de

investigación del suelo tomando en cuenta la zonificacion geométrica del área

donde se ubica el predio, una ves obtenido los resultados de capo, y laboratorio se

propone el tipo de cimentación y las dimensiones geométricas de la misma.

  2. INVESTIGACION DEL SUELO

Desde el punto de vista geométrico el reglamento divide al distrito federal en tres

zonas:                 I) Lomas             II) Transición               III) Lacustre

Las exploraciones mínimas a realizar dependen de la zona geométrica a la que

pertenece el predio y de las características de la obra (profundidad de excavación,

presión transmitida al suelo y el perímetro de la estructura)

Antes de continuar con la descripción del proyecto se describirá en que consisten

los trabajos de exploración y muestreo.

METODOS DE EXPLORACION

Los métodos de exploración se dividen en semidirectos y directos.

Los semi directos son aquellos en los cuales no se extrae muestras de suelo.

En los métodos directos se recuperan muestras.

Métodos semidirectos

Consiste en realizar pruebas en el campo para estimar las propiedades de los

suelos a partir de correlaciones empíricas. Los métodos semidirectos consisten en

hincar una herramienta para determinar indirectamente la resistencia al corte de

los suelos y reducir la estratigrafía.

Se han desarrollado varios métodos para investigar la consistencia de suelos

cohesivos sin extracción de muestras de suelo. Estos métodos consisten

básicamente en hincar una herramienta (llamada penetrometro) en el suelo y

medir la resistencia que ofrece este al avance del equipo.

Cono eléctrico. Es una celda de carga, con una unidad sensible instrumentada con

deformimetros eléctricos, para medir la resistencia que ofrece el suelo al paso del

cono, en la figura se muestra esquemáticamente dicho instrumento.

La señal de salida del cono se trasmite con cables a al superficie, se registra en un

aparato receptor y la trasforma en señal digital. La velocidad de hincado usada

general mente es de     1 cm./seg. Deben tomarse lecturas a cada 10cm. Con los

datos obtenidos se elabora un perfil de resistencia de punta.

La resistencia a la penetración del cono es un indicador tanto de la resistencia no

drenada del suelo como del perfil estratigráfico.

Métodos directos

Son aquellos que obtienen muestras del suelo para someterlas a pruebas de

laboratorio. Las muestras pueden ser representativas alteradas o inalteradas, las

primeras son aquellas que han sufrido alteraciones de su estructura debido al

muestreo y las segundas, son las que mantienen intacta su estructura.

Penetración Estándar

Consiste de un tubo muestreador que se hinca a percusión y rescata muestras

alteradas; el numero de golpes necesarios para hincarlo se correlaciona con la

resistencia al corte del suelo.

Tubo Shelby

El tubo de pared delgada se hinca a presión en el suelo para recuperar muestras

inalteradas. El muestreador , mostrado en la Fig. ##, Consiste en un tubo metálico

que se hinca a presión. Se usa para muestrear

suelos cohesivos de consistencia blanda a firme.

Tubo Rotatorio Dentado

Es un tubo de pared delgada con dientes de sierra en el extremo inferior, Fig. 5. se

hinca a presión y rotación. Se utiliza en arcillas muy consistentes, arenas

cementadas de compacidad media, y en arenas prácticamente limpias.

TIPOS DE SONDEO MÁS EMPLEADOS EN UN ESTUDIO GEOTECNIOCO

Sondeo de Tipo Exploratorio

Se realiza empleando únicamente la herramienta de penetración estándar,

extrayendo muestras de tipos alternadas.

Sondeo de Tipo Mixto

Se realiza alternado el uso de la herramienta de penetración estándar y el tubo

shelby

Sondeo de Cono Eléctrico

Este tipo de sondeo permite definir, en forma indirecta, la estratigrafía del sitio y

correlacionar la resistencia del suelo en condiciones de drenadas.

  3. ENSAYES DE LABORATORIO

El programa de pruebas de laboratorio se establece con dos objetivos: clasificar

los suelos encontrados y obtener sus parámetros de resistencia y deformabilidad

para el diseño de cimentación; para alcanzar estos propósitos, se realizan las

pruebas índice y mecánicas indicadas en la Fig. ##

Las pruebas mecánicas deben elegirse tratando de reducir los estados de

esfuerzo y patrones de drenaje que genera la estructura; la selección adecuada de

las pruebas, de acuerdo a tales condiciones permitirá obtener parámetros de

diseño representativos del comportamiento del suelo.

PRUEBAS   INDICE

Densidad de Sólidos

Es la relación entre el peso de los sólidos y el volumen de agua que desalojan a la

temperatura ambiente.

Granulometrías

Consiste en separar y clasificar por tamaños los granos de

los suelos gruesos. El análisis por mallas se concreta a segregar el suelo

mediante una serie de mallas que definen el tamaño de la partícula.

Limites de Consistencia

Limite plástico

Es el contenido de agua que marca la frontera entre el comportamiento no-plástico

y el plástico de un suelo.

Limite de Contracción

Es el contenido de agua por debajo del cual no se produce reducción adicional de

volumen o contracción del suelo al estarce secando este.

PRUEBAS MECÀNICAS

Resistencia al esfuerzo cortante

Las pruebas de compresión triaxial se realizan para determinar la resistencia de

los suelos.

Estas pruebas consisten en aplicar presiones laterales y axiales diferentes a un

espécimen cilíndrico para estudiar su comportamiento. Las pruebas se realizan en

dos etapas: consolidación y falla. La primera consiste general mente en aplicar al

espécimen una presión hidriotatica durante la segunda etapa, el espécimen se

lleva a la falla por carga, manteniendo constante la presión confinante. Se

clasifican en función de las condiciones de drenaje durante las dos etapas de las

pruebas, las más usuales son:

-No consolidada – No drenada   (UU) .- Se impide el drenaje durante las dos

etapas de la prueba..

-Consolidada-No drenada   (CU) .- Se permite el drenaje durante la primera etapa.

-Consolidada-Drenada   .- Se permite el drenaje durante toda la prueba.

Las pruebas triaxiales se realizan en serie de tres especimenes bajo presiones

confinadas distintas. La representación grafica de los resultados es una serie de

círculos, cuya envolvente permite obtener los parámetros del material estudiado

en el intervalo de esfuerzos

considerado.

Compresibilidad

La prueba de consolidación estándar consiste en comprimir vertical mente un

espécimen de suelo, confinado en un anillo rígido, de acuerdo con una secuela de

cargas establecidas previamente. Para cada incremento de carga, el espécimen

sufre una primera deformación, atribuible al proceso de expulsión de agua o aire,

que se llama consolidación primaria y una segunda deformación debida al

fenómeno de flujo plástico en el suelo, cuyos efectos son mas notables después

que se terminado el proceso de consolidación primaria. En la figura ## se muestra

resultados de una prueba de consolidación.

  4. Características geotécnicas

Una ves interpretados los resultados de los trabajos de exploración y muestreo,

así como las pruebas de índice de laboratorio se esta en condiciones de elaborar

un perfil estratigráfico del suelo. De grafica los resultados de las pruebas de

penetración estándar, así como la variación del contenido de agua a lo largo del

sondeo y con   base en la clasificación visual y al tacto, se determina el numero e

identificación de cada uno de los estratos detectados, indicando las profundidades

limites del estrato. También debe señalarse la posición del nivel de aguas

freáticas.

De cada uno de los estratos detectados se termina las propiedades mecánicas del

suelo, estos son los parámetros de resistencia al corte y las características de

deformabilidad.

Determinadas las características estratigráficas y propiedades mecánicas del

suelo en el sitio se establece el perfil idealizando del suelo y el diagrama de

esfuerzos efectivos, en el cual se indica las cargas de pre consolidación

de los estratos compresibles. Con lo cual se concluye con los trabajos de

interpretación y análisis de las propiedades del suelo.

  5. DISEÑO DE CIMENTACIONES

El análisis, diseño y verificación de una cimentación se presenta en forma

esquemática en la figura ##. Una ves obtenidos los resultados de campo y

laboratorio y las características arquitectónicas y estructurales del edifico se

propone el tipo de cimentación y las dimensiones geométricas de la misma.

Posterior mente se efectúa el análisis del comportamiento de la cimentación y así

este es satisfactorio, entonces se verifica que cumpla con las especificaciones

previstas por el reglamento de construcción. Así el proyecto cumple con lo

establecido en el reglamento, el diseño puede como definitivo.

ACCIONES DE DISEÑO

Estados limite

Es aquella etapa de comportamiento a partir de la cual la cimentación o parte de

ella deja de cumplir con alguna función para la que fue proyectada.

Estado limite de falla

Corresponde al agotamiento definitivo de la capacidad de carga de la cimentación

o de cualquiera de sus miembros, o al hacho de que, sin que se agote la

capacidad de carga, se presenten daños irreversibles que afecten su resistencia

ante acciones futuras.

Estados limite de servicio

Se alcanzan cuando la cimentación llega a estados que afecten su correcto

funcionamiento pero no su capacidad de soportar cargas. Deberá revisarse en

particular que no resultaren excesivos el momento vertical medio (hundimiento o

emersiones) con respecto al nivel del terreno circundante, la inclinación media y la

deformación diferencial.

Las cargas estructurales

a considerar en el proyecto son las siguientes:

      • Carga permanente mas carga viva con intensidad máxima. Estas cargas se

deberán afectarse por un factor de carga de 1.4

      • Cargas permanentes mas carga viva con intensidad media. Factor de carga

1.0

      • Cargas permanentes mas cargas vivas instantáneas. Factor de carga 1.1

incluyendo el peso de la cimentación.

      • Los momentos de volteo para el edificio.

Selección del tipo de cimentación

La selección del tipo de cimentación debe de considerar un gran numero de

factores, entre los que destacan, además de los imperativos tradicionales de

estabilidad, la interferencia con el hundimiento regional y la interacción con las

construcciones vecinas y los servicios públicos.

Con base en las características estratigráficas, arquitectónicas, las cargas

estructurales y de servicios de la estructura, se plantea el tipo de cimentación que

puede cumplir con las condiciones de seguridad y funcionalidad de la estructura y

con el reglamento de construcción del D.F , se define sus características

geométricas, así como la profundidad de desplante. Así mismo, deberán

mencionarse los planteamientos que sirvieron de base para la elección de la

cimentación propuesta, tales como: ampliación de la cimentación para reducir los

esfuerzos de contacto; desplante de la cimentación al contacto del nivel freático,

para evitar el utilizar bombeo profundo, y poder desalojar el agua de la excavación

por métodos convencionales, etc.

Capacidad de carga

La resistencia al esfuerzo cortante constituye las características fundamentales a

la que se liga la capacidad de carga de

los suelos para soportar a las cargas que actúen sobre ellos, sin fallar. Por lo

común en las estructuras en que el ingeniero hace intervenir al suelo son de tal

naturaleza que en ellas el esfuerzo cortante es el esfuerzo principal y de la

resistencia a el depende la estabilidad y el buen comportamiento de la estructura.

Par cimentaciones someras desplantadas en suelos sensiblemente homogéneos,

se verifica el cumplimiento de la desigualdad siguiente para las distintas

combinaciones posibles de acciones verticales. De acuerdo con el reglamento la

capacidad de carga admisible deberá calcularse con la expresión:

                                        (Q Fc

                                    --------------     (   c Nc   Fr +   Pv

                                            A

Donde:

∑Q F   = Suma de las acciones verticales a tomar en cuenta en la combinación

considerada.

A       =Área del cimiento ,m2

Pv       = Presión vertical efectiva total a la profundidad de desplante por peso

propio del suelo               t             t/ m2

(Q     =carga vertical, incluye el peso del lastre y del agua en la cimentación

Fc       = factor de carga igual a 1.4

c         =cohesión aparente, determinada en ensaye UU,

Nc =coeficiente de capacidad de carga,

Fr =factor de resistencia

Pv =presión vertical promedio a la profundidad de desplante,

El valor del primer termino de la desigualdad deberá ser siempre menor que el

segundo para que la cimentación propuesta sea aceptable en condiciones

estáticas.

Capacidad de carga dinámica

En condiciones sistemáticas se debe incluir a la fuerza de inercia que actúa en la

masa

de suelo del mecanismo de falla potencial mente deslizable debajo de la

cimentación. El reglamento propuso una expresión para estimar la capacidad de

carga en condiciones sísmicas superficial sobre suelos cohesivos. Dicha expresión

es:

                                                                                0.12Fc ao b (

                Fc Wtdin   -   Wc   (     Fr   Ar q1 ( 1   -   ------------------------)

                                                                                    Fr cdin

Donde:

        Wtdin           =peso total de la estructura para condiciones dinámicas, del

lastre y del agua en   l                           la cimentación

        Wc =peso del suelo desplazado   por la excavación,

        Fc =factor de carga igual a 1.1

        Fr =factor de reducción igual a 0.7

        ao =aceleración máxima del terreno, 0.11

        b   =mínimo (d, 1.2h, 20.00 m), 10.27 m

        h =profundidad desde el desplante hasta la capa dura más próxima,

        Ar =área reducida para tomar en cuenta el momento de volteo de la

estructura,

        cdin =cohesión media del suelo en condiciones dinámicas, 4.76 t/m2

        Nc =coeficiente de capacidad de carga,

        q1 =cdin   Nc, 28.99 t/m2

          ← =peso volumétrico promedio del suelo desde el nivel de desplante hasta

la   profundidad b, 1.298   t/m3

Si la desigualdad se cumple entonces la cimentación es segura ante sismo.

Incremento de esfuerzo debido a momento de volteo. Con objeto de evaluar el

efecto que produce el momento de volteo en los esfuerzos de contacto losa-suelo,

los cuales deben ser revisados para verificar que estos

no excedan la capacidad de carga en condiciones dinámicas del suelo. La

estimación del esfuerzo de contacto losa-suelo de cimentación en condición

sísmica se efectuara con la siguiente expresión.

                      Fc Wdin                       M           _                       M           _

        (mom = ---------------   (       --------------   y     (   0.3   ------------     x

                            A                             Ix                                 Iy

Donde:

      (mom incremento de esfuerzo debido a momento de volteo

      Fc   factor de carga igual a 1.1

          Wdin peso total de la estructura para condiciones dinámicas, incluye el peso

                      del lastre y del agua en la cimentación

      A área de la losa de cimentación,

      M momento de volteo,

      x distancia al eje centroidal en que se determina el esfuerzo,

      y distancia al eje centroidal en que se determina el esfuerzo, en

      Iy momento de inercia centroidal del área de la losa con respecto al eje y,

            Ix             momento de inercia centroidal del área de la losa con respecto al

eje x,

El valor de (mom   máx., deberá ser menor que la capacidad de carga dinámica

del suelo, considerando el efecto sísmico, además, las magnitudes de (mom min. ,

deberán ser positivas. Si cumplen lo anterior la cimentación estudiada es

aceptable desde el punto de vista del efecto del momento de volteo.

DESPLAZAMIENTOS VERTICALES

La deformación de los suelos en causa de graves deficiencias de comportamiento,

sobre todo en cimentaciones de estructuras sobre arcillas blandas o limos

plásticos.

La

magnitud de los asentamientos que presentara el suelo debido a la presencia de

una estructura y su variación con respecto al tiempo puede estimarse de los

resultados de pruebas de consolidación; el numero de pruebas debe determinarse

atendiendo a la estratigrafía y la profundidad de influencia dentro de la que la

cimentación modificara significativamente el estado de esfuerzo en el suelo.

Dos aspectos del fenómeno de consolidaciones son de interés en mecánica de

suelo:

      -La magnitud de las compresiones totales que pueden presentarse bajo

distintas cargas, permite estimar los asentamientos totales que pueden esperarse

en una obra determinada

      -La evolución con el tiempo de la compresión sufrida por un suelo bajo una

carga determinada, permite, por medio de la teoría de consolidación, estimar la

evolución de los asentamientos contra el tiempo.

Las pruebas de consolidación se realizan con objeto de obtener información sobre

los dos aspectos mencionados. La relación entre reducciones de relación vacíos y

presiones efectivas aplicadas, obtenidas durante la prueba, permite estimar los

asentamientos totales que pueden esperarse en una obra dada. Por otra parte, la

relación deformación contra el tiempo, obtenida para un incremento de carga dado

durante la prueba permite, por medio de la teoría de consolidación, estimar la

evolución de los asentamientos contra el tiempo.

Para el caso de una cimentación parcial mente compensada deben analizarse los

desplazamientos verticales de expansión y recomprensión tomando en cuenta el

alivio de esfuerzo debido a la excavación y las cargas netas resultantes

al nivel de desplante de cajón.

Utilizando la teoría de la elasticidad se obtienen las distribuciones de alivio de

esfuerzos con la profundidad provocadas por la excavación; así como los

incrementos de esfuerzos debido al incremento de presión neto de la losa del

cajón.

Expansiones

En cimentaciones compensadas en suelos arcillosos, se toman en cuenta las

expansiones elásticas durante la excavación y la recuperación de las mismas al

aplicar la carga de la construcción. Las expansiones inmediatas por descarga

tanto en el fondo como alrededor de la excavación, tienen importancia en vista de

que generalmente no son uniformes y se recuperan al ser aplicada la carga de la

estructura, sumándose a los asentamientos, y pueden causar daños a estructuras

vecinas.

La predicción de las expansiones inmediatas se ha hecho a partir de3 la teoría de

la elasticidad usando el modulo de deformación tangente inicial en pruebas UU.

Debido a la excavación el suelo presentara una expansión inmediata que pude ser

estimada con la expresión:

                                      ( ex   =   (   (ei   (Meo)i   (((exc) i   d i

Donde:

      ( ex =expansión del suelo

      (ei =factor de corrección del estrato i

      (Meo)i =módulo de rebote elástico del estrato i

      (((exc) i=decremento de esfuerzo a la profundidad del estrato i

                d i =espesor del estrato i

Si la estimación analítica de la expansión indica que esta excavación en algún

punto dentro o fuera del área de trabajo, la excavación deberá realizarse por

partes, en cada una de las cuales se colara, en seguida la porción de cimentación

correspondiente.

En

este caso, habrá que programar cuidadosamente la secuencia de avance en las

diferentes etapas de la construcción, tratando de hacer la excavación y los colados

cada uno en forma simétrica dentro del área de la cimentación, y residuos al

mínimo el tiempo trascurrido entre ambas etapas con el fin de minimizar los

asentamientos diferenciales durante y después de la constricción, particular mente

los que pueden producir una rotación de la estructura.

Asentamientos

Los movimientos de las cimentaciones susceptibles de llevar algún estado limite

de servicio son principal mente los asentamiento inmediatos, al aplicar las cargas

y los asentamientos diferidos bajo acciones permanentes de larga duración.

Los suelos limo arenosos no se deforman siguiendo la teoría de consolidación

unidimensional, el asentamiento en estos estratos ocurre casi de inmediato. En el

tipo de suelo existen en el sitio en estudio, es importante calcular la magnitud de

los asentamientos inmediatos. Los estratos de suelo limo arenosos (A A F), no se

deforman siguiendo la teoría de la consolidación unidimensional, el asentamiento

en estos estratos ocurre casi de inmediatos y se calcula tomando en cuenta el

modulo de deformabilidad. Los estratos 1 a 6 si siguen la teoría de la

consolidación unidimensional y su deformación se analiza siguiendo dicha teoría

de la manera que se explica adelante.

Como ya se dejo, para calcular los incrementos de esfuerzos inducidos por el

edificio se recurrió a la teoría de la elasticidad. Los asentamientos inmediatos se

pueden calcular por medio de la expresión:

                                              δr

= ∑     Mi   δσi     Hi

Donde:

δr   = Asentamiento inmediato total en la vertical que pasa por el punto I

Mi   = Inverso del modulo secante de deformabilidad instantáneo del estrato i

δσi   = Incremento de esfuerzo a la profundidad media del estrato i

Hi   = Espesor del estrato i

Los estratos arcillosos si siguen la teoría de la consolidación unidimensional.

Para poder conocer los asentamientos de la estructura con respecto al tiempo, se

utilizan las expresiones:

                                              2Hi Cri                             ( oi

                          (r = ( i     --------------   (c     log ( --------------)

                                              1 +   eoi                           (oi - ((exc

                                                    Cri                           (oi   +   ((ed

                            (cp = ( i   -------------- 2Hi     log ( --------------)

                                                    1 + eoi                                     ( oi

                                                                        t

                            (sec = ( i   C(i   2Hi   log   ----

                                                                        tp

Donde:

      2Hi =espesor del estrato i

      Cri =módulo de recomprensión, estrato i

      eoi =relación de vacíos inicial

      (c =factor de corrección por recomprensión

      (oi =esfuerzo vertical efectivo inicial, a la profundidad media del estrato i

      ((exc =decremento de esfuerzo por excavación

      ((ed =incremento de esfuerzos debido a la carga del edificio

   

(cp =asentamiento por consolidación primaria, debido a la carga neta del edificio

      C( =coeficiente de consolidación secundaria

      t =tiempo deseado para la estimación del asentamiento

      tp =tiempo que tarda en ocurrir la consolidación primaria

Los diferentes parámetros empleados en las formulas anteriores se obtuvieron de

los resultados de los ensayes de consolidación. Los asentamientos totales

deberán ser menores que el máximo admitido por reglamento, 30 cm. Si los

asentamientos son mayores al máximo admitido por reglamento (0.004). se

recomienda que los cajones de cimentación sean rígidos, de esta manera los

asentamientos serán uniformes y los asentamientos serán uniformes y los

asentamientos diferenciales serán despreciables.

Deben tomarse en cuenta que el análisis de asentamientos no se considero el

asentamiento regional por abatimiento de las profesiones del agua intersticial,

debido a bombeo. Dicho de otra manera, la cimentación fue diseñada parcial

mente compensada de tal forma que los incrementos de esfuerzos en los distintos

estratos sean tales que no se rebase la carga de preconsolidación de los suelos

arcillosos. Sin embargo, un abatimiento en la presión de poro implica un

incremento de esfuerzo efectivo (el cual desconocemos, y esta fuera de nuestro

control, ya que es por bombeo de los acuíferos). Este incremento mas el esfuerzo

neto de la arcilla y someterlas a esfuerzos correspondientes a la rama virgen de la

curva de compresibilidad, aumentando, consecuente mente, los asentamientos

totales.

Lo discutido en el párrafo anterior es también razón para recomendar que las

cimentaciones

sean rígidas.

  6. PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO

Para que la excavación sea segura deberán ser tomados en cuenta los aspectos

siguientes:

  A) Que las paredes de la excavación sean estables;

  B) Que los movimientos del suelo debido a la excavación sean mínimos para no

afectar               e     estructuras vecinas.

Para que las paredes de la excavación sean estables deben cumplirse la

desigualdad siguiente (REF 1)

                                                  Fc ЃH + Q < Mq Ncf c Fr

Donde:

Fc   =Factor de carga igual a 1.1

Ѓ     =Peso volumétrico del material, en t/m3

H     = Profundidad de la excavación, en m

q     = Sobrecarga igual a 1.50t/m2, por reglamento

Mq   = Factor de reducción

Ncf   = Numero de estabilidad

C     =cohesión, en t/m2

Fr   = Factor de resistencia, 0.7

Si el primer termino de la desigualdad debe ser menor que el segundo, la

excavación es segura contra deslizamiento de taludes.

Debe realizarse una investigación de tipo y características geométricas de las

cimentaciones de las estructuras vecinas al excavar en las zonas perimetrales

habrá que recibir los cimientos de las estructuras colindantes que se encuentren a

una profundidad menor a la de excavación. De tal manera que su nuevo desplante

corresponda con el nivel de piso de la excavación. De esta forma se evita el riesgo

de dañar las estructuras que colindad con el terreno.

Debe definirse si la excavación puede realizarse en una o varias etapas,

dependiendo de la magnitud de las exposiciones en el fondo de la excavación, las

características de las estructuras de la colindancia, una ves alcanzados los pisos

de las

excavaciones no deberán transitar vehículos en ellas, tampoco personal a menos

que se tomen precauciones para hacerlo, tales como: entarimados de madera, etc.

Los pisos de las excavaciones se protegerán con una plantilla de concreto da baja

resistencia para evitar la degradación del suelo.

Con base a la posición del nivel de aguas freáticas deberá determinarse si la

excavación se realizara en seco o en caso contrario se deberá aclarar el método

para desalojar el agua freática de la excavación, si por bombeo superficial, por

métodos convencionales, mediante bombeo profundo, por pozos de bombeo, con

puntas eyectoras.

En el caso que nos ocupa el nivel de aguas freáticas se encontró a 1.5 m de

profundidad, por lo que fue necesario desalojar el agua mediante bombeo por

medio de drenes superficiales y carcamos de los cuales será extraída al exterior

con bombas convencionales. En la fig. ## se presenta un arreglo mínimo de

drenes superficiales y carcamos.

Las paredes de la excavación deberán protegerse con una aplanado de 3 cm. de

espesor de cemento-cal-arena en proporciones 1:3:8, reforzada con malla tipo

gallinero, separada por lo menos 1 cm. de las paredes de la excavación; la malla

se fijara al talud con anclas de alambron (10 cm. de longitud).

Debe programarse la obra de tal manera que la excavación permanezca abierta el

menos tiempo posible.

Una ves construidos los cajones de cimentación se procederá al relleno de los

huecos entre estos y la excavación con material limo-arenoso compactado por

capas (de 30 cm. de espesor en estado suelto) al 95 % de la prueba proctor

estándar, correspondiente al material utilizar.