Informe Practica 3
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UNIVERSIDAD DE ANTIOQUIAFACULTAD DE INGENIERÍA
DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA QUÍMICALABORATORIO DE INGENIERÍA DE LAS REACCIONES QUÍMICAS
29/07/2014
SAPONIFICACIÓN DE ACETATO DE ETILO CON HIDRÓXIDO DE SODIO EN UN REACTOR TUBULAR
RESUMEN
La saponificación del acetato de etilo se realizo en un PFR. Se midieron experimentalmente las diferentes conductividades y, conocida la concentración inicial, se pudo obtener el valor de la constante de velocidad de la reacción.
Se comparó la conversión lograda en el laboratorio, con la que se halla suponiendo reactor ideal, verificándose la desviación con el comportamiento de un reactor ideal.
También se pudo determinar el régimen de flujo en el reactor tubular, el cual es laminar y determinar el tiempo espacial.
Palabras claves: PBR, saponificación, conversión, régimen de flujo, tiempo espacial.
ABSTRACT
Saponification of ethyl acetate was performed on a PFR. Different conductivities are measured experimentally and, knowing the initial concentration, it was possible to obtain the value of the rate constant of the reaction.
Conversion achieved in the laboratory, with the assumption that the ideal reactor is, verifying the deviation from ideal behavior compared reactor. It was also possible to determine the flow rate in the tubular reactor, which is laminar and determine the space-time.
Keywords: PBR, saponification, conversion, flow rate, space time.
OBJETIVOS 1. Establecer la ecuación
de diseño de reactores
PFR.
2. Determinar el efecto de
la variación del flujo
volumétrico en el
tiempo de residencia y
la conversión.
3. Calcular los cambios
de entalpía que
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acompañan las
reacciones químicas.
4. Examinar cuantitativa y
cualitativamente el
efecto de las
desviaciones del
comportamiento ideal
de los reactores.
1. INTRODUCCIÓN
Un reactor PFR es básicamente un tubo donde se realiza una reacción con cambios axiales en la concentración, la presión y la temperatura. [1].
Los reactores PFR, a menudo, se construyen de muchos tubos de pequeños diámetros y de grandes longitudes y se emplean con fluidos a grandes velocidades y pequeños tiempos espaciales. Esto minimiza el mezclado axial del fluido, limita los perfiles radiales de temperatura y provee el área de transferencia de calor necesaria. Los tubos se arreglan en un banco como en los intercambiadores de calor [2].
2. CALCULOS SOLICITADOS
Calcule el tiempo espacial para las
pruebas realizadas.
τ: Tiempo espacialV: volumen del reactorvprom: caudal promedio de la entrada y salida
El volumen del reactor de calcula con:
Cálculo del área
Área=π D2
4
Tabla 1. Resultados de tiempo espacial para cada prueba realizada
τ1 τ20,207557393 0,318493241
Calcule la conversión para cada uno de
los flujos utilizados.
X=C AO−C A
CAO
CAO= Concentración inicial de hidróxido de sodio. CA= Concentración en determinada posición del reactor Teniendo en cuenta la curva de calibración y el valor de la última conductividad tomada para cada experimento, se hallo el valor de la
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concentración a la salida del PFR y luego con la concentración inicial se determino la conversión.
Tabla 2. Resultados de conversiónX1 X2
90,15 85,371
Calcule la conversión suponiendo que el
reactor se comporta como un reactor
ideal
X=k CA 0 τ [1− k CA 0 τ2
ln(1+ 2kC A0 τ )]
Para hallar la constante de velocidad se hace uso de la cinética de la reacción y la ecuación de Arrhenius:
K (T )=Ae−E /RT
Donde: K = Velocidad de reacción especifica con respecto a temperatura
A = Factor exponencial o factor de frecuencia
E = Energía de activación = Cal/mol
T = Temperatura absoluta R = Constante de los gases cal/mol.K
Tabla 3. Resultados de conversión suponiendo idealidad
X1 X20,400869648 0,61176114
Calcule el calor de reacción.
Par Dada la reacción de saponificación:
CH 3COOC 2H 5+NaOH→CH 3COONa+C2H 5OH
El calor de reacción está definido por:
∆ H R(T )=(∆ H °R )Tref
Debido a que el delta de temperaturas es muy pequeño comparado al de referencia de 25°C, entonces:
∆ H °f=∆ H °f Tref (productos )−∆ H °f Tref (reactivos )∆ H °R=H °f CH 3COONa+H° f C2 H 5OH−H °f CH 3COOC2H 5−H° f NaOH = -75655.476 J/mol Calcule el número de Reynolds para
cada una de las pruebas, indicar si el
flujo es laminar o turbulento
DV
Re
Donde:ρ = densidad del fluido (Kg/m3)D = diámetro del reactor tubular (m)V = velocidad de flujo (m/s)μ= viscosidad del fluido (Ns/m2)La velocidad de flujo que calcula V=caud al /área Cálculo del área
Área=π D2
4=3,1416∗10−6m2
Tabla 4. Resultados de número de Reynols
Velocidad de flujo1
Velocidad de flujo 2
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849,8854087 553,8579068Reynolds 1 Reynolds 2
1,950139822 1,270877637
Tabla. Resumen de resultados
Resumen de resultados
Parámetros cinéticosOrden de reacción Energía de activación Factor pre exponencial
2
14641
36.05
Caudal de entrada (mL/min)Caudal 1Caudal 2
3020
Número de ReynoldsRe1Re2
1.951.27
Tiempo espacialτ1τ2
0.20750.3185
Conversión real
X1X2
90.1585.371
Conversión idealX1X2
0.40.61
Calor de reacción -75655J/mol
2. ANÁLISIS Y DISCUSIÓN
Las propiedades en un punto
determinado del reactor son
constantes con el tiempo. Este
modelo supone un flujo ideal de
pistón, y la conversión es función de
la posición. En este tipo de reactor la
composición del fluido varia de un
punto a otro a través de la dirección
del flujo, esto implica que el balance
para un componente dado de la o las
reacciones químicas implicadas o
debe realizarse en un elemento
diferencial de volumen [1].
Si desde el punto de vista anterior se
analiza la conversión, se puede
observar que a mayor tiempo de
residencia en el reactor mayor es la
conversión, lo que implica menor
velocidad, o un PFR más largo.
3. CONCLUSIONES
Se puede observar que a
mayor velocidad la conversión
disminuye, pues al disminuir
el tiempo de residencia en el
reactor menor es el contacto
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entre los reactivos por tanto
es menor la conversión.
Se puede apreciar que la
suposición de reactor ideal no
aplica a este reactor pues la
conversión es muy baja. Y
además es una reacción
exotérmica.
Dado de su resultado de
número de Reynolds, su flujo
es laminar.
BIBLIOGRAFIA
[1] H.S. Fogler, Elementos de ingeniería de las reacciones químicas, 3 ed. México: Prentice Hall, 2001.
[2] O. Levenspiel, Ingeniería de las reacciones químicas. México. Limusa Wiley, 2004.
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