INFORME DE DISEÑO-ADUCCIÓN-DES-PTAT-C.CORNEJO-R.pdf

2012

T.P:54202188072 NTS

CONSULTORÍA

20/11/2012

FERNANDO Q. BALLENA

INGENIERO CIVIL

DISEÑO HIDRÁULICO

DISEÑO DE ADUCCIÓN DES-PTAP PARA ACUEDUCTO CORREGIMIENTO CORNEJO MUNICIPIO DE SAN CAYETANO - NTS

DEPARTAMENTO NORTE DE SANTANDER

MUNICIPIO SAN CAYETANO

Corregimiento de cornejo

FERNANDO Q. BALLENA

Ingeniero Consultor

DISEÑO DE ADUCCIÓN DES-PTAP PARA

ACUEDUCTO CORREGIMIENTO DE CORNEJO

NOVIEMBRE DEL 2012

La concepción del proyecto, surge a través de la necesidad de mejorar la calidad de vida de los residentes del corregimiento de Cornejo municipio de San Cayetano, NTS para tal caso, se propone la optimización hidráulica de la aducción del acueducto rural.

TABAL DE CONTENIDO

Pág.

1. INTRODUCCIÓN ...........................................................................................................................................7

2. DESCRIPCIÓN DE LA LOCALIDAD ......................................................................................................................8

2.1 RESEÑA HISTÓRICA ..............................................................................................................................9

2.2 UBICACIÓN EXTENSIONES Y LÍMITES DEL MUNICIPIO ...........................................................................9

2.3 HIDROLOGÍA Y CLIMATOLOGÍA ..................................................................................................................10

2.3.1 Precipitación .................................................................................................................................11

2.3.2 Temperatura ................................................................................................................................11

2.3.3 Vientos .........................................................................................................................................12

2.4 GEOLOGÍA Y USOS DEL SUELO ...................................................................................................................12

2.5 RECURSOS HIDRICOS.................................................................................................................................13

2.6 RELIEVE.....................................................................................................................................................14

3. DESCRIPCIÓN DE LA INFRAESTRUCTURA........................................................................................................15

EXISTENTE EN EL MUNICIPIO .............................................................................................................................15

3.1 VIAS ...................................................................................................................................................16

3.2 SERVICIO PUBLICO DE AGUA POTABLE ...............................................................................................17

3.3 SERVICIO PUBLICO DE ALCANTARILLADO ...........................................................................................19

3.4 SISTEMAS DE SERVICIO DE ASEO URBANO ..........................................................................................19

3.5 ENERGIA ELECTRICA ...........................................................................................................................20

3.6 TELECOMUNICACIONES .....................................................................................................................20

4. ESTIMACIÓN Y CARACTERISTICA ...................................................................................................................21

DE POBLACIÓN ...................................................................................................................................................21

4.1 CENSOS HISTORICOS ..........................................................................................................................22

4.2 TASA DE CRECIMIENTO POBLACIONAL SEGÚN DATOS HISTORICOS ....................................................22

4.3 CUESTIONES POBLACIONALES............................................................................................................25

5. PARAMETROS DE REGLAMENTACIÓN ............................................................................................................27

GLOBALES ..........................................................................................................................................................27

5.1 NIVEL DE COMPLEJIDAD DEL SISTEMA ................................................................................................28

5.2 PERIODO DE DISEÑO ..........................................................................................................................29

5.3 PERIODO DE RETORNO ......................................................................................................................29

6. DOTACION Y DEMANDA.................................................................................................................................30

6.1 DOTACIÓN NETA ................................................................................................................................31

6.2 DOTACIÓN BRUTA .............................................................................................................................31

6.3 CAUDAL MEDIO DIARIO (Q.M.D.) ........................................................................................................32

6.4 CAUDAL MAXIMO DIARIO (Q.M.D.) ....................................................................................................32

6.5 CAUDAL MAXIMO HORARIO (Q.M.H.) ................................................................................................33

6.6 CAUDAL POR COMPENENTE ...............................................................................................................34

7. IDENTIFICACIÓN Y JUSTIFICACIÓN .................................................................................................................36

DEL PROYECTO ...................................................................................................................................................36

7.1 DESCRIPCION DEL PROBLEMA ............................................................................................................37

7.2 ANTECEDENTES .................................................................................................................................37

7.3 OBJETIVO DEL PROYECTO...................................................................................................................39

7.4 PRIORIZACIÓN DEL PROYECTO ..........................................................................................................39

7.4 DIGNOSTICO DE ESTRUCTURA EXISTENTE ..........................................................................................41

7.5 JUSTIFICACIÓN DEL PROYECTO ..........................................................................................................45

8. DISEÑO HIDRÁULICO DE ADUCCIÓN..........................................................................................................46

8.1 CÁLCULO HIDRÁULICO DE TUBERÍAS SIMPLES A PRESIÓN ...................................................................47

8.1.1 Cálculo de pérdidas por fricción .........................................................................................................47

8.1.2 Cálculo de pérdidas menores .............................................................................................................49

8.2 IDEALIZACIÓN HIDRÁULICA ................................................................................................................51

8.3 CRITERIOS DE DISEÑO ........................................................................................................................55

8.4 CAUDALES DE DISEÑO ........................................................................................................................56

8.5 GOLPE DE ARIETE ...............................................................................................................................56

8.5.1 Periodo de la tubería .........................................................................................................................58

8.5.2 Celeridad de la onda de presión .........................................................................................................59

8.6 VÁLVULA VENTOSAS ..........................................................................................................................80

8.6.1 Generalidades ...................................................................................................................................80

8.6.2 Tasa de flujo máxima ........................................................................................................................81

8.6.3 Diámetro del orificio ..........................................................................................................................82

8.7 VÁLVULA DE PURGA...........................................................................................................................90

9. ESTRUCTURA COLGANTE ...........................................................................................................................97

9.1. DISEÑO DE ESTRUCTURA COLGANTE 6”-LN133.20 M – RDE41 ...................................................................98

9.1.1 Descripción del sistema .....................................................................................................................98

9.1.2. Geometría de estructuras colgantes .................................................................................................98

9.1.2.2 Torres de transferencia. ............................................................................................................... 100

9.1.2.3 Estación o macizo de anclaje. ....................................................................................................... 100

9.1.3 Materiales ....................................................................................................................................... 101

9.1.4 Análisis de carga ............................................................................................................................. 102

9.1.5 Idealización estructural ................................................................................................................... 106

9.1.5.3 Calculo de la estación o macizo de anclaje . ................................................................. 109

9.1.5.4 Péndolas. ................................................................................................................................... 112

9.1.5.5 Trayectoria del cable. ................................................................................................................ 115

9.1.5.6 Carga admisible del suelo.......................................................................................................... 116

9.2 ESTRUCTURAS COLGANTES RESTANTES .................................................................................................. 127

10. PRESUPUESTO ............................................................................................................................................ 129

10.1 CONDICIONES GENERALES DE PERSONAL ......................................................................................... 130

10.2 DESCRIPCION AIU - ANALISIS COSTOS INDIRECTOS ........................................................................... 130

10.3 LISTA JORNALES BÁSICOS ...................................................................................................................... 131

10.4 COSTOS DEL PROYECTO ................................................................................................................... 132

10.5 OBSERVACIONES A LA ELABORACIÓN DEL PRESUPUESTO ................................................................ 132

ANEXOS............................................................................................................................................................ 136

ANEXO 1. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS .................................................................................................................. 137

ANEXO 2. MANUAL DE MANTENIMIENTO ............................................................................................................... 171

ANEXO 3. PRESUPUESTO ADICIONAL CONTRATO N° 1668 ............................................................................... 178

TABLA A.1 PRESUPUESTO ADICIONAL FALTANTES ...................................................................................................... 178

TABLA A.2 PRESUPUESTO TOTAL DE OBRA. ............................................................................................................. 179

LISTA DE TABLAS

Pág.

TABLA 4.1. POBLACIÓN TOTAL CENSADA ..................................................................................................................22

TABLA 4.2. TASA DE CRECIMIENTO POBLACIONAL .......................................................................................................23

TABLA 4.3. PROYECCIÓN DE POBLACIÓN ...................................................................................................................24

TABLA 4.4. PROYECCIONES DEL DANE PARA LA CABECERA DE SAN CAYETANO ...................................................................25

TABLA 5.1. ASIGNACIÓN DEL NIVEL DE COMPLEJIDAD ..................................................................................................28

TABLA 5.2. PERIODO DE RETORNO O GRADO DE PROTECCIÓN ........................................................................................29

TABLA 6.1. DOTACIÓN NETA SEGÚN EL NIVEL DE COMPLEJIDAD DEL SISTEMA ....................................................................31

TABLA 6.2. COEFICIENTE DE CONSUMO MÁXIMO DIARIO, K1, SEGÚN EL NIVEL DE COMPLEJIDAD DEL SISTEMA ...........................33

TABLA 6.3. COEFICIENTE DE CONSUMO MÁXIMO HORARIO, K2, SEGÚN EL NIVEL DE COMPLEJIDAD DEL SISTEMA Y EL TIPO DE RED DE

DISTRIBUCIÓN.....................................................................................................................................................34

TABLA 6.4 EVOLUCIÓN CAUDALES DE DISEÑO, ADUCCIÓN CORREGIMIENTO CORNEJO..........................................................35

TABLA 7.1 VALORES LÍMITES PARA EVALUAR PRIORIZACIÓN DE EJECUCIÓN ........................................................................40

TABLA 7.2 PASOS DEL PROCESO METODOLÓGICO PARA PRIORIZACIÓN ............................................................................41

TABLA 7.3 SISTEMA DE ACUEDUCTO ACTUAL .............................................................................................................42

TABLA 8.1. VALORES DE RUGOSIDAD ABSOLUTA ........................................................................................................49

TABLA 8.2. COEFICIENTE DE PERDIDAS MENORES........................................................................................................50

TABLA 8.3. DISEÑO HIDRÁULICO LÍNEA ADUCCIÓN ......................................................................................................61

TABLA 8.4. DISEÑO HIDRÁULICO DE VÁLVULAS VENTOSAS ............................................................................................85

TABLA 8.5. DISEÑO HIDRÁULICO DE VÁLVULAS DE PURGA ............................................................................................92

TABLA 9.1 MATERIALES. .................................................................................................................................... 104

TABLA 9.2 ANÁLISIS DE CARGA ............................................................................................................................. 105

TABLA 9.3 ANÁLISIS ESTÁTICO ............................................................................................................................. 108

TABLA 9.4 DISEÑO CABLE ................................................................................................................................... 109

TABLA 9.5 ESTACIÓN DE ANCLAJE. ........................................................................................................................ 111

TABLA 9.6 DIMENSIONAMIENTO Y LONGITUD DE PÉNDOLA. ........................................................................................ 113

TABLA 9.7 CARGA ADMISIBLE. ............................................................................................................................. 117

TABLA 9.8 VALORES PARA ANÁLISIS SÍSMICO ........................................................................................................... 119

TABLA 9.9 CORTANTE SÍSMICO EN LA BASE DE LA TORRE ............................................................................................. 121

TABLA 9.10 DISEÑO DE ZAPATA ........................................................................................................................... 124

TABLA 9.11 RESUMEN DE ESTRUCTURAS COLGANTES ................................................................................................ 128

TABLA 10.1 PRESUPUESTO ACUEDUCTO ................................................................................................................. 134

TABLA A.1 PRESUPUESTO ADICIONAL FALTANTES ...................................................................................................... 178

TABLA A.2 PRESUPUESTO TOTAL DE OBRA. ............................................................................................................. 179

ING. CIVIL FERNANDO Q. BALLENA DISEÑODE ADUCCIÓN DES-PTAP

CORREGIMIENTO DE CORNEJO -NTS

7 | P á g i n a SECRETARIA DE AGUAS- NTS

1. INTRODUCCIÓN

El acueducto en el transcurso de la historia del hombre, ha sido el principal medio de transporte del agua para satisfacer sus necesidades básica de saneamiento, no cabe duda que existe una interrelación entre la búsqueda de los seres humanos por su bienestar y la evolución propia del sistema, generalmente observamos alrededor del mundo aglomeración de gente en zonas aledañas a ríos, a modo de lograr un eficiente y constante suministro de agua que permita subsistir y desarrollarse. El acueducto es un sistema o conjunto de sistemas de irrigación que permite transportar agua en forma de flujo continuo desde un lugar en el que ésta accesible en la naturaleza, hasta un punto de consumo distante, mediante la construcción de elementos hidráulicos que captan, transportan, tratan y distribuyen el agua a los seres humanos. El sistema de acueducto actual, presenta falencias en cada elemento hidráulico, además tiene problemas en la zona conocida como “el alto de los compadres” por deslizamientos del talud provocando daños a la tubería de aducción; las soluciones para la protección están a cargo de los estudios del geotecnista En desarrollo del proceso para obtener recursos financieros tanto municipales, departamentales y nacionales, las autoridades municipales han adelantado gestiones, en actividades tales como: elaboración de estudios y diseños y trámites ante entidades oficiales, como parte de la evaluación de dichas entidades patrocinadoras, se requiere el ajuste técnico del diseño de sistema de acueducto, en el que se consideren los parámetros de diseño modificados por el Ministerio de Desarrollo Económico en octubre del 2008. La elaboración de este proyecto tiene como fin entregar un diseño para optimizar el sistema aducción para el corregimiento de Cornejo (Norte de Santander), el cual actualmente no se encuentra activo.

El estudio describe la información general del municipio de San Cayetano y del corregimiento de Cornejo, seguidamente la evaluación de la población y la demanda del servicio, así como las proyecciones respectivas tomando en consideración el nivel de complejidad y los parámetros de diseño establecidos y recomendados en el Reglamento Técnico del Sector Agua Potable y Saneamiento Básico – RAS 2000, para la evaluación y el diseño de las diferentes estructuras que conforman el sistema de acueducto, seguidamente se presentan las memorias de cálculos, costos de ingeniería y de construcción.




2. DESCRIPCIÓN DE LA LOCALIDAD




2.1 RESEÑA HISTÓRICA Fecha de fundación 22 de mayo 1773; fundado por CALIXTO LARA y PEDRO SANTANDER Correa ocupaba a San Cayetano el 24 de Febrero de 1813. En la tarde de este día abandonó la localidad pasando el río Zulia, a cuya margen izquierda mora el decaído pueblo. El 25 intentó el general español tomar nuevamente a San Cayetano, para lo cual estaba rodeando el río, cuando las fuerzas del futuro libertador se lo impidieron. El resultado de este encuentro fue favorable a la buena causa, pues Correa abandonó su pretensión no sin que perdiera varios soldados. En San Cayetano recibió Bolívar la tropa enviada por Castillo en su auxilio desde Pamplona; entre los oficiales de esta porción militar venía el teniente José Concha .En esta misma población mandó Bolívar fusilar al español Bernardo Conde por sus servicios a Correa. Esta dolorosa medida costó cara a los patriotas. Meses más tarde Lizón y sus sargentos, indignos sucesores del inclemente Ramón Correa, levantaron el patíbulo en Cúcuta para Mercedes Abrego y en el Rosario y En San Cayetano para distinguidos servidores del ideal republicano. 2.2 UBICACIÓN EXTENSIONES Y LÍMITES DEL MUNICIPIO

San Cayetano es un municipio del departamento Norte de Santander, está ubicado en la subregión oriental del Departamento Norte de Santander , en el área Metropolitana y en la zona fronteriza con República de Venezuela . el Municipio tiene una superficie de 14198 Hectáreas, equivalente al 0.65% del área total del Departamento. Limita por el norte con el Municipio del Zulia, por el sur con el municipio de Bochalema y Durania, por el este con el municipio de Santiago y por el oeste con los municipios de Cúcuta entre las coordenadas planas X: 1155.000 a X: 1.170.000 y Y: 1.347.000 a Y: 1.370.000. Cuenta con dos corregimientos: Cornejo y Urimaco, la Inspección de Policía de Ayacucho y las veredas de La florida, Guaduas, La Palma, Tabiro, Santa Rosa, Puente Zulia. Su cabecera municipal se encuentra localizada a los 7° 53' de Latitud Norte y 72° 38' de Longitud Oeste, con respecto al meridiano de Greenwich; La altura sobre el nivel del mar es de 235 m. La distancia a Cúcuta es de 17 Km.




Figura 2.1. Mapa político

2.3 HIDROLOGÍA y CLIMATOLOGÍA

La zona de estudio esta comprendida dentro de la planicie aluvial de los ríos Zulia y Peralonso y atravesada por la quebrada La Tablona, el caño Potosí, el caño La Taguita, la quebrada La Miquera, La Manteca, la Desparramadera, y la quebrada la Guadua.




Esta zona no cuenta con estaciones pluviométricas, climatológicas e hidrológicas, pero a cierta distancia de ella se encuentra las estaciones pluviométricas de Cornejo y Hacienda Valle, cuya información es de pocos años y las estaciones hidrológicas de San Javier en río Zulia ubicada a 5 Km aguas arriba de la cabecera municipal y el río Peralonso cuenta con la estación de aforo Cornejo. Debido a que en esta zona del departamento no existe estación climatológica se tomaron como base indicadora de las condiciones climáticas del área los datos de la estación el Carmen del Tonchalá, pertenecientes al municipio de Cúcuta, estos datos fueron: temperatura, brillo solar, humedad relativa y velocidad del viento. La precipitación se basó en datos tomados de la estación pluviométrica de Cornejo, esta información se analizó a través de una correlación lineal entre esta estación y la del Carmen del Tonchalá la cual dio un factor de correlación de 0.82 que sobrepasa él limite para que la correlación sea valida, o sea mayor de 0.7 lo cual permite el intercambio de información entre ambas zonas. 2.3.1 Precipitación La precipitación se presenta distribuida de una forma irregular durante todo el año presentándose lloviznas así como fuertes aguaceros, el promedio anual de lluvia es de 1.121 mm. También se puede apreciar que el segundo semestre es más lluvioso y que octubre es él mes más húmedo registrando el 18.3 % de la lluvia promedio anual. Igualmente se destaca que los meses de Enero, Febrero, Junio, Julio y Agosto son secos acumulando el 21.5 % de la lluvia. 2.3.2 Temperatura Este fenómeno climático casi no varía a lo largo de todo el año. Puede considerarse como temperatura media mensual 28°C. HUMEDAD RELATIVA: La humedad relativa media mensual es de 66% variando entre 59% y 74%, estos resultados indican que el clima es seco y esto se puede confirmar al analizar los datos de precipitación.




BRILLO SOLAR: El brillo solar señala los periodos: uno de mayo a octubre con valores promedio de 44% (5.5 horas/día) y otro con registro promedios de 33% (4.1 horas/día). 2.3.3 Vientos El promedio mensual encontrado para esta zona, extraído de la estación del Carmen del Tonchalá es de 1.8 m/seg, que representa una brisa débil. Sin embargo en los meses de junio, julio y agosto los vientos son fuertes.

2.4 GEOLOGÍA y USOS DEL SUELO El municipio de San Cayetano, se caracteriza por presentar estratos marcados por ser rocas metamórficas del terciario superior hacia el norte y del terciario inferior en el resto del municipio, por esta razón al norte se encuentran materiales conformados por gravas y arenas, arcillas al nor-oriente y depósitos de gravas y arenas al sur. Los suelos predominantes son: Clase II, que son suelos potencialmente aptos para agricultura y/o ganadería intensiva, en relieve plano no susceptibles de erosión con inundaciones irregulares períódicas, de drenaje impermeable; Clase III que son suelos potencialmente aptos para la agricultura y/o ganadería extensiva, de relieve plano cóncavo, no susceptibles de erosión, muy poco drenados, con sales nocivas y Clase V, que son suelos para bosques de difícil recuperación, de relieve ondulado, quebrado y escarpado. La utilización de los suelos en el municipio de San Cayetano se distribuye de la siguiente forma: Un 13% en bosques localizados en la vereda Ayacucho con 1635.1 ha., y parte alta de Puente Zulia con 233 ha.; El 6.5% está dedicado a la agricultura.; El 8.6% son pastos.; Los restantes 71.90% son tierras sin uso agropecuario debido a sus condiciones edafológicas y escasa disponibilidad de agua. Los suelos del municipio presentan deterioro principalmente en las veredas de Guaduas, Tabiro, La Palma y San Isidro, y en los corregimientos de Cornejo y Urimaco. Este deterioro es originado principalmente a la rocería para la instalación de cultivos en un




30% del municipio, y por talas de árboles para utilizarlos como estructura de soporte en la excavación de los túneles para la explotación de carbón. El sector centro y Norte del caserío se encuentra localizado sobre una serie de terrazas medias y bajas que constituyen depósitos recientes (Qt) del río Peralonso; hacia el Sur, limitando el perímetro municipal, afloran las secuencias sedimentarias del Grupo Guayabo (Tmg) y de la Formación León (Tol). Dichas formaciones están constituidas por una secuencia de arcillolitas con intercalaciones de limolita arcillosa, arenisca de grano muy fino y arenisca de grano fino a medio. Estas secuencias aportan la arena y la arcilla comúnmente utilizada en la industria cerámica y en el sector de la construcción y que se explota en los alrededores de este centro poblado. 2.5 RECURSOS HIDRICOS

Según el E.O.T, el territorio del municipio san cayetano Para determinar la oferta hídrica se cuantifican los volúmenes de agua de escorrentía reduciéndole el caudal ecológico (caudal para mantener el régimen hidrológico mínimo y sostenimiento de los ecosistemas). Para la estimación se considera las áreas de drenaje de las estaciones hidrométricas como unidades de análisis. Es de aclarar que la oferta hídrica se evaluará en términos de cantidad y no de calidad o cobertura. El método para determinar el volumen de escorretía para cada estación fue el de correlación: este método consiste en relacionar el proceso de escorretía con otras variables como el área de drenaje (isorendimientos) o la precipitación ( en % de precipitación). La relación con el área de drenaje no ofrece resultados reales debido a la falta de estaciones en las diferentes subcuencas del Río Zulia y a la variabilidad del proceso. Para la relación con la precipitación se generaron hidrogramas decadales con valores medios mensuales de cada estación pluviométrica e hidrométrica en los que se aprecia




una buena correlación. El proceso lluvia–escorentía esta muy relacionado a lo largo de toda la serie histórica y cuando son afectados por factores climáticos globales (fenómenos del pacifico) toman comportamientos similares. Las fases cálidas ( caudales mínimos) y húmedas (caudales máximos) dentro de un periodo hidrológico normal son de carácter bimodal, estás se alteran de acuerdo a los fenómenos climáticos como se aprecia en el hidrograma (1991-1992, 1988-1989, etc). Los caudales de estiaje se calculan apartir de los promedios de los caudales mínimos registrados en todas las fases cálidas.

2.6 RELIEVE

El municipio de San Cayetano se encuentra ubicado sobre el valle del Río Zulia, sobre la margen izquierda en la parte baja de las montañas que bordean su cauce. El casco urbano es relativamente plano con pequeñas elevaciones hacia el occidente y con pendiente hacia el oriente buscando el cauce del Río Zulia, sin embargo hacia el sur - occidente el resto del terreno es montañoso y con fuertes pendientes. Los pisos térmicos que se presentan son el cálido en un 60%, templado en el 40%.




3. DESCRIPCIÓN DE LA INFRAESTRUCTURA EXISTENTE EN EL MUNICIPIO




Según el BID, la infraestructura es el conjunto de estructuras de ingeniería e instalaciones por lo general, de larga vida útil que constituye la base sobre la cual se produce la prestación de servicios considerados necesarios para el desarrollo de fines productivos, políticos, sociales y personales. Alternativamente, lo podríamos definir como la base fundamental que forma los entretejidos de la organización estructural de una región, que se utilizan para llevar a cabo las actividades necesarias para su generación y desarrollo constante. El factor infraestructura es fundamental en el aparato productivo de una región, ya que de él depende el aprovechamiento eficiente de los recursos. 3.1 VIAS Primaria o Nacional. Administrado por el Instituto Nacional de Vías INVIAS, La cual inicia por así decirlo en los Barrios Occidentales de Cúcuta, Antonia Santos, Tucunaré baja, El Progreso y Cerro Pico, para dirigirse hacia el Municipio de El Zulia, pasando por el Puente Mariano Ospina Pérez (recientemente se le realizo un cambio de carpeta asfáltica) y sin entrar al Casco Urbano actual de El Zulia, luego se dirige hacia la cabecera municipal de San Cayetano, mediante una desviación, pero la vía principal continua para finalizar en un Puente de Estructuras metálicas que esta por terminar (carpeta de rodadura). Véase mapa red vial departamental. En términos generales la vía principal se encuentra en regular - buen estado, ya que recientemente se realizo un reparcheo en el sector de las ladrilleras de Santa Teresa y Casa Blanca, además de la reparación y alargamiento de unos muros de contención a la desviación hacia Urimaco. El tramo comprendido entre la Y del Zulia y San Cayetano y el Puente sin terminar, esta en excelentes condiciones físicas (topográficas) ya que fue recientemente construida. Los altos volúmenes de tránsito que se registran en vía principal o nacional como se puede apreciar en la tabla de valores de tráfico promedio diario, según la cual hacia los municipios de San Cayetano y El Zulia, es decir, después de cruzar el puente Mariano Ospina Pérez, transitan 2149 vehículos en promedio, de los cuales 165 son motocicletas, 1323 son de tipo liviano (automóviles, camperos, camionetas, taxis y piratas) y 661 son vehículos pesados (camiones, volquetas, Buses y busetas), de los cuales el 27% (796 vehículos) se dirigen hacia san Cayetano, comprueban la dependencia por así decirlo que tiene el municipio respecto a la disponibilidad de vías alternas, basado fundamentalmente en el estado y las garantías de seguridad que ofrecen las que se denominarían alternas. (Véase la figura 3.1)




Figura 3.1 Vías de acceso

3.2 SERVICIO PUBLICO DE AGUA POTABLE

La fuente del sistema de acueducto es el río Peralonso utilizando una captación lateral para derivar sus aguas. El sitio de captación se encuentra aproximadamente a 1.5 kilómetros aguas arriba del sitio conocido como Alto de los Compadres. El sistema cuenta además con aducción en tubería de Ø6”, desarenador en concreto reforzado tipo convencional con capacidad par tratar 10.00 lts/seg, línea de conducción en tubería PVC Ø6y 4”, tanque de almacenamiento en concreto ciclópeo con capacidad para 89 m3 y red de distribución con tuberías de PVC Ø6,4,3, 2½ y 2”. Existe tratamiento de agua potable. La cobertura física del servicio es del 100% pero su cobertura real es solo del 80%

El acueducto ha sido reformado en dos ocasiones: A) En la primera reforma se optimizó la captación, la aducción, el desarenador, la

conducción y la red de distribución conformándola por mallas, ampliando cobertura y mejorando las presiones de servicio. El sistema optimizado lamentablemente no cubrió las necesidades de la población básicamente por:




- Dotación de diseño total de 150 lts/hab/día, considerada muy baja para una

población de clima cálido, - No existencia de la micromedición y el consecuente desperdicio en las

viviendas, ocasionado por el mal uso del agua o simplemente por negligencia de sus usuarios

- Ejecución de obras civiles no acorde a lo establecido en el diseño de redes El caudal promedio de 4 lts/seg que llegó al tanque de almacenamiento, no fue suficiente, sino para atender la demanda del 50% de la población, siendo necesario continuar con los racionamientos.

B) Se realizó una segunda optimización en el año 2002, construyendo obras de

protección y estabilización en el sistema de captación, se optimizó la aducción y la conducción, con reposición de tubería de Ø4” por Ø6” en un tramo de aproximadamente 200 metros, adicionalmente se modificó parte del trazado en la tubería existente para disminuir la posibilidad de corte de la línea piezométrica con la tubería en el sector más alto, en la conducción además se instaló un mayor número de ventosas y purgas, logrando al final que al tanque de almacenamiento lleguen 5 lts/seg en promedio. Lamentablemente se detecto que para ampliar la capacidad de la línea de conducción a 10 lts/seg, por lo menos para cubrir la demanda actual sería necesario reponer el 90 % de la misma, de tubería de Ø4” a Ø6”. El costo de esta obra es superior a los 300 millones y el municipio por el momento no cuenta con la posibilidad de disponer de dichos recursos en el presupuesto municipal, obligando al trámite o gestión de recursos del tesoro nacional o internacional, bien sea de crédito o no reembolsables, sin embargo, dadas las condiciones fiscales por la que está atravesando el estado colombiano, se ha tornado aún mas difícil, conseguir su aprobación

En conclusión el sistema de acueducto abastecido por gravedad tiene los siguientes problemas:

- Esta en capacidad de suministrar a la población 5 lts/seg, el cual es insuficiente para atender la demanda actual y futura. siendo la mayor limitante la línea de conducción por la mínima cabeza de energía disponible

- A la fecha, se requiere considerando una dotación de 167 lts/hab/día, un caudal de 15.44 lts/seg.




- En el sector conocido como el Alto de los Compadres, la tubería es vulnerable por deslizamientos y erosión esto es producto de la escorrentía ocasionada por las lluvias. Esto requiere de protección la cual se esta contemplando por parte del consultor geotecnista con una estructura en concreto reforzado hincado a la falda de la montaña

3.3 SERVICIO PUBLICO DE ALCANTARILLADO El sistema existente es del tipo sanitario, conformado por domiciliarias en gres Ø6”, redes y emisarios en gres Ø8, 10 y 12”, diseñado con pendientes muy bajas y profundidades entre 1.20ª clave y 5 mersoen algunos sectores, todo con la intención de llegar por gravedad al sistema de tratamiento de aguas residuales, que es una laguna de oxidación tipo facultativa. El estado en general del sistema de alcantarillado es bueno incluyendo domiciliarias, redes, emisarios, pozos y sistema de tratamiento. La cobertura es del 85 %, faltando sólo el barrio Santa Bárbara, ubicado al oriente del núcleo urbano. Igualmente el municipio hace tiempo inició gestiones para ejecutar dicho proyecto, inicialmente contratando la elaboración del estudio y luego tramitando recursos ante el FNR línea FINDETER, para conseguir recursos no reembolsables, el proyecto se aprobó y a la fecha de elaboración del presente estudio se esperaba autorización de FINDETER para iniciar el proceso licitatorio. El municipio de todas formas proyecta ejecutar esta obra en el año 2003 No hay sistema de alcantarillado de aguas lluvias conformado por tubería y rejillas. Para la evacuación de aguas lluvias se utilizan las vías como canales para drenar a canales o caños naturales o tomas de agua que atraviesan al núcleo urbano generalmente en dirección sur – norte para llegar al río Peralonso.

3.4 SISTEMAS DE SERVICIO DE ASEO URBANO La recolección de basuras la ejecutaba una cooperativa compuesta por miembros de esta localidad, y se realiza dos veces por semana. No existe matadero, la carne de res y cerdo se compra en Cúcuta o en El Zulia. No existe plaza de mercado, el abastecimiento de víveres se realiza principalmente en Cúcuta o en El Zulia, o en tiendas dentro del corregimiento.




3.5 ENERGIA ELECTRICA El servicio de energía eléctrica es prestado por Centrales Eléctricas del Norte de Santander (CENS) con una cobertura en la cabecera municipal de 100%. 3.6 TELECOMUNICACIONES A pesar de su cercanía con Cúcuta, el servicio telefónico prestado por TELEFONICA MOVISTAR, es deficiente, solo existe un puesto atendido por operadora, pero sin abonados en el resto del corregimiento. Para una llamada se debe citar a la persona. Solo opera en horas de oficina.




4. ESTIMACIÓN Y CARACTERISTICA DE POBLACIÓN




4.1 CENSOS HISTORICOS

Por ser Cornejo un corregimiento no se cuenta con información precisa y detallada de los registros históricos censales oficiales realizados en Colombia, sin embargo, se pudo contar con información del censo de 1973, con los resultados de un censo realizado en 1990 para el diseño del Sistema de Tratamiento de Aguas Residuales y con el censo de usuarios realizado en el año 2002, por la Oficina de Servicios Públicos municipales de San Cayetano. Tabla 4.1. Población total censada

4.2 TASA DE CRECIMIENTO POBLACIONAL SEGÚN DATOS HISTORICOS

Para el efecto de determinar la población a atender en el período de diseño, en cada uno de los municipios en estudio, se toman como parámetros básicos los modelos matemáticos sugeridos por el RAS2000 y los censos de población oficiales del municipio. El resumen de las correspondientes estimaciones de la tasa de crecimiento anual, poblacional para los métodos Aritmético, geométrico y exponencial para el municipio de Cornejo, se encuentran consignados en la tabla 4.2.

Departamento Norte de Santander

Municipio San Cayetano

Corregimiento Cornejo

Tipo de población Rural

Horizonte del proyecto 25 Años

Año Población

[-] [Hab]

1973 970

1990 1340

1996 1481

2002 2420




Tabla 4.2. Tasa de crecimiento poblacional

El modelo matemático escogido para hacer las proyecciones hasta el año definido como horizonte del proyecto es el aritmético, por brindar unas condiciones de crecimiento acordes a las condiciones actuales y las que se prevean para años futuros; también se muestran las proyecciones efectuadas por el DANE hasta el año 2020. Para la consideración de la población flotante se refiere tan solo a las personas que de las zonas rurales se desplazan en los días festivos o de atención al público en los despachos municipales, usualmente los días sábado y domingo. Al respecto en ningún municipio se tienen estadísticas que indiquen el número de estas personas. Para el presente proyecto se considera que la población flotante es del 20% de la población urbana.

Año Población Viviendas Hab/viv

Habitadas Aritmetico Geometrico Exponencial

1973 970

21.76 1.92% 0.0190

1990 1340

23.50 1.68% 0.0167

1996 1481 Sisben

156.50 8.53% 0.0818

2002 2420 401 6

67.25 4.04% 3.92%PROMEDIOS

TASAS DE CRECIMIENTO




Tabla 4.3. Proyección de población

Departamento Norte de Santander

Municipio San Cayetano

Corregimiento Cornejo

Tipo de población Rural

Horizonte del proyecto 25 Años

AÑO AÑO Tasa

PROYECTO Aritmética Básica Flotante Total

0 2012 67 2891 578 3469

1 2013 67 2958 592 3550

2 2014 67 3025 605 3630

3 2015 67 3093 619 3711

4 2016 67 3160 632 3792

5 2017 67 3227 645 3872

6 2018 67 3294 659 3953

7 2019 67 3362 672 4034

8 2020 67 3429 686 4115

9 2021 67 3496 699 4195

10 2022 67 3563 713 4276

11 2023 67 3631 726 4357

12 2024 67 3698 740 4437

13 2025 67 3765 753 4518

14 2026 67 3832 766 4599

15 2027 67 3900 780 4680

16 2028 67 3967 793 4760

17 2029 67 4034 807 4841

18 2030 67 4101 820 4922

19 2031 67 4169 834 5002

20 2032 67 4236 847 5083

21 2033 67 4303 861 5164

22 2034 67 4370 874 5244

23 2035 67 4438 888 5325

24 2036 67 4505 901 5406

25 2037 67 4572 914 5487

Población




Tabla 4.4. Proyecciones del Dane para la cabecera de San Cayetano

Año Población

Proyectada

[Hab]

2012 1938

2013 1989

2014 2040

2015 2092

2016 2143

2017 2197

2018 2248

2019 2300

2020 2353

4.3 CUESTIONES POBLACIONALES

Según el tipo el boletín general del censo del 2005 el tipo de vivienda característico en

Cornejo, son casas, la cuales tienen un numero de 3.8 personas por hogar en la cabecera y 3.9 personas por hogar en resto de extensión (Corregimientos, veredas, etc.), en conclusión se utilizara para la estimación de los caudales de diseño 4 personas por hogar. (Véase la gráfica 4.1)

Se reconoce que el crecimiento de la población urbana Cornejo, como la de la mayoría

de los municipios del país, el cual no presenta un modelo matemático estricto debido a los problemas de violencia, desplazamiento e invasiones

Es casi normal encontrar el fenómeno migratorio (Tasa de 13.77) a través de todo el

territorio nacional – rural – campesino. Las causas la constituyen principalmente; la situación de orden público, las difíciles condiciones socio económicas de la región; el bajo nivel de vida de la zonas rural y urbana las dificultades de comunicación, los malos estados y ausencia en algunas regiones del municipio de las carreteras y vías de comunicación; los servicios públicos, que no cubren el territorio municipal totalmente su calidad y continuidad; los escasos servicios de salud y educación; entre otros de menor importancia. La suma de todas estas situaciones no permiten que se desarrolle

COLOMBIA. PROYECCIONES DE POBLACIÓN MUNICIPALES POR ÁREA

2005 - 2020

A junio 30




un deseo de arraigo y permanencia en su región de origen, en el habitante de la región, lo lleva a buscar otras posibilidades y oportunidades, generalmente en las grandes ciudades del país

Grafica 4.1. Número de personas por hogar en San Cayetano, norte de

Santander.




5. PARAMETROS DE REGLAMENTACIÓN GLOBALES




5.1 NIVEL DE COMPLEJIDAD DEL SISTEMA

Según la Resolución No 1096 del 17 de noviembre del 2000 el MINISTERIO DE DESARROLLO ECONOMICO, Dirección General de Agua Potable y Saneamiento Básico presentaron, Reglamento técnico del Sector de Agua Potable y Saneamiento Básico RAS-2000, el cual adopta en el titulo A, numeral A.3.2 La asignación del nivel de complejidad de todo proyecto objeto del presente Reglamento es de obligatorio cumplimiento y debe hacerse según las siguientes disposiciones:

La población que debe utilizarse para clasificar el nivel de complejidad corresponde a la proyectada en la zona urbana del municipio en el periodo de diseño de cada sistema o cualquiera de sus componentes. Debe considerarse la población flotante.

El nivel de complejidad del sistema adoptado debe ser el que resulte mayor entre la clasificación obtenida por la población urbana y la capacidad económica.

La clasificación del proyecto en uno de estos niveles depende del número de habitantes en la zona urbana del municipio, su capacidad económica y el grado de exigencia técnica que se requiera para adelantar el proyecto. Tabla 5.1. Asignación del nivel de complejidad

Nivel de complejidad Población en la zona urbana (1) (habitantes)

Capacidad económica de los usuarios(2)

Bajo < 2500 Baja

Medio 2501 a 12500 Baja

Medio Alto 12501 a 60000 Media

Alto > 60000 Alta Notas: (1) Proyectado al periodo de diseño, incluida la población flotante.

(2) Incluye la capacidad económica de población flotante. Debe ser evaluada Según metodología del DNP.

Fuente: REPÚBLICA DE COLOMBIA MINISTERIO DE DESARROLLO ECONÓMICO DIRECCIÓN DE AGUA POTABLE Y SANEAMIENTO BÁSICO. RAS 2000. Pág. A9, numeral A.3.1. Bogotá, NOVIEMBRE DE 2.000




De acuerdo con la población proyectada la cual fue 5487 habitantes (Numeral 4.2) y el nivel económico del corregimiento de Cornejo del municipio de San Cayetano el cual se estima Bajo, la asignación del nivel de complejidad establecido para el proyecto es Medio. 5.2 PERIODO DE DISEÑO

El período de diseño adoptado de las líneas de aducción, conducción y elementos del sistema hidráulico del acueducto es de 25 años. 5.3 PERIODO DE RETORNO

El periodo de retorno de diseño debe determinarse de acuerdo con la importancia de las áreas y con los daños, perjuicios o molestias que las inundaciones periódicas puedan ocasionar a los habitantes, tráfico vehicular, comercio, industria, etc. La selección del periodo de retorno está asociada entonces con las características de protección e importancia del área de estudio y, por lo tanto, el valor adoptado debe estar justificado. En la tabla 5.2, se establecen valores de periodos de retorno o grado de protección. El grado de protección se establece de acuerdo al nivel complejidad del sistema el cual en este proyecto es Medio, por consiguiente el nivel o grado de protección sugerido por el reglamento técnico de agua potable y saneamiento básico es Aceptable, pero siendo conservadores y tratándose del periodo de retorno para calcular caudales máximos en la bocatoma se empleara el grado de protección recomendado con periodo de retorno de 100 años. Tabla 5.2. Periodo de retorno o grado de protección




6. DOTACION Y DEMANDA




6.1 DOTACIÓN NETA

La dotación neta corresponde a la cantidad mínima de agua requerida para satisfacer las necesidades básicas de un habitante sin considerar las pérdidas que ocurran en el sistema de acueducto. Fuente: REPÚBLICA DE COLOMBIA MINISTERIO DE DESARROLLO ECONÓMICO DIRECCIÓN

DE AGUA POTABLE Y SANEAMIENTO BÁSICO. RAS 2000. Pág. B33, numeral B.2.4. Bogotá, NOVIEMBRE DE 2.000

La dotación neta depende del nivel de complejidad del sistema y sus valores según el clima se establece de acuerdo con la tabla 6.1, el nivel de complejidad para la población proyectada es Medio y clima cálido. Tabla 6.1. Dotación neta según el nivel de complejidad del sistema

Nivel de complejidad del sistema

Dotación Máxima Neta clima frio o templado

(l/hab-día)

Dotación Máxima Neta clima cálido

(l/hab-día)

Bajo 90 100

Medio 115 125 Medio Alto 125 135

Alto 140 150

Se clasifican como de clima cálido las poblaciones situadas a alturas menores a 1000 msnm. La dotación neta para la población proyectada será entonces para el corregimiento de Cornejo de 125 [Lt/Hab/día]. 6.2 DOTACIÓN BRUTA

La dotación bruta debe establecerse según la siguiente ecuación:




p

NCDDbruta

%1

.

Donde, %P = Porcentaje de pérdidas técnicas, Según el Artículo 3 de la Resolución 2320 de 2009 el porcentaje de pérdidas técnicas máximas admisibles para la determinación de la dotación bruta no deberá ser superior al 25%.

díaHab

LtDbruta 1707.166

25.1

125

6.3 CAUDAL MEDIO DIARIO (Q.m.d.)

El caudal medio diario, Qmd, es el caudal medio calculado para la población proyectada,

teniendo en cuenta la dotación bruta asignada. Corresponde al promedio de los consumos diarios en un período de un año y puede calcularse mediante la siguiente ecuación:

86400

DPQ bruta

md

]/[80.1086400

]//[170*][5487Qmd segLt

díaHabLthab

6.4 CAUDAL MAXIMO DIARIO (Q.M.D.)

El caudal máximo diario, QMD, corresponde al consumo máximo registrado durante 24 horas durante un período de un año. Se calcula multiplicando el caudal medio diario por el coeficiente de consumo máximo diario, k1. El caudal máximo diario se calcula mediante la

siguiente ecuación: QMD = Qmd k1




En caso de sistemas nuevos, el coeficiente de consumo máximo diario, k1, depende del

nivel de complejidad del sistema como se establece en la tabla 6.2 Tabla 6.2. Coeficiente de consumo máximo diario, k 1, según el nivel de

complejidad del sistema


Coeficiente de consumo máximo diario - k1

Bajo 1.30

Medio 1.30

Medio alto 1.20

Alto 1.20

De acuerdo al cuadro anterior, el valor de k1 para el sistema de Cornejo es de 1.30 QMD = 14.03 [Lt/seg] 6.5 CAUDAL MAXIMO HORARIO (Q.M.H.)

El caudal máximo horario, QMH, corresponde al consumo máximo registrado durante una hora en un período de un año sin tener en cuenta el caudal de incendio. Se calcula como el caudal máximo diario multiplicado por el coeficiente de consumo máximo horario, k2,

según la siguiente ecuación

QMH =QMD. k2 En el caso de sistemas de acueductos nuevos, el coeficiente de consumo máximo horario con relación al consumo máximo diario, k2, es función del nivel de complejidad del sistema

y el tipo de red de distribución, según se establece en la tabla 6.3




Tabla 6.3. Coeficiente de consumo máximo horario, k 2, según el Nivel de

Complejidad del Sistema y el tipo de red de distribución.


Red menor de distribución

Red secundaria

Red matriz

Bajo 1.60 - -

Medio 1.60 1.50 -

Medio alto 1.50 1.45 1.40

Alto 1.50 1.45 1.40

De acuerdo al cuadro anterior, el valor de k2 para el sistema corregimiento cornejo es de 1.60 QMH = 22.45 [Lt/seg] El caudal de diseño para la red del corregimiento cornejo, corresponde al caudal máximo horario estimado en el numeral anterior, en la tabla 6.4 se presentan la evolución de los caudales demandados por la población en estudio. Damos crédito al título de B del RAS 2000 que presenta el esquema del cálculo de las dotaciones y demandas estimadas en este capitulo 6.6 CAUDAL POR COMPENENTE

Cada elemento del sistema de abastecimiento debe dimensionarse para los siguientes caudales: Aducción Desarenador - Planta de tratamiento, 1.10QMD, 15.44 [Lt/seg]




Tabla 6.4 Evolución caudales de diseño, aducción corregimiento Cornejo

AÑO AÑO Tasa Volumen [m3]

PROYECTO Aritmética Básica Flotante Total qmd QMD QMH Tanque

0 2012 67 2891 578 3469 6.83 8.87 14.20 255.55

1 2013 67 2958 592 3550 6.98 9.08 14.53 261.49

2 2014 67 3025 605 3630 7.14 9.29 14.86 267.44

3 2015 67 3093 619 3711 7.30 9.49 15.19 273.38

4 2016 67 3160 632 3792 7.46 9.70 15.52 279.33

5 2017 67 3227 645 3872 7.62 9.91 15.85 285.27

6 2018 67 3294 659 3953 7.78 10.11 16.18 291.22

7 2019 67 3362 672 4034 7.94 10.32 16.51 297.16

8 2020 67 3429 686 4115 8.10 10.52 16.84 303.11

9 2021 67 3496 699 4195 8.25 10.73 17.17 309.05

10 2022 67 3563 713 4276 8.41 10.94 17.50 315.00

11 2023 67 3631 726 4357 8.57 11.14 17.83 320.94

12 2024 67 3698 740 4437 8.73 11.35 18.16 326.89

13 2025 67 3765 753 4518 8.89 11.56 18.49 332.83

14 2026 67 3832 766 4599 9.05 11.76 18.82 338.78

15 2027 67 3900 780 4680 9.21 11.97 19.15 344.73

16 2028 67 3967 793 4760 9.37 12.18 19.48 350.67

17 2029 67 4034 807 4841 9.52 12.38 19.81 356.62

18 2030 67 4101 820 4922 9.68 12.59 20.14 362.56

19 2031 67 4169 834 5002 9.84 12.80 20.47 368.51

20 2032 67 4236 847 5083 10.00 13.00 20.80 374.45

21 2033 67 4303 861 5164 10.16 13.21 21.13 380.40

22 2034 67 4370 874 5244 10.32 13.41 21.46 386.34

23 2035 67 4438 888 5325 10.48 13.62 21.79 392.29

24 2036 67 4505 901 5406 10.64 13.83 22.12 398.23

25 2037 67 4572 914 5487 10.80 14.03 22.45 404.18

Población Caudales Diseño Acueducto [LPS]




7. IDENTIFICACIÓN Y JUSTIFICACIÓN DEL PROYECTO




7.1 DESCRIPCION DEL PROBLEMA

Deficiencia en la prestación del servicio causada por el inadecuado dimensionamiento, ausencia de mantenimiento y carencia de elementos básicos para el tratamiento del agua para consumo, por consiguiente el sistema actual de acueducto del corregimiento Cornejo no cuenta con la infraestructura necesaria para transportar y distribuir agua potable a la población actual del área de influencia 7.2 ANTECEDENTES

El corregimiento Cornejo, perteneciente al Municipio de San Cayetano, que se abastece por gravedad del río Peralonso, cuyo caudal mínimo es 2 m3/seg, tiene problemas de suministro de agua, ocasionado entre causas por: Limitaciones en la capacidad de transporte de la línea de conducción desarenador

tanque de almacenamiento, por la mínima cabeza de energía hidráulica disponible. Aguas arriba del sitio de captación la pendiente del cauce es considerablemente bajo lo que obligaría en caso de traslado de la captación a prolongar la línea de aducción no menos de 3 km, lo que hace esta posibilidad inviable por los altos costos constructivos que ello implica .

Mal uso del agua por parte de los usuarios, quienes por falta de conciencia no dan el

uso correcto y eficiente al agua cuando tienen servicios. No se tienen medidores y por lo tanto no hay control del gasto, es normal observar las llaves de tanque de lavadero y/o elevados con rebose de agua por falta de llaves o porque no se cierran

El municipio de San Cayetano, con apoyo del Instituto Nacional de Salud, construyó un acueducto considerado rural en ese instante, utilizando siempre como fuente de abastecimiento el río Peralonso, pero alimentándose por gravedad y por bombeo en forma independiente:

El primer sistema a gravedad, consta de una captación lateral por la margen izquierda del río, seguido de aducción en PVC Ø6”, desarenador convencional en concreto reforzado, conducción en tubería de PVC Ø6 y 4”, tanque de almacenamiento con capacidad para 89 m3 y redes de distribución en tuberías de PVC Ø6, 4, 3, 2½ y 2”.




Este sistema ha sido optimizado, en no menos de dos oportunidades; se ha recalzado y protegido la captación, se amplió la aducción, se optimizó el desarenador, se instaló tubería PVC Ø6” (200 metros) en la línea de conducción, se le instalaron ventosas y purgas, se modificó parcialmente el trazado en el sitio crítico para disminuir la posibilidad de cruce de la tubería con la piezométrica, se impermeabilizó el tanque, se amplió la cobertura de la red, se cerraron circuitos y se realizaron empalmes en las mallas. Por este sistema ya en muchas ocasiones el caudal de llegada al tanque es de 5.00 lts/seg promedio. El cual es insuficiente para atender la demanda actual y futura lo que obliga a prestar el servicio por turnos a los 3 sectores que conforman la malla cada 24 horas.

El sistema por bombeo fue construido como complemento al sistema por gravedad.

A una orilla del rió se construyó un pozo el cual permanece con el mismo nivel de agua del río. El pozo está dentro de una caseta, que además cuenta con pasillo, baño y sala de máquinas, donde se encuentran dos motobombas eléctricas de 18 HP, con succión y descarga en Ø3”. Adicionalmente y previendo el cambio de curso del río, se construyó una alimentación complementaria, captando agua por una tubería de Ø4”, desde una toma pública que pasa junto a la caseta con agua del mismo río, pasando luego a un desarenador del que sale una tubería PVC Ø6” para llegar al pozo ya mencionado. Desde la bombas parte una tubería de Hierro en Ø3” para llegar hasta el tanque de almacenamiento. Lamentablemente, la cultura, costumbres y el no pago de los usuarios de una tarifa que cubriera los costos de operación, inducen al mal funcionamiento de los equipos, los cuales presentan averías constantes consecuentes con la alta concentración de sedimentos. actualmente el líquido se lleva por bombeo a la planta de tratamiento, bombeo que no tiene la capacidad necesaria para satisfacer el corregimiento.

Adicional a los problemas de orden técnico, también existen problemas institucionales relacionados con: El no pago de la cuota de sostenimiento fijada en asamblea de usuarios por

dificultades económicas, por negligencia o por inconformidad por el servicio que reciben (Por turnos, debido a que le agua no alcanza para todos los usuarios).

Falta de cultura de para dar el uso correcto al agua, ya que algunos usuarios malgastan

o desperdician el agua. No existen mecanismos de control y medida y todos los usuarios pagan la misma cuota sin importar el gasto




La administración municipal, es consciente de la necesidad de solucionar el problema, motivo por el cual contrató la elaboración del presente estudio.

7.3 OBJETIVO DEL PROYECTO

Diseño de las obras de optimización en la aducción para corregir problemas hidráulicos, reformas para mejorar la operación y el mantenimiento de las unidades que conforman el sistema de aducción en el acueducto y los diseños de las estructuras necesarias para ampliar la capacidad y/o cobertura del servicio de agua potable del Corregimiento cornejo, Norte de Santander. 7.4 PRIORIZACIÓN DEL PROYECTO

Se deben considerar los valores límites de variables recomendadas para evaluar el proceso de priorización, los cuales se encuentran en la tabla 6.1 Valores límites para evaluar priorización de ejecución de proyectos de Agua potable y Saneamiento Básico (RAS 2000). Adicionalmente, es necesario seguir un diagrama de flujo con el proceso metodológico para la justificación de la priorización del proyecto, el cual se presenta en la tabla 6.2. Pasos del proceso metodológico para priorización de un proyecto de Agua Potable y Saneamiento Básico. Evaluadas las necesidades en cuanto a atención de sector de Agua Potable y Saneamiento Básico, se concluye que la prioridad en ejecución del proyecto la tiene el diseño de las obras de optimización necesarias para corregir problemas hidráulicos de los elementos que conforman el sistema de aducción, reformas para mejorar la operación, ampliar cantidad transportada de agua y el mantenimiento, los diseños de las estructuras especiales necesarias para ampliar la capacidad y/o cobertura del servicio de agua potable.




Tabla 7.1 Valores límites para evaluar priorización de ejecución

Parámetro Símbolo N.C.

MEDIO Cornejo

Cobertura de agua potable servicio Cob. AP 90 89

Rezago entre cobertura de Alcantarillado respecto a agua potable (%)

AP-AL 10 -

Cobertura de recolección de Desechos sólidos Cob RDS 85 95




Tabla 7.2 Pasos del proceso Metodológico para priorización

PASO INTERROGANTE RESPUESTA PROYECTO REQUERIDO

1 ¿Tiene cobertura de agua potable inferior al límite?

SI – La zona de influencia tiene cobertura 90%, Aunque no se está suministrando agua potable por colapso de la aducción DES-PTAP y el suministro de agua se realice por bombeo deficiente, la cobertura real de servicio es inferior 33%. Actualmente se encuentra intervenida la bocatoma y la aducción CAP-DES.

Requiere, Ampliación de producción de agua potable. Incluye aumento de cantidad y continuidad del servicio. Esto se puede lograr con la construcción total de la línea aducción, con obras de protección en el tramo crítico del alto de los compadres

2 ¿Tiene rezago de alcantarillado sanitario respecto a agua potable, superior al límite?

NO – La cobertura de alcantarillado sanitario en la zona de influencia del proyecto es del 100%.

No requiere, Aunque es factible considerar la elaboración del plan maestro de alcantarillado.

3 ¿Tiene cobertura de recolección de residuos sólidos, inferior al límite?

SI – Si 85% - Sólo las viviendas ubicadas en sitios de difícil acceso no están beneficiadas directamente, aunque los usuarios trasladan sus RSU hasta donde las recoge el camión.

No tiene viabilidad técnico económica y cultural para ejecutar proyecto colectivo. 3. Se debe implementar campañas de educación a los usuarios sobre métodos de recolección de Residuos Sólidos.

4 ¿Tiene sitio de disposición controlada de residuos sólidos?

Los residuos sólidos se llevan y depositan en el relleno sanitario La Gaimarala.

No requiere

5 ¿Tiene o necesita tratamiento de aguas residuales?

Si existe PTAR, una laguna de estabilización tipo facultativa, que se encuentra operando y en buen estado.

Requiere, pero esta fuera del alcance de este proyecto

6 Puede implementar con sostenibilidad técnica un programa de Manejo integral de RSU

No No requiere.

7.4 DIGNOSTICO DE ESTRUCTURA EXISTENTE

En la siguiente tabla se presenta la descripción detallada de cada uno de los componentes hidráulicos del sistema de acueducto del municipio




Tabla 7.3 Sistema de acueducto actual

Componente Descripción Deficiencias y Recomendaciones consultoría

Registro fotográfico

Fuente Rio Peralonso

Debido a que la fuente cumple con el caudal de diseño a 25 años (27.86 l/s), no se requiere fuente de recarga, presenta buena calidad de agua. la consultoría recomienda continuar con su utilización

Bocatoma Lateral Instalado=480[l/s] Requerido=27.86 [l/s]

Se realiza mediante una bocatoma lateral con dique transversal en concreto reforzado, con rejilla lateral ubicada en el muro de protección margen izquierdo aguas abajo. Observación: Este sistema está actualmente intervenido con obras de optimización

Desarenador Instalado=18.00[l/s] Requerido=15.32 [l/s]

Estructura convencional en buenas condiciones. Observación: Debido al colapso de la aducción DES-PTAP, este elemento hidráulico actualmente se encuentra inactivo, por consiguiente debe realizarse el lavado del mismo previamente a la puesta en marcha del sistema de aducción proyectado en este estudio.




Componente Descripción Deficiencias y Recomendaciones consultoría

Registro fotográfico

línea aducción (DES -PTAP)

La línea de aducción actual consta de tres tuberías a presión, una de 6” PVC L= 1207.65 m, el tramo dos de 4” PVC L= 2368.28 m con riesgo inminente de colapso por falla de talud en zona de el Alto de los Compadres y otra en 2” PVC L= 555.23m. Deficiencias: debido a la disminución en los

diámetros y cabeza hidráulica considerablemente baja en la línea de aducción no cuenta con la presión esperada para el transporte del caudal de horizonte del proyecto

El punto crítico es el tramo del

alto de los compadres; el talud presenta deslizamientos por erosión, esta es la razón más considerable que ocasiona inconvenientes para transportar el agua potable hacia la población. La tubería está constantemente sometida a riesgo inminente por colapso.

Erosión sobre la margen izquierda en las proximidades del desarenador.

Exposición solar consecuente con

tramos sin recubrimiento superior.

Conexiones ilícitas para riego y minería en la zona aferente y robo de las tuberías existentes.

Carece de purgas y ventosas,

pues el comité técnico de apoyo solo referencia 1 ventosas y 1 purga en deficiente estado sobre toda línea de aducción.




Estructuras colgantes obsoletas, sin adecuado soporte vertical y horizontal induciendo a deflexiones no permitidas.

Carece de atraques Para su optimización se proyectó;

Proyectar una línea expresa con combinación de diámetros de 8” - 6” en PVC.

Definir nuevo trazado de la tubería que está siendo erosionada, debido a la posibilidad de emplazar la línea de aducción 18.00 metros arriba en el talud.

Profundizar y suministrar accesorios requeridos.

Idealizar, diseñar y construir estructuras colgantes basados en la ingería de puentes.

Diseñar y suministrar ventosas y purgas según necesidades topológicas de la línea de aducción.

Desconectar las conexiones ilícitas existentes y regular las solicitadas por la minería con válvula reguladora de caudal.

Empalme bombeo - planta de tratamiento de agua potable sistema de abastecimiento actual.




7.5 JUSTIFICACIÓN DEL PROYECTO

La optimización del sistema de acueducto para satisfacer la necesidad que en cuanto a este servicio tiene en el municipio se justifica por: La infraestructura existente del acueducto alimentado por gravedad, está limitada por

la mínima cabeza de energía hidráulica disponible, especialmente en la línea de

aducción cuya capacidad era de sólo 5.0 [lt/seg], caudal que no es suficiente para

atender la demanda actual.

La línea de aducción del corregimiento de cornejo presenta un tramo que colapso por

falla del talud en el sector del “Alto de los Compadres”; la misma no cumplía con la capacidad de demanda de la población.

Actualmente el líquido se lleva por bombeo a la planta de tratamiento, bombeo que

no tiene la capacidad necesaria para satisfacer el corregimiento.

Desperdicio de recursos públicos por averías en el equipo de bombeo el cual no es

apto para bombear agua con alta concentración de sedimentos.




8. DISEÑO HIDRÁULICO DE ADUCCIÓN




8.1 CÁLCULO HIDRÁULICO DE TUBERÍAS SIMPLES A PRESIÓN

Para el diseño de las líneas de conducción debe efectuarse el estudio hidráulico del flujo a través de la tubería de conducción con el fin de determinar las presiones en cada punto de la tubería. En ningún caso se permitirán presiones manométricas negativas. Además, deben tenerse en cuenta los siguientes aspectos: El cálculo hidráulico y la determinación de las pérdidas por fricción en tuberías a

presión debe utilizarse la ecuación de Darcy-Weisbach junto con la ecuación de Colebrook & White.

La ecuación de Darcy-Weisbach, junto con la ecuación de Colebrook & White, es

adecuada para todos los tipos de flujo turbulento. En el cálculo de flujo en tuberías debe considerarse el efecto producido por cada uno de

los accesorios colocados en la línea y que produzcan pérdidas de cabezas adicionales, como válvulas, codos, reducciones, ampliaciones, etc.

Para el cálculo de las pérdidas menores debe utilizarse el coeficiente de pérdidas

menores multiplicado por la cabeza de velocidad en el sitio donde se localice el accesorio.

8.1.1 Cálculo de pérdidas por fricción

En cálculo de las pérdidas de energía debidas a la fricción en una tubería o conducto cilíndrico largo, con un interior de diámetro continuo, debe hacerse mediante el uso de la ecuación de Darcy – Weisbach, mostrada a continuación:

g

V

D

Lfh f

2

2

(8.1)

Donde,




f = Factor de fricción. L = Longitud de la tubería [m]. D = Diámetro de la tubería [m]. v = Velocidad media del fluido [m/s]. g = Aceleración de la gravedad [m/s2]. Esta ecuación conforma la ecuación universal de resistencia fluida para conductos a presión para la cual deben tenerse en cuenta los siguientes aspectos: El coeficiente de fricción de Darcy, f, para tuberías de sección circular se obtiene

utilizando las siguientes ecuaciones:

Flujo Laminar (Re menor que 2000) Re

64f (8.2)

Donde, Re= Número de Reynolds [-] El coeficiente de fricción de Darcy, f, para tuberías de sección circular con régimen de

flujo Turbulento (Re mayor que 4000), desde flujo hidráulicamente liso a flujo hidráulicamente rugoso empleamos la ecuación de Colebrook and White.

Flujo Laminar (Re mayor que 4000)

fDVD

Ks

f

51.2

7.3log2

110

(8.3)

Donde, Ks = Rugosidad absoluta de la tubería [m].

= Viscosidad cinemática [m2/seg]. Estimada con la siguiente ecuación




s

m

T

2

000000903.0203.23

436.0

min3.23

436.0 (8.4)

En todo caso el diseño debe evitar, para todas las condiciones normales de operación, la operación de la línea de conducción para flujos en la zona de transición (2000 < Re < 4000). La rugosidad absoluta (ks) de las tuberías se debe evaluar tomando como guía la Tabla 8.1, la cual corresponde a tuberías nuevas, teniendo en cuenta su relación y dependencia con los siguientes factores: el material del cual están hechos los tubos, el proceso de fabricación de los tubos y el tiempo de servicio de ésta. Tabla 8.1. Valores de Rugosidad absoluta

Fuente: REPÚBLICA DE COLOMBIA MINISTERIO DE DESARROLLO ECONÓMICO DIRECCIÓN DE AGUA POTABLE Y SANEAMIENTO BÁSICO.

RAS 2000. Pág. B101, numeral B.6.4.4.3. Bogotá, NOVIEMBRE DE 2.000

8.1.2 Cálculo de pérdidas menores

Para el cálculo de las pérdidas menores producidas por los accesorios colocados en la línea de conducción, tales como las válvulas, los codos, las tees, las reducciones, las ampliaciones y otros accesorios debe utilizarse la siguiente ecuación:




g

VKh mm

2

2

(8.5)

Donde, Km = Coeficiente de pérdidas menores [-]. La tabla empleada para establecer el coeficiente de pérdida por accesorio fue tomada del libro de Saldarriaga Juan G. HIDRÁULICA DE TUBERÍAS ABASTECIMIENTO DE AGUA, REDES, RIEGOS. Pág. 141. Bogotá D.C, 2007 Tabla 8.2. Coeficiente de perdidas menores




El tipo de unión para la línea de aducción será de tipo campana, por consiguiente consideramos las pérdidas como despreciables, debido a que no presentan salientes hacia el interior de la tubería. 8.2 IDEALIZACIÓN HIDRÁULICA

Mediante el uso de las ecuaciones de Colebrook-White conjuntamente con la ecuación de Darcy-Weisbach se puede desarrollar el siguiente procedimiento con el fin de obtener las ecuaciones necesarias para llevar a cabo cálculos en tuberías simples. Se inicia con una ecuación de conservación de la energía para una tubería que parte de un tanque. A partir de la Figura 8.1, que corresponde a una tubería simple alimentada por un tanque de nivel constante, se puede plantear la ecuación de Bernoulli entre los puntos 1 y 2, para llegar a la siguiente ecuación:

mhhfg

VPH

g

VPH

22

2

222

2

111

(8.6)

Figura 8.1. Esquema representativo

Si el punto 2 corresponde a la salida de la tubería, caso muy común en este tipo de análisis, ocurren tres cosas en la ecuación anterior. En primer lugar, el término de la altura




de velocidad desaparece, ya que se supone que la salida el flujo pierde su velocidad. En segundo lugar y, como consecuencia de lo anterior, el término de sumatoria de perdidas menores debe incluir un término de pérdidas por salida. Por último la presión de salida es igual a la atmosférica (Presión manométrica nula), luego:

02

,0,0,02

,0

2

222

2

11 g

VPH

g

VP

Es claro que H, es la diferencia en altura del punto 1 y el 2, por consiguiente

mf hhH (8.7)

Mediante la ecuación de Darcy-Weisbach, que también predice las pérdidas por fricción, se puede despejar el factor de fricción f. partiendo que:

42

2

2

2

22

16

4

,

dA

dA

Donde

A

QV

A

QV

Reemplazando en la ecuación de Darcy – Weisbach:

gD

Q

D

Lfh f

42

2

8

Ordenando,




g

Q

D

Lfh f

2

2

58

(8.8)

Despejando, y suponiendo las pérdidas de fricción como el producto de la pendiente hidráulica de la línea piezométrica por la longitud.

2

25

2

2

5

8

8

Q

gDSf

g

Q

D

LfLSw

(8.9)

Reemplazando en la ecuación 8.9 en la ecuación de Colebrook and White, obtenemos:

84

51.2

7.3log

82

8

51.2

7.3log2

8

1

8

51.2

7.3log2

8

1

2510

25

251025

2

2510

2

25

gDS

D

D

KsgDSQ

AV

gDSDV

D

Ks

Q

gDS

Q

gDSDV

D

Ks

Q

gDS

(8.10)

El procedimiento de cálculo para estimar el diámetro de diseño se puede establecer en el siguiente diagrama de flujo




Diagrama de flujo 8.1 Diseño de tuberías simples




8.3 CRITERIOS DE DISEÑO

Es importante en el diseño de las líneas de aducción y conducción, se debe atender los siguientes criterios. Carga estática disponible, sobre la tubería en cada punto de la red, la cual se puede

estimar como la diferencia en cotas de la lámina de agua en la cámara de recolección de la bocatoma o desarenador con la cota de terreno en cualquier punto de la red (Vease la figura 8.2).

Línea de carga efectiva o presión piezométrica, generalmente se estima como la

diferencia de la carga estática disponible con las pérdidas de energía por fricción y accesorios (Vease la figura 8.2).

Figura 11.2. Líneas de carga estática y efectiva




Diámetros económicos que garanticen capacidad de transporte y presiones de servicio adecuadas.

Clase de material y espesores adecuados para soportar la presión de diseño “PD”,

definida como el mayor valor que resulte entre la presión estática y la máxima sobrepresión “PESTATICA + ocurrida por causas de un fenómeno de golpe de ariete”

Estructuras complementarias necesarias para el buen funcionamiento del sistema;

válvulas ventosas, de purga, reguladoras de presión, de alivio. Etc 8.4 CAUDALES DE DISEÑO

Cada elemento del sistema de abastecimiento debe dimensionarse para los siguientes caudales: Aducción Desarenador - Planta de tratamiento, 1.10QMD, 15.44 [Lt/seg] 8.5 GOLPE DE ARIETE

Se denomina golpe de ariete al choque violento que se produce sobre las paredes de un conducto forzado cuando el movimiento del líquido es modificado bruscamente. En otras palabras, consiste en la sobrepresión que las tuberías reciben al cerrarse o abrirse bruscamente una válvula o al ponerse en marcha o detenerse una máquina hidráulica. Los siguientes son algunos casos en que se puede presentar golpe de ariete: Cambios en la abertura de la válvula, accidental o planeado. Arranque o parada de bombas. Cambios en la demanda de potencia de turbinas. Vibración de impulsores en bombas, ventiladores o turbinas.




Vibración de accesorios deformables tales como válvulas. Cambios de elevación del embalse. Ondas en el embalse. Variaciones en la apertura o cierre del regulador de una turbina causadas por cambios

en la carga de los sistemas eléctricos. El fenómeno se presenta en forma de una onda oscilatoria. El primer pico que registra esa onda corresponde a la sobreelevación máxima y tiene la misma magnitud para el golpe de ariete positivo y para el negativo. La figura 8.3, representa la variación de la presión en la válvula de cierre rápido sin considerar pérdidas por fricción. El ciclo de las ondas de sobrepresión y subpresión se repetiría indefinidamente pero las pérdidas de energía hacen que vaya atenuándose hasta anularse por completo (Véase la figura 8.3). Figura 8.3. Variación de la presión en la tubería bajo acción del golpe de

ariete




8.5.1 Periodo de la tubería

Período o fase de la tubería es el tiempo que la onda de sobrepresión tarda en ir y volver de una extremidad a otra de la tubería, generalmente entre la válvula de cierre y el tanque de carga.

C

LT

2

T: tiempo máximo de reflexión de la onda de sobrepresión [s] L: longitud de la tubería [m] C: celeridad o velocidad de propagación de la onda de sobrepresión [m/s] El tiempo de cierre de la válvula es un factor importante que determina si el cierre es lento o rápido. Si el cierre es muy rápido, la válvula quedará completamente cerrada antes de actuar la onda de presión. Por otro lado, si la válvula se cierra lentamente, habrá tiempo para que la onda de presión se desplace de ida y vuelta en la tubería antes del cierre total de la válvula. De esto se desprenden dos tipos de cierre: Cierre rápido

tc < T tc: tiempo de cierre de la válvula [s] La sobrepresión máxima ocurre cuando la maniobra de la válvula es rápida, es decir cuando no se da tiempo a que la onda de sobrepresión se desplace desde la válvula hasta el depósito y regrese. Cierre lento

tc > T




Estaremos ante un cierre lento y ningún punto alcanzará la sobrepresión máxima, ya que la primera onda positiva reflejada regresa antes de que se genere la última negativa 8.3 Sobrepresión máxima. Como a mayor tiempo T menor sobrepresión, si podemos controlar T limitaremos en gran medida los problemas en tuberías, siendo éste el caso de los abastecimientos por gravedad. Existen varios métodos para calcular la sobrepresión generada por el golpe de ariete. Algunos se basan en la teoría elástica como las ecuaciones de Allievi, Gibson y Quick, y otros en la teoría inelástica como las ecuaciones propuestas por Jonson y Joukowski. Esta teoría inelástica admite condiciones de rigidez para la tubería e incompresibilidad para el fluido. Cierre rápido o directo La sobrepresión máxima en la válvula se puede calcular mediante la siguiente expresión:

g

CVh max Ecuación de Joukowski (1900, científico ruso)

Donde,

hmax = Sobreelevación V: velocidad media del fluido [m/s] g: aceleración de la gravedad [m/s2] La anterior ecuación es teórica puesto que en la práctica no se consigue cierre instantáneo ni total., pero empleando un criterio conservador utilizaremos esta ecuación para el cálculo de sobrepresiones 8.5.2 Celeridad de la onda de presión

La celeridad de propagación de la onda de sobrepresión se puede calcular por medio de la fórmula de Allievi (1903, investigador francés) basada en la teoría elástica:




21

1420

RDEE

KC

Donde, C = Velocidad de la onda (m/s) V = Cambio de velocidad del agua (m/s) g = Aceleración de la gravedad = 9.81 m/s2 K = Módulo de compresión del agua = 2.06 x 104 Kg/cm2 E = Módulo de elasticidad de la Tubería (2.81 x 104 Kg/cm2 para PVC Tipo 1 Grado 1) RDE = Relación diámetro exterior/espesor mínimo El diseño hidráulico con el resumen de los parámetros expuestos en este numeral se presenta en las siguientes tablas




Tabla 8.3. Diseño hidráulico línea aducción

FECHA : 11/2012

OBRA: CONSULTOR:

DISEÑO HIDRAULICO ACUEDUCTO

TABLA

28 [°]

PVC [-]

1.50E-06 [m]

0.000000850 [m2/seg]

9.81 [m/seg2]

20600 [Kg/cm2]

2.81E+04 [Kg/cm2]

ADUCCIÓN DEL CORREGIMIENTO CORNEJO

LICITACION PUBLICA: ----------------

NORTE DE SANTANDER

FERNANDO Q. BALLENA

INGENIERO CIVIL

DATOS INICIALES

LINEA DE ADUCCIÓN

Temperatura Temperatura promedio anual

Material Material empleado

Ks Rugosidad absoluta

Viscosidad cinematica

Gravedadg

K

E

Módulo de compresión del agua

Módulo de elasticidad de la Tubería




FECHA :

OBRA: CONSULTOR:

DISEÑO HIDRAULICO ACUEDUCTO FERNANDO Q. BALLENA

INGENIERO CIVIL

TABLA

De A [m] [m] [m.s.n.m] [m.s.n.m] [m] [in] [-] [m] [L.p.s] [%] [L.p.s]

DES P1 0.00 66.93 313.81 312.67 66.93 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-1 P-2 66.93 84.08 312.67 312.55 17.15 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-2 P-3 84.08 104.66 312.55 312.35 20.59 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-3 P-4 104.66 126.55 312.35 312.11 21.89 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-4 P-5 126.55 155.40 312.11 311.92 28.85 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-5 P-6 155.40 164.61 311.92 311.60 9.21 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-6 P-7 164.61 238.83 311.60 309.38 74.22 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-7 P-8 238.83 288.08 309.38 309.81 49.25 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-8 P-9 288.08 310.53 309.81 309.51 22.45 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-9 P-10 310.53 319.73 309.51 309.19 9.20 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-10 P-11 319.73 329.599 309.19 310.03 9.87 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-11 P-12 329.599 345.049 310.03 310.20 15.45 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-12 P-13 345.049 357.631 310.20 311.00 12.58 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-13 P-14 357.631 365.009 311.00 311.71 7.38 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-14 P-15 365.009 370.588 311.71 308.43 5.58 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-15 P-16 370.588 375.742 308.43 308.47 5.15 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-16 P-17 375.742 385.268 308.47 308.05 9.53 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-17 P-18 385.268 391.576 308.05 306.52 6.31 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-18 P-19 391.576 400.429 306.52 306.26 8.85 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-19 P-20 400.429 410.593 306.26 306.37 10.16 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-20 P-21 410.593 432.354 306.37 306.81 21.76 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-21 P-22 432.354 453.428 306.81 307.91 21.07 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-22 P-23 453.428 460.875 307.91 305.96 7.45 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-23 P-24 460.875 494.346 305.96 306.60 33.47 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-24 P-25 494.346 522.273 306.60 306.07 27.93 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-25 P-26 522.273 537.292 306.07 307.07 15.02 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-26 P-27 537.292 549.199 307.07 307.49 11.91 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-27 P-28 549.199 554.049 307.49 307.54 4.85 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-28 P-29 554.049 569.974 307.54 307.31 15.92 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-29 P-30 569.974 598.559 307.31 307.14 28.59 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-30 P-31 598.559 603.787 307.14 307.13 5.23 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-31 P-32 603.787 604.64 307.13 307.13 0.85 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-32 P-33 604.64 615.427 307.13 306.73 10.79 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-33 P-34 615.427 616.181 306.73 306.73 0.75 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-34 P-35 616.181 636.223 306.73 305.85 20.04 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-35 P-36 636.223 661.557 305.85 305.71 25.33 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-36 P-37 661.557 671.882 305.71 305.25 10.32 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-37 P-38 671.882 680.669 305.25 305.37 8.79 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-38 P-39 680.669 692.168 305.37 305.38 11.50 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44


DISEÑO HIDRÁULICO EN CONDICIONES DE FLUJO PERMANENTE

LICITACION PUBLICA:

TRAMO ABSCISA COTA TERRENO L Ø RDEØ

INTERNO

DATOS TOPOGRAFICOS DIMENSIÓN TUBERIAS

QDS

L.P

CAUDAL

ESTIMADO

----------------

11/2012

NORTE DE SANTANDER




FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


INGENIERO CIVIL

TABLA


P-39 P-40 692.168 696.449 305.38 304.90 4.28 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-40 P-41 696.449 702.26 304.90 304.65 5.81 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-41 P-42 702.26 755.985 304.65 304.21 53.72 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-42 P-43 755.985 773.277 304.21 303.98 17.29 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-43 P-44 773.277 805.849 303.98 303.93 32.57 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-44 P-45 805.849 823.659 303.93 303.52 17.81 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-45 P-46 823.659 832.339 303.52 303.36 8.68 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-46 P-47 832.339 851.427 303.36 303.06 19.09 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-47 P-48 851.427 857.754 303.06 302.71 6.33 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-48 P-49 857.754 880.896 302.71 302.38 23.14 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-49 P-50 880.896 909.62 302.38 302.26 28.72 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-50 P-51 909.62 920.812 302.26 302.08 11.19 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-51 P-52 920.812 930.696 302.08 301.71 9.88 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-52 P-53 930.696 950.074 301.71 301.45 19.38 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-53 P-54 950.074 976.36 301.45 300.95 26.29 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-54 P-55 976.36 998.454 300.95 300.86 22.09 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-55 P-56 998.454 1017.56 300.86 300.80 19.11 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-56 P-57 1017.56 1047.07 300.80 300.33 29.51 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-57 P-58 1047.07 1067.52 300.33 299.76 20.44 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-58 P-59 1067.52 1088.49 299.76 299.86 20.97 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-59 P-60 1088.49 1093.17 299.86 299.75 4.68 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-60 P-61 1093.17 1106.68 299.75 301.33 13.51 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-61 P-62 1106.68 1107.45 301.33 301.34 0.77 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-62 P-63 1107.45 1120.49 301.34 301.46 13.03 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-63 P-64 1120.49 1149.11 301.46 300.68 28.62 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-64 P-65 1149.11 1159.63 300.68 299.74 10.52 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-65 P-66 1159.63 1173.64 299.74 299.20 14.01 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-66 P-67 1173.64 1191.57 299.20 299.26 17.92 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-67 P-68 1191.57 1207.65 299.26 298.89 16.09 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-68 P-69 1207.65 1267.27 298.89 298.35 59.62 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-69 P-70 1267.27 1322.89 298.35 298.00 55.62 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-70 P-71 1322.89 1378.75 298.00 297.10 55.86 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-71 P-72 1378.75 1392.86 297.10 297.15 14.11 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-72 P-73 1392.86 1414.5 297.15 296.85 21.63 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-73 P-74 1414.5 1429.98 296.85 296.40 15.49 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-74 P-75 1429.98 1434.98 296.40 295.20 5.00 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-75 P-76 1434.98 1446.06 295.20 296.16 11.09 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-76 P-77 1446.06 1498.69 296.16 294.76 52.62 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-77 P-78 1498.69 1640.93 294.76 294.33 142.24 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-78 P-79 1640.93 1734.34 294.33 293.60 93.41 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44



LICITACION PUBLICA:


INTERNO


QDS

L.P

CAUDAL

ESTIMADO

----------------

11/2012

NORTE DE SANTANDER




FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


INGENIERO CIVIL

TABLA


P-79 P-80 1734.34 1764.2 293.60 297.50 29.87 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-80 P-81 1764.2 1785.56 297.50 294.97 21.36 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-81 P-82 1785.56 1804.82 294.97 296.90 19.26 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-82 P-83 1804.82 1913.03 296.90 291.87 108.21 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-83 P-84 1913.03 1971.27 291.87 289.82 58.23 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-84 P-85 1971.27 2035.4 289.82 303.90 64.14 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-85 P-86 2035.4 2126.42 303.90 309.50 91.01 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-86 P-87 2126.42 2261.25 309.50 305.70 134.83 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-87 P-88 2261.25 2363.42 305.70 293.00 102.17 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-88 P-89 2363.42 2393.26 293.00 309.50 29.84 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-89 P-90 2393.26 2431.82 309.50 292.80 38.56 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-90 P-91 2431.82 2564.94 292.80 291.33 133.12 8 41 0.2084 15.44 0.09 15.44

P-91 P-92 2564.94 2567.08 291.33 283.89 2.14 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-92 P-93 2567.08 2568.51 283.89 284.53 1.43 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-93 P-94 2568.51 2625.94 284.53 284.49 57.42 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-94 P-95 2625.94 2663.65 284.49 283.77 37.71 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-95 P-96 2663.65 2701.36 283.77 283.47 37.71 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-96 P-97 2701.36 2724.99 283.47 283.25 23.63 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-97 P-98 2724.99 2742.42 283.25 282.71 17.43 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-98 P-99 2742.42 2775.74 282.71 283.57 33.32 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-99 P-100 2775.74 2819.35 283.57 280.17 43.61 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-100 P-101 2819.35 2860.9 280.17 278.36 41.55 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-101 P-102 2860.9 2871.81 278.36 278.38 10.91 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-102 P-103 2871.81 2887.4 278.38 278.02 15.60 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-103 P-104 2887.4 2914.49 278.02 277.53 27.08 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-104 P-105 2914.49 2943.42 277.53 273.80 28.93 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-105 P-106 2943.42 2978.13 273.80 273.54 34.71 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-106 P-107 2978.13 3025.49 273.54 273.73 47.36 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-107 P-108 3025.49 3050.93 273.73 273.94 25.45 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-108 P-109 3050.93 3122.38 273.94 271.93 71.45 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-109 P-110 3122.38 3168.32 271.93 270.57 45.94 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-110 P-111 3168.32 3193.95 270.57 270.03 25.63 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-111 P-112 3193.95 3249.53 270.03 270.95 55.58 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-112 P-113 3249.53 3262.61 270.95 270.48 13.08 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-113 P-114 3262.61 3277.18 270.48 270.67 14.58 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-114 P-115 3277.18 3296.77 270.67 271.06 19.59 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-115 P-116 3296.77 3302.38 271.06 271.36 5.62 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-116 P-117 3302.38 3367.12 271.36 276.15 64.74 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-117 P-118 3367.12 3405.53 276.15 275.97 38.41 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44



LICITACION PUBLICA:


INTERNO


QDS

L.P

CAUDAL

ESTIMADO

----------------

11/2012

NORTE DE SANTANDER




FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


INGENIERO CIVIL

TABLA


P-118 P-119 3405.53 3419.53 275.97 276.80 14.00 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-119 P-120 3419.53 3423.57 276.80 274.65 4.04 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-120 P-121 3423.57 3431.08 274.65 270.50 7.51 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-121 P-122 3431.08 3445.24 270.50 274.24 14.17 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-122 P-123 3445.24 3452.17 274.24 277.93 6.92 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-123 P-124 3452.17 3453.73 277.93 277.85 1.56 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-124 P-125 3453.73 3480.43 277.85 280.94 26.70 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-125 P-126 3480.43 3507.3 280.94 284.82 26.87 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-126 P-127 3507.3 3521.76 284.82 285.22 14.47 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-127 P-128 3521.76 3524 285.22 285.22 2.24 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-128 P-129 3524 3556.21 285.22 285.36 32.21 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-129 P-130 3556.21 3579.86 285.36 285.42 23.65 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-130 P-131 3579.86 3588.41 285.42 285.42 8.55 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-131 P-132 3588.41 3611.25 285.42 285.32 22.84 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-132 P-133 3611.25 3631.16 285.32 285.34 19.91 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-133 P-134 3631.16 3641.61 285.34 285.31 10.44 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-134 P-135 3641.61 3651.45 285.31 285.55 9.85 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-135 P-136 3651.45 3662.36 285.55 285.76 10.91 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-136 P-137 3662.36 3678.13 285.76 286.12 15.77 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-137 P-138 3678.13 3711.31 286.12 286.22 33.18 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-138 P-139 3711.31 3777.93 286.22 286.74 66.62 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-139 P-140 3777.93 3867.59 286.74 287.54 89.66 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-140 P-141 3867.59 3876.92 287.54 287.95 9.33 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-141 P-142 3876.92 3898.06 287.95 290.02 21.14 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-142 P-143 3898.06 3909.62 290.02 290.29 11.55 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-143 P-144 3909.62 3942.21 290.29 290.58 32.59 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-144 P-145 3942.21 3957.2 290.58 291.01 14.99 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-145 P-146 3957.2 3975.79 291.01 291.61 18.59 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-146 P-147 3975.79 4020.69 291.61 292.15 44.90 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-147 P-148 4020.69 4051.38 292.15 292.66 30.69 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-148 P-149 4051.38 4079.2 292.66 292.98 27.82 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-149 P-150 4079.2 4108.64 292.98 298.39 29.45 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44

P-150 P-151 4108.64 4130.23 298.39 299.67 21.58 6 41 0.1601 15.44 0.31 15.44


LICITACION PUBLICA:


INTERNO


QDS

L.P

CAUDAL

ESTIMADO

----------------

11/2012

NORTE DE SANTANDER




FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


INGENIERO CIVIL

TABLA

De A [m/seg] [m.c.a] [m.s.n.m] [m.s.n.m] [m.s.n.m] [m.s.n.m] [m.c.a] [m.c.a] [m.c.a] [m.c.a]

DES P1 0.45 0.072 313.51 312.07 313.51 313.43 1.37 1.44 12.00 13.44 DESARENADOR

P-1 P-2 0.45 0.015 312.07 311.95 313.43 313.42 1.47 1.56 12.00 13.56

P-2 P-3 0.45 0.018 311.95 311.75 313.42 313.40 1.66 1.76 12.00 13.76

P-3 P-4 0.45 0.026 311.75 311.51 313.40 313.38 1.86 1.99 12.00 14.00

P-4 P-5 0.45 0.032 311.51 311.32 313.38 313.34 2.03 2.19 12.00 14.19

P-5 P-6 0.45 0.008 311.32 311.00 313.34 313.34 2.34 2.51 12.00 14.51

P-6 P-7 0.45 0.072 311.00 308.78 313.34 313.26 4.48 4.72 12.00 16.72 PURGA

P-7 P-8 0.45 0.044 308.78 309.21 313.26 313.22 4.01 4.30 12.00 16.30 VENTOSA

P-8 P-9 0.45 0.026 309.21 308.91 313.22 313.19 4.28 4.59 12.00 16.60

P-9 P-10 0.45 0.014 308.91 308.59 313.19 313.18 4.59 4.92 12.00 16.92 PURGA

P-10 P-11 0.45 0.015 308.59 309.43 313.18 313.16 3.73 4.07 12.00 16.08

P-11 P-12 0.45 0.020 309.43 309.60 313.16 313.14 3.55 3.91 12.00 15.91

P-12 P-13 0.45 0.024 309.60 310.40 313.14 313.12 2.72 3.11 12.00 15.11

P-13 P-14 0.45 0.013 310.40 311.11 313.12 313.11 2.00 2.40 12.00 14.40 VENTOSA

P-14 P-15 0.45 0.017 311.11 307.83 313.11 313.09 5.26 5.67 12.00 17.68 PURGA

P-15 P-16 0.45 0.005 307.83 307.87 313.09 313.09 5.21 5.63 12.00 17.63 VENTOSA

P-16 P-17 0.45 0.021 307.87 307.45 313.09 313.06 5.61 6.06 12.00 18.06

P-17 P-18 0.45 0.012 307.45 305.92 313.06 313.05 7.13 7.59 12.00 19.59

P-18 P-19 0.45 0.008 305.92 305.66 313.05 313.05 7.39 7.85 12.00 19.85 PURGA

P-19 P-20 0.45 0.009 305.66 305.77 313.05 313.04 7.27 7.74 12.00 19.74

P-20 P-21 0.45 0.019 305.77 306.21 313.04 313.02 6.81 7.30 12.00 19.30

P-21 P-22 0.45 0.031 306.21 307.31 313.02 312.99 5.68 6.20 12.00 18.20 VENTOSA

P-22 P-23 0.45 0.013 307.31 305.36 312.99 312.97 7.61 8.14 12.00 20.15 PURGA

P-23 P-24 0.45 0.036 305.36 306.00 312.97 312.94 6.94 7.51 12.00 19.51 VENTOSA

P-24 P-25 0.45 0.025 306.00 305.47 312.94 312.91 7.44 8.03 12.00 20.04 PURGA

P-25 P-26 0.45 0.013 305.47 306.47 312.91 312.90 6.43 7.03 12.00 19.04

P-26 P-27 0.45 0.011 306.47 306.89 312.90 312.89 6.00 6.61 12.00 18.62

P-27 P-28 0.45 0.004 306.89 306.94 312.89 312.88 5.94 6.56 12.00 18.57 VENTOSA

P-28 P-29 0.45 0.014 306.94 306.71 312.88 312.87 6.16 6.80 12.00 18.80

P-29 P-30 0.45 0.032 306.71 306.54 312.87 312.84 6.30 6.96 12.00 18.97

P-30 P-31 0.45 0.011 306.54 306.53 312.84 312.83 6.30 6.97 12.00 18.98

P-31 P-32 0.45 0.001 306.53 306.53 312.83 312.83 6.30 6.97 12.00 18.98

P-32 P-33 0.45 0.010 306.53 306.13 312.83 312.82 6.69 7.38 12.00 19.38 PURGA

P-33 P-34 0.45 0.001 306.13 306.13 312.82 312.82 6.68 7.37 12.00 19.38 VENTOSA

P-34 P-35 0.45 0.024 306.13 305.25 312.82 312.79 7.54 8.25 12.00 20.26

P-35 P-36 0.45 0.029 305.25 305.11 312.79 312.76 7.65 8.40 12.00 20.40

P-36 P-37 0.45 0.009 305.11 304.65 312.76 312.76 8.11 8.86 12.00 20.86 PURGA

P-37 P-38 0.45 0.014 304.65 304.77 312.76 312.74 7.97 8.74 12.00 20.74

P-38 P-39 0.45 0.016 304.77 304.78 312.74 312.72 7.95 8.73 12.00 20.73 VENTOSA

DISEÑO HIDRAULICO

H COTA CLAVE COTA PIEZOMETRICAPRESION

DISPONOBLE

PRESION

ESTATICA

PRESION

DISEÑOOBSERVACIONES

GOLPE DE

ARIETEV

LICITACION PUBLICA: ----------------ADUCCIÓN DEL CORREGIMIENTO CORNEJO

NORTE DE SANTANDER11/2012

PERDIDAS DE ENERGÍA, PRESIONES DE SERVICIO Y DISEÑO

TRAMO




FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


INGENIERO CIVIL

TABLA


P-39 P-40 0.45 0.010 304.78 304.30 312.72 312.71 8.42 9.21 12.00 21.21

P-40 P-41 0.45 0.011 304.30 304.05 312.71 312.70 8.66 9.46 12.00 21.46

P-41 P-42 0.45 0.054 304.05 303.61 312.70 312.65 9.04 9.89 12.00 21.90

P-42 P-43 0.45 0.015 303.61 303.38 312.65 312.63 9.26 10.13 12.00 22.13

P-43 P-44 0.45 0.041 303.38 303.33 312.63 312.59 9.26 10.18 12.00 22.18 VENTOSA

P-44 P-45 0.45 0.028 303.33 302.92 312.59 312.56 9.64 10.58 12.00 22.58

P-45 P-46 0.45 0.008 302.92 302.76 312.56 312.56 9.79 10.74 12.00 22.75

P-46 P-47 0.45 0.023 302.76 302.46 312.56 312.53 10.07 11.04 12.00 23.05

P-47 P-48 0.45 0.012 302.46 302.11 312.53 312.52 10.41 11.40 12.00 23.40

P-48 P-49 0.45 0.020 302.11 301.78 312.52 312.50 10.72 11.73 12.00 23.73

P-49 P-50 0.45 0.025 301.78 301.66 312.50 312.48 10.82 11.85 12.00 23.85

P-50 P-51 0.45 0.010 301.66 301.48 312.48 312.47 10.98 12.02 12.00 24.03

P-51 P-52 0.45 0.009 301.48 301.11 312.47 312.46 11.34 12.39 12.00 24.40

P-52 P-53 0.45 0.017 301.11 300.85 312.46 312.44 11.59 12.66 12.00 24.66

P-53 P-54 0.45 0.023 300.85 300.35 312.44 312.42 12.06 13.15 12.00 25.16

P-54 P-55 0.45 0.020 300.35 300.26 312.42 312.40 12.14 13.25 12.00 25.25

P-55 P-56 0.45 0.017 300.26 300.20 312.40 312.38 12.18 13.30 12.00 25.30

P-56 P-57 0.45 0.026 300.20 299.73 312.38 312.35 12.63 13.78 12.00 25.78

P-57 P-58 0.45 0.018 299.73 299.16 312.35 312.34 13.18 14.35 12.00 26.35 PURGA

P-58 P-59 0.45 0.019 299.16 299.26 312.34 312.32 13.06 14.25 12.00 26.25 VENTOSA

P-59 P-60 0.45 0.004 299.26 299.15 312.32 312.31 13.16 14.35 12.00 26.36 PURGA

P-60 P-61 0.45 0.012 299.15 300.73 312.31 312.30 11.57 12.78 12.00 24.78

P-61 P-62 0.45 0.001 300.73 300.74 312.30 312.30 11.56 12.76 12.00 24.77

P-62 P-63 0.45 0.012 300.74 300.86 312.30 312.29 11.43 12.65 12.00 24.65 VENTOSA

P-63 P-64 0.45 0.025 300.86 300.08 312.29 312.26 12.18 13.43 12.00 25.43

P-64 P-65 0.45 0.009 300.08 299.14 312.26 312.25 13.11 14.36 12.00 26.37

P-65 P-66 0.45 0.012 299.14 298.60 312.25 312.24 13.64 14.91 12.00 26.91 PURGA

P-66 P-67 0.45 0.016 298.60 298.66 312.24 312.23 13.57 14.85 12.00 26.85 VENTOSA

P-67 P-68 0.45 0.014 298.66 298.29 312.23 312.21 13.92 15.22 12.00 27.22

P-68 P-69 0.45 0.053 298.29 297.75 312.21 312.16 14.41 15.76 12.00 27.76

P-69 P-70 0.45 0.049 297.75 297.40 312.16 312.11 14.71 16.11 12.00 28.11

P-70 P-71 0.45 0.049 297.40 296.50 312.11 312.06 15.56 17.01 12.00 29.01 PURGA

P-71 P-72 0.45 0.012 296.50 296.55 312.06 312.05 15.50 16.96 12.00 28.96 VENTOSA

P-72 P-73 0.45 0.019 296.55 296.25 312.05 312.03 15.78 17.26 12.00 29.26

P-73 P-74 0.45 0.014 296.25 295.80 312.03 312.02 16.22 17.71 12.00 29.71

P-74 P-75 0.45 0.004 295.80 294.60 312.02 312.01 17.41 18.91 12.00 30.91 PURGA

P-75 P-76 0.45 0.010 294.60 295.56 312.01 312.00 16.44 17.95 12.00 29.95 VENTOSA

P-76 P-77 0.45 0.047 295.56 294.16 312.00 311.95 17.79 19.35 12.00 31.35

P-77 P-78 0.45 0.126 294.16 293.73 311.95 311.83 18.10 19.78 12.00 31.78

P-78 P-79 0.45 0.083 293.73 293.00 311.83 311.75 18.75 20.51 12.00 32.51 PURGA

DISEÑO HIDRAULICO


DISPONOBLE

PRESION

ESTATICA

PRESION


GOLPE DE

ARIETEV




TRAMO




FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


INGENIERO CIVIL

TABLA


P-79 P-80 0.45 0.026 293.00 296.90 311.75 311.72 14.82 16.61 12.00 28.61 VENTOSA

P-80 P-81 0.45 0.019 296.90 294.37 311.72 311.70 17.33 19.14 12.00 31.14 PURGA

P-81 P-82 0.45 0.017 294.37 296.30 311.70 311.68 15.38 17.21 12.00 29.21 VENTOSA

P-82 P-83 0.45 0.096 296.30 291.27 311.68 311.59 20.32 22.24 12.00 34.24

P-83 P-84 0.45 0.052 291.27 289.22 311.59 311.54 22.32 24.29 12.00 36.29 PURGA

P-84 P-85 0.45 0.057 289.22 303.30 311.54 311.48 8.18 10.21 12.00 22.21

P-85 P-86 0.45 0.080 303.30 308.90 311.48 311.40 2.50 4.61 12.00 16.61 VENTOSA

P-86 P-87 0.45 0.119 308.90 305.10 311.40 311.28 6.18 8.41 12.00 20.41

P-87 P-88 0.45 0.090 305.10 292.40 311.28 311.19 18.79 21.11 12.00 33.11 PURGA

P-88 P-89 0.45 0.045 292.40 308.90 311.19 311.14 2.24 4.61 12.00 16.61 VENTOSA

P-89 P-90 0.45 0.034 308.90 292.20 311.14 311.11 18.91 21.31 12.00 33.31

P-90 P-91 0.45 0.130 292.20 290.73 311.11 310.98 20.25 22.78 12.00 34.78

P-91 P-92 0.77 0.043 290.73 283.29 310.98 310.94 27.65 30.22 20.34 50.56 PURGA

P-92 P-93 0.77 0.004 283.29 283.93 310.94 310.93 27.00 29.58 20.34 49.92 VENTOSA

P-93 P-94 0.77 0.180 283.93 283.89 310.93 310.75 26.86 29.62 20.34 49.96

P-94 P-95 0.77 0.118 283.89 283.17 310.75 310.63 27.46 30.34 20.34 50.68

P-95 P-96 0.77 0.893 283.17 282.87 310.63 309.74 26.87 30.64 20.34 50.98

P-96 P-97 0.77 0.074 282.87 282.65 309.74 309.67 27.02 30.86 20.34 51.20

P-97 P-98 0.77 0.055 282.65 282.11 309.67 309.61 27.50 31.39 20.34 51.74 PURGA

P-98 P-99 0.77 0.105 282.11 282.97 309.61 309.51 26.54 30.54 20.34 50.88 VENTOSA

P-99 P-100 0.77 0.137 282.97 279.57 309.51 309.37 29.80 33.93 20.34 54.28

P-100 P-101 0.77 0.130 279.57 277.76 309.37 309.24 31.48 35.75 20.34 56.09 PURGA

P-101 P-102 0.77 0.034 277.76 277.78 309.24 309.21 31.43 35.73 20.34 56.07 VENTOSA

P-102 P-103 0.77 0.049 277.78 277.42 309.21 309.16 31.74 36.09 20.34 56.43

P-103 P-104 0.77 0.085 277.42 276.93 309.16 309.07 32.15 36.58 20.34 56.92

P-104 P-105 0.77 0.091 276.93 273.20 309.07 308.98 35.78 40.31 20.34 60.65

P-105 P-106 0.77 0.109 273.20 272.94 308.98 308.87 35.93 40.56 20.34 60.91 PURGA

P-106 P-107 0.77 0.149 272.94 273.13 308.87 308.72 35.59 40.37 20.34 60.71

P-107 P-108 0.77 0.080 273.13 273.34 308.72 308.64 35.30 40.17 20.34 60.51 VENTOSA

P-108 P-109 0.77 0.224 273.34 271.33 308.64 308.42 37.09 42.18 20.34 62.52

P-109 P-110 0.77 0.144 271.33 269.97 308.42 308.28 38.31 43.54 20.34 63.88

P-110 P-111 0.77 0.080 269.97 269.43 308.28 308.20 38.77 44.08 20.34 64.42 PURGA

P-111 P-112 0.77 0.174 269.43 270.35 308.20 308.02 37.68 43.16 20.34 63.50 VENTOSA

P-112 P-113 0.77 0.041 270.35 269.88 308.02 307.98 38.10 43.62 20.34 63.97 PURGA

P-113 P-114 0.77 0.046 269.88 270.07 307.98 307.93 37.87 43.44 20.34 63.78

P-114 P-115 0.77 0.061 270.07 270.46 307.93 307.87 37.42 43.05 20.34 63.39

P-115 P-116 0.77 0.018 270.46 270.76 307.87 307.86 37.09 42.74 20.34 63.09

P-116 P-117 0.77 0.203 270.76 275.55 307.86 307.65 32.10 37.95 20.34 58.30 VENTOSA

P-117 P-118 0.77 0.121 275.55 275.37 307.65 307.53 32.16 38.14 20.34 58.48 PURGA

DISEÑO HIDRAULICO


DISPONOBLE

PRESION

ESTATICA

PRESION


GOLPE DE

ARIETEV




TRAMO




FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


INGENIERO CIVIL

TABLA


P-118 P-119 0.77 0.044 275.37 276.20 307.53 307.49 31.29 37.31 20.34 57.65 VENTOSA

P-119 P-120 0.77 0.013 276.20 274.05 307.49 307.48 33.42 39.45 20.34 59.80

P-120 P-121 0.77 0.024 274.05 269.90 307.48 307.45 37.55 43.61 20.34 63.95 PURGA

P-121 P-122 0.77 0.044 269.90 273.64 307.45 307.41 33.77 39.87 20.34 60.21

P-122 P-123 0.77 0.022 273.64 277.33 307.41 307.39 30.06 36.18 20.34 56.52 VENTOSA

P-123 P-124 0.77 0.005 277.33 277.25 307.39 307.38 30.13 36.26 20.34 56.60 PURGA

P-124 P-125 0.77 0.084 277.25 280.34 307.38 307.30 26.95 33.16 20.34 53.51

P-125 P-126 0.77 0.084 280.34 284.22 307.30 307.21 23.00 29.29 20.34 49.63

P-126 P-127 0.77 0.045 284.22 284.62 307.21 307.17 22.55 28.89 20.34 49.23

P-127 P-128 0.77 0.007 284.62 284.62 307.17 307.16 22.54 28.88 20.34 49.22

P-128 P-129 0.77 0.101 284.62 284.76 307.16 307.06 22.30 28.75 20.34 49.09

P-129 P-130 0.77 0.074 284.76 284.82 307.06 306.98 22.17 28.69 20.34 49.03

P-130 P-131 0.77 0.027 284.82 284.82 306.98 306.96 22.13 28.68 20.34 49.02 VENTOSA

P-131 P-132 0.77 0.072 284.82 284.72 306.96 306.89 22.17 28.79 20.34 49.13 PURGA

P-132 P-133 0.77 0.062 284.72 284.74 306.89 306.82 22.09 28.77 20.34 49.11 VENTOSA

P-133 P-134 0.77 0.033 284.74 284.71 306.82 306.79 22.08 28.80 20.34 49.14 PURGA

P-134 P-135 0.77 0.031 284.71 284.95 306.79 306.76 21.81 28.56 20.34 48.90

P-135 P-136 0.77 0.034 284.95 285.16 306.76 306.73 21.57 28.35 20.34 48.69

P-136 P-137 0.77 0.049 285.16 285.52 306.73 306.68 21.16 27.99 20.34 48.33

P-137 P-138 0.77 0.104 285.52 285.62 306.68 306.57 20.95 27.88 20.34 48.23

P-138 P-139 0.77 0.209 285.62 286.14 306.57 306.36 20.23 27.37 20.34 47.71

P-139 P-140 0.77 0.281 286.14 286.94 306.36 306.08 19.14 26.56 20.34 46.91

P-140 P-141 0.77 0.029 286.94 287.35 306.08 306.05 18.70 26.15 20.34 46.49

P-141 P-142 0.77 0.066 287.35 289.42 306.05 305.99 16.57 24.09 20.34 44.43

P-142 P-143 0.77 0.036 289.42 289.69 305.99 305.95 16.26 23.82 20.34 44.16

P-143 P-144 0.77 0.102 289.69 289.98 305.95 305.85 15.86 23.52 20.34 43.86

P-144 P-145 0.77 0.047 289.98 290.41 305.85 305.80 15.40 23.10 20.34 43.44

P-145 P-146 0.77 0.058 290.41 291.01 305.80 305.74 14.73 22.49 20.34 42.84

P-146 P-147 0.77 0.141 291.01 291.55 305.74 305.60 14.06 21.96 20.34 42.30

P-147 P-148 0.77 0.096 291.55 292.06 305.60 305.50 13.44 21.44 20.34 41.78

P-148 P-149 0.77 0.087 292.06 292.38 305.50 305.42 13.04 21.13 20.34 41.47

P-149 P-150 0.77 0.092 292.38 297.79 305.42 305.32 7.54 15.72 20.34 36.06

P-150 P-151 0.77 0.068 297.79 299.07 305.32 305.26 6.19 14.44 20.34 34.78 0.00

DISEÑO HIDRAULICO


DISPONOBLE

PRESION

ESTATICA

PRESION


GOLPE DE

ARIETEV




TRAMO




FECHA : 11/2012

OBRA: CONSULTOR:


TABLA

Descripción Cant Km Km parcial Descripción Cant Km Km parcial

De A [UND] [-] [-] [UND] [-] [-]

DES P1 C.G.R C x E 2 0.60 1.20 0.00

P-1 P-2 0 0.60 0.00 0.00

P-2 P-3 0 0.60 0.00 0.00

P-3 P-4 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-4 P-5 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-5 P-6 0 0.60 0.00 0.00

P-6 P-7 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-7 P-8 0 0.60 0.00 0.00

P-8 P-9 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-9 P-10 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-10 P-11 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-11 P-12 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-12 P-13 C.G.R C x E 2 0.60 1.20 0.00

P-13 P-14 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-14 P-15 C.G.R C x E 2 0.60 1.20 0.00

P-15 P-16 0 0.60 0.00 0.00

P-16 P-17 C.G.R C x E 2 0.60 1.20 0.00

P-17 P-18 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-18 P-19 0 0.60 0.00 0.00

P-19 P-20 0 0.60 0.00 0.00

P-20 P-21 0 0.60 0.00 0.00

P-21 P-22 C.G.R C x E 2 0.60 1.20 0.00

P-22 P-23 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-23 P-24 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-24 P-25 0 0.60 0.00 0.00

P-25 P-26 0 0.60 0.00 0.00

P-26 P-27 0 0.60 0.00 0.00

P-27 P-28 0 0.60 0.00 0.00

P-28 P-29 0 0.60 0.00 0.00

P-29 P-30 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-30 P-31 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-31 P-32 0 0.60 0.00 0.00

P-32 P-33 0 0.60 0.00 0.00

P-33 P-34 0 0.60 0.00 0.00

P-34 P-35 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-35 P-36 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-36 P-37 0 0.60 0.00 0.00

P-37 P-38 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-38 P-39 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

NORTE DE SANTANDER

FERNANDO Q. BALLENA

INGENIERO CIVIL

COEFICIENTE DE PERDIDAS MENORES EN RED DE DISTRIBUCCIÓN

ACCESORIO 1 ACCESORIO 2TRAMO

ADUCCIÓN DEL CORREGIMIENTO CORNEJOLICITACION PUBLICA: ----------------




FECHA : 11/2012

OBRA: CONSULTOR:


TABLA


De A [UND] [-] [-] [UND] [-] [-]

P-39 P-40 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-40 P-41 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-41 P-42 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 0.00

P-42 P-43 0 0.60 0.00 0.00

P-43 P-44 C.G.R C x E 2 0.60 1.20 0.00

P-44 P-45 C.G.R C x E 2 0.60 1.20 0.00

P-45 P-46 0 0.60 0.00 0.00

P-46 P-47 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 1 0.00

P-47 P-48 C.G.R C x E 1 0.60 0.60 1 0.00

P-48 P-49 0 0.60 0.00 1 0.00

P-49 P-50 0 0.60 0.00 2 0.00

P-50 P-51 0 0.60 0.00 3 0.00

P-51 P-52 0 0.60 0.00 4 0.00

P-52 P-53 0 0.60 0.00 5 0.00

P-53 P-54 0 0.60 0.00 6 0.00

P-54 P-55 0 0.60 0.00 7 0.00

P-55 P-56 0 0.60 0.00 8 0.00

P-56 P-57 0 0.60 0.00 9 0.00

P-57 P-58 0 0.60 0.00 10 0.00

P-58 P-59 0 0.60 0.00 11 0.00

P-59 P-60 0 0.60 0.00 12 0.00

P-60 P-61 0 0.60 0.00 13 0.00

P-61 P-62 0 0.60 0.00 14 0.00

P-62 P-63 0 0.60 0.00 15 0.00

P-63 P-64 0 0.60 0.00 16 0.00

P-64 P-65 0 0.60 0.00 17 0.00

P-65 P-66 0 0.60 0.00 18 0.00

P-66 P-67 0 0.60 0.00 19 0.00

P-67 P-68 0 0.60 0.00 20 0.00

P-68 P-69 0 0.60 0.00 21 0.00

P-69 P-70 0 0.60 0.00 22 0.00

P-70 P-71 0 0.60 0.00 23 0.00

P-71 P-72 0 0.60 0.00 24 0.00

P-72 P-73 0 0.60 0.00 25 0.00

P-73 P-74 0 0.60 0.00 26 0.00

P-74 P-75 0 0.60 0.00 27 0.00

P-75 P-76 0 0.60 0.00 28 0.00

P-76 P-77 0 0.60 0.00 29 0.00

P-77 P-78 0 0.60 0.00 30 0.00

P-78 P-79 0 0.60 0.00 31 0.00

NORTE DE SANTANDER

FERNANDO Q. BALLENA

INGENIERO CIVIL







FECHA : 11/2012

OBRA: CONSULTOR:


TABLA


De A [UND] [-] [-] [UND] [-] [-]

P-79 P-80 0 0.60 0.00 32 0.00

P-80 P-81 0 0.60 0.00 33 0.00

P-81 P-82 0 0.60 0.00 34 0.00

P-82 P-83 0 0.60 0.00 35 0.00

P-83 P-84 0 0.60 0.00 36 0.00

P-84 P-85 0 0.60 0.00 37 0.00

P-85 P-86 0 0.60 0.00 38 0.00

P-86 P-87 0 0.60 0.00 39 0.00

P-87 P-88 0 0.60 0.00 40 0.00

P-88 P-89 C.G.R C x E 3 0.60 1.80 41 0.00

P-89 P-90 0 0.60 0.00 42 0.00

P-90 P-91 C.G.R C x E 2 0.60 1.20 43 0.00

P-91 P-92 C.G.R C x E 2 0.60 1.20 44 0.00

P-92 P-93 0 0.60 0.00 45 0.00

P-93 P-94 0 0.60 0.00 46 0.00

P-94 P-95 0 0.60 0.00 47 0.00

P-95 P-96 C.G.R C x E 43 0.60 25.80 48 0.00

P-96 P-97 0 0.60 0.00 49 0.00

P-97 P-98 0 0.60 0.00 50 0.00

P-98 P-99 0 0.60 0.00 51 0.00

P-99 P-100 0 0.60 0.00 52 0.00

P-100 P-101 0 0.60 0.00 53 0.00

P-101 P-102 0 0.60 0.00 54 0.00

P-102 P-103 0 0.60 0.00 55 0.00

P-103 P-104 0 0.60 0.00 56 0.00

P-104 P-105 0 0.60 0.00 57 0.00

P-105 P-106 0 0.60 0.00 58 0.00

P-106 P-107 0 0.60 0.00 59 0.00

P-107 P-108 0 0.60 0.00 60 0.00

P-108 P-109 0 0.60 0.00 61 0.00

P-109 P-110 0 0.60 0.00 62 0.00

P-110 P-111 0 0.60 0.00 63 0.00

P-111 P-112 0 0.60 0.00 64 0.00

P-112 P-113 0 0.60 0.00 65 0.00

P-113 P-114 0 0.60 0.00 66 0.00

P-114 P-115 0 0.60 0.00 67 0.00

P-115 P-116 0 0.60 0.00 68 0.00

P-116 P-117 0 0.60 0.00 69 0.00

P-117 P-118 0 0.60 0.00 70 0.00

NORTE DE SANTANDER

FERNANDO Q. BALLENA

INGENIERO CIVIL







FECHA : 11/2012

OBRA: CONSULTOR:


TABLA


De A [UND] [-] [-] [UND] [-] [-]

P-118 P-119 0 0.60 0.00 71 0.00

P-119 P-120 0 0.60 0.00 72 0.00

P-120 P-121 0 0.60 0.00 73 0.00

P-121 P-122 0 0.60 0.00 74 0.00

P-122 P-123 0 0.60 0.00 75 0.00

P-123 P-124 0 0.60 0.00 76 0.00

P-124 P-125 0 0.60 0.00 77 0.00

P-125 P-126 0 0.60 0.00 78 0.00

P-126 P-127 0 0.60 0.00 79 0.00

P-127 P-128 0 0.60 0.00 80 0.00

P-128 P-129 0 0.60 0.00 81 0.00

P-129 P-130 0 0.60 0.00 82 0.00

P-130 P-131 0 0.60 0.00 83 0.00

P-131 P-132 0 0.60 0.00 84 0.00

P-132 P-133 0 0.60 0.00 85 0.00

P-133 P-134 0 0.60 0.00 86 0.00

P-134 P-135 0 0.60 0.00 87 0.00

P-135 P-136 0 0.60 0.00 88 0.00

P-136 P-137 0 0.60 0.00 89 0.00

P-137 P-138 0 0.60 0.00 90 0.00

P-138 P-139 0 0.60 0.00 91 0.00

P-139 P-140 0 0.60 0.00 92 0.00

P-140 P-141 0 0.60 0.00 93 0.00

P-141 P-142 0 0.60 0.00 94 0.00

P-142 P-143 0 0.60 0.00 95 0.00

P-143 P-144 0 0.60 0.00 96 0.00

P-144 P-145 0 0.60 0.00 97 0.00

P-145 P-146 0 0.60 0.00 98 0.00

P-146 P-147 0 0.60 0.00 99 0.00

P-147 P-148 0 0.60 0.00 100 0.00

P-148 P-149 0 0.60 0.00 101 0.00

P-149 P-150 0 0.60 0.00 102 0.00

P-150 P-151 0 0.60 0.00 103 0.00

NORTE DE SANTANDER

FERNANDO Q. BALLENA

INGENIERO CIVIL







----------------

FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


TABLA

TUB.

De A [m] [m] [m.s.n.m] [m.s.n.m] [m] [in] [-] [-] [-] [-] [°] [°] [°] [-]

DES P1 0.00 66.93 313.81 312.67 66.93 8.00 - - -1.7% -0.7% -0.57 3 NO

P-1 P-2 66.93 84.08 312.67 312.55 17.15 8.00 - - -0.7% -1.0% -0.16 3 NO

P-2 P-3 84.08 104.66 312.55 312.35 20.59 8.00 - - -1.0% -1.1% -0.04 3 NO

P-3 P-4 104.66 126.55 312.35 312.11 21.89 8.00 - - -1.1% -0.7% -0.22 3 NO

P-4 P-5 126.55 155.40 312.11 311.92 28.85 8.00 - - -0.7% -3.5% -1.60 3 NO

P-5 P-6 155.40 164.61 311.92 311.60 9.21 8.00 - - -3.5% -3.0% -0.28 3 NO

P-6 P-7 164.61 238.83 311.60 309.38 74.22 8.00 - + -3.0% 0.9% -2.20 3 NO

P-7 P-8 238.83 288.08 309.38 309.81 49.25 8.00 + - 0.9% -1.3% 1.26 3 NO

P-8 P-9 288.08 310.53 309.81 309.51 22.45 8.00 - - -1.3% -3.5% -1.24 3 NO

P-9 P-10 310.53 319.73 309.51 309.19 9.20 8.00 - + -3.5% 8.5% -6.89 3 SI 12.0%

P-10 P-11 319.73 329.60 309.19 310.03 9.87 8.00 + + 8.5% 1.1% 4.27 3 SI 7.5%

P-11 P-12 329.60 345.05 310.03 310.20 15.45 8.00 + + 1.1% 6.4% 3.04 3 SI 5.3%

P-12 P-13 345.05 357.63 310.20 311.00 12.58 8.00 + + 6.4% 9.6% 1.85 3 NO

P-13 P-14 357.63 365.01 311.00 311.71 7.38 8.00 + - 9.6% -58.7% 35.93 3 SI 68.4% 22½+11¼

P-14 P-15 365.01 370.59 311.71 308.43 5.58 8.00 - + -58.7% 0.8% -30.89 3 SI 59.5% 22½+11¼

P-15 P-16 370.59 375.74 308.43 308.47 5.15 8.00 + - 0.8% -4.5% 3.00 3 SI 5.2%

P-16 P-17 375.74 385.27 308.47 308.05 9.53 8.00 - - -4.5% -24.3% -11.09 3 SI 19.8% 11¼

P-17 P-18 385.27 391.58 308.05 306.52 6.31 8.00 - - -24.3% -2.9% -11.95 3 SI 21.3% 11¼

P-18 P-19 391.58 400.43 306.52 306.26 8.85 8.00 - + -2.9% 1.0% -2.27 3 NO

P-19 P-20 400.43 410.59 306.26 306.37 10.16 8.00 + + 1.0% 2.0% 0.57 3 NO

P-20 P-21 410.59 432.35 306.37 306.81 21.76 8.00 + + 2.0% 5.2% 1.83 3 NO

P-21 P-22 432.35 453.43 306.81 307.91 21.07 8.00 + - 5.2% -26.1% 17.63 3 SI 31.3% 22½

P-22 P-23 453.43 460.87 307.91 305.96 7.45 8.00 - + -26.1% 1.9% -15.72 3 SI 28.0% 11¼

P-23 P-24 460.87 494.35 305.96 306.60 33.47 8.00 + - 1.9% -1.9% 2.16 3 NO

P-24 P-25 494.35 522.27 306.60 306.07 27.93 8.00 - + -1.9% 6.7% -4.89 3 SI 8.5%

P-25 P-26 522.27 537.29 306.07 307.07 15.02 8.00 + + 6.7% 3.5% 1.78 3 NO

P-26 P-27 537.29 549.20 307.07 307.49 11.91 8.00 + + 3.5% 1.0% 1.45 3 NO

P-27 P-28 549.20 554.05 307.49 307.54 4.85 8.00 + - 1.0% -1.5% 1.42 3 NO

P-28 P-29 554.05 569.97 307.54 307.31 15.92 8.00 - - -1.5% -0.6% -0.51 3 NO

P-29 P-30 569.97 598.56 307.31 307.14 28.59 8.00 - - -0.6% -0.2% -0.21 3 NO

P-30 P-31 598.56 603.79 307.14 307.13 5.23 8.00 - - -0.2% 0.0% -0.12 3 NO

P-31 P-32 603.79 604.64 307.13 307.13 0.85 8.00 - - 0.0% -3.7% -2.14 3 NO

P-32 P-33 604.64 615.43 307.13 306.73 10.79 8.00 - + -3.7% 0.5% -2.45 3 NO

P-33 P-34 615.43 616.18 306.73 306.73 0.75 8.00 + - 0.5% -4.4% 2.82 3 NO

P-34 P-35 616.18 636.22 306.73 305.85 20.04 8.00 - - -4.4% -0.6% -2.19 3 NO

P-35 P-36 636.22 661.56 305.85 305.71 25.33 8.00 - - -0.6% -4.5% -2.26 3 NO

P-36 P-37 661.56 671.88 305.71 305.25 10.32 8.00 - + -4.5% 1.4% -3.38 3 SI 5.9%

P-37 P-38 671.88 680.67 305.25 305.37 8.79 8.00 + + 1.4% 0.1% 0.75 3 NO

P-38 P-39 680.67 692.17 305.37 305.38 11.50 8.00 + - 0.1% -11.3% 6.49 3 SI 11.4%

P-39 P-40 692.17 696.45 305.38 304.90 4.28 8.00 - - -11.3% -4.3% -3.99 3 SI 7.0%

P-40 P-41 696.45 702.26 304.90 304.65 5.81 8.00 - - -4.3% -0.8% -1.98 3 NO

P-41 P-42 702.26 755.98 304.65 304.21 53.72 8.00 - - -0.8% -1.4% -0.31 3 NO

P-42 P-43 755.98 773.28 304.21 303.98 17.29 8.00 - - -1.4% -0.2% -0.69 3 NO

P-43 P-44 773.28 805.85 303.98 303.93 32.57 8.00 - - -0.2% -2.3% -1.21 3 NO

P-44 P-45 805.85 823.66 303.93 303.52 17.81 8.00 - - -2.3% -1.9% -0.23 3 NO

P-45 P-46 823.66 832.34 303.52 303.36 8.68 8.00 - - -1.9% -1.6% -0.17 3 NO

P-46 P-47 832.34 851.43 303.36 303.06 19.09 8.00 - - -1.6% -5.6% -2.31 3 NO

P-47 P-48 851.43 857.75 303.06 302.71 6.33 8.00 - - -5.6% -1.4% -2.40 3 NO

P-48 P-49 857.75 880.90 302.71 302.38 23.14 8.00 - - -1.4% -0.4% -0.57 3 NO

P-49 P-50 880.90 909.62 302.38 302.26 28.72 8.00 - - -0.4% -1.6% -0.66 3 NO

P-50 P-51 909.62 920.81 302.26 302.08 11.19 8.00 - - -1.6% -3.7% -1.23 3 NO

P-51 P-52 920.81 930.70 302.08 301.71 9.88 8.00 - - -3.7% -1.4% -1.36 3 NO

P-52 P-53 930.70 950.07 301.71 301.45 19.38 8.00 - - -1.4% -1.9% -0.31 3 NO

P-53 P-54 950.07 976.36 301.45 300.95 26.29 8.00 - - -1.9% -0.4% -0.84 3 NO

P-54 P-55 976.36 998.45 300.95 300.86 22.09 8.00 - - -0.4% -0.3% -0.09 3 NO

P-55 P-56 998.45 1017.56 300.86 300.80 19.11 8.00 - - -0.3% -1.6% -0.77 3 NO

P-56 P-57 1017.56 1047.07 300.80 300.33 29.51 8.00 - - -1.6% -2.8% -0.67 3 NO

P-57 P-58 1047.07 1067.52 300.33 299.76 20.44 8.00 - + -2.8% 0.5% -1.85 3 NO

Pendiente

1

Pendiente

2TRAMO ABSCISA COTA TERRENO L Ø m1 m2


LICITACION PUBLICA:

INGENIERO CIVIL

DATOS TOPOGRAFICOS

NORTE DE SANTANDER

CALCULO DE CODOS EN DEFLEXIONES VERTICALES

11/2012

Requiere

codo

Pendiente

Acumulada

Deflexión verticalCODO DE

GRAN RADIODeflexión + Deflexión -

Deflexión

admisible




----------------

FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


TABLA

TUB.


P-58 P-59 1067.52 1088.49 299.76 299.86 20.97 8.00 + - 0.5% -2.2% 1.53 3 NO

P-59 P-60 1088.49 1093.17 299.86 299.75 4.68 8.00 - + -2.2% 11.7% -7.94 3 SI 13.9%

P-60 P-61 1093.17 1106.68 299.75 301.33 13.51 8.00 + + 11.7% 1.4% 5.85 3 SI 10.3%

P-61 P-62 1106.68 1107.45 301.33 301.34 0.77 8.00 + + 1.4% 0.9% 0.31 3 NO

P-62 P-63 1107.45 1120.49 301.34 301.46 13.03 8.00 + - 0.9% -2.7% 2.06 3 NO

P-63 P-64 1120.49 1149.11 301.46 300.68 28.62 8.00 - - -2.7% -8.9% -3.53 3 SI 6.2%

P-64 P-65 1149.11 1159.63 300.68 299.74 10.52 8.00 - - -8.9% -3.9% -2.86 3 NO

P-65 P-66 1159.63 1173.64 299.74 299.20 14.01 8.00 - + -3.9% 0.3% -2.41 3 NO

P-66 P-67 1173.64 1191.57 299.20 299.26 17.92 8.00 + - 0.3% -2.3% 1.48 3 NO

P-67 P-68 1191.57 1207.65 299.26 298.89 16.09 8.00 - - -2.3% -0.9% -0.78 3 NO

P-68 P-69 1207.65 1267.27 298.89 298.35 59.62 8.00 - - -0.9% -0.6% -0.16 3 NO

P-69 P-70 1267.27 1322.89 298.35 298.00 55.62 8.00 - - -0.6% -1.6% -0.56 3 NO

P-70 P-71 1322.89 1378.75 298.00 297.10 55.86 8.00 - + -1.6% 0.4% -1.13 3 NO

P-71 P-72 1378.75 1392.86 297.10 297.15 14.11 8.00 + - 0.4% -1.4% 1.00 3 NO

P-72 P-73 1392.86 1414.50 297.15 296.85 21.63 8.00 - - -1.4% -2.9% -0.87 3 NO

P-73 P-74 1414.50 1429.98 296.85 296.40 15.49 8.00 - - -2.9% -24.0% -11.84 3 SI 21.1% 11¼

P-74 P-75 1429.98 1434.98 296.40 295.20 5.00 8.00 - + -24.0% 8.7% -18.46 3 SI 32.7% 22½

P-75 P-76 1434.98 1446.06 295.20 296.16 11.09 8.00 + - 8.7% -2.7% 6.47 3 SI 11.3%

P-76 P-77 1446.06 1498.69 296.16 294.76 52.62 8.00 - - -2.7% -0.3% -1.35 3 NO

P-77 P-78 1498.69 1640.93 294.76 294.33 142.24 8.00 - - -0.3% -0.8% -0.27 3 NO

P-78 P-79 1640.93 1734.34 294.33 293.60 93.41 8.00 - + -0.8% 13.1% -7.89 3 SI 13.8%

P-79 P-80 1734.34 1764.20 293.60 297.50 29.87 8.00 + - 13.1% -11.8% 14.19 3 SI 24.9% 11¼

P-80 P-81 1764.20 1785.56 297.50 294.97 21.36 8.00 - + -11.8% 10.0% -12.48 3 SI 21.9% 11¼

P-81 P-82 1785.56 1804.82 294.97 296.90 19.26 8.00 + - 10.0% -4.6% 8.38 3 SI 14.7% 11¼

P-82 P-83 1804.82 1913.03 296.90 291.87 108.21 8.00 - - -4.6% -3.5% -0.65 3 NO

P-83 P-84 1913.03 1971.27 291.87 289.82 58.23 8.00 - + -3.5% 22.0% -14.40 3 SI 25.5% 11¼

P-84 P-85 1971.27 2035.40 289.82 303.90 64.14 8.00 + + 22.0% 6.2% 8.86 3 SI 15.8% 11¼

P-85 P-86 2035.40 2126.42 303.90 309.50 91.01 8.00 + - 6.2% -2.8% 5.14 3 SI 9.0%

P-86 P-87 2126.42 2261.25 309.50 305.70 134.83 8.00 - - -2.8% -12.4% -5.47 3 SI 9.6%

P-87 P-88 2261.25 2363.42 305.70 293.00 102.17 8.00 - + -12.4% 55.3% -36.03 3 SI 67.7% 22½+11¼

P-88 P-89 2363.42 2393.26 293.00 309.50 29.84 8.00 + - 55.3% -43.3% 52.36 3 SI 98.6% 45

P-89 P-90 2393.26 2431.82 309.50 292.80 38.56 8.00 - - -43.3% -1.1% -22.78 3 SI 42.2% 22½

P-90 P-91 2431.82 2564.94 292.80 291.33 133.12 8.00 - - -1.1% -348.3% -73.35 3 SI 347.2% 45+11¼

P-91 P-92 2564.94 2567.08 291.33 283.89 2.14 6.00 - + -348.3% 44.7% 81.95 3 SI 392.9% 45+11¼

P-92 P-93 2567.08 2568.51 283.89 284.53 1.43 6.00 + - 44.7% -0.1% 24.11 3 SI 44.7% 22½

P-93 P-94 2568.51 2625.94 284.53 284.49 57.42 6.00 - - -0.1% -1.9% -1.05 3 NO

P-94 P-95 2625.94 2663.65 284.49 283.77 37.71 6.00 - - -1.9% -0.8% -0.64 3 NO

P-95 P-96 2663.65 2701.36 283.77 283.47 37.71 6.00 - - -0.8% -0.9% -0.08 3 NO

P-96 P-97 2701.36 2724.99 283.47 283.25 23.63 6.00 - - -0.9% -3.1% -1.22 3 NO

P-97 P-98 2724.99 2742.42 283.25 282.71 17.43 6.00 - + -3.1% 2.6% -3.22 3 SI 5.6%

P-98 P-99 2742.42 2775.74 282.71 283.57 33.32 6.00 + - 2.6% -7.8% 5.92 3 SI 10.3%

P-99 P-100 2775.74 2819.35 283.57 280.17 43.61 6.00 - - -7.8% -4.4% -1.96 3 NO

P-100 P-101 2819.35 2860.90 280.17 278.36 41.55 6.00 - + -4.4% 0.2% -2.60 3 NO

P-101 P-102 2860.90 2871.81 278.36 278.38 10.91 6.00 + - 0.2% -2.3% 1.42 3 NO

P-102 P-103 2871.81 2887.40 278.38 278.02 15.60 6.00 - - -2.3% -1.8% -0.27 3 NO

P-103 P-104 2887.40 2914.49 278.02 277.53 27.08 6.00 - - -1.8% -12.9% -6.29 3 SI 11.0%

P-104 P-105 2914.49 2943.42 277.53 273.80 28.93 6.00 - - -12.9% -0.7% -6.92 3 SI 12.1%

P-105 P-106 2943.42 2978.13 273.80 273.54 34.71 6.00 - + -0.7% 0.4% -0.65 3 NO

P-106 P-107 2978.13 3025.49 273.54 273.73 47.36 6.00 + + 0.4% 0.8% 0.24 3 NO

P-107 P-108 3025.49 3050.93 273.73 273.94 25.45 6.00 + - 0.8% -2.8% 2.08 3 NO

P-108 P-109 3050.93 3122.38 273.94 271.93 71.45 6.00 - - -2.8% -3.0% -0.08 3 NO

P-109 P-110 3122.38 3168.32 271.93 270.57 45.94 6.00 - - -3.0% -2.1% -0.48 3 NO

P-110 P-111 3168.32 3193.95 270.57 270.03 25.63 6.00 - + -2.1% 1.7% -2.16 3 NO

P-111 P-112 3193.95 3249.53 270.03 270.95 55.58 6.00 + - 1.7% -3.5% 2.97 3 NO

P-112 P-113 3249.53 3262.61 270.95 270.48 13.08 6.00 - + -3.5% 1.3% -2.75 3 NO

P-113 P-114 3262.61 3277.18 270.48 270.67 14.58 6.00 + + 1.3% 2.0% 0.40 3 NO

P-114 P-115 3277.18 3296.77 270.67 271.06 19.59 6.00 + + 2.0% 5.4% 1.99 3 NO

P-115 P-116 3296.77 3302.38 271.06 271.36 5.62 6.00 + + 5.4% 7.4% 1.11 3 NO

P-116 P-117 3302.38 3367.12 271.36 276.15 64.74 6.00 + - 7.4% -0.5% 4.50 3 SI 7.9%

P-117 P-118 3367.12 3405.53 276.15 275.97 38.41 6.00 - + -0.5% 5.9% -3.65 3 SI 6.4%

Pendiente

1

Pendiente



LICITACION PUBLICA:

INGENIERO CIVIL

DATOS TOPOGRAFICOS

NORTE DE SANTANDER


11/2012

Requiere

codo

Pendiente

Acumulada



Deflexión

admisible




----------------

FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


TABLA

TUB.


P-118 P-119 3405.53 3419.53 275.97 276.80 14.00 6.00 + - 5.9% -53.1% 31.34 3 SI 59.0% 22½+11¼

P-119 P-120 3419.53 3423.57 276.80 274.65 4.04 6.00 - - -53.1% -55.3% -0.99 3 NO

P-120 P-121 3423.57 3431.08 274.65 270.50 7.51 6.00 - + -55.3% 26.4% -43.72 3 SI 81.7% 22½+11¼

P-121 P-122 3431.08 3445.24 270.50 274.24 14.17 6.00 + + 26.4% 53.3% 13.30 3 SI 27.0% 11¼

P-122 P-123 3445.24 3452.17 274.24 277.93 6.92 6.00 + - 53.3% -4.9% 30.85 3 SI 58.2% 22½+11¼

P-123 P-124 3452.17 3453.73 277.93 277.85 1.56 6.00 - + -4.9% 11.6% -9.39 3 SI 16.4% 11¼

P-124 P-125 3453.73 3480.43 277.85 280.94 26.70 6.00 + + 11.6% 14.4% 1.60 3 NO

P-125 P-126 3480.43 3507.30 280.94 284.82 26.87 6.00 + + 14.4% 2.8% 6.62 3 SI 11.6%

P-126 P-127 3507.30 3521.76 284.82 285.22 14.47 6.00 + + 2.8% 0.3% 1.43 3 NO

P-127 P-128 3521.76 3524.00 285.22 285.22 2.24 6.00 + + 0.3% 0.4% 0.09 3 NO

P-128 P-129 3524.00 3556.21 285.22 285.36 32.21 6.00 + + 0.4% 0.2% 0.10 3 NO

P-129 P-130 3556.21 3579.86 285.36 285.42 23.65 6.00 + + 0.2% 0.1% 0.08 3 NO

P-130 P-131 3579.86 3588.41 285.42 285.42 8.55 6.00 + - 0.1% -0.5% 0.33 3 NO

P-131 P-132 3588.41 3611.25 285.42 285.32 22.84 6.00 - + -0.5% 0.1% -0.33 3 NO

P-132 P-133 3611.25 3631.16 285.32 285.34 19.91 6.00 + - 0.1% -0.3% 0.22 3 NO

P-133 P-134 3631.16 3641.61 285.34 285.31 10.44 6.00 - + -0.3% 2.5% -1.57 3 NO

P-134 P-135 3641.61 3651.45 285.31 285.55 9.85 6.00 + + 2.5% 1.9% 0.33 3 NO

P-135 P-136 3651.45 3662.36 285.55 285.76 10.91 6.00 + + 1.9% 2.3% 0.25 3 NO

P-136 P-137 3662.36 3678.13 285.76 286.12 15.77 6.00 + + 2.3% 0.3% 1.15 3 NO

P-137 P-138 3678.13 3711.31 286.12 286.22 33.18 6.00 + + 0.3% 0.8% 0.26 3 NO

P-138 P-139 3711.31 3777.93 286.22 286.74 66.62 6.00 + + 0.8% 0.9% 0.08 3 NO

P-139 P-140 3777.93 3867.59 286.74 287.54 89.66 6.00 + + 0.9% 4.4% 2.01 3 NO

P-140 P-141 3867.59 3876.92 287.54 287.95 9.33 6.00 + + 4.4% 9.8% 3.05 3 SI 5.3%

P-141 P-142 3876.92 3898.06 287.95 290.02 21.14 6.00 + + 9.8% 2.3% 4.24 3 SI 7.4%

P-142 P-143 3898.06 3909.62 290.02 290.29 11.55 6.00 + + 2.3% 0.9% 0.81 3 NO

P-143 P-144 3909.62 3942.21 290.29 290.58 32.59 6.00 + + 0.9% 2.8% 1.08 3 NO

P-144 P-145 3942.21 3957.20 290.58 291.01 14.99 6.00 + + 2.8% 3.3% 0.26 3 NO

P-145 P-146 3957.20 3975.79 291.01 291.61 18.59 6.00 + + 3.3% 1.2% 1.19 3 NO

P-146 P-147 3975.79 4020.69 291.61 292.15 44.90 6.00 + + 1.2% 1.7% 0.29 3 NO

P-147 P-148 4020.69 4051.38 292.15 292.66 30.69 6.00 + + 1.7% 1.1% 0.32 3 NO

P-148 P-149 4051.38 4079.20 292.66 292.98 27.82 6.00 + + 1.1% 18.4% 9.76 3 SI 17.2% 11¼

P-149 P-150 4079.20 4108.64 292.98 298.39 29.45 6.00 + + 18.4% 5.9% 7.02 3 SI 12.4%

P-150 P-151 4108.64 4130.23 298.39 299.67 21.58 6.00

Pendiente

1

Pendiente


ADUCCIÓN DEL CORREGIMIENTO CORNEJOLICITACION PUBLICA:

INGENIERO CIVIL

DATOS TOPOGRAFICOS

NORTE DE SANTANDER


11/2012

Requiere

codo

Pendiente

Acumulada



Deflexión

admisible




----------------

FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


TABLA

TUB.

X1 Y1 X2 Y2

De A [m] [in] [-] [-] [-] [-] [°] [°] [°] [-]

DES P1 823488.4 1366135.3 823546.2 1366169.0 66.93 8.00 + + 58% 59% 30.69 3 SI 59.3% 22½+11¼

1.00 2.00 823546.2 1366169.0 823560.9 1366177.7 17.15 12.00 + + 59% 66% 2.55 3 NO

2.00 3.00 823560.9 1366177.7 823578.1 1366189.0 20.59 12.00 + + 66% 63% 1.15 3 NO

3.00 4.00 823578.1 1366189.0 823596.7 1366200.7 21.89 12.00 + + 63% 47% 7.00 3 SI 15.9% 11¼

4.00 5.00 823596.7 1366200.7 823622.8 1366212.9 28.85 12.00 + + 47% 20% 13.52 3 SI 26.3% 11¼

5.00 6.00 823622.8 1366212.9 823631.8 1366214.7 9.21 12.00 + + 20% 20% 0.49 3 NO

6.00 7.00 823631.8 1366214.7 823704.7 1366229.0 74.22 12.00 + + 20% 40% 10.75 3 SI 20.5% 11¼

7.00 8.00 823704.7 1366229.0 823750.4 1366247.3 49.25 12.00 + + 40% 26% 7.03 3 SI 13.6%

8.00 9.00 823750.4 1366247.3 823772.1 1366253.1 22.45 12.00 + - 26% -12% 21.56 3 SI 38.3% 22½

9.00 10.00 823772.1 1366253.1 823781.2 1366252.0 9.20 12.00 + - -12% -29% 9.66 3 SI 17.6% 11¼

10.00 11.00 823781.2 1366252.0 823790.7 1366249.2 9.87 12.00 + - -29% -3% -14.71 3 SI 26.5% 11¼

11.00 12.00 823790.7 1366249.2 823806.1 1366248.7 15.45 12.00 + + -3% 0% 1.96 3 NO

12.00 13.00 823806.1 1366248.7 823818.7 1366248.8 12.58 12.00 + - 0% -44% 24.19 3 SI 44.8% 22½

13.00 14.00 823818.7 1366248.8 823825.5 1366245.8 7.38 12.00 + - -44% -39% -2.45 3 NO

14.00 15.00 823825.5 1366245.8 823830.7 1366243.7 5.58 12.00 + - -39% -42% 1.38 3 NO

15.00 16.00 823830.7 1366243.7 823835.4 1366241.7 5.15 12.00 + - -42% -32% -4.94 3 SI 9.8%

16.00 17.00 823835.4 1366241.7 823844.5 1366238.8 9.53 12.00 + - -32% -60% 13.08 3 SI 27.8% 11¼

17.00 18.00 823844.5 1366238.8 823849.9 1366235.6 6.31 12.00 + - -60% -52% -3.70 3 SI 8.5%

18.00 19.00 823849.9 1366235.6 823857.7 1366231.5 8.85 12.00 + - -52% -39% -5.85 3 SI 12.3%

19.00 20.00 823857.7 1366231.5 823867.2 1366227.8 10.16 12.00 + - -39% -49% 4.53 3 SI 9.4%

20.00 21.00 823867.2 1366227.8 823886.8 1366218.2 21.76 12.00 + - -49% -42% -3.27 3 SI 6.9%

21.00 22.00 823886.8 1366218.2 823906.2 1366210.1 21.07 12.00 + - -42% -25% -8.58 3 SI 16.7% 11¼

22.00 23.00 823906.2 1366210.1 823913.4 1366208.3 7.45 12.00 + - -25% -15% -5.74 3 SI 10.4%

23.00 24.00 823913.4 1366208.3 823946.5 1366203.4 33.47 12.00 + - -15% -59% 22.27 3 SI 44.5% 22½

24.00 25.00 823946.5 1366203.4 823970.6 1366189.2 27.93 12.00 + - -59% -59% -0.32 3 NO

25.00 26.00 823970.6 1366189.2 823983.5 1366181.6 15.02 12.00 + - -59% -52% -3.04 3 SI 6.9%

26.00 27.00 823983.5 1366181.6 823994.1 1366176.1 11.91 12.00 + - -52% -60% 3.63 3 SI 8.3%

27.00 28.00 823994.1 1366176.1 823998.3 1366173.6 4.85 12.00 + - -60% -69% 3.78 3 SI 9.4%

28.00 29.00 823998.3 1366173.6 824011.4 1366164.6 15.92 12.00 + - -69% -65% -1.57 3 NO

29.00 30.00 824011.4 1366164.6 824035.3 1366148.9 28.59 12.00 + - -65% -103% 12.66 3 SI 37.5% 22½

30.00 31.00 824035.3 1366148.9 824038.9 1366145.2 5.23 12.00 + - -103% -62% -14.13 3 SI 41.1% 22½

31.00 32.00 824038.9 1366145.2 824039.7 1366144.7 0.85 12.00 + - -62% -70% 3.36 3 SI 8.4%

32.00 33.00 824039.7 1366144.7 824048.5 1366138.5 10.79 12.00 + - -70% -83% 4.69 3 SI 13.0%

33.00 34.00 824048.5 1366138.5 824049.1 1366138.1 0.75 12.00 + - -83% -72% -3.97 3 SI 11.1%

34.00 35.00 824049.1 1366138.1 824065.3 1366126.3 20.04 12.00 + - -72% -48% -9.99 3 SI 23.7% 11¼

35.00 36.00 824065.3 1366126.3 824088.2 1366115.3 25.33 12.00 + - -48% -83% 13.80 3 SI 34.4% 22½

36.00 37.00 824088.2 1366115.3 824096.1 1366108.8 10.32 12.00 + - -83% -79% -1.19 3 NO

37.00 38.00 824096.1 1366108.8 824103.0 1366103.3 8.79 12.00 + - -79% -56% -8.91 3 SI 22.7% 11¼

38.00 39.00 824103.0 1366103.3 824113.0 1366097.6 11.50 12.00 + - -56% -37% -8.99 3 SI 19.2% 11¼

39.00 40.00 824113.0 1366097.6 824117.0 1366096.1 4.28 12.00 + - -37% -52% 6.93 3 SI 14.5% 11¼

40.00 41.00 824117.0 1366096.1 824122.2 1366093.5 5.81 12.00 + - -52% -34% -8.75 3 SI 18.1% 11¼

41.00 42.00 824122.2 1366093.5 824173.1 1366076.3 53.72 12.00 + - -34% -16% -9.47 3 SI 17.6% 11¼

42.00 43.00 824173.1 1366076.3 824190.2 1366073.5 17.29 12.00 + - -16% -14% -1.00 3 NO

43.00 44.00 824190.2 1366073.5 824222.4 1366068.9 32.57 12.00 + + -14% 57% 37.67 3 SI 70.9% 22½+11¼

44.00 45.00 824222.4 1366068.9 824237.9 1366077.7 17.81 12.00 + - 57% -1% 30.01 3 SI 57.5% 22½+11¼

45.00 46.00 824237.9 1366077.7 824246.6 1366077.6 8.68 12.00 + - -1% -8% 3.82 3 SI 6.7%

46.00 47.00 824246.6 1366077.6 824265.6 1366076.2 19.09 12.00 + + -8% 21% 16.24 3 SI 28.7% 11¼

47.00 48.00 824265.6 1366076.2 824271.8 1366077.5 6.33 12.00 + - 21% -14% 19.64 3 SI 34.7% 22½

48.00 49.00 824271.8 1366077.5 824294.7 1366074.3 23.14 12.00 + - -14% -19% 3.25 3 SI 5.8%

49.00 50.00 824294.7 1366074.3 824322.9 1366068.9 28.72 12.00 + - -19% -22% 1.45 3 NO

50.00 51.00 824322.9 1366068.9 824333.9 1366066.5 11.19 12.00 + - -22% -13% -5.24 3 SI 9.4%

51.00 52.00 824333.9 1366066.5 824343.7 1366065.2 9.88 12.00 + - -13% -7% -3.12 3 SI 5.5%

52.00 53.00 824343.7 1366065.2 824363.0 1366063.8 19.38 12.00 + - -7% -4% -1.88 3 NO

53.00 54.00 824363.0 1366063.8 824389.3 1366062.8 26.29 12.00 + + -4% 2% 3.36 3 SI 5.9%

54.00 55.00 824389.3 1366062.8 824411.4 1366063.3 22.09 12.00 + + 2% 6% 2.35 3 NO

55.00 56.00 824411.4 1366063.3 824430.4 1366064.4 19.11 12.00 + + 6% 9% 1.61 3 NO

56.00 57.00 824430.4 1366064.4 824459.8 1366067.1 29.51 12.00 + + 9% 2% 3.85 3 SI 6.7%

57.00 58.00 824459.8 1366067.1 824480.3 1366067.5 20.44 12.00 + + 2% 3% 0.51 3 NO


LICITACION PUBLICA:

NORTE DE SANTANDER

INGENIERO CIVIL

11/2012

CALCULO DE CODOS EN DEFLEXIONES HORIZONTALES

Requiere

codo

Pendiente

Acumulada

Deflexión horizontal

TRAMO L ØPendiente

1

Pendiente

2m1 m2

Deflexión

+

Deflexión

-

Deflexión

admisible

DATOS TOPOGRAFICOS

CODO DE

GRAN RADIO

COORDENADAS




----------------

FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


TABLA

TUB.

X1 Y1 X2 Y2

De A [m] [in] [-] [-] [-] [-] [°] [°] [°] [-]

58.00 59.00 824480.3 1366067.5 824501.2 1366068.2 20.97 12.00 + + 3% 25% 12.39 3 SI 22.1% 11¼

59.00 60.00 824501.2 1366068.2 824505.8 1366069.3 4.68 12.00 + + 25% 18% 4.16 3 SI 7.6%

60.00 61.00 824505.8 1366069.3 824519.1 1366071.7 13.51 12.00 + + 18% 17% 0.55 3 NO

61.00 62.00 824519.1 1366071.7 824519.8 1366071.8 0.77 12.00 + + 17% 29% 6.89 3 SI 12.7%

62.00 63.00 824519.8 1366071.8 824532.3 1366075.5 13.03 12.00 + + 29% 53% 11.67 3 SI 23.9% 11¼

63.00 64.00 824532.3 1366075.5 824557.6 1366088.9 28.62 12.00 + + 53% 53% 0.04 3 NO

64.00 65.00 824557.6 1366088.9 824566.9 1366093.8 10.52 12.00 + + 53% 54% 0.48 3 NO

65.00 66.00 824566.9 1366093.8 824579.2 1366100.5 14.01 12.00 + + 54% 53% 0.47 3 NO

66.00 67.00 824579.2 1366100.5 824595.0 1366109.0 17.92 12.00 + + 53% 46% 3.44 3 SI 7.5%

67.00 68.00 824595.0 1366109.0 824609.6 1366115.7 16.09 12.00 + + 46% 66% 8.63 3 SI 19.7% 11¼

68.00 69.00 824609.6 1366115.7 824659.5 1366148.4 59.62 12.00 + + 66% 58% 3.29 3 SI 7.9%

69.00 70.00 824659.5 1366148.4 824707.7 1366176.1 55.62 12.00 + + 58% 49% 3.71 3 SI 8.3%

70.00 71.00 824707.7 1366176.1 824757.8 1366200.8 55.86 12.00 + + 49% 10% 20.61 3 SI 39.4% 22½

71.00 72.00 824757.8 1366200.8 824771.8 1366202.2 14.11 12.00 + + 10% 14% 2.51 3 NO

72.00 73.00 824771.8 1366202.2 824793.2 1366205.3 21.63 12.00 + - 14% -13% 15.39 3 SI 27.0% 11¼

73.00 74.00 824793.2 1366205.3 824808.6 1366203.3 15.49 12.00 + - -13% -9% -2.04 3 NO

74.00 75.00 824808.6 1366203.3 824813.6 1366202.9 5.00 12.00 + - -9% -22% 7.14 3 SI 12.8%

75.00 76.00 824813.6 1366202.9 824824.4 1366200.5 11.09 12.00 + - -22% -25% 1.47 3 NO

76.00 77.00 824824.4 1366200.5 824875.5 1366188.0 52.62 12.00 + + -25% 13% 21.34 3 SI 37.8% 22½

77.00 78.00 824875.5 1366188.0 825016.5 1366206.6 142.24 12.00 + + 13% 58% 22.52 3 SI 44.6% 22½

78.00 79.00 825016.5 1366206.6 825097.4 1366253.4 93.41 12.00 + + 58% 46% 5.47 3 SI 12.1%

79.00 80.00 825097.4 1366253.4 825124.5 1366265.9 29.87 12.00 + + 46% 20% 13.34 3 SI 25.9% 11¼

80.00 81.00 825124.5 1366265.9 825145.5 1366270.0 21.36 12.00 + - 20% -15% 19.54 3 SI 34.5% 22½

81.00 82.00 825145.5 1366270.0 825164.5 1366267.3 19.26 12.00 + + -15% 6% 11.74 3 SI 20.6% 11¼

82.00 83.00 825164.5 1366267.3 825272.6 1366273.8 108.21 12.00 + + 6% 16% 5.45 3 SI 9.6%

83.00 84.00 825272.6 1366273.8 825330.1 1366282.8 58.23 12.00 + + 16% 13% 1.57 3 NO

84.00 85.00 825330.1 1366282.8 825393.7 1366291.0 64.14 12.00 + + 13% 22% 5.30 3 SI 9.6%

85.00 86.00 825393.7 1366291.0 825482.5 1366310.9 91.01 12.00 + + 22% 25% 1.57 3 NO

86.00 87.00 825482.5 1366310.9 825613.2 1366344.0 134.83 12.00 + + 25% 74% 22.26 3 SI 48.6% 22½

87.00 88.00 825613.2 1366344.0 825695.4 1366404.7 102.17 12.00 + + 74% 154% 20.59 3 SI 80.4% 22½+11¼

88.00 89.00 825695.4 1366404.7 825711.6 1366429.7 29.84 12.00 + + 154% 13% 49.76 3 SI 141.5% 45+11¼

89.00 90.00 825711.6 1366429.7 825749.9 1366434.6 38.56 12.00 + + 13% 7% 3.43 3 SI 6.1%

90.00 91.00 825749.9 1366434.6 825882.7 1366443.6 133.12 12.00 + + 7% 27% 11.51 3 SI 20.7% 11¼

91.00 92.00 825882.7 1366443.6 825884.7 1366444.2 2.14 20.34 + + 27% 25% 1.18 3 NO

92.00 93.00 825884.7 1366444.2 825886.1 1366444.5 1.43 20.34 + - 25% -14% 22.19 3 SI 39.3% 22½

93.00 94.00 825886.1 1366444.5 825943.0 1366436.5 57.42 20.34 + + -14% -16% 0.99 3 NO

94.00 95.00 825943.0 1366436.5 825905.7 1366442.4 37.71 20.34 + - -16% -16% 0.00 3 NO

95.00 96.00 825905.7 1366442.4 825943.0 1366436.5 37.71 20.34 + - -16% -6% -5.77 3 SI 10.2%

96.00 97.00 825943.0 1366436.5 825966.6 1366435.2 23.63 20.34 + - -6% -3% -1.33 3 NO

97.00 98.00 825966.6 1366435.2 825984.0 1366434.6 17.43 20.34 + - -3% -4% 0.13 3 NO

98.00 99.00 825984.0 1366434.6 826017.3 1366433.4 33.32 20.34 + + -4% 9% 7.13 3 SI 12.5%

99.00 100.00 826017.3 1366433.4 826060.7 1366437.3 43.61 20.34 + + 9% 2% 3.95 3 SI 6.9%

100.00 101.00 826060.7 1366437.3 826102.3 1366438.1 41.55 20.34 + + 2% 1% 0.41 3 NO

101.00 102.00 826102.3 1366438.1 826113.2 1366438.3 10.91 20.34 + + 1% 9% 4.35 3 SI 7.6%

102.00 103.00 826113.2 1366438.3 826128.7 1366439.7 15.60 20.34 + + 9% 12% 1.62 3 NO

103.00 104.00 826128.7 1366439.7 826155.6 1366442.8 27.08 20.34 + + 12% 13% 0.89 3 NO

104.00 105.00 826155.6 1366442.8 826184.3 1366446.7 28.93 20.34 + + 13% 7% 3.78 3 SI 6.7%

105.00 106.00 826184.3 1366446.7 826218.9 1366449.0 34.71 20.34 + - 7% -1% 4.14 3 SI 7.2%

106.00 107.00 826218.9 1366449.0 826266.3 1366448.7 47.36 20.34 + + -1% 6% 3.92 3 SI 6.8%

107.00 108.00 826266.3 1366448.7 826291.7 1366450.3 25.45 20.34 + + 6% 4% 1.38 3 NO

108.00 109.00 826291.7 1366450.3 826363.1 1366453.1 71.45 20.34 + - 4% -12% 9.05 3 SI 15.8% 11¼

109.00 110.00 826363.1 1366453.1 826408.7 1366447.6 45.94 20.34 + - -12% -15% 1.64 3 NO

110.00 111.00 826408.7 1366447.6 826434.0 1366443.8 25.63 20.34 + - -15% -18% 1.56 3 NO

111.00 112.00 826434.0 1366443.8 826488.8 1366434.2 55.58 20.34 + - -18% -14% -2.30 3 NO

112.00 113.00 826488.8 1366434.2 826501.7 1366432.4 13.08 20.34 + - -14% -20% 3.51 3 SI 6.3%

113.00 114.00 826501.7 1366432.4 826516.0 1366429.6 14.58 20.34 + - -20% -331% 61.95 3 SI 311.0% 45+11¼

114.00 115.00 826516.0 1366429.6 826521.7 1366410.8 19.59 20.34 + - -331% -280% -2.84 3 NO

115.00 116.00 826521.7 1366410.8 826523.6 1366405.5 5.62 20.34 + - -280% -28% -54.74 3 SI 252.0% 45+11¼

116.00 117.00 826523.6 1366405.5 826585.9 1366388.1 64.74 20.34 + - -28% -58% 14.41 3 SI 29.8% 11¼

117.00 118.00 826585.9 1366388.1 826619.2 1366368.9 38.41 20.34 + - -58% -39% -8.78 3 SI 18.9% 11¼


LICITACION PUBLICA:

NORTE DE SANTANDER

INGENIERO CIVIL

11/2012


Requiere

codo

Pendiente

Acumulada


TRAMO L ØPendiente

1

Pendiente

2m1 m2

Deflexión

+

Deflexión

-

Deflexión

admisible

DATOS TOPOGRAFICOS

CODO DE

GRAN RADIO

COORDENADAS




----------------

FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


TABLA

TUB.

X1 Y1 X2 Y2

De A [m] [in] [-] [-] [-] [-] [°] [°] [°] [-]

118.00 119.00 826619.2 1366368.9 826632.2 1366363.8 14.00 20.34 + - -39% -71% 14.08 3 SI 32.0% 22½

119.00 120.00 826632.2 1366363.8 826635.5 1366361.5 4.04 20.34 + - -71% -53% -7.38 3 SI 17.8% 11¼

120.00 121.00 826635.5 1366361.5 826642.2 1366358.0 7.51 20.34 + - -53% -48% -2.34 3 NO

121.00 122.00 826642.2 1366358.0 826655.0 1366351.9 14.17 20.34 + - -48% -44% -1.71 3 NO

122.00 123.00 826655.0 1366351.9 826661.3 1366349.1 6.92 20.34 + - -44% -74% 12.67 3 SI 29.9% 11¼

123.00 124.00 826661.3 1366349.1 826662.5 1366348.1 1.56 20.34 + - -74% -44% -12.86 3 SI 30.2% 11¼

124.00 125.00 826662.5 1366348.1 826687.0 1366337.4 26.70 20.34 + - -44% -25% -9.63 3 SI 18.8% 11¼

125.00 126.00 826687.0 1366337.4 826713.1 1366330.9 26.87 20.34 + - -25% -26% 0.45 3 NO

126.00 127.00 826713.1 1366330.9 826727.1 1366327.3 14.47 20.34 + - -26% -11% -8.10 3 SI 14.6% 11¼

127.00 128.00 826727.1 1366327.3 826729.3 1366327.0 2.24 20.34 + - -11% -29% 9.79 3 SI 17.8% 11¼

128.00 129.00 826729.3 1366327.0 826760.2 1366318.0 32.21 20.34 + - -29% -23% -3.50 3 SI 6.5%

129.00 130.00 826760.2 1366318.0 826783.3 1366312.8 23.65 20.34 + - -23% -11% -6.55 3 SI 11.8%

130.00 131.00 826783.3 1366312.8 826791.8 1366311.9 8.55 20.34 + - -11% -8% -1.43 3 NO

131.00 132.00 826791.8 1366311.9 826814.5 1366310.0 22.84 20.34 + + -8% 30% 21.19 3 SI 37.8% 22½

132.00 133.00 826814.5 1366310.0 826833.6 1366315.7 19.91 20.34 + - 30% -19% 27.04 3 SI 48.2% 22½

133.00 134.00 826833.6 1366315.7 826843.9 1366313.7 10.44 20.34 + - -19% -1% -9.82 3 SI 17.3% 11¼

134.00 135.00 826843.9 1366313.7 826853.8 1366313.6 9.85 20.34 + - -1% -11% 5.38 3 SI 9.4%

135.00 136.00 826853.8 1366313.6 826864.6 1366312.5 10.91 20.34 + - -11% -2% -4.70 3 SI 8.2%

136.00 137.00 826864.6 1366312.5 826880.4 1366312.1 15.77 20.34 + - -2% -13% 6.15 3 SI 10.8%

137.00 138.00 826880.4 1366312.1 826913.3 1366307.7 33.18 20.34 + - -13% -23% 5.29 3 SI 9.5%

138.00 139.00 826913.3 1366307.7 826978.2 1366292.8 66.62 20.34 + - -23% -53% 14.88 3 SI 29.8% 11¼

139.00 140.00 826978.2 1366292.8 827057.5 1366251.1 89.66 20.34 + - -53% -43% -4.27 3 SI 9.2%

140.00 141.00 827057.5 1366251.1 827066.1 1366247.4 9.33 20.34 + - -43% -32% -5.72 3 SI 11.4%

141.00 142.00 827066.1 1366247.4 827086.2 1366240.9 21.14 20.34 + - -32% -42% 5.05 3 SI 10.0%

142.00 143.00 827086.2 1366240.9 827096.9 1366236.4 11.55 20.34 + - -42% -36% -2.81 3 NO

143.00 144.00 827096.9 1366236.4 827127.5 1366225.3 32.59 20.34 + - -36% -9% -14.69 3 SI 27.1% 11¼

144.00 145.00 827127.5 1366225.3 827142.4 1366223.9 14.99 20.34 + - -9% -30% 11.44 3 SI 20.8% 11¼

145.00 146.00 827142.4 1366223.9 827160.2 1366218.6 18.59 20.34 + + -30% 3% 18.32 3 SI 32.8% 22½

146.00 147.00 827160.2 1366218.6 827205.1 1366219.8 44.90 20.34 + - 3% -54% 30.09 3 SI 57.1% 22½+11¼

147.00 148.00 827205.1 1366219.8 827232.1 1366205.2 30.69 20.34 + - -54% 605% 70.88 3 SI 659.2% 45+11¼

148.00 149.00 827232.1 1366205.2 827227.6 1366177.7 27.82 20.34 + - 605% 3196% -7.59 3 SI 2590.9% 45+11¼

149.00 150.00 827227.6 1366177.7 827226.6 1366148.3 29.45 20.34 + - 3196% 9% 82.89 3 SI 3186.5% 45+11¼

150.00 151.00 827226.6 1366148.3 827205.2 1366146.3 21.58 20.34

ADUCCIÓN DEL CORREGIMIENTO CORNEJOLICITACION PUBLICA:

NORTE DE SANTANDER

INGENIERO CIVIL

11/2012


Requiere

codo

Pendiente

Acumulada


TRAMO L ØPendiente

1

Pendiente

2m1 m2

Deflexión

+

Deflexión

-

Deflexión

admisible

DATOS TOPOGRAFICOS

CODO DE

GRAN RADIO

COORDENADAS

ING. CIVIL FERNANDO Q. BALLENA

DISEÑODE ADUCCIÓN DES-PTAP CORREGIMIENTO DE CORNEJO -NTS


8.6 VÁLVULA VENTOSAS

La acumulación de aire en una línea principal de servicio puede entorpecer sensiblemente el flujo, normal y en algunos casos llegar a entorpecer sensiblemente el flujo normal y en algunos casos llegar a provocar accidentes en la tubería debido a:

Se reduce la sección de flujo y aumenta la perdida de carga, disminuyendo el caudal.

Por la elasticidad de las burbujas de aire se originan compresiones y dilataciones alternativas, las cuales llegan a causar sobrepresiones.

El desplazamiento repentino y brusco de las masas de aire puede provocar golpes de ariete muy peligrosos.

8.6.1 Generalidades

En el punto más alto de una línea ( Finaliza un ascenso y comienza un descenso)

Espaciadamente en una línea que solamente ascienda.

Espaciadamente en una línea que solamente descienda.

En el punto de cambio de dirección en una línea ascendente.

De igual forma, cuando la tubería tenga una pendiente muy baja (≤ 3%) se debe colocar una válvula ventosa cada 300 metros.

Las válvulas de ventosa deben ser bridadas.




Toda válvula de ventosa debe poder aislarse de la tubería principal por medio de una válvula de corte.

Cada ventosa debe estar protegida por una cámara de inspección accesible, con su respectivo drenaje de aguas y los respiraderos necesarios para garantizar el flujo de aire y completamente asegurada.

En el caso de que exista una válvula intermedia en la conducción, ésta debe estar dotada de un paso lateral (bypass) de tal manera que permita el flujo de aire hacia la ventosa. Este paso lateral debe estar dotado de su propia válvula de corte y se debe utilizar cuando: a. La válvula intermedia se localice en tramos descendientes de la tubería y su

apertura no pueda realizarse sin causar perjuicios a la estructura. b. La válvula intermedia sea del tipo compuerta y la presión en el punto en que estuviese instalada cause un empuje superior a 20 KN.

El tipo de ventosa a emplear, será ventosa de doble cámara, estas válvulas cumplen con doble función, evacuar el aire en la tubería durante el llenado y evacuar el aire atrapado bajo presión en condición normal de funcionamiento. Para calcular el diámetro de las ventosas se considerara cada punto de la línea independientemente, el diámetro de las ventosas se hallara teniendo en cuenta la situación, más desfavorable, con la tasa de flujo máxima de aire. 8.6.2 Tasa de flujo máxima

El cálculo de la tasa de flujo teniendo en cuenta las pendientes adyacentes es:

251501.0 DSTf




[in] Díametro

[-] Pendiente

/seg][ft T 3

D

S

asaTf

La presión diferencial de colapso está dada por la ecuación:

2

3

1

2

uK

D

tEKP

Donde,

0.3) =u ( cilíndrica tuberiaparaValor

[in] tubodelexterior Diametro

[in]en tubodelEspesor

[Psi]en material del delasticida de Módulo

[Psi]en colapso de ldiferenciaPresión

u

D

t

E

P

Con el valor de la tasa de flujo y la presión diferencial se calcula el diámetro de la ventosa en base a la gráfica 1. En la tabla 11.4 se encuentra el cálculo de las ventosas.

8.6.3 Diámetro del orificio

El procedimiento de cálculo para el diámetro del orificio de la ventosa, se basa en la cantidad de aire a una presión determinada así:

TPAKCWa




Donde, Grafica 8.1. Presión diferencial de colapso

Wa = Peso del aire en [Lb/h] C = Constante para de los gases K = Coeficiente de descarga A = Área de entrada a la ventosas en [in2] P = Presión atmosférica en 14.39 [Lb/in2]

= Masa de aire en libras 28.97 [Lb] T = Temperatura absoluta en °F Con el valor de Wa, la presión en donde se va a colocar la válvula [Lb/in2], se entra en la gráfica 8.2 y se calcula el diámetro del orificio. (Véase la tabla 8.4)




Grafica 8.2. Diámetro de orificio




Tabla 8.4. Diseño hidráulico de válvulas ventosas

----------------

FECHA :

OBRA: CONSULTOR:

FERNANDO Q. BALLENA

INGENIERO CIVIL

TABLA

De A [-] [in] [m] [-] [m] [ft3/s ] [ft3/s ] [P.s .i ] [in] [in^2] [°C] [°F] [ft3/min] [Ps i ] [in]

DES P1 8

P-1 P-2 8

P-2 P-3 8

P-3 P-4 8

P-4 P-5 8

P-5 P-6 8

P-6 P-7 PURGA 8 0.22 41 0.2084

P-7 P-8 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 2.52396 3.13072 287.47 2 3.142 25 537 1.981 5.79 [1/8]

P-8 P-9 8

P-9 P-10 PURGA 8 0.22 41 0.2084

P-10 P-11 8

P-11 P-12 8

P-12 P-13 8

P-13 P-14 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 8.42890 20.82421 287.47 2 3.142 25 537 1.981 2.92 [1/8]

P-14 P-15 PURGA 8 0.22 41 0.2084

P-15 P-16 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 2.42337 5.73223 287.47 2 3.142 25 537 1.981 7.55 [1/8]

P-16 P-17 8

P-17 P-18 8

P-18 P-19 PURGA 8 0.22 41 0.2084

P-19 P-20 8

P-20 P-21 8

P-21 P-22 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 6.21051 13.88564 287.47 2 3.142 25 537 1.981 8.23 [1/8]

P-22 P-23 PURGA 8 0.22 41 0.2084

P-23 P-24 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 3.73952 3.72542 287.47 2 3.142 25 537 1.981 10.06 [1/8]

P-24 P-25 PURGA 8 0.22 41 0.2084

HIDRÁULICA VENTOSA


NORTE DE SANTANDER

DISEÑO HIDRÁULICO DE VALVULAS VENTOSAS

RDEØ

INTERNO

TASA DE FLUJO

DESCENDENTE

PRESIÓN DE

COLAPSO

Ø

VENTOSA AREA T

T

ABSOLUTAWa

ORIFICIO DE

LA VALVULA

TASA DE FLUJO

ASCENDENTE

11/2012

LICITACION PUBLICA:


CABEZA DE

PRESIÓNTRAMO

TIPO DE

VÁLVULA

DIMENSIÓN TUBERIAS

ØØ

EXTERNO




----------------

FECHA :

OBRA: CONSULTOR:

FERNANDO Q. BALLENA

INGENIERO CIVIL

TABLA


P-26 P-27 8

P-27 P-28 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 2.73088 3.29372 287.47 2 3.142 25 537 1.981 8.62 [1/8]

P-28 P-29 8

P-29 P-30 8

P-30 P-31 8

P-31 P-32 8

P-32 P-33 PURGA 8 0.22 41 0.2084

P-33 P-34 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 1.97884 5.69012 287.47 2 3.142 25 537 1.981 9.69 [1/8]

P-34 P-35 8

P-35 P-36 8

P-36 P-37 PURGA 8 0.22 41 0.2084

P-37 P-38 8

P-38 P-39 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 0.84039 9.12628 287.47 2 3.142 25 537 1.981 11.52 [1/8]

P-39 P-40 8

P-40 P-41 8

P-41 P-42 8

P-42 P-43 8

P-43 P-44 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 1.05385 4.09233 287.47 2 3.142 25 537 1.981 13.43 [1/8]

P-44 P-45 8

P-45 P-46 8

P-46 P-47 8

P-47 P-48 8

P-48 P-49 8

P-49 P-50 8

P-50 P-51 8

P-51 P-52 8

HIDRÁULICA VENTOSA


NORTE DE SANTANDER


RDEØ

INTERNO

TASA DE FLUJO

DESCENDENTE

PRESIÓN DE

COLAPSO

Ø

VENTOSA AREA T

T

ABSOLUTAWa

ORIFICIO DE

LA VALVULA

TASA DE FLUJO

ASCENDENTE

11/2012

LICITACION PUBLICA:


CABEZA DE

PRESIÓNTRAMO

TIPO DE

VÁLVULA

DIMENSIÓN TUBERIAS

ØØ

EXTERNO




----------------

FECHA :

OBRA: CONSULTOR:

FERNANDO Q. BALLENA

INGENIERO CIVIL

TABLA


P-52 P-53 8

P-53 P-54 8

P-54 P-55 8

P-55 P-56 8

P-56 P-57 8

P-57 P-58 PURGA 8 0.22 41 0.2084

P-58 P-59 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 1.82872 4.05074 287.47 2 3.142 25 537 1.981 18.91 [1/8]

P-59 P-60 PURGA 8 0.22 41 0.2084

P-60 P-61 8

P-61 P-62 8

P-62 P-63 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 2.55213 4.47676 287.47 2 3.142 25 537 1.981 16.55 [1/8]

P-63 P-64 8

P-64 P-65 8

P-65 P-66 PURGA 8 0.22 41 0.2084

P-66 P-67 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 1.53233 4.09250 287.47 2 3.142 25 537 1.981 19.63 [1/8]

P-67 P-68 8

P-68 P-69 8

P-69 P-70 8

P-70 P-71 PURGA 8 0.22 41 0.2084

P-71 P-72 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 1.61730 3.19955 287.47 2 3.142 25 537 1.981 22.40 [1/8]

P-72 P-73 8

P-73 P-74 8

P-74 P-75 PURGA 8 0.22 41 0.2084

P-75 P-76 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 7.99578 4.43178 287.47 2 3.142 25 537 1.981 23.74 [1/8]

P-76 P-77 8

P-77 P-78 8

HIDRÁULICA VENTOSA


NORTE DE SANTANDER


RDEØ

INTERNO

TASA DE FLUJO

DESCENDENTE

PRESIÓN DE

COLAPSO

Ø

VENTOSA AREA T

T

ABSOLUTAWa

ORIFICIO DE

LA VALVULA

TASA DE FLUJO

ASCENDENTE

11/2012

LICITACION PUBLICA:


CABEZA DE

PRESIÓNTRAMO

TIPO DE

VÁLVULA

DIMENSIÓN TUBERIAS

ØØ

EXTERNO




----------------

FECHA :

OBRA: CONSULTOR:

FERNANDO Q. BALLENA

INGENIERO CIVIL

TABLA


P-78 P-79 PURGA 8 0.22 41 0.2084

P-79 P-80 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 9.81875 9.35047 287.47 2 3.142 25 537 1.981 21.38 [1/8]

P-80 P-81 PURGA 8 0.22 41 0.2084

P-81 P-82 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 8.60096 5.85812 287.47 2 3.142 25 537 1.981 22.16 [1/8]

P-82 P-83 8

P-83 P-84 PURGA 8 0.22 41 0.2084

P-84 P-85 8

P-85 P-86 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 6.73981 4.56151 287.47 2 3.142 25 537 1.981 3.60 [1/8]

P-86 P-87 8

P-87 P-88 PURGA 8 0.22 41 0.2084

P-88 P-89 VENTOSA 8 0.22 41 0.2084 20.20447 17.88142 287.47 2 3.142 25 537 1.981 3.21 [1/8]

P-89 P-90 8

P-90 P-91 8

P-91 P-92 PURGA 6 0.17 41 0.1601

P-92 P-93 VENTOSA 6 0.17 41 0.1601 8.84661 0.34934 173.70 2 3.142 25 537 1.981 38.84 [1/8]

P-93 P-94 6

P-94 P-95 6

P-95 P-96 6

P-96 P-97 6

P-97 P-98 PURGA 6 0.17 41 0.1601

P-98 P-99 VENTOSA 6 0.17 41 0.1601 2.11896 3.69293 173.70 2 3.142 25 537 1.981 39.29 [1/8]

P-99 P-100 6

P-100 P-101 PURGA 6 0.17 41 0.1601

P-101 P-102 VENTOSA 6 0.17 41 0.1601 0.55244 2.00813 173.70 2 3.142 25 537 1.981 46.32 [1/8]

P-102 P-103 6

P-103 P-104 6

P-104 P-105 6

HIDRÁULICA VENTOSA


NORTE DE SANTANDER


RDEØ

INTERNO

TASA DE FLUJO

DESCENDENTE

PRESIÓN DE

COLAPSO

Ø

VENTOSA AREA T

T

ABSOLUTAWa

ORIFICIO DE

LA VALVULA

TASA DE FLUJO

ASCENDENTE

11/2012

LICITACION PUBLICA:


CABEZA DE

PRESIÓNTRAMO

TIPO DE

VÁLVULA

DIMENSIÓN TUBERIAS

ØØ

EXTERNO




----------------

FECHA :

OBRA: CONSULTOR:

FERNANDO Q. BALLENA

INGENIERO CIVIL

TABLA


P-105 P-106 PURGA 6 0.17 41 0.1601

P-106 P-107 6

P-107 P-108 VENTOSA 6 0.17 41 0.1601 1.19383 2.22116 173.70 2 3.142 25 537 1.981 51.90 [1/8]

P-108 P-109 6

P-109 P-110 6

P-110 P-111 PURGA 6 0.17 41 0.1601

P-111 P-112 VENTOSA 6 0.17 41 0.1601 1.70295 2.48740 173.70 2 3.142 25 537 1.981 55.30 [1/8]

P-112 P-113 PURGA 6 0.17 41 0.1601

P-113 P-114 6

P-114 P-115 6

P-115 P-116 6

P-116 P-117 VENTOSA 6 0.17 41 0.1601 3.60040 0.90866 173.70 2 3.142 25 537 1.981 47.18 [1/8]

P-117 P-118 PURGA 6 0.17 41 0.1601

P-118 P-119 VENTOSA 6 0.17 41 0.1601 3.21647 9.64442 173.70 2 3.142 25 537 1.981 45.94 [1/8]

P-119 P-120 6

P-120 P-121 PURGA 6 0.17 41 0.1601

P-121 P-122 6

P-122 P-123 VENTOSA 6 0.17 41 0.1601 9.66499 2.91828 173.70 2 3.142 25 537 1.981 44.04 [1/8]

P-123 P-124 PURGA 6 0.17 41 0.1601

P-124 P-125 6

P-125 P-126 6

P-126 P-127 6

P-127 P-128 6

P-128 P-129 6

P-129 P-130 6

P-130 P-131 VENTOSA 6 0.17 41 0.1601 0.42948 0.91010 173.70 2 3.142 25 537 1.981 32.54 [1/8]

P-131 P-132 PURGA 6 0.17 41 0.1601

P-132 P-133 VENTOSA 6 0.17 41 0.1601 0.43998 0.69750 173.70 2 3.142 25 537 1.981 32.43 [1/8]

P-133 P-134 PURGA 6 0.17 41 0.1601

HIDRÁULICA VENTOSA


NORTE DE SANTANDER


RDEØ

INTERNO

TASA DE FLUJO

DESCENDENTE

PRESIÓN DE

COLAPSO

Ø

VENTOSA AREA T

T

ABSOLUTAWa

ORIFICIO DE

LA VALVULA

TASA DE FLUJO

ASCENDENTE

11/2012

LICITACION PUBLICA:


CABEZA DE

PRESIÓNTRAMO

TIPO DE

VÁLVULA

DIMENSIÓN TUBERIAS

ØØ

EXTERNO




8.7 VÁLVULA DE PURGA

En todos los puntos bajos deben colocarse válvulas de purga para el drenaje de la tubería; en los casos que no se especifique válvula de purga, se debe dar la justificación correspondiente. El dimensionamiento de la purga puede estimarse mediante la siguiente ecuación: D/d = 65(T x Z1/2 /L)1/2

Dónde: D = Diámetro de la tubería en metros d = Diámetro de la válvula de purga en metros T = Tiempo de descarga, en horas Z = altura promedio entre el punto bajo y los dos puntos altos adyacentes, en metros L = Distancia horizontal entre los dos puntos altos drenados por la válvula en metros Los valores de tiempo de descarga T deben ser fijados por el diseñador de acuerdo con las necesidades del ACUEDUCTO y su valor máximo para tuberías de 48 pulgadas y mayores será de 10 horas. Adicionalmente el diseñador debe verificar velocidades, caudales máximos y presiones a la salida con el fin de analizar la capacidad del descole final o sistema receptor y definir el sistema para la reducción de la presión. Instaladas en los puntos bajos de la línea de aducción para eliminar los sedimentos que se acumulan en estos puntos, en todo caso se debe tenerse en cuenta los siguientes aspectos: La descarga debe permitir la eliminación total del agua contenida en la tubería de

conducción.

Se recomienda que el diámetro de la tubería de desagüe esté entre 1/3 y 1/4 del diámetro de la tubería principal, con un mínimo de 100 mm para tuberías mayores




que 100 mm. Para diámetros menores debe adoptarse el mismo diámetro de la tubería principal.

Cada válvula debe estar protegida con una cámara de inspección accesible con su respectivo drenaje.

El resumen de los respectivos cálculos, se encuentran plasmados en la tabla 8.5




Tabla 8.5. Diseño hidráulico de válvulas de purga

---------------- LICITACION PUBLICA:

FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


INGENIERO CIVIL

TABLA

De A [in] [in] [h] [m.s .n.m] [m.s .n.m] [m.s .n.m] [m] [m] [in] [in] [in] [m] [m/seg] [Lt/seg] [m/seg] [Lt/seg] [m2]

DES P1

P-2 P-2

P-3 P-3

P-4 P-4

P-5 P-5

P-6 P-6

P-7 P-7 8.20 8 4 311.60 309.38 308.78 1.71 74.22 0.48 8 8 2.814 4.68 159.58

P-8 P-8

P-9 P-9

P-10 P-10 8.20 8 4 309.51 309.19 308.59 0.76 9.20 0.20 8 8 0.922 2.68 91.34

P-11 P-11

P-12 P-12

P-13 P-13

P-14 P-14

P-15 P-15 8.20 8 4 311.71 308.43 307.83 2.24 5.58 0.12 8 8 3.877 5.49 187.31 5.00 162.15 0.03

P-16 P-16

P-17 P-17

P-18 P-18

P-19 P-19 8.20 8 4 306.52 306.26 305.66 0.73 8.85 0.20 8 8 0.86 2.59 88.22

P-20 P-20

P-21 P-21

P-22 P-22

P-23 P-23 8.20 8 4 307.91 305.96 305.36 1.57 7.45 0.15 8 8 2.545 4.45 151.76

P-24 P-24

P-25 P-25 8.20 8 4 306.60 306.07 305.47 0.86 27.93 0.35 8 8 1.125 2.96 100.90

P-26 P-26

DISEÑO HIDRÁULICO DE VALVULAS DE PURGA

NORTE DE SANTANDER

ADUCCIÓN DEL CORREGIMIENTO CORNEJO----------------

Area util

orificios

HIDRÁULICA PURGANIVEL PUNTO

POSTERIOR

NIVEL PUNTO

PURGAVs Qs

11/2012

LØ PURGA

ESTIMADO

Ø PURGA

RAS2000TRAMO

Ø

INTERNO

Ø PURGA

SELECC

MAX. CARGA

ESTATICA

ALTURA

MEDIA

Ø

PURGAT DESC

NIVEL PUNTO

ANTERIOR

Vs

supuesta

Qs

Vs=5 m/seg





FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


INGENIERO CIVIL

TABLA


P-30 P-30

P-31 P-31

P-32 P-32

P-33 P-33 8.20 8 4 307.13 306.73 306.13 0.80 10.79 0.22 8 8 1.004 2.79 95.32

P-34 P-34

P-35 P-35

P-36 P-36

P-37 P-37 8.20 8 4 305.71 305.25 304.65 0.83 10.32 0.21 8 8 1.065 2.88 98.17

P-38 P-38

P-39 P-39

P-42 P-42

P-43 P-43

P-44 P-44

P-45 P-45

P-46 P-46

P-47 P-47

P-48 P-48

P-49 P-49

P-50 P-50

P-51 P-51

P-52 P-52

P-53 P-53

P-54 P-54

P-55 P-55

P-56 P-56

P-57 P-57

P-58 P-58 8.20 8 4 300.33 299.76 299.16 0.88 20.44 0.29 8 8 1.168 3.01 102.81


NORTE DE SANTANDER


Area util

orificios


POSTERIOR

NIVEL PUNTO

PURGAVs Qs

11/2012

LØ PURGA

ESTIMADO

Ø PURGA

RAS2000TRAMO

Ø

INTERNO

Ø PURGA

SELECC

MAX. CARGA

ESTATICA

ALTURA

MEDIA

Ø

PURGAT DESC

NIVEL PUNTO

ANTERIOR

Vs

supuesta

Qs

Vs=5 m/seg





FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


INGENIERO CIVIL

TABLA


P-59 P-59

P-60 P-60 8.20 8 4 299.86 299.75 299.15 0.65 4.68 0.15 8 8 0.704 2.34 79.82

P-61 P-61

P-62 P-62

P-63 P-63

P-64 P-64

P-65 P-65

P-66 P-66 8.20 8 4 299.74 299.20 298.60 0.87 14.01 0.24 8 8 1.145 2.98 101.79

P-67 P-67

P-68 P-68

P-69 P-69

P-70 P-70

P-71 P-71 8.20 8 4 298.00 297.10 296.50 1.05 55.86 0.47 8 8 1.5 3.42 116.51

P-72 P-72

P-73 P-73

P-74 P-74

P-75 P-75 8.20 8 4 296.40 295.20 294.60 1.20 5.00 0.13 8 8 1.8 3.74 127.63

P-76 P-76

P-77 P-77

P-78 P-78

P-79 P-79 8.20 8 4 294.33 293.60 293.00 0.97 93.41 0.62 8 8 1.33 3.22 109.71

P-80 P-80

P-81 P-81 8.20 8 4 297.50 294.97 294.37 1.87 21.36 0.25 8 8 3.13 4.93 168.30

P-82 P-82

P-83 P-83

P-84 P-84 8.20 8 4 291.87 289.82 289.22 1.63 58.23 0.43 8 8 2.65 4.54 154.86


NORTE DE SANTANDER


Area util

orificios


POSTERIOR

NIVEL PUNTO

PURGAVs Qs

11/2012

LØ PURGA

ESTIMADO

Ø PURGA

RAS2000TRAMO

Ø

INTERNO

Ø PURGA

SELECC

MAX. CARGA

ESTATICA

ALTURA

MEDIA

Ø

PURGAT DESC

NIVEL PUNTO

ANTERIOR

Vs

supuesta

Qs

Vs=5 m/seg





FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


INGENIERO CIVIL

TABLA


P-85 P-85

P-86 P-86

P-87 P-87

P-88 P-88 8.20 8 4 305.70 293.00 292.40 6.95 102.17 0.39 8 8 13.3 10.17 346.92 5.00 162.15 0.03

P-89 P-89

P-90 P-90

P-91 P-91

P-92 P-92 6.30 6 4 291.33 283.89 283.29 4.32 2.14 0.05 6 6 8.04 7.91 159.14 5.00 91.21 0.02

P-93 P-93

P-94 P-94

P-95 P-95

P-96 P-96

P-97 P-97

P-98 P-98 6.30 6 4 283.25 282.71 282.11 0.87 17.43 0.21 6 6 1.134 2.97 59.77

P-99 P-99

P-100 P-100

P-101 P-101 6.30 6 4 280.17 278.36 277.76 1.51 41.55 0.28 6 6 2.411 4.33 87.15

P-102 P-102

P-103 P-103

P-104 P-104

P-105 P-105

P-106 P-106 6.30 6 4 273.80 273.54 272.94 0.73 34.71 0.31 6 6 0.856 2.58 51.93

P-107 P-107

P-110 P-110

P-111 P-111 6.30 6 4 270.57 270.03 269.43 0.87 25.63 0.25 6 6 1.143 2.98 60.00

P-112 P-112

P-113 P-113 6.30 6 4 270.95 270.48 269.88 0.83 13.08 0.18 6 6 1.062 2.87 57.84


NORTE DE SANTANDER


Area util

orificios


POSTERIOR

NIVEL PUNTO

PURGAVs Qs

11/2012

LØ PURGA

ESTIMADO

Ø PURGA

RAS2000TRAMO

Ø

INTERNO

Ø PURGA

SELECC

MAX. CARGA

ESTATICA

ALTURA

MEDIA

Ø

PURGAT DESC

NIVEL PUNTO

ANTERIOR

Vs

supuesta

Qs

Vs=5 m/seg





FECHA :

OBRA: CONSULTOR:


INGENIERO CIVIL

TABLA


P-106 P-106 6.30 6 4 273.80 273.54 272.94 0.73 34.71 0.31 6 6 0.856 2.58 51.93

P-107 P-107

P-108 P-108

P-109 P-109

P-110 P-110

P-111 P-111 6.30 6 4 270.57 270.03 269.43 0.87 25.63 0.25 6 6 1.143 2.98 60.00

P-112 P-112

P-113 P-113 6.30 6 4 270.95 270.48 269.88 0.83 13.08 0.18 6 6 1.062 2.87 57.84

P-114 P-114

P-115 P-115

P-116 P-116

P-117 P-117

P-118 P-118 6.30 6 4 276.15 275.97 275.37 0.69 38.41 0.33 6 6 0.781 2.46 49.60

P-119 P-119

P-120 P-120

P-121 P-121 6.30 6 4 274.65 270.50 269.90 2.68 7.51 0.10 6 6 4.752 6.08 122.35 5.00 91.21 0.02

P-122 P-122

P-123 P-123

P-124 P-124 6.30 6 4 277.93 277.85 277.25 0.64 1.56 0.07 6 6 0.676 2.29 46.15

P-125 P-125

P-126 P-126

P-127 P-127

P-128 P-128

P-129 P-129

P-130 P-130

P-131 P-131

P-132 P-132 6.30 6 4 285.42 285.32 284.72 0.65 22.84 0.26 6 6 0.708 2.35 47.23

P-133 P-133

P-134 P-134 6.30 6 4 285.34 285.31 284.71 0.61 10.44 0.18 6 6 0.629 2.21 44.51


NORTE DE SANTANDER


Area util

orificios


POSTERIOR

NIVEL PUNTO

PURGAVs Qs

11/2012

LØ PURGA

ESTIMADO

Ø PURGA

RAS2000TRAMO

Ø

INTERNO

Ø PURGA

SELECC

MAX. CARGA

ESTATICA

ALTURA

MEDIA

Ø

PURGAT DESC

NIVEL PUNTO

ANTERIOR

Vs

supuesta

Qs

Vs=5 m/seg




9. ESTRUCTURA COLGANTE




9.1. DISEÑO DE ESTRUCTURA COLGANTE 6”-Ln133.20 m – RDE41

Es una obra de arte que permite dar continuidad a tuberías de acueducto, alcantarillado y gas, salvando un obstáculo, el cual puede ser río, una depresión del terreno. 9.1.1 Descripción del sistema

La tubería esta soportada sobre abrazaderas, distribuidas cada 2 metros sobre la línea de aducción, las abrazaderas serán conectadas a péndolas que a su vez transmitirán el peso propio de la tubería a los cables principales, que constituyen el arco invertido de los puentes colgantes, dichos cables deben estar anclados en cada extremo del puente mediante el uso de estaciones de anclajes en concreto, dimensionadas de manera tal que se logre equilibrio de fuerzas para evitar el colapso de la estructura, finamente las torres de transferencias sobre las cuales se apoyan los cables se encargan de transmitir las cargas verticales a suelo de fundación. (Véase la figura 9.1) Figura 9.1 Distribución de cargas

9.1.2. Geometría de estructuras colgantes

9.1.2.1 Flecha . Es importante considerar en la geometría la flecha, ya que sin ella la estructura carece de un sistema que le proporcione rigidez, es conveniente que la flecha del cable sea la menor posible, esto con el objeto de reducir al mínimo las deflexiones del cable bajo carga actuantes. La normativa que rige de acuerdo a Las relaciones flecha/luz habituales en los puentes colgantes suelen variar entre 1/9 y 1/11, ya que en este rango se encuentra el




óptimo estructural y económico (Véase la figura 9.2). En general, puede decirse que disminuir la relación flecha-luz supone:

Aumentar las fuerzas en los cables principales y al mismo tiempo la longitud del cable principal y de las péndolas, lo que implica, en general, para relaciones f/L inferiores a 1/10, aumentar la cantidad total de acero en cables, con el consiguiente incremento económico.

Disminuir la altura de pilas, lo que conlleva un menor coste de las mismas.

Aumentar las reacciones en las fuerzas de anclaje de los cables que conduce a una mayor dimensión de contrapesos y al consiguiente encarecimiento de los mismos.

Aumentar la rigidez global del puente, lo que lleva a una reducción en los movimientos y conduce a un abaratamiento de los aparatos de apoyo y juntas de dilatación.

Figura 9.2 Geometría de la estructura

Disminución de la velocidad de viento crítica para el flameo, lo que supondrá un aumento

de los costes de construcción para hacer frente a esta inestabilidad estructural. Obviamente para luces considerables en estructuras colgantes para ductos relaciones f/L inferiores a 1/10, compensan el costo debido a que se reduce las dimensiones en altura de la torre de transferencia.




9.1.2.2 Torres de transferencia . Compuestas por pórticos de sección tubular en

Hierro Fundido, con distancia entre ejes de 0.75 m. Se estableció las siguientes

dimensiones en función de la luz:

luces menores a 25 m, la torre tendrá dos niveles con altura de 1.25 m entre ejes,

totalizando 2.50 metros libres.

luces mayores a 100 m, la torres tendrá dos niveles con altura de 3.50 m entre ejes, totalizando 7.00 metros libres

Este tipo de torres se ha implementado en un número aproximado de 56 estructuras colgantes para distritos de riego, exhibiendo buenos resultados. 9.1.2.3 Estación o macizo de anclaje. Elemento de anclaje, que en general, son

de concreto o concreto reforzado, con relación 𝑩 =𝟑

𝟐𝑯 logrando mayor área de

contacto para efectos fricción. (Véase la figura 9.3)

Figura 9.3 Geometría de la estación anclaje




9.1.2.4 Contraviento. Es necesario disponer de contravientos para dar estabilidad a la estructura transversalmente debido a la acción del viento, siempre y cuando a criterio del consultor la relación de fuerza del viento / Peso propio > 15%. (Véase la figura 9.4) Figura 9.4 Organización de los cables, sección transversal

9.1.3 Materiales

Podemos enumerar las calidades de los materiales, según se detalla a continuación: Cables de acero (Torones), 6x19 alma de acero IPS galvanizado, proveedor EMOCABLES.

Nº6, indica el número de torones. Nº19, indica el número de alambres por torón. IPS= Improved Plow Steel EIPS= Extra Improved Plow Steel

Concreto con resistencia a la compresión a los ocho (8) días de f’c = 21.1 [Mpa] Acero de refuerzo con resistencia a la fluencia de fy = 420 [Mpa] Laminas ASTM A-36 Tornillos estructurales SAE Grado 5




Tornillos no estructurales SAE Grado 2

Anclajes SAE 1045

Limpieza, comercial SSPC SP-6 Pintura anticorrosiva – Alquidica base minio 3 mils Pintura de acabado – Alquidica base aluminio 3 mils

Soldadura, según el tipo de conexión

9.1.4 Análisis de carga

En el diseño de estructuras colgantes como es el caso del paso elevado para conducciones o aducciones de agua, se consideran dos tipos de cargas verticales y laterales; Carga muerta (D); está compuesta por el peso de los cables, péndolas, abrazaderas

sencillas, abrazaderas dobles, peso propio de la tubería y el peso del volumen de agua que circula por la tubería.

Carga viva (L), ésta se compone del peso del personal de mantenimiento, el peso del

personal se puede considerar como una carga distribuida uniformemente, debido a que la diferencia de cotas de emplazamiento es menor que la luz del puente.

Carga de viento (W), propia de la presión ejercida por el viento sobre la proyección

normal del área de la tubería, esta carga se estimara con análisis unidimensional empleando el método de elementos finitos debido a que este presenta mejor grado de confiabilidad por simular teóricamente las condiciones reales del efecto del viento, como plano de comparación se estimara la carga de viento con la metodología del capítulo B-6 de la NSR-10.se considerara la fuerza del viento como carga vertical siendo conservadores




Figura 9.5 Presión ejercida por el viento, unidimensional

El análisis de carga y los grupos de carga para cada estructura colgante se encuentra consignado en las tablas de cálculo, 9.1 - 9.2




Tabla 9.1 Materiales.

FECHA : 01/10/2012

OBRA: CONSULTOR:

ESTRUCTURA COLGANTE PARA TUBERÍA L=133.20 [m]

TABLA

2.5 [Kg/m]

28.00 [mm]

1.2 [Kg/m]

16.00 [mm]

0.707 [Kg/m]

13.00 [mm]

0.407 [Kg/m]

9.52 [mm]

0.197 [Kg/m]

7.5 [mm]

7433.17 [Kg/cm2]

9070.15 [Kg/cm2]

8932.57 [Kg/cm2]

9648.30 [Kg/cm2]

10554.67 [Kg/cm2]

3.10 [Kg]

5.20 [Kg]

0.20 [Kg/m]

0.71 [Kg/m]

24.00 [KN/m3]

18.00 [KN/m3]

0.65 [-]

P 1/2" Peso aproximado pendola de 1/2"

s 5/16" Esfuerzo admisible de 1/2"

WT 5/8" Peso aproximado del cable de 1/2"

Ø NOM 5/8" Diametro nominal de 1/2

s 1" Esfuerzo admisible de 1"


Ø NOM 5/16" Diametro nominal de 5/16"

s 5/8" Esfuerzo admisible de 5/8"

suelo Peso especifico del suelo de emplazamiento

suelo Coeficiente de fricción

Esfuerzo admisible de 1/2"

Esfuerzo admisible de 3/8"

s 1/2"

s 3/8"

Peso especifico del concreto

A. A Peso abrazadera sencilla

A. D Peso abrazadera doble

P 3/8" Peso aproximado pendola de 3/8"

Concreto

Ø NOM 1/2" Diametro nominal de 1/2


Ø NOM 3/8" Diametro nominal de 3/8"

FERNANDO Q. BALLENA

INGENIERO CIVIL

DATOS INICIALES

PASOS ELEVADOS


WT 1" Peso aproximado del cable de 1/2"

Ø NOM 1" Diametro nominal de 1/2

ADUCCIÓN CORREGIMIENTO CORNEJOLICITACION PUBLICA: ----------------

NORTE DE SANTANDER




Tabla 9.2 Análisis de carga

CARGA MUERTA (D)

[UND] DATO

2 GUIAS 3 [UND] DATO

[UND] DATO

[UND] DATO

1 [UND] DATO

0.0365 [KN/m]

133.2 [m] DATO

44 [UND]

0.0101 [KN/m]

44 [UND]

0.0170 [KN/m]

0.0050 [KN/m]

6 [Pulg] DATO

0.168 [m]

41.0 [-] DATO

0.1601 [m]

0.0325 [KN/m]

0.1973 [KN/m]

0.2985 [KN/m]

CARGA VIVA (L)

1 [-] DATO

0.006 [KN/m]

0.006 [KN/m]

CARGA DE VIENTO (W)

1 [-] DATO

17 [m/seg] Fig. B.6.4-1

Kd 0.95 [-] Fig. B.6.5-4

Acueductos IV [-]

NO

I 1.15 [-] Fig. B.6.5-1

Kz 1.03 [-] Fig. B.6.5-3

Kzt 1.00 [-] B.6.5.7.2

a.s.n.m 2,000.00 [m.s.n.m]

0.613 0.50 [-]

qz 161.47 [N/m2]

G 1.30 [-]

D(q)1/22.14 [-]

h/D 1.00 [-]

Cf 1.00 [-] Fig. B.6.5-18

Afs 22.41 [m2]

F 4.71 [KN]

F 0.035 [KN/m]

Torones de refuerzo

Luz de la estructura

# Abrazaderas sencillas

Diámetro interno de la tubería

Peso del volumen de agua

Diámetro nominal de la tubería

Diámetro nominal de la tubería

Peso de La tubería

R.D.E

# de cables de 5/16"

# de cables de 3/8"

# de cables de 1/2"

# de cables de 5/8"

# de cables de 1"

Peso de abrazaderas sencillas

# Abrazaderas dobles

Peso de abrazaderas sencillas

ANALISIS DE CARGA

Peso de péndola de 1/2"

S (D)

Personas para mantenimiento

Peso

S (L)

Regíon

Presión por Velocidad

Sección Transversal redonda

Coeficiente de fuerza

Metodología analitica NSR-10

Velocidad del viento, Mapa Eólico de Colombia - CAP B.6

Factor de direccionalidad "Todas las secciones"

Grupo de importancia

Región propensa a huracanes

Coeficiente de importancia

Factor de Exposición

Factor de Topográfico

Atura promedio sobre el nivel del mar

Coeficiente númerico x S4

Factor de efecto de rafaga

Cargas de viento unitaria en el ducto

Área normal al viento

Cargas de viento puntual en el ducto




9.1.5 Idealización estructural

9.1.5.1 Tensión de diseño. Se diseñara el cable considerando, que el cable se encuentra sometió a cargas uniformemente distribuida en la proyección horizontal, que en este caso es el peso de la tubería en su normal funcionamiento. En consecuencia de la diferencia en cotas de salida y llegada de la estructura, se elegirá el análisis de cables con apoyos no alineados con la horizontal. (Véase la figura. 9.6)

Figura 9.6.Cables con apoyos no alineados con la horizontal

1 [-] DATO

17 [m/seg] Fig. B.6.4-1

qz 195.00 [N/m2]

F 4.37 [KN]

F 0.033 [KN/m]

0.035 [KN/m]

12% Necesita NO

MODELO ESQUEMATICO DE LA ESTRUCTURA PROPUESTA

GRUPO D L W E/R CARGA

I 1.30 1.25 0.00 0.00 0.395 [KN/m]

V 1.25 0.00 1.00 0.00 0.408 [KN/m]

I 1.30 0.00 0.00 0.20 0.388 [KN/m]

TABLA DE COEFICIENTES MÉTODO DE LA RESISTENCIA ULTIMA

Contraviento

Velocidad del viento, Mapa Eólico de Colombia - CAP B.6

Presión por Velocidad

Cargas de viento puntual en el ducto

Cargas de viento unitaria en el ducto

S (W)

Metodología Elementos Finitos, Unidimensional Normal -Unidimensional Angulo de ataque 45°

Regíon




Donde, y = Flecha H= Tensión By, Ay = Reacciones verticales L= Luz de la estructura d= Diferencia de cotas Tomando momento con respeto a B, y luego seccionando en m tomando momentos con respecto a m.

2)tan(

2*

2

2

m

mmm

xwyxHxAy

wLdHLAy

Igualando Ay y despejando H*ym

m

m

Bmm xLwxw

ML

xMyH

22

2

Para xm= L/2, se calcula la tensión horizontal:

][8

2

KNy

LwH

m

Se reemplaza el valor obtenido para calcular la tensión vertical:

L

LqdH

Ay 2*

2

1

La tensión máxima para diseño:

][max 22 KNAyHT Los resultados de las tensiones se encuentran en la tabla 9.3




Tabla 9.3 Análisis estático

9.1.5.2 Cables. Para la estimación del número de Cables se consideran totalmente flexibles e inextensibles de tal manera que en toda su longitud los esfuerzos solo serán axiales de tracción y siempre tangenciales a la curva del cable.

Se reducirá el esfuerzo admisible en el torón multiplicándolo por un factor de seguridad de 0.50, el cálculo del área mínima necesaria para resistir los esfuerzos de diseño correspondiente al grupo de carga más desfavorable, realiza de acuerdo a la siguiente ecuación:

][#

][ 2

UNDA

ACables

cmT

A

CABLE

CABLE

s

Posteriormente definidos el número de cables a emplear se realiza la verificación del diseño, en la cual recalculamos el esfuerzo admisible, y se debe cumplir:

OKDISEÑOADMISIBLE ____50.0 ss

Los resultados de la estimación del número de cables se encuentran en la tabla 9.4

4.51% 6.00 [m] < LUZ/10

H -7.44 [m] DATO

To 150.94 [KN]

Tv 45.97 [KN]

Tm 157.79 [KN]

ANALISIS ESTATICO

Flecha

Tensión horizontal

Tensión vertical

Tensión maxima para diseño

Diferencia de cotas




Tabla 9.4 Diseño cable

9.1.5.3 Calculo de la estación o macizo de anclaje . Se parte de considerar la distancia de la estación a la estructura, la cual se definió de 5 [m], se mantendrá una capa de suelo entre la estación y la estructura de apoyo, las siguientes fuerzas se evaluaron en el diseño y se realiza el siguiente proceso. (Véase la figura 9.7)

Figura 9.7 Fuerzas actuantes en el macizo

FST 0.50 [-] DATO

A5/16" [cm2]

A3/8" 3.33 [cm2]

A1/2" [cm2]

A5/8" [cm2]

A1" 4.33 [cm2]

#T 5/16" [UND]

#T 3/8" 4.68 [UND]

#T 1/2" [UND]

#T 5/8" [UND]

#T 1" 0.70 [UND]

#T 5/16" [UND] DATO

#T 3/8" [UND] DATO

#T 1/2" [UND] DATO

#T 5/8" [UND] DATO

#T 1" 1.00 [UND] DATO

s5/16" [Kg/cm2]

s3/8" [Kg/cm2]

s1/2" [Kg/cm2]

s5/8" [Kg/cm2]

s1" 2,612.11 [Kg/cm2] CUMPLE

DISEÑO DEL CABLE PRINCIPAL

# de cables de 1"

Esfuerzo admisible 5/8"

Esfuerzo admisible 1"

# de cables de 5/16" reales


# de cables de 1" reales


Factor de seguridad

Área solicitada de cable de 3/8"


# de cables de 3/8"

# de cables de 1/2"







Área solicitada de cable de 1"

# de cables de 5/16"

# de cables de 5/8"




Fuerzas en Y, haciendo equilibrio, considerando la fuerzas hacia abajo positivas

)1___(

0

0

TyWN

TyNW

Fy

Fuerzas en X, haciendo equilibrio, considerando la fuerzas hacia la derecha positiva

)2___(

0

0

ETxFr

EFrTx

Fx

De donde se sabe que:

*)(

(1)en (4) osreemplazam:::::::

:)4(:::::

*

(2)en (3) osreemplazam::::::::)3__(*

TyWETx

ETxN

ETxN

NFr

Como se puede ver a un lado están la sumatoria de las fuerzas en x o horizontales y al otro las verticales, entonces se pasan a dividir las horizontales y se igual a 2 o al factor que quiera mayor que 1.1. El factor de seguridad para deslizamiento tiene como fórmula:

macizoalciaDis

porticodelHTan

TTx

senTTy

ehBehBW

ETx

TyWFSD

FH

FVFSD

SUELOconcreto

__tan

__

cos*

*

******

::::::::*)(

*

1




De esta manera podemos estimar el volumen de la estación de anclaje, que le proveerá equilibro al sistema estructural. (Véase la tabla 9.5) Tabla 9.5 Estación de anclaje.

Figura 9.8 Estación de anclaje

FSA 1.50 [-] DATO

HT 7.00 [m] DATO

Xa 5.00 [m] DATO

54.46 [°]

0.951 [Rad]

Tm cos 91.711 [KN] Com. Horizontal

Tm sen q 128.395 [KN] Com. Vertical

HE 1.54 [m]

BE 2.31 [m]

HS 1.50 [m]

Wt 340.04 [KN]

FSD 1.50 [-]

- 0.00 [KN]

HE 1.60 [m] Redondear HE

BE 2.40 [m] Redondear BE

VEA 18.43 [m3]

Base de la estacion de anclaje

Fuerza estabilizadante

Altura del volumen de suelo intermedio

Altura libre de la torre "MAIN TOWER"

Distancian torre - estación de anclaje

Angulo de inclinación

Angulo de inclinación

Tensión maxima * coseno de

Factor de seguridad estimado

Error

Altura seleccionada

Base seleccionada

Volumen de concreto

Tensión maxima * seno de

Altura de la estacion de anclaje

Factor de seguridad

ESTACIÓN DE ANCLAJE

HE - - BE




9.1.5.4 Péndolas. La carga para diseño de las péndolas, la podemos calcular como el producto de la carga de diseño máxima, por la longitud aferente de cada péndola la cual es la separación entre abrazaderas “2 m”, (véase la figura 9.9) afectándolo por un factor de seguridad de 3, para el diseño de los diferentes pasos elevados del proyecto trabajaremos

con péndolas de Ø3/8”, con carga nominal de rotura de 9 [KN]

Figura 9.9 Carga actuante por péndola




Tabla 9.6 Dimensionamiento y longitud de péndola.

FSP 3.00 [-] DATO

qp 2.45 [KN]

Sc -0.06 [-]

Xm Ym L. Pendola H tuberia

[m] [m] [m] [m]

0 7.00 7.00 0.00 0,7 0,0

2 6.55 6.66 -0.11 2,6.5486985532565 2,-0.111711711711712

4 6.11 6.33 -0.22 4,6.10775045209323 4,-0.223423423423423

6 5.68 6.01 -0.34 6,5.6771556965102 6,-0.335135135135135

8 5.26 5.70 -0.45 8,5.25691428650742 8,-0.446846846846847

10 4.85 5.41 -0.56 10,4.84702622208486 10,-0.558558558558559

12 4.45 5.12 -0.67 12,4.44749150324255 12,-0.67027027027027

14 4.06 4.84 -0.78 14,4.05831012998047 14,-0.781981981981982

16 3.68 4.57 -0.89 16,3.67948210229863 16,-0.893693693693694

18 3.31 4.32 -1.01 18,3.31100742019703 18,-1.00540540540541

20 2.95 4.07 -1.12 20,2.95288608367566 20,-1.11711711711712

22 2.61 3.83 -1.23 22,2.60511809273454 22,-1.22882882882883

24 2.27 3.61 -1.34 24,2.26770344737364 24,-1.34054054054054

26 1.94 3.39 -1.45 26,1.94064214759299 26,-1.45225225225225

28 1.62 3.19 -1.56 28,1.62393419339258 28,-1.56396396396396

30 1.32 2.99 -1.68 30,1.3175795847724 30,-1.67567567567568

32 1.02 2.81 -1.79 32,1.02157832173246 32,-1.78738738738739

34 0.74 2.64 -1.90 34,0.735930404272759 34,-1.8990990990991

36 0.46 2.47 -2.01 36,0.460635832393293 36,-2.01081081081081

38 0.20 2.32 -2.12 38,0.195694606094067 38,-2.12252252252252

40 -0.06 2.18 -2.23 40,-0.0588932746249231 40,-2.23423423423423

42 -0.30 2.04 -2.35 42,-0.303127809763675 42,-2.34594594594595

44 -0.54 1.92 -2.46 44,-0.537008999322189 44,-2.45765765765766

46 -0.76 1.81 -2.57 46,-0.760536843300467 46,-2.56936936936937

48 -0.97 1.71 -2.68 48,-0.973711341698506 48,-2.68108108108108

50 -1.18 1.62 -2.79 50,-1.17653249451631 50,-2.79279279279279

52 -1.37 1.54 -2.90 52,-1.36900030175387 52,-2.9045045045045

54 -1.55 1.47 -3.02 54,-1.5511147634112 54,-3.01621621621622

56 -1.72 1.41 -3.13 56,-1.72287587948829 56,-3.12792792792793

58 -1.88 1.36 -3.24 58,-1.88428364998514 58,-3.23963963963964

60 -2.04 1.32 -3.35 60,-2.03533807490175 60,-3.35135135135135

62 -2.18 1.29 -3.46 62,-2.17603915423813 62,-3.46306306306306

64 -2.31 1.27 -3.57 64,-2.30638688799427 64,-3.57477477477478

66 -2.43 1.26 -3.69 66,-2.42638127617017 66,-3.68648648648649

68 -2.54 1.26 -3.80 68,-2.53602231876584 68,-3.7981981981982

70 -2.64 1.27 -3.91 70,-2.63531001578126 70,-3.90990990990991

72 -2.72 1.30 -4.02 72,-2.72424436721645 72,-4.02162162162162

74 -2.80 1.33 -4.13 74,-2.8028253730714 74,-4.13333333333333

76 -2.87 1.37 -4.25 76,-2.87105303334612 76,-4.24504504504505

CONCATENAR

Pendiente cable

PENDOLAS

Factor de seguridad

Carga aferente x pendola

Se util izaran pendolas de 3/8" con carga de rotura de 9 [KN]




78 -2.93 1.43 -4.36 78,-2.92892734804059 78,-4.35675675675676

80 -2.98 1.49 -4.47 80,-2.97644831715484 80,-4.46846846846847

82 -3.01 1.57 -4.58 82,-3.01361594068884 82,-4.58018018018018

84 -3.04 1.65 -4.69 84,-3.0404302186426 84,-4.69189189189189

86 -3.06 1.75 -4.80 86,-3.05689115101613 86,-4.8036036036036

88 -3.06 1.85 -4.92 88,-3.06299873780941 88,-4.91531531531532

90 -3.06 1.97 -5.03 90,-3.05875297902246 90,-5.02702702702703

92 -3.04 2.09 -5.14 92,-3.04415387465528 92,-5.13873873873874

94 -3.02 2.23 -5.25 94,-3.01920142470786 94,-5.25045045045045

96 -2.98 2.38 -5.36 96,-2.98389562918019 96,-5.36216216216216

98 -2.94 2.54 -5.47 98,-2.9382364880723 98,-5.47387387387387

100 -2.88 2.70 -5.59 100,-2.88222400138416 100,-5.58558558558559

102 -2.82 2.88 -5.70 102,-2.81585816911579 102,-5.6972972972973

104 -2.74 3.07 -5.81 104,-2.73913899126717 104,-5.80900900900901

106 -2.65 3.27 -5.92 106,-2.65206646783833 106,-5.92072072072072

108 -2.55 3.48 -6.03 108,-2.55464059882924 108,-6.03243243243243

110 -2.45 3.70 -6.14 110,-2.44686138423991 110,-6.14414414414414

112 -2.33 3.93 -6.26 112,-2.32872882407035 112,-6.25585585585586

114 -2.20 4.17 -6.37 114,-2.20024291832056 114,-6.36756756756757

116 -2.06 4.42 -6.48 116,-2.06140366699052 116,-6.47927927927928

118 -1.91 4.68 -6.59 118,-1.91221107008024 118,-6.59099099099099

120 -1.75 4.95 -6.70 120,-1.75266512758973 120,-6.7027027027027

122 -1.58 5.23 -6.81 122,-1.58276583951898 122,-6.81441441441441

124 -1.40 5.52 -6.93 124,-1.402513205868 124,-6.92612612612613

126 -1.21 5.83 -7.04 126,-1.21190722663677 126,-7.03783783783784

128 -1.01 6.14 -7.15 128,-1.01094790182531 128,-7.14954954954955

130 -0.80 6.46 -7.26 130,-0.799635231433613 130,-7.26126126126126

132 -0.58 6.80 -7.37 132,-0.577969215461674 132,-7.37297297297297

133.2 -0.44 7.00 -7.44 133.2,-0.44 133.2,-7.44

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

1 4 7 10 13 16 19 22 25 28 31 34 37 40 43 46 49 52 55 58 61 64 67

LON

GIT

UD

PENDOLA




9.1.5.5 Trayectoria del cable. La ecuación que define la forma del cable es una parábola con origen en el extremo izquierdo:

Dónde: y = Flecha H= Tensión w = Condición de grupo de carga más desfavorable

Grafica 9.1 Esquema de paso elevado

)*(2

.2

mmm xxLyH




9.1.5.6 Carga admisible del suelo. Meyerhof (1963) sugirió la siguiente forma de ecuación general de capacidad de apoyo:

idsqiqdqsqcicdcscU FFFNBFFFNqFFFNcq 2

1

Dónde: c = Cohesión q= Esfuerzo efectivo a nivel de cimentación

= Peso específico del suelo B = Ancho de la cimentación

formadeFactoresFFF sqscs ,,




ofundidaddeFactoresFFF dqdcd Pr,,

acdeninclinacióFactoresFFF iqici arg,,

acdecapacidadFactoresNNN qc arg,, La carga admisible del suelo de cimentación será el estimado por la siguiente ecuación:

3

UADM

qq

De esta manera podemos estimar la carga admisible, el procedimiento se encuentra plasmado en la tabla 9.7

Tabla 9.7 Carga admisible.




9.1.5.6 Efecto sísmico transversal

FSP 3.00 [-] DATO

c 0.00 [KN/m2] DATO

QADM 155.16 [KN]

sc 15.58 [KN/m3] DATO

f 34.0 [°] DATO

f 0.59 [Rad]

Tanf 0.67 [Rad]

Bz 0.55 [m]

Lz 0.82 [m]

Bz 0.60 [m]

Lz 1.00 [m]

Df 1.20 [m]

Df /B 2.00 [-]

Tan-1 (Df /B) 1.11 [-]

Nq 29.43 [-]

Nc 42.14 [-]

N 41.04 [-]

Fcs 1.47 [-]

Fqs 1.45 [-]

Fs 0.73 [-]

Fcd [-]

Fqd [-]

Fd [-]

Fcd 1.44 [-]

Fqd 1.29 [-]

Fd 1.00 [-]

qU 1,032.41 [KN/m2]

qADMS 344.14 [KN/m2]

QADMS 155.16 [KN]

- 0.00 [KN]

QADMS 206.48 [KN]

Carga axial admisible supuesta

Carga admisible del suelo

Carga ultima del suelo

Error

Cohesión

CARGA ADMISIBLE DE CIMENTACIÓN

Factor de seguridad

Base zapata

Longitud zapata

Carga axial admisible

suelo de cimentacion

Angulo de fricción

Tangente de f

Angulo de fricción

Factores de profundidad

Profundida de desplante

Relacion preofundidad base

Tangente de relacion preofundidad base

Factores de forma

Factores de carga

Base zapata redondeada

Longitud zapata redondeadaOPCIÓN 1

Carga axial admisible real

BASE ZA




Consideramos la construcción de la estructura en una región sísmica 6 de acuerdo con el mapa de valores del título A (Véase la figuraA.2.3.2-NSR 10), debido a las características propias de la torre de transferencia, similares al pórtico de un edificio, aplicamos el método de la fuerza horizontal equivalente, los valores a emplear se encuentran en la tabla 9.8

Tabla 9.8 Valores para análisis sísmico

El valor del periodo aproximado de la estructura puede ser igual al período fundamental aproximado, Ta, que se obtenga por medio de la ecuación la siguiente ecuación

- 60.00 [KN]

rminz 0.0018 [-]

Aa 0.35 [-] DATO NSR-10

Av 0.30 [-] DATO NSR-10

I 1.5 [-] DATO NSR-10

S 1.2 [-] DATO NSR-98

Coeficiente de amplificación periodos cortos Fa 1.15 [-] DATO NSR-10

Coeficiente de amplificación periodos largos Fv 1.35 [-] DATO NSR-10

Tc 0.48 [seg]

TL 3.24 [seg]

M Hierro [-]

Coeficiente - periodo aprox estructura Ct 0.072 [-]

Exponente - periodo aprox estructura a 0.800 [-]

Coeficiente de modificación de respuesta R 5 [-]

HM 7.00 [m]

Veloidad horizontal pico efectiva

Cuantía minima para zapatas

Peso de torre de transferencia

Aceleración horizontal pico efectiva

SOLICITACIONES SISMICAS

Coeficiente de importancía

Coeficiente de piso

Altura TOTAL de la torre t. "MAIN TOWER"

Material empleado en la torre

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

0 1 2 3 4 5 6 7

ESPECTRO E. DE ACELERACIONES




aTCTa t

Donde Ct y α tienen los valores dados en la tabla A.4.2-1- NSR 10 El cortante sísmico en la base, Vs, equivalente a la totalidad de los efectos inerciales horizontales producidos por los movimientos sísmicos de diseño, en la dirección en estudio, se obtiene por medio de la siguiente ecuación:

gMSaVs

El valor de Sa en la ecuación anterior corresponde al valor de la aceleración, como fracción de la de la gravedad, leída en el espectro para el período T de la edificación. La carga actuante (M*g) sobre la torre se estima con base a la siguiente ecuación de trayectoria en cables:

L

Xh

H

XLXWY

2

Dónde: W = Condición de grupo de carga más desfavorable X = Distancia horizontal Y = Distancia Vertical L = Luz de la estructura H =Componente horizontal de la tensión en el cable Con la ecuación de la trayectoria, derivamos y calculamos el valor de la derivada en el punto de inicio (x = 0), sabiendo que la derivada es la pendiente de la recta tangente; estimamos la inclinación del cable. Fuente: Trujillo O., José. Diseño de puentes. Bucaramanga: UIS, 2009.




Figura 9.10 Descomposición vertical de fuerzas en la torre

Tabla 9.9 Cortante sísmico en la base de la torre

9.1.5.6 Diseño de cimentación (Zapatas combinadas). Las zapatas combinadas son las cimentaciones que soportan dos columnas próximas, evitando que sus bases aisladas se superpongan, se proyectó por las siguientes razones: Limitaciones de espacio para construir zapatas individuales Caso de superestructura sensible a los asentamientos diferenciales Excavación más sencilla y económica que para zapatas individuales Es aconsejable diseñar las zapatas combinadas del modo que el centroide del área de la zapata coincida con la resultante de las cargas de las columnas de la torre. Esto produce una presión de contacto uniforme sobre la totalidad del área y evita la tendencia de inclinación de la zapata, Las relaciones sencillas de la figura 9.11 permiten estimar la forma del área de contacto. En general las distancias m y n están dadas, siendo la primera la distancia desde el

Ta 0.35 [m]

Trayectoria del cable, Met, Trujil lo Jose Y 0.18x - 0.00135x2

Angulo de inclinación del cable c 0.1783 [rad] - [°] 10.22

Carga actuante sobre la torre de transf. P 155.16 [KN]

W 215.16 [KN]

Sa 1.51 [g]

Cs 5 [-]

V / Cs 64.95 [KN]

Ms 454.67 [KN-m]

Carga total incluye peso propio

Momento en la base de la zapata

Periodo aproximado de la torre de transf.

Sa

Cortante sismico

Coeficiente sismico de diseño




centro de la columna exterior hasta el límite de la propiedad y la segunda desde esta columna hasta la resultante de las cargas de las dos columnas Las cargas de servicio de las columnas y la sobrecargas aplicadas directamente sobre la zapata, permiten determinar el área necesaria en planta, en función de los esfuerzos admisibles, la flexión principal se produce generalmente en la dirección longitudinal de la zapata, por lo cual las zapatas combinadas se suelen diseñar como vigas isostáticamente sustentadas, donde los apoyos son las dos columnas y las cargas aplicadas son las reacciones uniformes del suelo. Fuente: Fratelli., María. Suelos fundaciones y muros. Caracas: UCV, 1993 Figura 9.11 Zapata para dos columnas

El procedimiento para el diseño de las zapatas combinadas es el siguiente: Hallar las resultantes de las cargas y momentos que trasmiten las columnas, en el rango de diseño considerando el sismo en la torre de transferencia. Predimensionar la altura efectiva “d”, empleando el mayor momento, con cuantía mínima:

1*K

Msd

Estimar la porción efectiva de presión admisible “qe”:

relleno del peso ADMe qq

Calcular el área requerida en planta:




e

reqq

PPA 21

Posición de la resultante respecto a eje C2

21

2

PP

XPn

Estimar la Longitud de la zapata combinada:

)(*2 mnLz Estimar la base de la zapata combinada:

z

req

L

ABz

Calcular la excentricidad

nxxmBz

e 2

El valor de la excentricidad no puede ser mayor a B/6, logrando que la excentricidad de la resultante quede lo más cercano posible con el baricentro Estimar el factor de seguridad contra el vuelco “FSV”

Considerar la base como una viga apoyada en las columnas y solicitada por una carga qu:

BzAz

PPqu

221




Trazar los diagramas de corte y de momentos mayorado para la viga. En el diagrama de corte, determinar los valores de cortante a la distancia “d”, de los lados de las columnas, en el caso estudiado por la proximidad de las columnas se trabaja con el cortante mayor, verificando que el cortante producido por las cargas sea menor que el cortante unidireccional admisible por el concreto

6

1.2185.0

1000*

Areq

Vd

Verificar el punzonamiento en el área del perímetro “bo” a la distancia “d/2”, de las caras de las columnas, con las respectivas cargas mayoradas

Bz

ddApeApequPPVr

)2()(

22

21

Debe ser menor a 3

1.2185.0

Por ultimo diseñar el acero longitudinal, paralelo al lado mayor de la base, según los valores de Mu, obtenidos del diagrama de momentos. El procedimiento anterior se plasma en la siguiente tabla de cálculo.

Tabla 9.10 Diseño de zapata




d' 0.07 [m] DATO

r 0.0018 [-] DATO

Resistencia a la Compresion concreto f'c 28000.00 [KN/m2] DATO

Resistencia a la Tension del acero fy 420,000.00 [KN/m2] DATO

f 0.90 [-] DATO

Factor de resistencia a flexión R 669.56

d 0.90 [m]

Mr 653.78 [KN-m]

Mv 454.67 [KN-m]

FSV 1.44 [-]

m 0.50 [m]

X 0.75 [m]

P1 -120.00 [KN] DATO PORTICO

P2 338.18 [KN] DATO PORTICO

qe 344.89 [KN/m2]

Az 0.63 [m2]

Posición de la resultante respecto a eje C2 n 1.16 [m]

Lz 3.33 [m]

Bz 0.19 [m]

Lz 3.30 [m]

Bz 2.50 [m]

Hz 1.27 [m]

e 0.01 [m]

er 0.55 [m] OK

qmax 26.86 [KN/m2] OK

Factor de seguridad al vuelco

Excentricidad

Limite de excentricidad

Capacidad de carga

Carga axial por C1

Porción efectiva de presión admisible

DISEÑO DE CIMENTACIÓN

Momento de vuelco

Profundidad efectiva

Altura de zapata

Área requerida

Separación entre columnas de torre transf.

Separación lindero eje C1

Longitud zapata

Base zapata

Longitud zapata seleccionada

Base zapata seleccionadaOPCIÓN 2

Carga axial por C2

Momento resistente

Cuantia minima de acero

Coeficiente

Recubrimiento minimo




Pe 0.70 [m] DATO

Carga neta o efectiva hacia arriba qu 132.23 [KN/m]

Vd 107.65 [KN]

v 0.034 [Mpa]

vc 0.75 [Mpa] OK

Vr 4,263.89 [KN]

Va 82.78 [KN] OK

Fuerza cortante maxima

Cortante unidericcional

Ancho de pedestal

Cortante admisible concreto

Cortante resistente - punzonamiento

Cortante actuante




9.2 ESTRUCTURAS COLGANTES RESTANTES

Se presenta en la siguiente tabla, los resúmenes de los cálculos estructurales inherentes a las

solicitudes propias de los pasos elevados restantes del proyecto.

Md 51.00 [KN-m]

Asmin 16.20 [cm2] Seleccionada

Factor de resistencia a flexión R 62.96 [KN/m2]

Factor de conversión KN/m2 a Lb/pulg2 FC 0.14504 [-]

R 9.13 [P.s.i]

r 0.0002 [-]

Factor de resistencia iteración Kitera 62.96 [-]

Error - 0.00 [KN/m2]

As 1.50 [cm2]

f 4 [Barra]

As BARRA 1.29 [cm2]

S 0.08 [m]

Sc 0.25 [m]

Luz 2.36 [m]

Barras 10 [UND]

lrp 3.35 [m]

Luz 3.30 [m]

Barras 14 [UND]

lrs 2.55 [m]

Wz 102.08 [Kg]

Barra Diametro Diametro Area Peso

[Pulg] [mm] [cm2] [Kg/m]

2 1/4'' 6.4 0.32

3 3/8'' 9.5 0.71 0.560

4 1/2'' 12.7 1.29 0.994

5 5/8'' 15.9 1.99 1.552

6 3/4'' 19.1 2.84 2.235

7 7/8'' 22.2 3.87 3.042

8 1'' 25.4 5.1 3.973

9 1-1/8'' 28.7 6.45 5.060

10 1-1/4'' 32.3 8.19 6.404

11 1-3/8'' 35.8 10.06

12 1-3/4'' 43.0 14.52

13 2-1/4'' 57.3 25.81

Cuantia minima de acero

Longitud de colocación de refuerzo secund.

Cantidades de barra en una dirección

Longitud del refuerzo secundario

Longitud del refuerzo

Peso Total por zapata

Diametro del refuerzo seleccionado

Área de acero seleccionado

Separación maxima

Longitud de colocación de refuerzo ppal

Cantidades de barra en una dirección

Separación constructiva

Determinación de refuerzo a flexión inferior y superior por metro de ancho

Momento de diseño

Área de acero

Área de acero mínima

Cuantia




Tabla 9.11 Resumen de estructuras colgantes

----------------

FECHA :

OBRA:

RESUMEN DE ESTRUCTURAS COLGANTES TIPO FERNANDO Q. BALLENA

INGENIERO CIVIL

TABLA

VOLUMEN

BASE ALTURA CCTO LONG BASE ALTURA SENCILLAS DOBLES

ID PUNTO [m] [in] [-] [Φ] [UND] [m] [m] [M3] [m] [m] [m] [UND] [UND] [m]

1 P-91 133.20 6 41 1" 1 2.40 1.60 39.39 3.30 2.50 1.27 44.00 44.00 7.00

2 P-120 6.00 6 41 3/8 1 1.50 1.20 6.48 1.80 0.60 0.50 9.00 9.00 2.50

3 P-127 14.50 6 41 3/8 1 1.50 1.20 6.48 1.80 0.60 0.50 7.00 7.00 2.50

4 P-134 26.70 6 41 3/8 1 1.50 1.20 6.48 1.80 0.60 0.50 5.00 5.00 2.50

5 P-139 42.00 6 41 1/2 1 1.50 1.20 7.20 1.80 1.00 0.50 14.00 14.00 2.50

6 P-144 18.60 6 41 3/8 1 1.50 1.20 6.48 1.80 0.60 0.50 11.00 11.00 2.50

72.51 [M3]

402,000.00$ [$/M3] COSTO CÚCUTA

10,000,000.00$ [M3] TORRE, ABRAZADERAS, GUARDACABOS, ETC

89,147,814.00$ [M3]

3,565,912.56$ [M3] 4.0% SIN PLANOS

4,011,651.63$ [M3] 4.5% CON PLANOS

7.44

3.67

-

+

0.40

0.57

2.74

0.61

ADUCCIÓN CORREGIMIENTO CORNEJOLICITACION PUBLICA:

CONSULTOR:

DIMENSIONES PROPUESTAS

NORTE DE SANTANDER

+

TOTAL DISEÑO INCLUYE IVA

TOTAL DISEÑO INCLUYE IVA

OBSERVACIONES

COSTO CCTO/M3

COSTO PROMEDIO- ACCESORIOS

TOTAL CCTO

COSTO TOTAL

+

+

+

ALTURA

TORRE MODELO ESTRUCTURA

COLGANTELUZ DIAMETRO R.D.E CABLES PPAL

ESTACIÓN DE ANCLAJE ZAPATA ABRAZADERAS DIFERENCIA DE COTAS

[m]




10. PRESUPUESTO




10.1 CONDICIONES GENERALES DE PERSONAL

Las condiciones generales básicas para la elaboración del presupuesto en cuanto a personal se presentan en

10.2 Análisis costos indirectos 10.3

Lista de jornales básicos.

10.2 DESCRIPCION AIU - ANALISIS COSTOS INDIRECTOS

DESCRIPCION % TOTAL

1. DIRECCION Y ADMINISTRACION 18 1.1 DIRECCION 2 Director de obra 1 Ingeniero Residente 0,7 Maestro General 0,3 1.2 ADMINISTRACION 16 1.2.1 PERSONAL Almacenista 0,5 Contador 0,5 Secretaria 0,5 1.2.2 GASTOS LEGALES Impuestos del Departamento 16,5 Publicación 0,5 Garantías 1,5 1.2.3 GASTOS OFICINA 1 2. IMPREVISTOS 2 3. UTILIDADES 10

TOTAL A. I. U. 30




10.3 LISTA JORNALES BÁSICOS

DESCRIPCIÓN UNDO A

Ayudante de construcción 1 Día

Oficial de Construcción 1 Día

Cuadrilla de construcción 0 1 Día











Cuadrilla de topografía Día

Salario mínimo 2012 Mes

$ 22,451.00

$ 33,675.00

$ 22,451.00

$ 566,700.00

1 x 2 x 2

$ 213,283.00

$ 145,930.00

$ 168,381.00

$ 190,832.00

CUADRILLA VR. UND

$ 342,086.00

$ 78,577.00

$ 101,028.00

$ 123,479.00

$ 258,185.00

$ 33,675.00

$ 56,126.00




10.4 COSTOS DEL PROYECTO

El costo o presupuesto de construcción de todas las obras de infraestructura hidráulica

para los sistemas de acueducto y alcantarillado sanitario se presenta en:

Tabal 10.1 Presupuesto de acueducto

Resumen costos del proyecto:

OBRA COSTO

ADUCCIÓN -ACUEDUCTO $ 848,946,238.49

TOTAL $ 848,946,238.49

10.5 OBSERVACIONES A LA ELABORACIÓN DEL PRESUPUESTO

El presupuesto de obra elaborado en el presente estudio sirve de base para el

programa de inversión, plan de financiación de la obra y/o la preparación de pliegos

de contratación si es el caso.

Los análisis de costos incluidos en este estudio están encaminados a ser utilizados en estimaciones de ingeniería, pero solo podrán considerarse a manera de guía cuando se trate de estimaciones de cotización. Se recomienda por tanto tener presente los siguientes aspectos:

Los precios básicos de materiales son aquellos correspondientes a los precios de lista de los proveedores año 2012. La negociación directa entre el constructor y el proveedor puede conducir a precios diferentes y sustancialmente Medios considerando los contemplados en el presente estudio.




Los rendimientos de mano de obra tienen rangos de variación muy amplios, dependientes de factores derivados del trabajador, los materiales, los equipos utilizados y las condiciones particulares de la obra. Los rendimientos son valores Medios, pero pueden variar hasta el 30% hacia arriba o abajo.

En el análisis de equipos se han considerado tarifas de las empresas que ofrecen el servicio de alquiler en la ciudad, pero no se contempló la incidencia del transporte del equipo, que depende de la cantidad de obra por ejecutar.

las cantidades de obra son calculadas con base en los planos, de tal forma que las mismas pueden variar y por lo tanto deben ser ajustadas en campo, en la etapa de construcción.

Para suministros se tomaron las cantidades de tuberías y accesorios que se pueden adquirir en bloque y que pueden estar sujetos a modificaciones en longitud o cantidad, pero que dicha modificación no afectará su uso. Por esta razón solo se consideró tuberías y accesorios de PVC y accesorios de HD en el caso de acueducto.




Tabla 10.1 Presupuesto acueducto

616,071,290.63$

1 PRELIMINARES

1.1Localización y replanteo incluye comisión de

topografíaM 4,175.57 4,121 17,207,532.48

17,207,532.48$ 2.79%

2 MOVIMIENTO DE TIERRAS

2.1 Excavación Material Común h<=2,00m M3 794.24 26,268 20,863,096.32

2.2Excavación Material Conglomerado h<=2,00m

Tramo de aducción a profundizarM3 397.12 50,346 19,993,403.52

2.3Excavación Material Roca h<=2,00m

Tramo de aducción a profundizarM3 132.37 129,093 17,088,040.41

57,944,540.25$ 9.41%

3 TUBERÍA Y ACCESORIOS

3.1Suministro e instalación tuberías PVC Ø8",RDE 41

UNION CAMPANA - ESPIGO M 2,632.00 51,055 134,376,760.00

3.2

Suministro e instalación de válvula VENTOSA

DN 50 mm, orificio de 1/8", admisión y expulsión

de aire, cámara doble , extremo BRIDA , incluye

"Tee de conexión 200 mm x 50 mm extremo

BRIDA, válvula de compuerta elástica no

ascendente DN 50 mm, niple extremo brida

UND 18.00 1,333,215 23,997,870.00

3.3

Suministro e instalación de válvula de PURGA,

incluye "TEE 200 mm" unión mecánica, válvula

de compuerta elástica no ascendente DN 50 mm

y 2 bridas con acople universal DN 200 mm

UND 17.00 2,412,279 41,008,743.00

3.4Suministro e instalación de Codo Gran Radio de

PVC, 45º- 8", Espigo x Campana UND 2.00 317,025 634,050.00


PVC, 22.5º- 8", Espigo x Campana UND 22.00 248,206 5,460,532.00



3.7Suministro e instalación tuberías PVC Ø6",RDE 41

UNION CAMPANA - ESPIGO M 1,544.00 34,899 53,884,056.00

3.8

Suministro e instalación de válvula VENTOSA

DN 50 mm, orificio de 1/8", admisión y expulsión

de aire, cámara doble , extremo BRIDA , incluye

"Tee de conexión 150 mm x 50 mm extremo

BRIDA, válvula de compuerta elástica no

ascendente DN 150 mm, niple extremo brida

UND 10.00 1,009,227 10,092,270.00

3.9

Suministro e instalación de válvula de PURGA,

incluye "TEE 150 mm" unión mecánica, válvula

de compuerta elástica no ascendente DN 150

mm y 2 bridas con acople universal DN 150 mm

UND 11.00 1,507,095 16,578,045.00

3.10Cámara de inspección accesible, asegurada para

válvulasUND 58.00 1,494,304 86,669,632.00


PVC, 45º- 6", Espigo x Campana UND 6.00 149,541 897,246.00





SUBTOTAL

PROYECTO: diseño de tubería de aducción para el

corregimiento de cornejo Elaboro:

I. H. R. M.NTS, CÚCUTA

PRESUPUESTO DE OBRA ACUEDUCTO

%

ACTIVIDAD

SUBTOTAL

ITEM. DESCRIPCION ACTIVIDAD. UND CANTIDADES. VR. UNITARIO VR. TOTAL

TUBERÍA ADUCCIÓN Y PASOS ELEVADOS




3.14

Suministro e instalación de válvula de control de

caudal DN 50 mm, caudal máximo 0.9 Lps,

extremo en BRIDA, incluye bridas para acoplar

tubería en PVC, válvula de compuerta elástica

extremo en brida, 2 uniones universal básica

AWWA C - 219

UND 3.00 3,252,999 9,758,997.00

3.15 Atraques para tubería en concreto M3 4.10 464,321 1,903,716.10

397,645,063.10$ 64.55%

4 PASOS ELEVADOS

4.1Paso elevado de tubería, soportada por cables

con luz de diseño < 20 mUND 3.00 14,098,746 42,296,238.00


con luz de diseño 20 m < Ln < 50 mUND 2.00 19,295,707 38,591,414.00


con luz de diseño > 100mUND 1.00 39,376,730 39,376,730.00

120,264,382.00$ 19.52%

5 RELLENOS

5.1

Para piso o cama, lateral y hasta 30 cm sobre la

clave del tubo. Con material de préstamo. Tipo

granular debe ser suelo tipo granular ASTM

Suelo Clase II - GW -GP-SW. Muy bien

compactado

M3 176.5 70,410 12,427,365.00

5.2Con material común misma excavación. Deben

ser eliminadas las piedras superiores a 5 cmM3 528.8 13,871 7,334,984.80

SUBTOTAL 19,762,349.80$ 3.21%

6 PAVIMENTO

6.1Demolición de pavimento flexible, incluye

transporteM2 40.00 26,181 1,047,240.00

6.2 Base Granular compactada M3 2.00 72,899 145,798.00

6.3 Reconstrucción de carpeta flexible M3 3.00 650,000 1,950,000.00

SUBTOTAL 3,143,038.00$ 0.51%

7 LIMPIEZA

7.1Limpieza, Desalojo de material sobrante incluye

acarreo y escombreraM3 5.00 20,877 104,385.00

104,385.00$ 0.02%

616,071,290.63$

104,732,119.41$

49,285,703.25$

30,803,564.53$

184,821,387.19$

800,892,677.82$

48,053,560.67$

848,946,238.49$

SUBTOTAL

SUBTOTAL

SUBTOTAL

TOTAL COSTOS DIRECTOS

ADMINISTRACIÓN = 17,00%

VALOR PROPUESTA INCLUYE INTERVENTORIA

IMPREVISTOS =8,00%

UTILIDAD = 5,00%

TOTAL COSTOS INDIRECTOS

TOTAL OBRA A EJECUTAR

INTERVENTORIA (6.0%)

PROYECTO: diseño de tubería de aducción para el

corregimiento de cornejo Elaboro:

I. H. R. M.NTS, CÚCUTA

PRESUPUESTO DE OBRA ACUEDUCTO

%

ACTIVIDADITEM. DESCRIPCION ACTIVIDAD. UND CANTIDADES. VR. UNITARIO VR. TOTAL




ANEXOS




Anexo 1. Especificaciones técnicas

El presente documento tiene por objeto servir de guía para la selección de materiales, equipos y procedimientos constructivos que permitan la ejecución adecuada y finalización de las obras. Cualquier detalle que se haya omitido en las especificaciones, en los planos o en ambos pero que debe formar parte de la construcción, no exime al Contratista de su ejecución ni podrá tomarse como base para reclamaciones o demandas posteriores y se acordarán con el Interventor. Las especificaciones técnicas deben tener como soporte adicional las Normas del Reglamento técnico del sector de Agua potable y Saneamiento básico - RAS 2000, emitidas por el Ministerio de Desarrollo Económico y la Norma Sismo Resistente - NSR10, que son de estricto conocimiento del Contratista. A. ASPECTOS GENERALES NORMAS Y ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCIÓN Y MATERIALES La ejecución de la obra y el suministro de materiales objeto de este Contrato en general deberán ajustarse a las normas vigentes de diseño y construcción de sistemas de acueducto, a las especificaciones contenidas en el presente volumen. El Contratista se compromete a conseguir oportunamente todos los materiales que se requieran para la construcción de las obras y a mantener permanentemente una cantidad suficiente que garantice el avance normal de la obra. Los materiales y demás elementos que el Contratista emplee en la ejecución de las obras a él encomendadas, deberán ser de primera calidad en su género y para el fin al que se les destine. La INTERVENTORIA podrá rechazar los materiales si no los encuentra conforme a lo establecido en las normas. El material rechazado se retirará del lugar, reemplazándolo con material aprobado y la ejecución de la obra defectuosa se corregirá satisfactoriamente, todo esto sin lugar a pago extra. Toda obra rechazada por deficiencia en el material empleado o por defectos de construcción, deberá ser reparada por el Contratista a su costo.




ENSAYOS DE LABORATORIO Para efectos del presente proyecto, se ha considerado la realización de ensayos de concretos pero no de proctor o calidad de los rellenos, puesto que no son de competencia para el objeto del proyecto. CENTRO DE ACOPIO PARA MATERIALES. El Contratista contará durante la ejecución del contrato, con un centro de acopio para los materiales a utilizar en la obra, incluyendo los resultantes de las excavaciones que posteriormente se utilizarán en los rellenos. El Municipio no aceptará, por ningún motivo, el depósito y acumulación de algún material o escombros, en las zonas de trabajo y por lo tanto durante las horas no laborales, la zona de trabajo permanecerá limpia de escombros o materiales. El incumplimiento de las órdenes de Interventoría causará sanciones pertinentes. B. ITEMS DEL PROYECTO 1 PRELIMINARES 1.1 LOCALIZACIÓN Y REPLANTEO PARA ACUEDUCTOS. Alcance El Contratista hará la localización de los ejes de las tuberías de acuerdo con lo establecido en los planos y los datos adicionales e instrucciones que suministre el Interventor. Por tanto no se deberá iniciar ningún trabajo sin que el Interventor haya aprobado su localización. Para el efecto, el Contratista deberá hacer todo el trabajo de tránsito y nivel que se requiera para determinar con precisión la posición horizontal, elevaciones y dimensiones de todas las partes sus obras complementarias objeto de este Contrato. Para tuberías con diámetro menor o igual a 3 pulgadas, este trabajo consiste en colocar el estacado necesario y suficiente para identificar en el terreno los ejes y chaflanes de la tubería, y obras complementarias, así como también las longitudes, anchos y niveles para ejecutar las excavaciones como se indica en los planos. Se dejarán referencias permanentes para nivel y




tránsito y solo se retirarán con autorización de la Interventoría. Antes de iniciar cualquier trabajo debe notificarse a la Interventoría para que compruebe la correcta colocación del estacado de acuerdo con los planos y las especificaciones y se debe dibujar la planta y perfil para verificar el levantamiento asumido en el proyecto. Las medidas deben efectuarse con cinta, ejecutando los trazados con tránsito y nivelando con aparatos de precisión. La aprobación de los trabajos topográficos, por parte de la Interventoría, no exime al Contratista de responsabilidad si se cometen errores de localización o nivelación en cualquier parte de la obra. Cualquier cambio en la localización de la obra debe ser consultado previamente a la Interventoría, la cual juzgará la conveniencia o no del mismo. Medida y forma de pago La medida y pago para localización y replanteo de las tuberías se hará por metro (ML) lineal con dos decimales. El pago se hará al Contratista a los precios unitarios fijados en el Formulario de Cantidades y Precios del Contrato para los ítems respectivos, previa presentación y aprobación de la Interventoría de las carteras topográficas. 1.2 DEMOLICIONES. Generalidades. Se ejecutarán las demoliciones indicadas en los planos, en el formulario de propuesta o las que señale el Interventor, retirando a la mayor brevedad y con autorización de la Interventoría, los escombros y demás materiales resultantes. El Municipio se reserva el derecho de propiedad sobre los materiales de valor que resulten de la demolición y podrá exigir al Contratista su reutilización o el transporte de ellos hasta algún sitio, determinado por el Interventor, a distancia no mayor a 15 Km. Los materiales y elementos aprovechables, a criterio del Interventor, deberán retirarse o desmontarse con especial cuidado para evitarles daños que impidan su empleo posterior. Las demoliciones se ejecutarán de acuerdo con normas de seguridad, tomando las precauciones necesarias para evitar accidentes de los trabajadores o terceras personas, y daños a las obras que se construyen o a propiedades vecinas. Si para la ejecución de la obra se hace necesario la demolición de pavimentos, el Contratista deberá reconstruirlos según lo indicado, Concretos. La rotura de pavimentos se organizará en tal forma que se realice inmediatamente antes de iniciar la excavación de un tramo de zanja con el fin de reducir las interrupciones en el tránsito de automotores.




Si los trabajos implican la interrupción de los servicios públicos, el Contratista coordinará con El Municipio y las entidades encargadas del mantenimiento de tales servicios, todas las operaciones y cambios que sean estrictamente necesarios para que las interrupciones sean mínimas. El Contratista será responsable de todo daño causado, directa o indirectamente, a las personas o a cualquier elemento de propiedad pública o privada por las operaciones de demolición, excepto cuando el daño de tales elementos esté previsto en el contrato y haya sido autorizado por El Municipio. Demolición de Sardineles y Cunetas. Se refiere al corte y extracción de sardineles y cunetas en los sitios que señale la interventoría. El corte y extracción se limitará a las dimensiones señaladas por el Interventor, teniendo en cuenta el ancho de la excavación fijado por El Municipio. El sardinel o la cuneta que resulten deterioradas por deficiencias en la ejecución de los trabajos correspondientes a esta actividad será reparado por cuenta y riesgo del Contratista. Medida y Pago. Su medida será el metro (m), el precio incluirá todos los costos directos e indirectos para la correcta ejecución de la actividad y la botada de los escombros resultantes. 2 EXCAVACIONES. Generalidades. Para su propuesta, el Contratista deberá, con base en su experiencia en trabajos similares, proponer el método o los métodos para excavar los diferentes tramos, conjugando sistemas de de manejo de aguas, de manera tal que proporcionen seguridad y unos adecuados rendimientos, que deben estar acordes con el correspondiente programa de trabajo. El Contratista debe tener en cuenta que se respeten los anchos, profundidades, abscisado, pendientes y acotamiento especificados en los planos, al igual que las densidades de los rellenos y el desalojo de escombros y sobrantes. Todas las labores de movimiento de tierras serán supervisadas y aprobadas por el Interventor.




2.1 EXCAVACION MANUAL. Limites de excavación El Contratista deberá garantizar que no se excave más allá de las líneas y pendientes mostradas en los planos o indicadas por el Interventor. Para todos los casos se presenta a continuación la Tabla con los anchos y profundidades mínimas, a cota clave, que deberá garantizar el Contratista de acuerdo con el diámetro de la tubería y su localización (vía y andén o zonas verdes):

Métodos de excavación Las excavaciones deberán hacerse de tal forma que se garanticen los rendimientos previstos en la Propuesta y las superficies excavadas que se obtengan sean lisas y firmes ajustadas a las dimensiones requeridas. Los métodos de excavación deberán ser previamente conocidos por el Interventor, así como cualquier modificación que el Contratista decida hacerles. Aunque la dirección de la construcción y los métodos de trabajo son prerrogativas del Contratista, la Interventoría podrá hacer observaciones justificadas a los métodos de excavación y pedir que se cambien. Si fuese inevitable que la excavación se realice en las inmediaciones de estructuras o viviendas existentes o de futuras excavaciones, el Contratista garantizará que se empleen los métodos de excavación y tomará las precauciones que sean necesarias para evitar que las estructuras o viviendas sufran daños; cualquier daño que ocurra en este sentido, deberá ser reparado por cuenta del Contratista y a satisfacción del Interventor. Previamente a la construcción, el Contratista deberá hacer un levantamiento sobre el estado de las viviendas en presencia de los propietarios y la Interventoría, presentando a ésta un informe como Acta de Entorno para aprobar antes del inicio de las obras. Este debe estar acompañado de un registro de viviendas (nombre del propietario y dirección) y un registro fotográfico.




La tierra extraída debe retirarse o colocarse a suficiente distancia de la excavación, de tal manera que no se convierta en sobrecarga que desestabilice los taludes. Como el material de excavación será utilizado para relleno, el Contratista garantizará que se provea un mecanismo de protección adecuado, para evitar que el material se sature por acción de la lluvia. Cuando por omisión el material llegue a presentar tales condiciones, será rechazado como material de relleno y el Contratista a su costa lo reemplazará por recebo o material de préstamo autorizado por el Interventor. La excavación, instalación de la tubería y relleno deberán ejecutarse por tramos no mayores a cien metros (100 m); no se podrá iniciar ningún tramo hasta que no se haya complementado el tramo anterior. En caso de requerirse rendimientos mayores, estos deberán ser autorizados por la Interventoría y el Contratista deberá garantizar que se tengan todos los materiales, equipos, herramientas, mano de obra y demás recursos que se requieran para cumplir lo especificado en la especificación de Metodología para la Ejecución de la Obra. Alcance El ítem incluye la excavación a mano con entibado y manejo de aguas en material común, conglomerado y/o roca. Igualmente comprende el suministro de la mano de obra además de materiales y equipos para la correcta ejecución de todos los trabajos necesarios para llevar a cabo las excavaciones requeridas para la obra, y establece las normas para medida y pago de la parte de la misma relacionada con estas excavaciones, entre las cuales se incluyen: Limpieza y descapote en los sitios requeridos de la obra, Excavación para la instalación de la tubería y accesorios, remoción de derrumbes. Sólo en aquellos casos en los cuales la Interventoría deba autorizar que los materiales sobrantes se dejen en el área de trabajo (máximo 1,0 m3), el Contratista deberá garantizar que se ubique el material en un lugar que no obstaculice el paso peatonal y/o vehicular, señalizando completamente con bastones, cintas, vallas preventivas y protegiéndolo con plástico, so pena demulta en caso de no hacerlo. Este material deberá ser retirado al día siguiente antes de 12 horas desde su apilamiento. Se entiende por material común, todos aquellos depósitos sueltos o moderadamente cohesivos, tales como gravas, arenas, limos o arcilla, o cualesquiera de sus mezclas, con o sin constitutivos orgánicos, formados por agregación natural, que pueden ser excavados con herramientas de mano o maquinaria pesada convencional para este tipo de trabajo. Se considerará también como material común, peñascos y en general todo tipo de material que no pueda ser clasificado como roca o como bases y sub-bases de pavimentos.




Manejo de aguas durante la construcción Esta especificación se refiere al manejo durante la ejecución de las obras, de las aguas subterráneas, superficiales producto de las lluvias y residuales provenientes de las redes de alcantarillado de la zona. Debido a la presencia y oscilación permanente del nivel freático y teniendo en cuenta que este incrementa los asentamientos, disminuye la capacidad portante e impide la construcción normal, el Interventor podrá autorizar la construcción de un pozo de achique con la suficiente profundidad para que, utilizando una motobomba adecuada, se pueda abatir el nivel freático y así mantener una cota mínima que puede ser la batea evitando un cambio en los esfuerzos efectivos responsables de los asentimientos por consolidación El Contratista deberá garantizar la ejecución de las obras provisionales y trabajos que sean necesarios para desaguar y proteger contra inundaciones superficiales e infiltraciones subterráneas las zonas de construcción, las zonas de préstamo y demás sitios, donde la presencia de agua afecte la calidad, el rendimiento o la economía de la construcción, aún cuando ellas no estuvieren indicadas en los planos ni hubieren sido determinadas por el Interventor. Los trabajos y obras provisionales a que se refiere esta especificación, servirán para desviar, contener, evacuar y/o bombear las aguas, de modo tal que no interfieran con el adelanto de las obras por construir, ni su ejecución y conservación adecuadas. El Contratista deberá garantizar que se mantenga continuamente estas condiciones de trabajo durante el tiempo que seanecesario para la correcta ejecución de la obra. En los bancos de préstamo de las mencionadas obras deberá evitar su inundación o encharcamiento aún después de concluida su explotación. El Contratista deberá garantizar que se efectúen todos los trabajos necesarios para remover las obras de control de aguas o anular su efecto cuando ya no se requieran o el Interventor lo ordene. En general, deberá garantizar los trabajos que sean necesarios para que las zonas afectadas por las obras de control queden en el estado más conveniente de acuerdo con los fines que persigue el proyecto. El Contratista deberá prever y mantener suficiente equipo en la obra, para las emergencias previsibles en los trabajos que abarca esta especificación. Antes de iniciar las excavaciones el Contratista deberá someter a la aprobación del Interventor el plan detallado que piensa poner en marcha para el control y manejo de las aguas freáticas, superficiales y residuales indicando la localización y características de las obras provisionales que llevará a cabo con este propósito, así como el tipo y las capacidades del equipo de bombeo o sistema de desecación que se propone usar. El Contratista deberá tener aprobado el plan tres (3) días antes de la iniciación de cada obra específica.




La aprobación por parte del Interventor a dicho plan de trabajo y la autorización para que ejecute cualquier otro trabajo con el mismo fin, no relevan al Contratista de su responsabilidad por el mismo; por consiguiente, deberá tener cuidado suficiente de garantizar la ejecución de las obras y trabajos de manejo del agua durante la construcción de tal manera que no ocasione daños ni perjuicios a terceros, y será también responsable por los que se produzcan por causas derivadas de estos trabajos. Los gastos que ocasionen los trabajos para manejo de aguas por todo concepto en la construcción no se pagarán al Contratista por separado, puesto que su costo deberá estar incluido dentro de los precios unitarios establecidos en el Formulario de Precios del Contrato para los ítem de excavación correspondientes, caso en el cual en el análisis de dichos precios unitarios deberá considerarse el costo de la mano de obra, herramienta, transportes, bodegaje, organización, equipos, administración, imprevistos, etc. Para la construcción de obras provisionales (incluyendo la remoción de las que fuere necesario), instalación de bombeos, manejo y disposición del agua extraída, y demás trabajos que haya necesidad de efectuar, para realizar a satisfacción de y con la aprobación del Interventor de lo que se prescribe en esta especificación. Protección de las superficies excavadas El Contratista también será responsable de garantizar la estabilidad de todos los taludes temporales y deberá soportar y proteger, a satisfacción del Interventor, todas las superficies expuestas de las excavaciones, hasta la terminación de la obra. Accesos, señales, vallas informativas y preventivas Toda la obra deberá tener indicaciones de pasos peatonales, señalizaciones de excavación profunda y obreros trabajando, acordonamiento para el paso restringido al sitio de la obra y otras señalizaciones que sean visibles al transeúnte o al viajero de la zona. Se proveerán también señales preventivas y en caso necesario se dispondrán vigilantes para controlar los accesos a zonas restringidas por razones de trabajo o riesgo de accidentes. Es de carácter obligatorio la señalización del sitio de trabajo con bastones, cinta preventiva a cargo del Contratista y vallas preventivas.




Será de responsabilidad del Contratista cualquier daño que se produzca por la realización de los trabajos y/o la movilización de los equipos. El descuido o negligencia del Contratista en lo referente a señales y accesos lo hará responsable ante terceros. No habrá pago por separado por concepto de accesos, señales y vallas. Su valor deberá estar contemplado dentro de los demás ítem del Formulario de Cantidades y Precios del Contrato. Medida y forma de pago La medida de las excavaciones para las zanjas de tuberías y desalojo de derrumbes, se tomará, para efectos de medida, como la cantidad de excavación expresada en metros cúbicos (M3) con dos decimales, tomando las dimensiones de ancho, longitud y profundidad en terreno de acuerdo con lo definido en la especificación Límites de Excavación o lo autorizado por la Interventoría. El material proveniente de derrumbes que sea necesario remover, se considera incluido en el precio unitario de las excavaciones. Los tipos de excavaciones (material común, conglomerado o roca) serán pagados de acuerdo con el valor unitario consignado en el Formulario de Cantidades de Obra y Precios del Contrato para el respectivo ítem, precio y pago, que incluyen costos de equipo de excavación y drenaje, derrumbes, herramientas, mano de obra, administración, dirección, imprevistos, utilidad del Contratista y demás costos necesarios para descapotar, bombear, drenar y realizar otros trabajos que sean necesarios para ejecutar las excavaciones respectivas. El pago del ítem incluye, en tal caso, el Manejo del Agua Durante la Construcción, también especificado en este documento. 2.2 ENTIBADOS Y DERRUMBES EN EXCAVACIONES DE ZANJAS Entibado El entibado para las excavaciones será de materiales aceptados por la Interventoría. Las excavaciones serán entibadas cuando sea necesario: para prevenir el deslizamiento del material, impedir daños a la obra o a propiedades adyacentes, proporcionar condiciones seguras de trabajo y facilitar el avance del mismo. Los arriostramientos serán hechos en forma que no se ejerza ningún esfuerzo en las partes de la obra terminada y hasta que la construcción general haya adelantado lo suficiente como para proporcionar amplia resistencia. Si el Interventor considera que en cualquier zona, el entibado es insuficiente para el fin a que se le destina, podrá ordenar que se aumente. Durante todo el tiempo, el Contratista deberá disponer de materiales suficientes y adecuados para esta labor.




En general, el entibado y arriostramiento serán extraídos a medida que se rellene y consolide la excavación, para evitar así, el derrumbe de los taludes o se afecte a estructuras o áreas adyacentes. Los vacíos dejados por la extracción del entibado, serán rellenados cuidadosamente por inyecciones, apisonado o en la forma que indique el Interventor. Para la extracción de cualquier entibado o arriostramiento, se requerirá la autorización del Interventor. Tal autorización no relevará al Contratista de su responsabilidad por daños que puedan ocurrir a las obras o al personal por no haber dejado el entibado y arriostramiento en su lugar. Cuando lo estime necesario, el Interventor podrá ordenar por escrito que todo o parte del entibado colocado sea dejado en el sitio y en este caso, será cortado a la altura que se ordene, pero por lo general tales cortes serán realizados 0.40 m por debajo de la superficie original del terreno. El arrriostramiento que quede en el lugar se dejará bien ajustado. El Contratista entibará las zanjas en todos los tramos y en la longitud que sea necesaria por la naturaleza del terreno, de acuerdo con las órdenes que reciba de la Interventoría; si el Contratista no ha recibido la orden de entibar cuando ello sea necesario, precederá a realizar esta operación justificándola posteriormente ante la misma Interventoría. El entibado se colocará en forma continua (toda la pared cubierta) o discontinua (las paredes cubiertas parcialmente) según lo requieran las condiciones del terreno o de las vecindades. En este último caso se computarán, para efectos de pago, las áreas netas cubiertas por el entibado. Los materiales empleados para el entibado serán de buena calidad; y si son de madera deben tener las dimensiones mínimas siguientes: 25 mm (1") de espesor para los tablones, sección de 100 * 100 mm (4"*4") para los cuadros, y distanciados máximo (1) metro, sección 100 mm (4") de diámetro para los tacos. De todas maneras el Contratista velará y será responsable en cuanto a que las dimensiones y calidad de la madera sean las adecuadas para garantizar la resistencia requerida. El espaciamiento entre soportes será tal que no estorbe la colocación de la tubería. Si no se indica lo contrario el costo del entibado debe incluirse en la excavación. Remoción de Derrumbes. Cualquier derrumbe o movimiento de tierra que ocurra en las obras, que en concepto del Municipio, sea negligencia del Contratista, para prevenirlo, deberá ser removido y retirado por éste a satisfacción del Municipio, restableciendo las cunetas y las obras o desagües que se hayan dañado. Si tales derrumbes se extienden por fuera de las líneas o límites fijados para las excavaciones y se requieren rellenos para las cavidades formadas, el costo total de suministrar, seleccionar y compactar los materiales del relleno serán por cuenta del Contratista. Lo mismo todo daño y las implicaciones que se deriven, que pudieran afectar el normal desarrollo de la obra. Cuando los derrumbes, en concepto del Municipio, sean causados por condiciones fuera de control del Contratista, se removerán a satisfacción del Municipio y se medirán y cubrirán de acuerdo con el volumen del material en su posición original.




Medida y Pago. El entibado se pagará por metro cuadrado (m²) de pared cubierta aceptada por el Interventor, a los precios estipulados en el contrato para los siguientes ítems. "Entibado permanente" aquel que se deja en el sitio para prevenir daños. "Entibado temporal aquel que se retira para ejecutar el relleno. Dichos precios incluyen los costos directos e indirectos que sean necesarios para la ejecución del entibado. No se pagará como entibado aquella parte del mismo que sobresalga de la superficie del terreno ni las superficies de pared descubiertas. La medida para el pago de remoción de derrumbes, será el volumen en metros cúbicos de material en su posición original, determinado con base en las secciones del proyecto y las tomadas después de ocurrir el desplazamiento. Cuando en concepto del Municipio no sea posible calcular el volumen por medio de secciones, se medirá el volumen suelto sobre el medio de transporte, utilizando un factor de reducción de 1.3. 3. RELLENOS 3.1 RELLENO EN MATERIAL DE LA EXCAVACIÓN SELECCIONADO. Alcance El trabajo a que se refiere esta especificación, comprende el suministro de la mano de obra, equipos, herramientas, materiales, instalaciones y todas las operaciones necesarias para la ejecución de los rellenos compactados mostrados en los planos o requeridos por el Interventor. Además se establecen las normas para medida y pago de tales trabajos. Antes de iniciar los trabajos de rellenos, el terreno que servirá de base deberá estar debidamente conformado, totalmente libre de vegetación, tierra orgánica, materiales de desecho de la construcción y las superficies no deberán presentar zonas inundadas o con agua estancada. Los rellenos se colocarán de acuerdo con lo indicado en los planos y/o donde lo señale la Interventoría.




No se colocará ningún relleno sobre las tuberías hasta que la colocación e instalación de éstas no haya sido recibida a satisfacción de la Interventoría. El relleno que se colocará, será el mismo material de la excavación, este se seleccionará de acuerdo a las especificaciones. El contratista deberá procurar que en los primeros 30 cms de espesor del relleno, no contenga ningún tipo de material solido como rocas, cascajos u otro material que comprometa la integridad física de la tubería y sus accesorios. Al terminar la jornada diaria de trabajo el Contratista garantizará la colocación del relleno hasta nivel de base o rasante de vía en las zanjas excavadas. Medida y forma de pago La unidad de medida y pago será el metro cúbico (M3) de material medido in situ. Los precios propuestos deben incluir el costo de la mano de obra, la herramienta y equipo y los demás costos directos e indirectos que se requieran para realizar esta actividad en la forma especificada. 3.2 RELLENO Y APISONADO DE ZANJAS Y APIQUES Se refiere este ítems a rellenos con materiales compactados por métodos manuales o mecánicos, en zanjas y apiques para construcción o mantenimiento de redes de acueducto y alcantarillado, drenajes o en aquellas excavaciones cuyas condiciones se asimilen a las ya descritas, a criterio del Interventor. Se tendrán en cuenta las siguientes consideraciones: Antes de iniciar los trabajos de rellenos, el terreno que servirá de base deberá estar totalmente libre de vegetación, tierra orgánica, y materiales de desecho de la construcción y las superficies no deberán presentar zonas con agua estancada o inundada. No se colocará ningún relleno sobre las tuberías hasta que éstas se hayan instalado a satisfacción del Municipio y después de ejecutar los siguientes trabajos, excepto en el caso en que el relleno sea indispensable para anclar correctamente la tubería para la prueba hidráulica. 1. Colocación de tubería. 2. Prueba hidráulica, según el caso. 3. Topografía detallada.




Si las paredes de las excavaciones están protegidas por entibados, excepto cuando se especifique, no deberá colocarse relleno antes del retiro del entibado correspondiente a la franja sobre la cual se colocará la capa de relleno. Sólo se podrán colocar rellenos directamente contra una estructura de concreto cuando se hayan removido todos los encofrados y entibados y las estructuras hayan adquirido la resistencia suficiente que les permita soportar las cargas impuestas por los materiales. Materiales para Relleno. Podrá utilizarse para el relleno material proveniente de la excavación, siempre que a juicio de la Interventoría y previo análisis del laboratorio, presente propiedades físicas y mecánicas para lograr una compactación que garantice la resistencia adecuada y el mínimo asentamiento. De acuerdo con el tipo de trabajo, la Interventoría podrá ordenar los ensayos necesarios (Límites de Atterberg, Húmedad Natural, Proctor Modificado, CBR, y otros.) para determinar su aceptación como material de relleno. Si se van a utilizar materiales obtenidos por fuera del área de la obra, (o de préstamos) el Contratista presentará los resultados de los ensayos necesarios (Compactación, CBR, y otros que se consideren necesarios) con base en los cuales la Interventoría podrá autorizar su utilización. Se rechazan como materiales de relleno: la materia orgánica, arcillas expansivas, material granular mayor de 100 mm (4"), escombros, basuras y los suelos con límite líquido mayor de 50 y humedad natural que por su exceso no permita obtener el mínimo porcentaje de compactación especificado. Se considera como relleno con material común de zanjas o selecto de la excavación aquel que sea extraído del área o zona de los trabajos. El Contratista está en la obligación de seleccionar, transportar, almacenar y proteger los materiales aptos para rellenos, sub-base y base que se obtengan como resultados de las excavaciones, todo lo anterior a su costo y bajo su responsabilidad. Estos materiales son propiedad de la entidad contratante y el Contratista deberá emplearlos en primer lugar para las actividades previstas en la obra. El contratista tomará por su cuenta y riesgo las medidas necesarias para evitar que se aumente el contenido de humedad de los materiales para relleno por causa de la lluvia. Tal protección podrá hacerse por medio de las cunetas intersectoras, cubriendo con telas impermeables, compactando el material en depósito, si está suelto, o por cualquier otro método aprobado por el Interventor. La última capa del relleno se colocará cumpliendo las densidades ya especificadas o aquellas indicadas por el Interventor de acuerdo con la destinación que se le haya dado.




Tipos de Relleno. Relleno Tipo 1 (Relleno Granular). Se denomina relleno Tipo 1 el constituido por arena lavada, gravilla o una mezcla de estos dos materiales en las proporciones indicadas por El Municipio, convenientemente colocado y compactado. Los ensayos de laboratorio mínimos que se deberán efectuar son: granulometría y abrasión en Máquina de Los Angeles. El relleno con arena se hará con material limpio; su contenido de finos (porcentaje que pasa el tamiz No. 200) será menor del cinco por ciento (5 %) de su peso y su gravedad específica mayor de 2.4. La gravilla debe tener un tamaño no mayor de una pulgada. Se aceptan materiales con las granulometrías siguientes: Tamiz Gravilla Arena 1" 100 ½" 90 100 3/8" 100 No. 4 0 - 15 95 - 100 No. 80 – 5 80 - 100 No. 16 50 - 85 No. 30 25 - 60 No. 50 10 - 35 No. 100 2 - 10 No. 200 0 - 5 Relleno Tipo 2 (Relleno Seleccionado). Se denomina relleno Tipo 2 el constituido por, materiales seleccionados que no contengan limo orgánico, materia vegetal, basuras, desperdicios o escombros. Los ensayos de laboratorio mínimos que se deberán efectuar son: granulometría, límites de Atterberg, compactación y peso especifico. El tamaño máximo del material no deberá exceder de cinco (5) centímetros. El contenido de finos (porcentaje que pasa por el tamiz No. 200) deberá ser inferior al veinte por ciento (20 %) y superior al cinco por ciento (5 %), el índice de plasticidad del material que pasa por el tamiz No. 40 será menor de diez por ciento (10 %). El material deberá cumplir la siguiente granulometría: Porcentaje que pasa Tamiz 2" 100




1" 50 - 100 No. 4 20 - 70 No. 40 5 - 40 No. 200 5 - 20 Relleno Tipo 3 (Relleno Común). Se denomina relleno tipo 3 el constituido por material proveniente de las excavaciones o fuentes cercanas, siempre que éste no sea limo orgánico, arcillas con límite líquido mayor de 60 %, sobrantes de construcción o cualquier material inconveniente a juicio del Municipio. Los ensayos de laboratorio mínimos que se deberán efectuar son: límites de Atterberg y compactación. Colocación del Relleno. Una vez aceptado el material por parte de la Interventoría, el Contratista procederá a organizar su trabajo y colocación dentro de la zanja evitando la contaminación con materiales extraños e inadecuados. El relleno de las zanjas sólo podrá iniciarse cuando la Interventoría la haya autorizado y una vez hayan sido revisadas las tuberías, canalizaciones y demás estructuras a cubrir. Equipo de Compactación. La compactación de relleno se hará por medio de equipos manuales o mecánicos, rodillos apisonadores o compactadores vibratorios, según sea el sitio de localización y tipo de relleno, y de acuerdo con lo indicado u ordenado por El Municipio. El Contratista mantendrá, en los lugares de trabajo, el equipo mecánico y manual en buenas condiciones y en cantidad suficiente para efectuar oportunamente la compactación exigida en estas Especificaciones. Los apisonadores manuales para la compactación de las capas horizontales deberán tener una superficie de apisonamiento no mayor de 15 * 15 centímetros y un peso no mayor de diez (10) kilogramos. Control de Compactación. Se tendrá especial cuidado en el apisonado de manera que no se produzcan presiones laterales, vibraciones o impactos que causen roturas o desplazamientos de los elementos que se instalan o de otras estructuras existentes. El control de compactación de los rellenos se llevará a cabo comparando la densidad de campo con la máxima densidad seca obtenida en el laboratorio. La densidad del campo de los rellenos se determinará de acuerdo con la norma D 1556 de la ASTM.




El Contratista deberá ejecutar por su cuenta y costo, en un laboratorio de suelos aceptado por El Municipio, los ensayos de Proctor Estándar y los análisis granulométricos de los diferentes materiales que pretenda usar, y antes de colocarlos y compactarlos deberá contar con la respectiva aprobación del Municipio. Las pruebas de compactación y humedad natural en el terreno, las solicitará El Municipio con muestras tomadas en los sitios que estime conveniente. En caso de que los resultados de los ensayos presenten valores inferiores a los especificados, se deberán tomar las medidas complementarias necesarias tales como compactación adicional, escarificación, estabilización o cualesquiera de los procedimientos para lograr la especificación requerida. Estos trabajos deberán adelantarse sin ningún costo adicional para El Municipio. La Interventoría podrá exigir que el equipo reúna características determinadas de acuerdo con: - Dimensiones de la brecha. - Espesor total del relleno. - Volumen total del relleno. - Características del suelo de relleno. - Resultados de los ensayos de compactación y de CBR. En el proceso de la compactación deberá obtenerse una densidad máxima del 90 % de la densidad máxima obtenida en el ensayo de Proctor Modificado. La humedad del material será controlada de manera que permanezca en el rango requerido para obtener la densidad especificada. Medida y Pago. La medida de los rellenos en los apiques y zanjas, se hará por metro cúbico (m3), con base en el volumen medido del material ya colocado y compactado hasta las líneas, pendientes y dimensiones mostradas en los planos o indicadas por el Interventor. No habrá pago adicional por rellenos que se hagan más allá de las líneas requeridas, o no aprobadas por la Interventoría. En el caso de rellenos con material selecto de la excavación, el precio unitario comprenderá todas las operaciones, equipo y mano de obra necesaria para la selección, almacenamiento y acarreo, dentro de la zona de los trabajos, además, la colocación conformación y compactación de los materiales seleccionados para el relleno.




El precio unitario para rellenos con material de préstamo incluirá todos los costos directos e indirectos para la ejecución de la actividad y su recibo por parte de la interventoría. 4 DESALOJO DE SOBRANTES Alcance El Contratista garantizará la disposición de todos los materiales excavados que no se vayan a utilizar en rellenos de zanja, retirándolos diariamente, ubicándolos en el botadero aprobado por el Interventor y el Municipio. No se permitirá la colocación del material sobrante excavado en las inmediaciones de la zona de trabajo ni en los bordes de las zanjas. El material se retirará hasta los sitios de botaderos aprobados por el Interventor y se dispondrá en ellos todos los materiales sobrantes de excavación. Deberá colocar los sobrantes de excavación en forma ordenada, esparciéndolos por capas, y tomando todas las precauciones necesarias para obtener su estabilidad. Si el Interventor considera inadecuada la disposición de los sobrantes de excavación podrá ordenar al Contratista cambiarla sin que esta orden sea motivo de pago adicional. No se podrá retirar materiales de excavación a sitios diferentes a los acordados con el Interventor, ni con fines distintos a los del Contrato, ni venderlos o regalarlos para que otras personas lo retiren. Cuando el material sobrante de excavación sea retirado por los habitantes de las zonas vecinas con permiso del Interventor para beneficio de la comunidad no habrá razón para que el Contratista reclame el pago de tales retiros. Medida y forma de pago Para la medida, los desalojos se cuantificarán en metros cúbicos (m3) con un decimal, medidos a lo largo, ancho y profundidad de la zanja y en los tramos donde efectivamente se haya efectuado el desalojo. El material a desalojar comprende escombros y sobrantes de excavación sea cual fuere su clasificación.




El valor unitario para desalojos se aplicará únicamente al material cargado y transportado para depositarlo y regarlo fuera de las zonas de construcción en sitio aprobado por el Interventor y el Municipio. El Contratista deberá garantizar la disposición del equipo y personal suficiente para el cargue, transporte y disposición de estos sobrantes. 5 CONCRETOS 5.1 CONCRETO F'C=3000 PSI Alcance El Concreto simple de 3000 PSI, se utilizará para la fundición de los elementos de este proyecto. Las dimensiones, acotamiento y distribución de los elementos que se fundirán con el concreto 1:2:3 se han especificado en los planos. Esta sección se refiere al suministro de materiales, mano de obra, equipo y a la ejecución de todo el trabajo concerniente a preparación, formaletas, transporte, colocación, acabados y curado de todas las obras de concreto de cemento Pórtland, de conformidad con los alineamientos, cotas y dimensiones indicadas en los planos y detalles del Proyecto base de este Contrato. El Contratista deberá construir todas las estructuras y fundir o prefabricar todo el concreto que se muestra en los planos, o que sea necesario a juicio del Interventor, para completar las obras. A menos que se especifique algo diferente, los materiales que componen el concreto, su dosificación, resistencia y durabilidad, las formaletas, juntas, refuerzo e incrustaciones deben cumplir con los requisitos y las especificaciones establecidas en la Norma Colombiana de Construcciones Sismo resistentes NSR-10, ICONTEC, del A.C.I., de la A.S.T.M. del "Concrete Manual" publicado por el United States Bureau of Reclamation. Los siguientes códigos del ACI son especialmente pertinentes: ACI 21465, CI 318-71, ACI 325-58, ACI 347-68, ACI 613-54, ACI 614-59, ACI 617-58, ACI 315-57, ACI 525-63 y ACI 711-58, o su respectiva última revisión. Donde haya discrepancias entre los planos a las especificaciones contenidas en este capítulo y los códigos mencionados, primarán los planos o las especificaciones aquí estipuladas. En general, en caso de diferencias de interpretación o insuficiencia de especificaciones, la Interventoría se encargará de solucionar el caso.




Materiales Todos los materiales deberán ser suministrados por EL Contratista y requerirán aprobación previa de EL Interventor. Los concretos deberán componerse de mezclas, por peso, de cemento Pórtland, agua, agregado grueso y agregado fino. Con excepción del aditivo impermeabilizante de que se trata más adelante, el uso de aditivos especiales para acelerar o retardar el fraguado, o para incorporar aire, estará sujeto a la aprobación previa del Interventor y si es autorizado el suministro será por cuenta del Contratista. El Contratista preparará el concreto además de cualquier otra mezcla que ordene el Interventor. Cemento pórtland El cemento Pórtland debe cumplir con las especificaciones de las Normas ICONTEC 121 y 321 para cemento tipo I. Solo se aceptará cemento de calidad y características uniformes, que no pierda resistencia por almacenamiento en condiciones normales y en caso de que se transporte en sacos éstos deberán ser lo suficientemente herméticos, fuertes e impermeables, para que el cemento no sufra alteraciones durante su transporte, manejo y almacenamiento. No se podrá almacenar cemento en sacos más de 30 días, ni en silos más de 60 días. Aditivos El Contratista deberá suministrar un aditivo del tipo impermeabilizante integral, similar al "Plastocrete DM" producido por SIKA, para los concretos que se solicitan específicamente con impermeabilizante integral. Cuando el Interventor ordene la inclusión de un aditivo diferente del impermeabilizante en el concreto, este aditivo se pagará al Contratista por su precio de costo, puesto en la obra más el porcentaje de A. I. U. El costo de mezclar, medir, colocar, etc. los aditivos, tipo impermeabilizante integral se considerarán incluidos en el precio del concreto. Cuando un aditivo se coloque para conveniencia del Contratista sin que lo exija el Interventor, este aditivo no se pagará, requiriéndose en todo caso la aprobación de Interventor, quien autorizará su




uso sólo cuando ello sea estrictamente necesario y fijará las especificaciones técnicas que debe cumplir. Agregado grueso El agregado grueso para hormigón será grava lavada de río, preferencialmente, roca triturada o una combinación de las dos, limpia, dura, sana y durable, uniforme en calidad y libre de pedazos blandos, quebradizos, planos alargados o laminados, roca desintegrada, material orgánico, cal, arcilla o cualquier otra sustancia indeseable en cantidad perjudicial. No se aceptará agregado grueso que contenga más de los siguientes porcentajes en peso Fragmentos blandos, quebradizos 3.00 Arcilla 0.25 Material Pizarroso 1.00 Material removible por decantación 1.00 La gravedad específica no será menor de 2.6 (ASTM-C-127), (ICONTEC 176), ni la pérdida por abrasión en la máquina de los Angeles será mayor del 17% al peso durante 100 vueltas, o del 52% en 500 vueltas (ASTM-C-131) (ICONTEC 93 y 98). El tamaño del agregado grueso está limitado por las dimensiones y calidad del refuerzo que tenga cada parte de la obra. Se tratará siempre de usar el tamaño máximo porque ello permite reducir las cantidades de agua y de cemento, pero debe tenerse en cuenta que el agregado no sea mayor que el recubrimiento libre de refuerzo o de 2/3 del espaciamiento libre mínimo entre varillas, y en ningún caso mayor de 2 pulgadas. Como norma general, se establece que el agregado grueso para hormigón de estructuras reforzadas pasará todo por el tamiz de 1-1/2" (material No. 1). Para hormigón de anclajes y cimientos de tuberías, rellenos, etc. el agregado grueso pasará todo por el tamiz de 2" (material No 2). En otros casos especiales el Interventor decidirá sobre el tamaño de la estructura, recubrimiento y cantidad del refuerzo y calidad del concreto. La graduación aproximada del agregado grueso en cada caso debe ser la siguiente: (PORCENTAJES QUE PASAN):




El uso de material sin tamizar y clasificar será absolutamente prohibido. El Contratista someterá a la Interventoría muestras representativas de los materiales que proyecta usar, con suficiente anticipación de manera que se hagan los ensayos necesarios, por cuenta del Contratista, en un laboratorio aceptado por la Interventoría. La aprobación de una determinada fuente no implica que se aceptará todo el material proveniente de ella. La Interventoría ordenará, cada vez que lo estime conveniente, repetir los ensayos y pruebas de laboratorio por cuenta del Contratista. Agregado fino El agregado fino para hormigón será arena limpia, compuesta de partículas, densas, resistentes y durables cuyos tamaños deberán estar en proporciones adecuadas para producir un mortero de resistencia aceptable. Arena artificial o fabricada no se aceptará. El módulo de finura será menor de 2.60 ni mayor de 3.20. La gravedad específica mínima será de 2.60. No se aceptará arena que pierda más del 5% al peso en la prueba del Sulfato de Sodio (ASTM-C-40). (ICONTEC 126). El material que pase por el tamiz No. 200 (ASTM-C-117) o (ICONTEC 78) no deberá ser mayor del 3% al peso.




La gradación de la arena estará entre los siguientes límites:

La Interventoría deberá aprobar, mediante ensayos de laboratorio, las fuentes de agregado fino, pero ello no implica la aceptación de todo el material indefinidamente. Cada vez que se estime necesario se harán por cuenta del Contratista, los ensayos indispensables aunque la fuente sea la misma. Agua de mezcla En todo caso el agua de mezcla deberá estar libre de elementos extraños, sedimentos o grasas. NOTA: Los ensayos de los materiales serán realizados por el Contratista a menos que se especifique lo contrario. Sin embargo, el Contratista deberá suministrar todas las muestras que el Interventor requiera para ejecutar los ensayos de control que éste considere necesarios. Control de mezclas de concreto EL Interventor tendrá libre acceso a todos los ensayos. Cuando se tomen cilindros de ensayo, el Contratista dará aviso oportuno para que el Interventor puede hacer la inspección y control en la toma de cilindros y muestras. Las muestras y ensayos se ejecutarán cada vez que el Interventor lo considere conveniente de acuerdo con la Norma ICONTEC 550. Las pruebas de asentamiento (slump) las hará el Interventor con la frecuencia e intensidad que él determine y de acuerdo con la Norma ICONTEC 396.




El incumplimiento de estos requisitos, podrá ser causa para que el Interventor no apruebe las mezclas propuestas; si por este motivo se produjeren demoras, éstas serán imputables al Contratista. La resistencia última a la compresión a los 28 días (fc) de probetas cilíndricas será mínimo de 210 kg/cm2 (3000 psi) ó la que se especifique en los planos para cada estructura. En general, para el diseño de obras en concreto simple o reforzado, se utilizará la proporción en peso de cemento, arena y triturado. Formaletas Las formaletas serán inspeccionadas inmediatamente antes de la colocación del concreto. Las dimensiones y cotas se controlarán cuidadosamente y se corregirán todos los errores que en ella se presenten antes de iniciar las operaciones de vaciado del concreto. Se prestará especial atención a los soportes y anclajes de las formaletas antes, durante y después de la colocación del concreto, y se corregirán todas las deficiencias que presenten estos sistemas. El interior de las formaletas se limpiará para eliminar cualquier residuo de virutas, mortero de vaciados anteriores y en general todo material extraño a los tableros y a la estructura. Para facilitar el curado de los concretos y para permitir las reparaciones de las imperfecciones de las superficies, se retirarán las formaletas tan pronto como el concreto haya fraguado lo suficiente para evitar daños durante el retiro de las mismas. Colocación EL Contratista no podrá colocar concreto en ningún sitio sin recibir la aprobación previa de EL Interventor, al que notificará con anticipación suficiente al vaciado, de tal manera que éste pueda verificar los alineamientos, inspeccionar las formaletas y demás requisitos. En general todas las superficies que reciban concreto estarán libres de basuras, materiales extraños, aceites, grasas, fragmentos de roca y lodos. Cuando se coloque concreto directamente sobre superficies de tierra o llenos estructurales, la superficie se humedecerá evitando la formación de lodos.




Curado y protección El concreto que no haya fraguado deberá protegerse cuidadosamente contra agua caliente, lluvias y vientos fuertes, tráfico de personas o de equipos y exposición directa a los rayos solares. No se permitirá fuego a temperatura excesiva cerca a las caras del concreto fresco. El concreto deberá curarse manteniendo sus superficies expuestas en condiciones constantes de humedad y a una temperatura entre 10 y 30 grados de humedad y a una temperatura entre 10 y 30 grados centígrados. Todas las caras expuestas del concreto deberán curarse por un período no menor de 10 días, inmediatamente después de terminar la colocación del mismo. El Contratista no podrá iniciar un vaciado de concreto si el equipo de curado no se encuentra disponible en la obra antes de iniciar las operaciones de vaciado. Solamente en casos especiales se permitirá en curado intermitente por métodos mensuales o con mangueras, previa aprobación del Interventor. El Contratista deberá tener en cuenta que el curado y la protección del concreto después de colocado, hacen parte del proceso de fabricación del concreto y por consiguiente los concretos que no hayan sido curados y protegidos como se indica en estas especificaciones, o como lo ordene el Interventor, no se aceptarán y éste podrá rechazar el pago de ellos cuando los curados no hayan sido satisfactorios, sin que el Contratista tenga derecho a reclamaciones por este concepto. El Contratista deberá hacer el curado en la forma que se indica a continuación: Curado por agua El curado se hará cubriendo totalmente todas las superficies expuestas con tela de costal tupida permanentemente saturada, o manteniéndolas mojadas por un sistema de tuberías perforadas, de regadores del concreto completamente humedecidas, entendiéndose que no se permitirá el humedecimiento periódico de las mismas, sino que éste deberá ser continuo. El agua que se utilice para curado deberá ser limpia y en general debe llenar los requisitos especificados para el agua de mezcla. Todo el equipo que se requiera para el curado adecuado del concreto deberá tenerse listo antes de iniciar la colocación del mismo.




Medida y forma de pago Los concretos de las estructuras que comprenden las obras del proyecto se pagarán de acuerdo con los precios unitarios estipulados en el contrato para el ítem descrito. El precio unitario del concreto 1:2:3 cubrirá todos los costos que implique el suministro y transporte de materiales, equipo y mano de obra necesarios para la producción y colocación del concreto. Para el cálculo de los volúmenes de concretos se utilizarán las dimensiones mostradas en los planos, con las modificaciones autorizadas y aprobadas por el Interventor. No se incluirán en la medida, los volúmenes de concreto colocados en exceso. La medida y pago del los volúmenes de concreto 1:2:3 se realizará por metro cúbico (m3) 5.2 SUMINISTRO Y COLOCACIÓN ACERO DE REFUERZO 60.000 psi Alcance Este trabajo consiste en el suministro, transporte, almacenamiento, corte, figuración y colocación de las barras de acero dentro de las diferentes estructuras permanentes de concreto, de acuerdo con los planos del proyecto, esta especificación y las instrucciones del Interventor. Planos y despiece Antes de cortar el material el Constructor deberá verificar el despiece o los diagramas de figurado indicados en los planos, o en caso contrario, las listas y diagramas deberán ser preparados por el Constructor para la aprobación del Interventor, pero tal aprobación no exime a aquel de su responsabilidad por la exactitud de los mismos. Suministro y almacenamiento El acero deberá ser almacenado en forma ordenada por encima del nivel del terreno, sobre plataformas, largueros u otros soportes de material adecuado y deberá ser protegido, hasta donde sea posible, contra daños mecánicos y deterioro superficial, incluyendo los efectos de la intemperie y ambientes corrosivos.




Figurado Las barras de refuerzo deberán ser dobladas en frío, de acuerdo con las listas de despiece aprobadas por el Interventor. Colocación y amarre Al ser colocado en la obra y antes de fundir el concreto, todo el acero de refuerzo deberá estar libre de polvo, óxido en escamas, rebabas, pintura, aceite o cualquier otro material extraño que pueda afectar adversamente la adherencia. Todo el mortero seco deberá ser quitado del acero. Las varillas deberán ser colocadas con exactitud, de acuerdo con las indicaciones de los planos, y deberán ser aseguradas firmemente en las posiciones señaladas, de manera que no sufran desplazamientos durante la colocación y fraguado del concreto. La posición del refuerzo dentro de las formaletas deberá ser mantenida por medio de tirantes, bloques, silletas de metal, espaciadores o cualquier otro soporte aprobado. Los bloques deberán ser de mortero de cemento prefabricado, de calidad, forma y dimensiones aprobadas. Las silletas de metal que entren en contacto con la superficie exterior del concreto, deberán ser galvanizadas. No se permitirá el uso de guijarros, fragmentos de piedra o ladrillos quebrantados, tubería de metal o bloques de madera. Las barras se deberán amarrar con alambre en todas las intersecciones. Las barras deberán quedar colocadas de tal manera, que la distancia libre entre barras paralelas colocadas en una fila, no sea menor que el diámetro nominal de la barra, ni menor de veinticinco milímetros (25 mm), ni menor de una un tercio (1 1/3) veces el tamaño máximo nominal del agregado grueso. El Interventor deberá revisar y aprobar el refuerzo de todas las partes de las estructuras, antes de que el Constructor inicie la colocación del concreto. Traslapos y uniones Los traslapos de las barras de refuerzo deberán cumplir los requisitos de la Norma Sismo Resistente NSR-10 y se efectuarán en los sitios mostrados en los planos o donde lo indique el Interventor, debiendo ser localizados de acuerdo con las juntas del concreto. El Constructor podrá introducir traslapos y uniones adicionales, en sitios diferentes a los mostrados en los planos, siempre y cuando dichas modificaciones sean aprobadas por el Interventor, los traslapos y uniones en barras adyacentes queden alternados según lo exija éste, y el costo del refuerzo adicional requerido sea asumido por el Constructor.




En los traslapos, las barras deberán quedar colocadas en contacto entre sí, amarrándose con alambre, de tal manera, que mantengan la alineación y su espaciamiento, dentro de las distancias libres mínimas especificadas, en relación a las demás varillas y a las superficies del concreto. Medida y forma de pago La unidad de medida y pago será el kilogramo (kg), aproximado al décimo de kilogramo, de acero de refuerzo para estructuras de concreto, realmente suministrado y colocado en obra, debidamente aceptado por el Interventor. La medida no incluye el peso de soportes separados, silletas de alambre o elementos similares utilizados para mantener el refuerzo en su sitio, ni los empalmes adicionales a los indicados en los planos, que sean autorizados por el Interventor para conveniencia del Constructor. Si se sustituyen barras a solicitud del Constructor y como resultado de ello se usa más acero del que se ha especificado, no se medirá la cantidad adicional. La medida para barras se basará en el peso computado para los diámetros y longitudes de barras utilizadas. El pago se hará al precio unitario del contrato por toda obra ejecutada de acuerdo con esta especificación y aceptada a satisfacción por el Interventor. El precio unitario deberá cubrir todos los costos por concepto de suministro, ensayos, transportes, almacenamiento, corte, desperdicios, doblamiento, limpieza, colocación y fijación del refuerzo y por toda mano de obra, materiales, patentes, equipos e imprevistos necesarios para terminar correctamente el trabajo, de acuerdo con los planos, esta especificación y las instrucciones del Interventor. 6 SUMINISTRO E INSTLACIÓN DE TUBERIA PARA ACUEDUCTOS Generalidades. Este ítem comprende las labores de instalación de tuberías de acueductos PVC el cual deberá garantizar la estabilidad y durabilidad de la obra SUMINISTRO E INST. TUBERIA PVC 6" RDE 41




Alcance El trabajo que se especifica en esta sección comprende el suministro, transporte e instalación de las tuberías, de la mano de obra respectiva, equipos, herramientas y demás materiales que sean necesarios para completar la instalación de tuberías de la aducción del acueducto. Los tubos y accesorios serán manejados cuidadosamente para evitar agrietamientos y roturas. Por ningún motivo las tuberías y accesorios se dejarán descargar volcados desde los camiones de transporte o al bajarlos a las zanjas. Materiales El Contratista debe incluir el cargue y transporte local hasta el sitio de la obra, almacenaje, transporte interno hasta el sitio de las obras e instalación en la zanja respectiva. Las tuberías y accesorios de PVC cumplirán con los requerimientos de las normas técnicas colombianas correspondientes, y en caso de que éstas no existan, con las normas AWWA, ASTM, DIN u otras normas técnicas equivalentes; se citan para el efecto las siguientes normas: NTC 162, NTC 382, NTC 369, NTC 539, NTC 1339, NTC 2295, NTC 3874; ASTM D 1784, ASTM D 2241, ASTM D 2855, AWWA C900. Manejo de tuberías Cada lote de tubería y cada accesorio deberán ser cuidadosamente inspeccionados por el Contratista y el Interventor. Todas las piezas que se encuentren defectuosas antes de su colocación deberán ser reemplazadas según lo ordene el Interventor. Serán por cuenta del Contratista todos los gastos de reparación o de sustitución de tubos y accesorios que se dañen durante las operaciones de colocación. Las tuberías deberán limpiarse cuidadosamente e instalarse libres de aceite, lodo o cualquier material que impida el correcto empalme de los elementos. El Interventor deberá aprobar los procedimientos que se usen para la movilización de las tuberías. Las tuberías de PVC y metálicas no deben arrastrarse ni dejarse caer al piso. El transporte de las tuberías debe hacerse en un vehículo de superficie lisa dejando libres las campanas señalando campanas y espigos. En general se deben seguir las recomendaciones de los fabricantes




Instalación de tuberías Las tuberías se colocarán exactamente en la posición indicada por las líneas y pendientes mostradas en los planos o establecidas por el Interventor. Cuando se suspenda la colocación de tubería, las extremidades abiertas deberán cerrarse con un tapón a prueba de agua, y tomarse todas las precauciones necesarias para evitar la flotación de la tubería en caso de que entre el agua a la zanja. El tapón deberá permanecer en su sitio hasta cuando el agua haya sido extraída de la zanja. No se permitirá dejar uniones sin terminar al suspender las jornadas de trabajo. Ninguna tubería deberá colocarse mientras, en opinión del Interventor, las condiciones de la zanja no sean adecuadas. El Contratista, en general, seguirá las normas y recomendaciones del fabricante para la instalación de cada tipo de tubería, especialmente en lo que se refiere a la forma de ejecutar las uniones entre los tramos de tubería y con los accesorios. Cuando se termine de instalar cada tramo de tubería, se hará un relleno parcial con el propósito de asegurar los tubos y a continuación se realizará la prueba hidráulica, ensayo que deberá cumplir la tubería instalada antes de la aceptación definitiva por parte de la Interventoría. Para este propósito y a costa del Contratista, se taponará los extremos del tramo instalado al igual quelas domiciliarias, llenando de agua el sistema para que la Interventoría supervise la prueba hidráulica. Es estrictamente necesario que tanto el Contratista como el Interventor de la obra conozcan las recomendaciones que hace la Norma RAS 2000 en lo referente a los materiales, procedimientos de instalación y pruebas a las tuberías y accesorios, pero especialmente las especificaciones anotadas en los capítulos B.6.4.7, B.6.4.8, B.6.4.9, B.6.5.2; B.7.5 y B.7.6. Unión de tuberías Antes de bajar los tubos a las zanjas, los extremos de la tubería deberán limpiarse, dejándolos libres de toda suciedad. La tubería se alineará debidamente en la zanja para evitar toda posibilidad de contacto con las paredes de la misma. Tan pronto como se haya centrado la tubería a cada lado de la unión colocado previamente, la unión se llevará hasta su sitio ejerciendo presión en el tubo hasta encontrar el límite de la unión. El Interventor coordinará el equipo de presión para las pruebas hidráulicas necesarias.




Pruebas al sistema y puesta en marcha Una vez finalizada la instalación de cada tramo de tubería, el Contratista probará todas las tuberías con una presión igual a 1,5 veces la presión máxima a la que las tuberías vayan a estar sometidas de acuerdo con el diseño. La presión se aplicará con una bomba de émbolo, provista de manómetro, si resultan daños durante la prueba de presión hidráulica, la reparación de tuberías y accesorios deberá ser realizada por el constructor a su costa. Dicha presión debe medirse en el punto más bajo del tramo. Si no está disponible el equipo de prueba, se trabajara con la presión de la red en servicio, previa coordinación con el interventor. En la prueba de presión hidráulica debe tenerse en cuenta las normas técnicas correspondiente a cada material y accesorio. Además, debe tenerse en cuenta los siguientes aspectos: La prueba de presión hidráulica debe hacerse bajo la vigilancia y aprobación de la Interventoría. La prueba debe realizarse en tramos comprendidos entre válvulas siempre y cuando esta distancia no sea mayor que 500 m. Cuando la distancia entre válvulas sea mayor que 500 m, o cuando no existan válvulas en el tramo a probar, se puede exigir la instalación de tapones en los extremos de cada tramo. La tubería debe llenarse lentamente y a baja presión para permitir la salida de aire, el cual debe ser evacuado de la tubería completamente y por cualquier sistema, antes de aplicar la presión de prueba. La tubería debe mantenerse sometida a la presión de prueba durante un tiempo no inferior a dos horas. En todos los casos, debe tenerse en cuenta las recomendaciones de las casasfabricantes de las tuberías en lo relacionado con la forma, duración, etc., de la prueba a presión. El Contratista será el responsable de los daños que se produzcan en la red, y las reparaciones de tuberías y accesorios, serán a su costa. Medida y forma de pago La longitud de las tuberías instaladas se medirá directamente en la zanja después de la instalación, expresada en metros lineales (ML) con dos decimales, a satisfacción del Interventor, incluyendo los accesorios (HF o PVC) que fueren necesarios instalar para la red nueva.




Los precios unitarios de instalación de estas tuberías, deberán incluir los costos de la tubería, limpiador PVC, pegante y otros materiales esenciales para su instalación así como el costo del transporte y el A.I.U. El pago correspondiente se hará según las longitudes medidas como antes se ha establecido y de acuerdo con los precios unitarios consignados en el Formulario de Precios del Contrato, para los ítems respectivos. 7 ACCESORIOS PARA ACUEDUCTO Este ítem consta de la instalación de accesorios para la continuidad, derivaciones y otros apartados de la tubería a instalar. Alcance El trabajo que se especifica en esta sección comprende el suministro, transporte e instalación de accesorios PVC, de la mano de obra respectiva, equipos, herramientas y demás materiales que sean necesarios para completar la instalación de tuberías de la aducción del acueducto. Los accesorios serán manejados cuidadosamente para evitar agrietamientos y roturas. Por ningún motivo los accesorios se dejarán descargar volcados desde los camiones de transporte o al bajarlos a las zanjas. Materiales El Contratista debe incluir el cargue y transporte local hasta el sitio de la obra, almacenaje, transporte interno hasta el sitio de las obras e instalación en la zanja respectiva. Las tuberías y accesorios de PVC cumplirán con los requerimientos de las normas técnicas colombianas correspondientes, y en caso de que éstas no existan, con las normas AWWA, ASTM, DIN u otras normas técnicas equivalentes; se citan para el efecto las siguientes normas: NTC 162, NTC 382, NTC 369, NTC 539, NTC 1339, NTC 2295, NTC 3874; ASTM D 1784, ASTM D 2241, ASTM D 2855, AWWA C900.




Manejo de accesorios Cada accesorio deberá ser cuidadosamente inspeccionado por el Contratista y el Interventor. Todas las piezas que se encuentren defectuosas antes de su colocación deberán ser reemplazadas según lo ordene el Interventor. Serán por cuenta del Contratista todos los gastos de reparación o de sustitución de tubos y accesorios que se dañen durante las operaciones de colocación. Los accesorios deberán limpiarse cuidadosamente e instalarse libres de aceite, lodo o cualquier material que impida el correcto empalme de los elementos. El Interventor deberá aprobar los procedimientos que se usen para la movilización de las tuberías. Los accesorios de PVC y HF no deben arrastrarse ni dejarse caer al piso. El transporte de las tuberías debe hacerse en un vehículo de superficie lisa dejando libres las campanas señalando campanas y espigos. En general se deben seguir las recomendaciones de los fabricantes. Instalación de accesorios Los accesorios se colocarán exactamente en la posición indicada por las líneas y pendientes mostradas en los planos o establecidas por el Interventor y en las secciones de emplame entre tuberías si es necesario. El Contratista, en general, seguirá las normas y recomendaciones del fabricante para la instalación de cada tipo de tubería, especialmente en lo que se refiere a la forma de ejecutar las uniones entre los tramos de tubería y con los accesorios. Medida y forma de pago La medida y forma de pago será por unidad de accesorio instalado, sin decimales y a entera satisfacción de la Interventoría. 8. PAVIMENTOS En este numeral se dan las especificaciones para reparar y reconstruir los pavimentos en la zona de instalación de las tuberías, válvulas etc. y donde se construyan cajas, pozos, estructuras y otras




obras complementarias, además establece las normas para medida y pago de la parte de la obra relacionada con estos trabajos. Es de anotar que en las vías donde haya una demolición del pavimento que perjudique el comportamiento estructural o estético de éstas, será necesario hacer una reposición total de la vía afectada. Para estos casos se tendrá en cuenta el costo y la normatividad vigente expedida por la entidad competente. 8.1 BASE GRANULAR.

Consiste en el suministro, transporte, colocación, conformación y compactación de una o varias capas de base de pavimento, compactada y aprobada por el interventor, de acuerdo con las especificaciones y conforme con los alineamientos, espesores y perfiles indicados en los planos u ordenados por la INTERVENTORIA Los materiales serán pétreos de origen aluvial o de cantera triturados, mezclados con arena de río o de peña, libre de terrones de arcilla, materia orgánica, basuras, escombros u otros elementos objetables. Medida y Pago. La medida se hará en metros cúbicos (m3) de base compactada de acuerdo con las cotas, espesores y demás dimensiones indicadas en los planos o determinadas por el Interventor. 8.2 PAVIMENTO FLEXIBLE Comprende la construcción de un pavimento de concreto asfáltico de gradación densa mezclado en planta y en caliente, extendido en una o varias capas que tendrán la composición establecida por estas especificaciones y las dimensiones indicadas en los diseños u ordenadas en la Interventoría. El concreto asfáltico consistirá en una combinación de agregados gruesos triturados, agregado fino y llenado mineral, uniformemente mezclados en caliente con cemento asfáltico en una planta de mezclas asfálticas que reúna los requisitos de calidad y control para su producto. El espesor de la carpeta por reemplazar, será el mismo que se levantó con un mínimo de 5 cm., la cual cumplirá con las especificaciones de concreto asfáltico.




La nivelación de un pavimento existente de realizará aplicando liga y luego colocando la mezcla asfáltica hasta alcanzar el nivel deseado. Ordinariamente no se permitirá el tránsito por el pavimento recién construido hasta los siete (7) días posteriores a la colocación del concreto y este período podrá aumentarse si los ensayos a la flexión indican que es prudente hacerlo. Medida y pago. El pago del pavimento se hará por metro cuadrado (m2). 8.3 ANDENES. Se construirán de las dimensiones y en los sitios mostrados en los planos y en los que señale el interventor, los alineamientos, las pendientes tanto transversales como longitudinales, se regirán por las normas vigentes de las entidades competentes, en su defecto el interventor las determinará. Generalmente su pendiente transversal estará entre el 1.5% y el 3% hacia la calzada y la pendiente longitudinal guardará el paralelismo con el eje de la vía. Sobre la subrasante se colocará una capa de concreto, de 10 cm. de espesor, con resistencia de 210 Kg. / cm2. El acabado se hará por medio de una paleta de madera hasta que presente una superficie uniforme. Cuando se trate de reconstrucción, el acabado será tan similar como sea posible al andén adyacente existente. Medida y pago. Se medirá por metro cuadrado (m2) y el precio incluye, todos los costos que implique la correcta ejecución de la actividad.




Anexo 2. Manual de mantenimiento

Procedimientos para la operación y mantenimiento de líneas de aducción y red de distribución de agua potable Objetivo

Establecer procedimientos mínimos para la adecuada operación y mantenimiento de líneas de aducción y redes de distribución en sistemas rurales de abastecimiento de agua. Definiciones

- Operación: Conjunto de acciones que se efectúan para poner en funcionamiento a todos los componentes o partes de un sistema de agua potable. - Mantenimiento: Acciones permanentes que se realizan con la finalidad de conservar un adecuado estado de funcionamiento de los componentes o partes del sistema. - Mantenimiento prevenido: Es aquel que se realiza con una frecuencia determinada con la finalidad de prevenir y evitar daños al sistema - Mantenimiento correctivo: Consiste en las acciones que se efectúan para reparar daños o reponer piezas deterioradas por el uso. - Operador: Persona calificada responsable de la operación y mantenimiento de las instalaciones del sistema de agua potable.




Disposiciones generales

a) Se debe garantizar una buena operación y mantenimiento del sistema, para lograr que

el agua que se consuma sea de buena calidad, que se tenga un servicio continuo y en la cantidad necesaria.

b) La empresa de servicios públicos municipal, es la responsable de la operación y mantenimiento del sistema de agua potable. c) El operador designado es aquella persona calificada y responsable de la adecuada operación y mantenimiento del sistema. d) Durante la ejecución de la obra se debe capacitar a los usuarios en el uso y mantenimiento preventivo del servicio y sus partes, con el fin de reducir la posibilidad del mantenimiento correctivo. e) Si para efectuar actividades de mantenimiento se requiere interrumpir el servicio, se debe comunicar a los usuarios el período de la interrupción para que puedan tomar las precauciones necesarias en cuanto a provisión de agua. Herramientas y materiales

Las herramientas y materiales necesarios para la operación y mantenimiento de la red de distribución generalmente son los siguientes: Herramientas y utensilios; Llaves de giro para válvulas de red, llaves de boca, plano de replanteo, guantes Mantenimiento

Es necesario informar a la población que mientras se realicen los procesos de limpieza y desinfección de la red de distribución no se dispondrá del servicio. Para tal fin se procederá a cerrar las válvulas de paso de las conexiones domiciliarias como medida de




precaución. de preferencia, se deberá realizar las tareas de limpieza en horarios que no causen incomodidad al usuario. Cámaras de quiebre

Cuando existe bastante desnivel en la red de distribución existen cámaras de quiebre de presión; por lo tanto, la limpieza y desinfección se iniciará en la cámara más cercana al tanque. El chequeo periódico del nivel del rebose y la inspección del estado de conservación de la estructura constituyen las acciones de mantenimiento preventivo y el cambio o reparación de las fallas observadas. Si observa fuga por el tubo de desagüe, se deberá revisar la empaquetadura de la válvula de nivela y se deberá cambiar si fuera necesario. En cada una de estas estructuras realizaremos las siguientes actividades: a) Limpieza exterior, retirando las piedras y malezas de la zona aledaña. b) Abrir las tapas y verificar el estado de las paredes interiores y los accesorios. c) Abrir la válvula de ingreso a la cámara y retirar el cono de rebose. d) Limpiar con escobilla la suciedad del piso, paredes y accesorios. e) Enjuagar y dejar que el agua salga eliminando toda la suciedad. f) Echar seis (6) cucharadas grandes de hipoclorito de calcio al 30% en un balde con 10 litros de agua y disolver. g) Con la solución y un trapo frotar los accesorios y las paredes. h) Eliminar los restos de cloro y dejar que el agua salga por la tubería de limpia. i) Colocar el cono de rebose.




Luego se realizará el mismo procedimiento para la limpieza y desinfección en la siguientes cámaras de quiebre Tuberías

Para la desinfección de la tubería de la red de distribución, se recomienda aprovechar el volumen de la solución de hipoclorito que se utiliza cuando se desinfecta el reservorio y luego se continuará con los siguientes pasos: a) Cerrar la válvula de by pass y abrir la válvula de salida del reservorio. b) Abrir las válvulas de purga o hidrantes de la red. En cuanto salga el agua por la válvula de Purga se deberá cerrarla, con el objeto de que las tuberías se llenen de agua clorada. c) Dejar el agua clorada retenida durante cuatro (4) horas. d) Luego de las cuatro (4) horas, vaciar totalmente la red abriendo las válvulas de purga. El agua no debe ser consumida por la población. e) Abrir la válvula de ingreso al tanque y alimentar de agua a la red de distribución. f) Poner en servicio la red cuando no se perciba olor a cloro o cuando el cloro residual medido en el comparador de cloro artesanal no sea de 0,8 mg/lt. g) Abrir las válvulas de paso de las instalaciones domiciliarias. Frecuencia de mantenimiento

Semanal a) Girar las válvulas de aire y purga en la red. b) Observar y examinar que no existen fugas en las tuberías de la red. En caso de detectarlas, repararlas inmediatamente.




Mensual Abrir y cerrar las válvulas, verificando el funcionamiento Trimestral a) Limpiar la zona aledaña de piedras y malezas de las cámaras de quiebre y de la caja de válvulas de purga. b) Limpiar el canal de escurrimiento de las cámaras rompe-presión. Semestral a) Limpieza y desinfección. b) Lubricar las válvulas de control. c) Verificar las cámaras de quiebre, las cajas de las válvulas de purga, de aire y de control d) Pintar con anticorrosivo las válvulas de control, de aire y de purga. Anual a) Pintar los elementos metálicos (tapas, válvulas de control, etc.). b) Pintar las paredes exteriores y techo de las cajas de válvulas de aire, de purga y de las cámaras rompe-presión. Válvulas y purgas

Como medida preventiva para evitar el atascamiento y para chequear la calibración de las válvulas se debe tener especial cuidado en actualizar los planos de replanteo y ubicación de las válvulas, pues deben establecerse un programa sostenido de manipulación de




válvulas, pues de ellos depende la ordenada y eficiente ejecución de los programas de mantenimiento. El mantenimiento correctivo comprende el cambio o reparación de los desperfectos observados en las inspecciones del sistema. Se deberá tener presente algunas recomendaciones para el mantenimiento de las válvulas: • Es recomendable que, para cada una de la válvulas existentes en el sistema, tenga una tarjeta u hoja de registro en la que además de indicar su ubicación, se consigne el número de vueltas, sentido de rotación, estado en que se encuentra y fechas de las reparaciones efectuadas. • Revisar el funcionamiento de las válvulas haciendo girar lentamente; para evitar el golpe de ariete; las válvulas deben abrir o cerrar fácilmente. No olvidar dejar la válvula tal como se encontró abierta o cerrada. • Abrir y cerrar totalmente cada válvula varias veces, con el fin de eliminar los depósitos acumulados en el asiento de la compuerta. • En las válvulas que presentan fugas por la contratuerca superior, observar si la fuga de agua se debe a que se ha aflojado la contratuerca, en cuyo caso ajústela o si se debe al desgaste de la estopa, proceder al cambio respectivo. • Si hay dificultad en el manejo de la válvula o si hay fugas que no se eliminan apretando el prensa-estopa, verifique el estado de la empaquetadura y si fuera necesario se deberá de reemplazarla. • Verificar que los pernos, tuercas o juntas estén suficientemente apretados y fijos para evitar fugas. • Poner kerosene o aceite de baja viscosidad entre el vástago y la contratuerca superior, esto facilitará su manejo. • Revisar el estado del vástago o eje del tornillo, observando si se encuentra torcido o inmovilizado debido al oxido. Cambiar la pieza si fuese necesario. • Pinte o retoque con pintura anticorrosiva, las válvulas y accesorios que estén a la vista en la red de distribución.




• Inspeccionar las cajas de las válvulas observando si hay filtraciones, destrucciones externas, empozamiento alrededores de ellas, tierra acumulada sobre las cajas, candados o elementos de cierre en mal estado, etc. Se deberá informar, si es necesario subirlas o remplazarlas según sea la posición o estado en que se encuentren. • Por lo menos una vez al mes limpiar y revisar las cajas de válvulas e inspeccionar las vías en que se encuentra enterrada la red de distribución, con el fin de detectar fugas u otras anomalías.




Anexo 3. PRESUPUESTO ADICIONAL CONTRATO N° 1668

Tabla A.1 Presupuesto adicional faltantes

119,936,697.32$

1

1.1 Nivelación y replanteo M2 150.00 2,711.50$ 406,725.00

1.2 Excavación en conglomerado bajo agua M3 120.00 74,151.00$ 8,898,120.00

1.3 Suministro e instalación de geotextil NT 1600 M2 180.00 5,365.80$ 965,844.00

1.4 Gaviones Calibre 12 M3 135.00 165,977.90$ 22,407,016.50

32,677,705.50$ 27.25%

2

2.1 Nivelación y replanteo M2 70.00 2,711.50$ 189,805.00

2.2 Suministro de tubería de acero SCH 40 de DIM. 6" ML 216.00 144,630.20$ 31,240,123.20

2.3 Corte y soldadura tubería de 6" UND 50.00 115,243.70$ 5,762,185.00

2.4 Corte boca de pescado y soldadura tuberia de 6" UND 99.00 151,347.90$ 14,983,442.10

2.5 Excavación a maquina en conglomerado M3 107.00 16,486.80$ 1,764,087.60

2.6Concreto 2000 PSI, para solado E=0.10M en lecho de

rio (bajo agua)

M34.00 364,028.50$ 1,456,114.00

2.7 Izada de tubería de 6" ML 102.00 90,619.10$ 9,243,148.20

2.8Concreto ciclopeo para cimiento de tuberia de 6" en

lecho de rio

M323.76 495,594.00$ 11,775,313.44

2.9 Concreto 3000 PSI, para viga de amarre en lecho de rioM3

9.00 684,132.90$ 6,157,196.10

2.10 Corte, figurada y armada de Acero de refuerzo Kg 346.00 4,930.20$ 1,705,849.20

2.11Concreto 2500 PSI, para relleno de tubería de 6" en

lecho de rio

M32.10 458,983.80$ 963,865.98

2.12 Relleno compactado con material de excavación M3 70.00 28,826.60$ 2,017,862.00

87,258,991.82$ 72.75%

3

3.1 Encausamiento del rio GLB 1.00 12,100,000.00$ 12,100,000.00

12,100,000.00$ 10.09%

119,936,697.32$

20,389,238.54$

9,594,935.79$

5,996,834.87$

35,981,009.20$

155,917,706.52$

9,355,062.39$

165,272,768.91$

MURO LATERAL EN GAVIONES

ADECUACION CAUCE DEL RIO

%

ACTIVIDADITEM. DESCRIPCION ACTIVIDAD. UND CANTIDADES. VR. UNITARIO VR. TOTAL

FALTANTES CONTRATO DE OBRA N° 1668

SUBTOTAL

SUBTOTAL

SUBTOTAL

PROYECTO: OBRAS FALTANTES DEL CONTRATO DE OBRA

N° 1668, QUE SE EJECUTO POR PARTE DE LA SECRETARIA DE

AGUA POTABLE Y SANEAMIENTO BASICO CON RECURSOS DEL

FONDO NACIONAL DE CALAMIDADES

Elaboro:

I. H. R. M.

CORNEJO- SAN CAYETANO-NTS

PRESUPUESTO DE OBRA


TUBERIA PARA ENCAUSAMIENTO DEL RIO



IMPREVISTOS =8,00%

UTILIDAD = 5,00%







Tabla A.2 Presupuesto total de obra.

736,007,987.95$

1

1.1 TUBERÍA ADUCCIÓN Y PASOS ELEVADOS GBL 1.00 616,071,290.63$ 616,071,290.63

616,071,290.63$ 83.70%

2

2.1 FALTANTES CONTRATO DE OBRA N° 1668 GBL 1.00 119,936,697.32$ 119,936,697.32

119,936,697.32$ 16.30%

736,007,987.95$

125,121,357.95$

58,880,639.04$

36,800,399.40$

220,802,396.39$

956,810,384.34$

57,408,623.06$

1,014,219,007.40$

PROYECTO: DISEÑO DE TUBERÍA DE ADUCCIÓN PARA EL

CORREGIMIENTO DE CORNEJO

PROYECTO: OBRAS FALTANTES DEL CONTRATO DE OBRA

N° 1668, QUE SE EJECUTO POR PARTE DE LA SECRETARIA DE

AGUA POTABLE Y SANEAMIENTO BASICO CON RECURSOS DEL

FONDO NACIONAL DE CALAMIDADES

Elaboro:

I. H. R. M.

CORNEJO- SAN CAYETANO-NTS

PRESUPUESTO DE TOTAL DE OBRA

SUBTOTAL

%

ACTIVIDAD

TOTAL

PROYECTO: diseño de tubería de aducción para el corregimiento de cornejo

SUBTOTAL

FALTANTES CONTRATO DE OBRA N° 1668

ITEM. DESCRIPCION ACTIVIDAD. UND CANTIDADES. VR. UNITARIO VR. TOTAL






IMPREVISTOS =8,00%

UTILIDAD = 5,00%


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