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GEOCONSULT Geotechnical Engineers Alan R. Crumley, MSCE Carlos Regalado, Ph.D. Tirso A. Alvarez, Ph.D. Ricardo A. Fabré, MSCE

ESTUDIO GEOTÉCNICO PRELIMINAR VEGASERENA II

VEGA BAJA, PUERTO RICO 4 DE MAYO DE 2007

P.O. BOX 362040, SAN JUAN, PUERTO RICO 00936-2040 • TELS. (787) 782-3554 • 783-3585 • FAX (787) 793-0410 Founded 1981 – Peer Reviewed by ASFE

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ESTUDIO GEOTÉCNICO PRELIMINAR

VEGASERENA II VEGA BAJA, PUERTO RICO

4 DE MAYO DE 2007

TABLA DE CONTENIDO

INTRODUCCIÓN ....................................................................................................... 1

GEOLOGÍA Y TOPOGRAFÍA................................................................................... 2

RESULTADOS DE INVESTIGACIONES Y ANÁLISIS DE INGENIERÍA........... 3

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES PRELIMINARES .......................... 10

LIMITACIONES DE ESTE INFORME ................................................................... 16

Apéndice A Registros de barrenos Apéndice B Resultados de ensayos de resistividad eléctrica Apéndice C Información importante sobre este informe


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ESTUDIO GEOTÉCNICO PRELIMINAR VEGASERENA II

VEGA BAJA, PUERTO RICO 4 DE MAYO DE 2007

INTRODUCCIÓN

Este informe presenta los resultados del estudio geotécnico preliminar para el

proyecto VegaSerena II. El proyecto esta localizado en Vega Baja, al sur de la

carretera PR-22, en el área de Rio Abajo. El mismo considera el desarrollo de

aproximadamente 56 cuerdas y consiste en la construcción de 303 unidades

unifamiliares de uno o dos pisos e instalaciones comunales para la urbanización.

Los barrenos realizados en esta fase pretendían estudiar las condiciones

generales del subsuelo en la parcela en referencia. Dado a la naturaleza cárstica del

área y posible existencia de cavidades, GEOCONSULT complementó las

perforaciones con una investigación geofísica preliminar. El método geofísico

seleccionado fue el de resistividad eléctrica. Adicionalemente, se realizó una

interpretación de fotos aéreas con el propósito de evaluar el historial de colapso, si

GEOCONSULT VegaSerena II – Stella Group

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alguno, en el área propuesta para desarrollo.

Este informe incluye los resultados de las investigaciónes geotécnicas y

geofísicas junto con las recomendaciones geotécnicas preliminares para las

estructuras propuestas. Dichas recomendaciones deberán ser revisadas después de

la realización de investigaciones rigurosas y específicas que deberán complementar

este trabajo. Las recomendaciones incluídas en este informe podrán variar según los

resultados de investigaciones futuras, las cuales deberán considerar toda el área de

desarrollo y requerirán mayor densidad de sondeos.

GEOLOGÍA Y TOPOGRAFÍA

El proyecto esta localizado en la franja cárstica del norte de Puerto Rico.

Según el mapa geológico del cuadrangulo de Manatí (Watson H. Monroe, 1971), el

suelo en la zona propuesta para desarrollo está compuesto principalmente por dos

formaciones geológicas (Figura 2). Las formaciones, cuya deposición es de índole

aluvial, se describen así: depósitos de manto, arcilla (QTbc), estos consisten de

arcilla arenosa la cual está típicamente localizada entre mogotes y cuya elevación

fue reducida por la disolución de la roca caliza que la subyace. Dicha formación

acapara la mayoría del solar. La segunda formación se encuentra hacia la

colindancia sur del desarrollo y se conoce como depositos de manto, arena (QTbs).

Este depósito de suelo consiste mayormente de arena con un contenido variable de


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arcilla. En adición a estas formaciones, se detacan varios cerros subcónicos de roca

caliza (mogotes) en la mitad norte del proyecto.

La topografía y estrucuturas existentes en la finca se muestran en la Figura 1.

El solar a desarrollar colinda al norte con la finca del Señor Jose Aulet y al este con

el desarrollo VegaSerena I. Dicho desarrollo se encuentra bajo construcción en

estos momentos. Con excepción de los mogotes, la topografía del sitio se

caracteriza por una zona generalmente plana con una pendiente general de oeste a

este y elevaciones que varían desde los 64 a 59 metros sobre el nivel del mar. Cabe

notar la existencia de dos sumideros al oeste de la charca de oxidación de la finca.

RESULTADOS DE INVESTIGACIONES Y ANÁLISIS DE INGENIERÍA

Como parte de nuestro análisis, GEOCONSULT realizó una interpretación

de fotos aereas históricas en estereo. Se evaluaron fotos de los siguientes años:

1937, 1963, 1985, y 1997. La foto del 1937 muestra una depresión general

orientada de norte a sur, directamente al oeste de la charca de oxidación existente.

Observamos también una depresión poco definida cerca de la colindancia oeste de

la finca. A pesar de esto, no existen indicios claros de colapso en el solar. En la foto

de 1963, se observa que una sección del norte de la depresión cerca de la charca

colapsó y muestra un sumidero bien definido con una geometría circular. La

segunda depresión, cercana a la colindacia oeste, no muestra actividad colapso en la


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foto del 1963. La foto del 1985 confirma el sumidero aledaño a la charca.

Asimismo, se observa la formación de otro sumidero por medio de un colapso, en

donde se define claramente un perímetro rocoso y una entrada al subsuelo en el

centro del mismo. Dicho sumidero está localizado imediatamente al sur del primer

sumidero observado, dentro de la misma depresión general que se observa en la

foto de 1937. El área cerca de la colindancia oeste de la finca no muestra actividad

de colapso entre los años 1937 y 1985. La foto del 1997 no indica progreso en el

colapso de los sumideros observados previamente en el sitio. Más allá, esta foto no

muestra la boca o entrada del sumidero al suroeste de la charca lo que sugiere que

ha ocurrido sedimentación en esta zona y se ha tapado. Consistente con lo

observado desde 1937, la depresión cerca de la colindancia oeste no indica algún

crecimiento o colapso significante. Refiérase a la Figura 1 la cual muestra la

localización de dicha depresión y los sumideros dentro de la zona propuesta para

desarrollo.

Varias de las fotos aéreas definen patrones de drenaje superficial que

aparentan coincidir en la zona de los dos sumideros de colapso observados.

Además, cabe notar que la charca de oxidación existente aparenta haber sido

producto de una excavación ya que el historial de fotos evaluado no muestra una

depresión en el área correspondiente.

Los resultados de los barrenos realizados en la fase preliminar muestran cierta


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tendencia de acuerdo a las formaciones geológicas descritas anteriormente. La

investigación geotécnica llevada a cabo para esta fase incluye la realización de tres

barrenos hasta 50 pies de profundidad con muestreo continuo durante los primeros

15 pies de avance. Los sondeos muestran en la superficie arcillas alluviales firmes

denominadas como depósitos de manto (QTbc). A su vez, el estrato superficial de

arcilla es subyacido por un depósito residual de arcilla de consistencia moderada a

dura. Dicho depósito es seguido por un estrato de roca caliza altamente

meteorizada. La meteorización de la roca se le atribuye a la disolución de la misma

por aguas de escorrentía que infiltran en el subsuelo. Dicha infiltración resulta en

una degradación contínua de la roca que entonces promueve la formación de

cavidades embebidas en el subsuelo y sumideros. Se destaca una corterza dura de

roca caliza inmediatamente subyaciendo la arcilla, con espesor de 1.5 a 4.5 pies,

seguido por gravas de densidad variable. Zonas de grava suelta dentro de la matriz

de roca generalmente coinciden con canales de drenaje preferencial, antiguos o

existentes, por donde las escorrentías infiltran el subsuelo.

Las Figuras 3 y 4 muestran unos perfiles del subsuelo atraves del solar donde

se destacan algunas de las características de los materiales recuperados y donde se

hace un intento de establecer diferentes capas de relevancia en el comportamiento

geotécnico de los materiales. En estos, se observa una variabilidad drástica en el

espesor del estrato de arcilla. Específicamente, los barrenos VSII-2 y 3 muestran

aproximadamente ocho y tres pies de arcilla, respectivamente, mientras que el


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VSII-3 enseña más de 25 pies del mismo material. Este comportamiento es

consistente con un perfil de suelo en zona cárstica en donde se destacan pináculos

subterraneos de arcilla embebidos en la matriz de roca descompuesta. Los perfiles

incluídos en el informe deberán ser refinados una vez se obtengan los resultados de

sondeos adicionales en el área.

La localización de los barrenos realizados dentro del proyecto se muestra en

la Figura 1. Los registros de los sondeos se incluyen en el Apéndice A de este

informe. Las coordenadas de cada barreno, localizadas por el que subscribe

utilizando un sistema de posición global (GPS), se incluyen al final de cada registro

de barreno.

Por otro lado, la investigación geofísica preliminar consistió en la realización

de tres ensayos de resistividad eléctrica en tres dimensiones. La utilización de

ensayos de resistividad eléctrica permiten un área de cobertura de estudio mucho

mayor que una investigación geotécnica convencional y, a su vez, proveen la

habilidad de enfocar los barrenos sobre zonas identificadas como posibles

cavidades. Para este estudio, el arreglo de las pruebas consistió de cuadrículas

rectangulares (con 56 electrodos) de 65 metros de largo por 12 metros de ancho o

42 y 18 metros (RS-VSII-3), respectivamente. Espaciamientos entre electrodos

varían entre los cuatro y seis metros. La configuración seleccionada para la

adquisición de datos fue una combinación de los métodos dipolo-dipolo y “gradient


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array”. La profundidad de penetración obtenida para los ensayos de resistividad fue

de 10.5 a 14 metros.

La interpretación de los volúmenes de resistividad eléctrica fue basada en dos

criterios: la magnitud de las variaciones en resistividad y la geometría de la

anomalía de alta o baja resistividad, especialmente si la forma de dicha anomalía no

parece consistente con estratigrafía típica de un depósito de suelo. Areas de

resistividad alta pueden señalar la presencia de cavidades aunque a su vez también

es posible que indiquen zonas de roca caliza o suelos densos, las cuales también

tendrían alta resistividad. Asimismo, anomalías de baja resistividad embebidas en

una matriz de suelo con resistividades más altas podrían indicar cavidades

rellenadas con arcilla o limos húmedos. Variaciones en resistividad relativamente

menores son usualmente atribuídas a cambios en el contenido de humedad o a

diferencias mineorológicas en el suelo. Por lo tanto, la magnitud de la resistividad

eléctrica por si sola se debe considerar específica al sitio. Esto hace necesario

calibrar los ensayos geofísicos con barrenos. La resolución de los ensayos, es decir,

la cavidad más grande que será identificada, varía entre los cuatro y seis metros de

diámetro siendo esto directamente proporcional al espaciamiento entre electrodos.

Dado a la naturaleza preliminar del estudio, este diámetro resulta razonable para

identificar zonas generales propensas a colapsos. Refiérase a la Figura 1 en donde

se muestra la localización de los ensayos de resistividad dentro de la parcela en

referencia. Cabe notar que enfocamos nuestros ensayos cerca depresiones

GEOCONSU

Anticipamos que el nivel freático bajo esta propiedad se encuentra a una

profundidad de más de 150 pies por debajo de la superficie existente; esto

corresponde a elevaciones de aproximadamente dies a quince metros por encima

del nivel del mar. Claramente, el nivel freático no tendra algún impacto adverso en

las excavaciones u otras operaciones típicas durante la construcción.

LT VegaSerena II – Stella Group

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existentes observadas en el sitio o áreas cerca de mogotes ya que se anticipa una

mayor propensidad a que existan cavidades en estas zonas.

Los resultados de las pruebas geofísicas muestran un perfil de resistividad

eléctrica mayormente uniforme con variaciones locales en resistividad. En casos

donde dichas anomalías consisten de zonas de resistividad significantemente más

altas que el perfil general, estas se clasifican preliminarmente como cavidades.

Refiérase al Apéndice A donde se incluyen las imágenes que muestran resultados

de los ensayos geofísicos. En los perfiles se identifican áreas de posibles cavidades

en el subsuelo bajo la cuadrícula que deberán ser investigadas en estudios

subsecuentes.

Basado en los estudios realizados hasta el momento, anticipamos que no

ocurrirán asentamientos importantes por la sobrecarga al suelo del material de

relleno para los espesores que se anticipan en este momento. Los asentamientos

producidos por el relleno serán elásticos y ocurrirán inmediatamente. No obstante,

es importante que tengamos la oportunidad de revisar el plano de rasantes finales


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una vez se complete ese diseño.

Con base en las rasantes finales propuestas por el dueño, se anticipa que la

mayoría del proyecto requerirá relleno. El espesor de relleno compactado necesario

para llegar a los niveles finales varía entre uno y tres metros. Por otro lado, el

diseño actual propone la remoción de los mogotes existentes en la parcela. Dichos

cortes, cuyo espesor varía de 7.5 a 28 metros, requerirán la remoción de roca caliza.

Para esto, se deberá considerar el uso de explosivos. Adicionalmente, existe la

posibilidad que algunos cortes menores, especialmente aquellos para la instalación

de tuberías pluviales, resulten en exavación en roca. La viabilidad de estos cortes se

verá afectada por las variaciones frecuentes en el perfil de meteorización de la roca

caliza. Se estima que la mayoría de la remoción de piedra para la instalación de

tuberías requerirá el uso de trenchers o excavadoras con martillos hidráulicos.

Asímismo, se podrán usar máquinas con ripper (preferiblemente maquinas tipo D-8

mayores) en zonas donde existe meteorización considerable de la piedra.

Específicamente, es posible que solo se requiera martillos hidráulicos para remover

la corteza superior de la roca y despues se pueda continuar la remoción utilizando

maquinas con ripper. Una densidad suficiente de barrenos o líneas de refracción

sísmica pueden reducir las incertidumbres sobre la excavibilidad del material. Es

claro que este análisis depende de los niveles de rasante escogidos para el proyecto

y deberá ser revisado al finalizar el diseño del sitio.


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CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES PRELIMINARES

Las recomendaciones presentadas en este numeral deberán ser revisadas luego

de hacer una investigación final.

1. El proyecto esta localizado en zona cártsica donde se destacan un número

de mogotes y dos sumideros. El área alrededor de dichos sumideros

deberá ser investigada en mayor detalle ya que habrá que determinar el

amortiguamiento necesario para minimizar el potencial de colapso en

estas zonas. Adicionalmente, se anticipa la existencia de cavidades en el

subsuelo (de diferentes tamaños) que, en algunos casos, podrían resultar

en asentamientos excesivos o colapsos en la superficie del terreno bajo las

cargas impuestas. De ser fundadas las casas sobre zapatas, cavidades o

zonas blandas bajo la zona de carga de los cimientos podrían resultar en

asentamientos diferenciales significativos que podrían afectar las

estructuras. Por lo tanto, se recomienda que las casas sean fundadas sobre

una platea de cimentación (slab-mat) con una llave periferal de 18

pulgadas por debajo del nivel exterior. Una platea es más eficiente en la

distribución de las cargas estructurales y tiene la capacidad de tolerar

mayores asentamientos diferenciales. Recomendamos una presión

admisible de suelos de 2,500 libras por pie cuadrado. A su vez, la platea


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se podrá diseñar utilizando un modulo de reacción del subsuelo de 70

libras por pulgada cuadrada, por pulgada, asumiendo material natural

firme o relleno compactado. Para cargas instantáneas (sísmicas o viento)

puede aumentarse la presión admisible por 50 por ciento. Estos datos

deberán ser revisados después de la realización del estudio final.

2. Para rellenos convencionales en este tipo de proyecto (a ser verificado en

etapas finales), se estima que el peso del relleno causará asentamientos

elásticos que ocurrirán instantáneamente.

3. Los barrenos realizados muestran suelos competentes. A su vez, estos no

observaron cavidades pero si existen zonas de grava suelta

correspondientes a zonas donde ha ocurrido disolución de la roca por el

paso de escorrentías que infiltran el subsuelo.

4. Los ensayos de resistivdad eléctrica muestran resistividades consistentes

con los suelos observados en los barrenos y muestran varias anomalías de

resistividad alta que pudieran ser cavidades. Dichas zonas deberán ser

estudiadas en el informe final.

5. Anticipamos que la remoción de mogotes requerirá el uso de explosivos.

Es posible que material en zonas específicas pueda removerse con

martillos hidráulicos o excavadoras.


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6. Se anticipa que el material a ser excavado para la instalación de tuberías

requerirá el uso de trenchers o excavadoras con martillos hidraúlicos. Por

otro lado, las variaciones frecuentes en el perfil de meteorización de la

roca sugieren que el uso de tractores con ripper (tamaño D-8 o mayor)

será viable en algunas zonas. Se podrá utilizar maquinaría de excavación

convencional para remoción de las arcillas superficiales. Asímismo, la

diferencia drástica en espesor de arcilla (o de profundidad al estrato de

roca) entre barrenos sugiere que algunos cortes no encontrarán roca. No

obstante, este análisis se finalizará despues de la realización del estudio

geotécnico final para el proyecto y nuestra revision del plano de rasantes

finales una vez se complete el diseño.

7. Basado en la investigación realizada hasta el momento, se anticipa que el

material producto de cortes no será utilizable como relleno ya que la

mayoría de los cortes requerien la remoción de piedra caliza en los

mogotes.

8. El material granular a utilizarse como relleno deberá clasificar como A-2-

6 (Sistema de Clasificación AASHTO) o menos arcilloso. Estos

materiales deberán estar limpios de vegetación o rocas de tamaño mayor

de 6 pulgadas. El comportamiento de este material colocado deberá ser no

expansivo.


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9. El relleno deberá ser colocado en capas de un espesor máximo de 6 a 8

pulgadas, dependiendo del tipo de maquinaria que se utilice para la

compactación. Relleno alrededor de zapatas o áreas confinadas que son

difíciles de alcanzar con compactadores de gran tamaño, deberá ser

colocado en capas de espesor máximo de 4 pulgadas y compactado con

equipo operado manualmente.

10. La compactación en campo deberá alcanzar o exceder el 95% de la

densidad seca máxima obtenida en el ensayo de compactación Proctor

modificado (ASTM D1557-91). Contenido de humedad durante la

compactación deberá mantenerse dentro de un -2% a +3% del valor

óptimo.

11. El ingeniero geotécnico deberá llevar a cabo ensayos de compactación en

campo a cada capa compactada. Compactación adicional se deberá

practicar si el ensayo en campo indica que la densidad relativa es menor al

valor esperado. Esparcimiento y secado al aire libre de la superficie

compactada puede ser requerida antes de la compactación si el contenido

de humedad del relleno es demasiado alto.

12. Todo relleno deberá compactarse a una densidad mayor al 95 por ciento

de la densidad maxima que se obtiene de la prueba Proctor Modificada,

siguiendo pautas que someteremos luego. Además, todo relleno, en sitio o


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importado, deberá tener un indice de plasticidad de 15 o menor.

13. El nivel freático no tendra impacto adverso en las excavaciones u otras

operaciones típicas durante la construcción; preliminarmente, se estima

que el nivel de agua está aproximadamente diez metros por encima del

nivel del mar.

14. Se deberá evitar la acumulación e infiltración de escorrentías al subsuelo.

Toda excavación debe ser rellenada imediatamente después de completar

los trabajos pertinentes al área. Adicionalmente, sugerimos que no se

remueva la capa vegetal de la finca hasta que sea necesario para la

construcción ya que de esta manera se reduce la infiltración de

escorrentías al suelo.

15. Los cortes permanentes en suelo natural deberán conformarse con una

pendiente de 1.5 horizontal en 1.0 vertical. Una berma de dos metros de

ancho deberá ser localizada por cada siete metros de altura de corte si

fuese necesario. La pendiente de la berma deberá ser tal que permita el

drenaje del agua de escorrentía a lo largo del corte.

16. El relleno deberá ser conformado con una pendiente de 2.0 horizontal en

1.0 vertical. Al igual que el corte, se deberán proveer bermas de dos

metros de ancho por cada siete metros de altura de relleno si fuese


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necesario. El crecimiento de grama sobre los taludes de relleno se deberá

fomentar para evitar la erosión de la cara del talud.

17. Es imprescindible que tengamos la oportunidad de revisar los planos de

rasantes y de urbanización de todas la áreas del proyecto antes de realizar

la investigación final. Nuestra revisión solamente abarcará temas

geotécnicos sin incluir diseños estructurales. Todas estas

recomendaciones deben revisarse y posiblemente modificarse, sujeto a

nuestra revisión detallada antes de efectuar los cambios.

18. Estas recomendaciones preliminares son para uso exclusivo de Stella

Group en su diseño preliminar y no deben utilizarse por otras personas

sin la autorización expresa del que suscribe. Requieren un estudio final

abarcador que deberá consistir de una combinación de ensayos de

resistividad electrica con barrenos y test pits.


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LIMITACIONES DE ESTE INFORME

Este informe se basa en todos los conceptos y parámetros de diseño que se le

han provisto a los consultores de esta empresa. Cualquier cambio en el diseño que

no se vislumbre en este informe requerirá una revisión de las recomendaciones que

aquí se presentan para confirmar la aplicación de éstas al nuevo diseño. Algunos de

estos cambios pueden ser, por ejemplo: cambios en el tipo de proyecto; cambios en

la nivelación, incluyendo espesores de corte o relleno y rasantes finales, pendientes

de taludes, muros de retención, etc.; y, cambios en la localización o tipo de

estructuras. Las conclusiones y recomendaciones presentadas en este informe son

producto de nuestra evaluación de los datos estratigráficos revelados por los

sondeos y las pruebas geofísicas, y el trabajo fue realizado según la práctica

contemporánea de la ingeniería geotécnica. Se debe estar plenamente consciente de

que toda la información obtenida es de naturaleza puntual y que las interpretaciones

que hacemos usando estos datos son un ejercicio de juicio.

Las interpolaciones que hacemos pueden diferir de las condiciones actuales

debido a las variaciones que existen en la naturaleza, y debido a las diferencias en

comportamiento del subsuelo a lo largo de cortas distancias. Además referimos al

lector al Apéndice C, en donde podrá encontrar información adicional acerca de

este informe.

Este documento ha sido preparado exclusivamente para el cliente y para el


Página 17 de 17

proyecto a los cuales nos referimos. El mismo no debe ser utilizado sin

autorización por escrito del que suscribe.

Ricardo A. Fabré, MSCE 4 de mayo de 2007 Ingeniero Geotécnico San Juan, Puerto Rico Archivo Núm. 2682-06

Alan R. Crumley Ingeniero Geotécnico

Licencia Num. 5828

Figure 1. Site Location Plan and Generalized Geology. VegaSerena II – Vega Baja, Puerto Rico.From: Watson H. Monroe. (1971), “Geologic Map of the Manatí Quadrangle, Puerto Rico”. Map No. I-671, Department of the Interior, United States Geological Survey;

GEOCONSULT

VegaSerena II

N

N

Qu

21

28

9

12

1

7

7

6

6

5

27

11

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

73

GE = 60.96 m MSL

VSII-2

N W

5.48

7.31

(+4.5)

7.57

8.0925

27

17

12

2

62

2

10

17

50/3

32

50

50/2

50/2

21

20

17

5

19

13

13

8

47

26

12

43

16

2

50/3

5

44

56

50/5

29

52

50/5

17

50/3

58/9

60/11

16

5

26

14

14

4

10

9

50/3

8

21

8

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

21

19

15

15

12

18

10

13

Geotechnical Engineers - San Juan, PR

40

45

50

55

60

65

DESCRIPTION

GEO

29

ARCILLAS ALUVIALES DE CONSISTENCIAFIRME A BIEN FIRME

P.O. Box 362040, San Juan, PR 00936-2040Tel. (787) 782-3554 / Fax (787) 793-0410

w w w . g e o c o n s u l t . u sCONSULT

65

Qu

GE = 59.41 m MSL

VSII-3

N W

(+4.5)

40

45

50

55

60

3000 50 100 150 200 250

GENERALIZED SUBSURFACEPROFILE B-B'

Vert./Horiz.1:150/1:1000

VEGASERENAVega Baja, Puerto Rico

Not

es:

See Plan of Borings for profile location

GE

OC

ON

SU

LT6-

NE

W (1

1X17

) 24

95-0

4.G

PJ

GE

OC

ON

1.G

DT

5/3

/07

Check : R.A.F.Revised : R.A.F.

FIGURE3

ROCA CALIZACOMPLETA A ALTAMENTE

METEORIZADA

ARCILLAS RESIDUALES DE CONSISTENCIAMODERADA A DURA

-

2495-04

- N-value is given in blows per foot; W is given in percent; Qu is given in tons per square foot.- Refer to boring logs for exact descriptions.- Subsurface conditions were determined at boring locations only.- Subsurface conditions may vary from the generalized subsurface profile shown here.- Refer to Boring Location Plan for profile alignments.

Ele

vatio

n [m

eter

s]

Distance Along Baseline[meters]

REFERENCE SCALECLIENT/PROJECT SHEET NO.

PROJECT NO.

Date : 5/3/2007By : E.J.A.H.

CODE NO.

6

26

8.09

7.57

28

(+4.5)

7.31

9

12

1

5

7

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

5.48

W

6

N

VSII-2GE = 60.96 m MSL

Qu

27

27

7

50/3

29

73

16

43

47

50

32

17

10

2

2

2

12

17

21

11

4

13

13

12

5

62

17

21

50/3

50/2

50/2

20

19

844

56

50/5

29

52

50/5

17

50/3

58/9

60/11

16

5

14

14

5

25

10

9

13

50/3

8

26

FIGURE4

21

19

15

15

12

18

10

8

GEO

40

45

50

55

60

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DESCRIPTION

250

Geotechnical Engineers - San Juan, PR

21

P.O. Box 362040, San Juan, PR 00936-2040Tel. (787) 782-3554 / Fax (787) 793-0410

w w w . g e o c o n s u l t . u sCONSULT

600

5

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Qu

GE = 59.41 m MSL

VSII-3

N W

(+4.5)

40

45

50

300

65

0 50 100 150 200

55

GENERALIZED SUBSURFACEPROFILE B-B'

Vert./Horiz.1:150/1:1000

VEGASERENAVega Baja, Puerto Rico

Not

es:

See Plan of Borings for profile location

GE

OC

ON

SU

LT6-

NE

W (1

1X17

) 24

95-0

4.G

PJ

GE

OC

ON

1.G

DT

5/3

/07

Check : R.A.F.Revised : R.A.F.

ROCA CALIZACOMPLETA A ALTAMENTE

METEORIZADA

ARCILLAS RESIDUALES DE CONSISTENCIAMODERADA A DURA

ARCILLAS ALUVIALES DE CONSISTENCIAFIRME A BIEN FIRME

-

2495-04

- N-value is given in blows per foot; W is given in percent; Qu is given in tons per square foot.- Refer to boring logs for exact descriptions.- Subsurface conditions were determined at boring locations only.- Subsurface conditions may vary from the generalized subsurface profile shown here.- Refer to Boring Location Plan for profile alignments.

Ele

vatio

n [m

eter

s]

Distance Along Baseline[meters]

REFERENCE SCALE SHEET NO.

PROJECT NO.

Date : 5/3/2007By : E.J.A.H.

CLIENT/PROJECT CODE NO.

APENDICE A Registros de barrenos

(3.50)

(+4.5)[8.88]

(+4.5)

(+4.5)[8.09]

(3.25)

(3.50)

(+4.5)[7.31]

(+4.5)[7.57]

6

(+4.5)[8.88]

4

4

18

17

15

GE

OC

ON

1 FO

R C

ME

-45B

-45C

& -5

5 2

495-

04.G

PJ

GE

OC

ON

1.G

DT

5/4

/07

Fat CLAY, about 2% roots, no reaction withHCl, dry, stiff, high plasticity, dark brown

7

6

5

4

3

2

1

10 As above

As above

As above

As above, hard

As above

As above, brown

As above, soft acc. to N value, but very stiffacc. to Qu, reddish brown

As above

As above, discontinue roots, very stiff,oxidation stains, strong brown

272933

131825

192628

81520

224

331

322

899

6710

678

>>

8 >>

9

>>

>>

>>

DESCRIPTION BY

61.3259 meters

SPTN

3/6/2007

PROJECT

Vega Baja, Puerto Rico

GROUNDWATER

COMPLETED

50 feet

STARTEDRoselynn Stuart

LEG

EN

D

Qu

QuN

Continued Next Page

INSPECTOR

PL

DRILLER / DRILL DESIGNATION

CONSULT HOLE NO. VSII-1

DRILLING LOG

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

HOLE NO. VSII-1

File # 2495-04

SHEET 1OF 3

GEO

ELEVATION TOP OF HOLE

1 2 3 4

Eng. Ricardo A. Fabre

VEGASERENA

Fernando Villegas / CME-45B

TOTAL DEPTH OF HOLE

DATE HOLE

San Juan, Puerto Rico

Not measured

3/6/2007

LOCATION

0

21

21

24

100

35

100

21

TYP

EDEPTH[feet]

20 40 60 80

LL

80 60 40 20

0

N

QuWBLOWS

ORCOREDATA61.3

W

WELEV.

[m]0

5

43

22

62

18

SA

MP

LEO

R R

UN

31

28

0.0

18

13

DESCRIPTION ANDCLASSIFICATION

54

11

38 25

PROJECTG

EO

CO

N1

FOR

CM

E-4

5B -4

5C &

-55

249

5-04

.GP

J G

EO

CO

N1.

GD

T 5

/4/0

7

As above, last 3 inches: silty gravel,subangular coarse to fine calcareous gravel,strong reaction with HCl, weak cementation,pink

26

VEGASERENA

17


61.3259 metersLOCATION

28

21

26


11

856

41523

1412710

12

Fat CLAY, no reaction with HCl, dry, stiff,high plasticity, brownish yellow silt lense,strong brown

Clayey GRAVEL with sand, medium, angularcoarse to fine calcareous gravel, angularcoarse to medium sand, strong reaction withHCl, dry, strong cementation, pink

LIMESTONE, complete to highly weatheredsoft rock, sampled as: Gravelly fat CLAY,subrounded coarse calcareous gravel, strongreaction with HCl, dry, stiff, high plasticity,reddish brown

13

(2.00)

(+4.5)

51.7

53.2

54.8

71016

31.5

26.5

21.5

BLOWSOR

COREDATA

N Qu

Qu

LEG

EN

D

0SPTN

1 2 3 4

PL

W

56.0W

WELEV.

[m]0

5

NSA

MP

LEO

R R

UN

Qu

GEO

SHEET 2OF 3

File # 2495-04

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

17.5

DRILLING LOG (Cont. Sheet)

HOLE NO. VSII-1CONSULTSan Juan, Puerto Rico

HOLE NO. VSII-1

TYP

E

100

Continued Next Page

100

80 60 40 20

DEPTH[feet]

DESCRIPTION ANDCLASSIFICATION 0

20 40 60 80

LL

LOCATION

18

8

34

23

38


27

GE

OC

ON

1 FO

R C

ME

-45B

-45C

& -5

5 2

495-

04.G

PJ

GE

OC

ON

1.G

DT

5/4

/07

As above, last 4 inches: poorly graded gravelwith silt and sand, angular coarse calcareousgravel, angular medium sand, strong reactionwith HCl, weak cementation, white

61.3259 metersELEVATION TOP OF HOLE

VEGASERENAPROJECT

16

101013

41424

81215

41.5

17

46.5

15

STATIONCOORDINATES (m): x = 203357.0659 y = 265548.8939 z = 61.3259

Clayey GRAVEL with sand, medium, angularcoarse calcareous gravel, angular coarse tofine sand, strong reaction with HCl, dry,strong cementation, pink

Poorly graded GRAVEL with silt and sand,dense, angular coarse calcareous gravel,angular coarse to fine sand, strong reactionwith HCl, dry, weak cementation, white

NOTE:

46.1

48.7

1) Qu in tons per square foot:( ) penetrometer value[ ] spring tester

2) N - values obtained from Standard Penetration Test, ASTM D 15863) The stratification lines represent approximate boundaries between soil types

and the transition may be gradual.4) These logs were prepared for a specific project and specific purpose. They

should not be separated from the geotechnical engineering report.5) Groundwater levels reported in this log were measured during drilling and may

differ from the true location of groundwater table.6) Borehole drilled with CME Safety Hammer.7) WR = Weight of rods.8) WH = Weight of hammer.

50.0

47.2

BLOWSOR

COREDATA

SPTN

1 2 3 4

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50

Qu

LEG

EN

D

File # 2495-04

Qu

SHEET 3OF 3

GEO

WW



0

HOLE NO. VSII-1

W PLN Qu

100

TYP

E

100

ELEV.[m]

0

5

NSA

MP

LEO

R R

UN

37.580 60 40 20

49.90

DEPTH[feet]

20 40 60 80

LL


15

9.0

4350/5

252729

292024

4850/3

4850/3

910

50/5

655

9810

557

887

>>

7.5

26

18

10

60/11

50/3

50/3

GE

OC

ON

1 FO

R C

ME

-45B

-45C

& -5

5 2

495-

04.G

PJ

GE

OC

ON

1.G

DT

5/4

/07

44

56

50/5

25

(+4.5)[5.48]

(+4.5)[7.31]

(+4.5)

(+4.5)[7.57]

(+4.5)[8.09]

58.2

58.7

TYP

E

As above, very dense

As above, dense, subangular coarsecalcareous gravel

LIMESTONE, complete to highly weatheredsoft rock, sampled as: Poorly gradedGRAVEL with clay and sand, very dense,angular coarse calcareous gravel, angularcoarse to fine sand, strong reaction with HCl,dry, weak cementation, pink

Sandy fat CLAY, angular to subangularmedium to fine sand, strong reaction withHCl, dry, hard, high plasticity, yellowish red

As above, hard; last 2 inches of the sample:clayey gravel with sand, subangular coarsecalcareous gravel, subangular medium sand,strong reaction with HCl, strong cementation,white

As above, stiff acc. to N value, but hard acc.to Qu

As above. very stiff acc. to N value, but hardacc. to Qu, reddish brown

As above

Fat CLAY, about 2% roots, no reaction withHCl, dry, stiff acc. to N value, but hard acc. toQu, high plasticity, dark reddish brown

80 60 40 20

>>

100

10

4

8

5

14

14

26

21

100

2 >>

>>

10

9

8

7

6

5

As above

3

1

4

3/2/2007

12

VEGASERENA

Eng. Ricardo A. FabreINSPECTOR

DRILLER / DRILL DESIGNATION

50 feet

COMPLETED

GROUNDWATER


TOTAL DEPTH OF HOLE

DESCRIPTION BY DATE HOLE STARTED

60.9619 meters

PROJECT

CONSULTGEO

SHEET 1OF 3

File # 2495-04

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

Fernando Villegas / CME-45B

HOLE NO. VSII-2

Roselynn Stuart

San Juan, Puerto Rico

HOLE NO. VSII-2

3/2/2007ELEVATION TOP OF HOLE

Not measured

LOCATIONDRILLING LOG

DEPTH[feet]

20 40 60 80

LL

Continued Next Page

61.0

PLN Qu

Qu

LEG

EN

D

0SPTN

1 2 3 4Qu

0

BLOWSOR

COREDATA

W

WELEV.

[m]0

5

NSA

MP

LEO

R R

UN

0.0


W

60.9619 meters

49.8

52.9

GE

OC

ON

1 FO

R C

ME

-45B

-45C

& -5

5 2

495-

04.G

PJ

GE

OC

ON

1.G

DT

5/4

/07

LOCATION

26.5


VEGASERENAPROJECT


29 As above, medium

8

8

13

9

17

52

As above, medium, angular coarsecalcareous gravel, pinkish white

50/5

12

21107

50/5

101834

121613

As above, very dense

13Poorly graded GRAVEL with silty and sand,very dense, angular fine calcareous gravel,angular coarse to fine sand, strong reactionwith HCl, dry, weak cementation, white

11

36.5

14

W

SA

MP

LEO

R R

UN N Qu

Qu

LEG

EN

D

0SPTN

QuBLOWS

ORCOREDATA55.6

W

WELEV.

[m]0

51 2 3 4

GEO

SHEET 2OF 3

File # 2495-04

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

PL

17.5



HOLE NO. VSII-2

N

80 60 40 20

100

TYP

E

100

Continued Next Page

LLDEPTH[feet]


20 40 60 80

0



VEGASERENA


45.7

46.8

GE

OC

ON

1 FO

R C

ME

-45B

-45C

& -5

5 2

495-

04.G

PJ

GE

OC

ON

1.G

DT

5/4

/07

PROJECT






58/9

Poorly graded GRAVEL with clay and sand,medium, subangular coarse calcareousgravel, angular coarse to fine sand, strongreaction with HCl, dry, weak cementation,pale yellow

As above, very dense, yellowish red fat claylense

Silty GRAVEL with sand, loose, subangularcoarse to fine calcareous gravel, subangularmedium to fine sand, strong reaction withHCl, dry, weak cementation, white

15

19

16

5 21

58

50/3

50.0

46.5


6610

523

NOTE:

17

16

15

SPTN

PLN Qu

Qu 0 1 2 3 4QuWBLOWS

ORCOREDATA49.5

W

W

LEG

EN

D

GEO

SHEET 3OF 3

File # 2495-04

0



HOLE NO. VSII-2

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50

LL

80 60 40 20

100

DEPTH[feet] 0100TY

PE

37.5


5ELEV.[m]

N 20 40 60 80SA

MP

LEO

R R

UN

57.6

50/3

56.7

58.5

(+4.5)

50/2

50/2

50/3

21

GE

OC

ON

1 FO

R C

ME

-45B

-45C

& -5

5 2

495-

04.G

PJ

GE

OC

ON

1.G

DT

5/4

/07

1

50/3

As above

Clayey GRAVEL with clay and sand, verydense, subangular coarse calcareous gravel,angular coarse to fine sand, strong reactionwith HCl, dry, weak cementation, pink

As above

LIMESTONE, complete to highly weatheredsoft rock, sampled as: Poorly gradedGRAVEL with silt and sand, very dense,subangular coarse calcareous gravel,angular medium to fine sand, strong reactionwith HCl, dry, weak cementation, pink

As above, hard

Fat CLAY, no reaction with HCl, dry, verystiff, high plasticity, reddish brown

211

211

1193

234418

4550/3

As above, very loose

50/2

As above, yellowish red

81011

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3

2

50/2

9.0

6.0

3.0

68

246

WH11

Poorly graded GRAVEL with clay and sand,medium, angular coarse calcareous gravel,angular coarse to fine sand, strong reactionwith HCl, dry, weak cementation, pink

As above, medium

As above, loose

As above

59.4083 meters

COMPLETEDSTARTED3/7/2007

DESCRIPTION BY

PROJECT


GROUNDWATER

QuBLOWSOR

COREDATA

W Qu 1 2 3 4SPTN

0Qu

50 feetN PL

Roselynn Stuart

Continued Next Page

LEG

EN

D

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

San Juan, Puerto RicoCONSULT HOLE NO. VSII-3

DRILLING LOGHOLE NO. VSII-3

File # 2495-04

SHEET 1OF 3

GEO

LOCATION DRILLER / DRILL DESIGNATION

INSPECTOREng. Ricardo A. Fabre

VEGASERENA

Fernando Villegas / CME-45BDATE HOLE

W

Not measuredELEVATION TOP OF HOLE

3/7/2007

TOTAL DEPTH OF HOLE

100

7

0

1

12

DEPTH[feet]

9

28

20 40 60 80

20

80 60 40 20W

6

59.4

LLTY

PE

100

2

62

ELEV.[m]

0

5

12

N

2

SA

MP

LEO

R R

UN

2

7


10

17

27

27

5

6

0.0

49.8

52.7

53.9

31.5

22.0

18.0

LL

13

14

GE

OC

ON

1 FO

R C

ME

-45B

-45C

& -5

5 2

495-

04.G

PJ

GE

OC

ON

1.G

DT

5/4

/07

15

175511

TYP

E

100

80 60 40 20

16


54.1W

WELEV.

[m]0

5

N

W

17.5

Qu

0

DEPTH[feet]

20 40 60 80SA

MP

LEO

R R

UN

152023

212720

192624

111814

9

BLOWSOR

COREDATA

Poorly graded GRAVEL with silt and sand,medium, angular coarse calcareous gravel,angular coarse to fine sand, strong reactionwith HCl, dry, weak cementation, white

As above, reddish yellow

Silty GRAVEL with sand, dense, angularcoarse calcareous gravel, angular coarse tofine sand, strong reaction with HCl, dry, weakcementation, white

As above, angular fine calcareous gravel

Poorly graded GRAVEL with silt and sand,dense, angular coarse calcareous gravel,angular coarse to fine sand, strong reactionwith HCl, dry, weak cementation, pink

0SPTN

1 2 3 4

N Qu

Qu

LEG

EN

D

100

Continued Next Page

12

GEO

SHEET 2OF 3

File # 2495-04

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

PL



HOLE NO. VSII-3

11

12

16

43

47

50

32

13

19

13


VEGASERENAPROJECT



LOCATION

17

17

5

21

29


73

GE

OC

ON

1 FO

R C

ME

-45B

-45C

& -5

5 2

495-

04.G

PJ

GE

OC

ON

1.G

DT

5/4

/07

59.4083 metersELEVATION TOP OF HOLE

VEGASERENAPROJECT

Silty GRAVEL with sand, medium, angularcoarse calcareous gravel, angular coarse tofine sand, strong reaction with HCl, dry, weakcementation, very pale brown

11147

111514

324825

41.5

Gravelly SILT with sand, angular finecalcareous gravel, angular coarse to finesand, strong reaction with HCl, dry, very stiff,non plastic, white and yellowish red

46.5

As above, very dense, pink

NOTE:

20

19

18


44.2

46.8






50.0

45.2

BLOWSOR

COREDATA

SPTN

1 2 3 4

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50

Qu

LEG

EN

D

File # 2495-04

Qu

SHEET 3OF 3

GEO

WW



0

HOLE NO. VSII-3

W PLN Qu

100

TYP

E

100

ELEV.[m]

0

5

NSA

MP

LEO

R R

UN

37.580 60 40 20

48.00

DEPTH[feet]

20 40 60 80

LL


APENDICE B Resultados de ensayos de resistividad eléctrica

APENDICE C Información importante sobre este informe


P.O. BOX 362040, SAN JUAN, PUERTO RICO 00936-2040 • TELS. (787) 782-3554 • 783-3585 • FAX (787) 793-0410

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