ESTUDIO GEOTÉCNICO - Málaga

PROYECTO BÁSICO Y EJECUCIÓN DE

APARCAMIENTO SECTOR SUNC-O-LO.17 “REPSOL” (FASE 2)

MÁLAGA.

ESTUDIO GEOTÉCNICO

PROMOTOR:

ÁRQURA HOMES

P R O Y E C T I S T A S:

HCP ARQUITECTOS URBANISTAS S.L.P.

A R Q U I T E C T O S:

MARIO ROMERO GONZÁLEZ

JAVIER HIGUERA MATA JUNIO 2020

Exp H-2313-14

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GEOTÉCNICO EDIFICIO PARKING BAJO RASANTE SECTOR SUNC-O-LO 17, R129B .MÁLAGA, 12 MARZO 2015

GEOTÉCNICO PARA EDIFICIO APARCAMIENTOS BAJO RASANTE SECTOR SUNC-O-LO 17 (MÁLAGA).

REF.: R129B - 2015 CLIENTE: HCP ARQUITECTURA; FECHA: 12 MARZO 2015

GEOSPHERA CONSULTORES SL. TEL 600 – 58 79 63 WWW.GEOSPHERA.ES [email protected]

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INDICE

1.- INTRODUCCIÓN, ANTECEDENTES, OBJETO DEL INFORME Y TRABAJOS REALIZADOS .................................... 3 1.1.- ANTECEDENTES ............................................................................................................................................................. 3 1.2.- OBJETO Y ALCANCE DEL INFORME ......................................................................................................................... 3 1.3.- DESCRIPCIÓN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS. METODOLOGÍAS. ................................................................ 4

1.3.1.- TRABAJOS DE CAMPO ................................................................................................................................................. 4 1.3.2.- ENSAYOS DE LABORATORIO .................................................................................................................................... 4

2.- RESULTADO DE LOS TRABAJOS REALIZADOS .............................................................................................................. 5 2.1.- INSPECCIÓN DE CAMPO. .............................................................................................................................................. 5

2.1.1- EMPLAZAMIENTO GEOGRÁFICO Y FISIOGRAFICO DEL ÁREA INVESTIGADA ........................................... 5 2.1.2- INFORMACIÓN TÉCNICA PREVIA .............................................................................................................................. 5 2.1.3.GEOLOGIA DEL EMPLAZAMIENTO ............................................................................................................................ 6

2.2- REPLANTEO PROSPECCIONES ..................................................................................................................................... 7 2.3.- RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE CAMPO Y PRUEBAS IN SITU .................................................................... 7

2.3.1.- COLUMNA ESTRATIGRÁFICA TIPO. ......................................................................................................................... 7 2.3.2.- ENSAYOS ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT). ................................................................................................... 8 2.3.5.- HIDROGEOLOGÍA Y PROFUNDIDAD DEL NIVEL DE AGUA. .............................................................................. 9

2.4.- RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO .................................................................................................. 10 3.- INTERPRETACIÓN GLOBAL DE LOS NIVELES GEOTÉCNICOS ................................................................................. 10 4.- SISMICIDAD .......................................................................................................................................................................... 18 5.- CIMENTACIÓN ...................................................................................................................................................................... 22

5.1.- CARACTERÍSTICAS DE LA CONSTRUCCIÓN ......................................................................................................... 22 5.2. CONDICIONANTES GEOTÉCNICOS. .......................................................................................................................... 22 5.3. PROPUESTA DE CIMENTACIÓN ................................................................................................................................. 24 5.4. INFLUENCIA DEL NIVEL FREÁTICO EN LA EXCAVACIÓN ................................................................................. 26 5.5. ESTABILIDAD DEL FONDO DE EXCAVACIÓN A ROTURA .................................................................................. 27 5.6 CONSIDERACIONES FRENTE A ESFUERZOS HORIZONTALES ............................................................................ 28

6.- CONCLUSIONES ................................................................................................................................................................... 32 6.0. TIPO DE TERRENO RECONOCIDO ............................................................................................................................. 32 6.1.- TIPO DE CONSTRUCCIÓN Y ELECCIÓN DE CIMENTACIÓN ............................................................................... 32 6.2.- NIVEL DE AGUA E INTERFERENCIAS ..................................................................................................................... 32 6.3.- AGRESIVIDAD DEL MEDIO ........................................................................................................................................ 33 6.4.- SISMICIDAD .................................................................................................................................................................. 33

7.- RECOMENDACIONES ADICIONALES .............................................................................................................................. 33

ANEJOS

ANEJO A: PLANO DE SITUACIÓN. SECCIÓN GEOTÉCNICA.

ANEJO B: REGISTRO DE SONDEOS.

ANEJO C: ENSAYOS DE LABORATORIO.

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1.‐INTRODUCCIÓN,ANTECEDENTES,OBJETODELINFORMEYTRABAJOSREALIZADOS

1.1.- ANTECEDENTES

El presente trabajo se realiza por encargo de HCP ARQUITECTOS ASOCIADOS S.L., a quien se

trasladó presupuesto de referencia G1243 Rv3, que fue aceptado el 24 de febrero de 2015, con anterioridad

al comienzo de las prospecciones. En esta documentación se describen y analizan las condiciones que

presenta el terreno donde se proyecta la construcción de un edificio destinado a albergar aparcamientos

bajo rasante en el sector suroeste de la parcela ocupada por los antiguos depósitos de Repsol en Málaga.

Este informe constituye un resumen de los resultados obtenidos en prospecciones y ensayos de

laboratorio, incluyendo los datos, recomendaciones y conclusiones geotécnicas necesarias para la

determinación de la cimentación del edificio.

1.2.- OBJETO Y ALCANCE DEL INFORME

El presente estudio geotécnico, ha tenido por objeto la obtención de las características, condiciones

y parámetros geotécnicos del terreno en la parcela antes mencionada. Mediante observaciones en el

emplazamiento y, sobre todo, prospecciones (sondeos rotativos) se ha tratado de obtener la información

siguiente:

a.- Definición de la estratigrafía y litología de las diferentes formaciones detectadas en las

prospecciones de campo.

b.- Determinación de la profundidad del nivel piezométrico.

c.- Comportamiento geomecánico de los diferentes materiales y capacidad portante del terreno.

d.- Propuesta de cimentación

Tipo de cimentación Profundidad y terreno de apoyo Carga admisible Parámetros para cálculo.

e.- Recomendaciones adicionales.

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1.3.- DESCRIPCIÓN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS. METODOLOGÍAS. 1.3.1.- TRABAJOS DE CAMPO

En esta campaña según la programación prevista y el avance de los trabajos se ejecutaron las

prospecciones siguientes:

Inspección geológico-geotécnica.

Replanteo de las prospecciones.

2 Sondeos mecánicos a rotación con extracción de testigo continuo. Se perforaron un total de

53.8 metros lineales.

16 Ensayos SPT.

3 Testigos protegidos.

Instalación de 54 m de tubería de PVC.

Medida y seguimiento de la profundidad del nivel freático.

1.3.2.- ENSAYOS DE LABORATORIO

En este informe se recoge el resultado de los ensayos de laboratorio realizados en la campaña.

Con las distintas muestras y testigos obtenidos en los sondeos de reconocimiento se procedió a la

ejecución de los ensayos, y normas de los mismos, indicados a continuación:

5 Ensayos de granulometría por tamizado (S/UNE 103.101)

5 Ensayos de Límites de Atterberg (S/UNE 103.103 Y 103.104)

1 Determinación de sulfatos solubles ( S/EHE).

Para la elección de las muestras y de los ensayos a realizar a éstas se ha seguido los criterios de

calidad y tamaño de la muestra, máxima representatividad del material y cota de la muestra. También se ha

tenido en cuenta la amplia experiencia de la que se dispone en dichas formaciones en el entorno inmediato

de la parcela de estudio.

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2.‐RESULTADODELOSTRABAJOSREALIZADOS

2.1.- INSPECCIÓN DE CAMPO. 2.1.1- EMPLAZAMIENTO GEOGRÁFICO Y FISIOGRAFICO DEL ÁREA INVESTIGADA

El sector estudiado se localiza en el sector suroeste de la Ciudad de Málaga, a unos 1000 m de la

línea de costa. Al norte limita con un acopio de rellenos antrópicos posiblemente generados en las obras de

las líneas férreas soterradas que discurren hacia la Estación María Zambrano, las cuales se sitúan un poco

más al Norte del emplazamiento; al Sur el futuro edificio limita con la Avenida Europa, mientras que al Oeste

está limitado por la Calle Sillita de la Reina, y al Este por el resto de la parcela que da a la Avda Juan XXIII.

La zona es prácticamente llana con una ligera pendiente hacia el sur. Hace escasos años en la zona

existieron instalaciones industriales dedicadas, entre otras, al acopio de hidrocarburos (antiguos depósitos

de REPSOL). Hoy en día la mayor parte de la superficie está ocupada por acúmulos de rellenos más o

menos dispersos por la superficie. Gran parte de la mitad Sur-suroeste se encuentra pavimentada, siendo

aprovechada para el mercadillo de la zona.

2.1.2- INFORMACIÓN TÉCNICA PREVIA

Geológicamente (aparte de los

depósitos de rellenos sean o no

recientes) el subsuelo natural de la zona

de estudio está formado por una

formación geológica cuaternaria, de

origen aluvial y naturaleza arenolimosa

con proporciones variables (a veces

relevantes) de arcilla. Ver figura del

plano geológico adjunto.

Desde el punto de vista

geotécnico los materiales cuaternarios

que conforman el subsuelo prospectado se corresponden con terrenos en general de

consistencia/compacidad muy baja a baja, carácter que se corresponde con su reciente deposición.

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Se trata de materiales normalmente consolidados, con escasa capacidad portante. Sobre estos

materiales naturales se disponen distintas capas de rellenos de variable composición y edad, pero de

carácter en general suelto.

2.1.3.GEOLOGIA DEL EMPLAZAMIENTO

La zona a tratar se encuentra situada en una depresión terciaria, conocida como Hoya de Málaga,

rodeada al Norte y Este por los relieves Maláguides, y al oeste por los relieves Alpujárrides de la Sierra de

Mijas. La parcela, en concreto, está situada entre las cuencas bajas del río Guadalhorce al W y

Guadalmedina al E, constituidas por formaciones postorogénicas procedentes de la denudación de los

relieves metamórficos.

Los materiales reconocidos en superficie, son de carácter aluvial y de edad Cuaternaria, ya que

constituyen la llanura de inundación de los ríos Guadalhorce y Guadalmedina (y de otros arroyos de menor

entidad ubicados entre ambos ríos), generada como consecuencia de su propia dinámica fluvial. Dicho

paquete Cuaternario está constituido por arenas limoarcillosas con indicios de gravas filíticas y algunos

bolos, con una potencia variable entre 6 y 8 m.

Bajo el Cuaternario y dispuesto de forma discordante, se presentan las arcillas Pliocenas, cuyas

tonalidades son grises, exceptuando su franja más superficial (cuya potencia oscila en torno a los 9 metros),

donde las tonalidades son marrones-beiges debido al mayor grado de meteorización que sufren con

respecto a las grises, consecuencia del estado de exposición ante los agentes atmosféricos que poseyeron

antes de la deposición de los materiales cuaternarios, y debido también al contacto con el agua procedente

del acuífero aluvial.

Sobre la bolsada aluvial, se ha detectado suelos recientes y coluviones compuestos de arcillas

arenosas de tonos rojizos con algo de grava poligénica. Su potencia varía entre 4 y 6 metros.

La superficie de la parcela está tapizada por un paquete de relleno antrópico, alcanzando una

potencia máxima de casi 3 metros en el sondeo 2.

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2.2- REPLANTEO PROSPECCIONES

La situación aproximada de las prospecciones queda recogida en el plano topográfico del anejo A.

2.3.- RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE CAMPO Y PRUEBAS IN SITU

2.3.1.- COLUMNA ESTRATIGRÁFICA TIPO.

Mediante la utilización de una Sonda autónoma de avance hidráulico, se realizaron las labores de

perforación, extrayéndose testigos continuos de diámetro 86-75 mm.

A lo largo de la ejecución se identificó la litología, estructura, potencia y la resistencia al golpeo

mediante ensayos SPT.

Para impedir que el testigo recuperado se deteriorara más de lo debido, y conseguir porcentajes de

recuperación superiores al 80% de cada maniobra, el avance en suelos se realizó inyectando una mínima

cantidad de agua por las paredes interiores del varillaje.

En anexo B se adjuntan los registros obtenidos en estas prospecciones.

DESCRIPCIÓN DE LAS COLUMNAS DE LOS SONDEOS. CORTE ESTRATIGRÁFICO TIPO

En los sondeos se han diferenciado los siguientes niveles geotécnicos de similares características.

NG-0: Rellenos. Arena limosa marrón con eventuales subniveles arcillosos (flojo),

NG-1: Arcilla marrón rojiza algo arenosa y con indicios de bolos a muro. Compacidad

floja a media

NG-2: Arenas medias grises (NG-2a) y depositos granulares mixtos con presencia

de gravas y bolos, medianamente densas NG-2b). Nivel de unos 15 cm de arenisca

recristalizada muy dura a muro (en la base del nivel).

NG-3: Sustrato Plioceno: Arcilla limosa beige (NG-3a) a gris (NG-3b). con nódulos

de yeso, firme a muy firme.

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En el cuadro siguiente, de arriba abajo, se localizan los siguientes niveles geotécnicos a las

profundidades indicadas:

SONDEOS

NIVELES GEOTÉCNICOS.

NG-0 NG-1 NG-2 NG-3

NG-2 a NG-2 b NG-3 a NG-3 b

S-1 De 0.00 a 1.60

(1.60 m) De 1.60 a 7.80

(6.20 m) De 7.80 a

9.50 (1.70 m)

De 9.50 a 14.00 (4.50 m)

De 14.00-23.00

(9.00 m)

De 23.00 a 27.00*

(4.00 m)

S-2 De 0.00 a 2.80

(2.80 m) De 2.80 a 6.90

(4.10 m) De 6.90 a

9.00 (2.10 m)

De 9.00 a 15.15 (6.15 m)

De 15.15 a 24.40

(9.25 m)

De 24.40 a 26.80*

(2.40 m)

(*) Profundidad alcanzada.; (2.30 m) Espesor del nivel.

2.3.2.- ENSAYOS ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT).

El ensayo SPT (según UNE 103.800) consiste en la introducción de tubo bipartido de dimensiones

normalizadas hincándose en el terreno mediante golpeos sucesivos.

La suma de los golpes necesarios para conseguir una penetración de 30 cm, en los 2 tramos

centrales de golpeo (de los 4 que componen el ensayo) se define como N30. Si los 15 cm de una tanda de

penetración no pueden lograrse con 50 golpes, el ensayo de hinca se dará por terminado (rechazo). La

maza utilizada en la percusión pesa 63,5 Kg, y la altura de caída de la misma es de 76 cm.

RESULTADOS PRUEBAS SPT DE SONDEOS

En el cuadro siguiente, se indican los resultados de las pruebas de golpeo realizadas durante la

ejecución de los sondeos rotativos, señalando el nivel geotécnico correspondiente a cada ensayo.

SONDEO ENSAYO PROFUNDIDAD GOLPEO INIDICE N30 NIVEL

(m) EN SPT Y MI GEOTECNICO

S-1 SPT 1.20 1.80 5 4 4 4 8 0

S-1 SPT 3.70 4.30 5 4 8 11 12 1

S-1 SPT 6.70 7.30 3 5 8 4 13 1

S-1 SPT 9.40 10.00 7 11 11 12 22 2b

S-1 SPT 12.00 12.60 8 10 13 20 23 2b

S-1 SPT 15.00 15.60 10 13 16 19 29 3s

S-1 SPT 18.60 19.20 8 12 14 15 26 3s

S-1 SPT 22.60 23.20 8 11 14 15 25 3b

S-1 SPT 26.40 27.00 11 16 22 29 38 3b

S-2 SPT 1.80 2.40 4 4 7 9 11 0

S-2 SPT 5.60 6.20 4 3 3 3 6 1

S-2 SPT 9.00 9.60 7 9 9 13 18 2b

S-2 SPT 12.00 12.60 9 11 10 12 21 2b

S-2 SPT 17.40 18.00 8 10 13 13 23 3a

S-2 SPT 21.70 22.30 0 11 13 15 34 3b

S-2 SPT 26.20 26.80 11 16 21 23 37 3b

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En el siguiente gráfico se ilustra la evolución de los ensayos de golpeo con la profundidad.

Evolución de SPT con la profundidad

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

0 10 20 30 40

SPT

pro

fun

did

ad (

m)

sondeo 1 sondeo 2

2.3.5.- HIDROGEOLOGÍA Y PROFUNDIDAD DEL NIVEL DE AGUA.

Para el seguimiento de la profundidad y oscilaciones del nivel freático, se ha instalado tubería

piezométrica en los dos sondeos realizados.

En el cuadro siguiente se reflejan las medidas efectuadas a partir de la boca de sondeo:

FECHA S-1 (cota de inicio aprox: 6,8)

S-2 (cota de inicio aprox: 6,25)

27/02/2015 5.20 m 7.20 m

03/03/2015 5.10 m 4.30 m

El nivel detectado se encuentra asociado al depósito aluvial, que conforma un gran acuífero libre

de carácter granular, y que alberga considerables volúmenes de agua procedentes de las corrientes del

entorno y de las lluvias. Tal como es característico de este tipo de acuíferos, su nivel freático se mantiene

relativamente estable a lo largo del año. Las arcillas pliocenas constituyen la barrera impermeable inferior

del dicho acuífero. No obstante, el nivel medido el 3-3-15 puede fluctuar en virtud de la pluviometría y

estación.

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2.4.- RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO

En el anejo C se incluyen las actas de resultados de los ensayos de laboratorio realizados por

laboratorio acreditado. Fueron seleccionadas las muestras más representativas de cada nivel geotécnico.

En el siguiente cuadro se resumen los parámetros geotécnicos obtenidos de los ensayos. Se han

incluido ensayos de estudios geotécnicos cercanos facilitados por el cliente. Todos se han clasificado y

agrupado según resultados afines de los niveles visualizados:

N,G SOND PROFUNDIDAD USCS GRANULOMETRIA (% PASE) LIMITES ATTERBERG

QUIMICOS

Nº (m) FINOS ARENA GRAVA LL LP IP Sulf (MG/KG) Acd.

1 1 3.7-4.3 CL 56.1 37.9 6.0 34.6 16.0 18.6

2B 1 9.4-10.0 SP 4.6 58.4 37.0 NP NP NP

3A 1 15.0-15.6 CH 98.9 1.1 0.0 51.9 20.5 31.4

3B 1 26.4-27.0 CH 98.2 1.8 0.0 52.6 20.1 32.5

2B 2 12.0-12.6 SM 33.1 66.9 0.0 NP NP NP 193 *LL: Límite líquido LP: Límite plástico, IP: Índice de plasticidad, NP No presenta

Las muestras ensayadas se clasifican según el sistema unificado de clasificación de suelos como

suelos (USCS) tipo:

CH: Arcilla de alta plasticidad.

CL: Arcilla arenosa de plasticidad media.

SC: Arena arcillosa.

SM: Arena limosas

SP: Arenas pobremente graduadas.

SW-SM: Arena ben graduada con limo.

3.‐INTERPRETACIÓNGLOBALDELOSNIVELESGEOTÉCNICOS

Dado el limitado número de ensayos de laboratorio específicamente realizados para este trabajo,

se ha recurrido a la experiencia recopilada en parcelas contiguas, principalmente el proyecto de la nueva

avenida sobre el soterramiento del pasillo ferroviario, suministrado por el Estudio de Arquitectura que ha

encargado el presente informe.

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NIVEL 0. Rellenos

Este nivel lo constituyen gravas arenosas con eventuales subniveles arcillosos (flojo). Se han

reconocido restos de obras, vertidos y material cerámico.

Este primer nivel se ha detectado en los dos sondeos con un espesor entre 1.60 y 2.80 m. Se

trata pues de un material de deficientes cualidades geotécnicas por su escasa consistencia y

heterogeneidad.

Teniendo en cuenta tanto la compacidad del nivel definida por NSPT y las características

granulométricas, podemos estimar siguientes parámetros:

NIVEL LITOLOGÍA D. SECA*

(g/cm3)

D. SAT*

(g/cm3)

C´ (t/m2)*

ÁNGULO DE

ROZ. INTERNO*

0 Rellenos: gravas

arenosas 1.60 1.95 0.00 28º

*valores deducidos de documentación suministrada por cliente y otros colindantes

NIVEL 1. Arcilla arenosa marrón rojiza con indicios de bolos a muro, flojas a medianamente densas

Es el primer nivel natural detectado en las pruebas efectuadas en la mayor parte de los sondeos,

Corresponde a un suelo cuaternario de carácter coluvial-aluvial.

Geotécnicamente, se trata de un material relativamente homogéneo. Aunque el único ensayo

realizado en este nivel arroja un contenido en finos en torno al 55%, otros ensayos consultados elevan

dicho contenido al 60-70%. Las plasticidades son, en todo caso, moderadas: 30-35 límite líquido y 15.0

para el índice de plasticidad, siendo su humedad natural del orden del 17-20%.

Los ensayos SPT muestran valores entre 6 y 13, que son valores del mismo orden de los

obtenidos en los estudios colindantes a los que se ha tenido acceso.



S-1 SPT 3.70 4.30 5 4 8 11 12 1

S-1 SPT 6.70 7.30 3 5 8 4 13 1

S-2 SPT 5.60 6.20 4 3 3 3 6 1

Los ensayos realizados arrojan valores para una clasificación dentro del grupo de las CL, Arcillas

de baja plasticidad. El contenido en finos oscila ostensiblemente, con valores de entre el 50% hasta el 70-

80%. La plasticidad se mantiene dentro de valores moderados.

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Puede adoptarse valores contrastados de 1.75 y 2.10 t/m3 para la densidad seca y húmeda

respectivamente

Valores de la resistencia a compresión simple obtenidas en geotécnicos cercanos oscilan en

torno al valor de unos 2 kp/cm2, o incluso algo más, pero, por precaución, conviene no adoptar más del

expuesto. Este valor parece ajustarse bastante bien a la correlación con los valores de SPT mediante la

expresión incluida en el manual DM 7.1 (NAVFAC, 1971).

Los resultados de resistencia (cortes directos y triaxiales) a los que se han tenido acceso,

permiten adoptar como parámetros de cálculo 26º para el ángulo de rozamiento interno efectivo, y 10

kPa para la cohesión efectiva.

Para el estudio de la deformabilidad también se ha consultado un ensayo edométrico.

A partir de este ensayo) se han determinado un índice de compresión CC de 0.117- 0.190 y un

índice de hinchamiento CS de 0.027-0.040; el índice de huecos inicial es de 0.497, pudiendo estimarse un

OCR del orden de 3-4. Con estos valores pueden estimarse módulos de deformación edométricos (sin

deformación lateral) mediante la expresión:

Obteniendo de esta forma un módulo en carga de 8-10 MPa y de 38-60 MPa en recarga en

función del escalón de tensión considerado.

El mismo CTE recoge una relación entre el módulo de deformación elástica sin drenaje, la

plasticidad y el grado de sobreconsolidación:

En nuestro caso el valor de la relación Eu/Su se situaría en 600. Si consideramos suficientemente

representativa del nivel la compresión simple obtenida de 2 kg/cm2, así como el hecho de que la

resistencia al corte sin drenaje es la mitad de la compresión simple, tendríamos un valor para EU de 600

kp/cm2 . No obstante, por la escasez de ensayos específicos de este tipo en la parcela que nos ocupa,

podríamos, por seguridad, proponer valores relativamente menores: Eu=400 Kp/cm2, y E´=250 kp/cm2


(g/cm3)

D. SAT*

(g/cm3)

C´ (t/m2)* ÁNGULO DE

ROZ. INTERNO*

1 Arcillas arenosas rojizas 1.75 2.10 1 26º

*valores deducidos de los ensayos realizados, de documentación suministrada por cliente y otros colindantes

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NIVEL 2 Arenas medias grises (NG-2a) y depósitos granulares mixtos con presencia de gravas y bolos,

medianamente densas NG-2b).

Este nivel se evidencia en los dos sondeos realizados a partir de los 6.90-7.80 m bajo rasante

actual. Dentro de esta capa, puede distinguirse entre una zona más superficial de unos 1.5-2.0 m

caracterizada por una granulometría más homogénea de carácter arenoso y una zona subyacente de

mayor potencia (4.0-5.0 m) de naturaleza mixta y granulométricamente más heterogénea, con presencia

de bolos y bloques a muro. El estrato finaliza con un nivel muy delgado (unos 15-20 cm) de areniscas muy

duras que pueden causar problemas puntuales de excavación.

La práctica imposibilidad de la toma de muestras inalteradas en este tipo de materiales hace que

la principal herramienta de caracterización geotécnica sean los ensayos de penetración SPT y las

correlaciones propias de la literatura geotécnica en base a los ensayos de identificación básicos.

Los dos ensayos de identificación realizados han arrojado resultados propios de suelos

eminentemente arenosos (porcentajes de arenas entre 58 y 67%) con una proporción en finos con

bastante variabilidad (4.6 - 33.1%). La fracción fina ensayada, en ambos casos, ha resultado ser no

plástica. Por tanto la clasificación unificada resultante obtenida ha sido de SP (arenas pobremente

graduadas) y SM (arenas limosas).

Los golpeos N30 obtenidos en este nivel (en el subnivel 2b) arrojan compacidades

moderadamente densas (18-23 golpes, sin corrección por freático).



S-1 SPT 9.40 10.00 7 11 11 12 22 2b

S-1 SPT 12.00 12.60 8 10 13 20 23 2b

S-2 SPT 9.00 9.60 7 9 9 13 18 2b

S-2 SPT 12.00 12.60 9 11 10 12 21 2b

Con los valores anteriores, podemos igualmente estimar la densidad relativa de las arenas (DR)

que sirve igualmente para predecir los valores de resistencia y deformabilidad. Para ello emplearemos la

expresión (Yoshida, 1988):

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donde los valores de p´o ( presión vertical efectiva) y N corresponden a la media para todos los

suelos empleados en la correlación. Los resultados obtenidos para las DR se mueven en general entre el

40 y el 60% con una media bastante representativa en torno al 50%.

Con los valores de la DR, existen numerosas propuestas de distintos autores para relacionar este

valor con el ángulo de rozamiento interno. Una de las más clásicas es la debida a Meyerhof (1959)

aplicable a suelos con contenidos inferiores al % de arena fina y limo:

Con esta expresión obtendríamos valores en torno a 37º que pueden resultar bastante elevados

en los casos arenolimosos. Conviene adoptar un valor más conservador de 33º. La cohesión, habida

cuenta del carácter heterométrico y también, por seguridad, puede reducirse a 0.5 ton/m2.

En este tipo de materiales, arenas y gravas sueltas a medianamente densas, los módulos medios

de deformación suelen moverse entre 50 y 100 MPa (Bowles, 1995). A partir de los SPT podemos emplear

la expresión recogida por el mismo autor:

E´ =1200(N + 6)

Por lo que E se situará alrededor de 32 MPa.


(g/cm3)

D. SAT*

(g/cm3)


ROZ. INTERNO*

2 Depósitos granulares 1.75 2.10 0.50 33º


NIVEL 3. Sustrato Plioceno: Arcilla limosa beige (NG-3a) a gris (NG-3b) con nódulos de yeso, firme a duro

Corresponde al sustrato geotécnico de la zona, constituido por arcillas limosas donde puede

distinguirse una franja inicial correspondiente a la zona más alterada del sustrato, con un espesor en torno

a los 9 metros, donde las arcillas adoptan una tonalidad beige. Eventualmente pueden aparecer algunas

zonas en el contacto con el nivel 2 donde el contenido en arena es apreciable.

Los ensayos SPT, aunque no son el medio óptimo para caracterizar a estos materiales, muestran

golpeos bastante homogéneos con una franja inicial algo menos competente (correspondiente a las

arcillas beige) que aumenta con la profundidad al alcanzar la zona de tonalidades grises dentro de las

arcillas (ver cuadro siguiente):

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S-1 SPT 15.00 15.60 10 13 16 19 29 3s

S-1 SPT 18.60 19.20 8 12 14 15 26 3s

S-1 SPT 22.60 23.20 8 11 14 15 25 3b

S-1 SPT 26.40 27.00 11 16 22 29 38 3b

S-2 SPT 17.40 18.00 8 10 13 13 23 3a

S-2 SPT 21.70 22.30 0 11 13 15 34 3b

S-2 SPT 26.20 26.80 11 16 21 23 37 3b

Aunque se han realizado escasos ensayos específicos para esta parcela, esta formación está

ampliamente estudiada y se dispone de una caracterización bastante completa tanto en lo que se refiere a

la resistencia al corte sin drenaje como en condiciones drenadas así como la deformabilidad.

Los ensayos realizados clasifican al material como CH, arcillas de alta plasticidad, si bien los

limites liquidos obtenidos, en torno a 50, realmente lo sitúan mas correctamente como de media a alta

plasticidad. De hecho, ensayos de identificación realizados en esta formación lo clasifican muy

frecuentemente como CL. Los contenidos en finos son superiores al 98 %, con carácter bastante

homogéneo.

Esta formación incorpora nódulos de yeso, por lo que, en función de la porción de muestra

ensayada, puede resaltar la presencia de sulfatos y su eventual afección al hormigón.

La densidad seca medida en ensayos cercanos es de 1.65-1.73 g/cm3 para con densidades

húmedas de 2.03-2.13 g/cm3.


(g/cm3)

D. SAT*

(g/cm3)


ROZ. INTERNO*

3 Arcillas beiges a grises 1.70 2.07 1.5/4.0 25º


Ensayos de compresión simple en parcelas contiguas ofrecen valores de 5.5 kg/cm2 y superiores

para los niveles grises más profundos, lo que claramente clasificaría a la arcilla como dura. Para los

niveles beiges superiores puede adoptarse un valor de 3.5 kg/cm2 .

Pág16


En este caso, y debido a la inevitable alteración de las muestras, es más conveniente considerar

la información de parcelas contiguas, donde existen valores obtenidos en los ensayos presiométricos

referentes a la presión límite, parámetro que puede resultar más insensible a las alteraciones durante la

perforación.

Ensayos realizados en parcelas cercanas

Pueden adoptarse como valores conservadores unos módulos presiométricos de 15 y 40 MPa

para las arcillas beiges y grises respectivamente, así como presiones limites de 2.0 y 3.5 MPa para los

subtipos mencionados. Puede comprobarse que el cociente Epm / Plm es superior a 12, lo que es típico

de materiales arcillosos sobreconsolidados.

Los módulos medidos en ciclos de carga-descarga son del orden de 2.5-3 veces superiores a los

medidos durante el ciclo inicial de carga.

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Los valores de cu, resistencia al corte sin drenaje, adoptando el valor de la mitad de la compresión

simple sería de 2.75 y 1.75 kg/cm2, para las arcillas grises y beiges respectivamente, valores parecidos a

los que cabría obtener de la formula de Amar y Jezequel:

Módulos de elasticidad: se van a estimar por correlaciones de la literatura geotécnica en base al

valor de la resistencia al corte sin drenaje.

Modulo sin drenaje:

Correlación de Duncan y Buchignani (1976) y NAVFAC DM 7.1 (1982).

Eu = 150-400 cu

Podemos adoptar un valor medio para las arcillas beiges de Eu =435 Y para las arcillas

grises de Eu =685 kg/cm2

Modulo drenado

Correlación de Butler (1974). E = 100 cu Podemos adoptar un valor para las arcillas

beiges de E´=175 kg/cm2 y para las arcillas grises de E´= 275 kg/cm2

Los parámetros de resistencia al corte a largo plazo, obtenidos a través de ensayos triaxiales en

parcelas contiguas, ofrecen unos valores conservadores siguientes:

Subnivel 3 a: c´= 1.5 t/m2 ; φ’ = 25

Subnivel 3 b: c´= 4.0 t/m2 ; φ’ = 25

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4.‐SISMICIDAD

Para la consideración de la acción sísmica en las futuras construcciones de esta zona, es de

aplicación la Norma de Construcción Sismorresistente (Parte General y Edificación) NCSE-02 publicada

en el B.O.E. (Boletín Oficial del Estado) el 11 de Octubre de 2002 y posteriores actualizaciones.

El cálculo de las acciones sísmicas según la citada norma se realizará en base a los siguientes

parámetros:

Importancia de las construcciones

Las construcciones se clasifican de acuerdo con el uso a que se destinan. Para este caso se

considera que la construcción es de normal importancia.

Aceleración sísmica básica (ab)

Parámetro que depende de la localización geográfica de la parcela dentro del territorio nacional.

La aceleración sísmica básica se expresa en función de la aceleración de la gravedad (g = 9.81 m/s2).

Para el caso de la parcela objeto de este estudio:

ab = 0,11g ( Valor para el municipio de Málaga)

Coeficiente de riesgo (ρ)

Coeficiente que depende de las características de la construcción y del periodo de vida para el

que se proyecta. Para el caso de construcciones de normal importancia (Periodo de vida t = 50 años):

ρ = 1,0

Tipo de terreno

El terreno se clasifica según su naturaleza, su compacidad y su consistencia. Se consideran los

30.0 primeros metros de terreno situados bajo la superficie de la zona de actuación objeto de estudio.

Aunque las prospecciones realizadas no alcanzaron la profundidad de 30.0 metros bajo

cimentación, se conoce que el sustrato de arcillas grises pliocenas constituye el sustrato local en las

profundidades suficientes a nuestros efecto.

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Coeficiente de suelo (C )

Coeficiente que también depende del tipo de terreno existente. Para el caso que nos ocupa el

parámetro C se ha estimado a partir de los datos del siguiente cuadro y fórmula :

C = ∑ Ci ei / ∑ ei

UNIDAD GEOTÉCNICA

(Espesor máx aprox en m)

TIPO DE TERRENO

Ci

COEFICIENTE

ESTIMADO DEL

TERRENO C

0 (3) Rellenos 2.0

1.51 1 (6) Arcillas rojizas 1,6

2 (8) Arenas y granular mixto 1.6

3 (13) Arcillas pliocenas 1.3

** A efecto de la Norma antes referida dicho coeficiente se obtiene de la tabla siguiente en una profundidad

no menor a 30 m bajo el cimiento o nivel de rasante de terreno (si el edificio lleva sótano), con muros perimetrales

rígidos.

TIPO DE TERRENO COEFICIENTE C

TIPO I (roca compacta, suelo cementado o granular muy denso) 1.0

TIPO II (roca muy fracturada, suelo granular denso o cohesivo duro) 1.3

TIPO III (suelo granular de compacidad media o suelo cohesivo de

consistencia firme a muy firme) 1.6

TIPO IV (suelo granular suelto o suelo cohesivo blando) 2.0

Coeficiente de contribución (K)

Coeficiente que tiene en cuenta la distinta contribución a la sismicidad de cada punto de la

Península y la sismicidad de la falla Azores-Gibraltar. En este lugar la Norma asigna el valor siguiente:

K = 1.0

Coeficiente de amplificación del terreno (S).

Dependiendo de cada caso toma valores diferentes:

Para el caso que nos ocupa se confirma la segunda condición, con lo que S = 1.201

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Aceleración sísmica de cálculo (ac)

Es la aceleración sísmica a utilizar en todos los cálculos. Se define como el producto de la

aceleración sísmica básica ab (valor tabulado por la norma y que para nuestra zona es 0,11) por el

coeficiente de amplificación del terreno (S) antes hallado, y por el coeficiente de riesgo ( para nuestro caso

ρ = 1,0):

ac = S x ρ x ab, por tanto

ac = 0.133g

Dado que supera el valor de 0,04, la norma NCSR es de obligado cumplimiento.

POTENCIAL DE LICUEFACCIÓN DE LOS SUELOS PRESENTES

La vibración producida durante un terremoto de cierta importancia puede inducir una densificación

en suelos arenosos que, si están saturados, se traduce en un aumento de la presión intersticial y en una

pérdida de capacidad de resistir solicitaciones de corte al disminuir las tensiones efectivas. En este punto,

el suelo fluye hasta alcanzar una configuración de equilibrio compatible con su escasa resistencia,

recibiendo este fenómeno el nombre de licuefacción. Este riesgo depende de la resistencia del suelo así

como de la intensidad del sismo.

Según el artículo 4.3.1 de la Norma NCSE-02 deberá analizarse la posibilidad de licuefacción

cuando el terreno contenga en los primeros 20 metros bajo la superficie del terreno, capas o lentejones de

arenas sueltas situadas, total o parcialmente, bajo el nivel freático. Por ello, la evaluación de este riesgo

está justificada en nuestro caso al existir niveles de arenas flojas a medianamente densas dentro de la

capa 2 situándose bajo un nivel freático alto. Para determinar en una primera aproximación el riesgo de

licuefacción del suelo, partiremos del método simplificado propuesto por el Eurocódigo 8 en su parte 5 en

el que se compara en distintos gráficos empíricos en función del contenido en finos del suelo la relación

entre tensión cortante y efectiva que produce la licuefacción τe/σ´v y la que produce el terremoto en el

suelo τ/σ´v en función de su magnitud.

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RIESGO DE LICUEFACCIÓN EN EL NIVEL 2

Podemos adoptar un N30 de 21 a unos 12 metros de profundidad que debe ser corregido para

poder entrar en el ábaco correspondiente. Como expresión de corrección emplearemos la que aparece en

el EC-8 en su parte 5 según la cual:

Donde σ´v es el valor de la tensión efectiva en kg/cm2 a la profundidad considerada y N30 el valor

obtenido en el ensayo SPT.

Para nuestras condiciones:

σ´v =12.00 x 2.0 – 8.0 = 16.0 T/m2

de donde el valor de N1 resulta finalmente igual a:

N1 (corr)= 10 x (1/1.6) 0.5 = 7.9 (tomamos 8)

Según Seed podemos estimar que el nivel de excitación máxima producido en un terremoto viene

dado por la expresión aproximada:

τ/σ´v = 0.65 x (amax/g) x σv / σ´v x rd

Donde: amax es la aceleración de cálculo

σv / σ´v es la relación entre tensión total y efectiva

rd es un factor de corrección que varía con la profundidad

En las condiciones establecidas anteriormente la fórmula anterior adopta el valor:

τ/ σ´v = 0.65 x (0133) x (24/16) x 0.85 = 0.11

Según la grafica de Youd e Idriss (2001), puede ser susceptible de licuefacción para un sismo de

magnitud 7.5 para las condiciones de nuestro estudio para un contenido de finos de15-35%

Para un edificio de importancia especial se ha estimado una aceleración sísmica de cálculo de

0.133g, por lo que mediante las expresiones recogidas en NCSE-02 puede estimarse que a esa

aceleración le corresponde una intensidad I de 8. Puesto que las expresiones anteriores se relacionan con

la magnitud, podemos emplear la correlación propuesta por el IGN aplicable a la Península Ibérica entre

magnitud e intensidad, obteniendo un valor de Magnitud M inferior a 6.

En estas condiciones no son esperables fenómenos de licuefacción para el terremoto de cálculo.

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5.‐CIMENTACIÓN

5.1.- CARACTERÍSTICAS DE LA CONSTRUCCIÓN

En la parcela estudiada se proyecta una construcción con un total de 4 niveles bajo rasante, sin

ninguna planta sobre ella. Se estima que la profundidad aproximada de implantación del nivel inferior es

de -12 m bajo cota de comienzo de los sondeos (ver plano de situación en imagen reducida adjunta

tomada del ANEJO A):

5.2. CONDICIONANTES GEOTÉCNICOS.

Las prospecciones realizadas ponen de manifiesto un modelo geotécnico caracterizado por las

siguientes unidades geotécnicas:

- Presencia de un nivel inicial de rellenos antrópicos (nivel 0) detectado en los dos sondeos con un espesor variable que puede llegar hasta los 3 m Se trata, en general ,de gravas arenosas con restos de ladrillos y raíces. Constituye por tanto un material muy flojo de deficientes cualidades geotécnicas.

- El nivel designado como 1 está constituido por un suelo aluvial-coluvial cuaternario de naturaleza arcillosa, con una potencia verificada de entre 4-6 m.

- El nivel 2 está formado por una serie cuaternaria aluvial donde puede distinguirse entre una zona más superficial caracterizada por una granulometría eminentemente arenosa de 1.5-2.0 m de potencia y una zona más profunda (y de mayor desarrollo), de carácter mixto, y que en ocasiones incorpora un contenido importante de bolos y gravas en zonas cercanas al contacto con las arcillas del sustrato. Este nivel, en su base, presenta un nivel areniscoso recristalizado de unos 15 cm bastante duro (a 15 m de profundidad). Este subnivel seudorocoso presentó problemas de perforación, sobre todo en el sondeo S1.

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- El nivel 3 constituye el sustrato de la zona y está formado por unas arcillas limosas de edad pliocena. En éstas, puede distinguirse una franja inicial correspondiente a la zona más alterada del sustrato, con un espesor de unos 9 metros, donde las arcillas adoptan una tonalidad beige y compacidad firme (3a), y el sustrato gris más inalterado con compacidades muy firmes a duras (3b). Ver sección geotécnica esquemática en anejo A, cuya imagen reducida se reproduce a continuación:

Aparte de estos niveles, el modelo geotécnico presenta estas otras características:

El nivel freático se sitúa a una profundidad de 5.10 m en el sondeo 1, que viene a coincidir con la

cota del nivel medido en el sondeo 2 (profundidad de 4,30m), habida cuenta de la diferencia de

cota de la boca de ambas pruebas. Se trata de medidas efectuadas el día 3-3-2015. Estos niveles

pueden oscilar al alza o ligeramente a la baja, en función del régimen pluviométrico y estación en

curso.

El medio sólido -principalmente los niveles 1 y 3- puede ser agresivo al hormigón de cimentación

en grado débil debido a su concentración en sulfatos(S/EHE). El agua freática también puede

arrojar dicho tipo de agresividad, por disolución de los yesos que presenta la formación arcillosa

pliocena. No obstante, este dato se ha recogido de la experiencia en parcelas contiguas, ya que

no se ha efectuado ningún análisis específico para este proyecto.

La topografía de la parcela es prácticamente plana, con una ligera pendiente hacia el Sur. Del

plano topográfico facilitado se ha cuantificado una diferencia de cotas del orden de 0,60 m.

A pesar de la aceleración sísmica de la zona y de la naturaleza granular que presenta el nivel de

apoyo de la cimentación bajo el freático, no se ha estimado riesgo de licuefacción en el nivel 2.

Nivel freático 3‐3‐15

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5.3. PROPUESTA DE CIMENTACIÓN

La cimentación más adecuada para las condiciones del terreno y el uso de la construcción, es la

de losa armada sobre el nivel 2, deposito granular mixto, a la cota prevista de -12 m bajo rasante

actual.

Para la tipología de cimentación como la expuesta, el condicionante principal es la limitación por

asientos producidos, siendo la carga admisible por hundimiento más elevada, debido a la gran

cuña de suelo que una rotura involucraría. No obstante, se ofrece una orientación sobre dicha

carga por hundimiento:

Para el apoyo de la cimentación sobre el suelo aluvial del nivel 2, la determinación de la tensión

admisible frente al hundimiento se hace aplicando la siguiente expresión (recogida en Bowles,

1995), aplicable a un sistema multicapa compuesta por suelo granular sobre cohesivo::

Donde, ・q´ult : capacidad portante del sistema multicapa

・q´´ult : capacidad portante de la capa inferior (Nivel 3) considerada de manera aislada

y calculada mediante la expresión de Hansen para suelos cohesivos (sin drenaje)

・p: perímetro del punzonamiento (se usa 2 x (B + L)).

・Pv : presión total vertical desde la base de la cimentación hasta la capa inferior.

・KS: coeficiente de empuje lateral de la capa superior, que puede variar lógicamente

entre ka y kp. Se adopta finalmente un valor medio igual al coeficiente de empuje al

reposo estimado con la clásica ecuación de Jaky (1 – sen φ´)

・Tan φ´ : coeficiente de fricción de la capa superior (Nivel 2).

・pd1c : contribución de la cohesión de la capa superior (Nivel 2), siendo p el perímetro

de la cimentación y d1 la distancia entre la base de la cimentación y el nivel inferior.

・Af : área de cimentación.

Con los parámetros recogidos en el informe y unas dimensiones máximas de 40 x 130 metros, la

expresión anterior muestra que la influencia de la capa granular es mínima obteniéndose por tanto

una carga de hundimiento prácticamente correspondiente al del nivel 3, (1285 kPa, para un valor

promediado de cu de 250 KPa)

La estimación de asientos producidos podría suponerse inicialmente que son insignificantes,

habida cuenta de la gran descarga de tierras que se produce en relación con las nuevas

Pág25


solicitaciones (4 sótanos de aparcamiento). No obstante, y de forma muy conservadora, no se va a

tener en cuenta dicha descarga de tierras y los módulos de elasticidad a emplear van a ser los

drenados, y en carga noval (no se van a emplear módulos de recarga).

Para estimar los asientos se va a emplear el método de Steinbrenner:

CÁLCULO DE LOS ASIENTOS MÉTODO STEINBRENNER

Se calcula el asiento producido por la cimentación colocada sobre un suelo multicapa y base rígida, siendo el asiento

para cada capa: Si=So‐Sz

Donde So y Sz son, respectivamente, los asientos al comienzo y al final de cada capa, calculados mediante la

ecuación:

Sz=(P x b/E) x 0.85 x [(A x 1)‐ (B x 2)]

Donde:

B= ancho de la cimentación

E= Módulo de elasticidad calculado a partir del valor N30 o N20 equivalente

P= carga total aplicada

A= 1– ()2 B= 1 ‐ ‐ 2()2

Siendo el coeficiente de Poisson.

Para =0.3; A=0.91 y B=0.52

1 y 2 = coeficientes en función de a, b y z, dimensiones de la cimentación y profundidad de las capas.

El asiento total, “S” se obtiene sumando los asientos correspondientes a cada capa.

Según el método analítico expuesto con anterioridad se evaluará la tensión admisible por

limitación de asientos para una losa de 130x40 m, con el perfil resistente bajo dicha losa resumido

en tabla siguiente y con una carga de 5 ton/m2)

*suponemos una profundidad de influencia igual al ancho de la losa y, posteriormente, un sustrato indeformable, más que suficiente para nuestro modelo

Los asientos así estimados resultan ser de 3.67 cm, que se consideran compatibles con la obra

prevista, máxime con las simplificaciones del lado de la seguridad que se han adoptado.

Profundidad Tipo de suelo E’ ( Kg/cm2) Asientos (cm)

De 12 a 15 m Granular 320 0,17

De 15 a 24 m Arcilloso 175 0.78

De 24 a 52 m*

Arcilloso 275 2.71

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MODULO DE BALASTO RECOMENDADO PARA LA LOSA

El módulo balasto no es más que la relación entre la presión considerada y el asiento

estimado. Así, en nuestro caso, el módulo de balasto global (es decir, para las dimensiones

reales consideradas y los asientos estimados en el epígrafe anterior):

K = (0.5 kg/cm2)/3.67 cm = 0.136 kg/cm3

Si se quiere emplear el valor correspondiente al K30, puede adoptarse un valor del orden 8

kg/cm3, (ver tabla D.29 del documento DB-SE-C del CTE).

5.4. INFLUENCIA DEL NIVEL FREÁTICO EN LA EXCAVACIÓN

Las excavaciones previstas situarán la cota de vaciado por debajo del nivel freático en un suelo

granular, por lo que resulta imprescindible realizar los vaciados al abrigo de muros pantalla; si

estos muros no alcanzan (empotrando) en el sustrato plioceno será inevitable una filtración

continua de agua hacia la excavación y la disminución del coeficiente de seguridad al

sifonamiento.

ir el gradiente real en sentido vertical, en un determinado punto;

icr el gradiente que anula la tensión efectiva vertical en dicho punto, con icr=(ρsat-ρ)/ ρ=1.1

Si suponemos un empotramiento de 5 m en el NG.3, tendríamos 8 m de pantalla bajo cota de

excavación, y un ΔH=8 m; como icr==ΔH / ΔL = 8/8 =1.0, luego tendremos, aproximadamente,

un factor de seguridad γM cercano a 1 (factor de seguridad “medio”); no obstante, toda la perdida

de carga se produciría en el nivel 3 de arcillas, y sería casi nulo para el nivel 2 mucho más

permeable (la relación de permeabilidad NG3/NG2 es 5 x 10-9 / 10-5 = 5 x 10-4 ).

Una vez establecido el flujo permanente, se podría hacer una rápida estimación del caudal

aflorante en el fondo de excavación, usando la permeabilidad equivalente del conjunto,

Pág27


con lo que Keq= 8 / (3/10-5+5/5 x 10-9) ≃ 8 x 10-9 m/s. y que para un gradiente de 1, supondría una

velocidad de filtración de 8 x 10-9 m/s, y para una fondo de excavación de 130 x 40 m= 5200 m2,

supondría un caudal de 0.04 l/seg.

El problema de la subpresión, una vez establecido ya el régimen permanente, podría, pues,

soslayarse mediante la eliminación de los caudales de agua que pudieran aparecer por medio de

las bombas necesarias adecuadamente embutidas bajo cota de la losa. Aunque el nivel a la cota

de excavación ha sido descrito como granular mixto, cabría pensar en la interposición de una capa

de granulometría más homogénea y permeable (gravas) que condujeran las aguas a dichos

bombeos.

Como valores orientativos, por tanto, a priori puede pensarse en un empotramiento de 5 m en las

arcillas beiges.

Se ofrecen a continuación unos valores de permeabilidad para cada una de las formaciones. Se

ha tenido en cuenta la información de varios sondeos adicionales (incluyendo ensayos Lefranc y

de bombeo) realizados en parcelas vecinas:

Nivel 1 (arcillas arenosas): k = 5 x 10-7 m/s Nivel 2 (arenas con gravas): k = 10-5 m/s Nivel 3 (arcillas pliocenas): k = 5 x 10-9 m/s

5.5. ESTABILIDAD DEL FONDO DE EXCAVACIÓN A ROTURA

En suelos cohesivos puede producirse la rotura del fondo de la excavación debida al descenso de

la tensión vertical por efecto de la excavación . Según CTE, deberá comprobarse la seguridad

respecto a un levantamiento del fondo de la excavación por agotamiento de la resistencia a

esfuerzo cortante por efecto de las presiones verticales del terreno.

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La seguridad frente a este tipo de rotura, en suelos coherentes, puede evaluarse mediante la

siguiente expresión:

siendo

σ la tensión vertical total a nivel del fondo de la excavación.

Cu la resistencia al corte sin drenaje del terreno existente bajo el fondo de la excavación y

Ncb un factor de capacidad de carga que se define en la Figura siguienteen función de la

anchura, B, la longitud, L, y la profundidad, H, de la excavación.

γM en situaciones persistente o transitoria, 2,0 si no existen edificios o servicios sensibles a

los movimientos en las proximidades de la pantalla, y a 2,5 en caso contrario.

Tomando σ=25.2 ton /m2, Cu=20 ton/m2, γM=2 y Ncb=6, se cumple la igualdad antes

transcrita, no existiendo por tanto riesgo de rotura del fondo de excavación

5.6 CONSIDERACIONES FRENTE A ESFUERZOS HORIZONTALES

El modelo de cálculo habitual en la determinación de empujes sobre las pantallas parte de

determinar inicialmente las tensiones verticales efectivas del terreno según los estratos para

obtener el empuje correspondiente al terreno y añadirles posteriormente las correspondientes al

empuje del agua.

e= K σ´v +u

La variable K dependerá del tipo de empuje que se desarrolle, si es de naturaleza activa o pasiva.

En general, los empujes desestabilizadores vienen definidos por el empuje activo del terreno, cuya

definición es función de las características geotécnicas del terreno así como el empuje hidrostático

del agua freática.

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El estado de empuje activo existe cuando el elemento de contención gira o se desplaza hacia el

exterior bajo las presiones del relleno o la deformación de su cimentación hasta alcanzar unas

condiciones de empuje mínimo.

Se pueden estimar los parámetros unitarios de empujes a partir de las expresiones tradicionales

del modelo de Rankine con suelos del tipo Mohr-Coulomb:

Valores para el empuje en reposo

´sin10 k

Empuje unitario activo para suelos con cohesión:

donde KA es

Los empujes estabilizadores son los aportados por el empuje pasivo del terreno y por el empuje

hidrostático en el intradós así como por las reacciones de aquellos apoyos provisionales, anclajes

provisionales y permanentes y forjados.

El estado de empuje pasivo se crea cuando el elemento de contención es comprimido contra el

terreno por las cargas transmitidas por una estructura u otro efecto similar hasta alcanzar unas

condiciones de máximo empuje.

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El Empuje unitario pasivo para suelos con cohesión se determina:

donde KP es

Suponiendo que i=0, β=90, δ=φ´/3, se obtienen los siguientes valores para los distintos

coeficientes de empuje para cada uno de los niveles descritos:

φ ´ Ko Ka Kp

Nivel 0 28 0.53 0.33 3.69 Nivel 1 26 0.56 0.36 3.30 Nivel 2 33 0.46 0.27 4.98 Nivel 3 25 0.58 0.38 3.12

MÓDULOS DE BALASTO HORIZONTALES

El modelo de cálculo empleado en el dimensionamiento de las pantallas modeliza el terreno como

una serie de muelles de constante elástica k y parte de la distribución tensional del suelo en

reposo. A partir de esa situación inicial va iterando obteniendo el valor de los empujes según la

deformada de la pantalla siendo según el caso empujes activos o pasivos hasta que alcanza una

situación de equilibrio.

Para la determinación del coeficiente de balasto se ha adoptado la formulación de Menard (1964),

mediante la utilización de ensayos presiométricos en las distintas litologías:

Pág31


siendo:

EM = Módulo presiométrico

a= 2h/3 siendo h la longitud enterrada del lado pasivo

α= 0.50 ó 0.35 dependiendo del tipo de suelo (cohesivo/granular)

Al no haberse realizado exprofeso ensayos de esta índole para la parcela del presente estudio, se

recoge resumida información proveniente de geotécnicos hechos en parcelas colindantes,

principalmente el correspondiente al proyecto de la nueva avenida sobre soterramiento del pasillo

ferroviario.

Nivel 0.- Rellenos 1.- Arcillas rojizas 2. Depositos granulares 3.- Arcillas beiges/ grises

Kh (ton/m3) 200 600 2000 2000/3000

Pág32


6.‐CONCLUSIONES

6.0. TIPO DE TERRENO RECONOCIDO

Las prospecciones llevadas a cabo han puesto de manifiesto un subsuelo compuesto por los

siguientes niveles geotécnicos:

NG-0: Rellenos. Arena limosa marrón con eventuales subniveles arcillosos (flojo). Nivel

despreciable a nivel geotécnico

NG-1: Arcilla marrón rojiza algo arenosa y con indicios de grava y bolos a muro. Compacidad

floja a media.

NG-2: Arenas medias grises (NG-2a) y depósitos granulares mixtos con presencia de gravas

y bolos, medianamente densas NG-2b). Nivel de unos 15 cm de arenisca recristalizada muy

dura a muro.

NG-3: Sustrato Plioceno: Arcilla limosa beige (NG-3a) a gris (NG-3b). con nódulos de yeso,

firme a muy firme.

6.1.- TIPO DE CONSTRUCCIÓN Y ELECCIÓN DE CIMENTACIÓN

El edificio a proyectar consta de 4 plantas bajo rasante y ninguna sobre ella. Se recomienda una

solución de cimentación tipo losa armada que –de situarse el apoyo a la cota -12 bajo rasante actual- se

situaría sobre el nivel NG-2 de depósitos granulares mixtos.

6.2.- NIVEL DE AGUA E INTERFERENCIAS

El nivel freático el día 03.03.2015 se sitúa a unos 4,3 m de profundidad (cota absoluta de +1,95 m

aproximadamente) en el entorno del sondeo S2.

El nivel geotécnico 2 es de tipo granular mixto y constituye un acuífero estable, con lo cual interferirá

notablemente con las labores de excavación.

Se recomienda la ejecución de una pantalla perimetral que empotre suficientemente en el nivel 3 de

arcilla en torno a 5-7 m bajo ella; este nivel arcilloso comienza a partir de los 14 m y 16 m de profundidad en

los sondeos S1 y S2, respectivamente.

Pág33


6.3.- AGRESIVIDAD DEL MEDIO

Aunque el único ensayo realizado en esta parcela ha arrojado un resultado negativo, por la

experiencia en prospecciones colindantes, los niveles 1 y 3 pueden ser considerados de agresividad débil

por sulfatos. Igual consideración cabe realizar del agua freática.

6.4.- SISMICIDAD

- Aceleración sísmica básica de la zona (ab/g).-0.11 - Aceleración de cálculo (ab/g).-0.133 - Coeficiente de contribución k.- 1.0 - Coeficiente estimado del suelo 1.51

7.‐RECOMENDACIONESADICIONALESAdemás de las recomendaciones señaladas en apartados anteriores, se sugieren a continuación otras

adicionales.

1.-Deberá verificarse la profundidad del nivel de apoyo competente, durante las labores de cimentación. 2.- Se comprobará en la etapa de excavación y cimentación, la profundidad y homogeneidad de los niveles propuestos para cimentación. La profundidad dada es la resultante de las observaciones y prospecciones realizadas, las cuales constituyen unidades puntuales de información que se estiman extrapolables al resto del área de estudio, no descartándose variaciones locales. 3.- Se recomienda la inspección ocular de la excavación para comprobar que no aparece algún nivel o zona con distintas características a las contempladas en este informe. 4.- Se recomienda la protección de los piezómetros instalados, así como el seguimiento de la profundidad del nivel de agua en los mismos hasta antes del comienzo de las obras. Posibles adiciones de origen no natural al medio estudiado puedan afectar a las recomendaciones de cimentación y estimación de estabilidad indicadas en este informe. 5.- Las recomendaciones de cimentación y de índole afín contenidas en este informe están orientadas al tipo de construcción proyectada, de acuerdo a la información que ha sido facilitada a GEOSPHERA CONSULTORES S.L. Determinadas variaciones ulteriores en el proyecto o en la construcción deben ser ponderadas en la solución de cimentación por si ésta precisara de importantes consideraciones ocasionadas por los referidos cambios como pueden ser la variación en el número de sótanos, mayor número de alturas, rellenos importantes adyacentes, excavaciones, otras condiciones de contorno de relevancia, etc.

Pág34


Nota: Deberá comprobarse en la etapa de excavación la homogeneidad y el tipo de terreno que han aportado las

prospecciones realizadas, ya que estas constituyen unidades puntuales de observación consideradas

extrapolables al área de estudio. No obstante no se descartan variaciones locales.

Queda prohibida la reproducción parcial del presente informe sin la autorización por escrito de

GEOSPHERA CONSULTORES SL.

Los datos expresados en el presente informe afectan a las muestras ensayadas y zonas prospectadas.

Este informe consta de 34 páginas numeradas y 3 anejos.

Torremolinos 12 de marzo de 2015

EL DIRECTOR TÉCNICO

Claudio Jiménez Rodríguez

Geólogo colegiado 151 ICOGA

ANEJO A

PLANO DE SITUACIÓN DE PROSPECCIONES SECCIONES GEOTÉCNICAS ESQUEMÁTICAS

ANEJO B

REGISTRO DE SONDEOS ROTATIVOS CON EXTRACCIÓN DE TESTIGO CONTINUO

X

Y

Z

20%

40%

60%

80%

100%

TR

AM

O T

ES

T

Inaltera

da

TP

SP

T

6,8

5,8

1,20 5

4CONSISTENCIA MUY FLOJA 4 8

44,8 1,80

3,8

COMPACIDAD FLOJA A MEDIA 3,70 5

42,8 8 12

11

4,30

1,8

0,8

6,70 3

5-0,2 8 13

4

7,30

-1,2

-2,2

9,40 7

11

11 2210,0 -3,2 12

10,0

REG Nº 1 RV2

FOTO DCHA EMPLAZAMTO SONDEO

INSCRITO EN EL REG DE LABORATORIOS DE

ENSAYOS DE CONTROL DE CALIDAD DE LA

CONSTRUCCIÓN.JUNTA DE ANDALUCIA. AND-L-162

DE 9,50 A 13,90 m: DEPÓSITO

GRANULAR MIXTO:

DE 0,00 A 1,60 m: RELLENOS

ANTRÓPICOS.

De 0,0 a 0,9 m: grava arenosa con

vertidos y restos de obra.

De 0,90 a 1,60m: relleno arcillo arenoso

con restos de ladrillo antiguos.

DE 1,60 A 7,80 M: ARCILLA ARENOSA

MARRON ROJIZA OSCURA CON

INDICIOS DE BOLOS ANGULOSOS.

LA PROPORCION DE BOLOS

AUMENTA HACIA LA BASE


ARENOSO

De 7,80 a 8,40 m: Arena arcilloarenosa

gris.

De 8,40 a 9,50 : Arena gris con casi

total ausencia de finos.

SONDA EMPLEADA:

PROFUND. NIVEL DE AGUA

FECHA PROF (M)

5,2027/02/2015

% testigo

recuperado

Pro

fundid

ad (

m) MUESTRAS

0,0

1,0

7,0

2,0

3,0

5,0

4,0

8,0

9,0

BW

SE

CO

11

3 M

M

UNE EN-ISO 22475 - 1 ; 2010; UNE EN-ISO 22476 - 3 ; 2006

INV

ES

TIG

AC

ION

ES

Y E

NS

AY

OS

GE

OM

AR

S.L

. C

/ M

IGU

EL H

ER

NÁ

ND

EZ

63, 18360, H

UE

TO

R T

ÁJA

R -

GR

AN

AD

A. N

.I.F

. B

18563437. L

AB

. IN

SC

RIT

O

AN

D-L

-162 .

C

/ IR

LA

ND

A; P

OL IN

D. LA

CA

TA

LA

NA

NA

VE

108 1

8360 H

UE

TO

R T

ÁJA

R -

GR

AN

AD

A . T

EC

NIC

OG

EO

TE

CN

IA @

GM

AIL

.CO

M

REGISTRO DE SONDEO GEOTÉCNICO ROTATIVO REF G15/036-S1EXP. CLIENTE R129

PETICIONARIO GEOSPHERA CONSULTORES, SLU

OBRA/ ACTUACIÓN EDIF PARA PARKING EN SECTOR SUNC-O-LO-17

LOCALIDAD

03/03/2015 5,10

RE

VE

ST

IMIE

NT

O (

MM

)

Colu

mna

estr

atigrá

fica

MÁLAGA

FECHA INICIO / FIN 26 FEBRERO 2015 / 27 FEBRERO 2015

ROLATEC RL 48 L

S-1SONDEO

6,0

PAG 1 DE 1

GO

LP

EO

REGISTRO DE SONDEO Y PRUEBAS IN SITU REALIZADAS

Descripción litológica

BA

TE

RÍA

(m

m)

/

AV

AN

CE

S

CO

TA

COORDENADAS

NOTAS FOTOS DE TESTIGOSNsp

t / N

m.i.

SONDISTA JUAN FRANCISCO MARTÍN GORDO 6,80

PROF: 27,0 MSUPERVISOR CLAUDIO JIMÉNEZ RODRÍGUEZ

NORMAS ENSAYO

EL DTOR TÉCNICO LABORATORIO Y RESPONSABLE DE ENSAYOS FÍSICOS Fdo. Claudio Jiménez Rodríguez. Geólogo colegiado 151 ICOGA

X

Y

Z

20%

40%

60%

80%

100%

TR

AM

O T

ES

T

Inaltera

da

TP

SP

T

-3,2

-4,2

-5,2 12,0 81013 2320

12,6

-6,2

-7,2 14,0

14,7

-8,2 15,0 101316 2919

15,6

-9,2

-10,2

-11,2

18,6 812

-12,2 14 2615

19,2

10,0 -13,2

REGISTRO DE SONDEO GEOTÉCNICO ROTATIVO

UNE EN-ISO 22475 - 1; UNE EN-ISO 22476 - 3

Pro

fundid

ad (

m) % testigo

recuperado




De 9,50 a 11,80 m: Arena y grava gris

con algo de bolos.

De 11,80 a 13,90 m: Grava

arcilloarenosa con algo de bolos y

bloques.

COMPACIDAD MEDIANAMENTE

DENSA

DE 13,9 A 14 M:ARENISCA

RECRISTALIZADA GRIS OSCURA

DE 14,0 A 27,0 m: SUSTRATO

PLIOCENO:

DE 14,0 A 23,50 m: ARCILLA LIMOSA

MARRÓN CLARO A GRIS VERDOSA

CON VETEADO GRIS Y PRESENCIA

DE NÓDULOS DE YESO

NORMAS ENSAYO


REG Nº 1 RV1

BW

SE

CO

11

3 M

MB

W 8

6 S

EC

O


FECHA PROF (M)

27/02/2015 5,20

03/03/2015 5,10

Colu

mna

estr

atigrá

fica (

1a)


INV

ES

TIG

AC

ION

ES

Y E

NS

AY

OS

GE

OM

AR

S.L

. C

/ M

IGU

EL H

ER

NÁ

ND

EZ

63, 18360, H

UE

TO

R T

ÁJA

R -

GR

AN

AD

A. N

.I.F

. B

18563437. L

AB

. IN

SC

RIT

O

AN

D-L

-162 .

C

/ IR

LA

ND

A; P

OL IN

D. LA

CA

TA

LA

NA

NA

VE

108 1

8360 H

UE

TO

R T

ÁJA

R -

GR

AN

AD

A . T

EC

NIC

OG

EO

TE

CN

IA @

GM

AIL

.CO

M

EXP. CLIENTE R129PAG 2 DE 2PETICIONARIO GEOSPHERA CONSULTORES S.L.

OBRA/ ACTUACIÓN EDIF PARA PARKING EN SECTOR SUNC-O-LO-17 COORDENADASLOCALIDAD MÁLAGA

FECHA INICIO / FIN 26 FEBRERO 2015 / 27 FEBRERO 2015 SONDA EMPLEADA:SONDISTA JUAN FRANCISCO MARTÍN GORDO ROLATEC RL 48 L 6,80

SUPERVISOR CLAUDIO JIMÉNEZ RODRÍGUEZPROF:27,0 M

REF G15/036-S1 SONDEO

S-1

NOTAS FOTOS DE TESTIGOS

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0


CO

TA

Bate

ría/A

vances

RE

VE

ST

IMIE

NT

O (

MM

)

MUESTRAS

Nsp

t / N

m.i.

GO

LP

EO

EL DTOR TÉCNICO LABORATORIO Fdo. Claudio Jiménez Rodríguez. Geólogo

X

Y

Z

20%

40%

60%

80%

100%

TR

AM

O T

ES

T

Inaltera

da

TP

SP

T

-13,2

-14,2

-15,2

22,6 811

-16,2 14 2515

23,2

-17,2

-18,2

25,4

-19,2 25,7

26,4 111622 38

-20,2 29FIN DE SONDEO 27 M 27,0

-21,2

-22,2

10,0 -23,2




Nsp

t / N

m.i.



REG Nº 1 RV1


FECHA PROF (M)

27/02/2015 5,20

03/03/2015 5,10

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

DE 23,0 A 27,0 m: ARCILLA GRIS MÁS

OSCURA DE TEXTURA MÁS

FRAGMENTOIDE Y MÁS COMPACTA.

BW

SE

CO

86

MM

NORMAS ENSAYO

Pro

fundid

ad (

m)


CO

TA

Bate

ría/A

vances

RE

VE

ST

IMIE

NT

O (

MM

)

Colu

mna

estr

atigrá

fica (

1a)


% testigo

recuperadoMUESTRAS

GO

LP

EO


S-1

INV

ES

TIG

AC

ION

ES

Y E

NS

AY

OS

GE

OM

AR

S.L

. C

/ M

IGU

EL H

ER

NÁ

ND

EZ

63, 18360, H

UE

TO

R T

ÁJA

R -

GR

AN

AD

A. N

.I.F

. B

18563437. L

AB

. IN

SC

RIT

O

AN

D-L

-162 .

C

/ IR

LA

ND

A; P

OL IN

D. LA

CA

TA

LA

NA

NA

VE

108 1

8360 H

UE

TO

R T

ÁJA

R -

GR

AN

AD

A . T

EC

NIC

OG

EO

TE

CN

IA @

GM

AIL

.CO

M



FECHA INICIO / FIN 26 FEBRERO 2015 / 27 FEBRERO 2015 SONDA EMPLEADA:SONDISTA JUAN FRANCISCO MARTÍN GORDO ROLATEC RL 48 L 6,80

SUPERVISOR CLAUDIO JIMÉNEZ RODRÍGUEZPROF: 27,0 M

REGISTRO DE SONDEO GEOTÉCNICO ROTATIVO REF G15/036-S1 SONDEO

FOTO ARRIBA EMPLAZAMIENTO SONDEO S-1 EL DTOR TÉCNICO LABORATORIO Fdo. Claudio Jiménez Rodríguez. Geólogo

X

Y

Z

20%

40%

60%

80%

100%

TR

AM

O T

ES

T

Inaltera

da

TP

SP

T

6,3

5,3

CONSISTENCIA MUY FLOJA

1,80 44,3 4

7 119

2,40

3,3

2,3 COMPACIDAD FLOJA A MEDIA

1,3

5,60 4

3

0,3 3 63

6,20

-0,8

-1,8

-2,8 9,00 7

9

9 1813

9,60

10,0 -3,8

S-2SONDEO

6,0

PAG 1 DE 1

GO

LP

EO



BA

TE

RÍA

(m

m)

/

AV

AN

CE

S

CO

TA

COORDENADAS

NOTAS FOTOS DE TESTIGOSNsp

t / N

m.i.

SONDISTA JUAN FRANCISCO MARTÍN GORDO 6,25

PROF: 26,80 MSUPERVISOR CLAUDIO JIMÉNEZ RODRÍGUEZ

NORMAS ENSAYO

INV

ES

TIG

AC

ION

ES

Y E

NS

AY

OS

GE

OM

AR

S.L

. C

/ M

IGU

EL H

ER

NÁ

ND

EZ

63, 18360, H

UE

TO

R T

ÁJA

R -

GR

AN

AD

A. N

.I.F

. B

18563437. L

AB

. IN

SC

RIT

O

AN

D-L

-162 .

C

/ IR

LA

ND

A; P

OL IN

D. LA

CA

TA

LA

NA

NA

VE

108 1

8360 H

UE

TO

R T

ÁJA

R -

GR

AN

AD

A . T

EC

NIC

OG

EO

TE

CN

IA @

GM

AIL

.CO

M

REGISTRO DE SONDEO GEOTÉCNICO ROTATIVO REF G15/036-S2EXP. CLIENTE R129

PETICIONARIO GEOSPHERA CONSULTORES, SLU

OBRA/ ACTUACIÓN EDIF PARA PARKING EN SECTOR SUNC-O-LO-17

LOCALIDAD

03/03/2015 4,30

RE

VE

ST

IMIE

NT

O (

MM

)

Colu

mna

estr

atigrá

fica

MÁLAGA

FECHA INICIO / FIN 27 FEBRERO 2015 / 02 MARZO 2015

ROLATEC RL 48 L

SONDA EMPLEADA:

Pro

fundid

ad (

m) MUESTRAS

0,0

1,0

7,0

2,0

3,0

5,0

4,0

BW

SE

CO

11

3 M

M

UNE EN-ISO 22475 - 1 ; 2010; UNE EN-ISO 22476 - 3 ; 2006

DE 2,80 A 6,90 M: ALUVIAL: ARCILLA

MARRON ROJIZA OSCURA CON

SUBNIVELES ARENOSOS DE 2-3 CM





GRANULAR MIXTO:

DE 0,00 A 2,80 m: RELLENOS

ANTRÓPICOS.

De 0,0 a 1,5 m: grava arenosa con

vertidos y restos de obra.

De 1,50 a 2,80m: relleno arcillo arenoso

con restos de ladrillo antiguos.


ARENOSO


FECHA PROF (M)

7,2002/03/2015

% testigo

recuperado

ARENA MEDIA GRIS CON INDICIOS DE

GRAVA MUY RODADA

REG Nº 1 RV2


8,0

9,0

EL DTOR TÉCNICO LABORATORIO Y RESPONSABLE DE ENSAYOS FÍSICOS Fdo. Claudio Jiménez Rodríguez. Geólogo colegiado 151 ICOGA

X

Y

Z

20%

40%

60%

80%

100%

TR

AM

O T

ES

T

Inaltera

da

TP

SP

T

-3,8

-4,8

-5,8 12,0 91110 2112

12,6

-6,8

-7,8

-8,8

15,2

15,6

-9,8

-10,8

17,4 81013 23

-11,8 13

18,0

-12,8

10,0 -13,8

SONDEO

S-2


0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0


CO

TA

Bate

ría/A

vances

RE

VE

ST

IMIE

NT

O (

MM

)

MUESTRAS

Nsp

t / N

m.i.

GO

LP

EO

REF G15/036-S2

INV

ES

TIG

AC

ION

ES

Y E

NS

AY

OS

GE

OM

AR

S.L

. C

/ M

IGU

EL H

ER

NÁ

ND

EZ

63, 18360, H

UE

TO

R T

ÁJA

R -

GR

AN

AD

A. N

.I.F

. B

18563437. L

AB

. IN

SC

RIT

O

AN

D-L

-162 .

C

/ IR

LA

ND

A; P

OL IN

D. LA

CA

TA

LA

NA

NA

VE

108 1

8360 H

UE

TO

R T

ÁJA

R -

GR

AN

AD

A . T

EC

NIC

OG

EO

TE

CN

IA @

GM

AIL

.CO

M



FECHA INICIO / FIN 27 FEBRERO 2015 / 02 MARZO 2015 SONDA EMPLEADA:SONDISTA JUAN FRANCISCO MARTÍN GORDO ROLATEC RL 48 L 6,25

SUPERVISOR CLAUDIO JIMÉNEZ RODRÍGUEZ


REG Nº 1 RV1

BW

SE

CO

11

3 M

MB

W 8

6 S

EC

O


FECHA PROF (M)

27/02/2015 5,20

03/03/2015 4,30

De 15,15 a 24,40 m: ARCILLA LIMOSA

MARRÓN CON VETEADO VERDOSO.

PRESENCIA DE NÓDULOS DE YESO.


REGISTRO DE SONDEO GEOTÉCNICO ROTATIVO


Pro

fundid

ad (

m) % testigo

recuperado




COMPACIDAD MEDIANAMENTE

DENSA

DE 15,0 A 15,15 M:ARENISCA

RECRISTALIZADA GRIS OSCURA

DE 15,15 A 26,8,0 m: SUSTRATO

PLIOCENO ARCILLOSO:

PROF:26,80 M

Colu

mna

estr

atigrá

fica (

1a)


GRANULAR MIXTO:

ARENA MARRON CLARO CON ALGO

DE GRAVA E INDICIOS DE BOLOS

BOLOS SILICEOS REDONDEADOS

De 12,0 a 14,80 m: Arena limosa con

subniveles de limo

NORMAS ENSAYO


X

Y

Z

20%

40%

60%

80%

100%

TR

AM

O T

ES

T

Inaltera

da

TP

SP

T

-13,8

-14,8

21,7 011

-15,8 13 2415

22,3

-16,8

-17,8

-18,8

-19,8

26,2 111621 3723

-20,8 FIN DE SONDEO 26,80 M 26,8

-21,8

-22,8

10,0 -23,8

FOTO ARRIBA EMPLAZAMIENTO SONDEO S-2

REGISTRO DE SONDEO GEOTÉCNICO ROTATIVO REF G15/ 036-S1 SONDEO

0,0

S-2

INV

ES

TIG

AC

ION

ES

Y E

NS

AY

OS

GE

OM

AR

S.L

. C

/ M

IGU

EL H

ER

NÁ

ND

EZ

63, 18360, H

UE

TO

R T

ÁJA

R -

GR

AN

AD

A. N

.I.F

. B

18563437. L

AB

. IN

SC

RIT

O

AN

D-L

-162 .

C

/ IR

LA

ND

A; P

OL IN

D. LA

CA

TA

LA

NA

NA

VE

108 1

8360 H

UE

TO

R T

ÁJA

R -

GR

AN

AD

A . T

EC

NIC

OG

EO

TE

CN

IA @

GM

AIL

.CO

M



FECHA INICIO / FIN 27 FEBRERO 2015 / 02 MARZO 2015 SONDA EMPLEADA:SONDISTA JUAN FRANCISCO MARTÍN GORDO ROLATEC RL 48 L 6,25

SUPERVISOR

Bate

ría/A

vances

RE

VE

ST

IMIE

NT

O (

MM

)

Colu

mna

estr

atigrá

fica (

1a)


% testigo

recuperadoMUESTRAS

GO

LP

EO


BW

SE

CO

86

MM

DE 24,40 A 26,80 m: ARCILLA LIMOSA

GRIS MÁS OSCURA DE TEXTURA MÁS

FRAGMENTOIDE Y MÁS COMPACTA.

PRESENCIA DE NÓDULOS DE YESO

CRISTALINO.

REG Nº 1 RV1


FECHA PROF (M)

27/02/2015 5,20

03/03/2015 4,30

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

PROF: 26,80 M

6,0

7,0

8,0

9,0

NORMAS ENSAYO

Pro

fundid

ad (

m)


CO

TA




Nsp

t / N

m.i.


CLAUDIO JIMÉNEZ RODRÍGUEZ


ANEJO C

ACTAS DE ENSAYOS DE LABORATORIO

ESTUDIO GEOTÉCNICO - Málaga

Documents

Transcript of ESTUDIO GEOTÉCNICO - Málaga