Articulo Consultorio

7/25/2019 Articulo Consultorio

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SISTEMA DE CAPTACIN Y DISTRIBUCIN EN LA VEREDA EL CHONTECITO

MUNICIPIO DE VERGARA CUNDINAMARCA

Jess Hernndez; Juliana Rey; Fabin Cortes; Daniel Potier; Jairo LenPaula Mosquera; Daniela Caro; Miguel Tovar; Sebastin Lagos.

Tutor:Facultad de Ingeniera Civil

Resumen- La vereda el Chontecito de municipio de Vergara no

cuenta actualmente con una lnea d acueducto que le suministre el

fluido de manera continua y eficaz. Lo enteramente mencionado es

ocasionado por el bajo inters del gobierno sobre sus habitantes, debido

a que no existe una va en buen estado para el ingreso de maquinaria

pesad, ni para el transporte del material en caso de ser aprobado algnproyecto para esta vereda.

Para dar una solucin a esta problemtica se pens en disear un

sistema de captacin (bocatoma de fondo) y distribucin de agua. Para

el sistema de distribucin del fluido se pensaron en dos alternativas,

como los son el hierro galvanizado y el PVC, dando como mejor

alternativa el PVC por las bajas pedidas presentes en el sistema

(perdidas mayores y menores) y por sus fcil transporte hacia el sitio.

Otro de los factores que se tuvo en cuenta fue el anlisis fsico-qumico

del agua, el cual cumple con los estndares de calidad para el consumo

humano propuesto por el RAS 2000(Capitulo C.2 ASPECTOS DE

CALIDAD DEL AGUA Y SU TRATABILIDAD, y en su Subndice

C.2.3 CALIDAD DE LA FUENTE Y GRADO DE TRATAMIENTO.).

La modelacin de la lnea de distribucin se realiz en el software

de Epanet 2.0, el cual nos permiti analizar las presiones en cada casa

y durante la lnea de distribucin principal.

Palabras Clave: sistema de captacin, anlisis fsico-qumico,

lnea de conduccin, modelacin., presiones.

Abstract-The path of the Chontecito town of Vergara does n

currently have a lined aqueduct that supplies the flu

continuously and effectively. What menti oned is enti rely caus

by low government in terest on its inhabi tants, because there

no way in good conditi on for the entry of weigh machine or

transport materi al i f approved a project for th is vill age.To solve thi s problem one thought about design ing a coll ecti

system (intake line) and water distr ibution . For the system

fl uid distri bution they were thought of two alternatives, as a

the galvanized iron and PVC, givi ng a better alternati ve PVC

low r equested in the system (major and mi nor losses) and i ts ea

transport to the site. Another f actor to be taken in to account w

the physical-chemical water analysis, which meets qual

standards for human consumption proposed by the RAS 20

(Chapter C.2 ASPECTS OF WATER QUALITY AN

treatabil ity, and in i ts Subindex C.2.3 SOURCE AND QUALI

OF DEGREE OF TREATMENT.).

The modeli ng of the distri bution li ne was realized in Epanet 2

software, which al lowed us to analyze the pressur es in eahouse and during the main distri bution l ine.

Keywords: collection system, physical -chemical analysis,

pipeline, modeli ng, pressure.


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I.INTRODUCCINMediante el presente proyecto se desea dar solucin a la

problemtica de saneamiento bsico de agua que afecta a la

poblacin de la vereda Chontecito del municipio de Vergara

Cundinamarca; se pretende dar a conocer el diseo de captacin

en la parte ms alta de la quebrada Chanlecito y distribucin de

agua por gravedad, siendo la condicin ms ptima.

El diseo de la captacin, lnea de aduccin, lnea de conduccin

y sistema de distribucin tiene como propsito el solucionar la

problemtica de la comunidad de falta de agua potable para sus

actividades diarias y bsicas, implicando que la calidad de vida

de las personas no sea ptima.

La problemtica lleva a plantear dos alternativas, sin embargo, se

tomara en cuenta la mejor alternativa teniendo en cuenta lascondiciones de la zona para mejorar la calidad de vida de las

personas.

II.NATURALEZA DEL PROBLEMALa falta del servicio de agua potable legal afecta a la comunidad

debido a que su servicio no es constante y las herramientas que

usan actualmente no son las adecuadas, el proceso de captacin

actualmente de agua es mediante mtodos peligrosos y

rudimentarios como mangueras que se conectan directamente a las

fuentes hdricas, lo que deja abierta la puerta a posibles

enfermedades debido a las heces de animales y materia orgnica

en descomposicin; atentando contra el bienestar y salubridad de

los habitantes. En la vereda Chontecito del municipio de Vergara

se presentan deficiencias en el suministro de agua generando una

menor calidad de vida a las 61 familias que habitan la vereda.

Las condiciones topogrficas, geolgicas, climticas, entre otras,

son la causa de los pocos avances del soluciones de la necesidad

que presenta la comunidad pues los datos que se pueden obtener

en las entidades competentes del municipio estn desactualizados

o inexistentes para la zona de estudio.

Figura 1. Sistema de captacin de forma artesanal

III.FACTORES QUE CONTRIBUYEN AL PROBLEMA

En la vereda Chontecito no existe un flujo continuo de agu

debido a problemas como un sistema de acueducto rudimentar

de mangueras y uniones poco seguras creado por los habitantes

la vereda lo que conlleva a que se fluctu el suministro de agu

Las mangueras que se tienen provisionalmente como acueduc

de la zona estn fsicamente deterioradas y en algunas partes

observan fugas representativas de agua.

Los cambios climticos de la zona causan deterioro en el sistemactual ilegal debido a que ocurren desplazamientos que tapan

sitio de donde toman el agua para sus actividades diarias.

La poblacin de la zona se encuentra entre estratos 0 y 1, lo qu

conlleva a que el servicio sea de costo mnimo, sin embargo

algunas personas de la zona se oponen a un sistema de

abastecimiento hdrico formal y legal pues aunque cueste poco

representara un aumento econmico en su presupuesto y que

mediante este estudio se justifica su importancia y necesidad

para los habitantes.

Los predios donde yacen las aguas naturales estn en propiedad

habitadas y cerca de cultivos, lo que conlleva a una adquisicin

presin necesaria para la correcta funcionalidad del sistema.


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FIGURA 2:OBSTRUCCIN DEL SISTEMA ARTESANAL

IV.ANTECEDENTES

En la vereda Chontecito no se presentan ni reseas ni datos

histricos, lo que dificulta enormemente el estudio de

antecedentes para identificar el problema.

El servicio de agua potable no existe, el suministro de agua se hace

mediante mangueras lo cual es deficiente pues las lneas se

encuentran a la intemperie, los cambios climticos afectan en la

calidad y cantidad d agua que se puede tomar de la fuente hdricadebido a que no se encuentra ningn tanque de almacenamiento si

no que toman su agua directamente de la fuente.

- Sistema de acueducto: en los planos solicitados a

la oficina de planeacin dl municipio, se pudo

encontrar que no se tienen redes de acueducto

existentes, sin embargo los habitantes cuentan con el

servicio artesanal.

- Geologa: geolgicamente la vereda esta formacin

por bancos de areniscas en la parte superior despus

lutitas con impregnaciones piritosas y frecuentes

interlocaciones calcreas segn los planos obtenidos

de la oficina de planeacin del municipio de Vergara

- Geomorfologa: presenta una expresi

morfolgica de ladera plana inclinada, c

pendientes entre 0 y 30 grados, modela

simultneamente por la accin de las aguas lluvia

procesos de la erosin del suelo.

V.DIAGNOSTICO TCNICOA. Diagnstico.

En la vereda Chontecito dl municipio de Vergara Cundinamar

no se cuenta con el servicio de agua potable; en la actualidad

cuenta con una poblacin total de 245 personas, todas con

sistema de distribucin ilegal e insegura que no es continuo.

Para este proyecto se pretende establecer un suministro de ag

potable para los consumidores que sea optimo y funcion

teniendo en cuenta la variacin de dotacin y la proyeccin de

poblacin, partiendo que el tanque de almacenamiento en cuesti

no se vaciara debido a que el agua estar constantemente entran

y en las noches en el lapso de 12 horas se llenara a su capacid

mxima, con la finalidad de suplir las necesidades bsicas diari

de la comunidad.

B. Estudio de la calidad del agua:

pH se tuvo un promedio de 6.05, y Segn la NTC 365

se encuentra en el rango de 6-8.5 considerndose peste parmetro una fuente aceptable, el grado

tratamiento que la Ras-2000 para este tipo de agua

nicamente de desinsectacin y estabilizacin

Alcalinidad total: los ensayos en el laborator

presentaron una alcalinidad total de 43.3 ppm, y la norm

dice que el valor mximo admisible para este parmet

es de 100 ppm por lo que se considera aceptable es

parmetro.


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Dureza total: los ensayos en el laboratorio presentaron

una dureza total de 133.33 ppm de CaCO3, yla norma dice

que el valor mximo admisible para este parmetro es de

160 ppm de CaCO3por lo que se considera aceptable este

parmetro.

Cloruros: los ensayos en el laboratorio presentaron una

cantidad de cloruros de 122.83 ppm, y la norma dice que

el valor mximo admisible para este parmetro es de 250

ppm, por lo que se considera aceptable este parmetro.

C. POBLACION DE DISEO

Actualmente la poblacin cuenta con 245 habitantes, las personas

que se vern beneficiadas con este proyecto sern 51 familias (188

personas)

Mtodos de clculos permitidos segn el nivel de complejidad

del sistema para la proyeccin de la poblacin.

Fuente: Reglamento tcnico del sector de agua potable ysaneamiento bsico RAS 2000

Perodo de diseo segn el nivel de complejidad del sistem

para aducciones y conducciones.

Fuente: Reglamento tcnico del sector de agua potable ysaneamiento bsico RAS 2000

CENSOS BASE PARA CALCULAR LA PROYECCINDE LA POBLACIN

Al no haber datos del censo, la alcalda proporciono cens

basados en los afiliados al SISBEN y datos de la gobernacin (v

anexo--) para determinar los censos con los cuales se calculara

poblacin de diseo teniendo en cuenta 4 censos consecutivos

determino a partir de la tabla N9 que el periodo de diseo es

25 aos..

AOPOBLACIONVERGARA CHONTECITO

2005 7730 2322006 7639 2292007 7549 2262008 7665 2302009 7662 2302010 7664 2302011 7664 2302012 7662 230

2013 7669 2292014 7671 2252015 7677 245

Fuente: Elaboracin propia

Clculo de la poblacin de diseo mediante los mtodosaritmtico, geomtrico y exponencial

Mtodo aritmtico

=

: ()


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Mtodo logartmico:

=( )Dnde:

R: rata de crecimiento log(1 ) =(loglog)/

= ( )

Mtodo exponencial:

= ( )Donde

Kg: para cada ao de los censos considerados, se calcula un Kg

promedio

= Clculos de la proyeccin de la poblacin y demanda al final

del peiodo de diseo.

DISEO BOCATOMA ACUDEUCTO VEREDA EL

CHONTECITO

NIVEL DE COMPLEJIDAD DEL SISTEMA: BAJO

PERIODO DE DISEO: 25 AOS

NIVEL LECHO DEL RIO: 1585.6780 m.s.n.m.

Qmax = 123 l/s Qm = 64 l/s

Qmin = 0.12 l/s = 0.00012 m3/s

QMD (2040) = 0.70 l/s = 0.00070 m3/s

Longitud de la garganta: 0.90 m

Qdis = 2 (QMD) = 0.0014 m3/s

Altura de lmina de agua

H =( .

)/ = (. /..

)/ = 0.0089 Correccin del chorro L = L- 0.1 *n (nmero decontracciones laterales = 2)*H

L = 0.9 m (0.1*2)*0.041m = 0.89 m

Velocidad del rio sobre la rejilla

Vr = = .

/. . = 0.17 /

Canaleta de aduccin

Xs =0.36()

0.6()

= 0.36(0.17 /)

0.6(0.0089 ) = 0.15 B = Xs + 0.10 = 0.15 m + 0.1 m = 0.25 m

RejillaEl cuerpo de captacin presenta presencia de arenas plo tanto:Espacio entre barrotes: a = 0.0127 m / Dimetro

barrotes: b = 0.0127 m

Vb = 0.08 m/s (velocidad provisional)

rea neta de la rejilla An = = .

/.. / =

0.0194 (Provisional)


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Lr =(+)

= . (. + . )

. . = 0.1552m 0.70 m(Provisional)

Recalculo del rea neta de la rejilla

An =

+ = . . +. 0.25 0.70 =0.0875 (provisional)N. de orificios en la rejilla

N =

= .

. . = 27.6 orificios 28 orificios Datos reales de la rejilla

An= a*B*N = 0.0127 m * 0.25 m* 28 orificios =0.0889 m2

Longitud de la rejilla

Lr =. (.+.)

.. = 0.71 m

Velocidad del agua a travs de la rejilla

Vb ==

. /. . =0.017 m/s (valor real)

Niveles en la canaleta de aduccinI = 2 % (asumido) Lc = Lr + e (espesor muro de la

presa = 0.3m) = 1.01 m

Altura lmina de agua aguas abajohe = hc =

/ = (. /).(. )/

= 0.015 m

Altura lmina de agua aguas arriba

ho = [2 ]

=

[2(0.014 ) 0.014 . . ]

0.02

1.01 = 0.021 m

Ho = ho + BL ( .15 ) = 0.021 m + 0.15 m = 0.171 mVel = Vo =

. /. . = 0.27 m/s

Ve =. /

. . = 0.37 m/s

Cmara de recoleccin

Xs =0.36() 0.6() = 0.36(0.37 /) 0.6(0.015 )= 0.24 m

L = Xs + 0.30 = 0.24 m + 0.3 m = 0.54 m 1.20 m Niveles en la presa

H1 =.

/ = (. /.. )/= 0.0017 m

NVEL MINIMO DE LA GARGANTA

COTA DE LA CORONA 1586.6780 m.s.n.m.COTA NIVEL MINIMO = LECHO DEL RIO + H11585.6780 + 0.0017 = 1585.6797 m.s.n.m.

COTA NIVEL MEDIO = 1585.6780 +(. /.. )/1585.7788 m.s.n.m.COTA NIVEL MAXIMO = 1585.6780

+(. /.. )/= 1585.89896 m.s.n.m.COTA LAMINA DE AGUA AGUAS ARRIBA =1585.6780Ho = 1585.67800.171 m = 1585.507m.s.n.m.COTA LAMINA DE AGUA AGUAS ABAJO=1585.507 - (1.01 m * 0.02) = 1585.4868 m.s.n.m.

Muro de vertedero ( H1 )

Se asume un valor para h1 que debe ser 0.01 m h1

1 mBL 0.15 mH1 = BL + h1 (Altura muro de vertedero de excesos)H1 = 0.15 m + 0.35 m = 0.50 m


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COTA DEL FONDO DE CAMARA DERECOLECCIN (provisional)

1585.48680.50 = 1584.9868 m.s.n.m.

Cota batea al entrar al desarenador = 1582.1399 D tubo3 (tubo .0762 m) = 1581.3779

FORMULAS PARA TUBERIA SIN PRESIN

Q= 0.312 // ; D = 1.548 //

MATERIAL VALORn

PVC 0.009 /0.01

CONCRETO 0.013GRES /

CEMENTO0.014

q =QMD =0.00070 m3/s

S =. .

= 7.2 %se selecciona:

PVC 0.009 / 0.01

D = 1.548 // = 1.548 . ././

/= 0.03 m ;

D =

.= 2 Se procede a calcular el caudal a tubo lleno en la lnea deaduccin en base al dimetro obtenido:

Q= 0.312 // = 0.312 . /./

. = 0.003m3/s

Se halla relacin q/Q.. = 0.23;

= 0. 680

=0.370

Velocidad

vdise= 0.680 * V ; V =

=. /

(. ) = 1.48 /

entonces:

vdise= (0.680 * 1.48 m/s) = 1 m/s

Altura de energa

. / =( / ). / = .

Dimetro

d (Lmina de agua) = 0.370 *D = 0.370 * 0.0508 m (2 ) =0.019 m

Correccin altura del muro de vertedero de excesos (h

= lmina de agua + 1.5 * . / = 0.019 m +1.5 (0.051 m) = 0.1 m

(ALTURA REAL DEL MURO DE VERTEDEROS

H1 = BL + h1 = 0.15 m + 0.1 m = 0.25 m

Se obtiene la cota del fondo de la cmara de recolecci

COTA DEL FONDO DE CAMARA DERECOLECCIN

1585.4868 m - 0.25 m= 1585.2368 m.s.n.m.

La cmara de recoleccin comprende un rea de 1m x 1.2 m

Recalculo de las condiciones hidrulicas de la longitude la lnea de aduccin

S = .(. .) = 6.3 %

D = 1.548 .. /./ /

= 0.03 m =

.= 1.18

D = 1.22 {12 D = 2 =. 0.0508mCondiciones a tubo lleno

Q= 0.312

././

. = 0.0028 m3/s

Se obtiene relacin q/Q=

..= 0.25;

= 0.695

=

0.386


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Velocidad en lnea de aduccin

vdise= 0.695 * V ; V = = . /

(. ) =1.4 /entonces:

vdise= 0.695 * (1.4 m/s) = 0.97 m/s

Altura de energa en lnea de aduccin

. / =( . / )

. / = . Lamina de agua en de la lnea de aduccin

Lamina de agua = 0.386 *D = 0.386 * .0508 m = 0.02 m

Cotas a salida de la cmara de recoleccinCota batea = 1584.858 m.s.n.m.

Cota lamina de agua = 1584.858 + 0.02 m = 1584.878m.s.n.m.

Cota lnea de energa = 1584.858 + 0.048 m = 1584.906m.s.n.m.Cota clave = 1584.858 + 0.0508 m = 1584.9088m.s.n.m.

Cotas a entrada del desarenadorCota batea = 1582.1399- 0.0508 m = 1582.0891m.s.n.m.Cota lmina de agua = 1582.1399+ 0.02 = 1582.1599

m.s.n.m.Cota lnea de energa = 1582.1399 + 0.048 =1582.1879 m.s.n.m.

Calculo para la tubera de Q exc

= 0.3 * (1.2 m * 0.1 m) * 19.6 .1 -0.00070 m3/s = 0.16 m3/s

=.. = 12.08 % = 1.548 * .. /./

/= 0.027 m =

1.06{12 = 2 = 0.0508 m

Caudal a tubo lleno

Q =0.312 ./ ./. = 0.0038 m3/sAltura lmina de agua sobre vertedero de excesos con Q ex

H = (. /.. )/= 0.014

Velocidad del Qexc por encima de la cresta del vertedero dexcesos

V =. /

. . = 0.23 m/s

Espacio entre muro del vertedero y la pared de lacmara de recoleccin.

Xs = 0.36(V)/+ 0.60 /= 0.36(0.23)/+ 0.60(0.014)/= 0.19 m

Ancho del vertedero = .30 m +Xs = 0.3 m + .19 m =0.49 m 0.50 m

Diseo de desarenador

Condiciones del tubo de entrada

Q = 0.0007 m3/s Qo = 0.0028 m3/sV = 0.97 m/s Vo = 1.4 m/s

D = 2 = 0.0508 m d = 0.02 m

Condiciones de diseo del desarenador

Viscosidad cinemtica 0.01177

Temperatura 14 Cota lmina de agua: 1582.1599 m.s.n.m

Relacin largo ancho 3/1Dimetro mnimo de la partcula = 0.05 mm

Peso especfico de las arenas = 2.65Peso especfico del agua = 1

5 de arenas que desprenden sedimentos 75%

Velocidad de sedimentacin de la particular d =0.05 mm

Vs =. /

.. 0.05= 0.19 cm/sSegn Hazen :


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n=1 y remocin = 75 % /= 3Para la profundidad asumida del desarenador (1.5 m) ,el tiempo que tarda una partcula en sedimentarse es:

T = H/Vs = 150 cm/ (0.19 cm/s ) = 789 segundos

Tiempo de retencin hidrulico:

= 3*t =

= 3*789 = 2367 segundos = 0.66 horas

El volumen del desarenador ser:

V=* Q = 2367 s *0.00070 m3/s = 1.66 m3rea superficial del desarenador:

As = V/H = (1.66 m3 / 1.50 m) = 1.11 m2

Con relacin L/B = 3/1

B= = . = 0.61 m L = 3 = 3*0.61m = 1.83 m

Carga hidrulica superficial para el tanque

q = Q/As = (0.0007 m3/s / 1.11 m2) = 0.00063m3/m2*s = 54.43 m3/m2* dia

La carga hidrulica superficial es igual a la velocidad desedimentacin de la partcula crtica en condicionestericas, Vo, la cual debe corresponder a la de un

dimetro menor:

Vo = 0.00063 m/s = 0.063 cm /s

Do = () = ...(.) = 0.29 cm = 2.9mm

La relacin entre tiempos y la relacin entre velocidaes igual donde:

= = ..= 3.02

En las condiciones tericas se removeran partculashasta de un dimetro igual a 0.03mm, pero teniendo encuenta las condiciones reales (flujo no uniforme,corrientes de densidad, velocidad horizontal variable) dimetro mximo posible de ser removido seaumentara a 0.05mm.

Velocidad horizontal

Vh = = =... = 0.19 cm/s

Velocidad mxima horizontal

Vh max = 20*Vs = 20* 0.19cm/s = 3.8 cm/s

Velocidad de re suspensin mxima

Vr = ( )= .. 981(1.65) 0.05264.32 cm/s

Condicin de operacin de los mdulos

Caudal de operacin caudal medio diario a 2015

= = .. 3600 segundos = 1.04q =

=

. /. 86400 =34.24 m3/m2*d

Caudal de operacin es igual al caudal mximo diarioproyectado al 2040 ms el 4% del caudal medio diarioproyectado al 2040:

Q =( 0.00070 m3/s) + (0.00054 m3/s)*0.04 = 0.000722 m3/s

= = .. 3600 Segundos = 0.716 h

q ==

. /. 86400 = 56.2 m3/m2*d

Calculo de elementos del desarenador

Vertedero de salida:


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Hv = ./

= . /.. /

= 0.0061 m

Vv ==

. /. . = 0.145 m/s

Alcance horizontal de la vena variante

Xs =0.36() 0.6() = 0.36(0.145 /)

0.6(0.0061 )= 0.132 m

L = Xs + 0.30 = 0.132 m + 0.2 m = 0.33 m 0.4 m

Pantalla de salida

Profundidad sumergida

= . = .75 m

Distancia al vertedero de salida

15*Hv = 15*0.0061 m = 0.0915 m

Pantalla de entrada

= . = .75 m

Distancia a la cmara de aquietamiento

L = . = 0.46 m

Almacenamiento de lodos

Por norma se toma una de 0.30 m y una profundidad mxima de0.80 m

Distancia del punto de salida de lodos a la Cmara deAquietamiento

L = . =.61 m

Distancia del Punto de Salida de lodos al Vertedero deSalida

= . = 1.22 m

Pendiente transversal

Prf axiaprf.inia = .. = 0.15 m

Cmara de aquietamiento

Profundidad = H/3 = 1.50m / 3 = .50 mAncho = B/2 = 0.61m / 2 = 0.30 m

Largo (adoptado) = 1 m

Rebose de la cmara de aquietamientoQ excesos = caudal a tubo llenocaudal de diseoQ excesos = 0.0028 m3/s - 0.0007 m3/s = 0.0021

m3/s

Altura vertedero de excesos en entrada deldesarenador (He)

H =

(./

. . )/= 0.045 m; Long. Desarenador = 1.83 m

Velocidad de excesos

Ve =. /s

. . = 0.026 m/s

Xs =0.36() 0.6() =0.36(0.026/) 0.6(0.045 )= 0.13 m

Perfil hidrulico

Perdidas a la entrada de la cmara de aquietamiento

Hm = k*

El perfil hidrulico se establece para las condiciones funcionamiento que es el caudal mximo diario ms lnecesidades de la planta de purificacin. En este catenemos un Caudal de 0.0007 m3/s. Tomamos un K 0.2 debido a la disminucin de la velocidad.

V1 = 0.67 m/sV2 =

./. . = 0.007 m/s

Hm = 0.2*(..)

. = 0.0045 mPerdidas a la entrada de sedimentacin

V1 = 0.007 m/s


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11

V2 = Vh = 0.19 m/s

Hm = 0.2*(..)

. = 0.00034 m

Cotas

NVL. DEL FONDO DE LA CAMARA DE

AQUIETAMIENTO: 1582.1599 -.

= 1581.6599

NVL. DE QUIEBRE DEL CANAL DE SALIDA: 15821.6599 -.

= 1581.1599

NVL. QUIEBRE PRINCIPAL DEL FONDODESARENADOR: 1581.15991.5 = 1579.6599

Prof. lodos (se asumio un min. 0.3 m y max 0.8 m)

NVL DEL FONDO DE ZONA DE LODOS: 1579.65990.3 m= 1579.3599 m.s.n.m.

Diseo de la lnea de conduccin al tanque dealmacenamiento

CONDICIONES DE DISEO.

Caudal de diseo= Caudal Mximo Diario 0.70 L/s=0.00070 m3/s.Cota lmina de agua a la salida del desarenador =1581.6599 +Cota de descarga en el tanque de almacenamiento=1574.3118Carga Hidrulica Disponible = H = 11.37 mLongitud Real de la Tubera = 89.4 m.

Mediante la ecuacin de HazenWilliams, se procede acalcular el dimetro necesario para la lnea deconduccin.

Perdida de carga unitaria=hf =. . =0.13 m/m

D =..

. .. /.

. . = 0.95pulgadas 1 pulgada

Diseo de tanque regulador

Dotacin = 150 l / hab*dia

Poblacin = 310 personas

= 150 l/hab*da * 310 habitantes * 1 da = 46.5 m3/diaVolumen tanque = . / 46.5 m3

Dimensiones del tanque

Altura lmina de agua

Hl = = . 2= 2.2 m L = 2*B

A=.

.

= 21.13 m2 B =.

= 3.25 m L=2*3.25

= 6.5

MODELACION

ALTERNATIVA PVC


12/12

12

CONCLUSIONES

Todos y cada uno de los parmetros evaluados nos demuestran

que el agua no necesita ningn tratamiento especial ni especfico,

considerndola una fuente aceptable de agua potable sin efectos

adversos en la salud humana.

De acuerdo con los datos obtenidas en las dos modelaciones, y de

acuerdo a lo investigado en cuando a costos, la tubera de material

PVC es mas viable para este tipo de proyectos pues, el hierro

galvanizado es mas costoso y difcil de transportar.

Se logr dar solucin a la problemtica de la vereda Chontecito,

mediante la modelacin exitosa del sistema d distribucin y

escogiendo la mejor alterativa basada en las presiones yvelocidades aceptables que garantizan la funcionalidad del

sistema gracias al uso de vlvulas reductoras me optimizaron el

sistema de distribucin inicial planteado.

BIBLIOGRAFA

REGLAMENTO TCNICO DEL SECTOR DE AGU

POTABLE Y SANEAMIENTO BASICO. Titulo

RAS 2000. 184h. Noviembre del ao 200

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