Universidad de La Salle Universidad de La Salle

Ciencia Unisalle Ciencia Unisalle

Ingeniería Civil Facultad de Ingeniería

2017

Análisis estático de asentamientos elásticos de la cimentación de Análisis estático de asentamientos elásticos de la cimentación de

una estructura aporticada de 2 pisos en un suelo lacustre 500 de una estructura aporticada de 2 pisos en un suelo lacustre 500 de

una zapata medianera por medio de modelos teóricos y una zapata medianera por medio de modelos teóricos y

numéricos numéricos

Manuel Barriga Sandoval Universidad de La Salle, Bogotá

Michael David Enciso Correa Universidad de La Salle, Bogotá

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Citación recomendada Citación recomendada Barriga Sandoval, M., & Enciso Correa, M. D. (2017). Análisis estático de asentamientos elásticos de la cimentación de una estructura aporticada de 2 pisos en un suelo lacustre 500 de una zapata medianera por medio de modelos teóricos y numéricos. Retrieved from https://ciencia.lasalle.edu.co/ing_civil/336

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ANÁLISIS ESTÁTICO DE ASENTAMIENTOS ELASTICOS DE LA CIMENTACIÓN

DE UNA ESTRUCTURA APORTICADA DE 2 PISOS EN UN SUELO LACUSTRE

500 DE UNA ZAPATA MEDIANERA POR MEDIO DE MODELOS TEÓRICOS Y

NUMÉRICOS

MANUEL BARRIGA SANDOVAL

MICHAEL DAVID ENCISO CORREA

UNIVERSIDAD DE LA SALLE

FACULTAD DE INGENIERÍA

PROGRAMA DE INGENIERÍA CIVIL

BOGOTÁ D.C.

2017

ANÁLISIS ESTÁTICO DE ASENTAMIENTOS DE LA CIMENTACIÓN DE UNA

ESTRUCTURA APORTICADA DE 2 PISOS EN UN SUELO LACUSTRE 500 DE

UNA ZAPATA MEDIANERA POR MEDIO DE MODELOS TEÓRICOS Y

NUMÉRICOS

Trabajo de grado presentado como requisito para optar el título de

Ingeniero Civil

Director Temático

Ing. Martin Ernesto Riascos Caipe

Universidad de La Salle

Facultad de Ingeniería

Programa de Ingeniería Civil

Bogotá D.C.

2017

Nota de aceptación:

Firma del presidente del jurado

Firma del jurado

Firma del jurado

Bogotá, Mayo de 2018

AGRADECIMIENTOS Agradecemos a nuestras amadas familias por todo el apoyo y convicción que hubo de por medio en este camino hacia el logro académico propuesto.

DEDICATORIA

“Las palabras nunca alcanzan cuando lo que hay que decir desborda el alma” (Julio Cortázar), Madre gracias por darme siempre el beneficio de la duda y esperar lo mejor de mí, le extiendo una disculpa por tardar tanto, pero lo logramos, y también a usted padre gracias por sacrificarlo todo para darme una oportunidad. Este trabajo de grado está dedicado a ustedes y mi hermana.

Manuel Barriga Sandoval.

“Eleva tus acciones a máximas universales”, Este trabajo de grado se lo dedico a mi hermana por la persona incondicional y que nunca me va a fallar, a mi familia por estar conmigo a pesar de todo y cariñosamente a todas las personas que colaboraron para el éxito profesional que hemos obtenido.

Michael David Enciso Correa.

Contenido

Compendió de tablas ........................................................................................................................................ 7

Tabla de figuras .............................................................................................................................................. 9

Tabla de graficas. ........................................................................................................................................ 10

Tabla de ecuaciones ................................................................................................................................... 10

INTRODUCCION ............................................................................................ ¡Error! Marcador no definido.

RESUMEN .................................................................................................................................................... 12

PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA ...................................................................................................... 13

Descripción del Problema: ...................................................................................................................... 13

Formulación del problema: ..................................................................................................................... 13

OBJETIVO GENERAL ................................................................................................................................ 14

OBJETIVOS ESPECÍFICOS, DELIMITACION Y JUSTIFICACION ................................................ 14

Objetivos específicos ........................................................................................................................... 14

Justificación del Proyecto: .................................................................................................................. 15

Delimitación del Proyecto: .................................................................................................................. 15

MARCO DE REFERENCIA ........................................................................................................................ 16

MICROZONIFICACION SISMICA ......................................................................................................... 16

PROPIEDADES DEL SUELO ................................................................................................................ 17

COEFICIENTE DE BALASTO ............................................................................................................... 23

ANALISIS ESTRUTURAL ....................................................................................................................... 25

Título B (Cargas) ...................................................................................................................................... 25

MODELAMIENTO POR ELEMENTOS FINITOS ................................................................................ 27

ASENTAMIENTOS .................................................................................................................................. 27

Asentamientos elásticos. .................................................................................................................... 27

ENSAYOS DE LABORATORIO ................................................................................................................ 28

Ensayo Humedad natural ....................................................................................................................... 30

Limite líquido, limite plasto e índice de plasticidad ............................................................................. 30

Ensayo de Peso Unitario ........................................................................................................................ 31

Ensayo de Consolidación unidimensional ........................................................................................... 31

Ensayo Triaxial (UU) ............................................................................................................................... 34

CARACTERISTICAS DE LA ESTRUCTURA .......................................................................................... 38

........................................................................................................................................................................ 39

CARACTERIZACION DE ESTRUCTURA DE MONITOREO ............................................................... 41

AVALUO DE CARGAS ............................................................................................................................... 42

COEFICIENTE DE BALASTO ................................................................................................................... 44

Modelo en SAP. Asentamiento en base de Coeficiente de Balasto. ............................................... 50

Modelo basado en metodología de elementos finitos ............................................................................ 56

CALCULO DE ASENTAMIENTO POR CONSOLIDACION .................................................................................... 68

Monitoreo Zapata Aislada Medianera “in situ” .............................................................................................. 75

ANALISIS DE RESULTADOS .............................................................................................................................. 80

Modelo teórico ........................................................................................................................................... 80

CONCLUSIONES ........................................................................................................................................ 89

RECOMENDACIONES ............................................................................................................................... 92

Bibliografía ...................................................................................................................................................... 94

Compendió de tablas Tabla 1. Zonas geotécnicas ............................................................................................. 16

Tabla 2. Respuesta sísmica ................................................ ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 3. Coeficientes de diseño ....................................................................................... 17

Tabla 4. Coeficientes de seguridad limitada. ................................................................... 17

Tabla 5. Coeficientes de umbral de daño. ....................................................................... 17

Tabla 6.Tamaño partícula para suelos. (Braja, pág. 6) .................................................... 18

Tabla 7. Angulo de fricción interna, (Bowles, pág. 19) ..................................................... 19

Tabla 8. Valores típicos coeficiente Poisson, (Bowles, pág. 86) ...................................... 19

Tabla 9. Valores típicos coeficiente de Poisson. (Properties soils, pág. 1396) ................ 20

Tabla 10. Módulo de elasticidad, (Bowles, pág. 90) ........................................................ 20

Tabla 11. Módulo de elasticidad, (Properties soils, pág. 1396) ........................................ 21

Tabla 12. Peso específico, (Braja, pág. 11) ..................................................................... 21

Tabla 13. Peso específico, (Braja, pág. 11) ..................................................................... 21

Tabla 14. Valores típicos Límites de Attenberg, (Braja, pág. 19) ..................................... 22

Tabla 15. Clasificación del suelo. (Braja, pag 22) ............... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 16. Coeficiente de forma ........................................................................................ 24

Tabla 17.Peso específico de Materiales (NSR-10) .......................................................... 26

Tabla 18. Fuente NSR 10 Titulo B ...................................... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 19.Fuente NSR 10 Titulo B ....................................... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 20.Fuente NSR 10 Titulo B ....................................... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 21. Fuente NSR 10 Titulo B ...................................... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 22. Cargas de mampostería Fuente NSR 10 Titulo B ............... ¡Error! Marcador no

definido.

Tabla 23.Fuente NSR 10 Titulo B ....................................... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 24.Fuente NSR 10 Titulo B ....................................... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 25. Resultado ensayo humedad natural ................................................................ 30

Tabla 26. Resultados Límite líquido .................................... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 27. Resultados Límite plástico .................................. ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 28. Resultado índice de plasticidad .......................... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 29. Resultados Gravedad especifica de bulk ............ ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 30. Consolidación S1 ................................................ ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 31. Resumen resultados consolidación sondeo 1 ..... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 32. Consolidación S2 ................................................ ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 34. Resumen resultados consolidación sondeo 2 ..... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 35. Datos iniciales ensayo Triaxial UU ...................... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 36. Peso específico materiales edificación ............................................................ 42

Tabla 37. Elementos no estructurales carga .................................................................... 43

Tabla 38. Carga muerta por placa ................................................................................... 43

Tabla 39. Peso propio por placa total .............................................................................. 43

Tabla 40. Tabla coeficiente de forma ρ ............................................................................ 44

Tabla 41. Valores de Reacciones para cada caso de Carga. Fuente: Elaboración Propia.

......................................................................................................................................... 49

Tabla 42. Resultados de Deformación en Puntos de Prueba para Carga de 4 Pisos.

Fuente: Elaboración Propia en ANSYS. .......................................................................... 66

Tabla 43. Resultados de Deformación en Puntos de Prueba para Carga de 4 Pisos.

Fuente: Elaboración Propia en ANSYS. .......................................................................... 67

Tabla 44. Asentamientos en Campo por punto y Fecha. Fuente: Elaboración Propia. .... 79

Tabla 45. Esfuerzos promedio aplicados. ........................... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 46. Esfuerzo vertical ................................................. ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 47. Esfuerzos para cada Piso y cada punto .............. ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 50. Asentamiento Teórico en cada Punto ................. ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 51.Asentamiento 2 Pisos Monitoreo in situ. .............. ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 52. Asentamiento obtenido del Modelo SAP. ............ ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 53. Asentamiento obtenido de Modelo ANSYS. ....... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 54. Datos Teórico vs Datos de Campo ..................... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 55. Datos Teórico vs Datos de SAP .......................... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla 56. Datos Teórico vs Datos de ANSYS ..................... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla de figuras

Figura 1. Granulometría valores típicos para varios tipos de suelo, (Bowles, 1997)....................................................... 18 Figura 2. Carta de plasticidad, (Braja, 2001). .................................................................................................................. 22 Figura 3. (Silva, 2009). .................................................................................................................................................... 23 Figura 4. Asentamiento elástico para una cimentación superficial (Braja, 2001)............................................................ 28 Figura 5. Extracción de muestra Fuente: Elaboracion propia. ......................................................................................... 28 Figura 6. Perfil estratigráfico de acuerdo a los sondeos hechos. Fuente: Elaboracion propia. ........................................ 29 Figura 7. Nivel Freático Fuente: Elaboracion propia. ..................................................................................................... 29 Figura 8. Método de la parafina. Fuente: Elaboracion propia ......................................................................................... 31 Figura 9. Consolidometro 0.02mm utilizado para el sondeo 1, con incrementos de carga. Fuente: Elaboracion propia. 32 Figura 10. Consolidometro 0.01mm utilizado para el sondeo 2, con incrementos de carga. Fuente: Elaboracion propia.

......................................................................................................................................................................................... 33 Figura 11. Muestra en Falla sondeo 1. Fuente: Elaboracion propia. ............................................................................... 36 Figura 12. Muestra en Falla sondeo 2. Fuente: Elaboracion propia. ............................................................................... 37 Figura 13. Construcción de Zapata 1.2x1.2m. Fuente: Elaboracion propia. .................................................................... 38 Figura 14. Detalle Zapata 1.2x1.2m. Fuente: Elaboracion propia. .................................................................................. 39 Figura 15. Localizacion de la edificacion. Fuente: Elaboracion propia. .......................................................................... 39 Figura 16. Localizacion Zapata en estudio. Fuente: Elaboracion propia. ........................................................................ 40 Figura 17. Estructura metálica de monitoreo. Fuente: Elaboracion propia. .................................................................... 41 Figura 18. Distribución de puntos para toma de registros. Fuente: Elaboracion propia. ................................................. 42 Figura 19. Propiedades de Material. Fuente: Elaboración Propia en SAP. ..................................................................... 46 Figura 20. Definición de Secciones. Fuente: Elaboración Propia en SAP. ..................................................................... 47 Figura 21. Cargas Muertas para Modelo 1 Piso. Fuente: Elaboración Propia en SAP. ................................................... 48 Figura 22. Reacciones de Zapata Modelada Carga 1 Piso. Fuente: Elaboración Propia en SAP. ................................... 49 Figura 23. Propiedades de Solido Pedestal. Fuente: Elaboración Propia en SAP. .......................................................... 50 Figura 24. Propiedades de Celda Zapata. Fuente: Elaboración Propia en SAP. .............................................................. 51 Figura 25. Modelo de Zapata. Fuente: Elaboración Propia en SAP. ............................................................................... 51 Figura 26. Aplicación de Cargas en Pedestal para 1 Piso. Fuente: Elaboración Propia en SAP. .................................... 52 Figura 27. Asignación de Coeficiente de Balasto. Fuente: Elaboración Propia en SAP. ................................................ 53 Figura 28. Definir Caso de Carga de Análisis. Fuente: Elaboración Propia en SAP. ...................................................... 54 Figura 29. Calculo de Asentamiento en Nodo. Fuente: Elaboración Propia en SAP. ..................................................... 55 Figura 30. Software ANSYS Engineering Simulation. Fuente: https://www.ansys.com/ ............................................... 56 Figura 31. Esquema del Proyecto. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS. ................................................................... 57 Figura 32. Geometría de Zapata. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS ...................................................................... 57 Figura 33. Geometría de Zapata y Estratos de Suelo. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS....................................... 58 Figura 34. Tipos de Materiales a Utilizar en el Modelo. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS. ................................. 58 Figura 35. Propiedades Suelo Arcilla Saturada. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS. .............................................. 59 Figura 36. Tabulación de Datos Esfuerzo Deformación de Muestra Sondeo 1. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS.

......................................................................................................................................................................................... 59 Figura 37. Tabulación de Datos Esfuerzo Deformación de Muestra Sondeo 2. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS.

......................................................................................................................................................................................... 60 Figura 38. Geometría del Modelo para Análisis. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS. ............................................. 61 Figura 39. Conexión entre Zapata y Suelo. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS. ..................................................... 62 Figura 40. Malla de Nodos y Elementos del Modelo de Análisis. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS ................... 63 Figura 41. Análisis Estructural del Modelo para Cuatro Pisos. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS. ....................... 64 Figura 42. Resultados del Análisis del Modelo. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS. .............................................. 64 Figura 43. Deformación en el eje Y del Modelo. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS. ............................................ 65 Figura 44. Ubicación de Puntos de Prueba de Deformación en el eje Y. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS. ........ 66 Figura 45. Estructura de Medición en Campo. Fuente: Elaboración Propia. ................................................................... 76 Figura 46. Deformímetros Análogo y Digital. Fuente: Elaboración Propia. ................................................................... 77 Figura 47. Puntos de Análisis y Toma de Datos .............................................................................................................. 77 Figura 48. Estructura Deteriorada por Obra de Construcción. Fuente: Elaboración Propia. ........................................... 78 Figura 49. Eje de Traslación de Deformímetro. Fuente: Elaboración Propia. ................................................................. 78

Tabla de gráficas.

Grafica 1. Pendiente E50 (Leal). ..................................................................................... 25

Grafica 2. Deformación Vs Raíz t, sondeo 1 para 8 Kg ...... ¡Error! Marcador no definido.

Grafica 3. Esfuerzo Axial (Kg/cm2 VS Relación de vacíos S1 ......................................... 33

Grafica 4. Deformación Vs Raíz t, sondeo 2 para 8 Kg ...... ¡Error! Marcador no definido.

Grafica 5.Esfuerzo Axial (Kg/cm2) VS Relación de vacíos S2 ......................................... 34

Grafica 6. Esfuerzo Vs Deformación S1 .......................................................................... 35

Grafica 7. Esfuerzo VS Deformación S2 .......................................................................... 36

Grafica 8. Esfuerzo - Deformación Modelo Teórico ............ ¡Error! Marcador no definido.

Grafica 9. Esfuerzo - Deformación Modelo SAP ................. ¡Error! Marcador no definido.

Grafica 10. Esfuerzo - Deformación Modelo ANSYS .......... ¡Error! Marcador no definido.

Tabla de ecuaciones

Ecuación 1. Dimitrov ........................................................................................................ 23

Ecuación 2. Janbu ........................................................................................................... 24

Ecuación 3. Asentamiento elástico, (Braja, pag.240) ...................................................... 27

Ecuación 4. Esfuerzo debajo de una area rectangular, (Braja, pág. 223) ¡Error! Marcador

no definido.

Ecuación 5. Promedio de esfuerzos, (Braja, pág. 252) ....... ¡Error! Marcador no definido.

INTRODUCCIÓN

Nuestra zona de estudio se encuentra en el departamento de Cundinamarca, en la ciudad

de Bogotá, localidad de Fontibón donde se encuentran suelos lacustres y se hace un

análisis específico de un suelo lacustre 500, con respuesta geológica lacustre A de

acuerdo a la microzonificación sísmica desarrollada en el sector.

Gran parte de los suelos bogotanos son lacustres y la demanda en la construcción de

inmuebles cada vez es mayor, esto implica un esfuerzo por parte de la ingeniería civil por

conocer cada vez más las características de estos suelos ante factores externos, ya que

el comportamiento de estos suelos tiende a ser muy variable y muchos factores pueden

afectarlo ya que puede ser muy compresible, por ejemplo, los microclimas que se puedan

prestar cambiar las condiciones de humedad de estos suelos causando

comportamientos inesperados que en un momento dado puede generar un accidente

como es la perdida de humedad hasta generar grietas. Estos suelos lacustres en

mención, se han convertido en problemáticas para los constructores ya que estos suelos

pueden consolidarse mucho generando asentamientos no convenientes en las

estructuras.

Ya que el suelo tiene un comportamiento no lineal, es necesario con estos tipos de suelo

hacer interacción suelo-estructura para aprovechar las condiciones de flexibilidad de los

mismos, de esta manera los modelos son una alternativa que abarca muchas

posibilidades.

Estos modelos pueden ser por elementos finitos en donde se discretiza la estructura de

manera que el análisis sea casi diferencial y realmente ver la tendencia de

comportamiento del suelo, de igual manera se pueden utilizar otras metodologías como

el coeficiente de Balasto que supone el comportamiento del suelo con la cimentación

como la acción elástica de un resorte.

Estos suelos lacustres en mención, se han convertido en problemáticas para los

constructores ya que estos suelos pueden consolidarse mucho generando asentamientos

no convenientes en las estructuras.

RESUMEN

El proyecto busca determinar el comportamiento de una zapata aislada

medianera analizando su asentamiento en la cimentación de una estructura de

dos (2) pisos, aporticada, en un suelo lacustre 500; para eso se realiza un

análisis comparativo de la relación esfuerzo/deformación resultante de un

modelo teórico en SAP, un modelo por elementos finitos y un monitoreo de una

zapata aislada construida in situ en obra negra.

Se realiza una identificación de las características del suelo, con pruebas

de laboratorio e in situ, luego se definen las características de la estructura para

el aporte de carga a la zapata aislada, con esta información se realizan los

modelos digitales en SAP y elementos finitos, ahora bien, se realiza un análisis

comparativo de esfuerzo VS deformación general, para realizar un análisis de

resultados, definiendo un ajuste de correlación entre el modelo teórico y el

modelo monitoreado y concluir sobre los mismos.

PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA

Descripción del Problema:

Los suelos lacustres son unos suelos blandos, altamente compresibles y

se presentan en gran parte en Bogotá, donde la densificación de población va en

aumento y crea la necesidad de reformar y hacer construcciones nuevas de mayor

altura de carácter residencial; esta necesidad conlleva a generar diseños de

estructuras sismo resistentes sobre este tipo de suelos, que requieren información

detallada y un análisis estático de su asentamiento que garantice la sostenibilidad

y la protección de la vida humana.

Formulación del problema:

¿Cómo es el comportamiento del asentamiento en la cimentación de una

estructura aporticada sobre un suelo lacustre 500 según el decreto de

microzonificación sísmica de Bogotá 523 de 2010, usando métodos de análisis

estático?

OBJETIVO GENERAL

Analizar el comportamiento del asentamiento de la cimentación de una

estructura de dos pisos aporticada sobre un suelo lacustre 500, por medio de

diferentes metodologías de análisis estático.

OBJETIVOS ESPECÍFICOS, DELIMITACIÓN Y JUSTIFICACIÓN

Objetivos específicos:

• Caracterizar el suelo lacustre 500 por medio de pruebas

de laboratorio a partir de muestras “in situ” y antecedentes de

suelos lacustres.

• Caracterizar la estructura de acuerdo al sistema

constructivo, al uso de la edificación, a la cimentación escogida,

análisis sísmico y análisis estático

• Determinar un modelo en SAP®, para establecer la

distribución de carga sobre la zapata a analizar

• Modelar el asentamiento a partir de un modelo teórico

basado en el método del coeficiente de balasto (Winkler) en SAP®

y otro a partir de una metodología de elementos finitos.

• Monitorear y registrar la deformación de una zapata aislada

construida in situ con una estructura de dos pisos aporticada y un

suelo lacustre 500.

Justificación del Proyecto:

Estudiamos un suelo lacustre de Bogotá, el cual es un suelo blando,

altamente compresible, genera asentamientos considerables sobre las

estructuras que se desarrollan en él y por tanto es determinante establecer un

análisis estático por medio de asentamientos de la estructura, que nos permita

tener precisión en el comportamiento de la estructura para garantizar un diseño

que evite el colapso y que proteja la vida humana.

Delimitación del Proyecto:

El proyecto está delimitado de la siguiente manera: el suelo de análisis es

de tipo lacustre 500 con respuesta geológica lacustre A, el cual caracterizamos a

partir de un sondeo, con ensayos triaxial, de consolidación, identificación de

peso específico y límites de Atterberg, uno por cada estrato encontrado en el

perfil del suelo este sondeo se elabora a través de un tubo Shelby a una

profundidad máxima de nueve (9) metros. La estructura es de 2 niveles

aporticada en concreto armado, se van a desarrollar los siguientes modelos,

modelo teórico (coeficiente de balasto) se realiza en el software SAP2000®, el

modelo de elementos finitos se desarrollará con características similares a las

desarrolladas in situ y el monitoreo de la zapata aislada medianera de 1.2x1.2

metros in situ se toma como punto de referencia para los demás modelos,

midiendo las deformaciones, a partir de tres (3) deformímetros, tomando

medidas en 9 puntos de la zapata. El análisis comparativo es con base en la

relación esfuerzo/deformación de los modelos estudiados y el ajuste de

correlación se realiza de acuerdo a lo estudiado in situ.

MARCO DE REFERENCIA

MICROZONIFICACIÓN SÍSMICA

Con la intención de dar claridad en que es un suelo lacustre, sus

características y normatividad para Colombia vamos a hacer una revisión

bibliográfica de la siguiente manera como primera medida hacemos un esbozo del

decreto 523 de 2010 de microzonificación sísmica para observar qué condiciones

se dan a los suelos lacustres, este decreto establece el marco legal para los

suelos y la microzonificación sísmica de Bogotá, además muestra las

características de los suelos en Bogotá, de allí expondremos una serie de tablas

adaptadas del decreto;

La tabla 1 es la descripción de las características de las zonas geotécnicas;

Tabla 1. Zonas geotécnicas Fuente: Decreto 523 microzonificación sísmica de Bogotá.

La ¡Error! No se encuentra el origen de la referencia. muestra la

respuesta sísmica de acuerdo a la zona, y para nuestro caso de estudio, prestamos

atención al suelo Lacustre 500;

Tabla 2. Respuesta sísmica Fuente: Decreto 523 microzonificación sísmica de Bogotá.

ZonaEspesor del

depósito (m)

Periodo

fundamental

del suelo (s)

Descripción

geotécnica

general

Velocidad

onda

promedio 50

m Vs (m/s)

Humedad

promedio 50

m Hn (%)

Efectos de

sitio

Relacionados

Lacustre 50 <5 1.0-1.5 Amplificación

Lacustre 100 50-100 1.5-2.5 Amplificación

Lacustre 200 100-200 2.5-3.5 <175 >80 Amplificación

Lacustre 300 200-300 3.5-4.5 Amplificación

Lacustre 500 300-500 4.5-6.5 Amplificación

Suelo lacustre

Blando:

Arcillas limosa

o limos

arcillosos, en

En la

Tabla 3. Coeficientes de diseño. Fuente: Decreto 523 microzonificación sísmica de Bogotá.

, podemos ver los coeficientes de diseño para un suelo de lacustre 500;

Tabla 3. Coeficientes de diseño. Fuente: Decreto 523 microzonificación sísmica de Bogotá.

La

Tabla 4, muestra los coeficientes para un rango que varía de 475 a 225, lo

que implica una seguridad limitada.

Tabla 4. Coeficientes de seguridad limitada. Fuente: Decreto 523 microzonificación sísmica de

Bogotá.

La Tabla , muestra los coeficientes para los umbrales de daño.

Tabla 5. Coeficientes de umbral de daño. Fuente: Decreto 523 microzonificación sísmica de Bogotá.

PROPIEDADES DEL SUELO

Considerando que tomamos para nuestro análisis una estructura ubicada

sobre un suelo lacustre es necesario hacer una revisión bibliográfica de estos

suelos en cuanto a sus características mecánicas como puede ser el coeficiente

de Poisson, Modulo de elasticidad del suelo, peso específico y el coeficiente K

(coeficiente de Balasto, a continuación, mostraremos estas características

Zona

Fa

(475)

Fv

(475)

TC

(s)

TL

(s)

A0(475)

(g)

LACUSTRE 500 0.95 2.70 1.82 5.0 0.14

Zona

Fa

(475)

Fv

(475)

TC

(s)

TL

(s)

A0(475)

(g)

LACUSTRE 500 0.95 2.70 1.82 5.0 0.14

Zona

Fa

(255)

Fv

(255)

TC

(s)

TL

(s)

A0 (255)

(g)

LACUSTRE 500 1.00 3.10 1.49 5.0 0.13

Zona

Fa

(255)

Fv

(255)

TC

(s)

TL

(s)

A0 (255)

(g)

LACUSTRE 500 1.00 3.10 1.49 5.0 0.13

Zona Fa

(31)

Fv

(31)

T0d

(s)

TC d

(s)

TLd

(s)

A0d (31)

(g)

LACUSTRE 500 1.10 3.75 0.34 1.70 5.0 0.07

tomadas de diferentes autores para tener un rango en cuanto a los valores de

estas características.

Como primera medida vamos a tener en cuenta el tamaño de partícula del

suelo cohesivo en cuestión según (Bowles) los suelos se pueden caracterizar a

partir del tamaño de las partículas para el caso de suelos cohesivos como la

arcilla estamos en un rango de tamaño de partículas de 0.001 inch a 0.005 inch,

es decir de 0.0254 mm a 0.127 mm como se puede ver en la Figura 1.

Figura 1. Granulometría valores típicos para varios tipos de suelo, (Bowles, 1997).

Tabla 6. Tamaño partícula para suelos según el sistema unificado y AASHTO. (Braja, 2001).

A partir del Angulo de fricción (φ) interna1 de un suelo también se puede

clasificar un suelo, Bowles propone unos valores típicos para suelos en la 7

Tabla 7. Angulo de fricción interna para diferentes tipos de suelo, (Bowles, 1997).

El siguiente parámetro a considerar en la caracterización de suelos es el

coeficiente de Poisson, el cual denota el comportamiento del suelo a solicitaciones

externas. En la Tabla y Tabla 94 vemos algunos valores típicos;

Tabla 8. Rangos de valores de coeficiente Poisson para diferentes tipos de suelo, (Bowles, 1997).

1 Es el ángulo de reposo o máximo ángulo posible para la pendiente de un conj

unto del material para que no se deslice, está ligado a la cohesión de los suelos.

Tabla 94. Valores coeficiente de Poisson de acuerdo al tipo de suelo. (Properties soils, 2005).

El otro parámetro para la caracterización del suelo es el módulo de

elasticidad ya que este define el comportamiento elástico del suelo en reacción a

una fuerza aplicada al mismo, en Tabla y Tabla 1 podemos ver algunos valores

típicos de este módulo;

Tabla 0. Módulo de elasticidad para suelos seleccionados, (Bowles, 1997).

Tabla 11. Módulo de elasticidad para diferentes tipos de suelo, (Properties soils, 2005).

Además, el peso específico es una característica que juega un rol

fundamental a la hora de caracterizar un suelo, algunos valores típicos de peso

específico, relación de vacíos y la humedad natural del suelo se muestran en la 12

y Tabla ;

Tabla 12. Peso específico para los principales tipos de suelo, (Braja, 2001).

Tabla 13. Peso específico para diferentes tipos de material, (Braja, 2001).

Las condiciones plásticas del material también cuentan como parámetro

para la caracterización y definición del suelo, los límites de Atterberg definen

varias condiciones del suelo, así como también son importantes para la

elaboración de correlaciones para otros coeficientes.

Tabla 14. Valores típicos Límites de Atterberg para diferentes tipos de suelo, (Braja, 2001).

Figura 2. Carta de plasticidad, (Braja, 2001).

COEFICIENTE DE BALASTO

Este modelo supone el suelo como un número infinito de resortes elásticos

con una rigidez definida con el coeficiente de balasto (Ks), además de la presión

de contacto (q) y su desplazamiento (δ). El coeficiente de balasto se puede ver de

forma vertical y horizontal. El modelo supone una viga discretizada en infinitas

barras de longitud diferencial, así como se puede observar en la Figura 3. (Silva,

2009).

Figura 3. (Silva, 2009).

Este coeficiente en cuestión permite al simular las condiciones elásticas del

suelo a través de las características de un resorte, por esta razón se puede

calcular en base a ensayo de laboratorio ya sea el ensayo de placa o el ensayo de

consolidación, en cuanto a las formas de cálculo por el ensayo de consolidación

tenemos las siguientes:

Dimitrov

Ecuación 1. Calculo de coeficiente de balasto mediante el método de Dimitrov.

Donde ρ es un factor que depende de la forma de la zapata relacionado en

la tabla 16, ahora bien el valor de µ tiene que estar en los siguientes rangos

0.125≤µ≤0.50 arenosos, 02≤ µ ≤ 0.4 arcillosos.

Tabla 15. Coeficiente de forma para el cálculo de la ecuación de Dimitrov.

Janbu Ecuación 2. Calculo de coeficiente de balasto mediante el método de Janbu, (Braja, 2001).

Donde A1 es una función de H/B y L/B, A2 es una función Df/B

Ilustración 1. Relaciones de dimensión para ecuación de Janbu, (Braja, 2001).

Y por parámetros elásticos podemos utilizar el siguiente método, que busca

a través de la gráfica de esfuerzo Vs deformación con E50 dos líneas rectas cuya

pendiente se convierte en el módulo de elasticidad;

Grafica 1. Pendiente E50 para el cálculo del módulo de elasticidad (Leal, 2003).

ANÁLISIS ESTRUCTURAL

Título B (Cargas)

Según la NSR-10 “las cargas son fuerzas u otras solicitaciones que actúan

sobre el sistema estructural y provienen del peso de todos los elementos

permanentes en la construcción.” (NSR-10, 2010). El sistema estructural está

sometido a cargas las cuales tienen que estar consideradas para el desempeño de

la edificación. Además de cargas, el título brinda información de las características

mecánicas de los materiales como el peso específico:

Tabla 16. Peso específico de Materiales (NSR-10, 2010).

Del título B de la NSR-10 podemos ver una descripción de cargas estándar

para las condiciones de la estructura, estas cargas son vivas o muertas y están

reflejadas en toda la conformación de la edificación, es decir; vigas, columnas,

acabados, elementos no estructurales, uso de la estructura etc.

Ahora bien, las cargas son tomadas de las siguientes tablas (B.3.4-1, B.3.4-

2, B.3.4.2-2, B.3.4.2-3) para efecto del cálculo estas tablas son tomadas de la

NSR-10, en las cuales vemos los pesos de los componentes horizontales y

verticales, de los componentes estructurales y no estructurales de una edificación.

MODELAMIENTO POR ELEMENTOS FINITOS

Este modelamiento es a partir de nodos, los cuales se analizan como

conjunto, donde la estructura y el suelo se mueven a la vez. Estos nodos son

utilizados para establecer la frontera del suelo-estructura, el modelo por elementos

finitos permite la variación crítica de todos los factores que se consideran; ángulo

de fricción, separación, deslizamientos y asentamientos, a partir de la

discretización de la estructura en análisis.

Generalmente las redes de nodos son interconectadas por resortes, lo cual

lleva a la consideración de un ancho finito, que busca la compatibilidad entre

fuerzas y desplazamientos del suelo y la estructura en la interface creada.

Para la modelación el esfuerzo de interface consiste en un vector normal y

uno tangencial, evaluando su deformación, luego con la rigidez normal y elástica,

se definen los desplazamientos globales de la parte superior e inferior del

elemento modelado.

ASENTAMIENTOS

Asentamientos elásticos.

Estos asentamientos se realizan a partir de la teoría de elasticidad, teniendo

como base la ley de Hooke; donde es importante tener en cuenta las dimensiones

de la estructura de cimentación, además son necesarios coeficientes como el de

Poisson, Modulo de elasticidad, etc. El cálculo del asentamiento también depende

del tipo de suelo ya sea arenoso, arcillas saturadas o suelos rígidos.

Ecuación 3. Asentamiento elástico, (Braja, 2001)

En la ecuación anterior podemos evidenciar que son necesarios el módulo

de elasticidad, coeficiente de Poisson y el incremento de carga que es la

estructura en cuestión. De esta manera el módulo simula la parte elástica del

suelo para ver cómo se comporta frente a la solicitación.

Figura 4. Asentamiento elástico para una cimentación superficial (Braja, 2001).

ENSAYOS DE LABORATORIO

Todos los ensayos presentados posteriormente fueron elaborados para dos

muestras de suelo inalteradas extraídas por el método de tubo Shelby como se

puede ver en la Figura 5.

Figura 5. Extracción de muestra Fuente: Elaboración propia.

El primer sondeo fue extraído a una profundidad de 1.5 m y el segundo

sondeo se extrajo a 2.5 m posteriormente, como es visible en la Figura 6.

Figura 6. Perfil estratigráfico de acuerdo a los sondeos hechos. Fuente: Elaboración propia.

Encontramos en la perforación, que el nivel freático del suelo de donde

extrajimos la muestra está a 1.40 m de profundidad del nivel del suelo, como

podemos ver en la Figura 7.

Figura 7. Nivel Freático Fuente: Elaboración propia.

Ensayo Humedad natural

El procedimiento utilizado para este ensayo esta descrito en la norma INV E

122-13, y los resultados están descritos en la tabla 17, con unidades en gramos

(gr).

Tabla 17. Resultados del ensayo de humedad natural INV E 122. Fuente: Elaboración propia.

Limite líquido, limite plasto e índice de plasticidad

Este ensayo se realizó a través del procedimiento enunciado en la norma

INV E 125-13 la siguiente es la carta de plasticidad con los resultados para los dos

sondeos. Todos los datos están en el Anexo 1 Ensayos.

Grafica 2. Ubicación de los sondeos 1 y 2 en la carta de plasticidad. Fuente: elaboración propia.

De acuerdo a los resultados de los límites de Atterberg, en la carta de

plasticidad mostrada anteriormente en la Grafica 2. Ubicación de los sondeos 1 y 2

en la carta de plasticidad, el suelo está ubicado en la frontera de la arcilla limosa y

Wvacio 61 64 gr

Whum 299 344 gr

Wseco 204 218 gr

Humedad 16,67% 28,44%

Wvacio

Whum

Wseco

Humedad

SONDEO 1 SONDEO 2

limos arcillosos, por lo observado en campo y las características de resultantes de

los otros ensayos definimos que es una arcilla limosa de textura pesada con un

mal drenaje, semi impermeable, de resistencia al corte deficiente, muy

compresible en estado saturado, es un suelo de alta plasticidad y cohesivo.

Ensayo de Peso Unitario

Este método resulta muy fácil de aplicar para un suelo cohesivo, ya que

permite que el suelo se mantenga unido, ya que el propósito primordial del método

es el de preservar las condiciones propias de cada muestra a través de la

parafina. Luego de realizar el ensayo obtuvimos para el sondeo un peso unitario

de 1.59 gr/cm3 y para el sondeo 2 tenemos un peso unitario de 1.50 gr/cm3. (Ver

Anexo 1).

Figura 8. Método de la parafina. Fuente: Elaboración propia

Ensayo de Consolidación unidimensional

Este ensayo se realizó siguiendo el procedimiento de la norma INV E 151-

13, es una consolidación unidimensional lenta, el incremento de cargas se realizó

con un espacio de 24 horas. Este ensayo se realiza con la finalidad de conocer la

consolidación primaria, de esta manera es posible hacer una proyección en el

tiempo de como va a ser el comportamiento del suelo en cuanto a consolidación.

Figura 9. Consolidómetro 0.02mm utilizado para el sondeo 1, con incrementos de carga. Fuente: Elaboración

propia.

Del ensayo de consolidación para los dos sondeos, por cada incremento de

carga se realiza una gráfica que relaciona la raíz de t Vs la deformación, de esta

manera obtener el T90 y el Cv (coeficiente de consolidación) a partir de un método

gráfico. Las demás graficas pueden ser consultadas en el Anexo 1 (Ensayos).

Figura 10. Consolidómetro 0.01mm utilizado para el sondeo 2, con incrementos de carga. Fuente:

Elaboración propia.

SONDEO 1

Grafica 3. Esfuerzo Axial (Kg/cm2 VS Relación de vacíos S1. Fuente: Elaboración propia

0,000

0,050

0,100

0,150

0,200

0,250

0,300

0,100 1,000 10,000

Rel

acio

n d

e V

acio

s

Esfuerzo Axial (Kg/cm2)

SONDEO 2

Grafica 4. Esfuerzo Axial (Kg/cm2) VS Relación de vacíos S2. Fuente: Elaboración propia

Ensayo Triaxial (UU)

Este ensayo se realiza para ver la estabilidad del suelo en cuestión, para

nuestro caso de análisis es importante ya que tiene una velocidad constante la

deformación axial, además con sus resultados podemos ver los asentamientos

inmediatos, así como el Angulo de fricción en el plano de falla (Figura 11). Este

ensayo se realizó con los lineamientos presentados en la norma INV E 153-13,

para un ensayo (UU) no consolidado no drenado, el cual no hay drenaje, y en los

resultados la presión de poros es despreciable.

0,000

0,050

0,100

0,150

0,200

0,250

0,100 1,000 10,000

Rel

acio

n d

e V

acio

s

Esfuerzo Axial (Kg/cm2)

Esfuerzo Axial (Kg/cm2) VS Relacion de vacios S2

Sondeo 1

Grafica 5. Esfuerzo Vs Deformación S1. Fuente: Elaboración propia

Grafica 6. Circulo de Mohr sondeo 1. Fuente: Elaboración propia.

y = 0,0005x5 - 0,0274x4 + 0,5874x3 - 6,1888x2 + 32,612x - 0,8104

y = 24,358x - 0,0003

y = 39,530x

-10

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

0 5 10 15 20 25

Def

orm

acio

n

EsfuerzoEsfuerzo VS. Deformacion E50

E0 Polinómica (Esfuerzo VS. Deformacion)

Lineal (E50) Lineal (E0)

-10

0

10

20

30

40

50

60

70

0,00 20,00 40,00 60,00 80,00 100,00 120,00 140,00 160,00 180,00 200,00

Figura 11. Muestra en Falla sondeo 1. Fuente: Elaboración propia.

Sondeo 2

Grafica 7. Esfuerzo VS Deformación S2. Fuente: Elaboración propia

y = -0,0003x6 + 0,018x5 - 0,4811x4 + 6,2845x3 - 40,862x2 + 114,47x - 7,954

y = 63,327x - 4E-05

y = 69,834x - 2E-14

-20

0

20

40

60

80

100

120

140

0 5 10 15 20 25

Def

orm

acio

n

Esfuerzo

Series1 E50 E0 Polinómica (Series1) Lineal (E50) Lineal (E0)

Grafica 8. Circulo de Mohr sondeo 2. Fuente: Elaboración propia

Figura 12. Muestra en Falla sondeo 2. Fuente: Elaboración propia.

Por los resultados de los círculos de Mohr tenemos una resistencia al corte

no drenado para el sondeo 1 de 60.97 KPa y para el sondeo 2 de 52.07 KPa. Los

datos del ensayo están en el Anexo 1 Ensayos.

-10

0

10

20

30

40

50

60

0,00 50,00 100,00 150,00 200,00 250,00 300,00 350,00

Circulo de Mohr

CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURA

El modelo se realiza a partir de una estructura de cuatro pisos aporticada,

esto implica un “sistema estructural compuesto por un pórtico espacial resistente a

momentos, sin diagonales, que resiste todas las cargas verticales y fuerzas

horizontales.” (NSR-10, 2010). La estructura es de 2 pisos, en concreto reforzado.

La estructura tiene cimentación superficial (Figura 13. ).

Figura 13. Construcción de Zapata 1.2x1.2m. Fuente: Elaboración propia.

La estructura específicamente analizada en los modelos es una zapata

aislada medianera, de dimensiones 1.2 m x 1.2 m y 0.4m de espesor (Figura 14).

Además, como consideraciones para el modelo, se toma en cuenta la estructura

hasta obra gris, por tanto las cargas muertas de acabados no serán tomadas en

cuenta, se consideró una carga viva de los obreros que trabajan en la edificación,

las cargas están definidas como carga viva más carga muerta, es decir las cargas

no fueron mayoradas, los modelos serán analizados con la solicitación carga de

trabajo, esta carga por piso se calculó a través del avaluó de cargas para los

modelos desarrollados.

Figura 14. Detalle Zapata 1.2x1.2m. Fuente: Elaboración propia.

El proyecto está ubicado en la localidad de Fontibón, en el barrio Villa

Carmenza, en la dirección Cra 110 No 18b 21.

Figura 15. Localización de la edificación. Fuente: Elaboración propia.

BxL

N - 1.15 mH

NIVEL - 0.75 m

VG. CIM

N - 1.20 m

1

12

2

3

4

5

6

7 8 9 10 11

13

14

15

16

17

18192021

9,30

18,50

9,30

18,8010,08

29

CARRERA 110 A

CALLE 1

8 B

CARRERA 111

CALLE 1

9 A

PLANTA LOCALIZACIONESCALA : 1 : 500

En la siguiente figura podemos ver la ubicación de la columna de la zapata

en estudio,

Figura 16. Localización Zapata en estudio. Fuente: Elaboración propia.

BODEGA

COMERCIO

1,42

,15

,87

,15

1,34

BODEGA

COMERCIO

BODEGA

COMERCIO

9,75

18,9

0

18,9

0

9,66

1,45

1,104,20

SERVICIOS PUBLICOS

3,54

3,74

3,76

4,05

3,30

3,45

7,33

4,05

1,59

12

1

2

3

11

9

10

7

8

6

5

4

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

,26

,26

,26

,26

3,21 ,25 2,54 ,25 3,11

VACIO

7,28

3,31

3,76

3,74

3,85

3,28

3,192,79

1,60

1,06

COLUMNA DE ANALISIS

CARACTERIZACIÓN DE ESTRUCTURA DE MONITOREO

En la zapata en estudio fue necesario realizar una estructura metálica de

apoyo para la toma de registros del monitoreo, debido a que el espacio es muy

reducido, los deformímetros son muy sensibles y en aras de que los registros

fueran lo más precisos posibles, la estructura es visible en la Figura 17.

Figura 17. Estructura metálica de monitoreo. Fuente: Elaboración propia.

En esta estructura se ubicaban los deformímetros con los cuales se hacían

las lecturas para hacer la observación de asentamientos con un nivel determinado,

se contó con dos deformímetros análogos (precisión 0.1mm) y uno digital

(precisión 0.01 mm), para la toma de datos, la estructura nos permitía tomar

registro de varios puntos, elegimos nueve puntos para poder hacer comparaciones

con muestras representativas ante los modelos a desarrollar la distribución de

estos nueve puntos seleccionados es visible en la Figura 18

Figura 18. Distribución de puntos para toma de registros. Fuente: Elaboración propia.

AVALÚO DE CARGAS

Para llegar a la solicitación de carga de trabajo de cada piso es necesario hacer el

siguiente avaluó de cargas de la edificación, como primera medida es necesario

tener claridad de los pesos específicos de los materiales incluidos (Tabla), con la

intensión de ver que tanto es el peso propio de la estructura.

Tabla 18. Peso específico materiales edificación. Fuente: Elaboración propia

1,200

,250

,300

,300

,320

,570

,310

,320

,310

,320

,250

,175 ,250 ,175 ,300

,300 ,300 ,300

2

1 4 7

85

6 9

COL. .25X.25

ZAPATA 1.20 X 1.20

1,20

0

1,200

1,20

0

3

Vigas C. Reforzado 2400 Kg/m3

35 x 35 294 Kg/m

Placa Maciza 11 cm 2400 Kg/m3

264 Kg/m2

Diseño

Luego tomamos en cuenta todos los elementos no estructurales en la

edificación que representan una carga muerta, visibles en la Tabla .

Tabla 19. Elementos no estructurales carga.

Ahora bien, calculamos las cargas de mampostería en cada placa maciza y

presentamos los resultados en la Tabla .

Tabla 20. Carga muerta por placa. Fuente: Elaboración propia.

De allí realizamos el cálculo para tener un total de carga aproximado, que

incluye el peso de la placa, mampostería de división, elementos no estructurales

(ventanas, puertas, etc.), y escaleras. Los resultados del cálculo son visibles en la

Tabla .

Tabla 21. Peso propio por placa total. Fuente: Elaboración propia.

Con estos resultados y a partir del área aferente distribuimos la carga de

cada placa en las vigas principales (véase anexo 2), con la intensión de conocer la

carga que llega a la zapata en estudio.

Longitud Longitud Carga Total

Ventanas 1,20 m 23,80 m 5712,00 Kg 62308,00 Kg

Puertas 0,40 m 11,20 m 896,00 Kg

Completos 2,50 m 111,40 m 55700,00 Kg

COEFICIENTE DE BALASTO

Para este coeficientes fue necesario realizar dos rectas (E0 y E50 en la

gráfica de esfuerzo deformación de los ensayos triaxial UU, ya que a partir de un

método grafico mostrado en la Grafica 1. Ya que la pendiente de la recta E50 es

nuestro Modulo de elasticidad 𝐸𝑠, tomamos el valor del ensayo triaxial UU del

sondeo 1, ya que es la tendencia del E50 es más acorde al comportamiento de la

gráfica esfuerzo deformación. De esta manera con el método de Dimitrov

calculamos K, de la siguiente manera:

𝑘 =𝑞

𝑆= 𝜌

𝐸𝑠𝐵 ∗ (1 − 𝜇2)

𝑘 =𝑞

𝑆= 1.05

24358𝑘𝑃𝑎

1.2𝑚 ∗ (1 − 0.452)

𝑘 = 2723825.28 𝑘𝑔/𝑚3

Tabla 5. Tabla coeficiente de forma 𝜌, (Bowles, 1997).

Modelo en SAP. Determinación de Reacciones sobre Zapata Aislada.

La estructura utilizada en el desarrollo de análisis contiene un avaluó de

cargas sobre las vigas principales distribuidas que se transmiten a las columnas y

finalmente a la cimentación. Para este diseño se va analizar el asentamiento

generado en la zapata aislada medianera para cargas de 1 Piso y 2 Pisos,

respectivamente. En el proceso de análisis se estableció realizar los modelos

mediante el software SAP, para determinar la carga puntual que es aplicada sobre

la zapata respectiva. En la Figura 19, se muestra las características del material

concreto reforzado que se adecua para la modelación. La columna para el

desarrollo del estudio de SAP es E9, sobre la cual se pondrán todas las

solicitaciones de carga necesarias para los dos pisos de la estructura y así realizar

la simulación.

de tal manera que todos los datos resultantes del modelo de SAP se van a

evaluar en base a ese punto.

Figura 19. Propiedades de Material. Fuente: Elaboración Propia en SAP.

En la geometría se establecen las dimensiones de las vigas, columnas, se

determinan restricciones, empotramiento, asignación de cargas según el avalúo de

cargas anterior para cada caso.

Figura 20. Definición de Secciones. Fuente: Elaboración Propia en SAP.

Se realizan los modelos para cada piso y se analizan las reacciones

específicas de la zapata de análisis únicamente, con el fin de establecer

asentamientos y comportamientos de la misma a partir de su parametrización y

posterior respuesta estática del suelo modelada en diferentes escenarios. Es

importante resaltar que la zapata se define como un soporte empotrado para

obtener los valores de reacción en cada caso.

En las características de la estructura definido anteriormente se establecen

las cargas de trabajo para cargas vivas y muertas como se muestra en la Figura

21 y cuyos valores se obtienen del avalúo de cargas desarrollado.

Figura 21. Cargas Muertas para Modelo 1 Piso. Fuente: Elaboración Propia en SAP.

Las cargas aplicadas resultantes de las reacciones se obtuvieron según la

Figura 22, y se resumen en la Tabla 6. La zapata analizada es la referenciada

como E9 según el sistema de cuadricula de SAP, y es el referenciado en los

planos de obra anexos.

El software me permite analizar la respuesta de esfuerzos y fuerzas de los

puntos de unión en este caso la zapata modelada como un “joint” empotrado que

genera reacciones y momentos en las tres direcciones según la Figura 22; para el

caso de análisis, el valor de la fuerza en el eje vertical 3 es la carga aplicada sobre

la zapata en este caso para 1 piso, igualmente se realiza para los demás casos.

Figura 22. Reacciones de Zapata Modelada Carga 1 Piso. Fuente: Elaboración Propia en SAP.

Reacciones Zapata

Pisos U3 (Kgf) M1 (Kgf m)

1 8010,14 900,83

2 14401,71 775,66

3 21027,1 745,28

4 25835,79 739,65 Tabla 6. Valores de Reacciones para cada caso de Carga. Fuente: Elaboración Propia.

Según la Tabla 6 se determinan los valores de reacción en términos de

fuerza vertical en el eje 3 y el momento resultante sobre el eje 1, generado por la

ubicación del empotramiento en el sistema porticado de la estructura.

Modelo en SAP. Asentamiento en base de Coeficiente de Balasto.

La modelación del suelo para establecer asentamientos tiene diferentes

metodologías; en este caso se realiza e modelamiento en SAP tomando como

base el coeficiente de balasto, cuyo cálculo se obtiene a partir del ensayo triaxial y

el análisis sobre la gráfica resultante de esfuerzo-deformación. Para el estrato

sobre el cual la zapata está en contacto se establece un Es= 24358 KPa y un K=

2723825.28 Kg/m2/m, según los datos de laboratorio y datos teóricos.

La zapata se idealiza como un elemento de tipo “shell” y el pedestal que

recibe la carga puntual como un “solid”, para discretica los elementos y

caracterizar los datos hacia una modelación de elementos finitos que permita un

resultado más preciso en todos los elementos del conjunto, asimismo se analiza

los nodos de análisis en obra por medio de los deformímetros, en nuestro caso

nueve puntos. (Figura 23 y Figura 24).

Figura 23. Propiedades de Solido Pedestal. Fuente: Elaboración Propia en SAP.

Figura 24. Propiedades de Celda Zapata. Fuente: Elaboración Propia en SAP.

Figura 25. Modelo de Zapata. Fuente: Elaboración Propia en SAP.

Una vez realizado el modelo, se aplican las cargas respectivas,

determinadas por las reacciones de la zapata para cada carga por medio de SAP,

enumeradas en la Tabla 6; teniendo en cuenta que la carga se distribuye en el

número de nodos establecidos sobre la superficie del pedestal en este caso 16

nodos como se muestra en la Figura 26.

Figura 26. Aplicación de Cargas en Pedestal para 1 Piso. Fuente: Elaboración Propia en SAP.

A diferencia del modelo anterior, donde se idealizaba la zapata como un

elemento empotrado, en este caso, el área de la zapata va interactuar con el suelo

de forma lineal basado en el coeficiente de balasto, y en SAP se representa con el

elemento “spring”, que hace referencia a un resorte que se le asigna como valor

de módulo de Young, el valor de coeficiente de balasto, simulando el

comportamiento elástico del suelo sobre la carga determinada como se muestra

en la Figura 27.

Se configura el modelo de análisis como un sistema no lineal estático para

establecer deformaciones a partir de la carga axial definida anteriormente en cada

uno de los nodos como se define en la Figura 28.

Figura 27. Asignación de Coeficiente de Balasto. Fuente: Elaboración Propia en SAP.

Figura 28. Definir Caso de Carga de Análisis. Fuente: Elaboración Propia en SAP.

Se ejecuta la simulación y se obtienen los resultados de la carga y la

deformación establecida por los resortes en toda el área de la zapata. Para el

análisis se obtienen los datos de deformación sobre los nodos que se aproximan a

los puntos de análisis en obra, para cada caso de carga como en la Figura 29,

donde el valor de deformación en el eje 3 (U3), es el asentamiento de la zapata

sobre este tipo de suelo.

Figura 29. Calculo de Asentamiento en Nodo. Fuente: Elaboración Propia en SAP.

Para la Figura anterior, los valores de asentamiento se aplican para el caso

de una carga de la estructura de 1 pisos; los valores de los datos para cada carga

se encuentran resumidos en los análisis de resultados.

Modelo basado en metodología de elementos finitos

En el desarrollo de los modelos de análisis se configuro un modelo basado

en elementos finitos que nos permite comprar los resultados obtenidos por el

modelamiento en otras plataformas, con base teórica y a partir de resultados in

situ. Para la implementación de esta metodología se desarrolló un diseño de

zapata sobre los estratos de suelo cuyas muestras fueron obtenidas y analizadas

en laboratorio. El software de desarrollo, ANSYS INC., permite modelar la

geometría, generar la asignación de características de cada elemento y asimismo

realizar un análisis de propiedades estáticas estructurales para observar su

comportamiento ante modificaciones de su entorno.

Figura 30. Software ANSYS Engineering Simulation. Fuente: https://www.ansys.com/

Para el desarrollo del análisis de los asentamientos de la zapata sobre el

suelo, se implementó un proyecto de tipo estático estructural, que me permita

analizar el comportamiento de diversos elementos y sus reacciones ante cargas

de cualquier tipo que modifiquen su condición inicial de forma más realista ya que

considera gran cantidad de parámetros de cada elemento e interacciones entre

ellos.

Para el diseño del sistema para su análisis se realizó un sistema de tipo

“static structural”, que me permite integrar todo el proceso de desarrollo desde la

geometría hasta los resultados finales.

Figura 31. Esquema del Proyecto. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS.

Se diseñó una zapata por medio de la herramienta “Geometry” a través de

la aplicación “SpaceClaimer”, que es el elemento que transmite la carga puntual

ejercida sobre la misma para cada caso de carga de los pisos del edificio

analizados y obtenidos previamente mediante la herramienta SAP.

Figura 32. Geometría de Zapata. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS

Asimismo, se realizaron los estratos de suelo determinados a partir de las

muestras de laboratorio y los sondeos, por medio de la profundidad y de forma

que se distribuyera, según (Braja, 2001), la forma del suelo hace referencia a un

diseño de distribución de cargas por el método aproximado.

Para el diseño se consideraron dos suelos con sus características

obtenidas de ensayos de laboratorio, distribuidas como se puede observar en la

Figura 33. Geometría de Zapata y Estratos de Suelo. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS.Figura 33.

Figura 33. Geometría de Zapata y Estratos de Suelo. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS.

Según la figura anterior, se observan tres estratos de suelo, debido a que

para la primera muestra se utiliza una parte con suelo no saturado y el otro

saturado debido al punto del nivel freático obtenido en los sondeos. Las

profundidades de cada estrato están distribuidas según los datos de campo y se

incluyen como se ve en la Figura 32, se adicionan nueve puntos en la geometría

que se utilizan como referencia de los puntos de análisis de asentamiento en los

resultados de deformación ante la carga de la estructura.

Realizado el diseño geométrico, se procede a definir los tipos de materiales

que se van a utilizar en el modelo, tales como, concreto reforzado, para la zapata

y los parámetros del suelo para cada estrato.

Figura 34. Tipos de Materiales a Utilizar en el Modelo. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS.

Las características que nos permite este software son muy amplias y se

puede definir un material con toda la precisión posible desde los parámetros

generales hasta características muy propias de cada material, como lo son las

curvas esfuerzo deformación obtenidas en laboratorio a partir de los ensayos

triaxiales.

Figura 35. Propiedades Suelo Arcilla Saturada. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS.

Figura 36. Tabulación de Datos Esfuerzo Deformación de Muestra Sondeo 1. Fuente: Elaboración Propia en

ANSYS.

Los datos de esfuerzo deformación, son parámetros esenciales

dentro del análisis del suelo y el desarrollo de asentamientos para el cálculo

de módulo de elasticidad, también, permiten estimar comportamientos más

ajustados de resultados ante cargas y deformaciones del mismo.

La Figura 36 y Figura 37, son tabulados de los resultados de

laboratorio para cada estrato en el proceso de caracterización de cada

material necesario en el modelado en ANSYS, cuyos resultados específicos

de laboratorio se puede referir al Anexo 1.

Figura 37. Tabulación de Datos Esfuerzo Deformación de Muestra Sondeo 2. Fuente: Elaboración Propia en

ANSYS.

La Figura 36 y Figura 37, son tabulados de los resultados de laboratorio

para cada estrato en el proceso de caracterización de cada material necesario en

el modelado en ANSYS, cuyos resultados específicos de laboratorio se puede

referir al Anexo 1 Ensayos.

Posteriormente se realiza la discretización de datos, asignación de

restricciones y aplicaciones de cargas para el modelo por medio del módulo

“Model”.

Figura 38. Geometría del Modelo para Análisis. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS.

El entorno del software detecta automáticamente interacciones entre cada

uno de los elementos en este caso la zapata y los estratos de suelo, que una vez

asignados los materiales a cada sólido, permiten analizar cuál es el

comportamiento entre cada uno y la forma de respuesta ante cargas y

deformaciones. (Gonzalez, 2015).

Figura 39. Conexión entre Zapata y Suelo. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS.

Una vez asignadas las relaciones de los elementos, se procede a

discretizar el modelo con el fin de convertir cada solido en elementos más

pequeños que permitan obtener resultados más detallados de las respuestas

estáticas del modelo. Es importante resaltar que la forma y la cantidad de nodos

obtenidos después de este paso afectan directamente el costo computacional y la

complejidad de la solución matemática del modelo; por tanto, el resultado de la

malla de análisis se muestra en la Figura 40.

Figura 40. Malla de Nodos y Elementos del Modelo de Análisis. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS

Luego de generar la malla del modelo, se procede a realizar el análisis

estático estructural del mismo; dentro de los parámetros a tener en cuenta se

consideran para este modelo, la carga aplicada sobre la zapata que, para este

caso, varía según la cantidad de pisos, las restricciones de frontera que se

establecen como rígidas para la base del suelo de la muestra 2 de laboratorio, ya

que no hay datos certeros de su comportamiento y según (Braja, 2001), se define

la profundidad como cuatro veces el ancho de la zapata, entonces el área de

esfuerzos se establece para esta región; restricción de desplazamiento sobre los

ejes x y z, ya que el desplazamiento de análisis es en el eje vertical y, y restringen

la orientación de la carga en el momento de la aplicación.

Figura 41. Análisis Estructural del Modelo para Cuatro Pisos. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS.

Una vez definidos estos parámetros, se procede a la función “Solve”, que

me permite resolver la matriz de nodos y de relaciones de todos los elementos;

para este caso, se establecieron como resultados de análisis la deformación total,

deformación en y, esfuerzo equivalente y deformación en los 9 puntos de análisis

definidos en la geometría con anterioridad.

Figura 42. Resultados del Análisis del Modelo. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS.

Figura 43. Deformación en el eje Y del Modelo. Fuente: Elaboración Propia en ANSYS.

Los resultados obtenidos son datos de análisis para el cálculo de

asentamientos, ya que la relación de deformación en el eje Y (Figura 43) para

cada uno de los puntos, se utilizó para simular los puntos que se midieron “in situ”

y asimismo, como referencia de comparación con el modelo en SAP y los

resultados teóricos.

Para el modelamiento se puede observar que los valores de deformación

son datos en el orden milímetros, per para establecer el comportamiento, el

software exagera lo resultados de forma gráfica para tener una idea del

comportamiento en este caso a una escala de 1:13. Se puede observar en la

Figura 43, que la distribución de esfuerzos no es uniforme en todos los nodos,

debido a la excentricidad de la carga que genera un momento sobre la zapata

como se observa en la figura descrita. Dentro de los resultados se obtuvo la

deformación y esfuerzos en nueve puntos de prueba cuyos resultados se

encuentran en la

Tabla 4.

Steps Time [s][A] Deformation Probe 1

(Y) [mm]

[B] Deformation Probe 2

(Y) [mm]

[C] Deformation Probe 3

(Y) [mm]

1 1 -3,8403 -10,099 -16,571

Steps Time [s][D] Deformation Probe 4

(Y) [mm]

[E] Deformation Probe 5

(Y) [mm]

[F] Deformation Probe 6

(Y) [mm]

1 1 -4,6753 -10,112 -16,612

Steps Time [s][G] Deformation Probe 7

(Y) [mm]

[H] Deformation Probe 8

(Y) [mm]

[I] Deformation Probe 9

(Y) [mm]

1 1 -3,8431 -10,102 -16,574

Figura 44. Ubicación de Puntos de Prueba de Deformación en el eje Y. Fuente: Elaboración

Propia en ANSYS.

Tabla 24. Resultados de Deformación en Puntos de Prueba para Carga de 4 Pisos. Fuente: Elaboración

Propia en ANSYS.

Para el modelamiento se puede observar que los valores de deformación

son datos en el orden milímetros, pero para establecer el comportamiento, el

software exagera lo resultados de forma gráfica para tener una idea de la

deformación y distribución de esfuerzos a lo largo de las superficies de interés.

También se obtienen valores de esfuerzo puntual para determinan relación de

resultados para variación de cargas en cada punto.

Steps Time

[s] [A] Stress Probe (NormY) [MPa]

[B] Stress Probe 2 (NormY) [MPa]

[C] Stress Probe 3 (NormY) [MPa]

1 1 8,15E-03 5,86E-02 0,11745

Steps Time

[s] [D] Stress Probe 4

(NormY) [MPa] [E] Stress Probe 5

(NormY) [MPa] [F] Stress Probe 6

(NormY) [MPa]

1 1 7,87E-03 9,92E-02 -2,256

Steps Time

[s] [G] Stress Probe 7

(NormY) [MPa] [H] Stress Probe 8

(NormY) [MPa] [I] Stress Probe 9 (NormY) [MPa]

1 1 7,81E-03 5,29E-02 0,12673 Tabla 25. Resultados de Deformación en Puntos de Prueba para Carga de 4 Pisos. Fuente: Elaboración Propia

en ANSYS.

Para la 25, los valores de esfuerzo se aplican para el caso de una carga de

la estructura de 2 pisos; los valores de los datos para cada carga y de esfuerzo y

deformación se encuentran resumidos en los análisis de resultados.

Steps Time [s][A] Deformation Probe 1

(Y) [mm]

[B] Deformation Probe 2

(Y) [mm]

[C] Deformation Probe 3

(Y) [mm]

1 1 -3,8403 -10,099 -16,571

Steps Time [s][D] Deformation Probe 4

(Y) [mm]

[E] Deformation Probe 5

(Y) [mm]

[F] Deformation Probe 6

(Y) [mm]

1 1 -4,6753 -10,112 -16,612

Steps Time [s][G] Deformation Probe 7

(Y) [mm]

[H] Deformation Probe 8

(Y) [mm]

[I] Deformation Probe 9

(Y) [mm]

1 1 -3,8431 -10,102 -16,574

CÁLCULO DE ASENTAMIENTO POR CONSOLIDACIÓN

0,3 0,175 0,125 0,125 0,175 0,3

0,25 0,25

0,32 0,32

0,31 0,31

0,32 0,32

0,3 0,3

Distribucion de Cargas Externas Rectangulares

0,3 0,3

2

1

3 6

5

4 7

8

9

Para el cálculo del asentamiento por consolidación para la proyección del

asentamiento respect al tiempo primero calculamos el factor de influencia.

L 0,88

B 0,425 Z

M 0,170 2,5

N 0,352

I 0,02537

Tabla 25. Profundidad por pisos

Z Punto 1 2 3 4

0,9 1 1071,43633 1926,37273 2812,5849 3455,7953

1,7 1 474,200288 852,581232 1244,80432 1529,4788

2,5 1 394,739699 709,716269 1036,21549 1273,1877

prom 560,496196 1007,73565 1471,33628 1807,8163

0,9 2 1058,6201 1903,32999 2778,94154 3414,458

1,7 2 912,515149 1640,6428 2395,40723 2943,2132

2,5 2 516,493827 928,622261 1355,82741 1665,8917

prom 870,862421 1565,75391 2286,06631 2808,8671

0,9 3 3416,80532 6143,19342 8969,31978 11020,515

1,7 3 1200,88019 2159,10436 3152,38283 3873,3016

2,5 3 584,419814 1050,74876 1534,13722 1884,9792

prom 1467,45765 2638,39327 3852,16472 4733,1167

0,9 4 1255,98995 2258,18813 3297,04928 4051,0519

1,7 4 840,744294 1511,60348 2207,00442 2711,7245

2,5 4 489,579757 880,232515 1285,17635 1579,0835

prom 851,424481 1530,80576 2235,04055 2746,1722

0,9 5 2709,34975 4871,23439 7112,2063 8738,6976

1,7 5 1115,01149 2004,71803 2926,97232 3596,342

2,5 5 563,913856 1013,88038 1480,30784 1818,8396

prom 1288,88493 2317,33115 3383,40057 4157,1508

0,9 6 4372,89563 7862,18152 11479,1144 14104,274

1,7 6 1294,43862 2327,31634 3397,97936 4175,0637

2,5 6 604,925773 1087,61714 1587,96659 1951,1189

prom 1692,59598 3043,17733 4443,16641 5459,2747

0,9 7 1071,43633 1926,37273 2812,5849 3455,7953

1,7 7 474,200288 852,581232 1244,80432 1529,4788

2,5 7 394,739699 709,716269 1036,21549 1273,1877

prom 560,496196 1007,73565 1471,33628 1807,8163

0,9 8 2709,34975 4871,23439 7112,2063 8738,6976

1,7 8 912,515149 1640,6428 2395,40723 2943,2132

2,5 8 516,493827 928,622261 1355,82741 1665,8917

prom 1145,98403 2060,40464 3008,27711 3696,2404

0,9 9 3416,80532 6143,19342 8969,31978 11020,515

1,7 9 1200,88019 2159,10436 3152,38283 3873,3016

2,5 9 584,419814 65,6717976 95,883576 117,8112

prom 1467,45765 2474,21378 3612,45578 4438,5887

Pisos

Tabla 26. Sumatoria de áreas por punto Z:0.9. Fuente: Propia

z

Punto

6 B L m n I 1 2 3 4

A1 0,125 0,25 0,139 0,278 0,01706

A2 0,125 0,25 0,139 0,278 0,01706

TOTAL A1+A2 0,03412 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

3, 9 4372,89563 7862,18152 11479,1144 14104,2745

A1 0,25 0,425 0,278 0,472 0,0502

A2 0,25 0,175 0,278 0,194 0,02354

TOTAL A1-A2 0,02666 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

5 3416,80532 6143,19342 8969,31978 11020,5146

A1 0,125 0,57 0,139 0,633 0,03163

A2 0,125 0,57 0,139 0,633 0,03163

A3 0,125 0,32 0,139 0,356 0,02106

A4 0,125 0,32 0,139 0,356 0,02106

TOTAL A1+A2-A3-A4 0,02114 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

2, 8 2709,34975 4871,23439 7112,2063 8738,69761

A1 0,425 0,57 0,472 0,633 0,09388

A2 0,175 0,25 0,194 0,278 0,02354

A3 0,32 0,425 0,356 0,472 0,06208

TOTAL A1-A2-A3 0,00826 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

4 1058,6201 1903,32999 2778,94154 3414,45801

A1 0,125 0,88 0,139 0,978 0,03828

A2 0,125 0,88 0,139 0,978 0,03828

A3 0,125 0,63 0,139 0,7 0,03338

A4 0,125 0,63 0,139 0,7 0,03338

TOTAL A1+A2-A3-A4 0,0098 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

1, 7 1255,98995 2258,18813 3297,04928 4051,05187

A1 0,425 0,88 0,472 0,978 0,1144

A2 0,175 0,25 0,194 0,278 0,02354

A3 0,425 0,63 0,472 0,7 0,09922

TOTAL A1-A2-A3 0,00836 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

1071,43633 1926,37273 2812,5849 3455,79527

0,9

Pisos

Tabla 27. Sumatoria de áreas por punto Z: 1.7. Fuente: Propia.

z

Punto

6 B L m n I 1 2 3 4

A1 0,125 0,25 0,074 0,147 0,00505

A2 0,125 0,25 0,074 0,147 0,00505

TOTAL A1+A2 0,0101 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

3, 9 1294,43862 2327,31634 3397,97936 4175,06366

A1 0,25 0,425 0,147 0,25 0,01641

A2 0,25 0,175 0,147 0,103 0,00704

TOTAL A1-A2 0,00937 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

5 1200,88019 2159,10436 3152,38283 3873,30164

A1 0,125 0,57 0,074 0,335 0,01074

A2 0,125 0,57 0,074 0,335 0,01074

A3 0,125 0,32 0,074 0,188 0,00639

A4 0,125 0,32 0,074 0,188 0,00639

TOTAL A1+A2-A3-A4 0,0087 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

2, 8 1115,01149 2004,71803 2926,97232 3596,34197

A1 0,425 0,57 0,25 0,335 0,03493

A2 0,175 0,25 0,103 0,147 0,00704

A3 0,32 0,425 0,188 0,25 0,02077

TOTAL A1-A2-A3 0,00712 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

4 912,515149 1640,6428 2395,40723 2943,2132

A1 0,125 0,88 0,074 0,518 0,01494

A2 0,125 0,88 0,074 0,518 0,01494

A3 0,125 0,63 0,074 0,371 0,01166

A4 0,125 0,63 0,074 0,371 0,01166

TOTAL A1+A2-A3-A4 0,00656 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

1, 7 840,744294 1511,60348 2207,00442 2711,72452

A1 0,425 0,88 0,25 0,518 0,04867

A2 0,175 0,25 0,103 0,147 0,00704

A3 0,425 0,63 0,25 0,371 0,03793

TOTAL A1-A2-A3 0,0037 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

474,200288 852,581232 1244,80432 1529,47877

1,7

Pisos

Tabla 28. Tabla 8. Sumatoria de áreas por punto Z: 2.5. Fuente: Propia.

A continuación se presenta una tabla resumen de los promedios resultantes.

z 2,5

Punto

6 B L m n I 1 2 3 4

A1 0,125 0,25 0,05 0,1 0,00236

A2 0,125 0,25 0,05 0,1 0,00236

TOTAL A1+A2 0,00472 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

3, 9 604,925773 1087,61714 1587,96659 1951,11886

A1 0,25 0,425 0,1 0,17 0,00786

A2 0,25 0,175 0,1 0,07 0,0033

TOTAL A1-A2 0,00456 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

5 584,419814 1050,74876 1534,13722 1884,97924

A1 0,125 0,57 0,05 0,228 0,00521

A2 0,125 0,57 0,05 0,228 0,00521

A3 0,125 0,32 0,05 0,128 0,00301

A4 0,125 0,32 0,05 0,128 0,00301

TOTAL A1+A2-A3-A4 0,0044 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

2, 8 563,913856 1013,88038 1480,30784 1818,83962

A1 0,425 0,57 0,17 0,228 0,01734

A2 0,175 0,25 0,07 0,1 0,0033

A3 0,32 0,425 0,128 0,17 0,01001

TOTAL A1-A2-A3 0,00403 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

4 516,493827 928,622261 1355,82741 1665,89174

A1 0,125 0,88 0,05 0,352 0,00762

A2 0,125 0,88 0,05 0,352 0,00762

A3 0,125 0,63 0,05 0,252 0,00571

A4 0,125 0,63 0,05 0,252 0,00571

TOTAL A1+A2-A3-A4 0,00382 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

1, 7 489,579757 880,232515 1285,17635 1579,08348

A1 0,425 0,88 0,17 0,352 0,02537

A2 0,175 0,25 0,07 0,1 0,0033

A3 0,425 0,63 0,17 0,252 0,01899

TOTAL A1-A2-A3 0,00308 128162,24 230427,36 336433,6 413372,64

394,739699 709,716269 1036,21549 1273,18773

Pisos

Tabla 29. Tabla resumen promedios por piso. Fuente Propia

Z Punto 1 2 3 4

0,9 1 1071,43633 1926,37273 2812,5849 3455,79527

1,7 1 474,200288 852,581232 1244,80432 1529,47877

2,5 1 394,739699 709,716269 1036,21549 1273,18773

prom 560,496196 1007,73565 1471,33628 1807,81635

0,9 2 1058,6201 1903,32999 2778,94154 3414,45801

1,7 2 912,515149 1640,6428 2395,40723 2943,2132

2,5 2 516,493827 928,622261 1355,82741 1665,89174

prom 870,862421 1565,75391 2286,06631 2808,86709

0,9 3 3416,80532 6143,19342 8969,31978 11020,5146

1,7 3 1200,88019 2159,10436 3152,38283 3873,30164

2,5 3 584,419814 1050,74876 1534,13722 1884,97924

prom 1467,45765 2638,39327 3852,16472 4733,11673

0,9 4 1255,98995 2258,18813 3297,04928 4051,05187

1,7 4 840,744294 1511,60348 2207,00442 2711,72452

2,5 4 489,579757 880,232515 1285,17635 1579,08348

prom 851,424481 1530,80576 2235,04055 2746,17224

0,9 5 2709,34975 4871,23439 7112,2063 8738,69761

1,7 5 1115,01149 2004,71803 2926,97232 3596,34197

2,5 5 563,913856 1013,88038 1480,30784 1818,83962

prom 1288,88493 2317,33115 3383,40057 4157,15085

0,9 6 4372,89563 7862,18152 11479,1144 14104,2745

1,7 6 1294,43862 2327,31634 3397,97936 4175,06366

2,5 6 604,925773 1087,61714 1587,96659 1951,11886

prom 1692,59598 3043,17733 4443,16641 5459,27467

0,9 7 1071,43633 1926,37273 2812,5849 3455,79527

1,7 7 474,200288 852,581232 1244,80432 1529,47877

2,5 7 394,739699 709,716269 1036,21549 1273,18773

prom 560,496196 1007,73565 1471,33628 1807,81635

0,9 8 2709,34975 4871,23439 7112,2063 8738,69761

1,7 8 912,515149 1640,6428 2395,40723 2943,2132

2,5 8 516,493827 928,622261 1355,82741 1665,89174

prom 1145,98403 2060,40464 3008,27711 3696,24036

0,9 9 3416,80532 6143,19342 8969,31978 11020,5146

1,7 9 1200,88019 2159,10436 3152,38283 3873,30164

2,5 9 584,419814 65,6717976 95,883576 117,811202

prom 1467,45765 2474,21378 3612,45578 4438,58872

Pisos

Tabla 30. Esfuerzos por piso y punto correspondiente. Fuente: Propia.

Los coeficientes Cc y Cs se sacan en base a las gráficas resultantes del

esfuerzo de consolidación en el anexo 1 ENSAYOS, (1.13, 1.22). Así como el

esfuerzo de pre consolidación.

Tabla 31. Valores resultantes para el cálculo de asentamientos.

Con los resultados anteriores se calculan los asentamientos para cada piso. Como vemos en la siguiente tabla:

Tabla 32. Asentamientos. Fuente: Propia.

Puntos 1 2 3 4

1 0,056 0,101 0,147 0,181

2 0,087 0,157 0,229 0,281

3 0,147 0,264 0,385 0,473

4 0,085 0,153 0,224 0,275

5 0,129 0,232 0,338 0,416

6 0,169 0,304 0,444 0,546

7 0,056 0,101 0,147 0,181

8 0,115 0,206 0,301 0,370

9 0,147 0,247 0,361 0,444

Pisos

Esfuerzo preconsolidacion 1,54 kg/cm2

Esfuerzo vertical 0,4171 kg/cm2

Cs 0,1701

Cc 0,3506

e0 0,261

H 1,6 m

SONDEO 1

σf1 σf2 σf3 σf4 s1 s2 s3 s4

0,4731 0,5179 0,5642 0,5979 1,1818 2,0284 2,8321 3,3750

0,5042 0,5737 0,6457 0,6980 1,7774 2,9876 4,0963 4,8261

0,5638 0,6809 0,8023 0,8904 2,8256 4,5943 6,1318 7,1083

0,5022 0,5702 0,6406 0,6917 1,7412 2,9304 4,0220 4,7415

0,5460 0,6488 0,7554 0,8328 2,5240 4,1416 5,5675 6,4815

0,5864 0,7214 0,8614 0,9630 3,1926 5,1356 6,7980 7,8432

0,4731 0,5179 0,5642 0,5979 1,1818 2,0284 2,8321 3,3750

0,5317 0,6231 0,7179 0,7867 2,2754 3,7629 5,0901 5,9479

0,5638 0,6645 0,7783 0,8610 2,8256 4,3655 5,8475 6,7930

cm

Con los asentamientos es posible calcular el tiempo que tarda la estructura en

asentarse como vemos en la tabla 33.

Tabla 33. Tiempo de consolidación Fuente: Propia.

Para las cargas propuestas el edificio tardaría 15.80 meses para tener los

asentamientos totales.

Monitoreo Zapata Aislada Medianera “in situ”

Como se describió anteriormente se implementó una estructura que permita

la medición de nueve puntos de una zapata medianera de 1.20 m x 1.20 m,

utilizando 3 deformímetros, estos elementos son medidos de forma semanal

desde la construcción de la primera placa y se hace un monitoreo del

asentamiento en estos puntos que fueron recogidos hasta la segunda placa,

debido a retrasos en la obra y en el cumplimiento con el cronograma establecido.

2 Tv

0,00125 Cv cm2/s

t 40960000,0000 s

11377,77778 hr

474,0740741 dias

15,80246914 meses

Para un U de 100% el Tv es

Figura 45. Estructura de Medición en Campo. Fuente: Elaboración Propia.

La recopilación de la información se realizó por inspección, y los datos se

recopilaron para cada punto en un máximo de tres tomas por visita realizada.

Durante el desarrollo de la recolección de información en muchos casos la

estructura implementada sufría desajustes debido al desarrollo de la obra misma,

así como afectación a partir del clima y de la interacción con los obreros

principalmente. Los datos se tomaron sobre la superficie limpia y en caso de no

tener esta característica no se adquirían datos o se realizaba otro día.

Para validar los datos obtenidos de la toma de datos se registraban y se

comparaban con datos anteriores para verificar si existía algún error considerable

sobre estos. La precisión de los deformímetros análogos limitaban la obtención de

datos y la dificultad de manipularlo sobre la estructura generaba movimientos de

desajuste y demoras en su registro.

Figura 46. Deformímetros Análogo y Digital. Fuente: Elaboración Propia.

Figura 47. Puntos de Análisis y Toma de Datos

Figura 48. Estructura Deteriorada por Obra de Construcción. Fuente: Elaboración Propia.

Figura 49. Eje de Traslación de Deformímetro. Fuente: Elaboración Propia.

Los datos obtenidos de lo deformímetros análogos se registraban en

unidades y se convertían según la precisión del equipo, mientras el digital

mostraba los datos en mm y se registraban directamente. A partir de la calibración

inicial se estiman los valores de asentamiento en los nueve puntos y se

registraban por fecha como se puede observar en el Anexo 7 y los valores medios

ajustados por la calibración se muestran en la Tabla Siguiente.

Tabla 34. Asentamientos en Campo por punto y Fecha. Fuente: Elaboración Propia.

Fecha 1 2 3 4 5 6 7 8 9

6/02/2018 0,733 0,367 0,727 0,597 -0,417 0,630 1,200 0,200 -0,107

13/02/2018 -0,863 -0,517 0,733 1,207 1,193 0,147 1,383 0,467 -1,660

23/02/2018 1,017 0,943 0,900 1,167 0,707 -0,043 1,150 0,283 -0,477

6/03/2018 1,175 0,850 0,800 1,190 0,275 0,570 -1,300 0,450 -1,060

15/03/2018 2,310 2,000 2,100 1,150 1,040 1,610 1,950 1,800 -0,260

20/03/2018 4,250 3,100 3,900 2,720 5,010 4,890 2,050 3,400 0,840

27/03/2018 5,250 5,100 0,900 1,720 6,010 5,890 1,050 2,400 0,440

3/04/2018 9,050 3,350 5,450 2,205 7,565 7,110 1,900 2,400 0,140

11/04/2018 10,783 3,600 5,933 3,377 7,713 8,370 2,283 3,400 1,157

14/04/2018 11,475 4,350 6,450 4,205 8,065 7,610 1,900 2,100 0,340

Datos Obtenidos en Campo

Sensor (Datos de Asentamiento en mm con valor Promedio)

ANÁLISIS DE RESULTADOS

Modelo teórico

Se analiza la distribución de cargas a partir de la determinación de esfuerzo

debajo de un área rectangular, para la zapata y la profundidad del estrato

compresible a partir del modelo de asentamientos por la teoría de la elasticidad

estas son las características para los dos pisos:

Tabla 35. Características planta 1 y 2. Fuente Propia

Luego se toma una distancia radial hacia los puntos de analisis con los

siguientes resultados:

Tabla 36. Distancia radial a los puntos de análisis (R). Fuente: Propia.

Gracias a los datos obtenidos con los ensayos no es posible hacer una

caracterización del suelo y así calcular el coeficiente horizontal de tierras y el

coeficiente de Skempton como se puede ver en la siguiente tabla:

W (Kgf) 8010 q (Kgf) 5563 W (Kgf) 14402 q (Kgf) 10001

B (m) 1,2 B (m) 1,2

B' (m) exce. 0,25 B' (m) exce. 0,25

L (m) 1,2 L (m) 1,2

ASENTAMIENTO POR TEORIA DE

ELASTICIDAD

PISO 1

ASENTAMIENTO POR TEORIA DE ELASTICIDAD

PISO 2

Punto R (m)

1 0,812

2 0,537

3 0,325

4 0,755

5 0,445

6 0,125

7 0,812

8 0,537

9 0,325

Valor R por Punto de

Control

Tabla 37. Coeficientes de Skempton y horizontal de tierras. Fuente: propia

Con estos coeficientes obtenidos podemos calcular los asentamientos

teóricos para la comparación la siguiente es y una tabla resumen de resultados.

SUELO 1 SUELO2

g t (kg/m3) 2918 Ensayos

g ' (kg/m3) 3680 3026 Ensayos

c (kg/ m2) 0,5975354 0,5103203 Circulo de Mohr

g agua(Kg/m3) 1000

Df (m) 1,2

Cc

Cr

e 0,301 0,261 Consolidacion

v (Poisson) 0,45 0,45

E (Kg/ m2) 2485510,204 6461938,776 Triaxial

Coeficiente

horizontal de

tierras.

Ko 0,818181818 0,818181818 Bowles

Coeficientes

de Skempton.

A1=A3 0,33

B 1

0,3506

0,1701

Tabla 38. Tabla de resumen Asentamientos. Fuente: propia.

Como resultado tenemos un asentamiento total de 1.1482 cm.

ANÁLISIS DE RESULTADOS

A continuación podemos ver el resumen de los resultados en todos los

modelos utilizados para hacer una comparación y de esta manera obtener un

factor de correlación que asocie los modelos matemáticos con los resultados en

campo y el modelo teórico

# PISOS 2

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 9833,26 11743,31 0,00 9833,26 11743,31 -2,96E-04 -3,55E-04

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 8975,00 6450,29 7283,44 1691,56 -833,16 6,55E-04 7,86E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 7592,59 3365,99 4760,77 2831,83 -1394,78 1,10E-03 1,32E-03

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 6154,12 1756,13 3207,47 2946,65 -1451,34 1,14E-03 1,37E-03

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 4917,35 939,01 2251,86 2665,49 -1312,85 1,03E-03 1,24E-03

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 3936,71 517,94 1646,14 2290,58 -1128,20 8,87E-04 1,06E-03

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 3181,75 293,79 1246,81 1934,94 -953,03 7,49E-04 8,99E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 2603,61 170,00 973,09 1630,52 -803,09 6,31E-04 7,57E-04

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 2158,28 99,21 778,70 1379,57 -679,49 5,34E-04 6,41E-04

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 1811,57 57,47 636,32 1175,24 -578,85 4,55E-04 5,46E-04

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 1538,26 32,23 529,22 1009,04 -496,99 3,91E-04 4,69E-04

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 1320,04 16,66 446,77 873,27 -430,12 3,38E-04 4,06E-04

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 1143,64 6,92 382,04 761,60 -375,12 2,95E-04 3,54E-04

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 999,38 0,78 330,32 669,06 -329,54 2,59E-04 3,11E-04

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 880,12 -3,08 288,37 591,75 -291,46 2,29E-04 2,75E-04

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 780,54 -5,49 253,90 526,64 -259,39 2,04E-04 2,45E-04

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 696,63 -6,95 225,23 471,40 -232,18 1,82E-04 2,19E-04

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 625,33 -7,79 201,14 424,19 -208,93 1,64E-04 1,97E-04

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 564,27 -8,22 180,70 383,56 -188,92 1,48E-04 1,78E-04

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 511,61 -8,37 163,22 348,39 -171,59 1,35E-04 1,62E-04

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 465,90 -8,35 148,15 317,75 -156,50 1,23E-04 1,48E-04

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 425,99 -8,21 135,07 290,91 -143,29 1,13E-04 1,35E-04

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 390,94 -8,00 123,65 267,29 -131,65 1,03E-04 1,24E-04

0,0114819

cm 1,1482

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

1 2

1 0,115 0,25

2 0,31 0,57

3 0,61 1,045

4 0,172 0,2705

5 0,301 0,8065

6 0,489 0,761

7 0,115 0,19

8 0,34 0,36

9 0,084 0,034

Asentamiento Campo (cm)

PuntosPisos

1 2

1 0,124 0,288

2 0,333 0,490

3 0,726 1,216

4 0,151 0,293

5 0,347 0,792

6 0,451 1,065

7 0,124 0,288

8 0,333 0,490

9 0,726 1,216

PuntosPisos

Asentamiento Teorico (cm)

1 2

1 -0,52 -0,03

2 0,12 0,22

3 0,68 1,22

4 -0,52 -0,03

5 0,12 0,22

6 0,68 1,22

7 -0,52 -0,03

8 0,12 0,22

9 0,68 1,22

Asentamiento SAP (cm)

PuntosPisos

1 2

1 0,12138 0,21609

2 0,32872 0,57651

3 0,54322 0,94929

4 0,14903 0,26417

5 0,32913 0,57723

6 0,54451 0,95162

7 0,12147 0,21625

8 0,32882 0,57669

9 0,54332 0,94947

Asentamiento ANSYS (cm)

PuntosPisos

Tabla 39. Resultados obtenidos en campo, metodo teorico, ANSYS y SAP. Fuente:

Propia

COMPARACIÓN DE RESULTADOS

Tabla 40. Comparación de resultados obtenidos en campo y con el método de asentamiento elástico. Fuente

Propia

No se considera el punto 9 ya que en campo los datos obtenidos están fuera

de rango y no son valores determinantes en el cálculo ya que por agentes externos

su obtención se vio limitada y además los datos no están ni siquiera hacia la

tendencia que se muestra sobre los mismos datos de campo. Para los datos

referenciados el porcentaje de error oscila entre 10 -20 % donde los valores que

más resaltan en diferencia son los puntos 6, 7 y 8 respectivamente. Esto muestra la

dificultad en la obtención de los datos y el entorno que se desarrolla para su

consideración, sin embargo; hay una tendencia de los datos hacia los teóricos a

pesar de la mínima referencia de medida y aunque los datos teóricos muestran

cierta simetría en la información debido a la forma de calcular, la variación de los

datos en campo se ven referenciados a que la zapata aunque se considera aislada

hace parte de la estructura general de la edificación y asimismo se comporta como

un pórtico que permite que toda la estructura reparta los asentamientos debido a la

construcción de una viga de amarre que considera asentamientos diferenciales y

evita volcamiento de las zapatas de la estructura.

1 2

1 7,74% 15,08%

2 7,42% 14,07%

3 19,05% 16,33%

4 12,50% 8,43%

5 15,35% 1,76%

6 7,87% 39,99%

7 7,74% 51,42%

8 2,06% 36,06%

9 764,52% 3475,59%

10,35% 21,64%

%ErrorPuntos

Comparativo -Teorico vs Datos de Campo

Tabla 41. Comparación de resultados obtenidos en campo y con los resultados del modelo de SAP 2000.

Fuente Propia

Los datos de SAP muestran valores negativos, que hacen referencia a que

el resorte utilizado como sistema de amortiguamiento simulado para el suelo y

representado con el coeficiente de balasto, presenta en esos puntos valores de

tensión que en realidad son inviables debido al confinamiento de la estructura. Por

lo tanto no se consideran en la comparación como se ve resaltado en la tabla,

además del punto 9 anteriormente explicado. La diferencia de error se acentúa y

muestra que la no inclusión del suelo 2 como valor de interacción afecta el cálculo,

asimismo, no se consideran entornos del ambiente como presión de poros ni

saturación del suelo que afectan como muestran estos resultados de forma

considerable el cálculo de asentamiento.

1 2

1 552,17% 112,00%

2 61,29% 61,40%

3 11,48% 16,75%

4 402,33% 111,09%

5 60,13% 72,72%

6 39,06% 60,32%

7 552,17% 115,79%

8 64,71% 38,89%

9 709,52% 3488,24%

47,33% 50,02%

Puntos%Error

Comparativo -SAP vs Datos de Campo

Tabla 42. Comparación de resultados obtenidos en campo y con los resultados del modelo de ANSYS. Fuente

Propia

Para la comparación con los datos de ANSYS, se puede observar una

diferencia amplia en los resultados y el porcentaje de error. Esto debido a que en el

cálculo por elementos finitos se incluyen los suelos que interactúan con la zapata

asimismo las consideraciones de esfuerzo deformación y muchas más variables

relacionadas con el suelo que reducen el error y le dan más fiabilidad a la simulación

respectiva. La mayor diferencia se ve en el punto 8 y el 9 ya explicado. Esto es a la

metodología de obtención de mediciones en campo y el entorno que se relaciona

con los equipos utilizados para tal fin. Además, de todas las variables consideradas

la presión de poros es una variable que generar diferencia de error ya que no se

estudia en la simulación pero se incluye en el cálculo teórico. Finalmente el modelo

en ANSYS es el que permite unos resultados más aproximados a los datos

obtenidos en campo y a las características determinadas por los ensayos de

laboratorio de las muestras obtenidas.

1 2

1 5,55% 13,56%

2 6,04% 1,14%

3 10,95% 9,16%

4 13,35% 2,34%

5 9,35% 28,43%

6 11,35% 25,05%

7 5,63% 13,82%

8 3,29% 60,19%

9 546,81% 2692,56%

8,19% 19,21%

Comparativo -ANSYS vs Datos de Campo

Puntos%Error

Grafica 9. Grafica esfuerzo deformación modelo Teórico. Fuente Propia

Grafica 10. Grafica esfuerzo deformación modelo SAP 2000. Fuente Propia

Para modelo en SAP, con respecto al modelo teórico:

𝛼 =3.0555

2.7238= 1.121

𝜎 = 𝛼(𝐾𝑆) – Suelo Lacustre 500

Grafica 11. Grafica esfuerzo deformación modelo ANSYS. Fuente Propia

CONCLUSIONES

Se realizaron pruebas de laboratorio para la caracterización del suelo, de

las cuales el suelo lacustre 500 especificado por microzonificación, está en la

frontera en limos y arcillas, siendo un suelo de alta compresibilidad y de

características muy cercanas hasta los 4m que se realizó el sondeo, de alta

plasticidad según los datos de limites obtenidos de laboratorio y de los datos

teóricos de referencia, y en el ensayo triaxial se determinó por medio de curvas de

esfuerzo deformación su módulo de rigidez definido como 2723825.28 Kg/m3.

Se determinaron los parámetros de consolidación a partir del ensayo de

compresión inconfinada y comparando con la teoría escrita para su desarrollo son

valores típicos de un suelo de esas características. Analizando las gráficas

resultantes de deformación y tiempo se obtuvieron los parámetros de coeficiente

de consolidación, relación de vacíos y esfuerzo axial, así como los datos de pre

consolidación e índice de compresión y re compresión, siendo importante resaltar

que los valores actuales de esfuerzo vertical son menores y se considera un suelo

sobre consolidado.

Se caracterizó la estructura, como un pórtico de 2 pisos, donde se

analizaron las cargas por piso a medida de su construcción, las reacciones

desarrolladas se utilizaron para analizar el comportamiento de la zapata

medianera de 1.20m x 1.20 m cuyos valores se obtuvieron del análisis estructural

desarrollado en SAP. Para el avalúo de cargas se consideraron cargas muertas

considerando solamente las relacionadas en obra negra y cargas vivas considerar

en construcción la presencia del personal de obra. Sus parámetros de material y

dimensiones se obtuvieron a través de planos de obra adquiridos del propietario y

en base a ellos y a lo evidenciado en obra se realizó la modelación estructural

estática respectiva. Se implementó el modelo de avaluó de cargas en SAP, para

cada uno de los casos y considerando solamente cargas de trabajo.

Se modelo la zapata con un elemento elástico correspondiente al suelo con

un comportamiento basado en la rigidez obtenida del laboratorio y a su vez

calculada como coeficiente de balasto. Se obtuvo un comportamiento variable

analizando nueve puntos de la región de la zapata y debido a la excentricidad de

la distribución de carga, se generó un momento sobre la zapata que produjo

elementos a tensión en los resortes que simulaban el suelo a pesar de que la

zapata en su construcción, debido a vigas de amarre reducía este estado, como

se pudo evidenciar en los datos obtenidos en campo utilizando una estructura

diseñada para recopilar mediciones de asentamiento y directamente en la zapata.

Se diseñó un modelo por elementos finitos con la herramienta ANSYS que

parametriza cada nodo y elemento con las características particulares del suelo

desde peso unitario hasta curvas de esfuerzo deformación y así mismo,

considerando las regiones de contacto zapata-suelo y suelo-suelo, sus

interacciones y así mismo se obtuvieron los valores de asentamiento y esfuerzo

resultante, analizado en nueve diferentes puntos.

Se determinó en la curva de esfuerzo deformación de los datos de ANSYS

que se genera simetría sobre las deformaciones y esfuerzos, como sucede en los

modelos de SAP y el modelo teórico; este modelo logra generar diversas rigideces

sobre la misma superficie de contacto debido a la variación de esfuerzos, la

concentración de los mismos y las regiones de contacto con otros estratos de

suelo y materiales diferentes.

Se diseñó una estructura que registró las deformaciones sobre una zapata

medianera en nueve puntos diferentes de ella utilizando 3 deformímetros, dos

análogos y uno digital, para la recolección de datos. Se diseñó una estructura de

medición para la obtención de los datos cuyos valores de realizaron calibraciones

ajustes de inicio y su respectiva conversión en iguales unidades en milímetros

para su análisis de resultados.

Se determinó el cálculo de asentamiento teórico, donde se consideró el

análisis elástico y por consolidación primaria, siendo para el primero se realizó por

la teoría de elasticidad, aplicando la ley de Hooke, considerando excentricidad,

presión de poros y analizando un incremento de esfuerzo para cada incremento de

profundidad debido a la carga neta; y para el segundo, se realizó el cálculo pero

por el tiempo de consolidación y el tiempo de obtención de datos en obra no se

tuvo en cuenta para la comparación de resultados y el análisis respectivo.

Se compararon los asentamientos resultantes de cada modelo y se

compararon con respecto a los datos de campo, obteniéndose menor grado de

error en el modelo de ANSYS (8-19%) y el teórico (10-21%) , y en mayor grado con

el de SAP (47-50%). Esto debido a que en el modelo de SAP solo considera el

módulo de rigidez para el análisis, mientras que los demás modelos consideran

más parámetros del suelo que afectan la respuesta del suelo ante las cargas

aplicadas de la estructura, tales como presión de poros, esfuerzo deformación,

peso unitario, y demás parámetros obtenidos de laboratorio. Se logró observar que

el modelo de ANSYS, al considerar muchos más datos los valores de

asentamiento se acercan más a los datos de campo, aunque para los datos del

punto 9 en todos los modelos esta fuera de rango y en ninguno de los datos se

consideró. Para el modelo en SAP, presentó restricciones en el suelo y asimismo

de la respuesta del mismo, ya que generaba valores de tracción en los puntos 1, 4

y 7 que en la realidad no se obtenían por el confinamiento de la estructura no

generaba tracción en esa área de la zapata.

Se determinó las gráficas de esfuerzo – deformación para cada modelo

analizado obteniéndose tendencias lineales en todos los modelos, aunque para el

modelo en ANSYS genera diversas pendientes para determinadas áreas de la

zapata, debido a las relaciones con el suelo y la zapata modelada, que considera

diversos datos del suelo y las cargas aplicadas por excentricidad y la distribución

en la base de la misma. El modelo en SAP presenta una pendiente negativa por

la tracción de los puntos descritos anteriormente, no siendo considerados,

mientras que para los demás presenta linealidad en los datos.

Se comparó la linealidad del modelo de SAP y los datos teóricos para

ajustar la correlación y reducir el error generado en el modelo de computador y en

caso de no tener mucha información del suelo sirvan como base de análisis para

un suelo analizado en el documento descrito. Se realizó un factor de correlación

que ajusta los datos de comparación, obteniéndose α = 1.121 como factor de la

relación esfuerzo deformación basado en el modelo de Winkler.

RECOMENDACIONES

En los ensayos de laboratorio se recomienda considerar más muestras de

laboratorio y si es el caso más sondeos de ensayo que permitan tener mayor

certeza de los datos obtenidos y consolidados para el análisis de asentamiento

desarrollado en el documento, debido a que en algunos casos los datos no

generan tendencia y la base de referencia histórica se utilizó como guía en estos

casos. Además, se recomienda aumentar la profundidad del sondeo para tener

mayor referencia de los estratos del suelo hasta en 6 m, mínimo. Se considera

necesario para la parametrización óptima del modelo generar análisis de

esfuerzos por medio de ensayos más de una vez para corroborar datos e

interpretar posibles tendencias.

Mejorar el diseño de la estructura de toma de datos en obra ya que por los

procesos constructivos aplicados se generaban movimientos sobre la misma y

afectaba la obtención de datos precisos y es necesario generar un nivel de

referencia con un punto fuera del predio para ajustar el nivel en cada toma de

datos para mayor exactitud de la información. Asimismo, la utilización de los tres

deformímetros digitales facilita la observación de los datos.

Para el coeficiente de balasto se utiliza la gráfica esfuerzo deformación de

análisis de laboratorio y por tal razón una cantidad mayor de estos ensayos

facilitan la obtención de un módulo de rigidez del suelo real y en el desarrollo de

los modelos facilitan su análisis.

Para el modelo en SAP, se consideran las cargas en obra negra y por tal

razón se recomienda analizar cargas adicionales que no se hayan considerado y

corroborar los datos de planos con los de obra para ajustar datos en la

consideración de reacciones de la zapata. Asimismo, para el análisis de

coeficiente de balasto modelar la zapata donde se relacione la distribución de

carga que evite tracción de los resortes modelados como suelo.

Para el modelo en ANSYS, se puede ingresar mayor información del suelo

y si es posible en ensayos realizar, es posible parametrizar dentro del modelo.

También, se recomienda al realizar mayores sondeos y muestras, estratificar el

suelo de tal manera que permita considerar mayor cantidad de características de

la variación del suelo a medida que se profundiza. Además, considerar dentro del

análisis la presión de poros dentro del modelo ya que no está involucrado en el

modelo desarrollado.

Realizar diversos análisis en predios Lacustre 500, y en diferentes pisos,

permite complementar y generar un factor de correlación general y sea

desarrollado como valor de aplicación sin necesidad de parametrizar el suelo

teniendo una gran certeza de la información.

Bibliografía Bowles, J. E. (s.f.). Foundation analysis and design.

NSR-10. (2010). Bogota : 3R Editores.

García, L. L., & Perales, J. A. Elementos de construcción. (1999).

Universidad de Castilla- La Mancha.

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Flether, G., & Smoots, V. (1978). Estudio de suelos y cimentaciones en

la industria de la construcción. En G. Flether, & V. Smoots, Estudio de

suelos y cimentaciones en la industria de la construcción (pág. 200).

Mexico: Limusa.

Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica (AIS). Reglamento

Colombiano De Construcción Sismo Resistente, NSR-10: Ley 400 de

1997 (Modificada Ley 1229 de 2008) y Decreto 926 de 2010. 2010

Nii Allotey, M. Hesham El Nagar. Generalized dynamic Winkler

model for nonlinear soil-structure in analysis. Can. Geotech. J. Vol.

45. 2008.

Gómez, Félix; Martínez, Oscar; Cristancho Yenny. Análisis De

Asentamientos Secundarios En Los Suelos De La Zona Del Lago En La

Ciudad De Bogotá D.C. Tesis de Grado para optar al título de Ingeniero

Civil. Universidad de la Salle. Bogotá. 2007.

Badillo, Eulalio. Mecánica de Suelos; Fundamentos de la

mecánica de suelos. 1996. Limusa.

Mesri, G y Godlewski, P.M. (1977) “Time and Stress-Compressibility

Interrelationship”

Journal of the Geotechnical Engineering

Division, ASCE.

Calavera, José. Cálculo de estructuras de cimentación. 4th Ed.

INTEMAC. 2000. Silva, Daniel y IPANAQUE, Gustavo (2009)

Interacción Sísmica Suelo – Estructura

en Edificios A porticados. Piura: Universidad

Nacional de Piura.

Meza, Rodríguez Valderrama Carpio. (2017). Influencia de la interacción

suelo-estructura en la reducción de esfuerzos de una edificación

aporticada con zapatas aisladas en la ciudad de Lima. Tesis de Grado

para optar al título de Ingeniero Civil Universidad Peruana de Ciencias

Aplicadas (UPC).

Flether, G., & Smoots, V. (1978). Estudio de suelos y cimentaciones en

la industria de la construcción. En G. Flether, & V. Smoots, Estudio de

suelos y cimentaciones en la industria de la construcción (pág. 200).

Mexico: Limusa.

Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica (AIS). Reglamento

Colombiano De Construcción Sismo Resistente, NSR-10: Ley 400 de

1997 (Modificada Ley 1229 de 2008) y Decreto 926 de 2010. 2010

Nii Allotey, M. Hesham El Nagar. Generalized dynamic Winkler

model for nonlinear soil-structure in analysis. Can. Geotech. J. Vol.

45. 2008.

Gómez, Félix; Martínez, Oscar; Cristancho Yenny. Análisis De

Asentamientos Secundarios En Los Suelos De La Zona Del Lago En La

Ciudad De Bogotá D.C. Tesis de Grado para optar al título de Ingeniero

Civil. Universidad de la Salle. Bogotá. 2007.

Badillo, Eulalio. Mecánica de Suelos; Fundamentos de la

mecánica de suelos. 1996. Limusa.

Mesri, G y Godlewski, P.M. (1977) “Time and Stress-Compressibility

Interrelationship”

Journal of the Geotechnical Engineering

Division, ASCE.

Calavera, José. Cálculo de estructuras de cimentación. 4th Ed.

INTEMAC. 2000. Silva, Daniel y IPANAQUE, Gustavo (2009)

Interacción Sísmica Suelo – Estructura

en Edificios A porticados. Piura: Universidad

Nacional de Piura.

Meza, Rodríguez Valderrama Carpio. (2017). Influencia de la interacción

suelo-estructura en la reducción de esfuerzos de una edificación aporticada

con zapatas aisladas en la ciudad de Lima. Tesis de Grado para optar al

título de Ingeniero Civil Universidad Peruana de Ciencias Aplicadas (UPC).

ANEXOS ANEXO 1 ENSAYOS

LIMITES DE ATTERBERG

El ensayo para determinar el límite líquido y plástico se hizo de acuerdo a

las especificaciones de la Norma INV E 126-13, los valores P1, P2 y P3 están en

(gr), presentando los valores resultantes en la siguiente tabla:

1. 1. Tabla resultados limite plástico

LIMITE LIQUIDO

SONDEO 1 2

TASA 15 28 30 17 42 21

GOLPES 34 22 15 35 23 15

P1 23,156 22,173 23,178 22,136 20,897 21,563

P2 16,785 16,064 16,478 16,831 15,147 15,084

P3 5,896 6,798 7,141 7,825 6,557 6,125

WN 0,585 0,659 0,718 0,589 0,669 0,723

LL 0,61 0,65 0,67 0,61 0,66 0,68

LL(PROM) 64,37% 65,20% 1. 2. Tabla resultados limite líquido

1. 3. Índice de plasticidad

SONDEO

TASA 86 42 117

P1 16,023 17,856 24,512

P2 14,657 16,215 22,711

P3 10,817 11,256 18,765

WN 0,355729167 0,33091349 0,45641156

LP 34,33% 44,90%

2

LIMITE PLASTICO

1

S1 S2

IP 30,03% 20,30%

25,17%

PESO UNITARIO

La gravedad específica (Gs) de la parafina tomada para este ensayo es de

0.89 y los pesos se encuentran en gramos (gr). Los resultados del ensayo se

presentan en la siguiente Tabla.

N. Sondeo SONDEO 1 SONDEO 1

MUESTRA 1 2 3 2 3

W (g) 14,372 13,213 11,459 9,765 12,585

W parafina seca (g) 14,83 13,74 11,877 10,243 13,091

W parafina sumergido (g) 5,386 4,712 4,198 3,231 4,115

1,61 1,57 1,59 1,51 1,50

1,59 1,50 1. 4. Tabla resultados peso unitario

PESO ESPECÍFICO De acuerdo con los datos obtenidos en los ensayos y gracias a la siguiente formula obtuvimos el peso específico de nuestros estratos:

𝛾𝑠 =𝐺𝑠

1 + 𝑒

MATERIAL 𝛾 𝑃𝐸𝑆𝑂 𝐸𝑆𝑃𝐸𝐶𝐼𝐼𝐹𝐼𝐶𝑂 UNIDADES

CONCRETO 2400 Kg/m3

RELLENO 1750 Kg/m3

MATERIAL ORGÁNICO 1750 Kg/m3

ARCILLA 1 SECA 2918 Kg/m3

ARCILLA 1 SATURADA 3680 Kg/m3

ARCILLA 2 SATURADA 3026 Kg/m3

CONSOLIDACION Sondeo 1

Los resultados del sondeo 1 están en la tabla 29 y los del sondeo 2 están

en la Tabla 30. El sondeo uno se evaluó con el consolidómetro que tiene precisión

en el dial de 0.002 mm (Figura 9). Y el sondeo 2 se ensayó en el consolidómetro

de precisión 0.001 mm en el dial (Figura 10).

e (Relacion de vacios) 0,265

SG parafina 0,89

1. 5. Datos de consolidación tomados para el sondeo 1

1. 6. Consolidación Sondeo 1. Grafica Esfuerzo – Deformación – Carga 0.25 Kg

1. 7. Consolidación Sondeo 1. Grafica Esfuerzo – Deformación – Carga 0.5 Kg

RECIPIENTE 15 TIEMPO 0-0,25 Kg 0,25-0,5 Kg 0,5-1 Kg 1-2 Kg 2-4 Kg 4-8 Kg

Wh+recp (gr) 186,47 0 0 475 568 749 1120 1545

Ws+recp (gr) 163,9 4" 0,25 35 479 578 770 1157 1660

Wagua (gr) 15" 0,50 47 480 583 779 1172 1695

Wrecip (gr) 42,11 34" 0,75 59 482 587 789 1188 1729

1,00 1,00 70 484 592 797 1203 1757

1,34 1,25 84 485 596 806 1217 1784

Anillo 1 2,15 1,50 97 487 601 813 1231 1809

H1(mm) 20,02 3,04 1,75 110 488 605 821 1244 1834

D(mm) 49,95 4,00 2,00 123 490 609 830 1257 1857

6,15 2,50 150 494 618 846 1284 1905

9,00 3,00 176 497 626 860 1307 1947

12,15 3,50 201 501 634 874 1330 1986

16,00 4,00 226 504 642 888 1350 2023

25,00 5,00 269 510 657 911 1386 28836,00 6,00 309 516 669 932 1419 2140

49,00 7,00 343 521 680 941 1441 2175

81,00 9,00 392 530 698 966 1466 2217

LECTURA 0,02 (mm)SONDEO 1

1. 8. Consolidación Sondeo 1. Grafica Esfuerzo – Deformación – Carga 1.0 Kg

1. 9. Consolidación Sondeo 1. Grafica Esfuerzo – Deformación – Carga 2.0 Kg

1. 10. Consolidación Sondeo 1. Grafica Esfuerzo – Deformación – Carga 4.0 Kg

1. 11. Consolidación Sondeo 1. Grafica Esfuerzo – Deformación – Carga 8.0 Kg

Esfuerzo Axial (kPa)

Esfuerzo Axial

(Kg/cm2) Relación de Vacíos

Cv (mm2/s)

0,25 KG 12,668 0,127 0,250 0,105

0,5 KG 25,171 0,252 0,232 0,116

1 KG 50,227 0,502 0,210 0,138

2 KG 100,238 1,002 0,175 0,306

4 KG 200,311 2,003 0,110 0,280

8 KG 400,508 4,005 0,013 0,354

1. 12. Resumen resultados consolidación sondeo 1

1. 13. Consolidación Sondeo 1. Grafica Esfuerzo – Relación de Vacíos

SONDEO 2

1. 14. Datos de consolidación tomados para el sondeo 2

Del ensayo de consolidación para el sondeo 2, por cada incremento de

carga se realiza una gráfica que relaciona la raíz de t Vs la deformación, de esta

manera obtener el T90 y el Cv (coeficiente de consolidación) a partir de un método

gráfico. Las demás graficas pueden ser consultadas en el Anexo 1 (Ensayos).

1. 15. Consolidación Sondeo 2. Grafica Esfuerzo – Deformación – Carga 0.25 Kg

RECIPIENTE 131 TIEMPO 0-0,25 Kg 0,25-0,5 Kg 0,5-1 Kg 1-2 Kg 2-4 Kg 4-8 Kg

Wh+recp 153,82 0 990 947 925 883 831 754

Ws+recp 129,44 4" 0,25 980 945 922 881 827 747

Wagua 15" 0,50 978 944,5 920 880 825 744

Wrecip 36,14 34" 0,75 975 944 919 878 822 742

1,00 1,00 973 943 918 877 820 738

1,34 1,25 972 942,5 917 875 818 735

Anillo 4 2,15 1,50 971 942 916 874 816 733

H1(mm) 19,91 3,04 1,75 969 941,5 915 873 814 730

D(mm) 49,87 4,00 2,00 968 941 914 871 812 727

6,15 2,50 966 940 912 868 808 721

9,00 3,00 964 939 910 865 804 716

12,15 3,50 962 938 908 862 800 710

16,00 4,00 960 937 906 860 797 705

25,00 5,00 958 935 904 856 791 694

36,00 6,00 956 934 901 852 785 683

49,00 7,00 955 933 899 849 781 673

81,00 9,00 953 931 896 846 774 658

SONDEO 2 LECTURA 0,01 (mm)

1. 16. Consolidación Sondeo 2. Grafica Esfuerzo – Deformación – Carga 0.5 Kg

1. 17. Consolidación Sondeo 2. Grafica Esfuerzo – Deformación – Carga 1.0 Kg

1. 18. Consolidación Sondeo 2. Grafica Esfuerzo – Deformación – Carga 2.0 Kg

1. 19. Consolidación Sondeo 2. Grafica Esfuerzo – Deformación – Carga 4.0 Kg

1. 20. Consolidación Sondeo 2. Grafica Esfuerzo – Deformación – Carga 8.0 Kg

De este primer sondeo podemos ver los resultados de esfuerzo axial,

relación de vacíos y Cv, con esto podemos graficar el esfuerzo axial con la

relación de vacíos para obtener un esfuerzo de pre consolidación y de esta

manera determinar los asentamientos pertinentes. Los resultados están en la

siguiente tabla:

Esfuerzo Axial

(kPa) Esfuerzo Axial

(Kg/cm2) Relación de

Vacíos Cv (mm2/s)

0,25 KG 12,709 0,127 0,238 0,207

0,5 KG 25,252 0,253 0,224 0,129

1 KG 50,389 0,504 0,202 0,151

2 KG 100,560 1,006 0,170 0,164

4 KG 200,954 2,010 0,124 0,148

8 KG 401,794 4,018 0,051 0,114 1. 21.Resumen resultados consolidación sondeo 2

1. 22. Consolidación Sondeo 2. Grafica Esfuerzo – Relación de Vacíos

TRIAXIAL

1. 23. Datos iniciales ensayo triaxial UU.

SONDEO 1 2 SONDEO 1 SONDEO 2

SIGMA 3 (Kpa) 51,19 104,147 RECIPIENTE 114 17

D1 (mm) 49,28 49,37 Wrecip 37,53 39,45

D2 (mm) 49,16 50,29 Wh 64,83 84,27

D3 (mm) 50,46 51,3 Ws 55,12 65,15

Dprom (mm) 49,63 50,32 RECIPIENTE 242 11

H (mm) 107,51 107,92 Wrecip 36 35,33

W (g) 321,55 304,93 Wh 356,8 339,65

Ws 233,13 202,58

RES

IDU

OS

MU

ESTR

A

SIGMA 3

(kPa)Load Cell (kN)

Pore

Pressure

(kPa)

Axial

Displacement

(mm)

Axial Force

(kN)

Axial Strain

(%)

Axial Stress

(%)

Eff. Axial

Stress (%)

Deviator

Stress (%)

Current

Area (mm²)

Esfuerzo

Axial (KPa)

Esfuerzo

desviador

(Kpa)

Esfuerzo

desviador

(Pa)

17 0,0044 -0,0002 0 0,0371 0 19,2785 19,2787 2,2785 1924,42 19,2785359 2,28 2278,54

35 0,0053 -0,0002 0,0748 0,0727 0,0696 37,7513 37,7515 2,7513 1925,761 37,7513097 2,75 2751,31

51 0,0064 -0,0002 0,1581 0,1047 0,1471 54,326 54,3262 3,326 1927,255 54,3259714 3,33 3325,97

51 0,0079 -0,0002 0,2329 0,1063 0,2166 55,1178 55,118 4,1178 1928,598 55,1177591 4,12 4117,76

51 0,0086 -0,0002 0,3246 0,107 0,3019 55,4333 55,4335 4,4333 1930,248 55,4332915 4,43 4433,29

51 0,009 -0,0002 0,4081 0,1075 0,3796 55,6489 55,6491 4,6489 1931,753 55,6489365 4,65 4648,9452 0,0096 -0,0002 0,4915 0,1101 0,4572 56,9505 56,9507 4,9505 1933,259 56,9504655 4,95 4950,47

51 0,0187 -0,0002 0,5748 0,1174 0,5346 60,6792 60,6794 9,6792 1934,764 60,6792353 9,68 9679,24

52 0,0273 -0,0002 0,6581 0,128 0,6121 66,1064 66,1066 14,1064 1936,272 66,1064148 14,11 14106,41

51 0,0352 -0,0002 0,7412 0,134 0,6894 69,1513 69,1515 18,1513 1937,779 69,1513325 18,15 18151,33

51 0,0404 -0,0002 0,8248 0,1393 0,7672 71,8301 71,8303 20,8301 1939,298 71,8301158 20,83 20830,12

51 0,046 -0,0002 0,9081 0,145 0,8447 74,7109 74,7111 23,7109 1940,814 74,7109203 23,71 23710,92

51 0,0517 -0,0002 0,9914 0,1508 0,9221 77,6387 77,6389 26,6387 1942,33 77,6387123 26,64 26638,71

51 0,0551 -0,0002 1,0748 0,1542 0,9997 79,327 79,3272 28,327 1943,853 79,3269861 28,33 28326,99

51 0,0593 -0,0002 1,1579 0,1585 1,077 81,4754 81,4756 30,4754 1945,372 81,4754196 30,48 30475,42

51 0,0638 -0,0002 1,2414 0,1631 1,1547 83,7742 83,7744 32,7742 1946,901 83,7741621 32,77 32774,16

51 0,0658 -0,0002 1,3162 0,1652 1,2243 84,793 84,7932 33,793 1948,273 84,7930449 33,79 33793,04

52 0,0693 -0,0002 1,4079 0,1707 1,3096 87,5404 87,5406 35,5404 1949,957 87,5403919 35,54 35540,39

51 0,0726 -0,0002 1,4914 0,1721 1,3872 88,189 88,1892 37,189 1951,491 88,1889796 37,19 37188,98

51 0,0745 -0,0002 1,5662 0,1741 1,4568 89,1509 89,1511 38,1509 1952,87 89,1508395 38,15 38150,84

52 0,0775 -0,0002 1,6579 0,1791 1,5421 91,6318 91,632 39,6318 1954,562 91,6317825 39,63 39631,78

51 0,0801 -0,0002 1,7412 0,1799 1,6196 91,9687 91,9689 40,9687 1956,101 91,9686662 40,97 40968,67

52 0,0819 -0,0002 1,8164 0,1837 1,6895 93,8446 93,8448 41,8446 1957,492 93,8445725 41,84 41844,57

52 0,0839 -0,0002 1,9079 0,1858 1,7746 94,8352 94,8354 42,8352 1959,188 94,8352072 42,84 42835,21

52 0,0862 -0,0002 1,9914 0,1882 1,8523 95,9842 95,9844 43,9842 1960,739 95,9842182 43,98 43984,22

52 0,089 -0,0002 2,0748 0,191 1,9299 97,3352 97,3354 45,3352 1962,291 97,3352067 45,34 45335,21

51 0,0897 -0,0002 2,1581 0,1899 2,0073 96,6983 96,6985 45,6983 1963,84 96,6983054 45,70 45698,31

52 0,0913 -0,0002 2,2414 0,1935 2,0848 98,4535 98,4537 46,4535 1965,395 98,4534915 46,45 46453,49

51 0,0943 -0,0002 2,3248 0,1946 2,1624 98,9347 98,9349 47,9347 1966,954 98,934698 47,93 47934,70

51 0,0948 -0,0002 2,4081 0,1952 2,2399 99,1611 99,1613 48,1611 1968,513 99,1611435 48,16 48161,14

52 0,0965 -0,0002 2,4914 0,1989 2,3174 100,9606 100,9608 48,9606 1970,075 100,960623 48,96 48960,62

52 0,099 -0,0002 2,5745 0,2015 2,3947 102,1994 102,1996 50,1994 1971,635 102,199444 50,20 50199,44

51 0,0993 -0,0002 2,6581 0,1999 2,4724 101,3072 101,3074 50,3072 1973,206 101,307213 50,31 50307,21

51 0,1007 -0,0002 2,7412 0,2014 2,5497 101,9865 101,9867 50,9865 1974,771 101,986509 50,99 50986,51

51 0,1032 -0,0002 2,8247 0,204 2,6274 103,2207 103,2209 52,2207 1976,347 103,22074 52,22 52220,74

52 0,1033 -0,0002 2,9081 0,2062 2,705 104,2508 104,251 52,2508 1977,923 104,250772 52,25 52250,77

51 0,1046 -0,0002 2,9914 0,2056 2,7824 103,8647 103,8649 52,8647 1979,498 103,864717 52,86 52864,72

51 0,1069 -0,0002 3,0745 0,2079 2,8597 104,9431 104,9433 53,9431 1981,073 104,943129 53,94 53943,13

52 0,1069 -0,0002 3,1581 0,21 2,9375 105,9183 105,9185 53,9183 1982,661 105,918258 53,92 53918,26

52 0,1083 -0,0002 3,2414 0,2115 3,015 106,5896 106,5898 54,5896 1984,245 106,58966 54,59 54589,66

52 0,1097 -0,0002 3,3247 0,213 3,0925 107,2598 107,26 55,2598 1985,832 107,259829 55,26 55259,83

52 0,1103 -0,0002 3,3997 0,2136 3,1622 107,4846 107,4848 55,4846 1987,261 107,484623 55,48 55484,62

51 0,1114 -0,0002 3,4912 0,2128 3,2473 106,9879 106,9881 55,9879 1989,009 106,987952 55,99 55987,95

52 0,1129 -0,0002 3,5745 0,2164 3,3248 108,7107 108,7109 56,7107 1990,604 108,710723 56,71 56710,72

52 0,1135 -0,0002 3,6495 0,2171 3,3946 108,9836 108,9838 56,9836 1992,042 108,983646 56,98 56983,65

52 0,1146 -0,0002 3,7414 0,2183 3,48 109,4892 109,4894 57,4892 1993,805 109,489143 57,49 57489,14

52 0,1159 -0,0002 3,8245 0,2197 3,5573 110,1031 110,1033 58,1031 1995,403 110,103072 58,10 58103,07

SONDEO 1

51 0,1164 -0,0002 3,8997 0,2182 3,6273 109,272 109,2722 58,272 1996,852 109,271994 58,27 58271,99

51 0,1175 -0,0002 3,9914 0,2194 3,7126 109,7757 109,7759 58,7757 1998,621 109,77569 58,78 58775,69

51 0,1188 -0,0002 4,0745 0,2208 3,7899 110,3875 110,3877 59,3875 2000,227 110,387471 59,39 59387,47

51 0,1192 -0,0002 4,1497 0,2213 3,8598 110,5571 110,5573 59,5571 2001,681 110,557077 59,56 59557,08

52 0,1203 -0,0002 4,2414 0,2245 3,9451 112,0562 112,0564 60,0562 2003,459 112,056199 60,06 60056,20

52 0,1215 -0,0002 4,3247 0,2258 4,0226 112,6142 112,6144 60,6142 2005,076 112,614185 60,61 60614,19

52 0,122 -0,0002 4,3997 0,2263 4,0924 112,7815 112,7817 60,7815 2006,536 112,78143 60,78 60781,43

52 0,1227 -0,0002 4,4914 0,2271 4,1777 113,0795 113,0797 61,0795 2008,322 113,079476 61,08 61079,48

52 0,1241 -0,0002 4,5745 0,2286 4,255 113,7345 113,7347 61,7345 2009,943 113,734569 61,73 61734,57

52 0,1242 -0,0002 4,6495 0,2288 4,3247 113,7512 113,7514 61,7512 2011,408 113,751163 61,75 61751,16

51 0,1251 -0,0002 4,7414 0,2278 4,4102 113,1528 113,153 62,1528 2013,207 113,152796 62,15 62152,80

52 0,1259 -0,0002 4,8247 0,2307 4,4877 114,5004 114,5006 62,5004 2014,84 114,500407 62,50 62500,41

52 0,1278 -0,0002 4,9078 0,2327 4,565 115,3996 115,3998 63,3996 2016,472 115,399569 63,40 63399,57

51 0,1274 -0,0002 4,9914 0,2303 4,6427 114,1164 114,1166 63,1164 2018,115 114,116391 63,12 63116,39

52 0,128 -0,0002 5,0745 0,233 4,72 115,3607 115,3609 63,3607 2019,752 115,360698 63,36 63360,70

51 0,1299 -0,0002 5,1578 0,233 4,7975 115,2668 115,267 64,2668 2021,397 115,266818 64,27 64266,82

52 0,1295 -0,0002 5,2412 0,2347 4,8751 116,0132 116,0134 64,0132 2023,046 116,01318 64,01 64013,18

52 0,1299 -0,0002 5,3245 0,2352 4,9526 116,1656 116,1658 64,1656 2024,695 116,165645 64,17 64165,64

52 0,1317 -0,0002 5,4078 0,2371 5,03 117,0087 117,0089 65,0087 2026,345 117,008703 65,01 65008,70

52 0,1313 -0,0002 5,4912 0,2368 5,1076 116,7651 116,7653 64,7651 2028,002 116,765171 64,77 64765,17

52 0,1319 -0,0002 5,5745 0,2374 5,1851 116,9654 116,9656 64,9654 2029,66 116,965403 64,97 64965,40

51 0,1336 -0,0002 5,658 0,2372 5,2628 116,7711 116,7713 65,7711 2031,325 116,771073 65,77 65771,07

52 0,133 -0,0002 5,7412 0,2387 5,3402 117,4135 117,4137 65,4135 2032,986 117,413499 65,41 65413,50

52 0,1335 -0,0002 5,8247 0,2393 5,4178 117,6122 117,6124 65,6122 2034,654 117,612135 65,61 65612,13

52 0,1343 -0,0002 5,9078 0,2402 5,4951 117,958 117,9582 65,958 2036,318 117,958001 65,96 65958,00

51 0,1344 -0,0002 5,983 0,2383 5,5651 116,9383 116,9385 65,9383 2037,827 116,938288 65,94 65938,29

52 0,135 -0,0002 6,0745 0,2411 5,6502 118,2057 118,2059 66,2057 2039,665 118,205686 66,21 66205,69

51 0,1357 -0,0002 6,1578 0,2398 5,7277 117,4717 117,4719 66,4717 2041,342 117,471742 66,47 66471,74

52 0,136 -0,0002 6,233 0,2422 5,7976 118,5595 118,5597 66,5595 2042,857 118,559449 66,56 66559,45

52 0,1364 -0,0002 6,3247 0,2427 5,8829 118,6966 118,6968 66,6966 2044,708 118,696655 66,70 66696,65

52 0,1371 -0,0002 6,408 0,2435 5,9604 118,9898 118,99 66,9898 2046,394 118,989794 66,99 66989,79

52 0,1372 -0,0002 6,483 0,2437 6,0301 118,9993 118,9995 66,9993 2047,911 118,999312 67,00 66999,31

51 0,1376 -0,0002 6,5747 0,2421 6,1154 118,1107 118,1109 67,1107 2049,772 118,110697 67,11 67110,70

52 0,1383 -0,0002 6,658 0,245 6,1929 119,4268 119,427 67,4268 2051,465 119,426849 67,43 67426,85

52 0,1384 -0,0002 6,7328 0,2452 6,2625 119,4356 119,4358 67,4356 2052,989 119,435613 67,44 67435,61

52 0,1388 -0,0002 6,8247 0,2457 6,348 119,57 119,5702 67,57 2054,863 119,570015 67,57 67570,02

51 0,1393 -0,0002 6,908 0,2442 6,4254 118,7418 118,742 67,7418 2056,563 118,741804 67,74 67741,80

52 0,1393 -0,0002 6,983 0,2463 6,4952 119,6736 119,6738 67,6736 2058,098 119,673602 67,67 67673,60

52 0,1397 -0,0002 7,0747 0,2468 6,5805 119,8072 119,8074 67,8072 2059,977 119,807163 67,81 67807,16

52 0,1402 -0,0002 7,158 0,2474 6,658 119,9988 119,999 67,9988 2061,688 119,998758 68,00 67998,76

52 0,1402 -0,0002 7,233 0,2475 6,7277 119,9577 119,9579 67,9577 2063,228 119,957659 67,96 67957,66

52 0,1405 -0,0002 7,3247 0,2479 6,813 120,0416 120,0418 68,0416 2065,117 120,041625 68,04 68041,62

52 0,141 -0,0002 7,408 0,2485 6,8905 120,2321 120,2323 68,2321 2066,835 120,232142 68,23 68232,14

52 0,1421 -0,0002 7,4911 0,2497 6,9678 120,7124 120,7126 68,7124 2068,553 120,712401 68,71 68712,40

52 0,1412 -0,0002 7,5745 0,2489 7,0454 120,2253 120,2255 68,2253 2070,28 120,225284 68,23 68225,28

52 0,1415 -0,0002 7,658 0,2492 7,1231 120,2696 120,2698 68,2696 2072,012 120,269574 68,27 68269,57

52 0,1428 -0,0002 7,7413 0,2506 7,2005 120,8445 120,8447 68,8445 2073,74 120,844465 68,84 68844,46

52 0,1419 -0,0002 7,8247 0,2498 7,2781 120,358 120,3582 68,358 2075,475 120,35799 68,36 68357,99

52 0,1423 -0,0002 7,908 0,2503 7,3556 120,4981 120,4983 68,4981 2077,212 120,498052 68,50 68498,05

52 0,1434 -0,0002 7,9915 0,2515 7,4333 120,9742 120,9744 68,9742 2078,955 120,974239 68,97 68974,24

52 0,1426 -0,0002 8,0747 0,2508 7,5107 120,5367 120,5369 68,5367 2080,695 120,536648 68,54 68536,65

52 0,1428 -0,0002 8,1582 0,2511 7,5883 120,5796 120,5798 68,5796 2082,442 120,579589 68,58 68579,59

52 0,1441 -0,0002 8,2413 0,2525 7,6656 121,1504 121,1506 69,1504 2084,186 121,150416 69,15 69150,42

52 0,1431 -0,0002 8,3247 0,2516 7,7432 120,6172 120,6174 68,6172 2085,939 120,617142 68,62 68617,14

51 0,1434 -0,0002 8,408 0,2499 7,8207 119,7015 119,7017 68,7015 2087,692 119,701565 68,70 68701,57

51 0,1437 -0,0002 8,4915 0,2503 7,8983 119,7922 119,7924 68,7922 2089,451 119,792233 68,79 68792,23

52 0,1437 -0,0002 8,5665 0,2524 7,9681 120,7057 120,7059 68,7057 2091,036 120,705717 68,71 68705,72

52 0,1439 -0,0002 8,6582 0,2527 8,0534 120,7372 120,7374 68,7372 2092,976 120,73717 68,74 68737,17

52 0,1442 -0,0002 8,7415 0,2531 8,1309 120,8264 120,8266 68,8264 2094,742 120,826336 68,83 68826,34

52 0,1441 -0,0002 8,8165 0,2531 8,2006 120,7347 120,7349 68,7347 2096,332 120,734693 68,73 68734,69

52 0,1443 -0,0002 8,908 0,2534 8,2857 120,7657 120,7659 68,7657 2098,277 120,765752 68,77 68765,75

52 0,1446 -0,0002 8,9915 0,2538 8,3634 120,8539 120,8541 68,8539 2100,056 120,85392 68,85 68853,92

52 0,1446 -0,0002 9,0665 0,2539 8,4332 120,8094 120,8096 68,8094 2101,657 120,809438 68,81 68809,44

52 0,1447 -0,0002 9,158 0,2541 8,5183 120,7922 120,7924 68,7922 2103,612 120,792237 68,79 68792,24

52 0,145 -0,0002 9,2415 0,2545 8,5959 120,8797 120,8799 68,8797 2105,398 120,879758 68,88 68879,76

52 0,1459 -0,0002 9,3246 0,2555 8,6732 121,2521 121,2523 69,2521 2107,18 121,2521 69,25 69252,10

52 0,1452 -0,0002 9,4082 0,2549 8,751 120,8643 120,8645 68,8643 2108,977 120,864286 68,86 68864,29

52 0,1454 -0,0002 9,4915 0,2552 8,8285 120,9038 120,904 68,9038 2110,77 120,903746 68,90 68903,75

52 0,1455 -0,0002 9,5748 0,2554 8,906 120,8957 120,8959 68,8957 2112,565 120,895688 68,90 68895,69

52 0,1456 -0,0002 9,6496 0,2555 8,9755 120,8507 120,8509 68,8507 2114,178 120,850751 68,85 68850,75

52 0,1457 -0,0002 9,7415 0,2557 9,061 120,8317 120,8319 68,8317 2116,166 120,831731 68,83 68831,73

52 0,146 -0,0002 9,8248 0,2561 9,1385 120,9176 120,9178 68,9176 2117,971 120,917614 68,92 68917,61

52 0,1469 -0,0002 9,9082 0,2571 9,2161 121,2861 121,2863 69,2861 2119,781 121,286114 69,29 69286,11

52 0,1462 -0,0002 9,9913 0,2565 9,2934 120,9 120,9002 68,9 2121,588 120,900005 68,90 68900,01

52 0,1463 -0,0002 10,0748 0,2567 9,371 120,8908 120,891 68,8908 2123,405 120,890739 68,89 68890,74

52 0,1472 -0,0002 10,1582 0,2577 9,4486 121,2578 121,258 69,2578 2125,224 121,257806 69,26 69257,81

52 0,1464 -0,0002 10,2332 0,257 9,5184 120,8352 120,8354 68,8352 2126,864 120,835183 68,84 68835,18

52 0,1465 -0,0002 10,3248 0,2572 9,6036 120,8154 120,8156 68,8154 2128,868 120,815382 68,82 68815,38

52 0,1467 -0,0002 10,408 0,2575 9,681 120,8527 120,8529 68,8527 2130,693 120,852699 68,85 68852,70

51 0,1467 -0,0002 10,4832 0,2554 9,7509 119,7744 119,7746 68,7744 2132,343 119,774351 68,77 68774,35

52 0,1467 -0,0002 10,5746 0,2577 9,8359 120,7392 120,7394 68,7392 2134,353 120,739165 68,74 68739,17

52 0,1468 -0,0002 10,658 0,2579 9,9135 120,7289 120,7291 68,7289 2136,192 120,728848 68,73 68728,85

52 0,1477 -0,0002 10,7413 0,2589 9,991 121,0927 121,0929 69,0927 2138,031 121,092725 69,09 69092,73

52 0,147 -0,0002 10,8246 0,2583 10,0685 120,7081 120,7083 68,7081 2139,873 120,708098 68,71 68708,10

53 0,1469 -0,0002 10,908 0,2604 10,146 121,5846 121,5848 68,5846 2141,719 121,584578 68,58 68584,58

53 0,1478 -0,0002 10,9915 0,2614 10,2237 121,946 121,9462 68,946 2143,573 121,945929 68,95 68945,93

52 0,1472 -0,0002 11,0665 0,2588 10,2935 120,6392 120,6394 68,6392 2145,24 120,639183 68,64 68639,18

52 0,1473 -0,0002 11,158 0,259 10,3786 120,6178 120,618 68,6178 2147,278 120,617824 68,62 68617,82

52 0,1473 -0,0002 11,2415 0,2591 10,4562 120,5599 120,5601 68,5599 2149,138 120,559964 68,56 68559,96

52 0,1474 -0,0002 11,3165 0,2592 10,526 120,5125 120,5127 68,5125 2150,815 120,512457 68,51 68512,46

52 0,1474 -0,0002 11,4082 0,2593 10,6113 120,444 120,4442 68,444 2152,867 120,44404 68,44 68444,04

53 0,1474 -0,0002 11,4915 0,2616 10,6888 121,407 121,4072 68,407 2154,736 121,406984 68,41 68406,98

52 0,1483 -0,0002 11,5748 0,2604 10,7663 120,7452 120,7454 68,7452 2156,607 120,745226 68,75 68745,23

52 0,1477 -0,0002 11,6579 0,2599 10,8435 120,4091 120,4093 68,4091 2158,474 120,409141 68,41 68409,14

52 0,1476 -0,0002 11,7415 0,2599 10,9213 120,304 120,3042 68,304 2160,36 120,304023 68,30 68304,02

52 0,1484 -0,0002 11,8246 0,2608 10,9986 120,6159 120,6161 68,6159 2162,236 120,615881 68,62 68615,88

52 0,1477 -0,0002 11,9079 0,2602 11,0761 120,2336 120,2338 68,2336 2164,12 120,233628 68,23 68233,63

52 0,1477 -0,0002 11,9913 0,2603 11,1537 120,1749 120,1751 68,1749 2166,01 120,174884 68,17 68174,88

52 0,1485 -0,0002 12,0748 0,2612 11,2313 120,485 120,4852 68,485 2167,904 120,48504 68,49 68485,04

52 0,1478 -0,0002 12,1498 0,2606 11,3011 120,1137 120,1139 68,1137 2169,61 120,113753 68,11 68113,75

52 0,1479 -0,0002 12,2413 0,2608 11,3862 120,0906 120,0908 68,0906 2171,694 120,090584 68,09 68090,58

52 0,1478 -0,0002 12,3246 0,2608 11,4637 119,9856 119,9858 67,9856 2173,594 119,985609 67,99 67985,61

52 0,1479 -0,0002 12,3998 0,261 11,5336 119,9828 119,983 67,9828 2175,312 119,982789 67,98 67982,79

52 0,1478 -0,0002 12,4915 0,261 11,6189 119,8671 119,8673 67,8671 2177,412 119,867072 67,87 67867,07

52 0,1477 -0,0002 12,5748 0,261 11,6964 119,762 119,7622 67,762 2179,323 119,761963 67,76 67761,96

52 0,1485 -0,0002 12,6581 0,2619 11,7739 120,0695 120,0697 68,0695 2181,237 120,069484 68,07 68069,48

52 0,1477 -0,0002 12,7413 0,2612 11,8513 119,6435 119,6437 67,6435 2183,152 119,643525 67,64 67643,52

51 0,1476 -0,0002 12,8246 0,259 11,9288 118,5315 118,5317 67,5315 2185,073 118,531509 67,53 67531,51

52 0,1482 -0,0002 12,9079 0,2619 12,0062 119,7533 119,7535 67,7533 2186,995 119,75336 67,75 67753,36

52 0,1475 -0,0002 12,9831 0,2613 12,0762 119,384 119,3842 67,384 2188,736 119,383973 67,38 67383,97

52 0,1474 -0,0002 13,0748 0,2613 12,1615 119,2681 119,2683 67,2681 2190,862 119,268124 67,27 67268,12

51 0,1473 -0,0002 13,1579 0,2591 12,2388 118,1599 118,1601 67,1599 2192,792 118,159862 67,16 67159,86

52 0,1473 -0,0002 13,2331 0,2614 12,3087 119,1138 119,114 67,1138 2194,54 119,113801 67,11 67113,80

52 0,1473 -0,0002 13,3248 0,2615 12,394 119,0435 119,0437 67,0435 2196,676 119,0435 67,04 67043,50

52 0,147 -0,0002 13,4081 0,2613 12,4715 118,8472 118,8474 66,8472 2198,621 118,847223 66,85 66847,22

52 0,1477 -0,0002 13,4915 0,2621 12,5491 119,1054 119,1056 67,1054 2200,572 119,105396 67,11 67105,40

52 0,1468 -0,0002 13,5748 0,2613 12,6265 118,6368 118,637 66,6368 2202,521 118,63678 66,64 66636,78

52 0,1466 -0,0002 13,6581 0,2612 12,704 118,4862 118,4864 66,4862 2204,477 118,486153 66,49 66486,15

52 0,1464 -0,0002 13,7415 0,2611 12,7816 118,3355 118,3357 66,3355 2206,438 118,335525 66,34 66335,53

51 0,1464 -0,0002 13,8162 0,259 12,8511 117,2902 117,2904 66,2902 2208,198 117,290207 66,29 66290,21

52 0,1461 -0,0002 13,9081 0,261 12,9366 118,08 118,0802 66,08 2210,366 118,079992 66,08 66079,99

52 0,1458 -0,0002 13,9914 0,2608 13,014 117,8846 117,8848 65,8846 2212,333 117,884604 65,88 65884,60

52 0,1458 -0,0002 14,0664 0,2609 13,0838 117,8351 117,8353 65,8351 2214,11 117,835157 65,84 65835,16

52 0,1455 -0,0002 14,1581 0,2607 13,1691 117,6293 117,6295 65,6293 2216,285 117,629276 65,63 65629,28

52 0,1451 -0,0002 14,2414 0,2604 13,2466 117,389 117,3892 65,389 2218,265 117,389041 65,39 65389,04

52 0,1455 -0,0002 14,3246 0,261 13,324 117,5546 117,5548 65,5546 2220,246 117,554541 65,55 65554,54

52 0,1446 -0,0002 14,4081 0,2602 13,4016 117,0893 117,0895 65,0893 2222,235 117,089327 65,09 65089,33

52 0,1441 -0,0002 14,4914 0,2598 13,4791 116,8047 116,8049 64,8047 2224,226 116,804677 64,80 64804,68

52 0,1438 -0,0002 14,5746 0,2596 13,5565 116,6104 116,6106 64,6104 2226,217 116,610375 64,61 64610,38

52 0,1436 -0,0002 14,6498 0,2595 13,6265 116,471 116,4712 64,471 2228,021 116,471075 64,47 64471,07

52 0,1431 -0,0002 14,7412 0,2591 13,7115 116,1771 116,1773 64,1771 2230,216 116,177088 64,18 64177,09

52 0,1427 -0,0002 14,8248 0,2588 13,7892 115,9381 115,9383 63,9381 2232,226 115,938082 63,94 63938,08

52 0,1431 -0,0002 14,9081 0,2593 13,8667 116,0576 116,0578 64,0576 2234,235 116,057622 64,06 64057,62

52 0,1421 -0,0002 14,9914 0,2584 13,9442 115,5507 115,5509 63,5507 2236,247 115,550742 63,55 63550,74

52 0,1416 -0,0002 15,0748 0,258 14,0218 115,2678 115,268 63,2678 2238,265 115,267853 63,27 63267,85

52 0,1419 -0,0002 15,1581 0,2584 14,0992 115,3426 115,3428 63,3426 2240,282 115,342622 63,34 63342,62

52 0,141 -0,0002 15,2331 0,2576 14,169 114,8921 114,8923 62,8921 2242,104 114,892084 62,89 62892,08

52 0,1406 -0,0002 15,3248 0,2573 14,2543 114,6442 114,6444 62,6442 2244,334 114,644255 62,64 62644,26

52 0,1401 -0,0002 15,4081 0,2569 14,3318 114,3626 114,3628 62,3626 2246,365 114,362537 62,36 62362,54

51 0,1399 -0,0002 15,4831 0,2546 14,4015 113,2465 113,2467 62,2465 2248,194 113,246455 62,25 62246,45

52 0,1394 -0,0002 15,5748 0,2564 14,4868 113,9334 113,9336 61,9334 2250,437 113,933427 61,93 61933,43

52 0,1388 -0,0002 15,6581 0,2559 14,5643 113,6082 113,6084 61,6082 2252,478 113,608213 61,61 61608,21

52 0,139 -0,0002 15,7414 0,2562 14,6418 113,6382 113,6384 61,6382 2254,523 113,638229 61,64 61638,23

52 0,1379 -0,0002 15,8245 0,2552 14,7191 113,0922 113,0924 61,0922 2256,566 113,092194 61,09 61092,19

52 0,1374 -0,0002 15,9081 0,2548 14,7969 112,8119 112,8121 60,8119 2258,627 112,811899 60,81 60811,90

52 0,137 -0,0002 15,9914 0,2546 14,8743 112,6209 112,6211 60,6209 2260,681 112,620931 60,62 60620,93

52 0,1367 -0,0002 16,0662 0,2544 14,9439 112,4405 112,4407 60,4405 2262,531 112,440448 60,44 60440,45

52 0,1362 -0,0002 16,1579 0,254 15,0292 112,1511 112,1513 60,1511 2264,802 112,151084 60,15 60151,08

52 0,1357 -0,0002 16,2412 0,2536 15,1067 111,8723 111,8725 59,8723 2266,869 111,872367 59,87 59872,37

52 0,1358 -0,0002 16,3245 0,2538 15,1842 111,8584 111,8586 59,8584 2268,941 111,858352 59,86 59858,35

52 0,1348 -0,0002 16,4081 0,2529 15,2619 111,3596 111,3598 59,3596 2271,021 111,359604 59,36 59359,60

52 0,1344 -0,0002 16,4912 0,2526 15,3392 111,126 111,1262 59,126 2273,095 111,12602 59,13 59126,02

51 0,1348 -0,0002 16,5747 0,2508 15,4169 110,2329 110,2331 59,2329 2275,183 110,232891 59,23 59232,89

52 0,1337 -0,0002 16,6495 0,2521 15,4865 110,7131 110,7133 58,7131 2277,057 110,713083 58,71 58713,08

52 0,1333 -0,0002 16,7412 0,2518 15,5718 110,4697 110,4699 58,4697 2279,357 110,469751 58,47 58469,75

52 0,1328 -0,0002 16,8245 0,2514 15,6492 110,1931 110,1933 58,1931 2281,449 110,193127 58,19 58193,13

52 0,1326 -0,0002 16,8995 0,2513 15,719 110,0582 110,0584 58,0582 2283,338 110,058169 58,06 58058,17

52 0,1322 -0,0002 16,9912 0,2511 15,8043 109,8593 109,8595 57,8593 2285,651 109,859292 57,86 57859,29

51 0,1319 -0,0002 17,0747 0,2486 15,882 108,6651 108,6653 57,6651 2287,763 108,665102 57,67 57665,10

52 0,132 -0,0002 17,1579 0,2511 15,9594 109,6569 109,6571 57,6569 2289,87 109,65688 57,66 57656,88

1. 24. Resultados ensayo triaxial UU Sondeo 1

1. 25. Resultados ensayo Triaxial de esfuerzos principales sondeo 1

52 0,1313 -0,0002 17,2414 0,2505 16,037 109,2939 109,2941 57,2939 2291,986 109,293861 57,29 57293,86

52 0,1308 -0,0002 17,3247 0,2501 16,1145 109,0186 109,0188 57,0186 2294,104 109,018597 57,02 57018,60

52 0,1304 -0,0002 17,4081 0,2498 16,1921 108,7871 108,7873 56,7871 2296,228 108,787107 56,79 56787,11

53 0,1302 -0,0002 17,4831 0,252 16,2618 109,6539 109,6541 56,6539 2298,139 109,653942 56,65 56653,94

52 0,1299 -0,0002 17,5747 0,2495 16,347 108,4557 108,4559 56,4557 2300,479 108,455674 56,46 56455,67

52 0,1295 -0,0002 17,6581 0,2492 16,4246 108,2247 108,2249 56,2247 2302,616 108,224732 56,22 56224,73

52 0,1298 -0,0002 17,7414 0,2496 16,5021 108,298 108,2982 56,298 2304,753 108,297939 56,30 56297,94

52 0,1288 -0,0002 17,8247 0,2488 16,5796 107,8506 107,8508 55,8506 2306,894 107,850642 55,85 55850,64

52 0,1284 -0,0002 17,9078 0,2485 16,6569 107,6208 107,621 55,6208 2309,034 107,620763 55,62 55620,76

52 0,1286 -0,0002 17,9914 0,2488 16,7346 107,6502 107,6504 55,6502 2311,188 107,650265 55,65 55650,26

52 0,1279 -0,0002 18,0747 0,2482 16,8121 107,2907 107,2909 55,2907 2313,342 107,290664 55,29 55290,66

52 0,1274 -0,0002 18,158 0,2478 16,8896 107,018 107,0182 55,018 2315,499 107,017969 55,02 55017,97

52 0,1273 -0,0002 18,2414 0,2478 16,9672 106,9181 106,9183 54,9181 2317,663 106,918046 54,92 54918,05

52 0,1271 -0,0002 18,3164 0,2477 17,0369 106,7852 106,7854 54,7852 2319,61 106,785192 54,79 54785,19

52 0,1267 -0,0002 18,408 0,2474 17,1221 106,5463 106,5465 54,5463 2321,994 106,546356 54,55 54546,36

52 0,1264 -0,0002 18,4914 0,2473 17,1997 106,4035 106,4037 54,4035 2324,171 106,403531 54,40 54403,53

52 0,1266 -0,0002 18,5747 0,2476 17,2772 106,4329 106,4331 54,4329 2326,348 106,432915 54,43 54432,92

52 0,1259 -0,0002 18,6578 0,247 17,3545 106,0758 106,076 54,0758 2328,524 106,07578 54,08 54075,78

52 0,1256 -0,0002 18,7412 0,2468 17,4321 105,8904 105,8906 53,8904 2330,712 105,890389 53,89 53890,39

52 0,1258 -0,0002 18,8247 0,2471 17,5097 105,9195 105,9197 53,9195 2332,905 105,919444 53,92 53919,44

52 0,1251 -0,0002 18,908 0,2465 17,5872 105,563 105,5632 53,563 2335,099 105,562976 53,56 53562,98

52 0,1249 -0,0002 18,9914 0,2464 17,6648 105,4208 105,421 53,4208 2337,3 105,420785 53,42 53420,78

51 0,1246 -0,0002 19,0747 0,2439 17,7423 104,253 104,2532 53,253 2339,502 104,252956 53,25 53252,96

52 0,1244 -0,0002 19,1497 0,2462 17,812 105,1469 105,1471 53,1469 2341,486 105,146902 53,15 53146,90

52 0,1241 -0,0002 19,2414 0,246 17,8973 104,9525 104,9527 52,9525 2343,918 104,952477 52,95 52952,48

52 0,1238 -0,0002 19,3245 0,2458 17,9746 104,7684 104,7686 52,7684 2346,127 104,768412 52,77 52768,41

52 0,1241 -0,0002 19,408 0,2462 18,0523 104,8395 104,8397 52,8395 2348,352 104,839479 52,84 52839,48

52 0,1234 -0,0002 19,4912 0,2456 18,1297 104,4852 104,4854 52,4852 2350,572 104,485206 52,49 52485,21

52 0,123 -0,0002 19,5747 0,2453 18,2073 104,2587 104,2589 52,2587 2352,802 104,258667 52,26 52258,67

52 0,1233 -0,0002 19,658 0,2458 18,2848 104,3722 104,3724 52,3722 2355,033 104,37221 52,37 52372,21

52 0,1226 -0,0002 19,733 0,2452 18,3546 104,0285 104,0287 52,0285 2357,047 104,028473 52,03 52028,47

53 0,1224 -0,0002 19,8247 0,2475 18,4399 104,8946 104,8948 51,8946 2359,512 104,894571 51,89 51894,57

52 0,1221 -0,0002 19,908 0,2449 18,5173 103,6942 103,6944 51,6942 2361,753 103,694163 51,69 51694,16

52 0,1219 -0,0002 19,9828 0,2448 18,5869 103,5633 103,5635 51,5633 2363,772 103,563288 51,56 51563,29

52 0,1218 -0,0002 20,0745 0,2448 18,6722 103,4548 103,455 51,4548 2366,251 103,45479 51,45 51454,79

52 0,1216 -0,0002 20,1578 0,2448 18,7497 103,3562 103,3564 51,3562 2368,509 103,356162 51,36 51356,16

52 0,1219 -0,0002 20,2413 0,2452 18,8274 103,4261 103,4263 51,4261 2370,776 103,426051 51,43 51426,05

52 0,1213 -0,0002 20,3247 0,2447 18,9049 103,1166 103,1168 51,1166 2373,041 103,116634 51,12 51116,63

52 0,1211 -0,0002 20,408 0,2446 18,9824 102,976 102,9762 50,976 2375,311 102,975989 50,98 50975,99

52 0,1213 -0,0002 20,4911 0,2449 19,0597 103,0039 103,0041 51,0039 2377,58 103,003895 51,00 51003,89

52 0,1207 -0,0002 20,5663 0,2444 19,1297 102,7047 102,7049 50,7047 2379,638 102,704697 50,70 50704,70

52 0,1207 -0,0002 20,6578 0,2446 19,2148 102,6806 102,6808 50,6806 2382,145 102,680567 50,68 50680,57

52 0,1203 -0,0002 20,7413 0,2443 19,2924 102,4561 102,4563 50,4561 2384,435 102,456137 50,46 50456,14

52 0,1203 -0,0002 20,8163 0,2444 19,3622 102,4094 102,4096 50,4094 2386,499 102,409429 50,41 50409,43

52 0,1202 -0,0002 20,908 0,2444 19,4475 102,3011 102,3013 50,3011 2389,026 102,301105 50,30 50301,11

52 0,1201 -0,0002 20,9913 0,2444 19,525 102,2027 102,2029 50,2027 2391,327 102,202668 50,20 50202,67

52 0,1203 -0,0002 21,0747 0,2448 19,6025 102,2714 102,2716 50,2714 2393,632 102,27136 50,27 50271,36

52 0,1198 -0,0002 21,158 0,2444 19,68 102,0058 102,006 50,0058 2395,941 102,005851 50,01 50005,85

52 0,1198 -0,0002 21,2411 0,2445 19,7573 101,9494 101,9496 49,9494 2398,25 101,949338 49,95 49949,34

52 0,12 -0,0002 21,3247 0,2448 19,8351 101,9755 101,9757 49,9755 2400,577 101,975483 49,98 49975,48

52 0,1197 -0,0002 21,3997 0,2446 19,9048 101,8036 101,8038 49,8036 2402,666 101,80358 49,80 49803,58

51 0,1195 -0,0002 21,4913 0,2422 19,99 100,6975 100,6977 49,6975 2405,225 100,69744 49,70 49697,44

τ σ

0 173,14

0 51,19

60,9729643 112,162964

Datos KPa

Ꝺ 121,95 KPa

Ꝺ1 173,14 KPa

Ꝺ3 51,19 KPa

ESFUERZOS PRINCIPALES

SIGMA 3 (kPa)Load Cell

(kN)

Pore

Pressure

(kPa)

Axial

Displaceme

nt (mm)

Axial Force

(kN)

Axial Strain

(%)

Axial Stress

(%)

Eff, Axial

Stress (%)

Deviator

Stress (%)

Current

Area (mm²)

Esfuerzo

Axial (KPa)

Esfuerzo

desviador

(Kpa)

Esfuerzo

desviador

(Pa)

13 0,0046 -0,0002 0 0,0305 0 15,3366 15,3368 2,3366 1988,707 15,3365981 2,34 2336,5981

104 0,0096 -0,0002 0,0748 0,2166 0,0693 108,8395 108,8397 4,8395 1990,086 108,8395175 4,84 4839,51749

104 0,0235 -0,0002 0,1581 0,2306 0,1465 115,7849 115,7851 11,7849 1991,625 115,7848491 11,78 11784,8491

104 0,0318 -0,0002 0,2329 0,2391 0,2158 119,9694 119,9696 15,9694 1993,008 119,9694131 15,97 15969,4131

104 0,0454 -0,0002 0,3248 0,2528 0,301 126,7351 126,7353 22,7351 1994,711 126,7351511 22,74 22735,1511

104 0,0535 -0,0002 0,4081 0,2611 0,3782 130,7948 130,795 26,7948 1996,257 130,7947824 26,79 26794,7824

104 0,0624 -0,0002 0,4915 0,2702 0,4554 135,2484 135,2486 31,2484 1997,805 135,2484352 31,25 31248,4352

104 0,072 -0,0002 0,5748 0,2799 0,5326 139,9951 139,9953 35,9951 1999,355 139,9951484 36,00 35995,1484

104 0,07 -0,0002 0,6329 0,278 0,5865 138,9695 138,9697 34,9695 2000,439 138,9694962 34,97 34969,4962

104 0,0949 -0,0002 0,8164 0,3033 0,7565 151,3574 151,3576 47,3574 2003,866 151,3574261 47,36 47357,4261

104 0,1057 -0,0002 0,9081 0,3143 0,8415 156,7125 156,7127 52,7125 2005,584 156,7124588 52,71 52712,4588

104 0,1176 -0,0002 0,9914 0,3263 0,9186 162,5693 162,5695 58,5693 2007,145 162,5692215 58,57 58569,2215

104 0,1272 -0,0002 1,0664 0,3361 0,9881 167,3344 167,3346 63,3344 2008,553 167,3343945 63,33 63334,3945

105 0,1396 -0,0002 1,1581 0,3507 1,0731 174,4534 174,4536 69,4534 2010,279 174,4533968 69,45 69453,3968

104 0,1507 -0,0002 1,2414 0,3599 1,1503 178,8901 178,8903 74,8901 2011,849 178,8901652 74,89 74890,1652

104 0,1585 -0,0002 1,3164 0,3679 1,2198 182,738 182,7382 78,738 2013,265 182,7379903 78,74 78737,9903

104 0,1684 -0,0002 1,4079 0,378 1,3046 187,5936 187,5938 83,5936 2014,995 187,5935176 83,59 83593,5176

104 0,1776 -0,0002 1,4914 0,3873 1,3819 192,0584 192,0586 88,0584 2016,574 192,0584119 88,06 88058,4119

104 0,1832 -0,0002 1,5664 0,3931 1,4514 194,7972 194,7974 90,7972 2017,996 194,7972147 90,80 90797,2147

104 0,1917 -0,0002 1,6581 0,4018 1,5364 198,9367 198,9369 94,9367 2019,738 198,9366938 94,94 94936,6938

104 0,1992 -0,0002 1,7412 0,4094 1,6134 202,541 202,5412 98,541 2021,319 202,5410141 98,54 98541,0141

104 0,2034 -0,0002 1,8162 0,4138 1,6829 204,5732 204,5734 100,5732 2022,748 204,5731846 100,57 100573,185

104 0,2095 -0,0002 1,9081 0,42 1,7681 207,4584 207,4586 103,4584 2024,502 207,4584268 103,46 103458,427

104 0,2147 -0,0002 1,9914 0,4254 1,8453 209,9606 209,9608 105,9606 2026,094 209,9606435 105,96 105960,643

104 0,2205 -0,0002 2,0748 0,4314 1,9225 212,7545 212,7547 108,7545 2027,689 212,75452 108,75 108754,52

104 0,2188 -0,0002 2,1581 0,4298 1,9997 211,7986 211,7988 107,7986 2029,286 211,7986326 107,80 107798,633

104 0,2216 -0,0002 2,2414 0,4328 2,0769 213,1089 213,1091 109,1089 2030,886 213,1089584 109,11 109108,958

104 0,226 -0,0002 2,3248 0,4374 2,1542 215,2039 215,2041 111,2039 2032,491 215,203905 111,20 111203,905

104 0,2245 -0,0002 2,4081 0,436 2,2314 214,3459 214,3461 110,3459 2034,096 214,3458323 110,35 110345,832

104 0,226 -0,0002 2,4914 0,4377 2,3086 215,0117 215,0119 111,0117 2035,703 215,0117183 111,01 111011,718

104 0,2289 -0,0002 2,5748 0,4408 2,3858 216,3634 216,3636 112,3634 2037,313 216,3634159 112,36 112363,416

105 0,2263 -0,0002 2,6581 0,4404 2,463 215,9961 215,9963 110,9961 2038,926 215,9960685 111,00 110996,069

104 0,2269 -0,0002 2,7412 0,4391 2,54 215,1885 215,1887 111,1885 2040,536 215,1885583 111,19 111188,558

104 0,2291 -0,0002 2,8245 0,4415 2,6172 216,1933 216,1935 112,1933 2042,154 216,1932939 112,19 112193,294

104 0,2255 -0,0002 2,8997 0,438 2,6869 214,3259 214,3261 110,3259 2043,617 214,3258742 110,33 110325,874

103 0,2249 -0,0002 2,9914 0,4356 2,7719 212,9653 212,9655 109,9653 2045,403 212,9653667 109,97 109965,367

104 0,2241 -0,0002 3,0747 0,437 2,8491 213,4801 213,4803 109,4801 2047,029 213,4801217 109,48 109480,122

104 0,2214 -0,0002 3,1495 0,4344 2,9184 212,0586 212,0588 108,0586 2048,49 212,0586383 108,06 108058,638

104 0,219 -0,0002 3,2412 0,4322 3,0033 210,8002 210,8004 106,8002 2050,283 210,8001676 106,80 106800,168

104 0,2169 -0,0002 3,3247 0,4303 3,0807 209,706 209,7062 105,706 2051,92 209,7060314 105,71 105706,031

104 0,2125 -0,0002 3,3995 0,4261 3,15 207,5106 207,5108 103,5106 2053,389 207,5106081 103,51 103510,608

104 0,2078 -0,0002 3,4914 0,4215 3,2352 205,0899 205,0901 101,0899 2055,197 205,0898284 101,09 101089,828

104 0,2045 -0,0002 3,5747 0,4184 3,3124 203,4191 203,4193 99,4191 2056,838 203,4190345 99,42 99419,0345

104 0,2027 -0,0002 3,6581 0,4168 3,3896 202,4794 202,4796 98,4794 2058,481 202,4794011 98,48 98479,4011

104 0,1968 -0,0002 3,7414 0,4111 3,4668 199,5508 199,551 95,5508 2060,127 199,5508044 95,55 95550,8044

104 0,1933 -0,0002 3,8247 0,4077 3,544 197,7421 197,7423 93,7421 2061,776 197,7421408 93,74 93742,1408

104 0,1918 -0,0002 3,9081 0,4064 3,6213 196,9536 196,9538 92,9536 2063,43 196,9536161 92,95 92953,6161

104 0,1846 -0,0002 3,9914 0,3994 3,6985 193,4062 193,4064 89,4062 2065,084 193,4061762 89,41 89406,1762

104 0,1816 -0,0002 4,0747 0,3965 3,7757 191,848 191,8482 87,848 2066,741 191,8479384 87,85 87847,9384

104 0,1806 -0,0002 4,1579 0,3957 3,8528 191,3075 191,3077 87,3075 2068,398 191,3074756 87,31 87307,4756

104 0,1757 -0,0002 4,2414 0,391 3,9301 188,8832 188,8834 84,8832 2070,063 188,8831403 84,88 84883,1403

104 0,1739 -0,0002 4,3247 0,3894 4,0073 187,9591 187,9593 83,9591 2071,727 187,9591278 83,96 83959,1278

104 0,1739 -0,0002 4,4078 0,3895 4,0843 187,8566 187,8568 83,8566 2073,39 187,856602 83,86 83856,602

104 0,1696 -0,0002 4,4912 0,3854 4,1616 185,7293 185,7295 81,7293 2075,063 185,7293007 81,73 81729,3007

103 0,1677 -0,0002 4,5747 0,3816 4,239 183,7495 183,7497 80,7495 2076,74 183,7495305 80,75 80749,5305

104 0,1681 -0,0002 4,6581 0,3843 4,3163 184,9003 184,9005 80,9003 2078,417 184,9003352 80,90 80900,3352

104 0,1647 -0,0002 4,7414 0,381 4,3934 183,1648 183,165 79,1648 2080,094 183,1647993 79,16 79164,7993

104 0,1638 -0,0002 4,8245 0,3803 4,4704 182,681 182,6812 78,681 2081,771 182,6809961 78,68 78680,9961

104 0,1632 -0,0002 4,908 0,3799 4,5478 182,341 182,3412 78,341 2083,458 182,3410887 78,34 78341,0887

104 0,162 -0,0002 4,983 0,3788 4,6173 181,6807 181,6809 77,6807 2084,977 181,6806612 77,68 77680,6612

104 0,1612 -0,0002 5,0747 0,3782 4,7023 181,2313 181,2315 77,2313 2086,836 181,2312994 77,23 77231,2994

104 0,1608 -0,0002 5,1578 0,378 4,7793 180,9891 180,9893 76,9891 2088,524 180,9890621 76,99 76989,0621

104 0,1599 -0,0002 5,2328 0,3773 4,8488 180,5221 180,5223 76,5221 2090,049 180,5220835 76,52 76522,0835

104 0,1592 -0,0002 5,3245 0,3768 4,9337 180,122 180,1222 76,122 2091,916 180,1219552 76,12 76121,9552

104 0,159 -0,0002 5,4078 0,3767 5,0109 179,9279 179,9281 75,9279 2093,616 179,9279333 75,93 75927,9333

104 0,1583 -0,0002 5,483 0,3762 5,0806 179,5573 179,5575 75,5573 2095,153 179,5572925 75,56 75557,2925

104 0,1576 -0,0002 5,5745 0,3757 5,1654 179,1584 179,1586 75,1584 2097,027 179,158399 75,16 75158,399

104 0,1576 -0,0002 5,658 0,3759 5,2428 179,1075 179,1077 75,1075 2098,74 179,1074645 75,11 75107,4645

104 0,1567 -0,0002 5,733 0,3751 5,3123 178,5952 178,5954 74,5952 2100,28 178,5952349 74,60 74595,2349

104 0,1562 -0,0002 5,8245 0,3748 5,3971 178,2926 178,2928 74,2926 2102,163 178,2925492 74,29 74292,5492

104 0,1557 -0,0002 5,9078 0,3745 5,4742 178,0047 178,0049 74,0047 2103,877 178,0047027 74,00 74004,7027

104 0,1548 -0,0002 5,983 0,3738 5,5439 177,541 177,5412 73,541 2105,43 177,5409299 73,54 73540,9299

104 0,1535 -0,0002 6,0745 0,3727 5,6287 176,8596 176,8598 72,8596 2107,322 176,8595402 72,86 72859,5402

104 0,1526 -0,0002 6,1578 0,3719 5,7059 176,3356 176,3358 72,3356 2109,047 176,3355677 72,34 72335,5677

104 0,153 -0,0002 6,2414 0,3725 5,7834 176,4749 176,4751 72,4749 2110,782 176,4748799 72,47 72474,8799

104 0,1503 -0,0002 6,3247 0,37 5,8605 175,1471 175,1473 71,1471 2112,51 175,1470999 71,15 71147,0999

104 0,1494 -0,0002 6,4078 0,3693 5,9375 174,6727 174,6729 70,6727 2114,24 174,6726956 70,67 70672,6956

SONDEO 2

104 0,1496 -0,0002 6,4914 0,3697 6,015 174,7178 174,718 70,7178 2115,983 174,7178498 70,72 70717,8498

104 0,1473 -0,0002 6,5745 0,3675 6,092 173,5358 173,536 69,5358 2117,718 173,5358532 69,54 69535,8532

105 0,1467 -0,0002 6,658 0,3692 6,1694 174,1949 174,1951 69,1949 2119,465 174,194903 69,19 69194,903

104 0,1471 -0,0002 6,7414 0,3677 6,2467 173,3442 173,3444 69,3442 2121,213 173,3442139 69,34 69344,2139

104 0,1452 -0,0002 6,8247 0,366 6,3239 172,4007 172,4009 68,4007 2122,961 172,4007177 68,40 68400,7177

104 0,1448 -0,0002 6,9078 0,3658 6,4009 172,1649 172,1651 68,1649 2124,707 172,164915 68,16 68164,915

104 0,1456 -0,0002 6,9913 0,3668 6,4782 172,493 172,4932 68,493 2126,463 172,4930083 68,49 68493,0083

104 0,1438 -0,0002 7,0745 0,3651 6,5553 171,552 171,5522 67,552 2128,218 171,5519745 67,55 67551,9745

104 0,1437 -0,0002 7,158 0,3652 6,6327 171,4568 171,457 67,4568 2129,982 171,456848 67,46 67456,848

104 0,1437 -0,0002 7,2413 0,3654 6,7099 171,4089 171,4091 67,4089 2131,745 171,4088693 67,41 67408,8693

104 0,143 -0,0002 7,3161 0,3649 6,7792 171,0472 171,0474 67,0472 2133,33 171,0471423 67,05 67047,1423

104 0,1424 -0,0002 7,408 0,3645 6,8643 170,7037 170,7039 66,7037 2135,279 170,7036879 66,70 66703,6879

104 0,1425 -0,0002 7,4913 0,3648 6,9415 170,7026 170,7028 66,7026 2137,05 170,7026041 66,70 66702,6041

105 0,1419 -0,0002 7,5663 0,3665 7,011 171,37 171,3702 66,37 2138,647 171,3700297 66,37 66370,0297

104 0,1418 -0,0002 7,6578 0,3644 7,0958 170,2327 170,2329 66,2327 2140,6 170,2326451 66,23 66232,6451

104 0,1419 -0,0002 7,7413 0,3647 7,1732 170,2309 170,2311 66,2309 2142,385 170,2308409 66,23 66230,8409

104 0,1416 -0,0002 7,8161 0,3646 7,2425 170,0572 170,0574 66,0572 2143,985 170,0571599 66,06 66057,1599

104 0,1416 -0,0002 7,908 0,3648 7,3277 169,9942 169,9944 65,9942 2145,956 169,9941658 65,99 65994,1658

104 0,1419 -0,0002 7,9915 0,3653 7,405 170,0852 170,0854 66,0852 2147,748 170,085131 66,09 66085,131

104 0,1415 -0,0002 8,0663 0,365 7,4743 169,8183 169,8185 65,8183 2149,356 169,8183084 65,82 65818,3084

104 0,1415 -0,0002 8,1582 0,3652 7,5595 169,7549 169,7551 65,7549 2151,337 169,7549013 65,75 65754,9013

104 0,1418 -0,0002 8,2415 0,3657 7,6367 169,8453 169,8455 65,8453 2153,135 169,845365 65,85 65845,365

104 0,1415 -0,0002 8,3163 0,3656 7,706 169,6715 169,6717 65,6715 2154,752 169,6714982 65,67 65671,4982

104 0,1412 -0,0002 8,408 0,3655 7,791 169,4689 169,4691 65,4689 2156,738 169,4688924 65,47 65468,8924

104 0,1413 -0,0002 8,4915 0,3658 7,8683 169,4658 169,466 65,4658 2158,548 169,4657705 65,47 65465,7705

104 0,1419 -0,0002 8,5749 0,3666 7,9456 169,6939 169,6941 65,6939 2160,361 169,6938614 65,69 65693,8614

104 0,1408 -0,0002 8,6582 0,3657 8,0228 169,1353 169,1355 65,1353 2162,174 169,135324 65,14 65135,324

104 0,1409 -0,0002 8,7415 0,366 8,1 169,132 169,1322 65,132 2163,99 169,13202 65,13 65132,02

104 0,1416 -0,0002 8,8249 0,3668 8,1773 169,3591 169,3593 65,3591 2165,812 169,3591133 65,36 65359,1133

104 0,1406 -0,0002 8,9082 0,366 8,2544 168,8479 168,8481 64,8479 2167,632 168,8478487 64,85 64847,8487

104 0,1405 -0,0002 8,9915 0,3661 8,3316 168,7519 168,7521 64,7519 2169,458 168,7518265 64,75 64751,8265

103 0,1413 -0,0002 9,0749 0,3649 8,4089 168,0569 168,0571 65,0569 2171,288 168,0569321 65,06 65056,9321

104 0,1402 -0,0002 9,1582 0,3662 8,4861 168,5135 168,5137 64,5135 2173,12 168,5134737 64,51 64513,4737

104 0,1402 -0,0002 9,2415 0,3664 8,5633 168,4633 168,4635 64,4633 2174,955 168,4632556 64,46 64463,2556

104 0,141 -0,0002 9,3249 0,3674 8,6406 168,7802 168,7804 64,7802 2176,795 168,780248 64,78 64780,248

104 0,1398 -0,0002 9,4082 0,3664 8,7178 168,1786 168,1788 64,1786 2178,636 168,1786219 64,18 64178,6219

104 0,1399 -0,0002 9,4915 0,3667 8,7949 168,1741 168,1743 64,1741 2180,478 168,1741343 64,17 64174,1343

104 0,1406 -0,0002 9,5748 0,3676 8,8721 168,4442 168,4444 64,4442 2182,325 168,4442051 64,44 64444,2051

104 0,1395 -0,0002 9,6496 0,3666 8,9414 167,8582 167,8584 63,8582 2183,986 167,8582189 63,86 63858,2189

103 0,1396 -0,0002 9,7415 0,3648 9,0266 166,8778 166,878 63,8778 2186,031 166,8777799 63,88 63877,7799

104 0,1397 -0,0002 9,8248 0,3672 9,1038 167,8331 167,8333 63,8331 2187,888 167,8330883 63,83 63833,0883

104 0,1395 -0,0002 9,8998 0,3672 9,1733 167,7048 167,705 63,7048 2189,562 167,7047738 63,70 63704,7738

104 0,1396 -0,0002 9,9913 0,3675 9,2581 167,6851 167,6853 63,6851 2191,608 167,685097 63,69 63685,097

104 0,1398 -0,0002 10,0746 0,3679 9,3352 167,725 167,7252 63,725 2193,472 167,7249584 63,72 63724,9584

104 0,1396 -0,0002 10,1496 0,3679 9,4047 167,5964 167,5966 63,5964 2195,155 167,5963656 63,60 63596,3656

104 0,1397 -0,0002 10,2413 0,3682 9,4897 167,5757 167,5759 63,5757 2197,216 167,5756958 63,58 63575,6958

104 0,1398 -0,0002 10,3248 0,3685 9,5671 167,5688 167,569 63,5688 2199,097 167,5687794 63,57 63568,7794

104 0,1397 -0,0002 10,3998 0,3686 9,6366 167,4855 167,4857 63,4855 2200,788 167,4854643 63,49 63485,4643

104 0,1397 -0,0002 10,4913 0,3688 9,7214 167,4191 167,4193 63,4191 2202,855 167,4190993 63,42 63419,0993

104 0,1398 -0,0002 10,5748 0,3691 9,7987 167,4118 167,412 63,4118 2204,743 167,4118026 63,41 63411,8026

104 0,1407 -0,0002 10,658 0,3702 9,8758 167,7672 167,7674 63,7672 2206,629 167,7672142 63,77 63767,2142

105 0,1397 -0,0002 10,7415 0,3716 9,9532 168,257 168,2572 63,257 2208,526 168,2570185 63,26 63257,0185

104 0,1397 -0,0002 10,8246 0,3696 10,0302 167,2083 167,2085 63,2083 2210,416 167,2083445 63,21 63208,3445

104 0,1405 -0,0002 10,9082 0,3706 10,1077 167,5163 167,5165 63,5163 2212,322 167,5163019 63,52 63516,3019

103 0,1394 -0,0002 10,9913 0,3675 10,1847 165,9728 165,973 62,9728 2214,219 165,9727425 62,97 62972,7425

104 0,1395 -0,0002 11,0748 0,37 10,262 166,958 166,9582 62,958 2216,126 166,9580159 62,96 62958,0159

104 0,1402 -0,0002 11,1582 0,3709 10,3393 167,22 167,2202 63,22 2218,036 167,2200091 63,22 63220,0091

104 0,1393 -0,0002 11,2415 0,3702 10,4165 166,7607 166,7609 62,7607 2219,948 166,7606629 62,76 62760,6629

104 0,1395 -0,0002 11,3248 0,3706 10,4937 166,797 166,7972 62,797 2221,863 166,7969627 62,80 62796,9627

104 0,1405 -0,0002 11,4079 0,3718 10,5707 167,1931 167,1933 63,1931 2223,775 167,1931738 63,19 63193,1738

104 0,1397 -0,0002 11,4832 0,3712 10,6405 166,793 166,7932 62,793 2225,513 166,7930046 62,79 62793,0046

104 0,1397 -0,0002 11,5748 0,3714 10,7254 166,7244 166,7246 62,7244 2227,629 166,7243513 62,72 62724,3513

104 0,1397 -0,0002 11,6582 0,3716 10,8026 166,6699 166,6701 62,6699 2229,557 166,6698811 62,67 62669,8811

104 0,1396 -0,0002 11,7332 0,3717 10,8721 166,5848 166,585 62,5848 2231,296 166,5848009 62,58 62584,8009

104 0,1397 -0,0002 11,8248 0,372 10,957 166,5605 166,5607 62,5605 2233,423 166,5604769 62,56 62560,4769

104 0,1398 -0,0002 11,9081 0,3723 11,0342 166,5503 166,5505 62,5503 2235,361 166,5502798 62,55 62550,2798

104 0,1395 -0,0002 11,9831 0,3722 11,1037 166,3755 166,3757 62,3755 2237,109 166,3754426 62,38 62375,4426

104 0,1397 -0,0002 12,0748 0,3726 11,1887 166,395 166,3952 62,395 2239,25 166,3949983 62,39 62394,9983

105 0,1399 -0,0002 12,1581 0,3752 11,2658 167,4106 167,4108 62,4106 2241,196 167,4106147 62,41 62410,6147

104 0,1396 -0,0002 12,2331 0,3729 11,3353 166,2541 166,2543 62,2541 2242,952 166,2541151 62,25 62254,1151

104 0,1398 -0,0002 12,3248 0,3733 11,4203 166,2729 166,2731 62,2729 2245,104 166,272921 62,27 62272,921

105 0,1401 -0,0002 12,4081 0,376 11,4975 167,3295 167,3297 62,3295 2247,063 167,3295319 62,33 62329,5319

104 0,1407 -0,0002 12,4915 0,3746 11,5748 166,5609 166,5611 62,5609 2249,027 166,5609172 62,56 62560,9172

104 0,1397 -0,0002 12,5748 0,3738 11,652 166,0601 166,0603 62,0601 2250,993 166,0600455 62,06 62060,0455

104 0,1398 -0,0002 12,6579 0,3741 11,729 166,0485 166,0487 62,0485 2252,956 166,0485158 62,05 62048,5158

104 0,1404 -0,0002 12,7415 0,3749 11,8064 166,2577 166,2579 62,2577 2254,933 166,2577114 62,26 62257,7114

104 0,1394 -0,0002 12,8248 0,3741 11,8836 165,7577 165,7579 61,7577 2256,909 165,7576801 61,76 61757,6801

104 0,1394 -0,0002 12,9079 0,3743 11,9606 165,7014 165,7016 61,7014 2258,883 165,7013666 61,70 61701,3666

104 0,1402 -0,0002 12,9913 0,3753 12,0379 165,9982 165,9984 61,9982 2260,868 165,9981918 62,00 61998,1918

104 0,1393 -0,0002 13,0748 0,3746 12,1153 165,5428 165,543 61,5428 2262,859 165,5427934 61,54 61542,7934

104 0,1396 -0,0002 13,1579 0,3751 12,1923 165,6185 165,6187 61,6185 2264,844 165,6184709 61,62 61618,4709

104 0,1398 -0,0002 13,2415 0,3756 12,2697 165,6931 165,6933 61,6931 2266,842 165,6930655 61,69 61693,0655

104 0,1396 -0,0002 13,3165 0,3755 12,3392 165,5177 165,5179 61,5177 2268,639 165,5177399 61,52 61517,7399

104 0,1397 -0,0002 13,4081 0,3759 12,4241 165,5336 165,5338 61,5336 2270,838 165,5336048 61,53 61533,6048

104 0,1399 -0,0002 13,4915 0,3763 12,5014 165,5635 165,5637 61,5635 2272,844 165,5634967 61,56 61563,4967

104 0,1397 -0,0002 13,5665 0,3763 12,5709 165,432 165,4322 61,432 2274,651 165,4319718 61,43 61431,9718

104 0,1399 -0,0002 13,6581 0,3767 12,6558 165,447 165,4472 61,447 2276,862 165,4470056 61,45 61447,0056

104 0,1402 -0,0002 13,7415 0,3772 12,733 165,5202 165,5204 61,5202 2278,876 165,520195 61,52 61520,195

104 0,1401 -0,0002 13,8162 0,3773 12,8023 165,4326 165,4328 61,4326 2280,687 165,4326087 61,43 61432,6087

104 0,1404 -0,0002 13,9081 0,3778 12,8874 165,4901 165,4903 61,4901 2282,915 165,4901737 61,49 61490,1737

104 0,1406 -0,0002 13,9914 0,3782 12,9646 165,5186 165,5188 61,5186 2284,94 165,5185694 61,52 61518,5694

104 0,1403 -0,0002 14,0662 0,3781 13,0339 165,343 165,3432 61,343 2286,761 165,3430332 61,34 61343,0332

104 0,1406 -0,0002 14,1579 0,3787 13,1189 165,4435 165,4437 61,4435 2288,998 165,4435696 61,44 61443,5696

104 0,1407 -0,0002 14,2414 0,379 13,1963 165,4271 165,4273 61,4271 2291,039 165,4271272 61,43 61427,1272

104 0,1415 -0,0002 14,3248 0,38 13,2735 165,7161 165,7163 61,7161 2293,079 165,7160525 61,72 61716,0525

104 0,1408 -0,0002 14,4081 0,3795 13,3507 165,3507 165,3509 61,3507 2295,122 165,3506872 61,35 61350,6872

104 0,1411 -0,0002 14,4912 0,38 13,4277 165,4214 165,4216 61,4214 2297,163 165,421435 61,42 61421,435

104 0,1419 -0,0002 14,5748 0,381 13,5052 165,7083 165,7085 61,7083 2299,221 165,7082986 61,71 61708,2986

104 0,1412 -0,0002 14,6579 0,3805 13,5822 165,3435 165,3437 61,3435 2301,27 165,3434843 61,34 61343,4843

104 0,1415 -0,0002 14,7414 0,381 13,6596 165,4125 165,4127 61,4125 2303,333 165,4124697 61,41 61412,4697

105 0,1421 -0,0002 14,8248 0,3842 13,7368 166,6526 166,6528 61,6526 2305,394 166,6526416 61,65 61652,6416

104 0,1413 -0,0002 14,9081 0,3813 13,814 165,2467 165,2469 61,2467 2307,459 165,2467064 61,25 61246,7064

104 0,1414 -0,0002 14,9914 0,3816 13,8912 165,2286 165,2288 61,2286 2309,528 165,2285662 61,23 61228,5662

104 0,1419 -0,0002 15,0748 0,3823 13,9685 165,383 165,3832 61,383 2311,603 165,3830697 61,38 61383,0697

104 0,1412 -0,0002 15,1579 0,3818 14,0455 165,0189 165,0191 61,0189 2313,674 165,0189266 61,02 61018,9266

104 0,1413 -0,0002 15,2414 0,3821 14,1229 164,9999 165,0001 60,9999 2315,759 164,9998985 61,00 60999,8985

104 0,1415 -0,0002 15,3248 0,3826 14,2001 165,0673 165,0675 61,0673 2317,843 165,067263 61,07 61067,263

104 0,1412 -0,0002 15,3998 0,3825 14,2696 164,8905 164,8907 60,8905 2319,722 164,8904481 60,89 60890,4481

104 0,1414 -0,0002 15,4914 0,3829 14,3545 164,8994 164,8996 60,8994 2322,021 164,8994561 60,90 60899,4561

104 0,1416 -0,0002 15,5745 0,3833 14,4315 164,9233 164,9235 60,9233 2324,111 164,923276 60,92 60923,276

104 0,1413 -0,0002 15,6498 0,3832 14,5013 164,7458 164,746 60,7458 2326,008 164,745779 60,75 60745,779

104 0,1415 -0,0002 15,7412 0,3836 14,586 164,7543 164,7545 60,7543 2328,315 164,7543395 60,75 60754,3395

104 0,1417 -0,0002 15,8245 0,3841 14,6632 164,82 164,8202 60,82 2330,421 164,8200046 60,82 60820,0046

104 0,1415 -0,0002 15,8998 0,3841 14,733 164,6852 164,6854 60,6852 2332,329 164,6851709 60,69 60685,1709

104 0,1416 -0,0002 15,9914 0,3844 14,8178 164,6499 164,6501 60,6499 2334,651 164,649877 60,65 60649,877

104 0,1419 -0,0002 16,0747 0,3849 14,895 164,7146 164,7148 60,7146 2336,769 164,7146124 60,71 60714,6124

104 0,1427 -0,0002 16,1581 0,3859 14,9723 164,9926 164,9928 60,9926 2338,893 164,9925841 60,99 60992,5841

104 0,1419 -0,0002 16,2412 0,3854 15,0493 164,6296 164,6298 60,6296 2341,013 164,6295856 60,63 60629,5856

104 0,142 -0,0002 16,3247 0,3857 15,1267 164,6076 164,6078 60,6076 2343,148 164,6076133 60,61 60607,6133

104 0,1426 -0,0002 16,4081 0,3865 15,2039 164,799 164,7992 60,799 2345,281 164,7990156 60,80 60799,0156

104 0,1418 -0,0002 16,4914 0,3859 15,2811 164,3934 164,3936 60,3934 2347,418 164,3933888 60,39 60393,3888

104 0,1418 -0,0002 16,5747 0,3862 15,3583 164,3713 164,3715 60,3713 2349,559 164,3712714 60,37 60371,2714

104 0,1423 -0,0002 16,6581 0,3869 15,4356 164,5188 164,519 60,5188 2351,707 164,5187942 60,52 60518,7942

104 0,1414 -0,0002 16,7414 0,3862 15,5128 164,0712 164,0714 60,0712 2353,856 164,0712091 60,07 60071,2091

104 0,1414 -0,0002 16,8245 0,3864 15,5898 164,0066 164,0068 60,0066 2356,003 164,0065823 60,01 60006,5823

104 0,1418 -0,0002 16,9081 0,387 15,6673 164,1104 164,1106 60,1104 2358,168 164,1104451 60,11 60110,4451

104 0,1411 -0,0002 16,9831 0,3866 15,7368 163,8057 163,8059 59,8057 2360,113 163,8057161 59,81 59805,7161

105 0,1409 -0,0002 17,0747 0,389 15,8216 164,6567 164,6569 59,6567 2362,491 164,6567119 59,66 59656,7119

104 0,141 -0,0002 17,1581 0,3869 15,8989 163,6175 163,6177 59,6175 2364,662 163,6174641 59,62 59617,4641

104 0,1406 -0,0002 17,2331 0,3867 15,9684 163,3977 163,3979 59,3977 2366,618 163,3977262 59,40 59397,7262

103 0,1403 -0,0002 17,3247 0,3843 16,0533 162,2196 162,2198 59,2196 2369,011 162,2195929 59,22 59219,5929

104 0,1402 -0,0002 17,4079 0,3868 16,1304 163,1249 163,1251 59,1249 2371,189 163,1249133 59,12 59124,9133

104 0,14 -0,0002 17,4831 0,3868 16,2001 162,9893 162,9895 58,9893 2373,161 162,9893631 58,99 58989,3631

104 0,1399 -0,0002 17,5747 0,387 16,2849 162,9086 162,9088 58,9086 2375,565 162,9086133 58,91 58908,6133

104 0,1398 -0,0002 17,6581 0,3871 16,3622 162,8002 162,8004 58,8002 2377,761 162,8002142 58,80 58800,2142

104 0,1395 -0,0002 17,7331 0,387 16,4317 162,6229 162,6231 58,6229 2379,738 162,6229442 58,62 58622,9442

104 0,1394 -0,0002 17,8245 0,3871 16,5164 162,5001 162,5003 58,5001 2382,153 162,5000577 58,50 58500,0577

104 0,1395 -0,0002 17,9081 0,3875 16,5939 162,517 162,5172 58,517 2384,366 162,5169961 58,52 58516,9961

104 0,1399 -0,0002 17,9914 0,3881 16,6711 162,618 162,6182 58,618 2386,575 162,6179776 58,62 58617,9776

104 0,1392 -0,0002 18,0747 0,3876 16,7482 162,2582 162,2584 58,2582 2388,785 162,2582191 58,26 58258,2191

104 0,1392 -0,0002 18,158 0,3879 16,8254 162,2332 162,2334 58,2332 2391,003 162,2331716 58,23 58233,1716

104 0,1397 -0,0002 18,2414 0,3886 16,9027 162,3749 162,3751 58,3749 2393,227 162,3749022 58,37 58374,9022

104 0,1388 -0,0002 18,3245 0,3879 16,9797 161,9322 161,9324 57,9322 2395,447 161,9321989 57,93 57932,1989

104 0,1388 -0,0002 18,4078 0,3882 17,0569 161,9068 161,907 57,9068 2397,676 161,9067797 57,91 57906,7797

104 0,1393 -0,0002 18,4914 0,3889 17,1344 162,0472 162,0474 58,0472 2399,918 162,0472033 58,05 58047,2033

104 0,1384 -0,0002 18,5747 0,3882 17,2115 161,605 161,6052 57,605 2402,154 161,6049595 57,60 57604,9595

104 0,1386 -0,0002 18,6578 0,3887 17,2885 161,6626 161,6628 57,6626 2404,39 161,6626254 57,66 57662,6254

104 0,139 -0,0002 18,7414 0,3893 17,366 161,7605 161,7607 57,7605 2406,645 161,7604591 57,76 57760,4591

104 0,1381 -0,0002 18,8247 0,3886 17,4432 161,3188 161,319 57,3188 2408,895 161,3187789 57,32 57318,7789

104 0,1382 -0,0002 18,908 0,389 17,5204 161,3338 161,334 57,3338 2411,15 161,3338034 57,33 57333,8034

104 0,1387 -0,0002 18,9914 0,3897 17,5977 161,4726 161,4728 57,4726 2413,412 161,4726371 57,47 57472,6371

105 0,1379 -0,0002 19,0747 0,3915 17,6749 162,0665 162,0667 57,0665 2415,675 162,0665032 57,07 57066,5032

104 0,138 -0,0002 19,158 0,3895 17,752 161,0876 161,0878 57,0876 2417,939 161,0876039 57,09 57087,6039

105 0,1383 -0,0002 19,2412 0,3924 17,8291 162,1348 162,135 57,1348 2420,208 162,1348248 57,13 57134,8248

104 0,1379 -0,0002 19,3164 0,3898 17,8988 160,9239 160,9241 56,9239 2422,263 160,9238964 56,92 56923,8964

104 0,1379 -0,0002 19,408 0,3901 17,9837 160,8812 160,8814 56,8812 2424,77 160,8812382 56,88 56881,2382

104 0,1382 -0,0002 19,4914 0,3906 18,061 160,9356 160,9358 56,9356 2427,058 160,9355854 56,94 56935,5854

105 0,1378 -0,0002 19,5664 0,3929 18,1305 161,7459 161,7461 56,7459 2429,118 161,7459506 56,75 56745,9506

104 0,1383 -0,0002 19,658 0,3912 18,2153 160,8793 160,8795 56,8793 2431,637 160,879276 56,88 56879,276

104 0,1384 -0,0002 19,7414 0,3915 18,2926 160,8505 160,8507 56,8505 2433,937 160,8505068 56,85 56850,5068

1. 26. Resultados del ensayo triaxial UU en el sondeo 2.

1. 27. Resultados ensayo Triaxial de esfuerzos principales sondeo 2.

104 0,138 -0,0002 19,8164 0,3913 18,3621 160,6316 160,6318 56,6316 2436,01 160,6315245 56,63 56631,5245

104 0,1381 -0,0002 19,908 0,3917 18,447 160,6285 160,6287 56,6285 2438,545 160,6285715 56,63 56628,5715

104 0,1382 -0,0002 19,9911 0,392 18,524 160,5998 160,6 56,5998 2440,85 160,5997911 56,60 56599,7911

104 0,1379 -0,0002 20,0661 0,392 18,5935 160,4628 160,463 56,4628 2442,934 160,4627878 56,46 56462,7878

103 0,1379 -0,0002 20,158 0,3898 18,6787 159,3953 159,3955 56,3953 2445,493 159,395263 56,40 56395,263

104 0,138 -0,0002 20,2411 0,3926 18,7557 160,3882 160,3884 56,3882 2447,811 160,3881999 56,39 56388,1999

104 0,1385 -0,0002 20,3247 0,3933 18,8331 160,5211 160,5213 56,5211 2450,145 160,521112 56,52 56521,112

104 0,1378 -0,0002 20,4078 0,3929 18,9101 160,2057 160,2059 56,2057 2452,472 160,2057027 56,21 56205,7027

104 0,1378 -0,0002 20,4911 0,3931 18,9873 160,1347 160,1349 56,1347 2454,809 160,1346581 56,13 56134,6581

104 0,1384 -0,0002 20,5747 0,3939 19,0648 160,3071 160,3073 56,3071 2457,159 160,3070864 56,31 56307,0864

104 0,1379 -0,0002 20,6578 0,3937 19,1418 160,0732 160,0734 56,0732 2459,499 160,0732507 56,07 56073,2507

104 0,1379 -0,0002 20,7411 0,3939 19,219 160,0016 160,0018 56,0016 2461,85 160,0016248 56,00 56001,6248

104 0,1385 -0,0002 20,8245 0,3948 19,2962 160,214 160,2142 56,214 2464,205 160,2139432 56,21 56213,9432

104 0,1379 -0,0002 20,908 0,3944 19,3736 159,8981 159,8983 55,8981 2466,57 159,8981582 55,90 55898,1582

104 0,138 -0,0002 20,9911 0,3948 19,4506 159,9074 159,9076 55,9074 2468,928 159,9074578 55,91 55907,4578

104 0,1381 -0,0002 21,0745 0,3951 19,5279 159,8754 159,8756 55,8754 2471,3 159,8753692 55,88 55875,3692

104 0,1379 -0,0002 21,1497 0,3951 19,5976 159,7369 159,7371 55,7369 2473,442 159,7369172 55,74 55736,9172

104 0,1378 -0,0002 21,2413 0,3953 19,6825 159,649 159,6492 55,649 2476,057 159,6489903 55,65 55648,9903

104 0,1379 -0,0002 21,3247 0,3957 19,7597 159,657 159,6572 55,657 2478,439 159,6569454 55,66 55656,9454

104 0,1377 -0,0002 21,3997 0,3957 19,8292 159,5187 159,5189 55,5187 2480,588 159,5186303 55,52 55518,6303

105 0,1377 -0,0002 21,4913 0,3984 19,9141 160,437 160,4372 55,437 2483,217 160,437046 55,44 55437,046

104 0,1379 -0,0002 21,5747 0,3964 19,9914 159,4775 159,4777 55,4775 2485,616 159,4775701 55,48 55477,5701

τ σ

0 320,51

0 216,36

52,0735 268,436916

Datos KPa

Ꝺ 216,36 KPa

Ꝺ1 320,51 KPa

Ꝺ3 104,147 KPa

ESFUERZOS PRINCIPALES

ANEXO 2 AVALÚO DE CARGAS

2. 1. Transferencia de cargas a vigas principales Piso 1

Carga 617 Kg/m2

VIGAS

Longitud (m) Area Aferente (m) Carga (Kg/m)

201 9,30

Voladizo 0,80 493,60

201-202 1,77 1092,09

202 9,30

201-202 1,77 1092,09

202-203 1,87 1153,79

203 9,30

202-203 1,87 1153,79

203-204 1,88 1159,96

203-204' 2,30 1,00 617,00

204 9,30

203-204 1,88 1159,96

204-205 2,03 1249,43

205 9,30

204-205 9,30 2,03 1249,43

205-206 3,30 1,65 1018,05

205-206' 3,20 1,65 1018,05

205-206'' 2,80 1,20 740,40

206 9,30

205-206 3,30 1,65 1018,05

205-206' 3,20 1,65 1018,05

Escalera Carga (Kg)

203 2,30 3120,00 1356,52

CARGAS MUERTAS

2. 2. Transferencia de cargas a vigas principales Piso 2

Carga 626 Kg/m2

VIGAS

Longitud (m) Area Aferente (m) Carga (Kg/m)

201 9,30

Voladizo 0,80 500,80

201-202 1,77 1108,02

202 9,30

201-202 1,77 1108,02

202-203 1,87 1170,62

203 9,30

202-203 1,87 1170,62

203-204 1,88 1176,88

203-204' 2,30 1,00 626,00

204 9,30

203-204 1,88 1176,88

204-205 2,03 1267,65

205 9,30

204-205 9,30 2,03 1267,65

205-206 3,30 1,65 1032,90

205-206' 3,20 1,65 1032,90

205-206'' 2,80 1,20 751,20

206 9,30

205-206 3,30 1,65 1032,90

205-206' 3,20 1,65 1032,90

Escalera Carga (Kg)

203 2,30 3120,00 1356,52

CARGAS MUERTAS

ANEXO 3 PLANOS

3. 1. Plano de la estructura

3. 2. Detalle de zapata Fuente propia

ANEXO 4 REGISTRO FOTOGRÁFICO TOMA DE MUESTRAS CON BARRENO Las siguientes fotos muestran las herramientas utilizadas para tomar las muestras de forma mecánica;

4. 1. Barreno mecánico, palas, picas y tubos Shelby. Fuente: Propia

A continuación, mostramos las fotos de la evidencia de cómo fueron tomadas las

muestras con el tubo Shelby. Primero se hace un hueco con la hoyadora, que

permita entrar el barreo, luego de forma manual se va girando el barreno para

conseguir profundidad:

4. 2. Extracción de muestra con barreno mecánico Fuente: Propia.

Material del primer trato

4. 3. Fuente Propia

Material segundo estrato

4. 4. Fuente Propia

NIVEL FREÁTICO El nivel freático lo encontramos a 1.40 m de profundidad del nivel del suelo.

4. 5. Nivel freático. Fuente: Propia.

EXTRACCIÓN TUBO SHELBY

A partir de la maquina extractora de la Universidad de La Salle, obtuvimos las

muestras inalteradas;

4. 6. Maquina extractora. Fuente propia.

4. 7. Muestra inalterada. Fuente: Propia.

CONSOLIDACIÓN, HIDROMETRÍA, PESO UNITARIO

El ensayo de consolidación se realizó a partir de los siguientes consolidómetros,

en incrementos de carga de 0.25 Kg, 0.5 Kg, 1 Kg, 2 Kg, 4 Kg y 8 Kg.

4. 8. Consolidómetros. Fuente: Propia.

Se realiza un ensayo de hidrometria ya que es un material cohesivo de particulas muy pequeñas.

4. 9. Hidrometría. Fuente: Propia.

El ensayo de peso unitario se realiza con el método de la parafina:

4. 10. Ensayo peso unitario método de la parafina. Fuente: Propia.

ENSAYO TRIAXIAL

Para el ensayo triaxial, se hizo un ensayo UU, en el cual se pone la muestra en el

equipo luego un pierdra porosa sobre la muestra, luego un elemento para la

aplicacion de carga, despues se cubre con la membrana y se pone la cabina y se

ajusta el equipo para empezar la prueba.

4. 11. Proceso de preparación muestra ensayo triaxial UU. Fuente propia.

Se realiza el ensayo hasta la falla de la muestra.

4. 12. Falla de la Muestra. Fuente: Propia.

EDIFICACIÓN

Es una estructura de dos pisos, aporticada en concreto armado.

4. 13. Fuente: Propia

4. 14. Fuente: Propia

ANEXO 5 REPORTE ANSYS Pdf adjunto.

ANEXO 6 DATOS DE CAMPO

6. 1. Calibración de los deformímetros para la toma de datos en el monitoreo "in situ".

6. 2. Registro de datos 06/02/2018.

6. 3. Registro de datos 13/02/2018.

Deformimetro 1 (UN230751) Deformimetro 2 (DIGITAL) Deformimetro 3 (UN230756)

Referencia Inicial

Punto Unds Efectivo Efectivo (mm) Unds Efectivo Efectivo (mm) Unds Efectivo Efectivo (mm)

1 1095 1052 10,52 4 -4,25 4,25 4,25 7 1545 1475 14,75

2 1490 1447 14,47 5 -5,3 5,3 5,3 8 1920 1850 18,5

3 1190 1147 11,47 6 -3,02 3,02 3,02 9 2166 2096 20,96

43 - 4,3 mm (-26,3 mm) 70 - 7,0 mm

Calibracion

Datos de Campo

Toma 1 2 3 4 5 6 7 8 9

1 1025 1490 1590 4,25 5,3 3,05 1545 1920 2166

2 1280 1540 1578 5,84 3,2 4,86 1730 2010 2140

3 990 1550 1820 4,45 6,15 3,04 1720 1890 2160

Prom 1098,33 1526,67 1662,67 4,85 4,88 3,65 1665,00 1940,00 2155,33

Sensor

Toma 1 2 3 4 5 6 7 8 9

1 940 1440 1630 4,97 5,84 3,02 1670 1930 2100

2 986 1450 1720 5,77 6,81 3,39 1620 1990 1940

3 890 1425 1640 5,63 6,83 3,09 1760 1980 1960

Prom 938,67 1438,33 1663,33 5,46 6,49 3,17 1683,33 1966,67 2000,00

Sensor

6. 4. Registro de datos 23/02/2018.

6. 5. Registro de datos 06/03/2018.

6. 6. Registro de datos 15/03/2018.

6. 7. Registro de datos 20/03/2018.

6. 8. Registro de datos 27/03/2018.

6. 9. Registro de datos 03/04/2018.

Toma 1 2 3 4 5 6 7 8 9

1 1130 1580 1665 5,45 6,03 3,04 1660 2040 2095

2 1140 1598 1690 5,43 5,84 3,06 1650 1905 2180

3 1110 1575 1685 5,37 6,15 2,83 1670 1900 2080

Prom 1126,67 1584,33 1680,00 5,42 6,01 2,98 1660,00 1948,33 2118,33

Sensor

Toma 1 2 3 4 5 6 7 8 9

1 1135 1590 1660 5,52 5,17 3,78 1470 1950 2100

2 1150 1560 1680 5,36 5,98 3,4 1360 1980 2020

Prom 1142,50 1575,00 1670,00 5,44 5,58 3,59 1415,00 1965,00 2060,00

Sensor

Toma 1 2 3 4 5 6 7 8 9

1 1180 1690 1690 5,4 7,34 4,63 1640 2100 2140

2

3

Prom 1180,00 1690,00 1690,00 5,40 7,34 4,63 1640,00 2100,00 2140,00

Sensor

Toma 1 2 3 4 5 6 7 8 9

1 1210 1800 1800 5,97 8,31 7,91 1660 2260 2250

2

3

Prom 1210,00 1800,00 1800,00 5,97 8,31 7,91 1660,00 2260,00 2250,00

Sensor

Toma 1 2 3 4 5 6 7 8 9

1 1230 1820 1980 5,85 10,31 8,91 1680 2160 2210

2

3

Prom 1230,00 1820,00 1980,00 5,85 10,31 8,91 1680,00 2160,00 2210,00

Sensor

Toma 1 2 3 4 5 6 7 8 9

1 1220 1830 2100 6,02 10,42 10,44 1700 2220 2120

2 1250 1850 2170 6,19 11,31 9,82 1730 2100 2240

3

Prom 1235,00 1840,00 2135,00 6,11 10,87 10,13 1715,00 2160,00 2180,00

Sensor

6. 10. Registro de datos 11/04/2018.

6. 11. Registro de datos 14/04/2018.

ANEXO 8 MODELO TEÓRICO Resultados de asentamiento para los 9 puntos en análisis, piso 1.

8. 1. Asentamientos piso 1, punto 1

Toma 1 2 3 4 5 6 7 8 9

1 1290 1900 2180 6,97 13,31 11,91 1750 2260 2485

2 1250 1830 2200 6,02 12,42 10,44 1840 2220 2120

3 1300 1880 2170 6,89 13,31 11,82 1730 2300 2240

Prom 1280,00 1870,00 2183,33 6,63 13,01 11,39 1773,33 2260,00 2281,67

Sensor

Toma 1 2 3 4 5 6 7 8 9

1 1380 2020 2200 7,02 13,42 10,44 1740 2260 2210

2 1310 2100 2270 6,89 13,31 10,82 1730 2300 2190

3

Prom 1345,00 2060,00 2235,00 6,96 13,37 10,63 1735,00 2280,00 2200,00

Sensor

PUNTO 1

# PISOS 1

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 4761,82 2915,22 0,00 4761,82 2915,22 -8,60E-04 -1,03E-03

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 2962,11 649,51 1412,67 1549,44 -763,16 5,00E-04 6,00E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 1780,99 166,22 699,09 1081,89 -532,87 3,49E-04 4,19E-04

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 1139,09 47,12 407,47 731,62 -360,35 2,36E-04 2,83E-04

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 777,77 12,12 264,79 512,99 -252,67 1,65E-04 1,99E-04

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 560,35 0,60 185,32 375,03 -184,72 1,21E-04 1,45E-04

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 421,16 -3,31 136,77 284,39 -140,07 9,17E-05 1,10E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 327,33 -4,49 105,01 222,32 -109,50 7,17E-05 8,61E-05

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 261,34 -4,65 83,13 178,21 -87,77 5,75E-05 6,90E-05

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 213,28 -4,42 67,42 145,85 -71,84 4,71E-05 5,65E-05

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 177,25 -4,06 55,77 121,47 -59,83 3,92E-05 4,70E-05

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 149,57 -3,67 46,90 102,67 -50,57 3,31E-05 3,97E-05

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 127,87 -3,30 39,98 87,89 -43,29 2,84E-05 3,40E-05

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 110,55 -2,97 34,49 76,06 -37,46 2,45E-05 2,94E-05

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 96,51 -2,67 30,06 66,45 -32,73 2,14E-05 2,57E-05

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 84,97 -2,41 26,43 58,55 -28,84 1,89E-05 2,27E-05

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 75,38 -2,18 23,41 51,96 -25,59 1,68E-05 2,01E-05

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 67,32 -1,98 20,89 46,43 -22,87 1,50E-05 1,80E-05

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 60,48 -1,80 18,75 41,73 -20,55 1,35E-05 1,62E-05

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 54,63 -1,65 16,92 37,71 -18,57 1,22E-05 1,46E-05

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 49,59 -1,51 15,35 34,24 -16,86 1,10E-05 1,33E-05

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 45,21 -1,39 13,99 31,22 -15,38 1,01E-05 1,21E-05

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 41,39 -1,28 12,80 28,59 -14,08 9,22E-06 1,11E-05

0,0012388

cm 0,1239

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

8. 2. Asentamientos piso 1, punto 2

8. 3. Asentamientos piso 1, punto 3

PUNTO 2

# PISOS 1

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 5326,10 5175,22 0,00 5326,10 5175,22 -2,69E-04 -3,23E-04

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 4376,82 2118,25 2863,58 1513,24 -745,33 4,39E-04 5,27E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 3261,17 850,05 1645,72 1615,45 -795,67 4,69E-04 5,63E-04

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 2378,64 359,04 1025,51 1353,13 -666,47 3,93E-04 4,71E-04

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 1758,80 160,72 688,09 1070,71 -527,37 3,11E-04 3,73E-04

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 1332,34 74,76 489,76 842,58 -415,00 2,45E-04 2,94E-04

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 1035,08 34,90 364,96 670,12 -330,06 1,95E-04 2,33E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 822,98 15,38 281,89 541,09 -266,51 1,57E-04 1,89E-04

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 667,81 5,45 224,03 443,78 -218,58 1,29E-04 1,55E-04

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 551,54 0,28 182,19 369,35 -181,92 1,07E-04 1,29E-04

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 462,52 -2,42 151,01 311,51 -153,43 9,04E-05 1,09E-04

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 393,03 -3,78 127,17 265,87 -130,95 7,72E-05 9,26E-05

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 337,86 -4,42 108,53 229,32 -112,95 6,66E-05 7,99E-05

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 293,37 -4,64 93,70 199,67 -98,35 5,80E-05 6,96E-05

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 257,03 -4,64 81,71 175,32 -86,35 5,09E-05 6,11E-05

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 226,96 -4,51 71,88 155,09 -76,39 4,50E-05 5,40E-05

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 201,84 -4,32 63,71 138,12 -68,03 4,01E-05 4,81E-05

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 180,62 -4,10 56,86 123,76 -60,96 3,59E-05 4,31E-05

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 162,56 -3,86 51,06 111,51 -54,92 3,24E-05 3,88E-05

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 147,06 -3,63 46,10 100,97 -49,73 2,93E-05 3,52E-05

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 133,67 -3,41 41,83 91,84 -45,23 2,67E-05 3,20E-05

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 122,01 -3,19 38,12 83,89 -41,32 2,44E-05 2,92E-05

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 111,80 -2,99 34,89 76,92 -37,88 2,23E-05 2,68E-05

0,0033297

cm 0,333

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

PUNTO 3

# PISOS 1

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 5486,51 6787,04 0,00 5486,51 6787,04 2,50E-04 3,00E-04

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 5082,58 3920,38 4303,91 778,67 -383,52 3,01E-04 3,62E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 4395,12 2149,78 2890,74 1504,38 -740,96 5,82E-04 6,99E-04

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 3639,68 1170,37 1985,24 1654,44 -814,87 6,40E-04 7,69E-04

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 2960,20 648,36 1411,27 1548,94 -762,91 6,00E-04 7,20E-04

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 2402,53 368,73 1039,89 1362,64 -671,15 5,28E-04 6,33E-04

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 1962,01 215,24 791,68 1170,34 -576,44 4,53E-04 5,44E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 1618,15 128,32 619,96 998,19 -491,64 3,86E-04 4,64E-04

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 1349,44 77,52 497,26 852,18 -419,73 3,30E-04 3,96E-04

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 1137,93 46,97 406,99 730,94 -360,02 2,83E-04 3,40E-04

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 969,78 28,13 338,88 630,90 -310,74 2,44E-04 2,93E-04

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 834,62 16,27 286,33 548,29 -270,05 2,12E-04 2,55E-04

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 724,78 8,68 245,00 479,78 -236,31 1,86E-04 2,23E-04

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 634,56 3,77 211,93 422,63 -208,16 1,64E-04 1,96E-04

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 559,72 0,58 185,09 374,62 -184,52 1,45E-04 1,74E-04

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 497,04 -1,50 163,02 334,02 -164,52 1,29E-04 1,55E-04

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 444,10 -2,84 144,65 299,45 -147,49 1,16E-04 1,39E-04

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 399,02 -3,69 129,20 269,82 -132,89 1,04E-04 1,25E-04

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 360,35 -4,21 116,10 244,25 -120,30 9,46E-05 1,13E-04

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 326,95 -4,50 104,88 222,07 -109,38 8,60E-05 1,03E-04

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 297,91 -4,63 95,21 202,71 -99,84 7,85E-05 9,42E-05

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 272,53 -4,66 86,81 185,72 -91,47 7,19E-05 8,63E-05

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 250,22 -4,62 79,48 170,75 -84,10 6,61E-05 7,93E-05

0,0072617

cm 0,7262

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

8. 4.Asentamientos piso 1, punto 4

8. 5.Asentamientos piso 1, punto 5

PUNTO 4

# PISOS 1

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 2170,54 281,48 0,00 2170,54 281,48 7,71E-04 9,26E-04

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 725,57 8,73 245,29 480,28 -236,56 1,86E-04 2,23E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 343,45 -4,37 110,41 233,04 -114,78 9,02E-05 1,08E-04

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 197,66 -4,28 62,36 135,30 -66,64 5,24E-05 6,29E-05

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 127,87 -3,30 39,98 87,89 -43,29 3,40E-05 4,08E-05

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 89,32 -2,51 27,79 61,53 -30,31 2,38E-05 2,86E-05

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 65,86 -1,94 20,43 45,43 -22,37 1,76E-05 2,11E-05

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 50,54 -1,54 15,65 34,89 -17,19 1,35E-05 1,62E-05

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 40,00 -1,24 12,37 27,63 -13,61 1,07E-05 1,28E-05

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 32,43 -1,02 10,02 22,41 -11,04 8,68E-06 1,04E-05

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 26,83 -0,85 8,28 18,55 -9,13 7,18E-06 8,62E-06

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 22,56 -0,72 6,96 15,60 -7,68 6,04E-06 7,25E-06

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 19,23 -0,62 5,93 13,30 -6,55 5,15E-06 6,18E-06

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 16,59 -0,54 5,11 11,47 -5,65 4,44E-06 5,33E-06

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 14,45 -0,47 4,46 10,00 -4,93 3,87E-06 4,65E-06

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 12,71 -0,41 3,92 8,79 -4,33 3,40E-06 4,08E-06

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 11,26 -0,37 3,47 7,79 -3,84 3,02E-06 3,62E-06

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 10,04 -0,33 3,09 6,95 -3,42 2,69E-06 3,23E-06

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 9,02 -0,30 2,78 6,24 -3,07 2,42E-06 2,90E-06

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 8,14 -0,27 2,51 5,63 -2,77 2,18E-06 2,62E-06

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 7,38 -0,24 2,27 5,11 -2,52 1,98E-06 2,37E-06

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 6,73 -0,22 2,07 4,66 -2,29 1,80E-06 2,16E-06

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 6,16 -0,20 1,90 4,26 -2,10 1,65E-06 1,98E-06

0,0015048

cm 0,1505

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

PUNTO 5

# PISOS 1

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 5179,39 4339,21 0,00 5179,39 4339,21 5,13E-04 6,15E-04

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 3900,76 1446,79 2256,60 1644,16 -809,81 4,55E-04 5,46E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 2680,22 494,44 1215,75 1464,47 -721,31 4,05E-04 4,86E-04

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 1850,13 184,06 733,86 1116,27 -549,80 3,09E-04 3,70E-04

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 1320,52 72,87 484,60 835,92 -411,72 2,31E-04 2,77E-04

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 977,58 28,91 341,97 635,61 -313,06 1,76E-04 2,11E-04

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 747,81 10,13 253,56 494,25 -243,44 1,37E-04 1,64E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 588,20 1,70 195,25 392,96 -193,55 1,09E-04 1,30E-04

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 473,61 -2,14 154,86 318,75 -157,00 8,81E-05 1,06E-04

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 388,91 -3,85 125,76 263,15 -129,61 7,28E-05 8,73E-05

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 324,72 -4,51 104,14 220,59 -108,65 6,10E-05 7,32E-05

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 275,01 -4,66 87,63 187,38 -92,29 5,18E-05 6,22E-05

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 235,77 -4,56 74,75 161,02 -79,31 4,45E-05 5,34E-05

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 204,29 -4,34 64,51 139,78 -68,85 3,87E-05 4,64E-05

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 178,67 -4,07 56,23 122,43 -60,30 3,39E-05 4,06E-05

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 157,54 -3,79 49,45 108,09 -53,24 2,99E-05 3,59E-05

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 139,93 -3,51 43,82 96,11 -47,34 2,66E-05 3,19E-05

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 125,10 -3,25 39,10 86,00 -42,36 2,38E-05 2,85E-05

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 112,49 -3,01 35,11 77,39 -38,12 2,14E-05 2,57E-05

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 101,69 -2,78 31,69 70,00 -34,48 1,94E-05 2,32E-05

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 92,37 -2,58 28,75 63,62 -31,33 1,76E-05 2,11E-05

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 84,27 -2,39 26,20 58,06 -28,60 1,61E-05 1,93E-05

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 77,18 -2,22 23,98 53,20 -26,20 1,47E-05 1,77E-05

0,0034718

cm 0,3472

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

8. 6. Asentamientos piso 1, punto 6

8. 7. Asentamientos piso 1, punto 7

PUNTO 6

# PISOS 1

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 5469,20 6531,56 0,00 5469,20 6531,56 -1,65E-04 -1,98E-04

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 4991,84 3587,61 4051,01 940,84 -463,40 2,60E-04 3,12E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 4222,95 1872,14 2647,91 1575,04 -775,77 4,36E-04 5,23E-04

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 3422,88 976,75 1783,97 1638,91 -807,22 4,53E-04 5,44E-04

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 2735,00 522,27 1252,47 1482,53 -730,20 4,10E-04 4,92E-04

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 2189,58 288,08 915,57 1274,01 -627,50 3,52E-04 4,23E-04

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 1769,67 163,40 693,47 1076,20 -530,07 2,98E-04 3,57E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 1448,11 94,55 541,23 906,88 -446,67 2,51E-04 3,01E-04

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 1200,42 55,18 433,11 767,31 -377,93 2,12E-04 2,55E-04

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 1007,58 31,97 353,92 653,66 -321,95 1,81E-04 2,17E-04

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 855,57 17,93 294,35 561,22 -276,42 1,55E-04 1,86E-04

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 734,20 9,26 248,49 485,71 -239,23 1,34E-04 1,61E-04

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 636,09 3,85 212,49 423,60 -208,64 1,17E-04 1,41E-04

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 555,85 0,43 183,72 372,13 -183,29 1,03E-04 1,23E-04

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 489,52 -1,72 160,39 329,13 -162,11 9,10E-05 1,09E-04

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 434,13 -3,05 141,22 292,91 -144,27 8,10E-05 9,72E-05

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 387,46 -3,87 125,27 262,19 -129,14 7,25E-05 8,70E-05

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 347,80 -4,33 111,87 235,93 -116,20 6,52E-05 7,83E-05

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 313,84 -4,57 100,51 213,34 -105,08 5,90E-05 7,08E-05

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 284,56 -4,66 90,78 193,77 -95,44 5,36E-05 6,43E-05

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 259,13 -4,64 82,40 176,73 -87,05 4,89E-05 5,86E-05

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 236,93 -4,57 75,13 161,80 -79,69 4,47E-05 5,37E-05

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 217,44 -4,45 68,77 148,66 -73,22 4,11E-05 4,93E-05

0,0045051

cm 0,4505

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

PUNTO 7

# PISOS 1

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 4761,82 2915,22 0,00 4761,82 2915,22 -8,60E-04 -1,03E-03

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 2962,11 649,51 1412,67 1549,44 -763,16 5,00E-04 6,00E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 1780,99 166,22 699,09 1081,89 -532,87 3,49E-04 4,19E-04

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 1139,09 47,12 407,47 731,62 -360,35 2,36E-04 2,83E-04

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 777,77 12,12 264,79 512,99 -252,67 1,65E-04 1,99E-04

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 560,35 0,60 185,32 375,03 -184,72 1,21E-04 1,45E-04

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 421,16 -3,31 136,77 284,39 -140,07 9,17E-05 1,10E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 327,33 -4,49 105,01 222,32 -109,50 7,17E-05 8,61E-05

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 261,34 -4,65 83,13 178,21 -87,77 5,75E-05 6,90E-05

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 213,28 -4,42 67,42 145,85 -71,84 4,71E-05 5,65E-05

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 177,25 -4,06 55,77 121,47 -59,83 3,92E-05 4,70E-05

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 149,57 -3,67 46,90 102,67 -50,57 3,31E-05 3,97E-05

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 127,87 -3,30 39,98 87,89 -43,29 2,84E-05 3,40E-05

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 110,55 -2,97 34,49 76,06 -37,46 2,45E-05 2,94E-05

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 96,51 -2,67 30,06 66,45 -32,73 2,14E-05 2,57E-05

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 84,97 -2,41 26,43 58,55 -28,84 1,89E-05 2,27E-05

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 75,38 -2,18 23,41 51,96 -25,59 1,68E-05 2,01E-05

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 67,32 -1,98 20,89 46,43 -22,87 1,50E-05 1,80E-05

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 60,48 -1,80 18,75 41,73 -20,55 1,35E-05 1,62E-05

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 54,63 -1,65 16,92 37,71 -18,57 1,22E-05 1,46E-05

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 49,59 -1,51 15,35 34,24 -16,86 1,10E-05 1,33E-05

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 45,21 -1,39 13,99 31,22 -15,38 1,01E-05 1,21E-05

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 41,39 -1,28 12,80 28,59 -14,08 9,22E-06 1,11E-05

0,0012388

cm 0,1239

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

8. 8.Asentamientos piso 1, punto 8

8. 9.Asentamientos piso 1, punto 9

PUNTO 8

# PISOS 1

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 5326,10 5175,22 0,00 5326,10 5175,22 -2,69E-04 -3,23E-04

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 4376,82 2118,25 2863,58 1513,24 -745,33 4,39E-04 5,27E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 3261,17 850,05 1645,72 1615,45 -795,67 4,69E-04 5,63E-04

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 2378,64 359,04 1025,51 1353,13 -666,47 3,93E-04 4,71E-04

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 1758,80 160,72 688,09 1070,71 -527,37 3,11E-04 3,73E-04

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 1332,34 74,76 489,76 842,58 -415,00 2,45E-04 2,94E-04

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 1035,08 34,90 364,96 670,12 -330,06 1,95E-04 2,33E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 822,98 15,38 281,89 541,09 -266,51 1,57E-04 1,89E-04

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 667,81 5,45 224,03 443,78 -218,58 1,29E-04 1,55E-04

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 551,54 0,28 182,19 369,35 -181,92 1,07E-04 1,29E-04

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 462,52 -2,42 151,01 311,51 -153,43 9,04E-05 1,09E-04

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 393,03 -3,78 127,17 265,87 -130,95 7,72E-05 9,26E-05

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 337,86 -4,42 108,53 229,32 -112,95 6,66E-05 7,99E-05

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 293,37 -4,64 93,70 199,67 -98,35 5,80E-05 6,96E-05

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 257,03 -4,64 81,71 175,32 -86,35 5,09E-05 6,11E-05

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 226,96 -4,51 71,88 155,09 -76,39 4,50E-05 5,40E-05

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 201,84 -4,32 63,71 138,12 -68,03 4,01E-05 4,81E-05

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 180,62 -4,10 56,86 123,76 -60,96 3,59E-05 4,31E-05

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 162,56 -3,86 51,06 111,51 -54,92 3,24E-05 3,88E-05

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 147,06 -3,63 46,10 100,97 -49,73 2,93E-05 3,52E-05

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 133,67 -3,41 41,83 91,84 -45,23 2,67E-05 3,20E-05

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 122,01 -3,19 38,12 83,89 -41,32 2,44E-05 2,92E-05

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 111,80 -2,99 34,89 76,92 -37,88 2,23E-05 2,68E-05

0,0033297

cm 0,333

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

PUNTO 9

# PISOS 1

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 5486,51 6787,04 0,00 5486,51 6787,04 2,50E-04 3,00E-04

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 5082,58 3920,38 4303,91 778,67 -383,52 3,01E-04 3,62E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 4395,12 2149,78 2890,74 1504,38 -740,96 5,82E-04 6,99E-04

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 3639,68 1170,37 1985,24 1654,44 -814,87 6,40E-04 7,69E-04

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 2960,20 648,36 1411,27 1548,94 -762,91 6,00E-04 7,20E-04

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 2402,53 368,73 1039,89 1362,64 -671,15 5,28E-04 6,33E-04

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 1962,01 215,24 791,68 1170,34 -576,44 4,53E-04 5,44E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 1618,15 128,32 619,96 998,19 -491,64 3,86E-04 4,64E-04

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 1349,44 77,52 497,26 852,18 -419,73 3,30E-04 3,96E-04

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 1137,93 46,97 406,99 730,94 -360,02 2,83E-04 3,40E-04

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 969,78 28,13 338,88 630,90 -310,74 2,44E-04 2,93E-04

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 834,62 16,27 286,33 548,29 -270,05 2,12E-04 2,55E-04

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 724,78 8,68 245,00 479,78 -236,31 1,86E-04 2,23E-04

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 634,56 3,77 211,93 422,63 -208,16 1,64E-04 1,96E-04

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 559,72 0,58 185,09 374,62 -184,52 1,45E-04 1,74E-04

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 497,04 -1,50 163,02 334,02 -164,52 1,29E-04 1,55E-04

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 444,10 -2,84 144,65 299,45 -147,49 1,16E-04 1,39E-04

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 399,02 -3,69 129,20 269,82 -132,89 1,04E-04 1,25E-04

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 360,35 -4,21 116,10 244,25 -120,30 9,46E-05 1,13E-04

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 326,95 -4,50 104,88 222,07 -109,38 8,60E-05 1,03E-04

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 297,91 -4,63 95,21 202,71 -99,84 7,85E-05 9,42E-05

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 272,53 -4,66 86,81 185,72 -91,47 7,19E-05 8,63E-05

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 250,22 -4,62 79,48 170,75 -84,10 6,61E-05 7,93E-05

0,0072617

cm 0,7262

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

8. 10.Asentamientos piso 2, punto 1

8. 11. Asentamientos piso 2, punto 2

PUNTO 1

# PISOS 2

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 8561,44 5241,38 0,00 8561,44 5241,38 4,83E-04 5,80E-04

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 5325,69 1167,78 2539,89 2785,80 -1372,11 5,06E-04 6,07E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 3202,10 298,85 1256,92 1945,17 -958,07 3,53E-04 4,24E-04

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 2048,01 84,72 732,60 1315,41 -647,89 2,39E-04 2,86E-04

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 1398,39 21,79 476,07 922,32 -454,28 1,67E-04 2,01E-04

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 1007,47 1,08 333,19 674,28 -332,11 1,22E-04 1,47E-04

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 757,22 -5,95 245,90 511,32 -251,85 9,28E-05 1,11E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 588,52 -8,08 188,80 399,72 -196,88 7,25E-05 8,70E-05

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 469,86 -8,36 149,46 320,41 -157,81 5,81E-05 6,98E-05

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 383,46 -7,94 121,22 262,24 -129,16 4,76E-05 5,71E-05

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 318,68 -7,29 100,28 218,40 -107,57 3,96E-05 4,76E-05

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 268,92 -6,60 84,32 184,60 -90,92 3,35E-05 4,02E-05

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 229,91 -5,94 71,89 158,02 -77,83 2,87E-05 3,44E-05

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 198,76 -5,34 62,01 136,75 -67,35 2,48E-05 2,98E-05

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 173,51 -4,80 54,04 119,47 -58,85 2,17E-05 2,60E-05

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 152,77 -4,33 47,51 105,26 -51,84 1,91E-05 2,29E-05

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 135,52 -3,92 42,10 93,43 -46,02 1,70E-05 2,03E-05

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 121,03 -3,56 37,56 83,48 -41,12 1,51E-05 1,82E-05

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 108,74 -3,24 33,71 75,03 -36,95 1,36E-05 1,63E-05

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 98,22 -2,96 30,43 67,79 -33,39 1,23E-05 1,48E-05

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 89,16 -2,71 27,60 61,56 -30,32 1,12E-05 1,34E-05

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 81,29 -2,50 25,15 56,14 -27,65 1,02E-05 1,22E-05

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 74,42 -2,30 23,02 51,40 -25,32 9,33E-06 1,12E-05

0,0028769

cm 0,2877

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

PUNTO 2

# PISOS 2

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 9575,98 9304,71 0,00 9575,98 9304,71 1,73E-04 2,07E-04

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 7869,23 3808,47 5148,52 2720,71 -1340,05 5,64E-04 6,77E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 5863,36 1528,34 2958,90 2904,47 -1430,56 6,02E-04 7,23E-04

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 4276,65 645,53 1843,80 2432,85 -1198,27 5,05E-04 6,05E-04

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 3162,21 288,97 1237,14 1925,07 -948,17 3,99E-04 4,79E-04

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 2395,46 134,41 880,56 1514,91 -746,15 3,14E-04 3,77E-04

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 1861,00 62,74 656,17 1204,83 -593,43 2,50E-04 3,00E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 1479,67 27,66 506,82 972,85 -479,16 2,02E-04 2,42E-04

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 1200,67 9,79 402,78 797,89 -392,99 1,65E-04 1,99E-04

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 991,63 0,50 327,57 664,06 -327,07 1,38E-04 1,65E-04

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 831,58 -4,35 271,51 560,07 -275,86 1,16E-04 1,39E-04

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 706,65 -6,80 228,64 478,01 -235,44 9,91E-05 1,19E-04

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 607,44 -7,94 195,14 412,31 -203,08 8,55E-05 1,03E-04

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 527,47 -8,35 168,47 359,00 -176,82 7,45E-05 8,93E-05

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 462,12 -8,34 146,91 315,21 -155,25 6,54E-05 7,84E-05

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 408,07 -8,11 129,23 278,84 -137,34 5,78E-05 6,94E-05

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 362,89 -7,77 114,55 248,34 -122,32 5,15E-05 6,18E-05

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 324,75 -7,36 102,23 222,52 -109,60 4,61E-05 5,54E-05

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 292,28 -6,94 91,80 200,48 -98,74 4,16E-05 4,99E-05

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 264,41 -6,53 82,88 181,53 -89,41 3,76E-05 4,52E-05

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 240,32 -6,12 75,20 165,12 -81,33 3,42E-05 4,11E-05

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 219,36 -5,74 68,54 150,82 -74,29 3,13E-05 3,75E-05

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 201,02 -5,38 62,73 138,29 -68,11 2,87E-05 3,44E-05

0,0048978

cm 0,4898

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

8. 12.Asentamientos piso 2, punto 3

8. 13. Asentamientos piso 2, punto 4

PUNTO 3

# PISOS 2

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 9864,38 12202,66 0,00 9864,38 12202,66 -3,00E-04 -3,60E-04

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 9138,15 7048,59 7738,15 1400,00 -689,55 5,42E-04 6,50E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 7902,13 3865,16 5197,36 2704,77 -1332,20 1,05E-03 1,26E-03

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 6543,90 2104,24 3569,33 2974,57 -1465,09 1,15E-03 1,38E-03

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 5322,25 1165,70 2537,36 2784,89 -1371,66 1,08E-03 1,29E-03

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 4319,60 662,96 1869,65 2449,95 -1206,69 9,48E-04 1,14E-03

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 3527,57 386,99 1423,38 2104,19 -1036,39 8,15E-04 9,77E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 2909,32 230,71 1114,65 1794,67 -883,94 6,95E-04 8,34E-04

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 2426,20 139,38 894,03 1532,17 -754,65 5,93E-04 7,12E-04

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 2045,93 84,45 731,74 1314,19 -647,29 5,09E-04 6,10E-04

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 1743,60 50,58 609,28 1134,32 -558,70 4,39E-04 5,27E-04

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 1500,59 29,26 514,80 985,80 -485,54 3,82E-04 4,58E-04

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 1303,11 15,61 440,49 862,62 -424,87 3,34E-04 4,01E-04

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 1140,91 6,79 381,05 759,86 -374,26 2,94E-04 3,53E-04

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 1006,34 1,04 332,79 673,55 -331,75 2,61E-04 3,13E-04

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 893,65 -2,70 293,10 600,55 -295,80 2,32E-04 2,79E-04

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 798,46 -5,11 260,07 538,39 -265,18 2,08E-04 2,50E-04

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 717,41 -6,64 232,30 485,11 -238,94 1,88E-04 2,25E-04

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 647,88 -7,56 208,73 439,15 -216,30 1,70E-04 2,04E-04

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 587,83 -8,08 188,57 399,26 -196,65 1,55E-04 1,85E-04

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 535,63 -8,33 171,18 364,45 -179,51 1,41E-04 1,69E-04

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 490,00 -8,38 156,08 333,91 -164,46 1,29E-04 1,55E-04

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 449,89 -8,31 142,90 306,99 -151,20 1,19E-04 1,43E-04

0,0121565

cm 1,2157

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

PUNTO 4

# PISOS 2

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 3902,50 506,07 0,00 3902,50 506,07 1,26E-03 1,51E-03

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 1304,54 15,70 441,02 863,52 -425,32 4,56E-04 5,47E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 617,50 -7,86 198,51 418,99 -206,37 2,21E-04 2,65E-04

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 355,39 -7,69 112,12 243,26 -119,82 1,28E-04 1,54E-04

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 229,91 -5,94 71,89 158,02 -77,83 8,34E-05 1,00E-04

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 160,60 -4,51 49,97 110,63 -54,49 5,84E-05 7,01E-05

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 118,41 -3,49 36,74 81,68 -40,23 4,31E-05 5,17E-05

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 90,87 -2,76 28,14 62,73 -30,90 3,31E-05 3,97E-05

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 71,91 -2,23 22,24 49,68 -24,47 2,62E-05 3,15E-05

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 58,32 -1,83 18,02 40,30 -19,85 2,13E-05 2,55E-05

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 48,24 -1,53 14,89 33,34 -16,42 1,76E-05 2,11E-05

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 40,56 -1,30 12,51 28,04 -13,81 1,48E-05 1,78E-05

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 34,58 -1,11 10,66 23,91 -11,78 1,26E-05 1,51E-05

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 29,82 -0,97 9,20 20,63 -10,16 1,09E-05 1,31E-05

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 25,99 -0,84 8,01 17,98 -8,85 9,49E-06 1,14E-05

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 22,85 -0,74 7,04 15,81 -7,79 8,34E-06 1,00E-05

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 20,24 -0,66 6,24 14,01 -6,90 7,39E-06 8,87E-06

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 18,06 -0,59 5,56 12,50 -6,15 6,60E-06 7,92E-06

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 16,21 -0,53 4,99 11,22 -5,53 5,92E-06 7,11E-06

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 14,63 -0,48 4,51 10,13 -4,99 5,35E-06 6,41E-06

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 13,27 -0,44 4,09 9,19 -4,52 4,85E-06 5,82E-06

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 12,10 -0,40 3,72 8,37 -4,12 4,42E-06 5,30E-06

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 11,07 -0,36 3,41 7,66 -3,77 4,04E-06 4,85E-06

0,0029329

cm 0,2933

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

8. 14. Asentamientos piso 2, punto 5

8. 15. Asentamientos piso 2, punto 6

PUNTO 5

# PISOS 2

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 9312,21 7801,61 0,00 9312,21 7801,61 6,14E-04 7,37E-04

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 7013,32 2601,24 4057,22 2956,09 -1455,99 1,14E-03 1,37E-03

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 4818,86 888,98 2185,84 2633,02 -1296,86 1,02E-03 1,22E-03

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 3326,42 330,93 1319,44 2006,98 -988,51 7,77E-04 9,32E-04

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 2374,21 131,02 871,27 1502,93 -740,25 5,82E-04 6,98E-04

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 1757,63 51,97 614,84 1142,79 -562,87 4,42E-04 5,31E-04

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 1344,52 18,21 455,89 888,63 -437,68 3,44E-04 4,13E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 1057,55 3,06 351,04 706,51 -347,98 2,74E-04 3,28E-04

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 851,52 -3,85 278,42 573,10 -282,27 2,22E-04 2,66E-04

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 699,24 -6,91 226,12 473,12 -233,03 1,83E-04 2,20E-04

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 583,83 -8,11 187,23 396,60 -195,34 1,54E-04 1,84E-04

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 494,44 -8,38 157,55 336,89 -165,93 1,30E-04 1,57E-04

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 423,90 -8,20 134,39 289,51 -142,59 1,12E-04 1,34E-04

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 367,30 -7,81 115,98 251,32 -123,78 9,73E-05 1,17E-04

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 321,23 -7,32 101,10 220,13 -108,42 8,52E-05 1,02E-04

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 283,25 -6,82 88,91 194,35 -95,72 7,52E-05 9,03E-05

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 251,59 -6,32 78,79 172,80 -85,11 6,69E-05 8,03E-05

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 224,92 -5,85 70,31 154,61 -76,15 5,99E-05 7,18E-05

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 202,26 -5,41 63,12 139,14 -68,53 5,39E-05 6,46E-05

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 182,84 -5,01 56,98 125,86 -61,99 4,87E-05 5,85E-05

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 166,08 -4,64 51,70 114,38 -56,34 4,43E-05 5,31E-05

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 151,51 -4,30 47,11 104,39 -51,42 4,04E-05 4,85E-05

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 138,77 -4,00 43,11 95,66 -47,11 3,70E-05 4,44E-05

0,0079279

cm 0,7928

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

PUNTO 6

# PISOS 2

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 9833,26 11743,31 0,00 9833,26 11743,31 1,74E-04 2,09E-04

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 8975,00 6450,29 7283,44 1691,56 -833,16 5,78E-04 6,93E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 7592,59 3365,99 4760,77 2831,83 -1394,78 9,67E-04 1,16E-03

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 6154,12 1756,13 3207,47 2946,65 -1451,34 1,01E-03 1,21E-03

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 4917,35 939,01 2251,86 2665,49 -1312,85 9,10E-04 1,09E-03

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 3936,71 517,94 1646,14 2290,58 -1128,20 7,82E-04 9,39E-04

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 3181,75 293,79 1246,81 1934,94 -953,03 6,61E-04 7,93E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 2603,61 170,00 973,09 1630,52 -803,09 5,57E-04 6,68E-04

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 2158,28 99,21 778,70 1379,57 -679,49 4,71E-04 5,65E-04

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 1811,57 57,47 636,32 1175,24 -578,85 4,01E-04 4,82E-04

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 1538,26 32,23 529,22 1009,04 -496,99 3,45E-04 4,14E-04

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 1320,04 16,66 446,77 873,27 -430,12 2,98E-04 3,58E-04

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 1143,64 6,92 382,04 761,60 -375,12 2,60E-04 3,12E-04

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 999,38 0,78 330,32 669,06 -329,54 2,29E-04 2,74E-04

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 880,12 -3,08 288,37 591,75 -291,46 2,02E-04 2,43E-04

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 780,54 -5,49 253,90 526,64 -259,39 1,80E-04 2,16E-04

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 696,63 -6,95 225,23 471,40 -232,18 1,61E-04 1,93E-04

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 625,33 -7,79 201,14 424,19 -208,93 1,45E-04 1,74E-04

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 564,27 -8,22 180,70 383,56 -188,92 1,31E-04 1,57E-04

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 511,61 -8,37 163,22 348,39 -171,59 1,19E-04 1,43E-04

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 465,90 -8,35 148,15 317,75 -156,50 1,09E-04 1,30E-04

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 425,99 -8,21 135,07 290,91 -143,29 9,94E-05 1,19E-04

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 390,94 -8,00 123,65 267,29 -131,65 9,13E-05 1,10E-04

0,0106535

cm 1,0653

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

8. 16. Asentamientos piso 2, punto 7

8. 17. Asentamientos piso 2, punto 8

PUNTO 7

# PISOS 2

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 8561,44 5241,38 0,00 8561,44 5241,38 4,83E-04 5,80E-04

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 5325,69 1167,78 2539,89 2785,80 -1372,11 5,06E-04 6,07E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 3202,10 298,85 1256,92 1945,17 -958,07 3,53E-04 4,24E-04

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 2048,01 84,72 732,60 1315,41 -647,89 2,39E-04 2,86E-04

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 1398,39 21,79 476,07 922,32 -454,28 1,67E-04 2,01E-04

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 1007,47 1,08 333,19 674,28 -332,11 1,22E-04 1,47E-04

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 757,22 -5,95 245,90 511,32 -251,85 9,28E-05 1,11E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 588,52 -8,08 188,80 399,72 -196,88 7,25E-05 8,70E-05

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 469,86 -8,36 149,46 320,41 -157,81 5,81E-05 6,98E-05

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 383,46 -7,94 121,22 262,24 -129,16 4,76E-05 5,71E-05

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 318,68 -7,29 100,28 218,40 -107,57 3,96E-05 4,76E-05

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 268,92 -6,60 84,32 184,60 -90,92 3,35E-05 4,02E-05

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 229,91 -5,94 71,89 158,02 -77,83 2,87E-05 3,44E-05

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 198,76 -5,34 62,01 136,75 -67,35 2,48E-05 2,98E-05

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 173,51 -4,80 54,04 119,47 -58,85 2,17E-05 2,60E-05

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 152,77 -4,33 47,51 105,26 -51,84 1,91E-05 2,29E-05

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 135,52 -3,92 42,10 93,43 -46,02 1,70E-05 2,03E-05

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 121,03 -3,56 37,56 83,48 -41,12 1,51E-05 1,82E-05

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 108,74 -3,24 33,71 75,03 -36,95 1,36E-05 1,63E-05

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 98,22 -2,96 30,43 67,79 -33,39 1,23E-05 1,48E-05

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 89,16 -2,71 27,60 61,56 -30,32 1,12E-05 1,34E-05

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 81,29 -2,50 25,15 56,14 -27,65 1,02E-05 1,22E-05

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 74,42 -2,30 23,02 51,40 -25,32 9,33E-06 1,12E-05

0,0028769

cm 0,2877

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

PUNTO 8

# PISOS 2

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 9575,98 9304,71 0,00 9575,98 9304,71 1,73E-04 2,07E-04

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 7869,23 3808,47 5148,52 2720,71 -1340,05 5,64E-04 6,77E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 5863,36 1528,34 2958,90 2904,47 -1430,56 6,02E-04 7,23E-04

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 4276,65 645,53 1843,80 2432,85 -1198,27 5,05E-04 6,05E-04

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 3162,21 288,97 1237,14 1925,07 -948,17 3,99E-04 4,79E-04

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 2395,46 134,41 880,56 1514,91 -746,15 3,14E-04 3,77E-04

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 1861,00 62,74 656,17 1204,83 -593,43 2,50E-04 3,00E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 1479,67 27,66 506,82 972,85 -479,16 2,02E-04 2,42E-04

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 1200,67 9,79 402,78 797,89 -392,99 1,65E-04 1,99E-04

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 991,63 0,50 327,57 664,06 -327,07 1,38E-04 1,65E-04

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 831,58 -4,35 271,51 560,07 -275,86 1,16E-04 1,39E-04

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 706,65 -6,80 228,64 478,01 -235,44 9,91E-05 1,19E-04

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 607,44 -7,94 195,14 412,31 -203,08 8,55E-05 1,03E-04

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 527,47 -8,35 168,47 359,00 -176,82 7,45E-05 8,93E-05

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 462,12 -8,34 146,91 315,21 -155,25 6,54E-05 7,84E-05

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 408,07 -8,11 129,23 278,84 -137,34 5,78E-05 6,94E-05

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 362,89 -7,77 114,55 248,34 -122,32 5,15E-05 6,18E-05

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 324,75 -7,36 102,23 222,52 -109,60 4,61E-05 5,54E-05

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 292,28 -6,94 91,80 200,48 -98,74 4,16E-05 4,99E-05

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 264,41 -6,53 82,88 181,53 -89,41 3,76E-05 4,52E-05

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 240,32 -6,12 75,20 165,12 -81,33 3,42E-05 4,11E-05

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 219,36 -5,74 68,54 150,82 -74,29 3,13E-05 3,75E-05

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 201,02 -5,38 62,73 138,29 -68,11 2,87E-05 3,44E-05

0,0048978

cm 0,4898

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)

8. 18. Asentamientos piso 2, punto 9

PUNTO 9

# PISOS 2

0 ₋ 1 0,2 583,6 0 583,6 477,5 477,5 9864,38 12202,66 0,00 9864,38 12202,66 -3,00E-04 -3,60E-04

1 ₋ 2 0,4 1319,6 200 1119,6 916,0 1116,0 9138,15 7048,59 7738,15 1400,00 -689,55 5,42E-04 6,50E-04

2 3 0,6 2055,6 400 1655,6 1354,6 1754,6 7902,13 3865,16 5197,36 2704,77 -1332,20 1,05E-03 1,26E-03

3 ₋ 4 0,8 2791,6 600 2191,6 1793,1 2393,1 6543,90 2104,24 3569,33 2974,57 -1465,09 1,15E-03 1,38E-03

4 ₋ 5 1 3527,6 800 2727,6 2231,7 3031,7 5322,25 1165,70 2537,36 2784,89 -1371,66 1,08E-03 1,29E-03

5 ₋ 6 1,2 4263,6 1000 3263,6 2670,2 3670,2 4319,60 662,96 1869,65 2449,95 -1206,69 9,48E-04 1,14E-03

6 ₋ 7 1,4 4999,6 1200 3799,6 3108,8 4308,8 3527,57 386,99 1423,38 2104,19 -1036,39 8,15E-04 9,77E-04

7 ₋ 8 1,6 5735,6 1400 4335,6 3547,3 4947,3 2909,32 230,71 1114,65 1794,67 -883,94 6,95E-04 8,34E-04

8 ₋ 9 1,8 6471,6 1600 4871,6 3985,9 5585,9 2426,20 139,38 894,03 1532,17 -754,65 5,93E-04 7,12E-04

9 ₋ 10 2 7207,6 1800 5407,6 4424,4 6224,4 2045,93 84,45 731,74 1314,19 -647,29 5,09E-04 6,10E-04

10 ₋ 11 2,2 7943,6 2000 5943,6 4862,9 6862,9 1743,60 50,58 609,28 1134,32 -558,70 4,39E-04 5,27E-04

11 ₋ 12 2,4 8679,6 2200 6479,6 5301,5 7501,5 1500,59 29,26 514,80 985,80 -485,54 3,82E-04 4,58E-04

12 ₋ 13 2,6 9415,6 2400 7015,6 5740,0 8140,0 1303,11 15,61 440,49 862,62 -424,87 3,34E-04 4,01E-04

13 ₋ 14 2,8 10151,6 2600 7551,6 6178,6 8778,6 1140,91 6,79 381,05 759,86 -374,26 2,94E-04 3,53E-04

14 ₋ 15 3 10756,8 2800 7956,8 6510,1 9310,1 1006,34 1,04 332,79 673,55 -331,75 2,61E-04 3,13E-04

15 ₋ 16 3,2 11362 3000 8362 6841,6 9841,6 893,65 -2,70 293,10 600,55 -295,80 2,32E-04 2,79E-04

16 ₋ 17 3,4 11967,2 3200 8767,2 7173,2 10373,2 798,46 -5,11 260,07 538,39 -265,18 2,08E-04 2,50E-04

17 ₋ 18 3,6 12572,4 3400 9172,4 7504,7 10904,7 717,41 -6,64 232,30 485,11 -238,94 1,88E-04 2,25E-04

18 ₋ 19 3,8 13177,6 3600 9577,6 7836,2 11436,2 647,88 -7,56 208,73 439,15 -216,30 1,70E-04 2,04E-04

19 ₋ 20 4 13782,8 3800 9982,8 8167,7 11967,7 587,83 -8,08 188,57 399,26 -196,65 1,55E-04 1,85E-04

20 ₋ 21 4,2 14388 4000 10388 8499,3 12499,3 535,63 -8,33 171,18 364,45 -179,51 1,41E-04 1,69E-04

21 ₋ 22 4,4 14993,2 4200 10793,2 8830,8 13030,8 490,00 -8,38 156,08 333,91 -164,46 1,29E-04 1,55E-04

22 ₋ 23 4,6 15598,4 4400 11198,4 9162,3 13562,3 449,89 -8,31 142,90 306,99 -151,20 1,19E-04 1,43E-04

0,0121565

cm 1,2157

Ԑ Se (m)σh (kg/m2) Δσv Δσh Δμ Δσ'v Δσ'hZ (m)

Profundidad

(m)σ (kg/m

2) μ (kg/m

2) σ'v (kg/m

2) σ'h (kg/m

2)