ANEJO Nº 4 CÁLCULO DE CAUDALES DE AGUAS …lculo de caudales de aguas pluviales ... anÁlisis de...

AJUNTAMENT DE PATERNA

PROYECTO CONSTRUCTIVO DE GLORIETA (CALLES 29 Y 232) Y ENCAUZAMIENTO DEL BARRANCO DE LA FUENTE (CALLES

232 Y 540) EN LA CAÑADA, PATERNA (VALENCIA)

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ANEJO Nº 4

CÁLCULO DE CAUDALES DE AGUAS PLUVIALES

ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN 2

2. ANÁLISIS DE PRECIPITACIONES MÁXIMAS DIARIAS 2

2.1. DATOS DE PARTIDA 2 2.2. AJUSTE DE GUMBEL POR EL MÉTODO DE LOS MOMENTOS 4 2.3. AJUSTE DE GUMBEL POR EL MÉTODO DE MÁXIMA

VEROSIMILITUD 5 2.4. AJUSTE SEGÚN LA LEY SQRT-ET MAX POR EL MÉTODO DE

LOS MOMENTOS 6 2.5. AJUSTE SEGÚN LA LEY SQRT-ET MAX POR EL MÉTODO DE

MÁXIMA VEROSIMILITUD 9 2.6. RESULTADOS OBTENIDOS 10

3. OBTENCIÓN DE LA LLUVIA PARA DISTINTAS DURACIONES 21

4. CAUDALES DE AGUAS PLUVIALES 24

4.1. MÉTODO EMPLEADO Y EXPRESIÓN GENERAL 24 4.2. TIEMPO DE CONCENTRACIÓN 25 4.3. COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD 26 4.4. INTENSIDAD DE LLUVIA 27 4.5. COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA 27 4.6. RESULTADOS OBTENIDOS 28




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1. INTRODUCCIÓN

El objeto del presente anejo es la presentación de los cálculos hidrológicos e hidráulicos desarrollados para los colectores de la nueva red de aguas pluviales del casco urbano de La Cañada, Paterna. El estudio se puede dividir en dos fases:

1. Cálculos hidrometeorológicos encaminados a determinar los caudales de cálculo de la red.

2. Comprobación hidráulica de colectores e imbornales

Para la determinación de los caudales de cálculo en primer lugar se ha realizado un análisis estadístico de los datos de máximas lluvias diarias en las estaciones pluviométricas cercanas a la zona en estudio. A partir de ellas se han determinado las intensidades de cálculo para distintos períodos de retorno, que se han comparado con los mapas de intensidades máximas de lluvias publicados por la COPUT. En el Atlas

Climático de la Comunidad Valenciana.

A partir de estos resultados se han calculado las curvas IDF, que ligan intensidad de lluvia con duración del aguacero y con probabilidad de ocurrencia, siguiendo la metodología de la Instrucción de Carreteras. Los resultados se han contrastado con los recomendados por el Ayuntamiento de Valencia en la Normativa para Obras de

Saneamiento den la Ciudad de Valencia.

Los caudales de aguas pluviales se determinan siguiendo la monografía de Francisco Javier Ferrer Polo Recomendaciones para el Cálculo Hidrometeorológico de

Avenidas (CEDEX, 1.993), que es una generalización del recogido en la publicación Cálculo hidrometeorológico de caudales máximos en pequeñas cuencas naturales de J. R. Témez, que a su vez coincide con el prescrito en la vigente Instrucción de Carreteras. Dado que el método indicado está concebido para cuencas naturales, se han utilizado algunas formulaciones específicas de cuencas urbanas. El período de retorno considerado es de 10 años.

2. ANÁLISIS DE PRECIPITACIONES MÁXIMAS DIARIAS

2.1. DATOS DE PARTIDA

Paterna no cuenta con estación pluviométrica perteneciente a la red del Instituto Nacional de Meteorología. Por este motivo, se han obtenido del Centro Meteorológico Zonal de Valencia las series anuales de precipitaciones máximas diarias algunos observatorios cercanos, cuyas características principales y distancias a Paterna se indican a continuación:




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ESTACIÓN LONG. LAT. ALT. PERÍODO AÑOS DISTANCIA

(m) (años) COMPLETOS (km)

8414A-VALENCIA MANISES 00-28-49W 39-29-26 56 1966-2000 35 4,3 8416-VALENCIA-VIVEROS 00-22-52W 39-28-48 13 1938-2000 63 5,1

8341-TORRENT 00-27-32W 39-25-34 44 1962-1998 33 8,8 8412E-RIBA-ROJA 00-31-27W 39-32-40 89 1969-1986 17 9,1

8412 - E

PATERNA

8416

8414 - A

8341

SITUACIÓN DE ESTACIONES METEOROLÓGICAS

El casco urbano de Paterna se encuentra a cotas topográficas comprendidas entre 40 y 70 metros sobre el nivel del mar. Por distancia a Paterna y elevación la estación meteorológica más representativa es la 8414-A Valencia-Manises. Por otra parte, la estación Valencia-Viveros cuenta con una serie de datos de mayor longitud: 63 años frente a 35. Por estos motivos resulta aconsejable realizar un estudio de todas las




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estaciones en su conjunto, descartándose a priori la de Riba-Roja por su corta extensión (17 años), y realizar un análisis comparativo entre ellas.

Los datos disponibles se listan en el apéndice del presente Anejo.

2.2. AJUSTE DE GUMBEL POR EL MÉTODO DE LOS MOMENTOS

Se conoce como distribución de Gumbel una de las funciones de distribución de probabilidad más utilizadas para valores extremos de una población suficientemente extensa: en este caso, las precipitaciones máximas anuales. La probabilidad de que el valor x de una variable no sea superado viene dada por:

xo)-(x -ae-e )x(F =

a, xo son los parámetros de ajuste de la ley.

El método de los momentos se basa en estimar los parámetros de la población a partir de los momentos primer y segundo orden de la muestra o, lo que es equivalente, de su media y desviación estándar, mediante la siguiente formulación:

a = σy/s

a - x x

yo

µ= , donde:

σy: desviación estándar reducida, parámetro estadístico que sólo depende del tamaño de la muestra y que puede tomarse de la tabla adjunta

s: desviación estándar de la muestra: 1-N

)x - (x s

2i∑

=

x : media de la muestra: N

x x

i∑=

N: tamaño de la muestra

µy: media reducida, parámetro estadístico que sólo depende del tamaño de la muestra y que puede tomarse de la tabla adjunta




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VALORES DE LA MEDIA REDUCIDA µµµµy

N 0 1 2 3 4 5 6 7 8 910 0,4952 0,4996 0,5035 0,5070 0,5100 0,5128 0,5157 0,5181 0,5202 0,522020 0,5236 0,5252 0,5268 0,5283 0,5296 0,5309 0,5320 0,5332 0,5343 0,535330 0,5362 0,5371 0,5380 0,5388 0,5396 0,5402 0,5410 0,5418 0,5424 0,543040 0,5436 0,5442 0,5448 0,5453 0,5458 0,5463 0,5468 0,5473 0,5477 0,548150 0,5485 0,5489 0,5493 0,5497 0,5501 0,5504 0,5508 0,5511 0,5515 0,551860 0,5521 0,5524 0,5527 0,5530 0,5533 0,5535 0,5538 0,5540 0,5543 0,554570 0,5548 0,5550 0,5552 0,5555 0,5557 0,5559 0,5561 0,5563 0,5565 0,556780 0,5569 0,5570 0,5572 0,5574 0,5576 0,5578 0,5580 0,5581 0,5583 0,558590 0,5586 0,5587 0,5589 0,5591 0,5592 0,5593 0,5595 0,5596 0,5598 0,5599100 0,5600

VALORES DE LA DESVIACION ESTÁNDAR REDUCIDA σσσσy

N 0 1 2 3 4 5 6 7 8 910 0,9496 0,9676 0,9833 0,9971 1,0095 1,0206 1,0316 1,0411 1,0493 1,056520 1,0628 1,0696 1,0754 1,0811 1,0864 1,0915 1,0961 1,1004 1,1047 1,108630 1,1124 1,1159 1,1193 1,1226 1,1255 1,1285 1,1313 1,1339 1,1363 1,138840 1,1413 1,1436 1,1458 1,1480 1,1499 1,1519 1,1538 1,1557 1,1574 1,159050 1,1607 1,1623 1,1638 1,1658 1,1667 1,1681 1,1696 1,1708 1,1721 1,173460 1,1747 1,1759 1,1770 1,1782 1,1793 1,1803 1,1814 1,1824 1,1834 1,184470 1,1854 1,1863 1,1873 1,1881 1,1890 1,1898 1,1906 1,1914 1,1923 1,193080 1,1938 1,1945 1,1953 1,1959 1,1967 1,1973 1,1980 1,1987 1,1994 1,200190 1,2007 1,2013 1,2020 1,2026 1,2032 1,2038 1,2044 1,2049 1,2055 1,2060100 1,2065

2.3. AJUSTE DE GUMBEL POR EL MÉTODO DE MÁXIMA VEROSIMILITUD

El funcional logaritmo de verosimilitud L viene dado por la siguiente expresión:

)f(xln L i∑=

en donde f(x) es la función de densidad a ajustar y xi los valores de la muestra. En el caso de la distribución de Gumbel:

xo)-(x -ae-xo)-(x a-xo)-(x a- e e a F(x) e a

)( )( ==

∂

∂=

x

xFxf

La obtención de los parámetros a, xo que maximizan la función L se realiza de la forma siguiente:




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1. Se expresa xo en función de a para el valor óptimo, para lo cual se deriva L en función

de xo y se iguala a cero. El valor resultante es a

e ln - N ln x

i x-a

o∑

=

2. Se sustituye esta ecuación en la función L, con lo cual toda ella queda únicamente en función de a.

3. Se obtiene el valor de a que maximiza L.

4. Se obtiene al valor de xo a partir de a según la ecuación del punto 1.

2.4. AJUSTE SEGÚN LA LEY SQRT-ET MAX POR EL MÉTODO DE LOS MOMENTOS

La ley de Gumbel ha sido empleada tradicionalmente en España para análisis pluviométricos y asume un valor constante del coeficiente de asimetría igual a 1,14, lo que contradice frecuentemente los valores muestrales observados y conduce en estos casos a resultados del lado de la inseguridad.

Esta inquietud respecto a la infravaloración de los resultados obtenidos con la ley de Gumbel y las dificultades de aplicación de leyes con más de dos parámetros (GEV, log-Pearson III o TCEV, por ejemplo) debido a la necesaria regionalización ha conducido al establecimiento de una nueva ley con dos parámetros: SQRT-ETmáx, que asume un valor del coeficiente de asimetría superior al resultante de Gumbel. Los cuantiles estimados son similares a los obtenidos por Gumbel para períodos de retorno bajos y medios, alcanzando valores superiores para altos períodos de retorno. La aplicación de esta ley por el CEDEX (Centro de Estudios y Experimentación de Obras Públicas) ha conducido a resultados más realistas y siempre más conservadores que los obtenidos por Gumbel.

La ley de distribución SQRT-ETmáx responde a la expresión:

x-e )x(1k -e )(αα+=xF

donde α (parámetro de escala) y k (parámetro de frecuencia) definen la ley y deben ser ajustados a los datos disponibles.

Esta ley aplicada a máximas lluvias diarias puede ser deducida teóricamente bajo ciertas hipótesis:




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• La duración y la intensidad máxima de un episodio tormentoso son fenómenos independientes.

• Una se distribuye de forma exponencial y la otra sigue una ley Gamma.

• La cantidad total es proporcional al producto de sus distribuciones.

• La ocurrencia de grandes chubascos sigue la distribución de Poisson.

Para la aplicación del método de los momentos es necesario tener en cuenta los siguientes conceptos:

El momento de orden r respecto al origen αr responde a la siguiente expresión:

dx f(x) x -

rr ∫

∞

∞

=α

Aplicado al modelo SQRT-ETmáx resulta:

rrk-r I 2

1

e - 1

k

α=α

Siendo: dz e e z I0

e )z(1 k -z-rr

z-

∫∞

+= , una integral función exclusiva del

parámetro de forma k y que sólo puede calcularse por métodos numéricos.

La evaluación de la media µ y coeficiente de variación Cv lleva a:

2

I

e - 1

k 1

k-1α

=α=µ

1

212

k-

1

212

I

I - I ke - 1

2

- vC =

α

αα=




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En las siguientes figuras se muestra la representación gráfica de Cv y la integral I1 en función del parámetro de forma k.

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

0,90

1,00

1 10 100 1.000 10.000

Parámetro K

Cv

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

1 10 100 1.000 10.000

Parámetro K

I1

El ajuste de la ley se realiza mediante los siguientes pasos:

1. Se obtiene la media µ y el coeficiente de variación Cv de la muestra, mediante las expresiones:

N

x i∑

=µ ;

Cvµ

σ= ;

1-N

) - (x

2i µ

=σ∑

2. A partir de Cv se obtiene el parámetro de forma k mediante los gráficos anteriores o expresiones polinómicas que los ajusten.

3. A partir de k se obtiene de igual modo I1.

4. El parámetro de escala α se obtiene de la expresión: 2

I

e - 1

k 1

k- µ=α




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2.5. AJUSTE SEGÚN LA LEY SQRT-ET MAX POR EL MÉTODO DE MÁXIMA VEROSIMILITUD

Análogamente a lo expuesto en el apartado para la ley de Gumbel, el funcional logarítmico de verosimilitud L a maximizar viene dado por la expresión:

)f(x ln L i∑=

en este caso la función de densidad a ajustar viene dada por:

F(x) h(x) e - 1

k

x )x(F

)x(fk-

=∂

∂= , en donde:

x-e 2

)x(h αα=

x-e )x(1 k -e )x(Fαα+= , según se ha expresado anteriormente

La obtención de los parámetros α, k que maximizan la función L se realiza mediante un procedimiento similar al de Gumbel:

1. Se expresa k en función de α para el valor óptimo, para lo cual se deriva L en función

de k y se iguala a cero. El valor resultante es e x

N 2 x k

i xi

i

∑

∑α−

α

−α=

2. Se sustituye esta ecuación en la función L, con lo cual toda ella queda únicamente en

función de α.

3. Se obtiene el valor de α que maximiza L.




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4. Se obtiene al valor de k a partir de α según la ecuación del punto 1.

2.6. RESULTADOS OBTENIDOS

Los ajustes realizados se acompañan en los apéndices del presente Anejo. Es habitual presentar los resultados de los ajustes en forma gráfica. La aplicación de este método exige asignar a cada uno de los datos una determinada probabilidad muestral que permita representarlos en un determinado papel de probabilidad, siendo habitual el uso del denominado papel de Gumbel.

La asignación de probabilidades se realiza con la ecuación: N

0,5 i )x(F i

−= ,

donde:

• xi es el valor que ocupa el lugar i de la serie ordenada de menor a mayor

• N es el número total de datos.

El papel de Gumbel presenta la peculiaridad de que, en lugar de representar en uno de sus ejes los valores de F(xi), representa los valores de la función auxiliar

[ ])xF( ln-ln- y ii = . Mediante esta transformación, resulta la expresión yi = a (xi - xo), por lo

que las leyes de Gumbel resultan líneas rectas en este tipo de gráfico.

Es habitual la terminología de período de retorno en años, definido según la

expresión: F(x) - 1

1 )x(T = , que se representa en una escala auxiliar junto con los valores

de yi.

A continuación se presentan los resultados de los ajustes obtenidos.




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ESTACIÓN DE VALENCIA-MANISES (8414A)

Ajuste de precipitaciones máximas diarias (mm)

Tr F(x) y Gumbel Gumbel SQRT-ET SQRT-ETAños MV Mom MV Mom

2 0,50000 0,3665 64,96 65,98 61,50 62,355 0,80000 1,4999 97,71 107,99 97,33 96,81

10 0,90000 2,2504 119,40 135,81 124,85 123,1520 0,95000 2,9702 140,20 162,49 154,03 151,0025 0,96000 3,1985 146,80 170,95 163,86 160,3650 0,98000 3,9019 167,12 197,03 195,81 190,77

100 0,99000 4,6001 187,30 222,91 230,05 223,30500 0,99800 6,2136 233,93 282,72 318,65 307,29

1000 0,99900 6,9073 253,97 308,43 360,78 347,15


020406080

100120140160180200220240260280300

Prob. no excedencia

Pre

cip

itac

ión

(m

m)

Gumbel (Máx. Veros.) Gumbel (Momentos)SQRT-ET SQRTMom

201,2 2 5 10 50 100 500 10001,01 200

0,167 0,500 0,800 0,900 0,950 0,980 0,990 0,998 0,9990,010 0,995

Período de retorno (años)




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ESTACIÓN DE VALENCIA-VIVEROS (8416)

Resumen de ajustes de precipitaciones máximas diarias (mm)


2 0,50000 0,3665 66,84 67,69 63,19 63,865 0,80000 1,4999 100,77 111,09 100,04 100,92

10 0,90000 2,2504 123,24 139,83 128,34 129,3820 0,95000 2,9702 144,79 167,39 158,36 159,5525 0,96000 3,1985 151,62 176,14 168,47 169,7150 0,98000 3,9019 172,68 203,07 201,34 202,74

100 0,99000 4,6001 193,58 229,81 236,56 238,13500 0,99800 6,2136 241,88 291,59 327,71 329,69

1000 0,99900 6,9073 262,65 318,15 371,05 373,21


020406080

100120140160180200220240260280300

Prob. no excedencia

Pre

cip

itac

ión

(m

m)



201,2 2 5 10 50 100 500 10001,01 200

0,167 0,500 0,800 0,900 0,950 0,980 0,990 0,998 0,9990,010 0,995




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ESTACIÓN DE TORRENT (8341)



2 0,50000 0,3665 78,03 79,29 73,82 74,855 0,80000 1,4999 118,35 130,49 118,63 116,60

10 0,90000 2,2504 145,05 164,38 153,18 148,5420 0,95000 2,9702 170,65 196,89 189,90 182,3225 0,96000 3,1985 178,77 207,21 202,28 193,6850 0,98000 3,9019 203,80 238,98 242,57 230,59

100 0,99000 4,6001 228,63 270,51 285,80 270,08500 0,99800 6,2136 286,03 343,39 397,85 372,09

1000 0,99900 6,9073 310,70 374,72 451,20 420,52


020406080

100120140160180200220240260280300

Prob. no excedencia

Pre

cip

itac

ión

(m

m)


201,2 2 5 10 50 100 500 10001,01 200

0,167 0,500 0,800 0,900 0,950 0,980 0,990 0,998 0,9990,010 0,995


Los resúmenes de los resultados para las estaciones consideradas y períodos de retorno de 2, 5, 10 y 20 años son los siguientes:




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RESUMEN DE PRECIPITACIONES MÁXIMAS. Tr = 2 años

ESTACIÓN SERIE Gumbel Gumbel SQRT-ET SQRT-ET

(Años) M.V. Mom. M.V. Mom.

VALENCIA-MANISES (8414A) 35 65,0 66,0 61,5 62,4

VALENCIA-VIVEROS (8416) 63 66,8 67,7 63,2 63,9

TORRENT (8341) 33 78,0 79,3 73,8 74,9






TORRENT (8341) 33 118,4 130,5 118,6 116,6






TORRENT (8341) 33 145,0 164,4 153,2 148,5






TORRENT (8341) 33 170,7 196,9 189,9 182,3

A la vista de los resultados pueden indicarse las siguientes consideraciones.




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• Los ajustes de Gumbel por máxima verosimilitud tienden a minusvalorar las precipitaciones de período de retorno alto, mientras que el método de los momentos suele sobrevalorar los períodos de retorno intermedios.

• Los ajustes SQRT-ET máx por el método de máxima verosimilitud y de los momentos son prácticamente equivalentes

• Los ajustes por el método SQRT-ET máx son en general más satisfactorios que los de Gumbel, y tanto más cuanto mayor es la longitud de la serie.

• Los resultados son superiores para el observatorio de Torrent, frente a los de Manises y Viveros, que son similares. En el gráfico adjunto se representan los resultados para el ajuste SQRT-ET máx por el método de los momentos.

AJUSTES SEGÚN SQRT-ET máx POR MOM.

020406080

100120140160180200220240260280300

Prob. no excedencia

Pre

cip

itac

ión

(m

m)

Manises Viveros Torrent


2 01 ,2 2 5 1 0 5 0 1 0 5 0 0 1 0 0 01 ,0 1 2 0 0

0 ,1 6 7 0 ,5 0 0 0 ,8 0 0 ,9 0 0 ,9 5 0 ,9 8 0 ,9 9 0 0 ,9 9 0 ,9 9 90 ,0 1 0 0 ,9 9 5

• Se acompañan mapas de distribuciones espaciales de la precipitación máxima en 24 horas según el método de Gumbel extraídas de la publicación de la COPUT Atlas climático de la Comunidad Valenciana para períodos de retorno de 10 y 20 años según datos del período 1950-90. En ellos puede observarse que para lluvias de 10 años las precipitaciones en




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24 horas se sitúan en torno a 160 mm, resultados en general superiores a los obtenidos en el presente estudio.

Distribución espacial de la precipitación máxima en 24 horas en un período de 10 y 20 años, según el método de Gumbel

Dado que el observatorio de Manises, que es el más representativo de la zona en estudio, cuenta con una serie temporal relativamente corta y es el que da valores de precipitaciones más bajos se plantea la cuestión de la representatividad de la serie temporal disponible. A estos efectos es interesante contrastar la sensibilidad de los ajustes en función de la longitud de la serie temporal considerada. Para ello se ha realizado un nuevo ajuste de precipitaciones en el observatorio de Viveros, que es el que




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cuenta con una serie temporal más larga, contando solo con los 35 años en que se dispone de datos en Manises. A continuación se presenta el resumen de resultados.

ESTACIÓN DE VALENCIA-VIVEROS (8416). Serie de 35 años



2 0,50000 0,3665 63,28 64,10 60,42 61,145 0,80000 1,4999 93,60 101,09 94,41 91,63

10 0,90000 2,2504 113,67 125,58 120,43 114,7220 0,95000 2,9702 132,92 149,07 147,97 139,0125 0,96000 3,1985 139,03 156,53 157,23 147,1550 0,98000 3,9019 157,84 179,48 187,33 173,53

100 0,99000 4,6001 176,52 202,27 219,54 201,64500 0,99800 6,2136 219,67 254,93 302,77 273,93

1000 0,99900 6,9073 238,23 277,56 342,30 308,12


020406080

100120140160180200220240260280300

Prob. no excedencia

Pre

cip

itac

ión

(m

m)


Período de retorno (años)201,2 2 5 10 50 100 500 10001,01 200




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Se comprueba que los resultados para la nueva serie temporal son, en general, inferiores a los de la serie temporal completa. Por ello se ha realizado el artificio de obtener una nueva distribución que consiste en incrementar los valores ajustados en la estación de Manises según la proporción en que se incrementan los de Viveros al pasar de series de 35 a 63 años. A continuación se resumen los resultados para períodos de retorno de 2, 5, 10 y 20 años.






TORRENT (8341) 33 78,0 79,3 73,8 74,9

VALENCIA-VIVEROS (8416). Serie de 35 años 35 63,3 64,1 60,4 61,1

VALENCIA-MANISES (8414A). Serie de 63 años 63 68,6 69,7 64,3 65,1






TORRENT (8341) 33 118,4 130,5 118,6 116,6








TORRENT (8341) 33 145,0 164,4 153,2 148,5






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VALENCIA-VIVEROS (8416) 63 144,8 167,4 158,4 159,6TORRENT (8341) 33 170,7 196,9 189,9 182,3



Anteriormente se ha concluido que los ajustes por el método SQRT-ET máx son más adecuados que los de Gumbel, con pocas diferencias entre los resultados por máxima verosimilitud y por momentos. Dado que los resultados obtenidos dan valores ligeramente superiores en el ajuste por momentos, se adopta este tipo de ajuste, lo que da un cierto margen de seguridad a los resultados obtenidos.

A continuación se indica la serie adoptada.




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AJUSTE DE PRECIPITACIONES MÁXIMAS DIARIAS ADOPTADO (mm)

Tr F(x) y Viveros Viveros Manises ADOPTADOAños 63 años 35 años 35 años

2 0,50000 0,3665 63,86 61,14 62,35 65,135 0,80000 1,4999 100,92 91,63 96,81 106,63

10 0,90000 2,2504 129,38 114,72 123,15 138,8820 0,95000 2,9702 159,55 139,01 151,00 173,3125 0,96000 3,1985 169,71 147,15 160,36 184,9450 0,98000 3,9019 202,74 173,53 190,77 222,89

100 0,99000 4,6001 238,13 201,64 223,30 263,70500 0,99800 6,2136 329,69 273,93 307,29 369,83

1000 0,99900 6,9073 373,21 308,12 347,15 420,49

AJUSTE ADOPTADO

020406080

100120140160180200220240260280300

Prob. no excedencia

Pre

cip

itac

ión

(m

m)

Adoptado Viveros 63 añosViveros 35 años Manises 35 años


201,2 2 5 10 50 100 500 10001,01 200

0,167 0,500 0,800 0,900 0,950 0,980 0,990 0,998 0,9990,010 0,995




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3. OBTENCIÓN DE LA LLUVIA PARA DISTINTAS DURACIONES

Se denominan curvas intensidad-duración-frecuencia a aquéllas que resultan de unir los puntos representativos de la intensidad media en intervalos de diferente duración para distintos períodos de retorno. Son curvas que decrecen con la duración del intervalo considerado y aumentan con el período de retorno.

El análisis de las curvas de una misma estación pluviométrica correspondientes a los diferentes períodos de retorno ha permitido comprobar la existencia de una sensible afinidad entre ellas. Por ello pueden reducirse a una única ley adimensional, si se expresan las intensidades en porcentaje respecto a la intensidad media asociada a una duración dada de referencia. Esta duración suela ser la diaria (Id = Pd/24) puesto que es la disponible en la generalidad de los casos. La ley adopta entonces la forma I/Id = Φ (D) para cada duración D en que se considere la intensidad de lluvia.

La ley anterior es característica de cada estación y función de la distribución temporal de sus aguaceros tipo, variando por tanto de unas regiones a otras en función de las diferencias en su régimen pluviométrico.

La instrucción de Carreteras propone la caracterización de esta ley mediante el parámetro I1/Id, cociente entre la intensidad horaria y la diaria, que ha sido regionalizado a nivel nacional.

La expresión analítica propuesta en la mencionada normativa responde a la siguiente formulación:

1 - 28

t- 28

10,1

0,10,1

=

Id

I

Id

It

siendo:

• I1 (mm/h) Intensidad media correspondiente al intervalo de duración t deseado.

• Id (mm/h) Intensidad media diaria de precipitación correspondiente al período de retorno considerado. Es igual a Pd/24.

• Pd (mm/h) Precipitación total diaria correspondiente a dicho período de retorno.

• I1/Id Cociente entre la intensidad horaria y la diaria, que toma el valor 11 para la zona en estudio.

• t(h) Duración del intervalo al que se refiere It.




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Aplicando esta formulación a los valores de la precipitación diaria asociados a distintos períodos de retorno obtenidos en el apartado anterior, se obtienen las intensidades de lluvia que se recogen en el siguiente cuadro y gráfico.

INTENSIDADES DE LLUVIA PARA DISTINTAS DURACIONES DE AGUACERO

I1/Id = 11,5

Per. retorno (años) 2 5 10 20 25

Precip. diaria (mm) 65,1 106,6 138,9 173,3 184,9

Duración

Minutos Horas

10 0,167 85,9 140,7 183,3 228,7 244,0

20 0,333 59,3 97,1 126,5 157,9 168,5

30 0,500 47,2 77,2 100,6 125,6 134,0

60 1,000 31,2 51,1 66,6 83,0 88,6

120 2,000 20,0 32,8 42,7 53,3 56,9

180 3,000 15,2 24,9 32,5 40,5 43,2

240 4,000 12,5 20,4 26,6 33,1 35,4

300 5,000 10,6 17,4 22,6 28,2 30,1

Intensidad de lluvia (mm/h)

CURVAS IDF ADOPTADAS

0

50

100

150

200

250

0 50 100 150 200 250 300 350

Duración (minutos)

Inte

nsi

dad

(m

m/h

)

2 años

5 años

10 años

20 años




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Los valores obtenidos se pueden contrastar con los que recomienda el Ayuntamiento de Valencia en la Normativa para Obras de Saneamiento en la Ciudad de

Valencia.

En esta normativa, de acuerdo con un estudio de precipitaciones máximas en la ciudad de Valencia realizado por la U.P.V. en 1986, se recomienda la siguiente expresión para las curvas IDF:

tc 10 x 2,48768 -tc 10 x 7,9405 0,02407

Tr1

- 1ln-ln

tc 10 x 5,56578 tc 0,83842 - 54,6873 I24-4-

23-

+

−+=

Esta expresión ha sido obtenida a partir de ajustes de Gumbel realizados sobre una serie de 34 años de aguaceros máximos anuales con duraciones de 10, 20, 30, 40, 50 y 60 minutos. En el gráfico adjunto se comparan los resultados de esta expresión con los obtenidos anteriormente mediante la formulación de la Instrucción de Carreteras.

COMPARACIÓN CURVAS IDF CON AYTO. VALENCIA

0

50

100

150

200

250

0 50 100 150 200 250 300 350

Duración (minutos)

Inte

nsi

dad

(m

m/h

)

Propuestas Ayuntamiento




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Se observa que las curvas presentan una concordancia aceptable para duraciones de aguacero de 60 minutos, mientras que para duraciones más cortas las intensidades resultantes son considerablemente más bajas.

Por desgracia el estudio citado se limita a duraciones de aguacero máximas de 60 minutos, por lo que no es posible el contraste con lluvias de 24 horas.

En consecuencia, se dan por válidas las curvas IDF obtenidas.

4. CAUDALES DE AGUAS PLUVIALES

4.1. MÉTODO EMPLEADO Y EXPRESIÓN GENERAL

El método empleado para el cálculo de caudales máximos de lluvia se basa en la monografía de Francisco Javier Ferrer Polo Recomendaciones para el Cálculo

Hidrometeorológico de Avenidas (CEDEX, 1.993). Este método es una generalización del recogido en la publicación Cálculo hidrometeorológico de caudales máximos en

pequeñas cuencas naturales de J. R. Témez, que a su vez coincide con el prescrito en la vigente Instrucción de Carreteras.

La expresión general utilizada para la determinación de los caudales punta circulantes por los colectores deriva del Método Racional. Para cuencas simples es la siguiente:

K 3,6

A I C = Q , donde:

• Q = Caudal punta (m3/s)

• C = Coeficiente de escorrentía (adimensional)

• I = Máxima intensidad de lluvia (mm/h)

• A = Superficie de la cuenca (km2)

• K = Coeficiente de uniformidad (adimensional)




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En los siguientes apartados se define la determinación de cada uno de los elementos que intervienen en la expresión precedente y se generaliza para cuencas compuestas.

4.2. TIEMPO DE CONCENTRACIÓN

La formulación empleada para determinar el tiempo de concentración difiere si la cuenca es natural o urbana.

En el caso de cuencas naturales, la expresión utilizada es:

76,0

1/4 J

L 0,3 =Tc

, donde:

• Tc = Tiempo de concentración (horas)

• L = Longitud del cauce principal (km)

• J = Pendiente media del cauce principal (m/m)

En el caso de cuencas urbanas, el tiempo de concentración se compone de dos sumandos, tiempo de entrada a la red y tiempo de viaje:

Tc = Te + Tv

El tipo de flujo que se desarrolla hasta que el agua se incorpora a la red recorre habitualmente superficies de muy distinta naturaleza, como son cubiertas de edificios, bajantes, aceras, calzadas y cunetas que, en general, presentan un comportamiento bidimensional. Existen fórmulas empíricas y fórmulas teóricas basadas en la teoría de la onda cinemática que permitan la estimación del tiempo de entrada a la red. En zonas urbanas con evacuación predominantemente superficial se puede estimar el tiempo de entrada mediante la siguiente expresión empírica de la Federal Aviation Administration (FAA) de Estados Unidos:




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S L C) - (1,1 0,0543 = T -1/31/2e , donde:

• Te = Tiempo de entrada (horas)

• L = Distancia entre el punto de estudio y el hidráulicamente más alejado (km)

• S = Pendiente media del terreno en el tramo recorrido (%)

• C = Coeficiente de escorrentía de la superficie a través de la cual se desarrolla el flujo

En zonas fuertemente impermeables, y con una gran mayoría de terreno directamente conectado a la red, el tiempo de entrada está del orden de 5 a 10 minutos, mientras que en zonas con menos densidad de obras de captación se alcanzan los 15 a 20 minutos. En el presente proyecto se toma como valor medio del tiempo de entrada para estos casos Ten = 10 minutos.

El tiempo de viaje es el que tarda el agua en discurrir por el interior de la red. Se puede estimar como el cociente entre la longitud recorrida y la velocidad del agua Tv = L / v.

La longitud L se determina a partir de los planos de planta. La velocidad del agua no es conocida a priori. Por este motivo, es preciso realizar un método iterativo. En primera aproximación se supone v = 2,5 m/s. Posteriormente se comprueba el valor de la velocidad de circulación, corrigiéndose el valor del tiempo de viaje si resultan valores muy distintos.

4.3. COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD

El método racional presupone la hipótesis de lluvia neta constante. Esta hipótesis no es real y en la práctica existen variaciones en su reparto temporal que favorecen el desarrollo de caudales punta.

Esta influencia de la variación de la lluvia neta dentro de la duración de su tiempo de concentración se puede reflejar globalmente refiriendo los caudales punta de estos casos al homólogo en la hipótesis de intensidad de lluvia neta constante. Se denomina K al cociente entre ambos. El coeficiente de uniformidad K varía de unos episodios a otros, pero su valor medio en una cuenca concreta depende fundamentalmente del valor de su tiempo de concentración de forma tan prevalente que a efectos prácticos puede despreciarse la influencia de las restantes variables tales como la torrencialidad del clima, etc.




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El coeficiente de uniformidad se evalúa mediante la expresión:

14 + Tc

Tc + 1 =K

1,25

1,25

con Tc expresado en horas.

En el caso de Paterna, el tiempo de concentración máximo es del orden de 20 minutos = 0,333 horas. Sustituyendo valores, resulta K = 1,02 ≈ 1, por lo que en la práctica se puede prescindir de este factor.

4.4. INTENSIDAD DE LLUVIA

Las intensidades de lluvia se obtienen a partir de las curvas IDF determinadas en apartados anteriores. Estas intensidades de lluvia se refieren a un valor puntual correspondiente a un emplazamiento concreto. Debido al efecto de la no simultaneidad, la intensidad de lluvia sobre una zona mayor será igual o menor que el correspondiente valor puntual. La obtención de valores areales suele efectuarse mediante al uso de un factor reductor (ARF) por el que se multiplican los valores puntuales previamente estimados.

La referencia utilizada propone la siguiente expresión, obtenida a partir de ajustes realizados para lluvias diarias:

15 A log

- 1 = ARF , donde A es la superficie de la cuenca receptora en km2.

4.5. COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA

Las zonas de estudio del presente proyecto son mayoritariamente zonas residenciales con baja densidad de viviendas, siendo éstas del tipo unifamiliar con parcela independiente, por lo que la escorrentía pluvial es baja (30%).

Lo habitual en las zonas de baja densidad es que la superficie de viales esté alrededor del 25% de la superficie total del sector. Si se asume que la escorrentía en los




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viales es del 100% y se considera que la escorrentía procedente de las parcelas es del 30% se tiene que el coeficiente de escorrentía de cálculo es de:

C = 0,50

4.6. RESULTADOS OBTENIDOS

•




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APÉNDICE: AJUSTES DE SERIES DE PRECIPITACIONES




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1.- ESTACIÓN DE VALENCIA-MANISES (8414 A)




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Núm de datos: 35 Prec. ordenadas

AÑO VALOR AÑO VALOR1966 115,8 1978 20,71967 33,1 1981 27,61968 72,4 1997 29,41969 121,3 1970 31,61970 31,6 1976 31,71971 186,9 1967 33,11972 37,4 1979 33,71973 67,8 1972 37,41974 77,6 1999 37,41975 77,2 1984 45,51976 31,7 1994 46,61977 66,6 1985 47,01978 20,7 1996 48,61979 33,7 1993 49,81980 84,7 1983 50,31981 27,6 1992 55,51982 82,8 1977 66,61983 50,3 1973 67,81984 45,5 1988 69,21985 47,0 1998 70,01986 119,9 1987 71,61987 71,6 1968 72,41988 69,2 1975 77,21989 175,9 1974 77,61990 123,0 1995 81,71991 90,9 1982 82,81992 55,5 1980 84,71993 49,8 1991 90,91994 46,6 1966 115,81995 81,7 1986 119,91996 48,6 1969 121,31997 29,4 1990 123,01998 70,0 2000 153,31999 37,4 1989 175,92000 153,3 1971 186,9




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AJUSTE POR LEY DE GUMBEL (MÁXIMA VEROSIMILITUD)

Num 35a 0,0346xo 54,3637L -174,59

ORDEN AÑO PREC PROB F(x) f(x) exp(-ax) ln f(x) Vajust1 1978 20,7 0,0143 0,0405 0,0045 0,4886 -5,4045 -1,44662 1981 27,6 0,0429 0,0801 0,0070 0,3848 -4,9624 -1,14743 1997 29,4 0,0714 0,0933 0,0077 0,3616 -4,8722 -0,97044 1970 31,6 0,1000 0,1110 0,0084 0,3351 -4,7744 -0,83405 1976 31,7 0,1286 0,1118 0,0085 0,3339 -4,7703 -0,71856 1967 33,1 0,1571 0,1240 0,0090 0,3181 -4,7152 -0,61557 1979 33,7 0,1857 0,1295 0,0092 0,3116 -4,6930 -0,52098 1972 37,4 0,2143 0,1655 0,0103 0,2741 -4,5754 -0,43219 1999 37,4 0,2429 0,1655 0,0103 0,2741 -4,5754 -0,3473

10 1984 45,5 0,2714 0,2569 0,0121 0,2071 -4,4160 -0,265511 1994 46,6 0,3000 0,2703 0,0122 0,1994 -4,4033 -0,185612 1985 47,0 0,3286 0,2752 0,0123 0,1966 -4,3992 -0,107113 1996 48,6 0,3571 0,2950 0,0125 0,1861 -4,3851 -0,029214 1993 49,8 0,3857 0,3100 0,0126 0,1785 -4,3769 0,048515 1983 50,3 0,4143 0,3163 0,0126 0,1754 -4,3742 0,126516 1992 55,5 0,4429 0,3823 0,0127 0,1465 -4,3646 0,205217 1977 66,6 0,4714 0,5195 0,0118 0,0998 -4,4420 0,285018 1973 67,8 0,5000 0,5336 0,0116 0,0957 -4,4569 0,366519 1988 69,2 0,5286 0,5497 0,0114 0,0912 -4,4756 0,450120 1998 70,0 0,5571 0,5587 0,0113 0,0887 -4,4870 0,536321 1987 71,6 0,5857 0,5765 0,0110 0,0839 -4,5110 0,625622 1968 72,4 0,6143 0,5852 0,0108 0,0817 -4,5236 0,718923 1975 77,2 0,6429 0,6352 0,0100 0,0692 -4,6078 0,816824 1974 77,6 0,6714 0,6392 0,0099 0,0682 -4,6154 0,920425 1995 81,7 0,7000 0,6782 0,0091 0,0592 -4,6980 1,030926 1982 82,8 0,7286 0,6881 0,0089 0,0570 -4,7216 1,149927 1980 84,7 0,7571 0,7047 0,0085 0,0533 -4,7636 1,279428 1991 90,9 0,7857 0,7539 0,0074 0,0430 -4,9105 1,422329 1966 115,8 0,8143 0,8875 0,0037 0,0182 -5,6090 1,582630 1986 119,9 0,8429 0,9016 0,0032 0,0158 -5,7351 1,766331 1969 121,3 0,8714 0,9061 0,0031 0,0150 -5,7787 1,983232 1990 123,0 0,9000 0,9112 0,0029 0,0142 -5,8319 2,250433 2000 153,3 0,9286 0,9679 0,0011 0,0050 -6,8199 2,602234 1989 175,9 0,9571 0,9852 0,0005 0,0023 -7,5843 3,128135 1971 186,9 0,9857 0,9899 0,0003 0,0016 -7,9602 4,2413

5,3343




Pág. 33


AJUSTE POR LEY DE GUMBEL (MOMENTOS)

N 35Media 72,41Desv Estándar 41,83Media red. 0,5402Desv. Est. Red. 1,1285a 0,0270xo 52,3899

ORDEN AÑO PREC PROB1 1978 20,7 0,01432 1981 27,6 0,04293 1997 29,4 0,07144 1970 31,6 0,10005 1976 31,7 0,12866 1967 33,1 0,15717 1979 33,7 0,18578 1972 37,4 0,21439 1999 37,4 0,2429

10 1984 45,5 0,271411 1994 46,6 0,300012 1985 47,0 0,328613 1996 48,6 0,357114 1993 49,8 0,385715 1983 50,3 0,414316 1992 55,5 0,442917 1977 66,6 0,471418 1973 67,8 0,500019 1988 69,2 0,528620 1998 70,0 0,557121 1987 71,6 0,585722 1968 72,4 0,614323 1975 77,2 0,642924 1974 77,6 0,671425 1995 81,7 0,700026 1982 82,8 0,728627 1980 84,7 0,757128 1991 90,9 0,785729 1966 115,8 0,814330 1986 119,9 0,842931 1969 121,3 0,871432 1990 123,0 0,900033 2000 153,3 0,928634 1989 175,9 0,957135 1971 186,9 0,9857




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AJUSTE POR LEY SQRT - ET max (Máxima verosimilitud)

N: 35ALFA: 0,43142K 19,4479CONST: 4,1951L -173,3

ORDEN AÑO PREC PROB RAIZ DENOM. F(x) f(x) ln f(x)1 1978 20,7 0,0143 2,9884 0,4498 0,0201 0,0042 -5,46142 1981 27,6 0,0429 3,4507 0,3777 0,0642 0,0085 -4,76273 1997 29,4 0,0714 3,5614 0,3602 0,0805 0,0096 -4,64674 1970 31,6 0,1000 3,6923 0,3397 0,1029 0,0108 -4,53205 1976 31,7 0,1286 3,6981 0,3388 0,1040 0,0108 -4,52746 1967 33,1 0,1571 3,7789 0,3263 0,1196 0,0115 -4,46857 1979 33,7 0,1857 3,8130 0,3210 0,1266 0,0117 -4,44608 1972 37,4 0,2143 4,0169 0,2906 0,1725 0,0130 -4,34019 1999 37,4 0,2429 4,0169 0,2906 0,1725 0,0130 -4,3401

10 1984 45,5 0,2714 4,4305 0,2338 0,2843 0,0142 -4,254311 1994 46,6 0,3000 4,4838 0,2270 0,3000 0,0142 -4,254012 1985 47,0 0,3286 4,5030 0,2246 0,3056 0,0142 -4,254413 1996 48,6 0,3571 4,5790 0,2152 0,3283 0,0141 -4,258814 1993 49,8 0,3857 4,6352 0,2085 0,3452 0,0141 -4,264815 1983 50,3 0,4143 4,6584 0,2058 0,3522 0,0140 -4,267916 1992 55,5 0,4429 4,8932 0,1795 0,4235 0,0133 -4,318617 1977 66,6 0,4714 5,3603 0,1350 0,5592 0,0110 -4,507718 1973 67,8 0,5000 5,4084 0,1310 0,5722 0,0108 -4,532619 1988 69,2 0,5286 5,4639 0,1265 0,5871 0,0104 -4,562620 1998 70,0 0,5571 5,4954 0,1240 0,5953 0,0103 -4,580121 1987 71,6 0,5857 5,5578 0,1191 0,6115 0,0099 -4,615822 1968 72,4 0,6143 5,5888 0,1168 0,6193 0,0097 -4,634123 1975 77,2 0,6429 5,7711 0,1038 0,6634 0,0087 -4,747624 1974 77,6 0,6714 5,7860 0,1028 0,6669 0,0086 -4,757325 1995 81,7 0,7000 5,9369 0,0931 0,7003 0,0078 -4,859226 1982 82,8 0,7286 5,9768 0,0906 0,7088 0,0075 -4,887127 1980 84,7 0,7571 6,0449 0,0866 0,7228 0,0072 -4,935728 1991 90,9 0,7857 6,2623 0,0748 0,7639 0,0061 -5,097729 1966 115,8 0,8143 7,0681 0,0426 0,8749 0,0031 -5,767930 1986 119,9 0,8429 7,1922 0,0389 0,8870 0,0028 -5,878131 1969 121,3 0,8714 7,2340 0,0378 0,8909 0,0027 -5,915732 1990 123,0 0,9000 7,2845 0,0364 0,8954 0,0026 -5,961233 2000 153,3 0,9286 8,1324 0,0194 0,9491 0,0012 -6,750734 1989 175,9 0,9571 8,7113 0,0125 0,9694 0,0007 -7,308535 1971 186,9 0,9857 8,9796 0,0102 0,9759 0,0005 -7,5701

SUMA 188,4542 6,0909




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AJUSTE POR LEY SQRT - ET max (Momentos)

MEDIA 72,41Cv 0,578ln(K) 3,154K 23,4I1 2,861Alfa 0,4630


10 1984 45,5 0,271411 1994 46,6 0,300012 1985 47,0 0,328613 1996 48,6 0,357114 1993 49,8 0,385715 1983 50,3 0,414316 1992 55,5 0,442917 1977 66,6 0,471418 1973 67,8 0,500019 1988 69,2 0,528620 1998 70,0 0,557121 1987 71,6 0,585722 1968 72,4 0,614323 1975 77,2 0,642924 1974 77,6 0,671425 1995 81,7 0,700026 1982 82,8 0,728627 1980 84,7 0,757128 1991 90,9 0,785729 1966 115,8 0,814330 1986 119,9 0,842931 1969 121,3 0,871432 1990 123,0 0,900033 2000 153,3 0,928634 1989 175,9 0,957135 1971 186,9 0,9857




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Ajuste de precipitaciones máximas diarias (mm)


2 0,50000 0,3665 64,96 65,98 61,50 62,355 0,80000 1,4999 97,71 107,99 97,33 96,81

10 0,90000 2,2504 119,40 135,81 124,85 123,1520 0,95000 2,9702 140,20 162,49 154,03 151,0025 0,96000 3,1985 146,80 170,95 163,86 160,3650 0,98000 3,9019 167,12 197,03 195,81 190,77

100 0,99000 4,6001 187,30 222,91 230,05 223,30500 0,99800 6,2136 233,93 282,72 318,65 307,29

1000 0,99900 6,9073 253,97 308,43 360,78 347,15


020406080

100120140160180200220240260280300

Prob. no excedencia

Pre

cip

itac

ión

(m

m)


201,2 2 5 10 50 100 500 10001,01 200

0,167 0,500 0,800 0,900 0,950 0,980 0,990 0,998 0,9990,010 0,995





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2.- ESTACIÓN DE VALENCIA-VIVEROS (8416)




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ESTACIÓN DE VALENCIA-VIVEROS (8416)Precipitaciones máximas diarias (mm)


AÑO VALOR AÑO VALOR1938 169,0 1997 19,11939 27,0 1999 24,61940 57,0 1945 25,61941 96,9 1939 27,01942 35,4 1967 30,21943 36,1 1978 32,71944 70,8 1995 32,71945 25,6 1985 34,01946 80,4 1942 35,41947 53,5 1943 36,11948 102,1 1976 36,81949 47,8 1960 36,91950 152,3 1990 38,51951 77,6 1954 39,01952 57,5 1959 40,21953 43,7 1970 40,51954 39,0 1996 41,71955 51,6 1953 43,71956 262,6 1964 44,51957 125,1 1949 47,81958 123,0 1979 49,01959 40,2 1981 51,21960 36,9 1955 51,61961 65,8 1987 51,81962 92,7 1947 53,51963 111,1 1994 55,51964 44,5 1988 56,51965 147,5 1940 57,01966 148,4 1972 57,41967 30,2 1952 57,51968 59,0 1968 59,01969 108,2 1993 59,51970 40,5 1998 61,61971 140,3 1984 62,81972 57,4 1961 65,81973 101,4 1992 65,81974 70,5 1974 70,51975 81,0 1944 70,81976 36,8 1977 71,71977 71,7 1983 76,71978 32,7 1951 77,61979 49,0 1991 78,21980 101,5 1946 80,41981 51,2 1975 81,01982 105,6 1962 92,71983 76,7 1941 96,91984 62,8 1986 98,11985 34,0 1973 101,41986 98,1 1980 101,51987 51,8 1948 102,11988 56,5 1982 105,61989 134,4 1969 108,21990 38,5 1963 111,11991 78,2 1958 123,01992 65,8 1957 125,11993 59,5 1989 134,41994 55,5 1971 140,31995 32,7 1965 147,51996 41,7 1966 148,41997 19,1 1950 152,31998 61,6 2000 165,01999 24,6 1938 169,02000 165,0 1956 262,6




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Num 63a 0,0334xo 55,8725L -317,0470


10 1943 36,1 0,1508 0,1443 0,0093 0,2994 -4,6743 -0,637611 1976 36,8 0,1667 0,1509 0,0095 0,2925 -4,6530 -0,583212 1960 36,9 0,1825 0,1519 0,0096 0,2915 -4,6500 -0,531113 1990 38,5 0,1984 0,1675 0,0100 0,2764 -4,6053 -0,480814 1954 39,0 0,2143 0,1726 0,0101 0,2718 -4,5925 -0,432115 1959 40,2 0,2302 0,1849 0,0104 0,2611 -4,5635 -0,384616 1970 40,5 0,2460 0,1880 0,0105 0,2585 -4,5567 -0,338117 1996 41,7 0,2619 0,2008 0,0108 0,2483 -4,5311 -0,292518 1953 43,7 0,2778 0,2227 0,0112 0,2323 -4,4942 -0,247619 1964 44,5 0,2937 0,2317 0,0113 0,2262 -4,4813 -0,203220 1949 47,8 0,3095 0,2699 0,0118 0,2026 -4,4389 -0,159321 1979 49,0 0,3254 0,2842 0,0119 0,1946 -4,4275 -0,115722 1981 51,2 0,3413 0,3107 0,0121 0,1808 -4,4119 -0,072423 1955 51,6 0,3571 0,3156 0,0122 0,1784 -4,4097 -0,029224 1987 51,8 0,3730 0,3180 0,0122 0,1772 -4,4087 0,014025 1947 53,5 0,3889 0,3388 0,0122 0,1674 -4,4023 0,057126 1994 55,5 0,4048 0,3633 0,0123 0,1566 -4,3991 0,100427 1988 56,5 0,4206 0,3756 0,0123 0,1515 -4,3993 0,143928 1940 57,0 0,4365 0,3817 0,0123 0,1490 -4,3998 0,187629 1972 57,4 0,4524 0,3866 0,0123 0,1470 -4,4003 0,231630 1952 57,5 0,4683 0,3879 0,0123 0,1465 -4,4005 0,276131 1968 59,0 0,4841 0,4062 0,0122 0,1393 -4,4043 0,321032 1993 59,5 0,5000 0,4124 0,0122 0,1370 -4,4061 0,366533 1998 61,6 0,5159 0,4379 0,0121 0,1277 -4,4162 0,412634 1984 62,8 0,5317 0,4523 0,0120 0,1227 -4,4239 0,459535 1961 65,8 0,5476 0,4878 0,0117 0,1110 -4,4484 0,507236 1992 65,8 0,5635 0,4878 0,0117 0,1110 -4,4484 0,555837 1974 70,5 0,5794 0,5415 0,0111 0,0949 -4,5012 0,605538 1944 70,8 0,5952 0,5448 0,0111 0,0939 -4,5051 0,656239 1977 71,7 0,6111 0,5547 0,0109 0,0912 -4,5171 0,708340 1983 76,7 0,6270 0,6073 0,0101 0,0771 -4,5935 0,761841 1951 77,6 0,6429 0,6164 0,0100 0,0749 -4,6088 0,816842 1991 78,2 0,6587 0,6223 0,0099 0,0734 -4,6192 0,873643 1946 80,4 0,6746 0,6436 0,0095 0,0682 -4,6591 0,932344 1975 81,0 0,6905 0,6492 0,0094 0,0668 -4,6704 0,993245 1962 92,7 0,7063 0,7466 0,0073 0,0452 -4,9215 1,056646 1941 96,9 0,7222 0,7757 0,0066 0,0393 -5,0235 1,122647 1986 98,1 0,7381 0,7835 0,0064 0,0377 -5,0537 1,191848 1973 101,4 0,7540 0,8037 0,0059 0,0338 -5,1384 1,264449 1980 101,5 0,7698 0,8043 0,0059 0,0337 -5,1410 1,341050 1948 102,1 0,7857 0,8078 0,0058 0,0330 -5,1568 1,422351 1982 105,6 0,8016 0,8270 0,0052 0,0294 -5,2501 1,508952 1969 108,2 0,8175 0,8402 0,0049 0,0269 -5,3212 1,601753 1963 111,1 0,8333 0,8538 0,0045 0,0244 -5,4020 1,702054 1958 123,0 0,8492 0,8992 0,0032 0,0164 -5,7476 1,811255 1957 125,1 0,8651 0,9057 0,0030 0,0153 -5,8106 1,931556 1989 134,4 0,8810 0,9300 0,0023 0,0112 -6,0948 2,065557 1971 140,3 0,8968 0,9422 0,0019 0,0092 -6,2789 2,217458 1965 147,5 0,9127 0,9542 0,0015 0,0072 -6,5067 2,393159 1966 148,4 0,9286 0,9556 0,0015 0,0070 -6,5354 2,6022




Pág. 40

60 1950 152,3 0,9444 0,9609 0,0013 0,0062 -6,6601 2,861961 2000 165,0 0,9603 0,9742 0,0008 0,0040 -7,0706 3,206762 1938 169,0 0,9762 0,9774 0,0007 0,0035 -7,2009 3,725663 1956 262,6 0,9921 0,9990 0,0000 0,0002 -10,3058 4,8323

9,7447





10 1943 36,1 0,150811 1976 36,8 0,166712 1960 36,9 0,182513 1990 38,5 0,198414 1954 39,0 0,214315 1959 40,2 0,230216 1970 40,5 0,246017 1996 41,7 0,261918 1953 43,7 0,277819 1964 44,5 0,293720 1949 47,8 0,309521 1979 49,0 0,325422 1981 51,2 0,341323 1955 51,6 0,357124 1987 51,8 0,373025 1947 53,5 0,388926 1994 55,5 0,404827 1988 56,5 0,420628 1940 57,0 0,436529 1972 57,4 0,452430 1952 57,5 0,468331 1968 59,0 0,484132 1993 59,5 0,500033 1998 61,6 0,515934 1984 62,8 0,531735 1961 65,8 0,547636 1992 65,8 0,563537 1974 70,5 0,579438 1944 70,8 0,595239 1977 71,7 0,611140 1983 76,7 0,6270

41 1951 77,6 0,642942 1991 78,2 0,658743 1946 80,4 0,674644 1975 81,0 0,690545 1962 92,7 0,706346 1941 96,9 0,722247 1986 98,1 0,738148 1973 101,4 0,754049 1980 101,5 0,769850 1948 102,1 0,785751 1982 105,6 0,801652 1969 108,2 0,817553 1963 111,1 0,833354 1958 123,0 0,849255 1957 125,1 0,865156 1989 134,4 0,881057 1971 140,3 0,896858 1965 147,5 0,912759 1966 148,4 0,928660 1950 152,3 0,944461 2000 165,0 0,960362 1938 169,0 0,976263 1956 262,6 0,9921




Pág. 41



N: 63Alfa: 0,41925K 19,3851CONST: 4,0636L -314,0


10 1943 36,1 0,1508 3,8904 0,3093 0,1441 0,0120 -4,425811 1976 36,8 0,1667 3,9279 0,3037 0,1525 0,0122 -4,406312 1960 36,9 0,1825 3,9332 0,3029 0,1537 0,0122 -4,403713 1990 38,5 0,1984 4,0176 0,2905 0,1737 0,0127 -4,366014 1954 39,0 0,2143 4,0436 0,2867 0,1801 0,0128 -4,355915 1959 40,2 0,2302 4,1053 0,2778 0,1957 0,0131 -4,334716 1970 40,5 0,2460 4,1206 0,2757 0,1996 0,0132 -4,330017 1996 41,7 0,2619 4,1812 0,2671 0,2155 0,0134 -4,313818 1953 43,7 0,2778 4,2803 0,2535 0,2426 0,0136 -4,294719 1964 44,5 0,2937 4,3193 0,2483 0,2535 0,0137 -4,289620 1949 47,8 0,3095 4,4766 0,2279 0,2990 0,0138 -4,281821 1979 49,0 0,3254 4,5325 0,2209 0,3156 0,0138 -4,283722 1981 51,2 0,3413 4,6331 0,2087 0,3458 0,0137 -4,292923 1955 51,6 0,3571 4,6512 0,2066 0,3513 0,0136 -4,295324 1987 51,8 0,3730 4,6602 0,2056 0,3540 0,0136 -4,296625 1947 53,5 0,3889 4,7360 0,1968 0,3770 0,0134 -4,309526 1994 55,5 0,4048 4,8237 0,1870 0,4036 0,0132 -4,329027 1988 56,5 0,4206 4,8670 0,1823 0,4167 0,0130 -4,340328 1940 57,0 0,4365 4,8885 0,1800 0,4232 0,0130 -4,346329 1972 57,4 0,4524 4,9056 0,1782 0,4284 0,0129 -4,351330 1952 57,5 0,4683 4,9099 0,1778 0,4297 0,0129 -4,352531 1968 59,0 0,4841 4,9735 0,1711 0,4488 0,0126 -4,372632 1993 59,5 0,5000 4,9945 0,1690 0,4551 0,0125 -4,379733 1998 61,6 0,5159 5,0819 0,1603 0,4810 0,0121 -4,411834 1984 62,8 0,5317 5,1312 0,1556 0,4954 0,0119 -4,431535 1961 65,8 0,5476 5,2523 0,1444 0,5302 0,0113 -4,484836 1992 65,8 0,5635 5,2523 0,1444 0,5302 0,0113 -4,484837 1974 70,5 0,5794 5,4366 0,1287 0,5808 0,0103 -4,577938 1944 70,8 0,5952 5,4482 0,1278 0,5839 0,0102 -4,584139 1977 71,7 0,6111 5,4827 0,1250 0,5930 0,0100 -4,603240 1983 76,7 0,6270 5,6707 0,1108 0,6405 0,0090 -4,7141

41 1951 77,6 0,6429 5,7038 0,1084 0,6485 0,0088 -4,734942 1991 78,2 0,6587 5,7258 0,1069 0,6537 0,0087 -4,748943 1946 80,4 0,6746 5,8058 0,1015 0,6723 0,0082 -4,800944 1975 81,0 0,6905 5,8275 0,1000 0,6772 0,0081 -4,815245 1962 92,7 0,7063 6,2341 0,0762 0,7595 0,0061 -5,107146 1941 96,9 0,7222 6,3738 0,0693 0,7836 0,0054 -5,215547 1986 98,1 0,7381 6,4131 0,0674 0,7901 0,0053 -5,246748 1973 101,4 0,7540 6,5201 0,0626 0,8067 0,0048 -5,332849 1980 101,5 0,7698 6,5233 0,0625 0,8072 0,0048 -5,335550 1948 102,1 0,7857 6,5426 0,0617 0,8100 0,0047 -5,351251 1982 105,6 0,8016 6,6538 0,0571 0,8259 0,0043 -5,443052 1969 108,2 0,8175 6,7352 0,0539 0,8368 0,0040 -5,511353 1963 111,1 0,8333 6,8249 0,0506 0,8481 0,0037 -5,587654 1958 123,0 0,8492 7,1811 0,0392 0,8863 0,0027 -5,899755 1957 125,1 0,8651 7,2421 0,0375 0,8919 0,0026 -5,954456 1989 134,4 0,8810 7,5065 0,0310 0,9134 0,0020 -6,195057 1971 140,3 0,8968 7,6695 0,0275 0,9245 0,0018 -6,345958 1965 147,5 0,9127 7,8638 0,0238 0,9361 0,0015 -6,527859 1966 148,4 0,9286 7,8878 0,0234 0,9374 0,0014 -6,550360 1950 152,3 0,9444 7,9907 0,0216 0,9427 0,0013 -6,647761 2000 165,0 0,9603 8,3172 0,0169 0,9568 0,0009 -6,959362 1938 169,0 0,9762 8,4174 0,0157 0,9605 0,0009 -7,055763 1956 262,6 0,9921 10,4926 0,0031 0,9938 0,0001 -9,0967

SUMA 339,3536 11,0060




Pág. 42





10 1943 36,1 0,150811 1976 36,8 0,166712 1960 36,9 0,182513 1990 38,5 0,198414 1954 39,0 0,214315 1959 40,2 0,230216 1970 40,5 0,246017 1996 41,7 0,261918 1953 43,7 0,277819 1964 44,5 0,293720 1949 47,8 0,309521 1979 49,0 0,325422 1981 51,2 0,341323 1955 51,6 0,357124 1987 51,8 0,373025 1947 53,5 0,388926 1994 55,5 0,404827 1988 56,5 0,420628 1940 57,0 0,436529 1972 57,4 0,452430 1952 57,5 0,468331 1968 59,0 0,484132 1993 59,5 0,500033 1998 61,6 0,515934 1984 62,8 0,531735 1961 65,8 0,547636 1992 65,8 0,563537 1974 70,5 0,579438 1944 70,8 0,595239 1977 71,7 0,611140 1983 76,7 0,6270

41 1951 77,6 0,642942 1991 78,2 0,658743 1946 80,4 0,674644 1975 81,0 0,690545 1962 92,7 0,706346 1941 96,9 0,722247 1986 98,1 0,738148 1973 101,4 0,754049 1980 101,5 0,769850 1948 102,1 0,785751 1982 105,6 0,801652 1969 108,2 0,817553 1963 111,1 0,833354 1958 123,0 0,849255 1957 125,1 0,865156 1989 134,4 0,881057 1971 140,3 0,896858 1965 147,5 0,912759 1966 148,4 0,928660 1950 152,3 0,944461 2000 165,0 0,960362 1938 169,0 0,976263 1956 262,6 0,9921




Pág. 43




2 0,50000 0,3665 66,84 67,69 63,19 63,865 0,80000 1,4999 100,77 111,09 100,04 100,92

10 0,90000 2,2504 123,24 139,83 128,34 129,3820 0,95000 2,9702 144,79 167,39 158,36 159,5525 0,96000 3,1985 151,62 176,14 168,47 169,7150 0,98000 3,9019 172,68 203,07 201,34 202,74

100 0,99000 4,6001 193,58 229,81 236,56 238,13500 0,99800 6,2136 241,88 291,59 327,71 329,69

1000 0,99900 6,9073 262,65 318,15 371,05 373,21


020406080

100120140160180200220240260280300

Prob. no excedencia

Pre

cip

itac

ión

(m

m)



201,2 2 5 10 50 100 500 10001,01 200

0,167 0,500 0,800 0,900 0,950 0,980 0,990 0,998 0,9990,010 0,995




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3.- ESTACIÓN DE TORRENT (8341)




Pág. 45

ESTACIÓN DE TORRENT (8341)Precipitaciones máximas diarias (mm)


AÑO VALOR AÑO VALOR1962 69,0 1978 21,01964 72,0 1985 31,51965 200,2 1967 32,01966 162,0 1979 37,01967 32,0 1976 39,01968 93,0 1974 42,51969 73,0 1993 48,51971 163,0 1994 49,01972 65,0 1996 49,41973 59,5 1984 54,41974 42,5 1981 56,01975 76,0 1988 56,31976 39,0 1973 59,51977 139,0 1990 60,01978 21,0 1972 65,01979 37,0 1962 69,01980 107,0 1964 72,01981 56,0 1969 73,01982 95,0 1975 76,01983 107,0 1968 93,01984 54,4 1991 94,01985 31,5 1982 95,01986 137,0 1998 97,71987 144,0 1980 107,01988 56,3 1983 107,01989 230,0 1995 113,51990 60,0 1986 137,01991 94,0 1977 139,01993 48,5 1987 144,01994 49,0 1966 162,01995 113,5 1971 163,01996 49,4 1965 200,21998 97,7 1989 230,0




Pág. 46



Num 33a 0,0281xo 64,9954L -171,35


10 1984 54,4 0,2879 0,2600 0,0098 0,2167 -4,6207 -0,219311 1981 56,0 0,3182 0,2759 0,0100 0,2072 -4,6064 -0,135512 1988 56,3 0,3485 0,2789 0,0100 0,2054 -4,6040 -0,052713 1973 59,5 0,3788 0,3113 0,0102 0,1877 -4,5841 0,029714 1990 60,0 0,4091 0,3164 0,0102 0,1851 -4,5819 0,112315 1972 65,0 0,4394 0,3679 0,0103 0,1609 -4,5716 0,195616 1962 69,0 0,4697 0,4092 0,0103 0,1437 -4,5777 0,280217 1964 72,0 0,5000 0,4399 0,0102 0,1321 -4,5897 0,366518 1969 73,0 0,5303 0,4500 0,0101 0,1285 -4,5951 0,455219 1975 76,0 0,5606 0,4800 0,0099 0,1181 -4,6148 0,546920 1968 93,0 0,5909 0,6344 0,0081 0,0732 -4,8139 0,642321 1991 94,0 0,6212 0,6424 0,0080 0,0712 -4,8294 0,742222 1982 95,0 0,6515 0,6504 0,0079 0,0692 -4,8453 0,847623 1998 97,7 0,6818 0,6711 0,0075 0,0641 -4,8897 0,959724 1980 107,0 0,7121 0,7356 0,0063 0,0494 -5,0594 1,080325 1983 107,0 0,7424 0,7356 0,0063 0,0494 -5,0594 1,211226 1995 113,5 0,7727 0,7743 0,0056 0,0411 -5,1909 1,355527 1986 137,0 0,8030 0,8763 0,0033 0,0213 -5,7278 1,517028 1977 139,0 0,8333 0,8826 0,0031 0,0201 -5,7769 1,702029 1987 144,0 0,8636 0,8972 0,0027 0,0175 -5,9010 1,920030 1966 162,0 0,8939 0,9367 0,0017 0,0105 -6,3640 2,188231 1971 163,0 0,9242 0,9384 0,0017 0,0102 -6,3903 2,541132 1965 200,2 0,9545 0,9779 0,0006 0,0036 -7,3948 3,067933 1989 230,0 0,9848 0,9904 0,0003 0,0016 -8,2198 4,1820

5,3088




Pág. 47



33N 87, 08Medi a 50, 70Desv Est ándar 0, 5388Medi a r ed. 1, 1226Desv. Est . Red.0, 0221a 62, 7398xo

ORDEN AÑO PREC PROB1 1978 21, 0 0, 01522 1985 31, 5 0, 04553 1967 32, 0 0, 07584 1979 37, 0 0, 10615 1976 39, 0 0, 13646 1974 42, 5 0, 16677 1993 48, 5 0, 19708 1994 49, 0 0, 22739 1996 49, 4 0, 2576

10 1984 54, 4 0, 287911 1981 56, 0 0, 318212 1988 56, 3 0, 348513 1973 59, 5 0, 378814 1990 60, 0 0, 409115 1972 65, 0 0, 439416 1962 69, 0 0, 469717 1964 72, 0 0, 500018 1969 73, 0 0, 530319 1975 76, 0 0, 560620 1968 93, 0 0, 590921 1991 94, 0 0, 621222 1982 95, 0 0, 651523 1998 97, 7 0, 681824 1980 107, 0 0, 712125 1983 107, 0 0, 742426 1995 113, 5 0, 772727 1986 137, 0 0, 803028 1977 139, 0 0, 833329 1987 144, 0 0, 863630 1966 162, 0 0, 893931 1971 163, 0 0, 924232 1965 200, 2 0, 954533 1989 230, 0 0, 9848




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ALFA: 0,336795K 16,9499CONST: 2,8543L -170,3


10 1984 54,4 0,2879 4,2804 0,2535 0,2898 0,0114 -4,470011 1981 56,0 0,3182 4,3429 0,2452 0,3081 0,0114 -4,471312 1988 56,3 0,3485 4,3545 0,2436 0,3116 0,0114 -4,471813 1973 59,5 0,3788 4,4765 0,2279 0,3479 0,0113 -4,483414 1990 60,0 0,4091 4,4953 0,2255 0,3536 0,0113 -4,486115 1972 65,0 0,4394 4,6789 0,2034 0,4089 0,0108 -4,524216 1962 69,0 0,4697 4,8207 0,1873 0,4514 0,0104 -4,567217 1964 72,0 0,5000 4,9244 0,1762 0,4820 0,0100 -4,605318 1969 73,0 0,5303 4,9584 0,1727 0,4919 0,0099 -4,619019 1975 76,0 0,5606 5,0593 0,1625 0,5209 0,0094 -4,662620 1968 93,0 0,5909 5,5966 0,1162 0,6604 0,0070 -4,962621 1991 94,0 0,6212 5,6266 0,1140 0,6674 0,0069 -4,982222 1982 95,0 0,6515 5,6565 0,1118 0,6741 0,0067 -5,001923 1998 97,7 0,6818 5,7363 0,1062 0,6918 0,0064 -5,055924 1980 107,0 0,7121 6,0031 0,0891 0,7458 0,0053 -5,247625 1983 107,0 0,7424 6,0031 0,0891 0,7458 0,0053 -5,247626 1995 113,5 0,7727 6,1827 0,0789 0,7777 0,0046 -5,385327 1986 137,0 0,8030 6,7927 0,0518 0,8623 0,0028 -5,892128 1977 139,0 0,8333 6,8421 0,0500 0,8677 0,0026 -5,935229 1987 144,0 0,8636 6,9641 0,0458 0,8802 0,0024 -6,042830 1966 162,0 0,8939 7,3865 0,0338 0,9157 0,0016 -6,425831 1971 163,0 0,9242 7,4093 0,0332 0,9173 0,0016 -6,446832 1965 200,2 0,9545 8,2114 0,0183 0,9585 0,0007 -7,204933 1989 230,0 0,9848 8,8013 0,0117 0,9753 0,0004 -7,7775

SUMA 171,9235 6,2492




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10 1984 54,4 0,287911 1981 56,0 0,318212 1988 56,3 0,348513 1973 59,5 0,378814 1990 60,0 0,409115 1972 65,0 0,439416 1962 69,0 0,469717 1964 72,0 0,500018 1969 73,0 0,530319 1975 76,0 0,560620 1968 93,0 0,590921 1991 94,0 0,621222 1982 95,0 0,651523 1998 97,7 0,681824 1980 107,0 0,712125 1983 107,0 0,742426 1995 113,5 0,772727 1986 137,0 0,803028 1977 139,0 0,833329 1987 144,0 0,863630 1966 162,0 0,893931 1971 163,0 0,924232 1965 200,2 0,954533 1989 230,0 0,9848




Pág. 50




2 0,50000 0,3665 78,03 79,29 73,82 74,855 0,80000 1,4999 118,35 130,49 118,63 116,60

10 0,90000 2,2504 145,05 164,38 153,18 148,5420 0,95000 2,9702 170,65 196,89 189,90 182,3225 0,96000 3,1985 178,77 207,21 202,28 193,6850 0,98000 3,9019 203,80 238,98 242,57 230,59

100 0,99000 4,6001 228,63 270,51 285,80 270,08500 0,99800 6,2136 286,03 343,39 397,85 372,09

1000 0,99900 6,9073 310,70 374,72 451,20 420,52


020406080

100120140160180200220240260280300

Prob. no excedencia

Pre

cip

itac

ión

(m

m)


201,2 2 5 10 50 100 500 10001,01 200

0,167 0,500 0,800 0,900 0,950 0,980 0,990 0,998 0,9990,010 0,995





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4.- ESTACIÓN DE VALENCIA-VIVEROS (8416) CON SERIE DE 35 AÑOS




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Precipitaciones máximas diarias (mm)


1966 148,4 1997 19,11967 30,2 1999 24,61968 59,0 1967 30,21969 108,2 1978 32,71970 40,5 1995 32,71971 140,3 1985 34,01972 57,4 1976 36,81973 101,4 1990 38,51974 70,5 1970 40,51975 81,0 1996 41,71976 36,8 1979 49,01977 71,7 1981 51,21978 32,7 1987 51,81979 49,0 1994 55,51980 101,5 1988 56,51981 51,2 1972 57,41982 105,6 1968 59,01983 76,7 1993 59,51984 62,8 1998 61,61985 34,0 1984 62,81986 98,1 1992 65,81987 51,8 1974 70,51988 56,5 1977 71,71989 134,4 1983 76,71990 38,5 1991 78,21991 78,2 1975 81,01992 65,8 1986 98,11993 59,5 1973 101,41994 55,5 1980 101,51995 32,7 1982 105,61996 41,7 1969 108,21997 19,1 1989 134,41998 61,6 1971 140,31999 24,6 1966 148,42000 165,0 2000 165,0




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Num 35a 0,0374Qo 53,4768L -27,3671


10 1996 41,7 0,2714 0,2116 0,5123 0,2103 -0,6688 -0,265511 1979 49,0 0,3000 0,3066 0,6640 0,1601 -0,4094 -0,185612 1981 51,2 0,3286 0,3366 0,7016 0,1475 -0,3544 -0,107113 1987 51,8 0,3571 0,3448 0,7110 0,1442 -0,3411 -0,029214 1994 55,5 0,3857 0,3957 0,7612 0,1256 -0,2728 0,048515 1988 56,5 0,4143 0,4094 0,7723 0,1210 -0,2583 0,126516 1972 57,4 0,4429 0,4217 0,7814 0,1170 -0,2466 0,205217 1968 59,0 0,4714 0,4433 0,7955 0,1102 -0,2288 0,285018 1993 59,5 0,5000 0,4501 0,7993 0,1081 -0,2240 0,366519 1998 61,6 0,5286 0,4780 0,8126 0,1000 -0,2076 0,450120 1984 62,8 0,5571 0,4938 0,8181 0,0956 -0,2007 0,536321 1992 65,8 0,5857 0,5322 0,8258 0,0854 -0,1914 0,625622 1974 70,5 0,6143 0,5891 0,8217 0,0717 -0,1964 0,718923 1977 71,7 0,6429 0,6029 0,8177 0,0685 -0,2012 0,816824 1983 76,7 0,6714 0,6573 0,7910 0,0568 -0,2345 0,920425 1991 78,2 0,7000 0,6725 0,7801 0,0537 -0,2483 1,030926 1975 81,0 0,7286 0,6995 0,7570 0,0484 -0,2784 1,149927 1986 98,1 0,7571 0,8281 0,5727 0,0255 -0,5573 1,279428 1973 101,4 0,7857 0,8465 0,5349 0,0226 -0,6257 1,422329 1980 101,5 0,8143 0,8470 0,5337 0,0225 -0,6279 1,582630 1982 105,6 0,8429 0,8672 0,4877 0,0193 -0,7180 1,766331 1969 108,2 0,8714 0,8787 0,4595 0,0175 -0,7776 1,983232 1989 134,4 0,9000 0,9526 0,2323 0,0066 -1,4596 2,250433 1971 140,3 0,9286 0,9618 0,1964 0,0053 -1,6276 2,602234 1966 148,4 0,9571 0,9717 0,1550 0,0039 -1,8642 3,128135 2000 165,0 0,9857 0,9847 0,0939 0,0021 -2,3655 4,2413

4,7399




Pág. 3





10 1996 41,7 0,271411 1979 49,0 0,300012 1981 51,2 0,328613 1987 51,8 0,357114 1994 55,5 0,385715 1988 56,5 0,414316 1972 57,4 0,442917 1968 59,0 0,471418 1993 59,5 0,500019 1998 61,6 0,528620 1984 62,8 0,557121 1992 65,8 0,585722 1974 70,5 0,614323 1977 71,7 0,642924 1983 76,7 0,671425 1991 78,2 0,700026 1975 81,0 0,728627 1986 98,1 0,757128 1973 101,4 0,785729 1980 101,5 0,814330 1982 105,6 0,842931 1969 108,2 0,871432 1989 134,4 0,900033 1971 140,3 0,928634 1966 148,4 0,957135 2000 165,0 0,9857




Pág. 4



ALFA: 0,464448K 21,9949CONST: 5,1077L -170,8


10 1996 41,7 0,2714 4,4009 0,2376 0,2329 0,0146 -4,227311 1979 49,0 0,3000 4,7705 0,1929 0,3410 0,0148 -4,215612 1981 51,2 0,3286 4,8764 0,1813 0,3733 0,0145 -4,231113 1987 51,8 0,3571 4,9049 0,1783 0,3820 0,0145 -4,236614 1994 55,5 0,3857 5,0771 0,1608 0,4344 0,0138 -4,280115 1988 56,5 0,4143 5,1226 0,1564 0,4481 0,0136 -4,294516 1972 57,4 0,4429 5,1633 0,1526 0,4603 0,0135 -4,308317 1968 59,0 0,4714 5,2347 0,1460 0,4816 0,0131 -4,334718 1993 59,5 0,5000 5,2569 0,1440 0,4881 0,0130 -4,343319 1998 61,6 0,5286 5,3488 0,1360 0,5149 0,0125 -4,381920 1984 62,8 0,5571 5,4007 0,1316 0,5297 0,0122 -4,405321 1992 65,8 0,5857 5,5282 0,1214 0,5652 0,0115 -4,467922 1974 70,5 0,6143 5,7222 0,1072 0,6164 0,0103 -4,575323 1977 71,7 0,6429 5,7707 0,1038 0,6286 0,0100 -4,604224 1983 76,7 0,6714 5,9685 0,0911 0,6757 0,0088 -4,729825 1991 78,2 0,7000 6,0266 0,0877 0,6886 0,0085 -4,768926 1975 81,0 0,7286 6,1335 0,0816 0,7116 0,0079 -4,843127 1986 98,1 0,7571 6,7500 0,0533 0,8191 0,0049 -5,318828 1973 101,4 0,7857 6,8626 0,0493 0,8345 0,0045 -5,412829 1980 101,5 0,8143 6,8660 0,0492 0,8349 0,0044 -5,415630 1982 105,6 0,8429 7,0033 0,0446 0,8521 0,0040 -5,532531 1969 108,2 0,8714 7,0890 0,0419 0,8621 0,0037 -5,606632 1989 134,4 0,9000 7,9007 0,0231 0,9300 0,0018 -6,342533 1971 140,3 0,9286 8,0723 0,0203 0,9396 0,0015 -6,503834 1966 148,4 0,9571 8,3021 0,0171 0,9505 0,0012 -6,722035 2000 165,0 0,9857 8,7541 0,0121 0,9667 0,0008 -7,1572

SUMA 192,8782 5,5867




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10 1996 41,7 0,271411 1979 49,0 0,300012 1981 51,2 0,328613 1987 51,8 0,357114 1994 55,5 0,385715 1988 56,5 0,414316 1972 57,4 0,442917 1968 59,0 0,471418 1993 59,5 0,500019 1998 61,6 0,528620 1984 62,8 0,557121 1992 65,8 0,585722 1974 70,5 0,614323 1977 71,7 0,642924 1983 76,7 0,671425 1991 78,2 0,700026 1975 81,0 0,728627 1986 98,1 0,757128 1973 101,4 0,785729 1980 101,5 0,814330 1982 105,6 0,842931 1969 108,2 0,871432 1989 134,4 0,900033 1971 140,3 0,928634 1966 148,4 0,957135 2000 165,0 0,9857




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2 0,50000 0,3665 63,28 64,10 60,42 61,145 0,80000 1,4999 93,60 101,09 94,41 91,63

10 0,90000 2,2504 113,67 125,58 120,43 114,7220 0,95000 2,9702 132,92 149,07 147,97 139,0125 0,96000 3,1985 139,03 156,53 157,23 147,1550 0,98000 3,9019 157,84 179,48 187,33 173,53

100 0,99000 4,6001 176,52 202,27 219,54 201,64500 0,99800 6,2136 219,67 254,93 302,77 273,93

1000 0,99900 6,9073 238,23 277,56 342,30 308,12


020406080

100120140160180200220240260280300

Prob. no excedencia

Pre

cip

itac

ión

(m

m)


Período de retorno (años)201,2 2 5 10 50 100 500 10001,01 200




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ANEJO Nº 4

HIDROLOGÍA Y DRENAJE

ANEJO Nº 4 CÁLCULO DE CAUDALES DE AGUAS …lculo de caudales de aguas pluviales ... anÁlisis de...

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