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American Concrete Institute

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FE de ERRATAS a septiembre 16 de 2017

ACI 318S-14

ACI 318S-14 — Requisitos de Reglamento para Concreto Estructural y Comentario

(Versión en español y en sistema métrico SI)

Todas las Impresiones (en algunas de ellas la corrección puede haber sido hecha)

Preparado por el Comité ACI 318

NOTAS DEL EDITOR, Página 3, cambiar la última frase del primer parágrafo, así:

… Si el profesional facultado para diseñar desea incluir dentro de los documentos contractuales de construcción alguna parte del Comentario, ésta debe redactarse en modo imperativo

TABLA DE CONTENIDO, Página 8, cambiar: 22.6 — Refuerzo para Resistencia a cortante en dos direcciones, p. 383

2.3 – Terminología, hacer los siguientes cambios:

En la página 37 y 38, en la columna de REGLAMENTO:

concreto preesforzado (prestressed concrete) — Concreto reforzado al que se le han introducido esfuerzos internos

por medio de refuerzo preesforzado con el fin de reducir los esfuerzos potenciales de tracción en el concreto causados

por las cargas, de servicio y en losas en dos direcciones cuando tienen al menos la cantidad mínima de refuerzo preesforzado.

concreto reforzado (reinforced concrete) — Concreto estructural reforzado con no menos de las cuantías mínimas de refuerzo preesforzado o no preesforzado, o ambas, especificadas en este Reglamento

En la página 37 y 38, en la columna de COMENTARIO:

concreto preesforzado (prestressed concrete) — El término concreto preesforzado incluye miembros con tendones

no adheridos y miembros con refuerzo de preesforzado adherido. Las clases de miembros preesforzados a flexión se

definen en 24.5.2.1. Las losas preesforzadas en dos direcciones requieren un nivel mínimo de esfuerzos a compresión en el concreto debido al preesfuerzo efectivo, de acuerdo con 8.6.2.1. Aunque el comportamiento de un miembros de

concreto preesforzado con tendones continuos de preesfuerzo no adheridos puede variar con respecto al de miembros

con tendones continuamente adheridos, el concreto preesforzado con tendones de preesfuerzo adheridos y sin adherir, junto con el concreto no preesforzado reforzado de manera convencional, se han agrupado bajo el término genérico

de “concreto reforzado”. Las disposiciones comunes al concreto preesforzado y al no preesforzado reforzado

convencional se integran con el fin de evitar repetición o contradicción entre las disposiciones.

concreto simple (plain concrete) — La presencial de refuerzo, (preesforzado o no preesforzado,) no prohíbe que el

miembro sea clasificado como concreto simple, siempre y cuando se cumplan todos los requisitos del Capítulo 14.

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Se agrega la siguiente definición al Comentario:

concreto no preesforzado (non prestressed concrete) — El concreto no preesforzado generalmente no tiene

refuerzo preesforzado. Para las losas preesforzadas en dos direcciones se requiere un nivel mínimo de esfuerzo a

compresión en el concreto debido al preesfuerzo efectivo, de acuerdo con 8.6.2.1. Las losas en dos direcciones con menos de este nivel de precompresión se requiere que se diseñen como concreto no preesforzado.

En la página 42, la definición de “machón de muro (wall pier)” debe quedar así:

REGLAMENTO COMENTARIO

machón de muro (wall pier) — Segmento vertical de muro localizado dentro de un muro estructural y circunscrito

horizontalmente por dos aberturas o un borde y una

abertura, con una relación de longitud horizontal a espesor

del muro w wb menor o igual a 6.0, y una relación de

altura libre a longitud horizontal w wh mayor o igual a

2.0.

machón de muro (wall pier) — Las dimensiones y refuerzo se definen de tal manera que la demanda

de cortante esté limitada por la fluencia del

refuerzo vertical del machón causada por flexión.

7.5.1.1, página 93, falta la relación nS U . La sección debe quedar así:

7.5.1.1 Para cada combinación de mayoración de carga aplicable, la resistencia de diseño en todas las

secciones de la losa debe satisfacer nS U , incluyendo (a) y (b). Debe tenerse en cuenta la interacción entre

los efectos de las cargas.

7.7.2.3, página 97, la sección debe quedar así:

7.7.2.3 Para losas preesforzadas, Eel espaciamiento máximo s del refuerzo corrugado debe ser el menor

entre 3h y 450 mm.

13.3.3.1, página 204, la referencia al Capítulo 9 al final del párrafo es incorrecta y debe ser al Capítulo 8. La

sección debe quedar así:

13.3.3.1 El diseño y detallado de zapatas aisladas en dos direcciones, deben cumplir con esta sección y con las disposiciones aplicables de los Capítulos 7 y 8.

14.1.3(d), página 207, suprimir segundo (d)

17.2.3.4.3(d), página 237, debe corregirse así:

(d) El anclaje o grupo de anclajes debe diseñarse para la máxima tracción obtenida de las combinaciones de

carga de diseño que incluyen E , con la componente horizontal de E incrementada por o . La resistencia

de diseño a tracción del anclaje debe cumplir con los requisitos de 17.3.1.1.

17.2.3.5.3(c), página 240, debe corregirse así: (c) El anclaje o grupo de anclajes debe diseñarse para el máximo cortante obtenido de las combinaciones de

carga de diseño que incluyen E , con la componente horizontal de E incrementada por o . La resistencia

de diseño a cortante del anclaje debe cumplir con los requisitos de 17.3.1.1.

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17.3.3, página 245, corregir el literal (c), así:

(c) Anclaje controlado por la resistencia al arrancamiento, desprendimiento lateral, adherencia, extracción

por deslizamiento o desprendimiento por cabeceo del anclaje

17.4.2.2, página 250, corregir el segundo parágrafo, el 24 al final del parágrafo debe ser 10. El parágrafo debe

quedar así:

Se puede incrementar el valor de ck por encima de 7 para anclajes postinstalados con base en ensayos

específicos para el producto según ACI 355.2 ó ACI 355.4, pero no puede exceder 2410.

17.4.2.6, página 252, corregir b), el 17 al final debe ser 7. b) debe quedar así:

b) , 1.4c N para anclajes postinstalados y con el valor de ck usado en la ecuación (17.4.2.2a) igual a 7.

R17.4.2.6, página 252, corregir el segundo parágrafo, el cual debe quedar así: Las resistencias al arrancamiento del concreto dadas por las ecuaciones (17.4.2.2a) y (17.4.2.2b) suponen un

concreto fisurado (esto es, , 1.0c N ) con , 10c N ck para los anclajes preinstalados, e igual a 7 para anclajes

postinstalados. Cuando se aplican los factores ,c N para concreto no fisurado (1.25 para los preinstalados y 1.4 para

los postinstalados), resultan factores ,c N ck iguales a 12.5 para anclajes preinstalados y a 10 para los postinstalados.

Lo anterior concuerda con las observaciones en obra y ensayos que muestran que la resistencia de anclajes preinstalados

excede a la resistencia de anclajes postinstalados tanto en concreto fisurado como en concreto no fisurado.

Fig. R18.7.5.2, página 299, la figura original indica incorrectamente las dimensiones de bc1 y bc2. La figura debe substituirse por la figura corregida siguiente:

18.10.6.2, página 312, debe insertarse un coma después de (b). La sección debe quedar así:

18.10.6.2 Muros y machones de muro con 2.0w wh que son efectivamente continuos desde la base de

la estructura hasta la parte superior del muro y que se diseñan para tener una única sección crítica a flexión

y fuerzas axiales deben cumplir con (a) y (b), o alternativamente deben diseñarse cumpliendo 18.10.6.3:

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22.6, página 383, cambiar el título a:

22.6 — Refuerzo para Resistencia a cortante en dos direcciones

R22.6, página 383, cambiar el título a:

R22.6 — Refuerzo para Resistencia a cortante en dos direcciones

22.7.3.1, página 395, en la relación u thT T , la variable thT debe ser crT de tal manera que la relación quede como

ru cT T y la sección 22.7.3.1 quede así:

22.7.3.1 Si ru cT T y se requiere de uT para mantener el equilibrio, el miembro debe diseñarse para resistir uT .

Ecuación (22.7.6.1b), página 398, debe tener tan en vez de cot y yf en vez de ytf . La ecuación debe quedar

así:

0t

2a( n) n

y

h

A A fb T

p (22.7.6.1b)

Tabla 22.8.3.2, página 402, en la ecuación (22.8.3.2(a)) gA debe ser 1A . La Tabla debe quedar así:

Tabla 22.8.3.2 — Resistencia nominal al aplastamiento Geometría del área

de apoyo nB

La superficie de apoyo

es más ancha en todos

los lados que el área

cargada

El menor

de (a) y

(b)

2 1 10.85 cA A f A (a)

12 0.85 cf A (b)

Otros casos 10.85 cf A (c)

24.2.4 y R24.2.4, página 425, insertar sección faltante:

REGLAMENTO COMENTARIO

24.2.4.1 Miembros no preesforzados

24.2.4.1.1 A menos que los valores se obtengan mediante un

análisis más completo, la deflexión adicional dependiente del

tiempo, resultante del flujo plástico y retracción en miembros a

flexión, debe determinarse multiplicando la deflexión inmediata

causada por la carga sostenida por el factor

1 50

(24.2.4.1.1)

24.2.4.1.2 En la ecuación (24.2.4.1.1), es el valor en la

mitad de la luz para vanos simples y continuos y en el apoyo para

voladizos.

24.2.4.1.3 En la ecuación (24.2.4.1.1), los valores para el

factor dependiente del tiempo para cargas sostenidas, , se

encuentran definidos en la Tabla 24.2.4.1.3.

R24.2.4.1 Miembros no preesforzados — La retracción y

el flujo plástico debido a las cargas sostenidas en el tiempo

provocan mayores deflexiones a largo plazo a las que ocurren

cuando las cargas se aplican por primera vez en la estructura.

Estas deflexiones están afectadas por: la temperatura, la

humedad, las condiciones de curado, la edad en el momento de

la carga, la cantidad de refuerzo a compresión y la magnitud de

la carga sostenida. La expresión dada en esta sección se

considera satisfactoria para usarse con los procedimientos del Reglamento para calcular las deflexiones inmediatas y con los

límites dados en la Tabla 24.2.2. La deflexión calculada de

acuerdo con esta sección es la deflexión adicional a largo plazo,

debida a la carga sostenida y a las porciones de otras cargas

sostenidas durante un período suficiente para provocar

deflexiones significativas en el tiempo.

La ecuación (24.2.4.1.1) se desarrolló en Branson (1971).

En la ecuación (24.2.4.1.1), el término (1 )50 tiene en

cuenta el efecto del refuerzo a compresión para reducir las

deflexiones a largo plazo. 2.0 representa un factor nominal

dependiente del tiempo para 5 años de duración de la carga.

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Tabla 24.2.4.1.3 — Factor dependiente del tiempo para cargas sostenidas

Duración de la carga

sostenida, meses Factor dependiente del tiempo,

3 1.0

6 1.2

12 1.4

60 ó más 2.0

Para períodos de carga de menos de 5 años puede emplearse la

curva de la Fig. R24.2.4.1 para calcular valores de .

Cuando se desea considerar por separado el flujo plástico y la retracción, pueden usarse las ecuaciones aproximadas que

se presentan en Branson (1965, 1971, 1977) y ACI Committee

435 (1966).

Dado que la información disponible sobre deflexiones a

largo plazo en losas de dos direcciones es muy limitada como

para justificar un procedimiento más elaborado, se permite usar

los factores dados en 24.2.4.1.3 con la ecuación (24.2.4.1.1)

para calcular las deflexiones adicionales de largo plazo para

losas de dos direcciones.

Fig. R24.2.4.1 — Factor multiplicador para las deflexiones a

largo plazo.

Tabla 25.3.2, página 437, cambiar el título de la tabla así:

Tabla 25.3.2 — Diámetro mínimo interior de doblado y geometría del gancho estándar para estribos,

amarras y estribos cerrados de confinamiento

APÉNDICE A, página 537, deben cambiarse las siguientes tablas, así:

TORONES, ALAMBRES Y BARRAS PARA PREESFORZADO DE ASTM

Tipo* Diámetro

nominal, mm

Área nominal,

mm2

Masa nominal,

kg/m

Torón de 7

alambres

(Grado 1725)

6.4 23.2 0.182

7.9 37.4 0.294

9.5 51.6 0.405

11.1 69.7 0.548

12.7 92.9 0.730

15.2 139.4 1.094

Torón de 7

alambres

(Grado 1860)

9.53 54.8 0.432

11.1 74.2 0.582

12.70 98.7 0.775

15.24 140.0 1.102

Alambre de

preesforzado

4.88 18.7 0.146

4.98 19.5 0.149

6.35 31.7 0.253

7.01 38.6 0.298

19 284 2.23

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Barras de

preesforzado

(lisas)

22 387 3.04

25 503 3.97

29 639 5.03

32 794 6.21

35 955 7.52

Barras de

preesforzado

(corrugadas)

15 181 1.46

20 271 2.22

26 548 4.48

32 806 6.54

36 1019 8.28 *La disponibilidad de algunos torones, alambres y diámetros de barra debe investigarse con anticipación

REFUERZO DE ALAMBRE ESTÁNDAR DE ASTM Tamaño

MW y MD Diámetro

nominal,

mm

Masa

nominal,

kg/m

Área, mm2/m de ancho para diferentes espaciamientos

Espaciamiento centro a centro en mm

Liso Corrugado 50 75 100 150 200 250 300

MW 200 MD 200 16.0 1.57 4000 2700 2000 1300 1000 800 670

MW 130 MD 130 12.9 1.02 2600 1700 1300 870 650 520 430

MW 120 MD 120 12.4 0.942 2400 1600 1200 800 600 480 400

MW 100 MD 100 11.3 0.785 2000 1300 1000 670 500 400 330

MW 90 MD 90 10.7 0.706 1800 1200 900 600 450 360 300

MW 80 MD 80 10.1 0.628 1600 1100 800 530 400 320 270

MW 70 MD 70 9.44 0.549 1400 930 700 470 350 280 230

MW 65 MD 65 9.10 0.510 1300 870 650 430 325 260 220

MW 60 MD 60 8.74 0.471 1200 800 600 400 300 240 200

MW 55 MD 55 8.37 0.432 1100 730 550 370 275 220 180

MW 50 MD 50 7.98 0.392 1000 670 500 330 250 200 170

MW 45 MD 45 7.57 0.353 900 600 450 300 225 180 150

MW 40 MD 40 7.14 0.314 800 530 400 270 200 160 130

MW 35 MD 35 6.68 0.275 700 470 350 230 175 140 120

MW 30 MD 30 6.18 0.235 600 400 300 200 150 120 100

MW 25 MD 25 5.64 0.196 500 330 250 170 125 100 83

APÉNDICE B, en la línea correspondiente a 7.6.1.1, página 530 (ó 539 según impresión), debe substituirse sA por

gA , y esta línea debe quedar así:

Sistema SI

esfuerzos en MPa

Sistema mks

esfuerzos en kgf/cm²

Sistema de unidades usuales en

USA esfuerzos en libras por

pulgada cuadrada (lb./pulg.2)

7.6.1.1 0.0018 420

gy

Af

0.0018 4200g

y

Af

0.0018 60,000g

y

Af

APÉNDICE B, en la línea correspondiente a 8.6.1.1, página 530 (ó 539 según impresión), debe substituirse sA por

gA , y esta línea debe quedar así:

Página-7/7

Sistema SI

esfuerzos en MPa

Sistema mks

esfuerzos en kgf/cm²

Sistema de unidades usuales en

USA esfuerzos en libras por

pulgada cuadrada (lb./pulg.2)

8.6.1.1 0.0018 420

gy

Af

0.0018 4200g

y

Af

0.0018 60,000g

y

Af

ÍNDICE, véase Vigas, página 587, debe suprimirse la referencia a:

-que no hacen parte del sistema de resistencia sísmica, 18.14.3, 18.14.4

Actualizada en septiembre 16 de 2017