5. Diseño de cimentaciones - Situación 2

7/31/2019 5. Diseo de cimentaciones - Situacin 2

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Diseo de cimentaciones y estructuras de contencin: Situacin 2

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CAPTULO 5

DISEO DE CIMENTACIONES Y

ESTRUCTURAS DE CONTENCIN: SITUACIN 2

5.1 INTRODUCCIN

En este captulo se plantea el diseo y comprobacin de los elementos estructurales decimentacin y contencin definidos en el captulo 3 para la situacin 2. De acuerdo con loindicado en el captulo 2, la comprobacin de estos elementos se realizar mediante EstadosLmite ltimo y Estados Lmite de Servicio.

El diseo de las cimentaciones de la zona de comercios en situacin 2 es bastantesimilar que lo presentado para la situacin 1; siendo la principal diferencia la presencia deesfuerzos flectores y cortantes, lo cual implica el desarrollo de otras comprobaciones comovuelco y deslizamiento. Debido a lo anterior, el diseo de estas cimentaciones se presenta en elAnejo 2 para su consulta, con lo que en este captulo solo se presentan los esquemas de armadoobtenidos.

Ahora bien, en este captulo se presentan los siguientes ejercicios prcticos:

Pantalla de contencin. Anclaje. Losa de cimentacin.


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Fig. 5.2 (b): Esquema en alzado del armado del sistema zapata de medianera viga centradora zapata

aislada.

Fig. 5.2 (c): Corte A-A de la viga centradora.

5.4 VIGA DE ATADO

Las vigas de atado entre zapatas A se arman de acuerdo con el esquema presentado en lafigura 5.3 (a) y (b).

Fig. 5.3 (a): Esquema en alzado del armado para vigas de atado entre zapatas A.


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terreno presente un determinado coeficiente de seguridad respecto de la carga F que realmentese aplica a cada anclaje. Dicho esto, esta comprobacin se realizar en el apartado 5.6.

5.5.1.2 Estabilidad del fondo de la excavacin

La comprobacin de este Estado Lmite aplica en el caso de que el fondo de laexcavacin se site dentro de un estrato de suelo cohesivo (Ministerio de Vivienda, 2006); porlo tanto, en este caso corresponde verificarlo. La seguridad frente a este tipo de rotura se evalamediante la expresin:

(5.1)Donde,

: tensin vertical total a nivel del fondo de la excavacin: : resistencia al corte sin drenaje del terreno bajo el fondo de la excavacin:

: factor de capacidad de carga que depende del ancho, largo y alto de la

excavacin. Se define a partir de la figura 5.5.

Fig. 5.5: Factor de capacidad de carga para anlisis de estabilidad del fondo de excavacin.

(Fuente: Ministerio de Vivienda, 2006).

Considerando que la excavacin tiene 9,3 m de alto, 39,5 m de ancho y 39,5 m de largo,

el factor es igual a 6,6. : coeficiente de seguridad igual a 2,5 en los casos en que existan edificios o

estructuras sensibles a los movimientos en las proximidades de la pantalla.

Volviendo a la expresin 5.1 se tiene que:


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recibir el anclaje (). Planteando el equilibrio de manera que la sumatoria de fuerzas ymomentos sea nula en la base de la pantalla se tiene:

Equilibrio de fuerzas:

Equilibrio de momentos:

Donde,

: espesor del estrato de arena (6,0 m) y de arcilla (3,3 m) hasta el fondo deexcavacin, respectivamente. : altura de agua hasta el fondo de excavacin (3,3 m). : altura de la excavacin (9,3 m). : peso unitario del estrato de arcilla (19 KN/m) y de arena (10 KN/m),

respectivamente.

: empotramiento de la pantalla bajo el nivel de fondo de excavacin (m). : fuerza que deber resistir cada anclaje (KN).

: sobrecarga producida por la zapata de medianera,

.

Resolviendo el sistema se obtiene un empotramiento:

Con lo que la fuerza de anclaje es:

Y la longitud de empotramiento es:

As, la altura total de la pantalla es Con este dimensionamiento se asegura que la pantalla no sufrir una rotura por rotacin,

ya que las ecuaciones de equilibrio establecen esta condicin.


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Captulo 5

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5.5.1.4 Estabilidad de los elementos de sujecin

De la misma manera que en el apartado 5.5.1.1, la comprobacin de este Estado Lmitese realizar junto con los clculos referentes a los elementos de sujecin (anclajes).

5.5.1.5 Estabilidad de las edificaciones prximas

La existencia de estructuras prximas a la coronacin de la pantalla, en este caso lasestructuras aledaas correspondientes a la zona de comercios, influye de dos maneras en eldiseo de la pantalla: como un empuje activo y limitando los movimientos admisibles en lacoronacin.

En el primer caso, la sobrecarga que aumenta el empuje activo sobre la pantalla ya fueconsiderada al establecer las condiciones de equilibrio de la misma.

En el segundo caso, las limitaciones sobre movimientos verticales u horizontales en elterreno sern consideradas al momento de verificar los Estados Lmite de Servicio, es decir, aldeterminar los movimientos que experimenta la pantalla en su coronacin.

5.5.1.6 Hundimiento

La comprobacin del Estado Lmite ltimo de hundimiento se realiza de la mismamanera presentada en el apartado 4.5.1.6, con las diferencias de cada situacin y aplicando lasmismas expresiones1.

Utilizando la nomenclatura presentada en el apartado 4.5.1.3 b), el factor de seguridadfrente al hundimiento se determina a partir de la expresin 4.29. La seccin transversal es de13,5 x 1,2 m y se considera el incremento en el esfuerzo axil producido por la situacin

dinmica (ver tabla3.3), es decir, .

5.5.1.7 Capacidad estructural de la pantalla

5.5.1.7 a) Determinacin de los esfuerzos de diseo

A continuacin se presentan las expresiones que permiten ubicar y cuantificar losesfuerzos mximos que actan sobre la pantalla (Sanhueza, 2008).

La profundidad a la cual se produce el momento flector mximo se obtiene mediante laexpresin:

1

Para la determinacin de la resistencia por punta se utiliza la expresin para suelos granulares, ya que se est en condicin a largoplazo (Ministerio de Vivienda, 2006). Se considera esta condicin ya que el proceso de excavacin de pantallas requiere bastantetiempo, por lo que se estima que la presiones intersticiales podrn disiparse antes de aplicar el esfuerzo axil considerado.


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Esta longitud se mide desde el fondo de la excavacin. El valor de este esfuerzo cortantees:

Por lo tanto, el cortante crtico es . As, el esfuerzo cortante dediseo es:

5.5.1.7 b) Dimensionamiento de la armadura a flexin

La pantalla estar sometida a flexin compuesta: flexin debida al empuje de tierras ycompresin debida a los axiles de los pilares perimetrales de la torre central y al peso propio dela pantalla. No obstante, la compresin favorece la resistencia a flexin, por lo que es msdesfavorable considerar que la pantalla est sometida a flexin pura.

Con el objetivo de reflejar las condiciones de colocacin del hormign in situ, para el

clculo a flexin se considera una resistencia caracterstica del hormign de 18 MPa (Ministeriode Vivienda, 2006).

Considerando una pantalla de 1200 mm de canto (determinado en el apartado 5.5.1.6),recubrimiento de 70 mm, dimetro de barras de 25 mm y aplicando las expresiones expuestas en4.3.1.2 b), para un mdulo de 2,5 m tiene que:

Debido a que , no es necesario disponer armadura superior. Luego, la

armadura inferior se determina como:


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Luego, la armadura inferior (intrads) es:

Con lo que la cuanta es:

Por lo tanto, la armadura cumple la cuanta mnima establecida y equivale a 3632

( ). Esta armadura corresponde a la cara sometida a traccin solamente.En tanto, para la armadura superior (trasds) se debe disponer una cuanta igual o

superior al 30% de la cuanta a traccin:

Luego, la cuanta de la armadura a compresin se proyecta con 1825 ( ).Las armaduras de trasds e intrads se disponen repartidas en el ancho de 2,5 m.

5.5.1.7 c) Comprobacin a esfuerzo cortante

Como se indic en el apartado 5.5.1.7 a), el esfuerzo cortante de diseo es:

La verificacin se realizar de acuerdo a las expresiones presentadas en el apartado

4.4.1.1 b).

El esfuerzo cortante de diseo () debe cumplir las siguientes condiciones (Ministeriode Fomento, 2008):

Considerando un recubrimiento de 70 mm para elementos estructurales hormigonados

contra el terreno (Calavera, 2000), se determina como:

Este valor es mayor que

por lo que se cumple la primera condicin.

Luego,


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Donde,

Y,

De donde se despeja el valor de correspondiente a la armadura transversal. El valor

de se obtiene como la diferencia entre y y es igual a -159412 N. El signo negativoindica que no es necesario disponer de armadura transversal, ya que la seccin de hormign es

suficiente para resistir el cortante de diseo. No obstante, es preciso proyectar una armadura talque resista un esfuerzo cortante mnimo ():

Para satisfacer esta cuanta se disponen estribos 14 cada 250.

Con esta armadura transversal la separacin de la armadura vertical de la pantalla es:

Intrads:

Trasds:

En ambos casos se cumple la separacin mxima de 30 cm y la mnima recomendada de2,0 cm.

5.5.2 Verificacin de los Estados Lmite de Servicio

En pantallas, la verificacin de los Estados Lmite de Servicio consiste en la estimacinde los movimientos mximos vertical y horizontal y su comparacin con los valores lmite.Adems, se comprobarn las condiciones de fisuracin.


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Fig. 5.6: Esquema de armado de la pantalla.

5.6 ANCLAJES

En el apartado anterior relativo al clculo de pantallas se determin la necesidad dedisponer una lnea de anclajes al terreno. A efectos de clculo y comprobaciones, estos anclajesse proyectan con las siguientes caractersticas.

Anclaje permanente de barra 36, con reinyeccin.

Lmite elstico del acero: . Lmite de rotura del acero: . Resistencia de la lechada de cemento: 50 N/mm

En el anlisis de estabilidad de la pantalla se determin que los anclajes deben recibiruna fuerza distribuida de 406 KN/m. Considerando un espaciamiento entre anclajes de 1,0 m, lafuerza de cada uno es 406 KN. Luego, la fuerza solicitante de los anclajes es (Ministerio deVivienda, 2006):

Antes de realizar las comprobaciones pertinentes, es necesario determinar ciertas

condiciones geomtricas del sistema de anclajes, para lo cual se adoptan algunassimplificaciones empricas, como se observan en la figura 5.7.


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Fig. 5.7: Esquema de los anclajes.

Donde,

: ngulo de friccin interna del terreno en la zona indicada.

: ngulo de inclinacin de los anclajes.

Ll: longitud libre. Lb: longitud del bulbo.

A: ancho de la cua de falla.

El ngulo de friccin interna en la zona indicada es de 30, con lo que A .Luego, considerando un ngulo de inclinacin de los anclajes de 30, se tiene que la longitudlibre es de 8,0 m. As, la longitud libre de clculo es:

Iterando entre las expresiones de las comprobaciones que se presentarn a continuacin,

se obtiene una longitud de bulbo () de 2,0 m.De acuerdo con lo presentado en la tabla 3.2, el estrato de suelo donde se ubican los

anclajes presenta un valor . Utilizando la grfica presentada en la figura 4.16 se tieneque, para una inyeccin IRS (Reinyeccin), el valor de la adherencia lmite es 0,52 MPa. Luego,la adherencia admisible se obtiene como:


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() es el doble de este valor, es decir, 356 mm. As, se tiene que la resistencia al arrancamientoes:

As, se comprueba que:

Por lo tanto, el sistema de anclajes es estable y, adems, se verifican los apartados

5.5.1.1 y 5.5.1.4.

En la figura 4.17 se observa un detalle del anclaje permanente.

5.7 LOSA DE CIMENTACIN

Para resolver la cimentacin de la torre central se ha optado por una losa de cimentacindebido a la presencia de un estrato de arcilla competente pero saturada. Esta losa recibe loscuatro pilares centrales de la torre (los perimetrales los reciben las pantallas) como se observaen la figura 5.8.

Fig. 5.8: Esquema de la losa de cimentacin.

Considerando un canto inicial (valor normal para una losa y un edificiode estas dimensiones), cada pilar transmite las siguientes acciones:


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Antes de entrar en las comprobaciones es necesario determinar cierta informacin sobreel sistema de cimentacin.

Como se observa en la figura, estableciendo un sistema coordenado en el centro de la

losa, la resultante () de estas acciones se ubica en el punto ( ), el cual se determina apartir de las expresiones 5.2 y 5.3 (Calavera, 2000):

(5.2)

(5.3)

Donde ( ) es la coordenada de cada pilar dentro del sistema coordenado.Reemplazando con los valores obtenidos de la figura 5.8 se tiene:

Luego, la excentricidad de la resultante respecto del centro geomtrico de la losa es:

Mientras que la resultante de las acciones es (Calavera, 2000):

Con esta informacin es posible determinar la distribucin de presiones bajo la losa, en

sus cuatro vrtices, mediante la expresin 5.4 (Calavera, 2000):

(5.4)Donde,

: dimensiones en planta de la losa, en este caso iguales a . : coordenada sobre el eje X del punto sobre el cual se busca la presin. : coordenada sobre el eje X del punto sobre el cual se busca la presin.


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Con estos valores se realizarn las comprobaciones geotcnicas. Las presionesnecesarias para determinar los esfuerzos en la losa se determinarn ms adelante. Ahora esposible entrar en las comprobaciones pertinentes.

5.7.1 Verificacin de los Estados Lmite ltimos

Una losa de cimentacin se comporta, bsicamente, como una zapata de grandesdimensiones y debern verificarse los Estados Lmite ltimos correspondientes a cimentaciones

superficiales. Dada la configuracin del sistema de cimentacin y los esfuerzos que actan sobreste, se deber comprobar la seguridad al hundimiento y capacidad estructural. Si bien existenacciones horizontales, no es preciso estudiar el comportamiento frente al deslizamiento nivuelco debido a la coaccin que otorgan las pantallas ante el movimiento horizontal y el giro. Sse tendrn que verificar, adems, las condiciones de flotabilidad del edificio debido a lapresencia del nivel fretico bajo la losa.

5.7.1.1 Hundimiento

Como se vio en el apartado 4.2 la condicin crtica en arcillas es la de corto plazo, es

decir, sin disipacin de las presiones intersticiales. En este caso, la frmula para obtener lapresin de hundimiento (expresin 4.2) se reduce a:

(5.5)Donde,

: sobrecarga que ejerca el terreno antes de la excavacin:

: resistencia al corte no drenado: (ver tabla 3.2).Reemplazando en 5.5 se tiene que la presin de hundimiento es:

Luego, considerando la mxima presin bajo la losa (vrtice B) se obtiene el factor de

seguridad frente al hundimiento:


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Este valor es superior al establecido en la tabla 2.2 (2,6) para situaciones transitorias;por lo tanto, se verifica el Estado Lmite ltimo de hundimiento.

5.7.1.2 Capacidad estructural

Normalmente, el diseo estructural de una losa de cimentacin se realiza mediante eluso de ordenador debido a la complejidad de los clculos cuando la distribucin en planta depilares no es rectangular, el cual es el caso ms comn en la prctica.

No obstante, en este caso se est en presencia de una distribucin rectangular de pilaresy de nmero bastante reducido. Para situaciones como esta existen simplificaciones yconsideraciones que permiten realizar un clculo manual aunque siempre de maneraconservadora y a modo de predimensionamiento 3. Como siempre, para el clculo estructural seconsideran las cargas mayoradas.

Para el clculo de la capacidad estructural de la losa se considerar un emparrillado devigas virtuales (Calavera, 2000) como se observa en la figura 5.9.

Fig. 5.9: Emparrillado de vigas virtuales.

Como se observa, la losa se divide en cuatro vigas virtuales (dos en cada direccin) de13,5 m de ancho y 39,5 m de largo.

Considerando que tanto la superestructura como las vigas virtuales son rgidas yconocidas las cargas que transmite cada pilar, el clculo de las vigas virtuales se abordamediante la teora de clculo vigas de cimentacin. Debido a que las cuatro vigas presentan lasmismas dimensiones y los cuatro pilares tiene la misma separacin en ambos sentidos ytransmiten la misma carga, el diseo se reduce al de la viga de la figura 5.10.

3 La concepcin del esquema estructural del edificio en estudio se realiz de manera que fuera posible aplicar un clculo manual entodos los casos y, en este caso, incorporar los conceptos de diseo de losas de cimentacin.


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Aplicando la expresin 5.2 y tomando como referencia el sistema coordenado de lafigura 5.10 se obtiene la posicin de la resultante de acciones, la cual es igual a la suma de losesfuerzos axiles aplicados sobre la viga:

.

Fig. 5.10: Esquema de las vigas de cimentacin.

Luego, la excentricidad de la resultante respecto del centro geomtrico de la viga es:

Debido a que la excentricidad es menor que un sexto de la longitud de la viga (

)

las presiones mximas bajo sta se determinan mediante las expresiones 5.6 y 5.7.

(5.6) (5.7)

Reemplazando con los valores pertinentes se obtiene:

Con estos valores se tiene que:


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Debido a que la armadura se determina como:

Luego, la armadura se determina como:

Esta armadura equivale a 54032 ( ) y se reparte en las dos

caras de la losa, es decir, 27032 ( ) en cada cara.Luego, se debe cumplir una cuanta de 1,8 en cada cara, con lo que:

Por lo tanto, la armadura cumple las condiciones de cuanta mnima.

5.7.1.2 b) Comprobacin a esfuerzo cortante

Como se indic anteriormente el esfuerzo cortante de diseo es:

La verificacin se realizar de acuerdo a las expresiones presentadas en el apartado

4.4.1.1 b).

El esfuerzo cortante de diseo () debe cumplir las siguientes condiciones (Ministeriode Fomento, 2008):

Considerando un recubrimiento de 70 mm para elementos estructurales hormigonados

contra el terreno (Calavera, 2000), se determina como:


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Este valor es mayor que por lo que se cumple la primera condicin.Luego,

Donde,

Y,

De donde se despeja el valor de correspondiente a la armadura transversal. El valorde se obtiene como la diferencia entre y y es igual a . Luego, la

armadura transversal es:

Para satisfacer esta cuanta se disponen estribos 32 cada 200 (ver figura 5.11).

Con esta armadura transversal la separacin de la armadura principal de las vigas es:

Esta separacin es inferior a la recomendada (2,0 cm) y no permitira un hormigonado

apropiado; por lo tanto, se dispone dos filas de barras en ambas caras de la losa, donde cada unade ellas tiene 13532. As, se consigue una separacin de 70 mm.

5.7.1.2 c) Comprobacin a punzonamiento

El comportamiento frente al punzonamiento se verificar mediante la expresin 5.8:

(5.8)Donde,

: esfuerzo punzante de clculo. : esfuerzo axil de clculo, . : presin de clculo sobre el terreno igual a

: rea encerrada por el permetro de punzonamiento determinada de acuerdo a la

expresin 5.9.


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(5.9)Donde, a su vez,

o

: dimensiones del pilar que provoca el punzonamiento, en este caso:

.o : canto til de la losa Reemplazando en la expresin 5.9 se tiene:

Volviendo a la expresin 5.8 se tiene que el valor de clculo del esfuerzo punzante es:

En tanto, la resistencia de la pieza frente al punzonamiento viene dada por la expresin

5.10:

(5.10)Donde,

: cuanta geomtrica ponderada de la armadura a flexin en las dos direcciones. Eneste caso Reemplazando en la expresin 5.10 se tiene que la resistencia de la pieza es:

Como se ve, el valor del esfuerzo punzante de clculo es menor que la resistencia de lapieza frente a dicha solicitacin, por lo tanto, se verifica el Estado Lmite ltimo depunzonamiento.

5.7.1.2 d) Comprobacin de las condiciones de anclaje

Anclaje armadura losa de cimentacin

Debido al gran canto de la losa se opta por un anclaje mediante longitud adicional

.

Considerando un vuelo de (), esta longitud adicional se determina


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mediante las expresiones 4.5, 4.6, 4.7 y 4.8. Aplicndolas con los valores correspondientes seobtiene un valor negativo, lo cual indica que la longitud de doblado de las barras (5) essuficiente para anclar las armaduras. Esto se debe al gran dimetro de stas y al elevado cantode hormign sobre las mismas.

Anclaje losa - pilar

La unin de los pilares a la losa (dado el armado de cada pilar) se realizar mediante un

anclaje compuesto por 1025. El pilar tiene una seccin cuadrada de lado .Al igual que en el caso de zapata aislada (ver A2.1), el pilar introduce un esfuerzo de

corte a la losa, por lo que es preciso realizar la comprobacin de corte en la unin pilar losa.La capacidad resistente frente al esfuerzo cortante de la seccin de contacto (la seccin delpilar) se determina mediante la expresin A2.8 (Ministerio de Fomento, 2008):

Donde,

es el canto til de la seccin del pilar. Considerando un recubrimiento de 70 mm setiene que .

Reemplazando en la expresin 5.8 se tiene:

Por lo tanto, la unin pilar-losa cumple la comprobacin a esfuerzo cortante. Luego,considerando lo indicado en el apartado 4.2.1.2 b), las armaduras de anclaje entre estoselementos deben cumplir las siguientes dimensiones (ver figura 4.3):

Las armaduras presentes dentro de la losa permiten que la distancia disponible sea de

2180 mm; por lo tanto, .Adems, se debe disponer una longitud horizontal tal que:


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Por lo tanto, Por ltimo, la unin del pilar a la zapata llevar estribos 10 cada 30 cm para rigidizar

el sistema durante el hormigonado y, adems, se proyecta una armadura de piel a mediaaltura de la losa.5.7.1.3 Comprobacin de la flotacin del edificio

Como se indic anteriormente, la presencia del nivel fretico bajo la losa decimentacin genera una subpresin que puede superar las cargas gravitatorias, poniendo enflotacin al edificio. La seguridad frente a la flotacin se determina a partir de la expresin 5.11(Muzs, 2007):

(5.11)Donde,

: peso propio del edificio, : rozamiento lateral del terreno en contacto con las pantallas. Al igual que en el

caso de hundimiento de pantallas, no se considerar debido al uso de lodos

tixotrpicos en la excavacin de estos elementos. : profundidad de la excavacin, . : rea en planta del edificio, Reemplazando en la expresin 5.11 se tiene que:

Este valor es mayor que el recomendado de 1,05 (Muzs, 2007), por lo tanto, se verificael Estado Lmite ltimo de flotacin.

5.7.2 Verificacin de los Estados Lmite de Servicio

La verificacin de los Estados Lmite de Servicio de la losa de cimentacin consiste enla estimacin de asientos y la comprobacin de las condiciones de fisuracin.

5.7.2.1 Estimacin de asientos

La estimacin de los movimientos que sufrir la losa de cimentacin se realizaraplicando el mtodo presentado en el apartado 4.2.2.1 para el caso de arcilla. Dado que el


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estrato de arcilla se encuentra saturado, los asientos instantneos sern prcticamente nulos porlo que se depreciarn. No as el asiento a largo plazo, el cual es particularmente determinante eneste caso. Para determinar este asiento, de acuerdo con lo sealado en el apartado indicado, es

preciso determinar el asiento por consolidacin primaria ().La profundidad donde interesa determinar el valor del asiento es (Ministerio de

Vivienda, 2006):

Esta profundidad es superior a la alcanzada por la investigacin geotcnica, por lo que

se asumir que el estrato arcilloso contina hasta la profundidad indicada.

Para determinar el asiento por compresin secundaria, el estrato de arcilla de deprofundidad se divide en cinco capas de

cada una. Luego, siguiendo lo expuesto en el

apartado indicado referente a estimacin de asentamientos, se tiene que:

Informacin de entrada:

CAPA Z (m)

PRESIN VERTICAL

EFECTIVA INICIAL,

(KN/m)

K

(KN/m)

PRESI N VERTICAL

EFECTIVA FINAL,

(KN/m)1 6,0 60 0,3 0,245 142,5 202,52 18,0 180 0,9 0,180 104,7 284,7

3 30,0 300 1,5 0,115 66,9 366,9

4 42,0 420 2,1 0,08 46,5 466,5

5 54,0 540 2,7 0,05 29,1 569,1

Tabla 5.1: Clculo de la presin vertical efectiva final para la determinacin de los asientos por

consolidacin a largo plazo.

Luego, considerando que la Presin de Preconsolidacin es de 500 KN/m (ver tabla

3.2), en la tabla 5.2 se observan los asientos obtenidos.

CAPA ESPESOR (cm) DEFORMACINASIENTO

(cm)

1 1200 2,522 1200 0,973 1200 0,424 1200 0,215 1200 0,11

4,23Tabla 5.2: Determinacin de los asientos por consolidacin

a largo plazo.


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Finalmente, el asiento por consolidacin primaria se determina de acuerdo con lasexpresiones 4.15 y 4.16, obtenindose:

Este valor, que corresponde al mximo asiento que experimenta la losa en el puntodonde se aplica la resultante de las acciones, es menor que el valor recomendado para losas de

cimentacin ( ). Por lo tanto, se verifica el Estado Lmite de Servicio de deformacin.5.7.2.2 Comprobacin de las condiciones de fisuracin

En este caso, para la comprobacin de las condiciones de fisuracin se verificardirectamente la abertura de fisura de manera que se cumpla la condicin expuesta en laexpresin 4.31:

Siendo la abertura de fisura determinada a partir de la expresin 4.32 y la

abertura mxima admisible para clase de exposicin IIa (0,3 mm).

Donde cada trmino se determina de acuerdo a lo expuesto en la Instruccin EHE-08

(Ministerio de Fomento, 2008) obtenindose el siguiente valor de abertura de fisura:

Por lo tanto, se verifica el Estado Lmite de Servicio de fisuracin.

Finalmente, el armado de la losa de cimentacin se realizar de acuerdo con esquemaque se observa en la figura 5.11 (a) y (b). El esquema de armado en planta corresponde a lasvigas virtuales, las cuales definen la losa de cimentacin. Asimismo, el detalle que se presentacorresponde a la mitad de una viga virtual, ya que el armado es completamente simtrico.


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Captulo 5

Fig. 5.11 (a): Esquema en planta del armado de la losa de cimentacin.

Fig. 5.11 (b): Corte A-A, detalle del armado de la losa de cimentacin.

5. Diseño de cimentaciones - Situación 2

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