Dipl. Ing. Hans GastrowMoldes de inyecci6n para plasticos

en 100 casos practices

4a edicion alemana completa corregida y ampliadaeditada por el Dipl.-Ing. Edmund Linder y el Dr.-Ing. Peter Unger2a edicion espanolaCon 109 casos practicesC8m}tecPlastic Comunicacion, S.L. - Grupo Emitec, S.A.Los ejemplos contenidos en este libro pertenecen en gran parte a los ejercicios practices experimentados en relacion a proyectos dirigidos al mejor conocimiento y desarrollo de las tecnicas actuales de fabricacion. No obstante, el autor, el editor y la editorial no asumen ninguna responsabilidad que pudiera derivarse de defectos en la aplicacion de la tecnica de actuacion 0 de construccion del molde.

Titulo original: Der Spritzgiess- Werkzeugbau in 100 Beispielen: mit 109Konstructionsbeispielen

Autor: Hans Gastrow

4" edicion alemana corregida y ampliada, editada por E.Linder y P.Unger

2" edicion espanola, julio de 1998

Traduccion a cargo de Juan Jimenez Molina, Ingeniero Industrial

Revision y asesoramiento tecnico:

- Andreu Sancho, Director Ttecnico del Laboratorio de Ensayos de ASCAMM (Cerdanyola del Valles)

-Equipo tecnico del Taller de Inyeccion de la Industria de los Plasticos TIIP (Zaragoza), dirigido por Javier Castany

Edita:

Plasic Cornunicacion, S.L. La LIacuna, 162

Ed. Barcelona Activa

08018 Barcelona

ISBN para la edici6n alemana 3-446-15628-3

ISBN para la edicion espanola 84-87454-02-X Deposito legal B-36222-l992

Disefio portada: Merce Prats

Impreso en Espana por JNP Copyright 1992

Carl Hanser Verlag, MunichlFRG

Reservados todos los derechos, incluyendo los de la traduccion, reimpresion 0 reproduccion dellibro 0 de partes del mismo. Ninguna parte de esta publicacion puede ser reproducida (en cualquiera de las modalidades posibles, incluyendo fotocopias, microfilmes, tecnicas digitales 0 cualquier otro sistema), ni procesada, reproducida 0 transmitida con rnetodos electronicos, sin permiso por escrito de Plastic Comunicacion, S.L. y de Carl Hanser Verlag. La infraccion a esta proteccion sera perseguida de acuerdo con la Ley de Propiedad Intelectual 22/87 de 11 de noviembre.

VIIIodice1 Aspectos fundamentales en la construccion de moldes . . . . . . . . . . . . . . . . .. . . . . . . . . . . . . . . . 11.1 Clasificacion de moldes de inyeccion 11.2 Clasificacion de coladas y entradas 21.2.1 Sistemas de colada fria 21.2.2 Moldes de canal caliente . . . .. . . . . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . . . . . . . . . . .. .. . . 41.2.3 Sistemas de canal frio 51.3 Control de temperatura en los moldes de inyeccion . . . . . . . .. . . . . . . . .. . .. . . . . . . . . . 51.4 Tipos de expulsores y desmoldeos 61.5 Tipos de contrasalidas " . . . . . . . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . .. . . . . . . . . . . . .. . .. . . 61.6 Construcciones especiales . . . . . .. ... . . . . . . . . . . . . . .. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . . . . . . . . . 71.6.1 Moldes con machos perdidos . . . . . . . .. . .. . . . . .. . . . . . .. . . . . .. . . . .. . . . 71.6.2 Moldes prototipo de aluminio 71.6.3 Moldes prototipo de pl::istico.................... 71.7 Normas en la construccion de moldes..... 71.8 Estado actual de la normalizacion . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . .. . . . . .. . .. . . . . . . . . . . . . 71.8.1 Elementos normalizados 71.8.2 Molde de inyeccion para la fabricacion de probetas con materiales termopl::isticos... 71.9 Seleccion de los materiales 81.9.1 Aspectos generales 81.9.2 Aceros para moldes ; -;... 81.9.2.1 Aceros de cementaci6n 81.9.2.2 Aceros para bonificacion.c.v.... 91.9.2.3 Acero para temple integral (tabla 5) 91.9.2.4 Aceros resistentes a la corrosion (tabla 6) 101.10 Procesos de tratamientos de superficies 101.10.1 Nitruracion 101.10.2 Cementacion 101.10.3 Cromado duro 101.10.4 Niquelado duro 101.10.5 Recubrimiento con metal duro 101.11 Materiales especiales . . .. . . . . .. . . . . . . . .. . . .. .. . . . . . . . .. . . . . . .. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 111.11.1 Aleacion de metal duro (tabla 7) 111.11.2 Materiales con conductibilidad de calor elevada 111.12 Moldes para la inyeccion de termoestables......................................................... 111.12.1 Construccion del molde. . . . . .. . .. . . . . . . . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . . .. .. . . . . . .. . . . . . .. .. 111.12.2 Superficie de contomo de la pieza 121.12.3 Desmoldeo/salidas de gases.. 121.12.4 Calentamiento/aislamiento 121.12.5 Construccion de la colada/entradas 121.13 Moldes para la inyeccion de elast6meros .. .. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . 152 Resumen y clasificacion constructiva de los ejemplos de moldes 173 Colecci6n de ejemplos 183.1 Molde de inyeccion simple para tapas de cierre en polietileno (0. Heuel) 183.2 Molde de dos cavidades con desenroscado para tapones en poliamida reforzadacon fibra de vidrio (1. Gaiser). . . . . . . . .. . . . . . . . . . . . . . .. . .. . . .. .. . . . . . .. .. . . . . . . 203.3 Molde de ocho cavidades para asas de cepillo (H. Gastrow) 223.4 Molde de cinco cavidades para tubos de pastillas en poliestireno (H. Gastrow) 253.5 Molde de doce cavidades para perchas de blusas (H. Gastrow)..... 253.6 Molde base con postizos intercambiables para la fabricaci6n de probetasnormalizadas (B. Bakofy E. Lemmen) 283.7 MoJde para tapaderas de acrilonitrilo-butadieno-estireno (ABS) (M. M. Trapp) 303.8 Molde de seis cavidades para cuchara de medida (H. Gastrow)................................. 323.9 MoJde de inyeccion para montura de lupa con mango (L. Sors)................................. 34VIII fndice3.10Molde de dos cavidades para boquilla de goteo (J. Seres)36

3.11Molde de cuatro cavidades para carcasas en acrilonitrilo-butadieno-estireno (A. Horeth)...38

3.12Molde de cuatro cavidades para cuerpos de toberas en poliamida (A. Horeth)40

3.13Molde simple para tornillo sinffn en polioximetileno (0. Heuel) ..42

3.14Desmoldeo de un cuba con contrasalidas exteriores (1. von Holdt)44

3.15Molde de inyeccion con recorrido de apertura reducido para cajas de transporte

de botellas de leche (I. von Holdt)45

3.16Molde doble para bandeja de deposito de nevera en poliamida (K. Scheuermann)47

3.17Molde inyeccion para un cesto de recogida de hierba en polipropileno

(G. Hermes y G. Bagusche) ..50

3.18Molde para racor de poliamida 6.6 (w. R. Weingartner)52

3.19Molde de dos cavidades para cuerpos de bobinas para reles auxiliares (1. Nestler)54

3.20Molde para inyeccion de carcasas en polipropileno (H. Gemmer y H. Geyer)56

3.21Molde de cuatro cavidades para la fabricacion de tornillos de presion en poliacetal

(E.Oebius)58

3.22Molde para carcasas y pistones de bomba en poliacetal (H. Gemmer y H. Geyer)60

3.23Molde de canal caliente para dos bobinas para cinta de pelfcula en poliestireno (A. Noll)63

3.24Molde de inyeccion para engrasador angular (1. Gaiser)65

3.25Molde para casquillos con colada invisible (E. Oebius)..........................................65

3.26Molde para el cuerpo de alojamiento de valvulas en poliacetal para una mezcladora

de agua (E. Oebius)66

3.27Molde para tapas con tres roscas de poliacetal (H. Gemmer y H. Geyer)68

3.28Molde de dos cavidades para casquillos de conectores rapidos en poliamida (1. Gaiser)...70

3.29Molde de fabricacion de casquillos (H. Gastrow)72

3.30Molde de cuatro cavidades para recipiente y tapa (H. Gastrow)74.

3.31Molde de dos cavidades con mordazas para bobinas de alambre (H. Gastrow)...............76

3.32Molde de inyeccion para recipiente con cuello roscado en polipropileno

(H. Gemmer y H. Geyer)78

3.33Molde de tres placas con dispositivo de extraccion para almacen de precision

(0. Krumpschmid]80

3.34Molde de tres cavidades para botes de crema de cosmetic a con rosca (L. Sal's)82

3.35Molde para polea de correa trapecial en poliamida (L. Sal's)84

3.36Molde de pisos de ocho cavidades dobles con canal caliente para envases

de yogur en polipropileno (D. Gessner)86

3.37Molde de pisos de dos cavidades dobles para tapaderas en polipropileno (F. Bau)88

3.38Molde de pisos de cinco cavidades dobles para capsulas de polipropileno (E. Braun)90

3.39Molde de pisos de cuatro cavidades de canal caliente para la inyeccion

de guamecido para automoviles en polipropileno (F. Schauberg y H. Bopp)94

3.40Molde de pisos de canal caliente para bloque de distribucion de agua en polipropileno

(E.K.R. Strauch)98

3.41Molde de pisos de ocho cavidades doble para tubos de pastillas

3.42en poliestireno (W. Sander)...........................................................................Molde de pisos dobles de canal caliente para bandejas (w. Hartmann)........................103106

3.43Molde de pisos de dos cavidades dobles y con un sistema de canal caliente para la

inyeccionIateral directa sin colada de tapas de embalaje en poliestireno (w. HartmannyR. Grossmann)108

3.44Molde de pisos de cuatro cavidades doble con canal caliente para copas de postre

en polipropileno (B. Romahn)........................................................................112

3.45 Molde de canal caliente para embellecedores de proteccion de parachoques en

elastomeros termoplasticos (M. Pjlanz) 114

3.46 Molde de cuatro cavidades de canal caliente para tapaderas con rosca en

acrilonitrilo-estireno (H. Gunter) 116

3.47 Molde de dos cavidades de canal caliente para marcos embellecedores en

acrilonitrilo-butadieno-estireno (L. Schmidt) 118

3.48 Molde de cuatro cavidades de canal caliente para clapetas de salida en

polioximetileno-copolimero (K. Weissenburg) 120

3.49 Molde de canal caliente para 64 juntas de estanqueidad de elastomeros termoplasticos

(S. Ohnuma) 122

3.50 Molde de canal caliente de ocho cavidades para tuba de pasta dentffrica en polipropileno

(H. Gunter) 124

3.51 Molde de canal caliente de dos cavidades para botes en polietileno (0. Heuel) 126

Indice IX3.52Moldede cuatro cavidades de canal caliente para la fabricacion de conectores en policarbonato (H. Vogel)128

3.53Moldede cuatro cavidades de canal caliente con dispositivo de desenroscado paratuercas de sombrerete en polioximetileno (H. Schreck)130

3.54

3.55Moldede cuatro cavidades de canal caliente con sistema de expulsion especial para soporte de material aislante en polipropileno (W. Weber y E. Singer) Moldede dos cavidades de canal caliente para la inyeccion de tapas de depositos132

3.56de gasolinaen poliacetal-copolfmero (A. HorburgeriMoldede 32 cavidades de canal caliente para manguitos de piston

en polietileno(K.-H.Blauert y P. Unger)136

138

3.57Moldede 12 cavidades de canal caliente con entradas laterales para casquillos con brida en poliacetal-copolfmero CA.Horburgeri140

3.58Moldede canal caliente para un cristal de mirilla en policarbonato (1. Gaiser)...............142

3.59

3.60Moldede cuatro cavidades de canal caliente para botes de poliacetal-copolfmero

(A.Horburgery P. Unger)Moldede canal caliente de cuatro cavidades para piezas de alta resistencia para

fijacionde seguridad de poliacetal-copolfmero para esqufes (D. Schulz)144

146

3.61Moldede cuatro cavidades de canal caliente para tapones de cierre (W. Sander)148

3.62Moldede inyeccion/compresion de una cavidad para placa final en resinas de poliesterno saturadas (0. Heuel)150

3.63Moldede inyeccion/cornpresion de dos cavidades para parte de carcasa en termoestable(0. Heuel)152

3.64Moldede inyeccion/compresion para platos de resina melammica (M. Muller)154

3.65Moldede inyeccion de cinco cavidades con dispositivo de desenroscado para bolasen material termoestable (M. Muller)155

3.66

3.67Moldede inyeccion de cuatro cavidades para carcasas de pared tina en material termoestable(1. Gaiser)Moldede 20 cavidades con colada de canal frio para amortiguadores en goma156

elast6mera(M. Muller)158

3.68Moldede ocho cavidades para fuelles de caucho de silicona (K. Hegele)160

3.69Dosmoldes de inyecci6n para la transformaci6n de tubos en poliamida paraelevalunas de automoviles (L. Eberhardt)162

3.70Moldesimple para parte inferior de carcasa en policarbonato (0. Heuel) .,164

3.71Piezade conexi6n en poliamida reforzada con fibra de vidrio con rosca interior bilateral(1. Gaiser)166

3.72 Recipientecilfndrico en termoplastico con estudio de desmoldeo y apertura

reducida(W. Sander)168

3.73Moldede inyeccion de una cavidad para proteccion de tubo fluorescente en polimetil-metacrilato(0. Heuel)170

3.74Moldede inyeccion para carcasa en policarbonato con rosca lateral (J. Gaiser)172

3.75

3.76Moldede inyeccion de cuatro cavidades para piezas tubulares largas y delgadas en poliestireno(E. Oebius)Moldede 16 cavidades para tubos de bolfgrafo con dispositivo de rotura de colada(W. Hartmann)174

177

3.77Moldede inyeccion para piezas con varios pIanos de separacion verticales sobre el sentidode apertura (H. Gastrow)178

3.78Moldede inyecci6n para tapones de baterfa con rosca exterior sin separacion y conn de ajuste (H. Gastrow)180

3.79Moldede inyeccion para boquilla (W. Hartmann) .,182

3.80Moldede inyecci6n para la fabricacion de una montura para gafas en acrilonitrilo-butadieno-estireno(W. Sander)184

3.81Moldede ocho cavidades para la parte superior de grapas para cables (H. Gastrow)186

3.82Moldede ocho cavidades para empuiiaduras de pistola en poliamida (H. Gastrow)189

3.83Moldede dos cavidades para uniones de tuberias (H. Gastrow)192

3.84Moldede inyeccion con extracci6n hidraulica de machos para brida para cables

(1. Gaiser)194

3.85Moldede dos cavidades para conexiones de tuberias de goma (H. Gastrowi196

3.86Moldede ocho cavidades para capuchones de plumas estilograficas (H. Gastrow)198

3.87Moldede dos cavidades para manetas para grifos (L. Sors)200

3.88Moldeinyecci6n de dos cavidades para la inyecci6n de discos de transporte

con distancia constante sobre un cable de arrastre (L. Sors)202

X Indice3.105 Molde de inyeccion de seis cavidades para tuercas de fijacion con partemetalica insertada (L. Sors)........................................................................... 2393.106 Molde de inyeccion simple para carcasa de control de nivel en3.109 Molde de inyeccion simple de canal caliente para carcasa de boquillaen acrilonitrilo-butadieno-estireno (0. Heuel) 2464 Los autores de los libros . . . . . . . . . . . . . . ... .. . .. . . . . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . . . . .. . . . . . ... . . . . . . .... . . . . .. . .. . . 2491. Aspectos fundamentalesen la construcci6n de mol des

1. Aspectos fundamentales en la construcci6n de moldes

Esta clasificaci6n ya cumple con su objetivo si transmite de forma clara y detallada las experien cias adquiridas hasta ahora en la construccion de moldes de inyeccion, Al tratar un nuevo problema, el proyectista puede ver como se ha construido 0Si se observa criticamente un gran mimero de mol des de inyeccion, resultan determinados grupos y clases que se diferencian entre si por su construe cion completamente diferente. Tal clasificacion, si es que quiere ser comprensible, no puede contener todas las posibilidades de combinacion entre los diferentes grupos y clases. Es posible que nuevas experiencias y resultados obliguen a una amplia ci6n de la misma.

Datos:

Materiales de construcci6n Determinaci6n de la contracci6n

se ha de construir un molde en casos sirnilares.

Sin embargo, el proyectista siempre tratara de eva luar las experiencias y construir algo mejor, en lu gar de copiar la anterior ejecucion, Una exigencia elemental de cada molde que ha de utilizarse en una maquina automatica es que las piezas se des moldeen automaticamente sin necesidad de una operacion adicional (separacion de la colada, ope racion para deterrninadas realizaciones, etc.).

La clasificacion de moldes de inyeccion se rige 10- gicamente por las caracteristicas principales de construccion y funci6n. Estas son:

- El tipo de colada y su separacion,

- El tipo de expulsion de las piezas inyectadas,

- La existencia 0 no de contrasalidas exteriores en la pieza a inyectar,

- El tipo de desmoldeo.

La figura 1.1 representa un procedimiento para el desarrollo metodico y planificado de moldes de in yeccion,

Para la construccion y dimensionado de piezas de inyeccion y sus correspondientes moldes se utili zan cada vez con mayor frecuencia el metoda de elementos finitos (FEM), asi como procedirnientos de calculo como Cadform, Cadmould, Moldflow, etc. Con estos metodos se pueden reducir el tiem po de desarrollo y los costos, asi como optimizar la funcionalidad de las piezas.

Solo cuando se han determinado la pieza a inyec tar y todas las exigencias que influyen en el disefio de un molde, se puede ejecutar la construccion de finitiva de este.

1.1 Clasfflcacion de moldes de lnyeccion

La norma DIN E 16750 Moldes de inyeccion para materiales plasticos contiene una division de los moldes segiin el siguiente esquema:

- Molde estandar (molde de dos placas),

- Molde de mordazas (molde de correderas),

- Molde de extraccion por segmentos,

- Molde de tres placas,

- Molde de pisos (molde sandwich),

- Molde de canal caliente.

Fwnade lapieza

II Sisremadero/ada I [

ICont:icionesdeelaboraci6n

Analogamente a los moldes de canal caliente para la inyeccion de materiales termoplasticos existen moldes de canal frio para la inyeccion sin colada

Figura 1.1 Esquema para la construcci6n rnetodica y planificada demoldesde inyeccion de plastico

de materiales termoestables.

2 I. Aspectos fundamentales en la construcci6n de moldesSi no es posible la disposicion de canales de distri bucion en el plano de particion, 0 si se han de unir centra1mente las piezas de un molde con cavidades multiples, se requiere un segundo plano de separa cion para el desmoldeo del distribuidor solidificado (molde de tres placas) 0 una alimentacion del mate rial a traves de un sistema de canal caliente. En moldes de pisos se montan practicamente dos mol des en serie en el sentido de cierre, sin que se re quiera el doble de fuerza de cierre. La condicion previa para este tipo de moldes es una elevada can tidad de piezas relativamente faciles, como por ejemplo piezas de forma plana. Como ventaja esen cial se han de mencionar los bajos costos de pro duccion. Los mol des de pisos hoy se equipan sin excepcion con sistemas de canal caliente con extre madas exigencias, sobre todo en 10 que al equilibrio termico (homogeneidad termica) se refiere.Para la extraccion de las piezas se utilizan prefe rentemente extractores de tipo pasador cilindrico. Frecuentemente tambien asumen la funcion de pur gar el aire 0 gas de la cavidad correspondiente. Desde que la tecnica de electroerosion por penetra cion se aplica para la fabricacion de moldes, se han acentuado los problemas de oclusion de gases en las cavidades. Si antes las cavidades se componian de varias partes con la posibilidad de una salida de gases eficaz en las superficies de contacto entre es tas partes, hoy es posible en muchos casos fabricar una cavidad a partir de un bloque macizo utilizan do la tecnica de electroerosion por penetracion.Por 10 tanto se ha de asegurar que la inyeccion desplace totalmente los gases. Tambien se han de evitar oquedades a causa de los gases, sobre todo en puntos crfticos. Una cavidad mal purgada puede producir una cascarilla de recubrimiento en el mol de, 0 puede producir el efecto Diesel y, en ultima consecuencia, generar problemas de corrosion. El tamafio de un orificio de ventilaci6n depende en gran medida de la viscosidad del material a inyec tar. La anchura de estos orificios oscila entre 1/100 y 2/100 rnrn, Con materiales de viscosidad extre madamente baja pueden ser suficientes orificios de~l/IOO0 mm de anchura. Se ha de tener en cuenta que donde existan estos orificios tan pequefios no es posible, por 10 general, una ventilacion eficaz.Las partes moviles del molde se han de guiar ycentrar. Las colurnnas de guia de una placa movil en una maquina de inyeccion son, como mucho,un preajuste basto. Es necesario siempre un ajuste intemo del molde de inyeccion,Los moldes de inyeccion se fabric an generalmente con aceros para herrarnientas. En funcion de los materiales a inyectar se ha de seleccionar cuidado samente el material a utilizar. Las exigencias res pecto a estos aceros son, entre otras:- alta resistencia al desgaste,- alta resistencia a la corrosion,- alta fiabilidad de las cotas (ver tambien apartado1.10). .

1.2 Clasificaci6n de coladas yentradas1.2.1 Sistemas de colada friaSegun DIN 24 450 se diferencia entre:- Colada, como componente de la pieza inyectada, pero que no forma parte de la pieza propiamente dicha,- Canal de colada, definido desde el punto de in troduccion de la masa plastificada en el molde hasta la entrada,- Entrada, como seccion del canal de colada en el punto donde se une con la cavidad del molde.El camino del material hasta la cavidad deberfa ser10 mas corto po sible para, entre otras cosas, mini mizar las perdidas de presion y de calor. El tipo de ejecucion y la situacion de la colada/seccion deentrada tienen mucha importancia respecto a:- fabricacion economic a,- propiedades de la pieza inyectada,- tolerancias,- uniones,- tensiones propias del material, etc.A continuaci6n se expone un resumen de los tipos de sistemas de coladas y entradas mas mas usuales.- Colada conica, con 0 sin barra (figura 1.2)Se aplica por 10 general para piezas de espesores de pared relativamente gruesos, y tambien para latransformacion de materiales de elevada viscosidad en condiciones termicamente desfavorables. La barra ha de separarse despues del desmoldeo de la pieza.- Entrada puntiforme (0 capilar) (figura 1.3)A diferencia de la colada de barra, la colada de seccion puntiforme se separa generalmente de forma automatica, Si molestan los pequefios res tos de esta seccion, d puede tener la forma de una pequefia cavidad lenticular en la superficie de la propia pieza. Para la expulsion automatica de una colada conica con seccion puntiforme se utilizan las boquillas neumaticas de uso general.- Colada de paraguas (figura 1.4)La colada de paraguas es adecuada para la fabricacion, por ejemplo, de cojinetes de fricci6n con una precision de redondez elevada, evitando ade mas al maximo la existencia de lineas de union. Las desventajas son el apoyo unilateral del noyo central y la necesidad de operaciones de meca nizado para eliminar la colada.- Colada de disco (figura 1.5)Aqui se unen preferentemente piezas cilindricas por el interior, sin lineas de union residuales. En el caso de materiales fibrosos de refuerzo (por ejemplo fibras de vidrio), la colada de disco pue de favorecer la tendencia a la contraccion. La co lada se ha de eliminar despues del desmoldeo.1.2 Clasificaci6n de coladas y entradas 3dFigura 1.2 Colada conicaa::: angulo de desmoldeo. s ::::espesor de pared. d ::: colada conica tdia

metro). d '2 x, d '2 0.5

Puntode rupturaFigura 1.3 Entrada puntiforme d ~ 2/3 s

Figura 1.4 Colada de paraguas

Figura I.S Colada de disco

- Entradalaminar 0 de cinta (figura 1.6)

Para fabricar piezas planas con un mfnimo de contracci6ny de tensi6n es aconsejable la entra da en forma de cinta.

Con una anchura igual a la de la pieza, este tipo

de entrada origina una distribuci6n homogenea

del frente de la colada. Un cierto adelantarniento

Figura I.h Entrada de cinta preterenternente para piezas de gran superficie

Figura 1.7 Entrada de tunel (0 submarina)

del material lfquido en el sector de la colada de barra se puede compensar con la correci6n de la secci6n de entrada. Pero en el caso de mol des sencillos la entrada esta situada fuera del eje de gravedad de la pieza, 10 que puede con ducir a un desgaste del molde y formaci6n de cascarilla. La lamina de entrada es cizallada generalmente, por 10 que no impide una fabri caci6n automatica.

- Entrada de ninel 0 submarina (figura 1.7)

Segtin la disposici6n, la entrada es separada de

la colada al abrir el molde 0 por medio de una arista cortante en el momenta de expulsar la pie

za. La entrada de ninel es adecuada para la in yecci6n lateral de las piezas. Sin tener en cuenta los posibles problemas por obturaci6n precoz, la entrada de tiinel permite secciones muy peque fias, y con ella se consiguen marcas residuales casi invisibles sobre la pieza. Cuando se inyec tan materiales abrasivos, la arista de corte esta

4 1. Aspectos fundamentales en la construcci6n de moldessometida a un mayor desgaste, 10 cual conduce a problemas de separacion de la colada.

Los canales de distribucion se han de construir de la forma mas recta posible, evitando cualquier re codo innecesario, para conseguir que, indepen dientemente de la situacion, las cavidades de un molde multiple se llenen de forma simultanea y homogenea (suponiendo que las cavidades son identicas) y que las cavidades dispongan de un mismo tiempo de conformacion.

Distribuciones en forma de anillo 0 de estrella (fi-

Cavidad

o ,\" /AFigura 1.11 Distribuidor en estrella (A) y distribuidor en anillo (B)

gura 1.8) ofrecen la ventaja de distancias iguales y cortas. Pero estan en desventaja cuando, por ejem plo, se han de construir correderas. Aquf se ofre cen las distribuciones en serie (vease figura 1.9A),

Figura 1.9

A: longitud de colada desigual. B: longitud de colada constante

con la desventaja de que las distancias son desi guales. Pero esta desventaja se puede compensar ampliamente con un equilibrado artificial, por ejemplo con la ayuda del analisis Moldflow. En este analisis se varian los diametros de los canales pero no las secciones de las entradas correspon dientes. La figura 1.9B muestra un distribuidor en serie con equilibrado natural. Pero por 10 general esta disposicion muestra una relacion relativamen te desproporcionada del volumen de la pieza res pecto al volumen de los canales de distribucion.

1.2.2 Moldes de canal calienteLos sistemas de canal caliente se utilizan para la inyeccion sin colada de piezas termoplasticas, Pero tambien se pueden aplicar como canal calien te parcial, 0 sea, con subdistribuidores, aprove chanda las ventajas de estes. Con una ejecucion correcta, los sistemas de canal caliente presentan una menor perdida de presion respecto a moldes comparables con sistemas de distribuciones de so lidificacion, De esta forma, con sistemas de canal

caliente se pueden inyectar piezas extremadamen te grandes como, por ejemplo, parachoques para automoviles.

La fabricacion optima de piezas en moldes de pi sos solo es posible utilizando la tecnica de canal caliente.

Eliminando completamente el subdistribuidor de solidificacion, se puede aprovechar mejor el volu men de una maquina de inyeccion, En este sentido se puede reducir el tiempo de llenado, 10 cual sig nifica una reduccion del tiempo de ciclo.

Los principios de construccion de los distintos

sistemas de canal caliente pueden ser muy dife

rentes. Esto es valido tanto para el bloque de dis

tribucion como para las boquillas de canal ca

liente (bebederos), cuyo tipo y forma son de

gran importancia segiin las propiedades de la pieza a inyectar (tabla 1).

Tabla 1. Tipos de ejecuci6n de diferentes sistemas de canal caliente

Elementos* Tipo de ejecuci6n

Bloque de distribuci6n calentamiento exteriordel canal caliente calentamiento interior

Boquillas de calentamiento extemo directo canal caliente calentamiento extemo indirecto

calentamiento intemo directo

calentamiento interno indirecto calentamiento interno y extemo

Tipo de boquillas boquillas abiertas, con y sin de canal caliente punta conductora de calor

(torpedo)

punta conductora de calor

(torpedo)

cierre de aguja neumatico o hidraulico

Denominaciones segun DIN E 16750, edici6njulio 1988

Los diferentes sistemas de canal caliente no son necesariamente adecuados de forma similar para todos los tipos de termoplasticos, aun cuando asf se diga a menudo. Como criterio especial deberia utilizarse el tratamiento delicado del material. Esto obliga a aplicar principios de construccion com plejos en el aspecto termico, En este sentido, los moldes de canal caliente son mas complicados y, frecuentemente, tambien mas propensos a las ave rfas que los moldes convencionales. Por 10 demas, para estos moldes se han de aplicar de forma am plia las normas de la mecanica de precision. El molde ha de estar preparado para materiales con propiedades corrosivas y/o abrasivas. Tambien se ha de tener en cuenta, por ejemplo, la incompatibi lidad del contacto del material con el cobre y sus aleaciones, debido a que puede conducir a sinto mas de descomposicion catalitica. Los fabricantes ofrecen sistemas equipados en este sentido. De bido a su mejor comportamiento termico, se debe nan preferir los sistemas de canal caliente con re gulacion de temperatura continua en lugar de los de temperatura programada.

En moldes pequefios y, sobre todo, en moldes ma yores con bloques de distribucion de gran tamafio, se aplica un equilibrio natural 0 artificial de

1.3 Control de temperatura en los moldes de inyeccion 5los canales con el objetivo de una homogeneiza cion de la presion 0 para equilibrar las perdidas de presion.En el equilibrado natural se ha elegido la misma longitud, por 10 general, de los canales en el distribuidor. En el equilibrado artificial se consigueel objetivo por medio de la variacion co rrespondientede los diametros de los canales de distribucion, El equilibrio natural tiene la ventaja de la independencia de los parametres de trabajo, como son la temperatura y la velocidad, pero sig nificaun bloque de distribucion mas complejo, ya que por 10 general se ha de distribuir el material a travesde varios pisos.

Un sistemaoptimo de canal caliente ha de permitir un cambio de material en el menor tiempo posible (cambiode color), ya que el material que no se en cuentreen su punto optimo puede limitar las pro piedadesde la pieza.

Las boquillas de canal caliente abiertas favorecen

el goteo.Despues de abrir el molde, el material

puede expandirse a traves de la entrada hacia la cavidady formar un tapon frio que en la siguiente

piezano sera licuado necesariamente. En casos ex tremos,este tapon puede obstruir seriamente la en trada.

Conayuda de una descompresion del husillo de la maquina (retroceso del husillo antes de abrir el molde),que es posible en todas las maquinas de inyeccion de tecnologia actual, 0 tambien con ayudade una camara de succion del material en el bebedero, se puede solucionar este problema. Perola descompresion siempre ha de realizarse en el limite inferior, para evitar de forma segura la aspiracionde aire atmosferico en la colada, canal de colada 0 en la seccion de entrada (evitar el efectoDiesel).

Aunquela tecnica del canal caliente ha alcanzado unascotas de tecnologia elevadas, el usuario ha de tener siempreen cuenta que requiere un costa ma yor de mantenimiento debido al personal especial mentecualificado.

1.2.3Sistemas de canal frio

Analogamentea la denominada elaboracion sin colada de materiales termoplasticos, tambien se pueden elaborar termoestables y elastomeros en moldes de canal frio sin mazarota. Esto es muyimportante debido a que, por 10 general, las mazarotas no se pueden regranular. Un canal frio ha de cumplir la finalidad de mantener los termoestables 0 elastomeros a un nivel de tem peratura que se evite la solidificacion, De esta forma, las exigencias respecto a un sistema de canal frio son muy elevadas: el gradiente de temperatura en el sistema ha de ser 10 mas pe quefio posible y el aislamiento termico del mol de y del canal frio ha de ser optimo para evitar con seguridad la solidificacion del material. Si a pesar de ello surgen problemas en la aplicacion, el molde se ha de construir de forma que estes

puedan ser eliminados con el minima costo. En los apartados 1.12 y 1.13 se describen con ma yor detalle las posibles ejecuciones de moldes de canal frio.

1.3 Control de temperatura en los moldes de inyeccion

Segun el tipo de plastico a inyectar, el molde se ha de calentar 0 enfriar. Esta finalidad la cumple el control de temperatura del molde. Para la transmi sion termica se utiliza normalmente agua 0 aceite, mientras que en el caso de termoestables se utiliza tambien un calentarniento del molde con resisten cias electricas, Un control de temperatura optimo es de maxima importancia. Tiene influencia direc ta sobre la calidad y el aprovechamiento de las piezas inyectadas. EI tipo y la ejecucion del ajuste de la temperatura influye en:

- La deformacion de las piezas. Valido sobre todo para materiales parcialmente cristaiinos,

- El nivel de tensiones propias en la pieza inyecta da y su fragilidad. En caso de termoplasticos amorfos puede aumentar la formacion de grietas por tension,

- El tiempo de enfriamiento y el tiempo del cicIo.

La rentabilidad del molde puede ser enormemente influenciada de esta forma. Los moldes para la inyeccion de termoplasticos amorfos no son nece sariamente adecuados para la inyeccion de mate riales parcialmente cristalinos. Una mayor con traccion durante el proceso, tal como sucede con los materiales parcialmente cristalinos, se ha de compensar, en la mayoria de los casos, con una distribucion de temperatura mas homogenea y mas intensiva. Esto exige una regulacion separa da, por ejemplo, en cantos 0 esquinas. La distribu cion de temperatura no debe ser alterada por la si tuacion de extractores, correderas, etc. Ademas la maxima diferencia entre la temperatura de salida y la de entrada del medio refrigerante no deberia sobrepasar los 5 K. De esta forma es practicamen te imposible la union en serie de varios circuitos de regulacion. En la mayoria de los casos la mejor alternativa es la conexion en paralelo de estos cir cuitos 0 la aplicacion de circuitos individuales con dispositivos de regulacion separados. La me dida de contraccion durante la elaboracion es una funcion directa de la temperatura de la pared del molde. Diferencias de temperatura en el molde o/y diferentes velocidades de enfriamiento son responsables de la deformacion, etc. Si se utiliza agua como medio de refrigeracion, se ha de evitar la corrosion y la depositacion calcarea en los ca nales de distribucion, ya que de esta forma se re duce la intensidad de la transmision termica en el molde.

6 1. Aspectos fundamentales en la construcci6n de moldes1.4 Tipos de expulsores y desmoldeosComo consecuencia de la contraccion durante la inyeccion, las piezas inyectadas se contraen sobre los machos del molde (esto no es necesariamente valido.para materiales termoestables). Para su des moldeo se aplican diferentes tipos de expulsores:

- pasadores cilfndricos de expulsion,

- casquillos de expulsion,

- placas de extraccion, regletas de expulsion, ani-

110sde expulsion,

- mordazas correderas,

- separadores por aire comprimido,

- extractores de plato 0 de tipo seta.

El tipo de extractor esta en funcion de la forma de la pieza a inyectar. La presion superficial sobre la pieza a expulsar debe ser la mas minima posible para evitar deformaciones. En el caso de extracto res del tipo pasador perfilado se ha de evitar que se entregiren.

Normalmente, los machos, y tambien los dispositi vos de extraccion, estan situados en la parte movil de la maquina de inyeccion. En algunos casos es peciales puede ser conveniente situar los machos (en ellado de inyeccion) en la parte fija de la rna quina. En este caso se requieren dispositivos espe ciales de extraccion.

Para el desmoldeo de contrasalidas se requieren por 10 general correderas. Las. contrasalidas 0 ne gativas interiores se pueden realizar por mordazas o correderas interiores 0 con machos plegables. Las roscas se pueden desmoldear con:

-mordazas,

- machos intercambiables,

- machos plegables,

- machos roscados, etc.

Las contrasalidas en las que se base el funciona miento, por ejemplo, de uniones de forma, pueden ser desmoldeadas (forzadamente) sin utilizar co rrederas, mordazas, etc. Pero se ha de tener en cuenta que la temperatura de desmoldeo es muy superior a la temperatura ambiente, y que la rigi dez del material es proporcionalmente baja. Ni la aplicacion de las fuerzas de desmoldeo debe pro ducir un alargarniento de la pieza ni el expulsor debe marcarla. Los alargarnientos tolerados en los desmoldeos forzados dependen de la ejecucion de las contrasalidas y de las propiedades mecanicas del plastico a temperatura de desmoldeo. No se puede generalizar la posibilidad de un desmoldeo forzado (para reducir costos). No obstante, el des moldeo forzado deberfa plantearse de forma basica en el disefio del molde correspondiente.

Las superficies con texturizado se comportan por 10 general como si fueran contrasalidas. Por 10 tanto, requieren unos angulos de desmoldeo que, en caso de no ser suficientes, pueden dafiar ostensiblemente

la superficie de la pieza. Para evitar tales dafios se puede aplicar un valor orientativo: por cada 1/100 mm de profundidad del texturizado se requiere aproximadamente lOde angulo de desmoldeo.

Los extractores sirven no solo para el desmoldeo, sino tambien para la evacuacion de los gases de la cavidad. Una salida defectuosa de la cavidad pue de tener las siguientes consecuencias:

- llenado parcial de la cavidad

- union defectuosa de frentes de material

- el denominado efecto Diesel, 0 sea, dafios termi- cos de la pieza (quemado).

Los problemas de las salidas de los gases surgen sobre todo a mayor distancia de la colada.

1.5 Tipos de contrasalidasEl desmoldeo de piezas con contrasalidas (vease apartado 1.4) requiere generalmente medidas tee nicas constructivas en el molde, como, por ejem plo, una apertura del molde en varios niveles. Las aperturas adicionales se logran con correderas y mordazas. Los moldes con correderas pueden des moldear contrasalidas exteriores con ayuda de:

- columnas inclinadas,

- correderas de curva,

- accionamientos neumaticos 0 hidraulicos,

El desmoldeo de contrasalidas interiores se puede realizar con: -

- correderas inclinadas,- machos divididos, que son fijados 0 desbloquea-

dos por el efecto cufia,

- machos plegables, que en su estado distensado tienen medidas inferiores a las que poseen en es

tado abierto.

Si no es posible un desmoldeo de las roscas por medio de mordazas 0 correderas, 0 bien si la reba ba de particion molesta, se utilizan iitiles de ex traccion por tornillo. Se aplican:

- machos de recambio, que son extrafdosdel molde,

- machos 0 casquillos roscados que, por medio de

rotacion durante el proceso de desmoldeo, dejan libres las roscas en la pieza inyectada. Su accio

narniento se realiza por el movirniento de apertu

-ra del molde (husillos de rosca, cremalleras) 0 por

medio de unidades de desenroscado especiales.

El desmoldeo de contrasalidas para pequefias se

ries tambien puede realizarse por el sistema de

machos perdidos (vease apartado 1.6.1). En

caso de roscas de fijacion es a menudo mas econo

mico no desmoldear roscas, sino inyectar la pieza con el agujero y utilizar tornillos de autorroscado.

1.8 Estado actual de la normalizaci6n 71.6 Construcciones especiales1.6.1 Moldes con machos per didos

La tecnica de machos perdidos se utiliza para la fabricacionde piezas con interiores 0 contrasalidas no desmoldeables.Aqui se usan aleaciones de reu tilizacioncon un punto muy bajo de fusion basa das en cine, plomo, bismuto, cadmio, indio y anti monio, que, segiin su composicion, se funden a temperaturas muy diferentes (el punto de fusion mas bajo es, aproximadamente, 50 "C). Mediante aplicacionde calor (por ejemplo calentamiento por induccion),el macho metalico se puede extraer de la pieza inyectada con muy pocos restos de impu rezasy residuos de la inyeccion.

1.6.2 Moldes prototipo de aluminioLa aleacion de aluminio--cinc-magnesio--cobre (nQ de material 3.4365) es un. material idoneo termo endureciblepara la fabricacion de prototipos, pero tambien para la fabricacion de series pequefias y medianas. Las ventajas de utilizar este material son la reduccion del peso, la facil mecanizacion y la buena conduccion termica respecto al acero, en cuantoa las desventajas hay que sefialar la baja re sistenciamecanica, la baja resistencia al desgaste, la poca rigidez como consecuencia del bajo modu lo de elasticidad y el relativamente elevado coefi ciente de dilataci6n termica. Cabe la posibilidad de combinar ventajosamente las propiedades del aluminiocon el acero.

1.6.3 Moldes prototipo de plastico

Para reducir los elevados costos de mecanizacion en la fabricaci6n de moldes, se pueden aplicar re sinas endurecibles con moldes sencillos. Refor zandoestos moldes con elementos metalicos 0 con fibrasde vidrio, estas resinas pueden cumplir tam bien con exigencias mas elevadas. Se ha de tener en cuentala baja resistencia al desgaste de las resi nas. Los moldes fabricados de esta forma solo sir ven para la fabricaci6n de prototipos 0 para la fa bricaci6nde series muy cortas con inyeccion,

1.7 Elementos normalizados en la construcci6n de moldesParaconseguir una fabricacion racional de moldes de inyeccionde plastico se pueden aplicar una lar ga serie de elementos normalizados con un eleva do grado de prefabricaci6n. A ellos pertenecen elementosintercambiables como:

- placasdel molde, placas de fijacion,- insertos,

- elementosde guia y de centraje,

- casquillos y extractores cilindricos,- sistemas de fijacion rapida,

- bloques de canal caliente,

- boquillas de canal caliente,

- elementos de calentamiento,

- cilindros de accionarniento, etc.

Segtin las necesidades, estos elementos se pueden suministrar en diferentes materiales. La construe cion del molde, asi como el disefio de la pieza, se pueden elaborar con programas de ordenador como, por ejemplo, Cadform 0 Cadmould. Para la fabricaci6n con electroerosi6n de moldes se ofre cen elementos normalizados para la fabricaci6n de los electrodos de erosion de grafito y cobre elec trolitico.

1.8 Estado actual de la normalizaci6n1.8.1 Accesorios normalizadosEI desarrollo progresivo de los moldes para la fabricacion de piezas de inyeccion de plastico ha de reflejarse tambien en la normalizacion, Segun la norma DIN E16 750, julio 1988, estan nor malizados los siguientes accesorios para moldes:

Tabla 2. Elementos normalizados segun DIN E16 750

Denominaci6nNorma DIN Columnas de guia 9825, parte 1

Bebederos 16752, parte 1

Casquillos de sujecci6n colada 16757

Casquillos de extracci6n con

cabeza cilindrica 16756

Pasadores de extracci6n concabeza cilindrica 1530, parte 1

Pasadores de extracci6n con cabeza

cilindrica y vastago reducido 1530, parte 2

Pasadores de extracci6n concabeza conica 1530, parte 3

Pasadores de extracci6n con cabezacilindrica, vastago reducido cuadrado

(extractores pianos) 0 laminares 1530, parte 4

1.8.2 Molde de lnyeccion para la fabricacionde probetas con materiales termoplastlcos

En 1988 se creo el Banco de Datos Campus (Plasticos 79 (1989) 8, pagina 713) para la deter minaci6n en probeta de las propiedades fisicas de termoplasticos de diferentes fabricantes y su com paraci6n directa entre si. Como ampliaci6n se pre pare en el FNK (Comite de normas especiales de plasticos) 304.2 una norma correspondiente para la fabricaci6n de probetas. EI molde esta compues to por un molde base con postizos intercambiables en los cuales se encuentran las cavidades para la inyecci6n de las probetas correspondientes (por

8 1. Aspectos fundamentales en 1a construcci6n de mol des

ejemplo, una doble barra de traccion). El molde esta equipado con conectores rapidos para el siste ma de ajuste de la temperatura, que permiten un cambio rapido y segura de los postizos. Para la in yeccion de materiales a elevada temperatura de fu sion solo se deben aplicar aceros con una alta tem peratura de revenido (vease tarnbien apartado 1.9). En una estacion de precalentamiento se pueden precalentar los postizos a las temperaturas de pa red interior del molde, de forma que el cambio de un postizo por otro se puede realizar en el minima tiempo posible.

1.9 Selecci6n de los materiales1.9.1 Aspectos generalesCon el objetivo de conseguir la maxima utilidad es necesario que los materiales usados en la fabrica cion de moldes tengan las siguientes propiedades:

- Alta resistencia al desgastePara aumentar la rigidez de las piezas inyecta

das, estas se refuerzan con fibras de vidrio, ma

teriales minerales, etc., a gran escala. Estos, asf como los pigrnentos de color, son altamente

abrasivos. Por 10 tanto, es de gran importancia la eleccion del material y/o del recubrimiento de las superficies.

- Alta resistencia a la corrosionLos componentes agresivos como, por ejemplo, los equipamientos protectores contra el fuego, 0el mismo material pueden originar agresiones qufmicas a las superficies del molde. Junto con los materiales de relleno y de refuerzo con efec tos abrasivos pueden surgir dafios acumulativos del molde. Es aconsejable utilizar aceros de al ta resistencia a la corrosion 0 con recubrimien tos de las superficies (por ejemplo, cromado multiple).

- Alta estabilidad de medidasLa inyeccion, por ejemplo, de plasticos de eleva

da resistencia termica exige temperaturas inter

nas de la pared del molde de hasta 250C. Esto presupone la aplicacion de aceros con una eleva

da temperatura de revenido. Si no se tiene en cuenta esta exigencia, se puede producir, en fun cion de la temperatura, un cambio de la estructu ra del molde, y con ella un cambio de las medi das del mismo.

El cambio de medidas debido a tratamientos ter micos (por ejemplo, un temple por cementacion) debe ser mfnimo, pero por 10 general no se pue de evitar (salvo excepciones, tal es el caso de los aceros martensfticos). Un tratarniento termi co de moldes con grandes diferencias de espesor encierra riesgos (deformacion, grietas, etc.). Preferentemente se utilizan aceros bonificados que pueden ser mecanizados por arranque de vi ruta. Por regla general, despues de la mecaniza-

cion se puede suprimir el tratamiento termico, ya que no sera necesario. Pero tambien es cierto que la dureza y la resistencia mecanica de estos aceros es baja. Por el contrario, si se mecanizan aceros mediante electroerosion, se pueden utili zar templados con la maxima dureza.

- Buena conductibilidad termicaEn el caso de inyectar termoplasticos parcial

mente cristalinos, la conductibilidad termica en

el molde adquiere gran importancia. Para in

fluenciar adecuadamente la conduccion del ca

lor, se pueden utilizar aceros de diferente alea

cion. No obstante, esta medida para controlar la termoconduccion es relativamente limitada.

Respecto a una termoconduccion sensiblemente superior del cobre y sus aleaciones, se han de te ner en cuenta el bajo modulo de elasticidad, la poca dureza y la baja resistencia al desgaste. Pero por medio de la cantidad y tipo de los com ponentes de la aleacion se pueden variar los va lores mecanicos hasta ciertos lfrnites, Sin embar go, al mismo tiempo varia la conductibilidad termica, La resistencia al desgaste se puede au mentar considerablemente mediante recubri mientos de la superficie (por ejemplo, niquelado sin corriente). No obstante, se ha de tener en cuenta que en caso de elevada presion superfi cial 0 presion de Hertz, la superficie templada puede ceder, debido al escaso apoyo prestado por el material base blando. Ademas de estos re quisitos, los materiales deben presentar una bue na mecanizacion, alto grado de pureza y permitir un buen pulido, etcetera.

1.9.2 Aceros para moldesLa rigidez de una herramienta esta en- funcion de la seleccion del acero, ya que el modulo de elasti cidad es practicamente igual en todos los aceros comunes para herramientas. Pero, segun las exi gencias especfficas, los diferentes materiales pue den cumplirlas de forma mas 0 menos optima:

- Aceros de cementacion,

- Aceros bonificados,

- Aceros para temple integral,

- Aceros resistentes a la oxidacion,

- Materiales especiales.

1.9.2.1 Aceros de cementaci6nSe utilizan aceros pobres en carbona (C :5; 0,3 %), que mediante cementacion obtienen una superficie dura y resistente al desgaste (tabla 3).

Durante el proceso de cementacion (temperatura de tratamiento, entre 900 y 1000 DC)el carbono se difunde en la superficie de la pieza. La profundi dad de la cementacion depende de la temperatura y de la duracion del proceso. Con tiempos largos de cementacion (varios dfas) se consigue una pro-

1.9 Seleccionde los materiales 9Tabla 3. Aceros de cementaciOn

NomenclaturaN.ode materia!Dureza en la superficie HRCObservaciones

CKI51.114162--- "O~oo... t

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(18) cumple la funcion de salida del gas de la cavidad.El agujero hexagonal se conforma por medio delpunzon (11) que encierra un expulsor cilfndrico (16). Los expulsores (15) se utilizan para la expulsion de la colada.ColadaLa situacion de los expulsores y el dispositivo de desenroscado exigen una inyeccion por la parti cion del molde (5). Los tapones se inyectan unila teralmente por el sombrero mediante una colada con entrada de tiinel (6).AtemperacionLas placas a ambos lados de la division del molde disponen de circuitos de atemperacion circunvalan do las cavidades. En el macho para la ranura (9) se encuentra un macho de atemperacion de dos pasos.Procedimiento de desmoldeoDebido al trinquete (7), el molde se separa prime ro en el plano 1. Durante este movimiento, el noyo de la ranura (9) es extrafdo de la parte infe rior del tapon y del cono de tope. Este recorrido esta limitado por el bulon de tope (8).En ese momento se interrumpe el proceso de aper tura y se inicia el proceso de desenroscado. El cas quillo roscado (2) es desenroscado, mientras que el punzon hexagonal (11) impide el giro de la pie za inyectada.Despues del desenroscado se abre el plano principalII, cortando las entradas de ninel, La pieza inyectada sigue aiin sobre el punzon (11), y la colada se mantiene fijada por un bulon con contrasalida (12).Cuando la placa de extraccion (14) se desplaza hacia adelante, los expulsores (15,16) expulsan laspiezas y la colada.Molde de dos cavidades con desenroscado para tapones 21...=1!.

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~:::I .... -('rj54 3. Colecci6nde ejemplosMolde de dos cavidades para cuerpos de bobinas para reles auxiliares, ejemplo 19En el cuerpo para bobinas se han de evitar conduc tos de hilos con cantos vivos y orificios, as! como rebabas cortantes en la superficie que puedan da fiar el esmalte protector del hilo. Los bordes de la brida del cuerpo no deben doblarse, por 10 cual se han utilizado expulsores rectangulares de gran su perficie.La formaci6n de rebabas en la division de las mor dazas (16) y (17) solo se puede evitar si estas son guiadas y cierran exactamente. Para poder com-Figura 1. Cuerpo de bobina para una serie de reles auxiliares

pensar un posible desgaste del molde durante el funcionamiento se han previsto las cufias de tope (18) y (19), que pueden ser intercambiadas.Funcionamiento del moldeLa funcion de las mordazas correderas es necesaria para la conformaci6n del alojarniento de las bobinas as! como para el desmoldeo de las contrasalidas en la brida de fijacion de la bobina. S610despues de la apertura total del molde en el plano de separaci6n DIE, cuando las mordazas (16) y (17) son fijadas en su posicion [mal por medio de los gatillos (15), se acciona el dispositivo de expulsion de la maquina, Los cuerpos de bobinas que ahora estan sueltos so bre los machos (13) pueden ser expulsados por los expulsores rectangulares pIanos (24). Estos expul sores de gran superficie aseguran que no se deforme el cuerpo de bobina. AI mismo tiempo, el expulsor cilfndrico (25) expulsa la mazarota situada en el plano de partici6n de las mordazas, que min esta unido con los cuerpos de bobina.El microinterruptor (32) situado en la caja de expulsi6n (5) evita que la maquina cierre el molde, yaque esta incluido en el control de la misma, antes deque se hayan recuperado completamente los expul sores (24) y (25). S610despues, este microinterrup tor es accionado por el tope (33) unido a las placasde expulsi6n (7) y (8). Esta medida de seguridad impide que las mordazas choquen contra los expul sores sin retraer, 10 cual conducirfa a una destruc ci6n de los perfiles de conformaci6n de la pieza en las mismas correderas. Un sistema de balanza de control asegura adicionalmente que las piezas y la colada hayan sido expulsadas realmente del molde.Molde de dos cavidades para cuerpos de bobinas para reles auxiliares 55...E,. oLlJtLC'l

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r;;;~76 3. Colecci6n de ejemplosMolde de dos cavidades con mordazas para bobinas para alambre, ejemplo 31Ya se han descrito moldes con mordazas en los que estas se abren por el movimiento hacia adelante de los expulsores. Este concepto no es adecuado para todas las piezas que tienen contornos exteriores di vididos. En algunas es necesario mantener la pieza sobre el macho durante el movimiento de apertura de las garras, y su expulsion del macho solo se puede realizar despues de que han fmalizado su movimiento de apertura. Esto significa que al abrir el molde, primero se abren las garras totalmente y despues se extraen los machos de la pieza. Generalmente, esta sucesion de movimientos se cumple con moldes de correderas, en los cuales las mordazas para los contornos exteriores se abren por medio de levas de control. Una fijacion segura de estos moldes con correderas plantea dificulta des cuando las piezas tienen demasiada superficie en el plano de las correderas. En estos casos se ha demostrado practica una construccion segiin las fi guras 1 y 2. El molde contiene dos bobinas para alambre segtin DIN 46 399 que se inyecta con una colada de barra en la brida. Los contornos exter nos estan conformados por noyos intercambiables a que estan atornillados a las correderas b. Arriba y abajo estan fijadas las gufas c para las correde ras, que gufan las correderas sobre la placa de ex traccion d. Las gufas de las correderas, por su par te, estan guiadas por las placas guia e, que a traves

de las cufiasf estan atornilladas con la placa de fi

jacion g en el lado de inyeccion, La placa de ex

traccion d esta unida con la placa de expulsion ipor medio de los tirantes de expulsion h. AI chocar

la placa de expulsion i contra el tope de maquina,

la placa de extraccion con las mordazas es despla zada hacia adelante. La sucesion correcta de los movimientos al abrir el molde esta condicionada a que el macho k y las mordazas a esten unidos por el material inyectado en las cavidades. Al abrir el molde y hasta que la placa de extraccion i choca contra el tope de maquina, las mordazas a se abren hasta que su distancia sea algo mayor que el dia metro de las bobinas, para que estas puedan libe rarse entre las mordazas cuando sean extrafdas de los machos. Ahora, en la apertura sucesiva del molde, las mordazas a se quedan en posicion de apertura, mientras que los machos I y k se extraen de la bobina. En esta posicion, las mordazas b y su guia c atin estan en contacto con la placa guia e, de forma que los tirantes h estan descargados del peso de las mordazas con el molde abierto.

Esta construccion garantiza un ajuste perfecto de

las superficies de las mordazas aun con piezas de gran superficie, en las cuales se requieran fuerzas de cierre de 100 kN y mas en el plano de las mor

dazas. Si la cufia m es regulable debido a su incli nacion, el ajuste se puede regular en funcion del desgaste de la misma.

Justamente en el caso de bobinas para alambre se exige una gran ausencia de rebabas, que solo se puede conseguir con una construccion de ajuste preciso y estable.

La construccion ademas ofrece ventajas en 10 que

a la refrigeracion de las mordazas se refiere. Debido a que estas estan libres por arriba y por

abajo, es posible la disposicion de uno 0 varios conductos de refrigeracion por agua.

Molde de dos cavidades con mordazas para bobinas para alambre 77

78 3. Colecci6nde ejemplosMolde de inyeccion para recipiente con cuello roscado en polipropileno, ejemplo 32Se describe un molde de tres placas para recipien tes de polipropileno que en las superficies visibles no debe tener ninguna rebaba residual de correde ras. La .colada y los expulsores se han construido de forma que se pueda producir autornaticamente.

Objetivo

Despues del desarrollo de un aparato domestico era necesaria la construcci6n de un molde de in yecci6n para fabricar el recipiente de este aparato. Como base se utiliz6 un dibujo de la pieza en el cual se indicaban la forma, medidas, tolerancias y el material de polipropileno. La pieza en cuesti6n era un recipiente casi totalmente simetrico con unas exigencias de calidad superficial, precisi6n de medidas (causado por el proceso de montaje y su funci6n) y resistencia mecanicas relativamente elevadas para el polipropileno.

Tipo de ejecucion del molde

La construcci6n mostrada (figuras I a 4) es un molde de tres placas (pIanos de separaci6n I y II) con placa de extracci6n p. AI abrise la maquina se abre el molde por medio de dos trinquetes b en el plano I. Por este movimiento se retiran las dos co rrederas c que conforman la rosca a 10 largo de co lumnas inc1inadas d. Los trinquetes estan guiados por las regletas de levas K y desenganchan des pues de 28 mm de recorrido. La placa de confor macion j' se queda inm6vil. EI molde se abre en el plano de apertura principal II. La placa de confor maci6n esta guiada adicionalmente por cuatro co lumnas g. Los topes fmales h impiden que esta placa se caiga.

Colada

El material se conduce hasta la cavidad a traves de una colada de barra, con canal de distribuci6n frio y las entradas submarinas i. A pesar del espesor re lativamente grueso de 3,5 mm de la pieza se inten t6 con exito la inyecci6n a traves de cuatro entra das i de 1,8 mm de diametro. Las entradas son cizalladas al abrir el molde en el plano de separa ci6n I. Las entradas estan situadas en la apertura superior de la pieza. La elecci6n de este sistema de colada y su situaci6n ofrece las siguientes ventajas:

- Uni6n central. Perrnite un llenado uniforme,

- Situaci6n de la uni6n fuera de las superficies de funci6n y extemas de la pieza,

- Posibilidad de fabricaci6n automatica sin opera

ciones posteriores en los puntos de colada.

Sistemas de atemperaclon

Para cumplir las exigencias de calidad es necesa rio mantener el molde a una temperatura homoge nea de 50C. Ademas, era necesaria una atempe raci6n efectiva para conseguir tiempos de ciclo cortos. El molde se ha equipado con cinco siste mas de atemperaci6n independientes entre si.

Sistema I: atemperaci6ndel macho principal k Sistema 2: atemperaci6n del manto (matriz) I Sistemas 3 y 4: atemperaci6n de las correderas de

conformaci6n de las roscas c

Sistema 5: atemperaci6n del bebedero m y del macho adicional n. La efecti

vidad de calentamiento en el ma cho adicional se incrementa por un bul6n de cobre o.Sistemas de expulsion

La pieza es extraida del macho por la placa de ex tracci6n p. El movirniento es ejecutado por el ex pulsor de la maquina accionado hidraulicamente, El recorrido de la placa de extracci6n p es lirnitado por los dos distanciadores q con los topes fmales r. El reborde de la pieza s situado en la placa de ex tracci6n podria quedarse adherido en el desmol deo. Por este motivo se ha previsto un chorro de aire t que se pone en funcionamiento al final del proceso de expulsi6n. Con esta medida se consi gue una caida segura de las piezas. EI distribuidor de la colada es expulsado por un sistema de expul si6n u independiente. El movimiento de este ex pulsor se realiza por la cabeza del tornillo v. El tornillo sirve como uni6n entre la placa de extrac cion w y el expulsor de la maquina.

Aceros utilizados

Para los diferentes elementos del molde se han utilizado los siguientes aceros:

- Figuras: acero de cementaci6n, cementado,

- Placa j' y placa de extracci6n: acero de bonifica- ci6n, nitrurado,

- Resto del molde: acero sin alear para herramientas.

Molde de inyecci6n para recipiente con cuello roscado 79..,.>NC2~ ~r- r:t:coCOr-lOrnM MM M96 3. Colecci6n de ejemplosLos puntos de inyecci6n elegidos requieren una longitud del distribuidor de canal caliente de 888 mm. Para reducir la dilataci6n termica total de 2 mm, se han previsto cuatro bloques de distribuci6n individuales (8) a (11), que estan unidos entre sf con conexiones desplazables (12) a (14). El bloque central" (11) es dividido por el tubo de alirnenta ci6n (15) en dos mitades que se pueden regular in dependientemente cada una. Cada bloque contiene cuatro torpedos termoconductores. En la parte iz quierda del bloque (11) s610 se han incluido tres resistencias de calentarniento. El canal de alimen taci6n compensa la posible perdida de calor. De esta forma la temperatura de cualquier punto de entrada es regulable.Las conducciones de canal caliente contienen re sistencias de calentamiento convencionales obteni bles en el mercado con un termopar conectado. Por 10 tanto, el canal caliente dispone de cinco cir cuitos de regulaci6n del bloque y cuatro circuitos de las conducciones.Durante los primeros ensayos de inyecci6n se comprob6 que se podia suprimir la calefacci6n de las conducciones (12) y (13). Los canales eran ca lentados por los bloques adyacentes (8) a (11). No se detect6 ninguna perdida de calor medible. Todas las resistencias de calentamiento tienen las mismas dimensiones de 200 X 16 mm de diametro y una potencia de 1250 watios y la relaci6n super ficie/potencia es de 12,5 W/cm2, un valor que les asegura una larga vida. Para cada bloque 0 cada punto de regulaci6n se han instalado 5000 W. Esta potencia es alimentada a traves de un regulador con tiristores y 25 A de intensidad de salida. Los cuatro reguladores de las conducciones se constru yeron de la misma forma, aunque aquf habrta sido suficiente una intensidad de 6 a lOA de salida. En caso de avena se puede asegurar la regulaci6n de los bloques mas irnportantes con una pequefia modificaci6n del cableado.La potencia calorffica total instalada es de 25 kW. El disefio de los bloques se realiz6 con 250 W por cada kilogramo de bloque de canal caliente. Con esta potencia especifica se consigue un equilibrio termico de hasta 300 C con temperaturas de pared del molde de 40C.El tiempo de calentamiento sin la conexi6n previs ta de arranque es de 15 minutos. Esta conexi6n li mita la potencia suministrada al 50 % y reduce el desgaste de las resistencias.Las conducciones de distribuci6n se han construi do de acero para trabajo en caliente, con el obje to de que, en caso de posibles temperaturas de300 C, no se produzca ninguna reducci6n de ladureza. Para reducir la dilataci6n de las juntas deestanqueidad debida al calor, estas se han disefiado de forma favorable al flujo y con ranuras de reducci6n de presi6n que evitan fugas. La parte roscada tiene un ajuste con tolerancias muy ajustadas. La tuberia de alimentaci6n (15) tiene al final un cas quillo de descompresi6n (16) que se comprimeunos 5 mm. La longitud de la tuberfa de alimenta-

ci6n se dimension6 para que, con la apertura de trabajo del molde, no penetrara ningun material goteante en el plano de separaci6n.Hasta los puntos de entrada mas alejados, el material recorre 940 mm. Los mas cercanos estan a 530 mm del casquillo de descompresi6n. Durante elfuncionamiento el canal caliente esta completa mente lleno de material fundido. La transmisi6n de la presi6n se realiza, por ello, con el material en reposo (0 corriente minima), de forma casi homo genea, hasta los puntos de entrada. Pero con el material en flujo se pierde presi6n a 10 largo del recorrido. Despues del analisis Moldflow para igualar las perdidas de presi6n del material en flu jo hasta cada punto de ataque resultaron diferentes diametros de los canales de distribuci6n. La distri buci6n general tiene un diametro de 18 mm, los orificios verticales tienen 6 mm en el centro y 8 mm en los extremos.Las dirnensiones de los torpedos son de 110 mm de longitud, 17 mm de diametro y 7,5 mm de hol gura de aislarniento. Con 260 C de temperatura en el bloque de canal caliente, la temperatura en la punta del torpedo es de 235C como minimo. Esto es suficiente para polipropileno. Igualmente es posible un inicio de producci6n despues de una interrupcion prolongada. Los casquillos de entrada (21) han sido aislados respecto ala placa del mol de con una holgura de 0,5 mm de profundidad. Como material para los torpedos (3) se utilize CuCrZr (n.? de material 2.1293). Para evitar las interacciones qufrnicas del cobre con el PP, los torpedos han sido niquelados [4] en duro y para conseguir una mejor adherencia se recubrieron con una capa fina de cromo.Los cuatro bloques de canal caliente (8) a (11) dis ponen de discos de presion centrales (17) y (18), con los que se centran los bloques, y las fuerzas originadas son conducidas hacia las placas adya centes. Cuatro combinaciones ranura/bulon latera les evitan el entregiro de los mismos. Los bloques no estan atornillados con las placas de boquillas adyacentes, sino que son flotantes. La distancia de los casquillos de alojarniento de los torpedos (20) tiene una sobremedida de 0,1 mm respecto a la placa marco (4). Con ella se quiere asegurar la es tanqueidad del sistema, aun cuando las placas flee ten 0 tengan algun error angular. Se ha demostra do, a pesar del tamafio del molde, que la mayor dilatacion termica del canal caliente respecto al bastidor del molde es suficiente para conseguir una estanqueidad perfecta.Por medio de la divisi6n en cuatro bloques separa dos con conducciones axialmente desplazables se puede despreciar la dilataci6n termica vertical al eje del molde. Los propios torpedos se retraen 0,4 mm en estado frio. Durante el calentamiento se di latan hasta la posicion precalculada. Los bloques de canal caliente han sido revestidos con placas de aislamiento (22) cubiertas de planchas de aluminio para reducir las perdidas por radiacion.Molde de pisos de cuatro cavidades de canal caliente 97EI volumen total de colada en el sistema es de 840 em>, y el volumen 6tH de las cuatro regletas es de

650 cmt, Con ello se asegura un tiempo de perma nencia breve del material en el sistema de distri bucion, EI cambio bacia regletas de otro color se realiza en la practica de forma rapida y sin proble mas.

Bibliografia1 Sistemas de canal caliente de torpedos de caJentamiento indirecto, se rie Plasticos Tecnicos, Calculo, Diseiio, Aplicaci6n, C2.2 Direcci6n de domicilio de la empresa Hoechst AG, 19812 P. Unger: Kunststoffe 70 (1980) pag. 730(1373 Publicaci6n de la empresa Thyssen Edelstahlwerke AG: 1154/51377,Elmedur X. (4) Chemisch Nickel Kanigen. Direcci6n de domicilio dela empresa Schnarr OHG.98 3. Colecci6nde ejemplosMolde de pisos de canal caliente para bloque de distribuci6n de agua en polipropileno, ejemplo 40El dep6sito de agua para un lavavajillas (figura 1) esta compuesto esencialmente de dos partes planas de polipropileno soldad~s est~ncament~. La con tracci6n posterior del polipropileno requiere que la soldadura de las dos mitades se realice despues de dos dfas de almacenamiento, 0 mejor aun, inme diatamente despues de la inyecci6n. La seg~nda opci6n siempre es favorable cuando las dos ~lezas (de peso y superficie diferentes) se inyect~ ~~mul taneamente en el mismo molde. La decision se tom6 a favor de un molde de pisos para inyectar ambas piezas. Para ella habia que tener en cuenta10 siguiente:En un molde de pisos el distribuidor de canal caliente esta situado siempre entre los dos planos de separaci6n que conforman la cavidad. El material es suministrado al distribuidor generalmente a trayes de un canal de colada (respiradero) situado co axialmente respecto a la unidad de inyecci6n d~ !a maquina y que penetra en el plano de separacion del molde en la parte de la colada. En este caso esto no es posible, ya que este plano de separaci6nesta ocupado por la pieza. . . . Otra posibilidad es llevar el matenal hacia el dis tribuidor por ellateral. Para ello se ha de girar 90 0 la unidad de inyecci6n de la maquina (posici6n L), de forma que el dispositivo de inyecci6n se en cuentra en el plano fonnado por los canales de dis tribuci6n. Esta soluci6n no pudo ser adoptada de bido a motivos concretos de funcionamiento.Figura 1. Bloque de dtstribucion de agua para un lavavajillas

MoldeSe eligi6 una forma constructiva (figura 2) en ~a cual una desviaci6n (20, 21, 22) se une a la tubena de colada (314) situada coaxialmente respecto al centro de la rnaquina. Esta desviaci6n lleva el ma terial que llega de la boquilla de la maquina alre dedor de la superficie de separaci6n en.la parte de colada hacia el distribuidor de canal caliente (1).Tal conducci6n desviada lleva consigo una perdida de presi6n al inyectar (figura 3). Se eligi6 ladesviaci6n segtin la figura 3.Otra peculiaridad de esta desviaci6n es que tanto elespesor de la placa (22) como la distancia de ape~ra del plano de separaci6n en la parte de colada influyen en la altura total del mold~. ~a d~sviaci6nto tal (20, 21, 22) esta fijada en el distribuidor de canal caliente situado en el bloque central del molde, y re aliza todos los movimientos de apertura y cierre de aquel. Para este movimiento se ha de man~enerlibre el recorrido H (figura 2). La placa (22) esta apoyada en las columnas (3) sobre el bloqu~ c~~tral(1,1,12): Una simplificaci6n de esta desviacion sen.a POSI ble con una maquina de inyecci6n cuya unidad de inyecci6n se pudiera elevar la cota E (figura 2), de forma que la boquilla de la maquina qu~dase coa xial respecto al orificio de alimentacion en el puente (21). La altura t?ta! del mold~,sena enton ces mas reducida y la perdida de presion en la des viaci6n igualmente inferior.ColadaEl analisis de llenado (figura 4) tiene como resul tado las dimensiones del canal del distribuiddor segtin figura 5. .En funci6n de los diferentes recomdos y de la cantidad de material, los diametros de los canales c?mpensan estas diferencia~, ya q~e las ocho boquiUas de canal caliente debenan ser iguales (figura 6). A diferencia de la ejecuci6n estandar, los cuerpos deboquilla a de las mismas se fabricaron de acero.ExpulsionLa pieza adyacente a la colada es expulsa~a con el sistema de expulsi6n de la maquina, La pieza cer cana a la colada es expulsada con cilindros hidrau licos, no representados, a traves de las placas de expulsi6n (6 y 7).Calefaccion del sistema de canal calienteDebido a las dilataciones termicas, tambien se alar ga el puente (21). ~ar~ ~vitar ~en~io~estenn!cas en el sistema de desviacion y distribuidor, aSI como para evitar perdidas de estanqueidad, los tornillos entre el puente (21) y la placa (22) s6lo se pueden apretar despues de alcanzar la temperatura .de fun cionamiento. Estos tomillos se han de aflojar nue vamente antes de desconectar la calefacci6n.Molde de pisos de canal caliente para bloque de distribuci6n de agua 99co'0.~&"'C"~0. ro roc.

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'M1.I,J~-------------------96E--------------------~Molde de pisos de ocho cavidades dobles para tubos de pastillas 105106 3. Colecci6n de ejemplosMolde de pisos dobles de canal caliente para bandejas, ejemplo 42En los moldes de pisos las piezas de inyecci6n planas y de gran superficie como son las bandejas no se pueden inyectar como moldes de construe ci6n convencional, si en cada uno de los pIanos de separacion se ha de disponer de una sola cavidad. En este caso, el canal caliente, como elemento de uni6n entre la unidad de inyecci6n de la maquina y el bloque de distribuci6n no puede situarse en el eje longitudinal central del molde. Pero si se dis pone de una maquina en la cual la unidad de plas tificaci6n esta situada en angulo recto (posici6n L) respecto al eje de la unidad de cierre, entonces el molde representado en las figuras 1 a 6 es una so luci6n simple para esta aplicaci6n. En esta cons trucci6n, el material es inyectado lateralmente de forma directa en el distribuidor de canal caliente (7), que, como es normal, esta situado en el grupo de las placas central. Cada una de las piezas es in yectada a traves de cuatro entradas sin colada en la parte inferior. El distribuidor de canal caliente (7) en forma de estrella es alimentado con el mate rial por el centro, de forma que las distancias entre el distribuidor y los puntos de ataque son cons tantes.

El molde es simetrico hasta las placas (4 y 5) que envuelven el distribuidor (7). Con posici6n de apertura fmal el grupo de placas central (4, 5) con el distribuidor se encuentran, debido a los bulones de arrastre (18), centralmente entre los dos grupos de placas exteriores (1, 2, 3). La expulsi6n de las piezas por el dispositivo de expulsi6n (18 a 21) se efecnia por medio de los muelles (20), los cuales desplazan la placa de expulsi6n (22) cuando los bulones de arrastre (18) hacen tope en las placas (4) 0 (5). Inmediatamente despues se efecnia la expulsi6n de la pieza por medio de los expulsores (24). Esto se puede hacer en los dos pisos del mol de de forma independiente a diferentes tiempos.

Las boquillas y el distribuidor mostrados en este ejemplo no corresponden a la ultima tecnologfa aplicada. Pueden ser sustituidos por elementos de construcci6n normalizados ofrecidos en el mercado.

Bibliografia correspondiente aI ejemplo 42

[I] E. Lindner, W. Hartmann: Plastverarbeiter 28 (1977), paginas351-353.

[2] T. Johnson: Kunststoffe 70 (1980), paginas 742-746.

Molde de pisos dobles de canal caliente para bandejas 107u!>I>-'E" LL:::>OLi----o--

1 :i: w rnM" coeoii: N M ~0rn1 S2 ;::: S::'LXIX108 3. Colecci6n de ejemplosMolde de pisos de dos cavidades dobles y con un sistema de canal caliente para lainyeccion lateral directa sin colada de tapas de embalaje en poliestireno, ejemplo 43Al seleccionar una maquina de inyectar adecuada para la fabricacion de piezas se ha de preveer de que la fuerza de cierre, el volumen de inyeccion de material fundido, la altura del molde y el recorrido de apertura del mismo esten en una relaccion equi librada. En el caso de piezas relativamente planas y finas esto no se consigue suficientemente si no se duplica el mimero de cavidades con una cons truccion de pisos. De esta forma se aumentan el volumen de inyeccion, la altura del molde y el re corrido de apertura necesario, mientras que la fuerza de cierre permanece sin alterar.Molde de inyecclon de pisos para tapas de embalajeLos moldes de inyeccion con construccion en pi sos lograron imponerse ampliamente cuando se consiguio inyectar ambas cavidades situadas en los dos planos de separacion con sistemas de canal caliente sin colada. Los sistemas utilizados tienen como caractenstica cormin, con pocas excepcio nes, la situacion de las coladas siempre paralelas al eje longitudinal del molde.Para un embalaje (figura 1) de poliestireno se debfan inyectar las tapas (figura 2) en un molde depisos (figuras 3 a 5, vease paginas 110 y 111) para un mejor aprovechamiento de la maquina de