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ÍNDICE

1  CLIMATOLOGÍA ..................................................................................................3 1.1  INTRODUCCIÓN ...................................................................................................... 3 1.2  PLUVIOMETRÍA........................................................................................................ 3 

2  HIDROLOGÍA .......................................................................................................3 2.1  INTRODUCCIÓN ...................................................................................................... 3 2.2  PERIODOS DE RETORNO....................................................................................... 4 2.3  ESTUDIO DE PRECIPITACIONES........................................................................... 4 2.4  MÉTODO HIDROMETEOROLÓGICO PARA CÁLCULO DE CAUDALES................ 5 

2.4.1  Coeficiente de escorrentía .................................................................................... 5 2.4.2  Intensidad media de precipitación......................................................................... 7 2.4.3  Tiempo de concentración ...................................................................................... 7 

3  DRENAJE.............................................................................................................8 3.1  DRENAJE LONGITUDINAL ...................................................................................... 8 

3.1.1  Dispositivos hidráulicos ......................................................................................... 8 3.1.2  Criterios de cálculo................................................................................................ 8 

3.2  DRENAJE TRANSVERSAL ...................................................................................... 9 3.2.1  Obras de drenaje transversal existentes............................................................... 9 3.2.2  Dimensionamiento hidráulico ................................................................................ 9 

4  DOCUMENTACIÓN ADJUNTA..........................................................................10 APÉNDICE Nº 1 CÁLCULO DE PRECIPITACIONES. MÉTODO GUMBEL .................. 11 APÉNDICE Nº 2 CÁLCULO DE CAUDALES Y DISPOSITIVOS HIDRÁULICOS .......... 13 

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1 CLIMATOLOGÍA

1 IN.1 TRODUCCIÓN

La zona donde se desarrollan las obras se encuentran bajo la influencia de un clima

oceánico-húmedo, caracterizado por unas temperaturas suaves debido a la influencia de las

corrientes cálidas marinas, y por abundantes precipitaciones causadas por la descarga de las

masas de aire que se mueven del Atlántico hacia la Península, al entrar en contacto con la

tierra y con las primeras elevaciones montañosas.

La climatología de la provincia de Pontevedra queda encuadrada dentro de la zona templada

producto de la influencia estabilizadora que ejerce la corriente del Golfo. De igual forma la

abundante pluviometría es consecuencia de la circulación de la atmósfera comprendida entre

los paralelos 50 y 42 de Latitud Norte, por los cuales transcurren la mayoría de las bajas

presiones que durante los meses de las estaciones otoño, invierno y primavera se desplazan

en sentido Oeste-Este.

Dentro de este contexto global, el relieve de la provincia determina la existencia de

numerosos microclimas que asociado a la orografía dan características diferentes a cada uno

de los municipios.

En el caso de Porriño, una característica relevante es la especial incidencia en relación con

las nieblas.

La precipitación media anual se sitúa, en el municipio de O Porriño, en un valor de 1.715 mm,

correspondiendo los máximos a los meses de Diciembre y Enero y los mínimos a los meses

de Julio y Agosto.

El régimen termométrico sitúa las medias mínimas anuales igualmente en Enero y Diciembre

correspondiendo las máximas a los meses de Julio y Agosto.

En la siguiente tabla se muestra los coeficientes medios anuales para obtención del número

de días útiles de trabajo a partir del número de días laborables.

CLASE DE OBRA

HORMIGÓN EXPLANACIONES ÁRIDOS RIEGOS Y TRATAMIENTOS MEZCLAS

BITUMINOSAS

0,845 0,747 0,808 0,552 0,647

Por lo que respecta a la pluviometría de la zona de estudio, se considerará los datos

aportados por la siguiente estación Pluviométrica:

Desde el momento en que se aplica la estadística a la hidrología pasa a segundo plano el

problema de conocer las leyes que rigen los fenómenos hidrológicos, estudiando sólo los

datos numéricos o estadísticos de estos fenómenos.

Los fenómenos hidrológicos son función de muchos agentes físicos actuando conjuntamente

sobre todo lo relacionado con la meteorología, por ello se dan las características idóneas

para considerar estos fenómenos como aleatorios, es decir, regidos por las leyes del azar,

por lo que se debe aplicar la metodología estadística.

ESTACIÓN 1728 (PORRIÑO-GRANJA DEL LOURO): Años 1975 a 1989

1 PL.2 UVIOMETRÍA

2 HIDROLOGÍA

2 IN.1 TRODUCCIÓN

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El estudio estadístico de los datos hidrológicos tiene dos niveles. Un primer nivel el

conocimiento del fenómeno, distribuciones, medias, desviación típica, etc. Un segundo nivel

es la inferencia estadística, es decir el análisis de la naturaleza de la muestra que permite

conocer los datos esenciales de la muestra eliminando la variabilidad necesariamente

muestral.

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2.2

A partir de esta segunda fase se puede inferir sucesos del futuro partiendo de los datos

conocidos. Esto último es lo importante ya que permitirá conocer los posibles sucesos del

futuro.

El método seguido para la determinación de los caudales puntas recibidos, ha sido el

"Cálculo Hidrometeorológico de Caudales Máximos en Pequeñas Cuencas Naturales", del

Servicio de Geotecnia de la Dirección General de Carreteras (MOPU-Mayo 1.987), basado

en los métodos racional, Californiano y Cook, ambos norteamericanos y cuyos resultados

contrastados con las medidas experimentales lo hacen muy adecuado para cuencas de

hasta 75 km² de superficie.

PERIODOS DE RETORNO

Según la Norma de Drenaje 5.2-IC, los elementos de drenaje para este tipo de vía se deben

calcular para un periodo de retorno de 10 años.

IMD en la vía afectada (*)

Alta Media Baja TIPO DE ELEMENTO

DE DRENAJE

2000 500

Pasos inferiores con dificultades para desaguar por gravedad 50 25

Elementos del drenaje superficial de la plataforma y márgenes 25 10

Obras de drenaje transversal 100 (***)

(**)

Mínimos periodos de retorno (años)

2.3 ESTUDIO DE PRECIPITACIONES

Mediante un ajuste de GUMBEL aplicado a la serie de precipitaciones máximas anuales, se

obtienen los valores máximos de precipitación para los períodos de retorno de 2, 5, 10, 25,

50, 100 y 500 años.

2-A 5-A 10-A 25-A 50-A 100-A 500-A PD

mm/día 84,84 107,41 122,19 142,81 157,21 171,50 204,52

mm/hora 3,54 4,48 5,09 5,95 6,55 7,15 8,52

De los valores expuestos podemos obtener las máximas precipitaciones diarias (Pd) para

cada período de retorno, y la intensidad de precipitación diaria, valores que utilizamos más

adelante para el cálculo de la intensidad determinante del caudal punta.

En el Apéndice nº1 del presente anejo se justifica los cálculos realizados para la obtención de

los valores de precipitación.

Para comprobar la veracidad de la precipitación máxima diaria obtenida a partir de los datos

de la estaciones anteriormente comentadas, se ha recurrido al método expuesto en el libro

“Máximas lluvias diarias en la España Peninsular”, publicado por el Ministerio de Fomento en

el año 1999, donde se expone un método de cálculo de precipitaciones máximas diarias para

distintos periodos de retorno a partir de tablas y planos incluidas en dicho libro,

confeccionados según un modelo obtenido para todo el territorio peninsular que tiene en

cuenta los datos de 2.231 estaciones pluviométricas repartidas por todo el territorio

peninsular con más de 20 años de datos cada una.

A partir de la hoja 1-2 del plano guía incluido como anexo en la publicación antes citada,

podemos considerar para la zona donde se encuentra el tramo de carretera considerado un

valor medio de la máxima precipitación diaria anual de 80 mm, y un coeficiente de variación

Cv=0,35.

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2.4

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Con la tabla anterior se obtienen los cuantiles regionales siguientes:

Cv 2 5 10 25 50 100 200 500

0,35 0,921 1,217 1,438 1,732 1,961 2,220 2,480 2,831

Multiplicando dichos cuantiles por la P, se obtienen las precipitaciones máximas diarias

buscadas:

T 2 5 10 25 50 100 200 500 0,35 0,921 1,217 1,438 1,732 1,961 2,22 2,48 2,831

P(mm) 80 80 80 80 80 80 80 80

P(mm) 73,68 97,36 115,04 138,56 156,88 177,6 198,4 226,48

Como se puede apreciar se obtienen valores de precipitación diaria máxima superiores con

el primero de los métodos expuestos, por lo que se utilizarán estos valores en los cálculos

para quedar del lado de la seguridad.

MÉTODO HIDROMETEOROLÓGICO PARA CÁLCULO DE CAUDALES

Para el cálculo de caudales de referencia se tienen en cuenta las directrices de la Instrucción

5.2.-I.C. Drenaje Superficial.

El método propuesto se basa en aplicar la intensidad media de la precipitación a la superficie

de la cuenca, considerando su escorrentía. La precisión de este método disminuye conforme

aumenta la superficie de la cuenca, siendo el tiempo de concentración de 6 horas el que

sirve para delimitar las cuencas grandes de las pequeñas.

El caudal a desaguar por las obras proyectadas es:

KAICQ ⋅⋅=

-C es el coeficiente de escorrentía.

-Q es el caudal punta a desaguar en m³/seg.

-I (mm/h) es la máxima intensidad media en el intervalo de duración Tc.

-A es la superficie de la cuenca en km2.

-k Coeficiente que depende de las unidades Q y A y que incluye un aumento del

20% en Q para tener en cuenta la puntas de precipitación.

Valores de K

A en Q en

Km2 Ha m2

m3/s 3 300 3.000.000

l/s 0,003 0,3 3.000

2.4.1 Coeficiente de escorrentía

Se ha considerado un coeficiente de escorrentía igual a 1, ya que la superficie de afección es

prácticamente en su totalidad asfalto, mientras que para las ODT se ha calculado con la

siguiente expresión:

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Donde:

Pd es la máxima precipitación total diaria para el período de retorno considerado.

Po es el umbral de escorrentía correspondiente a las características de la cuenca.

El umbral de escorrentía Po se obtiene de la tabla 2.1 de la Instrucción 5.2.-IC, multiplicando

los valores en ella contenidos por el coeficiente corrector regional, que es 1.5, obtenido del

“Mapa del coeficiente corrector del umbral de escorrentía” mostrado a continuación, para

tener en cuenta la humedad habitual del suelo en cada zona cuando comienza el aguacero

significativo. Para el uso de la tabla 2.1 los suelos se clasifican en los grupos de la tabla 2.2,

en cuya definición interviene la textura definida por la fig. 2.6.

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GRUPO DE SUELO Estimación inicial del umbral de escorrentía Po (mm)

USO DE LA TIERRA

PENDIENTE (%)

CARACTERISTICAS HIDROLOGICAS A B C D

Pobre 24 14 8 6

Media 53 23 14 9

Buena * 33 18 13 >3

Muy buena * 41 22 15

Pobre 58 25 12 7

Media * 35 17 10

Buena * * 22 14

Praderas

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2.4.2 Intensidad media de precipitación

La intensidad media de precipitación It (mm/h) se obtiene por medio de la expresión:

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Donde:

Id (mm/h) = Intensidad media diaria correspondiente al periodo de retorno

considerado. Es igual a Pd/24

Pd (mm) = Precipitación total diaria correspondiente al período de retorno

considerado.

I1 (mm/h) = Intensidad horaria de precipitación correspondiente al período de

retorno considerado. En nuestro caso, según el “Mapa de isolíneas I1/Id” de la Instrucción

5.2.-IC que se muestra a continuación, en la zona estudiada corresponde I1 = 8,5 • Id.

2.4.3 Tiempo de concentración

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

−−

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛=

12828

11,0

1,01,0 D

dd

t

II

II

Se obtiene por la expresión:

T = 0,3· [(L/J1/4) 0,76]

Siendo:

T = Tiempo de concentración en horas

L = Longitud del cauce en km

J = Pendiente media del cauce

Para el drenaje longitudinal se ha considerado un tiempo de concentración de 5 minutos.

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3 DRENAJE

3.1

3.

DRENAJE LONGITUDINAL

1.1 Dispositivos hidráulicos

El drenaje longitudinal comprende el conjunto de dispositivos hidráulicos que recogen,

canalizan y evacuan el agua de escorrentía en las proximidades de la plataforma y márgenes

de la misma.

En este apartado se indican las características del conjunto de elementos constituyentes del

drenaje longitudinal.

Arquetas

La misión de las arquetas es la de conectar distintos elementos del drenaje longitudinal, así

como servir de acceso para limpieza y mantenimiento. Se han proyectado de hormigón en

masa, de acuerdo a las dimensiones y disposición reflejadas en los planos correspondientes.

Cunetas Tienen como función trasportar el agua superficial hasta los puntos o dispositivos de

desagüe.

Sumideros

Los sumideros permiten el desagüe del agua superficial a los colectores.

Colectores

Se emplean tubos de PVC de 400 mm de diámetro para la conducción de las aguas de

escorrentía recogidas por los sumideros, prolongando las obras de drenaje transversal

existentes o ejecutando las nuevas ODT’s mediante caño de hormigón armado de 600 mm

de diámetro o incluso de 800 mm.

3.1.2 Criterios de cálculo

Para el cálculo de los caudales unitarios de aportación a los dispositivos de drenaje

longitudinal, se han adoptado los siguientes criterios básicos:

1.- El Período de Retorno del aguacero considerado para el cálculo de caudales de

aportación a los elementos de drenaje longitudinal de la plataforma y márgenes, será de 10

años.

2.- El Tiempo de Concentración considerado según el Ap. 2.4 de la Instrucción es de

5 minutos para los colectores.

3.- El coeficiente de escorrentía considerado es la unidad por tratarse de zonas

pavimentadas.

4.- El caudal total de aportación por tramos se calcula por el método

Hidrometeorológico.

5.- La capacidad de desagüe de los colectores se determina por la fórmula de

Manning-Strickler.

Para configurar el drenaje longitudinal de la carretera se dispondrán dos tipo de cunetas:

cunetas triangulares asimétricas revestidas de hormigón, con un ancho de 0,80 m (0,6 +

0,20) y una profundidad de 0,20 m, con el lado de menor pendiente hacia el arcén y cunetas

no revestidas triangulares asimétricas de 1,00 m de anchura y 0,35 m de profundidad.

Bajo algunas de las cunetas revestidas, se dispondrá un dren formado por un tubo ranurado

de PVC de diámetro 150 mm para recoger las aguas infiltradas a través del firme y las

procedentes del subsuelo, siguiendo las directrices establecidas en la OC 17/2003

“Recomendaciones para el proyecto y construcción del drenaje subterráneo en obras de

carretera” del Ministerio de Fomento. Según dichas recomendaciones, y en función de los

materiales de firmes, explanadas y suelos subyacentes se considera el caso E (explanada

permeable y suelos de la explanación (desmontes) o de la obra de tierra subyacente

(rellenos) de baja permeabilidad. Para dar cumplimiento a dichas recomendaciones la parte

más superficial del relleno en bermas, en un espesor de al menos veinte (20) centímetros,

estará constituida por suelos cuyo cernido (material que pasa) por el tamiz 0,080 UNE sea

superior al 25%.

Para el cálculo del caudal circulante por las cunetas se recurrirá de nuevo al método

hidrometeorológico de la Instrucción de Drenaje, el cual se ha expuesto anteriormente.

En nuestro caso podemos considerar como representativo de las cuencas estudiadas un

40% del terreno con uso del suelo de masas forestales medias, con suelos del grupo C

(infiltración lenta, textura media a pequeña y drenaje imperfecto) según la tabla 2.2 de la

Instrucción, por lo que el umbral de escorrentía (sin corregir) a considerar será de 22 mm;

mientras que el 60% restante serían básicamente prados y campos de cultivo, pudiéndose

considerar para ellos el umbral de escorrentía sin corregir correspondiente a cultivos de

barbecho con pendiente mayor del 3% con cultivo según las curvas de nivel, que es de 8

mm. Así pues:

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P0’ = (0,40 × 22) + (0,60 × 8) = 13,6 mm.

P0 = 2 × 13,6 = 27,2 mm.

Se debe tener en cuenta que las cunetas recogerán las aguas que caigan sobre todo o la

mayor parte de la calzada. Para dicho pavimento bituminoso y para la cuneta se tomará un

valor P0 = 1 mm.

Se considerará para el cálculo del caudal que circulará por el tramo de cuneta más

desfavorable la zona de menor pendiente longitudinal, que se puede estimar en un 1,0%. Se

considerará que la cuneta recoge las aguas de una franja de terreno de anchura media de 50

metros, además de un ancho de pavimento que en el caso pésimo se puede considerar de

7,8 metros (incluyendo 0,8 metros de anchura de la propia cuneta). El valor de P0 que se

debería utilizar en el cálculo del caudal en este caso será:

P0 = ((7,8/57,80) × 1) + ((50/57,80) × 27,2) = 23,66 mm.

Considerando una longitud del cauce principal de 100 metros (al disponerse tramos de

cuneta de una longitud máxima de 100 metros), con una pendiente del 1,0% en el caso

pésimo, se obtiene un valor del tiempo de concentración de 7,5 minutos. El coeficiente de

escorrentía será de 0,43, obteniéndose una intensidad media de precipitación de

112,52 mm/h (para los 115,04 mm de precipitación máxima diaria considerados para periodo

de retorno de 10 años).

Se obtiene un caudal para periodo de retorno de 10 años de 92,78 l/seg.

La capacidad admisible de la cuneta dispuesta se calculará de acuerdo a la fórmula de

Manning

32

22

HR

vni ⋅=

i = pendiente.

n = número de Manning (coeficiente de rugosidad).

v = velocidad en m/s.

RH = radio hidráulico (m.)

Para una anchura de la cuneta de 0,8 metros y una profundidad de 0,20 metros, con

pendiente longitudinal del 1,0%, se obtiene un caudal máximo admisible de 121,20 l/seg,

superior pues al caudal que circula por la cuneta para periodo de retorno de 10 años,

comprobándose pues la idoneidad de la red de drenaje longitudinal dispuesta.

Al final de este anejo se muestran las tablas de cálculo del caudal desaguado por la cuneta

proyectada en función de la pendiente de la misma.

Igualmente se incluye una tabla para el colector de PVC de 400 mm de diámetro proyectado,

en la que se indica el caudal desaguado en función del porcentaje de llenado para una

pendiente dada (se ha considerado una pendiente del 1%).

3.2

3.

DRENAJE TRANSVERSAL

2.1 Obras de drenaje transversal existentes

Durante la inspección realizada en campo, se ha constatado la existencia de diversas obras

de drenaje transversal que se verán afectadas por el trazado propuesto, bien siendo

necesaria su ampliación, o bien reponiéndola completamente. Dado que no se modifican las

condiciones hidráulicas de la zona, salvo que se detecte un mal estado de la obra de drenaje

existente, se pretenden mantener en la medida de lo posible dichas conducciones, ampliando

su longitud la magnitud necesaria para realizar el ensanche de la vía. Obviamente será

fundamental realizar una correcta limpieza de las ODT’s existentes.

3.2.2 Dimensionamiento hidráulico

Para calcular la capacidad necesaria de las obras de drenaje transversal se recurrirá, de

nuevo, a la fórmula de Manning, cuya expresión es la siguiente:

32

22

HR

vni ⋅=

i = pendiente.

n = número de Manning (coeficiente de rugosidad).

v = velocidad en m/s.

RH = radio hidráulico (m.)

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Aplicando esta fórmula para los caños de 600 mm dispuestos en ampliación y reposición de

las obras de drenaje transversal, se comprueba que para una pendiente del 1% el caudal

desaguado por dichas canalizaciones es de 567 l/s al 75% de llenado, valor este muy

superior al caudal aportado por las cunetas que llegan a ellas

Al final del anejo se incluyen las tablas de cálculo del caudal desaguado por colectores de

600 y 800 mm con una pendiente del 1% para diferentes porcentajes de llenado.

4 DOCUMENTACIÓN ADJUNTA

APÉNDICE Nº1 CALCULO DE PRECIPITACIONES. METODO GUMBEL

APÉNDICE Nº 2 TABLAS DE CÁLCULO DE CUNETAS Y COLECTORES

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APÉNDICE Nº 1 CÁLCULO DE PRECIPITACIONES. MÉTODO GUMBEL

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máxima en 1 día (l/m² = mm.)

Nº AÑO LLUVIA(MM) PER. RETORNO % PROBABILIDAD F(x)

1967 73,50 1987 189,00 1 1987 189,00 234,51 0,4264 0,99574 0,004261968 91,00 1974 122,00 2 1974 122,00 9,37 10,6696 0,89330 0,106701969 83,00 1981 117,00 3 1981 117,00 7,45 13,4156 0,86584 0,134161970 82,00 1984 105,00 4 1984 105,00 4,38 22,8103 0,77190 0,228101971 72,00 1975 102,00 5 1975 102,00 3,86 25,9016 0,74098 0,259021972 85,00 1968 91,00 6 1968 91,00 2,49 40,1364 0,59864 0,401361973 73,00 1985 90,00 7 1985 90,00 2,40 41,6548 0,58345 0,41655 MEDIA ARITMETICA 89,151974 122,00 1977 88,00 8 1977 88,00 2,23 44,7941 0,55206 0,44794 DESVIACION TIPICA 26,241975 102,00 1986 88,00 9 1986 88,00 2,23 44,7941 0,55206 0,447941976 80,00 1972 85,00 10 1972 85,00 2,01 49,7362 0,50264 0,497361977 88,00 1980 84,00 11 1980 84,00 1,94 51,4380 0,48562 0,514381978 75,00 1969 83,00 12 1969 83,00 1,88 53,1630 0,46837 0,531631979 82,00 1970 82,00 13 1970 82,00 1,82 54,9085 0,45092 0,549081980 84,00 1979 82,00 14 1979 82,00 1,82 54,9085 0,45092 0,54908 FORMULA DE GUMBEL1981 117,00 1983 82,00 15 1983 82,00 1,82 54,9085 0,45092 0,549081982 62,00 1976 80,00 16 1976 80,00 1,71 58,4484 0,41552 0,584481983 82,00 1978 75,00 17 1978 75,00 1,48 67,4129 0,32587 0,674131984 105,00 1967 73,50 18 1967 73,50 1,43 70,0762 0,29924 0,700761985 90,00 1973 73,00 19 1973 73,00 1,41 70,9558 0,29044 0,709561986 88,00 1971 72,00 20 1971 72,00 1,38 72,6993 0,27301 0,72699 1/a=0,78 s s=desviación típica1987 189,00 1989 70,00 21 1989 70,00 1,31 76,1055 0,23894 0,76106 b=m-0,577/a m=media de la muestra1988 55,00 1982 62,00 22 1982 62,00 1,14 87,9507 0,12049 0,879511989 70,00 1988 55,00 23 1988 55,00 1,05 94,9160 0,05084 0,94916 0,04886 = α

77,34247 = β

Lluvia (mm) 25 años 142,80824Lluvia (mm) 50 años 157,20512Lluvia (mm) 100 años 171,49569Lluvia (mm) 500 años 204,51903

ORDENADO POR AÑOS ORDENADO DECRECIENTE

( )( )

F x e ex

= −− −α β

xy

TT= −

⎛⎝⎜

⎞⎠⎟

= − −⎛⎝⎜

⎞⎠⎟

βα

βα

ln ln ln ln1

1

It = 9.25 x In x t^-0.55 2-A 5-A 10-A 25-A 50-A 100-A 500-A

2 A. 5 A. 10 A. 25 A. 50 A. 100 A. 500 A. 10' 1/6H TOTAL 9,22 11,67 13,27 15,51 17,08 18,63 22,22In = 21,21 26,85 30,55 35,70 39,30 42,87 51,13 mm./hora 55,29 70,00 79,64 93,08 102,46 111,77 133,30

20' 1/3H TOTAL 12,59 15,94 18,13 21,19 23,33 25,45 30,35It mm./hora 37,77 47,81 54,39 63,57 69,98 76,34 91,04

t. (min) Período de retornoT=2 años T=5 años T=10 años T=25 años T=50 años T=100 años T=500 años 30' 1/2H TOTAL 15,11 19,13 21,76 25,43 28,00 30,54 36,42

10,00 55,29 70,00 79,64 93,08 102,46 111,77 133,30 mm./hora 30,22 38,26 43,52 50,86 55,99 61,08 72,8420,00 37,77 47,81 54,39 63,57 69,98 76,34 91,0430,00 30,22 38,26 43,52 50,86 55,99 61,08 72,84 60' 1H TOTAL 21,21 26,85 30,55 35,70 39,30 42,87 51,1360,00 20,64 26,13 29,73 34,74 38,24 41,72 49,75 mm./hora 21,21 26,85 30,55 35,70 39,30 42,87 51,13

120,00 14,10 17,85 20,30 23,73 26,12 28,50 33,98360,00 7,70 9,75 11,10 12,97 14,28 15,57 18,57 120' 2H TOTAL 28,19 35,69 40,61 47,46 52,24 56,99 67,97720,00 5,26 6,66 7,58 8,86 9,75 10,64 12,68 mm./hora 14,10 17,85 20,30 23,73 26,12 28,50 33,98

1440,00 3,59 4,55 5,18 6,05 6,66 7,26 8,66360' 6H TOTAL 46,22 58,52 66,57 77,81 85,65 93,44 111,43

mm./hora 7,70 9,75 11,10 12,97 14,28 15,57 18,57

720' 12H TOTAL 63,14 79,94 90,94 106,29 117,00 127,64 152,22mm./hora 5,26 6,66 7,58 8,86 9,75 10,64 12,68

1440' 24H TOTAL 84,84 107,41 122,19 142,81 157,21 171,50 204,52mm./hora 3,54 4,48 5,09 5,95 6,55 7,15 8,52

I1/Id (dep. Tc.) 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00

Pd 84,84 107,41 122,19 142,81 157,21 171,50 204,52Id 3,54 4,48 5,09 5,95 6,55 7,15 8,52

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Curvas Intensidad de lluvia-Duración

0,00

20,00

40,00

60,00

80,00

100,00

120,00

140,00

10,00 20,00 30,00 60,00 120,00 360,00 720,00 1440,00

Tiempo de concentración (minutos)

Inte

nsid

ad (m

m/h

)

T=2 años T=5 años T=10 años T=25 años T=50 años T=100 años T=500 años

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APÉNDICE Nº 2 CÁLCULO DE CAUDALES Y DISPOSITIVOS HIDRÁULICOS

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PARÁMETROS HIDRÁULICOS HIDRÁULICA TUBO LLENO HIDRÁULICA TUBO 75%DIÁMETRO (m) 0,4 SECCIÓN (m2) 0,13 SECCIÓN (m2) 0,10

MATERIAL PVC PERÍMETRO (m) 1,26 PERÍMETRO (m) 0,80PENDIENTE(m/m) 0,01 CAUDAL (l/S) 300,82 CAUDAL (l/S) 256,52

MANNING 0,009 VELOCIDAD(m/s) 2,39 VELOCIDAD(m/s) 2,69

Pend. ManningJ n D h/D y BETA S P Q' (l/s) V(m/s)

0,01 0,009 0,4 0,01 0,004 2,94 0,0002 0,0801 0,05 0,210,01 0,009 0,4 0,02 0,008 2,86 0,0006 0,1135 0,20 0,340,01 0,009 0,4 0,03 0,012 2,79 0,0011 0,1393 0,48 0,440,01 0,009 0,4 0,04 0,016 2,74 0,0017 0,1611 0,90 0,530,01 0,009 0,4 0,05 0,02 2,69 0,0023 0,1804 1,44 0,610,01 0,009 0,4 0,06 0,024 2,65 0,0031 0,1980 2,13 0,690,01 0,009 0,4 0,07 0,028 2,61 0,0039 0,2142 2,96 0,760,01 0,009 0,4 0,08 0,032 2,57 0,0047 0,2294 3,92 0,830,01 0,009 0,4 0,09 0,036 2,53 0,0056 0,2438 5,03 0,900,01 0,009 0,4 0,1 0,04 2,50 0,0065 0,2574 6,28 0,960,01 0,009 0,4 0,11 0,044 2,47 0,0075 0,2705 7,67 1,020,01 0,009 0,4 0,12 0,048 2,43 0,0085 0,2830 9,20 1,080,01 0,009 0,4 0,13 0,052 2,40 0,0096 0,2951 10,87 1,130,01 0,009 0,4 0,14 0,056 2,37 0,0107 0,3068 12,68 1,190,01 0,009 0,4 0,15 0,06 2,35 0,0118 0,3182 14,62 1,240,01 0,009 0,4 0,16 0,064 2,32 0,0130 0,3292 16,70 1,290,01 0,009 0,4 0,17 0,068 2,29 0,0142 0,3400 18,92 1,340,01 0,009 0,4 0,18 0,072 2,27 0,0154 0,3505 21,26 1,380,01 0,009 0,4 0,19 0,076 2,24 0,0166 0,3608 23,74 1,430,01 0,009 0,4 0,2 0,08 2,21 0,0179 0,3709 26,34 1,470,01 0,009 0,4 0,21 0,084 2,19 0,0192 0,3808 29,07 1,520,01 0,009 0,4 0,22 0,088 2,17 0,0205 0,3906 31,93 1,560,01 0,009 0,4 0,23 0,092 2,14 0,0218 0,4001 34,90 1,600,01 0,009 0,4 0,24 0,096 2,12 0,0232 0,4096 38,00 1,640,01 0,009 0,4 0,25 0,1 2,09 0,0246 0,4189 41,21 1,680,01 0,009 0,4 0,26 0,104 2,07 0,0260 0,4281 44,53 1,720,01 0,009 0,4 0,27 0,108 2,05 0,0274 0,4371 47,97 1,750,01 0,009 0,4 0,28 0,112 2,03 0,0288 0,4461 51,51 1,790,01 0,009 0,4 0,29 0,116 2,00 0,0302 0,4549 55,16 1,820,01 0,009 0,4 0,3 0,12 1,98 0,0317 0,4637 58,91 1,860,01 0,009 0,4 0,31 0,124 1,96 0,0332 0,4724 62,76 1,890,01 0,009 0,4 0,32 0,128 1,94 0,0347 0,4810 66,71 1,920,01 0,009 0,4 0,33 0,132 1,92 0,0362 0,4896 70,75 1,960,01 0,009 0,4 0,34 0,136 1,90 0,0377 0,4980 74,88 1,990,01 0,009 0,4 0,35 0,14 1,88 0,0392 0,5064 79,10 2,020,01 0,009 0,4 0,36 0,144 1,85 0,0407 0,5148 83,40 2,050,01 0,009 0,4 0,37 0,148 1,83 0,0423 0,5231 87,78 2,080,01 0,009 0,4 0,38 0,152 1,81 0,0438 0,5314 92,24 2,110,01 0,009 0,4 0,39 0,156 1,79 0,0454 0,5396 96,77 2,13

Pend. ManningJ n D h/D y BETA S P Q' (l/s) V(m/s)

0,01 0,009 0,4 0,4 0,16 1,77 0,0469 0,5478 101,37 2,160,01 0,009 0,4 0,41 0,164 1,75 0,0485 0,5559 106,04 2,190,01 0,009 0,4 0,42 0,168 1,73 0,0501 0,5640 110,77 2,210,01 0,009 0,4 0,43 0,172 1,71 0,0517 0,5721 115,56 2,240,01 0,009 0,4 0,44 0,176 1,69 0,0533 0,5802 120,40 2,260,01 0,009 0,4 0,45 0,18 1,67 0,0548 0,5883 125,30 2,280,01 0,009 0,4 0,46 0,184 1,65 0,0564 0,5963 130,24 2,310,01 0,009 0,4 0,47 0,188 1,63 0,0580 0,6043 135,23 2,330,01 0,009 0,4 0,48 0,192 1,61 0,0596 0,6123 140,25 2,350,01 0,009 0,4 0,49 0,196 1,59 0,0612 0,6203 145,32 2,370,01 0,009 0,4 0,5 0,2 1,57 0,0628 0,6283 150,41 2,390,01 0,009 0,4 0,51 0,204 1,55 0,0644 0,6363 155,53 2,410,01 0,009 0,4 0,52 0,208 1,53 0,0660 0,6443 160,67 2,430,01 0,009 0,4 0,53 0,212 1,51 0,0676 0,6523 165,83 2,450,01 0,009 0,4 0,54 0,216 1,49 0,0692 0,6604 171,01 2,470,01 0,009 0,4 0,55 0,22 1,47 0,0708 0,6684 176,19 2,490,01 0,009 0,4 0,56 0,224 1,45 0,0724 0,6764 181,38 2,500,01 0,009 0,4 0,57 0,228 1,43 0,0740 0,6845 186,57 2,520,01 0,009 0,4 0,58 0,232 1,41 0,0756 0,6926 191,76 2,540,01 0,009 0,4 0,59 0,236 1,39 0,0772 0,7007 196,94 2,550,01 0,009 0,4 0,6 0,24 1,37 0,0787 0,7089 202,10 2,570,01 0,009 0,4 0,61 0,244 1,35 0,0803 0,7170 207,25 2,580,01 0,009 0,4 0,62 0,248 1,33 0,0818 0,7253 212,37 2,590,01 0,009 0,4 0,63 0,252 1,31 0,0834 0,7335 217,46 2,610,01 0,009 0,4 0,64 0,256 1,29 0,0849 0,7418 222,52 2,620,01 0,009 0,4 0,65 0,26 1,27 0,0865 0,7502 227,54 2,630,01 0,009 0,4 0,66 0,264 1,25 0,0880 0,7586 232,51 2,640,01 0,009 0,4 0,67 0,268 1,22 0,0895 0,7671 237,44 2,650,01 0,009 0,4 0,68 0,272 1,20 0,0910 0,7756 242,31 2,660,01 0,009 0,4 0,69 0,276 1,18 0,0925 0,7842 247,12 2,670,01 0,009 0,4 0,7 0,28 1,16 0,0940 0,7929 251,85 2,680,01 0,009 0,4 0,71 0,284 1,14 0,0954 0,8017 256,52 2,690,01 0,009 0,4 0,72 0,288 1,12 0,0969 0,8106 261,10 2,700,01 0,009 0,4 0,73 0,292 1,09 0,0983 0,8195 265,60 2,700,01 0,009 0,4 0,74 0,296 1,07 0,0997 0,8286 270,00 2,710,01 0,009 0,4 0,75 0,3 1,05 0,1011 0,8378 274,31 2,710,01 0,009 0,4 0,76 0,304 1,02 0,1025 0,8471 278,50 2,720,01 0,009 0,4 0,77 0,308 1,00 0,1038 0,8565 282,58 2,720,01 0,009 0,4 0,78 0,312 0,98 0,1052 0,8661 286,53 2,720,01 0,009 0,4 0,79 0,316 0,95 0,1065 0,8758 290,36 2,730,01 0,009 0,4 0,8 0,32 0,93 0,1078 0,8857 294,04 2,730,01 0,009 0,4 0,81 0,324 0,90 0,1090 0,8958 297,57 2,730,01 0,009 0,4 0,82 0,328 0,88 0,1103 0,9061 300,94 2,730,01 0,009 0,4 0,83 0,332 0,85 0,1115 0,9166 304,14 2,730,01 0,009 0,4 0,84 0,336 0,82 0,1127 0,9274 307,15 2,730,01 0,009 0,4 0,85 0,34 0,80 0,1138 0,9385 309,97 2,720,01 0,009 0,4 0,86 0,344 0,77 0,1150 0,9498 312,58 2,720,01 0,009 0,4 0,87 0,348 0,74 0,1161 0,9615 314,97 2,710,01 0,009 0,4 0,88 0,352 0,71 0,1171 0,9736 317,12 2,710,01 0,009 0,4 0,89 0,356 0,68 0,1181 0,9862 319,00 2,70

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ENSANCHE E MELLORA DA ESTRADA EP 2404. ACCESO A CHENLO (PORRIÑO) ANEJO Nº 6: CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE

Pend. ManningJ n D h/D y BETA S P Q' (l/s) V(m/s)

0,01 0,009 0,4 0,9 0,36 0,64 0,1191 0,9992 320,61 2,690,01 0,009 0,4 0,91 0,364 0,61 0,1201 1,0129 321,90 2,680,01 0,009 0,4 0,92 0,368 0,57 0,1210 1,0272 322,86 2,670,01 0,009 0,4 0,93 0,372 0,54 0,1218 1,0424 323,43 2,660,01 0,009 0,4 0,94 0,376 0,49 0,1226 1,0587 323,58 2,640,01 0,009 0,4 0,95 0,38 0,45 0,1233 1,0762 323,23 2,620,01 0,009 0,4 0,96 0,384 0,40 0,1240 1,0956 322,29 2,600,01 0,009 0,4 0,97 0,388 0,35 0,1246 1,1174 320,59 2,570,01 0,009 0,4 0,98 0,392 0,28 0,1251 1,1431 317,87 2,540,01 0,009 0,4 0,99 0,396 0,20 0,1255 1,1765 313,44 2,500,01 0,009 0,4 1 0,4 0,00 0,1257 1,2566 300,82 2,39

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ENSANCHE E MELLORA DA ESTRADA EP 2404. ACCESO A CHENLO (PORRIÑO) ANEJO Nº 6: CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE

PARÁMETROS HIDRÁULICOS HIDRÁULICA TUBO LLENO HIDRÁULICA TUBO 75%DIÁMETRO (m) 0,6 SECCIÓN (m2) 0,28 SECCIÓN (m2) 0,21

MATERIAL HORMIGÓN PERÍMETRO (m) 1,88 PERÍMETRO (m) 1,20PENDIENTE(m/m) 0,01 CAUDAL (l/S) 665,18 CAUDAL (l/S) 567,23

MANNING 0,012 VELOCIDAD(m/s) 2,35 VELOCIDAD(m/s) 2,64

Pend. ManningJ n D h/D y BETA S P Q' (l/s) V(m/s)

0,01 0,012 0,6 0,01 0,006 2,94 0,0005 0,1202 0,10 0,210,01 0,012 0,6 0,02 0,012 2,86 0,0013 0,1703 0,45 0,330,01 0,012 0,6 0,03 0,018 2,79 0,0025 0,2089 1,07 0,430,01 0,012 0,6 0,04 0,024 2,74 0,0038 0,2416 1,98 0,520,01 0,012 0,6 0,05 0,03 2,69 0,0053 0,2706 3,19 0,600,01 0,012 0,6 0,06 0,036 2,65 0,0069 0,2970 4,71 0,680,01 0,012 0,6 0,07 0,042 2,61 0,0087 0,3213 6,54 0,750,01 0,012 0,6 0,08 0,048 2,57 0,0106 0,3441 8,68 0,820,01 0,012 0,6 0,09 0,054 2,53 0,0126 0,3656 11,13 0,880,01 0,012 0,6 0,1 0,06 2,50 0,0147 0,3861 13,89 0,940,01 0,012 0,6 0,11 0,066 2,47 0,0169 0,4057 16,96 1,000,01 0,012 0,6 0,12 0,072 2,43 0,0192 0,4245 20,34 1,060,01 0,012 0,6 0,13 0,078 2,40 0,0216 0,4426 24,04 1,110,01 0,012 0,6 0,14 0,084 2,37 0,0241 0,4602 28,03 1,170,01 0,012 0,6 0,15 0,09 2,35 0,0266 0,4772 32,33 1,220,01 0,012 0,6 0,16 0,096 2,32 0,0292 0,4938 36,93 1,260,01 0,012 0,6 0,17 0,102 2,29 0,0319 0,5100 41,83 1,310,01 0,012 0,6 0,18 0,108 2,27 0,0346 0,5258 47,02 1,360,01 0,012 0,6 0,19 0,114 2,24 0,0374 0,5412 52,49 1,400,01 0,012 0,6 0,2 0,12 2,21 0,0403 0,5564 58,25 1,450,01 0,012 0,6 0,21 0,126 2,19 0,0432 0,5712 64,29 1,490,01 0,012 0,6 0,22 0,132 2,17 0,0461 0,5858 70,60 1,530,01 0,012 0,6 0,23 0,138 2,14 0,0491 0,6002 77,18 1,570,01 0,012 0,6 0,24 0,144 2,12 0,0522 0,6144 84,02 1,610,01 0,012 0,6 0,25 0,15 2,09 0,0553 0,6283 91,12 1,650,01 0,012 0,6 0,26 0,156 2,07 0,0584 0,6421 98,47 1,690,01 0,012 0,6 0,27 0,162 2,05 0,0616 0,6557 106,06 1,720,01 0,012 0,6 0,28 0,168 2,03 0,0648 0,6691 113,90 1,760,01 0,012 0,6 0,29 0,174 2,00 0,0681 0,6824 121,97 1,790,01 0,012 0,6 0,3 0,18 1,98 0,0713 0,6956 130,26 1,830,01 0,012 0,6 0,31 0,186 1,96 0,0747 0,7086 138,78 1,860,01 0,012 0,6 0,32 0,192 1,94 0,0780 0,7215 147,51 1,890,01 0,012 0,6 0,33 0,198 1,92 0,0814 0,7343 156,44 1,920,01 0,012 0,6 0,34 0,204 1,90 0,0848 0,7470 165,58 1,950,01 0,012 0,6 0,35 0,21 1,88 0,0882 0,7597 174,90 1,980,01 0,012 0,6 0,36 0,216 1,85 0,0916 0,7722 184,41 2,010,01 0,012 0,6 0,37 0,222 1,83 0,0951 0,7847 194,10 2,040,01 0,012 0,6 0,38 0,228 1,81 0,0986 0,7971 203,96 2,070,01 0,012 0,6 0,39 0,234 1,79 0,1021 0,8094 213,98 2,10

Pend. ManningJ n D h/D y BETA S P Q' (l/s) V(m/s)

0,01 0,012 0,6 0,4 0,24 1,77 0,1056 0,8217 224,16 2,120,01 0,012 0,6 0,41 0,246 1,75 0,1091 0,8339 234,48 2,150,01 0,012 0,6 0,42 0,252 1,73 0,1127 0,8461 244,94 2,170,01 0,012 0,6 0,43 0,258 1,71 0,1163 0,8582 255,53 2,200,01 0,012 0,6 0,44 0,264 1,69 0,1198 0,8703 266,24 2,220,01 0,012 0,6 0,45 0,27 1,67 0,1234 0,8824 277,07 2,250,01 0,012 0,6 0,46 0,276 1,65 0,1270 0,8944 288,00 2,270,01 0,012 0,6 0,47 0,282 1,63 0,1306 0,9065 299,02 2,290,01 0,012 0,6 0,48 0,288 1,61 0,1342 0,9185 310,14 2,310,01 0,012 0,6 0,49 0,294 1,59 0,1378 0,9305 321,33 2,330,01 0,012 0,6 0,5 0,3 1,57 0,1414 0,9425 332,59 2,350,01 0,012 0,6 0,51 0,306 1,55 0,1450 0,9545 343,91 2,370,01 0,012 0,6 0,52 0,312 1,53 0,1486 0,9665 355,28 2,390,01 0,012 0,6 0,53 0,318 1,51 0,1522 0,9785 366,69 2,410,01 0,012 0,6 0,54 0,324 1,49 0,1558 0,9905 378,14 2,430,01 0,012 0,6 0,55 0,33 1,47 0,1593 1,0026 389,60 2,450,01 0,012 0,6 0,56 0,336 1,45 0,1629 1,0147 401,08 2,460,01 0,012 0,6 0,57 0,342 1,43 0,1665 1,0268 412,56 2,480,01 0,012 0,6 0,58 0,348 1,41 0,1700 1,0389 424,03 2,490,01 0,012 0,6 0,59 0,354 1,39 0,1736 1,0511 435,47 2,510,01 0,012 0,6 0,6 0,36 1,37 0,1771 1,0633 446,89 2,520,01 0,012 0,6 0,61 0,366 1,35 0,1806 1,0756 458,27 2,540,01 0,012 0,6 0,62 0,372 1,33 0,1842 1,0879 469,60 2,550,01 0,012 0,6 0,63 0,378 1,31 0,1876 1,1003 480,86 2,560,01 0,012 0,6 0,64 0,384 1,29 0,1911 1,1128 492,05 2,570,01 0,012 0,6 0,65 0,39 1,27 0,1946 1,1253 503,15 2,590,01 0,012 0,6 0,66 0,396 1,25 0,1980 1,1379 514,15 2,600,01 0,012 0,6 0,67 0,402 1,22 0,2014 1,1506 525,04 2,610,01 0,012 0,6 0,68 0,408 1,20 0,2047 1,1634 535,80 2,620,01 0,012 0,6 0,69 0,414 1,18 0,2081 1,1764 546,43 2,630,01 0,012 0,6 0,7 0,42 1,16 0,2114 1,1894 556,9129 2,630,01 0,012 0,6 0,71 0,426 1,14 0,2147 1,2025 567,23 2,640,01 0,012 0,6 0,72 0,432 1,12 0,2179 1,2158 577,37 2,650,01 0,012 0,6 0,73 0,438 1,09 0,2212 1,2293 587,31 2,660,01 0,012 0,6 0,74 0,444 1,07 0,2243 1,2429 597,05 2,660,01 0,012 0,6 0,75 0,45 1,05 0,2275 1,2566 606,56 2,670,01 0,012 0,6 0,76 0,456 1,02 0,2306 1,2706 615,84 2,670,01 0,012 0,6 0,77 0,462 1,00 0,2336 1,2847 624,85 2,670,01 0,012 0,6 0,78 0,468 0,98 0,2366 1,2991 633,60 2,680,01 0,012 0,6 0,79 0,474 0,95 0,2396 1,3137 642,05 2,680,01 0,012 0,6 0,8 0,48 0,93 0,2425 1,3286 650,19 2,680,01 0,012 0,6 0,81 0,486 0,90 0,2453 1,3437 658,00 2,680,01 0,012 0,6 0,82 0,492 0,88 0,2481 1,3592 665,45 2,680,01 0,012 0,6 0,83 0,498 0,85 0,2509 1,3750 672,52 2,680,01 0,012 0,6 0,84 0,504 0,82 0,2535 1,3911 679,19 2,680,01 0,012 0,6 0,85 0,51 0,80 0,2561 1,4077 685,43 2,680,01 0,012 0,6 0,86 0,516 0,77 0,2587 1,4248 691,20 2,670,01 0,012 0,6 0,87 0,522 0,74 0,2611 1,4423 696,48 2,670,01 0,012 0,6 0,88 0,528 0,71 0,2635 1,4605 701,23 2,660,01 0,012 0,6 0,89 0,534 0,68 0,2658 1,4793 705,40 2,65

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ENSANCHE E MELLORA DA ESTRADA EP 2404. ACCESO A CHENLO (PORRIÑO) ANEJO Nº 6: CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE

PARÁMETROS HIDRÁULICOS HIDRÁULICA TUBO LLENO HIDRÁULICA TUBO 75%DIÁMETRO (m) 0,8 SECCIÓN (m2) 0,50 SECCIÓN (m2) 0,38

MATERIAL HORMIGÓN PERÍMETRO (m) 2,51 PERÍMETRO (m) 1,60PENDIENTE(m/m) 0,01 CAUDAL (l/S) 1432,55 CAUDAL (l/S) 1221,60

MANNING 0,012 VELOCIDAD(m/s) 2,85 VELOCIDAD(m/s) 3,20

Pend. ManningJ n D h/D y BETA S P Q' (l/s) V(m/s)

0,01 0,012 0,8 0,01 0,008 2,94 0,0009 0,1603 0,22 0,250,01 0,012 0,8 0,02 0,016 2,86 0,0024 0,2270 0,96 0,400,01 0,012 0,8 0,03 0,024 2,79 0,0044 0,2785 2,30 0,520,01 0,012 0,8 0,04 0,032 2,74 0,0067 0,3222 4,27 0,630,01 0,012 0,8 0,05 0,04 2,69 0,0094 0,3608 6,88 0,730,01 0,012 0,8 0,06 0,048 2,65 0,0123 0,3959 10,15 0,820,01 0,012 0,8 0,07 0,056 2,61 0,0155 0,4284 14,08 0,910,01 0,012 0,8 0,08 0,064 2,57 0,0188 0,4588 18,68 0,990,01 0,012 0,8 0,09 0,072 2,53 0,0224 0,4875 23,96 1,070,01 0,012 0,8 0,1 0,08 2,50 0,0262 0,5148 29,91 1,140,01 0,012 0,8 0,11 0,088 2,47 0,0301 0,5409 36,53 1,210,01 0,012 0,8 0,12 0,096 2,43 0,0342 0,5660 43,81 1,280,01 0,012 0,8 0,13 0,104 2,40 0,0384 0,5902 51,77 1,350,01 0,012 0,8 0,14 0,112 2,37 0,0428 0,6136 60,37 1,410,01 0,012 0,8 0,15 0,12 2,35 0,0473 0,6363 69,63 1,470,01 0,012 0,8 0,16 0,128 2,32 0,0519 0,6584 79,54 1,530,01 0,012 0,8 0,17 0,136 2,29 0,0567 0,6800 90,08 1,590,01 0,012 0,8 0,18 0,144 2,27 0,0615 0,7010 101,26 1,650,01 0,012 0,8 0,19 0,152 2,24 0,0665 0,7216 113,05 1,700,01 0,012 0,8 0,2 0,16 2,21 0,0716 0,7418 125,45 1,750,01 0,012 0,8 0,21 0,168 2,19 0,0767 0,7617 138,45 1,800,01 0,012 0,8 0,22 0,176 2,17 0,0820 0,7811 152,04 1,850,01 0,012 0,8 0,23 0,184 2,14 0,0873 0,8003 166,21 1,900,01 0,012 0,8 0,24 0,192 2,12 0,0928 0,8192 180,94 1,950,01 0,012 0,8 0,25 0,2 2,09 0,0983 0,8378 196,23 2,000,01 0,012 0,8 0,26 0,208 2,07 0,1038 0,8561 212,06 2,040,01 0,012 0,8 0,27 0,216 2,05 0,1095 0,8742 228,42 2,090,01 0,012 0,8 0,28 0,224 2,03 0,1152 0,8922 245,30 2,130,01 0,012 0,8 0,29 0,232 2,00 0,1210 0,9099 262,67 2,170,01 0,012 0,8 0,3 0,24 1,98 0,1268 0,9274 280,54 2,210,01 0,012 0,8 0,31 0,248 1,96 0,1327 0,9448 298,88 2,250,01 0,012 0,8 0,32 0,256 1,94 0,1387 0,9620 317,67 2,290,01 0,012 0,8 0,33 0,264 1,92 0,1447 0,9791 336,92 2,330,01 0,012 0,8 0,34 0,272 1,90 0,1507 0,9961 356,59 2,370,01 0,012 0,8 0,35 0,28 1,88 0,1568 1,0129 376,67 2,400,01 0,012 0,8 0,36 0,288 1,85 0,1629 1,0296 397,16 2,440,01 0,012 0,8 0,37 0,296 1,83 0,1691 1,0462 418,02 2,470,01 0,012 0,8 0,38 0,304 1,81 0,1753 1,0627 439,26 2,510,01 0,012 0,8 0,39 0,312 1,79 0,1815 1,0792 460,84 2,54

Pend. ManningJ n D h/D y BETA S P Q' (l/s) V(m/s)

0,01 0,012 0,8 0,4 0,32 1,77 0,1878 1,0956 482,75 2,570,01 0,012 0,8 0,41 0,328 1,75 0,1940 1,1118 504,98 2,600,01 0,012 0,8 0,42 0,336 1,73 0,2003 1,1281 527,51 2,630,01 0,012 0,8 0,43 0,344 1,71 0,2067 1,1443 550,31 2,660,01 0,012 0,8 0,44 0,352 1,69 0,2130 1,1604 573,38 2,690,01 0,012 0,8 0,45 0,36 1,67 0,2194 1,1765 596,70 2,720,01 0,012 0,8 0,46 0,368 1,65 0,2258 1,1926 620,24 2,750,01 0,012 0,8 0,47 0,376 1,63 0,2321 1,2086 643,98 2,770,01 0,012 0,8 0,48 0,384 1,61 0,2385 1,2246 667,92 2,800,01 0,012 0,8 0,49 0,392 1,59 0,2449 1,2406 692,02 2,830,01 0,012 0,8 0,5 0,4 1,57 0,2513 1,2566 716,27 2,850,01 0,012 0,8 0,51 0,408 1,55 0,2577 1,2726 740,65 2,870,01 0,012 0,8 0,52 0,416 1,53 0,2641 1,2886 765,14 2,900,01 0,012 0,8 0,53 0,424 1,51 0,2705 1,3047 789,72 2,920,01 0,012 0,8 0,54 0,432 1,49 0,2769 1,3207 814,37 2,940,01 0,012 0,8 0,55 0,44 1,47 0,2833 1,3368 839,06 2,960,01 0,012 0,8 0,56 0,448 1,45 0,2896 1,3529 863,77 2,980,01 0,012 0,8 0,57 0,456 1,43 0,2960 1,3690 888,49 3,000,01 0,012 0,8 0,58 0,464 1,41 0,3023 1,3852 913,19 3,020,01 0,012 0,8 0,59 0,472 1,39 0,3086 1,4014 937,85 3,040,01 0,012 0,8 0,6 0,48 1,37 0,3149 1,4177 962,44 3,060,01 0,012 0,8 0,61 0,488 1,35 0,3212 1,4341 986,95 3,070,01 0,012 0,8 0,62 0,496 1,33 0,3274 1,4505 1011,34 3,090,01 0,012 0,8 0,63 0,504 1,31 0,3336 1,4671 1035,59 3,100,01 0,012 0,8 0,64 0,512 1,29 0,3397 1,4837 1059,68 3,120,01 0,012 0,8 0,65 0,52 1,27 0,3459 1,5004 1083,59 3,130,01 0,012 0,8 0,66 0,528 1,25 0,3520 1,5172 1107,28 3,150,01 0,012 0,8 0,67 0,536 1,22 0,3580 1,5342 1130,74 3,160,01 0,012 0,8 0,68 0,544 1,20 0,3640 1,5513 1153,92 3,170,01 0,012 0,8 0,69 0,552 1,18 0,3699 1,5685 1176,81 3,180,01 0,012 0,8 0,7 0,56 1,16 0,3758 1,5859 1199,38 3,190,01 0,012 0,8 0,71 0,568 1,14 0,3817 1,6034 1221,60 3,200,01 0,012 0,8 0,72 0,576 1,12 0,3874 1,6211 1243,43 3,210,01 0,012 0,8 0,73 0,584 1,09 0,3932 1,6390 1264,85 3,220,01 0,012 0,8 0,74 0,592 1,07 0,3988 1,6572 1285,82 3,220,01 0,012 0,8 0,75 0,6 1,05 0,4044 1,6755 1306,31 3,230,01 0,012 0,8 0,76 0,608 1,02 0,4099 1,6941 1326,28 3,240,01 0,012 0,8 0,77 0,616 1,00 0,4153 1,7130 1345,70 3,240,01 0,012 0,8 0,78 0,624 0,98 0,4207 1,7321 1364,53 3,240,01 0,012 0,8 0,79 0,632 0,95 0,4259 1,7516 1382,74 3,250,01 0,012 0,8 0,8 0,64 0,93 0,4311 1,7714 1400,27 3,250,01 0,012 0,8 0,81 0,648 0,90 0,4362 1,7916 1417,08 3,250,01 0,012 0,8 0,82 0,656 0,88 0,4411 1,8122 1433,13 3,250,01 0,012 0,8 0,83 0,664 0,85 0,4460 1,8333 1448,36 3,250,01 0,012 0,8 0,84 0,672 0,82 0,4507 1,8548 1462,72 3,250,01 0,012 0,8 0,85 0,68 0,80 0,4554 1,8770 1476,15 3,240,01 0,012 0,8 0,86 0,688 0,77 0,4599 1,8997 1488,59 3,240,01 0,012 0,8 0,87 0,696 0,74 0,4643 1,9231 1499,96 3,230,01 0,012 0,8 0,88 0,704 0,71 0,4685 1,9473 1510,18 3,220,01 0,012 0,8 0,89 0,712 0,68 0,4726 1,9724 1519,17 3,21

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ENSANCHE E MELLORA DA ESTRADA EP 2404. ACCESO A CHENLO (PORRIÑO) ANEJO Nº 6: CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE

Pend. ManningJ n D h/D y BETA S P Q' (l/s) V(m/s)

0,01 0,012 0,6 0,9 0,54 0,64 0,2680 1,4989 708,95 2,650,01 0,012 0,6 0,91 0,546 0,61 0,2701 1,5193 711,81 2,630,01 0,012 0,6 0,92 0,552 0,57 0,2721 1,5408 713,92 2,620,01 0,012 0,6 0,93 0,558 0,54 0,2740 1,5636 715,20 2,610,01 0,012 0,6 0,94 0,564 0,49 0,2758 1,5880 715,52 2,590,01 0,012 0,6 0,95 0,57 0,45 0,2775 1,6143 714,74 2,580,01 0,012 0,6 0,96 0,576 0,40 0,2789 1,6433 712,66 2,550,01 0,012 0,6 0,97 0,582 0,35 0,2803 1,6761 708,91 2,530,01 0,012 0,6 0,98 0,588 0,28 0,2814 1,7147 702,89 2,500,01 0,012 0,6 0,99 0,594 0,20 0,2823 1,7648 693,09 2,460,01 0,012 0,6 1 0,6 0,00 0,2827 1,8850 665,18 2,35

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ENSANCHE E MELLORA DA ESTRADA EP 2404. ACCESO A CHENLO (PORRIÑO) ANEJO Nº 6: CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE

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Pend. ManningJ n D h/D y BETA S P Q' (l/s) V(m/s)

0,01 0,012 0,8 0,9 0,72 0,64 0,4765 1,9985 1526,80 3,200,01 0,012 0,8 0,91 0,728 0,61 0,4802 2,0258 1532,97 3,190,01 0,012 0,8 0,92 0,736 0,57 0,4838 2,0545 1537,52 3,180,01 0,012 0,8 0,93 0,744 0,54 0,4872 2,0849 1540,26 3,160,01 0,012 0,8 0,94 0,752 0,49 0,4903 2,1173 1540,96 3,140,01 0,012 0,8 0,95 0,76 0,45 0,4933 2,1525 1539,29 3,120,01 0,012 0,8 0,96 0,768 0,40 0,4959 2,1911 1534,79 3,090,01 0,012 0,8 0,97 0,776 0,35 0,4983 2,2347 1526,73 3,060,01 0,012 0,8 0,98 0,784 0,28 0,5003 2,2862 1513,76 3,030,01 0,012 0,8 0,99 0,792 0,20 0,5018 2,3530 1492,66 2,970,01 0,012 0,8 1 0,8 0,00 0,5027 2,5133 1432,55 2,85

APÉNDICE Nº1 CALCULO DE PRECIPITACIONES. METODO GUMBEL APÉNDICE Nº 2 TABLAS DE CÁLCULO DE CUNETAS Y COLECTORES