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UNIDAD ACADÉMICA DE INGENIERÍA CIVIL
CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL
MACHALA2016
ESPINOZA ANDRADE YANDRI JESÚS
DISEÑO DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN DE AGUA POTABLE PARA UNACOMBINACIÓN DE DIÁMETROS DE TUBERÍA CON UN COSTO TOTAL
MÍNIMO
UNIDAD ACADÉMICA DE INGENIERÍA CIVIL
CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL
MACHALA2016
ESPINOZA ANDRADE YANDRI JESÚS
DISEÑO DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN DE AGUA POTABLEPARA UNA COMBINACIÓN DE DIÁMETROS DE TUBERÍA CON
UN COSTO TOTAL MÍNIMO
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2
U R K N DU
VI
RESUMEN
En el presente proyecto se describen los procesos de diseño de una línea de conducción
para agua potable con una combinación de diámetros de tal forma que el costo total de
las tuberías sea mínimo, para lo cual se toman en cuenta los diámetros y presiones de
trabajo de las tuberías de PVC que existen en el mercado nacional. Además se
consideran las pérdidas por fricción producidas por accesorios (codos en el cambio de
alineamiento vertical según el perfil topográfico, tés, válvulas, reductores, entrada y
salida de la tubería); la determinación del tipo de válvulas de aire y desagüe que se
necesitan; así también se realiza la comprobación del golpe de ariete. La metodología
utilizada para el diseño de la tubería se la realiza con la ecuación de Hazen – Williams.
Con el programa AutoCAD se determina el perfil de conducción mediante el trazado de
la clave de la tubería y se obtiene la longitud total de cada tramo. Mediante Excel se
realizó el cálculo de las pérdidas totales de los tubos de presión y el presupuesto de la
tubería. De esta forma se solucionan las necesidades de abastecimiento de agua potable,
mejorando así la calidad de vida y aumentando las posibilidades de desarrollo integral.
Palabras claves: golpe de ariete, tubería, pérdidas por fricción, válvulas
VII
ABSTRACT
In this project the design process of a pipeline for drinking water with a combination of
diameters so described the total cost of the pipes is minimal, for which the diameters
and working pressures are taken into account PVC pipes that exist in the domestic
market. Besides considering the friction losses caused by fittings (elbows in changing
vertical alignment according to the topographic profile, teas, valves, reducers, inlet and
outlet pipe); determining the type of air valves and drain needed; and checking of water
hammer is also performed. The methodology used for the design of the pipeline is done
with the Hazen - Williams. AutoCAD program with the driving profile determined by
plotting the key pipeline and the total length of each section is obtained. Using Excel
calculate the total loss of pressure tubes and budget of the pipe was made. Thus the
needs of water supply are solved, thus improving the quality of life and increasing the
chances of integral development.
Keywords : water hammer, pipeline, friction losses , valves
VIII
CONTENIDO
Pág.
CUBIERTA
PORTADA
PÁGINA DE ACEPTACIÓN
REPORTE DE PREVENCIÓN DE COINCIDENCIA
CESIÓN DE DERECHOS DE AUTORÍA
RESUMEN ..................................................................................................................... VI
ABSTRACT ................................................................................................................... VII
CONTENIDO .............................................................................................................. VIII
LISTA DE ANEXOS ...................................................................................................... IX
INTRODUCCIÓN .......................................................................................................... 1
1. DESARROLLO ....................................................................................................... 2
1.1 Descripción del proyecto .................................................................................... 2
1.2 Trazado de la Conducción entre el desarenador y la planta de tratamiento. ...... 2
1.3 Cálculo de la presión de diseño. ......................................................................... 3
1.4 Cálculo del diámetro de la tubería. .................................................................... 4
1.5 Calculo de pérdidas de energía .......................................................................... 6
1.6 Verificación de diámetros teóricos ..................................................................... 8
1.7 Cálculo de anclajes o muertos ............................................................................ 8
1.8 Comprobación del golpe de ariete ...................................................................... 9
1.9 Costos de tubería ................................................................................................ 9
2. CONCLUSIONES ................................................................................................. 10
BIBLIOGRAFÍA .......................................................................................................... 11
IX
LISTA DE ANEXOS
Pág.
Anexo A - Perfil de Conducción .................................................................................... 12
Anexo B - Presión de diseño .......................................................................................... 22
Anexo C - Calculo del diámetro de la tubería ................................................................ 23
Anexo D - Calculo de pérdidas de energía ..................................................................... 25
Anexo E - Verificación de los diámetros teóricos .......................................................... 28
Anexo F - Calculo de las cotas de la línea piezométrica ................................................ 29
Anexo G - Comprobación del golpe de ariete ................................................................ 30
Anexo H - Calculo de tubos de presión .......................................................................... 37
Anexo I - Calculo de anclajes o muertos ........................................................................ 38
Anexo J - Costos de tubería ............................................................................................ 40
1
INTRODUCCIÓN
El abastecimiento de agua potable es vital en nuestra sociedad, ya que garantiza el
desarrollo socio-económico de los pueblos y mejora la calidad de vida de las personas.
A través del diseño y construcción de obras de conducción se logra este propósito,
mediante los correctos estudios de planeación, diseño y mantenimiento, así como el
impacto económico en la operación del mismo.
En una red de suministro de agua potable, se denomina línea de conducción al conjunto
formado por tuberías, estaciones de bombeo y accesorios; cuya función es transportar el
agua desde la captación hasta la planta de almacenamiento o reservorio para su posterior
distribución. [1]
El objetivo general de este proyecto es diseñar una línea de conducción para agua
potable con una combinación de diámetros de tubería de tal forma que el costo total de
las tuberías sea mínimo y realizar la comprobación por el golpe de ariete para
determinar la sobrepresión que debe soportar la tubería.
El propósito de este trabajo es para proporcionar los criterios de diseño que se deben
emplear en la toma de decisiones y la metodología aplicable a este tipo de diseño de
acuerdo a las características hidráulicas y topográficas existentes en el mismo, así como
también la selección adecuada de materiales mediante el análisis, cumplimiento de
normas y técnicas constructivas vigentes en el país.
2
1. DESARROLLO
1.1 Descripción del proyecto
El diseño de la conducción se realiza mediante los datos tomados de la nivelación del
terreno en el perfil topográfico de una conducción para agua potable, las condiciones
del diseño son las siguientes:
Condiciones de diseño
Caudal de diseño = 15,00 L/s = 0,015 m3/s
Cota a la salida del desarenador = 1000,00 msnm
Cota a la entrada a la planta de tratamiento = 840,00 msnm
Desnivel = 160,00 m
Presión residual a la llegada a la planta = 10,00 m.c.a
Longitud de la conducción = 7000,00 m
Requerimientos:
En base a la información planteada, diseñar la conducción para una combinación de
diámetros de tal forma que el costo total de las tuberías sea mínimo. Debe tomarse en
cuenta los diámetros y presiones de trabajo de las tuberías de PVC que existen en el
mercado nacional.
Considerar además de las pérdidas por fricción las producidas por accesorios (codos en
el cambio de alineamiento vertical según el perfil, tés, válvulas, reductores, entrada y
salida de la tubería). Determinar la ubicación y tipo de válvulas de aire y desagüe que se
necesitan.
Realizar la comprobación del golpe de ariete.
1.2 Trazado de la Conducción entre el desarenador y la planta de tratamiento
Al estudiar el trazado de la tubería, se debe tener en cuenta la posición de esta en
relación con la línea piezométrica ya que de acuerdo con la topografía existente, se
obtendrán diferentes esquemas de trazado. Para este caso la tubería se encuentra por
3
debajo de la línea piezométrica, es decir, se trata de una conducción forzada.
El cálculo de conducciones forzadas por gravedad determina el diámetro y espesor de la
tubería de acuerdo a las presiones hidráulicas necesarias con el fin de optimizar los
costos del proyecto. [2]
Sobre el perfil se grafica la rasante y se hace el trazado de la clave de la tubería por
medio de alineamientos rectos, teniendo como profundidad mínima 0.6 m. De acuerdo a
las condiciones de diseño existe un desnivel de 160.00 m, por este motivo, apegándose a
las normas, se construye una cámara rompe presión o disipador de energía en la ABS
5+108,00 debido a lo accidentado del terreno se escoge esta ubicación con el objeto de
reducir la altura de presión y establecer un nuevo nivel estático que dará lugar a tuberías
de menor espesor y la presión residual a la llegada a la planta sea de 10,00 m.c.a.
En el perfil de la conducción se presentan las cotas del perfil y la pendiente del
alineamiento. La longitud total es la suma de las longitudes de cada tramo, igual a
7035,07 m (Ver Anexo A)
1.3 Cálculo de la presión de diseño.
Para definir la presión de servicio de la tubería, es necesario definir la presión de diseño
del proyecto, la cual debe ser inferior a la presión de servicio que es la máxima presión
que habrá de soportar la tubería en condiciones normales de trabajo sin tener en cuenta
los movimientos transitorios (Golpe de Ariete).
La presión de diseño corresponde al máximo valor entre la presión estática máxima en
el perfil del trazado y la sobrepresión máxima ocasionada por el golpe de ariete,
multiplicada por un factor de seguridad de 1.3, es decir:
P diseño =1,3 x máx. (P estática, P golpe de ariete)
Tramo Nº1 (desde la salida del desarenador hasta la cámara rompe presión)
La presión estática máxima en el primer tramo se encuentra a 119 m de diferencia entre
la cota del desarenador y la cota mínima del terreno en la ABS 1+560,00 y su presión de
diseño es:
4
Presión de diseño = 1,3 x 119 = 154,70 m
Tramo Nº2 (desde la cámara rompe presión hasta la planta de tratamiento)
En el segundo tramo la presión estática máxima se ubica a 103 m de diferencia entre la
cota de la cámara rompe presión y la planta de tratamiento en la ABS 6+260,00 y su
presión de diseño se determina de la siguiente manera:
Presión de diseño = 1,3 x 103 = 133,90 m
Luego, se determinan las especificaciones técnicas de la tubería PVC a emplear en la
conducción. (Ver Anexo B)
Clase de tubería = Cód. 626126, Serie 16.0
Presión de trabajo (Tramo Nº1) = 12,50 Kg/cm2 = 125 m.
Presión de trabajo (Tramo Nº2) = 16,32 Kg/cm2 = 163 m.
Coeficiente de rugosidad de Hazen - Williams, C = 150
1.4 Cálculo del diámetro de la tubería.
El diseño de la tubería se la realiza utilizando la ecuación de Hazen-Williams
Q = 0.2785CD2.63
J0.54
Para el cálculo del diámetro es necesario encontrar el valor de la perdida de carga
unitaria J, que es el resultado de la diferencia de niveles dividida por la longitud de
conducción.
La pérdida de carga que se origina en una línea de conducción representa la perdida de
energía de un flujo hidráulico a lo largo de la misma por efecto del rozamiento. [3]
Tramo Nº1 (desde la salida del desarenador hasta la cámara rompe presión)
Se define la carga hidráulica disponible mediante la diferencia entre la cota a la salida
del desarenador y la cota a la llegada a la cámara rompe presión para el primer tramo.
(Ver Anexo C)
Carga hidráulica disponible = H = 1000,00 – 920,00 = 80,00 m.
5
Longitud real de la tubería = 5146,37 m.
Pérdida de carga unitaria = J = H/L = 80,00 / 5146,37 = 0.01554 m/m
Se despeja el diámetro de la ecuación de Hazen- Williams
(
)
D = 0,120 = 120 mm
Se adopta una tubería de 140 mm
Calculo de la conducción para dos diámetros de tubería
Diámetro nominal = 140 mm
Diámetro interior = 129,4 mm
(
)
J = 0,00883 m/m
V = Q/A = 0,015/0,0132 = 1,14 m/s V2/2g = 0,07 m
Tramo Nº2 (desde la cámara rompe presión hasta la planta de tratamiento)
Se define la carga hidráulica disponible mediante la diferencia entre la cota a la salida
de la cámara rompe presión y la cota a la llegada a la planta de tratamiento para el
segundo tramo. (Ver Anexo A)
Carga hidráulica disponible = H = 920,00 – 840,00 = 80,00 m.
Longitud real de la tubería = 1888,70 m.
Pérdida de carga unitaria = J = H/L = 80,00 / 1888,70 = 0.04236 m/m
Se despeja el diámetro de la ecuación de Hazen- Williams
(
)
6
D= 0,090 = 110 mm
Se adopta una tubería de 110 mm
Calculo de la conducción para dos diámetros de tubería
Diámetro nominal = 110 mm
Diámetro interior = 96,80 mm
(
)
J = 0,03630 m/m
V = Q/A = 0,015/0,0074 = 2,04 m/s V2/2g = 0,21 m
Mediante el cálculo del diámetro se determinan las dimensiones de la tubería que se
requieren en este diseño, para el primer tramo se utiliza tubería de 140 mm y para el
segundo tramo de 110 mm
El diseño de los tubos y las estructuras son muy importantes, así como la selección de
los materiales de construcción. Un diseño defectuoso puede causar severa corrosión,
aún en materiales que podrían ser altamente resistentes a ella. [4]
1.5 Cálculo de pérdidas de energía
Estás pérdidas son ocasionadas por los accesorios que se utilizan en las tuberías, como
lo son los codos, tés, válvulas, entre otros.
El flujo de fluidos a través de tuberías siempre está acompañado por el rozamiento de
partículas del fluido entre sí, y por la fricción que el fluido experimenta a través de
pérdidas de energía al estar en contacto con las paredes rugosas internas del tubo por el
cual es transportado. [5]
1. Pérdidas por codos
Se selecciona el codo necesario para el cambio de dirección de cada alineamiento. Las
pérdidas por cambio de dirección o pérdidas menores se calculan como función de la
cabeza de velocidad en el tubo, V2/2g:
7
√
En donde θ es el angulo del codo, que puede ser de 90º, 45º,22½º u 11¼º. El criterio
que se utiliza para este analisis se basa en la selección del codo según la suma o
diferencia de pendientes. (Ver Anexo D)
2. Pérdidas por válvulas de control
Se instalan válvulas de control como mínimo al comienzo y al final de la conducción,
en un diámetro igual a la tubería.
Las conducciones con perfil irregular presentan acumulación de bolsas de aire en los
puntos altos. Para evitar este tipo de problemas se recurre a la instalación de ventosas
(válvulas de aire), las cuales permiten la entrada y salida de aire. [6]
Con la siguiente expresión se calculan las pérdidas por válvulas de control. (Ver Anexo
D)
3. Pérdidas por la té.
El correcto análisis de las pérdidas por fricción es muy importante ya que tales energías
traen como resultado una disminución de la presión entre dos puntos del sistema de
flujo. [7]
Para el análisis se coloca una válvula de purga en la abscisa 1+600.00 y en la abscisa
debido a la depresión que existe en el terreno. En el cálculo de los accesorios se utilizan
los coeficientes de perdida para cada uno. (Ver Anexo Nº4)
De paso directo (purga) en 140 mm : k=0.6
De paso lateral (salida desarenador) en 140 mm : k=1.30
( )
4. Pérdidas por entrada normal al tubo de 140 mm.
5. Pérdidas por salida del tubo de 140 mm
8
Pérdidas totales (Tramo Nº1)
Σhm = 0,34 + 0,08 + 0,13 + 0,03 + 0,07 = 0,65 m.
Pérdidas totales (Tramo Nº2)
Σhm = 0,20 + 0,13 + 0,40 + 0,11 + 0,21 = 1,04 m.
1.6 Verificación de diámetros teóricos
En esta parte del análisis se verifica que el diámetro que se calculó anteriormente sea el
apropiado ya que así se logra determinar las necesidades de energía que harán que el
agua circule por ellas en las condiciones determinadas por el proyecto.
Los resultados de la verificación de diámetros teóricos comprobaron que la tubería
adoptada anteriormente es la adecuada ya que no varían las pérdidas. (Ver Anexo E)
1.7 Cálculo de anclajes o muertos.
Se diseña bloques de anclajes para evitar que los accesorios y juntas se muevan cuando
se aplica presión a la tubería, cuya función es absorber los esfuerzos generados por la
presión estática y dinámica a la que es sometido el fluido transportado. (Ver Anexo I)
En la instalación de tuberías sometidas a presión interna; en los cambios de dirección, se
genera fuerzas dinámicas, empujes o esfuerzos que tienden a desacoplarlas. [8]
En cualquier tipo de anclaje se presentan esfuerzos a causa de la presión estática y
dinámica a la que es sometido el fluido transportado. El esfuerzo de presión estática se
lo calcula mediante la expresión:
E = 2 ɣ H A sen (θ/2)
siendo E = esfuerzo estático (kg)
ɣ = peso específico del agua (1.000 kg/m3)
H = altura de la columna de agua (m)
A = área de la sección del tubo (m2)
9
1.8 Comprobación del golpe de ariete
Se denomina golpe de ariete al choque violento que se produce sobre las paredes de un
conducto forzado, cuando el movimiento líquido es modificado bruscamente, como
puede ocurrir en el caso del cierre repentino de una válvula. [9]
Para la comprobación del golpe de ariete se utiliza la fórmula de Allievi para el cálculo
del valor de celeridad o velocidad de propagación de la onda
√
Así también se calcula el tiempo de maniobra o cierre de la válvula para no sobrepasar
la presión de diseño y la fase o periodo de la tubería para determinar el tiempo en que la
onda de sobrepresión se mueve de un extremo a otro en la tubería.
La comprobación del golpe de ariete se la realiza cada 1000 m de distancia dando como
resultado que la válvula no podrá cerrarse en un tiempo inferior a dieciséis segundos en
el primer tramo (hasta la ABS 5+108,00) y se obtiene el mismo resultado en el segundo
tramo desde la ABS 6+054,00 hasta la ABS 7+000,00. Para este cálculo se considera la
relación de módulos de elasticidad del agua y del material de la tubería. (Ver anexo G)
1.9 Costos de tubería
La tubería que se utiliza para este proyecto es de la marca PLASTIGAMA, los
diámetros de tubería usada son de 140 mm para una longitud de 5146.37 m y de 110
mm para una longitud de 1888,70 m.
Una vez que se han hecho los cálculos respectivos y que cumplen los requisitos de
funcionalidad y seguridad, la obra debe ser proyectada de tal forma que su costo sea
optimizado de manera rentable y eficiente. [10]
El presupuesto para que el costo sea mínimo se lo hace calculando las presiones de la
tubería en relación con las especificaciones técnicas del material que se utiliza, que dará
lugar a tuberías de menor espesor y menor costo, de esta manera el monto total de la
tubería es de 6522,60 dólares americanos. (Ver Anexo J)
10
2. CONCLUSIONES
Se concluye que para optimizar costos en el diseño de la línea de conducción se
calculan las presiones de la tubería en relación con las especificaciones técnicas del
material que se utiliza, de tal manera se obtienen tramos con el diámetro nominal pero
con diferente diámetro interno, puesto que los espesores de las tuberías a emplear van a
tener más resistencia a la presión (m.c.a)
Debido a la excesiva diferencia de alturas entre el desarenador y la planta de
tratamiento se tuvo que construir una cámara rompe presión o disipador de energía cuya
función es disminuir la sobre presión dentro de la tubería, de esta manera la presión de
llegada al tanque de reserva no va exceder la presión residual de llegada a la planta que
es de 10 m.c.a.
Además se llega a la conclusión que para poder diseñar las tuberías con
suficiente resistencia de soporte a la presión es muy importante determinar la magnitud
de la sobrepresión ocasionada por el golpe de ariete mediante el correcto análisis y su
comprobación.
11
BIBLIOGRAFÍA
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control y gestión de redes de agua potable de dos localidades de México,"
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[2] A. S. López Rodríguez, "Conducciones forzadas por gravedad con tuberías de
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[6] P. L. Iglesias-Rey, P. A. López-Jiménez, F.J. Martínez-Solano y G. López-Patiño
V. S. Fuertes-Miquel, "Utilización de las ventosas para la expulsión del aire durante
el llenado de las tuberías: Comportamiento adiabático frente a isotermo,"
Tecnología y ciencias del agua, vol. 2, no. 1, pp. 33-50, Marzo 2011.
[7] O. Méndez Bustabad G. Riera González, "MODELOS MATEMÁTICOS PARA
CALCULAR LA VISCOSIDAD EFECTIVA Y SU APLICACIÓN EN EL
DISEÑO Y EVALUACION DE REDES DE TUBERIAS," Tecnología Química,
pp. 29-35, Agosto 2010.
[8] J. Rodríguez Santos, "Aplicación de las ecuaciones de energia y de cantidad,"
YACHANA, vol. 3, no. 2, pp. 20-26, Diciembre 2014.
[9] M. R. Pallares Muñoz y W. Rodríguez Calderón, "Modelo numérico del golpe de
ariete con Scilab," Ingeniería e Investigación, vol. 27, no. 3, pp. 98-105, Diciembre
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[10] S. Bueno García, "Transformar la infraestructura de acueducto y alcantarillado en
sistemas eficientes, rentables y," Revista de Arquitectura e Ingeniería, vol. 4, no. 3,
Diciembre 2010.
12
Anexo A - Perfil de Conducción
Abscisa Rasante Clave Longitud (m) Pendiente Δ o Σ Codo
0+000,00 1000,00 999,40
72,41 9,98%
0+072,30 996,00 995,40 6,02%
7,72 3,97%
0+080,00 995,43 994,83 27,37% Codo 111/4
21,01 31,34%
0+100,00 989,00 988,40 26,35% Codo 111/4
20,02 5,00%
0+120,00 988,00 987,40 0,00%
20,02 5,00%
0+140,00 987,00 986,40 6,00%
20,00 -1,00%
0+160,00 987,20 986,60 0,50%
20,00 -0,50%
0+180,00 987,30 986,70 0,00%
20,00 -0,50%
0+200,00 987,40 986,80 2,00%
20,00 1,50%
0+220,00 987,10 986,50 0,50%
20,00 2,00%
0+240,00 986,70 986,10 1,50%
20,01 3,50%
0+260,00 986,00 985,40 4,50%
20,00 -1,00%
0+280,00 986,20 985,60 0,50%
20,00 -0,50%
0+300,00 986,30 985,70 1,50%
20,00 1,00%
0+320,00 986,10 985,50 2,15%
20,01 3,15%
0+340,00 985,47 984,87 2,75%
20,00 0,40%
0+360,00 985,39 984,79 1,45%
20,00 1,85%
0+380,00 985,02 984,42 1,75%
20,00 0,10%
0+400,00 985,00 984,40 2,40%
20,01 2,50%
0+420,00 984,50 983,90 0,00%
20,01 2,50%
0+440,00 984,00 983,40 3,00%
20,00 -0,50%
0+460,00 984,10 983,50 1,00%
20,00 0,50%
0+480,00 984,00 983,40 1,50%
20,00 2,00%
0+500,00 983,60 983,00 1,00%
20,00 1,00%
0+520,00 983,40 982,80 1,55%
20,01 2,55%
0+540,00 982,87 982,27 36,97% Codo 221/2
21,63 39,52%
0+560,00 974,64 974,04 35,13% Codo 221/2
20,02 4,39%
0+580,00 973,76 973,16 5,63%
20,11 10,01%
0+600,00 971,69 971,09 23,60% Codo 111/4
21,23 33,62%
0+620,00 964,56 963,96 0,07%
21,19 33,69%
0+640,00 957,56 956,96 7,03%
20,37 26,65%
0+660,00 953,67 953,07 1,51%
8,82 25,14%
0+667,00 948,31 947,71 52,60% Codo 221/2
33,82 -27,46%
DESARENADOR - CÁMARA ROMPE PRESIÓN
13
0+700,00 955,70 955,10 28,06% Codo 111/4
20,00 0,60%
0+720,00 955,58 954,98 0,60%
20,00 0,00%
0+740,00 955,58 954,98 0,50%
20,00 0,50%
0+760,00 955,48 954,88 0,20%
20,00 0,70%
0+780,00 955,34 954,74 0,15%
20,00 0,85%
0+800,00 955,17 954,57 0,95%
20,00 -0,10%
0+820,00 955,19 954,59 1,80%
20,00 1,70%
0+840,00 954,85 954,25 1,05%
20,01 2,75%
0+860,00 954,30 953,70 4,19%
20,05 6,94%
0+880,00 952,84 952,24 46,35% Codo 221/2
22,04 53,28%
0+900,00 943,59 942,99 13,27%
12,68 66,55%
0+910,00 935,79 935,19 40,75% Codo 221/2
10,76 25,80%
0+920,00 931,82 931,22 28,88% Codo 111/4
20,01 -3,08%
0+940,00 932,44 931,84 14,10% Codo 111/4
20,30 -17,17%
0+960,00 935,90 935,30 19,07% Codo 111/4
20,00 1,90%
0+980,00 935,52 934,92 5,13%
20,05 7,03%
1+000,00 934,11 933,51 1,61%
20,07 8,63%
1+020,00 932,38 931,78 10,78%
20,00 -2,15%
1+040,00 932,81 932,21 11,05%
20,08 8,91%
1+060,00 931,02 930,42 1,71%
20,11 10,62%
1+080,00 928,89 928,29 9,43%
20,00 1,19%
1+100,00 928,65 928,05 16,27% Codo 111/4
20,32 17,46%
1+120,00 925,03 924,43 4,68%
21,15 22,14%
1+140,00 918,16 917,56 5,93%
40,92 28,07%
1+180,00 909,51 908,91 1,82%
20,71 26,25%
1+200,00 904,15 903,55 15,10% Codo 111/4
20,13 11,15%
1+220,00 901,90 901,30 4,19%
20,24 15,33%
1+240,00 898,81 898,21 7,47%
20,06 7,86%
1+260,00 897,23 896,63 19,79% Codo 111/4
20,14 -11,93%
1+280,00 899,64 899,04 4,12%
20,26 -16,05%
1+300,00 902,87 902,27 14,70% Codo 111/4
20,00 -1,35%
1+320,00 903,14 902,54 2,05%
20,00 0,70%
1+340,00 903,00 902,40 0,70%
20,00 0,00%
1+360,00 903,00 902,40 6,65%
20,02 6,65%
1+380,00 902,00 901,40 3,30%
10,05 9,95%
1+390,00 901,00 900,40 3,31%
10,05 6,64%
14
1+400,00 900,00 899,40 2,21%
20,08 8,85%
1+420,00 898,20 897,60 14,56% Codo 111/4
20,59 23,41%
1+440,00 893,31 892,71 10,32%
21,18 33,74%
1+460,00 886,34 885,74 22,08% Codo 111/4
20,14 11,65%
1+480,00 884,00 883,40 16,64% Codo 111/4
20,02 -4,99%
1+500,00 885,00 884,40 14,96% Codo 111/4
20,10 9,97%
1+520,00 883,00 882,40 4,98%
20,02 5,00%
1+540,00 882,00 881,40 0,00%
20,02 5,00%
1+560,00 881,00 880,40 9,99%
20,02 -5,00%
1+580,00 882,00 881,40 2,67%
20,02 -7,66%
1+600,00 883,00 882,40 2,28%
6,08 -9,94%
1+606,00 884,00 883,40 4,07%
14,04 -5,87%
1+620,00 885,00 884,40 0,88%
20,02 -5,00%
1+640,00 886,00 885,40 0,00%
20,02 -5,00%
1+660,00 887,00 886,40 9,99%
20,02 5,00%
1+680,00 886,00 885,40 0,00%
20,02 5,00%
1+700,00 885,00 884,40 0,00%
20,02 5,00%
1+720,00 884,00 883,40 0,00%
20,02 5,00%
1+740,00 883,00 882,40 0,00%
20,02 5,00%
1+760,00 882,00 881,40 0,00%
20,02 5,00%
1+780,00 881,00 880,40 9,99%
20,02 -5,00%
1+800,00 882,00 881,40 0,00%
20,02 -5,00%
1+820,00 883,00 882,40 5,00%
20,00 0,00%
1+840,00 883,00 882,40 5,00%
20,02 -5,00%
1+860,00 884,00 883,40 5,00%
20,00 0,00%
1+880,00 884,00 883,40 6,65%
20,02 6,65%
1+900,00 883,00 882,40 3,30%
10,05 9,95%
1+910,00 882,00 881,40 16,61% Codo 111/4
10,05 -6,66%
1+920,00 883,00 882,40 6,66%
20,00 0,00%
1+940,00 883,00 882,40 5,00%
20,02 -5,00%
1+960,00 884,00 883,40 2,50%
20,01 -2,50%
1+980,00 884,50 883,90 0,78%
20,01 -3,28%
2+000,00 885,00 884,40 32,59% Codo 221/2
10,48 29,31%
2+010,00 881,87 881,27 57,03% Codo 221/2+111/4
10,88 -27,72%
2+020,00 886,15 885,55 26,97% Codo 111/4
20,00 -0,75%
2+040,00 886,30 885,70 9,33%
20,10 -10,07%
2+060,00 888,32 887,72 8,68%
20,00 -1,40%
2+080,00 888,60 888,00 8,63%
20,05 7,24%
15
2+100,00 887,15 886,55 1,50%
20,03 5,73%
2+120,00 886,00 885,40 4,24%
20,10 9,98%
2+140,00 884,00 883,40 9,98%
20,00 0,00%
2+160,00 884,00 883,40 5,00%
20,02 -5,00%
2+180,00 885,00 884,40 0,00%
20,02 -5,00%
2+200,00 886,00 885,40 0,00%
20,02 -5,00%
2+220,00 887,00 886,40 9,97%
20,02 4,97%
2+240,00 886,00 885,40 9,94%
20,22 14,91%
2+260,00 883,00 882,40 19,91% Codo 111/4
20,02 -5,00%
2+280,00 884,00 883,40 0,02%
20,02 -4,97%
2+300,00 885,00 884,40 9,91%
20,22 -14,88%
2+320,00 888,00 887,40 2,80%
20,09 -12,09%
2+340,00 889,85 889,25 19,77% Codo 111/4
10,52 -31,86%
2+350,00 893,12 892,52 29,19% Codo 111/4
10,01 -2,66%
2+360,00 893,52 892,92 2,24%
20,02 -4,91%
2+380,00 894,51 893,91 13,29%
20,33 -18,20%
2+400,00 898,18 897,58 19,10% Codo 111/4
20,00 0,90%
2+420,00 898,00 897,40 0,90%
20,00 0,00%
2+440,00 898,00 897,40 5,00%
20,02 -5,00%
2+460,00 899,00 898,40 9,99%
20,02 5,00%
2+480,00 898,00 897,40 0,00%
20,02 5,00%
2+500,00 897,00 896,40 9,99%
20,02 -5,00%
2+520,00 898,00 897,40 0,71%
20,02 -5,71%
2+540,00 899,00 898,40 0,71%
15,03 -5,00%
2+555,00 900,00 899,40 5,00%
25,00 0,00%
2+580,00 900,00 899,40 5,00%
20,02 -5,00%
2+600,00 901,00 900,40 0,01%
20,02 -4,99%
2+620,00 902,00 901,40 4,99%
20,10 -9,97%
2+640,00 904,00 903,40 5,01%
20,02 -4,96%
2+660,00 905,00 904,40 12,31%
20,31 -17,27%
2+680,00 908,51 907,91 0,81%
20,34 -18,07%
2+700,00 912,19 911,59 1,17%
20,38 -19,25%
2+720,00 916,09 915,49 6,95%
20,15 -12,29%
2+740,00 918,56 917,96 5,97%
20,04 -6,32%
2+760,00 919,83 919,23 6,17%
20,16 -12,48%
2+780,00 922,34 921,74 5,39%
20,05 -7,09%
16
2+800,00 923,76 923,16 7,24%
20,00 0,15%
2+820,00 923,73 923,13 8,33%
20,07 8,48%
2+840,00 922,03 921,43 6,13%
20,01 2,35%
2+860,00 921,56 920,96 4,55%
20,00 -2,20%
2+880,00 922,00 921,40 2,80%
20,02 -5,00%
2+900,00 923,00 922,40 0,00%
20,02 -5,00%
2+920,00 924,00 923,40 0,01%
20,02 -4,99%
2+940,00 925,00 924,40 4,97%
20,10 -9,95%
2+960,00 927,00 926,40 0,02%
20,10 -9,97%
2+980,00 929,00 928,40 2,31%
20,02 -7,66%
3+000,00 930,00 929,40 2,67%
6,08 -4,99%
3+006,00 931,00 930,40 1,29%
34,01 -3,70%
3+040,00 932,00 931,40 1,28%
20,02 -4,99%
3+060,00 933,00 932,40 4,94%
20,10 -9,92%
3+080,00 935,00 934,40 4,93%
20,22 -14,86%
3+100,00 938,00 937,40 2,07%
20,17 -12,79%
3+120,00 940,59 939,99 5,54%
20,34 -18,33%
3+140,00 944,29 943,69 24,75% Codo 111/4
20,04 6,43%
3+160,00 943,00 942,40 16,40% Codo 111/4
20,10 -9,97%
3+180,00 945,00 944,40 13,30%
20,02 3,33%
3+200,00 944,00 943,40 0,00%
40,01 3,33%
3+240,00 943,00 942,40 8,32%
20,02 -4,99%
3+260,00 944,00 943,40 14,91% Codo 111/4
20,10 9,92%
3+280,00 942,00 941,40 4,96%
20,22 14,88%
3+300,00 939,00 938,40 24,86% Codo 111/4
20,10 -9,98%
3+320,00 941,00 940,40 9,98%
20,00 0,00%
3+340,00 941,00 940,40 5,00%
20,02 5,00%
3+360,00 940,00 939,40 0,00%
20,02 5,00%
3+380,00 939,00 938,40 5,00%
20,00 0,00%
3+400,00 939,00 938,40 5,00%
20,02 5,00%
3+420,00 938,00 937,40 0,00%
20,02 5,00%
3+440,00 937,00 936,40 0,00%
20,02 5,00%
3+460,00 936,00 935,40 9,99%
20,02 -5,00%
3+480,00 937,00 936,40 0,00%
20,02 -5,00%
17
3+500,00 938,00 937,40 0,00%
20,02 -5,00%
3+520,00 939,00 938,40 0,00%
20,02 -5,00%
3+540,00 940,00 939,40 9,99%
20,02 5,00%
3+560,00 939,00 938,40 0,00%
20,02 5,00%
3+580,00 938,00 937,40 0,00%
20,02 5,00%
3+600,00 937,00 936,40 9,99%
20,02 -5,00%
3+620,00 938,00 937,40 0,00%
20,02 -5,00%
3+640,00 939,00 938,40 5,00%
20,00 0,00%
3+660,00 939,00 938,40 5,00%
20,02 5,00%
3+680,00 938,00 937,40 0,00%
20,02 5,00%
3+700,00 937,00 936,40 9,99%
20,02 -5,00%
3+720,00 938,00 937,40 5,00%
20,00 0,00%
3+740,00 938,00 937,40 5,71%
20,02 -5,71%
3+760,00 939,00 938,40 14,03% Codo 111/4
15,03 8,32%
3+775,00 938,00 937,40 8,32%
9,00 0,00%
3+784,00 938,00 937,40 5,55%
16,03 5,55%
3+800,00 937,00 936,40 10,52%
20,02 -4,97%
3+820,00 938,00 937,40 10,95%
20,22 5,98%
3+840,00 935,00 934,40 0,01%
80,06 5,99%
3+920,00 932,00 931,40 3,96%
20,10 9,95%
3+940,00 930,00 929,40 19,92% Codo 111/4
20,10 -9,97%
3+960,00 932,00 931,40 14,97% Codo 111/4
20,02 5,00%
3+980,00 931,00 930,40 0,00%
20,02 5,00%
4+000,00 930,00 929,40 0,00%
20,02 5,00%
4+020,00 929,00 928,40 9,98%
20,02 -4,99%
4+040,00 930,00 929,40 14,96% Codo 111/4
20,10 9,97%
4+060,00 928,00 927,40 4,98%
20,02 5,00%
4+080,00 927,00 926,40 0,05%
20,02 4,95%
4+100,00 926,00 925,40 24,75% Codo 111/4
20,40 -19,80%
4+120,00 930,00 929,40 19,80% Codo 111/4
20,00 0,00%
4+140,00 930,00 929,40 9,17%
20,09 9,17%
4+160,00 928,15 927,55 7,35%
20,28 16,52%
4+180,00 924,81 924,21 2,64%
20,16 13,88%
18
4+200,00 922,30 921,70 18,52% Codo 111/4
16,02 -4,64%
4+216,00 923,00 922,40 16,35% Codo 111/4
14,14 11,71%
4+230,00 921,00 920,40 18,36% Codo 111/4
20,02 -6,65%
4+250,00 922,00 921,40 0,00%
10,05 -6,65%
4+260,00 923,00 922,40 1,67%
20,02 -4,99%
4+280,00 924,00 923,40 4,89%
20,10 -9,88%
4+300,00 926,00 925,40 9,93%
20,40 -19,80%
4+320,00 930,00 929,40 19,80% Codo 111/4
20,00 0,00%
4+340,00 930,00 929,40 5,00%
20,02 -5,00%
4+360,00 931,00 930,40 9,98%
20,02 4,99%
4+380,00 930,00 929,40 14,96% Codo 111/4
20,10 -9,97%
4+400,00 932,00 931,40 5,00%
20,02 -4,97%
4+420,00 933,00 932,40 19,74% Codo 111/4
20,22 14,77%
4+440,00 930,00 929,40 5,02%
20,40 19,79%
4+460,00 926,00 925,40 14,82% Codo 111/4
20,02 4,97%
4+480,00 925,00 924,40 9,94%
20,22 14,91%
4+500,00 922,00 921,40 9,92%
20,02 5,00%
4+520,00 921,00 920,40 0,00%
20,02 5,00%
4+540,00 920,00 919,40 0,00%
20,02 5,00%
4+560,00 919,00 918,40 9,99%
20,02 -5,00%
4+580,00 920,00 919,40 0,00%
20,02 -5,00%
4+600,00 921,00 920,40 0,01%
20,02 -4,99%
4+620,00 922,00 921,40 21,50% Codo 111/4
20,10 16,52%
4+640,00 920,00 919,40 26,44% Codo 111/4
4,12 -9,93%
4+644,00 921,00 920,40 3,30%
16,03 -6,63%
4+660,00 922,00 921,40 116,16% Codo 45
14,14 109,53%
4+670,00 912,00 911,40 102,89% Codo 45
4,12 6,64%
4+674,00 911,00 910,40 2,29%
26,02 4,34%
4+700,00 910,00 909,40 0,65%
20,02 5,00%
4+720,00 909,00 908,40 0,00%
20,02 5,00%
4+740,00 908,00 907,40 9,99%
20,02 -5,00%
4+760,00 909,00 908,40 9,99%
20,02 5,00%
4+780,00 908,00 907,40 9,99%
20,02 -5,00%
4+800,00 909,00 908,40 9,99%
20,02 5,00%
4+820,00 908,00 907,40 5,00%
20,00 0,00%
4+840,00 908,00 907,40 4,99%
10,05 -4,99%
4+850,00 909,00 908,40 4,99%
30,00 0,00%
4+880,00 909,00 908,40 4,99%
20,02 4,99%
19
4+900,00 908,00 907,40 14,81% Codo 111/4
20,10 -9,82%
4+920,00 910,00 909,40 14,43% Codo 111/4
20,62 -24,25%
4+940,00 915,00 914,40 0,36%
20,62 -24,61%
4+960,00 920,00 919,40 19,61% Codo 111/4
20,02 -5,00%
4+980,00 921,00 920,40 9,99%
20,02 5,00%
5+000,00 920,00 919,40 9,99%
20,02 -5,00%
5+020,00 921,00 920,40 0,01%
20,02 -4,99%
5+040,00 922,00 921,40 14,96% Codo 111/4
20,10 9,97%
5+060,00 920,00 919,40 4,42%
20,02 5,55%
5+080,00 919,00 918,40 12,68%
16,03 -7,14%
5+096,00 920,00 919,40 7,14%
12,00 0,00%
5+108,00 920,00 919,40
5146,37LONGITUD DE TUBERIA TRAMO Nº1
5+120,00 920,00 919,40 9,95%
20,10 9,95%
5+140,00 918,00 917,40 0,02%
20,10 9,97%
5+160,00 916,00 915,40 4,98%
20,02 5,00%
5+180,00 915,00 914,40 0,05%
20,02 4,95%
5+200,00 914,00 913,40 14,66% Codo 111/4
20,40 19,61%
5+220,00 910,00 909,40 0,18%
20,40 19,79%
5+240,00 906,00 905,40 14,80% Codo 111/4
20,02 5,00%
5+260,00 905,00 904,40 0,00%
20,02 5,00%
5+280,00 904,00 903,40 0,41%
20,02 5,40%
5+300,00 903,00 902,40 5,40%
17,00 0,00%
5+317,00 903,00 902,40 0,00%
23,00 0,00%
5+340,00 903,00 902,40 0,00%
20,00 0,00%
5+360,00 903,00 902,40 5,00%
20,02 5,00%
5+380,00 902,00 901,40 0,00%
20,02 5,00%
5+400,00 901,00 900,40 9,99%
20,02 -5,00%
5+420,00 902,00 901,40 0,01%
20,02 -4,99%
5+440,00 903,00 902,40 14,96% Codo 111/4
20,10 9,97%
5+460,00 901,00 900,40 4,99%
20,02 4,99%
5+480,00 900,00 899,40 4,97%
20,10 9,95%
5+500,00 898,00 897,40 0,00%
20,10 9,95%
5+520,00 896,00 895,40 0,00%
20,10 9,95%
5+540,00 894,00 893,40 0,00%
20,10 9,95%
5+560,00 892,00 891,40 0,00%
20,10 9,95%
5+580,00 890,00 889,40 0,00%
20,10 9,95%
CAMARA ROMPE PRESION - PLANTA DE TRATAMIENTO
20
5+600,00 888,00 887,40 0,00%
20,10 9,95%
5+620,00 886,00 885,40 0,00%
20,10 9,95%
5+640,00 884,00 883,40 0,00%
20,10 9,95%
5+660,00 882,00 881,40 0,00%
20,10 9,95%
5+680,00 880,00 879,40 0,00%
20,10 9,95%
5+700,00 878,00 877,40 0,00%
20,10 9,95%
5+720,00 876,00 875,40 0,00%
20,10 9,95%
5+740,00 874,00 873,40 0,00%
20,10 9,95%
5+760,00 872,00 871,40 0,00%
20,10 9,95%
5+780,00 870,00 869,40 0,00%
20,10 9,95%
5+800,00 868,00 867,40 0,00%
20,10 9,95%
5+820,00 866,00 865,40 0,80%
20,10 10,75%
5+840,00 864,00 863,40 0,80%
17,12 9,95%
5+857,00 862,00 861,40 0,69%
23,09 9,26%
5+880,00 860,00 859,40 0,69%
20,10 9,95%
5+900,00 858,00 857,40 0,00%
20,10 9,95%
5+920,00 856,00 855,40 0,00%
20,10 9,95%
5+940,00 854,00 853,40 0,00%
20,10 9,95%
5+960,00 852,00 851,40 2,84%
20,10 12,79%
5+980,00 850,00 849,40 6,82%
11,18 19,61%
5+991,00 848,00 847,40 5,97%
9,22 13,64%
6+000,00 846,00 845,40 3,69%
20,10 9,95%
6+020,00 844,00 843,40 0,00%
20,10 9,95%
6+040,00 842,00 841,40 0,24%
20,10 9,71%
6+060,00 840,00 839,40 0,24%
21,10 9,95%
6+081,00 838,00 837,40 0,25%
19,10 10,20%
6+100,00 836,00 835,40 0,25%
20,10 9,95%
6+120,00 834,00 833,40 0,00%
20,10 9,95%
6+140,00 832,00 831,40 0,00%
20,10 9,95%
6+160,00 830,00 829,40 0,00%
20,10 9,95%
6+180,00 828,00 827,40 0,03%
20,10 9,92%
6+200,00 826,00 825,40 4,77%
20,22 14,69%
6+220,00 823,00 822,40 9,91%
20,62 24,61%
6+240,00 818,00 817,40 19,61% Codo 111/4
20,02 5,00%
6+260,00 817,00 816,40 5,00%
20,00 0,00%
6+280,00 817,00 816,40 14,69% Codo 111/4
5,83 -14,69%
6+285,00 820,00 819,40 18,32% Codo 111/4
35,01 3,63%
21
6+320,00 819,00 818,40 13,60%
20,10 -9,97%
6+340,00 821,00 820,40 4,99%
20,02 -4,99%
6+360,00 822,00 821,40 18,25% Codo 111/4
20,10 13,27%
6+380,00 820,00 819,40 21,93% Codo 111/4
10,05 -8,66%
6+390,00 821,00 820,40 2,01%
13,04 -6,65%
6+403,00 822,00 821,40 12,05%
17,03 5,40%
6+420,00 821,00 820,40 10,39%
20,02 -5,00%
6+440,00 822,00 821,40 9,99%
20,02 5,00%
6+460,00 821,00 820,40 5,00%
20,00 0,00%
6+480,00 821,00 820,40 5,00%
20,02 -5,00%
6+500,00 822,00 821,40 8,33%
20,02 3,33%
6+520,00 821,00 820,40 0,00%
40,01 3,33%
6+560,00 820,00 819,40 1,67%
20,02 5,00%
6+580,00 819,00 818,40 5,00%
20,00 0,00%
6+600,00 819,00 818,40 9,92%
20,10 -9,92%
6+620,00 821,00 820,40 4,85%
20,22 -14,77%
6+640,00 824,00 823,40 34,56% Codo 221/2
20,40 19,79%
6+660,00 820,00 819,40 24,79% Codo 111/4
20,02 -5,00%
6+680,00 821,00 820,40 0,00%
20,02 -5,00%
6+700,00 822,00 821,40 0,00%
20,02 -5,00%
6+720,00 823,00 822,40 0,00%
20,02 -5,00%
6+740,00 824,00 823,40 0,00%
20,02 -5,00%
6+760,00 825,00 824,40 0,00%
20,02 -5,00%
6+780,00 826,00 825,40 0,00%
20,02 -5,00%
6+800,00 827,00 826,40 0,00%
20,02 -5,00%
6+820,00 828,00 827,40 0,00%
20,02 -5,00%
6+840,00 829,00 828,40 1,66%
20,02 -6,65%
6+860,00 830,00 829,40 3,30%
10,05 -9,95%
6+870,00 831,00 830,40 3,30%
10,05 -6,65%
6+880,00 832,00 831,40 1,66%
20,02 -5,00%
6+900,00 833,00 832,40 0,00%
20,02 -5,00%
6+920,00 834,00 833,40 0,00%
20,02 -5,00%
6+940,00 835,00 834,40 0,00%
20,02 -5,00%
6+960,00 836,00 835,40 0,02%
20,02 -4,97%
6+980,00 837,00 836,40 9,87%
20,22 -14,84%
7+000,00 840,00 839,40
1888,70LONGITUD TUBERIA TRAMO Nº2
LONGITUD TOTAL DE LA TUBERÍA= 7035,07 m
22
Anexo B - Presión de diseño
Tramo Nº1
m
x = m
* =
* = = m
* =
Cod. 626126 Serie 16.0
154,70
Especificaciones tecnicas de la tuberia PVC a emplear en la conduccion
Coeficiente de rugosidad de Hazen- Williams, C 150
Presion de trabajo
Clase de tuberia
12,50 kg/cm2 125
1+560,00Presion estatica maxima ABS
1000
119
881
119
Presion de diseño 1,3
Cota minina del terreno
Cota del desarenador
Tramo Nº2
m
x = m
* =
* = = m
* =
Cod. 626126 Serie 16.0
133,90
Especificaciones tecnicas de la tuberia PVC a emplear en la conduccion
Coeficiente de rugosidad de Hazen- Williams, C 150
Presion de trabajo
Clase de tuberia
16,32 kg/cm2 163
6+260,00Presion estatica maxima ABS
920
103
817
103
Presion de diseño 1,3
Cota minina del terreno
Cota del desarenador
23
Anexo C - Calculo del diámetro de la tubería
Tramo Nº1
= = H = - = m
= = m
D = =
=
=
=
J =
V == 0,07 m
V
V =0,015
Q
A
0,0132
1,14 m/s
=
0,120 120 mm
Calculo de la conduccion para dos diametros de tuberia
Diametro nominal 140,0 mm
Se adopta una tuberia de 140 mm
Diametro interior 129,4 mm
0,00883 m/m
80,0
m/mPerdida de carga unitaria =
Despejamos el diametro de la ecuacion de Hazen- Williams
5146,37
80=
H
L=J 0,01554=
Longitud real de la tuberia 5146,37
Carga hidraulica disponible 1000 920
Ecuacion de Hazen- Williams
24
Calculo del diámetro
Tramo Nº2
= = H = - = m
= = m
D = =
=
=
=
J =
V =
Ecuacion de Hazen- Williams
=
Longitud real de la tuberia 1888,70
Carga hidraulica disponible 920 840 80,0
m/mPerdida de carga unitaria =
Despejamos el diametro de la ecuacion de Hazen- Williams
1888,70
80=
H
L=J 0,04236
Diametro interior 96,80 mm
0,03630 m/m
0,090 110 mm
Calculo de la conduccion para dos diametros de tuberia
Diametro nominal 110,0 mm
Se adopta una tuberia de 110 mm
= 0,21 m
V
V =0,015
Q
A
0,0074
2,04 m/s
=
25
Anexo D - Calculo de pérdidas de energía
Tramo Nº1
1. Perdidas por codos
Tabla 1 Selección del codo según la suma o diferencia
de pendientes
Suma o diferencia de pendientes
Codo
14% - 30% 31% - 53% 54% - 83% 84% - 119% 120% - 180%
11¼º
22½º
22½º + 11¼º
45º
45º + 11¼º
Cantidad de codos en tramo No.1
111/4 221/2 221/2+111/4 45 45+111/4
44 6 1 2 0
√
( √
√
√
√
)
2. Perdidas por válvulas de control
Tabla 2 Coeficientes de perdida de algunos accesorios
Elemento K
Reducción gradual Ampliación gradual Compuerta abierta Válvula abierta: de mariposa de compuerta de globo Te de paso directo Te de paso lateral Te salida bilateral Válvula de pie Válvula de retención Entrada normal al tubo Entrada de borda Salida del tubo
0,15 0,30 1,00
5,00 0,20
10,00 0,60 1,30 1,80 1,75 2,50 0,50 1,00 1,00
Válvulas de compuerta abierta: k= 0,20
6 válvulas de 140 mm
26
3. Perdidas por la té
Se coloca una purga en la abscisa 1+600.00 y en la abscisa debido a la depresión que existe en
el terreno
De paso directo (purga) en 140 mm: k=0.6
De paso lateral (salida desarenador) en 140 mm: k=1.30
( )
4. Perdidas por entrada al tubo de 140 mm
5. Perdidas por salida del tubo de 140 mm
Pérdidas totales (Tramo Nº 1)
Σhm = 0,34 + 0,08 + 0,13 + 0,03 + 0,07 = 0,65 m.
Calculo de pérdidas de energía
Tramo Nº2
1. Perdidas por codos
Cantidad de codos en tramo No.2
111/4 221/2 221/2+111/4 45 45+111/4
9 1 0 0 0
√
( √
√
)
2. Perdidas por válvulas de control
Válvulas de compuerta abierta: k= 0,20
3 válvulas de 110 mm
27
3. Perdidas por la te
Se coloca una purga en la abscisa 6+224.86 y en la abscisa debido a la depresión que existe en
el terreno.
De paso directo (purga) en 110 mm: k=0.6
De paso lateral (salida del tanque de presión) en 110 mm: k=1.30
( )
4. Perdidas por entrada normal al tubo de 110 mm
5. Perdidas por salida del tubo de 110 mm
Pérdidas totales (Tramo Nº 1)
Σhm = 0,20 + 0,13 + 0,40 + 0,11 + 0,21
Σhm = 1,04 m
28
Anexo E - Verificación de los diámetros teóricos
Tramo Nº1
Carga hidráulica disponible = H = 1000 – 920 – 0,65 = 79,35 m
Longitud real de la tubería = 5146,37 m
Pérdida de carga unitaria = J = H/L = 80,00 / 5146,37 = 0.01554 m/m
Despejamos el diámetro de la ecuación de Hazen- Williams
(
)
(
)
D = 0,120 = 120 mm
Se adopta una tubería de 140 mm
No varían las perdidas
(
)
J = 0,00883 m/m
Tramo Nº2
Carga hidráulica disponible = H = 920 – 840 – 1,04 = 78,96 m
Longitud real de la tubería = 1880,70 m
Pérdida de carga unitaria = J = H/L = 78,96 / 1880,70 = 0.04180 m/m
Despejamos el diámetro de la ecuación de Hazen- Williams
(
)
(
)
D = 0,0940 = 110 mm
Se adopta una tubería de 110 mm
No varían las perdidas
(
)
J = 0,0363 m/m
29
Anexo F - Calculo de las cotas de la línea piezométrica
Tramo Nº1
Tramo de 140 mm
Cota piezométrica al inicio = 1000,00 m
Cota piezométrica al final = 1000,00 – J * L – Σhm (tramo 1)
Cota piezométrica al final = 1000,00 – 0,00883 * 5146,37 – 0,65
Cota piezométrica al final = 953,91 m
Cota del tanque rompe presión = 920,00 m
Presión residual de llegada al tanque = 33,91 m.c.a.
Tramo Nº2
Tramo de 110 mm
Cota piezométrica al inicio = 920,00 m
Cota piezométrica al final = 920,00 – J * L – Σhm (tramo 1)
Cota piezométrica al final = 920,00 – 0,0363 * 1888,70 – 1,04
Cota piezométrica al final = 850,40 m
Cota del tanque rompe presión = 840,00 m
Presión residual de llegada al tanque = 10,40 m.c.a.
30
Anexo G - Comprobación del golpe de ariete
Tabla 3 Relación de módulos de elasticidad del agua y del
material de la tubería
Material de la tubería K
Acero Hierro fundido Concreto Asbesto-cemento Plástico
0,5 1,0 5,0 4,4 18,0
Tramo Nº1
Válvula Abscisa 1+000,00
Relación de módulos de elasticidad (K) = 18,0
Cota del desarenador = 1000,00 m
Distancia real al desarenador = 1020,00 m
Cota = 932,38 m
Diámetro nominal de la tubería de 140mm = 140,00 mm
Diámetro interno de la tubería de 140mm = 129,40 mm
Espesor de la tubería de 140mm = 5,30 mm
Velocidad = 1,14 m/s
Celeridad de la onda:
√
√
Fase de la tubería:
Calculo de la sobrepresión:
Tiempo de maniobra para no sobrepasar la presión de diseño:
Presión estática sobre la válvula = 1000,00 – 932,38 = 67,62 m
Presión total sobre la válvula = 52,09 + 67,62 = 119,71 m
La presión total excede la presión de diseño de 102.0 m, por lo que hay que determinar el tiempo de
maniobra para que, por operación normal de la válvula, no se exceda de diseño:
Presión disponible para el golpe de ariete = 102,00 – 67,62 = 34,38 m
El tiempo de maniobra requerido para no exceder la sobrepresión máxima permisible de 34,38 m se
calcula como:
Es decir la válvula no podrá cerrarse en un tiempo inferior a dieciséis segundos.
31
k =
= m
= m
= m
=
=
=
=
C =
2 *
2 *
T = s
*
*
ha = m
= - = m
= + = m
Presion disponible para el golpe de ariete = - = m
m
2 * *
g *
2 * *
*
t = s37,4
Es decir la valvula no podra cerrarse en un tiempo inferior a dieciseis segundos
Cota del desarenador 1000,00
Tuberia Cod.
926188* Presion de
trabajo 127.5 m
t =2010 1,14
9,81 12,50
se calcula como:
t =L V
ha
La presion total excede la presion de diseño de 127.50 m, por lo que hay que determinar el tiempo
de maniobra para que, por operación normal de la valvula, no se exceda de diseño:
127,5 115 12,50
El tiempo de maniobra requerido para no exceder la sobrepresion maxima permisible de 12,50
115,00
Presion total sobre la valvula 52,09 115,00 167,09
52,09
Tiempo de maniobra para no sobrepasar la presion de diseño:
Presion estatica sobre la valvula 1000,00 885,00
ha =448,26 1,14
9,81
Calculo de la sobrepresion:
ha =C V
g
T =2010
448,26
8,97
Fase de la tuberia:
T =L
C
Velocidad 1,14 m/s
Celeridad de la onda:
448,26 m/s
mm
Diametro interno de la tuberia de 90mm 129,40 mm
Espesor de la tuberia de 90mm 5,30 mm
Distancia real al desarenador 2010
Cota 885
Diametro nominal de la tuberia de 90mm 140,00
Valvula Abscisa 2+000,00
Relacion de modulos de elasticidad 18,0
32
k =
= m
= m
= m
=
=
=
=
C =
2 *
2 *
T = s
*
*
ha = m
= - = m
= + = m
Presion disponible para el golpe de ariete = - = m
m
2 * *
g *
2 * *
*
t = s21,0
Es decir la valvula no podra cerrarse en un tiempo inferior a dieciseis segundos
t =3020 1,14
9,81 33,40
se calcula como:
t =L V
ha
La presion total excede la presion de diseño de 102.0 m, por lo que hay que determinar el tiempo de
maniobra para que, por operación normal de la valvula, no se exceda de diseño:
102,00 68,60 33,40
El tiempo de maniobra requerido para no exceder la sobrepresion maxima permisible de 33,40
68,60
Presion total sobre la valvula 52,09 68,60 120,69
52,09
Tiempo de maniobra para no sobrepasar la presion de diseño:
Presion estatica sobre la valvula 1000,00 931,40
ha =448,26 1,14
9,81
Calculo de la sobrepresion:
ha =C V
g
T =3020
448,26
13,5
Fase de la tuberia:
T =L
C
Velocidad 1,14 m/s
Celeridad de la onda:
448,26 m/s
mm
Diametro interno de la tuberia de 90mm 129,40 mm
Espesor de la tuberia de 90mm 5,30 mm
Distancia real al desarenador 3020
Cota 931,4
Diametro nominal de la tuberia de 90mm 140,00
Valvula Abscisa 3+000,00
Relacion de modulos de elasticidad 18,0
Cota del desarenador 1000,00
33
k =
= m
= m
= m
=
=
=
=
C =
2 *
2 *
T = s
*
*
ha = m
= - = m
= + = m
Presion disponible para el golpe de ariete = - = m
m
2 * *
g *
2 * *
*
t = s29,6
Es decir la valvula no podra cerrarse en un tiempo inferior a dieciseis segundos
t =4010 1,14
9,81 31,50
se calcula como:
t =L V
ha
La presion total excede la presion de diseño de 102.0 m, por lo que hay que determinar el tiempo de
maniobra para que, por operación normal de la valvula, no se exceda de diseño:
102,00 70,50 31,50
El tiempo de maniobra requerido para no exceder la sobrepresion maxima permisible de 31,50
70,50
Presion total sobre la valvula 52,09 70,50 122,59
52,09
Tiempo de maniobra para no sobrepasar la presion de diseño:
Presion estatica sobre la valvula 1000,00 929,50
ha =448,26 1,14
9,81
Calculo de la sobrepresion:
ha =C V
g
T =4010
448,26
17,9
Fase de la tuberia:
T =L
C
Velocidad 1,14 m/s
Celeridad de la onda:
448,26 m/s
Diametro nominal de la tuberia de 140mm 140,00 mm
Diametro interno de la tuberia de 140mm 129,40 mm
Espesor de la tuberia de 140mm 5,30 mm
Cota del desarenador 1000,00
Distancia real al desarenador 4010
Cota 929,5
Valvula Abscisa 4+000,00
Relacion de modulos de elasticidad 18,0
34
k =
= m
= m
= m
=
=
=
=
C =
2 *
2 *
T = s
*
*
ha = m
= - = m
= + = m
Presion disponible para el golpe de ariete = - = m
m
2 * *
g *
2 * *
*
t = s25,0
Es decir la valvula no podra cerrarse en un tiempo inferior a dieciseis segundos
t =5118 1,14
9,81 47,50
se calcula como:
t =L V
ha
La presion total excede la presion de diseño de 102.0 m, por lo que hay que determinar el tiempo de
maniobra para que, por operación normal de la valvula, no se exceda de diseño:
127,50 80,00 47,50
El tiempo de maniobra requerido para no exceder la sobrepresion maxima permisible de 47,50
80,00
Presion total sobre la valvula 52,09 80,00 132,09
52,09
Tiempo de maniobra para no sobrepasar la presion de diseño:
Presion estatica sobre la valvula 1000,00 920,00
ha =448,26 1,14
9,81
Calculo de la sobrepresion:
ha =C V
g
T =5118
448,26
22,8
Fase de la tuberia:
T =L
C
Velocidad 1,14 m/s
Celeridad de la onda:
448,26 m/s
Diametro nominal de la tuberia de 90mm 140,00 mm
Diametro interno de la tuberia de 90mm 129,40 mm
Espesor de la tuberia de 90mm 5,30 mm
Cota del desarenador 1000,00
Distancia real al desarenador 5118
Cota 920
Valvula Abscisa 5+108,00
Relacion de modulos de elasticidad 18,0
35
Comprobación del golpe de ariete
Tramo Nº2
k =
= m
= m
= m
=
=
=
=
C =
2 *
2 *
T = s
*
*
ha = m
= - = m
= + = m
Presion disponible para el golpe de ariete = - = m
m
2 * *
g *
2 * *
*
t = s
946
840,6
96,80
Distancia real al tanque de presion
Cota
Diametro nominal de la tuberia de 110mm
Diametro interno de la tuberia de 110mm
110,00
Valvula Abscisa 6+054,00
Relacion de modulos de elasticidad 18,0
Velocidad 2,04 m/s
Celeridad de la onda:
560,21 m/s
Espesor de la tuberia de 140mm 6,60
mm
mm
mm
T =946
560,21
3,38
Fase de la tuberia:
L
C=T
ha =560,21 2,04
9,81
Calculo de la sobrepresion:
C V
g=ha
840,6 79,4
116,50 195,9079,4
116,50
Tiempo de maniobra para no sobrepasar la presion de diseño:
Presion estatica sobre la valvula
Presion total sobre la valvula
920,00
83,80El tiempo de maniobra requerido para no exceder la sobrepresion maxima permisible de
se calcula como:
L V
La presion total excede la presion de diseño de 163.5 m, por lo que hay que determinar el tiempo de
maniobra para que, por operación normal de la valvula, no se exceda de diseño:
163,20 79,4 83,80
ha=t
9,81
Es decir la valvula no podra cerrarse en un tiempo inferior a dieciseis segundos
4,70
946 2,04
83,80t =
Cota del tanque de presion 920,00
36
k =
= m
= m
= m
=
=
=
=
C =
2 *
2 *
T = s
*
*
ha = m
= - = m
= + = m
Presion disponible para el golpe de ariete = - = m
m
2 * *
g *
2 * *
*
t = s
Distancia real al desarenador 1892
Cota 840,00
Diametro nominal de la tuberia de 110mm 110,00
Valvula Abscisa 7+000,00
Relacion de modulos de elasticidad 18,0
Velocidad 2,04 m/s
Celeridad de la onda:
560,21 m/s
mm
Diametro interno de la tuberia de 110mm 96,80 mm
Espesor de la tuberia de 90mm 6,60 mm
T =1892
560,21
6,75
Fase de la tuberia:
T =L
C
ha =560,21 2,04
9,81
Calculo de la sobrepresion:
ha =C V
g
80,00
Presion total sobre la valvula 116,50 80,00 196,50
116,50
Tiempo de maniobra para no sobrepasar la presion de diseño:
Presion estatica sobre la valvula 920,00 840,00
16,6
Es decir la valvula no podra cerrarse en un tiempo inferior a dieciseis segundos
Cota del desarenador 920,00
t =1892 2,04
9,81 47,50
se calcula como:
t =L V
ha
La presion total excede la presion de diseño de 163.50 m, por lo que hay que determinar el tiempo
de maniobra para que, por operación normal de la valvula, no se exceda de diseño:
127,5 80,00 47,50
El tiempo de maniobra requerido para no exceder la sobrepresion maxima permisible de 47,50
37
Anexo H - Calculo de tubos de presión
Codo Codo Codo Codo Codo Compuerta Entrada Salida
111/4 221/2 221/2+111/4 45 45+111/4 0,2 0,5 1 0,6 1,3
0+000,00 0,000001003
908,45 0,63 4 4 0 0 0 0 1 0 0 0 0,1332 1,08 0,00871305 7,915370312 0,0804681 7,99584
0+908,45
227,19 0,80 4 1 0 0 0 1 0 0 0 0 0,1316 1,10 0,009241268 2,099523587 0,0418476 2,14137
1+135,64
264,36 1,00 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1294 1,14 0,010032069 2,652077777 0,0175641 2,66964
1+400,00 0,0050
1200,00 1,25 10 1 1 0 0 1 0 0 1 0 0,1244 1,23 0,012154624 14,58554868 0,1512882 14,73684
2+600,00
161,35 1,00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1294 1,14 0,010032069 1,618674343 0,000000 1,61867
2+761,35
331,98 0,80 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0,1316 1,10 0,009241268 3,067916019 0,0123344 3,08025
3+093,33
706,67 0,63 5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1332 1,08 0,00871305 6,157251074 0,0262732 6,18352
3+800,00
855,97 0,80 14 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0,1316 1,10 0,009241268 7,910247829 0,0886493 7,99890
4+655,97
452,03 1,00 4 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0,1294 1,14 0,010032069 4,534796177 0,113076 4,64787
5108,00 44 6 1 2 0 4 1 1 1 0 51,07
5+108,00
802,00 0,63 3 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0,1046 1,75 0,028276481 22,67773765 0,1194352 22,79717
5+910,00
150,00 0,80 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1032 1,79 0,030194421 4,529163125 0 4,52916
6+060,00
172,00 1,00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1016 1,85 0,032581943 5,604094268 0 5,60409
6+232,00
148,00 1,25 4 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0,0996 1,93 0,035894637 5,312406238 0,1810342 5,49344
6+380,00
180,00 1,00 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1016 1,85 0,032581943 5,864749815 0,0154184 5,88017
6+560,00
50,00 1,25 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0996 1,93 0,035894637 1,794731837 0 1,79473
6+610,00
390,00 1,00 1 1 0 0 0 0 0 1 0 0 0,1016 1,85 0,032581943 12,70695793 0,2116627 12,91862
7+000,00
1892,00 9 1 0 0 0 0 1 1 1 0 59,02
Diametro
InternoVelocidad
(m/s)
Perdida de
carga
unitaria (S)
Perdida
Friccion (hf)
Perdida
Locales(hl)
DESARENADOR - TANQUE ROMPE PRESION
TANQUE ROMPE PRESION - TANQUE DE RESERVA
Perdida
Totales
(ht)
Abscisa Longitud PresionTe
38
Anexo I - Calculo de anclajes o muertos
Abscisa 0+100,00 0+560,00 0+667,00 0+910,00 0+920,00 0+940,00 1+200,00 1+260,00 1+460,00 1+480,00 1+910,00 2+010,00 2+260,00 3+160,00 3+300,00 3+940,00 4+100,00 4+200,00 4+230,00 4+380,00 4+460,00 4+640,00 4+670,00 4+900,00 4+920,00 5+240,00 6+240,00 6+280,00 6+380,00 6+660,00
Υ H2O 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00
Diametro 0,133 0,133 0,133 0,133 0,132 0,132 0,129 0,129 0,124 0,124 0,124 0,124 0,124 0,133 0,133 0,132 0,132 0,132 0,132 0,132 0,132 0,132 0,132 0,129 0,129 0,105 0,996 0,996 0,996 0,100
Area Tubo 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,78 0,78 0,78 0,01
Carga (H) 11,00 25,36 48,53 64,12 68,18 67,56 95,85 101,19 11,37 11,60 11,80 11,81 11,70 57,00 61,00 70,00 74,00 77,70 79,00 70,00 74,00 80,00 88,00 92,00 90,00 94,00 182,00 183,00 180,00 180,00
Angulo (Θ) 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 45,00 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25
Esfuerzo (E) 30,05 69,28 132,57 175,16 181,80 180,15 247,11 260,87 27,09 27,64 28,12 28,14 27,88 155,71 166,63 186,65 197,32 207,18 210,65 186,65 197,32 213,32 916,12 237,18 232,02 158,35 27797,90 27950,63 27492,43 274,92
Angulo (α) 1,340 1,390 0,212 0,240 0,986 5,453 0,001 2,509 0,256 1,325 2,500 0,198 0,186 0,126 3,128 0,896 1,476 0,289 1,215 1,475 1,259 1,268 0,126 1,256 2,564 1,350 1,350 0,450 2,250 1,350
Esfuerzo (Ev) 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04
Esfuerzo (Eh) 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70
Area 7,51 17,32 33,14 43,79 45,45 45,04 61,78 65,22 6,77 6,91 7,03 7,03 6,97 38,93 41,66 46,66 49,33 51,80 52,66 46,66 49,33 53,33 229,03 59,30 58,01 39,59 6949,47 6987,66 6873,11 68,73
B (cm) 5,00 5,00 6,00 20,00 6,00 6,00 7,00 6,00 20,00 20,00 30,00 5,00 7,00 29,00 15,00 4,00 5,00 6,00 20,00 6,00 6,00 7,00 6,00 20,00 20,00 6,00 20,00 20,00 7,00 15,00
L (cm) 5,00 5,00 7,00 35,00 6,00 6,00 6,50 6,00 15,00 30,00 35,00 6,00 7,50 20,00 20,00 4,00 5,00 7,00 35,00 6,00 6,00 6,50 6,00 15,00 30,00 6,00 15,00 30,00 7,50 20,00
H (cm) 4,00 5,00 3,00 15,00 5,00 5,00 3,00 3,50 10,00 15,00 19,00 3,00 4,00 20,00 10,00 3,00 5,00 3,00 15,00 5,00 5,00 3,00 3,50 10,00 15,00 5,00 10,00 15,00 4,00 10,00
Peso Anclaje (P) 0,23 0,29 0,29 24,15 0,41 0,41 0,31 0,29 6,90 20,70 45,89 0,21 0,48 26,68 6,90 0,11 0,29 0,29 24,15 0,41 0,41 0,31 0,29 6,90 20,70 0,41 6,90 20,70 0,48 6,90
Friccion 9,08 9,10 9,10 16,26 9,14 9,14 9,11 9,10 11,08 15,22 22,78 9,07 9,16 17,02 11,08 9,05 9,10 9,10 16,26 9,14 9,14 9,11 9,10 11,08 15,22 9,14 11,08 15,22 9,16 -6,94
E + P 20,30 25,37 21,38 556,40 30,54 30,54 19,91 21,38 158,97 476,91 724,65 18,27 30,63 434,68 208,97 12,14 25,37 21,38 556,40 30,54 30,54 19,91 21,38 158,97 476,91 30,54 158,97 476,91 30,63 208,97
Areal Real 25,00 25,00 42,00 700,00 36,00 36,00 45,50 36,00 300,00 600,00 1050,00 30,00 52,50 580,00 300,00 16,00 25,00 42,00 700,00 36,00 36,00 45,50 36,00 300,00 600,00 36,00 300,00 600,00 52,50 300,00
Presion (R) 0,81 1,01 0,51 0,79 0,85 0,85 0,44 0,59 0,53 0,79 0,69 0,61 0,58 0,75 0,70 0,76 1,01 0,51 0,79 0,85 0,85 0,44 0,59 0,53 0,79 0,85 0,53 0,79 0,58 0,70
Abscisa 0+080,00 0+540,00 0+600,00 0+700,00 0+880,00 0+960,00 1+100,00 1+300,00 1+420,00 1+500,00 2+000,00 2+020,00 2+340,00 2+350,00 2+400,00 3+140,00 3+260,00 3+760,00 3+960,00 4+040,00 4+120,00 4+216,00 4+320,00 4+420,00 4+620,00 4+660,00 4+960,00 5+040,00 5+200,00 5+440,00 6+285,00 6+360,00 6+640,00
Υ H2O 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00 1000,00
Diametro 0,133 0,133 0,133 0,133 0,132 0,132 0,132 0,129 0,124 0,124 0,124 0,124 0,124 0,124 0,124 0,133 0,133 0,133 0,132 0,132 0,132 0,132 0,132 0,132 0,132 0,132 0,129 0,129 0,105 0,105 0,996 0,100 0,100
Area Tubo 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,78 0,01 0,01
Carga (H) 4,57 17,13 28,31 44,30 47,16 64,10 71,35 97,13 101,80 115,00 115,00 138,85 108,52 106,88 101,82 55,71 56,00 61,00 68,00 70,00 70,00 77,00 70,00 67,00 78,00 78,00 80,00 78,00 86,00 97,00 179,99 178,00 175,98
Angulo (Θ) 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 22,25 22,25 22,25 22,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 45,00 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 11,25 22,50
Esfuerzo (E) 12,48 46,79 77,33 121,01 125,75 170,92 190,25 250,41 242,56 274,01 274,01 651,26 509,00 501,31 477,57 152,18 152,97 166,63 181,32 186,65 186,65 205,32 186,65 178,65 207,98 812,02 206,24 201,09 144,87 163,40 27490,90 271,87 534,98
Angulo (α) 2,011 3,127 1,574 4,230 2,315 3,331 0,382 2,808 1,432 0,113 0,879 4,031 0,958 0,895 3,411 1,823 1,475 3,347 2,510 1,475 3,524 1,005 0,896 1,265 1,476 1,358 1,260 2,568 2,048 1,350 0,800 1,350 3,150
Esfuerzo (Ev) 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04 30,04
Esfuerzo (Eh) 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70
Area 3,12 11,70 19,33 30,25 31,44 42,73 47,56 62,60 60,64 68,50 68,50 162,81 127,25 125,33 119,39 38,05 38,24 41,66 45,33 46,66 46,66 51,33 46,66 44,66 52,00 203,00 51,56 50,27 36,22 40,85 6872,73 67,97 133,75
B (cm) 30,00 4,00 5,00 6,00 20,00 6,00 6,00 7,00 6,00 20,00 20,00 30,00 5,00 7,00 29,00 15,00 4,00 5,00 6,00 20,00 6,00 6,00 7,00 6,00 20,00 20,00 30,00 5,00 6,00 6,00 30,00 5,00 29,00
L (cm) 35,00 4,00 5,00 7,00 35,00 6,00 6,00 6,50 6,00 15,00 30,00 35,00 6,00 7,50 20,00 20,00 4,00 5,00 7,00 35,00 6,00 6,00 6,50 6,00 15,00 30,00 35,00 6,00 6,00 6,00 35,00 6,00 20,00
H (cm) 20,00 3,00 5,00 3,00 15,00 5,00 5,00 3,00 3,50 10,00 15,00 19,00 3,00 4,00 20,00 10,00 3,00 5,00 3,00 15,00 5,00 5,00 3,00 3,50 10,00 15,00 19,00 3,00 5,00 3,50 19,00 3,00 20,00
Peso Anclaje (P) 48,30 0,11 0,29 0,29 24,15 0,41 0,41 0,31 0,29 6,90 20,70 45,89 0,21 0,48 26,68 6,90 0,11 0,29 0,29 24,15 0,41 0,41 0,31 0,29 6,90 20,70 45,89 0,21 0,41 0,29 45,89 0,21 26,68
Friccion 5,48 -8,98 -8,93 -8,93 -1,77 -8,89 -8,89 -8,92 -8,93 -6,94 -2,80 4,75 -8,95 -8,87 -1,01 -6,94 -8,98 -8,93 -8,93 -1,77 -8,89 -8,89 -8,92 -8,93 -6,94 -2,80 4,75 -8,95 -8,89 -8,93 4,75 -8,95 -1,01
E + P 762,79 12,14 25,37 21,38 556,40 30,54 30,54 19,91 21,38 158,97 476,91 724,65 18,27 30,63 434,68 208,97 12,14 25,37 21,38 556,40 30,54 30,54 19,91 21,38 158,97 476,91 724,65 18,27 30,54 21,38 724,65 18,27 434,68
Areal Real 1050,00 16,00 25,00 42,00 700,00 36,00 36,00 45,50 36,00 300,00 600,00 1050,00 30,00 52,50 580,00 300,00 16,00 25,00 42,00 700,00 36,00 36,00 45,50 36,00 300,00 600,00 1050,00 30,00 36,00 36,00 1050,00 30,00 580,00
Presion (R) 0,73 0,76 1,01 0,51 0,79 0,85 0,85 0,44 0,59 0,53 0,79 0,69 0,61 0,58 0,75 0,70 0,76 1,01 0,51 0,79 0,85 0,85 0,44 0,59 0,53 0,79 0,69 0,61 0,85 0,59 0,69 0,61 0,75
CÁ
MA
RA
RO
MP
E P
RE
SIÓ
N
EMPUJE DE TUBERIA SENTIVO VERTICAL SUP.
EMPUJE DE TUBERIA SENTIVO VERTICAL INFERIOR (CONCAVO)
EMPUJE DE TUBERIA SENTIVO VERTICAL SUPERIOR (CONVEXO)
EMPUJE DE TUBERIA SENTIVO VERTICAL INF.
CÁ
MA
RA
RO
MP
E P
RE
SIÓ
N
40
Anexo J - Costos de tubería
0+000,00
923,20 0,63 140,00 133,20 6,00 154,00 43,82 6748,28
0+908,45
273,77 0,80 140,00 131,60 6,00 46,00 55,01 2530,33
1+135,64
221,66 1,00 140,00 129,40 6,00 37,00 68,56 2536,79
1+400,00
684,15 1,25 140,00 124,40 6,00 116,00 82,96 9622,94
2+600,00
683,22 1,00 140,00 129,40 6,00 114,00 68,56 7816,05
2+761,35
341,00 0,80 140,00 131,60 6,00 57,00 55,01 3135,41
3+093,33
701,54 0,63 140,00 133,20 6,00 117,00 43,82 5126,94
3+800,00
863,79 0,80 140,00 131,60 6,00 144,00 55,01 7921,05
4+655,97
454,04 1,00 140,00 129,40 6,00 76,00 68,56 5210,70
5+108,00
803,51 0,63 110,00 104,60 6,00 134,00 34,43 4613,62
5+910,00
162,10 0,80 110,00 103,20 6,00 28,00 43,22 1210,16
6+060,00
160,44 1,00 110,00 101,60 6,00 27,00 53,87 1454,49
6+232,00
141,08 1,25 110,00 99,60 6,00 24,00 65,18 1564,32
6+380,00
200,23 1,00 110,00 101,60 6,00 34,00 53,87 1831,58
6+560,00
40,10 1,25 110,00 99,60 6,00 7,00 65,18 456,26
6+610,00
381,24 1,00 110,00 101,60 6,00 64,00 53,87 3447,68
7+000,00
65226,60
Costo Total
($)
Longitud
Comercial (m)
Precio total de tuberia de conduccion
AbscisaLongitud
(m)
Presion
Mpa
Diametro
Nominal (mm)
Costo
Unitario ($)
Diametro
Interno (mm)
No. Tubos
(U)
780
1000
800
820
840
860
880
900
920
940
960
980
1000
987.4
0
985.0
0
971.6
9
955.1
7
934.1
1
904.1
5
900.0
0
883.0
0
882.0
0
885.0
0
886.0
0
898.1
8
901.0
0
923.7
6
930.0
0
944.0
0
939.0
0
937.0
0
Elevacion (m
)
Desarenador
L=82.63m
Ø=140mm
S=9.98%
Linea piezometrica
Purga 110 mm
Cotas
0+
000
0+
200
0+
400
0+
600
0+
800
1+
000
1+
200
1+
400
1+
600
1+
800
2+
000
2+
200
2+
400
2+
600
2+
800
3+
000
3+
200
3+
400
3+
600
Abscisa (m)
Tuberia PVC Ø140mm
Presion: 0.63 Mpa
Tuberia PVC Ø140mm
Presion: 0.80 Mpa
Tuberia PVC Ø140mm
Presion: 1.00 Mpa
Tuberia PVC Ø140mm
Presion: 1.25 Mpa
Tuberia PVC Ø140mm
Presion: 1.00 Mpa
Tuberia PVC Ø140mm
Presion: 0.80 Mpa
Tuberia PVC Ø140mm
Presion: 0.63 Mpa
UNIVERSIDAD TÉCNICA DE MACHALA
UNIDAD ACADÉMICA DE INGENIERÍA CIVIL
DISEÑO DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN DE AGUA POTABLE PARA UNA COMBINACIÓN DE
DIÁMETROS DE TUBERÍA CON UN COSTO TOTAL MINIMO
CONTIENE: PERFIL DE ALINEAMIÉNTO VERTICAL
Sr. YANDRI ESPINOZA ANDRADE
EGRESADO
Ing. FREDDY AGUIRRE
TUTOR
UBICACIÓN:ESCALA:
1:1500
LAMINA:
2/2
Provincia - EL ORO
FECHA:
Agosto 2016
Camara rompepresiónCodos
1
939.0
0
937.0
0
937.0
0
930.0
0
922.3
0
932.0
0
921.0
0
909.0
0
900.0
0
934.0
0
901.0
0
888.0
0
868.0
0
846.0
0
826.0
0
921.7
7
819.0
0
827.0
0
840.0
0
Perfil Topografico
Tanque
Disipador de energia
820.0
0
Linea piezometrica
Purga 110 mm
3+
400
3+
600
3+
800
4+
000
4+
200
4+
400
4+
600
4+
800
5+
000
5+
200
5+
400
5+
600
5+
800
6+
000
6+
200
6+
400
6+
600
6+
800
7+
000
5+
108
Tuberia PVC Ø140mm
Presion: 0.63 Mpa
Tuberia PVC Ø140mm
Presion: 0.80 Mpa
Tuberia PVC Ø140mm
Presion: 1.00 Mpa
Tuberia PVC Ø110mm
Presion: 0.63 Mpa
Tuberia PVC Ø110mm
Presion: 0.80 Mpa
Tuberia PVC Ø110mm
Presion: 1.00 Mpa
Tuberia PVC Ø110mm
Presion: 1.25 Mpa
Tuberia PVC Ø110mm
Presion: 1.00 Mpa
Tuberia PVC Ø110mm
Presion: 1.25 Mpa
Tuberia PVC Ø110mm
Presion: 1.00 Mpa
780
800
820
840
860
880
900
920
940
960
980
1000
Elevacion (m
)
Cotas
Abscisa (m)
UNIVERSIDAD TÉCNICA DE MACHALA
UNIDAD ACADÉMICA DE INGENIERÍA CIVIL
DISEÑO DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN DE AGUA POTABLE PARA UNA COMBINACIÓN DE
DIÁMETROS DE TUBERÍA CON UN COSTO TOTAL MINIMO
CONTIENE: PERFIL DE ALINEAMIÉNTO VERTICAL
Sr. YANDRI ESPINOZA ANDRADE
EGRESADO
Ing. FREDDY AGUIRRE
TUTOR
UBICACIÓN:ESCALA:
1:1500
LAMINA:
2/2
Provincia - EL ORO
FECHA:
Agosto 2016
Camara rompepresiónCodos