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ANEJO Nº 14.

CÁLCULOS ELÉCTRICOS.

ANEJO Nº14. CÁLCULOS ELÉCTRICOS.

SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).


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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.

1. OBJETO ............................................................................................................. 3

2. NORMATIVA....................................................................................................... 3

3. ACTUACIONES PREVISTAS. ........................................................................... 5

4. SUMINISTRO DE ENERGÍA. ............................................................................ 6

5. CONEXIONES DE RED .......................................................................................... 6

6. TENSIÓN DE LA LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN ...................................................... 6

7. LOCALIZACIÓN DEL SUMINISTRO ..................................................................... 6

8. LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN ................................................................................ 8

8.1. CONFIGURACIÓN Y TRAZADO DE LA LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN. ............................................. 8

8.2. CARACTERÍSTICAS GENERALES Y DE FUNCIONAMIENTO ...................................................... 10

8.3. CATEGORÍA DE LA LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN. .......................................................................... 10

8.4. SECCIONAMIENTO Y PROTECCIÓN DE LA ACOMETIDA ........................................................... 12

8.5. APOYOS ............................................................................................................................................ 13

8.6. PUESTA A TIERRA ........................................................................................................................... 14

8.7. AISLAMIENTO Y HERRAJES ........................................................................................................... 14

8.8. CONDUCTOR. .................................................................................................................................. 15

8.9. ZANJAS Y ARQUETAS DE REGISTRO ........................................................................................... 16

9. CÁLCULOS LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN ............................................................ 18

9.1. CÁLCULO TRAMO AÉREO .............................................................................................................. 18

9.2. INTENSIDAD Y DENSIDAD DE CORRIENTE EN TRAMO AÉREO ................................................ 46

9.3. POTENCIA MÁXIMA A TRANSPORTAR EN LA LÍNEA AÉREA .................................................... 46

9.4. CÁLCULO TRAMO SUBTERRÁNEO ............................................................................................... 47

9.5. INTENSIDAD Y DENSIDAD DE CORRIENTE EN TRAMO SUBTERRÁNEO ................................. 48

9.6. POTENCIA MÁXIMA A TRANSPORTAR EN LA LÍNEA SUBTERRÁNEA ..................................... 48

9.7. SECCIÓN MÍNIMA POR INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO ....................................................... 49

9.8. CAIDA DE TENSIÓN. ........................................................................................................................ 50

9.9. CAIDA DE TENSIÓN RELATIVA ...................................................................................................... 50

10. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN ..................................................................... 51

10.1. CÁLCULO POTENCIA NECESARIA EN EL TRANSFORMADOR. .................................................. 51

10.2. CARACTERÍSTICAS DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN ....................................................... 53

10.3. TRANSFORMADOR. ........................................................................................................................ 56

10.4. CÁLCULO INTENSIDADES DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. ........................................... 56

10.5. CÁLCULO DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO ..................................................................... 57

INDICE DEL ANEJO.


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11. EQUIPO DE MEDIDA DE ENERGÍA ELÉCTRICA ................................................ 58

12. CÁLCULOS ELÉCTRICOS BAJA TENSIÓN ........................................................ 59

12.1. DEMANDA PREVISTA DE EQUIPOS DE LA EDAR ........................................................................ 59

12.2. FÓRMULAS DE CÁLCULO ............................................................................................................... 60

12.3. DESARROLLO DEL CÁLCULO ........................................................................................................ 62

13. CÁLCULO EQUIPO PARA CORRECIÓN FACTOR DE POTENCIA ....................... 99

14. CÁLCULO RED DE TIERRAS INSTALACIÓN DE BAJA TENSIÓN ..................... 100

15. CÁLCULOS DE ALUMBRADO........................................................................ 102

15.1. ALUMBRADO INTERIOR. ............................................................................................................... 102

15.2. ALUMBRADO DE EMERGENCIA................................................................................................... 103

15.3. ALUMBRADO EXTERIOR. ............................................................................................................. 104

16. INSTALACIÓN FOTOVOLTAICA ...................................................................... 108

16.1. OBJETO .......................................................................................................................................... 108

16.2. INSTALACIÓN ELÉCTRICA ........................................................................................................... 108

16.3. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN FOTOVOLTAICA PROPUESTA ....................................... 109

16.4. COMPONENTES DE LA INSTALACIÓN FOTOVOLTAICA PROPUESTA .................................... 111

16.5. PLACAS SOLARES......................................................................................................................... 112

16.6. INVERSOR DE CONEXIÓN A RED. ............................................................................................... 113

16.7. INVERSOR DE INYECCIÓN CERO ................................................................................................ 114

16.8. SISTEMA DE MONITORIZACION. ................................................................................................. 114

16.9. INSTALACIÓN Y CABLEADO ......................................................................................................... 115

16.10. ESTRUCTURA SOPORTE DE PLACAS SOLARES ...................................................................... 116


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La Confederación Hidrográfica del Tajo proyecta el Saneamiento y Depuración de Losar de la Vera,

por lo que se pretende construir la Estación Depuradora de Aguas Residuales correspondiente, en

adelante EDAR.

El presente anejo tiene por objeto describir con la mayor exactitud, las condiciones técnicas de

ejecución y económicas, para dotar de suministro eléctrico, la nueva EDAR de Losar de la Vera.

(Cáceres).

Así mismo, establecer y justificar todos los datos constructivos que permitan la ejecución de la

instalación y al mismo tiempo exponer ante los organismos competentes, que la instalación eléctrica

en media y baja tensión que nos ocupa, reúne las condiciones y garantías mínimas exigidas por la

reglamentación vigente, con el fin de obtener la autorización administrativa y la de ejecución de la

instalación, así como servir de base a la hora de proceder a la ejecución de dicha instalación.

Para la elaboración de los trabajos se ha tenido en cuenta la siguiente normativa y serán de

aplicación los Reglamentos y Normas vigentes en España, para este tipo de instalaciones,

particularmente:

Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Líneas Eléctricas de

Alta Tensión y sus Instrucciones Técnicas Complementarias ITC-LAT, aprobado por Real Decreto 223/2008 de 15 de Febrero.

Real Decreto 3275/1982 de 12 de Noviembre, sobre Condiciones Técnicas y Garantías de

Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, así como las Órdenes de 6 de julio de 1984, de 18 de octubre de 1984 y de 27 de noviembre de 1987, por las que se aprueban y actualizan las Instrucciones Técnicas Complementarias sobre dicho reglamento.

Real Decreto 1955/2000 de 1 de Diciembre, por el que se regulan las Actividades de Transporte, Distribución, Comercialización, Suministro y Procedimientos de Autorización de Instalaciones de Energía Eléctrica.

Real Decreto 222/2008, de 15 de febrero, por el que se establece el régimen retributivo de la

actividad de distribución de energía eléctrica.

Real Decreto 263/2008 de 22 de febrero por el que se establecen medidas de Carácter Técnico en líneas de alta tensión, con objeto de proteger la avifauna.

Norma MT 2.03.20-V Normas Particulares para Instalaciones de Alta Tensión (hasta 30KV) y

B.T. Comunidad de Extremadura.

2. NORMATIVA.

1. OBJETO.


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Orden de 10 de Marzo de 2000, modificando ITC MIE RAT en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.

Normas establecidas por la Consejería de Medio Ambiente.

Normas particulares de Iberdrola S.A.

Ley 10/1996, de 18 de marzo sobre Expropiación Forzosa y sanciones en materia de instalaciones eléctricas y Reglamento para su aplicación, aprobado por Decreto 2619/1966 de 20 de octubre.

Real Decreto 1627/1997 de 24 de octubre de 1.997, sobre Disposiciones mínimas de

seguridad y Salud en las obras.

Condiciones impuestas por los Organismos Públicos afectados y Ordenanzas Municipales.

Ley 31/1995, de 8 de noviembre, sobre Prevención de Riesgos laborales y RD 162/97 sobre Disposiciones mínimas en materia de Seguridad y Salud en las Obras de Construcción.

Decreto 47/2004 de la Junta de Extremadura por la que se dictan Normas de Carácter Técnico de Adecuación de las Líneas Eléctricas para la Protección del Medio Ambiente en Extremadura.

Real Decreto 1997/1995 de 7 de diciembre por el que se establecen medidas para contribuir a

garantizar la biodiversidad mediante la conservación de los hábitats naturales y de la flora y fauna silvestre.

Proyecto tipo de Iberdrola para Centros de Transformación de intemperie Compacto MTDYC2.11.05.

Real Decreto 1048/2013, de 27 de diciembre, por el que se establece la metodología para el

cálculo de la retribución de la actividad de distribución de energía eléctrica.

Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión y sus Instrucciones Técnicas Complementarias, aprobado por decreto 842/2002 de 2 de agosto.

Real Decreto 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la

Edificación.

Real Decreto 661/2007, de 25 de mayo, por el que se regula la actividad de producción de energía eléctrica en régimen especial.

Real Decreto 1110/2007, de 24 de agosto, por el que se aprueba el Reglamento unificado de

puntos de medida del sistema eléctrico.

Real Decreto 324/2008, de 29 de febrero, por el que se establecen las condiciones y el procedimiento de funcionamiento y participación en las emisiones primarias de energía eléctrica.

Real Decreto 1699/2011, de 18 de noviembre, por el que se regula la conexión a red de

instalaciones de producción de energía eléctrica de pequeña potencia.


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Real Decreto 614/2001, de 8 de junio, sobre disposiciones mínimas para la protección de la salud y seguridad de los trabajadores frente al riesgo eléctrico.

Real Decreto-ley 9/2013, de 12 de julio, por el que se adoptan medidas urgentes para

garantizar la estabilidad financiera del sistema eléctrico

Ley 24/2013 del Sector Eléctrico

Recomendaciones UNESA.

Normas Tecnológicas de la Edificación NTE IER.

Normalización Nacional. Normas UNE.

Los trabajos objeto de este proyecto consisten en la realización de la infraestructura eléctrica

necesaria para el funcionamiento de la EDAR de Losar de la Vera. (Cáceres), por ello, se proponen

las siguientes actuaciones:

Conexión a línea de compañía suministradora.

Línea de media tensión de tipo aéreo.

Línea de media tensión de tipo subterráneo hasta centro de transformación.

Centro de transformación tipo compacto con transformador de 160 kVAs en la EDAR.

Acometida desde centro de transformación hasta CCM de la EDAR.

Equipo de medida.

CCM modular para el control, mando y protección de los elementos de la EDAR.

Líneas de alimentación desde el cuadro general, hasta los distintos elementos.

Red en baja tensión interior de la EDAR.

Red de alumbrado.

Red de tierras.

Elementos de alumbrado interior.

Elementos de alumbrado exterior.

Instalación fotovoltaica de inyección 0.

3. ACTUACIONES PREVISTAS.


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La Empresa Suministradora de energía eléctrica a la nueva EDAR es Iberdrola Distribución Eléctrica,

que suministrará corriente alterna trifásica, a 20.000 Voltios entre fases, con una frecuencia de 50Hz.

Actualmente se encuentra abierto expediente informativo número 9031331861 donde se recogen las

condiciones del suministro.

Según indicaciones de Iberdrola Distribución Eléctrica, la nueva línea de media tensión que

alimentará a las instalaciones de la nueva EDAR, derivará desde una línea de su propiedad

denominada STR ROBLEDO LMT LOSAR 20 KV.

En dicha línea se intercalará un nuevo apoyo desde donde se realizará la derivación de la nueva

línea hasta la EDAR.

La tensión de suministro de la línea es de 20.000 Voltios entre fases, con una frecuencia de 50 Hz.

Las instalaciones proyectadas se localizan en el paraje “Los Valles” del Término Municipal de Losar

de la Vera. (Cáceres).

Como se ha indicado anteriormente el suministro necesario se realizará desde línea existente,

localizándose el apoyo de entronque en las coordenadas X:279240,6334 Y:4444114,4803. Las

coordenadas del apoyo de fin línea son X:279146,8734 Y: 4443488,5026

Esta obra se ubica en una Zona 2 según la clasificación del Decreto 73/1996 de la Junta de

Extremadura. (Instalaciones eléctricas de cualquier tipo ubicadas en un radio de 2 Kms. exteriores,

respecto a los límites del casco urbano).

7. LOCALIZACIÓN DEL SUMINISTRO.

6. TENSIÓN DE LA LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN.

5. CONEXIONES DE RED.

4. SUMINISTRO DE ENERGÍA.



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La Línea aérea que nos ocupa se iniciará intercalando un apoyo metálico de

entronque, (Apoyo nº0), en la línea de la compañía Iberdrola Distribución. Se

trata de un apoyo metálico galvanizado, de celosía recta RU soldado de 2000

kg/12 metros. En este apoyo se montará una cruceta para seccionadores con

juego de seccionadores unipolares tipo loadbuster, con el fin de limitar la

propiedad y desde donde se dará salida al tramo aéreo de la línea

proyectada.

A 13 metros del apoyo de entronque se instalará un apoyo metálico

galvanizado, de celosía recta RU soldado, (Apoyo nº1), de principio de línea,

de 2000 kg/12 metros, donde se iniciará el trazado de la línea que nos ocupa.

En este apoyo se procederá a la instalación de los siguientes elementos de corte y

protección:

1 Soporte para XS.

3 XS de 24KV. 200 A.

A 27 metros del apoyo de principio de línea se instalará un apoyo metálico

galvanizado, de celosía recta RU soldado, (Apoyo nº2), de ángulo, de 2000 kg/16

metros.

A 140 metros del apoyo de ángulo se instalará un apoyo metálico galvanizado, de

celosía recta RU soldado, (Apoyo nº3), de alineación, de 500 kg/14 metros.

A 129 metros del apoyo de alineación se instalará un apoyo metálico galvanizado,

de celosía recta RU soldado, (Apoyo nº4), de anclaje, de 1000 kg/12 metros.

A 96 metros del apoyo de anclaje se instalará un apoyo metálico galvanizado, de celosía recta RU

soldado, (Apoyo nº5), de ángulo, de 2000 kg/12 metros.

8.1. CONFIGURACIÓN Y TRAZADO DE LA LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN.

8. LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN.

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A 143 metros del apoyo de ángulo se instalará un apoyo metálico galvanizado, de celosía recta RU

soldado, (Apoyo nº6), de alineación, de 500 kg/10 metros.

A 123 metros del apoyo de alineación se instalará un apoyo metálico

galvanizado, de celosía recta RU soldado, (Apoyo nº7), de fin de línea, de 2000

kg/10 metros

En este apoyo se procederá a la instalación de los siguientes elementos de corte

y protección:

1 Soporte para XS.

3 XS de 24KV. 200 A.

1 Soporte para Pararrayos y terminales.

3 Pararrayos autoválvulas.

3 Terminales de exterior para cable seco unipolar.

1 Seccionador III con Puesta a tierra, con mando mecánico.

El aislamiento de la línea estará formado por cadenas de aisladores, tipo E-70,

con cinco elementos por cadenas.

Desde el apoyo de fin de línea se iniciará el trazado de la línea subterránea. La bajada del conductor

en el apoyo de seccionamiento, se realizará alojando los conductores, en el interior de un tubo de

PVC Rígido de 3 metros de longitud y 125 mm. de diámetro.

La zanja que albergará el tubo protector, que contendrá los conductores de alta tensión tendrá unas

dimensiones mínimas de 0,1 x 0,6 metros.

Para cumplir lo establecido en el Decreto 73/1996 de la

Consejería de Economía, Industria y Hacienda de la Junta de

Extremadura, se procederá a adoptar las siguientes medidas

de protección:

Colocar los XS del apoyo de seccionamiento por debajo

de la cabeza del apoyo.

Colocar los pararrayos autoválvulas por debajo de la

cabeza del apoyo.



Dotar de alargaderas las cadenas de amarre, de manera que la distancia entre los elementos

en tensión y la cruceta sea mayor o igual a 90 cm.

Emplear crucetas de 3mtr.de longitud para que la distancia entre fases sea igual a 1,50mtr.

Instalación de varillas disuasorias antinidificación en las crucetas.

Las características de funcionamiento del tramo aéreo de la línea que se proyecta son las siguientes:

Longitud total………………….....................673 metros.

Tensión de servicio.....................................20 KV.

Potencia de transporte................................160 KVA.

Tipo de línea ...............................................Aérea de simple circuito.

Conductor.....................................................47-AL1/8-ST1A.(LA56)

Aislamiento...................................................Cadenas con 5 elementos U-70

Apoyos..........................................................Metálicos.

Destino..........................................................Suministro eléctrico a CT de EDAR de

Losar de la Vera.

El tramo enterrado de la línea de alta tensión proyectada serán las siguientes:

Longitud total.................................................10 metros.

Tensión de servicio.......................................20 KV.

Potencia de transporte..................................160 KVA

Tipo de línea..................................................Enterrada.

Caída de tensión...........................................0,031%

Conductor empleado....................................3(1x150)Al.12/20KV.

Aislamiento....................................................HEPRZ1.

Destino..........................................................Suministro eléctrico a C.T. de EDAR de

Losar de la Vera.

Conforme a lo establecido en el artículo 3 del RLAT esta línea se considera de tercera categoría.

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8.3. CATEGORÍA DE LA LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN.

8.2. CARACTERÍSTICAS GENERALES Y DE FUNCIONAMIENTO.



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Seccionadores LOAD BUSTER.

Para el seccionamiento de la línea de alta tensión, se instalan, en el apoyo de entronque tres

seccionadores unipolares de tipo LOAD BUSTER. Las características técnicas que deben reunir

serán las siguientes:

Seccionadores equipados con doble cuchilla y dispositivo de enclavamiento que impide la apertura

involuntaria, o que la misma se produzca por la acción del viente. Incorpora asiladores de tipo

C4 según UNE 21110-2, para niveles de contaminación I, con línea de fuga de 16 mm/kV.

Inclorpora ganchos para apertura en carga. Las características del modelo empleado en este caso

son las siguientes:

Tensión nominal ....................................................... 24 kV.

Intensidad nominal ................................................... 400 A.

Intensidad CC 50 Hz. 1min. ....................................... 40 kA.

Intensidad CC impulso tipo rayo............................... 16 kA.

Tensión a tierra y entre polos. Imp. Tipo rayo ......... 125 kV.

Tensión a tierra y entre polos. Imp. 50Hz. 1 min. .... 50 kV.

Tensión a distación de secc. Imp. Tipo rayo ............. 125 KV.

Tensión a distación de secc. Imp. 50 Hz. 1 min. ....... 50 KV.

Cortacircuitos Cut-Out de simple expulsión (XS).

Para el seccionamiento de la línea de alta tensión, y protección de ésta contra cortocircuitos y

sobrecargas, se instalan, en el apoyo de inicio y fin de línea, tres seccionadores-cortacircuitos XS de

24KV. 200A. equipados con fusibles de 40A. y 12KA.(NI 2.13.40). Las características técnicas que

deben reunir serán las siguientes:

Cortacircuitos de expulsión, aptos para su utilización en sistemas de distribución de hasta 24

kV. y son de aislador único. Se instalarán en el apoyo de derivación de la línea.

Las características del modelo empleado en este caso son las siguientes:

Tensión nominal ....................................................... 24 kV.

Intensidad nominal de la base .................................. 300 A.

Intensidad nominal del portafusible ........................ 100 A.

Intensidad nominal de cuchilla seccionadora .......... 300 A.

Poder de corte .......................................................... 8 kA EFIC.

8.4. SECCIONAMIENTO Y PROTECCIÓN DE LA ACOMETIDA.

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Tensión por onda de choque 1,2/50 mS ................. 145 KV.

Tensión idem., bajo lluvia en 1 minuto .................... 60 KV.

Autoválvulas de óxido de zinc.

Para la protección de las instalaciones contra sobretensiones de origen atmosférico, se instalan en el

mismo apoyo, tres pararrayos autoválvulas de óxidos metálicos para una tensión de red de 20KV.

Los pararrayos autoválvulas a instalar serán de óxidos metálicos y tendrán las siguientes

Características:

Tensión nominal del autoválvula………......24 KV.

Tensión de cebado en el frente

de la onda....................................................80 KV.

Tensión de cebado 100%

1,5/50 ms.....................................................71 KV.

Tensión residual máxima............................71 KV

Corriente nominal de descarga...................10 KA.

20 descargas de 10 kA en ciclo de servicio.

2 descargas de 100 kA correspondiente a corriente elevada y corta duración.

20 descargas de 250 A. durante 2.000 mseg. correspondiente a corrientes bajas y

larga duración.

La acometida que nos ocupa estará sustentada por distintos apoyos, todos metálicos, tipo RU de las

características indicadas en la siguiente tabla:

Apoyo Función Tipo Coefic. Angulo Altura Esf.Util Esf.Ver. Esf.Ver. Esfuer. Dist. Peso Segur. Total Punta s.Tors. c.Tors. Torsión Torsión gr.sexa. (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg) (m) (Kg) 0 Entronque Celosia recto N 12 2000 1500 900 1200 1.5 1 Fin Línea Celosia recto N 12 2000 1500 900 1200 1.5 2 Angulo Celosia recto N 149 16 2000 1500 900 1200 1.5 3 Alineación Celosia recto N 14 500 1000 600 560 1.5 4 Anclaje Celosia recto R 12 1000 1000 600 720 1.5 5 Angulo Celosia recto R 145 10 2000 1500 900 1200 1.5 6 Alineación Celosia recto N 10 500 1000 600 560 1.5 7 Fin Línea Celosia recto N 10 2000 1500 900 1200 1.5

Las cimentaciones de los apoyos se realizarán empleando hormigón en masa con la siguiente

dosificación por metro cúbico:

8.5. APOYOS.

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Apoyo Función Esf.Util Alt.Res. Mom.Producido Esf.Vie. Alt.Vie. Mom.Producido Momento Total

Punta conduc. por el conduc. Apoyos Apoyos Viento Apoyos Fuerzas externas

(Kg) (m) (Kg.m) (Kg) (m) (Kg.m) (Kg.m) 0 Entronque 2000 10.05 20100 303.1 4.71 1427.2 21527.2 1 Fin Línea 2000 10.05 20100 303.1 4.71 1427.2 21527.2 2 Angulo 2000 13.95 27900 437.7 6.34 2775.5 30675.5 3 Alineación 500 13.25 6625 348.3 5.78 2012.1 8637.1 4 Anclaje 1000 10.35 10350 285.8 4.84 1384.5 11734.5 5 Angulo 2000 8.1 16200 243.6 3.85 938.8 17138.8 6 Alineación 500 9.4 4700 231.6 4.13 957.2 5657.2 7 Fin Línea 2000 8.15 16300 245.3 3.88 951 17251

Las cimentaciones sobresaldrán unos 20 cm.del nivel del suelo y acabar en forma de punta de

pirámide cuadrangular, para evitar la acumulación de agua.

Cada apoyo de la línea que nos ocupa estará convenientemente puesto a tierra. Para ello se utilizará

conductor de cobre desnudo de 1 x 50 mm2. y picas de tierra de 2 metros de longitud y 14 mm. de

diámetro. El valor de la resistencia de puesta a tierra del apoyo de seccionamiento , será menor o

igual a 20 Ohm .

Los elementos aisladores serán del tipo CS70YB20 de diámetro 90 mm y una longitud total de 445

mm, lo que proporciona un aislamiento de 110 KV a frecuencia industrial en seco y 100 KV bajo

lluvia, siendo de 170 KV, la tensión que soporta bajo una onda del tipo 1,2/50 S. Irán entrelazados

por horquillas de bolas y rotulas, de carga de rotura 4.000 Kg.

La unión del conductor al aislador será por medio de la grapa de amarre en los apoyos de anclaje

y fin de línea y de suspensión en los de alineación, cuya carga de rotura es de 4.000 Kg.

Las características de cada uno de estos aisladores serán:

Diámetro ................................................................... 90 mm

Peso .......................................................................... 2,1 Kg

Carga de rotura electromecánica ............................. 70 KN

Tensión de contorneo bajo lluvia ............................. 100 KV

Tensión de contorneo en seco ................................. 110 KV

Longitud total de la cadena ...................................... 445 mm.

Línea de fuga...... ...................................................... 520 mm.

8.7. AISLAMIENTO Y HERRAJES.

8.6. PUESTA A TIERRA.


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El conductor empleado en el tramo aéreo es del tipo 47-AL1/8-ST1A,(LA 56) de 54,6mm2 y

responderá a las siguientes características:

Sección de aluminio……………………........46,8 mm2.

Sección de acero........................................ 7,79 mm2.

Sección total..................................................54,6 mm2.

Equivalencia en cobre……………………….30 mm2

Composición.................................................6+1

Diámetro de los alambres………………......3,15 mm.

Diámetro aparente del cable………………..9,45 mm.

Carga mínima de rotura................................1.640 Kg.

Módulo elasticidad teórico…………………..7.900 Kg.

Coef. dilatación.............................................19x10E-6

Peso..............................................................189,1 Kg/Km.

Resistencia eléctrica a

20 grados.......................................................0,614 Ohm/Km.

Densidad máxima de corriente……………...3,7 A/mm2.

Por su parte, el conductor empleado en el tramo subterráneo responderá a las siguientes

características:

Designación UNE: HEPRZ1 AL a 12/20KV.

Libre de halógenos: UNE-EN 50267-2-1

Material del conductor: Aluminio

Aislamiento: Etileno-propileno (EPR)

Cubierta exterior: Poliolefina

Color de cubierta: Rojo

Flexibilidad del conductor: Rígido, Clase 2

Pantalla: Hilos de cobre + cinta de

continuidad de cobre

Número de conductores: 1

Diámetro sobre semi-conductora externa: 15,79 mm

Diámetro sobre pantalla: 26,5 mm

8.8. CONDUCTOR.

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Diámetro exterior: 33 mm

Sección del conductor: 150 mm²

Peso aproximado: 1390 kg/km

Reactancia por fase a 50 Hz: 0,112 Ohm/km

Resistencia del conductor en CA a 90º C: 0,262 Ohm/km

Capacidad aproximada conductores fase: 0,3µF / km

Tensión nominal de servicio Uo/U: 12/20 kV

Intensidad Máxima admisible (enterrada): 275 A.

Sección de pantalla: 16 mm2.

Resistencia máxima a 105ºC en W/Km: 0,277

Reactancia por fase en W/Km: 0,112

Capacidad (mF/Km): 0,368

Por su parte los terminales a emplear serán de intemperie adecuados a los conductores definidos

anteriormente.

La zanja a excavar para alojar los conductores de la

línea tendrá unas dimensiones mínimas de 1 x 0,6

metros.

El trazado de las zanjas sé realizará de manera que se

respeten escrupulosamente los radios mínimos de

curvatura de los conductores, tanto en el trazado como

en la instalación definitiva de los mismos.

Zanja normal:

Este tipo de zanja se empleará en zonas sin circulación

y tendrá unas dimensiones mínimas de 1 x 0,6 metros.

En el fondo de la zanja se tenderá una capa de arena fina de río de un espesor de 10cm.sobre la que

se deposita el tubo que albergará los conductores. Este tubo se cubrirá con otra capa de idénticas

características con un espesor de 10cm.sobre ésta se colocará una protección mecánica que puede

estar constituida por casillas, ladrillos o losetas de hormigón colocados transversalmente sobre el

sentido del trazado de los conductores.

8.9. ZANJAS Y ARQUETAS DE REGISTRO.

de 116



A continuación se tenderá otra capa, con tierra procedente de la excavación, de 25 cm. de espesor

apisonada por medios manuales. Se cuidará que esta capa esté exenta de de piedras o cascotes.

Sobre esta capa se instalará una banda de polietileno de color

amarillo-naranja en la que se advierta la presencia de cables eléctricos, esta banda es la que figura

en la recomendación UNESA 0205.

A continuación se rellenará la zanja con tierra procedente de la excavación, debiendo utilizar para su

apisonado y compactación medios mecánicos.

Zanjas para calzadas con circulación normal de vehículos:

Este tipo de zanja tendrá unas dimensiones mínimas de 1 x 0,6 metros. En el fondo de la zanja se

tenderá una capa de asiento con hormigón en seco de 5cm. de espesor, sobre la que se deposita el

tubo que albergará los conductores. Este tubo se cubrirá con otra capa de idénticas características .

Sobre la capa anterior se tenderá otra Capa de Seguridad de 15 cm. de espesor , a base de

hormigón de 300Kg. Sobre la Capa de Seguridad anterior se tenderá una capa de relleno con

hormigón ciclópeo de 65 cm. de espesor sobre la que se depositará el pavimento. La configuración

de cada tipo de la zanja descrita, será la indicada en los planos.

Arquetas de registro:

Se colocarán arquetas de registro de 60 x 60 cm, cada 50 metros.

de 116



RESUMEN DE FORMULAS.

TENSION MAXIMA EN UN VANO (Art. 27.1 RLAAT).

La tensión máxima en un vano se produce en los puntos de fijación del conductor a los apoyos.

TA = P0 ·YA = P0 · c · cosh (XA/c) = P0 · c ·cosh (Xm - a/2) / c

TB = P0 ·YB = P0 · c · cosh (XB/c) = P0 · c ·cosh (Xm+ a/2) / c

P0 = Pp² + Pv²) = Pp² + (k · d / 1000)² Zona A K=60 kg/m² si d 16 mm y v 120 Km/h

K=50 kg/m² si d 16 mm y v 120 Km/h

K=0,007 · v² · 0,6 kg/m² si v 120 Km/h

P0 = Pp + Ph = Pp + k· d) / 1000 Zonas B y C K=180 Zona B K=360 Zona C

c = T0h / P0

Xm = c · ln z + 1+z²)

z = h / (2·c·senh a/2c)

Siendo:

v = Velocidad del viento (Km/h).

TA = Tensión total del conductor en el punto de fijación al primer apoyo del vano (kg).

TB = Tensión total del conductor en el punto de fijación al segundo apoyo del vano (kg).

P0 = Peso total del conductor en las condiciones más desfavorables (kg/m).

Pp = Peso propio del conductor (kg/m).

Pv = Sobrecarga de viento (kg/m).

Ph = Sobrecarga de hielo (kg/m).

d = diámetro del conductor (mm).

Y = c · cosh (x/c) = Ecuación de la catenaria.

c = constante de la catenaria.

YA = Ordenada correspondiente al primer apoyo del vano (m).

YB = Ordenada correspondiente al segundo apoyo del vano (m).

XA = Abcisa correspondiente al primer apoyo del vano (m).

XB = Abcisa correspondiente al segundo apoyo del vano (m).

Xm= Abcisa correspondiente al punto medio del vano (m).

9.1. CÁLCULO TRAMO AÉREO.

9. CÁLCULOS LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN.

de 116



a = Proyección horizontal del vano (m).

h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos (m).

T0h = Componente Horizontal de la Tensión en las condiciones más desfavorables o Tensión Máxima

Horizontal (kg). Es constante en todo el vano.

Si existen cables de tierra se utilizarán las mismas fórmulas que para los conductores.

VANO DE REGULACION.

Para cada tramo de línea comprendida entre apoyos de anclaje de anclaje, ángulo o fin de línea, el vano de

regulación se obtiene del siguiente modo:

ar = a3 / a)

TENSIONES Y FLECHAS DE LA LINEA EN DETERMINADAS CONDICIONES. ECUACION DEL CAMBIO DE CONDICIONES.

Partiendo de una situación inicial en las condiciones de tensión máxima horizontal (T0h), se puede obtener

una tensión horizontal final (Th) en otras condiciones diferentes para cada vano de regulación (tramo de línea),

y una flecha (F) en esas condiciones finales, para cada vano real de ese tramo.

La tensión horizontal en unas condiciones finales dadas, se obtiene mediante la Ecuación del Cambio de

Condiciones:

· L0 · (t - t0) + L0/(S·E) · (Th - T0h) = L - L0

L0 c0·senh (Xm0+a/2) / c0 - c0·senh (Xm0-a/2) / c0

c0 = T0h/P0 ; Xm0 = c0 · ln z0 + 1+z0²)

z0 = h / (2·c0·senh a/2c0)

L c·senh (Xm+a/2) / c - c·senh (Xm-a/2) / c

c = Th/P ; Xm = c · ln z + 1+z² )

z = h / (2·c·senh a/2c)

Siendo:

Coeficiente de dilatación lineal.

L0 Longitud del arco de catenaria en las condiciones iniciales para el vano de regulación (m).

L Longitud del arco de catenaria en las condiciones finales para el vano de regulación (m).

t0 = Temperatura en las condiciones iniciales (ºC).

t = Temperatura en las condiciones finales (ºC).


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S = Sección del conductor (mm²).

E = Módulo de elasticidad (kg/mm²).

T0h = Componente Horizontal de la Tensión en las condiciones más desfavorables o Tensión Máxima

Horizontal (kg).

Th = Componente Horizontal de la Tensión o Tensión Horizontal en las condiciones finales consideradas, para

el vano de regulación (kg).

a = ar (vano de regulación, m).

h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos, en tramos de un solo vano (m).

h = 0, para tramos compuestos por más de un vano.

Obtención de la flecha en las condiciones finales (F), para cada vano real de la línea:

F = YB - h/a · (XB - Xfm) - Yfm

Xfm = c · ln h/a + 1+(h/a)²)

Siendo:

Yfm = c · cosh (Xfm/c)

YB = Ordenada de uno de los puntos de fijación del conductor al apoyo (m).

XB = Abcisa de uno de los puntos de fijación del conductor al apoyo (m).

Yfm = Ordenada del punto donde se produce la flecha máxima (m).

Xfm = Abcisa del punto donde se produce la flecha máxima (m).

h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos (m).

a = proyección horizontal del vano (m).

Si existen cables de tierra se utilizarán las mismas fórmulas que para los conductores.

Tensión máxima (Art. 27.1 RLAAT).

Condiciones iniciales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones.

a) Zona A. t = - 5 ºC. Sobrecarga: viento (Pv).

b) Zona B. t = - 15 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph).

c) Zona C. t = - 20 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph).

Flecha máxima (Art 27.3 RLAAT).

Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones.


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a) Hipótesis de viento. t = + 15 ºC. Sobrecarga: Viento (Pv).

b) Hipótesis de temperatura. t = + 50 ºC. Sobrecarga: ninguna.

c) Hipótesis de hielo. t = 0 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph).

Zona A: Se consideran las hipótesis a) y b). Zonas B y C: Se consideran las hipótesis a), b) y c).

Flecha mínima.


a) Zona A. t = - 5 ºC. Sobrecarga: ninguna.

b) Zona B. t = - 15 ºC. Sobrecarga: ninguna.

c) Zona C. t = - 20 ºC. Sobrecarga: ninguna.

Desviación cadena aisladores.


t = - 5 ºC. Sobrecarga: mitad de Viento (Pv/2).

Hipótesis de Viento. Cálculo de apoyos.


t = - 5 ºC. Sobrecarga: Viento (Pv).

Tendido de la línea.


t = - 20 ºC (Sólo zona C). t = - 15 ºC (Sólo zonas B y C).

t = - 10 ºC (Sólo zonas B y C).

t = - 5 ºC.

t = 0 ºC.

t = + 5 ºC.


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t = + 10 ºC.

t = + 15 ºC.

t = + 20 ºC.

t = + 25 ºC.

t = + 30 ºC.

t = + 35 ºC.

t = + 40 ºC.

t = + 45 ºC.

t = + 50 ºC.

Sobrecarga: ninguna.

LIMITE DINAMICO "EDS".

Siendo: EDS = (Th / Qr) · 100 < 18

EDS = Every Day Estress, esfuerzo al cual están sometidos los conductores de una línea la mayor parte del

tiempo, correspondiente a la temperatura media o a sus proximidades, en ausencia de sobrecarga.

Th = Componente Horizontal de la Tensión o Tensión Horizontal en las condiciones finales consideradas, para

el vano de regulación (kg). Zonas A y B, tª = 15 ºC; Zona C, tª= 10 ºC. Sobrecarga: ninguna.

Qr = Carga de rotura del conductor (kg).

APOYOS (Art. 30 RLAAT).

Para el cálculo de apoyos, se consideran éstos sometidos a los siguientes esfuerzos:

Apoyos de líneas situadas en zona A (Altitud inferior a 500 m)

- Angulo y - Cargas perm.(Art.15) - Cargas perm.(Art.15) - C.per.(Art.15) Estrellamiento - Viento (Art.16) - Deseq. Tracc. (Art.18) - Rot.c. (A.19.1)

- Result.ángulo (Art.20) - Temperatura -5 ºC - Tª -5 ºC - Temperatura -5 ºC * Cargas verticales Tv * C. vert. Tv * Cargas verticales Tv Tv = Pcv + Pca·nc Tv=Pcv+Pca·nc Tv = Pcv + Pca·nc * Cargas horizontales Th * C. horiz. Th * Cargas horizontales Th Th = Dtv Th = Rot Th = Fvc + Eca·nc + Rav direc: normal a bisect.ang. esf.torsión direc: bisect. ángulo

Tipo de apoyo

Hipótesis 1ª Viento

Hipótesis 2ª Hielo

Hipótesis 3ª Des.Tracciones

Hipótesis 4ª Rotura cond

- Alineación - Cargas perm.(Art.15) - Viento (Art.16) - Temperatura -5 ºC * Cargas verticales Tv Tv = Pcv + Pca·nc * Cargas horizontales Th Th = Fvc + Eca·nc direc: normal a línea

- Cargas perm.(Art.15) - Deseq. Tracc. (Art.18.1) - Temperatura -5 ºC * Cargas verticales Tv Tv = Pcv + Pca·nc * Cargas horizontales Th Th = Dtv direc: línea

- C.per.(Art.15) - Rot.c. (A.19.1) - Tª -5 ºC * C. vert. Tv Tv=Pcv+Pca·nc * C. horiz. Th Th = Rot esf.torsión


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- Anclaje - Cargas perm.(Art.15): - Cargas perm.(Art.15) - C.per.(Art.15) - Viento (Art.16) - Deseq. Tracc. (Art.18.2) - Rot.c. (A.19.2) - Temperatura -5 ºC - Temperatura -5 ºC - Tª -5 ºC * Cargas verticales Tv * Cargas verticales Tv * C. vert. Tv Tv = Pcv + Pca·nc Tv = Pcv + Pca·nc Tv=Pcv+Pca·nc * Cargas horizontales Th * Cargas horizontales Th * C. horiz. Th Th = Fvc + Eca·nc Th = Dtv Th = Rot direc: normal a línea direc: línea esf.torsión

- Fin línea - Cargas perm.(Art.15): - C.per.(Art.15) - Viento (Art.16) - Rot.c. (A.19.3) - Deseq. Tracc. (Art.18.3) - Tª -5 ºC - Temperatura -5 ºC * C. vert. Tv * Cargas verticales Tv Tv=Pcv+Pca·nc Tv = Pcv + Pca·nc * C. horiz. Th * Cargas horizontales Th Th = Rot Th = Rv-Esf.equivalente esf.torsión entre Fvc+Eca·nc/Dtv direc: línea

Para la determinación de las tensiones de los conductores y cables de tierra se considerarán éstos sometidos a

la acción del viento, según el artículo 16.

Apoyos de líneas situadas en zonas B y C (Altitud igual o superior a 500 m)

Tipo de apoyo

Hipótesis 1ª Viento

Hipótesis 2ª Hielo

Hipótesis 3ª Des.Tracciones

Hipótesis 4ª Rotura cond

- Alineación - Cargas perm.(Art.15): - Viento (Art.16) - Temperatura -5 ºC * Cargas verticales Tv Tv = Pcv + Pca·nc * Cargas horizontales Th Th = Fvc + Eca·nc direc: normal a línea

- C.perm. (Art.15) - Hielo (Art.17) - Temperatura (Art.27.1) B: -15 ºC, C: -20 ºC * Cargas verticales Tv Tv = Pch + Pca·nc

- C. perm. (Art.15) - Hielo (Art.17) -Des.T. (Art.18.1) - Temperatura (Art.27.1) B: -15 ºC, C: -20 ºC * Cargas verticales Tv Tv = Pch + Pca·nc * Cargas horizontales Th Th = Dth direc: línea

- C. per. (A.15) - Hielo (Art.17) - Rot.c. (A.19.1) - Tª (Art.27.1) B:-15ºC,C:-20ºC * C. vert. Tv

Tv=Pch+Pca·nc * C. horiz. Th Th = Rot esf.torsión

- Angulo y - Cargas perm.(Art.15) - C.perm. (Art.15) - C. perm. (Art.15) - C. per. (A.15) Estrellamiento - Viento (Art.16) - Hielo (Art.17) - Hielo (Art.17) - Hielo (Art.17)

- Res. ángulo (Art.20) - Res. ángulo (Art.20) - Des.Tracc. (Art.18) - Rot.c. (A.19.1) - Temperatura -5 ºC - Temperatura (Art.27.1) - Temperatura (Art.27.1) - Tª (Art.27.1) * Cargas verticales Tv B: -15 ºC, C: -20 ºC B: -15 ºC, C: -20 ºC B:-15ºC,C:-20ºC Tv = Pcv + Pca·nc * Cargas verticales Tv * Cargas verticales Tv * C. vert. Tv * Cargas horizontales Th Tv = Pch + Pca·nc Tv = Pch + Pca·nc Tv=Pch+Pca·nc Th = Fvc + Eca·nc + Rav * Cargas horizontales Th * Cargas horizontales Th * C. horiz. Th direc: bisect. ángulo Th = Rah Th = Dth Th = Rot direc: bisect. ángulo direc: normal a bisect.ang. esf.torsión

- Anclaje - Cargas perm.(Art.15): - C.perm. (Art.15) - C. perm. (Art.15) - C. per. (A.15) - Viento (Art.16) - Hielo (Art.17) - Hielo (Art.17) - Hielo (Art.17) - Temperatura -5 ºC - Temperatura (Art.27.1) - Des.Tracc. (Art.18.2) - Rot.c. (A.19.2) * Cargas verticales Tv B: -15 ºC, C: -20 ºC - Temperatura (Art.27.1) - Tª (Art.27.1) Tv = Pcv + Pca·nc * Cargas verticales Tv B: -15 ºC, C: -20 ºC B:-15ºC,C:-20ºC * Cargas horizontales Th Tv = Pch + Pca·nc * Cargas verticales Tv * C. vert. Tv Th = Fvc + Eca·nc Tv = Pch + Pca·nc Tv=Pch+Pca·nc direc: normal a línea * Cargas horizontales Th * C. horiz. Th Th = Dth Th = Rot direc: línea esf.torsión


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- Fin línea - Cargas perm.(Art.15): - C. perm. (Art.15) - C. per. (A.15) - Viento (Art.16) - Hielo (Art.17) - Hielo (Art.17) - Des.Tracc. (Art.18.3) - Des.Tracc. (Art.18.3) - Rot.c. (A.19.3) - Temperatura -5 ºC - Temperatura (Art.27.1) - Tª (Art.27.1) * Cargas verticales Tv B: -15 ºC, C: -20 ºC B:-15ºC,C:-20ºC Tv = Pcv + Pca·nc * Cargas verticales Tv * C. vert. Tv * Cargas horizontales Th Tv = Pch + Pca·nc Tv=Pch+Pca·nc Th = Rv-Esf.equivalente * Cargas horizontales Th * C. horiz. Th entre Fvc+Eca·nc/Dtv Th = Dth Th = Rot direc: línea direc: línea esf.torsión

En los apoyos de alineación y ángulo se prescinde de la 4ª hipótesis si se verifican simultáneamente las

siguientes condiciones (art. 30.3)

- La línea es de 2ª o 3ª categoría.

- La carga de rotura del conductor es inferior a 6.600 kg.

- Los conductores y cables de tierra tienen un coeficiente de seguridad de 3, como mínimo.

- El coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis tercera es el correspondiente a las

hipótesis normales.

- Se instalen apoyos de anclaje cada 3 km. como máximo.

Cargas permanentes (Art. 15, 16 y 17).

Se considerarán las cargas verticales debidas al peso de los distintos elementos: conductores con sobrecarga

(según hipótesis), aisladores, herrajes y cables de tierra si los hubiera.

En todas las hipótesis en zona A y en la hipótesis de viento en zonas B y C, el peso que gravita sobre los

apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pcv" será:

Pcv = Lv · Ppv · cos · n (kg)

Siendo:

Lv = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de - 5 ºC con sobrecarga de viento

(m).

Ppv = Peso propio del conductor con sobrecarga de viento (kg/m).

= Angulo que forma la resultante del viento con el peso propio del conductor.

n = número total de conductores.

En todas las hipótesis en zonas B y C, excepto en la hipótesis 1ª de Viento, el peso que gravita sobre los

apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pch" será:

Pch = Lh · Pph · n (kg)

Siendo:


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Lh = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de - 15 ºC (zona B) o - 20 ºC (zona

C) con sobrecarga de hielo (m).

Pph = Peso propio del conductor con sobrecarga de hielo (kg/m).

n = número total de conductores.

En todas las zonas y en todas las hipótesis habrá que considerar el peso de los herrajes y la cadena de

aisladores "Pca", así como el número de cadenas de aisladores del apoyo "nc".

Si hay cables de tierra a los valores ”Pcv“ y ”Pch“ habrá que sumarle el peso de los cables de tierra,

sustituyendo en las fórmulas anteriores los datos de los conductores por los de cables de tierra.

Esfuerzos del viento

- El esfuerzo del viento sobre los conductores "Fvc" en la hipótesis 1ª para las zonas A, B y C se obtiene de la

siguiente forma:

Apoyos alineación

Apoyos fin de línea

Apoyos de ángulo y estrellamiento

Fvc = (a1 · d1 · n1 + a2 · d2 · n2)/2 · k (kg)

Fvc = a/2 · d · n · k (kg)

Fvc ap /2 · dp · np · k (kg)

Siendo:

a1 = Proyección horizontal del vano que hay a la izquierda del apoyo (m).

a2 = Proyección horizontal del vano que hay a la derecha del apoyo (m).

a = Proyección horizontal del vano (m).

ap = Proyección horizontal del vano en la dirección perpendicular a la resultante (m).

d, d1, d2, dp = Diámetro del conductor(mm).

n, n1, n2, np = nº de haces de conductores.


K = 0,06 si d 16 mm, K = 0,05 si d > 16 mm, con v 120 Km/h.

K=0,007 · v² · 0,6 / 1000 si v 120 Km/h.

- En la hipótesis 1ª para las zonas A, B y C habrá que considerar el esfuerzo del viento sobre los herrajes y la

cadena de aisladores "Eca", así como el número de cadenas de aisladores del apoyo "nc". Si hay cables de

tierra al valor ”Fvc“ habrá que sumarle el viento sobre los cables de tierra, sustituyendo en las fórmulas

anteriores los datos de los conductores por los de cables de tierra.


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Resultante de ángulo (Art. 20)

El esfuerzo resultante de ángulos "Rav" de las tracciones de los conductores y cables de tierra en la hipótesis

1ª para las zonas A, B y C se obtiene del siguiente modo:

Rav = Th1· n1 + Th1c· n1c )² Th2· n2 + Th2c· n2c )²

· Th1· n1 + Th1c· n1c ) · Th2· n2 + Th2c· n2c ) · cos [180 - (kg)

Siendo:

n1, n2 = Número de haces de conductores . Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de -5 ºC con sobrecarga de viento (conductores)(kg). n1c, n2c = Número de cables de tierra . Th1c, Th2c = Tensiones horizontales en las condiciones de -5 ºC con sobrecarga de viento (cables de tierra)(kg).

= Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.).

El esfuerzo resultante de ángulos "Rah" de las tracciones de los conductores y cables de tierra en la hipótesis

2ª para las zonas B y C se obtiene del siguiente modo:

Rah = Th1· n1 + Th1c· n1c )² Th2· n2 + Th2c· n2c )²

· Th1· n1 + Th1c· n1c ) · Th2· n2 + Th2c· n2c ) · cos [180 - (kg)

Siendo:

n1, n2 = Número de haces de conductores .

Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de -15 ºC (zona B) o -20 ºC (zona C) con sobrecarga de

hielo (conductores)(kg).

n1c, n2c = Número de cables de tierra .

Th1c, Th2c = Tensiones horizontales en las condiciones de -15 ºC (zona B) o -20 ºC (zona C) con sobrecarga de

hielo (cables de tierra)(kg).

= Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.).

*Nota: En los apoyos de estrellamiento las operaciones anteriores se han realizado tomando las tensiones dos

a dos para conseguir la resultante total.

Desequilibrio de tracciones (Art. 18)

- En la hipótesis 1ª (sólo apoyos fin de línea) en zonas A, B y C y en la hipótesis 3ª en zona A (apoyos

alineación, ángulo, estrellamiento y anclaje), el desequilibrio de tracciones "Dtv" se obtiene:


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Apoyos de alineación

Dtv = 8/100 · (Th · n + Thc · nc)(kg)

Dtv = Abs( (Th1· n1 + Th1c· n1c) – (Th2 · n2 Th2c · n2c (kg)

Apoyos anclaje

Dtv = 50/100 · (Th · n + Thc · nc)(kg) Dtv = Abs( (Th1· n1 + Th1c· n1c) – (Th2 · n2 + Th2c · n2c) ) (kg)

Apoyos ángulo y estrellamiento

Dtv = 50/100 · (Th · n + Thc · nc )(kg)


Dtv = 100/100 · (Th · n + Thc · nc)(kg)

Siendo:

n, n1, n2 = número total de conductores.

Th, Th1, Th2 = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de - 5 ºC y sobrecarga de viento

(conductores)(kg).

nc, n1c, n2c = número total de cables de tierra.

Thc, Th1c, Th2c = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de - 5 ºC y sobrecarga de viento

(cables de tierra)(kg).

- En la hipótesis 2ª (fin de línea) y 3ª (alineación, ángulo, estrellamiento y anclaje) en zonas B y C, el

desequilibrio de tracciones "Dth" se obtiene:


Dth = 8/100 · (T0h · n + T0hc · nc) (kg) Dth = Abs( (T0h1· n1 + T0h1c· n1c) – (T0h2 · n2 + T0h2c · n2c) ) (kg)

Apoyos anclaje

Dth = 50/100 · (T0h · n + T0hc · nc) (kg) Dth = Abs( (T0h1· n1 + T0h1c· n1c) – (T0h2 · n2 + T0h2c · n2c) ) (kg)

Apoyos ángulo y estrellamiento

Dth = 50/100 · (T0h · n + T0hc · nc) (kg)


Dth = 100/100 · (T0h · n + T0hc · nc) (kg)

Siendo:

n, n1, n2 = número total de conductores.


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T0h ,T0h1 ,T0h2 = Componente horizontal de la tensión en las condiciones más desfavorables de tensión

máxima a - 15 ºC (Zona B) y - 20 ºC (Zona C) con sobrecarga de hielo (conductores)(kg).

nc, n1c, n2c = número total de cables de tierra.

T0hc ,T0h1c ,T0h2c = Componente horizontal de la tensión en las condiciones más desfavorables de tensión

máxima a - 15 ºC (Zona B) y - 20 ºC (Zona C) con sobrecarga de hielo (cables de tierra)(kg).

Esfuerzo equivalente a la Resultante entre el esfuerzo del viento y el desequilibrio de tracciones

En los apoyos fin de línea, en la hipótesis de viento en zonas A, B y C, el esfuerzo del viento y el desequilibrio

de tracciones son esfuerzos perpendiculares, por lo tanto el esfuerzo equivalente "Rv" (en la dirección de la

línea) a la resultante de ambos se obtiene:

Rv = Fvc + Eca·nc)² + Dtv² · (cos + sen (kg)

Siendo:

Fvc = Esfuerzo del viento sobre los conductores (kg).

Eca = Esfuerzo del viento sobre la cadena de aisladores y herrajes (kg).

nc = número de cadenas de aisladores del apoyo.

Dtv = Desequilibrio de tracciones en la hipótesis de viento (kg).

= ángulo que forma la resultante de los esfuerzos con la línea.

tg = (Fvc + Eca·nc) / Dtv

Rotura de conductores (Art. 19)

El esfuerzo debido a la rotura de un conductor "Rot", aplicado en el punto donde produzca la solicitación más

desfavorable, se obtiene:


- Se prescinde siempre que se cumplan las condiciones especificadas en el artículo 30.3.

- Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la rotura de un

solo conductor o cable de tierra "Rot", aplicado en el punto que produzca la solicitación más desfavorable.

Rot = T0h (kg)

Apoyos de anclaje, ángulo y estrellamiento Rot = T0hc (kg)

Rot = T0h (simplex, un sólo conductor por fase) (kg) Rot = T0h · ncf · 0,5 (dúplex, tríplex, cuadruplex; dos, tres o cuatro conductores por fase) (kg)

Rot = T0hc (kg)

Fin de línea

Rot = T0h · ncf (kg)


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Rot = 2 ·T0h · ncf (montaje tresbolillo y bandera) (kg)

Siendo:

ncf = número de conductores por fase.

Rot = T0hc (kg)

T0h = Componente horizontal de la tensión en las condiciones más desfavorables de tensión máxima (conductores).

T0hc = Componente horizontal de la tensión en las condiciones más desfavorables de tensión máxima (cables de tierra).

Esfuerzos descentrados

En los apoyos fin de línea o bandera, cuando tienen el montaje al tresbolillo o bandera, aparecen por la

disposición de la cruceta esfuerzos descentrados en condiciones normales, cuyo valor será:

Esdt = T0h · ncf (kg) (tresbolillo)

Esdb = 3 · T0h · ncf (kg) (bandera)

Esdb = T0hc (kg) (bandera y dos cables de tierra)

Siendo:


T0h = Componente horizontal de la tensión en las condiciones más desfavorables de tensión máxima

(conductores).

T0hc = Componente horizontal de la tensión en las condiciones más desfavorables de tensión máxima (cables

de tierra).

Apoyo adoptado

El apoyo adoptado deberá soportar la combinación de esfuerzos considerados en cada hipótesis (cargas

horizontales, cargas verticales y esfuerzos de torsión).

CIMENTACIONES (Art. 31 RLAAT).

Las cimentaciones se podrán realizar mediante zapatas monobloque o zapatas aisladas. En ambos casos se

producirán dos momentos, uno debido al esfuerzo en punta y otro debido al viento sobre el apoyo.

Estarán situados los dos momentos, horizontalmente en el centro del apoyo y verticalmente a ras de tierra.

Momento debido al esfuerzo en punta

El momento debido al esfuerzo en punta "Mep" se obtiene:

Mep = Ep · Hrc


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Siendo:

Ep = Esfuerzo en punta (kg).

Hrc = Altura de la resultante de los conductores (m).

Momento debido al viento sobre el apoyo

El momento debido al esfuerzo del viento sobre el apoyo "Mev" se obtiene:

Siendo: Mev = Eva · Hv

Eva = Esfuerzo del viento sobre el apoyo (kg). Según artículo 16 se obtiene:

Eva = (160 · (1 - ) + 80 · ( 1 - ) ) · S (apoyos de celosía con perfiles normales).

Eva = (90 · (1 - ) + 45 · ( 1 - ) ) · S (apoyos de celosía con perfiles cilíndricos).

Eva = 100 · S (apoyos con superficies planas si v 120 Km/h).

Eva = 70 · S (apoyos con superficies cilíndricas si v 120 Km/h).

Eva = 0,007 · v² · S (apoyos con superficies planas si v 120 Km/h).

Eva = 0,007 · v² · 0,6 · S (apoyos con superficies cilíndricas si v 120 Km/h).


S = Superficie real del apoyo expuesta al viento (m²).

silueta.

= Coeficiente de opacidad. Relación entre la superficie real de la cara y el área definida por su

Hv = Altura del punto de aplicación del esfuerzo del viento (m). Se obtiene:

Hv = H/3 · (d1 + 2·d2) / (d1 + d2) (m)

H = Altura total del apoyo (m).

d1 = anchura del apoyo en el empotramiento (m).

d2 = anchura del apoyo en la cogolla (m).

Zapatas Monobloque.

Las zapatas monobloque están compuestas por macizos de hormigón de un solo bloque. Momento de fallo al vuelco

Para que un apoyo permanezca en su posición de equilibrio, el momento creado por las fuerzas exteriores a él ha de ser absorbido por la cimentación, debiendo cumplirse por tanto:

Siendo:

Mf 1,65 · (Mep + Mev)

Mf = Momento de fallo al vuelco. Momento absorbido por la cimentación (kg · m).

Mep = Momento producido por el esfuerzo en punta (kg · m).

Mev = Momento producido por el esfuerzo del viento sobre el apoyo (kg · m).


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t

Momento absorbido por la cimentación

El momento absorbido por la cimentación "Mf" se calcula por la fórmula de Sulzberger:

Mf = 139 · C2 · a · h4 + a3 · (h + 0,20) · 2420 · ( 0,5 - 2/3· (1,1 · h/a · 1/10·C2) )

Siendo:

C2 = Coeficiente de compresibilidad del terreno a la profundidad de 2 m (kg/cm3).

a = Anchura del cimiento (m).

h = Profundidad del cimiento (m).

Zapatas Aisladas.

Las zapatas aisladas están compuestas por un macizo de hormigón para cada pata del apoyo.

Fuerza de rozamiento de las tierras

Cuando la zapata intenta levantar un volumen de tierra, este opone una resistencia cuyo valor será:

Siendo: Frt = · ( 2 · L) ·tg [

t = Densidad de las tierras de que se trata ( 1600 Kg/ m3 ).

= Longitudes parciales del macizo, en m.

L = Perímetro de la superficie de contacto, en m.

= Angulo de las tierras ( generalmente = 45º ).

Peso de la tierra levantada

El peso de la tierra levantada será:

Siendo: Pt = Vt · t , en Kg.

Vt = 1/3· h · (Ss + Si + ( Ss · Si )) ; volumen de tierra levantada, que corresponde a un tronco de pirámide, en

m3 .

t = Densidad de la tierra, en Kg/ m3 .

h = Altura del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m.

Ss = Superfice superior del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m2 .

Si = Superfice inferior del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m2 .

Al volumen de tierra “ Vt “, habrá que quitarle el volumen del macizo de hormigón que hay enterrado.


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Peso del macizo de hormigón

El peso del macizo de hormigón de la zapata será:

Siendo: Ph = Vh · h , en Kg.

h = Densidad del macizo de hormigón, en Kg/ m3 .

Vh = Vhi ; los volumenes “ Vhi ” pueden ser cubos, pirámides o troncos de pirámide, en m3 .

Vi = 1/3 · h · (Ss + Si + ( Ss · Si )) ; volumen del tronco de pirámide, en m3 .

Vi = 1/3 · h · S ; volumen de la pirámide, en m3 .

Vi = h · S ; volumen del cubo, en m3 .

h = Altura del cubo, pirámide o tronco de pirámide, en m.

Ss = Superfice superior del tronco de pirámide, en m2 .

Si = Superfice inferior del tronco de pirámide, en m2 .

S = Superfice de la base del cubo o pirámide, en m2 .

Esfuerzo vertical debido al esfuerzo en punta

El esfuerzo vertical que tiene que soportar la zapata debido al esfuerzo en punta "Fep" se obtiene:

Siendo:

Fep = 0,5 · (Mep + Mev · f) / Base , en Kg.

Mep = Momento producido por el esfuerzo en punta, en Kg · m.

Mev = Momento producido por el esfuerzo del viento sobre el apoyo, en Kg · m.

f = Factor que vale 1 si el coeficiente de seguridad del apoyo es normal y 1,25 si el coeficiente de seguridad es

reforzado.

Base = Base del apoyo, en m.

Esfuerzo vertical debido a los pesos

Sobre la zapata actuarán esfuerzos verticales debidos a los pesos, el valor será:

Siendo: FV = TV /4 + Pa /4 + Pt + Ph , en Kg.

TV = Esfuerzos verticales del cálculo de los apoyos, en Kg.

Pa = Peso del apoyo, en Kg.

Pt = Peso de la tierra levantada, en Kg.

Ph = Peso del hormigón de la zapata, en Kg.

Esfuerzo total sobre la zapata

El esfuerzo total que actúa sobre la zapata será:


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Siendo: FT = Fep + FV , en Kg.

Fep = Esfuerzo debido al esfuerzo en punta, en Kg.

FV = Esfuerzo debido a los esfuerzos verticales, en Kg.

Comprobación de las zapatas

Si el esfuerzo total que actúa sobre la zapata tiende a levantar el macizo de hormigón, habrá que comprobar el

coeficiente de seguridad ”Cs“, cuyo valor será:

Cs = ( FV + Frt ) / Fep > 1,5 .

Si el esfuerzo total que actúa sobre la zapata tiende a hundir el macizo de hormigón, habrá que comprobar que

el terreno tiene la debida resistencia ”Rt“, cuyo valor será:

Rt = FT / S , en Kg/cm2 .

Siendo:

FV = Esfuerzo debido a los esfuerzos verticales, en Kg.

Frt = Esfuerzo de rozamiento de las tierras, en Kg.

Fep = Esfuerzo debido al esfuerzo en punta, en Kg.

FT = Esfuerzo total sobre la zapata, en Kg.

S = Superficie de la base del macizo, en cm2 .

CADENA DE AISLADORES.

Cálculo eléctrico

El grado de aislamiento respecto a la tensión de la línea se obtiene colocando un número de aisladores suficiente "NAis", cuyo número se obtiene:

NAis = Nia · Ume / Llf

Siendo:

NAis = número de aisladores de la cadena.

Nia = Nivel de aislamiento recomendado según las zonas por donde atraviesa la línea (cm/kV).

Ume = Tensión más elevada de la línea (kV).

Llf = Longitud de la línea de fuga del aislador elegido (cm).


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Cálculo mecánico

Mecánicamente, el coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores "Csm" ha de ser mayor de 3. El aislador debe soportar las cargas normales que actúan sobre él.

Siendo:

Csmv = Qa / (Pv+Pca) > 3

Csmv = coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores con cargas normales.

Qa = Carga de rotura del aislador (Kg).

Pv = El esfuerzo vertical transmitido por los conductores al aislador (kg).

Pca = Peso de la cadena de aisladores y herrajes (kg).

El aislador debe soportar las cargas anormales que actúan sobre él.

Siendo:

Csmh = Qa / (Toh·ncf) > 3

Csmh = coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores con cargas anormales.

Qa = Carga de rotura del aislador (Kg).

Toh = Tensión horizontal máxima en las condiciones más desfavorables (kg).


Longitud de la cadena

La longitud de la cadena Lca será:

Siendo:

Lca = Longitud de la cadena (m).


LAis = Longitud de un aislador (m).

1.7.4. Peso de la cadena

Lca = NAis · LAis (m)

El peso de la cadena Pca será:

Siendo:

Pca = Peso de la cadena (Kg).


PAis = Peso de un aislador (Kg).

Pca = NAis · PAis (Kg)


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Esfuerzo del viento sobre la cadena

El esfuerzo del viento sobre la cadena Eca será:

Siendo:

Eca = k · (DAis / 1000) · Lca (Kg)

Eca = Esfuerzo del viento sobre la cadena (Kg).

k = 70 (si v £ 120 Km/h). Según artículo 16.

k = 0,007 · v² · 0,6 (si v > 120 Km/h). Según artículo 16.


DAis = Diámetro máximo de un aislador (mm).

Lca = Longitud de la cadena (m).

DISTANCIAS DE SEGURIDAD.

Distancia de los conductores al terreno

La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha vertical, queden

situados por encima de cualquier punto del terreno o superficies de agua no navegables a una altura mínima

de.

5,3 + U/150 (m), mínimo 6 m.

Siendo:

U = Tensión de la línea (kV).

Distancia de los conductores entre sí

La distancia de los conductores entre sí "D" debe ser como mínimo:

Siendo:

D = k· (F + L) + U/150 (m).

k = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, según tabla del artículo 25.1.

RLAAT.

L = Longitud de la cadena de suspensión (m). Si la cadena es de amarre L=0.


F = Flecha máxima (m).

Distancia de los cables de tierra entre sí

La distancia de los cables de tierra entre sí "D" debe ser como mínimo:

D = k· (F) + U/150 (m) .


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Siendo:

k = Coeficiente que depende de la oscilación de los cables de tierra con el viento, según tabla del artículo 25.1.

RLAAT.



Distancia de los conductores al apoyo

La distancia mínima de los conductores al apoyo "ds" será de:

Siendo:


ds = 0,1 + U/150 (m), mínimo de 0,2 m.

ANGULO DE DESVIACION DE LA CADENA DE SUSPENSION.

Debido al esfuerzo del viento sobre los conductores, las cadenas de suspensión en apoyos de alineación

sufren una desviación respecto a la vertical. El ángulo máximo de desviación de la cadena "a" no podrá ser

superior al ángulo "b" máximo permitido para que se mantenga la distancia del conductor al apoyo.

tg = (Pv + Eca/2) / (P-5ºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de alineación.

Siendo:

tg a = Tangente del ángulo que forma la cadena de suspensión con la vertical, al desviarse por la acción del

viento.

Pv = Esfuerzo de la mitad del viento sobre el conductor (kg).

Eca = Esfuerzo de la mitad del viento sobre la cadena de aisladores y herrajes (kg).

P-5ºC+V/2 = Peso total del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de - 5 ºC con sobrecarga

mitad de viento (kg).


Si el valor del ángulo de desviación de la cadena " " es mayor del ángulo máximo permitido " ", se deberá

colocar un contrapeso de valor:

G = Etv / tg -Pt

DESVIACION HORIZONTAL DE LAS CATENARIAS POR LA ACCION DEL VIENTO.

dH = z · sen


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Siendo:

dH = Desviación horizontal de las catenarias por la acción del viento (m).

z = Distancia entre el punto de la catenaria y la recta de unión de los puntos de sujeción (m).

a = Angulo que forma la resultante del viento con el peso propio del conductor.

DATOS GENERALES DE LA INSTALACION.

Tensión de la línea: 20 kV.

Tensión más elevada de la línea: 24 kV.

Velocidad del viento: 120 km/h.

Zonas: B.

CONDUCTOR.

Denominación: LA-56.

Sección: 54.6 mm2 .

Diámetro: 9.5 mm.

Carga de Rotura: 1666 Kg.

Módulo de elasticidad: 8100 Kg/mm2 .

Coeficiente de dilatación lineal: 19.1 · 10-6 .

Peso propio: 0.19 Kg/m.

Peso propio más sobrecarga de viento: 0.6 Kg/m.

Peso propio más sobrecarga con la mitad del viento: 0.34 Kg/m.

Peso propio más sobrecarga de hielo(Zona B): 0.74 Kg/m.

Peso propio más sobrecarga de hielo(Zona C): 1.3 Kg/m.

TENSION MAXIMA EN LA LINEA Y COMPONENTE HORIZONTAL. Ver en la tabla de TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS.

VANO DE REGULACION. Ver en la tabla de TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS.

TENSIONES HORIZONTALES Y FLECHAS EN DETERMINADAS CONDICIONES. Ver en la tabla de TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS.

Ver en la tabla de TENSIONES Y FLECHAS DE TENDIDO.

LIMITE DINAMICO EDS. Ver en la tabla de TENSIONES Y FLECHAS DE TENDIDO.

APOYOS. Ver en la tabla de CALCULO DE APOYOS.

CIMENTACIONES. Ver en la tabla de CALCULO DE CIMENTACIONES.


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CADENAS DE AISLADORES. Ver en la tabla de CALCULO DE CADENAS DE AISLADORES.

DISTANCIAS DE SEGURIDAD.

Distancia de los conductores al terreno

La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha vertical, queden

situados por encima de cualquier punto del terreno o superficies de agua no navegables a una altura mínima

de.

Siendo:

dst = 5,3 + U/150 = 5,3 + 20/150 = 5.43 m.; mínimo 6m. dst = 6 m.


Distancia de los conductores entre sí

La distancia de los conductores entre sí D debe ser como mínimo:

D = k· (F + L) + U/150

Siendo:

k = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, según tabla del artículo 25.1.

RLAAT.

L = Longitud de la cadena de suspensión (m). Si la cadena es de amarre L=0.



Apoyo 2

D = 0.65· (3.77 + 0) + 20/150 = 1.4 m

Apoyo 3

D = 0.65· (3.77 + 0.5) + 20/150 = 1.48 m

Apoyo 4

D = 0.65· (3.22 + 0) + 20/150 = 1.3 m

Apoyo 1

D = 0.65· (0.24 + 0) + 20/150 = 0.45 m

Apoyo 6

D = 0.65· (3.91 + 0.5) + 20/150 = 1.5 m


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Apoyo 5

D = 0.65· (3.91 + 0) + 20/150 = 1.42 m

Apoyo 7

D = 0.65· (2.87 + 0) + 20/150 = 1.23 m

Distancia de los conductores al apoyo

La distancia mínima de los conductores al apoyo ds será de:

Siendo:

dsa = 0,1 + U/150 = 0,1 + 20/150 = 0.23 m.; mínimo 0,2 m.

dsa = 0.23 m.


ANGULO DE DESVIACION DE LA CADENA DE SUSPENSION.

Debido al esfuerzo del viento sobre los conductores, las cadenas de suspensión en apoyos de alineación

sufren una desviación respecto a la vertical. El ángulo máximo de desviación de la cadena no podrá ser

superior al ángulo máximo permitido para que se mantenga la distancia del conductor al apoyo.

tg = (Pv + Eca/2) / (P-5ºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de alineación.

Siendo:

tg = Tangente del ángulo que forma la cadena de suspensión con la vertical, al desviarse por la acción del

viento.

Pv = Esfuerzo de la mitad del viento sobre el conductor (kg).

Eca = Esfuerzo de la mitad del viento sobre la cadena de aisladores y herrajes (kg).

P-5ºC+V/2 = Peso total del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de - 5 ºC con sobrecarga

mitad de viento (kg).


Si el valor del ángulo de desviación de la cadena es mayor del ángulo máximo permitido , se deberá colocar un

contrapeso de valor:

Apoyos de Alineación.

G = Etv / tg -Pt

Apoyo 3

tg a = (Pv + Eca/2) / (P-5ºC+V/2 + Pca/2) = (38.44 + 8.93/2) / (19.64 + 3.6/2) = 2.

a = 63.44º

b = 61.31º

G = Etv / tg b -Pt = 42.9 / 1.83 - 21.44 = 2.03 Kg.



Apoyo 6

tg = (Pv + Eca/2) / (P-5ºC+V/2 + Pca/2) = (38.07 + 8.93/2) / (18.39 + 3.6/2) = 2.11.

= 64.6º

= 61.31º

G = Etv / tg -Pt = 42.53 / 1.83 - 20.19 = 3.08 Kg.

TABLAS RESUMEN.

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TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS (CONDUCTORES).

Vano Longit.

(m)

Desni.

(m)

Vano Regula.

(m)

Hipótesis de Tensión Máxima Hipótesis de Flecha Máxima -5ºC+V Toh(Kg)

-15ºC+H Toh(Kg)

-20ºC+H Toh(Kg)

15ºC+V 50ºC 0ºC+H Th(Kg) F(m) Th(Kg) F(m) Th(Kg) F(m)

1-2 27 4.3 27 546.7 318.5 0.17 71.3 0.24 435.4 0.16 2-3 140 -21.11 135.16 538.8 400.5 3.72 124.4 3.77 503.9 3.66 3-4 129.73 -14.6 135.16 538.8 400.5 3.18 124.4 3.22 503.9 3.13 4-5 96.45 -15.94 96.45 540.8 383.3 1.85 117 1.9 487.5 1.8 5-6 143.8 -14.98 134.73 544.1 404.1 3.87 125.7 3.91 508.3 3.81 6-7 123.33 -7.54 134.73 544.1 404.1 2.83 125.7 2.87 508.3 2.79

Vano Longit.

(m)

Desni.

(m)

Vano Regula.

(m)

Hipótesis Flecha Minima Hipótesis de Cálculo Apoyos D.C.Ais. Desviación horizontal viento

(m) -5ºC F(m)

-15ºC F(m)

-20ºC F(m)

-5ºC+V Th(Kg)

-15ºC+H Th(Kg)

-20ºC+H Th(Kg)

-5ºC+V/2 Th(Kg)

1-2 27 4.3 27 0.03 461.2 546.7 446.9 2-3 140 -21.11 135.16 2.35 439.9 538.8 287.9 3-4 129.73 -14.6 135.16 2.01 439.9 538.8 287.9 4-5 96.45 -15.94 96.45 0.75 445.3 540.8 326.6 5-6 143.8 -14.98 134.73 2.4 444.6 544.1 292.3 6-7 123.33 -7.54 134.73 1.76 444.6 544.1 292.3

TENSIONES Y FLECHAS DE TENDIDO (CONDUCTORES).

Vano Long. (m)

Desni. (m)

V.Reg. (m)

-20ºC -15ºC -10ºC -5ºC 0ºC 5ºC 10ºC 15ºC T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m)

1-2 27 4.3 27 524.4 0.03 483 0.04 441.7 0.04 400.5 0.04 359.5 0.05 318.7 0.05 278.4 0.06 2-3 140 -

21.11 135.16 199.5 2.35 189.6 2.47 180.8 2.59 172.9 2.71 165.8 2.83 159.4 2.94 153.6 3.05

3-4 129.73 -14.6 135.16 199.5 2.01 189.6 2.11 180.8 2.21 172.9 2.32 165.8 2.41 159.4 2.51 153.6 2.61 4-5 96.45 -

15.94 96.45 296.4 0.75 269 0.83 244.5 0.91 222.8 1 204 1.09 187.8 1.19 173.9 1.28

5-6 143.8 - 14.98

134.73 204.6 2.4 194.1 2.53 184.7 2.66 176.4 2.79 168.9 2.91 162.2 3.03 156.1 3.15

6-7 123.33 -7.54 134.73 204.6 1.76 194.1 1.86 184.7 1.95 176.4 2.04 168.9 2.13 162.2 2.22 156.1 2.31


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50ºC EDS

CALCULO DE APOYOS.

Apoyo Función Ang. Rel.

gr.sexa.

Hipótesis 1ª (Viento) -5ºC+V

Hipótesis 2ª (Hielo) (-15:B/-20:C)ºC+H

Hipótesis 3ª (Des.Tr.) (-5:A)ºC+V

(-15:B/-20:C)ºC+H

Hipótesis 4ª (Rotura) (-5:A)ºC+V

(-15:B/-20:C)ºC+H

Esf.Tors. Con.norm.

(Kg)

D.Cond. Cálculo

(m) Tv(Kg) Th(Kg) Tv(Kg) Th(Kg) Tv(Kg) Th(Kg) Tv(Kg) Th(Kg)

1 Fin Línea -50.7 1444.6; dir:línea

-219.7 1640.2; dir:línea

-219.7 546.7 0 0.45

2 Angulo 76; apo.3 201.7 970.2; dir:result.

715.8 870.6; dir:result.

715.8 1024.1; dir:nor.res.

715.8 546.7 1.4

3 Alineación 72.1 257.4; dir:nor.lín.

252.8 252.8 129.3; dir:línea

1.48

4 Anclaje 109.1 246.9; dir:nor.lín.

362.6 362.6 811.3; dir:línea

362.6 540.8 1.3

5 Angulo 72.6; apo.6

64.7 1052.3; dir:result.

194.4 990.6; dir:result.

194.4 1022.5; dir:nor.res.

194.4 544.1 1.42

6 Alineación 68.8 255.2; dir:nor.lín.

239.8 239.8 130.6; dir:línea

1.5

7 Fin Línea 24.6 1458; dir:línea

53.3 1632.4; dir:línea

53.3 544.1 0 1.23

Vano Long. Desni. V.Reg. 20ºC 30ºC 40ºC 45ºC (m) (m) (m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F( m

T(Kg) F(m)

1-2 27 4.3 27 238.9 0.07 200.5 0.09 164.4 0.11 132.1 0.13 105.4 2 71.3 0.242-3 140 -21.11 135.16 148.3 3.16 143.4 3.27 139 3.37 134.9 3.47 131.2 67 124.4 3.773-4 129.73 -14.6 135.16 148.3 2.7 143.4 2.79 139 2.88 134.9 2.97 131.2 14 124.4 3.224-5 96.45 -15.94 96.45 161.9 1.38 151.6 1.47 142.8 1.56 135 1.65 128.3 82 117 1.95-6 143.8 -14.98 134.73 150.5 3.27 145.5 3.38 140.8 3.49 136.6 3.6 132.7 81 125.7 3.916-7 123.33 -7.54 134.73 150.5 2.39 145.5 2.48 140.8 2.56 136.6 2.64 132.7 79 125.7 2.87


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APOYOS ADOPTADOS.

Apoyo Función Tipo Coefic. Segur.

Angulo

gr.sexa.

Altura Total (m)

Esf.Util Punta (Kg)

Esf.Ver. s.Tors.

(Kg)

Esf.Ver. c.Tors.

(Kg)

Esfuer. Torsión

(Kg)

Dist. Torsión

(m)

Peso

(Kg) 1 Fin Línea Celosia recto N 12 2000 1500 900 1200 1.5 2 Angulo Celosia recto N 149 16 2000 1500 900 1200 1.5 3 Alineación Celosia recto N 14 500 1000 600 560 1.5 4 Anclaje Celosia recto R 12 1000 1000 600 720 1.5 5 Angulo Celosia recto R 145 10 2000 1500 900 1200 1.5 6 Alineación Celosia recto N 10 500 1000 600 560 1.5 7 Fin Línea Celosia recto N 10 2000 1500 900 1200 1.5

CRUCETAS ADOPTADAS.

Apoyo Función Tipo Montaje D.Cond. Cuceta

(m)

a Brazo

Superior (m)

b Brazo Medio (m)

c Brazo Inferior

(m)

d D.Vert. Brazos

(m)

e Altura Refuer.

(m)

Peso

(Kg)

Esfuerzo Máximo

(Kg)

Altura Cúpula

(m)

1 Fin Línea Celosia recto Montaje O S. 1.25 1.25 100 4500 2 Angulo Celosia recto Montaje O S. 1.5 1.5 100 4500 3 Alineación Celosia recto Boveda R. 2 2 1.2 100 9000 4 Anclaje Celosia recto Montaje O S. 1.5 1.5 100 4500 5 Angulo Celosia recto Montaje O S. 1.5 1.5 100 4500 6 Alineación Celosia recto Boveda R. 2 2 1.2 100 9000 7 Fin Línea Celosia recto Montaje O S. 1.25 1.25 100 4500


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CALCULO DE CIMENTACIONES.

Apoyo Función Esf.Util Alt.Res. Mom.Producido Esf.Vie. Alt.Vie. Mom.Producido Momento Total Punta conduc. por el conduc. Apoyos Apoyos Viento Apoyos Fuerzas externas (Kg) (m) (Kg.m) (Kg) (m) (Kg.m) (Kg.m) 1 Fin Línea 2000 10.05 20100 303.1 4.71 1427.2 21527.2 2 Angulo 2000 13.95 27900 437.7 6.34 2775.5 30675.5 3 Alineación 500 13.25 6625 348.3 5.78 2012.1 8637.1 4 Anclaje 1000 10.35 10350 285.8 4.84 1384.5 11734.5 5 Angulo 2000 8.1 16200 243.6 3.85 938.8 17138.8 6 Alineación 500 9.4 4700 231.6 4.13 957.2 5657.2 7 Fin Línea 2000 8.15 16300 245.3 3.88 951 17251

Apoyo Función Ancho

Cimen.

A(m)

Alto Cimen.

H(m)

MONOBLOQUE ZAPATAS AISLADAS Coefic. Comp.

Mom.Absorbido por la

cimentac. (Kg.m)

Volum. Horm.

(m3)

Peso Horm.

(Kg)

Volum. Tierra

(m3)

Dens. Tierra

(Kg/m3)

Peso Tierra

(Kg)

Esf.Roz. Tierra

(Kg)

Esf. Montan.

(Kg)

Esf. Vert.

(Kg)

Coef. Seg.

Res.Cálc. Tierra

(Kg/cm2)

1 Fin Línea 1.02 2.2 10 35822 2 Angulo 1.2 2.3 10 50792.9 3 Alineación 1.05 1.7 10 14305.5 4 Anclaje 1 1.9 10 20165.8 5 Angulo 0.91 2.15 10 28852 6 Alineación 0.98 1.55 10 9452.3 7 Fin Línea 0.98 2.1 10 28710.1



CALCULO DE CADENAS DE AISLADORES.

Apoyo Función Denom. Qa D.Ais. Llf L.Ais. P.Ais. (Kg) (mm) (mm) (m) (Kg)

1 Fin Línea U70BS 6860 255 280 0.25 1.8 2 Angulo U70BS 6860 255 280 0.25 1.8 3 Alineación U70BS 6860 255 280 0.25 1.8 4 Anclaje U70BS 6860 255 280 0.25 1.8 5 Angulo U70BS 6860 255 280 0.25 1.8 6 Alineación U70BS 6860 255 280 0.25 1.8 7 Fin Línea U40BS 3900 175 185 0.17 1.7

Apoyo Función N.Cad. Denom. N.Ais. Nia

(cm/KV) Lca (m)

L.Alarg. (m)

Pca (Kg)

Eca (Kg)

Pv+Pca (Kg)

Csmv Toh· ncf (Kg)

Csmh

1 Fin Línea 3 C.Am. U70BS 2 1.7 0.5 3.6 8.93 76.82 85.3 546.73 12.55 2 Angulo 6 C.Am. U70BS 2 1.7 0.5 3.6 8.93 134.24 49.77 546.73 12.55 3 Alineación 3 C.Su. U70BS 2 1.7 0.5 3.6 8.93 80.67 81.4 0 68600 4 Anclaje 6 C.Am. U70BS 2 1.7 0.5 3.6 8.93 125.87 52.99 540.83 12.68 5 Angulo 6 C.Am. U70BS 2 1.7 0.5 3.6 8.93 110.72 60.01 544.13 12.61 6 Alineación 3 C.Su. U70BS 2 1.7 0.5 3.6 8.93 76.34 85.81 0 68600 7 Fin Línea 3 C.Am. U40BS 3 1.7 0.51 5.1 6.25 12.66 219.64 544.13 7.17

CALCULO DE ESFUERZOS VERTICALES SIN SOBRECARGA.

Apoyo Función Esf.Vert. -20ºC (Kg)

Esf.Vert. -15ºC (Kg)

Esf.Vert. -5ºC (Kg)

1 Fin Línea -231.74 -192.27 2 Angulo 410.18 362.27 3 Alineación 65.09 67.24 4 Anclaje 165.85 146.45 5 Angulo 7.41 26.93 6 Alineación 60.4 62.97 7 Fin Línea 12.78 16.43

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s

Para calcular la intensidad de la línea aplicaremos la siguiente fórmula:

I P 3.U

160

34,64

4,62A

A continuación calcularemos la densidad de corriente para el conductor 47-AL1/8-ST1A.(LA-56):

D I

S

4,62

54,6 0,084

A

mm2

La densidad máxima de corriente admisible en régimen permanente para corriente alterna y

frecuencia de 50 Hz se deduce de la tabla del art.22 del R.L.A.T. Para el conductor 47-AL1/8-

ST1A.(LA-56), del presente Proyecto, dicho valor es:

= 3,7 A/mm²

Por tanto: 0,084 A/mm² < 3,7 A/mm²

Por lo tanto la intensidad máxima admisible es:

I máx = x S = 202 A

La potencia que puede transportar la línea está limitada por la intensidad máxima determinada

anteriormente y por la caída de tensión, que no deberá exceder del 5%. La máxima potencia a

transportar limitada por la intensidad máxima es:

Pmáx. 3 U Imáx. cos

Siendo:

Pmáx.: Potencia máxima a transportar en KVA.

U: Tensión de la línea en KV.

Imáx.: Intensidad máxima admisible del cable en Amperios.

Cos φ: Coseno de φ de la instalación.

9.3. POTENCIA MÁXIMA A TRANSPORTAR EN LA LÍNEA AÉREA.

9.2. INTENSIDAD Y DENSIDAD DE CORRIENTE EN TRAMO AÉREO.


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En el caso del conductor 47-AL1/8-ST1A.(LA-56):

Pmáx. 3 20 202

0,9

6.290KVA

Siendo I.máx.=202 A., la intensidad máxima admisible para un cable unipolar de aluminio de 56 mm2

de sección.

La línea proyectada responderá a las siguientes características:

Tipo.............................................................Subterránea trifásica.

Tensión de servicio………………………...20.000V

Potencia de transporte……………………..160 KVA.

Longitud.......................................................10 metros.

Por su parte, el conductor a emplear responderá a las siguientes características:

Designación UNE: HEPRZ1 AL a 12/20KV.

Material del conductor: Aluminio

Número de conductores: 1

Diámetro sobre semi-conductora externa: 15,79 mm

Diámetro sobre pantalla: 26,5 mm

Diámetro exterior: 33 mm

Sección del conductor: 150 mm²

Peso aproximado: 1390 kg/km

Reactancia por fase a 50 Hz: 0,112 Ohm/km

Resistencia del conductor en CA a 90º C: 0,262 Ohm/km

Capacidad aproximada conductores fase: 0,3µF / km

Tensión nominal de servicio Uo/U: 12/20 kV

Intensidad Máxima admisible

(enterrada bajo tubo): 255 A.

9.4. CÁLCULO TRAMO SUBTERRÁNEO.


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s

Para calcular la intensidad de la línea aplicaremos la siguiente fórmula:

I P 3.U

160

34,64

4,62A

A continuación calcularemos la densidad de corriente para el conductor HEPRZ1 150 mm2:

D I

S

4,62

150 0,030

A

mm2

La densidad máxima de corriente admisible en régimen permanente para corriente alterna y

frecuencia de 50 Hz para el tipo de conductor HEPRZ1 del presente Proyecto, dicho valor es:

= 1,68 A/mm²

Por tanto: 0,030 A/mm² < 1,68 A/mm²

Por lo tanto la intensidad máxima admisible es:

I máx = x S = 252 A

La potencia que puede transportar la línea está limitada por la intensidad máxima determinada

anteriormente y por la caída de tensión, que no deberá exceder del 5%. La máxima potencia a

transportar limitada por la intensidad máxima es:

Pmáx. 3 U Imáx. cos

Siendo:

Pmáx.: Potencia máxima a transportar en KVA.

U: Tensión de la línea en KV.

Imáx.: Intensidad máxima admisible del cable en Amperios.

Cos φ: Coseno de φ de la instalación.

9.6. POTENCIA MÁXIMA A TRANSPORTAR EN LA LÍNEA SUBTERRÁNEA.

9.5. INTENSIDAD Y DENSIDAD DE CORRIENTE EN TRAMO SUBTERRÁNEO .


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En el caso del conductor HEPRZ1:

Pmáx. 3 20 255

0,9

7.940KVA

Siendo I.máx.=255 A., la intensidad máxima admisible para un cable unipolar de aluminio de 150

mm2 de sección.

Para calcular la sección mínima necesaria por intensidad de cortocircuito es necesario conocer la

intensidad de cortocircuito que existe en el punto de la red donde ha de alimentarse la línea

subterraneo.

En nuestro caso, la intensidad de cortocircuito que ha facilitado la Empresa Suministradora es:

Icc= 500 KA.

La sección mínima necesaria, en función de la intensidad de cortocircuito, viene dada por la

expresión:

Sección mínima=

En donde:

Icc: Intensidad de cortocircuito en amperios.

t: Tiempo de duración de la falta en segundo.

K: Coeficiente que depende de la naturaleza del conductor,y de su temperatura al inicio y

al final del cortocircuito.K adopta valores de 90 para conductores de aluminio y 140

para conductores de cobre.

Sustituyendo valores:

Intensidad de cortocircuito: 500

Tiempo de duración de la falta, en segundos: 0,3

Coeficiente (K) del conductor: 90

Sección mínima en mm2: 3

Se adoptará la sección comercial de 150mm2. mayor a la sección mínima necesaria.

9.7. SECCIÓN MÍNIMA POR INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO.


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La caída de tensión de la línea viene dada por la expresión:

u = 1,73 x I x L x (R x cos φ + X x sen φ)

En donde:

u: Caída de tensión en voltios.

I: Intensidad de corriente en amperios.

L: Longitud de la línea en Km.

R: Resistencia óhmica del conductor en Ohm/Km.

X: Reactancia de la línea en Ohm/Km.

Sustituyendo:

u= 1,73 x 4,62 A. x 0,01 Km x (0,262 x 0,9 + 0,112 x 0,43)=0,022 V.

La caída de tensión relativa de la línea, (%) viene dada por la expresión:

En donde:

u %= u x 100 U

u: Caída de tensión en voltios.

U: Tensión de servicio en voltios.

Sustituyendo:

u%= 0,11%

El valor límite de la caída de tensión se establece en el 5 % con las condiciones de máxima carga.

9.9. CAIDA DE TENSIÓN RELATIVA.

9.8. CAIDA DE TENSIÓN.


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La potencia necesaria para definir la capacidad del transformador necesario a instalar en la EDAR,

se desarrolla en las siguientes tablas

Potencias EDAR LOSAR DE LA VERA. UNIDADES POTENCIAS kW

Instala Func. Reserva Motor Absorbid Instalad Simulta T.Abs POZO DE GRUESOS. Polipasto elevación cuchara.

Polipasto traslación cuchara.

Cuchara bivalva.

Medidor ultrasónico de nivel.

1 1 0

1 1 0

1 1 0

1 1 0

1,80 1,00 1,80 1,80 1,00

1,20 0,80 1,20 1,2 0,80

3,00 1,80 3,00 3 1,80

0,07 0,07 0,07 0,07 0,07

EQUIPO COMPACTO.TAMIZADO Tamiz de desbaste de finos. 1 1 0 1,50 1,10 1,50 1,50 1,10

EQUIPO COMPACTO.DESARENADOR. Tornillo sin fin horizontal.

Tornillo sin fin vertical. 1 1 0

1 1 0 0,55 0,30 0,55 0,55 0,30

1,10 0,90 1,10 1,10 0,90

EQUIPO COMPACTO.DESENGRASADOR. Rasqueta. 1 1 0 0,12 0,10 0,12 0,12 0,10

EQUIPO COMPACTO.DESENMULSIONADO. Compresor. 1 1 0 3,00 1,10 3,00 3,00 1,10

EQUIPO COMPACTO.SISTEMA DE LIMPIEZA Electroválvulas. 2 2 0 0,07 0,07 0,14 0,14 0,14

MEDICIÓN DE CAUDAL A TANQUE TORMENTAS. Medidor electromagnético de caudal. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07

DECANTADOR DE PLUVIALES. TANQUE TORMENTAS. Puente decantador. 1 1 0 0,22 0,18 0,22 0,22 0,18

MEDICIÓN Y REGULACIÓN DE CAUDAL A BIOLÓGICO. Válvula motorizada de regulación.

Medidor electromagnético de caudal. 1 1 0

1 1 0 0,25 0,15 0,25 0,25 0,15

0,07 0,07 0,07 0,07 0,07

TRATAMIENTO BIOLÓGICO. Rotor de aireación

Agitador reactor. 2 2 0

2 2 0 22,00 18,00 44,00 44,00 36,00

1,40 0,90 2,80 2,8 1,80

ELIMINACIÓN DE FÓSFORO. Bomba dosificadora de cloruro férrico.

Sondas de nivel cuba. 2 1 1

1 1 0 0,12 0,12 0,24 0,12 0,12

0,07 0,07 0,07 0,07 0,07

BOMBEO DE VACIADOS. Bomba sumergible.

Sondas de nivel. 2 2 0

3 3 0 2,20 1,38 4,40 4,40 2,76

0,07 0,07 0,21 0,21 0,21

DECANTADOR SECUNDARIO. Puente decantador. 2 2 0 0,22 0,18 0,44 0,44 0,36

MEDICIÓN DE CAUDAL AGUA TRATADA Medidor de caudal ultrasónico. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07

BOMBEO DE RECIRCULACIÓN DE FANGOS. Bomba sumergible.

Sondas de nivel. 3 2 1

3 3 0 1,30 0,45 3,90 2,60 0,90

0,07 0,07 0,21 0,21 0,21

10.1. CÁLCULO POTENCIA NECESARIA EN EL TRANSFORMADOR.

10. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.

de 116



MEDICIÓN DE CAUDAL FANGO RECIRCULADO. Medidor electromagnético de caudal. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07

BOMBEO DE FLOTANTES . Bomba sumergible. 2 1 1 1,30 0,70 2,60 1,30 0,70 Sondas de nivel. 3 3 0 0,07 0,07 0,21 0,21 0,21

BOMBEO DE FANGOS BIOLÓGICOS EXCESO. Bomba sumergible. 2 1 1 1,30 0,56 2,60 1,30 0,56 Sondas de nivel. 3 3 0 0,07 0,07 0,21 0,21 0,21

MEDICIÓN DE CAUDAL FANGO BIOLÓGICO EXCESO. Medidor electromagnético de caudal. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07

ESPESADOR DE FANGOS. Mecanismo espesador. 1 1 0 0,22 0,18 0,22 0,22 0,18 Medidor ultrasónico de nivel. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07

BOMBEO EXTRACCIÓN DE FANGOS ESPESADOS. Bomba tornillo helicoidal. 2 1 1 0,75 0,39 1,50 0,75 0,39 Medidor electromagnético de caudal. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 ACONDICIONAMIENTO QUÍMICO DEL FANGO A DESHIDRATAR.

Equipo automático de polielectrolito.Agitadores 2 2 0 0,37 0,18 0,74 0,74 0,36 Equipo automático de polielectrolito.Dosificador 1 1 0 0,18 0,10 0,18 0,18 0,10 Bomba dosificadora. 2 1 1 0,37 0,06 0,74 0,37 0,06

EQUIPOS DE DESHIDRATACIÓN. Centrifuga de fangos.Motor accionamiento. 1 1 0 11,00 7,50 11,00 11,00 7,50 Centrifuga de fangos.Motor rascador de fangos. 1 1 0 4,00 2,20 4,00 4,00 2,20

BOMBEO DE FANGOS DESHIDRATADOS. Bomba tornillo helicoidal. 1 1 0 3,00 0,61 3,00 3,00 0,61 Compuerta motorizada de tolva. 1 1 0 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 Medidor electromagnético de caudal. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 Medidor ultrasónico de nivel tolva. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07

TORRE DE DESODORIZACIÓN Ventilador 1 1 0 18,50 11,00 18,50 18,50 11,00

GRUPO PRESIÓN SERVICIOS AUXILIARES. Bomba Grupo presión. 2 1 1 1,13 0,94 2,26 1,13 0,94

RED DE AIRE COMPRIMIDO. Motocompresor. 1 1 0 1,10 0,92 1,10 1,10 0,92 Secador frigorifico. 1 1 0 1,00 0,83 1,00 1,00 0,83

INSTRUMENTACIÓN. Equipo medida de O2. 2 2 0 0,07 0,07 0,14 0,14 0,14 Equipo medida de redox. 2 2 0 0,07 0,07 0,14 0,14 0,14 Equipo medida de pH. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 Equipo medida conductividad. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 Equipo medida turbidez. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 Autómata. 1 1 0 0,30 0,30 0,30 0,3 0,30 Variadores de frecuencia. 1 1 0 0,50 0,50 0,50 0,5 0,50

ALUMBRADOS. Alumbrado interior. 1 1 0 1,52 1,52 1,52 1,52 1,52 Alumbrado exterior. 1 1 0 1,44 1,44 1,44 1,44 1,44 Fuerza y usos varios. 1 1 0 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00

TOTALES 127,06 120,79 84,82

de 116



Potencia Instalada:

127,06

kW. Potencia simultánea: 120,79 kW. Potencia absorbida: 84,82 kW. Coeficiente simultaneidad: 85 % Potencia a contratar: 72,09 kW. Factor de potencia: 0,80 Potencia aparente maxima: 128,33 KVA Factor de mayoración: 15 % Potencia aparente mayorada: 147,58 KVA Transformadores: 1,00 Potencia unitaria normalizada del transformador: 160,00 KVA

La planta contará con un centro de transformación de tipo compacto con un transformador en su

interior, desde donde se alimentarán los equipos de la planta. Dicho transformador tiene las

siguientes características:

Potencia ....................................................160 kVA

Tipo………………………………………....Hermético de llenado integral.

Tensión primaria .......................................24 kV

Tensión secundaria...................................420 V. Entre fases en vacío.

Frecuencia.................................................50 Hz.

Grupo de conexión………………………..Yzn 11.

Volumen aceite……………………………200 litros.

El edificio prefabricado de hormigón está formado por las

siguientes piezas principales: una que aglutina la base y

las paredes, otra que forma la solera y una tercera que

forma el techo. La estanquidad queda garantizada por el

empleo de juntas de goma esponjosa.

Estas piezas son construidas en hormigón armado, con

una resistencia característica de 300 kg/cm2. La

armadura metálica se une entre sí mediante latiguillos de

cobre y a un colector de tierras, formando una superficie

equipotencial que envuelve completamente al centro.

10.2. CARACTERÍSTICAS DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.

de 116



Las puertas y rejillas están aisladas eléctricamente, presentando una resistencia de 10.000 Ω

respecto de la tierra de la envolvente.

Ningún elemento metálico unido al sistema equipotencial será accesible desde el exterior. En la base

de la envolvente irán dispuestos, tanto en el lateral como en la solera, los orificios para la entrada de

cables de Alta y Baja Tensión.

Características de los Centros de Transformación tipo CTC:

Dimensiones exteriores

Longitud: 2170 mm

Fondo: 1330 mm

Altura: 2080 mm

Altura vista: 1600

mm Peso: 4600 kg

Dimensiones interiores

Longitud: 1900 mm

Fondo: 1160 mm

Altura: 1480 mm

Dimensiones de la excavación

Longitud: 2550 mm

Fondo: 1710 mm

Profundidad: 480 mm

Cimentación.

En este caso como el centro de transformación es prefabricado se realizará una excavación, cuyas

dimensiones dependen del modelo seleccionado, sobre cuyo fondo se extiende una capa de arena

compactada y nivelada de unos 10 cm. de espesor.

La ubicación se realizará en un terreno que sea capaz de soportar una presión de 1 kg/cmW, de tal

manera que los edificios o instalaciones anexas al CT y situadas en su entorno no modifiquen las

condiciones de funcionamiento del edificio prefabricado.

de 116



Solera, Pavimento y Cerramientos exteriores.

Todos estos elementos están fabricados en una sola pieza de hormigón armado, según indicación

anterior. Sobre la placa base, ubicada en el fondo de la excavación, y a una determinada altura se

sitúa la solera, que descansa en algunos apoyos sobre dicha placa y en las paredes, permitiendo

este espacio el paso de cables de MT y BT, a los que se accede a través de unas troneras cubiertas

con losetas.

En el hueco para el transformador se disponen dos perfiles en forma de "U", que se pueden

desplazar en función de la distancia entre las ruedas del transformador.

En la parte inferior de las paredes frontal y posterior se sitúan los agujeros para los cables de MT, BT

y tierras exteriores.

En la pared frontal se sitúan las puertas de acceso a peatones, puertas de transformador y rejillas de

ventilación. Todos estos materiales están fabricados en chapa de acero galvanizado. Las puertas de

acceso disponen de un sistema de cierre con objeto de evitar aperturas intempestivas de las mismas

y la violación del centro de transformación. El CT tendrá un aislamiento acústico de forma

que no transmitan niveles sonoros superiores a los permitidos en las Ordenanzas Municipales y/o

distintas legislaciones de la Comunidad Autónoma.

Cubierta

La cubierta está formada por piezas de hormigón armado, habiéndose diseñado de tal forma que se

impidan las filtraciones y la acumulación de agua sobre ésta, desaguando directamente al exterior

desde su perímetro.

Pinturas

El acabado de las superficies exteriores se efectúa con pintura acrílica o epoxy, haciéndolas muy

resistentes a la corrosión causada por los agentes atmosféricos.

Red de alimentación

La red de la cual se alimenta el centro de transformación es del tipo subterráneo, con una tensión de

20 kV, nivel de aislamiento según (NTPLSMT) de Iberdrola, y una frecuencia de 50 Hz.

La potencia de cortocircuito máxima de la red de alimentación será de 500 MVA, según datos

proporcionados por Iberdrola.

El conductor instalado en la derivación subterránea de la LSMT, que da suministro al CTC será:

HEPRZ1-OL 18/30 kV 1x150 K AL+H16

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P

3 * Up

Se trata de un transformador trifásico reductor de tensión, hermético de llenado integral, para

instalación interior, con neutro accesible en el secundario, fabricado según normas UNE 21.428, EN-

60076, IEC76. Sumergido en aceite mineral según UNE 21-320/5-IEC 296. Cuba con aletas y

refrigeración natural. Color exterior 8010-B10G según norma UNE 48103. De 160 kVA de potencia,

arrollamientos de cobre, aislamiento en baño de aceite y grupo de conexión Dyn11.

La tensión primaria es de 20 kV con posibilidad de regular a ±2,5%; ±5%, y la tensión secundaria de

3 × 400/231 V a la frecuencia de 50 Hz. La tensión de

cortocircuito es del 4%, las pérdidas en el hierro de 460

W, y las pérdidas en el cobre de 2.350 W.

En cuanto a sus dimensiones, tiene una longitud de 1.170

mm, una anchura de 760 mm, y una altura de 1.233 mm.

Su peso es de 803 kg, y la presión acústica alcanza los

59 dB(A). La cuba tiene una capacidad de 200 litros de

aceite.

Intensidad primaria en el lado de alta:

I =

I = 160.000

1,73* 20.000

= 4,62 A

Intensidad secundaria:

Donde:

Is = P Wfe Wcu

3 * Us I =

160 0,46 ,2,35 = 226,9 A

1,73* 400

Is: Intensidad secundaria en A.

P: Potencia del transformador en kVA.

Wfe: Perdida en el hierro del transformador en kW.

Wcu: Perdida en el cobre del transformador en kW.

Up: Tensión del primario kV.

Us: Tensión del secundario kV.

10.4. CÁLCULO INTENSIDADES DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.

10.3. TRANSFORMADOR.

de 116



Scc

3 Vp

Para el cálculo de las intensidades que origina un cortocircuito, se tendrá en cuenta la potencia de

cortocircuito de la red de Media Tensión, valor especificado por la Compañía suministradora.

Para el cálculo de la corriente de cortocircuito en el lado de alta de la instalación, se utiliza la

expresión:

I ccp

Donde:

Scc: Potencia de cortocircuito de la red en MVA

Vp: Tensión de servicio en kV

Iccp: Corriente de cortocircuito en kA

Utilizando la expresión anterior, en la que la potencia de cortocircuito es de 500MVA, la intensidad de

cortocircuito es:

Iccp = 14,43 kA

Para el cálculo de la corriente de cortocircuito en el lado de baja de la instalación, se utiliza la

expresión:

Iccs 100 P

Donde:

3 Ecc Vs

P: Potencia del transformador en kVA

Ecc: Tensión de cortocircuito del transformador en %

Vs: Tensión secundaria en V

Iccs: Corriente de cortocircuito en A

Para el único transformador de este Centro de Transformación, la potencia es de 160 KVA, la tensión

porcentual de cortocircuito es del 4% y la tensión secundaria es de 400V. La intensidad de

cortocircuito en el lado de Baja Tensión con 400V será, según lo indicado será:

Iccs = 5,77 kA

10.5. CÁLCULO DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO.

de 116



El equipo de medida permitirá a la compañía eléctrica contabilizar la energía que habrá de

suministrar. Estará compuesto por un armario homologado, y unos contadores verificados por la

compañía. La medida se realizará en el lado de alta tensión, para ello tendrá instalados tres

transformadores de intensidad, y tres transformadores de tensión.

Este armario, que dispondrá de mirilla transparente para ver los contadores, incluirá la regleta de

verificación y tendrá capacidad para ubicar el resto de materiales y aparatos según indicaciones de la

compañía suministradora. Contendrá además los siguientes elementos:

Un contador de energía activa, trifásico, de cuatro hilos, de quíntuple tarifa (tipo 5),

homologado por la compañía eléctrica, con indicación de máxima, tensión 110/ V3 V, y

clase precisión 2.

Un contador de energía reactiva, trifásico, de cuatro hilos, de simple tarifa,

homologado por la compañía eléctrica, y de clase precisión 3.

Un reloj programador electrónico para el cambio de tarifa y gobierno del maxímetro,

homologado, clase 1, de alimentación compatible con la tensión de los circuitos de

medida. Dispondrá de una reserva de marcha que le permita estar funcionando sin

tensión, al menos, durante 144 horas. La adaptación de la discriminación horaria y de

la hora oficial por el cambio de verano a invierno y viceversa, será realizada por el reloj

de forma automática.

Las líneas de conexión del equipo de medida serán lo más cortas posible. Se emplearán conductores

de cobre con aislante del tipo H07V-R, según Norma UNE 21031/3, bajo tubo rígido, siendo las

secciones mínimas las siguientes:

Intensidad: ................................................. 1 × 4 mm².

Tensión: ..................................................... 1 × 2,5 mm².

Neutro: ....................................................... 1 × 4 mm².

11. EQUIPO DE MEDIDA DE ENERGÍA ELÉCTRICA.

de 116



La carga que se prevé va a alimentar los distintos equipos de la EDAR reflejada en las tablas anteriores son:

Potencia total instalada simultánea

Tanque de pluviales. 220 W

Válvula Regulación a Biológico 250 W

Rotor de aireación 22.000 W

Rotor de aireación 22.000 W

Agitador biológico 1.400 W

Agitador biológico 1.400 W

Decantador 2º 220 W

Decantador 2º 220 W

Bomba Dosificadora ClFe 120 W

Bomba de vaciados 2.200 W

Bomba de vaciados 2.200 W

Bomba de Recirculación fangos. 1.300 W

Bomba de Recirculación fangos. 1.300 W

Bomba de fangos exceso. 1.300 W

Bomba de flotantes. 1.300 W

Espesador de fangos. 220 W

Bomba de fangos espesados. 750 W

Bomba dosificadora Polielectrolito. 370 W

Bomba fangos a tolva. 3.000 W

Compuerta tolva de fangos 100 W

Ventilador Desodorización. 18.500 W

Grupo Presión 1.130 W

Compresor 1.100 W

Secador frigorífico. 1.000 W

Instrumentación. 2.900 W

Cuadro Cuchara Bivalva 6.000 W

Cuadro Módulo Pretratamiento 6.410 W

Cuadro Módulo Polielectrolito 920 W

Cuadro centrifuga. 15.000 W

Cuadro alumbrado 5.960 W

TOTAL.... 120.790 W

12.1. DEMANDA PREVISTA DE EQUIPOS DE LA EDAR.

12. CÁLCULOS ELÉCTRICOS BAJA TENSIÓN.


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- Potencia Instalada Alumbrado (W): 2.960

- Potencia Instalada Fuerza (W): 117.830

- Potencia Máxima Admisible (W): 138.560

Sistema Trifásico.

I = Pc / 1,732 x U x Cos x R = amp (A)

e = (L x Pc / k x U x n x S x R) + (L x Pc x Xu x Sen / 1000 x U x n x R x Cos ) = voltios (V)

Sistema Monofásico:

I = Pc / U x Cos x R = amp (A)

e = (2 x L x Pc / k x U x n x S x R) + (2 x L x Pc x Xu x Sen / 1000 x U x n x R x Cos ) = voltios (V)

En donde:

Pc= Potencia de Cálculo en Watios.

L= Longitud de Cálculo en metros.

e= Caída de tensión en Voltios.

K= Conductividad.

I= Intensidad en Amperios.

U= Tensión de Servicio en Voltios (Trifásica ó Monofásica).

S= Sección del conductor en mm².

Cos = Coseno de fi. Factor de potencia.

R= Rendimiento. (Para líneas motor).

n= Nº de conductores por fase.

Xu= Reactancia por unidad de longitud en mW/m.

Fórmula Conductividad Eléctrica.

K = 1/

= 20[1+ (T-20)]

T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²]

Siendo

K = Conductividad del conductor a la temperatura T.

= Resistividad del conductor a la temperatura T.

20 = Resistividad del conductor a 20ºC.

Cu = 0.018

12.2. FÓRMULAS DE CÁLCULO.


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Al = 0.029

= Coeficiente de temperatura:

Cu = 0.00392

Al = 0.00403

T = Temperatura del conductor (ºC).

T0 = Temperatura ambiente (ºC):

Cables enterrados = 25ºC

Cables al aire = 40ºC

Tmax = Temperatura máxima admisible del conductor (ºC):

XLPE, EPR = 90ºC

PVC = 70ºC

I = Intensidad prevista por el conductor (A).

Imax = Intensidad máxima admisible del conductor (A).

Fórmulas Sobrecargas

Ib In Iz

I2 1,45 Iz

Donde:

Ib: intensidad utilizada en el circuito.

Iz: intensidad admisible de la canalización según la norma UNE 20-460/5-523.

In: intensidad nominal del dispositivo de protección. Para los dispositivos de protección regulables, In

es la intensidad de regulación escogida.

I2: intensidad que asegura efectivamente el funcionamiento del dispositivo de protección. En la

práctica I2 se toma igual:

- a la intensidad de funcionamiento en el tiempo convencional, para los interruptores

automáticos (1,45 In como máximo).

- a la intensidad de fusión en el tiempo convencional, para los fusibles (1,6 In).

Fórmulas compensación energía reactiva

cosØ = P/ (P²+ Q²).

tgØ = Q/P.

Qc = Px(tgØ1-tgØ2).

C = Qcx1000/U²x ; (Monofásico - Trifásico conexión estrella).

C = Qcx1000/3xU²x ; (Trifásico conexión triángulo).


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Siendo:

P = Potencia activa instalación (kW).

Q = Potencia reactiva instalación (kVAr).

Qc = Potencia reactiva a compensar (kVAr).

Ø1 = Angulo de desfase de la instalación sin compensar.

Ø2 = Angulo de desfase que se quiere conseguir.

U = Tensión compuesta (V).

= 2xPixf ; f = 50 Hz.

C = Capacidad condensadores (F); cx1000000(µF).

Cálculo de la LINEA GENERAL DE ALIMENTACION

- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)

- Longitud: 5 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 120790 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44):

22000x1.25+101158=128658 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=128658/1,732x400x0.8=232.13 A. Se eligen conductores Unipolares 4x95+TTx50mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: RZ1-K(AS) - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida - I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 268 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 140mm.

Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 73.77 e(parcial)=5x128658/45.88x400x95=0.37 V.=0.09 % e(total)=0.09% ADMIS (4.5% MAX.)

Cálculo de la DERIVACION INDIVIDUAL


- Longitud: 115 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 120790 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44):

22000x1.25+101158=128658 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=128658/1,732x400x0.8=232.13 A. Se eligen conductores Unipolares 4x95+TTx50mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: RZ1-K(AS) - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida - I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 268 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 125mm.

12.3. DESARROLLO DEL CÁLCULO.


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Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 250 A. Térmico reg. Int.Reg.: 250 A.

Cálculo de la Línea: Cuadro Cuchara


- Longitud: 10 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 6000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

3000x1.25+3000=6750 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=6750/1,732x400x0.8=12.18 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.


Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA.

SUBCUADRO Cuadro Cuchara

DEMANDA DE POTENCIAS

- Potencia total instalada:

Cuchara bivalva 3000 W Polipasto elevació 1800 W Popilasto traslac 1200 W

TOTAL.... 6000 W

- Potencia Instalada Fuerza (W): 6000

Cálculo de la Línea: Cuchara bivalva



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- Longitud: 2 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

3000x1.25=3750 W.

I=3750/1,732x400x0.8x1=6.77 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.

Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.81 e(parcial)=2x3750/54.32x400x6x1=0.06 V.=0.01 % e(total)=2.36% ADMIS (6.5% MAX.)

Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 6÷7.5 A.

Cálculo de la Línea: Polipasto elevació



1800x1.25=2250 W.



Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 4.8÷6 A.


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Cálculo de la Línea: Popilasto traslac



1200x1.25=1500 W.




CALCULO DE EMBARRADO Cuadro Cuchara

Datos

- Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5

Pletina adoptada

- Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2

- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008

- I. admisible del embarrado (A): 110

a) Cálculo electrodinámico

max = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =2.29² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 684.289 <= 1200 kg/cm² Cu


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b) Cálculo térmico, por intensidad admisible

Ical = 12.18 A Iadm = 110 A

c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito

Ipcc = 2.29 kA

Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA

Cálculo de la Línea: Cuadro Mód.Pretrat



3000x1.25+3410=7160 W.(Coef. de Simult.: 1 )




SUBCUADRO Cuadro Módulo Pretratamiento



Tamiz de finos 1500 W Tornillo desaren.1 550 W Tornillo desaren.2 1100 W Rasqueta grasas 120 W Compresor 3000 W Electroválvula lav 70 W Electroválvula lav 70 W

TOTAL.... 6410 W



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Cálculo de la Línea: Tamiz de finos



1500x1.25=1875 W.




Cálculo de la Línea: Tornillo desaren.1



550x1.25=687.5 W.

I=687.5/1,732x400x0.8x1=1.24 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.

Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=3x687.5/54.48x400x6x1=0.02 V.=0 % e(total)=2.49% ADMIS (6.5% MAX.)

Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 1.04÷1.3 A.


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Cálculo de la Línea: Tornillo desaren.2



1100x1.25=1375 W.




Cálculo de la Línea: Rasqueta grasas



120x1.25=150 W.


Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25 e(parcial)=3x150/54.49x400x6x1=0 V.=0 % e(total)=2.49% ADMIS (6.5% MAX.)



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Cálculo de la Línea: Compresor



3000x1.25=3750 W.



Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 6÷7.5 A.

Cálculo de la Línea: Electroválvula lav

- Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra

- Longitud: 5 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 70 W. - Potencia de cálculo: 70 W.

I=70/230x0.8=0.38 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20mm.

Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.01 e(parcial)=2x5x70/51.51x230x2.5=0.02 V.=0.01 % e(total)=2.5% ADMIS (6.5% MAX.)

Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A.

Cálculo de la Línea: Electroválvula lav



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CALCULO DE EMBARRADO Cuadro Módulo Pretratamiento.

Datos


Pletina adoptada


- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110




Ical = 12.92 A Iadm = 110 A


Ipcc = 1.61 kA

Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA


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Cálculo de la Línea: Tanque pluviale



220x1.25=275 W.


Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25 e(parcial)=90x275/54.49x400x6x1=0.19 V.=0.05 % e(total)=2.26% ADMIS (6.5% MAX.)


Cálculo de la Línea: Vál.Regulación Bio



250x1.25=312.5 W.


Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=80x312.5/54.49x400x6x1=0.19 V.=0.05 % e(total)=2.26% ADMIS (6.5% MAX.)



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Cálculo de la Línea: Rotor de aireación



22000x1.25=27500 W.



Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 50 A. Relé térmico, Reg: 40÷50 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA.

Cálculo de la Línea: Rotor de aireación



22000x1.25=27500 W.

I=27500/1,732x400x0.8x1=49.62 A. Se eligen conductores Unipolares 3x10+TTx10mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 68 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 63mm.



Cálculo de la Línea: Agitador biológico

- Tensión de servicio: 400 V.


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- Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)


1400x1.25=1750 W.




Cálculo de la Línea: Agitador biológico



1400x1.25=1750 W.





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Cálculo de la Línea: Decantador 2º



220x1.25=275 W.




Cálculo de la Línea: Decantador 2º



220x1.25=275 W.





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Cálculo de la Línea: Bomba Dos.ClFe



120x1.25=150 W.


Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25 e(parcial)=10x150/54.49x400x6x1=0.01 V.=0 % e(total)=2.22% ADMIS (6.5% MAX.)

Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA.

Cálculo de la Línea: Bomba vaciados



2200x1.25=2750 W.





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Cálculo de la Línea: Bomba vaciados



2200x1.25=2750 W.




Cálculo de la Línea: Bomba fang Recirc.



1300x1.25=1625 W.





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Cálculo de la Línea: Bomba fang Recirc.



1300x1.25=1625 W.




Cálculo de la Línea: Bomba fang exceso



1300x1.25=1625 W.





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Cálculo de la Línea: Bomba flotantes



1300x1.25=1625 W.




Cálculo de la Línea: Espesador



220x1.25=275 W.





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Cálculo de la Línea: Bomba fangos espesados



750x1.25=937.5 W.




Cálculo de la Línea: Cuadro Polielectro



370x1.25+550=1012.5 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=1012.5/1,732x400x0.8=1.83 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.

Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.06 e(parcial)=35x1012.5/54.48x400x6=0.27 V.=0.07 % e(total)=2.28% ADMIS (4.5% MAX.)



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SUBCUADRO Cuadro Módulo Polielectrolito.



Agitador 370 W Agitador 370 W Tolva dosificadora 180 W

TOTAL.... 920 W


Cálculo de la Línea: Agitador



370x1.25=462.5 W.




Cálculo de la Línea: Agitador



370x1.25=462.5 W.

I=462.5/1,732x400x0.8x1=0.83 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07


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Diámetro exterior tubo: 50mm.



Cálculo de la Línea: Tolva dosificadora



180x1.25=225 W.


Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25 e(parcial)=2x225/54.49x400x6x1=0 V.=0 % e(total)=2.28% ADMIS (6.5% MAX.)


CALCULO DE EMBARRADO Cuadro Polielectrolito

Datos



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Pletina adoptada


- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008





Ical = 1.83 A Iadm = 110 A


Ipcc = 1.11 kA

Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA

Cálculo de la Línea: Bomba Polielectrolito



370x1.25=462.5 W.




Cálculo de la Línea: Cuadro centrifuga

- Tensión de servicio: 400 V.


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- Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)


11000x1.25+4000=17750 W.(Coef. de Simult.: 1 )




SUBCUADRO centrifuga de fangos.



Motor principal 11000 W Motor principal 4000 W

TOTAL.... 15000 W


Cálculo de la Línea: Motor principal



11000x1.25=13750 W.



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Cálculo de la Línea: Motor principal



4000x1.25=5000 W.




CALCULO DE EMBARRADO Cuadro centrifuga

Datos


Pletina adoptada


- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008


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max = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =1² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 130.058 <= 1200 kg/cm² Cu


Ical = 32.03 A Iadm = 110 A


Ipcc = 1 kA

Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA

Cálculo de la Línea: Bomba fangos tolva



3000x1.25=3750 W.




Cálculo de la Línea: Compuerta tolva



100x1.25=125 W.

I=125/1,732x400x0.8x1=0.23 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV


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I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.



Cálculo de la Línea: Ventilador Desodor



18500x1.25=23125 W.



Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 47 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 50 A. Relé térmico, Reg: 40÷50 A.

Cálculo de la Línea: B.Grupo Presión



1130x1.25=1412.5 W.

I=1412.5/1,732x400x0.8x1=2.55 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu


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Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.



Cálculo de la Línea: Compresor



1100x1.25=1375 W.




Cálculo de la Línea: Secador frigorific



1000x1.25=1250 W.


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Cálculo de la Línea: Instrumentación






Cálculo de la Línea: CUADRO ALUMBRADO



8328 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=8328/1,732x400x0.8=15.03 A. Se eligen conductores Unipolares 4x16+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 88 A. según ITC-BT-07


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Diámetro exterior tubo: 63mm.



CUADRO ALUMBRADO



Alumbrado exterior 1440 W Alumbrado interior 1520 W Tomas de corriente 3000 W

TOTAL.... 5960 W

- Potencia Instalada Alumbrado (W): 2960 - Potencia Instalada Fuerza (W): 3000

Cálculo de la Línea: Alumbrado exterior


- Longitud: 50 m; Cos : 1; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 1440 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1440x1.8=2592 W.

I=2592/230x1=11.27 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 36 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 25mm.

Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.94 e(parcial)=2x50x2592/50.97x230x6=3.68 V.=1.6 % e(total)=3.88% ADMIS (4.5% MAX.)

Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA.


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Cálculo de la Línea: Alumbrado interior


- Longitud: 50 m; Cos : 1; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 1520 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1520x1.8=2736 W.

I=2736/230x1=11.9 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 36 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 25mm.

Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 43.28 e(parcial)=2x50x2736/50.91x230x6=3.89 V.=1.69 % e(total)=3.97% ADMIS (4.5% MAX.)


Cálculo de la Línea: Tomas de corriente







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CALCULO DE EMBARRADO CUADRO ALUMBRADO

Datos


Pletina adoptada


- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.075, 0.0562, 0.01, 0.001





Ical = 15.03 A Iadm = 140 A


Ipcc = 3.06 kA

Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 30 · 1 / (1000 · 0.5) = 6.96 kA

Cálculo de la Línea: Bateria Condensadores


- Longitud: 5 m; Xu(m /m): 0; - Potencia reactiva: 96493.49 VAr.

I= CRe x Qc / (1.732 x U) = 1.5x96493.49/(1,732x400)=208.92 A. Se eligen conductores Unipolares 3x95+TTx50mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 232 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 140mm.

Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 61.49 e(parcial)=5x96493.49/47.78x400x95=0.27 V.=0.07 % e(total)=2.28% ADMIS (6.5% MAX.)



Prot. Térmica: I. Aut./Tri. In.: 250 A. Térmico reg. Int.Reg.: 220 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA.

CALCULO DE EMBARRADO CUADRO GENERAL DE MANDO Y PROTECCION

Datos


Pletina adoptada


- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.312, 0.39, 0.037, 0.005 - I. admisible del embarrado (A): 270




Ical = 232.13 A Iadm = 270 A


Ipcc = 3.76 kA

Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 75 · 1 / (1000 · 0.5) = 17.39 kA

Los resultados obtenidos se reflejan en las siguientes tablas:

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Cuadro General de Mando y Protección

Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm. C.T.Parc.C.T.Total (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%)

LINEA GENERAL 128658 5 4x95+TTx50Cu 232.13 268 0.09 0.09 DERIVACION IND. 128658 115 4x95+TTx50Cu 232.13 268 2.12 2.21 Cuadro Cuchara 6750 10 4x6+TTx6Cu 12.18 50.4 0.13 2.34 Cuadro Mód.Pretrat 7160 20 4x6+TTx6Cu 12.92 50.4 0.28 2.49 Tanque pluviale 275 90 3x6+TTx6Cu 0.5 50.4 0.05 2.26 Vál.Regulación Bio 312.5 80 4x6+TTx6Cu 0.56 50.4 0.05 2.26 Rotor de aireación 27500 50 3x6+TTx6Cu 49.62 50.4 3.07 5.28 Rotor de aireación 27500 100 3x10+TTx10Cu 49.62 68 3.44 5.66 Agitador biológico 1750 50 3x6+TTx6Cu 3.16 50.4 0.17 2.38 Agitador biológico 1750 100 3x6+TTx6Cu 3.16 50.4 0.33 2.55 Decantador 2º 275 50 3x6+TTx6Cu 0.5 50.4 0.03 2.24 Decantador 2º 275 100 3x6+TTx6Cu 0.5 50.4 0.05 2.27 Bomba Dos.ClFe 150 10 4x6+TTx6Cu 0.27 50.4 0 2.22 Bomba vaciados 2750 70 3x6+TTx6Cu 4.96 50.4 0.37 2.58 Bomba vaciados 2750 70 3x6+TTx6Cu 4.96 50.4 0.37 2.58 Bomba fang Recirc. 1625 70 3x6+TTx6Cu 2.93 50.4 0.22 2.43 Bomba fang Recirc. 1625 70 3x6+TTx6Cu 2.93 50.4 0.22 2.43 Bomba fang exceso 1625 70 3x6+TTx6Cu 2.93 50.4 0.22 2.43 Bomba flotantes 1625 70 3x6+TTx6Cu 2.93 50.4 0.22 2.43 Espesador 275 40 3x6+TTx6Cu 0.5 50.4 0.02 2.23 Bomba fang espesad 937.5 35 3x6+TTx6Cu 1.69 50.4 0.06 2.28 Cuadro Polielectro 1012.5 35 4x6+TTx6Cu 1.83 50.4 0.07 2.28 Bomba Polielectrol 462.5 35 4x6+TTx6Cu 0.83 50.4 0.03 2.24 Cuadro centrifuga 17750 40 4x6+TTx6Cu 32.03 50.4 1.45 3.67 Bomba fangos tolva 3750 40 3x6+TTx6Cu 6.77 50.4 0.29 2.5 Compuerta tolva 125 40 4x6+TTx6Cu 0.23 50.4 0.01 2.22 Ventilador Desodor 23125 40 4x6+TTx6Cu 41.72 50.4 1.98 4.19


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B.Grupo Presión 1412.5 25 4x6+TTx6Cu 2.55 50.4 0.07 2.28 Compresor 1375 25 4x6+TTx6Cu 2.48 50.4 0.07 2.28 Secador frigorifico 1250 25 4x6+TTx6Cu 2.26 50.4 0.06 2.27 Instrumentación 2900 20 2x2.5+TTx2.5Cu 15.76 21 1.81 4.02 CUADRO ALUMBRADO 8328 10 4x16+TTx16Cu 15.03 88 0.06 2.27 Bateria Condensadores 128658 5 3x95+TTx50Cu 208.92 232 0.07 2.28

Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de CIpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas

(m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m)

LINEA GENERAL. 5 4x95+TTx50Cu 5.77 2836.75 20.44 DERIVACION IND. 115 4x95+TTx50Cu 5.7 6 1880.57 46.51 250;B Cuadro Cuchara 10 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 1146.23 0.36 16;B,C,D Cuadro Mód.Pretrat 20 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 805.59 0.73 16;B,C,D Tanque pluviale 90 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 254.51 7.35 16;B,C Vál.Regulación Bio 80 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 282.29 5.97 16;B,C Rotor de aireación 50 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 419.27 2.71 50;B Rotor de aireación 100 3x10+TTx10Cu 3.78 4.5 360.99 10.15 50;B Agitador biológico 50 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 419.27 2.71 16;B,C,D Agitador biológico 100 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 231.69 8.87 16;B,C Decantador 2º 50 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 419.27 2.71 16;B,C,D Decantador 2º 100 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 231.69 8.87 16;B,C Bomba Dos.ClFe 10 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 1146.23 0.36 16;B,C,D Bomba vaciados 70 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 316.85 4.74 16;B,C Bomba vaciados 70 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 316.85 4.74 16;B,C Bomba fang Recirc. 70 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 316.85 4.74 16;B,C Bomba fang Recirc. 70 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 316.85 4.74 16;B,C Bomba fang exceso 70 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 316.85 4.74 16;B,C Bomba flotantes 70 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 316.85 4.74 16;B,C Espesador 40 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 499.71 1.91 16;B,C,D Bomba fang espesad 35 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 552.52 1.56 16;B,C,D Cuadro Polielectro 35 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 552.52 1.56 10;B,C,D


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Bomba Polielectrol 35 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 552.52 1.56 16;B,C,D Cuadro centrifuga 40 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 499.71 1.91 38;B,C Bomba fangos tolva 40 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 499.71 1.91 10;B,C,D Compuerta tolva 40 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 499.71 1.91 16;B,C,D Ventilador Desodor 40 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 499.71 1.91 47;B,C B.Grupo Presión 25 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 699.49 0.97 16;B,C,D Compresor 25 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 699.49 0.97 16;B,C,D Secador frigorific 25 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 699.49 0.97 16;B,C,D Instrumentación 20 2x2.5+TTx2.5Cu 3.78 4.5 433.24 0.44 16;B,C,D CUADRO ALUMBRADO10 4x16+TTx16Cu 3.78 4.5 1530.64 1.45 20;B,C,D Bateria Condensadores5 3x95+TTx50Cu 3.78 4.5 1846.61 35 250;B

Cuadro Cuchara bivalva

Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm. C.T.Parc. C.T.Total

(W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%)

Cuchara bivalva 3750 2 4x6+TTx6Cu 6.77 50.4 0.01 2.36 Polipasto elevació 2250 2 3x6+TTx6Cu 4.06 50.4 0.01 2.35 Popilasto traslac 1500 2 4x6+TTx6Cu 2.71 50.4 0.01 2.35

Cortocircuito

Cuchara bivalva 2 4x6+TTx6Cu 2.3 4.5 1058.23 0.43 16;B,C,D Polipasto elevació 2 3x6+TTx6Cu 2.3 4.5 1058.23 0.43 16;B,C,D Popilasto traslac 2 4x6+TTx6Cu 2.3 4.5 1058.23 0.43 16;B,C,D

Denominación Longitud Sección IpccI P de CIpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m)


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Cuadro Módulo Pretratamiento

Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm. C.T.Parc. C.T.Total (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%)

Tamiz de finos 1875 3 4x6+TTx6Cu 3.38 50.4 0.01 2.5 Tornillo desaren.1 687.5 3 4x6+TTx6Cu 1.24 50.4 0 2.49 Tornillo desaren.2 1375 3 4x6+TTx6Cu 2.48 50.4 0.01 2.5 Rasqueta grasas 150 3 3x6+TTx6Cu 0.27 50.4 0 2.49 Compresor 3750 5 4x6+TTx6Cu 6.77 50.4 0.04 2.53 Electroválvula lav 70 5 2x2.5+TTx2.5Cu 0.38 21 0.01 2.5 Electroválvula lav 70 5 2x2.5+TTx2.5Cu 0.38 21 0.01 2.5

Cortocircuito

Denominación Longitud (m)

Sección (mm²)

IpccI P de CIpccF tmcicc tficc (kA) (kA) (A) (sg) (sg)

Lmáx Curvas válidas (m)

Tamiz de finos 3 4x6+TTx6Cu 1.62 4.5 738.5 0.87 16;B,C,D Tornillo desaren.1 3 4x6+TTx6Cu 1.62 4.5 738.5 0.87 16;B,C,D Tornillo desaren.2 3 4x6+TTx6Cu 1.62 4.5 738.5 0.87 16;B,C,D Rasqueta grasas 3 3x6+TTx6Cu 1.62 4.5 738.5 0.87 16;B,C,D Compresor 5 4x6+TTx6Cu 1.62 4.5 699.49 0.97 16;B,C,D Electroválvula lav 5 2x2.5+TTx2.5Cu 1.62 4.5 589.82 0.24 16;B,C,D Electroválvula lav Cuadro Polielectro

5 2x2.5+TTx2.5Cu 1.62 4.5 589.82 0.24 16;B,C,D


Agitador 462.5 2 4x6+TTx6Cu 0.83 50.4 0 2.28 Agitador 462.5 2 4x6+TTx6Cu 0.83 50.4 0 2.28 Tolva dosificadora 225 2 3x6+TTx6Cu 0.41 50.4 0 2.28


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Cortocircuito


Agitador 2 4x6+TTx6Cu 1.11 4.5 530.13 1.69 16;B,C,D Agitador 2 4x6+TTx6Cu 1.11 4.5 530.13 1.69 16;B,C,D Tolva dosificadora Cuadro centrifuga

2 3x6+TTx6Cu 1.11 4.5 530.13 1.69 16;B,C,D


Motor principal 13750 2 3x6+TTx6Cu 24.81 50.4 0.05 3.72 Motor principal 5000 2 3x6+TTx6Cu 9.02 50.4 0.02 3.69 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de CIpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas

(m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m)

Motor principal 2 3x6+TTx6Cu 1 4.5 481.28 2.06 25;B,C Motor principal 2 3x6+TTx6Cu 1 4.5 481.28 2.06 10;B,C,D

CUADRO ALUMBRADO

Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm. C.T.Parc. C.T.Total

(W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%)

Alumbrado exterior 2592 50 2x6+TTx6Cu 11.27 36 1.6 3.88 Alumbrado interior 2736 50 2x6+TTx6Cu 11.9 36 1.69 3.97 Tomas de corriente 3000 25 2x2.5+TTx2.5Cu 16.3 21 2.35 4.62



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Cortocircuito


Alumbrado exterior 50 2x6+TTx6Cu 3.07 4.5 395.35 3.05 16;B,C,D Alumbrado interior 50 2x6+TTx6Cu 3.07 4.5 395.35 3.05 16;B,C,D Tomas de corriente 25 2x2.5+TTx2.5Cu 3.07 4.5 343.08 0.7 20;B,C


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Cálculo de la Batería de Condensadores

En el cálculo de la potencia reactiva a compensar, para que la instalación en estudio presente el

factor de potencia deseado, se parte de los siguientes datos:

Suministro: Trifásico.

Tensión Compuesta: 400 V.

Potencia activa: 128.658 W.

CosØ actual: 0.8.

CosØ a conseguir: 1.

Conexión de condensadores: en Triángulo.

Los resultados obtenidos son:

Potencia Reactiva a compensar (kVAr): 96.49

Gama de Regulación: (1:2:4)

Potencia de Escalón (kVAr): 13.78

Capacidad Condensadores (µF): 91.41

Se adopta un equipo para compensar 100 kVAr

La secuencia que debe realizar el regulador de reactiva para dar señal a las diferentes salidas es:

Gama de regulación; 1:2:4 (tres salidas).

1. Primera salida.

2. Segunda salida.

3. Primera y segunda salida.

4. Tercera salida.

5. Tercera y primera salida.

6. Tercera y segunda salida.

7. Tercera, primera y segunda salida.

Obteniéndose así los siete escalones de igual potencia.

Se recomienda utilizar escalones múltiplos de 5 kVAr.

13. CÁLCULO EQUIPO PARA CORRECIÓN FACTOR DE POTENCIA.


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Se realizara una tierra para asegurarnos que la instalación quede perfectamente definida, en cuanto

a niveles de seguridad. Dicha tierra estará compuesta por los siguientes elementos:

Picas:

Se instalarán tantas picas como sean necesarias, hasta conseguir una resistencia tal que en ninguna

masa pueda darse una tensión superior a 24 V.

Dichas picas se ubicaran en arquetas construidas para tal fin. Estas picas serán de acero recubierto

cobre, de 2 m. de longitud y diámetro 16 mm.

El hincado de la pica se hace con golpes cortos y no muy fuertes de manera que se garantice una

penetración sin roturas.

Línea de enlace con tierra.

Es la línea que une las picas o electrodos de tierra con el punto de puesta a tierra.

Estará constituida por cable conductor desnudo de 35 mm2 que ira enterrado directamente en el

terreno.

Conexión de picas al cable desnudo de tierra:

La conexión se hará mediante la soldadura aluminotérmica. El electrodo de pica se soldará al cable

conductor.

Punto de puesta a tierra:

Punto situado fuera del suelo que sirve de unión entre la línea de enlace con tierra y la línea principal

de tierra.

El punto de puesta a tierra estará constituido por un dispositivo de conexión que permita la unión

entre los conductores de las líneas de enlace y principal de tierra, de forma que pueda, mediante

útiles apropiados, separarse estas, con el fin de poder realizar la medida de la resistencia a tierra.

Será de cobre de cadmio de 2,5 x 33 cm y 0,4 cm de espesor con apoyos de material aislante.

Línea principal de tierra:

Línea que une el punto de puesta a tierra con el modulo de contadores.

Los conductores de tierra serán de aislamiento V-750 (amarillo-verde), tendrán una sección igual a la

de la fase cuando esta sea inferior a 16 mm² y la mitad de la fase cuando ésta sea superior a 16

mm².

Se conectaran a tierra todos los receptores, cuadros de distribución y demás elementos metálicos de

la instalación que no deban estar sometidos a tensión.

14. CÁLCULO RED DE TIERRAS INSTALACIÓN DE BAJA TENSIÓN.


Página 101 de 116


- La resistividad del terreno es 300 ohmiosxm.

- El electrodo en la puesta a tierra del edificio, se constituye con los siguientes elementos:

Conductor de Cu desnudo 35 mm²

Picas verticales de Cobre 14 mm

Con lo que se obtendrá una Resistencia de tierra de 6 ohmios.

Los conductores de protección, se calcularon adecuadamente y según la ITC-BT-18, en el apartado

del cálculo de circuitos.

Así mismo cabe señalar que la linea principal de tierra no será inferior a 16 mm² en Cu, y la línea de

enlace con tierra, no será inferior a 25 mm² en Cu.


Página 102 de 116


La finalidad que se ha perseguido en el desarrollo del alumbrado, tanto interior, como exterior de esta

planta, es la de aportar una solución moderna y eficaz, en la que las labores y costes de explotación,

no supongan una elevada carga, en la explotación de la misma.

A tal fin se ha proyectado la iluminación de todas las estancias de la EDAR, mediante alumbrado de

tipo LED, consiguiendo además de un menor consumo eléctrico, la reducción de los costes de

mantenimiento de las luminarias, ya que frente al alumbrado tradicional con lámparas de descarga,

fluorescentes e incandescentes, el alumbrado LED, supone un menor coste de mantenimiento.

El alumbrado interior del edificio se ha planteado en dos zonas, la zona de explotación donde se

desarrollarán las labores de pretratamiento y tratamiento de fangos, donde se han proyectado

campanas suspendidas de tipo led de 108 w. 12.100Lm.

Las estancias de la zona de control, se dividirán en varias estancias, la sala de cuadros se iluminará

mediante pantallas LED de 29 w.3.725 Lm. la sala de control y laboratorio mediante pantallas LED de

40 w.4.724 Lm. y finalmente los vestuarios, aseos y zonas de acceso mediante luminarias LED de

tipo Downlight de 24 w.2.500 Lm. La elección de este tipo de luminarias se basa en dos motivos

fundamentales, uno por ser estancias donde se encienden y apagan mucho, y otro por el VEEI (

índice de valor de eficiencia energética), ya que usar lámparas convencionales este valor penaliza.

Los cálculos de la iluminación interior del edificio se desarrollan en posterior anexo.

15.1. ALUMBRADO INTERIOR.

15. CÁLCULOS DE ALUMBRADO.


Página 103 de 116


La instalación del alumbrado de emergencia y señalización se realizará de acuerdo con lo

especificado en la Instrucciones ICT-BT-28 del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión (Real

Decreto 842/2002, de 2 de agosto), en la que se describe las instalaciones de los locales de publica

concurrencia y tiene por objeto garantizar la correcta instalación y funcionamiento de los servicios de

seguridad, en especial aquellas dedicadas a alumbrados que faciliten la evacuación segura de las

personas o la iluminación de puntos vitales de los edificios.

El alumbrado de emergencia entrará automáticamente en funcionamiento en caso de falta de energía

de red o bien cuando el valor de esta descienda por debajo del 70 % de su valor nominal.

Esta iluminación tiene un triple objeto:

a.- Mantener una luz de socorro independiente con un nivel mínimo de luz.

b.- Señalizar las salidas de evacuación, proporcionando un nivel mínimo de un lux en los ejes

de los pasillos.

c.- Todo ello para conseguir la evacuación fácil y segura del público hacia el exterior del local.

El alumbrado de señalización tiene como misión iluminar permanentemente la situación de las

puertas, pasillos y salidas de las distintas permanencias durante el tiempo que permanezca personal

en el local.

Estos alumbrados se conseguirán por medio de equipos autónomos autorrecargables y kits de

emergencias colocados en algunas luminarias del recinto, con una autonomía mínima de una hora,

disponiendo de batería y cargador de forma tal que siempre se mantendrán en su máxima capacidad.

Se utilizarán equipos provistos de lámparas fluorescentes.

La alimentación a los mismos se realizará con tantas líneas como circuitos de emergencia existan

con cable RV 0,6 1 KV de 2x1,5+T(1,5) mm² alojada bajo tubo de PVC M-20 e irá protegida por un

interruptor magnetotérmico omnipolar de 2P 10 A.

Todos los equipos quedarán distribuidos según se representa en los correspondientes planos de

Instalación de Alumbrado.

Estos equipos deberán disponer el correspondiente certificado emitido por Laboratorio Oficial en el

que se indique su adaptación a las normas UNE 20062-73 y UNE 20392-75.

15.2. ALUMBRADO DE EMERGENCIA.


Página 104 de 116


El alumbrado exterior se ha proyectado mediante la instalación de luminarias tipo LED. Para la

iluminación de los viales y zonas comunes, se han dispuesto de conjunto de columna de 7 m

+ luminaria LED de 65W 5700 lm.

El alumbrado exterior del edificio se ha proyectado mediante la instalación de brazos mural de

1000mm + luminaria LED de 55W 5700 lm .

Las columnas se proyectan de acuerdo al Real Decreto 2642/1985, de 18 de diciembre, por el que se

declaran de obligado cumplimiento las especificaciones técnicas de los candelabros metálicos

(báculos y columnas de alumbrado exterior y señalización de tráfico) y su homologación por el

Ministerio de Industria y Energía, y posteriores que lo modifican y/o desarrollan.

La columna estará provista de una caja equipada con bornas y fusibles de protección ubicada en la

base la misma. Así mismo irán puestos a tierra por medio de una pica de acero cobrizado de 14 mm.

de diámetro y 2 m. de longitud (RU 6501), instalada en la arqueta situada en la base. Las carcasas

de las luminarias irán puestas a tierra mediante el tercer conductor del cable de alimentación desde

la caja de derivación respectiva.

Los cálculos de la iluminación exterior de la EDAR se desarrollan en posterior anexo.

15.3. ALUMBRADO EXTERIOR.


Página 105 de 116



Página 106 de 116


ANEXO CÁLCULOS DE ALUMBRADO INTERIOR.

EDAR - LOSAR DE LA VERA. DIALux 04.05 .2015

INYGES CONSULTORES PLASENCIA - ce

Proyecto elaborado por INGES CONSULTORES Teléfono

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EDAR - LOSAR DE LA VERA. / Lista de luminarias

7 Pieza

10 Pieza

IDEALLUX RMS24NST REMISI 2500Lm 24W 4000K ST Nº de artículo: RMS24NST Flujo luminoso (Luminaria): 1606 lm Flujo luminoso (Lámparas) : 2250 lm Potencia de las luminarias: 24.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 75 99 100 100 72 Lámpara: 1 x 2250 LM (Factor de corrección 1.000).

FAEL 59345 GALAXY SW 2 COB 560 0.7A WB Nº de artículo: 59345 Flujo luminoso (Luminaria) : 12093 lm Flujo luminoso (Lámparas) : 12100 lm Potencia de las luminarias : 108.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 69 97 100 100 100 Lámpara: 1 x GLX SW 003 (Factor de corrección 1.000).

Dispone de una imagen de la luminaria en

nuestro catálogo de luminarias.



5 Pieza IDEALLUX 05 LEO LITEON KN 48 CONTROLEO Dispone de una imagen

OPALE LEO LITEON KN de la luminaria en Nº de artículo: 05 LEO LITEON KN 48 nuestro catálogo de Flujo luminoso (Luminaria): 2727 lm luminarias. Flujo luminoso (Lámparas) : 4734 lm Potencia de las luminarias: 40.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 47 78 95 100 58 Lámpara: 1 x 4734 LM (Factor de corrección 1.000).

3 Pieza IDEALLUX INE29N INNOVA ECO 29W 3725Lm

1552mm Nº de artículo: INE29N Flujo luminoso (Luminaria): 2914 lm Flujo luminoso (Lámparas): 3353 lm Potencia de las luminarias : 29.0 W Clasificación luminarias según CIE: 97 Código CIE Flux: 46 77 93 97 87 Lámpara: 1 x 3353 LM (Factor de corrección 1.000).



.... Página 4

EDAR - LOSAR DE LA VERA. 04.05.2015

INYGES CONSULTORES PLASENCIA - CC


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Página 6

IDEALLUX 05 LED LITEON KN 48 CONTROLED OPALE LED LITEON KN / Hoja de

datos de luminarias

Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 47 78 95 100 58

Emisión de luz 1:

Emisión de luz 1:




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Página 7

IDEALLUX RMS24NST REMISI 2500Lm 24W 4000K ST / Hoja de datos de

luminarias



Emisión de luz 1:

Emisión de luz 1:




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Página 8

IDEALLUX INE29N INNOVA ECO 29W 3725Lm 1552mm / Hoja de datos de

luminarias



Emisión de luz 1:

Emisión de luz 1:




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Página 9

FAEL 59345 GALAXY SW 2 COB 560 0.7A WB / Hoja de datos de luminarias



Emisión de luz 1:

Emisión de luz 1:




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Página 10

1000 42133 ADV CL1 AB1 30 LED 700mA / Hoja de datos de luminarias



Emisión de luz 1:

Para esta luminaria no puede presentarse ninguna tabla UGR porque carece de atributos de simetría.




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Página 11

1000 42123 ADV CL1 AB1 25 LED 700mA / Hoja de datos de luminarias



Emisión de luz 1:

Para esta luminaria no puede presentarse ninguna tabla UGR porque carece de atributos de simetría.




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Página 12

EDIF. DE PROCESOS / Resumen

Altura del local: 7.500 m, Altura de montaje: 7.500 m, Factor mantenimiento: 0.85

Valores en Lux, Escala 1:183

Superficie ρ [%] Em [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em

Plano útil / 340 201 394 0.591

Suelo 51 314 190 378 0.606

Techo 70 116 80 134 0.692

Plano útil: Altura:

0.850 m

Trama: Zona marginal:

128 x 128 Puntos 0.500 m

Lista de piezas - Luminarias

N° Pieza Designación (Factor de corrección) Φ (Luminaria) [lm] Φ (Lámparas) [lm] P [W]

1 10 FAEL 59345 GALAXY SW 2 COB 560 0.7A WB (1.000) 12093 12100 108.0

Total: 120931 Total: 121000 1080.0

Valor de eficiencia energética: 3.96 W/m² = 1.17 W/m²/100 lx (Base: 272.75 m²)




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Página 13

EDIF. DE PROCESOS / Lista de luminarias

10 Pieza FAEL 59345 GALAXY SW 2 COB 560 0.7A WB

N° de artículo: 59345 Flujo luminoso (Luminaria): 12093 lm Flujo luminoso (Lámparas): 12100 lm Potencia de las luminarias: 108.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 69 97 100 100 100 Lámpara: 1 x GLX SW 003 (Factor de corrección 1.000).






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Página 14

EDIF. DE PROCESOS / Luminarias (ubicación)

Escala 1 : 183 Lista de piezas - Luminarias

N° Pieza Designación

1 10 FAEL 59345 GALAXY SW 2 COB 560 0.7A WB




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Página 15

EDIF. DE PROCESOS / Resultados luminotécnicos

Flujo luminoso total: 120931 lm Potencia total: 1080.0 W Factor mantenimiento: 0.85 Zona marginal: 0.500 m

Superficie Intensidades lumínicas medias [lx] Grado de reflexión [%] Densidad lumínica media [cd/m²]

directo indirecto total Plano útil 256 84 340 / /

Suelo 229 85 314 51 51

Techo 0.00 116 116 70 26

Simetrías en el plano útil Emin / Em: 0.591 (1:2)

Emin / Emax: 0.510 (1:2)





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Página 16

EDIF. DE PROCESOS / Rendering (procesado) en 3D




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Página 17

EDIF. DE PROCESOS / Plano útil / Isolíneas (E)

Situación de la superficie en el local: Plano útil con 0.500 m Zona marginal Punto marcado: (109.197 m, 38.476 m, 0.850 m)

Trama: 128 x 128 Puntos

E

Valores en Lux, Escala 1 : 183

m [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax 340 201 394 0.591 0.510




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Página 18

EDIF. DE PROCESOS / Suelo / Isolíneas (E)

Situación de la superficie en el local: Punto marcado: (108.697 m, 37.976 m, 0.000 m)


E






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Página 19

EDIF. DE PROCESOS / Suelo / Isolíneas (L)



Valores en Candela/m², Escala 1 : 183

Lm [cd/m²] Lmin [cd/m²] Lmax [cd/m²] 51 31 61




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Página 20

EDIF. DE PROCESOS / Techo / Isolíneas (E)



E






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Página 21

EDIF. DE PROCESOS / Techo / Isolíneas (L)




Lm [cd/m²] Lmin [cd/m²] Lmax [cd/m²] 26 18 30




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Página 22

OFICINAS / Resumen

Altura del local: 3.000 m, Altura de montaje: 3.000 m, Factor mantenimiento: 0.85

Valores en Lux, Escala 1:134

Superficie ρ [%] Em [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em

Plano útil / 187 64 383 0.343

Suelo 20 177 20 327 0.115

Techo 70 54 16 517 0.294

Plano útil: Altura:

0.000 m

Trama: Zona marginal:

128 x 128 Puntos 0.000 m


N° Pieza Designación (Factor de corrección)

IDEALLUX 05 LED LITEON KN 48

Φ (Luminaria) [lm] Φ (Lámparas) [lm] P [W]

1 5 CONTROLED OPALE LED LITEON KN (1.000)

2727 4734 40.0

2 3 IDEALLUX INE29N INNOVA ECO 29W 3725Lm 1552mm (1.000) 2914 3353 29.0

3 7 IDEALLUX RMS24NST REMISI 2500Lm 24W 4000K ST (1.000) 1606 2250 24.0

Total: 33626 Total: 49479 455.0





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Página 23

OFICINAS / Lista de luminarias

5 Pieza IDEALLUX 05 LED LITEON KN 48 CONTROLED Dispone de una imagen

OPALE LED LITEON KN N° de artículo: 05 LED LITEON KN 48 Flujo luminoso (Luminaria): 2727 lm Flujo luminoso (Lámparas): 4734 lm Potencia de las luminarias: 40.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 47 78 95 100 58 Lámpara: 1 x 4734 LM (Factor de corrección 1.000).

3 Pieza IDEALLUX INE29N INNOVA ECO 29W 3725Lm 1552mm N° de artículo: INE29N Flujo luminoso (Luminaria): 2914 lm Flujo luminoso (Lámparas): 3353 lm Potencia de las luminarias: 29.0 W Clasificación luminarias según CIE: 97 Código CIE Flux: 46 77 93 97 87 Lámpara: 1 x 3353 LM (Factor de corrección 1.000).

7 Pieza IDEALLUX RMS24NST REMISI 2500Lm 24W 4000K ST N° de artículo: RMS24NST Flujo luminoso (Luminaria): 1606 lm Flujo luminoso (Lámparas): 2250 lm Potencia de las luminarias: 24.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 75 99 100 100 72 Lámpara: 1 x 2250 LM (Factor de corrección 1.000).

de la luminaria en nuestro catálogo de

luminarias.

Dispone de una imagen


luminarias.



luminarias.




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Página 24

OFICINAS / Planta

Escala 1 : 71




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Página 25

OFICINAS / Luminarias (ubicación)



1 5 IDEALLUX 05 LED LITEON KN 48 CONTROLED OPALE LED LITEON KN

2 3 IDEALLUX INE29N INNOVA ECO 29W 3725Lm 1552mm

3 7 IDEALLUX RMS24NST REMISI 2500Lm 24W 4000K ST




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Página 26

OFICINAS / Luminarias (lista de coordenadas)

IDEALLUX 05 LED LITEON KN 48 CONTROLED OPALE LED LITEON KN 2727 lm, 40.0 W, 1 x 1 x 4734 LM (Factor de corrección 1.000).

N° X

Posición [m] Y

Z

X

Rotación [°] Y

Z

1 137.841 39.850 3.000 0.0 0.0 0.0

2 139.828 39.777 3.000 0.0 0.0 0.0

3 137.373 42.085 3.000 0.0 0.0 0.0

4 140.573 42.085 3.000 0.0 0.0 0.0

5 139.053 42.129 3.000 0.0 0.0 0.0




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Página 27


IDEALLUX INE29N INNOVA ECO 29W 3725Lm 1552mm 2914 lm, 29.0 W, 1 x 1 x 3353 LM (Factor de corrección 1.000).

N° Posición [m] Rotación [°]

X Y Z X Y Z 1 136.248 47.039 3.000 0.0 0.0 0.2

2 138.402 47.097 3.000 0.0 0.0 0.8

3 140.282 47.068 3.000 0.0 0.0 0.8




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Página 28


IDEALLUX RMS24NST REMISI 2500Lm 24W 4000K ST 1606 lm, 24.0 W, 1 x 1 x 2250 LM (Factor de corrección 1.000).

N° X

Posición [m] Y

Z

X

Rotación [°] Y

Z

1 135.321 44.496 3.000 0.0 0.0 0.0

2 135.321 42.045 3.000 0.0 0.0 0.0

3 135.283 39.670 3.000 0.0 0.0 0.0

4 140.641 44.325 3.000 0.0 0.0 0.0

5 138.076 44.838 3.000 0.0 0.0 0.0

6 136.861 43.688 3.000 0.0 0.0 0.0

7 138.635 43.706 3.000 0.0 0.0 0.0




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Página 29

OFICINAS / Resultados luminotécnicos

Flujo luminoso total: 33626 lm Potencia total: 455.0 W Factor mantenimiento: 0.85 Zona marginal: 0.000 m

Superficie Intensidades lumínicas medias

[lx] directo indirecto total

Grado de reflexión [%]

Densidad lumínica media [cd/m²]

Plano útil 135 52 187 / / Sala de cuadros Electricos Oficina control

Laboratorio

Pasillo

Suelo

Techo

Simetrías en el plano útil Emin / Em: 0.343 (1:3)

Emin / Emax: 0.168 (1:6)


138 64 203 / /

190 44 234 / /

285 107 392 / /

179 45 224 / /

127 49 177 20 11

3.26 51 54 70 12




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Página 30

OFICINAS / Superficie de cálculo (sumario de resultados)

Escala 1 : 119

Lista de superficies de cálculo

Emin

Emax

Emin /

Emin /

[lx] [lx] Em Emax

1 Sala de cuadros

Electricos perpendicular 32 x 16 203 138 239 0.679 0.576

2 Oficina control perpendicular 32 x 16 234 141 285 0.602 0.494

3 Laboratorio perpendicular 32 x 8 392 302 440 0.771 0.687

4 Pasillo perpendicular 16 x 32 224 128 311 0.571 0.411

Resumen de los resultados

Tipo Cantidad Media [lx] Min [lx] Max [lx] Emin / Em Emin / Emax perpendicular 4 245 128 440 0.52 0.29

N° Designación Tipo Trama Em

[lx]




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Página 31

OFICINAS / Rendering (procesado) en 3D




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Página 32

OFICINAS / Plano útil / Isolíneas (E)



E






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Página 33

OFICINAS / Sala de cuadros Electricos / Isolíneas (E, perpendicular)



E


m [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax

203 138 239 0.679 0.576




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Página 34

OFICINAS / Oficina control / Isolíneas (E, perpendicular)



E






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Página 35

OFICINAS / Laboratorio / Isolíneas (E, perpendicular)



E


m [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax

392 302 440 0.771 0.687




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Página 36

OFICINAS / Pasillo / Isolíneas (E, perpendicular)



E




ANEXO CÁLCULOS DE ALUMBRADO EXTERIOR.


Página 107 de 116




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Página 37

Exterior Edar / Datos de planificación

Factor mantenimiento: 0.85, ULR (Upward Light Ratio): 0.0% Escala 1:1088


N° Pieza Designación (Factor de corrección) Φ (Luminaria) [lm] Φ (Lámparas) [lm] P [W]

1 6 1000 42123 ADV CL1 AB1 25 LED 700mA (1.000) 5700 5700 55.0

2 17 1000 42133 ADV CL1 AB1 30 LED 700mA (1.000) 6680 6680 65.0

Total: 147752 Total: 147760 1435.0




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Página 38

Exterior Edar / Lista de luminarias

6 Pieza 1000 42123 ADV CL1 AB1 25 LED 700mA

N° de artículo: 42123 Flujo luminoso (Luminaria): 5700 lm Flujo luminoso (Lámparas): 5700 lm Potencia de las luminarias: 55.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 44 81 98 100 100 Lámpara: 1 x ADV008 (Factor de corrección 1.000).

17 Pieza 1000 42133 ADV CL1 AB1 30 LED 700mA N° de artículo: 42133 Flujo luminoso (Luminaria): 6680 lm Flujo luminoso (Lámparas): 6680 lm Potencia de las luminarias: 65.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 44 81 98 100 100 Lámpara: 1 x ADV010 (Factor de corrección 1.000).





luminarias.




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Página 39

Exterior Edar / Planta

Escala 1 : 1088




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Página 40

Exterior Edar / Luminarias (ubicación)



1 6 1000 42123 ADV CL1 AB1 25 LED 700mA

2 17 1000 42133 ADV CL1 AB1 30 LED 700mA




Fax e-Mail

Página 41

Exterior Edar / Luminarias (lista de coordenadas)

1000 42123 ADV CL1 AB1 25 LED 700mA 5700 lm, 55.0 W, 1 x 1 x ADV008 (Factor de corrección 1.000).

N° X

Posición [m] Y

Z

X

Rotación [°] Y

Z

1 113.253 37.041 6.215 10.0 0.0 -179.5

2 132.119 37.103 6.215 10.0 0.0 -179.5

3 107.988 42.995 6.215 10.0 0.0 90.0

4 113.316 49.576 6.215 10.0 0.0 0.0

5 131.805 49.639 6.215 10.0 0.0 0.0

6 142.398 43.747 6.215 10.0 0.0 -89.1




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Página 42

Exterior Edar / Luminarias (lista de coordenadas)

1000 42133 ADV CL1 AB1 30 LED 700mA 6680 lm, 65.0 W, 1 x 1 x ADV010 (Factor de corrección 1.000).

N° X

Posición [m] Y

Z

X

Rotación [°] Y

Z

1 122.505 71.876 7.215 5.0 0.0 172.3

2 57.703 94.826 7.215 5.0 -0.3 154.5

3 77.988 85.164 7.215 5.0 -0.3 154.5

4 98.473 76.117 7.215 5.0 -0.3 164.9

5 146.606 65.377 7.215 5.0 0.0 155.1

6 154.065 43.852 7.215 5.0 0.0 87.0

7 143.197 25.044 7.215 5.0 0.5 2.1

8 114.798 24.694 7.215 5.0 0.0 -0.8

9 86.272 24.372 7.215 5.0 0.0 -0.7

10 59.625 24.679 7.215 5.0 0.0 0.6

11 42.111 34.916 7.215 5.0 0.0 -90.0

12 35.949 54.086 7.215 5.0 0.0 -90.0

13 55.804 63.124 7.215 5.0 0.0 -179.1

14 78.808 63.124 7.215 5.0 0.0 -179.1

15 101.813 62.850 7.215 5.0 0.0 -179.1

16 67.372 43.822 7.215 5.0 0.0 -179.1

17 67.479 46.310 7.215 5.0 0.0 0.0




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Página 43

Exterior Edar / Superficie de cálculo (sumario de resultados)

Escala 1 : 1100

Lista de superficies de cálculo

N° Designación Tipo Trama Em [lx]

Emin

[lx]

Emax

[lx]

Emin / Em

Emin / Emax

1 Superficie de cálculo -

VIAL perpendicular 128 x 128 24 13 36 0.543 0.365

2 Superficie de cálculo

2 perpendicular 128 x 64 32 12 48 0.382 0.252

Resumen de los resultados

Tipo Cantidad Media [lx] Min [lx] Max [lx] Emin / Em Emin / Emax perpendicular 2 30 12 48 0.40 0.25




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Página 44

Exterior Edar / Rendering (procesado) en 3D




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Página 45

Exterior Edar / Elemento del suelo 1 / Superficie 1 / Isolíneas (E)

Situación de la superficie en la escena exterior: Punto marcado: (45.549 m, 96.483 m, 0.000 m)


E


m [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax 5.18 0.00 41 0.000 0.000




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Exterior Edar / Elemento del suelo 1 / Superficie 1 / Isolíneas (L)




Lm [cd/m²] Lmin [cd/m²] Lmax [cd/m²] 0.84 0.00 6.70




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Exterior Edar / Superficie de cálculo - VIAL / Isolíneas (E, perpendicular)



Em


[lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax 24 13 36 0.543 0.365




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Exterior Edar / Superficie de cálculo 2 / Isolíneas (E, perpendicular)



Em


[lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax 32 12 48 0.382 0.252


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La Confederación Hidrográfica del Tajo, fiel a su compromiso con el medio ambiente, pretende

reducir el consumo de energía por cada m3 producido con el objeto de optimizar los recursos

naturales y reducir las emisiones de CO2 y de esta manera contribuir a crear una sociedad que

desarrolla su actividad utilizando procesos más sostenibles.

Para cumplir con su propósito ha decido dotar a la EDAR de Losar de la Vera, de una planta de

generación complementaria, en base a una instalación fotovoltaica.

Se pretende que la EDAR alimente parte de sus servicios con energía “limpia”, en base a energía

fotovoltaica hasta un máximo de potencia instalada de 80 kW.

La planta se construirá dentro de los límites de la parcela de la EDAR, aprovechando un talud

existente en la misma, para la colocación de las placas fotovoltaicas a la inclinación adecuada. La

energía obtenida será inyectada en la red de consumo de la EDAR, reduciendo el consumo de

energía eléctrica. A continuación se muestra una vista aérea de la planta.

Como se ha indicado y desarrollado con anterioridad en este anejo, desde el punto de vista eléctrico,

la planta estará conectada a una red eléctrica de 20 kV. a través de un transformador 20000/400 V

de 160 kVA. Este transformador dará tensión a un Cuadro General de distribución en BT

El transformador estará ubicado en caseta prefabricada a la entrada de la parcela de la EDAR y el

Cuadro General estará ubicado en sala independiente en el edificio de proceso.

Del cuadro general de distribución partirán una línea que alimentará el CCM general de la planta,

desde donde a su vez, se alimentarán los distintos receptores y sub-cuadros.

16.2. INSTALACIÓN ELÉCTRICA.

16.1. OBJETO.

16. INSTALACIÓN FOTOVOLTAICA.



La instalación estará conectada a la red pero no se permitirá el vertido de energía, de tal manera que

toda la energía generada por la instalación será autoconsumida por la EDAR. Esta parte de la

instalación estará formada por los paneles solares ubicados en la propia parcela de la EDAR.

La instalación conectada a la red se realizará amparándonos en la legislación vigente bajo el modelo

de “SUMINISTRO CON AUTOCONSUMO”, y se tratará como una “Instalación Generadora en BT”

conectada a red y regulada bajo el RD 1699/2011, de 18 de noviembre así como bajo la Instrucción

Complementaria ITC-40 del REBT-2002, No será necesaria Autorización administrativa previa por

tratarse de una instalación inferior a 100 kW.

En cualquier caso se dispondrá de los equipos adecuados para impedir vertido de energía a la

red, así como de todos los elementos de protección necesarios para que la red no se vea afectada

en ningún caso por la planta generadora.

El sistema se proyectará con la garantía de que no existirá inyección de generación a la red.

Para lo cual estará dotado de un Controlador de Inyección Cero que monitorizará en todo

momento la energía evacuada a la red, controlando la energía extraída por los inversores de las

placas fotovoltaicas. En el momento que detecta que la energía consumida de la red entra en

cuadrante de generación, enviará una consigna por comunicaciones a los controladores de MPPT de

los inversores para que reduzcan potencia.

El número y disposición de placas se indica en los siguientes apartados

La energía captada en los campos solares situados en la parcela de la EDAR, será evacuado por

medio de inversores, al cuadro general de la EDAR. Los inversores irán ubicados en la estructura

exterior de soportación de las placas.

El cuadro general de la planta se equipará con una salida que pueda absorber la energía generada

en los campos solares. Además se deberá equipar este cuadro con:

Un medidor de energía para medir el flujo de energía a la red

Protecciones eléctricas especificas según la ITC 40 del REBT DEL 2002 (27,59,81,50,51)

Contador bidireccional de energía para medir generación

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16.3. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN FOTOVOLTAICA PROPUESTA.



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Los equipos principales de la instalación generadora conectada a red serán:

CAMPO SOLAR 1

80 Paneles de 250 Wp. Haciendo un total de 20.0 kWp

1 cajas seccionadoras con fusibles

1 inversores de 20 kW

CAMPO SOLAR 2




CAMPO SOLAR 3




CAMPO SOLAR 4




CUADRO GENERAL DE LA EDAR

1 Módulo de inyección O hasta 100 kW

1 interruptor seccionador

Cableado y protecciones.

16.4. COMPONENTES DE LA INSTALACIÓN FOTOVOLTAICA PROPUESTA.

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Los paneles a utilizar serán 4 X 80 paneles de 250 Wp de un fabricante de

máxima calidad y confianza.

Parámetros eléctricos.

Potencia nominal PMPP (Wp). 250

Clasificación de la clase de potencia W 0/+5 W

Tensión nominal VMPP (V). 30,2

Corriente nominal IMPP (A) 8,30

Tensión a circuito abierto VOC (V) 37,4

Corriente corto circuito ISC (A) 8,86

Eficiencia del módulo (%) 15,1

Parámetros térmicos.

Temp. de operación nominal de la célula (NOCT) 45,7°C (±2°C)

Coeficiente de temperatura para PMPP -0,40%/°C

Coeficiente de temperatura VOC -0,27%/°C

Coeficiente de temperatura ISC 0,024%/°C

Datos generales.

Tipo de célula: 60 células policristalinas REC PE

3 cadenas de 20 células con diodos de

derivación

Cristal: Vidrio solar de 3,2 mm con tratamiento

antirreflectante

Lámina posterior: Doble capa de poliéster de alta resistencia

Marco: Aluminio anodizado

Caja de conexiones: IP 67

Cable solar 4mm², 0.90 m + 1.20 m

Conectores: Multi-Contact MC4 (4 mm²)

Datos mecánicos.

Dimensiones: 1665 x 991 x 38 mm

Área: 1,65 m²

Peso: 18 kg

16.5. PLACAS SOLARES.

de 116



Los inversores a utilizar serán 4 de 20 kW de un fabricante de máxima calidad y confianza.

Potencia fotovoltaica máx. (cos φ = 1) kWp 22,6

Tensión de entrada nominal (UCC,r) V 680

Tensión de entrada máx. (UCCmáx) V 1000

Tensión de entrada mín. (UCCmín) V 160

Tensión de entrada de inicio (UCCinicio) V 180

Tensión PMP máx. (UPMPmáx) V 800

Tensión PMP mín. para potencia nominal

CC en el modo de un seguidor (UPMPmín) V –


CC en el modo de dos seguidores (UPMPmín) V 515


CC en el modo de tres seguidores (UPMPmín) V 345

Corriente de entrada máx. (ICCmáx) A sym.: 20 / 20 / 20, unsym.: 20 / 20 / 20

Corriente de entrada máx. con conexión en paralelo (entrada CC1+CC2 / CC3) A 40 / 20

Número de entradas CC 3

Número de seguidores PMP indep. 3

Inyección trifásica.

Conversión sin transformador.

Dispositivo de desconexión CC electrónico integrado.

Amplio rango de tensión de entrada.

Paquete de comunicación integrado de serie con datalogger, servidor web, portal solar y las

siguientes interfaces: 2x Ethernet, RS485, S0, 4x entradas analógicas.

Posibilidad de conexión para la medición del consumo doméstico así como para el control

dinámico de la potencia activa

Contacto de conexión integrado para optimización del autoconsumo

Smart Home ready, EEBus 1.0 ready

16.6. INVERSOR DE CONEXIÓN A RED.

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Sistema de monitorización hasta 100 KW con pantalla LCD básica + pantalla TFT táctil con gráficas.

Funciona tanto en monofásico como en trifásico. Con función meter para inyección cero incluida.

Mide, además de la producción solar, el consumo de la instalación, con lo que gestiona la inyección

cero a nuestro deseo. El equipo gobierna al inversor y no permite que la producción solar supere a la

del consumo de la instalación. Dispone de una interfaz especial en la que se pueden conectar hasta

seis convertidores de corriente (Pinzas). Con estos convertidores de corriente se puede registrar y

visualizar el consumo de circuitos de corriente completos.

Todos los equipos de la instalación, se integrarán a través de un sistema de monitorización dedicado

en el sistema de la EDAR.

El sistema de monitorización tendrá su interface en el SCADA a colocar en el edificio de control de la

EDAR. El sistema SCADA será capaz de monitorizar y registrar todos los balances de energía,

alarmas de equipos, medidas instantáneas de producción, Iradiancia solar, velocidad y dirección del

viento y todos aquellos parámetros que sean necesarios para extraer curvas de carga y de

generación que permitan hacer informes 10 minutales de la energía generada por la planta de

generación y consumidos por la planta.

También será capaz de mostrar registros de la energía incidente real a través de sonda y

anemómetro y calcular los índices de eficiencia

Todos los equipos se conectarán por medio de una red cable dentro de los edificios y por medio de

una red de fibra óptica entre los edificios. Se suministrará y montarán todos los elementos de

comunicación necesarios tales como SWITCHES, conversores de medios o de protocolos, router,

cables de red y de comunicaciones, etc…

La fibra óptica será de tipo Multimodo y se tenderá por canalización existente

Existirá la posibilidad de acceso remoto a través de internet a utilizando la red corporativa de la

planta o, en su caso, a través de un modem 3G

El sistema deberá poder intercambiar los datos y registros principales con el SCADA de planta

existente y mínimamente:

16.8. SISTEMA DE MONITORIZACION.

16.7. INVERSOR DE INYECCIÓN CERO.

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Valores instantáneos de Tensión, Corriente y Potencias (consumidos y generados)

Alarmas y fallos principales del sistema

Registros acumulados de energía

Valor de iradianza acumulado e instantáneo

Los paneles fotovoltaicos se instalarán sobre estructura de soportación. La estructura de suportación

de los paneles se realizará por medio de perfilería específica y en material de aluminio. Las líneas de

alimentación se contemplarán que se realizarán bajo canalización subterránea.

El cableado exterior se instalará utilizando bandeja de rejilla galvanizada en caliente en el exterior y

canalización de PVC en interior.

El cableado para la instalación de Corriente Continua se realizará con tipo de cable especifico para

instalaciones fotovoltaicas de asilamiento 1000 V y apta para conectarlos en equipos de doble

aislamiento. Para el cableado de la parte de corriente alterna se utilizará cable de 0,6/1 kV con

aislamiento termoestable tipo XLPE o superior.

Todo el cableado será apto para el exterior y para recibir de manera directa la acción de la

radiación solar. Las mangueras y cables interconexión entre equipos serán identificadas tanto en

origen como en destino Y las punteras tendrán etiquetado tanto la borna de destino como la borna de

origen.

La instalación, el cableado y los equipos cumplirán con los especificado en el Reglamento

Electrotécnico de Baja Tensión publicado en le RD842/2002 así como en sus Instrucciones Técnicas

complementarias.

En todos los casos donde sea aplicable se seguirá lo indicado en las diferentes Guías de Aplicación

del Reglamento de BT publicadas en diferentes ediciones por el ministerio de Industria.

16.9. INSTALACIÓN Y CABLEADO

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Las placas se montarán sobre estructuras completas y de fácil

instalación, estarán fabricadas con aluminio estructural de aleación

6005A y tratamiento térmico T6. Tornillería en acero inoxidable AISI-

304. Normativa Código técnico de la edificación y Eurocódigo 9. La

sujección del módulo al perfil es mediante pieza omega superior, con

tornilería autoblocante y arandela a presión; válida para módulo

desde 35 a 50 mm de grosor. Angulo de inclinación ajustable de 30º ó 45º. Fijación a hormigón con

varilla M-10 y sistema de nivelación con sistema tuerca-contratuerca.

16.10. ESTRUCTURA SOPORTE DE PLACAS SOLARES.