14 Anejo Nº14.- Cálculos Eléctricos
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ANEJO Nº 14.
CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
ANEJO Nº14. CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
1. OBJETO ............................................................................................................. 3
2. NORMATIVA....................................................................................................... 3
3. ACTUACIONES PREVISTAS. ........................................................................... 5
4. SUMINISTRO DE ENERGÍA. ............................................................................ 6
5. CONEXIONES DE RED .......................................................................................... 6
6. TENSIÓN DE LA LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN ...................................................... 6
7. LOCALIZACIÓN DEL SUMINISTRO ..................................................................... 6
8. LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN ................................................................................ 8
8.1. CONFIGURACIÓN Y TRAZADO DE LA LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN. ............................................. 8
8.2. CARACTERÍSTICAS GENERALES Y DE FUNCIONAMIENTO ...................................................... 10
8.3. CATEGORÍA DE LA LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN. .......................................................................... 10
8.4. SECCIONAMIENTO Y PROTECCIÓN DE LA ACOMETIDA ........................................................... 12
8.5. APOYOS ............................................................................................................................................ 13
8.6. PUESTA A TIERRA ........................................................................................................................... 14
8.7. AISLAMIENTO Y HERRAJES ........................................................................................................... 14
8.8. CONDUCTOR. .................................................................................................................................. 15
8.9. ZANJAS Y ARQUETAS DE REGISTRO ........................................................................................... 16
9. CÁLCULOS LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN ............................................................ 18
9.1. CÁLCULO TRAMO AÉREO .............................................................................................................. 18
9.2. INTENSIDAD Y DENSIDAD DE CORRIENTE EN TRAMO AÉREO ................................................ 46
9.3. POTENCIA MÁXIMA A TRANSPORTAR EN LA LÍNEA AÉREA .................................................... 46
9.4. CÁLCULO TRAMO SUBTERRÁNEO ............................................................................................... 47
9.5. INTENSIDAD Y DENSIDAD DE CORRIENTE EN TRAMO SUBTERRÁNEO ................................. 48
9.6. POTENCIA MÁXIMA A TRANSPORTAR EN LA LÍNEA SUBTERRÁNEA ..................................... 48
9.7. SECCIÓN MÍNIMA POR INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO ....................................................... 49
9.8. CAIDA DE TENSIÓN. ........................................................................................................................ 50
9.9. CAIDA DE TENSIÓN RELATIVA ...................................................................................................... 50
10. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN ..................................................................... 51
10.1. CÁLCULO POTENCIA NECESARIA EN EL TRANSFORMADOR. .................................................. 51
10.2. CARACTERÍSTICAS DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN ....................................................... 53
10.3. TRANSFORMADOR. ........................................................................................................................ 56
10.4. CÁLCULO INTENSIDADES DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. ........................................... 56
10.5. CÁLCULO DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO ..................................................................... 57
INDICE DEL ANEJO.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
11. EQUIPO DE MEDIDA DE ENERGÍA ELÉCTRICA ................................................ 58
12. CÁLCULOS ELÉCTRICOS BAJA TENSIÓN ........................................................ 59
12.1. DEMANDA PREVISTA DE EQUIPOS DE LA EDAR ........................................................................ 59
12.2. FÓRMULAS DE CÁLCULO ............................................................................................................... 60
12.3. DESARROLLO DEL CÁLCULO ........................................................................................................ 62
13. CÁLCULO EQUIPO PARA CORRECIÓN FACTOR DE POTENCIA ....................... 99
14. CÁLCULO RED DE TIERRAS INSTALACIÓN DE BAJA TENSIÓN ..................... 100
15. CÁLCULOS DE ALUMBRADO........................................................................ 102
15.1. ALUMBRADO INTERIOR. ............................................................................................................... 102
15.2. ALUMBRADO DE EMERGENCIA................................................................................................... 103
15.3. ALUMBRADO EXTERIOR. ............................................................................................................. 104
16. INSTALACIÓN FOTOVOLTAICA ...................................................................... 108
16.1. OBJETO .......................................................................................................................................... 108
16.2. INSTALACIÓN ELÉCTRICA ........................................................................................................... 108
16.3. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN FOTOVOLTAICA PROPUESTA ....................................... 109
16.4. COMPONENTES DE LA INSTALACIÓN FOTOVOLTAICA PROPUESTA .................................... 111
16.5. PLACAS SOLARES......................................................................................................................... 112
16.6. INVERSOR DE CONEXIÓN A RED. ............................................................................................... 113
16.7. INVERSOR DE INYECCIÓN CERO ................................................................................................ 114
16.8. SISTEMA DE MONITORIZACION. ................................................................................................. 114
16.9. INSTALACIÓN Y CABLEADO ......................................................................................................... 115
16.10. ESTRUCTURA SOPORTE DE PLACAS SOLARES ...................................................................... 116
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
La Confederación Hidrográfica del Tajo proyecta el Saneamiento y Depuración de Losar de la Vera,
por lo que se pretende construir la Estación Depuradora de Aguas Residuales correspondiente, en
adelante EDAR.
El presente anejo tiene por objeto describir con la mayor exactitud, las condiciones técnicas de
ejecución y económicas, para dotar de suministro eléctrico, la nueva EDAR de Losar de la Vera.
(Cáceres).
Así mismo, establecer y justificar todos los datos constructivos que permitan la ejecución de la
instalación y al mismo tiempo exponer ante los organismos competentes, que la instalación eléctrica
en media y baja tensión que nos ocupa, reúne las condiciones y garantías mínimas exigidas por la
reglamentación vigente, con el fin de obtener la autorización administrativa y la de ejecución de la
instalación, así como servir de base a la hora de proceder a la ejecución de dicha instalación.
Para la elaboración de los trabajos se ha tenido en cuenta la siguiente normativa y serán de
aplicación los Reglamentos y Normas vigentes en España, para este tipo de instalaciones,
particularmente:
Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Líneas Eléctricas de
Alta Tensión y sus Instrucciones Técnicas Complementarias ITC-LAT, aprobado por Real Decreto 223/2008 de 15 de Febrero.
Real Decreto 3275/1982 de 12 de Noviembre, sobre Condiciones Técnicas y Garantías de
Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, así como las Órdenes de 6 de julio de 1984, de 18 de octubre de 1984 y de 27 de noviembre de 1987, por las que se aprueban y actualizan las Instrucciones Técnicas Complementarias sobre dicho reglamento.
Real Decreto 1955/2000 de 1 de Diciembre, por el que se regulan las Actividades de Transporte, Distribución, Comercialización, Suministro y Procedimientos de Autorización de Instalaciones de Energía Eléctrica.
Real Decreto 222/2008, de 15 de febrero, por el que se establece el régimen retributivo de la
actividad de distribución de energía eléctrica.
Real Decreto 263/2008 de 22 de febrero por el que se establecen medidas de Carácter Técnico en líneas de alta tensión, con objeto de proteger la avifauna.
Norma MT 2.03.20-V Normas Particulares para Instalaciones de Alta Tensión (hasta 30KV) y
B.T. Comunidad de Extremadura.
2. NORMATIVA.
1. OBJETO.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Orden de 10 de Marzo de 2000, modificando ITC MIE RAT en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.
Normas establecidas por la Consejería de Medio Ambiente.
Normas particulares de Iberdrola S.A.
Ley 10/1996, de 18 de marzo sobre Expropiación Forzosa y sanciones en materia de instalaciones eléctricas y Reglamento para su aplicación, aprobado por Decreto 2619/1966 de 20 de octubre.
Real Decreto 1627/1997 de 24 de octubre de 1.997, sobre Disposiciones mínimas de
seguridad y Salud en las obras.
Condiciones impuestas por los Organismos Públicos afectados y Ordenanzas Municipales.
Ley 31/1995, de 8 de noviembre, sobre Prevención de Riesgos laborales y RD 162/97 sobre Disposiciones mínimas en materia de Seguridad y Salud en las Obras de Construcción.
Decreto 47/2004 de la Junta de Extremadura por la que se dictan Normas de Carácter Técnico de Adecuación de las Líneas Eléctricas para la Protección del Medio Ambiente en Extremadura.
Real Decreto 1997/1995 de 7 de diciembre por el que se establecen medidas para contribuir a
garantizar la biodiversidad mediante la conservación de los hábitats naturales y de la flora y fauna silvestre.
Proyecto tipo de Iberdrola para Centros de Transformación de intemperie Compacto MTDYC2.11.05.
Real Decreto 1048/2013, de 27 de diciembre, por el que se establece la metodología para el
cálculo de la retribución de la actividad de distribución de energía eléctrica.
Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión y sus Instrucciones Técnicas Complementarias, aprobado por decreto 842/2002 de 2 de agosto.
Real Decreto 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la
Edificación.
Real Decreto 661/2007, de 25 de mayo, por el que se regula la actividad de producción de energía eléctrica en régimen especial.
Real Decreto 1110/2007, de 24 de agosto, por el que se aprueba el Reglamento unificado de
puntos de medida del sistema eléctrico.
Real Decreto 324/2008, de 29 de febrero, por el que se establecen las condiciones y el procedimiento de funcionamiento y participación en las emisiones primarias de energía eléctrica.
Real Decreto 1699/2011, de 18 de noviembre, por el que se regula la conexión a red de
instalaciones de producción de energía eléctrica de pequeña potencia.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Real Decreto 614/2001, de 8 de junio, sobre disposiciones mínimas para la protección de la salud y seguridad de los trabajadores frente al riesgo eléctrico.
Real Decreto-ley 9/2013, de 12 de julio, por el que se adoptan medidas urgentes para
garantizar la estabilidad financiera del sistema eléctrico
Ley 24/2013 del Sector Eléctrico
Recomendaciones UNESA.
Normas Tecnológicas de la Edificación NTE IER.
Normalización Nacional. Normas UNE.
Los trabajos objeto de este proyecto consisten en la realización de la infraestructura eléctrica
necesaria para el funcionamiento de la EDAR de Losar de la Vera. (Cáceres), por ello, se proponen
las siguientes actuaciones:
Conexión a línea de compañía suministradora.
Línea de media tensión de tipo aéreo.
Línea de media tensión de tipo subterráneo hasta centro de transformación.
Centro de transformación tipo compacto con transformador de 160 kVAs en la EDAR.
Acometida desde centro de transformación hasta CCM de la EDAR.
Equipo de medida.
CCM modular para el control, mando y protección de los elementos de la EDAR.
Líneas de alimentación desde el cuadro general, hasta los distintos elementos.
Red en baja tensión interior de la EDAR.
Red de alumbrado.
Red de tierras.
Elementos de alumbrado interior.
Elementos de alumbrado exterior.
Instalación fotovoltaica de inyección 0.
3. ACTUACIONES PREVISTAS.
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La Empresa Suministradora de energía eléctrica a la nueva EDAR es Iberdrola Distribución Eléctrica,
que suministrará corriente alterna trifásica, a 20.000 Voltios entre fases, con una frecuencia de 50Hz.
Actualmente se encuentra abierto expediente informativo número 9031331861 donde se recogen las
condiciones del suministro.
Según indicaciones de Iberdrola Distribución Eléctrica, la nueva línea de media tensión que
alimentará a las instalaciones de la nueva EDAR, derivará desde una línea de su propiedad
denominada STR ROBLEDO LMT LOSAR 20 KV.
En dicha línea se intercalará un nuevo apoyo desde donde se realizará la derivación de la nueva
línea hasta la EDAR.
La tensión de suministro de la línea es de 20.000 Voltios entre fases, con una frecuencia de 50 Hz.
Las instalaciones proyectadas se localizan en el paraje “Los Valles” del Término Municipal de Losar
de la Vera. (Cáceres).
Como se ha indicado anteriormente el suministro necesario se realizará desde línea existente,
localizándose el apoyo de entronque en las coordenadas X:279240,6334 Y:4444114,4803. Las
coordenadas del apoyo de fin línea son X:279146,8734 Y: 4443488,5026
Esta obra se ubica en una Zona 2 según la clasificación del Decreto 73/1996 de la Junta de
Extremadura. (Instalaciones eléctricas de cualquier tipo ubicadas en un radio de 2 Kms. exteriores,
respecto a los límites del casco urbano).
7. LOCALIZACIÓN DEL SUMINISTRO.
6. TENSIÓN DE LA LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN.
5. CONEXIONES DE RED.
4. SUMINISTRO DE ENERGÍA.
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La Línea aérea que nos ocupa se iniciará intercalando un apoyo metálico de
entronque, (Apoyo nº0), en la línea de la compañía Iberdrola Distribución. Se
trata de un apoyo metálico galvanizado, de celosía recta RU soldado de 2000
kg/12 metros. En este apoyo se montará una cruceta para seccionadores con
juego de seccionadores unipolares tipo loadbuster, con el fin de limitar la
propiedad y desde donde se dará salida al tramo aéreo de la línea
proyectada.
A 13 metros del apoyo de entronque se instalará un apoyo metálico
galvanizado, de celosía recta RU soldado, (Apoyo nº1), de principio de línea,
de 2000 kg/12 metros, donde se iniciará el trazado de la línea que nos ocupa.
En este apoyo se procederá a la instalación de los siguientes elementos de corte y
protección:
1 Soporte para XS.
3 XS de 24KV. 200 A.
A 27 metros del apoyo de principio de línea se instalará un apoyo metálico
galvanizado, de celosía recta RU soldado, (Apoyo nº2), de ángulo, de 2000 kg/16
metros.
A 140 metros del apoyo de ángulo se instalará un apoyo metálico galvanizado, de
celosía recta RU soldado, (Apoyo nº3), de alineación, de 500 kg/14 metros.
A 129 metros del apoyo de alineación se instalará un apoyo metálico galvanizado,
de celosía recta RU soldado, (Apoyo nº4), de anclaje, de 1000 kg/12 metros.
A 96 metros del apoyo de anclaje se instalará un apoyo metálico galvanizado, de celosía recta RU
soldado, (Apoyo nº5), de ángulo, de 2000 kg/12 metros.
8.1. CONFIGURACIÓN Y TRAZADO DE LA LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN.
8. LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN.
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SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
A 143 metros del apoyo de ángulo se instalará un apoyo metálico galvanizado, de celosía recta RU
soldado, (Apoyo nº6), de alineación, de 500 kg/10 metros.
A 123 metros del apoyo de alineación se instalará un apoyo metálico
galvanizado, de celosía recta RU soldado, (Apoyo nº7), de fin de línea, de 2000
kg/10 metros
En este apoyo se procederá a la instalación de los siguientes elementos de corte
y protección:
1 Soporte para XS.
3 XS de 24KV. 200 A.
1 Soporte para Pararrayos y terminales.
3 Pararrayos autoválvulas.
3 Terminales de exterior para cable seco unipolar.
1 Seccionador III con Puesta a tierra, con mando mecánico.
El aislamiento de la línea estará formado por cadenas de aisladores, tipo E-70,
con cinco elementos por cadenas.
Desde el apoyo de fin de línea se iniciará el trazado de la línea subterránea. La bajada del conductor
en el apoyo de seccionamiento, se realizará alojando los conductores, en el interior de un tubo de
PVC Rígido de 3 metros de longitud y 125 mm. de diámetro.
La zanja que albergará el tubo protector, que contendrá los conductores de alta tensión tendrá unas
dimensiones mínimas de 0,1 x 0,6 metros.
Para cumplir lo establecido en el Decreto 73/1996 de la
Consejería de Economía, Industria y Hacienda de la Junta de
Extremadura, se procederá a adoptar las siguientes medidas
de protección:
Colocar los XS del apoyo de seccionamiento por debajo
de la cabeza del apoyo.
Colocar los pararrayos autoválvulas por debajo de la
cabeza del apoyo.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Dotar de alargaderas las cadenas de amarre, de manera que la distancia entre los elementos
en tensión y la cruceta sea mayor o igual a 90 cm.
Emplear crucetas de 3mtr.de longitud para que la distancia entre fases sea igual a 1,50mtr.
Instalación de varillas disuasorias antinidificación en las crucetas.
Las características de funcionamiento del tramo aéreo de la línea que se proyecta son las siguientes:
Longitud total………………….....................673 metros.
Tensión de servicio.....................................20 KV.
Potencia de transporte................................160 KVA.
Tipo de línea ...............................................Aérea de simple circuito.
Conductor.....................................................47-AL1/8-ST1A.(LA56)
Aislamiento...................................................Cadenas con 5 elementos U-70
Apoyos..........................................................Metálicos.
Destino..........................................................Suministro eléctrico a CT de EDAR de
Losar de la Vera.
El tramo enterrado de la línea de alta tensión proyectada serán las siguientes:
Longitud total.................................................10 metros.
Tensión de servicio.......................................20 KV.
Potencia de transporte..................................160 KVA
Tipo de línea..................................................Enterrada.
Caída de tensión...........................................0,031%
Conductor empleado....................................3(1x150)Al.12/20KV.
Aislamiento....................................................HEPRZ1.
Destino..........................................................Suministro eléctrico a C.T. de EDAR de
Losar de la Vera.
Conforme a lo establecido en el artículo 3 del RLAT esta línea se considera de tercera categoría.
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8.3. CATEGORÍA DE LA LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN.
8.2. CARACTERÍSTICAS GENERALES Y DE FUNCIONAMIENTO.
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Seccionadores LOAD BUSTER.
Para el seccionamiento de la línea de alta tensión, se instalan, en el apoyo de entronque tres
seccionadores unipolares de tipo LOAD BUSTER. Las características técnicas que deben reunir
serán las siguientes:
Seccionadores equipados con doble cuchilla y dispositivo de enclavamiento que impide la apertura
involuntaria, o que la misma se produzca por la acción del viente. Incorpora asiladores de tipo
C4 según UNE 21110-2, para niveles de contaminación I, con línea de fuga de 16 mm/kV.
Inclorpora ganchos para apertura en carga. Las características del modelo empleado en este caso
son las siguientes:
Tensión nominal ....................................................... 24 kV.
Intensidad nominal ................................................... 400 A.
Intensidad CC 50 Hz. 1min. ....................................... 40 kA.
Intensidad CC impulso tipo rayo............................... 16 kA.
Tensión a tierra y entre polos. Imp. Tipo rayo ......... 125 kV.
Tensión a tierra y entre polos. Imp. 50Hz. 1 min. .... 50 kV.
Tensión a distación de secc. Imp. Tipo rayo ............. 125 KV.
Tensión a distación de secc. Imp. 50 Hz. 1 min. ....... 50 KV.
Cortacircuitos Cut-Out de simple expulsión (XS).
Para el seccionamiento de la línea de alta tensión, y protección de ésta contra cortocircuitos y
sobrecargas, se instalan, en el apoyo de inicio y fin de línea, tres seccionadores-cortacircuitos XS de
24KV. 200A. equipados con fusibles de 40A. y 12KA.(NI 2.13.40). Las características técnicas que
deben reunir serán las siguientes:
Cortacircuitos de expulsión, aptos para su utilización en sistemas de distribución de hasta 24
kV. y son de aislador único. Se instalarán en el apoyo de derivación de la línea.
Las características del modelo empleado en este caso son las siguientes:
Tensión nominal ....................................................... 24 kV.
Intensidad nominal de la base .................................. 300 A.
Intensidad nominal del portafusible ........................ 100 A.
Intensidad nominal de cuchilla seccionadora .......... 300 A.
Poder de corte .......................................................... 8 kA EFIC.
8.4. SECCIONAMIENTO Y PROTECCIÓN DE LA ACOMETIDA.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
Tensión por onda de choque 1,2/50 mS ................. 145 KV.
Tensión idem., bajo lluvia en 1 minuto .................... 60 KV.
Autoválvulas de óxido de zinc.
Para la protección de las instalaciones contra sobretensiones de origen atmosférico, se instalan en el
mismo apoyo, tres pararrayos autoválvulas de óxidos metálicos para una tensión de red de 20KV.
Los pararrayos autoválvulas a instalar serán de óxidos metálicos y tendrán las siguientes
Características:
Tensión nominal del autoválvula………......24 KV.
Tensión de cebado en el frente
de la onda....................................................80 KV.
Tensión de cebado 100%
1,5/50 ms.....................................................71 KV.
Tensión residual máxima............................71 KV
Corriente nominal de descarga...................10 KA.
20 descargas de 10 kA en ciclo de servicio.
2 descargas de 100 kA correspondiente a corriente elevada y corta duración.
20 descargas de 250 A. durante 2.000 mseg. correspondiente a corrientes bajas y
larga duración.
La acometida que nos ocupa estará sustentada por distintos apoyos, todos metálicos, tipo RU de las
características indicadas en la siguiente tabla:
Apoyo Función Tipo Coefic. Angulo Altura Esf.Util Esf.Ver. Esf.Ver. Esfuer. Dist. Peso Segur. Total Punta s.Tors. c.Tors. Torsión Torsión gr.sexa. (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg) (m) (Kg) 0 Entronque Celosia recto N 12 2000 1500 900 1200 1.5 1 Fin Línea Celosia recto N 12 2000 1500 900 1200 1.5 2 Angulo Celosia recto N 149 16 2000 1500 900 1200 1.5 3 Alineación Celosia recto N 14 500 1000 600 560 1.5 4 Anclaje Celosia recto R 12 1000 1000 600 720 1.5 5 Angulo Celosia recto R 145 10 2000 1500 900 1200 1.5 6 Alineación Celosia recto N 10 500 1000 600 560 1.5 7 Fin Línea Celosia recto N 10 2000 1500 900 1200 1.5
Las cimentaciones de los apoyos se realizarán empleando hormigón en masa con la siguiente
dosificación por metro cúbico:
8.5. APOYOS.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
Apoyo Función Esf.Util Alt.Res. Mom.Producido Esf.Vie. Alt.Vie. Mom.Producido Momento Total
Punta conduc. por el conduc. Apoyos Apoyos Viento Apoyos Fuerzas externas
(Kg) (m) (Kg.m) (Kg) (m) (Kg.m) (Kg.m) 0 Entronque 2000 10.05 20100 303.1 4.71 1427.2 21527.2 1 Fin Línea 2000 10.05 20100 303.1 4.71 1427.2 21527.2 2 Angulo 2000 13.95 27900 437.7 6.34 2775.5 30675.5 3 Alineación 500 13.25 6625 348.3 5.78 2012.1 8637.1 4 Anclaje 1000 10.35 10350 285.8 4.84 1384.5 11734.5 5 Angulo 2000 8.1 16200 243.6 3.85 938.8 17138.8 6 Alineación 500 9.4 4700 231.6 4.13 957.2 5657.2 7 Fin Línea 2000 8.15 16300 245.3 3.88 951 17251
Las cimentaciones sobresaldrán unos 20 cm.del nivel del suelo y acabar en forma de punta de
pirámide cuadrangular, para evitar la acumulación de agua.
Cada apoyo de la línea que nos ocupa estará convenientemente puesto a tierra. Para ello se utilizará
conductor de cobre desnudo de 1 x 50 mm2. y picas de tierra de 2 metros de longitud y 14 mm. de
diámetro. El valor de la resistencia de puesta a tierra del apoyo de seccionamiento , será menor o
igual a 20 Ohm .
Los elementos aisladores serán del tipo CS70YB20 de diámetro 90 mm y una longitud total de 445
mm, lo que proporciona un aislamiento de 110 KV a frecuencia industrial en seco y 100 KV bajo
lluvia, siendo de 170 KV, la tensión que soporta bajo una onda del tipo 1,2/50 S. Irán entrelazados
por horquillas de bolas y rotulas, de carga de rotura 4.000 Kg.
La unión del conductor al aislador será por medio de la grapa de amarre en los apoyos de anclaje
y fin de línea y de suspensión en los de alineación, cuya carga de rotura es de 4.000 Kg.
Las características de cada uno de estos aisladores serán:
Diámetro ................................................................... 90 mm
Peso .......................................................................... 2,1 Kg
Carga de rotura electromecánica ............................. 70 KN
Tensión de contorneo bajo lluvia ............................. 100 KV
Tensión de contorneo en seco ................................. 110 KV
Longitud total de la cadena ...................................... 445 mm.
Línea de fuga...... ...................................................... 520 mm.
8.7. AISLAMIENTO Y HERRAJES.
8.6. PUESTA A TIERRA.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
El conductor empleado en el tramo aéreo es del tipo 47-AL1/8-ST1A,(LA 56) de 54,6mm2 y
responderá a las siguientes características:
Sección de aluminio……………………........46,8 mm2.
Sección de acero........................................ 7,79 mm2.
Sección total..................................................54,6 mm2.
Equivalencia en cobre……………………….30 mm2
Composición.................................................6+1
Diámetro de los alambres………………......3,15 mm.
Diámetro aparente del cable………………..9,45 mm.
Carga mínima de rotura................................1.640 Kg.
Módulo elasticidad teórico…………………..7.900 Kg.
Coef. dilatación.............................................19x10E-6
Peso..............................................................189,1 Kg/Km.
Resistencia eléctrica a
20 grados.......................................................0,614 Ohm/Km.
Densidad máxima de corriente……………...3,7 A/mm2.
Por su parte, el conductor empleado en el tramo subterráneo responderá a las siguientes
características:
Designación UNE: HEPRZ1 AL a 12/20KV.
Libre de halógenos: UNE-EN 50267-2-1
Material del conductor: Aluminio
Aislamiento: Etileno-propileno (EPR)
Cubierta exterior: Poliolefina
Color de cubierta: Rojo
Flexibilidad del conductor: Rígido, Clase 2
Pantalla: Hilos de cobre + cinta de
continuidad de cobre
Número de conductores: 1
Diámetro sobre semi-conductora externa: 15,79 mm
Diámetro sobre pantalla: 26,5 mm
8.8. CONDUCTOR.
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SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
Diámetro exterior: 33 mm
Sección del conductor: 150 mm²
Peso aproximado: 1390 kg/km
Reactancia por fase a 50 Hz: 0,112 Ohm/km
Resistencia del conductor en CA a 90º C: 0,262 Ohm/km
Capacidad aproximada conductores fase: 0,3µF / km
Tensión nominal de servicio Uo/U: 12/20 kV
Intensidad Máxima admisible (enterrada): 275 A.
Sección de pantalla: 16 mm2.
Resistencia máxima a 105ºC en W/Km: 0,277
Reactancia por fase en W/Km: 0,112
Capacidad (mF/Km): 0,368
Por su parte los terminales a emplear serán de intemperie adecuados a los conductores definidos
anteriormente.
La zanja a excavar para alojar los conductores de la
línea tendrá unas dimensiones mínimas de 1 x 0,6
metros.
El trazado de las zanjas sé realizará de manera que se
respeten escrupulosamente los radios mínimos de
curvatura de los conductores, tanto en el trazado como
en la instalación definitiva de los mismos.
Zanja normal:
Este tipo de zanja se empleará en zonas sin circulación
y tendrá unas dimensiones mínimas de 1 x 0,6 metros.
En el fondo de la zanja se tenderá una capa de arena fina de río de un espesor de 10cm.sobre la que
se deposita el tubo que albergará los conductores. Este tubo se cubrirá con otra capa de idénticas
características con un espesor de 10cm.sobre ésta se colocará una protección mecánica que puede
estar constituida por casillas, ladrillos o losetas de hormigón colocados transversalmente sobre el
sentido del trazado de los conductores.
8.9. ZANJAS Y ARQUETAS DE REGISTRO.
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A continuación se tenderá otra capa, con tierra procedente de la excavación, de 25 cm. de espesor
apisonada por medios manuales. Se cuidará que esta capa esté exenta de de piedras o cascotes.
Sobre esta capa se instalará una banda de polietileno de color
amarillo-naranja en la que se advierta la presencia de cables eléctricos, esta banda es la que figura
en la recomendación UNESA 0205.
A continuación se rellenará la zanja con tierra procedente de la excavación, debiendo utilizar para su
apisonado y compactación medios mecánicos.
Zanjas para calzadas con circulación normal de vehículos:
Este tipo de zanja tendrá unas dimensiones mínimas de 1 x 0,6 metros. En el fondo de la zanja se
tenderá una capa de asiento con hormigón en seco de 5cm. de espesor, sobre la que se deposita el
tubo que albergará los conductores. Este tubo se cubrirá con otra capa de idénticas características .
Sobre la capa anterior se tenderá otra Capa de Seguridad de 15 cm. de espesor , a base de
hormigón de 300Kg. Sobre la Capa de Seguridad anterior se tenderá una capa de relleno con
hormigón ciclópeo de 65 cm. de espesor sobre la que se depositará el pavimento. La configuración
de cada tipo de la zanja descrita, será la indicada en los planos.
Arquetas de registro:
Se colocarán arquetas de registro de 60 x 60 cm, cada 50 metros.
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RESUMEN DE FORMULAS.
TENSION MAXIMA EN UN VANO (Art. 27.1 RLAAT).
La tensión máxima en un vano se produce en los puntos de fijación del conductor a los apoyos.
TA = P0 ·YA = P0 · c · cosh (XA/c) = P0 · c ·cosh (Xm - a/2) / c
TB = P0 ·YB = P0 · c · cosh (XB/c) = P0 · c ·cosh (Xm+ a/2) / c
P0 = Pp² + Pv²) = Pp² + (k · d / 1000)² Zona A K=60 kg/m² si d 16 mm y v 120 Km/h
K=50 kg/m² si d 16 mm y v 120 Km/h
K=0,007 · v² · 0,6 kg/m² si v 120 Km/h
P0 = Pp + Ph = Pp + k· d) / 1000 Zonas B y C K=180 Zona B K=360 Zona C
c = T0h / P0
Xm = c · ln z + 1+z²)
z = h / (2·c·senh a/2c)
Siendo:
v = Velocidad del viento (Km/h).
TA = Tensión total del conductor en el punto de fijación al primer apoyo del vano (kg).
TB = Tensión total del conductor en el punto de fijación al segundo apoyo del vano (kg).
P0 = Peso total del conductor en las condiciones más desfavorables (kg/m).
Pp = Peso propio del conductor (kg/m).
Pv = Sobrecarga de viento (kg/m).
Ph = Sobrecarga de hielo (kg/m).
d = diámetro del conductor (mm).
Y = c · cosh (x/c) = Ecuación de la catenaria.
c = constante de la catenaria.
YA = Ordenada correspondiente al primer apoyo del vano (m).
YB = Ordenada correspondiente al segundo apoyo del vano (m).
XA = Abcisa correspondiente al primer apoyo del vano (m).
XB = Abcisa correspondiente al segundo apoyo del vano (m).
Xm= Abcisa correspondiente al punto medio del vano (m).
9.1. CÁLCULO TRAMO AÉREO.
9. CÁLCULOS LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN.
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a = Proyección horizontal del vano (m).
h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos (m).
T0h = Componente Horizontal de la Tensión en las condiciones más desfavorables o Tensión Máxima
Horizontal (kg). Es constante en todo el vano.
Si existen cables de tierra se utilizarán las mismas fórmulas que para los conductores.
VANO DE REGULACION.
Para cada tramo de línea comprendida entre apoyos de anclaje de anclaje, ángulo o fin de línea, el vano de
regulación se obtiene del siguiente modo:
ar = a3 / a)
TENSIONES Y FLECHAS DE LA LINEA EN DETERMINADAS CONDICIONES. ECUACION DEL CAMBIO DE CONDICIONES.
Partiendo de una situación inicial en las condiciones de tensión máxima horizontal (T0h), se puede obtener
una tensión horizontal final (Th) en otras condiciones diferentes para cada vano de regulación (tramo de línea),
y una flecha (F) en esas condiciones finales, para cada vano real de ese tramo.
La tensión horizontal en unas condiciones finales dadas, se obtiene mediante la Ecuación del Cambio de
Condiciones:
· L0 · (t - t0) + L0/(S·E) · (Th - T0h) = L - L0
L0 c0·senh (Xm0+a/2) / c0 - c0·senh (Xm0-a/2) / c0
c0 = T0h/P0 ; Xm0 = c0 · ln z0 + 1+z0²)
z0 = h / (2·c0·senh a/2c0)
L c·senh (Xm+a/2) / c - c·senh (Xm-a/2) / c
c = Th/P ; Xm = c · ln z + 1+z² )
z = h / (2·c·senh a/2c)
Siendo:
Coeficiente de dilatación lineal.
L0 Longitud del arco de catenaria en las condiciones iniciales para el vano de regulación (m).
L Longitud del arco de catenaria en las condiciones finales para el vano de regulación (m).
t0 = Temperatura en las condiciones iniciales (ºC).
t = Temperatura en las condiciones finales (ºC).
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S = Sección del conductor (mm²).
E = Módulo de elasticidad (kg/mm²).
T0h = Componente Horizontal de la Tensión en las condiciones más desfavorables o Tensión Máxima
Horizontal (kg).
Th = Componente Horizontal de la Tensión o Tensión Horizontal en las condiciones finales consideradas, para
el vano de regulación (kg).
a = ar (vano de regulación, m).
h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos, en tramos de un solo vano (m).
h = 0, para tramos compuestos por más de un vano.
Obtención de la flecha en las condiciones finales (F), para cada vano real de la línea:
F = YB - h/a · (XB - Xfm) - Yfm
Xfm = c · ln h/a + 1+(h/a)²)
Siendo:
Yfm = c · cosh (Xfm/c)
YB = Ordenada de uno de los puntos de fijación del conductor al apoyo (m).
XB = Abcisa de uno de los puntos de fijación del conductor al apoyo (m).
Yfm = Ordenada del punto donde se produce la flecha máxima (m).
Xfm = Abcisa del punto donde se produce la flecha máxima (m).
h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos (m).
a = proyección horizontal del vano (m).
Si existen cables de tierra se utilizarán las mismas fórmulas que para los conductores.
Tensión máxima (Art. 27.1 RLAAT).
Condiciones iniciales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones.
a) Zona A. t = - 5 ºC. Sobrecarga: viento (Pv).
b) Zona B. t = - 15 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph).
c) Zona C. t = - 20 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph).
Flecha máxima (Art 27.3 RLAAT).
Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones.
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a) Hipótesis de viento. t = + 15 ºC. Sobrecarga: Viento (Pv).
b) Hipótesis de temperatura. t = + 50 ºC. Sobrecarga: ninguna.
c) Hipótesis de hielo. t = 0 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph).
Zona A: Se consideran las hipótesis a) y b). Zonas B y C: Se consideran las hipótesis a), b) y c).
Flecha mínima.
Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones.
a) Zona A. t = - 5 ºC. Sobrecarga: ninguna.
b) Zona B. t = - 15 ºC. Sobrecarga: ninguna.
c) Zona C. t = - 20 ºC. Sobrecarga: ninguna.
Desviación cadena aisladores.
Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones.
t = - 5 ºC. Sobrecarga: mitad de Viento (Pv/2).
Hipótesis de Viento. Cálculo de apoyos.
Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones.
t = - 5 ºC. Sobrecarga: Viento (Pv).
Tendido de la línea.
Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones.
t = - 20 ºC (Sólo zona C). t = - 15 ºC (Sólo zonas B y C).
t = - 10 ºC (Sólo zonas B y C).
t = - 5 ºC.
t = 0 ºC.
t = + 5 ºC.
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t = + 10 ºC.
t = + 15 ºC.
t = + 20 ºC.
t = + 25 ºC.
t = + 30 ºC.
t = + 35 ºC.
t = + 40 ºC.
t = + 45 ºC.
t = + 50 ºC.
Sobrecarga: ninguna.
LIMITE DINAMICO "EDS".
Siendo: EDS = (Th / Qr) · 100 < 18
EDS = Every Day Estress, esfuerzo al cual están sometidos los conductores de una línea la mayor parte del
tiempo, correspondiente a la temperatura media o a sus proximidades, en ausencia de sobrecarga.
Th = Componente Horizontal de la Tensión o Tensión Horizontal en las condiciones finales consideradas, para
el vano de regulación (kg). Zonas A y B, tª = 15 ºC; Zona C, tª= 10 ºC. Sobrecarga: ninguna.
Qr = Carga de rotura del conductor (kg).
APOYOS (Art. 30 RLAAT).
Para el cálculo de apoyos, se consideran éstos sometidos a los siguientes esfuerzos:
Apoyos de líneas situadas en zona A (Altitud inferior a 500 m)
- Angulo y - Cargas perm.(Art.15) - Cargas perm.(Art.15) - C.per.(Art.15) Estrellamiento - Viento (Art.16) - Deseq. Tracc. (Art.18) - Rot.c. (A.19.1)
- Result.ángulo (Art.20) - Temperatura -5 ºC - Tª -5 ºC - Temperatura -5 ºC * Cargas verticales Tv * C. vert. Tv * Cargas verticales Tv Tv = Pcv + Pca·nc Tv=Pcv+Pca·nc Tv = Pcv + Pca·nc * Cargas horizontales Th * C. horiz. Th * Cargas horizontales Th Th = Dtv Th = Rot Th = Fvc + Eca·nc + Rav direc: normal a bisect.ang. esf.torsión direc: bisect. ángulo
Tipo de apoyo
Hipótesis 1ª Viento
Hipótesis 2ª Hielo
Hipótesis 3ª Des.Tracciones
Hipótesis 4ª Rotura cond
- Alineación - Cargas perm.(Art.15) - Viento (Art.16) - Temperatura -5 ºC * Cargas verticales Tv Tv = Pcv + Pca·nc * Cargas horizontales Th Th = Fvc + Eca·nc direc: normal a línea
- Cargas perm.(Art.15) - Deseq. Tracc. (Art.18.1) - Temperatura -5 ºC * Cargas verticales Tv Tv = Pcv + Pca·nc * Cargas horizontales Th Th = Dtv direc: línea
- C.per.(Art.15) - Rot.c. (A.19.1) - Tª -5 ºC * C. vert. Tv Tv=Pcv+Pca·nc * C. horiz. Th Th = Rot esf.torsión
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- Anclaje - Cargas perm.(Art.15): - Cargas perm.(Art.15) - C.per.(Art.15) - Viento (Art.16) - Deseq. Tracc. (Art.18.2) - Rot.c. (A.19.2) - Temperatura -5 ºC - Temperatura -5 ºC - Tª -5 ºC * Cargas verticales Tv * Cargas verticales Tv * C. vert. Tv Tv = Pcv + Pca·nc Tv = Pcv + Pca·nc Tv=Pcv+Pca·nc * Cargas horizontales Th * Cargas horizontales Th * C. horiz. Th Th = Fvc + Eca·nc Th = Dtv Th = Rot direc: normal a línea direc: línea esf.torsión
- Fin línea - Cargas perm.(Art.15): - C.per.(Art.15) - Viento (Art.16) - Rot.c. (A.19.3) - Deseq. Tracc. (Art.18.3) - Tª -5 ºC - Temperatura -5 ºC * C. vert. Tv * Cargas verticales Tv Tv=Pcv+Pca·nc Tv = Pcv + Pca·nc * C. horiz. Th * Cargas horizontales Th Th = Rot Th = Rv-Esf.equivalente esf.torsión entre Fvc+Eca·nc/Dtv direc: línea
Para la determinación de las tensiones de los conductores y cables de tierra se considerarán éstos sometidos a
la acción del viento, según el artículo 16.
Apoyos de líneas situadas en zonas B y C (Altitud igual o superior a 500 m)
Tipo de apoyo
Hipótesis 1ª Viento
Hipótesis 2ª Hielo
Hipótesis 3ª Des.Tracciones
Hipótesis 4ª Rotura cond
- Alineación - Cargas perm.(Art.15): - Viento (Art.16) - Temperatura -5 ºC * Cargas verticales Tv Tv = Pcv + Pca·nc * Cargas horizontales Th Th = Fvc + Eca·nc direc: normal a línea
- C.perm. (Art.15) - Hielo (Art.17) - Temperatura (Art.27.1) B: -15 ºC, C: -20 ºC * Cargas verticales Tv Tv = Pch + Pca·nc
- C. perm. (Art.15) - Hielo (Art.17) -Des.T. (Art.18.1) - Temperatura (Art.27.1) B: -15 ºC, C: -20 ºC * Cargas verticales Tv Tv = Pch + Pca·nc * Cargas horizontales Th Th = Dth direc: línea
- C. per. (A.15) - Hielo (Art.17) - Rot.c. (A.19.1) - Tª (Art.27.1) B:-15ºC,C:-20ºC * C. vert. Tv
Tv=Pch+Pca·nc * C. horiz. Th Th = Rot esf.torsión
- Angulo y - Cargas perm.(Art.15) - C.perm. (Art.15) - C. perm. (Art.15) - C. per. (A.15) Estrellamiento - Viento (Art.16) - Hielo (Art.17) - Hielo (Art.17) - Hielo (Art.17)
- Res. ángulo (Art.20) - Res. ángulo (Art.20) - Des.Tracc. (Art.18) - Rot.c. (A.19.1) - Temperatura -5 ºC - Temperatura (Art.27.1) - Temperatura (Art.27.1) - Tª (Art.27.1) * Cargas verticales Tv B: -15 ºC, C: -20 ºC B: -15 ºC, C: -20 ºC B:-15ºC,C:-20ºC Tv = Pcv + Pca·nc * Cargas verticales Tv * Cargas verticales Tv * C. vert. Tv * Cargas horizontales Th Tv = Pch + Pca·nc Tv = Pch + Pca·nc Tv=Pch+Pca·nc Th = Fvc + Eca·nc + Rav * Cargas horizontales Th * Cargas horizontales Th * C. horiz. Th direc: bisect. ángulo Th = Rah Th = Dth Th = Rot direc: bisect. ángulo direc: normal a bisect.ang. esf.torsión
- Anclaje - Cargas perm.(Art.15): - C.perm. (Art.15) - C. perm. (Art.15) - C. per. (A.15) - Viento (Art.16) - Hielo (Art.17) - Hielo (Art.17) - Hielo (Art.17) - Temperatura -5 ºC - Temperatura (Art.27.1) - Des.Tracc. (Art.18.2) - Rot.c. (A.19.2) * Cargas verticales Tv B: -15 ºC, C: -20 ºC - Temperatura (Art.27.1) - Tª (Art.27.1) Tv = Pcv + Pca·nc * Cargas verticales Tv B: -15 ºC, C: -20 ºC B:-15ºC,C:-20ºC * Cargas horizontales Th Tv = Pch + Pca·nc * Cargas verticales Tv * C. vert. Tv Th = Fvc + Eca·nc Tv = Pch + Pca·nc Tv=Pch+Pca·nc direc: normal a línea * Cargas horizontales Th * C. horiz. Th Th = Dth Th = Rot direc: línea esf.torsión
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- Fin línea - Cargas perm.(Art.15): - C. perm. (Art.15) - C. per. (A.15) - Viento (Art.16) - Hielo (Art.17) - Hielo (Art.17) - Des.Tracc. (Art.18.3) - Des.Tracc. (Art.18.3) - Rot.c. (A.19.3) - Temperatura -5 ºC - Temperatura (Art.27.1) - Tª (Art.27.1) * Cargas verticales Tv B: -15 ºC, C: -20 ºC B:-15ºC,C:-20ºC Tv = Pcv + Pca·nc * Cargas verticales Tv * C. vert. Tv * Cargas horizontales Th Tv = Pch + Pca·nc Tv=Pch+Pca·nc Th = Rv-Esf.equivalente * Cargas horizontales Th * C. horiz. Th entre Fvc+Eca·nc/Dtv Th = Dth Th = Rot direc: línea direc: línea esf.torsión
En los apoyos de alineación y ángulo se prescinde de la 4ª hipótesis si se verifican simultáneamente las
siguientes condiciones (art. 30.3)
- La línea es de 2ª o 3ª categoría.
- La carga de rotura del conductor es inferior a 6.600 kg.
- Los conductores y cables de tierra tienen un coeficiente de seguridad de 3, como mínimo.
- El coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis tercera es el correspondiente a las
hipótesis normales.
- Se instalen apoyos de anclaje cada 3 km. como máximo.
Cargas permanentes (Art. 15, 16 y 17).
Se considerarán las cargas verticales debidas al peso de los distintos elementos: conductores con sobrecarga
(según hipótesis), aisladores, herrajes y cables de tierra si los hubiera.
En todas las hipótesis en zona A y en la hipótesis de viento en zonas B y C, el peso que gravita sobre los
apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pcv" será:
Pcv = Lv · Ppv · cos · n (kg)
Siendo:
Lv = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de - 5 ºC con sobrecarga de viento
(m).
Ppv = Peso propio del conductor con sobrecarga de viento (kg/m).
= Angulo que forma la resultante del viento con el peso propio del conductor.
n = número total de conductores.
En todas las hipótesis en zonas B y C, excepto en la hipótesis 1ª de Viento, el peso que gravita sobre los
apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pch" será:
Pch = Lh · Pph · n (kg)
Siendo:
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Lh = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de - 15 ºC (zona B) o - 20 ºC (zona
C) con sobrecarga de hielo (m).
Pph = Peso propio del conductor con sobrecarga de hielo (kg/m).
n = número total de conductores.
En todas las zonas y en todas las hipótesis habrá que considerar el peso de los herrajes y la cadena de
aisladores "Pca", así como el número de cadenas de aisladores del apoyo "nc".
Si hay cables de tierra a los valores ”Pcv“ y ”Pch“ habrá que sumarle el peso de los cables de tierra,
sustituyendo en las fórmulas anteriores los datos de los conductores por los de cables de tierra.
Esfuerzos del viento
- El esfuerzo del viento sobre los conductores "Fvc" en la hipótesis 1ª para las zonas A, B y C se obtiene de la
siguiente forma:
Apoyos alineación
Apoyos fin de línea
Apoyos de ángulo y estrellamiento
Fvc = (a1 · d1 · n1 + a2 · d2 · n2)/2 · k (kg)
Fvc = a/2 · d · n · k (kg)
Fvc ap /2 · dp · np · k (kg)
Siendo:
a1 = Proyección horizontal del vano que hay a la izquierda del apoyo (m).
a2 = Proyección horizontal del vano que hay a la derecha del apoyo (m).
a = Proyección horizontal del vano (m).
ap = Proyección horizontal del vano en la dirección perpendicular a la resultante (m).
d, d1, d2, dp = Diámetro del conductor(mm).
n, n1, n2, np = nº de haces de conductores.
v = Velocidad del viento (Km/h).
K = 0,06 si d 16 mm, K = 0,05 si d > 16 mm, con v 120 Km/h.
K=0,007 · v² · 0,6 / 1000 si v 120 Km/h.
- En la hipótesis 1ª para las zonas A, B y C habrá que considerar el esfuerzo del viento sobre los herrajes y la
cadena de aisladores "Eca", así como el número de cadenas de aisladores del apoyo "nc". Si hay cables de
tierra al valor ”Fvc“ habrá que sumarle el viento sobre los cables de tierra, sustituyendo en las fórmulas
anteriores los datos de los conductores por los de cables de tierra.
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Resultante de ángulo (Art. 20)
El esfuerzo resultante de ángulos "Rav" de las tracciones de los conductores y cables de tierra en la hipótesis
1ª para las zonas A, B y C se obtiene del siguiente modo:
Rav = Th1· n1 + Th1c· n1c )² Th2· n2 + Th2c· n2c )²
· Th1· n1 + Th1c· n1c ) · Th2· n2 + Th2c· n2c ) · cos [180 - (kg)
Siendo:
n1, n2 = Número de haces de conductores . Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de -5 ºC con sobrecarga de viento (conductores)(kg). n1c, n2c = Número de cables de tierra . Th1c, Th2c = Tensiones horizontales en las condiciones de -5 ºC con sobrecarga de viento (cables de tierra)(kg).
= Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.).
El esfuerzo resultante de ángulos "Rah" de las tracciones de los conductores y cables de tierra en la hipótesis
2ª para las zonas B y C se obtiene del siguiente modo:
Rah = Th1· n1 + Th1c· n1c )² Th2· n2 + Th2c· n2c )²
· Th1· n1 + Th1c· n1c ) · Th2· n2 + Th2c· n2c ) · cos [180 - (kg)
Siendo:
n1, n2 = Número de haces de conductores .
Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de -15 ºC (zona B) o -20 ºC (zona C) con sobrecarga de
hielo (conductores)(kg).
n1c, n2c = Número de cables de tierra .
Th1c, Th2c = Tensiones horizontales en las condiciones de -15 ºC (zona B) o -20 ºC (zona C) con sobrecarga de
hielo (cables de tierra)(kg).
= Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.).
*Nota: En los apoyos de estrellamiento las operaciones anteriores se han realizado tomando las tensiones dos
a dos para conseguir la resultante total.
Desequilibrio de tracciones (Art. 18)
- En la hipótesis 1ª (sólo apoyos fin de línea) en zonas A, B y C y en la hipótesis 3ª en zona A (apoyos
alineación, ángulo, estrellamiento y anclaje), el desequilibrio de tracciones "Dtv" se obtiene:
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Apoyos de alineación
Dtv = 8/100 · (Th · n + Thc · nc)(kg)
Dtv = Abs( (Th1· n1 + Th1c· n1c) – (Th2 · n2 Th2c · n2c (kg)
Apoyos anclaje
Dtv = 50/100 · (Th · n + Thc · nc)(kg) Dtv = Abs( (Th1· n1 + Th1c· n1c) – (Th2 · n2 + Th2c · n2c) ) (kg)
Apoyos ángulo y estrellamiento
Dtv = 50/100 · (Th · n + Thc · nc )(kg)
Apoyos fin de línea
Dtv = 100/100 · (Th · n + Thc · nc)(kg)
Siendo:
n, n1, n2 = número total de conductores.
Th, Th1, Th2 = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de - 5 ºC y sobrecarga de viento
(conductores)(kg).
nc, n1c, n2c = número total de cables de tierra.
Thc, Th1c, Th2c = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de - 5 ºC y sobrecarga de viento
(cables de tierra)(kg).
- En la hipótesis 2ª (fin de línea) y 3ª (alineación, ángulo, estrellamiento y anclaje) en zonas B y C, el
desequilibrio de tracciones "Dth" se obtiene:
Apoyos de alineación
Dth = 8/100 · (T0h · n + T0hc · nc) (kg) Dth = Abs( (T0h1· n1 + T0h1c· n1c) – (T0h2 · n2 + T0h2c · n2c) ) (kg)
Apoyos anclaje
Dth = 50/100 · (T0h · n + T0hc · nc) (kg) Dth = Abs( (T0h1· n1 + T0h1c· n1c) – (T0h2 · n2 + T0h2c · n2c) ) (kg)
Apoyos ángulo y estrellamiento
Dth = 50/100 · (T0h · n + T0hc · nc) (kg)
Apoyos fin de línea
Dth = 100/100 · (T0h · n + T0hc · nc) (kg)
Siendo:
n, n1, n2 = número total de conductores.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
T0h ,T0h1 ,T0h2 = Componente horizontal de la tensión en las condiciones más desfavorables de tensión
máxima a - 15 ºC (Zona B) y - 20 ºC (Zona C) con sobrecarga de hielo (conductores)(kg).
nc, n1c, n2c = número total de cables de tierra.
T0hc ,T0h1c ,T0h2c = Componente horizontal de la tensión en las condiciones más desfavorables de tensión
máxima a - 15 ºC (Zona B) y - 20 ºC (Zona C) con sobrecarga de hielo (cables de tierra)(kg).
Esfuerzo equivalente a la Resultante entre el esfuerzo del viento y el desequilibrio de tracciones
En los apoyos fin de línea, en la hipótesis de viento en zonas A, B y C, el esfuerzo del viento y el desequilibrio
de tracciones son esfuerzos perpendiculares, por lo tanto el esfuerzo equivalente "Rv" (en la dirección de la
línea) a la resultante de ambos se obtiene:
Rv = Fvc + Eca·nc)² + Dtv² · (cos + sen (kg)
Siendo:
Fvc = Esfuerzo del viento sobre los conductores (kg).
Eca = Esfuerzo del viento sobre la cadena de aisladores y herrajes (kg).
nc = número de cadenas de aisladores del apoyo.
Dtv = Desequilibrio de tracciones en la hipótesis de viento (kg).
= ángulo que forma la resultante de los esfuerzos con la línea.
tg = (Fvc + Eca·nc) / Dtv
Rotura de conductores (Art. 19)
El esfuerzo debido a la rotura de un conductor "Rot", aplicado en el punto donde produzca la solicitación más
desfavorable, se obtiene:
Apoyos de alineación
- Se prescinde siempre que se cumplan las condiciones especificadas en el artículo 30.3.
- Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la rotura de un
solo conductor o cable de tierra "Rot", aplicado en el punto que produzca la solicitación más desfavorable.
Rot = T0h (kg)
Apoyos de anclaje, ángulo y estrellamiento Rot = T0hc (kg)
Rot = T0h (simplex, un sólo conductor por fase) (kg) Rot = T0h · ncf · 0,5 (dúplex, tríplex, cuadruplex; dos, tres o cuatro conductores por fase) (kg)
Rot = T0hc (kg)
Fin de línea
Rot = T0h · ncf (kg)
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Rot = 2 ·T0h · ncf (montaje tresbolillo y bandera) (kg)
Siendo:
ncf = número de conductores por fase.
Rot = T0hc (kg)
T0h = Componente horizontal de la tensión en las condiciones más desfavorables de tensión máxima (conductores).
T0hc = Componente horizontal de la tensión en las condiciones más desfavorables de tensión máxima (cables de tierra).
Esfuerzos descentrados
En los apoyos fin de línea o bandera, cuando tienen el montaje al tresbolillo o bandera, aparecen por la
disposición de la cruceta esfuerzos descentrados en condiciones normales, cuyo valor será:
Esdt = T0h · ncf (kg) (tresbolillo)
Esdb = 3 · T0h · ncf (kg) (bandera)
Esdb = T0hc (kg) (bandera y dos cables de tierra)
Siendo:
ncf = número de conductores por fase.
T0h = Componente horizontal de la tensión en las condiciones más desfavorables de tensión máxima
(conductores).
T0hc = Componente horizontal de la tensión en las condiciones más desfavorables de tensión máxima (cables
de tierra).
Apoyo adoptado
El apoyo adoptado deberá soportar la combinación de esfuerzos considerados en cada hipótesis (cargas
horizontales, cargas verticales y esfuerzos de torsión).
CIMENTACIONES (Art. 31 RLAAT).
Las cimentaciones se podrán realizar mediante zapatas monobloque o zapatas aisladas. En ambos casos se
producirán dos momentos, uno debido al esfuerzo en punta y otro debido al viento sobre el apoyo.
Estarán situados los dos momentos, horizontalmente en el centro del apoyo y verticalmente a ras de tierra.
Momento debido al esfuerzo en punta
El momento debido al esfuerzo en punta "Mep" se obtiene:
Mep = Ep · Hrc
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Siendo:
Ep = Esfuerzo en punta (kg).
Hrc = Altura de la resultante de los conductores (m).
Momento debido al viento sobre el apoyo
El momento debido al esfuerzo del viento sobre el apoyo "Mev" se obtiene:
Siendo: Mev = Eva · Hv
Eva = Esfuerzo del viento sobre el apoyo (kg). Según artículo 16 se obtiene:
Eva = (160 · (1 - ) + 80 · ( 1 - ) ) · S (apoyos de celosía con perfiles normales).
Eva = (90 · (1 - ) + 45 · ( 1 - ) ) · S (apoyos de celosía con perfiles cilíndricos).
Eva = 100 · S (apoyos con superficies planas si v 120 Km/h).
Eva = 70 · S (apoyos con superficies cilíndricas si v 120 Km/h).
Eva = 0,007 · v² · S (apoyos con superficies planas si v 120 Km/h).
Eva = 0,007 · v² · 0,6 · S (apoyos con superficies cilíndricas si v 120 Km/h).
v = Velocidad del viento (Km/h).
S = Superficie real del apoyo expuesta al viento (m²).
silueta.
= Coeficiente de opacidad. Relación entre la superficie real de la cara y el área definida por su
Hv = Altura del punto de aplicación del esfuerzo del viento (m). Se obtiene:
Hv = H/3 · (d1 + 2·d2) / (d1 + d2) (m)
H = Altura total del apoyo (m).
d1 = anchura del apoyo en el empotramiento (m).
d2 = anchura del apoyo en la cogolla (m).
Zapatas Monobloque.
Las zapatas monobloque están compuestas por macizos de hormigón de un solo bloque. Momento de fallo al vuelco
Para que un apoyo permanezca en su posición de equilibrio, el momento creado por las fuerzas exteriores a él ha de ser absorbido por la cimentación, debiendo cumplirse por tanto:
Siendo:
Mf 1,65 · (Mep + Mev)
Mf = Momento de fallo al vuelco. Momento absorbido por la cimentación (kg · m).
Mep = Momento producido por el esfuerzo en punta (kg · m).
Mev = Momento producido por el esfuerzo del viento sobre el apoyo (kg · m).
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t
Momento absorbido por la cimentación
El momento absorbido por la cimentación "Mf" se calcula por la fórmula de Sulzberger:
Mf = 139 · C2 · a · h4 + a3 · (h + 0,20) · 2420 · ( 0,5 - 2/3· (1,1 · h/a · 1/10·C2) )
Siendo:
C2 = Coeficiente de compresibilidad del terreno a la profundidad de 2 m (kg/cm3).
a = Anchura del cimiento (m).
h = Profundidad del cimiento (m).
Zapatas Aisladas.
Las zapatas aisladas están compuestas por un macizo de hormigón para cada pata del apoyo.
Fuerza de rozamiento de las tierras
Cuando la zapata intenta levantar un volumen de tierra, este opone una resistencia cuyo valor será:
Siendo: Frt = · ( 2 · L) ·tg [
t = Densidad de las tierras de que se trata ( 1600 Kg/ m3 ).
= Longitudes parciales del macizo, en m.
L = Perímetro de la superficie de contacto, en m.
= Angulo de las tierras ( generalmente = 45º ).
Peso de la tierra levantada
El peso de la tierra levantada será:
Siendo: Pt = Vt · t , en Kg.
Vt = 1/3· h · (Ss + Si + ( Ss · Si )) ; volumen de tierra levantada, que corresponde a un tronco de pirámide, en
m3 .
t = Densidad de la tierra, en Kg/ m3 .
h = Altura del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m.
Ss = Superfice superior del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m2 .
Si = Superfice inferior del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m2 .
Al volumen de tierra “ Vt “, habrá que quitarle el volumen del macizo de hormigón que hay enterrado.
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Peso del macizo de hormigón
El peso del macizo de hormigón de la zapata será:
Siendo: Ph = Vh · h , en Kg.
h = Densidad del macizo de hormigón, en Kg/ m3 .
Vh = Vhi ; los volumenes “ Vhi ” pueden ser cubos, pirámides o troncos de pirámide, en m3 .
Vi = 1/3 · h · (Ss + Si + ( Ss · Si )) ; volumen del tronco de pirámide, en m3 .
Vi = 1/3 · h · S ; volumen de la pirámide, en m3 .
Vi = h · S ; volumen del cubo, en m3 .
h = Altura del cubo, pirámide o tronco de pirámide, en m.
Ss = Superfice superior del tronco de pirámide, en m2 .
Si = Superfice inferior del tronco de pirámide, en m2 .
S = Superfice de la base del cubo o pirámide, en m2 .
Esfuerzo vertical debido al esfuerzo en punta
El esfuerzo vertical que tiene que soportar la zapata debido al esfuerzo en punta "Fep" se obtiene:
Siendo:
Fep = 0,5 · (Mep + Mev · f) / Base , en Kg.
Mep = Momento producido por el esfuerzo en punta, en Kg · m.
Mev = Momento producido por el esfuerzo del viento sobre el apoyo, en Kg · m.
f = Factor que vale 1 si el coeficiente de seguridad del apoyo es normal y 1,25 si el coeficiente de seguridad es
reforzado.
Base = Base del apoyo, en m.
Esfuerzo vertical debido a los pesos
Sobre la zapata actuarán esfuerzos verticales debidos a los pesos, el valor será:
Siendo: FV = TV /4 + Pa /4 + Pt + Ph , en Kg.
TV = Esfuerzos verticales del cálculo de los apoyos, en Kg.
Pa = Peso del apoyo, en Kg.
Pt = Peso de la tierra levantada, en Kg.
Ph = Peso del hormigón de la zapata, en Kg.
Esfuerzo total sobre la zapata
El esfuerzo total que actúa sobre la zapata será:
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Siendo: FT = Fep + FV , en Kg.
Fep = Esfuerzo debido al esfuerzo en punta, en Kg.
FV = Esfuerzo debido a los esfuerzos verticales, en Kg.
Comprobación de las zapatas
Si el esfuerzo total que actúa sobre la zapata tiende a levantar el macizo de hormigón, habrá que comprobar el
coeficiente de seguridad ”Cs“, cuyo valor será:
Cs = ( FV + Frt ) / Fep > 1,5 .
Si el esfuerzo total que actúa sobre la zapata tiende a hundir el macizo de hormigón, habrá que comprobar que
el terreno tiene la debida resistencia ”Rt“, cuyo valor será:
Rt = FT / S , en Kg/cm2 .
Siendo:
FV = Esfuerzo debido a los esfuerzos verticales, en Kg.
Frt = Esfuerzo de rozamiento de las tierras, en Kg.
Fep = Esfuerzo debido al esfuerzo en punta, en Kg.
FT = Esfuerzo total sobre la zapata, en Kg.
S = Superficie de la base del macizo, en cm2 .
CADENA DE AISLADORES.
Cálculo eléctrico
El grado de aislamiento respecto a la tensión de la línea se obtiene colocando un número de aisladores suficiente "NAis", cuyo número se obtiene:
NAis = Nia · Ume / Llf
Siendo:
NAis = número de aisladores de la cadena.
Nia = Nivel de aislamiento recomendado según las zonas por donde atraviesa la línea (cm/kV).
Ume = Tensión más elevada de la línea (kV).
Llf = Longitud de la línea de fuga del aislador elegido (cm).
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Cálculo mecánico
Mecánicamente, el coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores "Csm" ha de ser mayor de 3. El aislador debe soportar las cargas normales que actúan sobre él.
Siendo:
Csmv = Qa / (Pv+Pca) > 3
Csmv = coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores con cargas normales.
Qa = Carga de rotura del aislador (Kg).
Pv = El esfuerzo vertical transmitido por los conductores al aislador (kg).
Pca = Peso de la cadena de aisladores y herrajes (kg).
El aislador debe soportar las cargas anormales que actúan sobre él.
Siendo:
Csmh = Qa / (Toh·ncf) > 3
Csmh = coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores con cargas anormales.
Qa = Carga de rotura del aislador (Kg).
Toh = Tensión horizontal máxima en las condiciones más desfavorables (kg).
ncf = número de conductores por fase.
Longitud de la cadena
La longitud de la cadena Lca será:
Siendo:
Lca = Longitud de la cadena (m).
NAis = número de aisladores de la cadena.
LAis = Longitud de un aislador (m).
1.7.4. Peso de la cadena
Lca = NAis · LAis (m)
El peso de la cadena Pca será:
Siendo:
Pca = Peso de la cadena (Kg).
NAis = número de aisladores de la cadena.
PAis = Peso de un aislador (Kg).
Pca = NAis · PAis (Kg)
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Esfuerzo del viento sobre la cadena
El esfuerzo del viento sobre la cadena Eca será:
Siendo:
Eca = k · (DAis / 1000) · Lca (Kg)
Eca = Esfuerzo del viento sobre la cadena (Kg).
k = 70 (si v £ 120 Km/h). Según artículo 16.
k = 0,007 · v² · 0,6 (si v > 120 Km/h). Según artículo 16.
v = Velocidad del viento (Km/h).
DAis = Diámetro máximo de un aislador (mm).
Lca = Longitud de la cadena (m).
DISTANCIAS DE SEGURIDAD.
Distancia de los conductores al terreno
La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha vertical, queden
situados por encima de cualquier punto del terreno o superficies de agua no navegables a una altura mínima
de.
5,3 + U/150 (m), mínimo 6 m.
Siendo:
U = Tensión de la línea (kV).
Distancia de los conductores entre sí
La distancia de los conductores entre sí "D" debe ser como mínimo:
Siendo:
D = k· (F + L) + U/150 (m).
k = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, según tabla del artículo 25.1.
RLAAT.
L = Longitud de la cadena de suspensión (m). Si la cadena es de amarre L=0.
U = Tensión de la línea (kV).
F = Flecha máxima (m).
Distancia de los cables de tierra entre sí
La distancia de los cables de tierra entre sí "D" debe ser como mínimo:
D = k· (F) + U/150 (m) .
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Siendo:
k = Coeficiente que depende de la oscilación de los cables de tierra con el viento, según tabla del artículo 25.1.
RLAAT.
U = Tensión de la línea (kV).
F = Flecha máxima (m).
Distancia de los conductores al apoyo
La distancia mínima de los conductores al apoyo "ds" será de:
Siendo:
U = Tensión de la línea (kV).
ds = 0,1 + U/150 (m), mínimo de 0,2 m.
ANGULO DE DESVIACION DE LA CADENA DE SUSPENSION.
Debido al esfuerzo del viento sobre los conductores, las cadenas de suspensión en apoyos de alineación
sufren una desviación respecto a la vertical. El ángulo máximo de desviación de la cadena "a" no podrá ser
superior al ángulo "b" máximo permitido para que se mantenga la distancia del conductor al apoyo.
tg = (Pv + Eca/2) / (P-5ºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de alineación.
Siendo:
tg a = Tangente del ángulo que forma la cadena de suspensión con la vertical, al desviarse por la acción del
viento.
Pv = Esfuerzo de la mitad del viento sobre el conductor (kg).
Eca = Esfuerzo de la mitad del viento sobre la cadena de aisladores y herrajes (kg).
P-5ºC+V/2 = Peso total del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de - 5 ºC con sobrecarga
mitad de viento (kg).
Pca = Peso de la cadena de aisladores y herrajes (kg).
Si el valor del ángulo de desviación de la cadena " " es mayor del ángulo máximo permitido " ", se deberá
colocar un contrapeso de valor:
G = Etv / tg -Pt
DESVIACION HORIZONTAL DE LAS CATENARIAS POR LA ACCION DEL VIENTO.
dH = z · sen
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Siendo:
dH = Desviación horizontal de las catenarias por la acción del viento (m).
z = Distancia entre el punto de la catenaria y la recta de unión de los puntos de sujeción (m).
a = Angulo que forma la resultante del viento con el peso propio del conductor.
DATOS GENERALES DE LA INSTALACION.
Tensión de la línea: 20 kV.
Tensión más elevada de la línea: 24 kV.
Velocidad del viento: 120 km/h.
Zonas: B.
CONDUCTOR.
Denominación: LA-56.
Sección: 54.6 mm2 .
Diámetro: 9.5 mm.
Carga de Rotura: 1666 Kg.
Módulo de elasticidad: 8100 Kg/mm2 .
Coeficiente de dilatación lineal: 19.1 · 10-6 .
Peso propio: 0.19 Kg/m.
Peso propio más sobrecarga de viento: 0.6 Kg/m.
Peso propio más sobrecarga con la mitad del viento: 0.34 Kg/m.
Peso propio más sobrecarga de hielo(Zona B): 0.74 Kg/m.
Peso propio más sobrecarga de hielo(Zona C): 1.3 Kg/m.
TENSION MAXIMA EN LA LINEA Y COMPONENTE HORIZONTAL. Ver en la tabla de TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS.
VANO DE REGULACION. Ver en la tabla de TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS.
TENSIONES HORIZONTALES Y FLECHAS EN DETERMINADAS CONDICIONES. Ver en la tabla de TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS.
Ver en la tabla de TENSIONES Y FLECHAS DE TENDIDO.
LIMITE DINAMICO EDS. Ver en la tabla de TENSIONES Y FLECHAS DE TENDIDO.
APOYOS. Ver en la tabla de CALCULO DE APOYOS.
CIMENTACIONES. Ver en la tabla de CALCULO DE CIMENTACIONES.
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CADENAS DE AISLADORES. Ver en la tabla de CALCULO DE CADENAS DE AISLADORES.
DISTANCIAS DE SEGURIDAD.
Distancia de los conductores al terreno
La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha vertical, queden
situados por encima de cualquier punto del terreno o superficies de agua no navegables a una altura mínima
de.
Siendo:
dst = 5,3 + U/150 = 5,3 + 20/150 = 5.43 m.; mínimo 6m. dst = 6 m.
U = Tensión de la línea (kV).
Distancia de los conductores entre sí
La distancia de los conductores entre sí D debe ser como mínimo:
D = k· (F + L) + U/150
Siendo:
k = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, según tabla del artículo 25.1.
RLAAT.
L = Longitud de la cadena de suspensión (m). Si la cadena es de amarre L=0.
U = Tensión de la línea (kV).
F = Flecha máxima (m).
Apoyo 2
D = 0.65· (3.77 + 0) + 20/150 = 1.4 m
Apoyo 3
D = 0.65· (3.77 + 0.5) + 20/150 = 1.48 m
Apoyo 4
D = 0.65· (3.22 + 0) + 20/150 = 1.3 m
Apoyo 1
D = 0.65· (0.24 + 0) + 20/150 = 0.45 m
Apoyo 6
D = 0.65· (3.91 + 0.5) + 20/150 = 1.5 m
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Apoyo 5
D = 0.65· (3.91 + 0) + 20/150 = 1.42 m
Apoyo 7
D = 0.65· (2.87 + 0) + 20/150 = 1.23 m
Distancia de los conductores al apoyo
La distancia mínima de los conductores al apoyo ds será de:
Siendo:
dsa = 0,1 + U/150 = 0,1 + 20/150 = 0.23 m.; mínimo 0,2 m.
dsa = 0.23 m.
U = Tensión de la línea (kV).
ANGULO DE DESVIACION DE LA CADENA DE SUSPENSION.
Debido al esfuerzo del viento sobre los conductores, las cadenas de suspensión en apoyos de alineación
sufren una desviación respecto a la vertical. El ángulo máximo de desviación de la cadena no podrá ser
superior al ángulo máximo permitido para que se mantenga la distancia del conductor al apoyo.
tg = (Pv + Eca/2) / (P-5ºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de alineación.
Siendo:
tg = Tangente del ángulo que forma la cadena de suspensión con la vertical, al desviarse por la acción del
viento.
Pv = Esfuerzo de la mitad del viento sobre el conductor (kg).
Eca = Esfuerzo de la mitad del viento sobre la cadena de aisladores y herrajes (kg).
P-5ºC+V/2 = Peso total del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de - 5 ºC con sobrecarga
mitad de viento (kg).
Pca = Peso de la cadena de aisladores y herrajes (kg).
Si el valor del ángulo de desviación de la cadena es mayor del ángulo máximo permitido , se deberá colocar un
contrapeso de valor:
Apoyos de Alineación.
G = Etv / tg -Pt
Apoyo 3
tg a = (Pv + Eca/2) / (P-5ºC+V/2 + Pca/2) = (38.44 + 8.93/2) / (19.64 + 3.6/2) = 2.
a = 63.44º
b = 61.31º
G = Etv / tg b -Pt = 42.9 / 1.83 - 21.44 = 2.03 Kg.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Apoyo 6
tg = (Pv + Eca/2) / (P-5ºC+V/2 + Pca/2) = (38.07 + 8.93/2) / (18.39 + 3.6/2) = 2.11.
= 64.6º
= 61.31º
G = Etv / tg -Pt = 42.53 / 1.83 - 20.19 = 3.08 Kg.
TABLAS RESUMEN.
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SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS (CONDUCTORES).
Vano Longit.
(m)
Desni.
(m)
Vano Regula.
(m)
Hipótesis de Tensión Máxima Hipótesis de Flecha Máxima -5ºC+V Toh(Kg)
-15ºC+H Toh(Kg)
-20ºC+H Toh(Kg)
15ºC+V 50ºC 0ºC+H Th(Kg) F(m) Th(Kg) F(m) Th(Kg) F(m)
1-2 27 4.3 27 546.7 318.5 0.17 71.3 0.24 435.4 0.16 2-3 140 -21.11 135.16 538.8 400.5 3.72 124.4 3.77 503.9 3.66 3-4 129.73 -14.6 135.16 538.8 400.5 3.18 124.4 3.22 503.9 3.13 4-5 96.45 -15.94 96.45 540.8 383.3 1.85 117 1.9 487.5 1.8 5-6 143.8 -14.98 134.73 544.1 404.1 3.87 125.7 3.91 508.3 3.81 6-7 123.33 -7.54 134.73 544.1 404.1 2.83 125.7 2.87 508.3 2.79
Vano Longit.
(m)
Desni.
(m)
Vano Regula.
(m)
Hipótesis Flecha Minima Hipótesis de Cálculo Apoyos D.C.Ais. Desviación horizontal viento
(m) -5ºC F(m)
-15ºC F(m)
-20ºC F(m)
-5ºC+V Th(Kg)
-15ºC+H Th(Kg)
-20ºC+H Th(Kg)
-5ºC+V/2 Th(Kg)
1-2 27 4.3 27 0.03 461.2 546.7 446.9 2-3 140 -21.11 135.16 2.35 439.9 538.8 287.9 3-4 129.73 -14.6 135.16 2.01 439.9 538.8 287.9 4-5 96.45 -15.94 96.45 0.75 445.3 540.8 326.6 5-6 143.8 -14.98 134.73 2.4 444.6 544.1 292.3 6-7 123.33 -7.54 134.73 1.76 444.6 544.1 292.3
TENSIONES Y FLECHAS DE TENDIDO (CONDUCTORES).
Vano Long. (m)
Desni. (m)
V.Reg. (m)
-20ºC -15ºC -10ºC -5ºC 0ºC 5ºC 10ºC 15ºC T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m)
1-2 27 4.3 27 524.4 0.03 483 0.04 441.7 0.04 400.5 0.04 359.5 0.05 318.7 0.05 278.4 0.06 2-3 140 -
21.11 135.16 199.5 2.35 189.6 2.47 180.8 2.59 172.9 2.71 165.8 2.83 159.4 2.94 153.6 3.05
3-4 129.73 -14.6 135.16 199.5 2.01 189.6 2.11 180.8 2.21 172.9 2.32 165.8 2.41 159.4 2.51 153.6 2.61 4-5 96.45 -
15.94 96.45 296.4 0.75 269 0.83 244.5 0.91 222.8 1 204 1.09 187.8 1.19 173.9 1.28
5-6 143.8 - 14.98
134.73 204.6 2.4 194.1 2.53 184.7 2.66 176.4 2.79 168.9 2.91 162.2 3.03 156.1 3.15
6-7 123.33 -7.54 134.73 204.6 1.76 194.1 1.86 184.7 1.95 176.4 2.04 168.9 2.13 162.2 2.22 156.1 2.31
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
50ºC EDS
CALCULO DE APOYOS.
Apoyo Función Ang. Rel.
gr.sexa.
Hipótesis 1ª (Viento) -5ºC+V
Hipótesis 2ª (Hielo) (-15:B/-20:C)ºC+H
Hipótesis 3ª (Des.Tr.) (-5:A)ºC+V
(-15:B/-20:C)ºC+H
Hipótesis 4ª (Rotura) (-5:A)ºC+V
(-15:B/-20:C)ºC+H
Esf.Tors. Con.norm.
(Kg)
D.Cond. Cálculo
(m) Tv(Kg) Th(Kg) Tv(Kg) Th(Kg) Tv(Kg) Th(Kg) Tv(Kg) Th(Kg)
1 Fin Línea -50.7 1444.6; dir:línea
-219.7 1640.2; dir:línea
-219.7 546.7 0 0.45
2 Angulo 76; apo.3 201.7 970.2; dir:result.
715.8 870.6; dir:result.
715.8 1024.1; dir:nor.res.
715.8 546.7 1.4
3 Alineación 72.1 257.4; dir:nor.lín.
252.8 252.8 129.3; dir:línea
1.48
4 Anclaje 109.1 246.9; dir:nor.lín.
362.6 362.6 811.3; dir:línea
362.6 540.8 1.3
5 Angulo 72.6; apo.6
64.7 1052.3; dir:result.
194.4 990.6; dir:result.
194.4 1022.5; dir:nor.res.
194.4 544.1 1.42
6 Alineación 68.8 255.2; dir:nor.lín.
239.8 239.8 130.6; dir:línea
1.5
7 Fin Línea 24.6 1458; dir:línea
53.3 1632.4; dir:línea
53.3 544.1 0 1.23
Vano Long. Desni. V.Reg. 20ºC 30ºC 40ºC 45ºC (m) (m) (m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F(m) T(Kg) F( m
T(Kg) F(m)
1-2 27 4.3 27 238.9 0.07 200.5 0.09 164.4 0.11 132.1 0.13 105.4 2 71.3 0.242-3 140 -21.11 135.16 148.3 3.16 143.4 3.27 139 3.37 134.9 3.47 131.2 67 124.4 3.773-4 129.73 -14.6 135.16 148.3 2.7 143.4 2.79 139 2.88 134.9 2.97 131.2 14 124.4 3.224-5 96.45 -15.94 96.45 161.9 1.38 151.6 1.47 142.8 1.56 135 1.65 128.3 82 117 1.95-6 143.8 -14.98 134.73 150.5 3.27 145.5 3.38 140.8 3.49 136.6 3.6 132.7 81 125.7 3.916-7 123.33 -7.54 134.73 150.5 2.39 145.5 2.48 140.8 2.56 136.6 2.64 132.7 79 125.7 2.87
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
APOYOS ADOPTADOS.
Apoyo Función Tipo Coefic. Segur.
Angulo
gr.sexa.
Altura Total (m)
Esf.Util Punta (Kg)
Esf.Ver. s.Tors.
(Kg)
Esf.Ver. c.Tors.
(Kg)
Esfuer. Torsión
(Kg)
Dist. Torsión
(m)
Peso
(Kg) 1 Fin Línea Celosia recto N 12 2000 1500 900 1200 1.5 2 Angulo Celosia recto N 149 16 2000 1500 900 1200 1.5 3 Alineación Celosia recto N 14 500 1000 600 560 1.5 4 Anclaje Celosia recto R 12 1000 1000 600 720 1.5 5 Angulo Celosia recto R 145 10 2000 1500 900 1200 1.5 6 Alineación Celosia recto N 10 500 1000 600 560 1.5 7 Fin Línea Celosia recto N 10 2000 1500 900 1200 1.5
CRUCETAS ADOPTADAS.
Apoyo Función Tipo Montaje D.Cond. Cuceta
(m)
a Brazo
Superior (m)
b Brazo Medio (m)
c Brazo Inferior
(m)
d D.Vert. Brazos
(m)
e Altura Refuer.
(m)
Peso
(Kg)
Esfuerzo Máximo
(Kg)
Altura Cúpula
(m)
1 Fin Línea Celosia recto Montaje O S. 1.25 1.25 100 4500 2 Angulo Celosia recto Montaje O S. 1.5 1.5 100 4500 3 Alineación Celosia recto Boveda R. 2 2 1.2 100 9000 4 Anclaje Celosia recto Montaje O S. 1.5 1.5 100 4500 5 Angulo Celosia recto Montaje O S. 1.5 1.5 100 4500 6 Alineación Celosia recto Boveda R. 2 2 1.2 100 9000 7 Fin Línea Celosia recto Montaje O S. 1.25 1.25 100 4500
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
CALCULO DE CIMENTACIONES.
Apoyo Función Esf.Util Alt.Res. Mom.Producido Esf.Vie. Alt.Vie. Mom.Producido Momento Total Punta conduc. por el conduc. Apoyos Apoyos Viento Apoyos Fuerzas externas (Kg) (m) (Kg.m) (Kg) (m) (Kg.m) (Kg.m) 1 Fin Línea 2000 10.05 20100 303.1 4.71 1427.2 21527.2 2 Angulo 2000 13.95 27900 437.7 6.34 2775.5 30675.5 3 Alineación 500 13.25 6625 348.3 5.78 2012.1 8637.1 4 Anclaje 1000 10.35 10350 285.8 4.84 1384.5 11734.5 5 Angulo 2000 8.1 16200 243.6 3.85 938.8 17138.8 6 Alineación 500 9.4 4700 231.6 4.13 957.2 5657.2 7 Fin Línea 2000 8.15 16300 245.3 3.88 951 17251
Apoyo Función Ancho
Cimen.
A(m)
Alto Cimen.
H(m)
MONOBLOQUE ZAPATAS AISLADAS Coefic. Comp.
Mom.Absorbido por la
cimentac. (Kg.m)
Volum. Horm.
(m3)
Peso Horm.
(Kg)
Volum. Tierra
(m3)
Dens. Tierra
(Kg/m3)
Peso Tierra
(Kg)
Esf.Roz. Tierra
(Kg)
Esf. Montan.
(Kg)
Esf. Vert.
(Kg)
Coef. Seg.
Res.Cálc. Tierra
(Kg/cm2)
1 Fin Línea 1.02 2.2 10 35822 2 Angulo 1.2 2.3 10 50792.9 3 Alineación 1.05 1.7 10 14305.5 4 Anclaje 1 1.9 10 20165.8 5 Angulo 0.91 2.15 10 28852 6 Alineación 0.98 1.55 10 9452.3 7 Fin Línea 0.98 2.1 10 28710.1
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
CALCULO DE CADENAS DE AISLADORES.
Apoyo Función Denom. Qa D.Ais. Llf L.Ais. P.Ais. (Kg) (mm) (mm) (m) (Kg)
1 Fin Línea U70BS 6860 255 280 0.25 1.8 2 Angulo U70BS 6860 255 280 0.25 1.8 3 Alineación U70BS 6860 255 280 0.25 1.8 4 Anclaje U70BS 6860 255 280 0.25 1.8 5 Angulo U70BS 6860 255 280 0.25 1.8 6 Alineación U70BS 6860 255 280 0.25 1.8 7 Fin Línea U40BS 3900 175 185 0.17 1.7
Apoyo Función N.Cad. Denom. N.Ais. Nia
(cm/KV) Lca (m)
L.Alarg. (m)
Pca (Kg)
Eca (Kg)
Pv+Pca (Kg)
Csmv Toh· ncf (Kg)
Csmh
1 Fin Línea 3 C.Am. U70BS 2 1.7 0.5 3.6 8.93 76.82 85.3 546.73 12.55 2 Angulo 6 C.Am. U70BS 2 1.7 0.5 3.6 8.93 134.24 49.77 546.73 12.55 3 Alineación 3 C.Su. U70BS 2 1.7 0.5 3.6 8.93 80.67 81.4 0 68600 4 Anclaje 6 C.Am. U70BS 2 1.7 0.5 3.6 8.93 125.87 52.99 540.83 12.68 5 Angulo 6 C.Am. U70BS 2 1.7 0.5 3.6 8.93 110.72 60.01 544.13 12.61 6 Alineación 3 C.Su. U70BS 2 1.7 0.5 3.6 8.93 76.34 85.81 0 68600 7 Fin Línea 3 C.Am. U40BS 3 1.7 0.51 5.1 6.25 12.66 219.64 544.13 7.17
CALCULO DE ESFUERZOS VERTICALES SIN SOBRECARGA.
Apoyo Función Esf.Vert. -20ºC (Kg)
Esf.Vert. -15ºC (Kg)
Esf.Vert. -5ºC (Kg)
1 Fin Línea -231.74 -192.27 2 Angulo 410.18 362.27 3 Alineación 65.09 67.24 4 Anclaje 165.85 146.45 5 Angulo 7.41 26.93 6 Alineación 60.4 62.97 7 Fin Línea 12.78 16.43
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SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
s
Para calcular la intensidad de la línea aplicaremos la siguiente fórmula:
I P 3.U
160
34,64
4,62A
A continuación calcularemos la densidad de corriente para el conductor 47-AL1/8-ST1A.(LA-56):
D I
S
4,62
54,6 0,084
A
mm2
La densidad máxima de corriente admisible en régimen permanente para corriente alterna y
frecuencia de 50 Hz se deduce de la tabla del art.22 del R.L.A.T. Para el conductor 47-AL1/8-
ST1A.(LA-56), del presente Proyecto, dicho valor es:
= 3,7 A/mm²
Por tanto: 0,084 A/mm² < 3,7 A/mm²
Por lo tanto la intensidad máxima admisible es:
I máx = x S = 202 A
La potencia que puede transportar la línea está limitada por la intensidad máxima determinada
anteriormente y por la caída de tensión, que no deberá exceder del 5%. La máxima potencia a
transportar limitada por la intensidad máxima es:
Pmáx. 3 U Imáx. cos
Siendo:
Pmáx.: Potencia máxima a transportar en KVA.
U: Tensión de la línea en KV.
Imáx.: Intensidad máxima admisible del cable en Amperios.
Cos φ: Coseno de φ de la instalación.
9.3. POTENCIA MÁXIMA A TRANSPORTAR EN LA LÍNEA AÉREA.
9.2. INTENSIDAD Y DENSIDAD DE CORRIENTE EN TRAMO AÉREO.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
En el caso del conductor 47-AL1/8-ST1A.(LA-56):
Pmáx. 3 20 202
0,9
6.290KVA
Siendo I.máx.=202 A., la intensidad máxima admisible para un cable unipolar de aluminio de 56 mm2
de sección.
La línea proyectada responderá a las siguientes características:
Tipo.............................................................Subterránea trifásica.
Tensión de servicio………………………...20.000V
Potencia de transporte……………………..160 KVA.
Longitud.......................................................10 metros.
Por su parte, el conductor a emplear responderá a las siguientes características:
Designación UNE: HEPRZ1 AL a 12/20KV.
Material del conductor: Aluminio
Número de conductores: 1
Diámetro sobre semi-conductora externa: 15,79 mm
Diámetro sobre pantalla: 26,5 mm
Diámetro exterior: 33 mm
Sección del conductor: 150 mm²
Peso aproximado: 1390 kg/km
Reactancia por fase a 50 Hz: 0,112 Ohm/km
Resistencia del conductor en CA a 90º C: 0,262 Ohm/km
Capacidad aproximada conductores fase: 0,3µF / km
Tensión nominal de servicio Uo/U: 12/20 kV
Intensidad Máxima admisible
(enterrada bajo tubo): 255 A.
9.4. CÁLCULO TRAMO SUBTERRÁNEO.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
Página 48 de 116
ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
s
Para calcular la intensidad de la línea aplicaremos la siguiente fórmula:
I P 3.U
160
34,64
4,62A
A continuación calcularemos la densidad de corriente para el conductor HEPRZ1 150 mm2:
D I
S
4,62
150 0,030
A
mm2
La densidad máxima de corriente admisible en régimen permanente para corriente alterna y
frecuencia de 50 Hz para el tipo de conductor HEPRZ1 del presente Proyecto, dicho valor es:
= 1,68 A/mm²
Por tanto: 0,030 A/mm² < 1,68 A/mm²
Por lo tanto la intensidad máxima admisible es:
I máx = x S = 252 A
La potencia que puede transportar la línea está limitada por la intensidad máxima determinada
anteriormente y por la caída de tensión, que no deberá exceder del 5%. La máxima potencia a
transportar limitada por la intensidad máxima es:
Pmáx. 3 U Imáx. cos
Siendo:
Pmáx.: Potencia máxima a transportar en KVA.
U: Tensión de la línea en KV.
Imáx.: Intensidad máxima admisible del cable en Amperios.
Cos φ: Coseno de φ de la instalación.
9.6. POTENCIA MÁXIMA A TRANSPORTAR EN LA LÍNEA SUBTERRÁNEA.
9.5. INTENSIDAD Y DENSIDAD DE CORRIENTE EN TRAMO SUBTERRÁNEO .
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
En el caso del conductor HEPRZ1:
Pmáx. 3 20 255
0,9
7.940KVA
Siendo I.máx.=255 A., la intensidad máxima admisible para un cable unipolar de aluminio de 150
mm2 de sección.
Para calcular la sección mínima necesaria por intensidad de cortocircuito es necesario conocer la
intensidad de cortocircuito que existe en el punto de la red donde ha de alimentarse la línea
subterraneo.
En nuestro caso, la intensidad de cortocircuito que ha facilitado la Empresa Suministradora es:
Icc= 500 KA.
La sección mínima necesaria, en función de la intensidad de cortocircuito, viene dada por la
expresión:
Sección mínima=
En donde:
Icc: Intensidad de cortocircuito en amperios.
t: Tiempo de duración de la falta en segundo.
K: Coeficiente que depende de la naturaleza del conductor,y de su temperatura al inicio y
al final del cortocircuito.K adopta valores de 90 para conductores de aluminio y 140
para conductores de cobre.
Sustituyendo valores:
Intensidad de cortocircuito: 500
Tiempo de duración de la falta, en segundos: 0,3
Coeficiente (K) del conductor: 90
Sección mínima en mm2: 3
Se adoptará la sección comercial de 150mm2. mayor a la sección mínima necesaria.
9.7. SECCIÓN MÍNIMA POR INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
La caída de tensión de la línea viene dada por la expresión:
u = 1,73 x I x L x (R x cos φ + X x sen φ)
En donde:
u: Caída de tensión en voltios.
I: Intensidad de corriente en amperios.
L: Longitud de la línea en Km.
R: Resistencia óhmica del conductor en Ohm/Km.
X: Reactancia de la línea en Ohm/Km.
Sustituyendo:
u= 1,73 x 4,62 A. x 0,01 Km x (0,262 x 0,9 + 0,112 x 0,43)=0,022 V.
La caída de tensión relativa de la línea, (%) viene dada por la expresión:
En donde:
u %= u x 100 U
u: Caída de tensión en voltios.
U: Tensión de servicio en voltios.
Sustituyendo:
u%= 0,11%
El valor límite de la caída de tensión se establece en el 5 % con las condiciones de máxima carga.
9.9. CAIDA DE TENSIÓN RELATIVA.
9.8. CAIDA DE TENSIÓN.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
La potencia necesaria para definir la capacidad del transformador necesario a instalar en la EDAR,
se desarrolla en las siguientes tablas
Potencias EDAR LOSAR DE LA VERA. UNIDADES POTENCIAS kW
Instala Func. Reserva Motor Absorbid Instalad Simulta T.Abs POZO DE GRUESOS. Polipasto elevación cuchara.
Polipasto traslación cuchara.
Cuchara bivalva.
Medidor ultrasónico de nivel.
1 1 0
1 1 0
1 1 0
1 1 0
1,80 1,00 1,80 1,80 1,00
1,20 0,80 1,20 1,2 0,80
3,00 1,80 3,00 3 1,80
0,07 0,07 0,07 0,07 0,07
EQUIPO COMPACTO.TAMIZADO Tamiz de desbaste de finos. 1 1 0 1,50 1,10 1,50 1,50 1,10
EQUIPO COMPACTO.DESARENADOR. Tornillo sin fin horizontal.
Tornillo sin fin vertical. 1 1 0
1 1 0 0,55 0,30 0,55 0,55 0,30
1,10 0,90 1,10 1,10 0,90
EQUIPO COMPACTO.DESENGRASADOR. Rasqueta. 1 1 0 0,12 0,10 0,12 0,12 0,10
EQUIPO COMPACTO.DESENMULSIONADO. Compresor. 1 1 0 3,00 1,10 3,00 3,00 1,10
EQUIPO COMPACTO.SISTEMA DE LIMPIEZA Electroválvulas. 2 2 0 0,07 0,07 0,14 0,14 0,14
MEDICIÓN DE CAUDAL A TANQUE TORMENTAS. Medidor electromagnético de caudal. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07
DECANTADOR DE PLUVIALES. TANQUE TORMENTAS. Puente decantador. 1 1 0 0,22 0,18 0,22 0,22 0,18
MEDICIÓN Y REGULACIÓN DE CAUDAL A BIOLÓGICO. Válvula motorizada de regulación.
Medidor electromagnético de caudal. 1 1 0
1 1 0 0,25 0,15 0,25 0,25 0,15
0,07 0,07 0,07 0,07 0,07
TRATAMIENTO BIOLÓGICO. Rotor de aireación
Agitador reactor. 2 2 0
2 2 0 22,00 18,00 44,00 44,00 36,00
1,40 0,90 2,80 2,8 1,80
ELIMINACIÓN DE FÓSFORO. Bomba dosificadora de cloruro férrico.
Sondas de nivel cuba. 2 1 1
1 1 0 0,12 0,12 0,24 0,12 0,12
0,07 0,07 0,07 0,07 0,07
BOMBEO DE VACIADOS. Bomba sumergible.
Sondas de nivel. 2 2 0
3 3 0 2,20 1,38 4,40 4,40 2,76
0,07 0,07 0,21 0,21 0,21
DECANTADOR SECUNDARIO. Puente decantador. 2 2 0 0,22 0,18 0,44 0,44 0,36
MEDICIÓN DE CAUDAL AGUA TRATADA Medidor de caudal ultrasónico. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07
BOMBEO DE RECIRCULACIÓN DE FANGOS. Bomba sumergible.
Sondas de nivel. 3 2 1
3 3 0 1,30 0,45 3,90 2,60 0,90
0,07 0,07 0,21 0,21 0,21
10.1. CÁLCULO POTENCIA NECESARIA EN EL TRANSFORMADOR.
10. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
MEDICIÓN DE CAUDAL FANGO RECIRCULADO. Medidor electromagnético de caudal. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07
BOMBEO DE FLOTANTES . Bomba sumergible. 2 1 1 1,30 0,70 2,60 1,30 0,70 Sondas de nivel. 3 3 0 0,07 0,07 0,21 0,21 0,21
BOMBEO DE FANGOS BIOLÓGICOS EXCESO. Bomba sumergible. 2 1 1 1,30 0,56 2,60 1,30 0,56 Sondas de nivel. 3 3 0 0,07 0,07 0,21 0,21 0,21
MEDICIÓN DE CAUDAL FANGO BIOLÓGICO EXCESO. Medidor electromagnético de caudal. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07
ESPESADOR DE FANGOS. Mecanismo espesador. 1 1 0 0,22 0,18 0,22 0,22 0,18 Medidor ultrasónico de nivel. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07
BOMBEO EXTRACCIÓN DE FANGOS ESPESADOS. Bomba tornillo helicoidal. 2 1 1 0,75 0,39 1,50 0,75 0,39 Medidor electromagnético de caudal. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 ACONDICIONAMIENTO QUÍMICO DEL FANGO A DESHIDRATAR.
Equipo automático de polielectrolito.Agitadores 2 2 0 0,37 0,18 0,74 0,74 0,36 Equipo automático de polielectrolito.Dosificador 1 1 0 0,18 0,10 0,18 0,18 0,10 Bomba dosificadora. 2 1 1 0,37 0,06 0,74 0,37 0,06
EQUIPOS DE DESHIDRATACIÓN. Centrifuga de fangos.Motor accionamiento. 1 1 0 11,00 7,50 11,00 11,00 7,50 Centrifuga de fangos.Motor rascador de fangos. 1 1 0 4,00 2,20 4,00 4,00 2,20
BOMBEO DE FANGOS DESHIDRATADOS. Bomba tornillo helicoidal. 1 1 0 3,00 0,61 3,00 3,00 0,61 Compuerta motorizada de tolva. 1 1 0 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 Medidor electromagnético de caudal. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 Medidor ultrasónico de nivel tolva. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07
TORRE DE DESODORIZACIÓN Ventilador 1 1 0 18,50 11,00 18,50 18,50 11,00
GRUPO PRESIÓN SERVICIOS AUXILIARES. Bomba Grupo presión. 2 1 1 1,13 0,94 2,26 1,13 0,94
RED DE AIRE COMPRIMIDO. Motocompresor. 1 1 0 1,10 0,92 1,10 1,10 0,92 Secador frigorifico. 1 1 0 1,00 0,83 1,00 1,00 0,83
INSTRUMENTACIÓN. Equipo medida de O2. 2 2 0 0,07 0,07 0,14 0,14 0,14 Equipo medida de redox. 2 2 0 0,07 0,07 0,14 0,14 0,14 Equipo medida de pH. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 Equipo medida conductividad. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 Equipo medida turbidez. 1 1 0 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 Autómata. 1 1 0 0,30 0,30 0,30 0,3 0,30 Variadores de frecuencia. 1 1 0 0,50 0,50 0,50 0,5 0,50
ALUMBRADOS. Alumbrado interior. 1 1 0 1,52 1,52 1,52 1,52 1,52 Alumbrado exterior. 1 1 0 1,44 1,44 1,44 1,44 1,44 Fuerza y usos varios. 1 1 0 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00
TOTALES 127,06 120,79 84,82
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
Potencia Instalada:
127,06
kW. Potencia simultánea: 120,79 kW. Potencia absorbida: 84,82 kW. Coeficiente simultaneidad: 85 % Potencia a contratar: 72,09 kW. Factor de potencia: 0,80 Potencia aparente maxima: 128,33 KVA Factor de mayoración: 15 % Potencia aparente mayorada: 147,58 KVA Transformadores: 1,00 Potencia unitaria normalizada del transformador: 160,00 KVA
La planta contará con un centro de transformación de tipo compacto con un transformador en su
interior, desde donde se alimentarán los equipos de la planta. Dicho transformador tiene las
siguientes características:
Potencia ....................................................160 kVA
Tipo………………………………………....Hermético de llenado integral.
Tensión primaria .......................................24 kV
Tensión secundaria...................................420 V. Entre fases en vacío.
Frecuencia.................................................50 Hz.
Grupo de conexión………………………..Yzn 11.
Volumen aceite……………………………200 litros.
El edificio prefabricado de hormigón está formado por las
siguientes piezas principales: una que aglutina la base y
las paredes, otra que forma la solera y una tercera que
forma el techo. La estanquidad queda garantizada por el
empleo de juntas de goma esponjosa.
Estas piezas son construidas en hormigón armado, con
una resistencia característica de 300 kg/cm2. La
armadura metálica se une entre sí mediante latiguillos de
cobre y a un colector de tierras, formando una superficie
equipotencial que envuelve completamente al centro.
10.2. CARACTERÍSTICAS DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
Las puertas y rejillas están aisladas eléctricamente, presentando una resistencia de 10.000 Ω
respecto de la tierra de la envolvente.
Ningún elemento metálico unido al sistema equipotencial será accesible desde el exterior. En la base
de la envolvente irán dispuestos, tanto en el lateral como en la solera, los orificios para la entrada de
cables de Alta y Baja Tensión.
Características de los Centros de Transformación tipo CTC:
Dimensiones exteriores
Longitud: 2170 mm
Fondo: 1330 mm
Altura: 2080 mm
Altura vista: 1600
mm Peso: 4600 kg
Dimensiones interiores
Longitud: 1900 mm
Fondo: 1160 mm
Altura: 1480 mm
Dimensiones de la excavación
Longitud: 2550 mm
Fondo: 1710 mm
Profundidad: 480 mm
Cimentación.
En este caso como el centro de transformación es prefabricado se realizará una excavación, cuyas
dimensiones dependen del modelo seleccionado, sobre cuyo fondo se extiende una capa de arena
compactada y nivelada de unos 10 cm. de espesor.
La ubicación se realizará en un terreno que sea capaz de soportar una presión de 1 kg/cmW, de tal
manera que los edificios o instalaciones anexas al CT y situadas en su entorno no modifiquen las
condiciones de funcionamiento del edificio prefabricado.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
Solera, Pavimento y Cerramientos exteriores.
Todos estos elementos están fabricados en una sola pieza de hormigón armado, según indicación
anterior. Sobre la placa base, ubicada en el fondo de la excavación, y a una determinada altura se
sitúa la solera, que descansa en algunos apoyos sobre dicha placa y en las paredes, permitiendo
este espacio el paso de cables de MT y BT, a los que se accede a través de unas troneras cubiertas
con losetas.
En el hueco para el transformador se disponen dos perfiles en forma de "U", que se pueden
desplazar en función de la distancia entre las ruedas del transformador.
En la parte inferior de las paredes frontal y posterior se sitúan los agujeros para los cables de MT, BT
y tierras exteriores.
En la pared frontal se sitúan las puertas de acceso a peatones, puertas de transformador y rejillas de
ventilación. Todos estos materiales están fabricados en chapa de acero galvanizado. Las puertas de
acceso disponen de un sistema de cierre con objeto de evitar aperturas intempestivas de las mismas
y la violación del centro de transformación. El CT tendrá un aislamiento acústico de forma
que no transmitan niveles sonoros superiores a los permitidos en las Ordenanzas Municipales y/o
distintas legislaciones de la Comunidad Autónoma.
Cubierta
La cubierta está formada por piezas de hormigón armado, habiéndose diseñado de tal forma que se
impidan las filtraciones y la acumulación de agua sobre ésta, desaguando directamente al exterior
desde su perímetro.
Pinturas
El acabado de las superficies exteriores se efectúa con pintura acrílica o epoxy, haciéndolas muy
resistentes a la corrosión causada por los agentes atmosféricos.
Red de alimentación
La red de la cual se alimenta el centro de transformación es del tipo subterráneo, con una tensión de
20 kV, nivel de aislamiento según (NTPLSMT) de Iberdrola, y una frecuencia de 50 Hz.
La potencia de cortocircuito máxima de la red de alimentación será de 500 MVA, según datos
proporcionados por Iberdrola.
El conductor instalado en la derivación subterránea de la LSMT, que da suministro al CTC será:
HEPRZ1-OL 18/30 kV 1x150 K AL+H16
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
P
3 * Up
Se trata de un transformador trifásico reductor de tensión, hermético de llenado integral, para
instalación interior, con neutro accesible en el secundario, fabricado según normas UNE 21.428, EN-
60076, IEC76. Sumergido en aceite mineral según UNE 21-320/5-IEC 296. Cuba con aletas y
refrigeración natural. Color exterior 8010-B10G según norma UNE 48103. De 160 kVA de potencia,
arrollamientos de cobre, aislamiento en baño de aceite y grupo de conexión Dyn11.
La tensión primaria es de 20 kV con posibilidad de regular a ±2,5%; ±5%, y la tensión secundaria de
3 × 400/231 V a la frecuencia de 50 Hz. La tensión de
cortocircuito es del 4%, las pérdidas en el hierro de 460
W, y las pérdidas en el cobre de 2.350 W.
En cuanto a sus dimensiones, tiene una longitud de 1.170
mm, una anchura de 760 mm, y una altura de 1.233 mm.
Su peso es de 803 kg, y la presión acústica alcanza los
59 dB(A). La cuba tiene una capacidad de 200 litros de
aceite.
Intensidad primaria en el lado de alta:
I =
I = 160.000
1,73* 20.000
= 4,62 A
Intensidad secundaria:
Donde:
Is = P Wfe Wcu
3 * Us I =
160 0,46 ,2,35 = 226,9 A
1,73* 400
Is: Intensidad secundaria en A.
P: Potencia del transformador en kVA.
Wfe: Perdida en el hierro del transformador en kW.
Wcu: Perdida en el cobre del transformador en kW.
Up: Tensión del primario kV.
Us: Tensión del secundario kV.
10.4. CÁLCULO INTENSIDADES DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.
10.3. TRANSFORMADOR.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
Scc
3 Vp
Para el cálculo de las intensidades que origina un cortocircuito, se tendrá en cuenta la potencia de
cortocircuito de la red de Media Tensión, valor especificado por la Compañía suministradora.
Para el cálculo de la corriente de cortocircuito en el lado de alta de la instalación, se utiliza la
expresión:
I ccp
Donde:
Scc: Potencia de cortocircuito de la red en MVA
Vp: Tensión de servicio en kV
Iccp: Corriente de cortocircuito en kA
Utilizando la expresión anterior, en la que la potencia de cortocircuito es de 500MVA, la intensidad de
cortocircuito es:
Iccp = 14,43 kA
Para el cálculo de la corriente de cortocircuito en el lado de baja de la instalación, se utiliza la
expresión:
Iccs 100 P
Donde:
3 Ecc Vs
P: Potencia del transformador en kVA
Ecc: Tensión de cortocircuito del transformador en %
Vs: Tensión secundaria en V
Iccs: Corriente de cortocircuito en A
Para el único transformador de este Centro de Transformación, la potencia es de 160 KVA, la tensión
porcentual de cortocircuito es del 4% y la tensión secundaria es de 400V. La intensidad de
cortocircuito en el lado de Baja Tensión con 400V será, según lo indicado será:
Iccs = 5,77 kA
10.5. CÁLCULO DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
El equipo de medida permitirá a la compañía eléctrica contabilizar la energía que habrá de
suministrar. Estará compuesto por un armario homologado, y unos contadores verificados por la
compañía. La medida se realizará en el lado de alta tensión, para ello tendrá instalados tres
transformadores de intensidad, y tres transformadores de tensión.
Este armario, que dispondrá de mirilla transparente para ver los contadores, incluirá la regleta de
verificación y tendrá capacidad para ubicar el resto de materiales y aparatos según indicaciones de la
compañía suministradora. Contendrá además los siguientes elementos:
Un contador de energía activa, trifásico, de cuatro hilos, de quíntuple tarifa (tipo 5),
homologado por la compañía eléctrica, con indicación de máxima, tensión 110/ V3 V, y
clase precisión 2.
Un contador de energía reactiva, trifásico, de cuatro hilos, de simple tarifa,
homologado por la compañía eléctrica, y de clase precisión 3.
Un reloj programador electrónico para el cambio de tarifa y gobierno del maxímetro,
homologado, clase 1, de alimentación compatible con la tensión de los circuitos de
medida. Dispondrá de una reserva de marcha que le permita estar funcionando sin
tensión, al menos, durante 144 horas. La adaptación de la discriminación horaria y de
la hora oficial por el cambio de verano a invierno y viceversa, será realizada por el reloj
de forma automática.
Las líneas de conexión del equipo de medida serán lo más cortas posible. Se emplearán conductores
de cobre con aislante del tipo H07V-R, según Norma UNE 21031/3, bajo tubo rígido, siendo las
secciones mínimas las siguientes:
Intensidad: ................................................. 1 × 4 mm².
Tensión: ..................................................... 1 × 2,5 mm².
Neutro: ....................................................... 1 × 4 mm².
11. EQUIPO DE MEDIDA DE ENERGÍA ELÉCTRICA.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
La carga que se prevé va a alimentar los distintos equipos de la EDAR reflejada en las tablas anteriores son:
Potencia total instalada simultánea
Tanque de pluviales. 220 W
Válvula Regulación a Biológico 250 W
Rotor de aireación 22.000 W
Rotor de aireación 22.000 W
Agitador biológico 1.400 W
Agitador biológico 1.400 W
Decantador 2º 220 W
Decantador 2º 220 W
Bomba Dosificadora ClFe 120 W
Bomba de vaciados 2.200 W
Bomba de vaciados 2.200 W
Bomba de Recirculación fangos. 1.300 W
Bomba de Recirculación fangos. 1.300 W
Bomba de fangos exceso. 1.300 W
Bomba de flotantes. 1.300 W
Espesador de fangos. 220 W
Bomba de fangos espesados. 750 W
Bomba dosificadora Polielectrolito. 370 W
Bomba fangos a tolva. 3.000 W
Compuerta tolva de fangos 100 W
Ventilador Desodorización. 18.500 W
Grupo Presión 1.130 W
Compresor 1.100 W
Secador frigorífico. 1.000 W
Instrumentación. 2.900 W
Cuadro Cuchara Bivalva 6.000 W
Cuadro Módulo Pretratamiento 6.410 W
Cuadro Módulo Polielectrolito 920 W
Cuadro centrifuga. 15.000 W
Cuadro alumbrado 5.960 W
TOTAL.... 120.790 W
12.1. DEMANDA PREVISTA DE EQUIPOS DE LA EDAR.
12. CÁLCULOS ELÉCTRICOS BAJA TENSIÓN.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
- Potencia Instalada Alumbrado (W): 2.960
- Potencia Instalada Fuerza (W): 117.830
- Potencia Máxima Admisible (W): 138.560
Sistema Trifásico.
I = Pc / 1,732 x U x Cos x R = amp (A)
e = (L x Pc / k x U x n x S x R) + (L x Pc x Xu x Sen / 1000 x U x n x R x Cos ) = voltios (V)
Sistema Monofásico:
I = Pc / U x Cos x R = amp (A)
e = (2 x L x Pc / k x U x n x S x R) + (2 x L x Pc x Xu x Sen / 1000 x U x n x R x Cos ) = voltios (V)
En donde:
Pc= Potencia de Cálculo en Watios.
L= Longitud de Cálculo en metros.
e= Caída de tensión en Voltios.
K= Conductividad.
I= Intensidad en Amperios.
U= Tensión de Servicio en Voltios (Trifásica ó Monofásica).
S= Sección del conductor en mm².
Cos = Coseno de fi. Factor de potencia.
R= Rendimiento. (Para líneas motor).
n= Nº de conductores por fase.
Xu= Reactancia por unidad de longitud en mW/m.
Fórmula Conductividad Eléctrica.
K = 1/
= 20[1+ (T-20)]
T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²]
Siendo
K = Conductividad del conductor a la temperatura T.
= Resistividad del conductor a la temperatura T.
20 = Resistividad del conductor a 20ºC.
Cu = 0.018
12.2. FÓRMULAS DE CÁLCULO.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Al = 0.029
= Coeficiente de temperatura:
Cu = 0.00392
Al = 0.00403
T = Temperatura del conductor (ºC).
T0 = Temperatura ambiente (ºC):
Cables enterrados = 25ºC
Cables al aire = 40ºC
Tmax = Temperatura máxima admisible del conductor (ºC):
XLPE, EPR = 90ºC
PVC = 70ºC
I = Intensidad prevista por el conductor (A).
Imax = Intensidad máxima admisible del conductor (A).
Fórmulas Sobrecargas
Ib In Iz
I2 1,45 Iz
Donde:
Ib: intensidad utilizada en el circuito.
Iz: intensidad admisible de la canalización según la norma UNE 20-460/5-523.
In: intensidad nominal del dispositivo de protección. Para los dispositivos de protección regulables, In
es la intensidad de regulación escogida.
I2: intensidad que asegura efectivamente el funcionamiento del dispositivo de protección. En la
práctica I2 se toma igual:
- a la intensidad de funcionamiento en el tiempo convencional, para los interruptores
automáticos (1,45 In como máximo).
- a la intensidad de fusión en el tiempo convencional, para los fusibles (1,6 In).
Fórmulas compensación energía reactiva
cosØ = P/ (P²+ Q²).
tgØ = Q/P.
Qc = Px(tgØ1-tgØ2).
C = Qcx1000/U²x ; (Monofásico - Trifásico conexión estrella).
C = Qcx1000/3xU²x ; (Trifásico conexión triángulo).
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Siendo:
P = Potencia activa instalación (kW).
Q = Potencia reactiva instalación (kVAr).
Qc = Potencia reactiva a compensar (kVAr).
Ø1 = Angulo de desfase de la instalación sin compensar.
Ø2 = Angulo de desfase que se quiere conseguir.
U = Tensión compuesta (V).
= 2xPixf ; f = 50 Hz.
C = Capacidad condensadores (F); cx1000000(µF).
Cálculo de la LINEA GENERAL DE ALIMENTACION
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 5 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 120790 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44):
22000x1.25+101158=128658 W.(Coef. de Simult.: 1 )
I=128658/1,732x400x0.8=232.13 A. Se eligen conductores Unipolares 4x95+TTx50mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: RZ1-K(AS) - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida - I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 268 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 140mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 73.77 e(parcial)=5x128658/45.88x400x95=0.37 V.=0.09 % e(total)=0.09% ADMIS (4.5% MAX.)
Cálculo de la DERIVACION INDIVIDUAL
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 115 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 120790 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44):
22000x1.25+101158=128658 W.(Coef. de Simult.: 1 )
I=128658/1,732x400x0.8=232.13 A. Se eligen conductores Unipolares 4x95+TTx50mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: RZ1-K(AS) - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida - I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 268 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 125mm.
12.3. DESARROLLO DEL CÁLCULO.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 73.77 e(parcial)=115x128658/45.88x400x95=8.49 V.=2.12 % e(total)=2.21% ADMIS (4.5% MAX.)
Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 250 A. Térmico reg. Int.Reg.: 250 A.
Cálculo de la Línea: Cuadro Cuchara
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 10 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 6000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
3000x1.25+3000=6750 W.(Coef. de Simult.: 1 )
I=6750/1,732x400x0.8=12.18 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 27.63 e(parcial)=10x6750/53.94x400x6=0.52 V.=0.13 % e(total)=2.34% ADMIS (4.5% MAX.)
Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA.
SUBCUADRO Cuadro Cuchara
DEMANDA DE POTENCIAS
- Potencia total instalada:
Cuchara bivalva 3000 W Polipasto elevació 1800 W Popilasto traslac 1200 W
TOTAL.... 6000 W
- Potencia Instalada Fuerza (W): 6000
Cálculo de la Línea: Cuchara bivalva
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
- Longitud: 2 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
3000x1.25=3750 W.
I=3750/1,732x400x0.8x1=6.77 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.81 e(parcial)=2x3750/54.32x400x6x1=0.06 V.=0.01 % e(total)=2.36% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 6÷7.5 A.
Cálculo de la Línea: Polipasto elevació
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 2 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1800 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
1800x1.25=2250 W.
I=2250/1,732x400x0.8x1=4.06 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.29 e(parcial)=2x2250/54.43x400x6x1=0.03 V.=0.01 % e(total)=2.35% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 4.8÷6 A.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cálculo de la Línea: Popilasto traslac
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 2 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1200 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
1200x1.25=1500 W.
I=1500/1,732x400x0.8x1=2.71 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.13 e(parcial)=2x1500/54.46x400x6x1=0.02 V.=0.01 % e(total)=2.35% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 2.4÷3 A.
CALCULO DE EMBARRADO Cuadro Cuchara
Datos
- Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5
Pletina adoptada
- Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2
- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008
- I. admisible del embarrado (A): 110
a) Cálculo electrodinámico
max = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =2.29² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 684.289 <= 1200 kg/cm² Cu
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
b) Cálculo térmico, por intensidad admisible
Ical = 12.18 A Iadm = 110 A
c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito
Ipcc = 2.29 kA
Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA
Cálculo de la Línea: Cuadro Mód.Pretrat
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 20 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 6410 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
3000x1.25+3410=7160 W.(Coef. de Simult.: 1 )
I=7160/1,732x400x0.8=12.92 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 27.96 e(parcial)=20x7160/53.88x400x6=1.11 V.=0.28 % e(total)=2.49% ADMIS (4.5% MAX.)
Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA.
SUBCUADRO Cuadro Módulo Pretratamiento
DEMANDA DE POTENCIAS
- Potencia total instalada:
Tamiz de finos 1500 W Tornillo desaren.1 550 W Tornillo desaren.2 1100 W Rasqueta grasas 120 W Compresor 3000 W Electroválvula lav 70 W Electroválvula lav 70 W
TOTAL.... 6410 W
- Potencia Instalada Fuerza (W): 6410
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cálculo de la Línea: Tamiz de finos
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 3 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1500 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
1500x1.25=1875 W.
I=1875/1,732x400x0.8x1=3.38 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.2 e(parcial)=3x1875/54.45x400x6x1=0.04 V.=0.01 % e(total)=2.5% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 3.2÷4 A.
Cálculo de la Línea: Tornillo desaren.1
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 3 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 550 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
550x1.25=687.5 W.
I=687.5/1,732x400x0.8x1=1.24 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.03 e(parcial)=3x687.5/54.48x400x6x1=0.02 V.=0 % e(total)=2.49% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 1.04÷1.3 A.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cálculo de la Línea: Tornillo desaren.2
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 3 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
1100x1.25=1375 W.
I=1375/1,732x400x0.8x1=2.48 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.11 e(parcial)=3x1375/54.46x400x6x1=0.03 V.=0.01 % e(total)=2.5% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 2.4÷3 A.
Cálculo de la Línea: Rasqueta grasas
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 3 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 120 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
120x1.25=150 W.
I=150/1,732x400x0.8x1=0.27 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25 e(parcial)=3x150/54.49x400x6x1=0 V.=0 % e(total)=2.49% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 0.32÷0.4 A.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cálculo de la Línea: Compresor
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 5 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
3000x1.25=3750 W.
I=3750/1,732x400x0.8x1=6.77 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.81 e(parcial)=5x3750/54.32x400x6x1=0.14 V.=0.04 % e(total)=2.53% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 6÷7.5 A.
Cálculo de la Línea: Electroválvula lav
- Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra
- Longitud: 5 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 70 W. - Potencia de cálculo: 70 W.
I=70/230x0.8=0.38 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.01 e(parcial)=2x5x70/51.51x230x2.5=0.02 V.=0.01 % e(total)=2.5% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A.
Cálculo de la Línea: Electroválvula lav
- Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
- Longitud: 5 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 70 W. - Potencia de cálculo: 70 W.
I=70/230x0.8=0.38 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.01 e(parcial)=2x5x70/51.51x230x2.5=0.02 V.=0.01 % e(total)=2.5% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A.
CALCULO DE EMBARRADO Cuadro Módulo Pretratamiento.
Datos
- Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5
Pletina adoptada
- Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2
- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110
a) Cálculo electrodinámico
max = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =1.61² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 338.007 <= 1200 kg/cm² Cu
b) Cálculo térmico, por intensidad admisible
Ical = 12.92 A Iadm = 110 A
c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito
Ipcc = 1.61 kA
Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cálculo de la Línea: Tanque pluviale
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 90 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 220 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
220x1.25=275 W.
I=275/1,732x400x0.8x1=0.5 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25 e(parcial)=90x275/54.49x400x6x1=0.19 V.=0.05 % e(total)=2.26% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 0.48÷0.6 A.
Cálculo de la Línea: Vál.Regulación Bio
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 80 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 250 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
250x1.25=312.5 W.
I=312.5/1,732x400x0.8x1=0.56 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=80x312.5/54.49x400x6x1=0.19 V.=0.05 % e(total)=2.26% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 0.48÷0.6 A.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cálculo de la Línea: Rotor de aireación
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 50 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 22000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
22000x1.25=27500 W.
I=27500/1,732x400x0.8x1=49.62 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 68.61 e(parcial)=50x27500/46.66x400x6x1=12.28 V.=3.07 % e(total)=5.28% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 50 A. Relé térmico, Reg: 40÷50 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA.
Cálculo de la Línea: Rotor de aireación
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 100 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 22000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
22000x1.25=27500 W.
I=27500/1,732x400x0.8x1=49.62 A. Se eligen conductores Unipolares 3x10+TTx10mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 68 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 63mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.96 e(parcial)=100x27500/49.89x400x10x1=13.78 V.=3.44 % e(total)=5.66% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 50 A. Relé térmico, Reg: 40÷50 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA.
Cálculo de la Línea: Agitador biológico
- Tensión de servicio: 400 V.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
- Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 50 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1400 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
1400x1.25=1750 W.
I=1750/1,732x400x0.8x1=3.16 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.18 e(parcial)=50x1750/54.45x400x6x1=0.67 V.=0.17 % e(total)=2.38% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 3.2÷4 A.
Cálculo de la Línea: Agitador biológico
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 100 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1400 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
1400x1.25=1750 W.
I=1750/1,732x400x0.8x1=3.16 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.18 e(parcial)=100x1750/54.45x400x6x1=1.34 V.=0.33 % e(total)=2.55% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 3.2÷4 A.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cálculo de la Línea: Decantador 2º
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 50 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 220 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
220x1.25=275 W.
I=275/1,732x400x0.8x1=0.5 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25 e(parcial)=50x275/54.49x400x6x1=0.11 V.=0.03 % e(total)=2.24% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 0.48÷0.6 A.
Cálculo de la Línea: Decantador 2º
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 100 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 220 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
220x1.25=275 W.
I=275/1,732x400x0.8x1=0.5 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25 e(parcial)=100x275/54.49x400x6x1=0.21 V.=0.05 % e(total)=2.27% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 0.48÷0.6 A.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cálculo de la Línea: Bomba Dos.ClFe
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 10 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 120 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
120x1.25=150 W.
I=150/1,732x400x0.8x1=0.27 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25 e(parcial)=10x150/54.49x400x6x1=0.01 V.=0 % e(total)=2.22% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA.
Cálculo de la Línea: Bomba vaciados
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 70 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 2200 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
2200x1.25=2750 W.
I=2750/1,732x400x0.8x1=4.96 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.44 e(parcial)=70x2750/54.4x400x6x1=1.47 V.=0.37 % e(total)=2.58% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 4.8÷6 A.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cálculo de la Línea: Bomba vaciados
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 70 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 2200 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
2200x1.25=2750 W.
I=2750/1,732x400x0.8x1=4.96 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.44 e(parcial)=70x2750/54.4x400x6x1=1.47 V.=0.37 % e(total)=2.58% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 4.8÷6 A.
Cálculo de la Línea: Bomba fang Recirc.
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 70 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1300 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
1300x1.25=1625 W.
I=1625/1,732x400x0.8x1=2.93 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.15 e(parcial)=70x1625/54.46x400x6x1=0.87 V.=0.22 % e(total)=2.43% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 2.4÷3 A.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cálculo de la Línea: Bomba fang Recirc.
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 70 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1300 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
1300x1.25=1625 W.
I=1625/1,732x400x0.8x1=2.93 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.15 e(parcial)=70x1625/54.46x400x6x1=0.87 V.=0.22 % e(total)=2.43% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 2.4÷3 A.
Cálculo de la Línea: Bomba fang exceso
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 70 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1300 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
1300x1.25=1625 W.
I=1625/1,732x400x0.8x1=2.93 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.15 e(parcial)=70x1625/54.46x400x6x1=0.87 V.=0.22 % e(total)=2.43% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 2.4÷3 A.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cálculo de la Línea: Bomba flotantes
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 70 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1300 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
1300x1.25=1625 W.
I=1625/1,732x400x0.8x1=2.93 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.15 e(parcial)=70x1625/54.46x400x6x1=0.87 V.=0.22 % e(total)=2.43% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 2.4÷3 A.
Cálculo de la Línea: Espesador
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 40 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 220 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
220x1.25=275 W.
I=275/1,732x400x0.8x1=0.5 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25 e(parcial)=40x275/54.49x400x6x1=0.08 V.=0.02 % e(total)=2.23% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 0.48÷0.6 A.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cálculo de la Línea: Bomba fangos espesados
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 35 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
750x1.25=937.5 W.
I=937.5/1,732x400x0.8x1=1.69 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.05 e(parcial)=35x937.5/54.48x400x6x1=0.25 V.=0.06 % e(total)=2.28% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 1.92÷2.4 A.
Cálculo de la Línea: Cuadro Polielectro
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 35 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 920 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
370x1.25+550=1012.5 W.(Coef. de Simult.: 1 )
I=1012.5/1,732x400x0.8=1.83 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.06 e(parcial)=35x1012.5/54.48x400x6=0.27 V.=0.07 % e(total)=2.28% ADMIS (4.5% MAX.)
Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 10 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 10 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
SUBCUADRO Cuadro Módulo Polielectrolito.
DEMANDA DE POTENCIAS
- Potencia total instalada:
Agitador 370 W Agitador 370 W Tolva dosificadora 180 W
TOTAL.... 920 W
- Potencia Instalada Fuerza (W): 920
Cálculo de la Línea: Agitador
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 2 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 370 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
370x1.25=462.5 W.
I=462.5/1,732x400x0.8x1=0.83 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=2x462.5/54.49x400x6x1=0.01 V.=0 % e(total)=2.28% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 1.04÷1.3 A.
Cálculo de la Línea: Agitador
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 2 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 370 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
370x1.25=462.5 W.
I=462.5/1,732x400x0.8x1=0.83 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=2x462.5/54.49x400x6x1=0.01 V.=0 % e(total)=2.28% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 1.04÷1.3 A.
Cálculo de la Línea: Tolva dosificadora
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 2 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 180 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
180x1.25=225 W.
I=225/1,732x400x0.8x1=0.41 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25 e(parcial)=2x225/54.49x400x6x1=0 V.=0 % e(total)=2.28% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 0.48÷0.6 A.
CALCULO DE EMBARRADO Cuadro Polielectrolito
Datos
- Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Pletina adoptada
- Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2
- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008
- I. admisible del embarrado (A): 110
a) Cálculo electrodinámico
max = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =1.11² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 159.001 <= 1200 kg/cm² Cu
b) Cálculo térmico, por intensidad admisible
Ical = 1.83 A Iadm = 110 A
c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito
Ipcc = 1.11 kA
Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA
Cálculo de la Línea: Bomba Polielectrolito
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 35 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 370 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
370x1.25=462.5 W.
I=462.5/1,732x400x0.8x1=0.83 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=35x462.5/54.49x400x6x1=0.12 V.=0.03 % e(total)=2.24% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 1.04÷1.3 A.
Cálculo de la Línea: Cuadro centrifuga
- Tensión de servicio: 400 V.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
- Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 40 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 15000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
11000x1.25+4000=17750 W.(Coef. de Simult.: 1 )
I=17750/1,732x400x0.8=32.03 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 43.17 e(parcial)=40x17750/50.93x400x6=5.81 V.=1.45 % e(total)=3.67% ADMIS (4.5% MAX.)
Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 38 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 38 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 30 mA.
SUBCUADRO centrifuga de fangos.
DEMANDA DE POTENCIAS
- Potencia total instalada:
Motor principal 11000 W Motor principal 4000 W
TOTAL.... 15000 W
- Potencia Instalada Fuerza (W): 15000
Cálculo de la Línea: Motor principal
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 2 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 11000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
11000x1.25=13750 W.
I=13750/1,732x400x0.8x1=24.81 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 35.9 e(parcial)=2x13750/52.3x400x6x1=0.22 V.=0.05 % e(total)=3.72% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 25 A. Relé térmico, Reg: 20÷25 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA.
Cálculo de la Línea: Motor principal
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 2 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 4000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
4000x1.25=5000 W.
I=5000/1,732x400x0.8x1=9.02 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 26.44 e(parcial)=2x5000/54.19x400x6x1=0.08 V.=0.02 % e(total)=3.69% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 10 A. Relé térmico, Reg: 8÷10 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA.
CALCULO DE EMBARRADO Cuadro centrifuga
Datos
- Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5
Pletina adoptada
- Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2
- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
- I. admisible del embarrado (A): 110
a) Cálculo electrodinámico
max = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =1² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 130.058 <= 1200 kg/cm² Cu
b) Cálculo térmico, por intensidad admisible
Ical = 32.03 A Iadm = 110 A
c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito
Ipcc = 1 kA
Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · 0.5) = 5.57 kA
Cálculo de la Línea: Bomba fangos tolva
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 40 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
3000x1.25=3750 W.
I=3750/1,732x400x0.8x1=6.77 A. Se eligen conductores Unipolares 3x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.81 e(parcial)=40x3750/54.32x400x6x1=1.15 V.=0.29 % e(total)=2.5% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 10 A. Relé térmico, Reg: 8÷10 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA.
Cálculo de la Línea: Compuerta tolva
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 40 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
100x1.25=125 W.
I=125/1,732x400x0.8x1=0.23 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25 e(parcial)=40x125/54.49x400x6x1=0.04 V.=0.01 % e(total)=2.22% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 0.32÷0.4 A.
Cálculo de la Línea: Ventilador Desodor
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 40 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 18500 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
18500x1.25=23125 W.
I=23125/1,732x400x0.8x1=41.72 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 55.84 e(parcial)=40x23125/48.71x400x6x1=7.91 V.=1.98 % e(total)=4.19% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 47 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 50 A. Relé térmico, Reg: 40÷50 A.
Cálculo de la Línea: B.Grupo Presión
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 25 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1130 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
1130x1.25=1412.5 W.
I=1412.5/1,732x400x0.8x1=2.55 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.12 e(parcial)=25x1412.5/54.46x400x6x1=0.27 V.=0.07 % e(total)=2.28% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 2.4÷3 A.
Cálculo de la Línea: Compresor
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 25 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
1100x1.25=1375 W.
I=1375/1,732x400x0.8x1=2.48 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.11 e(parcial)=25x1375/54.46x400x6x1=0.26 V.=0.07 % e(total)=2.28% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 2.4÷3 A.
Cálculo de la Línea: Secador frigorific
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 25 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):
1000x1.25=1250 W.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
I=1250/1,732x400x0.8x1=2.26 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 50mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.09 e(parcial)=25x1250/54.47x400x6x1=0.24 V.=0.06 % e(total)=2.27% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactor Tripolar In: 10 A. Relé térmico, Reg: 1.92÷2.4 A.
Cálculo de la Línea: Instrumentación
- Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra
- Longitud: 20 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 2900 W. - Potencia de cálculo: 2900 W.
I=2900/230x0.8=15.76 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 56.9 e(parcial)=2x20x2900/48.54x230x2.5=4.16 V.=1.81 % e(total)=4.02% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A.
Cálculo de la Línea: CUADRO ALUMBRADO
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 10 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 5960 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):
8328 W.(Coef. de Simult.: 1 )
I=8328/1,732x400x0.8=15.03 A. Se eligen conductores Unipolares 4x16+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 88 A. según ITC-BT-07
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Diámetro exterior tubo: 63mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 26.31 e(parcial)=10x8328/54.21x400x16=0.24 V.=0.06 % e(total)=2.27% ADMIS (4.5% MAX.)
Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 20 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 20 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA.
CUADRO ALUMBRADO
DEMANDA DE POTENCIAS
- Potencia total instalada:
Alumbrado exterior 1440 W Alumbrado interior 1520 W Tomas de corriente 3000 W
TOTAL.... 5960 W
- Potencia Instalada Alumbrado (W): 2960 - Potencia Instalada Fuerza (W): 3000
Cálculo de la Línea: Alumbrado exterior
- Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra
- Longitud: 50 m; Cos : 1; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 1440 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):
1440x1.8=2592 W.
I=2592/230x1=11.27 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 36 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 25mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.94 e(parcial)=2x50x2592/50.97x230x6=3.68 V.=1.6 % e(total)=3.88% ADMIS (4.5% MAX.)
Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cálculo de la Línea: Alumbrado interior
- Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra
- Longitud: 50 m; Cos : 1; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 1520 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):
1520x1.8=2736 W.
I=2736/230x1=11.9 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 36 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 25mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 43.28 e(parcial)=2x50x2736/50.91x230x6=3.89 V.=1.69 % e(total)=3.97% ADMIS (4.5% MAX.)
Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA.
Cálculo de la Línea: Tomas de corriente
- Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra
- Longitud: 25 m; Cos : 0.8; Xu(m /m): 0; - Potencia a instalar: 3000 W. - Potencia de cálculo: 3000 W.
I=3000/230x0.8=16.3 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 58.08 e(parcial)=2x25x3000/48.34x230x2.5=5.4 V.=2.35 % e(total)=4.62% ADMIS (6.5% MAX.)
Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 20 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
CALCULO DE EMBARRADO CUADRO ALUMBRADO
Datos
- Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5
Pletina adoptada
- Sección (mm²): 30 - Ancho (mm): 15 - Espesor (mm): 2
- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.075, 0.0562, 0.01, 0.001
- I. admisible del embarrado (A): 140
a) Cálculo electrodinámico
max = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =3.06² · 25² /(60 · 10 · 0.01 · 1) = 976.19 <= 1200 kg/cm² Cu
b) Cálculo térmico, por intensidad admisible
Ical = 15.03 A Iadm = 140 A
c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito
Ipcc = 3.06 kA
Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 30 · 1 / (1000 · 0.5) = 6.96 kA
Cálculo de la Línea: Bateria Condensadores
- Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt)
- Longitud: 5 m; Xu(m /m): 0; - Potencia reactiva: 96493.49 VAr.
I= CRe x Qc / (1.732 x U) = 1.5x96493.49/(1,732x400)=208.92 A. Se eligen conductores Unipolares 3x95+TTx50mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 232 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 140mm.
Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 61.49 e(parcial)=5x96493.49/47.78x400x95=0.27 V.=0.07 % e(total)=2.28% ADMIS (6.5% MAX.)
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Prot. Térmica: I. Aut./Tri. In.: 250 A. Térmico reg. Int.Reg.: 220 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA.
CALCULO DE EMBARRADO CUADRO GENERAL DE MANDO Y PROTECCION
Datos
- Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5
Pletina adoptada
- Sección (mm²): 75 - Ancho (mm): 25 - Espesor (mm): 3
- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.312, 0.39, 0.037, 0.005 - I. admisible del embarrado (A): 270
a) Cálculo electrodinámico
max = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =3.76² · 25² /(60 · 10 · 0.037 · 1) = 398.261 <= 1200 kg/cm² Cu
b) Cálculo térmico, por intensidad admisible
Ical = 232.13 A Iadm = 270 A
c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito
Ipcc = 3.76 kA
Icccs = Kc · S / ( 1000 · tcc) = 164 · 75 · 1 / (1000 · 0.5) = 17.39 kA
Los resultados obtenidos se reflejan en las siguientes tablas:
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SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cuadro General de Mando y Protección
Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm. C.T.Parc.C.T.Total (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%)
LINEA GENERAL 128658 5 4x95+TTx50Cu 232.13 268 0.09 0.09 DERIVACION IND. 128658 115 4x95+TTx50Cu 232.13 268 2.12 2.21 Cuadro Cuchara 6750 10 4x6+TTx6Cu 12.18 50.4 0.13 2.34 Cuadro Mód.Pretrat 7160 20 4x6+TTx6Cu 12.92 50.4 0.28 2.49 Tanque pluviale 275 90 3x6+TTx6Cu 0.5 50.4 0.05 2.26 Vál.Regulación Bio 312.5 80 4x6+TTx6Cu 0.56 50.4 0.05 2.26 Rotor de aireación 27500 50 3x6+TTx6Cu 49.62 50.4 3.07 5.28 Rotor de aireación 27500 100 3x10+TTx10Cu 49.62 68 3.44 5.66 Agitador biológico 1750 50 3x6+TTx6Cu 3.16 50.4 0.17 2.38 Agitador biológico 1750 100 3x6+TTx6Cu 3.16 50.4 0.33 2.55 Decantador 2º 275 50 3x6+TTx6Cu 0.5 50.4 0.03 2.24 Decantador 2º 275 100 3x6+TTx6Cu 0.5 50.4 0.05 2.27 Bomba Dos.ClFe 150 10 4x6+TTx6Cu 0.27 50.4 0 2.22 Bomba vaciados 2750 70 3x6+TTx6Cu 4.96 50.4 0.37 2.58 Bomba vaciados 2750 70 3x6+TTx6Cu 4.96 50.4 0.37 2.58 Bomba fang Recirc. 1625 70 3x6+TTx6Cu 2.93 50.4 0.22 2.43 Bomba fang Recirc. 1625 70 3x6+TTx6Cu 2.93 50.4 0.22 2.43 Bomba fang exceso 1625 70 3x6+TTx6Cu 2.93 50.4 0.22 2.43 Bomba flotantes 1625 70 3x6+TTx6Cu 2.93 50.4 0.22 2.43 Espesador 275 40 3x6+TTx6Cu 0.5 50.4 0.02 2.23 Bomba fang espesad 937.5 35 3x6+TTx6Cu 1.69 50.4 0.06 2.28 Cuadro Polielectro 1012.5 35 4x6+TTx6Cu 1.83 50.4 0.07 2.28 Bomba Polielectrol 462.5 35 4x6+TTx6Cu 0.83 50.4 0.03 2.24 Cuadro centrifuga 17750 40 4x6+TTx6Cu 32.03 50.4 1.45 3.67 Bomba fangos tolva 3750 40 3x6+TTx6Cu 6.77 50.4 0.29 2.5 Compuerta tolva 125 40 4x6+TTx6Cu 0.23 50.4 0.01 2.22 Ventilador Desodor 23125 40 4x6+TTx6Cu 41.72 50.4 1.98 4.19
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
B.Grupo Presión 1412.5 25 4x6+TTx6Cu 2.55 50.4 0.07 2.28 Compresor 1375 25 4x6+TTx6Cu 2.48 50.4 0.07 2.28 Secador frigorifico 1250 25 4x6+TTx6Cu 2.26 50.4 0.06 2.27 Instrumentación 2900 20 2x2.5+TTx2.5Cu 15.76 21 1.81 4.02 CUADRO ALUMBRADO 8328 10 4x16+TTx16Cu 15.03 88 0.06 2.27 Bateria Condensadores 128658 5 3x95+TTx50Cu 208.92 232 0.07 2.28
Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de CIpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas
(m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m)
LINEA GENERAL. 5 4x95+TTx50Cu 5.77 2836.75 20.44 DERIVACION IND. 115 4x95+TTx50Cu 5.7 6 1880.57 46.51 250;B Cuadro Cuchara 10 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 1146.23 0.36 16;B,C,D Cuadro Mód.Pretrat 20 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 805.59 0.73 16;B,C,D Tanque pluviale 90 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 254.51 7.35 16;B,C Vál.Regulación Bio 80 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 282.29 5.97 16;B,C Rotor de aireación 50 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 419.27 2.71 50;B Rotor de aireación 100 3x10+TTx10Cu 3.78 4.5 360.99 10.15 50;B Agitador biológico 50 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 419.27 2.71 16;B,C,D Agitador biológico 100 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 231.69 8.87 16;B,C Decantador 2º 50 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 419.27 2.71 16;B,C,D Decantador 2º 100 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 231.69 8.87 16;B,C Bomba Dos.ClFe 10 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 1146.23 0.36 16;B,C,D Bomba vaciados 70 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 316.85 4.74 16;B,C Bomba vaciados 70 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 316.85 4.74 16;B,C Bomba fang Recirc. 70 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 316.85 4.74 16;B,C Bomba fang Recirc. 70 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 316.85 4.74 16;B,C Bomba fang exceso 70 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 316.85 4.74 16;B,C Bomba flotantes 70 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 316.85 4.74 16;B,C Espesador 40 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 499.71 1.91 16;B,C,D Bomba fang espesad 35 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 552.52 1.56 16;B,C,D Cuadro Polielectro 35 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 552.52 1.56 10;B,C,D
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Bomba Polielectrol 35 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 552.52 1.56 16;B,C,D Cuadro centrifuga 40 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 499.71 1.91 38;B,C Bomba fangos tolva 40 3x6+TTx6Cu 3.78 4.5 499.71 1.91 10;B,C,D Compuerta tolva 40 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 499.71 1.91 16;B,C,D Ventilador Desodor 40 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 499.71 1.91 47;B,C B.Grupo Presión 25 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 699.49 0.97 16;B,C,D Compresor 25 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 699.49 0.97 16;B,C,D Secador frigorific 25 4x6+TTx6Cu 3.78 4.5 699.49 0.97 16;B,C,D Instrumentación 20 2x2.5+TTx2.5Cu 3.78 4.5 433.24 0.44 16;B,C,D CUADRO ALUMBRADO10 4x16+TTx16Cu 3.78 4.5 1530.64 1.45 20;B,C,D Bateria Condensadores5 3x95+TTx50Cu 3.78 4.5 1846.61 35 250;B
Cuadro Cuchara bivalva
Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm. C.T.Parc. C.T.Total
(W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%)
Cuchara bivalva 3750 2 4x6+TTx6Cu 6.77 50.4 0.01 2.36 Polipasto elevació 2250 2 3x6+TTx6Cu 4.06 50.4 0.01 2.35 Popilasto traslac 1500 2 4x6+TTx6Cu 2.71 50.4 0.01 2.35
Cortocircuito
Cuchara bivalva 2 4x6+TTx6Cu 2.3 4.5 1058.23 0.43 16;B,C,D Polipasto elevació 2 3x6+TTx6Cu 2.3 4.5 1058.23 0.43 16;B,C,D Popilasto traslac 2 4x6+TTx6Cu 2.3 4.5 1058.23 0.43 16;B,C,D
Denominación Longitud Sección IpccI P de CIpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m)
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cuadro Módulo Pretratamiento
Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm. C.T.Parc. C.T.Total (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%)
Tamiz de finos 1875 3 4x6+TTx6Cu 3.38 50.4 0.01 2.5 Tornillo desaren.1 687.5 3 4x6+TTx6Cu 1.24 50.4 0 2.49 Tornillo desaren.2 1375 3 4x6+TTx6Cu 2.48 50.4 0.01 2.5 Rasqueta grasas 150 3 3x6+TTx6Cu 0.27 50.4 0 2.49 Compresor 3750 5 4x6+TTx6Cu 6.77 50.4 0.04 2.53 Electroválvula lav 70 5 2x2.5+TTx2.5Cu 0.38 21 0.01 2.5 Electroválvula lav 70 5 2x2.5+TTx2.5Cu 0.38 21 0.01 2.5
Cortocircuito
Denominación Longitud (m)
Sección (mm²)
IpccI P de CIpccF tmcicc tficc (kA) (kA) (A) (sg) (sg)
Lmáx Curvas válidas (m)
Tamiz de finos 3 4x6+TTx6Cu 1.62 4.5 738.5 0.87 16;B,C,D Tornillo desaren.1 3 4x6+TTx6Cu 1.62 4.5 738.5 0.87 16;B,C,D Tornillo desaren.2 3 4x6+TTx6Cu 1.62 4.5 738.5 0.87 16;B,C,D Rasqueta grasas 3 3x6+TTx6Cu 1.62 4.5 738.5 0.87 16;B,C,D Compresor 5 4x6+TTx6Cu 1.62 4.5 699.49 0.97 16;B,C,D Electroválvula lav 5 2x2.5+TTx2.5Cu 1.62 4.5 589.82 0.24 16;B,C,D Electroválvula lav Cuadro Polielectro
5 2x2.5+TTx2.5Cu 1.62 4.5 589.82 0.24 16;B,C,D
Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm. C.T.Parc. C.T.Total (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%)
Agitador 462.5 2 4x6+TTx6Cu 0.83 50.4 0 2.28 Agitador 462.5 2 4x6+TTx6Cu 0.83 50.4 0 2.28 Tolva dosificadora 225 2 3x6+TTx6Cu 0.41 50.4 0 2.28
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cortocircuito
Denominación Longitud Sección IpccI P de CIpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m)
Agitador 2 4x6+TTx6Cu 1.11 4.5 530.13 1.69 16;B,C,D Agitador 2 4x6+TTx6Cu 1.11 4.5 530.13 1.69 16;B,C,D Tolva dosificadora Cuadro centrifuga
2 3x6+TTx6Cu 1.11 4.5 530.13 1.69 16;B,C,D
Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm. C.T.Parc. C.T.Total (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%)
Motor principal 13750 2 3x6+TTx6Cu 24.81 50.4 0.05 3.72 Motor principal 5000 2 3x6+TTx6Cu 9.02 50.4 0.02 3.69 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de CIpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas
(m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m)
Motor principal 2 3x6+TTx6Cu 1 4.5 481.28 2.06 25;B,C Motor principal 2 3x6+TTx6Cu 1 4.5 481.28 2.06 10;B,C,D
CUADRO ALUMBRADO
Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm. C.T.Parc. C.T.Total
(W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%)
Alumbrado exterior 2592 50 2x6+TTx6Cu 11.27 36 1.6 3.88 Alumbrado interior 2736 50 2x6+TTx6Cu 11.9 36 1.69 3.97 Tomas de corriente 3000 25 2x2.5+TTx2.5Cu 16.3 21 2.35 4.62
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Cortocircuito
Denominación Longitud Sección IpccI P de CIpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m)
Alumbrado exterior 50 2x6+TTx6Cu 3.07 4.5 395.35 3.05 16;B,C,D Alumbrado interior 50 2x6+TTx6Cu 3.07 4.5 395.35 3.05 16;B,C,D Tomas de corriente 25 2x2.5+TTx2.5Cu 3.07 4.5 343.08 0.7 20;B,C
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Cálculo de la Batería de Condensadores
En el cálculo de la potencia reactiva a compensar, para que la instalación en estudio presente el
factor de potencia deseado, se parte de los siguientes datos:
Suministro: Trifásico.
Tensión Compuesta: 400 V.
Potencia activa: 128.658 W.
CosØ actual: 0.8.
CosØ a conseguir: 1.
Conexión de condensadores: en Triángulo.
Los resultados obtenidos son:
Potencia Reactiva a compensar (kVAr): 96.49
Gama de Regulación: (1:2:4)
Potencia de Escalón (kVAr): 13.78
Capacidad Condensadores (µF): 91.41
Se adopta un equipo para compensar 100 kVAr
La secuencia que debe realizar el regulador de reactiva para dar señal a las diferentes salidas es:
Gama de regulación; 1:2:4 (tres salidas).
1. Primera salida.
2. Segunda salida.
3. Primera y segunda salida.
4. Tercera salida.
5. Tercera y primera salida.
6. Tercera y segunda salida.
7. Tercera, primera y segunda salida.
Obteniéndose así los siete escalones de igual potencia.
Se recomienda utilizar escalones múltiplos de 5 kVAr.
13. CÁLCULO EQUIPO PARA CORRECIÓN FACTOR DE POTENCIA.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Se realizara una tierra para asegurarnos que la instalación quede perfectamente definida, en cuanto
a niveles de seguridad. Dicha tierra estará compuesta por los siguientes elementos:
Picas:
Se instalarán tantas picas como sean necesarias, hasta conseguir una resistencia tal que en ninguna
masa pueda darse una tensión superior a 24 V.
Dichas picas se ubicaran en arquetas construidas para tal fin. Estas picas serán de acero recubierto
cobre, de 2 m. de longitud y diámetro 16 mm.
El hincado de la pica se hace con golpes cortos y no muy fuertes de manera que se garantice una
penetración sin roturas.
Línea de enlace con tierra.
Es la línea que une las picas o electrodos de tierra con el punto de puesta a tierra.
Estará constituida por cable conductor desnudo de 35 mm2 que ira enterrado directamente en el
terreno.
Conexión de picas al cable desnudo de tierra:
La conexión se hará mediante la soldadura aluminotérmica. El electrodo de pica se soldará al cable
conductor.
Punto de puesta a tierra:
Punto situado fuera del suelo que sirve de unión entre la línea de enlace con tierra y la línea principal
de tierra.
El punto de puesta a tierra estará constituido por un dispositivo de conexión que permita la unión
entre los conductores de las líneas de enlace y principal de tierra, de forma que pueda, mediante
útiles apropiados, separarse estas, con el fin de poder realizar la medida de la resistencia a tierra.
Será de cobre de cadmio de 2,5 x 33 cm y 0,4 cm de espesor con apoyos de material aislante.
Línea principal de tierra:
Línea que une el punto de puesta a tierra con el modulo de contadores.
Los conductores de tierra serán de aislamiento V-750 (amarillo-verde), tendrán una sección igual a la
de la fase cuando esta sea inferior a 16 mm² y la mitad de la fase cuando ésta sea superior a 16
mm².
Se conectaran a tierra todos los receptores, cuadros de distribución y demás elementos metálicos de
la instalación que no deban estar sometidos a tensión.
14. CÁLCULO RED DE TIERRAS INSTALACIÓN DE BAJA TENSIÓN.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
- La resistividad del terreno es 300 ohmiosxm.
- El electrodo en la puesta a tierra del edificio, se constituye con los siguientes elementos:
Conductor de Cu desnudo 35 mm²
Picas verticales de Cobre 14 mm
Con lo que se obtendrá una Resistencia de tierra de 6 ohmios.
Los conductores de protección, se calcularon adecuadamente y según la ITC-BT-18, en el apartado
del cálculo de circuitos.
Así mismo cabe señalar que la linea principal de tierra no será inferior a 16 mm² en Cu, y la línea de
enlace con tierra, no será inferior a 25 mm² en Cu.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
La finalidad que se ha perseguido en el desarrollo del alumbrado, tanto interior, como exterior de esta
planta, es la de aportar una solución moderna y eficaz, en la que las labores y costes de explotación,
no supongan una elevada carga, en la explotación de la misma.
A tal fin se ha proyectado la iluminación de todas las estancias de la EDAR, mediante alumbrado de
tipo LED, consiguiendo además de un menor consumo eléctrico, la reducción de los costes de
mantenimiento de las luminarias, ya que frente al alumbrado tradicional con lámparas de descarga,
fluorescentes e incandescentes, el alumbrado LED, supone un menor coste de mantenimiento.
El alumbrado interior del edificio se ha planteado en dos zonas, la zona de explotación donde se
desarrollarán las labores de pretratamiento y tratamiento de fangos, donde se han proyectado
campanas suspendidas de tipo led de 108 w. 12.100Lm.
Las estancias de la zona de control, se dividirán en varias estancias, la sala de cuadros se iluminará
mediante pantallas LED de 29 w.3.725 Lm. la sala de control y laboratorio mediante pantallas LED de
40 w.4.724 Lm. y finalmente los vestuarios, aseos y zonas de acceso mediante luminarias LED de
tipo Downlight de 24 w.2.500 Lm. La elección de este tipo de luminarias se basa en dos motivos
fundamentales, uno por ser estancias donde se encienden y apagan mucho, y otro por el VEEI (
índice de valor de eficiencia energética), ya que usar lámparas convencionales este valor penaliza.
Los cálculos de la iluminación interior del edificio se desarrollan en posterior anexo.
15.1. ALUMBRADO INTERIOR.
15. CÁLCULOS DE ALUMBRADO.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
La instalación del alumbrado de emergencia y señalización se realizará de acuerdo con lo
especificado en la Instrucciones ICT-BT-28 del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión (Real
Decreto 842/2002, de 2 de agosto), en la que se describe las instalaciones de los locales de publica
concurrencia y tiene por objeto garantizar la correcta instalación y funcionamiento de los servicios de
seguridad, en especial aquellas dedicadas a alumbrados que faciliten la evacuación segura de las
personas o la iluminación de puntos vitales de los edificios.
El alumbrado de emergencia entrará automáticamente en funcionamiento en caso de falta de energía
de red o bien cuando el valor de esta descienda por debajo del 70 % de su valor nominal.
Esta iluminación tiene un triple objeto:
a.- Mantener una luz de socorro independiente con un nivel mínimo de luz.
b.- Señalizar las salidas de evacuación, proporcionando un nivel mínimo de un lux en los ejes
de los pasillos.
c.- Todo ello para conseguir la evacuación fácil y segura del público hacia el exterior del local.
El alumbrado de señalización tiene como misión iluminar permanentemente la situación de las
puertas, pasillos y salidas de las distintas permanencias durante el tiempo que permanezca personal
en el local.
Estos alumbrados se conseguirán por medio de equipos autónomos autorrecargables y kits de
emergencias colocados en algunas luminarias del recinto, con una autonomía mínima de una hora,
disponiendo de batería y cargador de forma tal que siempre se mantendrán en su máxima capacidad.
Se utilizarán equipos provistos de lámparas fluorescentes.
La alimentación a los mismos se realizará con tantas líneas como circuitos de emergencia existan
con cable RV 0,6 1 KV de 2x1,5+T(1,5) mm² alojada bajo tubo de PVC M-20 e irá protegida por un
interruptor magnetotérmico omnipolar de 2P 10 A.
Todos los equipos quedarán distribuidos según se representa en los correspondientes planos de
Instalación de Alumbrado.
Estos equipos deberán disponer el correspondiente certificado emitido por Laboratorio Oficial en el
que se indique su adaptación a las normas UNE 20062-73 y UNE 20392-75.
15.2. ALUMBRADO DE EMERGENCIA.
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El alumbrado exterior se ha proyectado mediante la instalación de luminarias tipo LED. Para la
iluminación de los viales y zonas comunes, se han dispuesto de conjunto de columna de 7 m
+ luminaria LED de 65W 5700 lm.
El alumbrado exterior del edificio se ha proyectado mediante la instalación de brazos mural de
1000mm + luminaria LED de 55W 5700 lm .
Las columnas se proyectan de acuerdo al Real Decreto 2642/1985, de 18 de diciembre, por el que se
declaran de obligado cumplimiento las especificaciones técnicas de los candelabros metálicos
(báculos y columnas de alumbrado exterior y señalización de tráfico) y su homologación por el
Ministerio de Industria y Energía, y posteriores que lo modifican y/o desarrollan.
La columna estará provista de una caja equipada con bornas y fusibles de protección ubicada en la
base la misma. Así mismo irán puestos a tierra por medio de una pica de acero cobrizado de 14 mm.
de diámetro y 2 m. de longitud (RU 6501), instalada en la arqueta situada en la base. Las carcasas
de las luminarias irán puestas a tierra mediante el tercer conductor del cable de alimentación desde
la caja de derivación respectiva.
Los cálculos de la iluminación exterior de la EDAR se desarrollan en posterior anexo.
15.3. ALUMBRADO EXTERIOR.
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ANEXO CÁLCULOS DE ALUMBRADO INTERIOR.
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7 Pieza
10 Pieza
IDEALLUX RMS24NST REMISI 2500Lm 24W 4000K ST Nº de artículo: RMS24NST Flujo luminoso (Luminaria): 1606 lm Flujo luminoso (Lámparas) : 2250 lm Potencia de las luminarias: 24.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 75 99 100 100 72 Lámpara: 1 x 2250 LM (Factor de corrección 1.000).
FAEL 59345 GALAXY SW 2 COB 560 0.7A WB Nº de artículo: 59345 Flujo luminoso (Luminaria) : 12093 lm Flujo luminoso (Lámparas) : 12100 lm Potencia de las luminarias : 108.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 69 97 100 100 100 Lámpara: 1 x GLX SW 003 (Factor de corrección 1.000).
Dispone de una imagen de la luminaria en
nuestro catálogo de luminarias.
Dispone de una imagen de la luminaria en
nuestro catálogo de luminarias.
5 Pieza IDEALLUX 05 LEO LITEON KN 48 CONTROLEO Dispone de una imagen
OPALE LEO LITEON KN de la luminaria en Nº de artículo: 05 LEO LITEON KN 48 nuestro catálogo de Flujo luminoso (Luminaria): 2727 lm luminarias. Flujo luminoso (Lámparas) : 4734 lm Potencia de las luminarias: 40.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 47 78 95 100 58 Lámpara: 1 x 4734 LM (Factor de corrección 1.000).
3 Pieza IDEALLUX INE29N INNOVA ECO 29W 3725Lm
1552mm Nº de artículo: INE29N Flujo luminoso (Luminaria): 2914 lm Flujo luminoso (Lámparas): 3353 lm Potencia de las luminarias : 29.0 W Clasificación luminarias según CIE: 97 Código CIE Flux: 46 77 93 97 87 Lámpara: 1 x 3353 LM (Factor de corrección 1.000).
Dispone de una imagen de la luminaria en
nuestro catálogo de luminarias.
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IDEALLUX 05 LED LITEON KN 48 CONTROLED OPALE LED LITEON KN / Hoja de
datos de luminarias
Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.
Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 47 78 95 100 58
Emisión de luz 1:
Emisión de luz 1:
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IDEALLUX RMS24NST REMISI 2500Lm 24W 4000K ST / Hoja de datos de
luminarias
Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.
Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 75 99 100 100 72
Emisión de luz 1:
Emisión de luz 1:
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IDEALLUX INE29N INNOVA ECO 29W 3725Lm 1552mm / Hoja de datos de
luminarias
Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.
Clasificación luminarias según CIE: 97 Código CIE Flux: 46 77 93 97 87
Emisión de luz 1:
Emisión de luz 1:
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FAEL 59345 GALAXY SW 2 COB 560 0.7A WB / Hoja de datos de luminarias
Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.
Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 69 97 100 100 100
Emisión de luz 1:
Emisión de luz 1:
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1000 42133 ADV CL1 AB1 30 LED 700mA / Hoja de datos de luminarias
Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.
Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 44 81 98 100 100
Emisión de luz 1:
Para esta luminaria no puede presentarse ninguna tabla UGR porque carece de atributos de simetría.
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1000 42123 ADV CL1 AB1 25 LED 700mA / Hoja de datos de luminarias
Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.
Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 44 81 98 100 100
Emisión de luz 1:
Para esta luminaria no puede presentarse ninguna tabla UGR porque carece de atributos de simetría.
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EDIF. DE PROCESOS / Resumen
Altura del local: 7.500 m, Altura de montaje: 7.500 m, Factor mantenimiento: 0.85
Valores en Lux, Escala 1:183
Superficie ρ [%] Em [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em
Plano útil / 340 201 394 0.591
Suelo 51 314 190 378 0.606
Techo 70 116 80 134 0.692
Plano útil: Altura:
0.850 m
Trama: Zona marginal:
128 x 128 Puntos 0.500 m
Lista de piezas - Luminarias
N° Pieza Designación (Factor de corrección) Φ (Luminaria) [lm] Φ (Lámparas) [lm] P [W]
1 10 FAEL 59345 GALAXY SW 2 COB 560 0.7A WB (1.000) 12093 12100 108.0
Total: 120931 Total: 121000 1080.0
Valor de eficiencia energética: 3.96 W/m² = 1.17 W/m²/100 lx (Base: 272.75 m²)
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EDIF. DE PROCESOS / Lista de luminarias
10 Pieza FAEL 59345 GALAXY SW 2 COB 560 0.7A WB
N° de artículo: 59345 Flujo luminoso (Luminaria): 12093 lm Flujo luminoso (Lámparas): 12100 lm Potencia de las luminarias: 108.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 69 97 100 100 100 Lámpara: 1 x GLX SW 003 (Factor de corrección 1.000).
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EDIF. DE PROCESOS / Luminarias (ubicación)
Escala 1 : 183 Lista de piezas - Luminarias
N° Pieza Designación
1 10 FAEL 59345 GALAXY SW 2 COB 560 0.7A WB
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EDIF. DE PROCESOS / Resultados luminotécnicos
Flujo luminoso total: 120931 lm Potencia total: 1080.0 W Factor mantenimiento: 0.85 Zona marginal: 0.500 m
Superficie Intensidades lumínicas medias [lx] Grado de reflexión [%] Densidad lumínica media [cd/m²]
directo indirecto total Plano útil 256 84 340 / /
Suelo 229 85 314 51 51
Techo 0.00 116 116 70 26
Simetrías en el plano útil Emin / Em: 0.591 (1:2)
Emin / Emax: 0.510 (1:2)
Valor de eficiencia energética: 3.96 W/m² = 1.17 W/m²/100 lx (Base: 272.75 m²)
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EDIF. DE PROCESOS / Rendering (procesado) en 3D
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EDIF. DE PROCESOS / Plano útil / Isolíneas (E)
Situación de la superficie en el local: Plano útil con 0.500 m Zona marginal Punto marcado: (109.197 m, 38.476 m, 0.850 m)
Trama: 128 x 128 Puntos
E
Valores en Lux, Escala 1 : 183
m [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax 340 201 394 0.591 0.510
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EDIF. DE PROCESOS / Suelo / Isolíneas (E)
Situación de la superficie en el local: Punto marcado: (108.697 m, 37.976 m, 0.000 m)
Trama: 128 x 64 Puntos
E
Valores en Lux, Escala 1 : 183
m [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax 314 190 378 0.606 0.503
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EDIF. DE PROCESOS / Suelo / Isolíneas (L)
Situación de la superficie en el local: Punto marcado: (108.697 m, 37.976 m, 0.000 m)
Trama: 128 x 64 Puntos
Valores en Candela/m², Escala 1 : 183
Lm [cd/m²] Lmin [cd/m²] Lmax [cd/m²] 51 31 61
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Página 20
EDIF. DE PROCESOS / Techo / Isolíneas (E)
Situación de la superficie en el local: Punto marcado: (134.274 m, 37.976 m, 7.500 m)
Trama: 128 x 64 Puntos
E
Valores en Lux, Escala 1 : 183
m [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax 116 80 134 0.692 0.599
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EDIF. DE PROCESOS / Techo / Isolíneas (L)
Situación de la superficie en el local: Punto marcado: (134.274 m, 37.976 m, 7.500 m)
Trama: 128 x 64 Puntos
Valores en Candela/m², Escala 1 : 183
Lm [cd/m²] Lmin [cd/m²] Lmax [cd/m²] 26 18 30
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OFICINAS / Resumen
Altura del local: 3.000 m, Altura de montaje: 3.000 m, Factor mantenimiento: 0.85
Valores en Lux, Escala 1:134
Superficie ρ [%] Em [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em
Plano útil / 187 64 383 0.343
Suelo 20 177 20 327 0.115
Techo 70 54 16 517 0.294
Plano útil: Altura:
0.000 m
Trama: Zona marginal:
128 x 128 Puntos 0.000 m
Lista de piezas - Luminarias
N° Pieza Designación (Factor de corrección)
IDEALLUX 05 LED LITEON KN 48
Φ (Luminaria) [lm] Φ (Lámparas) [lm] P [W]
1 5 CONTROLED OPALE LED LITEON KN (1.000)
2727 4734 40.0
2 3 IDEALLUX INE29N INNOVA ECO 29W 3725Lm 1552mm (1.000) 2914 3353 29.0
3 7 IDEALLUX RMS24NST REMISI 2500Lm 24W 4000K ST (1.000) 1606 2250 24.0
Total: 33626 Total: 49479 455.0
Valor de eficiencia energética: 6.28 W/m² = 3.35 W/m²/100 lx (Base: 72.46 m²)
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OFICINAS / Lista de luminarias
5 Pieza IDEALLUX 05 LED LITEON KN 48 CONTROLED Dispone de una imagen
OPALE LED LITEON KN N° de artículo: 05 LED LITEON KN 48 Flujo luminoso (Luminaria): 2727 lm Flujo luminoso (Lámparas): 4734 lm Potencia de las luminarias: 40.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 47 78 95 100 58 Lámpara: 1 x 4734 LM (Factor de corrección 1.000).
3 Pieza IDEALLUX INE29N INNOVA ECO 29W 3725Lm 1552mm N° de artículo: INE29N Flujo luminoso (Luminaria): 2914 lm Flujo luminoso (Lámparas): 3353 lm Potencia de las luminarias: 29.0 W Clasificación luminarias según CIE: 97 Código CIE Flux: 46 77 93 97 87 Lámpara: 1 x 3353 LM (Factor de corrección 1.000).
7 Pieza IDEALLUX RMS24NST REMISI 2500Lm 24W 4000K ST N° de artículo: RMS24NST Flujo luminoso (Luminaria): 1606 lm Flujo luminoso (Lámparas): 2250 lm Potencia de las luminarias: 24.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 75 99 100 100 72 Lámpara: 1 x 2250 LM (Factor de corrección 1.000).
de la luminaria en nuestro catálogo de
luminarias.
Dispone de una imagen
de la luminaria en nuestro catálogo de
luminarias.
Dispone de una imagen
de la luminaria en nuestro catálogo de
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OFICINAS / Planta
Escala 1 : 71
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OFICINAS / Luminarias (ubicación)
Escala 1 : 71 Lista de piezas - Luminarias
N° Pieza Designación
1 5 IDEALLUX 05 LED LITEON KN 48 CONTROLED OPALE LED LITEON KN
2 3 IDEALLUX INE29N INNOVA ECO 29W 3725Lm 1552mm
3 7 IDEALLUX RMS24NST REMISI 2500Lm 24W 4000K ST
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OFICINAS / Luminarias (lista de coordenadas)
IDEALLUX 05 LED LITEON KN 48 CONTROLED OPALE LED LITEON KN 2727 lm, 40.0 W, 1 x 1 x 4734 LM (Factor de corrección 1.000).
N° X
Posición [m] Y
Z
X
Rotación [°] Y
Z
1 137.841 39.850 3.000 0.0 0.0 0.0
2 139.828 39.777 3.000 0.0 0.0 0.0
3 137.373 42.085 3.000 0.0 0.0 0.0
4 140.573 42.085 3.000 0.0 0.0 0.0
5 139.053 42.129 3.000 0.0 0.0 0.0
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OFICINAS / Luminarias (lista de coordenadas)
IDEALLUX INE29N INNOVA ECO 29W 3725Lm 1552mm 2914 lm, 29.0 W, 1 x 1 x 3353 LM (Factor de corrección 1.000).
N° Posición [m] Rotación [°]
X Y Z X Y Z 1 136.248 47.039 3.000 0.0 0.0 0.2
2 138.402 47.097 3.000 0.0 0.0 0.8
3 140.282 47.068 3.000 0.0 0.0 0.8
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OFICINAS / Luminarias (lista de coordenadas)
IDEALLUX RMS24NST REMISI 2500Lm 24W 4000K ST 1606 lm, 24.0 W, 1 x 1 x 2250 LM (Factor de corrección 1.000).
N° X
Posición [m] Y
Z
X
Rotación [°] Y
Z
1 135.321 44.496 3.000 0.0 0.0 0.0
2 135.321 42.045 3.000 0.0 0.0 0.0
3 135.283 39.670 3.000 0.0 0.0 0.0
4 140.641 44.325 3.000 0.0 0.0 0.0
5 138.076 44.838 3.000 0.0 0.0 0.0
6 136.861 43.688 3.000 0.0 0.0 0.0
7 138.635 43.706 3.000 0.0 0.0 0.0
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OFICINAS / Resultados luminotécnicos
Flujo luminoso total: 33626 lm Potencia total: 455.0 W Factor mantenimiento: 0.85 Zona marginal: 0.000 m
Superficie Intensidades lumínicas medias
[lx] directo indirecto total
Grado de reflexión [%]
Densidad lumínica media [cd/m²]
Plano útil 135 52 187 / / Sala de cuadros Electricos Oficina control
Laboratorio
Pasillo
Suelo
Techo
Simetrías en el plano útil Emin / Em: 0.343 (1:3)
Emin / Emax: 0.168 (1:6)
Valor de eficiencia energética: 6.28 W/m² = 3.35 W/m²/100 lx (Base: 72.46 m²)
138 64 203 / /
190 44 234 / /
285 107 392 / /
179 45 224 / /
127 49 177 20 11
3.26 51 54 70 12
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OFICINAS / Superficie de cálculo (sumario de resultados)
Escala 1 : 119
Lista de superficies de cálculo
Emin
Emax
Emin /
Emin /
[lx] [lx] Em Emax
1 Sala de cuadros
Electricos perpendicular 32 x 16 203 138 239 0.679 0.576
2 Oficina control perpendicular 32 x 16 234 141 285 0.602 0.494
3 Laboratorio perpendicular 32 x 8 392 302 440 0.771 0.687
4 Pasillo perpendicular 16 x 32 224 128 311 0.571 0.411
Resumen de los resultados
Tipo Cantidad Media [lx] Min [lx] Max [lx] Emin / Em Emin / Emax perpendicular 4 245 128 440 0.52 0.29
N° Designación Tipo Trama Em
[lx]
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OFICINAS / Rendering (procesado) en 3D
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OFICINAS / Plano útil / Isolíneas (E)
Situación de la superficie en el local: Punto marcado: (134.474 m, 38.023 m, 0.000 m)
Trama: 128 x 128 Puntos
E
Valores en Lux, Escala 1 : 82
m [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax 187 64 383 0.343 0.168
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OFICINAS / Sala de cuadros Electricos / Isolíneas (E, perpendicular)
Situación de la superficie en el local: Punto marcado: (135.021 m, 46.103 m, 0.000 m)
Trama: 32 x 16 Puntos
E
Valores en Lux, Escala 1 : 43
m [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax
203 138 239 0.679 0.576
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OFICINAS / Oficina control / Isolíneas (E, perpendicular)
Situación de la superficie en el local: Punto marcado: (137.154 m, 38.725 m, 0.850 m)
Trama: 32 x 16 Puntos
E
Valores en Lux, Escala 1 : 28
m [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax 234 141 285 0.602 0.494
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OFICINAS / Laboratorio / Isolíneas (E, perpendicular)
Situación de la superficie en el local: Punto marcado: (136.833 m, 41.676 m, 0.850 m)
Trama: 32 x 8 Puntos
E
Valores en Lux, Escala 1 : 32
m [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax
392 302 440 0.771 0.687
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OFICINAS / Pasillo / Isolíneas (E, perpendicular)
Situación de la superficie en el local: Punto marcado: (134.787 m, 38.725 m, 0.000 m)
Trama: 16 x 32 Puntos
E
Valores en Lux, Escala 1 : 32
m [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax 224 128 311 0.571 0.411
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
ANEXO CÁLCULOS DE ALUMBRADO EXTERIOR.
ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
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Exterior Edar / Datos de planificación
Factor mantenimiento: 0.85, ULR (Upward Light Ratio): 0.0% Escala 1:1088
Lista de piezas - Luminarias
N° Pieza Designación (Factor de corrección) Φ (Luminaria) [lm] Φ (Lámparas) [lm] P [W]
1 6 1000 42123 ADV CL1 AB1 25 LED 700mA (1.000) 5700 5700 55.0
2 17 1000 42133 ADV CL1 AB1 30 LED 700mA (1.000) 6680 6680 65.0
Total: 147752 Total: 147760 1435.0
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Exterior Edar / Lista de luminarias
6 Pieza 1000 42123 ADV CL1 AB1 25 LED 700mA
N° de artículo: 42123 Flujo luminoso (Luminaria): 5700 lm Flujo luminoso (Lámparas): 5700 lm Potencia de las luminarias: 55.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 44 81 98 100 100 Lámpara: 1 x ADV008 (Factor de corrección 1.000).
17 Pieza 1000 42133 ADV CL1 AB1 30 LED 700mA N° de artículo: 42133 Flujo luminoso (Luminaria): 6680 lm Flujo luminoso (Lámparas): 6680 lm Potencia de las luminarias: 65.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 44 81 98 100 100 Lámpara: 1 x ADV010 (Factor de corrección 1.000).
Dispone de una imagen de la luminaria en
nuestro catálogo de luminarias.
Dispone de una imagen
de la luminaria en nuestro catálogo de
luminarias.
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Exterior Edar / Planta
Escala 1 : 1088
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Exterior Edar / Luminarias (ubicación)
Escala 1 : 1088 Lista de piezas - Luminarias
N° Pieza Designación
1 6 1000 42123 ADV CL1 AB1 25 LED 700mA
2 17 1000 42133 ADV CL1 AB1 30 LED 700mA
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Exterior Edar / Luminarias (lista de coordenadas)
1000 42123 ADV CL1 AB1 25 LED 700mA 5700 lm, 55.0 W, 1 x 1 x ADV008 (Factor de corrección 1.000).
N° X
Posición [m] Y
Z
X
Rotación [°] Y
Z
1 113.253 37.041 6.215 10.0 0.0 -179.5
2 132.119 37.103 6.215 10.0 0.0 -179.5
3 107.988 42.995 6.215 10.0 0.0 90.0
4 113.316 49.576 6.215 10.0 0.0 0.0
5 131.805 49.639 6.215 10.0 0.0 0.0
6 142.398 43.747 6.215 10.0 0.0 -89.1
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Exterior Edar / Luminarias (lista de coordenadas)
1000 42133 ADV CL1 AB1 30 LED 700mA 6680 lm, 65.0 W, 1 x 1 x ADV010 (Factor de corrección 1.000).
N° X
Posición [m] Y
Z
X
Rotación [°] Y
Z
1 122.505 71.876 7.215 5.0 0.0 172.3
2 57.703 94.826 7.215 5.0 -0.3 154.5
3 77.988 85.164 7.215 5.0 -0.3 154.5
4 98.473 76.117 7.215 5.0 -0.3 164.9
5 146.606 65.377 7.215 5.0 0.0 155.1
6 154.065 43.852 7.215 5.0 0.0 87.0
7 143.197 25.044 7.215 5.0 0.5 2.1
8 114.798 24.694 7.215 5.0 0.0 -0.8
9 86.272 24.372 7.215 5.0 0.0 -0.7
10 59.625 24.679 7.215 5.0 0.0 0.6
11 42.111 34.916 7.215 5.0 0.0 -90.0
12 35.949 54.086 7.215 5.0 0.0 -90.0
13 55.804 63.124 7.215 5.0 0.0 -179.1
14 78.808 63.124 7.215 5.0 0.0 -179.1
15 101.813 62.850 7.215 5.0 0.0 -179.1
16 67.372 43.822 7.215 5.0 0.0 -179.1
17 67.479 46.310 7.215 5.0 0.0 0.0
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Exterior Edar / Superficie de cálculo (sumario de resultados)
Escala 1 : 1100
Lista de superficies de cálculo
N° Designación Tipo Trama Em [lx]
Emin
[lx]
Emax
[lx]
Emin / Em
Emin / Emax
1 Superficie de cálculo -
VIAL perpendicular 128 x 128 24 13 36 0.543 0.365
2 Superficie de cálculo
2 perpendicular 128 x 64 32 12 48 0.382 0.252
Resumen de los resultados
Tipo Cantidad Media [lx] Min [lx] Max [lx] Emin / Em Emin / Emax perpendicular 2 30 12 48 0.40 0.25
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Exterior Edar / Rendering (procesado) en 3D
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Exterior Edar / Elemento del suelo 1 / Superficie 1 / Isolíneas (E)
Situación de la superficie en la escena exterior: Punto marcado: (45.549 m, 96.483 m, 0.000 m)
Trama: 128 x 128 Puntos
E
Valores en Lux, Escala 1 : 1088
m [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax 5.18 0.00 41 0.000 0.000
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Exterior Edar / Elemento del suelo 1 / Superficie 1 / Isolíneas (L)
Situación de la superficie en la escena exterior: Punto marcado: (45.549 m, 96.483 m, 0.000 m)
Trama: 128 x 128 Puntos
Valores en Candela/m², Escala 1 : 1088
Lm [cd/m²] Lmin [cd/m²] Lmax [cd/m²] 0.84 0.00 6.70
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Exterior Edar / Superficie de cálculo - VIAL / Isolíneas (E, perpendicular)
Situación de la superficie en la escena exterior: Punto marcado: (54.477 m, 90.427 m, 0.070 m)
Trama: 128 x 128 Puntos
Em
Valores en Lux, Escala 1 : 200
[lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax 24 13 36 0.543 0.365
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Exterior Edar / Superficie de cálculo 2 / Isolíneas (E, perpendicular)
Situación de la superficie en la escena exterior: Punto marcado: (109.839 m, 25.960 m, 0.070 m)
Trama: 128 x 64 Puntos
Em
Valores en Lux, Escala 1 : 232
[lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em Emin / Emax 32 12 48 0.382 0.252
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
La Confederación Hidrográfica del Tajo, fiel a su compromiso con el medio ambiente, pretende
reducir el consumo de energía por cada m3 producido con el objeto de optimizar los recursos
naturales y reducir las emisiones de CO2 y de esta manera contribuir a crear una sociedad que
desarrolla su actividad utilizando procesos más sostenibles.
Para cumplir con su propósito ha decido dotar a la EDAR de Losar de la Vera, de una planta de
generación complementaria, en base a una instalación fotovoltaica.
Se pretende que la EDAR alimente parte de sus servicios con energía “limpia”, en base a energía
fotovoltaica hasta un máximo de potencia instalada de 80 kW.
La planta se construirá dentro de los límites de la parcela de la EDAR, aprovechando un talud
existente en la misma, para la colocación de las placas fotovoltaicas a la inclinación adecuada. La
energía obtenida será inyectada en la red de consumo de la EDAR, reduciendo el consumo de
energía eléctrica. A continuación se muestra una vista aérea de la planta.
Como se ha indicado y desarrollado con anterioridad en este anejo, desde el punto de vista eléctrico,
la planta estará conectada a una red eléctrica de 20 kV. a través de un transformador 20000/400 V
de 160 kVA. Este transformador dará tensión a un Cuadro General de distribución en BT
El transformador estará ubicado en caseta prefabricada a la entrada de la parcela de la EDAR y el
Cuadro General estará ubicado en sala independiente en el edificio de proceso.
Del cuadro general de distribución partirán una línea que alimentará el CCM general de la planta,
desde donde a su vez, se alimentarán los distintos receptores y sub-cuadros.
16.2. INSTALACIÓN ELÉCTRICA.
16.1. OBJETO.
16. INSTALACIÓN FOTOVOLTAICA.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
La instalación estará conectada a la red pero no se permitirá el vertido de energía, de tal manera que
toda la energía generada por la instalación será autoconsumida por la EDAR. Esta parte de la
instalación estará formada por los paneles solares ubicados en la propia parcela de la EDAR.
La instalación conectada a la red se realizará amparándonos en la legislación vigente bajo el modelo
de “SUMINISTRO CON AUTOCONSUMO”, y se tratará como una “Instalación Generadora en BT”
conectada a red y regulada bajo el RD 1699/2011, de 18 de noviembre así como bajo la Instrucción
Complementaria ITC-40 del REBT-2002, No será necesaria Autorización administrativa previa por
tratarse de una instalación inferior a 100 kW.
En cualquier caso se dispondrá de los equipos adecuados para impedir vertido de energía a la
red, así como de todos los elementos de protección necesarios para que la red no se vea afectada
en ningún caso por la planta generadora.
El sistema se proyectará con la garantía de que no existirá inyección de generación a la red.
Para lo cual estará dotado de un Controlador de Inyección Cero que monitorizará en todo
momento la energía evacuada a la red, controlando la energía extraída por los inversores de las
placas fotovoltaicas. En el momento que detecta que la energía consumida de la red entra en
cuadrante de generación, enviará una consigna por comunicaciones a los controladores de MPPT de
los inversores para que reduzcan potencia.
El número y disposición de placas se indica en los siguientes apartados
La energía captada en los campos solares situados en la parcela de la EDAR, será evacuado por
medio de inversores, al cuadro general de la EDAR. Los inversores irán ubicados en la estructura
exterior de soportación de las placas.
El cuadro general de la planta se equipará con una salida que pueda absorber la energía generada
en los campos solares. Además se deberá equipar este cuadro con:
Un medidor de energía para medir el flujo de energía a la red
Protecciones eléctricas especificas según la ITC 40 del REBT DEL 2002 (27,59,81,50,51)
Contador bidireccional de energía para medir generación
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16.3. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN FOTOVOLTAICA PROPUESTA.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
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SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Los equipos principales de la instalación generadora conectada a red serán:
CAMPO SOLAR 1
80 Paneles de 250 Wp. Haciendo un total de 20.0 kWp
1 cajas seccionadoras con fusibles
1 inversores de 20 kW
CAMPO SOLAR 2
80 Paneles de 250 Wp. Haciendo un total de 20.0 kWp
1 cajas seccionadoras con fusibles
1 inversores de 20 kW
CAMPO SOLAR 3
80 Paneles de 250 Wp. Haciendo un total de 20.0 kWp
1 cajas seccionadoras con fusibles
1 inversores de 20 kW
CAMPO SOLAR 4
80 Paneles de 250 Wp. Haciendo un total de 20.0 kWp
1 cajas seccionadoras con fusibles
1 inversores de 20 kW
CUADRO GENERAL DE LA EDAR
1 Módulo de inyección O hasta 100 kW
1 interruptor seccionador
Cableado y protecciones.
16.4. COMPONENTES DE LA INSTALACIÓN FOTOVOLTAICA PROPUESTA.
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ANEJO Nº 14 CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
Los paneles a utilizar serán 4 X 80 paneles de 250 Wp de un fabricante de
máxima calidad y confianza.
Parámetros eléctricos.
Potencia nominal PMPP (Wp). 250
Clasificación de la clase de potencia W 0/+5 W
Tensión nominal VMPP (V). 30,2
Corriente nominal IMPP (A) 8,30
Tensión a circuito abierto VOC (V) 37,4
Corriente corto circuito ISC (A) 8,86
Eficiencia del módulo (%) 15,1
Parámetros térmicos.
Temp. de operación nominal de la célula (NOCT) 45,7°C (±2°C)
Coeficiente de temperatura para PMPP -0,40%/°C
Coeficiente de temperatura VOC -0,27%/°C
Coeficiente de temperatura ISC 0,024%/°C
Datos generales.
Tipo de célula: 60 células policristalinas REC PE
3 cadenas de 20 células con diodos de
derivación
Cristal: Vidrio solar de 3,2 mm con tratamiento
antirreflectante
Lámina posterior: Doble capa de poliéster de alta resistencia
Marco: Aluminio anodizado
Caja de conexiones: IP 67
Cable solar 4mm², 0.90 m + 1.20 m
Conectores: Multi-Contact MC4 (4 mm²)
Datos mecánicos.
Dimensiones: 1665 x 991 x 38 mm
Área: 1,65 m²
Peso: 18 kg
16.5. PLACAS SOLARES.
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Los inversores a utilizar serán 4 de 20 kW de un fabricante de máxima calidad y confianza.
Potencia fotovoltaica máx. (cos φ = 1) kWp 22,6
Tensión de entrada nominal (UCC,r) V 680
Tensión de entrada máx. (UCCmáx) V 1000
Tensión de entrada mín. (UCCmín) V 160
Tensión de entrada de inicio (UCCinicio) V 180
Tensión PMP máx. (UPMPmáx) V 800
Tensión PMP mín. para potencia nominal
CC en el modo de un seguidor (UPMPmín) V –
Tensión PMP mín. para potencia nominal
CC en el modo de dos seguidores (UPMPmín) V 515
Tensión PMP mín. para potencia nominal
CC en el modo de tres seguidores (UPMPmín) V 345
Corriente de entrada máx. (ICCmáx) A sym.: 20 / 20 / 20, unsym.: 20 / 20 / 20
Corriente de entrada máx. con conexión en paralelo (entrada CC1+CC2 / CC3) A 40 / 20
Número de entradas CC 3
Número de seguidores PMP indep. 3
Inyección trifásica.
Conversión sin transformador.
Dispositivo de desconexión CC electrónico integrado.
Amplio rango de tensión de entrada.
Paquete de comunicación integrado de serie con datalogger, servidor web, portal solar y las
siguientes interfaces: 2x Ethernet, RS485, S0, 4x entradas analógicas.
Posibilidad de conexión para la medición del consumo doméstico así como para el control
dinámico de la potencia activa
Contacto de conexión integrado para optimización del autoconsumo
Smart Home ready, EEBus 1.0 ready
16.6. INVERSOR DE CONEXIÓN A RED.
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SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
Sistema de monitorización hasta 100 KW con pantalla LCD básica + pantalla TFT táctil con gráficas.
Funciona tanto en monofásico como en trifásico. Con función meter para inyección cero incluida.
Mide, además de la producción solar, el consumo de la instalación, con lo que gestiona la inyección
cero a nuestro deseo. El equipo gobierna al inversor y no permite que la producción solar supere a la
del consumo de la instalación. Dispone de una interfaz especial en la que se pueden conectar hasta
seis convertidores de corriente (Pinzas). Con estos convertidores de corriente se puede registrar y
visualizar el consumo de circuitos de corriente completos.
Todos los equipos de la instalación, se integrarán a través de un sistema de monitorización dedicado
en el sistema de la EDAR.
El sistema de monitorización tendrá su interface en el SCADA a colocar en el edificio de control de la
EDAR. El sistema SCADA será capaz de monitorizar y registrar todos los balances de energía,
alarmas de equipos, medidas instantáneas de producción, Iradiancia solar, velocidad y dirección del
viento y todos aquellos parámetros que sean necesarios para extraer curvas de carga y de
generación que permitan hacer informes 10 minutales de la energía generada por la planta de
generación y consumidos por la planta.
También será capaz de mostrar registros de la energía incidente real a través de sonda y
anemómetro y calcular los índices de eficiencia
Todos los equipos se conectarán por medio de una red cable dentro de los edificios y por medio de
una red de fibra óptica entre los edificios. Se suministrará y montarán todos los elementos de
comunicación necesarios tales como SWITCHES, conversores de medios o de protocolos, router,
cables de red y de comunicaciones, etc…
La fibra óptica será de tipo Multimodo y se tenderá por canalización existente
Existirá la posibilidad de acceso remoto a través de internet a utilizando la red corporativa de la
planta o, en su caso, a través de un modem 3G
El sistema deberá poder intercambiar los datos y registros principales con el SCADA de planta
existente y mínimamente:
16.8. SISTEMA DE MONITORIZACION.
16.7. INVERSOR DE INYECCIÓN CERO.
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SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES).
Valores instantáneos de Tensión, Corriente y Potencias (consumidos y generados)
Alarmas y fallos principales del sistema
Registros acumulados de energía
Valor de iradianza acumulado e instantáneo
Los paneles fotovoltaicos se instalarán sobre estructura de soportación. La estructura de suportación
de los paneles se realizará por medio de perfilería específica y en material de aluminio. Las líneas de
alimentación se contemplarán que se realizarán bajo canalización subterránea.
El cableado exterior se instalará utilizando bandeja de rejilla galvanizada en caliente en el exterior y
canalización de PVC en interior.
El cableado para la instalación de Corriente Continua se realizará con tipo de cable especifico para
instalaciones fotovoltaicas de asilamiento 1000 V y apta para conectarlos en equipos de doble
aislamiento. Para el cableado de la parte de corriente alterna se utilizará cable de 0,6/1 kV con
aislamiento termoestable tipo XLPE o superior.
Todo el cableado será apto para el exterior y para recibir de manera directa la acción de la
radiación solar. Las mangueras y cables interconexión entre equipos serán identificadas tanto en
origen como en destino Y las punteras tendrán etiquetado tanto la borna de destino como la borna de
origen.
La instalación, el cableado y los equipos cumplirán con los especificado en el Reglamento
Electrotécnico de Baja Tensión publicado en le RD842/2002 así como en sus Instrucciones Técnicas
complementarias.
En todos los casos donde sea aplicable se seguirá lo indicado en las diferentes Guías de Aplicación
del Reglamento de BT publicadas en diferentes ediciones por el ministerio de Industria.
16.9. INSTALACIÓN Y CABLEADO
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Las placas se montarán sobre estructuras completas y de fácil
instalación, estarán fabricadas con aluminio estructural de aleación
6005A y tratamiento térmico T6. Tornillería en acero inoxidable AISI-
304. Normativa Código técnico de la edificación y Eurocódigo 9. La
sujección del módulo al perfil es mediante pieza omega superior, con
tornilería autoblocante y arandela a presión; válida para módulo
desde 35 a 50 mm de grosor. Angulo de inclinación ajustable de 30º ó 45º. Fijación a hormigón con
varilla M-10 y sistema de nivelación con sistema tuerca-contratuerca.
16.10. ESTRUCTURA SOPORTE DE PLACAS SOLARES.