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INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA QUÍMICA E INDUSTRIAS EXTRACTIVAS
SÍNTESIS Y CARACTERIZACIÓN DE PARTÍCULAS POLIMÉRICAS NÚCLEO-CORAZA ENTRECRUZDA
T E S I S
QUE PARA OBTENER EL TITULO DE INGENIERO QUIMICO INDUSTRIAL
P R E S E N T A N:
NAYELLY OROPEZA MARTINEZ VIRIDIANA DIAZ AVILA
DIRECTORAS: Dra. MA. ELENA DE LA LUZ NAVARRO CLEMENTE
Dra. MONICA DE LA LUZ COREA TELLEZ
ASESOR: Dr. JOSE MANUEL DEL RÍO
MEXICO, DISTRITO FEDERAL
AGRADECIMIENTOS
Agradecemos a la Dra. Ma. Elena de la Luz Navarro Clemente por su dirección y apoyo.
Agradecemos a la Dra. Mónica Corea Téllez, por dirigirnos, compartir con nosotras sus conocimientos y experiencias, su confianza, paciencia, apoyo y dedicación.
Al Dr. José Manuel del Río, por permitirnos hacer las determinaciones de densimetría de ultrasonidos en las instalaciones del laboratorio de Nanocalorimetría, así como por su ayuda.
Al M. en C. Ricardo Santillán, por brindarnos asistencia en las dudas que surgían, su amistad y buena vibra.
A todos los profesores que han contribuido a nuestra formación personal y profesional.
A los amigos y compañeros que compartieron esta etapa de nuestra vida haciéndola inolvidable.
Nayelly Oropeza
Viridiana Díaz
DEDICATORIAS
A Dios, que ha permitido que exista en tiempo y espacio para lograr una de mis metas.
A mis padres Lourdes y Eladio, por su amor, ejemplo, paciencia y apoyo incondicional; los amo, son mi inspiración.
A mi hermano Uriel, por su apoyo, alegría y por su amistad, sin ti todo hubiera sido difícil, te amo.
A mis tíos Lupita, Margarita y Sergio por estar pendientes de mi avance, por el aliento que me dieron para llegar a la conclusión de esta
etapa de mis estudios.
A mis Amigos, por compartir momentos de alegría, así como difíciles, por ser parte de este sueño; los quiero.
A Toda mi Familia y personas que de alguna manera me motivaron e impulsaron durante esta etapa de mi vida.
Nayelly Oropeza
DEDICATORIAS
Este trabajo va dedicado a las personas más valiosas.
A MIS PADRES
Por que son las personas más comprensivas y porque siempre me han
apoyado ante las circunstancias. Además porque sin ellos no habría podido
llegar hasta aquí. Gracias por sus consejos y ejemplos que me han dado para ser
un buen ser humano.
A MIS HERMANOS
Que día a día me han alentado con bromas, con extrañas frases, a ellos
que solo desean lo mejor para mi.
A MIS PEQUEÑOS
A ellos que son mis niños y que me han dado fuerzas para seguir, porque
con solo verlos sonreír me conformo y me dan una paz interior. A ellos que
disfrutan de una niñez extraordinaria.
Y a todas las personas que me impulsan, me apoyan y me quieren.
Atte.:
Viridiana Díaz
ÍNDICE GENERAL
RESUMEN ....................................................................................................... I
INTRODUCCIÓN ........................................................................................... III
CAPÍTULO 1. Generalidades
1.1 Coloides ................................................................................................ 2
1.2 Coloides poliméricos ............................................................................. 3
1.3 Clasificación de los polímeros ............................................................... 5
1.3.1 Polímeros por Condensación ...................................................... 5
1.3.2 Polímeros por Adición .................................................................. 5
1.4 Polimerización Vía Radicales Libres ..................................................... 6
1.5 Cinética de la Polimerización Vía Radicales Libres ............................... 7
1.5.1 Iniciación ...................................................................................... 7
1.5.2 Propagación .................................................................................. 7
1.5.3 Terminación .................................................................................. 8
1.6 Tipos de polimerización vía radicales libres .......................................... 8
1.6.1 Polimerización en masa .............................................................. 8
1.6.2 Polimerización en solución ........................................................... 8
1.6.3 Polimerización en suspensión ...................................................... 9
1.6.4 Polimerización en emulsión ......................................................... 9
1.7 Polimerización en Emulsión ................................................................ 10
1.7.1 Mecanismo de la Polimerización en Emulsión. .......................... 10
1.7.1.1 Etapa I-Nucleación ........................................................ 10
1.7.1.2 Etapa II-Crecimiento de Partículas ................................ 11
1.7.1.3 Etapa III-Agotamiento .................................................... 12
1.8 Anormalidades en la Polimerización en emulsión ............................... 13
1.8.1 Efecto Trommsdorf ...................................................................... 13
1.8.2 Efecto Vítreo ................................................................................ 13
1.9 Partículas Compuestas ....................................................................... 13
1.10 Polímeros Funcionalizados ................................................................... 15
1.11 Procesos de Síntesis ............................................................................ 16
1.11.1 Reactor por Lotes .............................................................................. 17
1.11.2 Reactor Continuo ............................................................................... 18
1.11.2.1 Reactor continuo de tanque agitado (RCTA) .................................. 18
1.11.2.2 Reactor tubular de flujo pistón ........................................................ 19
1.11.3 Reactor Semicontinuo ........................................................................ 20
1.12 Propiedades Termodinámicas Específicas Parciales, ........................... 21
CAPÍTULO 2. Materiales y Métodos
2.1 Reactivos Químicos ................................................................................ 25
2.1.1 Monómeros .......................................................................................... 26
2.1.2. Iniciador .............................................................................................. 26
2.1.3. Tensoactivo ......................................................................................... 27
2.2 Descripción de equipo y proceso de polimerización ............................... 27
2.2.1 Proceso por lotes ................................................................................. 27
2.2.2 Proceso semicontinuo .......................................................................... 30
2.3 Técnicas de Caracterización de Polímeros ............................................. 33
2.3.1. Gravimetría ......................................................................................... 33
2.3.2. Densimetría y Velocidad del sonido .................................................... 34
2.3.3. Dispersión de Luz ............................................................................... 37
2.3.4. Calorimetría Diferencial de Barrido (DSC) .......................................... 38
2.3.5 Espectroscopía de Infrarrojo (IR) ......................................................... 41
2.3.6 Potencial Zeta ...................................................................................... 42
CAPÍTULO 3. Resultados y Discusión
3.1 Gravimetría ......................................................................................... 46
3.1.1 Proceso semicontinuo ................................................................ 47
3.2Técnicas de Caracterización ................................................................ 49
3.2.1 Densimetría y Velocidad del sonido ........................................... 49
3.2.1.1 Cálculo de propiedades a Dilución Infinita. .................... 52
3.2.1.2 Cálculo de Propiedades Específicas Parciales de grupos
polares y no polares. ................................................................................. 57
3.2.2 Dispersión de Luz ....................................................................... 62
3.2.3 Calorimetría Diferencial de Barrido (DSC) .................................. 66
3.2.4 Espectroscopía de Infrarrojo (IR) ............................................... 69
3.2.5 Potencial Zeta ............................................................................ 71
Conclusiones ........................................................................................... 74
Bibliografía .................................................................................................. 77
SIMBOLOGÍA Símbolo Definición Unidades
Compresibilidad especifica a dilución infinita bar-1g-1ml
Compresibilidad específica parcial del
componente 2 bar-1g-1ml
Compresibilidad específica parcial del
componente 3 bar-1g-1ml
Volumen especifico cm3/g
Volumen especifico a dilución infinita cm3/mL
Volumen específico parcial del componente 2 cm3/mL
Volumen específico parcial del componente 3 cm3/mL
Δ Incremento ----
λ Longitud de onda cm-1
AA Acido Acrílico ---
ABu Acrilato de Butilo ---
AE Agente Entrecruzante ---
c Concentración para cada titulación g/l
Dn Diámetro promedio en número nm
Dw Diámetro promedio en peso nm
Dz Diámetro promedio en z nm
EDGM Dimetacrilato de Etilen Glicol. ---
F Flujo Mol/min
Vg Velocidad de Generación Mol/min
G Energía Libre de Gibbs Joules/mol
I Iniciador ---
I Índice de polidispersidad ---
K Constante de reacción ---
Símbolo Definición Unidades
k Compresibilidad especifica. bar-1g-1ml
M Monómero ---
m masa g
m2 Masa del componente 2 g
m3 Masa del componente 3 g
MMA Metacrilato de Metilo ---
N Número de moles Mol
P Presión bar
PZ Potencial Zeta mV
R* Radical libre ---
r Velocidad de reacción Mol/min cm3
rp Velocidad de polimerización Mol/ min cm3
S Entropía Joules/g K
T Temperatura K, °C
t1 Fracción masa del componente 1 ---
TA Tensoactivo ---
tf2 Fracción masa del componente 2 ---
tf3 Fracción masa del componente 3 ---
Tg Temperatura de transición vítrea K
tp Fracción masa de la partícula polimérica ---
u Velocidad de sonido m/s
V Volumen cm3
x Grado de conversión %
w Fracción en peso del polímero ---
ρ Densidad g/cm3
RESUMEN
I
RESUMEN
En este trabajo se muestran los resultados obtenidos de la
caracterización de una serie de látex de P(ABu-MMA-AA) con morfología
núcleo-coraza; donde el núcleo es homogéneo y la coraza entrecruzada,
sintetizados mediante la técnica de polimerización en emulsión, con una tasa
de sólidos de 5%p y donde la concentración del agente de entrecruzamiento
EDGM varia (0, 0.1, 0.2, 0.3, 0.4 y 0.5 %p).
Los látex fueron caracterizados mediante las técnicas de: Gravimetría,
densimetría de ultrasonidos, dispersión de luz, calorimetría diferencial de
barrido, espectroscopia de infrarrojo y potencial Zeta.
En un reactor por lotes la gravimetría permitió trazar la curva de
avance de reacción e identificar las etapas de la polimerización, que al
relacionarlas con la ecuación de diseño de un reactor semicontinuo se
determinó la velocidad de adición para las síntesis de los látex.
La densimetría y velocidad del sonido, permitió llevar a cabo el cálculo
de las propiedades termodinámicas específicas parciales tales como,
volumen específico y compresibilidad específica, además conocer la
influencia del agente de entrecruzamiento en las partículas.
La determinación del tamaño de partícula por medio de dispersión
cuasi elástica de luz, permitió obtener el diámetro promedio en función del
agente de entrecruzamiento.
Con la calorimetría diferencial de barrido se conoció la temperatura de
transición vítrea (Tg) de los látex sintetizados y su comportamiento frente al
incremento de temperatura.
RESUMEN
II
La identificación de grupos funcionales presentes en la partícula fue
posible con la utilización de la técnica de espectroscopia de infrarrojo.
Y finalmente, la evaluación del potencial Zeta en cada uno de los látex
permitió comprobar la estabilidad del sistema.
INTRODUCCIÓN
III
INTRODUCCIÓN
A principios del siglo XX, pero sobre todo después de la 2ª Guerra
Mundial, el estudio enfocado en los polímeros ha tenido un gran desarrollo.
La modificación química de los polímeros es una alternativa cada vez
más utilizada para producir nuevos materiales como copolímeros, polímeros
funcionalizados, polímeros entrecruzados, etc.
La polimerización en emulsión representa varias ventajas con respecto
a otras técnicas de síntesis, como altos pesos moleculares, baja viscosidad y
fácil control de variables en la reacción.
El proceso de polimerización en emulsión y el manejo de parámetros
termodinámicos y cinéticos permite la síntesis de diversas morfologías:
núcleo-coraza, lunares, salami, champiñón, núcleo-coraza invertidas, entre
otras.
Otro aspecto que permite dar valor agregado a los materiales
obtenidos por medio de esta técnica es la funcionalización de los polímeros,
pues modifican sus propiedades superficiales y coloidales. Se realiza por la
incorporación de grupos químicos reactivos aportados por el iniciador,
tensoactivo o un monómero funcional.
El efecto de hinchamiento de las partículas está relacionado con los
grupos funcionales que las constituyen; el proceso de hinchamiento ha sido
estudiado mediante varios métodos, sin embargo, una técnica muy novedosa
es fraccionalizando el sistema1, el cual esta constituido por agua y partícula
polimérica; a su vez la partícula polimérica formada por grupos polares y no
polares, para este estudio; de esta forma se puede conocer la interacción de
dichos grupos.
INTRODUCCIÓN
IV
En este trabajo el estudio del hinchamiento de las partículas
poliméricas, se realizó a través del cálculo de propiedades termodinámicas
especificas parciales (volumen específico y compresibilidad específica),
determinando la interacción de grupos funcionales y los grupos no polares
dentro de la partícula.
CAPÍTULO 1
GENERALIDADES
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 2 -
CAPITULO 1
1.1 Coloides
El nombre coloide proviene del griego kolas que significa que puede
pegarse. Este nombre hace referencia a la propiedad que tienen los coloides
a formar coágulos de forma espontánea2.
Podemos definir los coloides como aquellos sistemas en los que un
componente se encuentra disperso en otro2, pero las entidades dispersas
son mucho mayores que las moléculas del disolvente (Figura 1.1).
Figura 1.1.- Dispersión Coloidal
El tamaño de partícula de las dispersiones coloidales es superior al de
las que forman las soluciones verdaderas e inferiores al de las dispersiones,
y oscila entre 10 a 1000 nm aproximadamente.
La partícula coloidal es tan pequeña como para experimentar
movimiento Browniano pero a la vez mucho más grande que las moléculas
del medio en que se encuentra.
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 3 -
Las dispersiones coloidales se clasifican de acuerdo con el estado de
agregación en que se presentan el soluto y el solvente y sus posibles
combinaciones se presentan en la Tabla 1.1. 2
Tabla 1.1.- Sistemas coloidales Fase dispersa Fase dispersante Ejemplo
Sólido Sólido Aleaciones, piedras preciosas
coloreadas
Sólido Líquido Suspensiones de almidón, pinturas,
tinta
Sólido Gas Humo
Líquido Sólido Jaleas, queso
Líquido Líquido Emulsiones, mayonesa
Líquido Gas Nubes, niebla
Gas Sólido Lava, piedra pómez
Gas Líquido Espumas, nata batida
1.2 Coloides poliméricos
Un coloide es una dispersión de finas partículas en un medio; en el
caso de un coloide polimérico, las partículas están compuestas de polímeros,
casi siempre sintéticos y formados por polimerización vía radicales libres.3
El tamaño de la partícula polimérica en dispersión se encuentra en un
rango de 10 a 1000nm de diámetro y son generalmente esféricas o con
distintas morfologías.
Los polímeros coloidales, también conocidos como látex sintético o
látex, generalmente tienen una apariencia lechosa (diámetro de partícula de
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 4 -
100 a 1000nm), puede ser traslucida azulada cuando las partículas
poliméricas son pequeñas (diámetro de partícula 10 a 100 nm).4
En un coloide el área interfacial interna y su energía libre es grande.
La química de los coloides poliméricos esta dada por dos aspectos: su
fabricación por medio de la polimerización en emulsión, donde el mecanismo
se lleva a cabo por crecimiento de la cadena y propagación de radicales
libres y por las reacciones en la interfase partícula-fluido en el látex, que
abarca las reacciones de grupos funcionales situados en la superficie de la
partícula.
Los látex se utilizan en un sin número de aplicaciones entre las cuales
podemos mencionar: adhesivos, pinturas, recubrimiento de papel y de
alfombras, pegamentos para telas, tintas de impresión, productos de caucho,
reforzamiento de cemento y en materiales para pruebas
inmunodiagnósticas.5
Los coloides poliméricos representan un atractivo y creciente interés
en varios campos, con relevancia en el campo de la biomedicina6. Por
algunos años, ha sido preparado látex de poliestireno de varios tamaños y
generalmente usado como apoyo en propósitos de diagnóstico.4
Sin embargo, muy pocos estudios sistemáticos se han dedicado al uso
de partículas de PMMA (polimetil metacrilato). La síntesis de látex de PMMA
ha sido reportado en su mayor parte por vía radicales libres en suspensión,
dispersión, emulsión y microemulsión. Entre los procedimientos de
polimerización heterogéneos vía radicales libres, el proceso de emulsión
demuestra que es uno de los más apropiados y versátiles, pues produce
partículas monodispersas y en cuanto al tamaño del orden de nanómetros.4
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 5 -
1.3 Clasificación de los polímeros
Los polímeros se pueden clasificar de acuerdo a su origen,
composición o mecanismos de reacción.
De acuerdo a su síntesis se puede clasificar en dos grupos:
1.3.1 Polímeros por Condensación7
También son conocidos como de crecimientos por etapas, ya que
crecen pos pasos y resultan de la reacción entre dos moléculas y la perdida
de una molécula pequeña. Se obtienen por reacciones bastante lentas y a
muy altas temperaturas en donde siempre hay subproductos de bajo peso
molecular. Como ejemplo encontramos el Nylon y las proteínas.
Ejemplo: Síntesis de Nylon 6,6
1.3.2 Polímeros por Adición8
Son llamados también como de crecimiento en cadena y son el
resultado de la adición rápida de una molécula a la vez a una cadena
creciente del polímero, a través de un catión, anión o radical libre.
Ejemplo: Síntesis del Poliestireno
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 6 -
Las reacciones son muy rápidas y las temperaturas a las que se llevan
a cabo son relativamente bajas. En este caso, no hay subproductos. Los
monómeros son generalmente alquenos, y la polimerización implica
adiciones sucesivas al doble enlace8.
Esta polimerización consta de tres etapas: Iniciación, Propagación y
Terminación.
1.4 Polimerización Vía Radicales Libres 9,10
La polimerización vía radicales libres es la más común de todos los
mecanismos de la polimerización por adición.
Cuando los radicales libres son generados en presencia de monómeros
insaturados, el radical se añade a un doble enlace y otro radical libre es
generado como resultado de un electrón no compartido. Este radical libre
reacciona con otra unidad monomérica y así la molécula del polímero crece,
añadiéndose más unidades monoméricas manteniéndose un radical libre al
final de la cadena viviente. La cadena sigue creciendo hasta que el radical es
terminado o se transfiere otra cadena y así el mecanismo se completa. 11
La polimerización vía radicales libres presenta como características,
altos pesos moleculares a altas conversiones de polímero, además de la
presencia de monómero en toda la polimerización.
El proceso de la polimerización puede ser cuantificado por la
conversión del monómero, definido como la fracción del monómero inicial
que ha sido convertido a polímero en un determinado tiempo.12
MinicialoMconvertidX =
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 7 -
1.5 Cinética de la Polimerización Vía Radicales Libres
La cinética de la polimerización por radicales libres se divide en tres
etapas: iniciación, propagación y terminación. 9
1.5.1 Iniciación
Esta se lleva a cabo en dos pasos; el primero es la formación de un
radical libre por la descomposición del iniciador, y el segundo es la adición de
uno de esos radicales a una molécula del monómero 9,13.
*R2I dK⎯⎯→⎯
*RMM*R iK⎯→⎯+
Kd= Coeficiente cinético de
descomposición
Ki=Coeficiente cinético de
iniciación.
1.5.2 Propagación
Es el crecimiento de la cadena de polímero por la rápida y sucesiva
adición de moléculas de monómero al centro activo.
⎯⎯→⎯++⎯→⎯+ etck M*RMMMM*RMMM*RM p →
kP=Coeficiente cinético de propagación
1.5.3 Terminación
La terminación puede suceder por dos mecanismos14:
a) Acoplamiento. Los electrones dispares de dos radicales en crecimiento se
combinan de nuevo para formar un enlace covalente, es decir, se unen
para formar una sola cadena.
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 8 -
nmM*nM*mM kk
+⎯→⎯+
Kk= Coeficiente cinético de
terminación por adición
b) Desproporción: El hidrógeno final de uno de los dos radicales en
crecimiento y su electrón libre se fijan sobre el segundo radical. De esta
forma se obtienen dos cadenas macromoleculares, una terminada por
una extremidad saturada y la otra insaturada.
nMmMK*nM*mM td +⎯⎯ →⎯+ Ktd= Coeficiente cinético de
terminación por desproporción
1.6 Tipos de polimerización vía radicales libres15,16
Existen cuatro técnicas diferentes para producir polímeros vía radicales
libres y son empleadas dependiendo de las características y aplicación del
producto final.
1.6.1 Polimerización en masa
El monómero líquido se polimeriza por la acción del calor en presencia
de un iniciador (sin disolvente). Al avanzar la reacción se incrementa la
viscosidad del medio y puede llegar a solidificarse. Por esta técnica pueden
obtenerse polímeros muy puros, pero también con alta polidispersidad.
Además las reacciones suelen ser exotérmicas y producen aceleraciones
que pueden llegar a tomar carácter explosivo.15
1.6.2 Polimerización en solución
En la polimerización en solución, además del monómero y del iniciador,
se emplea un disolvente, formando un sistema homogéneo. En este método
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 9 -
el polímero puede ser soluble en el disolvente o precipitar a partir de cierto
grado de polimerización. El disolvente debe ser eliminado del polímero y
recuperado para reducir el costo de fabricación. Es útil cuando el producto
final se emplea en forma disuelta, como el caso de adhesivos y barnices. 15
.
1.6.3 Polimerización en suspensión
Es una técnica de polimerización heterogénea. Implica la dispersión de la
fase orgánica en un medio continuo, mediante el uso de un agente de
suspensión como surfactantes. El iniciador debe ser soluble en el monómero.
1.6.4 Polimerización en emulsión
La principal ventaja de utilizar este método es que se puede utilizar
agua en lugar de disolventes costosos como medio de dispersión. Los
monómeros al ser insolubles o poco solubles en el agua se emulsionan con
la ayuda de emulsificantes, en presencia de reguladores de tensión
superficial, reguladores de pH y de un iniciador soluble en el medio acuoso.
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 10 -
1.7 Polimerización en Emulsión11
Los componentes de este tipo de polimerización son el monómero,
agua, iniciador soluble en la fase continua y un agente tensoactivo
(surfactante o emulsificante), El monómero es insoluble en el medio acuoso,
pero es emulsificado con ayuda de un surfactante. La iniciación de la
polimerización está localizada en el agua. El crecimiento de las cadenas
tiene lugar en el interior de las gotitas monómero-polímero. Las principales
ventajas de la polimerización son el adecuado control térmico, el manejo muy
simple de productos, amplias posibilidades de preparación de nuevos
producto y la ventaja de utilizar agua en lugar de disolventes costosos y
peligrosos para el ambiente.
Las moléculas de emulsificante forman agregados llamados micelas,
forman esferas con la porción hidrofóbica de cada molécula direccionada
hacia el centro de la micela. Una micela emulsificada tendrá un diámetro de
aproximadamente 50 a 150 Ǻ.
1.7.1 Mecanismo de la Polimerización en Emulsión.17,18,19
1.7.1.1 Etapa I-Nucleación
Comienza con la formación de partículas. El iniciador soluble en la
fase acuosa, al descomponerse reacciona al contacto con el poco monómero
disuelto en el agua, formando cadenas de unas cuantas unidades
estructurales (oligo-radicales), estas partículas formadas, serán estabilizadas
por el tensoactivo.
Esta etapa tiene una duración de unos cuantos minutos. Durante este
periodo de reacción se acelera la velocidad de polimerización debido a que el
número de partículas incremente durante la nucleación. Esta etapa se
termina en aproximadamente un 2 a 10% de conversión9. Figura.1.2.
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 11 -
Figura 1.2 - Polimerización en emulsión. Etapa I “Nucleación”
1.7.1.2 Etapa II-Crecimiento de Partículas
Las partículas crecen en forma continua, alimentadas por el
monómero dentro de las gotitas; el tensoactivo alrededor de estas gotitas
también migra en dirección de las partículas crecientes de polímero. Cada
una de las partículas de polímero se encontrará hinchada por el monómero.
Durante esta etapa la velocidad de polimerización se considera constante, y
por lo tanto, la conversión es lineal. Figura 1.3.
Figura 1.3-Polimerización en emulsión. Etapa II “Crecimiento de partículas”
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 12 -
1.7.1.3 Etapa III-Agotamiento
Esta etapa comienza cuando desaparecen las gotas de monómero. Al
disminuir la concentración de monómero dentro de las partículas de
polímero, reduce considerablemente la velocidad de polimerización. Figura.
1.4.
Figura1.4-Polimerización en emulsión. Etapa III “Agotamiento”
La Figura 1.5, presenta la evolución de la conversión en función del
tiempo durante los tres intervalos de la polimerización en emulsión.
Figura 1.5. Evolución de la conversión vs tiempo durante los tres intervalos de
la polimerización en emulsión
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 13 -
1.8 Anormalidades en la Polimerización en emulsión
Durante la polimerización en emulsión se pueden presentar dos
fenómenos o desventajas 14.
1.8.1 Efecto Trommsdorf
Este efecto esta directamente relacionado con el aumento drástico de
la velocidad de reacción a causa del incremento en el número de radicales
libres, lo que representa la pérdida de la estabilidad coloidal; las cadenas son
muy largas y tienden a enredarse, aumentando la viscosidad. Este efecto
ocurre frecuentemente en la polimerización de materiales acrílicos y de
polímeros con baja temperatura de transición vítrea (Tg). Se evita, con un
buen control de temperatura o bien, incrementando la cantidad de iniciador al
principio de la reacción. 14
1.8.2 Efecto Vítreo
Las moléculas pierden movilidad y se vuelven rígidas, la difusión del
monómero se dificulta; se incrementa la masa molecular y la viscosidad, y se
pierde estabilidad. Es frecuente que este fenómeno se presente en la
polimerización de materiales estirénicos y polímeros con alta temperatura de
transición vítrea (Tg). El incremento de la temperatura de reacción a la
adición de un iniciador poco polar se puede evitar dicho fenómeno.
1.9 Partículas Compuestas20
Una amplia gama de monómeros disponibles y de procesos de la
polimerización permite que se diseñe una gran cantidad de morfologías para
resolver una variedad de requisitos moleculares y coloidales.
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 14 -
Los látex compuestos se utilizan en aplicaciones tales como
recubrimientos arquitectónicos y automotrices, como modificadores de
impacto de plásticos de ingeniería avanzados, en pegamentos para
proporcionar una fuerza óptima de la película, y en muchos otros productos
con alto valor agregado como la separación y la biotecnología.18,21
Las partículas compuestas del látex son preparadas generalmente por
una serie de secuencias en la polimerización en emulsión (polimerización e 2
etapas) con diversos tipos de monómeros, donde el monómero de la
segunda etapa se polimeriza en la presencia de las partículas del látex de la
semilla. Estas partículas de la semilla se pueden preparar en un paso
separado, o formar in situ durante la polimerización de la emulsión.
Con el proceso descrito anteriormente se pueden obtener diferentes
morfologías, implicando una estructura de la partícula con el polímero
inicialmente polimerizado situado en el centro de la partícula, y el polímero
que se forma después se incorpora en la capa de la superficie externa. 17
Dependiendo del proceso de la polimerización, la reacción sembrada
de la polimerización de la emulsión puede producir los látex estructurados
que exhiben una variedad amplia de morfologías de la partícula tales como
núcleo-coraza, lunares, salami, champiñón, núcleo-coraza invertida, entre
otras.
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 15 -
Figura 1.6. Morfologías en partículas compuestas
El diseño y el control de la morfología de la partícula de látex son
cruciales para resolver los requisitos del uso final. Además de su importancia
tecnológica, una comprensión mejor de los aspectos o de la formación de
dichas morfologías de la partícula.
1.10 Polímeros Funcionalizados
Un polímero funcionalizado es un compuesto con grupos funcionales
específicos, capaz de participar en diferentes procesos químicos sin sufrir
una degradación. “Estos grupos le otorgan a los polímeros, diferente
reactividad frente a distintos agentes e introducen nuevas propiedades o
potencian propiedades ya presentes”22. Las ventajas ofrecidas por los
materiales funcionalizados son múltiples, y sus aplicaciones se han hecho
extensivas a diversas áreas. Esto hace que, materiales inertes puedan ser
funcionalizados adecuadamente y ser utilizados como adhesivos, materiales
biocompatibles, catalizadores y hasta incluso ser reciclados. Además, la
introducción de grupos funcionales puede servir como “punto de anclaje” de
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 16 -
diferentes moléculas orgánicas, en una variedad de aplicaciones tanto de
interés biológico como en otras áreas.23
Una partícula es funcionalizada, cuando en su superficie tiene cargas
positivas, negativas o ambas. Con el método de polimerización en emulsión,
las partículas tendrán sobre la superficie grupos carboxilos que ayudarán a
producir posteriormente el fenómeno de hinchamiento.
El hinchamiento, se da por el intercambio iónico entre la superficie de
la partícula y el solvente, dicho intercambio es un proceso esencialmente de
difusión y tiene poco que ver con la cinética de la reacción.
El intercambio iónico es un fenómeno estequiométrico, donde cada ión
removido de la solución es remplazado por una cantidad equivalente de
especies iónicas del mismo signo.24
1.11 Procesos de Síntesis
En los procesos de síntesis los reactores químicos tienen como
principales funciones:25
Conseguir la mezcla deseada de las fases presentes asegurando el
tipo de contacto o modo de fluir de los reactantes dentro del mismo.
Proporcionar el tiempo suficiente de contacto entre las sustancias.
Para atender los aspectos termodinámicos y cinéticos de la reacción,
permitiendo condiciones de presión y temperatura para que se lleve a
cabo la reacción.
Para comprender el comportamiento de los distintos tipos de sistemas de
reacción es necesario desarrollar un balance molar de especies j en un
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 17 -
volumen de sistema, donde las especies j representan las especies químicas
de interés.
El balance molar de la especie j en cualquier instante de tiempo t, permite
obtener la siguiente ecuación:
⎥⎥⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢⎢⎢
⎣
⎡
=⎥⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢⎢
⎣
⎡
⎥⎥⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢⎢⎢
⎣
⎡
+⎥⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢⎢
⎣
⎡
(mol/min)sistema del dentro
j de nacumulaciode Velocidad
(mol/min)j de salida de
Velocidad
(mol/min) sistema del dentro
j de generacionde Velocidad
(mol/min) j de entrada de
Velocidad- (1)
A partir de la ecuación anterior, tenemos:
Fj0 + Vgj - Fj = dNj/dt (2)
1.11.1 Reactor por Lotes
La alimentación se introduce al sistema al principio del proceso, y
todos los productos se extraen juntos al final del proceso. No existe
transferencia de masa en las fronteras del sistema entre el tiempo en que se
realiza la alimentación y el tiempo en que se extrae el producto.
El reactor puede o no tener agitación, su forma es de un tanque, la
producción que se realiza por lo regular es a pequeña escala13 y en la
manufactura de productos caros.
Para obtener datos cinéticos y diseñar reactores, este equipo es el que
presenta mayor facilidad en su obtención.
Como en este tipo de reactores no se tiene ni entradas ni salidas de
los reactantes o productos durante la reacción. Entonces Fjo=Fj=0.
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 18 -
El resultado de la ecuación general sobre la especie j es:
∫=V
jj dVr
dtdN
(3)
La variación en la velocidad de reacción en el volumen del reactor (rj),
sale de la integral, ya que en un sistema ideal el contenido esta
perfectamente mezclado, por lo tanto:
dVrdt
dNj
j = (4)
1.11.2 Reactor Continuo
1.11.2.1 Reactor continuo de tanque agitado (RCTA)
Las entradas y salidas fluyen continuamente durante el proceso26. La
forma de este reactor puede ser un tanque, una estructura tubular o una
torre. Su aplicación está en producciones a gran escala. En este tipo de
reactores, los costos de operación disminuyen y el control en la calidad del
producto se facilita.
El RCTA opera normalmente en estado estacionario y con un fuerte
mezclado, por lo tanto se diseña sin variaciones espaciales de concentración,
temperatura o velocidad de reacción.
De la ecuación general de balance molar:
0dt
dNj = (5)
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 19 -
De igual forma como no hay variaciones espaciales en la velocidad de
reacción se tiene:
∫ =V
jj VrdVr (6)
Tomando la forma:
j
jjo
rFF
V−
−= (7)
1.11.2.2 Reactor tubular de flujo pistón
También trabaja en régimen estacionario, manteniendo sus
condiciones de operación constantes con respecto al tiempo.
Se dice que un fluido circula por un tubo de flujo pistón cuando no
existen gradientes radiales y cuando no hay ningún tipo de mezcla (no existe
difusión axial). Si no existe gradiente radial los perfiles de propiedad son
planos.
Si la difusión axial no existe y cada elemento del fluido mantiene su
individualidad en todo el reactor sin mezclarse con los elementos anteriores o
posteriores. El caso del movimiento de un émbolo en un pistón.
En un reactor de flujo pistón las condiciones de operación no varían
con el tiempo pero si con la posición en el reactor.
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 20 -
Tomando un volumen de control, de la ecuación general del balance
molar se obtiene:
0V∆r)V∆V(F)V(F jjj =++− (8)
0V∆rF∆ j =+ (9)
V∆F∆rj −= Si 0V∆ → (10)
Finalmente la ecuación de diseño es:
dVdFrj −= (11)
1.11.3 Reactor Semicontinuo
Para este tipo de reactores algunos de los reactivos se cargan al
principio, en tanto que los restantes se dosifican constantemente conforme
se desarrolla la reacción.
En este tipo de reactores generalmente, se trabaja en condiciones de
defecto, es decir, se hace la adición de uno de los reactivos a menor
velocidad que la velocidad de reacción, por lo tanto, no hay acumulación de
dicho reactivo ya que el reactante se transforma conforme se va adicionando.
Entonces el balance molar queda:
∫ =+V
jjo 0dVrF (12)
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 21 -
Reescribiendo la ecuación de diseño es:
VF
r 0jj −= (13)
1.12 Propiedades Termodinámicas Específicas Parciales27,28
Para entender el significado de los términos termodinámicos en el
caso de un sistema multicomponente, se empieza con ideas básicas,
recordando los términos para componentes puros y extendiéndolos de
manera racional a un sistema multicomponente.
El valor de cualquier propiedad de estado extensiva de una especie en
una mezcla por unidad de masa de esa especie se denomina valor parcial
específico de la propiedad. Como por ejemplo: el volumen específico, la
energía total específica, la energía interna específica, etc. Este valor no es
necesariamente igual al valor de la propiedad de la especie pura.
Existe una relación básica que asocia la energía interna con la
temperatura la presión y con el tamaño del sistema (masa), esto es que:
U= U(P,T,m) (14)
La diferencia total de U es:
dmmUdP
PUdT
TUdU
T,Pm,Tm,P
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛∂∂
+⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛∂∂
+⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛∂∂
= (15)
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 22 -
La energía interna de un sistema de una fase de i componentes debe
ser:
U= f(T,P, m1,m2,…,mi) (16)
Donde mi es la masa de la especie I, La diferencial total de U es:
im,T,Pi im,Tm,P
dmmUdP
PUdT
TUdU
j
∑ ⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡∂∂
+⎟⎠⎞
⎜⎝⎛∂∂
+⎟⎠⎞
⎜⎝⎛∂∂
= (17)
La suma se efectúa sobre todas las especies presentes, y el subíndice
mj indica que todas las cantidades másicas, excepto i-ésimo, se mantienen
constantes.
Cuando la composición es constante el término dmi=0, la ecuación 17
es:
( )im,T
m,P,TVPU
=⎥⎦⎤
⎢⎣⎡∂∂
(18)
( )im,P
m,P,TSTU
−=⎥⎦⎤
⎢⎣⎡∂∂
(19)
Una forma genérica de propiedad de las propiedades especificas
parciales es:
jim,P,Timi m
jj≠
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛∂∂
= (20)
CAPÍTULO 1 GENERALIDADES
- 23 -
Donde j es cualquier propiedad termodinámica, la ecuación anterior se
puede expresar como función del número de moles:
jin,P,Tini n
JJ≠
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛∂∂
= (21)
La ecuación de la propiedad molar parcial describe como la propiedad
de una solución está proporcionalmente dividida entre sus componentes.
Conociendo estos principios termodinámicos se aplicaran para la
determinación de volumen específico y compresibilidad específica;
considerando que se tiene un sistema de 2 componentes procediendo a su
fracionalización (Ver capítulo 3).
CAPÍTULO 2
MATERIALES Y MÉTODOS
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 25 -
CAPITULO 2
Los objetivos planteados para la realización de esta tesis son:
Sintetizar partículas funcionalizadas de P(ABu-MMA-AA), de
estructura núcleo-coraza, núcleo homogéneo y coraza entrecruzada,
con diferentes porcentajes de agente de entrecruzamiento
(Dimetacrilato de Etilen Glicol, EDGM).
Estudiar los efectos que tiene la concentración de EDGM sobre las
propiedades termodinámicas de la partícula, (compresibilidad y
volumen).
Realizar la caracterización de las partículas obtenidas por medio de
las técnicas de Espectroscopía de Infrarrojo, Dispersión cuasi elástica
de luz, Calorimetría Diferencial de Barrido y Potencial Z.
2.1 Reactivos Químicos
Los reactivos utilizados en la síntesis de los copolímeros se enlistan en la Tabla 2.1:
Tabla 2.1.- Reactivos empleados en la síntesis de copolímeros
REACTIVO FÓRMULA FUNCIÓN
Acrilato de Butilo (ABu)
Monómeros Metacrilato de Metilo
(MMA)
Acido Acrílico (AA) Agente Funcionalizante
Persulfato de sodio Iniciador
Dodecil Bencen Sulfonato de Sodio Tensoactivo
Dimetacrilato de Etilenglicol (EDGM)
Agente de Entrecruzamiento
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 26 -
2.1.1 Monómeros
Acrilato de Butilo (ABu)
P.M. 128.2 g/mol Color: Incoloro Estado del material: Líquido claro Punto de ebullición: 147.8ºC Punto de fusión: -65ºC Presión de vapor: 48.6 mmHg a 20ºC Gravedad específica: 0.9
Metacrilato de Metilo (MMA)
P.M. 100.03 g/mol Color: Incoloro Estado del material: Líquido Punto de ebullición: 101 ºC Punto de fusión: -48ºC Presión de vapor: 11 mmHg a 20ºC Gravedad específica: 0.94
Acido Acrílico (AA)
P.M. 72.01 g/mol Color: incoloro Estado del material: Líquido Punto de ebullición: 141.6ºC Punto de fusión: 13 ºC Presión de vapor: 52 mmHg a 20ºC Gravedad específica: 1.062
2.1.2. Iniciador
Persulfato de sodio
PM: 238.03 g/mol Color: Blanco Estado del material: Polvo Punto de ebullición: No aplica Punto de fusión: 100 ºC Presión de vapor: No aplica Gravedad específica: 2.48
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 27 -
2.1.3. Tensoactivo
Dodecilbencenosulfonato de Sodio
PM: 348.5 g/mol Estado Físico: Sólido en diversas formas, Color: Entre blanco y amarillo. Punto de fusión:>300°C Solubilidad en agua: elevada (20 g/100 ml at 20°C)
2.2 Descripción de equipo y proceso de polimerización.
2.2.1 Proceso por lotes
Los materiales empleados para la polimerización del copolímero de
acrilato de butilo, Metacrilato de Metilo y Acido Acrílico son:
1. Reactor de vidrio con 4 bocas enchaquetado de 1 litro de
capacidad
2. Agitador mecánico
3. Refrigerante o condensador de reflujo
4. Baño térmico
El refrigerante fue conectado para funcionar como condensador y
evitar las pérdidas de reactivos por evaporación. Como medio de
calentamiento se utilizó agua contenida en un baño térmico que circulaba a
través de la chaqueta del reactor con ayuda de una bomba.
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 28 -
La Figura 2.1, esquematiza los componentes del reactor y su
instalación para realizar las reacciones de polimerización.
Figura 2.1- Reactor por lotes
En el proceso por lotes se sintetizó un látex de P(ABu-MMA-AA) con
20%p de AA y 0% de dimetacrilato de etilen glicol (EDGM), para 600g de
emulsión, a una temperatura constante de 70ºC y una velocidad de agitación
de 250 rpm.
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 29 -
La formulación para la síntesis en proceso por lotes, se muestra en la
Tabla 2.2.
Tabla 2.2 – Formulación para la síntesis en reactor por lotes.
Reactivos Cantidad (g)
ABu 6
MMA 90
AA 24
Solución Tensoactivo 2.4 %p 150
Solución Iniciador 1 %p 50
Agua destilada 280
La metodología que se siguió fue la siguiente:
Se monta el equipo como se muestra en la Figura 2.1, una vez
aseguradas todas las piezas, se alimenta el monómero, el agua y el
tensoactivo al reactor, manteniendo estos tres componentes en agitación
constante; una vez que el agua de calentamiento ha alcanzado la
temperatura de 70°C y esta circulando por la chaqueta, se alimenta el
iniciador. La agitación durante la reacción permanece constante. El tiempo
aproximado de reacción es de 2 hrs.
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 30 -
2.2.2 Proceso semicontinuo
Además de los materiales anteriores del reactor por lotes, se utilizaron:
1. Un tanque de adición
2. Una parrilla de calentamiento con agitador magnético
3. Una bomba dosificadora
La parrilla de agitación proporciona estabilidad a la preemulsión
contenida dentro del tanque de adición por medio del agitador magnético. La
bomba proporciona una dosificación específica del tanque de adición hacia el
reactor.
La Figura 2.2 representa de manera grafica los elementos que
constituyen la estructura de un reactor semicontinuo.
Figura 2.2- Reactor semicontinuo
Por medio de este proceso se sintetizaron los látex P(ABu-MMA-AA)
con 20%p de AA y 0.1%, 0.2%, 0.3%, 0.4% y 0.5% de dimetacrilato de etilen
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 31 -
glicol (EDGM) usado como agente de entrecruzamiento, con una tasa de
sólidos de 5%p.
El primer paso de esta síntesis es exactamente igual a la metodología
que se llevó en el reactor por lotes: Se monta y asegura el equipo como se
muestra en la Figura 2.1, se alimenta el monómero, el agua y el tensoactivo
al reactor, manteniendo la agitación constante; una vez que el agua de
calentamiento ha alcanzado la temperatura de 70°C y esta circulando por la
chaqueta, se alimenta el iniciador. La agitación se mantiene constante a
250rpm durante el tiempo de la reacción que es de 2 hrs aproximadamente,
para formar la semilla.
Cuando ha terminado la primera reacción y se ha modificado la
conexión del equipo como se muestra en la Figura 2.2, se procede con la
adición de la preemulsión, la cual está contenida en los tanques de adición,
que se se preparan de acuerdo a la formulación para el reactor semicontinuo
(Tabla 2.3); las adiciones se realizan de forma consecutiva de acuerdo a la
formulación. Por último y después concluidas las adiciones se deja una hora
más de reacción y una vez que se enfrie el reactor se descarga el producto.
Estructura del núcleo:
ABu MMA AA
=varias unidades de monómeros al azar
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 32 -
Estructura de la coraza:
EDGM MMA
La tabla 2.3 presenta la formulación utilizada para el rector semicontinuo:
Tabla 2.3 – Formulación para la síntesis en reactor semicontinuo
Reactivos Reactor Tanque Adición I
Tanque Adición II
TA 0.25% 3.5g - -
TA 1.1% - 113g 48.42g
MMA - 21.75g 11.89g
ABu 3g - -
(NH4)2S2O8 2% 7g 35g 15g
Agua destilada 193g 219.75g 117.5g
AA - 6g -
EDGM
0% - - 0 g
0.1% - - 0.012g
0.2% - - 0.024g
0.3% - - 0.036g
0.4% - - 0.048g
0.5% - - 0.060g
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 33 -
2.3 Técnicas de Caracterización de Polímeros
2.3.1. Gravimetría 8,28 Esta técnica nos permite conocer la cantidad de sólidos contenidos en
el látex (tasa de sólidos). Una vez conocida esta cantidad se puede
determinar la conversión de monómero a polímero. En un proceso por lotes,
se puede trazar el avance de la reacción y definir las etapas de la
polimerización, relacionando el avance de la reacción en un reactor por lotes
con un semicontinuo, por medio de un balance de masa y la ecuación de
diseño.
La metodología es la siguiente:
Una vez que ha iniciado la reacción, se extrae muestra de
aproximadamente 4mL cada 5 minutos durante la primera media hora de
reacción, después de los primeros 40 minutos de reacción el tiempo de
muestreo es de cada 15minutos y por último los tiempos de muestreo serán
de 30 minutos, el tiempo de muestreo que se ha considerado se realiza de
acuerdo a las etapas de polimerización.
En una charola de aluminio que ha sido pesada y registrada
previamente, se coloca la muestra para de esta manera obtener el peso del
látex húmedo. Posteriormente en una estufa a 40°C, se introducen las
charolas por aproximadamente una hora. Una vez seca la muestra, se vuelve
a pesar la charola y se obtiene el peso del látex seco con charola.
Mediante la ecuación (22), se calcula el porciento de sólidos
contenidos en la muestra:
100x humedolátex del Peso
charola la de Peso - charola con secolátex del Peso=sólidos % (22)
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 34 -
Una vez que se tiene el porcentaje de sólidos, se procede con el
cálculo de la conversión utilizado la ecuación (23):
sólidos de final %sólidos %
=x (23)
2.3.2. Densimetría y Velocidad del sonido 29
Esta técnica se basa en la determinación del periodo de vibración de
un tubo de vidrio, excitándolo electrónicamente. Dicho periodo está
relacionado mediante el modelo del oscilador mecánico amortiguado, con la
masa del líquido que se introduce en el tubo, lo que permite el cálculo de la
densidad de dicha sustancia.
La masa total efectiva está compuesta por la masa efectiva del
oscilador, bien definida y por la masa de la muestra que se investiga. El
oscilador esta hueco construido en forma de U, el diagrama se muestra en la
figura 2.3. El modo de vibración es el de un oscilador doblado.
a)
b)
Figura 2.3- Esquema de tubo interior de densímetro; a) vista superior, b)
vista frontal
Las posiciones de sus modos de vibración, determinan los límites de
volumen efectivo que toma parte en este momento. De esta manera, los
volúmenes de la muestra en la vecindad de los nodos harán una contribución
decreciente a la masa efectiva de la muestra. La forma de U fue elegida para
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 35 -
garantizar la vibración en un plano, limitando el riesgo de una vibración
elíptica con una frecuencia de resonancia ambigua. Además, la forma de U
facilita el proceso de llenado y vaciado, y permite la determinación de
densidades de muestras fluidas.
Para la determinación de las medidas de densidad y velocidad del sonido
se usó un densímetro Antón Paar DSA 5000 (Density and sound Analyzer
5000).
La medición se inicia calibrando el equipo con agua bidestilada y
desgasificada, esta agua se coloca en una celda y es alimentada de manera
automática al tubo del densímetro de acuerdo al tiempo programado (120
segundos), la lectura la realiza el equipo cuando se ha alcanzado la
temperatura establecida, se obtiene una serie de datos de densidad y
velocidad del sonido, estos datos se grafican hasta obtener una desviación
estándar de 0.0001 aproximadamente, lo que indica que el sistema se ha
estabilizado. Posteriormente se incrementa la concentración de látex en el
agua contenida en la celda de forma gradual de acuerdo al número de
titulación correspondiente (Tabla 2.4); el volumen de látex que se inyecta se
cálculo de acuerdo a la concentración stock (determinada por la tasa de
sólidos de cada látex) y por el volumen de titulación (0.6ml); la concentración
se vario de acuerdo a la ecuación (24):
⎟⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜⎜
⎝
⎛
Vv-
)*e1i-=Cs (Cs-CiC (24)
Donde:
Ci= concentración (g/L)
Cs= Concentración stock (g/L)
v= Volumen titulado (mL)
V= Volumen de la celda (mL)
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 36 -
La Tabla 2.4, presenta un ejemplo para la obtención de la
concentración y el volumen de alimentación de látex a la celda calculado
para el látex de P(ABu-MMA_AA) con 20%p de AA y 0%p de dimetacrilato de
etilen glicol (EDGM).
Ts =3.742% Vol. Titulado v= 0,6 ml Vol. Celda V= 50 ml Conc. Stock Cs= 37,42 g/litro
Tabla 2.4 – Calculo de la concentración de látex en la celda de alimentación
al tubo del densímetro. #
TitulaciónVol.
titulado c
0 0 0,00001 0,6 0,44632 1,2 0,88733 1,8 1,32314 2,4 1,75375 3 2,17916 3,6 2,59947 4,2 3,01478 4,8 3,42519 5,4 3,8306
10 6 4,231211 6,6 4,627112 7,2 5,018213 7,8 5,404714 8,4 5,786615 9 6,1639
Al término de las titulaciones, se obtiene una serie de datos de
densidad y velocidad del sonido con los cuales se calculó el volumen y
compresibilidad adiabática específicos. Los resultados se muestran en el
capítulo siguiente. Dicho procedimiento fue igual para cada uno de los látex
sintetizados.
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 37 -
2.3.3. Dispersión de Luz30
Un instrumento de dispersión de luz mide el tamaño de partícula en
muestras sólidas o líquidas. Al pasar un haz de luz a través de una solución
de partículas en suspensión, la luz se dispersa; este fenómeno es conocido
como dispersión de Rayleigh.
La teoría de Rayleigh se basa en suponer que las partículas son
esféricas, de un diámetro menor que 0,2 λ (longitud| de onda) y que las
interacciones son independientes una de otra. La teoría toma en cuenta el
número de partículas por unidad de volumen y la variación del índice
refractivo del conjunto de partículas. La consecuencia más importante es que
la radiación es dispersada en una relación inversamente proporcional a la
cuarta potencia de su longitud de onda. Esto significa que las longitudes de
onda más cortas serán más dispersadas que las largas (Figura 2.4).
. Figura 2.4- Principio de Rayleigh.
La mayor parte de la radiación ultravioleta se elimina del espectro por
absorción en la estratósfera. A causa de la variación de la dispersión
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 38 -
Rayleigh con λ-4 la transmitancia crece rápidamente con la longitud de onda y
decrece con el aumento de la masa óptica.
Características de la dispersión Rayleigh:
La dispersión Rayleigh es despreciable para longitudes de
onda mayores de 1 μm
Para una masa de aire m = 1 y λ = 0,57 μm la transmitancia de
la atmósfera es mayor del 85%.
Las longitudes de onda cortas 0,4 μm a 0,57 μm son más
dispersadas que las largas 0,6 μm a 0,77 μm (rojo) tal es la
causa por la cual vemos, en días despejados, el cielo azul, y
rojo a la puesta del sol.
El procedimiento que se siguió para la dispersión de luz es preparar
una solución con aproximadamente 40 mL de agua destilada a una
concentración de 10ppm del látex a caracterizar. Después se enjuaga la
celda para eliminar residuos de muestras previas que pudieron permanecer
en el equipo. Una vez limpia la celda se llena con la solución preparada;
posteriormente se introduce la celda al dispersor de luz (Malvern Instruments
“ZetaSizer Nano ZS”); dejando que el equipo trabaje automáticamente y
determine el número y el diámetro de las partículas.
2.3.4. Calorimetría Diferencial de Barrido (DSC)31
La Calorimetría de barrido diferencial (del inglés: Differential Scanning
Calorimetry o DSC) es una técnica termoanalítica. Se utiliza para conocer las
transiciones térmicas de los materiales, midiendo directamente el flujo de
calor; es decir, la diferencia que existe entre las temperaturas de la muestra y
una referencia inerte a la misma temperatura.
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 39 -
Este aparato esta diseñado para determinar por medio de las
temperaturas las entalpías de los procesos.
Conociendo las transiciones térmicas de los polímeros se puede
conocer de manera indirecta su estructura interna.
El equipo consta de dos celdas (Figura 2.5), una que contiene la
muestra y otra la referencia con calentadores y sensores separados. Ambas
celdas se mantienen a una temperatura programada, para barrer un rango de
temperatura aumentando linealmente a una velocidad preestablecida; las
temperaturas de ambas celdas se miden y comparan constantemente,
registrándose de esta manera las transiciones y diferenciales de temperatura.
Figura 2.5 - Celdas para el DSC
La energía suministrada en cada momento es función de la diferencia
entre las temperaturas de cada celda y la temperatura programada.
La diferencia de energía ∆E, requerida para mantener las celdas a la
misma temperatura, se representa en un termograma. Por lo que la DSC es
una técnica cuantitativa ya que el área bajo la curva del termogramas puede
relacionarse con el calor o entalpía de transición.
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 40 -
El objetivo es conocer la Temperatura de Transición vítrea Tg de los
látex sintetizados, ya que esta temperatura marca la frontera entre le
comportamiento vítreo y elastomérico, definiéndose la aplicación del material,
como se puede observar en la Figura 2.6.
Figura 2.6- Diagrama de Comportamiento de Temperatura
Para llevar a cabo esta caracterización se empleó un DSC Perkin
Elmer 7 Calorímetro. Para la medición, se utilizó una muestra sólida, por lo
que el látex se secó completamente. Una vez seco, se pesó una cantidad de
aproximadamente 5mg. La muestra fue colocada en una celda de aluminio y
encapsulada.
El calorímetro es programado con un rango de temperaturas (50 a
150°C) y una velocidad de barrido (10 ºC/min), la celda se introduce en el
calorímetro y de manera automática se obtienen los resultados numéricos y
un termograma.
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 41 -
2.3.5 Espectroscopia Infrarrojo (IR)32
Esta técnica se basa en la absorción de luz por los átomos de una
molécula con uniones covalentes que presentan movimientos de torsión,
flexión, rotación y vibración, cuya energía necesaria para efectuar dichos
movimientos es del orden de la energía de la radiación infrarroja.
La región infrarroja se encuentra entre la región visible y la de
microonda, correspondiente al intervalo de 0.7 500 μm o en números de
onda de 14286 a 20 cm-1. De acuerdo al interés e estudio se divide en:
Infrarrojo cercano, 14286-4000 cm-1 (0.7-2.5 μm); Infrarrojo medio, región de
uso práctico para el químico orgánico, 4000-200 cm-1 (2.5-50 μm) e Infrarrojo
lejano, 200-20 cm-1 (50-500 μm).
Se origina una absorción de radicación infrarroja cuando la frecuencia
de la radiación que interactúa con una sustancia corresponde a la frecuencia
de un movimiento molecular y que a la vez da como resultado un cambio en
el momento dipolar.
El espectro infrarrojo en la región media, de una compuesto orgánico,
proporcionan una huella única, con unas características que se distinguen
fácilmente de los modelos de absorción del resto de los compuestos.
Para las medidas de absorción en el infrarrojo existen varios
instrumentos disponibles comercialmente; el espectrofotómetro Infrarrojo de
Transformadas de Fourier (Figura. 2.7), se llama así porque en lugar de
dispersar la radiación, utiliza un interferómetro del que se tiene una señal
llamada interferograma y que por medio de una computadora utilizada como
herramienta, procesa las ecuaciones de Transformadas de Fourier, dando
como resultado en espectrograma.
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 42 -
Figura 2.7- Diagrama de Espectrofotómetro IR
Para realizar la determinación del espectro infrarrojo se requiere una
muestra completamente seca. Se tritura en un mortero una pequeña muestra
de látex con KBr hasta obtener una mezcla fina. Esta mezcla en polvo se
comprime en una prensa de troquel mecánica para formar una pastilla y de
esta forma ser introducida al espectrofotómetro.
2.3.6 Potencial Zeta33
El potencial zeta es un parámetro fundamental que controla la
interacción de las partículas en suspensión. Este potencial zeta es un
potencial eléctrico que existe en el plano de corte de la partícula, con una
distancia corta de la superficie.
Este potencial puede ser una manera efectiva de controlar el
comportamiento del coloide puesto que indica cambios en el potencial de la
superficie y en las fuerzas de repulsión entre los coloides. Los coloides están
en todas partes, pueden ser complejos sistemas biológicos como la sangre o
sistemas funcionales como las pinturas.
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 43 -
Debido a su gran área superficial y a sus altas fuerzas superficiales,
las partículas coloidales tienden a adsorber iones del medio en que se
encuentran, con lo cual quedan cargadas positiva o negativamente, como se
muestra en la figura 2.8.
Figura 2.8 – Partícula con carga
El desarrollo de una red de carga eléctrica en la superficie de la
partícula puede afectar la distribución de iones en una región interfacial
vecina, y provocar un aumento de la concentración de iones contados (iones
de carga contraria a las partículas) cerca de la superficie.
Cada partícula dispersa en una solución se rodea de iones cargados
con carga opuesta que se denomina capa fija. Fuera de esta capa fija,
existen distintas composiciones de iones de polaridad opuesta, formando un
área nebulosa. De esta manera se crea una capa doble eléctrica en la región
de interfase partícula- líquido.
La doble capa eléctrica consiste en dos partes: una región interna que
incluyen iones unidos fuertemente a la superficie y una externa, o región de
difusión donde la distribución de iones se determina por un balance de
fuerzas electrostáticas y movimiento termal aleatorio.
Para la medición del potencial Z, se utilizó: Malvern Instruments
“ZetaSizer Nano ZS”. El látex se diluyó hasta una concentración de 10 ppm
en 40mL de agua destilada, dicha solución se agita hasta la homogeneidad,
cerciorándose de que la celda este completamente limpia.
CAPÍTULO 2 MATERIALES Y MÉTODOS
- 44 -
La celda llena y tapada, se coloca en el equipo, como se muestra en la
figura 2.9 de esta manera el equipo trabaja automáticamente y procede con
la determinación.
Figura 2.9 – Colocación de celda en “ZetaSizer Nano ZS”
CAPÍTULO 3
RESULTADOS Y DISCUSIÓN
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 46 -
CAPITULO 3
3.1 Gravimetría
Para el reactor por lotes se llevó a cabo el análisis gravimétrico, donde
se obtuvieron muestras por triplicado de acuerdo a la metodología descrita
en el capitulo 2. La figura 3.1 presenta el avance de la reacción con respecto
al tiempo y donde se definen las etapas de la polimerización.
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 2200
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Con
vers
ión
(%)
Tiempo (min)
Figura 3.1.- Síntesis en reactor por lotes tiempo vs conversión, 20% sólidos.
En la Figura 3.1, se identifican las tres etapas de la polimerización en
emulsión. La etapa de iniciación (etapa I) es muy rápida, por lo que no se
alcanza a observar en la curva. La etapa II o de crecimiento tiene un
comportamiento lineal y se aprecia de los 0 minutos a los 40 minutos (0 al
80% de conversión); mientras que la etapa de agotamiento (etapa III) se
identifica con un cambio de pendiente; es la etapa final.
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 47 -
3.1.2 Proceso semicontinuo
Con los datos obtenidos del proceso por lotes, se procedió a calcular
la velocidad de adición de la pre-emulsión para el proceso semicontinuo, a
partir del un balance de masa con respecto al monómero para el reactor
semicontinuo.
⎥⎥⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢⎢⎢
⎣
⎡
⎥⎥⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢⎢⎢
⎣
⎡
⎥⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢⎢
⎣
⎡
⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢
⎣
⎡
⎥⎥⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢⎢⎢
⎣
⎡
sistema del
dentro acumula se
que Monómero
de Cantidad
=
sistema el en
consume se
que Monómero
de Cantidad
-
sistema del sale
que Monómero
de Cantidad
-
sistema del
dentro genera se
que Monómero
de Cantidad
+
alsistema entra
que Monómero
de Cantidad (25)
Entonces:
0=rpV-0-0+FM,e (26)
Despejando de la ecuación anterior la velocidad de propagación del
monómero, y poniéndola en función de la concentración del mismo y
diferenciándola con respecto al tiempo, se tiene que:
dtdx
C=rp Mo - (27)
En donde CMo es la concentración inicial de monómero y dx/dt, es la
pendiente de la curva en la etapa de crecimiento. De la figura 3.1 se observa
que se alcanza una conversión de 80% en 40 min, por lo tanto:
mingg10x4
min4080.0
g600g120rp
Rxt
M3
Rxt
M -- =⎟⎠⎞
⎜⎝⎛=
Como la velocidad de polimerización se obtuvo en un reactor por lotes
de un látex con 20%p. de sólidos, y los látex que se obtendrán del proceso
semicontinuo se requieren con un 5%p de sólidos, la velocidad de
polimerización necesaria es solo la cuarta parte de la calculada.
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 48 -
mingg10x1rp
Rxt
M3- - =
De la ecuación de diseño del reactor semicontinuo (ecuación 27)
tenemos:
0j
j
cVr
=q (28)
Donde q es la velocidad de adición en gpreemulsión/min y cj0 es la
concentración inicial en monómero/gpreemulsión, por lo que se tiene:
( )
ming
2
g400g240
600ming
g10x1q npreemulsió
npreemulsió
M
RxtRxt
M3
==
-
Por lo tanto la velocidad de adición adecuada para obtener látex de
5% de sólidos en el reactor semicontinuo es de 2 g preemulsión/min.
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 49 -
3.2 Técnicas de Caracterización
3.2.1 Densimetría de Ultrasonidos
Los valores obtenidos durante la experimentación fueron densidad (ρ)
y velocidad de sonido (u), para cada látex, a las temperaturas de 30°C y
45°C; en la Figura 3.2 se representan dichos datos.
0 1 2 3 4 5 6 70,9954
0,9956
0,9958
0,9960
0,9962
0,9964
0,9966
0,9968
0,9970
Den
sida
d (g
/cm
3 )
Concentración (glátex/Lagua)
0% EDGM 30°C 0,1% EDGM 30°C 0,2% EDGM 30°C 0,3% EDGM 30°C 0,4% EDGM 30°C 0,5% EDGM 30°C
30°C
30°C
0 1 2 3 4 5 6 71509,0
1509,2
1509,4
1509,6
1509,8
1510,0
1510,2
1510,4
1510,6
1510,8
Vel
ocid
ad d
el s
onid
o (m
/s)
Concentración (glátex/Lagua)
0 % EDGM 30°C 0,1 % EDGM 30°C 0,2 % EDGM 30°C 0,3 % EDGM 30°C 0,4 % EDGM 30°C 0,5 % EDGM 30°C
30°C
30°C
a)
0 1 2 3 4 5 6 70,9900
0,9902
0,9904
0,9906
0,9908
0,9910
0,9912
0,9914
Den
sida
d (g
/cm
3 )
Concentración (glátex/Lagua)
0 % EDGM 45°C 0,1 % EDGM 45°C 0,2 % EDGM 45°C 0,3 % EDGM 45°C 0,4 % EDGM 45°C 0,5 % EDGM 45°C
45°C
45°C
0 1 2 3 4 5 6 71536.2
1536.4
1536.6
1536.8
1537.0
1537.2
1537.4
1537.6
1537.8
1538.0
Vel
ocid
ad d
el s
onid
o (m
/s)
Concentración (glátex/Lagua)
0 %EDGM 45°C 0,1 %EDGM 45°C 0,2 %EDGM 45°C 0,3 %EDGM 45°C 0,4 %EDGM 45°C 0,5 %EDGM 45°C
45°C
45°C
b) Figura 3.2.- La gráfica a) representa la densidad contra la concentración;
la grafica b) representa la velocidad del sonido contra la concentración.
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
50
El comportamiento lineal que se presenta en las figuras 3.2 y 3.4 se
debe a que el estudio se realiza en una región a dilución infinita, evitando las
interacciones partícula-partícula.
Con la serie de datos obtenidos de la experimentación se lleva a cabo
la determinación de las propiedades termodinámicas específicas (volumen y
compresibilidad específica).
La ecuación utilizada para el cálculo del volumen específico parcial (v)
es la siguiente:
ρ1v = (29)
Y la compresibilidad específica (k) se calcula con la siguiente
ecuación:
2
uρ1k ⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛= (30)
Donde:
ρ = densidad (g/cm3)
u = velocidad de sonido (m/s)
v = volumen específico (cm3/g)
k = compresibilidad específica (bar-1g-1ml)
La fraccionalización de un sistema, permitió estudiar el
comportamiento de la partícula con la influencia de cada uno de sus
componentes.
Cada uno de los látex sintetizados constituye un sistema, formado por
dos fracciones: la fracción del agua (t1) o componente 1 y la fracción de la
partícula polimérica (tp). La partícula polimérica queda constituida por los
componentes 2 y 3, correspondientes a grupos polares (ácido acrílico) y los
grupos no polares (acrilato de butilo, metacrilato de metilo, EDGM)
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
51
respectivamente. La Figura 3.3 muestra un esquema el sistema
fraccionalizado.
Figura 3.3.- Fraccionalización del sistema
Para realizar el cálculo de la fracción masa de la partícula polimérica
se tiene que:
ρ*1000ctp = (31)
Donde:
c = concentración para cada titulación hecha (g/L).
tp = es la fracción masa de la partícula polimérica.
Para obtener la fracción del agua (componente 1) se ocupa la
siguiente:
p1 t1t −= (32)
t1 = es la fracción masa del componente 1
Conociendo la anterior, así como el volumen y compresibilidad
parciales obtenidos con las ecuaciones 29 y 30 se construye la Figura 3.4 en
donde se observa el comportamiento del volumen y la compresibilidad con
respecto a la fracción del agua (t1).
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
52
0,993 0,994 0,995 0,996 0,997 0,998 0,999 1,000
1,0030
1,0032
1,0034
1,0036
1,0038
1,0040
1,0042
1,0044
1,0046
Vol
umen
esp
ecífi
co (c
m3 /g
)
t1
0 % EDGM 30°C 0,1 % EDGM 30°C 0,2 % EDGM 30°C 0,3 % EDGM 30°C 0,4 % EDGM 30°C 0,5 % EDGM 30°C
30°C
30°C
0,993 0,994 0,995 0,996 0,997 0,998 0,999 1,0001,0086
1,0088
1,0090
1,0092
1,0094
1,0096
1,0098
1,0100
Vol
umen
esp
ecífi
co (c
m3 /g
)
t1
0 % EDGM 45°C 0,1 % EDGM 45°C 0,2 % EDGM 45°C 0,3% EDGM 45°C 0,4 % EDGM 45°C 0,5 % EDGM 45°C
45°C
45°C
a)
0,993 0,994 0,995 0,996 0,997 0,998 0,999 1,000
4,41E-005
4,42E-005
4,42E-005
4,43E-005
4,43E-005
K e
spec
ífica
(bar
-1g-1
mL)
t1
0 % EDGM 30°C 0,1 % EDGM 30°C 0,2 % EDGM 30°C 0,3 % EDGM 30°C 0,4 % EDGM 30°C 0,5 % EDGM 30°C
30°C
30°C
0,993 0,994 0,995 0,996 0,997 0,998 0,999 1,0004,30E-005
4,30E-005
4,30E-005
4,31E-005
4,31E-005
4,31E-005
4,31E-005
4,31E-005
4,32E-005
4,32E-005
4,32E-005
K e
spec
ífica
(bar
-1g-1
mL)
t1
0 % EDGM 45°C 0,1 % EDGM 45°C 0,2 % EDGM 45°C 0,3 % EDGM 45°C 0,4 % EDGM 45°C 0,5 % EDGM 45°C
45°C
45°C
b) Figura 3.4.- La gráfica a) representa los valores del volumen específico
contra la fracción del agua (t1) y la grafica b) representa la compresibilidad
específica contra t1.
3.2.1.1 Cálculo de propiedades a Dilución Infinita. Con los datos de volumen y compresibilidad específicos la partícula
polimérica, se lleva a cabo la determinación del volumen ( 01;fv ) y
compresibilidad específicos a dilución infinita ( 01;fk ), a partir de las siguientes
ecuaciones:
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
53
1
101;f t1
t*vvv−−
= (32)
1
101;f t1
t*kkk−−
= (33)
Donde:
v* = volumen específico parcial del componente puro (cm3/g).
k* = compresibilidad específica parcial del componente puro (bar-1g-1ml).
En la figura 3.5, se tienen los datos de las propiedades específicas
parciales a dilución infinita en función de la fracción masa del componente 1,
para cada látex sintetizado con los diferentes porcentajes de agente de
entrecruzamiento (EDGM).
0,993 0,994 0,995 0,996 0,997 0,998 0,999 1,000
1,0030
1,0032
1,0034
1,0036
1,0038
1,0040
1,0042
1,0044
Vf,1
° ( c
m3 /g
)
t1
0 % EDGM 30°C 0,1 % EDGM 30°C 0,2 % EDGM 30°C 0,3 % EDGM 30°C 0,4 % EDGM 30°C 0,5 % EDGM 30°C
30°C
30°C
0.993 0.994 0.995 0.996 0.997 0.998 0.999 1.0001.0086
1.0088
1.0090
1.0092
1.0094
1.0096
1.0098
1.0100
Vf,1
° ( c
m3 /g
)
t1
0 % EDGM 45°C 0,1 % EDGM 45°C 0,2 % EDGM 45°C 0,3% EDGM 45°C 0,4 % EDGM 45°C 0,5 % EDGM 45°C
45°C
45°C
a)
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 54 -
0,993 0,994 0,995 0,996 0,997 0,998 0,999 1,000
4,41E-005
4,42E-005
4,42E-005
4,43E-005
4,43E-005
Kf,1
° ( b
ar-1g-1
mL
)
t1
0 % EDGM 30°C 0,1 % EDGM 30°C 0,2 % EDGM 30°C 0,3 % EDGM 30°C 0,4 % EDGM 30°C 0,5 % EDGM 30°C
30°C
30°C
0,993 0,994 0,995 0,996 0,997 0,998 0,999 1,0004,30E-005
4,30E-005
4,30E-005
4,31E-005
4,31E-005
4,31E-005
4,31E-005
4,31E-005
4,32E-005
4,32E-005
4,32E-005
K f,1°
( bar
-1g-1
mL
)
t1
0 % EDGM 45°C 0,1 % EDGM 45°C 0,2 % EDGM 45°C 0,3 % EDGM 45°C 0,4 % EDGM 45°C 0,5 % EDGM 45°C
45°C
45°C
b) Figura 3.5.- La Figura a) representa el volumen a dilución infinita contra la fracción del componente 1. La b) representa la compresibilidad a dilución
infinita en función de la fracción del componente 1.
En la tabla 3.1 se dan los valores de volumen y compresibilidad
especificas parciales a dilución infinita; con respecto a los látex sintetizados a
diferentes porcentajes de agente de entrecruzamiento (EDGM).
Tabla 3.1.- Valores obtenidos de volumen y compresibilidad a dilución infinita
para los látex con distintos % de EDGM y a las temperaturas de 30 y 45°C.
% EDGM 30 ºC 45ºC
0 0.790910603 1.2008E-05 0.81143639 1.63361E-05
0.1 0.791997203 1.3252E-05 0.79466234 1.52064E-05
0.2 0.798727303 1.4327E-05 0.79662225 1.54354E-05
0.3 0.789275952 1.3124E-05 0.7982474 1.83556E-05
0.4 0.784592737 1.1609E-05 0.79320663 1.53846E-05
0.5 0.772607421 1.0119E-05 0.83031579 1.71364E-05
En la Figura 3.6 y 3.7 se representa el comportamiento de las
propiedades termodinámicas con respecto al porcentaje de agente de
entrecruzamiento manejado para cada látex.
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 55 -
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,50,770
0,775
0,780
0,785
0,790
0,795
0,800
0,805
0,810
0,815
0,820
0,825
0,830
0,835
Vf,1
° ( c
m3 /m
L )
% EDGM
30°C 45°C
Figura 3.6.- La figura representa el volumen a dilución contra el % de EDGM a
las dos temperaturas de trabajo 30 y 45 °C.
El comportamiento que se observa en la Figura 3.6 está directamente
relacionado con el volumen intrínseco de la partícula polimérica (VM) y el
volumen de hidratación (Vh), ya que el volumen a dilución infinita se define
como:
hV∆MVº1;fV += (34)
El vM= vc+vcav, donde Vc es el volumen atómico, igual a la suma de los
volúmenes de Van Der Waals de los átomos y vcav, volumen de cavidad, es el
volumen libre dentro de la partícula polimérica.
En el VM (Volumen intrínseco), el componente 1 o agua, no puede
entrar, y Vh (Volumen de hidratación) es el cambio producido por la fase
continua sobre el volumen de la fase dispersa.
El volumen de hidratación está definido por el volumen térmico y el
volumen de interacción, ambos resultantes de los movimientos de las
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 56 -
moléculas; de esta manera, el volumen de hidratación siempre contribuye de
manera negativa al valor total del volumen.
Como se puede observar en la Figura 3.6 en la temperatura de 30ºC el
volumen parcial especifico a dilución infinita va en aumento desde 0 a 0.2%
de EDGM, donde se encuentra un máximo, el cual significa que existe menor
hidratación en la partícula polimérica. Para los puntos restantes (0.3, 0.4 y
0.5%) la hidratación aumenta de manera proporcional con respecto al agente
de entrecruzamiento.
La curva de comportamiento a la temperatura de 45ºC tiene sus
máximos a 0 y 0.5 % de agente de entrecruzamiento, esto quiere decir que la
partícula tiene poca hidratación, pues la contribución más importante es la de
cavidad. En el punto a 0.5% la partícula es más rígida debido a la cantidad
de entrecruzamiento que impide que penetre el agua y la partícula no se
hinche.
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5
1,0x10-6
1,1x10-6
1,2x10-6
1,3x10-6
1,4x10-6
1,5x10-6
1,6x10-6
1,7x10-6
1,8x10-6
1,9x10-6
k f,1°
( bar
-1g-1
mL
)
% EDGM
30°C 45°C
b)
Figura 3.7.- La figura representa la compresibilidad a dilución infinita, contra el % de EDGM a las dos temperaturas de trabajo 30 y 45 °C.
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 57 -
La compresibilidad específica parcial a dilución infinita (Figura 3.7), al
igual que el volumen tiene dos contribuciones: de cavidad y de hidratación.
Se esperaba que el comportamiento del volumen y de la
compresibilidad tuviera la misma tendencia, sin embargo esto solo se cumple
para la temperatura de 30ºC; la partícula de 0 a 0.2% de agente de
entrecruzamiento gradualmente se vuelve más compresible, y a partir de este
punto la compresibilidad disminuye.
La compresibilidad es una propiedad termodinámica muy sensible y es
probable que la variación en el comportamiento de la compresibilidad a 45ºC,
se provocara por una burbuja dentro del equipo. A esta temperatura la
partícula se vuelve mucho mas compresible en 0.3% de agente
entrecruzante.
3.2.1.2 Cálculo de Propiedades Específicas Parciales de grupos polares y no polares.
Para poder obtener los valores de las propiedades parciales de los
componentes polares y no polares es necesario conocer las fracciones en
masa de los mismos, y se determinan con las ecuaciones 35 y 36:
32
22f mm
mt+
= (35)
32
33f mm
mt+
= (36)
Donde:
m2 = masa del componente polar, componente 2.
m3 = masa de los componentes no polares, componente 3.
tf2 = fracción masa del polar, componente 2.
tf3= fracción masa los componentes no polares, componente 3.
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 58 -
El cálculo del volumen específico parcial del componente polar
(componente 2) se tiene la siguiente ecuación:
3f3f
3f0
1;f3f
01;f
∆3;1;2 t
t)t(v
)t(vv ⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
∂∂
+= (37)
Para el cálculo del volumen específico parcial de los componentes no
polares (componente 3) se aplica la ecuación:
)t1(t
)t(v)t(vv 3f
3f
3f0
1;f3f
01;f
∆2;1;3 −⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
∂∂
+= (38)
En la tabla 3.2 se dan los valores de volumen específico parcial, tanto
para el componente polar, como para los componentes no polares; con
relación a tf3 y al porcentaje de agente de entrecruzamiento.
Tabla 3.2.- Valores obtenidos de volúmenes parciales del componente 2 (v∆
2;1,3) y componente 3 (v∆
3;1,2).
% EDGM tf3 30ºC 45ºC
v∆3;1,2 v∆2;1,3 v∆3;1,2 v∆2;1,3 0 0.8 1.00823074 -0.0783699 -2,54337543 14,4225185
0.1 0.801 1.56975885 -2.3385911 -0,67934497 6,68078338 0.2 0.802 0.52932342 1.88994909 1,15154322 -0,63134716 0.3 0.803 -0.6029788 6.46430417 0,4618088 2,16150238 0.4 0.804 -0.8489233 7.48534226 3,93590901 -11,9252238 0.5 0.805 -1.5645292 10.4207867 8,06660137 -29,982003
En la Figura 3.8 se representan los valores obtenidos de los
volúmenes específicos parciales con respecto a la fracción masa de los
componentes polares (componente 3).
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 59 -
0.800 0.801 0.802 0.803 0.804 0.805-4
-2
0
2
4
6
8
10
12
VΔ2;1,3 VΔ3;1,2
tf3
VΔ 2;1,
3( cm
3 /mL
)
-14
-12
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
VΔ3;1,2 ( cm
3/mL )
Figura 3.8.- En la gráfica se representan los valores de volumen
específicos parciales obtenidos a la temperatura de 30ºC.
En el comportamiento de la Figura 3.8 se observa que el volumen
específico en los grupos polares aumenta y el volumen de los grupos no
polares disminuye con respecto a la fracción masa de los grupos no polares
(componente 3 (tf3)).
0.800 0.801 0.802 0.803 0.804 0.805
-30
-20
-10
0
10
20
VΔ
2;1,3
VΔ
3;1,2
tf3
VΔ
2;1,
3( cm
3 /mL
)
-20
-10
0
10
20
30
40
VΔ3;1,2 ( cm
3/mL )
Figura 3.9.- En la gráfica se representan los valores de volumen específicos
parciales obtenidos a la temperatura de 45ºC
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 60 -
En la figura 3.9 el comportamiento de los componentes polares y no
polares es inverso con respecto a la temperatura de 30ºC, debido al
incremento de temperatura la partícula sufre una expansión térmica.
El volumen específico de los grupos polares (componente 2)
disminuye con el aumento en la fracción de los componentes no polares
(componente 3) y el volumen específico de los grupos no polares
(componente 3) aumenta conforme la fracción de los componentes no
polares aumenta.
Los valores de volumen específico a mayor temperatura para ambos
componentes son mayores, debido a la expansión térmica que sufre el
material.
Para el cálculo de las compresibilidades adiabáticas específicas
parciales tanto para el componente polar (componente 2) y los componentes
no polares (componente 3), se utilizan los datos de compresibilidad de la
tabla 3.6 y las siguientes ecuaciones:
3f3f
3f0
1;f3f
01;f
∆3;1;2 t
t)t(k
)t(kk ⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
∂∂
−= (39)
)t1(t
)t(k)t(kk 3f
3f
3f0
1;f3f
01;f
∆2;1;3 −⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
∂∂
+= (40)
En la tabla 3.3 se representan los valores obtenidos de
compresibilidad específica parcial para los componentes polares y no
polares; que fueron obtenidos mediante las derivadas, con los datos de tf3 y
compresibilidad a dilución infinita (kºf; 1).
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 61 -
Tabla 3.3- Valores obtenidos de compresibilidades parciales de los
componente 2 (k∆2,1,3) y componente 3 (k∆
3,1,2).
% EDGM tf3 30ºC 45ºC k∆3;1,2 k∆2;1,3 k∆3;1,2 k∆2;1,3
0 0.8 0.00026074 -0.0009829 2,98065E-05 -3,7545E-05 0.1 0.801 0.00024396 -0.0009154 -7,4413E-05 0,000375934 0.2 0.802 1.6202E-06 6.5795E-05 0,000327209 -0,0012474 0.3 0.803 -0.0002546 0.0011042 1,33476E-05 3,87691E-05 0.4 0.804 -0.0002829 0.00121956 -0,0001041 0,000505511 0.5 0.805 -0.0002806 0.00121011 0,000358734 -0,00139305
La Figura 3.10 nos muestra el comportamiento de las
compresibilidades específicas parciales de los grupos no polares y de los
grupos polares (ácido acrílico); con respecto a los grupos no polares.
0.800 0.801 0.802 0.803 0.804 0.805
-1.0x10-3
-5.0x10-4
0.0
5.0x10-4
1.0x10-3
1.5x10-3
kΔ
2;1,3
kΔ
3;1,2
tf3
kΔ
2;1,
3( bar
-1g-1
mL
)
-4.0x10-4
-2.0x10-4
0.0
2.0x10-4
4.0x10-4
6.0x10-4
8.0x10-4
1.0x10-3
1.2x10-3
1.4x10-3
kΔ3;1,2 ( bar -1g
-1mL )
Figura 3.10.- En la gráfica se representan los valores de compresibilidades
específicas parciales obtenidas a la temperatura de 30ºC
La compresibilidad de los grupos polares aumenta con respecto
a la concentración de los grupos no polares, debido a que la hidratación es
menor; como se aprecia ocurre lo contrario con los grupos no polares.
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 62 -
0.800 0.801 0.802 0.803 0.804 0.805-1.5x10-3
-1.0x10-3
-5.0x10-4
0.0
5.0x10-4
1.0x10-3
kΔ
2;1,3
kΔ
3;1,2
tf3
kΔ
2;1,
3( bar
-1g-1
mL
)
-1.5x10-3
-1.0x10-3
-5.0x10-4
0.0
5.0x10-4
1.0x10-3
kΔ3;1,2 ( bar -1g
-1mL )
Figura 3.11.- En la gráfica se representan los valores de compresibilidades
específicas parciales obtenidas a la temperatura de 45ºC.
En la Figura 3.11, se observa que con el aumento de temperatura el
comportamiento que varía es el de los grupos polares, su compresibilidad
disminuye con respecto a la concentración de los grupos no polares, debido
a que la hidratación es mayor y los grupos polares se vuelven menos
compresibles; el comportamiento para los grupos no polares es inverso.
Los valores de compresibilidad a 45°C de temperatura son de menor
magnitud con respecto a los valores en 30°C, ya que la expansión térmica
que sufre el material los vuelve más incompresibles.
3.2.2 Dispersión de Luz
El método de dispersión de luz permitió conocer el diámetro de
partícula de todos lo látex sintetizados ya que con la información obtenida
sobre la distribución del tamaño de partícula se procedió al cálculo tanto de
los diferentes diámetros como del índice de polidispersidad que a
continuación se definen:
NiNiDi
Dn ∑= (41)
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 63 -
NiDiNiDi
Dw ∑=2
(42)
2
3
NiDiNiDi
Dz ∑= (43)
Donde:
Dn: diámetro promedio en número (dato que proporciona el dispersor)
Dw: diámetro promedio en peso
Dz: diámetro promedio en z
DnDwI = (44)
I= Índice de polidispesidad
El índice de polidispersidad I, proporciona el ancho de distribución de
las partículas; se considera un sistema monodisperso cuando I=1, un sistema
poco polidisperso tiene valores entre 1.1 y 1.5 y valores de I>1.5 es un
sistema polidisperso.
Los datos proporcionados por el equipo Malvern Instruments
“ZetaSizer Nano ZS”, así como el ejemplo para el cálculo del los diámetros
del látex con 0.2% de agente entrecruzante a la temperatura de 25°C o
ambiente, se presentan en la tabla 3.7 que se muestra a continuación.
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 64 -
Tabla 3.7.-Datos de dispersión de luz el látex con 0.2%de EDGM a 25°C. Datos proporcionados
por el equipo Cálculos
Di (nm) % Ni Ni*Di Ni*Diˆ2 Di^3 122,4 0,1 12,24 1498,176 183376,742 141,8 3,3 467,94 66353,892 9408981,89 164,2 12,2 2003,24 328932,008 54010635,7 190,1 20,8 3954,08 751670,608 142892583 220,2 22,3 4910,46 1081283,29 238098581
255 18 4590 1170450 298464750 295,3 12 3543,6 1046425,08 309009326
342 6,9 2359,8 807051,6 276011647 396,1 3,2 1267,52 502064,672 198867817 458,7 1,1 504,57 231446,259 106164399 531,2 0,2 106,24 56434,688 29978106,3
7,28E+04 100 23719,69 6043610,28 1663090203
Dn = 236,95994Dw = 254,792971Dz = 275,181576
IP = 1,07525758
Los sistemas que fueron sintetizados en su mayoría son
monodispersos, como se muestra en la Figura 3.12.
0 100 200 300 400 500 600 7000
5
10
15
20
25
Núm
ero
de P
artíc
ula
(%)
Diámetro de Partícula (nm)
I=1,075
Figura 3.12.- Distribución del diámetro de partícula en el látex con 0.2%EDGM a
25°C.
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 65 -
El diámetro promedio de partícula se midió a tres temperaturas, y las
tablas 3.8, 3.9 y 3.10 muestran los resultados.
Tabla 3.8.- Resultados de la dispersión de luz a 25°C.
%EDGM Diámetro promedio
(nm)
Dn (nm)
Dw (nm)
Dz (nm) I
0 418,4 269,794665 385,898816 535,149744 1,430342650,1 306,9 262,702897 290,292741 323,409628 1,105022990,2 264,9 236,959940 254,792971 275,181576 1,075257580,3 271,2 235,757100 258,478557 285,215794 1,096376560,4 252,2 219,434300 239,114740 262,078125 1,089687160,5 341,6 277,972527 346,506527 346,506527 1,11199709
Tabla 3.9.- Resultados de la dispersión de luz a 30°C.
%EDGM Diámetro promedio
(nm)
Dn (nm)
Dw (nm)
Dz (nm) I
0 338 282,950552 319,433187 3,63E+02 1,128936440,1 271 243,888412 262,096938 2,83E+02 1,074659250,2 249,3 226,958300 240,984367 2,57E+02 1,0618002 0,3 267,6 244,202400 259,275409 2,76E+02 1,061723420,4 250,4 229,517400 242,033123 2,56E+02 1,054530610,5 292,1 270,096000 285,908494 3,03E+02 1,05854398
Tabla 3.10.- Resultados de la dispersión de luz a 50°C.
%EDGM
Diámetro promedio
(nm)
Dn (nm)
Dw (nm)
Dz (nm) I
0 315,3 274,585185 302,634010 3,35E+02 1,102149810,1 298,5 273,723500 291,030698 3,10E+02 1,063228760,2 279,4 255,573600 271,555438 2,89E+02 1,062533210,3 290,9 270,031732 283,249473 2,97E+02 1,048948840,4 273,4 250,107200 266,718740 2,85E+02 1,066417680,5 320,5 300,455300 315,781795 3,32E+02 1,0510109
La Figura 3.13 muestra de manera comparativa el comportamiento del
diámetro de partícula en función del porcentaje de EDGM y a la temperatura
a la fue medido.
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 66 -
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5
250
300
350
400
450
500
550
Dia
met
ro d
e pa
rtícu
la D
z (n
m)
% EDGM
25°C 30°C 50°C
Figura 3.13.- Diámetro en número de la partícula a distintas temperaturas.
Como se observa, a mayor temperatura el diámetro de partícula
aumenta; debido a la expansión térmica que sufre el material.
El diámetro de partícula mantiene una relación directa con el volumen
que se ha calculado en la sección anterior y puede decir que a mayor
volumen mayor diámetro de partícula.
3.2.3 Calorimetría Diferencial de Barrido (DSC)
Mediante la Ley de Fox, se puede calcular de manera teórica la
temperatura de transición vítrea (Tg) de un copolímero, conociendo las
temperaturas de transición vítrea de cada homopolímero:
3
3
2
2
1
11Tgw
Tgw
Tgw
Tg++= (45)
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 67 -
Donde:
w= fracción en peso del monómero
Tg= temperatura de transición vítrea del homopolímero (K)
Las temperaturas de transición vítrea para cada uno de los
homopolímeros que forman el copolímero son:
C8.105K379TgC9.104K378TgC1.54K219Tg
PAA
PMMA
PABu
°==°==
°−==
Estas temperaturas de transición vítrea fueron consultadas en el
Polymer Hadbook34, y están determinadas con una velocidad de barrido de
0.05°C/min.
Sustituyendo en la ecuación de Fox, de acuerdo a las fracciones
alimentadas de cada componente que constituyen el núcleo (ABu-MMA-AA)
y la coraza (MMA-AA) se tiene:
37918.0
37872.0
2191.0
Tg1
núcleo
++=
C42.79K577.352Tgnúcleo °==
3781
Tg1
coraza
=
C9.104K378Tgcoraza °==
La temperatura de transición vítrea teórica del núcleo es 79.42°C y de
la coraza es de 104.9 °C, en la Figura 3.14 se encuentra el termograma que
reportó el equipo con el cual se experimentó, ahí se pueden observar dos
temperaturas de transición vítrea.
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 68 -
Figura 3.14.- Termograma, barrido de la muestra
.
La determinación solo se llevó a cabo con el látex con mayor
porcentaje de agente entrecruzante debido a que la variación del mismo fue
de 0.1%. El comportamiento la curva es lineal y los valores obtenidos
teóricamente por medio de la ecuación de Fox no son aproximados a los
obtenidos, debido a la diferencia en la velocidad de barrido, teórica fue de
0.05°c/min y la utilizada en esta experimentación fue de 10°C/min. Sin
embargo tanto de forma teórica como experimentalmente se sabe que hay
dos Tg debido a la formación de un núcleo y una coraza en la partícula.
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 69 -
3.2.4 Espectroscopia de Infrarrojo IR
En la Figura 3.15 podemos observar el espectro obtenido del infrarrojo
correspondiente al látex sintetizado con mayor porcentaje de agente
entrecruzante (0.5%p); se observa una banda en 3500 cm-1 correspondiente
a la vibración de COOH característica de los grupos carboxílicos presentes
en el ácido acrílico. Después se observa una banda característica del enlace
C-H en 2954 cm-1 correspondiente al grupo CH3 seguida de una banda en
2850 cm-1 distintiva de la vibración –CH2–, mientras que en 1448 cm-1 se
observa otra vibración de –CH2– y en 1150 cm-1 se tiene una vibración de C-
C, la cual se puede tratar de un grupo butilo. Dichas bandas son de
esperarse ya que el grupo (–CH2–CH2–CH2 –CH3) pertenece al Acrilato de
Butilo; y el grupo (–CH3) es para el Metacrilato de Metilo.
En 1731 cm-1 aparece una banda correspondiente a la vibración de
C=O característica de los esteres alifáticos saturados y en 1250 cm-1 se
presenta la vibración de alargamiento de C-O-C de los esteres.
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 70 -
Figura 3.15.- Espectro de infrarrojo para el látex con 0.5% de EDGM
Con esta técnica, se identificaron los grupos funcionales presentes en
los látex sintetizados y se observó que la ausencia de grupos ésteres
vinílicos, característicos de 1800-1750cm-1, confirma la conversión
monómero-polímero.
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 71 -
3.2.5 Potencial Z
Esta técnica de caracterización fue usada para determina el potencial
zeta en la muestra, utilizando el equipo Malvern Zetasizer Nano ZS; en la
tabla 3.16 se muestran los resultados correspondientes a cada muestra.
Tabla 3.16.- Resultados del potencial Z a 25°C.
En la Figura 3.17 se muestra el comportamiento del potencial Zeta a
diferente porcentaje de agente de entrecruzamiento. Este comportamiento se
debe a la distancia que existe entre las capas que rodean a la partícula (capa
fija y capa difusa). Por lo que se dice que el potencial Zeta es la medida que
define la estabilidad de la partícula y que por naturaleza es negativa.
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5-56
-54
-52
-50
-48
-46
-44
-42
-40
-38
PZ (m
V)
EDGM (%)
PZ
Figura 3.17.- Comportamiento del Potencial Z, respecto al porcentaje de
de EDGM utilizado.
%EDGM PZ (mV) 0 -39,2
0,1 -51,4 0,2 -46,9 0,3 -53,6 0,4 -50,8 0,5 -54,0
CAPÍTULO 3 RESULTADOS Y DISCUCIÓN
- 72 -
En general los valores de potencial Z que se obtuvieron fueron altos35
y estos se incrementaron en función del porcentaje de agente de
entrecruzamiento, con esta técnica se comprobó que las partículas obtenidas
están cargadas por la presencia de un grupo funcional muy importante que
es el carboxilo.
CONCLUSIONES
CONCLUSIONES
- 74 -
CONCLUSIONES
Se sintetizaron una serie de látex núcleo-corza monodispersos con
diferentes concentraciones de agente de entrecruzamiento (0, 0.1, 0.2, 0.3,
0.4 y 0.5%p).
Se usó un método novedoso para el cálculo de propiedades
termodinámicas específicas, a través de datos de densidad y velocidad del
sonido de los látex sintetizados, encontrándose las interacciones de los
grupos polares y no polares.
Los resultados de volumen y la compresibilidad específicos de la
partícula polimérica a dilución infinita en función de la concentración de
agente de entrecruzamiento, medidos a 30ºC, alcanzan un máximo a una
concentración de 0.2%p de EDGM, que es el valor donde la partícula se
encuentra menos hidratada y más compresible.
En el caso del volumen y la compresibilidad específicos de la partícula
polimérica a dilución infinita en función de la concentración de agente de
entrecruzamiento, medidos a 45ºC la menor hidratación y por lo tanto el
mayor volumen es para el látex con 0.5%p de EDGM; mientras que la
compresibilidad mayor se encuentra en el 0.3%p de EDGM.
A la temperatura de 45ºC, la hidratación en los grupos polares
aumenta teniendo un comportamiento inverso al de menor temperatura, tanto
para el volumen específico como para la compresibilidad.
El diámetro de partícula medido por dispersión cuasielástica de luz,
oscila entre los valores de 250 y 500nm a las tres temperaturas a las que fue
medido. Los menores diámetros de partícula fueron a la temperatura de
30°C. Los diámetros de partícula mayores son para 0% y 0.5% de agente de
CONCLUSIONES
- 75 -
entrecruzamiento, en las tres temperaturas. Los látex obtenidos son
monodispersos.
El termograma muestra 2 temperaturas de transición vítrea (Tg), la de
110.17ºC y 118.47°C correspondiente al núcleo y a la coraza
respectivamente.
La espectroscopia de infrarrojo (IR), confirman la presencia de los
grupos funcionales existentes en la partícula y la conversión total de
monómero a polímero debido a la ausencia de grupos ésteres vinílicos.
La determinación del potencial Z ayuda a comprobar que las partículas
obtenidas, están cargadas negativamente debido a la presencia del grupo
funcional carboxilo, y su comportamiento es que a mayor porcentaje de
EDGM, mayor potencial, y más inestable es el sistema.
BIBLIOGRAFÍA
BILBIOGRAFÍA
- 77 -
BIBLIOGRAFÍA 1 M. Corea, M.J. García, B. Padilla, and J. M. del Río, “Thermodynamics of Fractions and Its Application to the Hydration Study of the Swelling Process in Funcionalized Polymer Particles”, American Chemical Society 2004 2 Duncan J. Shaw, “Colloidal and Surface Chemistri”,Butterworth Heinemann, Fourth Edition , 1992 Gran Bretaña 3 Robert M. Fitch, “Polymer colloids: Comprehensive introduction”, Academic Press 1997 USA 4 Andrea M. Santos, Abdelhamid Elaissari, José M. G. Martinho, Christian Pichot “Preparation and characterization of carboxylic- containing poly(methyl methacrylate) nanolatexes”, 2003 5 Eduardo Mendizábal Mijares, “Emulsiones Y Microemulsiones Obtenidas Mediante Polimerización De Monómeros Y Su Interés En La Vida Diaria” Universidad de Guadalajara, Guadalajara (Jalisco). México 6 Abdelhamid Elaissari “Coloidal Polymers Synthesis and Characterization” Marcel Dekker, Inc. USA 2003 Pag: 109-133 7 Bilmeyer, Fred W. “Textbook of Polymer Science”, Ed. John Wiley and Sons, USA, 1971. 8 Pardue, Harry L. “Chemistry and Experimental Science”, Ed. John Wiley and Sons, USA, 1995. 9 Gary W. Poehlein, “Advances in Emulsion Polymerization and Latex Technology”. 10 L.H. Sperling, “Introduction to physical polymer science”, Wiley-Interscience, 3ª edición, USA 2001, Pág. 10-12 11 R. Arshady, “Suspension, Emulsion, and Dispersion polymerization: Methodological Survey”. Colloid & Polymer Science 270. London England. Pág. 717-732. 12 F. Joseph Schork, “Free Radical Polymerization”, School of Chemical Engineering. Georgia Institute of Technology. 13 Odian, G. 1981. “Principles of polymerization”. Ed. John Waley and Sons USA
BILBIOGRAFÍA
- 78 -
14 Peter A. Lovell, Mohamed El-Aasser, “Emulsion Polymerization and emulsion polymers”, Ed. John Wiley & Sons, 1997 15 Rodríguez F.; Rodríguez B.E. “Principios de polímeros”. Ed. El Manual Moderno. México, 1984. 16 Rudin Alfred, “The Elements of Polymer Science and Engineering”, Second Edition, An Introductory text and Reference Engineers and Chemists, USA, 1999. 17 Mohamed El-Aasser, Eric Daniel, “Avances in Emulsion Polymerization and Latex Technology”, Emulsión Polymers Institute Lehigh Univesity. 18 Peter A. Lovell, Mohamed El-Aasser, “Emulsion Polymerization and emulsion polymers”, Ed. John Wiley & Sons, 1997 19 García García y Padilla Flores “Síntesis de Coloides Poliméricos Hinchables”, Tesis de la Facultad de Química. UAEM México, Marzo 2004 20 Novell Meter A., El-Aasser MohamedS. “Emulsion Polymerization and Emulsion Polymers”, Ed. John Wiley and Sonsa, USA, 1997 21 Do Ik Lee, Yohannes Chonce, “Surface-Charged Polymer Colloids:preparation,characterization, properties and applications”, The Dow Chemical Company 22 Martinelli Marisa, et al. “Materiales Poliméricos Funcionalizados, Parte I: Síntesis y Funcionalización de monómeros funcionalizados”. Revista Iberoamericana de Polímeros, Universidad Nacional de Córdoba Argentina, Volumen 4(4), Diciembre 2003 23 Wegner G. “Functional Polymers” Acta Materialia. 48, 253 (2000) 24 Friedich Helfferich. “Ion Exchange”. Editorial Dover Publication. Pàg. 5-9, 95-115 25 Levenspiel, “Ingeniería de las reacciones químicas”, Editorial Reverte, S.A. México 1987 26 Felder Richard M, et al. “Principios elementales de los procesos químicos”. Segunda Edición Addison-Wesley Iberoamericana, S.A. 1991. 27 Gilbert W. Castellan, “Fisicoquímica”, Eddison-Wesley, 2ª. Edición, Massachusetts, E.U.A., 1998. Pag. 27, 374 - 377.
BILBIOGRAFÍA
- 79 -
28 David M. Himmelblau, “Basic Principles and Calculations in Chemical Engineering”, Prentice Hall Inc. Englewood Cliffs, New Jersey, 1967, Pag. 265, 267. 29 Pilcher, G., Jones M.N., Espada L., Skinner H:A., J. “Chem. Termodynamics” 1, 1999, Pág. 381.
30 Uribe Velasco, Miguel, “Los Polímeros”. Síntesis, caracterización, degradación y reología, Mehrenberger Y. Pierre
31 Dean, John A. “The Analytical Chemistry Handbook”. New York. McGraw Hill, Inc. 1995. Pág. 15.1–15.5 32 Douglas A. Skoog. James J. Leary. “Análisis Instrumental”. Editorial McGraw Hill. Cuarta Ediciòn. España. Págs. 246-295, 310-319. (1994) 33 L. W. Busse, J. V. Swintosky, S. Riegelman, En el “American Pharmacy”, R.A. Lyman Vol. ll, Filadelfia, 1947, Pág. 171 34 J. Brandrup, E. H. Immergut, editores “Polymer Handbook”, John Wiley and Sons, USA 1975, Pàg. III,139 –III,180 35http://www.malvern.co.uk/LabEng/technology/zeta_potential/zeta_potential_LDE.htm