RIESGO DE CONDENSACIÓN DE VAPOR DE AGUA IV.1 Conceptos … CUIM... · 2012. 11. 20. · la IRAM...

IV NORMA IRAM N° 11625 (VERSIÓN AÑO 2000) - VERIFICACIÓN DEL IV NORMA IRAM N° 11625 (VERSIÓN AÑO 2000) - VERIFICACIÓN DEL RIESGO DE CONDENSACIÓN DE VAPOR DE AGUA

IV.1 Conceptos Básicos

Esta verificación es exigida para todas las zonas bioclimáticas del país. Veamos dos conceptos básicos: Condensación superficial: Es la que se produce sobre la superficie interna de la pared o techo cuando la temperatura de dicha superficie es menor que la temperatura de rocío del recinto. Condensación intersticial: es la que se produce en el interior de las capas del muro (intersticios) o techo, debido a la disminución de su temperatura por debajo del punto de rocío. Vemos que en ambos casos entra en las definiciones el concepto de temperatura de rocío o punto de rocío, que es aquella temperatura (en este caso de la pared o techo) por debajo de la cual se produce condensación para una determinada presión de vapor de agua en el ambiente o en el interior de la pared o techo (según se trate de condensación superficial o intersticial respectivamente). En consecuencia, la verificación que vamos a realizar consiste en determinar las temperaturas en la superficie y en el interior del muro (o techo) y compararlas con las temperaturas de rocío en los mismos lugares.

IV.2 Datos Necesarios

Supongamos el muro de la derecha compuesto por tres materiales distintos, de espesores e1, e2 y e3 y conductividades térmicas λ1, λ2 y λ3respectivamente. Para realizar el cálculo debemos conocer además las temperaturas y humedades relativas tanto en el interior como en el exterior de la vivienda.

La Norma IRAM N° 11625 fija los siguientes valores: Interior: ti = 18°C Para local destinado a vivienda - tabla N°2 de la Norma HRi = Es función de la temperatura exterior de diseño y se obtiene del

gráfico N°5 de la Norma. Exterior: Te = Temperatura mínima de diseño de invierno (TDMN) según tabla

2 IRAM 11603 para la localidad HRe = 90%

INT. EXT.

e3e1 e2

(1) (2) (3) (4)

λ1 λ2 λ3

DOCUMENTO TECNICO: ACONDICIONAMIENTO HIGROTERMICO - 1Secretaría de Obras Públicas - Subsecretaría de Desarrollo Urbano y Vivienda

Dirección Nacional de Políticas Habitacionales - Dirección de Tecnología e Industrialización

IV.3 P ierocedim nto Explicamos seguidamente por separado el procedimiento de verificación

IV.3.1 Condensación Superficial

para condensación superficial y para condensación intersticial.

IV.3.1.a Determinación de la temperatura en la superficie de la pared

Tomando el ejemplo de IV.2, hallamos: Δ = t – tt i e

abe aquí una consideración importante. El valor de Rsi que debe

s la temperatura en el plano (1), esto es la

Rsi Δt 0,17Δtθ = ti - = 18°C -

Y como ya conocemos: RT = Rsi + Rt + Rse

Donde, recordamos: e1 e2 e3Rt =

1+

λ λ2+

λ3 Cadoptarse según el apartado 5.2.3.1 de la Norma es 0,17m2K/W tanto para muros como para techos, en cambio Rse es el valor de la tabla 2 de la IRAM 11601 (0,04m2K/W) Con estos valores calculamosuperficie interior del muro,que llamaremos θ, mediante la fórmula siguiente:

RT RT

.3.1.b Determinación de la temperatura de rocío en la superficie de la pared IV(tr1)Analizaremos para ello un diagrama muy particular que se conoce como “diagrama psicrométrico” (figura 6, pag.28 de la IRAM 11625) que tiene las siguientes características:



Este diagrama, relaciona las temperaturas de bulbo seco (abcisas) con la presión de vapor (ordenadas), a través de curvas de humedad relativa (HR) constante, partiendo de la de 10% hasta llegar a la de 100% que corresponde a la saturación. Veamos una aplicación que nos interesa de este diagrama. Si conozco (como de hecho conocemos), la temperatura en el interior del local (ti) y la humedad relativa en él (Hri) puedo, entrando con ti hasta la curva de humedad HRi constante (punto A del gráfico), leer en ordenadas el valor de pvi, es decir la presión parcial de vapor en el interior de la vivienda. Ahora bien, si mantengo esa presión de vapor disminuyendo la temperatura (o sea, me desplazo a la izquierda de A en dirección paralela al eje de abcisas), me voy a encontrar en el punto B con la curva de saturación (100% de HRi, comienza la condensación), de manera que si leo en abcisas la temperatura, ésta será la temperatura de rocío (tr1) en la superficie del muro, por debajo de la cual para la presión de vapor pvi en el interior de la vivienda, se produce condensación. Hemos obtenido entonces tr1.

IV.3.1.c Comparación de las temperaturasPor lo antes dicho caben dos posibilidades:

* Si θ > tr1 no hay riesgo de condensación superficial.

* Si θ ≤ tr1 existe riesgo de condensación superficial y debe reestudiarse la solución constructiva del muro.

IV.3.1.d Ejemplos de aplicación del procedimiento

En los apartados A.6.1.1 y A.6.2.1 de la IRAM 11625 se desarrollan dos ejemplos que ilustran sobre el procedimiento de verificación para condensación superficial.

IV.3.2 Condensación Intersticial IV.3.2.a Determinación de las temperaturas en los distintos planos

Como vimos en IV.3.1.a debemos hallar Δt y RT aplicando las fórmulas ya conocidas. Sin embargo, cabe tener presente una diferencia importante, esto es en el valor de Rsi. Mientras para la verificación del riesgo de condensación superficial adoptábamos 0,17m2K/W, para condensación intersticial deben tomarse los valores de la tabla 2 de la IRAM 11001, esto es

Rsi = 0,13 m2K/W para muros (flujo horizontal) Rsi = 0,10 m2K/W para techos (flujo ascendente)

Para Rse se adopta también aquí 0,04 m2K/W



Calculados entonces Δt y RT podemos calcular la temperatura en cada uno de los planos (1), (2), (3) y (4)que separan las capas o estratos que componen el muro, según se indica en la figura IV.2, mediante la fórmula: Está fórmula expresa que la temperatura en el plano X es igual a la temperatura en el plano anterior (X – 1), menos Rx (resistencia térmica del estrato o capa comprendido entre los planos x y (x – 1) multiplicada por Δt y dividido por RT. Apliquemos entonces la fórmula para determinar por ejemplo t1 que es la temperatura en la cara interna de la pared.

Rsi Δtt1 = ti -

RT

Nótese que t x-1 = ti (temperatura interior) y que Rx = Rsi ya que antes del plano (1) no hay otro material. Esto de por sí nos indica que la temperatura en la superficie de la pared es menor que la temperatura del

mbiente interior (ti) y la causa de esa caída es justamente Rsi, que tiene o menos inmóvil adherida a la pared,

superficial), ya que varía el (y

Así siguiendo se calcula la temperatura en los sucesivofinalmente un gráfico de las

Rx Δttx = t(x-1) -

RT

asu origen en una capa de aire másoriginando un cierto efecto aislante térmico. Nótese también que esta t1no es la misma que θ(ver condensación valor de Rsi en consecuencia RT). Por la misma fórmula calculamos la temperatura en el plano (2).

R2 Δtt = t -2 1

RT

e1R2 =

λ1

s planos, obteniéndose características siguientes:

INT. EXT.

t 1

i

t(°k)

t3 t

t2

e

t

t4



IV.3.2.b IV.3.2.b Determinación de las temperaturas de rocío en los distintos planosDeterminación de las temperaturas de rocío en los distintos planos Veamos primero algunos conceptos que utilizaremos en el cálculo.

Definimos como permeabilidad al vapor de agua “δ“ de un material a la ropiedad que ind l facilidad que tiene para ser atravesado por una

de agua. p ica a masa vapor deSe mide en g/mhkPa.

Llamamos permeancia “ρ“ a la cantidad de vapor (expresada en gramos) que atraviesa en estado de régimen un metro cuadrado de pared (o

Además,

Veamos ahora cómo calcular la presión de vapor en los planos (1) a (4) que mostramos en la figura siguiente. Lo hacemos mediante una fórmula similar a la aplicada para calcular las temperaturas.

p RvxPx = P ) -

Rv

techo) durante una hora y para una diferencia de presión de vapor entre el interior y el exterior de un Kilo-Pascal. Se mide en g/m2hkPa.

expresión que indica que la permeancia es la inversa de la resistencia al paso del vapor (así como antes dijimos que la conductividad térmica es la inversa de la resistencia térmica). Volvamos ahora al diagrama psicrométrico cuya utilidad hemos explicado en IV.3.1.b. Allí vimos cómo obtener pvi a partir de ti. Con el mismo procedimiento puedo obtener pve a partir de te y HRe. Puedo calcular entonces un:

Δ(x-1

Para aplicar esta fórmula debemos conocer Rv y Rvx. Rv que es la resistencia total del muro al paso del vapor, se calcula mediante la expresión: donde: ei

δi

En nuestro caso:

1 ρ =

Rv

Δp = pvi - pve

son los espesores (en m)

las permeabilidades de los materiales, que se obtienen de la tabla 11 de la norma IRAM 11601.

eiRv = Σ

δi

e1 e2 3Rv =

δ1+

δ2+

δ3



Por otra parte Rvx es la resistencia al paso del vapor entre el plano x y el (x-1)

Calculamos por este procedimiento las presiones de vapor en los cuatro planos. Conocidas entonces las prepsicronométrico con ese dato

siones de vapor, vamos al diagrama y tal como hicimos para condensación

uperficial, vamos c u p le a

turas de rocío en el muro que estamos analizando.

ano (3)

s on na ara la l eje de abcisas hasta intersectar la curva de saturación (HR 100%) y leemos en abcisas la temperatura de rocío en cada uno de los planos. El esquema siguiente muestra el gráfico de tempera

medida desde el interior de la vivienda. Por ejemplo en un pl

e2Rv3 =

δ2

aplicando, entonces la fórmula para calvapor en el plano (3), resulta:

cular de presión de

Rv3 ΔpPv3 = Pv2 - Rv

(1) (2) (3) (4)

INT. EXT.

e1 e2 e3 δ1 δ2 δ3

INT. EXT.t r1tr2

r3t

t r4



IV.3IV.3 Verificación.2.c Superposición de gráficos -.2.c Superposición de gráficos - Verificación T cas: el gráfico de temperaturas en los distintos planos y el de temperaturas de rocío en esos mismos pl para determinar si en algún lugar la temperatura del muro es inferior a la temperatura de rocío, porque en es n (de hecho basta con comparar ambas temperaturas en cada plano, pero graficando se visualiza mejor el problema

Como se ve, en el presente caso, en ningún plano se cruzan ambos grátem

es al

engo ya las dos herramientas bási

anos. Sólo me resta superponerlos

e caso tendré condensació

.

ficos y el de temperaturas del muro está siempre por encima del de peraturas de rocío.

Nótese que no se produce condensación intersticial (ver definicioncomienzo), con lo cual hemos completado la verificación.

Veamos con otros gráficos otras situaciones y sus posibles soluco de la figura de abajo, en toda la zoión intersticial, ya que en esa zona las

interior del muro son inferiores a las temperaturas de rocío. La solución consiste en interponer una barrera de vapor.

omo barrera de vapor a un material, generalmente de pequeño espesor, que ofrece una alta resistencia al pasaje de vapor. Para que un material pueda ser considerado como barrera de vapor, su permeancia (ver

ión al comienzo) debe ser inferior a 0,75 g/m2

te valor es suficiente para evitar la condensación inPor ello se debe efectuar, en todos los casos, la verificación analítica aquí

ada.

iones.

En el cas na rayada se produce condensac temperaturas en el

Se define c

definic hkPa, aunque no siempre es stersticial.

explic

r1tINT. EXT.

t

t(°k)

r3t

r2tt3

tt r4

e

ett4

it

1ti

t2



n todos los casos ρ está expresado en g/m hkPa

2

de la barrera de vapor es la de frenar el paso del vapor y, en onsecuencia disminuir la presión de vapor dentro de la pared (o techo) en s puntos en que comienza a bajar la temperatura. Por este motivo debe

Hojas de aluminio 25 micrones ρ = 0 8 micrones ρ = 0,0112

n todos los casos ρ está expresado en g/m hkPa

2

de la barrera de vapor es la de frenar el paso del vapor y, en onsecuencia disminuir la presión de vapor dentro de la pared (o techo) en s puntos en que comienza a bajar la temperatura. Por este motivo debe

t(°k)

Hojas de aluminio 25 micrones ρ = 0 8 micrones ρ = 0,0112

film de polietileno 50 micrones (0,05 mm) ρ = 0,033 100 micrones (0,10 mm) ρ = 0,016

film de polietileno 50 micrones (0,05 mm) ρ = 0,033 100 micrones (0,10 mm) ρ = 0,016 fieltro asfáltico ρ = 0,67

2

fieltro asfáltico ρ = 0,67

2EE Existen otros materiales denominados frenos de vapor cuya permeancia al vapor de agua es mayor que 0,75 g/m2hkPa que, si bien no tienen la misma efectividad que una barrera, alcanzan en algunos casos para reducir la presión de vapor a un valor compatible con la verificación del riesgo de

Existen otros materiales denominados frenos de vapor cuya permeancia al vapor de agua es mayor que 0,75 g/m

condensación intersticial. Tal el caso del papel Kraft de 500g/m y de algunas pinturas (ver páginas 35 a 37 de la IRAM 11.601). condensación intersticial. Tal el caso del papel Kraft de 500g/m y de algunas pinturas (ver páginas 35 a 37 de la IRAM 11.601). Tanto se trate de barreras como de frenos al pasaje del vapor, en plaza existen otros productos no especificados en la 11.601. Se recomienda al respecto verificar si los valores de permeancia que se consignan en la folletería técnico-comercial son avalados por un laboratorio de probada seriedad. La función

Tanto se trate de barreras como de frenos al pasaje del vapor, en plaza existen otros productos no especificados en la 11.601. Se recomienda al respecto verificar si los valores de permeancia que se consignan en la folletería técnico-comercial son avalados por un laboratorio de probada seriedad. La función cclolo

2hkPa que, si bien no tienen la misma efectividad que una barrera, alcanzan en algunos casos para reducir la presión de vapor a un valor compatible con la verificación del riesgo de

ser colocada del lado más caliente. Veamos su efecto interponiendo por jemplo un film de polietileno en el plano (2). e

tt r3

INT. EXT.

t3

r2

r4t

t4t

t r1

tt i 1t2

e



tINT. EXT.

r4t

t4

r3t

3

te

tt

t r1 t

i

2

t (°k)

barrera de vapor

r2

r2t´

t1

o material

sistencia al paso del vapor, de manera que PV2 cae de manera ignificativa y aparece t´r2 menor que tr2 . oncluyendo: hemos conseguido mediante la barrera de vapor que las

por encima de las temperaturas de e condensación intersticial.

IV.4 Ejemplo de aplicación del procedimie

Nótese que aparece una t´r2 porque hemos incorporado un nuevque por sus características hace aumentar considerablemente el valor de la resCtemperaturas en el muro se mantenganrocío, con lo cual ha desaparecido el riesgo d

nto de verificación del riesgo de condensación superficial e intersticial para un techo con ático.

Al final del apartado II.3.2.2 de la presente publicación hemos desarrollado u cá ulo de K para un techo con ático y ahora lo complementamos con la verificación del riesgo de condensación superficial e in ugar porque se trata de u operatoria FO.NA.VI. y eKe1Elo THTH Av

n ejemplo de lc

tersticial Lo hacemos por dos razones: en primer la solución constructiva masivamente utilizada en lan

n segundo lugar porque la aplicación del método simplificado del cálculo de y que ahora utilizaremos para la verificación del riesgo de condensación, xige algunas adaptaciones al procedimiento establecido en la Norma IRAM 1625. n primer lugar determinamos los datos para el cálculo. Recordemos que la calización de la obra es en Pehuajó (Pcia. De Buenos Aires).

i = 18 ºC Ri = 67% (del gráfico 5 de la IRAM 11625) e = -1,2 ºC Re = 90%

claramos además que haremos la verificación para las tres posibilidades de entilación del ático.



a)Ático débilmente ventilado o no ventilado Condensación superficial Dado que debemos adoptar Rsi = 0,17m2K/W no podemos valernos del cálculo del K ya realizado. Recordemos que: RT = 0,85 (RF + Re) O sea RT = 0,85 RF + 0,85 Re

Ahora bien ei

0,85 RF = 0,85 Rsi + 0,85 Σλi

+ 0,85 Rse

A los efectos de ponerse del lado de la seguridad, en los ejemplos contenidos en el Anexo B del “Esquema 1 de modificación Nº1 de la Norma IRAM 11601” se debe desafectar a Rsi del coeficiente 0,85, razón por la cual en este caso:

ei0,85 RF = Rsi + 0,85 Σ

λi+ 0,85 Rse

Aplicando valores 0,011 0,05

0,85 RF = 0,17 + 0,85 0,16 + 0,034 + 0,85 x 0,10 =

m K = 0,17 + 1,308 + 0,085 = 1,563 W

2

RC, en cambio, es el calculado para hallar el valor de K, luego

RT

0,85 RC = 0,85 x 0,140 = 0,119 m2K/W Finalmente RT = 1,563 + 0,119 = 1,682 m2K/W

Conocido RT, podemos obtener θ Rsi Δt

θ = ti -

Con Δt = 18 ºC – (-1,2 ºC) = 19,2 ºC Luego:

0,17 x 19,218 - = 16,05 ºCθ =

1,682 Calculamos ahora la tr1(temperatura del rocío sobre el paramento interior)

o θ > tr1, hemos verificado que no existe riesgo de condensación superficial.

Entrando en el diagrama psicrométrico con ti = 18 ºC y HRi= 67%, obtenemos una presión de vapor de 1,38 kPa y una tr1 = 11,7 ºC. Finalmente, siend



Condensación intersticialCondensación intersticial Desarrollamos el cálculo valiéndonos de la tabla 3 que propone la IRAM

icado por 0,85 para cumplir con la fórmula de

( uras de rocío) conocidas las presiones de (columna 9) puede usarse el diagrama

o o bien, para obtener mayor exactitud, los valores de la tabla 6 (pág. 25 y 26 de la IRAM 11625) erpolando entre dos valores sucesivos cuando corresponda. En la ese segundo método.

CAP(1)

11625. Nótese que los espesores de las capas y las resistencias térmicas

n multiplsuperficiales se haRT. Para obtener las tr temperatvapor en los distintos planospsicrométric

inttabla siguiente hemos adoptado

A e

(2) λ

(3) R (4)

t (5)

δ (6)

Rv (7)

HR (8)

P (9)

tr (10)

ΔT (11)

Nº m g/mhkPa m2hkPa % kPa ºC ºC W/mK m K/W C 2

AIRE INTERI 18,00 67 1,380 11,70 +6,30 OR

1 Resist. SuForjado ,1

0 p. Int. 0 0x0,85=,0850

17,00 1,380 11,70 +5,30 2 Machimbre Pino ½” 6 0,058 0,035 0,314 0,011x0,85 0,1

16,30 1,376 11,70 +4,60 3 Film Polieilenot. 100u 62,500

16,30 0,502 -2,40 8,70+14 Lana de vidrio 0,05x0,85 0,034 1,250 0, 0,100 500

1,27 0,500 -2,40 +3,67 5 Rse forjado

0,10X0,85

=

0,085

0,25 0,500 -2,40 +2,15 6 Rse inferior cubierta

0,10X0,85 =

0,085

- 0,78 0,500 -2,40 +1,62 7 Cubiertachapa 0 de 0,005X0,85 110 0,000

- 0,78 0,500 -2,40 +1,62 8 ---------

9 ---------

- 0,78 0,500 -2,40 +1,62 10 Resist. Ext. Cubierta 0,034 -1,20

0,500 -2,40 +1,20

Sup.

0,04X0,85=

AIRE EXTERIOR -1,20 90 0,500 -2,40 +1,20

TOTAL 62,914 0,880 1,598 19,20

Como sexiste rie

e observa en la columna (11) todos los ΔT son positivos, luego no sgo de c n intersticial

a) c e d

ondensació

Áti o v ntila o Vale tanto para condensación superficial como intersticial el cálculo

ia el techo verifica también en este caso. realizado en a). En consecuenc



b) Ático muy ventilado Condensación superficial Como en el caso del ático débilmente ventilado o no ventilado partimos de la fórmula del RT del método simplificado( ver II.3.1.2.2c) RT= 2 Rsi + Rf Para poder aplicar esta fórmula a la verificación del riesgo de condensación superficial, debemos desdoblar el 2 Rsi. En efecto, tenemos un Rsi= 0,17 m K/W correspondiente al espacio entre el ambiente y el forjado (cielorraso) y un R

2

si= 0,10 m K/W entre el forjado y el aire interior de la cámara. En consecuencia,

2

RT= 0,17 + 0,011 + 0,05 + 0,10= 1,803 m2 K/W 0,16 0,034

y 18 ,17 1

θ= °C – 0 x 9,2 = 16,19°C Condensación int rstic

1,803 e ial

Recu m aq o l c o e ab 3Aquí también desdoblamos el en dos valores de m2

cap 1 y otr en la .

t HR (8)

P tr ΔT

rrimos ta bién uí a v lcar e álcul n la t la 2 Rsi o,10 K/W, uno

en la a o 5

CAPA (1)

e (2)

λ (3)

R (4) (5)

δ (6)

Rv (7) (9) (10) (11)

Nº m W/mK g/mhkPa m2hkPa % m2K/W C kPa ºC ºC AIRE INTERIOR 18,00 67 1,380 11,70 +6,30

1 Resist. Sup. Int.Forjado 0,10

16,90 1,380 11,70 +5,20 2 Machimbre Pino ½” 0,035 0, 4 0,011 0,16 0,069 31

16,14 1,377 11,70+4,44 3 Film Poliet. 62,500 100u

16,14 0502 -2,40 +18,544 Lana de vidrio 0,05 0,034 0,500 0,100 1,471

-0,07 0,500 -2,40 +2,33 5 Resist.superf. forjado-ático------- 0,10

-1,20 0,500 -2,40 +1,20 6 ------------

7 ------------

8 -------- ----

9 ------------

10 Resist. SExt.

up.

AIRE EXTERIOR -1,20 90 0,500 -2,40 +1,20 TOTAL 1,740 19,20 62,914 0,880

Como vemos las ΔT de la columna (11) son positivas, luego no existe riesgo de condensación intersticial.



IV.5 Otras consideraciones IV.5.1 Condensación en paneles prefabricados

Condensación superficial Es s puentes tér orizontales) entre pa en es (ox voques, etc.) y en la aparición de co ue, en un primer momento se circunscriben a la zona de techo, tor iente.

Co

muy frecuente que se presente, como antes decíamos, en lomicos que se producen en las juntas verticales (y hneles prefabricados. La presencia de humedad por condensacióntas zonas deriva inevitablemente en un ataque a los materialesidación de perfiles, degradación de re

lonias de hongos ql puente térmico y más tarde se extienden al resto de la pared onando en muchos casos, inhabitable el amb

ndensación intersticial Aquí el problema tiene una dificultad adicional y es que la condensación se pro advierte, o se adla

n termedio, ya que de producirse condensación la hum dad h ce pe er al material sus propiedades de aislante

I endaciones del Anexo A de la Norma IRAM 11603

duce en el interior del muro o techo y que por eso no seevierte cuando ya ha traído consecu ncia sobre los materiales a los que

humedad ataca. Un caso especial es el de los paneles sándwich con a de vidrio en su estrato inla

allí, e a rd térmico, con lo cual desaparece la finalidad de su incorporación.

V.5.2 RecomLos apartados A.1 a A.3 del Anexo A contienen una serie de

es, algunas de carácter general y con la efectividad de rrera de v por. Finalmente se

proponen un conjunto de solu s constructivas par i a s os de conden ación superficial e intersticial en los pisos para

viviendas ubicadas en las zonas bioclimáticas 5 y 6 de o .

IV.5.3 Recomendaciones de diseño – Norma IRAM 11605

recomendaciones todas ellas imotras vinculadas

portantla ba a

cione a m nimiz r loriesg s

la N rma IRAM11603

Además de los procedimientos de cálculo y las verificaciones que hemos

sarrollado en las ágina anteriores, cabe subrayar por su importancia, ño contenidas en la Norma IRAM

a cada una de las zonas bioclimáticas del país (Apartado 5, pág. a 11) y derivad s de as orientaciones favorables en función del

miento (Apartado 6, pág. 11 14). La mayoría de estas recomendaciones han sido incorporadas a los

ares Mínimo de C lidad Vi endas e In é e p rtados 4 .1.5 y .3.2.

de p s un conjunto de recomendaciones de dise11.603 par9 a lasolea a

"Estánd s a para vi d ter s Social" n susa a .3 4



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