Riego Por Aspersion Maiz Aamp

RIEGO POR ASPERSION

Datos de Diseño:

DATOS

Cultivo = Alfalfa

Area de terreno = 67.60 Has

Evapotranspiracion diaria = 6.4 mm/dia

Evapotranspiracion total = 1450.10 mm

Kc = 0.82

Eficiencia = 85 %

Caudal disponible = 12 ltrs/seg

Profundidad de raíces = 1000.00 mm

Tipo de suelo = Limoso

Espaciamiento de aspersores = 8 m

Espaciamiento de alas de riego = 8 m

Longitud del ala regadora = 61 m

Tipo de aspersor = NAAN 501

Caudal de aspersor = 0.117 m3/hr

Presion de trabajo = 4 atmosferas

Radio de mojado = 12.5 m

Velocidad de aplicación = 8 mm/h

Altura de operación = 2.1 m

Capacidad de campo = 16 %

Punto Marchitez = 4 %

Agua Aprovechable = 12 %

Peso especifico aparente = 1.24 grs/cm3

Dias de trabajo a la semana (JS) = 6.00

Horas de trabajo diario (JD) = 12.00

Pendiente del terreno = 2.5 %

DISEÑO AGRONOMICO

1.- CALCULO DE LA EVAPOTRANSPIRACION POTENCIAL

Con la informacion climatologica se determina Eto aplicando un metodo que se adecue a la zona del proyecto

2.- CALCULO DE LA LAMINA DE RIEGO A REPONER

Dónde:

Lr : Lámina de riego que se debe aplicar en cada riego (cm)

CC : Contenido volumétrico de humedad a capacidad de campo (cm3/cm3)

PMP : Contenido volumétrico de humedad a punto de marchitamiento permanente (cm3/cm3)

Pr : Profundidad de raíces (cm)

f : Peso especifico aparente

Lr= 14.88 cm

Lr=(CC−PMP )100

∗δ ap*Pr

Lr= 7.44 cm

Dónde:

Lb : Lamina bruta

Lr : Lamina de riego

Ea: Eficiencia de aplicación

Lb = 8.752941 cm

3.- FRECUENCIA DE RIEGO:

Dónde:

Fr : Frecuencia de riego (días).

Lr : Lámina de riego (mm).

Et : Evapotranspiración del cultivo (mm/día).

Fr = 14 Dias

Lr=0 . 50(CC−PMP )100

∗δ ap *Pr

Lb=LrEa

Fr=Lr (mm)

Et (mm /dia)

2.- CALCULO DE LA DOSIS DE RIEGO

Dónde:

Dp : Cantidad de agua que se requiere reponer durante el desarrollo del cultivo (m3/ha)

SEt : Evapotranspiración de todo el período de desarrollo del cultivo (mm)

E : Eficiencia de riego (adimensional)

Dp= 17060 m3/ha

3.- CALCULO DE INTERVALO DE RIEGO CRITICO.

Dónde:

Irc : Intervalo crítico de riego (días)

Lr : Lámina de riego a reponer (cm)

Etmax : Evapotranspiración del mes más crítico (mes con mayor Et) (cm)

Irc= 23.00 Dias Para estudios preliminares

4.- TIEMPO DE RIEGO

Dónde:

Tr : Tiempo de riego sin cambio de posición de laterales (horas)

Lr : Lámina de riego a reponer (cm)

E : Eficiencia de riego (adimensional)

Va : Velocidad de aplicación (cm/h)

Dónde:

Tr1 : Tiempo de riego con cambio de posición de laterales (horas)

tc : Tiempo de demora para cambiar un equipo de un sector a otro. Esto sólo es válido si se trata de equipos portátiles.

Considerando que el tiempo de cambio (tc) entre un sector y otro es de 1 hora, se calcula de la siguiente manera:

Tr = 22.00 Dias

Dp=∑ Et∗10

E

Irc=Lr

Etmax

Tr=Lr

Va∗E

Tr 1=Tr+tc

5.- SUPERFICIE MAXIMA DE RIEGO DIARIA (Srd)

Dónde:

Srd : Área o superficie de riego diaria (m2)

Sup : Superficie del terreno (m2)

Tr1 : Tiempo de riego para sistemas portátiles (horas)

Irc : Intervalo de riego crítico (días)

js : Días de la semana que se trabajan (número)

jd : Horas diarias que se trabaja (número).

Srd = 59903.77 m2

7.- NÚMERO DE LATERALES

Dónde:

N : Número de laterales requeridos.

Srd : Superficie diaria de riego (m2)

L : Longitud de los laterales (m)

Sl : Separación entre laterales (m)

N= 61.00

8.- NÚMERO DE ASPERSORES

Dónde:

n : Número de aspersores

L : Longitud del lateral (m)

Se : Separación entre aspersores (m)

9.- CALCULO DE LA INTENSIDAD DE PRECIPITACION:

P = Q x 1000/(Dasp x Dlinea)

Donde:

P = Precipitacion (mm/h)

Q = Caudal de aspersor (m3/hr)

Dasp = Distancia entre aspersores (m)

Dasp = Distancia entre alas regadoras (m)

Srd=Sup∗7∗Tr 1Irc∗ js∗ jd

N=Srd

L∗Sl

n=LSe

+1

P = 1.83 (mm/h) VBI = 12.5 mm/h

VBI ≥ P OK!

10.- CALCULO DEL TIEMPO DE RIEGO:

Tr = Db/P

Donde:

Tr = Tiempo de riego (hrs)

Lb = Lámina bruta (mm/dia)


Tr = 33 hrs

11.- CALCULO DEL NUMERO DE RAMALES:

Nram = (Lterr - 2X)/er +1 Para X = 8

Nram = 92.73 ramales 93.00 Ramales

X = (Lterr-(Nram-1)er)/2

X = 6.915 m

12.- CALCULO DEL NUMERO DE ASPERSORES POR RAMAL

Nasp = (La - 2X)/e +1 Para X = 8

Nasp = 6.625 7 Und

X = (La-(Nasp-1)e)/2

X = 6.5 m

13.- CALCULO DEL CAUDAL DE POR ASPERSOR:

q = Pmax . e . l

q = 0.090 m3/hr

14.- CALCULO DEL CAUDAL POR RAMAL

Q = q x Nasp

Q = 0.627047 m3/h

15.- CALCULO DE PERDIDAS PERMISIBLES EN EL LATERAL

9.79 m

16.- PRESION MINIMA DE TRABAJO EN LA UNIDAD DE RIEGO

117.00 Segun catalogo COLOR BOQUILLA (mm)

144.00 K*30â Rojo 1.6

Rojo 1.8

0.8125 = 0.67 â

a = 0.512

q = K*hâ

K = 25.231

Hl = 0.20 Pa + S % Llat

Hl =

= K*20â

q=Kd∗ha hn=(qn

Kd)

1a

q = 117 m3/hr

16.- PERDIDA DE CARGA EN ARCO DE RIEGO:

- Por vávula de control = 0.50 m

- Por fricción en el arco = 2.00 m

- Por singularidad = 0.10 m

Total de pérdida de carga en el arco = 2.60 m

RIEGO POR ASPERSION

749.83 901.55

(Tablas) 300

0.34 ltrs/seg

Con la informacion climatologica se determina Eto aplicando un metodo que se adecue a la zona del proyecto

0.5 (ltrs/seg/ha).

: Tiempo de demora para cambiar un equipo de un sector a otro. Esto sólo es válido si se trata de equipos portátiles.

Considerando que el tiempo de cambio (tc) entre un sector y otro es de 1 hora, se calcula de la siguiente manera:

(VER TABLAS)

m

m

PRESION (m) Q(m3/h) Q(l/s)

20 0.117 117.00

30 0.144 144.00

Area = 676009.237 m² 67.601 hasLong. Dist.= 110 mLong. Dist.= 122 mLong. Dist.= 61 m

Area efectiva bajo riego = 64.4 has749.83 m

4.31

48 10 8 7 4 2 110

11 9 6 5 3 1 110901.55 m

110 4.318 880

c 21.55 36 10 8 7 4 2 110c/c 4.31

11 9 6 5 3 1 110

4.31

24 10 8 7 4 2 110

11 9 6 5 3 1 110

4.31

12 10 8 6 4 2 110

11 9 7 5 3 1 110

4.31 901.67 122 122 3.7 122 122 3.7 122 122 3.7

750

750.0122 61

6 732c 18c_p 7c/c 3.6667

Ll = 122.00X1=X2=ea = 8el = 8Nl = 14 672

m

RIEGO POR ASPERSION

Datos de Diseño:

DATOS

Cultivo = Alfalfa y avena

Area de terreno = 3 Has

ETP = 3.6 mm/dia

Kc = 0.82

Eficiencia = 75 %

Caudal disponible = 12 ltrs/seg

Profundidad de raíces = 300.00 mm

Tipo de suelo = Limoso

Espaciamiento de aspersores = 8 m

Espaciamiento de alas de riego = 8 m

Longitud del ala regadora = 100 m

Tipo de aspersor = NAAN 501

Caudal de aspersor = 0.117 m3/hr

Presion de trabajo = 3 atmosferas

Capacidad de campo = 22 %

Punto Marchitez = 10 %

Agua Aprovechable = 12 %

Pendiente del terreno = 2.5 %

DISEÑO AGRONOMICO

1.- CALCULO DE LA LAMINA NETA DE AGUA:

Ln = ETP*Kc

Donde:

Ln = Lámina neta (mm/día)

ETP= Evapotranspiración potencial referencia1 (mm/dia)

Kc = Coeficiente de cultivo promedio de las plantas

Ln = 2.952 mm/dia

2.- CALCULO DE LA LAMINA BRUTA DE AGUA:

Lb = Ln * 100/Eff

Donde:


Ln = Lámina neta (mm/día)

Eff = Eficiencia del sistema (%)

Lb = 3.936 mm

3.- CALCULO DEL MODULO DE RIEGO POR PARCELA

Mr = Lb * 10,000/86400

Donde:

Mr = Modulo de riego por parcela (ltrs/seg/ha).

Lb = Lámina bruta (mm/día)

F9

ABEL: 40%afalfa+60%avena

Mr= 0.456 (ltrs/seg/ha). Para estudios preliminares

4.- CALCULO DEL AREA TOTAL REGABLE

A = Q/Mr

Donde:

A = Area regable (Ha)

Q = Caudal (ltrs/seg)

Mr = Módulo de riego (ltrs/seg/ha)

A = 26.341 has

5.- CALCULO DE LA LAMINA DE AGUA RAPIDAMENTE APROVECHABLE (LARA)

LARA = Prof.raíces(mm) * AA * FARACULTIVO

LARA = 12.6000 mm →

cebolla y col 300.00

6.- CALCULO DE LA DOTACION NETA

Dn = LARA CUANDO IR ES = MAXIMO PERMISIBLE

Dn = Ln x IRreal CUANDO IR ES < MAXIMO PERMISIBLE

Dn = 12.6000 mm

7.- CALCULO DE LA DOTACION BRUTA

Db = Dn x 100 /Eff

Db = 16.8 mm

8.- CALCULO DEL INTERVALO MAXIMO DE RIEGO:

IR max (días) = LARA (mm)/Ln (mm/dia)

IR max (días) = 4.00 dias

9.- CALCULO DE LA INTENSIDAD DE PRECIPITACION:

P = Q x 1000/(Dasp x Dlinea)

Donde:


Q = Caudal de aspersor (m3/hr)

Dasp = Distancia entre aspersores (m)

Dasp = Distancia entre alas regadoras (m)

P = 1.83 (mm/h) VBI = 12.5 mm/h

VBI ≥ P OK!

10.- CALCULO DEL TIEMPO DE RIEGO:

Tr = Db/P

Donde:

Tr = Tiempo de riego (hrs)



Tr = 9 hrs

PROFUNDIDAD RAIZ (mm)

11.- CALCULO DEL NUMERO DE RAMALES:

Nram = (Lterr - 2X)/er +1 Para X = 8

Nram = 17.75 ramales 18.00 Ramales

X = (Lterr-(Nram-1)er)/2

X = 7 m

12.- CALCULO DEL NUMERO DE ASPERSORES POR RAMAL

Nasp = (La - 2X)/e +1 Para X = 8

Nasp = 11.5 12 Und

X = (La-(Nasp-1)e)/2

X = 6 m

13.- CALCULO DEL CAUDAL DE POR ASPERSOR:

q = Pmax . e . l

q = 0.090 m3/hr

14.- CALCULO DEL CAUDAL POR RAMAL

Q = q x Nasp

Q = 1.074938 m3/h

15.- CALCULO DE PERDIDAS PERMISIBLES EN EL LATERAL

8.70 m


117.00 Segun catalogo COLOR BOQUILLA (mm)

144.00 K*30â Rojo 1.6

Rojo 1.8

0.8125 = 0.67 â

a = 0.512

q = K*hâ

K = 25.231

q = 117 m3/hr

16.- PERDIDA DE CARGA EN ARCO DE RIEGO:

- Por vávula de control = 0.50 m

- Por fricción en el arco = 2.00 m

- Por singularidad = 0.10 m

Total de pérdida de carga en el arco = 2.60 m

Hl = 0.20 Pa + S % Llat

Hl =

= K*20â

q=Kd∗ha hn=(qn

Kd)

1a

RIEGO POR ASPERSION

150 200

(Tablas) 300

0.0325 ltrs/seg

0.5 (ltrs/seg/ha).

FARA

Ln >3 mm/d Ln < 3 mm/d

0.275 0.35

4.27

(VER TABLAS)

m

m

PRESION (m) Q(m3/h) Q(l/s)

20 0.117 117.00

30 0.144 144.00

Diseño hidraulico

1.- DATOS DE DISEÑO:

Aspersor color naranja : = NAAN 501

Coeficiente de variabilidad = = 5%

Coeficiente de uniformidad = = 90%

Caudal del aspersor = 117.00 l/h

Espaciamiento de aspersores = 8.00 m

Espaciamiento de laterales = 8.00 m

N° de aspersor/planta € = 1.00 asp./planta

2.- CALCULO DEL COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD

Luego: C.U = 93.65%

3.- CALCULO DEL CAUDAL MINIMO

qn= 112.44 l/h (caudal mínimo)


50 de catalogo

61 K*30â

0.819672 = 0.666667 â

a = log 0.8197 = 0.49

log 0.667

50 = K*30^0.49

K= 11.52034 q=11.52*h^0.49

hn = 104.12 m Altura mínima de trabajo

ha = 112.91 m

5.- Pérdida de Carga Permisible en la Unidad de Riego

= K*20â

C . U .=1-1 . 27×CV

√e

CU=(1−1. 27∗CV√e

)∗qn

qa

q=Kd∗ha hn=(qn

Kd)

1a

qn=[ CU∗qa

(1−1 .27∗CV

√e) ]

DH = 2.5 (ha - hm)

DH = 21.98 m

la pérdida de carga (Hf) en la SUR no debese <= a este valor (∆H)

6.- Cálculo de la eficiencia de riego:

La pérdida por percolación profunda se asume un 8% (prueba con lisímetro)

Ef = CU * ( 1 - %Pp ) 8%

Ef = 0.83

SISTEMA DE RIEGO A PRESION

A) DISEÑO DE LATERAL

Datos de diseño :

Long. Lateral: l ( m) 100.00 m.

Caudal Aspersor: qa (l/h) 117.00 l/h 0.0325 l/s

Esp. Aspersor:Se ( m) 8.00 m.Coef. Para tub. PVC : C 130

Condición = hm - hf < ∆Hl = 21.98 m

Nº Diametro Candidatos Long. Desnivel fe J J' hf hm hn Veloc. Observaciones

Øe (mm) Øi (mm) (m) ¹ (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) hm-hn (m/s)

1° 12.5 10.3 7.00 17.50 0.24 2.9500 3.039 8.36 127.79 101.93 25.86 4.68 : (CORREGIR) No existe pres. disponible

2° 16 14 7.00 17.50 0.14 0.6618 0.673 1.85 123.02 103.67 19.35 2.53 : (OK) Existe presiòn disponible


4° 25 21.8 7.00 17.50 0.06 0.0766 0.077 0.21 121.82 104.11 17.71 1.04 : (OK) Existe presiòn disponible


Diametro elegido

3° 20 16 7 17.50 0.11 0.35 0.350 0.96 122.37 121.41 0.96 1.94 : (OK) Existe presiòn disponible

¹ Para cuestiones de cálculo se tomó la pendiente de subida por ser un tramo critico

Pérd. carga admisible para el distribuidor: ∆Hd= 21.02 m.

Presión en la entrada del lateral : hm = 122.37 m.

Presión en el emisor más alejado : hn = 121.41 m.


A) DISEÑO DEL LATERAL

Datos de diseño :

∆h

hm=ha+0 . 733∗h f±dz

2

q=Kd∗hahn=(

qn

Kd)

1a

Caudal lateral : ql (l/s) 0.390 l/s 1404.00 l/h

Esp. laterales :Sl ( m) 8 m.

Esp. aspersores :Se ( m) 8 m.

Long. Lateral : Ll ( m) 100 m. F = (1/(m+1)+(1/(2*n))+((m-1)^0.5)/(6*n^2))

Coef. Para tub. PVC : C 150

Pres. media del Microasp.: ha 112.91 m.

Pérd. caraga admisible: ∆H= 21.98 m. Dato de diseño Agronómico

Presión mínima de trab.: hn = 104.12 m. Dato de diseño Agronómico

Cálculos previos:

Pendiente subida ( i ) = 2.50 %

m (F. Hanzen-Williams) 1.8552

Nº aspersores /lateral : n 12 aspersores

QL = Nº emisor/lateral x q emisor(aspersor)

Caudal lateral ( l/s) 0.390 l/s

F ( n, lo=Se) 0.3929752

fe (m) de tabla =18.91*d^(-1.87) Tol. Perd. carga: ∆Hl= 8.70 m.

Tol. Perd. carga: ∆Hl= 21.02 m.

Tramo Diametro Candidatos Long. Desnivel Caudal fe J J' hf Hm Hn Veloc.

de a Øe (pulg) Øi (mm) (m) (m) ( l/s ) (m) (m) (m) (m) (m) (m) hm-hn (m/s)

0° 1° 2'' 25 5.00 0.1250 0.682 0.05 0.09 0.086 0.168 4.98 -2.94 7.92 1.39 : (OK) Existe presiòn disponible










∆h Observacion

Hf < ∆Hl

hmi=hmi+1+hf ±dz

J ( m/m )=1. 21∗1010∗(QC )

1.8552

∗( 1D4.87 )Hf (m /m)=J '* F∗L

hn=(qn

Kd)

1a

hm=ha+0 . 733∗h f±dz

2







16° 17° 2'' 12.5 7.00 0.1750 0.163 0.17 0.17 0.177 0.488 1.27 -0.73 2.01 1.32 : (OK) Existe presiòn disponible





0.000

110.00 3.11

Pérd. carga admisible para la red secundaria : ∆Hs= 17.91 m.

Perdida de carga en arco de riego #REF! m.

Presión mínima del distribuidora, antes del Arco : Hmd = #REF! m.

Presión mínima en la entrada del distribuidora: Hmd = #REF! m.

Presión en el lateral más crítico : Hn = -2.94 m.

RESUMEN DEL DISTRIBUIDOR

Diametro Candidatos Long. Cant

2'' 50 0 m 0 und3'' 75 0 m 0 und

Total 0 m 0 und

7 14 21 28 35 42 49 56 63 70 77 84 91 98 105 112

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0.0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

Curva de Presión y Caudales

Hm

Caudal

Long. (m)

(m)

(l/s

)


A) DISEÑO DE LATERAL

Datos de diseño :

Long. Lateral: l ( m) 100.00 m.

Caudal Microyet: qa (l/h) 0.12 m3/h 0.0325 l/s

Esp. Aspersor :Se ( m) 8.00 m.


Pres. media del Microasp.: ha 20.00 m.

Pérd. carga admisible: ∆H= 4.00 m. Dato de diseño Agronómico

7 14 21 28 35 42 49 56 63 70 77 84 91 98 105 112

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0.0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8


Hm

Caudal

Long. (m)

(m)

(l/s

)

Presión mínima de trab.: hn = 0.00 m. Dato de diseño Agronómico

Cálculos previos:

Pendiente subida ( i ) = 0.0025 %


Nº aspersores/lateral : n 12 aspersores

QL = Nº emisor/lateral x q emisor(microyet)

Caudal lateral ( l/s) 0.390 l/s

Coeficiente de Chistiansen F ( n, lo=Se) 0.39298

fe (m) de tabla =18.91*d^(-1.87) 0.241371 24.9771 Condición = hm - hf < ∆Hl = 4.00 m

Nº Diametro Candidatos Long. Desnivel fe J J' hf hm hn Veloc. Observaciones

Øe (mm) Øi (mm) (m) ¹ (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) hm-hn (m/s)

1° 12.5 10.3 8.00 0.02 0.24 2.9500 3.039 9.55 27.01 17.44 9.57 4.68 : (OK) Existe presiòn disponible



4° 25 21.8 8.00 0.02 0.06 0.0766 0.077 0.24 20.19 19.93 0.26 1.04 : (OK) Existe presiòn disponible


Diametro elegido

3° 20 16 8 20.00 0.11 0.35 0.350 1.10 30.81 9.71 21.10 1.94 : (OK) Existe presiòn disponible

¹ Para cuestiones de cálculo se tomó la pendiente de subida por ser un tramo critico

Pérd. carga admisible para el distribuidor: ∆Hd= -17.10 m.

Presión en la entrada del lateral : hm = 30.81 m.

Presión en el emisor más alejado : hn = 9.71 m.


B) DISEÑO DEL DISTRIBUIDOR( Terciaria o Manifold )

∆h

J ( m/m )=1. 21∗1010∗(QC )

1. 8552

∗( 1D4. 87 )

Hf (m /m)=J '* F∗L

Datos de diseño :

Caudal lateral : ql (l/s) 0.390 l/s 1404.00 l/h

Esp. laterales :Sl ( m) 0 m.

Long. Distribuidor : Ld ( m) 0 m.


P. Entrada lateral: hm = 30.81 m.

N° de laterales por punto = 2 und

Cálculos previos:

N° de laterales = Long. x N° de later. por punto = #DIV/0! Laterales

Espaciamiento entre hileras

Pendiente ( i ) = 0.0133


Nº salidas :n 32

Caudal entrada Distrib=SUR= 12.48 l/s 44928.0 l/h

F ( n, lo=Se) 0.366 Condición = fe = 18.91*d^(-1.87)

fe (m) de tabla Tol. Perd. carga: ∆Hl= -17.10 m.

Tramo Diametro Candidatos Long. Desnivel Caudal fe J J' hf Hm Hn Veloc.

de a Øe (pulg) Øi (mm) (m) (m) ( l/s ) (m) (m) (m) (m) (m) (m) hm-hn (m/s)

0° 1° 2'' 50 5.00 #REF! 4.29 0.01 0.09 0.088 #REF! #REF! #REF! #REF! 2.18 #REF!











∆h Observacion

Hf < ∆Hl

1 32 4

n

Terciaria

Q (l/h)

Se

Secundaria

Lateral






110.00 #REF! #REF!

Pérd. carga admisible para la red secundaria : ∆Hs= #REF! m.

Perdida de carga en arco de riego 0.00 m.

Presión mínima del distribuidora, antes del Arco : Hmd = #REF! m.

Presión mínima en la entrada del distribuidora: Hmd = #REF! m.

Presión en el lateral más crítico : Hn = #REF! m.

RESUMEN DEL DISTRIBUIDOR

Diametro Candidatos Long. Cant

2'' 50 0 m 0 und3'' 75 0 m 0 und

Total 0 m 0 und

7 14 21 28 35 42 49 56 63 70 77 84 91 98 105 112

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0.0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8


Hm

Caudal

Long. (m)

(m)

(l/s

)

hmi=hmi+1+hf ±dz

7 14 21 28 35 42 49 56 63 70 77 84 91 98 105 112

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0.0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8


Hm

Caudal

Long. (m)

(m)

(l/s

)

Presión (m)0 122.37

40 121.65

100.00 121.41

EQUIVALENCIAS DE Ø

Pulg. (mm)

½ 20

¾ 25

1 32

Longitud (m)

0 10 20 30 40 50 60

-

5

10

15

20

25

Longitud de la distribuidora (m)

Pre

sió

n e

n la

dis

trib

uid

ora

(m

)

1 ¼" 40

1½ 50

2 63

2½ 75

7.0014.0021.0028.0035.0042.0049.0056.0063.0070.00

0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 60.00

-

5

10

15

20

25

Longitud de la distribuidora (m)

Pre

sió

n e

n la

dis

trib

uid

ora

(m

)

77.0084.0091.0098.00

105.00112.00

7.0014.0021.0028.0035.0042.0049.0056.0063.0070.0077.00

84.0091.0098.00

105.00112.00


DISEÑO DEL SECUNDARIO

Coef. Para tub. PVC : C = 150

Caudal entrada del Distribuidor: Qsur= #REF! l/s #REF! l/h

N° de SUR a regar = #REF! und

Cálculos previos:

Pendiente ( i ) = 0.00225 m/m

m (F. Hanzen-Williams) = 1.8552

Pres..entrada del distribuidora: Hm = #REF! m

N° de distrib. por punto = 2 und

Caudal del Distribuidor ( l/s)= #REF! l/s #REF! m3/seg

Constante por singularidad : k 1.00

Nº Tramo Diametro Candidatos Long. Desnivel Caudal J hf hs hm hn Veloc.

Øe (pulg) Øi (mm) (m) (m) ( l/s ) (m) (m) (m) (m) (m) hm-hn (m/s)

1° 1 6 159.8 63.00 0.14 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF!






680.40 #REF!

3° 3 6 159.8 125.7 0.28 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF!

Caudal al inicio de la Tub. Secundaria ( l/s)= #REF! l/s

Presión mínima en la entrada de la Red secundaria: Hs = #REF! m.

Presión en el ramal crítico : Hn = #REF! m.

∆h

J ( m/m )=1. 21∗1010∗(QC )

1.8552

∗( 1D4.87 )

Hf (m /m)=J∗L

Long.

(m)

0.00

63.00

185.00

310.70

432.70

558.40

680.40


D) DISEÑO DE TUBERIA PRINCIPAL:

Datos de diseño :

Caudal Secundaria : qs (l/s) #REF! l/s #REF! l/h

0 63 185 311 433 558

0.00

2.00

4.00

6.00

8.00

10.00

12.00

CURVA DE PRESIONES EN LA RED SECUNDARIA

hm

Caudal

Long. Secundario (m)

Hm

(m

)

Long. distribuidor: l ( m) 786.24 m.


P. Entrada Secundario: Hm = #REF! m.

Cálculos previos:

Pendiente ( i ) = 0.013


Nº salidas : n 4

Caudal Principal ( l/s) #REF! l/s #REF! l/h

F ( n, lo=Se) 0.485

fe (m) de tabla =18.91*d^(-1.87) Condición = Hm-Hn < ∆H = 50.00

Tramo Diametro Candidatos Long. Desnivel Caudal fe J J' hf K(V)^2/2g Hn Hm Veloc.

de a Øe (mm) Øi (mm) (m) (m) ( l/s ) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) hm-hn (m/s)

0° 1° 168 159.8 0.00 0.00 #REF! 0.001 #REF! #REF! #REF! #REF! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #REF!

1° 28° 168 159.8 115.32 0.00 0.00 0.001 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 0 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 0.00



14° 7° 168 159.8 223.64 0.00 0.00 0.001 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 0 0.00 #DIV/0! #DIV/0! 0.00

786.24 0.00 #REF! #REF!#DIV/0!

NOTA: La pérdida de carga se calcula solo con J, no se considera J'; pues las salidas múltiples no funcionan simultaneamente.Se considera las pérdidas por accesorios.

RESUMEN DEL TUBO PRINCIPAL:

Diam .Candidatos Long. Cant Und Clase

6" 159.8 786.24 157.25 Pzs 7.5

Total 786.24 157.25 Pzs

∆h


Pulg. (mm)

½ 20

¾ 25

1 32

1 ¼" 40

1½ 50

2 63

2½ 75

3 90

4 110

5 125

6 140

EQUIVALENCIAS DE Ø

m

Observaciones

#DIV/0!

Microaspersores

1002 50

L/H G/HMáx. Diá. Hum a 2 atm.

800 801 803 806 807 8090,8 35 9 5,0 5,5 6,9 2,8 0,2 2,61,0 50 13 6,0 6,5 7,2 2,9 0,3 2,81,1 60 15 6,5 6,7 7,7 3,3 0,4 3,01,2 70 18 7,0 7,1 8,1 3,3 0,5 3,11,3 90 24 7,5 7,5 8,4 3,7 0,6 3,21,4 105 27 7,7 8,0 8,7 4,1 0,7 3,41,5 120 32 8,0 8,2 9,0 4,3 0,8 3,61,7 140 36 9,0 9,0 9,5 4,6 1,0 3,71,8 160 42 9,5 9,2 9,6 4,8 1,1 -2,0 200 52 10,0 10,0 9,8 5,3 1,2 -2,2 240 63 10,0 10,2 10,0 5,4 1,3 -

Microaspersores

Arboles jóvenes y adultosHuertosPlantaciones de frutalesCítricosBananosAguacateHortalizasViveros y SemillerosInvernaderosParques

Diseñados para brindar una amplia gama de caudales y diámetros de mojados, desde 20 cm hasta 16 mts, brindando un riego eficiente en todas las fases de crecimiento y para ahorrar agua y fertilizantes.

Color de la boquilla

Tamaño boquilla (mm)

Diseñados para brindar una amplia gama de caudales y diámetros de mojados, desde 20 cm hasta 16 mts, brindando un riego eficiente en todas las fases de crecimiento y para ahorrar agua y fertilizantes.

Fabricados con materiales durables de plástico, aseguran su resistencia a la mayor parte de las

substancias químicas y abonos empleados en la fertigación, con máxima precisión y un prolongado

funcionamiento sin problemas ni contratiempos.

Estos Sistemas de Riego ofrecen una amplia gama de equipo sofisticado, especialmente concebido y diseñado para satisfacer todas las necesidades de la agricultura moderna en la irrigación de:

Jardines PrívadosSon particularmente efectivos en la protección contra la helada y sistemas de enfriamento.

Las series 800

El miniaspersor 800

Ha sido diseñado para funcionar optativamente a una presión de trabajo de 2 atm.

son emisores de puente simples y de bajo costo, que tienen la misma construcción de puente y boquilla. Con un pequeño cambio del cabezal aspersor o giratorio, pueden funcionar como miniaspersores, aspersores, borboteadores de rocío o nebulizadores. Adapta

El miniaspersor 800 riega árboles con una amplia zona de raices o dos árboles a la vez en huertos, plantaciones cítricas, de bananos, nueces pecan, etc.

El miniaspersor 801 es usado para regar árboles de amplias raices y dos árboles a la vez en huertos, plantaciones cítricas, de aguacate, bananos, nueces pecan, etc.

Para el riego traslapado (a 2 atm.) en viveros, semilleros, invernaderos, enraizamiento de plantas jóvenes, horticultura, etc. En áreas protegidas del viento. Para la protección contra la helada y sistemas de enfriamiento.

Ha sido diseñado para el funcionamiento óptimo a una presión de 1,4 atm. con un solo emisor y a 2 atm. para el riego traslapado.

El miniaspersor 803 riega en posición invertida, luego de haber sido conectado hacia abajo a una tubería elevada en la plantación. Para el riego traslapado en plantaciones, viveros, invernaderos, etc. Para sistemas de enfriamento en gallineros y establos.

El Aspersor 806 riega un área de 3-5 m de diámetro con una fina lluvia a la que agregan un pequeño volumen de rocío. El cabezal rociador puede ser reemplazado para aumentar el diámetro humedecido cuando la planta haya crecido.

El Aspersor 806s irriga un área muy pequeña de 0,6 a 1 m. El cabezal rociador puede ser reemplazado para aumentar el diámetro humedecido cuando la planta haya crecido.

El Aspersor 807 es un borboteador dinámico a prueba de insectos. Riega áreas muy pequeñas de 0,2 a 1,4 m. con gotas grandes. Para el riego de hoyos, palmeras, árboles con reducido raigambre, arbustos y plantaciones jóvenes.

El Aspersor 809 produce un rocío de gotitas minúsculas, con un diámetro de aprox. 0,2 mm. a una presión de operación de 3 atm. Aumentando la presión y usando un caudal inferior se puede reducir el tamaño de las gotitas. Este dispositivo de riego mantiene

CULTIVOS ASOCIADOSCULTIVO : OLIVO Y VIDLUGAR : UNALM

DATOS BASICOS Evaporación Max. Potencial ETP. 7.14 mm/díaCoeficiente del Cultivo Kc. 0.70 mm/díaNecesidad de Riego en los Cultivo Da. 5.00 mm/díaCapacidad de Campo CC 17.00 Hbss.Punto de Marchitez PM 8.50 Hbss.Profundidad de Raices Pr 1200.00 cm.Densidad Aparente del Suelo Ds. 1.40 gr/ccArea del Proyecto Ap. 20.00 ha.

CALCULOS PRELIMINARESOLIVO : 10 x 10VID :Espaciamiento entre plantas ep. 1.50 mts.Espaciamiento lateral el. 2.50 mts.Longitud del Lateral Llat. 50.00 mts.Longitud del Terceario Lter. 100.00 mts.Area de la Sub Unidad Asu. 1.00 ha.Long. Total de Manguera 16 mm Lm. 80000.00 mts.

ESPECIFICACIONES DEL EMISORGotero NaanTifCaudal Promedio qa 3.40 L/hr.Presion media ha 10.00 mts.Espaciamiento entre goteros se. 0.50 mts.Humedecimiento del gotero hgot. 0.63 mts.Numero de emisores por planta #ep 3.00 Und 4 OLIVOCoeficiente de Uniformidad CU 90.00 %Coeficiente de Variabilidad CV 5.00 %Pérdida por percolacion Per. 92.00 %ECUACION DEL GOTERO q = k h ^aValores : k K 1.08

a 0.50Coef de Uniformidad del FabricantCUf = 1-(1.27*CV / #ep^.5) 0.96Caudal minimo qmin = (qa x CU ) / CUf 3.18Presi'on mínima hmín = (qmín / k)^(1/a) 8.72AH AH = 2.5 (ha-hmín) 3.19

DISEÑO AGRONOMICO Fórmulas Resultados Und.

Eficiencia de Riego Er = CU x Per. 82.80 %Demanda de agua del Proyecto Dp = Da/Er 6.04 mm/díaVolu. de agua por planta Va = (Dp x ep x el)0.8 18.11 Lts.Caudal por planta Qp = #ep x qa 10.20 Lts.Tiempo de Riego Tr = Va / Qp 1.78 hr.Area Mojada por planta Ahu = hgot x ep 0.94 m2.Area total de la planta Atot = el x ep 3.75 m2.Porcentaje de Humedecimiento %H = (Ahu / Atot )x 100 25.00 %Humedad Aparente del suelo f=0. HAS=(cc-pm/100)*Ds x Pr x f x %H 17.85 mm.Frecuencia de Riego Fr = HAS / Da 3.57 DíasCaudal del sistema preliminarCaudal de riego 20 ha. en 12 hr Fr = 4 dias ,Dp = 6.04 7.63 l/s.Caudal de riego 10 ha. en 20 hr Fr = 4 dias ,Dp = 6.04 11.45 l/s.

DISEÑO DE LATERAL Fórmulas Resultados Und.Longitud de la manguera 16 mm. Llat 50.00 mts.Espaciamiento de emisores se 0.50 mts.# de goteros en el lateral #got 100.00 Und.Caudal del Lateral Qlat 0.094 l/sDiametro interno de la manguera Dia.i 14.00 mmCoeficiente de HW del material PE 130.00Perdida por frición (J Hazzen W) J 0.0485 m/m.Pérdida por inserción fe 0.10 mtsPérdida de carga J' = J (se + fe /se) 0.0582 mtsCoeficiente de Christianse F = F -- 100 salidas 0.36Pérdida Total hf = J' x F x Llat 1.05 mts.Presión en la entrada del lateral Hlat = ha + 0.75 x hf 10.79 mts.

DISEÑO DEL TERCEARIO Fórmulas Resultados Und.Longitud del Tubo del Terceario Lter. 100.00 mts.Espaciamiento entre lateral Elat 2.50 mts.# de laterales #lat. 40.00 Ptos.Caudal de terceario ( 2 salidas) Qter =(Lter/Elat x Qlat) x 2 7.55 l/s.Díametro del Terceario Dia t 69.40 mmCoeficiente de HW del material PVC 150.00J (Hazzen y Williams) J 0.0516 m/mCoeficiente de Christianse F = F -- 25 salidas 0.36Pérdida Total Hf = J' x F x Lter 1.96 mts.Presión en la entrada del tercearioHter = Hlat + 0.75 x Hf 12.25 mts.

Cheqeo Hf + hf 1.05 1.96 3.01

Ah 3.19 > 3.01

PERDIDA DE CARGA EN EL ARCO DE RIEGO Resultados Und.Coeficiente de HW del material F.G 100.00Longitud del Arco + Perd. por singu 6.00 mts.Caudal del Arco QArc 7.55 l/s.Caudal del Arco ( 2 salidas) QArc = Para 2 Ha. (2 Sub Unid) 15.16 l/s.Díametro del Arco Dia t 69.40 mmJ (Hazzen y Williams) J = 0.75 x 2 sub Unidades 3.60 mtsPérdida en Valvulas Plasson P.val c/u=0.55 x 2 Val 1.10 mtsPresi'on Requerida en el Arco Preq = J + P.val 4.70 mtsPresion en la entrada del Arco Parc = Hter. + P.req 16.95 mts

PERDIDA DE CARGA EN EL CABEZAL Fórmulas Resultados Und.En base a los Abacos de diseñoFiltro de Hidrociclon Q= 54.59 m3/h 2.20 mtsFiltro de Anillos 4.60 mtsValvulas D= 3'' 1.3 mtsFiltro 200 mesh 0.62 mtsPERDIDA EN EL CABEZAL 8.72 mtsC . D 16.95 8.72 25.67 mts

PERDIDA DE CARGA EN LA TUBERIA SECUNDARIOCaudal Qp 15.16 l/s.Coeficiente de HW del material PVC 150.00Longitud mts 150.00 mts

Perdida de Carga Hf 3.21 mts

PERDIDA DE CARGA EN LA TUBERIA PRINCIPALCaudal Qp 7.55 l/s.Coeficiente de HW del material PVC 150.00Longitud mts 150.00 mtsPerdida de Carga Hf 0.888 mts

C.D.T. 29.77

POTENCIA DE LA BOMBA

Caudal Q 15.16 L/SPresion H 29.77 Mts.C.D.T CDT = H + 10% acesor. 32.74 Mts.Potencia de la Bomba P = Q*CDT/(76*0.70) 5.79 HP

costos

Página 47

METRADO Y PRESUPUESTO

DISEÑO DE SISTEMA DE RIEGO A PRESION

CULTIVO : OLIVO Y VID ASOCIADO AREA DEL CULTIVO = 20 Ha

Item DESCRIPCION Und. Cant.LATERAL

1.00 Tub. P.E 16mm c/got espaciados m 80000.002.00 Conectores tipo Yee Und 800.003.00 Tapones P.E 16 mm. Und 1600.00

TERCEARIO4.00 Tuberia de PVC 2 1/2" m 2000.005.00 Tapón 2 1/2" Und. 20.00

ARCO6.00 Codo de 90 FG 2 1/2" Und. 12.007.00 Valvula Plasson 2 1/2" Und. 40.008.00 Niple F.G 2 m Und. 60.009.00 Tee FG 3" con salidas de 2 1/2''x2Und. 20.00

10.00 Tee PVC 2 1/2''x 2 1/2''x2 1/2'' Und. 20.00

TUBERIA TERCEARIA 11.00 Tubo de 4'' PVC mts 1500.0012.00 Cruz de PVC 4" Und. 4.00

CABEZAL DE RIEGO

13.00 Filtro Hidrociclon 16" Und. 2.0014.00 Filtro de Anillos Und. 2.0015.00 Valvulas de aire Und. 2.0016.00 Valvulas de retencion Und. 1.0017.00 Valvulas volumetrica Und. 1.0018.00 Valvulas de paso Und. 1.0019.00 Tanque fertilizante' Und. 2.00

UNIDAD DE BOMBEO20.00 Bomba Electrica 6 Hp Und. 1.0021.00 Tubo de succión y accesorios Und. est.

COSTO DE LA INSTALACION IMPREVISTO 5% COSTO TOTAL (20 Ha.)

costos

Página 48

COSTO HECTARIA INSTALACION 4363.4325

costos

Página 49

AREA DEL CULTIVO = 20 Ha

P.U. Parcial

0.75 60000.000.52 416.000.44 704.00

0.85 1700.0010.80 216.00

39.00 468.00100.00 4000.0050.00 3000.0066.00 1320.0012.00 240.00

2.05 3075.0030.00 120.00

800.00 1600.00317.00 634.00130.00 260.00100.00 100.00100.00 100.00130.00 130.00

1200.00 2400.00

2500.00 2500.00130.00 130.00

COSTO DE LA INSTALACION 83113.004155.65

COSTO TOTAL (20 Ha.) 87268.65

Riego Por Aspersion Maiz Aamp

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