fi

e

e •

REVISOR INDEPENDIENTE

MEMORIAL ESTRUCTURAL

11D01-5 2D-1 I752

fi 2021 19Frh.vDo

.:1,.:1:1111?10

•

130121 312-

r:4, Pes.N444,w

/ '4?0,21

7.5

MEMORIAL DE RESPONSABILIDAD ESTRUCTURAL

Dando cumplimiento a lo ordenado en el artículo A-6.2.6 del decreto 945 de 2017, el suscrito Revisor Independiente de los Diseños Estructurales del proyecto de DISEÑO ESTRUCTURAL, COLEGIO BOITA, BARRIO BOITA EN LA LOCALIDAD DE KENNEDY, Cat1é45 SuyNo.7c- 2)), hace constar que la revisión efectuada cumple en su alcance y metodología con lo exigido en la Resolución 0017 de 2017, expedida por la Comisión Asesora Permanente

para el Régimen de Construcciones Sismo Resistentes (1). En tal sentido, constaté que el

diseño estructural de la edificación cumpliera con la totalidad de las normas exigidas por la Ley 400 de 1997, la Ley 1796 de 2016 y el vigente Reglamento NSR-10 (2).

Manifiesto, bajo la gravedad del juramento, que soy laboralmente independiente del diseñador estructural y del solicitante de la licencia, quien sería su titular en caso de ser aprobada (3).

Igualmente, manifiesto bajo la gravedad del juramento no encontrarme en ninguna de las incompatibilidades previstas en el artículo 14 de la ley 1796 de 2016 (4).

He suscrito la solicitud de la licencia, los planos estructurales, memorias de cálculos y demás documentos técnicos del proyecto, como constancia de haber efectuado su revisión y constatado el cumplimiento del Reglamento NSR-10 (5)(6).

Firma: Lautk,u1 /

L11001-5 20-0752 Nombre: Luisa María Gallego Quintero Profesión: ingeniera civil

Especialista en estructuras. Mat. profesional Nro.: 17202-341080 Caldas.

(1) Articulo A-6.2.5 del decreto 945 de 2017 (2) Artículo A-6.2.4 del mismo decreto (3) Artículo A-6.2.2 del mismo decreto (4) Artículos A-6.2.7 y A-6.2.8 del mismo decreto (5) Sección 3.6.2 de la resolución 0017 de 2017 de la Comisión Asesora Permanente (6) Artículo A-6.2.6 del mismo decreto

REVISION ESTRUCTURAL INDEPENDIENTE

DISEÑO ESTRUCTURAL

COLEGIO EDITA KENNEDY - BOGOTA

CALLE,gerfUr N7.247,.fr-.- •

MEMORIAS DE CALCULO . ,.--- FECHA:18/141os°

(TEN CUMPLE

OBSERVACIONES

SANO I RA

2. Avalúo de cargas utilizado .. ... , ..... . . ..

SIGUIENDO LOS LINEAMIENTOS BÁSICOS PARA EL DISEÑO DE CONSTRUCCIONES ESCOLARES.

, .., ''.• :':

• - 11 ;;;.. ,..il 7"„iá SI

El avalúo de cargas se realiza siguiendo los 'lineamientos bdslcos de construcción de edificaciones de construccIdnes escolares zosr. AsIse verifica el cumplimiento de asignación de cargas en cada uno de los niveles.

2. Definida da los parámetros da diseno s mico L, ti:. 3 y: deirTjza slarly SI Intermedia- Mircrozonificación sísmica.

Micro zona. Aluvial 200

', f"-:

"V1-;. e--

0

t•tld i...*fleT,Sett %)lig ...„... ,

l'') V? hriZkili.00 Zlir ...........-.......................: . ' ' ...,..

- o Z 9-100 H..

i

... . -

22=-

...

.,.. . Grado de disipación de energla SI

/ coeficiente de Importancia 1.23 Aa 0.15 Av et 20 Fa 1.05 Fv 2.10 Grupo de uso 51 111

3. Descripción del sistema estructural 51 Sistema combinado de pórticos de concreto resistente a monten tos combinado con muros estructurales. (A.3,2.2.2

Coeficiente de disipación de energía SI Especificaciones de los materiales de construcción 51 Presentación espectro sismico de diseno 51 C arrecio espectro SitnliC0 de diserto y ~bielde dallo

4. Verificación irregularidades SI Verificación torsión accidental SI

5. Comparación entre FHE y análisis dinámico SI o Revisión del sismo an el umbral de dallo para flexibilidad SI 7 Indices de sobreesfuerso 51 8 Indices de flexibilidad 51 g Ve rificiuión combinaciones dis carga SI so Datos de entrada de modelo por computador SI

Espectro de diseña SI Espectro de diseño umbral de dalo 51 Pc concreto cimentación, Vigas aéreas, y losas de entrepiso 51 Pc columnas y muros pantallas SI fy Acerode refuerzo SI

st. Isométrico de la estructura correspondiente con planos SI 12 Correspondencia de cimentación con estudios de suelos 51 13 Verificación cumplimiento de derives SI 14 Chequeo columna fuerte viga debiten 105 nudos SI 3.5 Diseno de vigas SI

Chequeo de deflexión a largo plazo SI 16 Diseno de columnas SI 07 0 iSeliO de vises de borde SI 18 Diseno de escaleras 51 19 Diseño perfiles estructura metálica SI 20 Diseno de muros de contención SI 21 Diseno da loses SI 2:3 Diseno de elementos no estructurales 51

33 Procedimientos de diseño de la resistencia al fuego& los elementos estructurales

51

24 Diseno de cimentación, SI

Luisa Maria Ga ego Quintero Ingeniera civil-especialista en estr turas M.P 272os-34008o CLD

REVISIÓN ESTRUCTURAL INDEPENDIENTE

PLANOS DE DISENO

COLEGIO BOITA KENNEDY • BOGOTÁ

CALLE 45 sur N.720-20

FECHA:18/12/1020 COLEGIO BOITA LOCALIDAD KENNEDY - BOGOTÁ

ITEM CUMPLE OBSERVACIONES

SI / NO I NA

Datos manchara

Nombre y dirección del proyecto SI Datos ingeniero estructural 51 Datos ingeniero revisión estructural independiente SI escala Si contenido SI propietario 51

Concordancia ejes estructurales y arquitectónicos

Correspondencia con planos arquitectónicos

Ubicación de columnas SI Ubicación de vigas SI Ubicación de vatios 51 Ubicación de voladizos SI . Ubicación muros de contención NA

Número de pisos SI Planta de cimentación 51 Plantas de entrepiso SI Planta de cubierta SI Verificación de niveles SI

Planta de cimentación Localización en planta 51 Detalles 51 Notas geotécnicas SI

Notas estructurales

Resistencia del concreto SI

Resistencia del acero SI Calidad unidades de mamposterla 51 Tipo de mortero SI Calidad de la madera estructural NA

Grupo de uso 51

Zona de amenaza sísmica SI Aa SI Av SI Tipo de suelo 51 Fa 51 Fv SI Coeficiente de importancia 51 Grado de capacidad de disipación de energía 51 Cargas vivas SI Caigas muertas SI Cargas de viento 51 Cargas de granizo SI Separación estructural SI

Planos estructurales

Listado de especificaciones SI

Plantas, alzados, cortes y fachadas que permiten visualizar el alcance completo del proyecto

SI

Especificaciones de miembros estructurales y sus conexiones SI

Detalles completos de conexión SI Localización de todos los elementos 51 Niveles SI Alineaciones y centros de columnas SI Contrahechas NA Dimensiones para estimar cantidades SI Requisitos de control de calidad basados en especificaciones del proyecto

51

5imbolos de soldadura de acuerdo con AWS Di.3. SI

Especificación del tipo de protección contra la corrosión 51

Lista discriminada de materiales por piezas y elementos con descripción, pesos teóricos y cantidades.

NO

Información de arriostramientos y apuntalamientos temporales NO

Despiece de columnas

niveles SI cuantía acero 51

ubicación y longitud de trasla pos SI separación flejes SI

Despiece de vigas

niveles SI cuantía acero SI ubicación y longitud traslapos 51 separación flejes SI

Despiece de pantallas

niveles SI cuantía acero SI ubicación traslapos SI separación flejes SI r

Muros de contención

niveles SI cuantía acero SI ubicación traslapos SI separación flejes SI

rarblhélrniohntne ci

•

Cuadro de traslapos Si Detalle losa de contrapiso SI Detalle losa aérea Si Detalle escaleras SI Detalles elementos no estructurales SI

Detalle vigas y columnas de amarre SI

o Luisa Maria allego Quin ro Ingeniera civil-especialista en estructuras MY 17202-34108o CLD

•

•

MEMORIAS REVISIÓN ESTRUCTURAL INDEPENDIENTE

COLEGIO BOITA

BARRIO BOITA LOCALIDAD DE KENNEDY

•

/- caRADwA aRt ANA No 5

s,r3w #44.7z.zwart.z.17-- A 1EE, 1O2Í

FIMC101010

00G0T4

PROYECTO: COLEGIO BOITA CONTRATO DE CONSULTORA 519 DE 27/1212019

ALCALDÍA MAYOR DE BOGOTA D.C. SECRETARIA DE EDUCACIÓN

SUBSECRETARIA DE ACCESO Y PERMANENCIA CRIS DE CONSTROCCION Y CONSERVADION DE ES7N3LECIARENTOS EDUCATIVOS

CONSULTOR MC CONSTRUCCIONES Y CONSULTORLAS SAS

MC

CONTENIDO MEMORIA ESTRUCTURAL

ING. WILLIAM JAVIER FAJARDO KUDEYRO M P 7620282260 VLL

NOVIEMBRE 27 DE 2020

MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL VOYMOn Opa, nommbra 27 da 2020

Luisa María Gallego t uintero Ingeniera Civil Especialista en estructuras.

J

LEstudio de suelos Diseño Arquitectónico

r Diseño estructural LRevision estructural —

DISEÑO COLEGIO BOITA 1 ALMA INGENIERÍA 5.A.S.— In_g_.luis F. Monttya G T—Arq. Carlos Arturo Bernal Galindo

Ing. William Javier FaIrdo Kudeyro Irig. Luisa Maria Galle_go Quintero.

Tabla de contenido MEMORIAS REVISIÓN ESTRUCTURAL INDEPENDIENTE 1

Avalúo de cargas utilizado 3

Definición de parámetros de diseño 4

Procedimiento de análisis empleado 5

Espectro de diseño en umbral de daño 20

Seguimiento de las recomendaciones del estudio geotécnico 21

Procedimiento de diseño de los miembros estructurales. 21

Procedimiento de diseño de la resistencia al fuego de los elementos no estructurales. 32

Revisión de los planos estructurales 32

Contenido de especificaciones y recomendaciones de construcción. 35

DOCUMENTOS RELACIONADOS 4 Folios T Fecha

368 I Noviembre 2020

1 240 _i Noviembre 2020

121 1 Noviembre 2020 26 1 —Noviembre 2020 __

T 1. 6 4 ! Noviembre 2020 200 24

Noviembre 2020 Noviembre 2020 Diciembre 2020

f A,osto 2020

1

i Memoria estructural Anexo 9.1 Resumen de diseño de vigas aéreas Anexo 9.2 Diseño de rampas metálicas

Fiknexo 9.3 Diseño de elementos de acero Anexos .4 Reporte edificio A Anexo 9.5 Reporte edificio B

F Anexo 9.6 Diseño de rampa sótano Acta de observaciones y correcciones Oficio No.Aoc-2.0500877 Cerramientos metálicos, escaleras

Avalúo de cargas utilizado

Las cargas muertas están estipuladas correctamente siguiendo los lineamientos básicos para el diseño de construcciones escolares donde se presentan las especificaciones, cada uno de los elementos y sus cargas corresponden con el programa arquitectónico y son asignados correctamente en el modelo matemático. Respecto de las cargas vivas, se verificó en el modelo matemático la aplicación de estas en cada nivel tal como se requiere de acuerdo con los espacios designados por el programa arquitectónico y siguiendo lo que se presenta en el documento de memorias de cálculo.

Adicionalmente es claro que para las cargas vivas es correcto el uso de 5 kN/m2 para los usos de: Salones de clase, oficinas, restaurantes, salones de clase y áreas recreativas.

Urtun1,14,rworreti.pten

Definición de parámetros de diseño

Zona de amenaza sísmica: Intermedia, siguiendo la microzonificación sísmica de Bogotá, definida según el decreto 523 de 2010.

Se define correctamente de acuerdo con la localización del proyecto en el mapa de microzonificación en la Micro — Zona: Aluvial zoo.

Ilustración 1.Localización del proyecto en el mapa de microzonificación sísmica.

Capacidad de disipación de energía: Esta revisión estructural independiente acepta el uso de un sistema de disipación de energía especial, teniendo en cuenta que Bogotá se encuentra en zona de amenaza sísmica intermedia y para los diseños, de acuerdo con el reglamento NSR-lo, puede ser usado un sistema de disipación moderado o especial, y esta decisión le corresponde al diseñador de acuerdo con su criterio y la complejidad del proyecto.

Coeficiente de importancia: Correctamente definido teniendo en cuenta el grupo de uso de la estructura, en este caso, Grupo de uso II = Coeficiente de importancia: 1.25

Descripción del sistema estructural Para el proyecto se describe el sistema estructural como: pórticos de concreto Resistentes a momentos combinados con muros estructurales.

Coherente con los diseños y con el coeficiente de disipación de energía Ro=7 utilizado en el diseño. Esta revisión considera pertinente la aclaración de la página 33 de las memorias de cálculo donde se describe el reglamento NSR-lo c.21.1.4, C.21.1.5.

Procedimiento de análisis empleac O

El desarrollo del diseño se realiza con el análisis dinámico elástico espectral, de acuerdo con los requisitos de la norma vigente NSR-lo, A.5.4

Todo el diseño se acoge a la metodología de análisis planteada, obteniendo los modos de vibración, la respuesta espectral modal, la respuesta total, el ajuste de íos resultados, el chequeo de las derivas, fuerzas internas totales de los elementos debidamente ajustadas, diseño de los elementos estructurales siguiendo los requisitos del grado de disipación de energía correspondiente del material.

Verificación de irregularidades

Cada una de las irregularidades debe ser evaluada de acuerdo con lo exigido en la normativa vigente, se verifica el cumplimiento de esta condición y los resultados coherentes con el diseño estructural.

Se obtiene entones:

Irregularidad Tipo

Chequeo Edificio A

i - Edificio B

3.A

•

L

Tipo 'I aA — Piso flexible +a --0.9

0.60 Rigidez Kb< Rigidez K‹ c 0.70 Rigidez K0 o

0.70 (1‘.04-KL+Kp) /3 <Rigidez Kt, < 0.80 (1•Cts+Kv-4-KF) 3 Ok Ok

I 1 i j

Tipo lbA — Piso flexible extremo ii, ..... 0.8

Rigidez Ke < 0.60 Rigidez Kb O

Rigidez '<e< 0.70 (K.0-1-Kr+Ki) 13

LinRespS Per

107387.3 1141 934 0.009432 N*21.30 Sy 423.508 0.003944 ti 5

954.5913 0.605647 LinReepS N*21.30 pec

169052.7 316 1237 0.0021387 9

EDIFICIO A

Tabte 3.5 - Story tdittnees (Pont 1 ot 2) Output Case Step Step Step Shear X Dritt X Stift XII Stift X Sheer Y Drift Y Stift Yh Story Case Type Type Number Labet tont rn tour tordim tont m tont

ut,Re..1.17.., 8073 1229 22 4,7:17 r e02072 per

8 1...inRespS 1193.117 1690527 N+21.30 Sx 0.007058 . 395.1145 0.003609 Per o 9 i_eiRespS 20(11.066 264243 9

0.007573 674.4686 0.003974 .. pec 1 07 LinRespS 2620.446 3582(37.7 N+14.130 Sx 0 007314 893 7067 0004163 Pee 4 44

077 748 1.,/ 0.C98604 3577202 1058 438 , 0.005294 LinRespS 3355.072 456041.4 1173.144 14,5 10 Sx 0 G97379 0 004267 Per 5 2 8

N*1 unias 3442594 . 0.001793 1920163. 1211.2.85 11,x 19 0 001503., per 6 124 9 LiríFIezpS 14.1.75 Sx o 0 0 0 0 pec Lil :Resp!"3 N-24 38 Sy 33.5004 0.003001 11155.94 10.4767 0004003 pec 4

N-17.55 Sy

N*14.00 Sy

t4 10.35 Sy

N*5.10 Sy

N.1.85 Sy

LinRescS pec

LinReapS Per

LinRespS pec

LinRespS Per

LinResp5 per.

701 8062 0004348

911.7177 0.0194388

30600 133 O 05372

11139 5858 0.905239

1192.957 0.001275 3

(:,7.,27241 15 11 207764.3 2538,190

24 4 199105 2 3011 1373

79 1 2233035 3331.662

38 5 935800.0 3442 035

63 7

181-1195 1923 783

o 00772

0C.,,x293

0.0092

0.003513

14-1.75 Sy LinRespS

Per O O o

N•24 33 llx linflespS

pec 580910 0.0046 12627,39

17.9712 0.001658 8

14*17.65 ljx 1,inflespS 11301.015 264243.9 0.096050 5395297 ',11 C0111 frec 5 O?

11.14.00 LinflespS 2090.570 7 . 258257 0.005852 715.0.80 0.003331 Pez 1

LinEtenp3 pec

N-1 75 Uy O o o o

1.1.11:tespS N.21 .30 tint pec 181 6103 0,001745 103920 490.3831 0.002340 32

13 3327 0.201319 13103 77 2 t3 2 002225

N/17 05 Lr

LellalelpS ¿lec

1..r/Tlee.4 S pec

i_nResi,

1.1ctRespE pet

pec

LbReepS Pea

pe. c

N.. 14 00 UrVoy

N.9 10 Urr.Py

1 55 L3-,5,y

N.175 12rotty

N•24 33 Unto.:

N+2130 Urrem

N • 17 05

N*14 03 U/rept

N.10 55

UnResp,S urro pec

N.1 55

Orzrttl."33.-ri N.:::4

DePeGlsen N.21.30

o

14.14.00 DeecnIsrn o

N.30 Den024•2n

106..10 Dendelern o

DCZC.Ittirn N•1

~tern o 4-1. 75

Step ay Step

Step fiv Step

Stcp ztep

Step BY 91£0

Step EY Step

351cp BY

Shit> BY 311e0

Oestput Case Step Step Step Sha( X Dr» X Stift Xh Stift X Steet Y Dr* Y Se* Yh Stork, Cese Type Type Number Label teté m tanf tontfm tont m tonf

241,̀..: 15

N.10 35 1_, . ::r54 4 ,1,. 546 5,.111 s.'. 0342111 Per. LIrtReepS 2692 3,31

N4.3 10 lix 0 065904 45& 4 olo e , ,2 o 003414 Dec 5 2

44 • 52,31P3 3 ,.., Pee 5 124 L.Y.Re5PS,

pee Les'Ret.p S t 155 54

N.24 :13 Uy 20 1031 0 1

302403 45 3552 C03399'5 Per 4 1..r.Ret4.3 s07317,3 Uy 335 5392 0 003155 9134003 0c0548 pec 17 2- elRer4:1; 1014195 1,5,39115

N• <, 7 c...., 1- 501 502 3 2.-c.., 4/.3 5 035794 pe c 15 1 1.1rtRe5pS 2.07714 3 213XE 755

N.14 00 Uy 729 4453 0..00351 I O 006177 pec 24 6 '.,'• tO5 2 24C,3 59`3

N.10 35 U, 551_1 114 O :3.34235 2 C.37435 73 LtroRespa 2233015 2502000

N.0 10 ey 93591519 0.004192 000731 Pe3 3/ / ., ,-,Re-51.1. 935,Ytie .0- 2753 99C,

354 4520 0 r0102 2 e/32511 pe c 03 3

f.1.1 75

N*21 30

15'1.'552 5 1142 0760 0.003239 43

207552.2 1124 355 0.003425 71 5

C.3:4131 77

221504.1 1470 077 ▪ 0,034079 09

31.1:2 `t .l•-.7, 33 7

0

'3 35 31.1 200:0 0 2021123

losan.3

517.2199 0,003119 189 19(34 00310 42

252339 5

513310 O r:;033?nt 2950304 ZC0103 - 24 1183954 3 5e034. • 0.130325 t 395 7625 0,001849

35 1310 e-47

O 241,11211. 03234

307.7555 0,001929

404 034 0:001349

474

514,7973 0.002324

523 5372 o 2o:3

1.1cflesta N4510 Limera Pec 1454 344 454274.1 0.003208 5/7 5931 0001893

27 1510761 1910515 0,000781 4

O 39 0

C, 23.38 5 02 ,E.O15 2 4E3•

O 1.1E-05 9..105E-05 O 2.4E-05

O 1 4E-05 e. 130E-05 0 2

O 2 1E-09 3,117E-05 O 3E05

O 1 -LE .013 54093-335 C: 3 CE-95

.011 O TE-06 0001 O 9E-06

D. Ceyt.Q.114 O 40,t10,

O

0 0

EDIFICO B

Table 3.5 - Story Stiffness (Part 1 of 2) Output Cate Step Step Step Sheet X Oritt X Stift Xh SHWX Sheet; Y -hafiNP Stary Case Type Type Nimbar istiol tont in tont. tontint tont m tont

248.7819 0.012548 . 19619.76 11:32.1009 000.12773 pec 7 L4r.Resp5 1475.190 177408,8 N.19.65 Sx 0.008315 507.5045 0.003628 P 6 08

N-10.90 Sx linflespS 2333.758 270887 0.0691515 1003.058 0 004238 pec 5 89 Sx LinRespS 337619.5 1318.127

tec W+12.35 2937 267 0.008789 0.094429 16 R _

LinRespS 3496 074 250861 6 1573 334 N.9 70 0 013454 0 00939 63 4

N-000 Sx 3888.460 2339970. 1569 214 0.031508 080057 3 9 LinRespS

Pe9

N.24 4 Sy 104 5995 0.005767 LinRespS pec

18135,40 252.5347 0058034

611.7684 0.003993 LinflexeS 14, 19.55 Sy • 153194.5 1429.808 0.007402 92 9 220459.5 2231 197 8.007992 59 5

pec LinRespS

Pec 998.225 0 004307 N.16.00 Sy

N.9/0 Sy 1488.661 0 005493 LinRespS

pec 270999.9 3513.063

99 0.01487 4 11.3.75 Sy

1440.00 Sy

LinRespS 1582.953 522844.5 3740.956

0.003028 0.007481 Dec 4 4

1538.841 0.008486 3164370. 3562.573 0.90103 282 LinRespS

pec UnilealpS 74-1.75 Sy *89 1490.331 0.000399

N244 :1 Ux 199 0457 0.010111 LinRespS pec

kinReispS 1180 272 177408 14,19.65 0 006653 486.053 8.082893 DOC 08

N -16.00 Ux 1867.196 270887.8 006893 802 5279 0.003391 5 80 114,12.35 U* 2374 055 807032 337619.6 1054.609 '.111.11»,19,4 0. e 003544 ' ,- • 3 16 2

2797 143 .,3 e .p..7,..4 259861 6 1258785 o üe751:3

63 4 Nl.. S. 70 1.1x

5'91. /4, • N.3.75

xN.0.1)(1 . 2935.000 0.0.31255 4 LinRespS

pec

29.01.9613 630689.8 1128 529 2 0.084728 0.

2338976. 1255 499 " 000458 15 5

N-13.75 Sx LinRespS 3727.069 6309.8 1680 491 0.00501 100350 Pet 2 17 3

N+12.35 Sy 1.10RespS 1271.093 288275.9 2945 478 Dec 8 21 0.004411 0.007529

373473C'. 2891.985 1000903 953 19669 75 81.7692 0.003427 7

LinRespS rer

LinRespS :yac

lir,R1,s o S

LinRespS pec

LinRespS pc

3519.859 0.000565 5 77 0.000492 5 5381558, 1230.848 P4175 Sx

`4•5 L

N'375 try

N.1 71 UY

Lrby

N. 19 55 Urrely

N • 1C .)) r y

54.12.35 1.1mby

‘140 7,3

Z.41Rest.45 Pee

1...X4Renr.*5 pec

UnResp3 pec

rIP..ctic-.. per:

1-15RelpS pec

rec 11,1fte505

pec .....hcZenit: 2

Per

s.i•O 71)

N.1.70 Ur1y

Y4•4. 4 Lr',:•/:

57,, 11,7 15 0 UA7.:1.1Z;

005.01» 0.000179

105.1095. 0.3CC45'

15751 447

C034505 57 3725520 5273230 01500430

4 -a 547 :27

2.

LtiRe5PS pec

44 0129 D C.01.5

1570710 O 030235

9 1..ednettp9 N-1 75 Urrtix

pese 5323505

550.1949 0.00322 225

Outmot Case $tep Step Step Sheet X MINN Stift Xb Stift X !Mear Y Dr* Y Stift»: Story Case Type Typa Number Label tont m tont tonfirn tont m tont ;

I rtRe5:03 20414 155 5301551. N-1 75 la. 0000532 904 7700 0003394 - ....,... . r,- Ixisc 5 79 ,,... :• c.-Q. e •;i:: ^ n ^ :,.:..• 4C `J.124 4

'1 , r.1.•):: --.., :.1C-4(.., Pe c. 1...r1t. esp9.' 1531134.0 1143.903 N.1965 UY 459 4545 O 001191 0005922 •__ liRect: S 229459 1 ' 1.12 5 N• le ': 10 1...., 7905023 0.001445 143 3 036334 pec 15 4

N•12 35 1.1541e1111-3 1111C

1017.465 25102769 2357422 O C01129 0-005504 2 2 t 5 21709319 2510752

,0011090,,

93 2 1260 491 522144 5. 2992 350

0,002422 505900 4 25 1231 197

0035 3 ,e-1313 2513 345 • O 69 0005:24 7

1235 3724733

o30»19 2313523 O COO795- 9 933

.5195 -1234 ,2;147C

1529250 2725(44 0.001702 021 0575 0.0O32 95

22920'1c "z100 ,. 7 442 14:112 O 7.C,

2~454 1315 133 569 0690 O 0019715 O 003407

2 5 2?Its32, 9 1 91.9 occ :1 C0.:4515 11.▪ ,.:10e1.7., C1,5

1 N43,75 tAttly 1.15tespE pec 707 5410 0.001355 5233192.5

72 105529 0.003332

N'1900 1.Pribx PliespS per 044.0434 Q073705 573052_0 270 0032 0001021 45

17..15, 72.2 0 7472.55 4402903.: O. 0011596;

ir014(.415 3412 35 1.11713,x Pese 1329550 311013.9 0.0031577 191 1270 0001901 5 32

N40 70

N.3.75

4.0 00

7_

Ufrbx LrtfigepS pee

Lr 37, y

1503 1,22 4

11547.731 0O

002004

71115 CO42

132732 2 743 3509 O 001»5

9 2334 l 51

tt•;.:4, 4 Step 0,

C c o

14419.55 11164O"rn tolSlatsc. 519131 Step

O 0E-06 O O 5E.o0

DeaC".7.i:,,i-, Y.3e4, E y N. te, 00 ...,r,214tr: r. 7.4.ep

De,ZunIrX Step BY N*1231 UlyElattc he Zlep Deac.,'Eir.,r, Step ey

14.5 70 ,...,r211.1,:. 1. 3140

1 .51E.C.7.1 o 121 3E -,715,

O 15E435 o o

o I 1E-05 o 5E-OO

DeedGmee . Step By N+1.71 ▪ Ungutfic Step 0.1322 3E-00 39491 01

0.009 2E-05 9

.14,0 0'..1

N-1.71

N.1305

N.10 0:1

r

Step m• 2te2

Step By Step

4 '155

5622013 15

19(553 70

1774055 O/

09 27C.517O

4 5154E ,7J.7

01907 1E415

20725 0001204

570.7497 0.00132

21309 031'1,

04217 1E-06

0)'2145 0 -2,5.1,57,5

414.02a 0.0(52337

9,134 O

UnSUlic

:3Ex

LINResp3 P00

te':

UEX

N*12 35 LetRespá UEx Des 034 0022 )047 337019.0 370 44127 0,001240 16

4

a 25

b

15.5

Ok 5A

Irregularidad l-Chequeo Tipo

Edificio A Edificio B

ni» > 130 snE o

ni» >1.50 me

3A

Tipo 3A — Geométrica 0.9

l301)

Ok

Ok

Presenta Presenta irregularidad irregularidad

2A

4A Ok

b> a

Presenta irregularidad

~In Case •Step Step Step Sheat X Dr* X Stiff lith Stift X Show Y DriftY Stift Yb .."" Case Type Type Nombra Labei tont en tont tont% tont ni tan! ^1•F ' JE>

)443J1 1./Er

h.1•0 i30 !JE),

P4.1 70 LIEtt

4.."..44.

e2, 0.?25 O Ci" • '

1047057 0.001001 0

I G3 1

054 PC04-11

5

1000104 0,00015.7 5

3. 37,35 0 00173

pec urtReacys

Dec

r:cc thResps

pec

Pee

44: 21 A

400 7105 0 «33997

441 ,r". 17:13" e

345.9514 0.003130

7574'

<430159.1 17

5301550 77 35 40 7

1.1741105p:S hé419. UEy Poi 103 4932 0.001190 ts3t94o 42oo55'3 000222

N•10 UEy

14*12 35 UEy

`1•0 70 UEy

N•75 UEy

1.¿•c 710 JE,

N.1 75 11Ey

003 704 0002208

1 229459 ee 4 2::J .1;

21 200275 9

7 , c. z ccnar. 522544.0 1t 2 1 709

290 4073. 0001292..

301.4300 0.001323

4415 5070 0.04*

474 7195 0.000900

se' O Z.C.C1.41

447 0005 0.00012

o 0..002244 20

3' 51",5

3734730 007 4192 1000290 953 •

8.4 32

Tipo 5aA — Piso débil -0.9

0.65 Resist. Piso < Resist. Piso n < 0.80 Resist Piso

Tipo 5bA — Piso débil extremo +a = 0.8

Resistencia Piso B <0.65 Resistencia Piso C

Edificio A Edificio B Irregularidad Tipo

Chequeo

e aP

aP

Tipo taP Irregularidad torsional jip 2m0,9

1.4(Al A2 )

k hit > I.2(l +A2

2

Tipo lbP — Irregularidad torsional extrema Sir m0.8

lI di >1.4(ái f112

2

Se chequea la tabla para las proporciones de los desplazamientos (story max/avg displecements) representativos en las derivas, se considera irregular cuando la proporción (ratio) es mayor a 1.2 y menor a 1.4 para 1aP y mayores a 1.4 para 1.1)P

Igualmente se verifica el cálculo realizado por el diseñador, aprobando los resultados presentados.

Tipo 21F, RéttOC.1105 *ft 1115 IRIV41.1411** 031 A. >LISO C>1150

A B

Presenta irregularidad torsional

Presenta irregularidad torsional laP

Presenta irregularidad

Presenta irregularidad

chequeo 1 irregularidad --

1 C 8.4 D 27 chequeo 2 irregularidad

A. se considera irregularidad 2P si el chequeo 1 y 2 presentan irregularidad

3P i

4P

Irregularidad en el diafragma

Desplazamiento de los planos de acción

Ok

Ok

Ok

Ok .......... ....___

Ok --r. 5p Sistemas no paralelos i

Ok

Comparación entre el análisis de fuerza horizontal equivalente y el análisis dinámico.

EDIFICIO A

CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE EN LA BASE

hn = 23.05 m

Ct= 0.049

a= 0.750

T = 0.52 seg

Aa = 0.15

Av= 0.20

Tipo de suelo= Suelo E Aa=0.25

Fa= 1.45

Fv= 3.00

Grupo de uso= GRUPO III

1= 1.25

To= 0.28

Tc= 1.32

TI= 7.20

(2,5*Aa*Fa*I) 0.680

((1.2*Aa*Fv*I)/T) 1.746

Sa= 0.492

Wcm 76211.79 kN

Vx=Vy= 37496.20 kN

Vdinx = 33760.30 kN

Vdiny = 33754.49 kN

FactorEx = 1.11

FactorEy = 1.11

Una vez realizado el cálculo y comparando los resultados con el calculo realizado por el diseñador, se concluye que no es necesario ajustar la fuerza sísmica, tal como se expone en las memorias de diseño donde los resultados presentados concluyen que:

Sentido VFHE = 3825 ton 90% Vs = 3443 ton Sentido V.• Vne = 3825 ton -11 90% VS = 3443 ton

• Carga Text FX FX

SISMOX Max 3442.6 1211.2 SISMOY Max 1193.0 34424

Después de revisar, las cortantes en la base se puede concluir que el modelo refleja las condiciones mínimas exigidas para este análisis. Por lo tanto no es necesario ajustar la fuerza sísmica para el SX y el SY.

58 MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

Versión 03. noviembre 27 de 2020

EDIFICIO B

CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE EN LA BASE

he = 23.05 m

Ct= 0.049

0.750

T = 0.52 seg

Aa = 0.15

Av= 0.20

Tipo de suelo= Suelo E Aa=0.25

Fa= 1.45

Fv= 3.00

Grupo de uso= GRUPO III

I I= 1.25

To= 0.28

Te= 1.32

TI= 7.20

(2,5*Aa*Fa*l) 0.680

((1.2"Aa*Fv*I)/T) 1.746

Sa= 0.492

Nono

Nono

Mane

1g

1

Wcrn = 86619.00 kN

Vx = Vy = 42616.55 kN

Vdinx = 38380.29 kN

Vdiny = 38371.46 kN

FactorEx = 1.11

FactorEy = 1.11

Una vez realizado el cálculo y comparando los resultados con el cálculo realizado por el diseñador, se concluye que no es necesario ajustar la fuerza sísmica, tal como se expone en las memorias de diseño donde los resultados presentados concluyen que:

Sentido VFHE = 4347 ton 90% Vs = 3913 ton Sentido Y. V = 4347 ton 90% Vs = 3913 ton

Carga Text FX FX SLSMOX Max 3913.7 1722.2 SISMOY Max 1613.9 3912.8

Después de revisar, las cortantes en la base se puede conduir que el modelo refleja las condiciones mínimas exigidas para este análisis, Por lo tanto no es necesario ajustar la fuerza sísmica para el SX y el SY.

66 MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

Versión 02. noviembre 27 de 2020

Verificación de las derivas y deflexiones

Se verifica el titulo A-6 para el chequeo de las derivas máximas por piso, teniendo en cuenta los casos

Ux y Uy.

Table 2.1 - Load Pattern Clefintbans

TIos mito súltImer

-I.LRF Yes Other O

AO". No Olivar IDend No Dead 1

OeockSixoto No SefonOc O Naeq Grampa No Sota

Lbea No Livo iA Sisroes No Seismo; O Notes Sierooy No Bdimnic e Nene

SobreCarge No Super Dead O Tierra No Other

Srois UmSs No eis O Nene Onft) Beistnic Umby «Ion

Nono

m Ux No Seis I Ordt) &Morolo No ffinfb

Viento No Wiod Vivo No Roof Live Cubierto

20

Se verifican las tablas existentes en el Anexo 9.4 Reporte Edificio A y 9.5 Reporte edificio B, y se comparan con las derivas máximas presentadas en las memorias de cálculo:

Edificio ---

, I Caso i I Dirección I — D e ri v a M. á x ima- - - - -

I Ux 1 x I 0.21% I Ux x 0.28% 1

• VERIFICACIÓN DE DERIVAS EN EL UMBRAL DE DAÑO.

Tabla 2.1 - Load Pattern Oefinttions

-LLRF Ves Othor

Agua No Oler O Oead No Dead

DeadSismo No Seiarnic GrartIZO Sncw er

Live No Live Sitrocx No SeismiC O None

Siarriov No Seiarrriu O Nooe obreCarga No Super Dead

Tierra No Olher

UrfsbX

Umby

Uy

Viento

No

No

No

No

No Norte

Seisrn;t: tOrdt;,

&atolle (DM)

Seisin:z (Dritt

Seiserie (DM)

O

O

Nono

Nona

Nona

Nono Vive

Cubierta Roof Live O

Teniendo en cuenta que el valor máximo permitido es del 0.4%, para derivas máximas por piso en el umbral de daño, se chequean los listados de resultados del modelo matemático donde se presenta lo resumido en las memorias de cálculo, coherentemente relacionados COMO:

Edificio Caso Dirección Deriva máxima en umbral de daño

A Umbx x o.1.1% Umby -I y o.u.%

1 B Umbx x 0.26% I L Umby _ Y o.15%

21

e

Respecto de la verificación de deflexiones, ésta fue solicitada para la viga principal central y las vigas en voladizo, esta verificación se realiza en las memorias de cálculo siguiendo los lineamientos del reglamento NSR-lo, se solicitó la verificación de la deflexión a largo plazo teniendo en cuenta las dimensiones de estos elementos y sus longitudes.

"CR9.5./ — Las disposiciones de C.9.5 únicamente se ocupan de las deflexiones que puedan ocurrir al nivel de carga de servicio. Cuando se calculen deflexiones a largo plazo, únicamente debe considerarse la carga muerta y la porción de la carga viva que actúan en forma permanente.

Se dan dos métodos para controlar las deflexiones. C.9.23 para vigas no preesforzadas y losas en una dirección, y para elementos compuestos se deben seguir las disposiciones de altura o espesor total mínimo, según la tabla C.9.5(a) y satisfacer los requisitos del Titulo C del Reglamento N5R-lo para elementos que no soporten ni estén ligados a muros divisorios y otros elementos susceptibles de sufrir daños debido a grandes deflexiones. Para elementos no preesforzados en dos direcciones la altura mínima requerida en C.9.5.3.2, C.9.5.3.2 y C.9.5.3.3 satisface los requisitos del Titulo C del Reglamento NSR-2o".

Conociendo que la deflexión máxima se puede presentar en la viga principal yen las vigas en voladizo críticas tanto para el edificio A como el edificio 8, se verifican los chequeos presentados en las memorias de cálculo y se encuentra que los resultados son correctos.

TABLA C.9.5(b) Deflexión máxima admisible calculada

Tipo de elemento Deflexión considerada Limite de deflexión Cubiertas planas que no soporten ni estén ligadas a elementos no estructurales susceptibles de sufrir danos debido a dellexiones grandes.

Deflexión inmediata debida a la carga viva, L 4/180« En/celos que no soporten ni estén ligados a elementos no estructurales susceptibles de sufrir darlos debido a deflexiones grandes.

Deflexión inmediata debida a la carpa viva, I V360 Sistema de entrepiso o cubierta que soporte o esté ligado a elementos no estructurales susceptibles de sufrir danos debido a dellexlones grandes.

La parte de la deflexión total que ocurre después de la unión de los elementos no estructurales (la suma de la deflexión a largo plazo debida a todas las cargas permanentes. y la defleeón inmediata debida a cualquier carga viva adicional};

t/480 s Sistema de entrepiso o cubierta que soporte o esté ligado a elementos no estructurales no susceptibles de sufrir danos debido a deflexiones grandes. 1/2401

EDIFICIO A

L: 710 cm

deflexión máxima permitida 1.48 cm

Pleura 20 Deemeón en 1c4n 3100 (-0,17 cm) y »In 004 (-0,07 cm) por cargas vnias

-Icon, LODO 3100 Siory the ea U. O011

0066 UZ. -O 1751 114 000132 12y » 0 000041 121 -0000004

G13

- Met Latan 804 Stey. th4.0a

0 0034 Uy-. -O QIN

- 1 -00731 .0 00000 O 000040 -0000002

Z2

5

1- •

7 r7

I =

Joint taba& 27 Slot,/ N+1 754 lb

• -0 0074

Uy • 0 0062 • '12543

Rx..0003121 fly

0001342

Rz 00O0013

Deflexión actuante inmediata: 1.25cm ok

Jeln 305:

Longitud de la viga: 800cm Deflexión 0: -0.88cm Deflexión L: -0.17cm Deflexión -1 .1cm

Join 163:

Longitud de la viga: 298cm Deflexidn 0: -0,28am Deflexión L: -0.07cm Della-m.00011- -O 35cm

Deflexión admisible: Deflexión

0-17an 2.2cm: Cumple .100 1110

laso» 5 -1-22= 1.17cm: Cumplo 400 400

81

:MI 0.07cm = 1-7 = (182cm: t7iimpte

0.350n j— 22, 0.62cm: Cuutpíe 400 400

MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL Versión 03. Noviembre 27 de 2020

1

EDIFICIO B

Se verifica también la viga central y las vigas en voladizo críticos.

Esta revisión encuentra correctos los cálculos realizados y definidos en las memorias de cálculo para los ejes: A, B, C, 6 y 3, donde siguiendo la tabla C.9.5(b) las deflexiones calculadas son:

Story Unique Name

Output Case

Uz

CM

ANAL

cm

Longitud

cm

Reyision adm cm

(AD+AL)/Aadm

EJE A (3-1) N +19.65 3595 Live -0.0914 -0.70 796 OK, AL< L/360 -2.21 N+19.65 3595 8.2.3.1 -0.6055 'OK, til)+111.<1./480 ' -1.66 42% N+16.00 5874 Live -0.0930 -0.69 726 OK, AL< L/360 -2.02 N+16.00 5874 8.2.3.1 -0.5970 r OK, AD+AL< L/480 ' -1.51 46% N+12.35 201 Live -0.0921 -0.68 726 OK, AL< L/360 -2.02 N+12.35 201 8.2.3.1 -0.5868 r OK, AD+AL< L/480 ' -1.51 45% N+8.70 252 Live -0.0755 -0.59 240 OK, AL< 1/360 -0.67 N+8.70 252 8.2.3.1 -0.5146 OK, /1D+/11.<1./240 -1.00 59%

EJE O (6.6a) N+19.65 5.14i.) If O 31,3.55 2.07 835 OK, AL< L/360 -2.32 N+19.65 51..iti 1 7040 0 i 3,1. r OK. LID+ill..<1/240 ' -3.48 60% N+16.00 5870 Live -0.2386 -1.62 835 OK, AL< 1/360 -2.32 N +16.00 5870 8.2.3.1 -1.3764 r OK, AD1AL< L/480 ' -1.74 93% N+12.35 90 Live -0.2293 -1.56 835 OK, Alc L/360 -2.32 N+12.35 90 8.2.3.1 -1.3356 r OK, AD+Al<1./480 ' -1.74 90% N+8.70 174 Live -0.3659 -1.69 835 OK, At<11360 -2.32 N+8.70 174 8.2.3.1 -1.3216 r OK, AD+Al<1/4.90 ' -1.74 97% N+3.75 2319 Live -0.6157 -1.96 835 OK., hi.<1./360 -2.32 N+3.75 2319 B.2.3.1 -1.3484 OK, t1D+01..< 1/240 3,43 56% EJE 8 (3-1) N+19.65 3596 Live -0.1050 -0.73 796 OK, AL< L/360 -2.21 N+19.65 3596 8.2.3.1 -0.6256 COK, LID+111<1/480 ' -1.66 44% N+16.00 5875 Live -0.1059 -0.72 726 OK, Al< 1/360 -2.02 N+16.00 5875 B.2.3.1 -0.6110 r OK, 00+01‹11480 ' -1.51 r 47% N+12.35 222 live -0.1037 -0.69 726 OK, AL< 1/360 -2.02 N+12.35 222 8.2.3.1 -0.5882 'OK, AD42111<1./480 ' -1.51 46% N+8.70 J':.3 Live -11.08.31 -0,61 240 OK, AV 1/360 -0.67 N+8.70 2.53 8,2.3,1 -0.5293 OK, AD+.61.-..1/240 1 i,Z.) 61%

EJE C (6a) N+19.65 5145 Uve -0.0493 -1.16 495 N+19.65 5145 B.2.3.1 -1.1070 N+16.00 5869 Uve -0.1390 -1.03 495 N+16.00 5869 8.2.3.1 -0.8922 N+12.35 89 Uve -0.1337 -0.99 495 N+12.35 89 8.2.3.1 -0.8552 N+8.70 173 Uve -0.1248 -0.94 495 N+8.70 173 8.2.3.1 -0.8173 N+3,75 2318 Uve -0.2899 -0.91 495 N+3,75 2318 13,2,3.1 -0.6213 EJE C (3-1) N+19.65 3597 Uve -0.1104 -0.83 796 N+19.65 3597 8.2.3.1 -0.7191 N+16.00 5876 Uve -0.1110 -0.81 726 N+16.00 5876 8.2.3.1 -0.7002 N+12.35 231 Uve -0.1086 -0.78 726 N+12.35 231 8.2.3.1 -0.6729 N+8.70 254 Uve -0.0932 -0.64 796 N+8.70 254 8.2.3.1 -0.5507

OK, La< 1/360 -1.38 OK, AD+AL< 1/240 • -2,06 56% OK, hi.<1./360 -1.38 OK, AD+81.<1/480 • -1.03 100% OK, AL< 1./360 -1.38 OK, AD+M<L/480 ▪ -1.03 96% OK, Al< 1/360 -1.38 OK, /11)+Al<11480 • -1.03 91% OK, AL< L/360 -1.38 OK, 410+111x 11480 -1.03 88%

OK, AL< 1/360 -2.21 ' r

' OK, AD+Al< L/480 -1.66 50% OK, AL< 1/360 -2.02 ' r r OK, ANAL< L/480 -1.51 54% OK, AL< 1./360 -2.02

'OK, aD+111< 1/480 ' -1.51 ' 52% OK, AL< L/360 -2.21 OK, ADIAL<I1480 -1.66 39%

EJE 6 (a.--A) N+19.65 5123 Live -0.0862 -0.58 325 OK, AL< L/360 -0.90 N+19.65 5123 1 ' r 2.3.1 -0.4888 OK, AD+Al< L/480 -0.68 85% N+16.00 3972 Uve -0.0757 -0.55 325 OK, AL< L/360 -0.90 y N+16.00 3972 1 'r 2.3.1 -0.4724 OK, AD+Al<11480 -0.68 81% N+12.35 2235 Uve -0.0732 -0.51 325 OK, AL< L/360 -0.90 r N+12.35 2235 B.2.3.1 -0.4349 ' r OK, AD+AL< 11480 -0.68 75% N+8.70 2069 Live -0.0768 -0.53 325 OK, AL<11360 -0.90 r N+8.70 2069 8.2.3.1 -0.4539 ' r OK, AD+Al< L/480 -0.68 78% N+3.75 437 Uve -0.0334 -0.26 325 OK, AL<L/360 -0.90 r

N +3.75 437 B.2.3.1 -0.2243 OK, AD+41.< L1480 -0.68 38% EJE 6 (e-a) N+19.65 3603 Uve -0.3494 -0.93 392 OK, AL< 060 -1.09 N+19.65 3603 8.2.3.1 -0.5767 r OK, LLD+ilbc 1/240 r r -1.63 57% N+16.00 5882 Live -03396 -0.85 392 OK, Al.< L/360 -1.09 N+16.00 5882 8.2.3.1 -0.5099 'OK, AL)+AL< L/240 ' r -1.63 52% N+12.35 297 Uve -0.3253 -0.81 392 OK, AL< L/360 -1.09 N+12.35 297 B.2.3.1 -0.4811 'OK, AD+AL.<1.,/480 r -0.82 ' 99% N +8.70 235 Uve -0.2694 -0.58 392 OK, AL< L/360 -L09 N+8.70 235 13.2.3.1 -03121 OK, AD+AL< L/480 -0.82 71%

NT

5.1 3-0 .V4 Nota' Este espectro esta definirlo para un coeficiente de amortiguam¿ento ad 2 por ciento del critico

s I. AdS T

.5.%.1, S.. =

EJE 3 (a'-A) N+19.65 4676 Live -0.10 -0,77 325 OK, (11.< L/360 -0.90 N+19.65 4676 B.2.3.1 -0.66 'OK, AD+AL< L/240 ' -13.54 6% N+16.00 3971 Live -0.10 -0.74 325 OK, AL< L/360 -0.90

r

N+16.00 3971 8.2.3.1 -0.64 10K, itiD+AL‹ L/240 '-1.35 55% N+12.35 2234 Live -0.10 -0,74 325 OK, til<1./360 -0.90

r

N+12.35 2234 B.2.3.1 -0.64 'OK, iliD+AL< L/240 ' -1.35 SS% N+8.70 2068 Live -0.10 -0.74 325 OK, 61.< L/360 -0.90 ' N+8.70 2068 8.2.3.1 -0.64 OK, A D+A t.< L/240

r -1.35 55%

N +3.75 432 Live -0.11 -0.53 325 OK, AL< L/360 -0.90 r

N+3.75 432 8.2.3.1 -0.43 OK, LID+111‹ L/480 -0.68 79% EJE 3 (C-D') N +19.65 3602 Live -0.07 -0.55 841 OK, AL< L/360 -2.34 N+19.65 3602 B.2.3.1 -0.47 'OK, it1D+AL‹ L/480 ' -1.75 r 31% N+16.00 5881 Live • 0.07 -0.53 841 OK, AL< L/360 -2.34 N+16.00 5881 8.2.3.1 -0.46 FOK, ÁlDrAL‹ L/480 Y -1.75 r 30% N +12.35 291 Live -0.07 -0.51 841 OK, AL< L/360 -2.34 N +12.35 291 8.2.3.1 -0.44 OK, AD+/11.< L/480 -1.75 29%

Espectro de diseño en umbral de daño

Siguiendo el Reglamento NSR-lo, las edificaciones pertenecientes al grupo de uso III, deben ser diseñadas teniendo en cuenta el espectro en el umbral de daño. En el capitulo 5 de las memorias de cálculo presentadas, se encuentra la correcta definición del espectro elástico para el amortiguamiento crítico de 2%.

El espectro elástico del umbral de daño calculado cumple con los requisitos del Reglamento y cuenta con la información coherente del proyecto, siguiendo los parámetros de A.12.3.4

Aa: 0.15 Fa: 1.2 Fv: 2.90 Tod: 0.24 Tcd: 1.21 TLd: 3.50

0.2s s Tia o.ss 4.= 2.41

Figura A.12.3-1 - Espectro de aceleraciones horizontales elástico del umbral de daño

T (s)

7(a

Espectro Elastico del Umbral de Daño - 1-2%

0.05

0.00 0.11 13 3 t.s S Ci S: ; 1.3 2.0 23 2 5 2 3 3.0 3.3 53 3.8 4,0 4 3 4.5 4.8 5.0

Período T tsj

Seguimiento de las recomendaciones del estudio geotécnico.

Diseño de cimentación edificio A y B. La cimentación corresponde a lo indicado en el estudio de suelos, donde se propone el uso del sistema de losa combinada con pilotes, opción favorecedora en el sentido que puede ser menor la cantidad de pilotes y mayor su separación, obteniendo un resultado optimizado.

Se verifica en el estudio de suelos que los asentamientos se evaluaron en conjunto (losa y pilotes) y también se identificó la interacción entre los pilotes del grupo.

Se verifica correspondencia de las indicaciones tanto para el edificio A como el edificio B, en cuanto a diámetros, profundidad, cantidad y cargas.

Se verifica la rigidez Kpr de la combinación de losa con pilotes, se chequean las condiciones estática y dinámica para los cálculos.

Procedimiento de diseño de los miembros estructurales.

Revisión Vigas de cimentación Edificios A y B

Una vez analizado el comportamiento de la BCP, y verificadas todas las tablas de resultados que arroja el modelo matemático, se chequean las vigas de cimentación tal como se muestra para la Vcim 7:

.50

1448 12

2#4

J 12. 11#8

35

E#4109C

E#4264 § 15 Zona Confinada E#4264 § 20 Zona no Confinada

o o 85

25 .95

Vcim7 50x100

12 12

•

La distancia mínima entre barras 3 cros

SECCIÓN B - B VIGA VCIM7 VCIM .50x.1.00

ESC. 1: 15

Se verifican los reportes de las vigas de cimentación de los edificios A y B, donde se presentan los resultados para las cuantías de refuerzos coherentes con el diseño, adicionalmente se verifica el diseño indicado en memorias de calculo de acuerdo con la

pb 00213 p.rasx= 0.63#pb 0.0134

ka.max 62 cm'

n

VC i M - 7

Sec 50x100

Es 1

34812001 140

24412001 cedro 114-8500 •-----

1 20 42E#4264+ 126#4109C

42EA 126#

f 40 I

@ 6

7#8500

(

— 44812001

4

0$4@8cm 441.1120em

Stear V2 r Marc = 212 tont

at 156.000 cm Mm = -214 tonf et671.667 cm.

Separación Zona Confinada x<2H y Zona de Trasiapos

X: cara del apoyo 200.0 cm d/4 23.8 cm

8*bd 20.3 cm 24*dbe E # 4 30,5 cm

Menor a 30cm 30.0 cm Separacion Máxima 20.3 cm

Separacion Usada 8,0 cm

Separación Zona NO Confinada x>2H

Distancia 2H 200.0 cm d/2 46.2 cm

Separacion Máxima 46.2 cm Separacion Usada 20.0 cm

Revisión Cortante

OVn 0.57 0A v•fy b„,d 6 4. .b„,s

Vil. Villn b,,,d< bwci.

45.9kg/cm2 bwd

0.4v fy —51,0kg/crn2 hws

OVn 56.9kg/cm'

Vud

01In= 262.8ton Cumple

bu,d

Vtt = 212.0 ton

ovrirc: 6 - 5.84kg/cm2 Av: 5 ramas

sección de las vigas verificando que se cumple con todos los requisitos del Reglamento de construcción sismo resistente.

Se chequea además el cumplimiento para el refuerzo transversal, su separación máxima, mínima y los traslapos del refuerzo longitudinal, coherentes con los datos indicados en las memorias de cálculo del diseño estructural.

Revisión Diseño Columnas edificios A y 8

Se verifica que las columnas estén diseñadas para resistir fuerzas axiales que provienen de las cargas mayoradas de todos los pisos, se verifica que en los listados se encuentra la condición de carga que produce la máxima relación entre momento y carga Axial.

De acuerdo con las solicitaciones presentadas en las memorias de cálculo y las secciones dimensionadas de columnas, se chequean los reportes arrojados del modelo matemático y las elevaciones presentadas en las memorias de cálculo, adicionalmente se verifican los chequeos de cortante que se realizan.

Columnas Refuerzo

transversal Refuerzo

Longitudinal Cuantías Separaciones

zonas de confinamiento

soo x 5o Cumple Cumple Cumple Cumple

.50 E#4 cada 12 cm ganchos #4 cada 12 cm

40 í

90

Un i12

12 ./:2 12

E#4284 8

90 90

12 1

E#4114C

1 111111111ffl 1111111

NEM

ME

.

40 5E#4064C

40 1.11111111

4> 28#7 .05 12 12

135 X 50 Cumple Cumple Cumple Cumple

e

e

E#4 cada 12 cm ganchos #4 cada 12 cm

40

I' .50 , r-

125

12 // 12

E#4354 125 125

12

E#4149C

J12

--•

4

•

1 •

t-

.3218 '405 40 6E#4064C

40

150 X 50 Cumple Cumple Cumple Cumple

I ...., E#4 cada 12 cm ganchos #4 cada 12 cm

40

.50

140

--- 12 /

E#4384

.1

12

140 140

1 12

E#416

j 12

IIIII

Ill

Mg

111 MEM 40

8E#4064C 40 .111

• 36#8 r-1.(6

c____ --7

12 12

125 x so Cumple Cumple Cumple Cumple .50 E04 cada 12 on

ganchos #4 cada 12 cm 40

1' 11— 1

115

12 /' 12

004334 115 115

1 12

054135C

12

ill

ii gis 13

11

Ell

40 8094054C

sn 1 t--- 12 12 • 28#0 05

Revisión Diseño de vigas aéreas edificios A y B.

Para verificar el cumplimiento del Reglamento NSR-3.o en el diseño de las vigas aéreas, se chequean las secciones diseñadas de acuerdo con el titulo C, la asignación de refuerzos de acuerdo con las cuantías requeridas y se hace la comparación con los reportes extraídos del modelo matemático donde se verifica que se esté cumpliendo con las solicitaciones.

Se encuentra correcto y coherente el análisis realizado para cada una de las secciones de vigas existentes, es correcta la asignación del refuerzo base y la calibración del refuerzo en planos para cada una de las vigas que lo requiere.

Las secciones de vigas analizadas para los edificios son:

- Viga de soxgo • so

00

E#3-264 Gen- 04 • 6418 0 2116

.40 t

E1#3.264

pb 0.0283 p.maxr- 0.63*pb 0.0179

As.max 85 cm2 OK, Cumple Cuantía Máxima

- Viga de soxioo

- Viga de 4ox90

3Z

E1#3-264 6263-226

14

E2#3-226

40

Refuerzo Base 3 # 8 Ast 15 cm2

OK, Cumple Acero minina

• 104 O 24

• 15#8 O 24

Refuerzo Base 3 • 8 As* 15 cm'

OK, Cumple Acero minimo

pb 0.0283 pomar= 0.83`pb 0.0179

As.max 76 cm' OK, Cumple Cuantia Máxima

40

t2

E#3-244

4

1

pr-•--41r7.47

1

12

• 668 O 268

311 "

EPS.244 G#3. 04

00

1 00

12

E#3-244 G1#3-1434 • 768 O 2116

• 768 O2#8

Refuerzo Base 3 # 8 AM. Base: 15 cm2

OK, Cumple Acero minino

pb 0.0283 p.max= 0.63•pb 0.0179

M•max 61 cm2 OK, Cumple Cuantia Máxima

- Viga de 3oxgo

• 4#8 O 2#6

2

80

12

E#3-224 G#3-104

,94

Refuerzo Base 2 # Ast. Base: 10 cm2

OK, Cumple Mero minimo

pb 0.0283 p.max= 0.63*pb 0.0179

Asallax 46 cm2 OK, Cumple Cuantia Máxima

e

- Viga de 6ox90

Refuerzo Base 4 # 8 Ast. Base: 20 cm2

OK, Cumple Mero minimo

pb 0.0283 ()Aux= 0.63*pb 0.0179

As.max 91 cm2 OK, Cumple Cuantia Máxima

Sha*/ V2

4Isx = -13 6449 tonf

Mn =-54.510.8 tcnf

Cumple chequeo de cortante.

Vu OVn bw d < b,„01*

En las memorias de cálculo se presentan los diagramas de cortante y momentos para las vigas de los edificios, permitiendo verificar el comportamiento de cada una y la correcta transmisión de las cargas.

Revisión Diseño de Muros. Ok

Se presentan en la memoria de cálculo los muros asignados en la estructura y las respectivas tablas de diseño de muros de corte.

Se verifica allí el cumplimiento dentro de los rangos establecidos en el reglamento NSR-io y la correcta asignación del refuerzo en planos de diseño coherente con los datos de diseño exportados del programa de cálculo y en línea con la normatividad vigente.

Revisión Diseño de escaleras

SECCIÓN TÍPICA REFUERZO

ESCALA 1 : 50

•

VIGA DE - AMARRE 50x90

N.-21.30 m ot N.17.65 m

N.14.00 m

VIGA DE LLEGADA VG 55A 40x90

N4 1D 20-V

14 20

5

VIGA DE ARRANQUE - VG55A 40x90

VIGA DE \\\ AMARRE 50x90

N+14 0061 N+10.35 m N.6.10 m

6

VIGA DE LLEGADA VG 114 40x90

N+21.30 m N+17.65 m N+14.00 m

#5656g 15 -#56641 15

#4 © 20

Ch 20

VIGA DE AMARRE 40x90

#5671 15 #5667 1

VIGA DE ARRANQUE VG114 40x90

N+14.00 m N+10.35 m N+6.10 m

SECCIÓN TIPICA REFUERZO

ESCALA 1: 50

01

e

if VIGA DE AMARRE 40x90

th 20

Longitud Espesor losa Huella Contra-huella

chequeo K.3.8.3.4

Carga Muerta

(m) (m) (m) (m)

(m)

3.00 0.150 0.300 0.160

0.620

asumido (m) 0.15

entre 0,62m y 0,64m

Losa (tnf/m) 0.360 Peldaños (tnf/m) 0.360 Acabados (tnflm) 0.100 Recubrimiento (Intim) 0.100

(tnf/m) 0.920

Carga viva (tnf/m) 0.500

wu (tnf/m) 2.138

Mu (+) (tnf-m) 2.405 K 0.0182 cuantía 0.0033

As (cm2/m) 3.80 Mu ( - ) (tnf-m) 1.604 K 0.0121 cuantía 0.0033

As (cm2/m) 3.80

Repartición cuantía 0.0020 As (cm2/m) 2.30

•

Procedimiento de diseño de la resistencia al fuego de los elementos no estructurales.

El procedimiento de protección contra fuego se realiza correctamente en las memorias de cálculo siguiendo los lineamientos del capitulo J del reglamento NSR-io.

Grupos y subgrupos de ocupación

Area total construida, AT fli2

Número deillsos 1 2 3 4 5 r 6 > 7

(C-1) AT 1500 A T 1500

111 111

ITI in

11 in

TI ti

II n

a..., 4 ti

T I

(C-2) AT - 500 AT 500

'HITT II 1 1

III i — i -'

(E)

(1.2), (I-4) _.....-

Sin limite Al .• 1000

ni III

TI1 II

In 11

II I

u 1

ii1 1 1

500 : AT ..1000 . AT • 500

Trr III

¡Ti 111

TI 111

II 11

1 11 .j

1 1 i

I-3 ( ) hm-oorawm••••••••••••••~-~.-m~-s— ~ mor

. 0.11dL-2)! (L-3), (L-4) .all

Al (L-5), (1-1), (1-5)

1 .A1 • 1000

T . I A 1000 ,—

- TI II III

1 11

T 11

Id 1 l"rj

1 I 1

,, 1000 500. .4T .. 1000 II

ITI1 II I

I' I I

TTI I 1

Al ..500 111 111 II 11 1 1 1

(R-1), (R-2) Unidades • 140 ml II 111

1 11

I 11

1 1 Unidades 140 m'

.„

(R-3) A/ • 5000 AT 5000

ITT 111

lT 11

1 11

1 11

1 1

1 1

T 1

olas 1,1 edificios para vivienda, el límite de 140 m' por un dad corresponde al promedio antmetico de las áreas de todas las unidades, sin tener en cuenta las zonas comunes

Se escoge adecuadamente la categoría de la edificación y siguiendo los parámetros se concluye que la edificación cuenta con el recubrimiento necesario en los elementos para resistir lo indicado en las tablas del reglamento de acuerdo a su grupo de ocupación.

Revisión de los planos estructurales

Los planos estructurales sujetos a la revisión estructural independiente en cuanto a:

Y Datos de la mancheta V Concordancia de ejes 1( Correspondencia con planos arquitectónicos V Plantas Y Planta y detalles de cimentación s( Notas estructurales Y Despiece de columnas

r LISTADO DE PLANOS CORRESPONDIENTES A LA REVISIÓN ESTRUCTURAL LPLANO CONTENIDO I REVISIÓN

E-01 Planta Losa — Auditorio y prescolar OK N o.00 Planta Losa — Biblioteca N -1.75

E-02 Planta Losa—Sótano OK N -3.50

E-o3 Planta Losa — Administración y comedor OK N +3.5o Planta Losa — Acceso Principal

_4. N +1.75 E-04 ! Planta Losa — de básica primaria. OK

N +8.50 Planta Losa — de básica primaria. N +6.00

E-o5 Planta Losa — AA Secundaria. ; OK N +12.0

1 Planta Losa — Talleres Primaria N +10.25

Planta Losa —Talleres secundaria N +15.5o Planta Losa — AA Secundaria N+13.75 Planta Losa — Zona recreativa terraza N +n.o° Planta Losa — AA media N +17.25 Planta Losa — Cubierta N+22.75 Planta Losa — Patio de banderas N+2o.75 Corte longitudinal

E-lo Edificio A

E-06

-07

E-o8

E-og

KO

i.

-1—OK

OK

✓ Despiece de vigas 1 Despiece de muros 1 Muros de contención

✓ Cuadro de traslapos

✓ Detalles ✓ Detalles de escaleras ✓ Detalles de rampas

✓ Detalles de ménsulas ✓ Detalles de elementos no estructurales ✓ Detalles de vigas y columnas de amarre

r , , — ,

Refuerzo de columnas E-12. Edificio B OK

Refuerzo de columnas E-12

E-13

Edificio A OK Refuerzo de vigas CIM ... Edificio A OK Refuerzo de vigas V-CIM

.

E-2.4 Pilotes edificio A OK Sección Losa cimentación _

•

E-2.5 Despieces Vigas de amarre -Edificio B Planta auditorio y preescolar N o.00m -Edificio A Acceso principal N +1.75m . -Edificio B Administración y comedor N+3.5om

i--- I OK , , . ,

E-16 Despieces vigas de amarre -Edificio A Básica primaria N+6.00m -Edificio B Básica primaria N+8.som -Edificio A Talleres Primaria N+2.o.25m

OK

E-2.7 Despieces vigas de amarre -Edificio B Losa AA secundaría N +12.00m -Edificio A Patio de banderas +20.75m -Edificio B Losa de cubiertas +22.75m

OK

.

PLE-18 _

Plantas Muros Estructurales edificio A

Plantas Muros Estructurales edificio B

OK ......_

PLE-19 _

OK

PLE-20 Despieces de muros torre A Mol A Mo6

OK

PLE-23. Despieces de muros torre A Mo7 A Mi.6

OK

PLE-22 _____

Despiece de muros torre B M2.7 A M25

OK ____________

OK _.4_______

PLE-23 Despieces de muros torre B M26 A Mita

PLE-24 Despieces de muros torre B M42 A M48

OK

PLE-25 ___________ ____

PLE-26

Planta rampas y vista 3D OK

Planta rampas 1 y 2 Detalles estructurales

OK

PLE-27 Planta Rampas 3 y 4 OK

1 OK

OK

OK

3. OK

K

IK

O K

OK

OK

40

Detalles estructurales Detalle ménsula en concreto viga y columna

PLE-213 Planta rampas 5 y 6 Detalles estructurales Planta de cubierta Detalles estructurales Edificio B Rampa de acceso

E-31 Escaleras edificio A Refuerzo

E-32 Escaleras edificio B Refuerzo

E-33 Notas Generales

o

f

E-34 Edificio A

Cerramiento Cancha Cortasol Edificio A Detalles Cerramiento Cancha Edificio A Cerramiento Acceso Proceso constructivo

Se verifica la información y contenido de cada uno de los planos, la coherencia con el proyecto y el cumplimiento de la normatividad vigente para cada diseño dibujado.

Se suscriben 37 planos de diseño estructural.

Cabe resaltar que en los despieces de vigas donde inevitablemente se puedan encontrar traslapos enfrentados, se chequea el uso de flejes mas unidos tal como se expone en las respuestas a las observaciones realizadas.

Contenido de especificaciones y recomendaciones de construcción.

Para la verificación de especificaciones se revisan las memorias de calculo y los materiales asignados a cada elemento de manera que sean coherentes para el diseño y que se apliquen dichos parámetros a cada elemento modelado.

E-35

E-36

E-37

41

e

Cimentación:

f'c = 21 MPa, 3000psi. E =4700,Jrc (Cap. C,8,5, NSR-10) Ec= 21525 MPa Peso Unitario = 24 kN/m3 Relación de Poisson = 0.2

Vigas aéreas, y losas de entrepiso:

f"c = 27,58 MPa, 4000psi

E = 4700-, C (Cap, C,8,5, NSR-10) Ec= 24855 MPa. Peso Unitario = 24 kN/m3 Relación de Poisson = 0.2

Columnas, y Muros Pantallas:

f'c = 35 MPa, 5000psi E =4700-Y¿. (Cap, C,8,5, NSR-10) Ec= 27805 MPa. Peso Unitario = 24 kN/m3 Relación de Poisson = 0.2

Acero de Refuerzo:

Acero Grado 60 Corrugado, (A615Gr60) fy= 420 MPa Diámetro > 318"

Perfiles Metálicos y láminas metálicas:

Perfiles Tubulares y Perniles cubierta A500GrB, Fy= 320 MPa y Fu= 400 MPa Laminas metálicas ASTM A572Gr50, Fy =344 MPa y Fu=448Mpa Pernos A325, Fu= 825 MPa Módulo de Elasticidad 200 GPa Peso Unitario = 76.97 kNlm3

Respecto de las recomendaciones de construcción y proceso constructivo, se verifica el estudio de suelos, en sus recomendaciones para movimientos de tierra, construcción de llenos, medidas de protección para construcciones vecinas y muros de contención, igualmente se revisa el plano E-37 correspondiente al proceso constructivo donde se presenta:

• "Este proyecto se encuentra a una distancia del orden de los 113 m de las edificaciones que pueden verse afectadas durante los procesos de construcción".

• "No se espera que las excavaciones puedan encontrarse con cimentaciones de edificaciones aledañas o elementos correspondientes a la cimentación de las edificaciones vecinas".

• "Es recomendable adelantar un registro fotográfico preventivo de las condiciones existentes de las edificaciones vecinas".

• "Se debe evitar sobre cargar los cortes, por lo menos a una distancia no menor a la altura del mismo".

• "Los taludes expuestos deberán permanecer cubiertos con membranas plásticas y humedecerlos esporádicamente a fin de protegerlos contra la desecación y erosión".

• "Para protección inmediata del talud temporal de corte se sugiere una capa de mortero de scm de espesor como friso y previa colocación de malla de alambre como refuerzo contra agrietamientos".

En este plano se presentan adicionalmente las ubicaciones de los edificios en el corte las recomendaciones que se adoptan para la construcción de los sótanos y se dejan las recomendaciones.

Esta revisión considera pertinente y correcta la información allí registrada.

Jr•Q Luisa María GallegdOuintero Ingeniera Civil Especialista en estructuras. tg- 202- jg &cho

U%