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PROYECTO:REFUERZO ESTRUCTURAL

AREA ADMINISTRACION Y HOSPITALIZACIONHOSPITAL E.S.E SAN CARLOS

INTERESADO(A):MUNICIPIO DE CAÑASGORDAS

LOCALIZACIÓN:Cra: 31 No. 33-140

MUNICIPIO DE CAÑASGORDASANTIOQUIA

CONTIENE:MEMORIAS DE CÁLCULOS

CALCULÓELIONETH VARGAS ZAPATA

ING. CIVIL

FECHA:JUNIO DE 2019

C08-01

TABLA DE CONTENIDO

1.0 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO ESTRUCTURAL. ........................................................ 3

2.0 REQUISITOS GENERALES DEL DISEÑO SISMO RESISTENTE ............................. 5

2.1 COEFICIENTES (Aa) y (Av): ......................................................................................... 5

2.2 DEFINICIÓN DEL TIPO DE PERFIL DE SUELO Y DE LOS COEFICIENTES: .. 5

2.3 COEFICIENTE DE IMPORTANCIA (I): ........................................................................ 5

3.0 DISEÑO MODULO A ......................................................................................................... 6

3.1 PREDIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES ......................... 6

3.2 CARACTERISTICAS DEL SISTEMA ESTRUCTURAL ............................................... 7

3.3 ESPECTRO ELASTICO DE ACELERACIÓN DE DISEÑO: ...................................... 8

3.4 COEFICIENTE DE DISIPACION DE ENERGIA (R): .............................................. 10

3.6 ANALISIS DE DERIVAS: ............................................................................................... 11

3.7 CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGA ................................................................... 12

3.7.1 CARGAS MUERTAS ................................................................................................. 12

3.7.2 CARGAS VIVAS ........................................................................................................ 13

3.7.3 COMBINACIONES DE CARGA ............................................................................. 13

4.0 PROGRAMAS DE ANALISIS Y DISEÑO ........................................................................ 14

6.0 ANALISIS DINAMICO......................................................................................................... 16

6.1 MODOS DE VIBRACIÓN.................................................................................................... 16

7.0 ANALISIS SISMICO ............................................................................................................ 19

8.0 REQUISITOS ESPECIALES PARA EDIFICACIONES INDISPENSABLES DE LOSGRUPOS IV (CAPITULO A.12 NSR-10) ............................................................................... 20

8.1 MOVIMIENTOS SÍSMICOS UMBRAL DE DAÑO ........................................................ 20

8.2 ESPECTRO SÍSMICO PARA EL UMBRAL DE DAÑO ................................................. 20

9.0 PARAMETROS DE RESISTENCIA AL FUEGO DE ELEMENTOSESTRUCTURALES Y NO ESTRUCTURALES. ....................................................................... 23

10.0 GENERALIDADES.............................................................................................................. 29

LONGITUD DE TRASLAPO PARA BARRAS CORRUGADAS, ESTRUCTURAS CONDEMANDA ESPECIAL DES (NSR-10) ................................................................................... 29

1.0 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO ESTRUCTURAL.

El proyecto consiste en el reforzamiento estructural del área admirativa yhospitalización del HOSPITAL E.S.E SAN CARLOS en el municipio deCañasgordas, la estructura existente es de dos niveles terminados encubierta tipo techo; para llevar a cabo esta construcción se realizaronestudios de suelos y diseños estructurales previos a la ejecución.

Dadas las características del proyecto y para efectos del diseño; este sedivide en 5 módulos estructurales: A, B, D y E

Módulos estructurales

En este documento se hace referencia a los módulos A y B.

Planta arquitectónica de semisótano n-3.0m

Planta arquitectónica primer nivel

Planta arquitectónica de cubierta

En el diseño de la edificación, se tomó la decisión más óptima para laestructura teniendo como base la NSR- 10; los módulos se diseñarán enun sistema estructural de pórticos en vigas y columnas en concretoreforzado.

2.0 REQUISITOS GENERALES DEL DISEÑO SISMORESISTENTE

Según la tabla del apéndice A-4 de la NSR-10 la edificación del proyectoque se encuentra en el municipio de Cañasgordas se encuentra en zonade amenaza sísmica alta.

2.1 COEFICIENTES (Aa) y (Av):Los coeficientes de aceleración horizontal pico efectiva y de velocidadhorizontal pico efectiva fueron seleccionados del apéndice 4 “valores deAa, Av, Ae y Ad y definición de amenaza sísmica de los municipioscolombianos” de la NSR-10, con código de Cañasgordas (05138), y sonlos que se presentan a continuación:

Aa: 0.20 “Aceleración horizontal pico efectiva”Av: 0.25 “Velocidad horizontal pico efectiva”

2.2 DEFINICIÓN DEL TIPO DE PERFIL DE SUELO Y DE LOSCOEFICIENTES:

Por información suministrada en el estudio de suelo para el presenteproyecto se tiene:

Perfil de suelo DFa 1.4 (tabla A.2.4-3)Fv 1.9 (tabla A.2.4-4)

2.3 COEFICIENTE DE IMPORTANCIA (I):El coeficiente de importancia se define a partir del grupo de uso de laedificación, para el presente estudio, se define un grupo de uso I, descritopor la NSR-10 como:

“A.2.5.1.4 - Grupo IV – Edificaciones indispensables – Son aquellasedificaciones de atención a la comunidad que deben funcionar durante ydespués de un sismo, y cuya operación no puede ser trasladadarápidamente a un lugar alterno.”

De la Tabla A.2.5-1 – Valores del coeficiente de importancia, I, Se obtienepara el grupo de uso IV, un coeficiente de importancia IV = 1.50

3.0 DISEÑO MODULO A

3.1 PREDIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES

A continuación, se presentan las consideraciones y cálculoscorrespondientes al pre dimensionado de las vigas y columnas de laestructura teniendo en cuenta lo estipulado en la NSR-10.

VigasEl pre- dimensionado de las vigas, se hace teniendo en cuenta latabla C.9.5 (a) de la NSR-10 donde se establecen Alturas oespesores mínimos de vigas no pre-esforzadas o losas reforzadasen una dirección a menos que se calculen las deflexiones.

Viguetas o Nervios

Las viguetas serán de igual altura que las vigas

C.8.13.3 — Para losas nervadas en una dirección, la separaciónmáxima entre nervios, medida centro a centro, no puede ser mayorque 2.5 veces el espesor total de la losa, sin exceder 1.20 m. Paralosas nervadas en dos direcciones, la separación máxima entrenervios, medida centro a centro, no puede ser mayor que 3.5 vecesel espesor total de la losa, sin exceder 1.50 m.

3.2 CARACTERISTICAS DEL SISTEMA ESTRUCTURALLa estructura debe contar con un sistema de resistencia sísmicaclasificado según los sistemas dados en A.3.2 y debe cumplir con losrequisitos de material y grado de disipación de energía en el rangoinelástico apropiado.

Simplementeapoyados

con un extremocontinuo

ambos extremoscontinuos

en voladizo

vigas o losas nervadas en unadirección

L/16 L/18.5 L/21 L/8

vigas o losas nervadas en unadirección (h)

0.40 0.36 0.33 0.33

6.40 m6.65 m

7 m2.67 m

tabla C.9.5(a)espesores mínimos, h

ALTURA O ESPESORES MÍNIMOS DE VIGAS NO PRE-ESFORZADAS O LOSAS REFORZADAS EN UNA DIRECCIÓN AMENOS QUE SE CALCULE LA DEFLEXIONES

ElementosElementos que no soportan o están ligados a divisiones u otros tipos de

elementos susceptibles de dañarse debido a deflexiones grandes

Longitud maxima ambos extremos continuosLongitud maxima en voladizo

DATOS DE ENTRADA Y RESULTADOSLongitud maxima Simplemente apoyadosLongitud maxima con un extremo continuo

NSR-10 S (m) S(m)LOSAS ARMADAS EN UNADIRECCION 1.2≤S≤2.5h 1 1.2LOSAS ARMADAS EN DOSDIRECCIONES 1.5≤S≤3.5h 1.4 1.5

SEPARACION ENTRE NERVIOS C.8.13.3 NSR-10

El sistema estructural para cada la estructura se define como un sistemade pórticos en concreto reforzado con capacidad de disipación deenergía especial DES.

El sistema estructural en pórtico se define, según la NSR-10 como:

“A.3.2.1.3 — Sistema de pórtico — Es un sistema estructural compuestopor un pórtico espacial, resistente a momentos, esencialmente completo,sin diagonales, que resiste todas las cargas verticales y fuerzashorizontales.”

3.3 ESPECTRO ELASTICO DE ACELERACIÓN DE DISEÑO:

El espectro elástico de diseño se construye a partir de las ecuacionesmostradas en la Figura A.2.6-1(NSR-10), y teniendo en cuenta los valoresobtenidos de Aa, Av, Fa, Fv, I y el periodo de vibración de la estructura.

El periodo de vibración se determina a través de la siguiente ecuacióndonde Ct y α son coeficientes que se toman de la tabla A.4.2-1

NSR-10, De acuerdo al valor del periodo de vibración si son periodoscortos.

nta hcT

Sa: 1.05

3.4 COEFICIENTE DE DISIPACION DE ENERGIA (R):

El factor de reducción de las fuerzas sísmicas o coeficiente de capacidadde energía básico R se calcula con la ecuación A.3.3-1 del capítulo A.3 dela NSR-10:= ∅ ∅ ∅Donde:∅ , ∅ y ∅ son los coeficientes de la capacidad e disipación de energíacausado por irregularidades en altura, planta y ausencia de redundanciaen la edificación y es el coeficiente de capacidad de disipación de

energía básico que es 5.0 para pórticos de concreto DMO según la tablaA3-3 de la NSR-10.

Tipo se sistema estructural: sistema_ C (sistema de pórticoresistente a momentos)

Pórticos resistentes a momentos con capacidad Especial dedisipación de energía (DES)

No presenta redundancia.= 7.0 Ω = 3.0MODULO A

Coeficiente de capacidad de disipación de energía básico (Ro): 7.0

Irregularidad en planta Фp: 1.0Irregularidad en Altura Фa: 1.0Ausencia de redundancia Фr: 0.75Coeficiente de capacidad de disipación de energía para eldiseño (R): 5.25

MODULO B

Coeficiente de capacidad de disipación de energía básico (Ro): 7.0

Irregularidad en planta Фp: 0.9Irregularidad en Altura Фa: 1.0Ausencia de redundancia Фr: 0.75Coeficiente de capacidad de disipación de energía para eldiseño (R): 4.73

3.6 ANALISIS DE DERIVAS:La deriva corresponde al desplazamiento horizontal relativo entre dospuntos situados bajo la misma línea de acción vertical.

La importancia de verificar los desplazamientos relativos de la estructura,radica en la necesidad de controlar los siguientes efectos durante el sismode diseño:

Deformación inelástica de los elementos estructurales y noestructurales.

Estabilidad global de la estructura.

Daño de los elementos que no hacen parte del sistema deresistencia sísmica, tales como muros divisorios, particiones,enchapes, acabados, instalaciones eléctricas, mecánicas, etc.

Alarma y pánico entre las personas que ocupen la edificación.

La deriva máxima para cualquier piso de la estructura deberá cumplir conlos requisitos de la Tabla A.6.4-1 (NSR-10).

3.7 CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGA

3.7.1 CARGAS MUERTAS

Las cargas muertas corresponden al peso de cada uno de los elementospermanentes de construcción, incluyendo los muros, pisos, cubiertas,cielos rasos, escaleras, equipos fijos y todas aquellas cargas que no soncausadas por la ocupación y uso de la edificación.

Las cargas muertas deben calcularse partir de las densidades de masareales de los materiales empleados en el diseño y construcción de lasestructuras. Las cargas muertas utilizadas en el diseño son:

MODULO A

CARGAS MUERTAS (D) kN/m2Loseta superior 1.20

Viguetas 1.53Acabado de pisos (Tabla B.3.4.3.1 NSR-10) 1.60Cielo raso (Tabla B.4.1-1 NSR-10) 0.50Particiones (Tabla B.3.4.3 NSR-10) 3.00Casetón no recuperable 0.30TOTAL CARGA MUERTA 8.1CARGAS VIVAS (L) 2.0CARGA DE SERVICIO (D+L) 10.1CARGA MAYORADA (1.2D+1.6L) 13.0

CARGAS MUERTAS DE CUBIERTA (D) kN/m2Peso de teja barro + mortero (tabla B.3.4.1-4 NSR-10) 0.80Impermeabilizante (tabla B.3.4.1-4 NSR-10) 0.03Correas en madera 0.20TOTAL CARGA MUERTA 1.03

MODULO B

CARGAS MUERTAS DE CUBIERTA (D) kN/m2Peso de teja barro + mortero (tabla B.3.4.1-4 NSR-10) 0.80Impermeabilizante (tabla B.3.4.1-4 NSR-10) 0.03Correas en madera 0.20TOTAL CARGA MUERTA 1.03

3.7.2 CARGAS VIVAS

La NSR-10 en el numeral B.4.1.1 define las cargas vivas como:

“Las cargas vivas son aquellas cargas producidas por el uso y ocupaciónde la edificación y no deben incluir cargas ambientales tales como vientoy sismo.”

Para las cargas vivas se tuvo en cuenta el capítulo B.4 de la NSR – 10,más exactamente la tabla B.4.2.1 – 1 en lo concerniente a residencial.

CARGAS VIVAS (L)Entrepiso (B.4.2.1-1 NSR-10) 2.0 KN/m²Escaleras (B.4.2.1-1 NSR-10) 3.00 KN/m²Balcones (B.4.2.1-1 NSR-10) 5.00 KN/m²Cubierta (B.4.2.1-2 NSR-10) 0.35 KN/m²

3.7.3 COMBINACIONES DE CARGALas combinaciones de diseño se definen según lo estipulado en el capítuloB.2.4.2 de la NSR-10, y se presentan en la tabla Combination DefinitionsAnexos.

1.41.2 + 1.61.2 ± ± 0.3 +1.2 ± 0.3 ± +0.9 ± ± 0.30.9 ± 0.3 ±Donde:

D: Carga muertaL: Carga vivaEQX: Sismo en dirección paralela al eje global XEQY: Sismo en dirección paralela al eje global Y

Para este proyecto se usó el método del análisis sísmico dinámico, DEMODO QUE EQX y EQY, pueden interpretarse como FHEX y FHEY,respectivamente, en el cual bajo el análisis dinámico se pueden realizarajustes para los valores de FHEX y FHEY.

4.0 PROGRAMAS DE ANALISIS Y DISEÑO

PROGRAMA SAP 2000 versión 14.1: Para la modelación de estructurasempleamos el programa SAP, para lo cual se debe ingresar informacióntales como:

Geometría: esta se toma del plano arquitectónico yestructural, tomando distancias entre ejes de elementos yalturas.

Especificaciones de diseño: tales como espesores de vigasy losas obtenidas en el pre-dimensionamiento previo delproyecto.

Cargas: se trabajan con cargas vivas y muertas obtenidas enel numeral 2.1 cargas de servicio tanto de losas como decubierta dependiendo el proyecto.

El método de análisis empleado es fuerza dinámica concorrección de fuerza horizontal equivalente y cuyos valores semuestran en la tabla ajuste de los resultados (a.5.4.5).Resultados: una vez ingresada la información se verifican lasderivas de cada nivel y el área de acero obtenida, a partir deesta información el programa arroja una información

Tabulada por medio de la cual se analiza en otro programa de diseñollamado DC-CAD.

Programa DC-CAD: con las tablas obtenidas a partir del SAP 2000 serealiza el análisis en éste programa, el cual se basa en la siguienteinformación.

Entrada: Consiste en la información obtenida en el SAP, talescomo momentos, cortantes, esfuerzos permisibles, cuantíasmínimas de acero, entre otras.

Verificación: se debe verificar la información correspondienteal diseño, tales como cuantía, ejes y niveles de piso.

Parámetros de diseño: Dependiendo de la edificación y lascaracterísticas se establece la capacidad de disipación deenergía, el esfuerzo al que se va a diseñar los elementos, lalongitud del acero, recubrimientos, acero a utilizar.

Resultado: se obtiene un esquema de los elementosindicando acero de refuerzo, momentos y cortante de cadauno.

Para el cálculo de fundaciones, elementos no estructurales, escaleras, seemplean programas de módulos, en los cuales, ingresando la informacióngeométrica, así como especificaciones de diseño, requerimientos seobtiene un esquema de diseño con el cual se muestra en los planosestructurales y dan garantía del cumplimiento de las especificacionestécnicas de dichos elementos.

5.0 CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES UTILIZADOS PARA ELDISEÑO

Las especificaciones de los materiales con los que se diseñó el proyectoson:

Concretos: Columnas: f’c= 280 kg/cm2 (28 MPa) Vigas, Viguetas y Placas: f’c=210 kg/cm2 (21 MPa)

Acero de Refuerzo: 3/8" y mayores fy = 4200 kg/cm2 (420 MPa) según NTC-2289

Módulo de elasticidadConcretos:

= 4.700√f´c

Acero de Refuerzo:= 200.000

6.0 ANALISIS DINAMICO

La metodología de análisis cuando se utilice el método de análisisdinámico elástico espectral, deberá tener en cuenta los siguientesrequisitos tomados por la NSR-10 numeral A.5.4.1 – Metodología deanálisis.

6.1 MODOS DE VIBRACIÓN

“Obtención de los modos de vibración — Los modos de vibración debenobtenerse utilizando metodologías establecidas de dinámica estructural.Deben utilizarse todos los modos de vibración de la estructura quecontribuyan de una manera significativa a la respuesta dinámica de lamisma, cumpliendo los requisitos de A.5.4.2.”

A.5.4.2 — NÚMERO DE MODOS DE VIBRACIÓN — Deben incluirse en elanálisis dinámico todos los modos de vibración que contribuyan de unamanera significativa a la respuesta dinámica de la estructura. Seconsidera que se ha cumplido este requisito cuando se demuestra que,con el número de modos empleados, p, se ha incluido en el cálculo de larespuesta, de cada una de las direcciones horizontales de análisis, j, porlo menos el 90 por ciento de la masa participante de la estructura. Lamasa participante, Mj, en cada una de las direcciones de análisis, j, parael número de modos empleados, p, se determina por medio de lassiguientes ecuaciones: (A.5.4-1) (A.5.4-2).

A continuación, se presenta la revisión de modos de vibración para darcumplimiento a lo especificado en A.5.4.2 “Número de modos devibración” del NSR-10.

MODULO A

En la tabla anterior se puede observar que la participación total de masaen sentido X es de 0.92, y la mayor participación en sentido Y es del 0.98,cumpliendo lo especificado en A.5.4.2.

MODULO B

En la tabla anterior se puede observar que la participación total de masaen sentido X es de 1, y la mayor participación en sentido Y es del 0.99,cumpliendo lo especificado en A.5.4.2.

6.2 CÁLCULO DEL CORTANTE MODAL EN LA BASE

A.5.4.3 — CÁLCULO DEL CORTANTE MODAL EN LA BASE — La parte delcortante en la base contribuida por el modo m en la dirección horizontalj, Vmj, debe determinarse de acuerdo con la siguiente ecuación: (A.5.4-3)

donde Mmj está dado por la ecuación A.5.4-2, y Sam es el valor leído delespectro elástico de aceleraciones, Sa, para el período de vibración Tmcorrespondiente al modo de vibración m. El cortante modal total en labase, Vtj , en la dirección j se obtiene combinando los cortantescontribuidos por cada modo, Vmj , en la misma dirección de acuerdo conel procedimiento de A.5.4.4.

Vmj = cortante sísmico en la base correspondiente al modo m en ladirección horizontal j.

OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ RX RY RZText Text Unitless Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless

MODAL Mode 1 0.342593 0.8217 0.0019 0.00002884 0.8217 0.0019 0.00002884 0.0001161 0.1851 0.442MODAL Mode 2 0.308984 0.0032 0.8519 0.000005703 0.8249 0.8538 0.00003454 0.0192 0.0007222 0.0162MODAL Mode 3 0.283037 0.0296 0.0051 3.735E-08 0.8545 0.8589 0.00003458 0.0001381 0.0081 0.3872MODAL Mode 4 0.106062 0.0254 0.0126 0.0013 0.8799 0.8715 0.0013 0.0002911 0.003 0.0081MODAL Mode 5 0.094843 0.034 0.0215 0.00008053 0.9139 0.893 0.0014 0.0003125 0.0034 0.0311MODAL Mode 6 0.03413 0.0129 0.0937 0.0003598 0.9268 0.9867 0.0017 0.000951 0.0001616 0.0021

TABLE: Modal Participating Mass Ratios

OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ RX RY RZText Text Unitless Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless

MODAL Mode 1 0.143 0.577 0.0001955 4.456E-07 0.577 0.0001955 4.456E-07 0.00007394 0.043 0.03MODAL Mode 2 0.129052 0.001283 0.406 0.00001469 0.578 0.406 0.00001514 0.144 0.0000313 0.542MODAL Mode 3 0.117856 0.0008817 0.168 3.818E-08 0.579 0.575 0.00001517 0.06 0.00005999 0.002368MODAL Mode 4 0.038209 0.00001276 0.001265 0.028 0.579 0.576 0.028 0.00001918 0.034 0.012MODAL Mode 5 0.027118 0.421 0.0003576 0.00000573 0.999 0.576 0.028 0.000001797 0.0006455 0.025MODAL Mode 6 0.026154 0.000372 0.422 0.000001349 1 0.999 0.028 0.002284 0.000005347 0.283

TABLE: Modal Participating Mass Ratios

6.3 AJUSTE DE RESULTADOS

A.5.4.5 — AJUSTE DE LOS RESULTADOS — El valor del cortante dinámicototal en la base, Vtj , obtenido después de realizar la combinación modal,para cualquiera de las direcciones de análisis, j , no puede ser menor queel 80 por ciento para estructuras regulares, o que el 90 por ciento paraestructuras irregulares, del cortante sísmico en la base, Vs , calculado porel método de la fuerza horizontal equivalente del Capítulo A.4. Además,se deben cumplir las siguientes condiciones:

a) Para efectos de calcular este valor de Vs el período fundamental dela estructura obtenido en el análisis dinámico, T en segundos nodebe exceder CuTa, de acuerdo con los requisitos del Capítulo A.4,y cuando se utilicen los procedimientos de interacción suelo-estructura se permite utilizar el valor de Vs reducido por esta razón.

b) Cuando el valor del cortante dinámico total en la base, Vtj , obtenidodespués de realizar la combinación modal, para cualquiera de lasdirecciones de análisis, j , sea menor que el 80 por ciento paraestructuras regulares, o que el 90 por ciento para estructurairregulares, del cortante sísmico en la base, Vs, calculado como seindicó en (a), todos los parámetros de la respuesta dinámica, talescomo deflexiones, derivas, fuerzas en los pisos, cortantes de piso,cortante en la base y fuerzas en los elementos de la correspondientedirección j deben multiplicarse por el siguiente factor demodificación:

(c) Cuando el cortante sísmico en la base, Vtj, obtenido después derealizar la combinación modal, para cualquiera de las direccionesprincipales, excede los valores prescritos en (a), todos los parámetros dela respuesta dinámica total, tales como deflexiones, derivas, fuerzas enlos pisos, cortantes de piso, cortante en la base y fuerzas en loselementos, pueden reducirse proporcionalmente, a juicio del diseñador.

Vs = cortante sísmico de diseño en la base de la estructura, calculado porel método de la fuerza horizontal equivalente del Capítulo A.4.

Cortante del análisis dinámico:

MODULO A

MODULO B

7.0 ANALISIS SISMICO

Ahora tenemos toda la información necesaria para realizar el análisisestructural y hallar las derivas de la estructura además de los esfuerzosde diseño en la estructura.

OutputCase CaseType StepType GlobalFX GlobalFY GlobalFZ GlobalMX GlobalMY GlobalMZText Text Text Tonf Tonf Tonf Tonf-m Tonf-m Tonf-m

EQX LinRespSpec Max 503.7417 46.4468 4.0815 139.59561 1823.25926 9229.14294EQY LinRespSpec Max 50.9724 517.8948 1.9144 1849.06652 106.59888 2558.47815

TABLE: Base Reactions

Vs CuTa Vs CuTa

Ajuste para chequeo de derivas

Vs (Sy) 517.8 t AJUSTE EN Y 1.03 10.12 m/s²10.40 m/s²

667.653 t0.8 Vs 534.122 t

CORTANTE BASAL MÉTODO FHE DISEÑO

668 t0.8 Vs 534 t

VALOR DE g (Ajustado)

CORTANTE BASAL MÉTODO FHEDERIVA

CORTANTE DEL ANÁLISI DINÁMICO COCIENTE DE AJUSTE CORTANTE BASALVs (Sx) 503.74 t AJUSTE EN X 1.06


D LinStatic -6.082E-15 3.098E-15 69.2518 207.43072 -581.9621 4.542E-14EQX LinRespSpec Max 50.6911 1.4201 0.2168 3.70764 113.21826 145.66776EQY LinRespSpec Max 1.4086 47.99 0.5227 103.13419 8.40469 442.0448


Vs CuTa Vs CuTa



72.714 t0.9 Vs 65.443 t


73 t0.9 Vs 65 t




El análisis sísmico de la estructura se lleva a cabo aplicando losmovimientos sísmicos de diseño prescritos, a un modelo matemáticoapropiado de la estructura, tal como se define en el Capítulo A.3 NSR-10.

8.0 REQUISITOS ESPECIALES PARA EDIFICACIONESINDISPENSABLES DE LOS GRUPOS IV (CAPITULO A.12 NSR-10)

8.1 MOVIMIENTOS SÍSMICOS UMBRAL DE DAÑO

Los movimientos sísmicos del umbral de daño se definen para unaprobabilidad del ochenta por ciento de ser excedidos en un lapso decincuenta años, en función de la aceleración pico efectiva al nivel delumbral de daño, representada por el parámetro Ad. El valor de estecoeficiente puede determinarse en el apéndice A-4 de la NSR-10.

Departamento Municipio AdAntioquía Cañasgordas 0.07

8.2 ESPECTRO SÍSMICO PARA EL UMBRAL DE DAÑO

A.12.3.1 — Los parámetros para determinar el espectro de aceleracioneshorizontales para el umbral de daño en el campo elástico, para unamortiguamiento crítico de dos por ciento (2%), que se debe utilizar enlas verificaciones del umbral de daño, se dan en la figura A.12.3-1.

A.12.4.4 — USO DEL MÉTODO DE ANÁLISIS DINÁMICO EN LAEVALUACIÓN DEL UMBRAL DE DAÑO — Cuando se utilice el métododel análisis dinámico deben emplearse los requisitos del Capítulo A.5,empleando los movimientos sísmicos correspondientes al umbral de dañoen vez de los movimientos sísmicos de diseño. El ajuste de los resultadosindicado en A.5.4.5 debe hacerse con respecto al valor de Vsd, obtenidopor medio de la ecuación A.12.4-1, en vez de Vs.

MODULO A

Sad Umbral

Vs Umbral 126.089 t0.8 Vs 100.871 t

0.210 g


MODULO B

12.5.3 — LÍMITES DE LA DERIVA PARA EL UMBRAL DE DAÑO — Laderiva máxima, para el umbral de daño, evaluada en cualquier punto dela estructura, determinada de acuerdo con el procedimiento de A.12.5.2,no puede exceder los límites establecidos en la tabla A.12.5-1, en la cualla deriva máxima se expresa como un porcentaje de la altura de piso hpi:


D LinStatic 2.369E-13 -5.576E-14 600.4244 12173.15799 -3309.39643 -2.841E-12EQX LinRespSpec Max 105.1241 7.4037 0.7386 27.65642 381.31912 1959.36347EQY LinRespSpec Max 7.6501 107.1667 0.3515 382.66232 20.91762 510.60524




VALOR DE g (Ajustado)CORTANTE DEL ANÁLISI DINÁMICO COCIENTE DE AJUSTE CORTANTE BASALVs (Sx) 105.1241 t AJUSTE EN X 0.96

Sad Umbral 0.210 g

Vs Umbral 14.490 t0.9 Vs 13.041 t



D LinStatic -1.489E-14 -7.105E-16 69.2518 207.43072 -581.9621 -1.149E-13EQX LinRespSpec Max 6.7954 0.1674 0.0064 0.24871 17.4632 19.28467EQY LinRespSpec Max 0.224 10.3014 0.0001872 14.81524 0.22285 87.20922




VALOR DE g (Ajustado)CORTANTE DEL ANÁLISI DINÁMICO COCIENTE DE AJUSTE CORTANTE BASALVs (Sx) 6.7954 t AJUSTE EN X 1.93

MODULO ADeriva en dirección X: 0.22% < 0.4%Deriva en dirección Y: 0.14% < 0.4%

MODULO B

Deriva en dirección X: 0.07%

(2) horas. Este tamaño de columna no se permite en zonas deamenaza sísmica alta.

c) Una dimensión mínima de 200 mm es adecuada para resistencia alfuego requerida hasta de una (1) hora. El Título C no establece unadimensión mínima para columnas con capacidad mínima dedisipación de energía DMI. Este tamaño de columna no se permiteen zonas de amenaza sísmica alta e intermedia.

d) Los requisitos de recubrimiento para concreto construido en sitiodados en C.7.7.1 de 40 mm para estribos, espirales y armaduraprincipal, son adecuados para resistencia al fuego requerida hastade tres (3) horas.

las columnas dispuestas en la edificación tienen secciones quecumplen con los parámetros establecidos en literal a y d,garantizando la resistencia al fuego requerida de 3 horas.

Sección de columna Recubrimiento40x30 5cm30x40 5cm60X40 5cm

J.3.5.2.3 — Losas macizas y viguetas de concreto estructural — Laslosas macizas, incluyendo las de cubierta y el ancho del alma de viguetasde concreto estructural deben cumplir los siguientes requisitos paraefectos de su resistencia al fuego:

a) El espesor mínimo en losas macizas y el ancho mínimo del alma deviguetas no debe ser menor de 150 mm para resistencia al fuegorequerida de tres (3) horas.

b) El espesor mínimo en losas macizas y el ancho mínimo del alma deviguetas no debe ser menor de 125 mm para resistencia al fuegorequerida de dos (2) horas.

c) El espesor mínimo en losas macizas y el ancho mínimo del alma deviguetas no debe ser menor de 80 mm para resistencia al fuegorequerida de una (1) hora.

d) Los requisitos de recubrimiento para concreto construido en sitiodados en C.7.7.1 de 20 mm para refuerzo con barras No. 11 (1-3/8”) ó 36M (36 mm), solo es adecuado para resistencia al fuegorequerida hasta de una (1) hora.

e) Para resistencia al fuego requerida de dos (2) horas o más, elrecubrimiento para concreto construido en sitio debe ser al menos25 mm.

Las viguetas o nervios de las losas para el presente proyecto sonde 10cm y recubrimiento de 3cm; lo que garantiza una resistenciaal fuego de 1 hora.

J.3.5.2.4 — Vigas de concreto estructural — Las vigas de concretoestructural deben cumplir los siguientes requisitos para efectos de suresistencia al fuego:

a) El ancho mínimo del alma de vigas en estructuras con capacidadespecial de disipación de energía DES dada en C.21.5.1.3 de 250mm, es adecuado para resistencia al fuego requerida de tres (3)horas.

b) El ancho mínimo del alma de vigas en estructuras con capacidadmoderada de disipación de energía DMO dada en C.21.3.4.1 de 200mm, es adecuada para resistencia al fuego requerida de dos (2)horas. Este ancho del alma de vigas no se permite en zonas deamenaza sísmica alta.

c) El ancho mínimo del alma de vigas no debe ser menor de 120 mmpara resistencia al fuego requerida de una (1) hora. Este ancho delalma de vigas no se permite en zonas de amenaza sísmica alta eintermedia.

d) Los requisitos de recubrimiento para concreto construido en sitiodados en C.7.7.1 de 40 mm para estribos y armadura principal, sonadecuados para resistencia al fuego requerida hasta de dos (2)horas.

e) Para tres (3) horas de resistencia al fuego requerida se debeemplear un recubrimiento de 60mm.

Las secciones de las vigas del proyecto cumplen con lo establecidoen el literal a); garantizando una resistencia al fuego de 3 horas.

Sección de viga Recubrimiento40x40 7cm30x40 4cm30x35 4cm25x40 4cm

J.3.5.3 — ELEMENTOS DE MAMPOSTERÍA ESTRUCTURAL Y NOESTRUCTURAL — Para proveer muros de mampostería estructural y noestructural con las resistencias al fuego normalizado especificadas en elnumeral J.3.4.3, debe estimarse la resistencia al fuego de la mamposteríaespecificada en la Tabla J.3.5-1 o en la Tabla J.3.5-2 en función de suespesor mínimo equivalente.

J.3.5.3.1 — El espesor mínimo equivalente se calcula con base en laecuación J.3.5-1.

=Donde:

eE = espesor equivalente.V = volumen de sólidos de una unidad de mampostería.L = longitud de la unidad de mampostería.A = altura de la unidad de mampostería

Las unidades de mampostería en arcilla deben cumplir con lo establecidoen el numeral D.3.6 de la NSR-10 (propiedades y normas técnicas).

La resistencia al fuego de 1 hora se considera que se cumpleimplícitamente en las siguientes unidades de arcilla:

a) Para unidades macizas con el 25% de vacíos, 1 hora de resistenciaal fuego se cumple con unidades de ancho nominal de 100mm.

b) Para unidades de perforación vertical hasta con 65% de vacíos(máximo porcentaje permitido por D.3.6.1) y con sus celdas paraalojar refuerzo vertical con o sin mortero de relleno, 1 hora deresistencia al fuego se cumple con unidades de ancho nominal de120mm.

c) Para unidades de perforación horizontal que cumplan con losespesores mínimos de pared establecidos en la norma NTC4205, 1hora de resistencia al fuego se cumple con unidades con anchonominal de 100mm.

J.3.3.2 — CLASIFICACIÓN DE LAS EDIFICACIONES EN UNA CATEGORIADE RIESGO — Toda edificación debe clasificarse en una de las categoríasde riesgo definidas en J.3.3.1. Dependiendo del grupo de uso de laedificación bajo estudio, esta clasificación se hace en función del área

construida, de acuerdo con la tabla J.3.3.-1, o en función del potencialcombustible, de acuerdo con la tabla J.3.3.-2, estimado con base en lasespecificaciones contenidas en los numerales J.3.4.2 y J.3.4.3.

J.3.4.3 — Los elementos estructurales y demás elementos de laconstrucción deberán tener como mínimo las resistencias al fuegonormalizado exigidas en la tabla J.3.4-3. Se exceptúan de esta exigencialos contenidos en recintos que cumplan las condiciones estipuladas en elnumeral J.3.3.3.

La resistencia especificada al fuego debe ser de una hora, realizaremoslos cálculos para que estos elementos resistan mínimo 2 horas; pero paralos muros corta fuego debe ser de 3 horas.

EVALUACION DE RESISTENCIA AL FUEGO DEUNIDADES DE MAMPOSTERIA E= 0.15M

Material de la unidad ArcillaLongitud de la unidad L(m) 40cmAltura de la unidad A(m) 20cmVolumen total VT(cm³) 12000cm³Volumen de vacíos VV (cm³) 900cm³Volumen de solidos V=VT-VV 11100cm³Espesor equivalente eE (cm) 13.88cm

Las piezas de mampostería de arcilla de 15cm de espesor nominal cumplecon el espesor mínimo equivalente para la resistencia al fuego de 2 horas,dado que este valor es de 13.88cm que es mayor a 11cm; pero para losmuros corta fuego deben ser de espesor 20cm.

10.0 GENERALIDADES

LONGITUD DE TRASLAPO PARA BARRAS CORRUGADAS,ESTRUCTURAS CON DEMANDA ESPECIAL DES (NSR-10)

C.12.15.2 — Los empalmes por traslapo de alambres y barras corrugadassometidas a tracción deben ser empalmes por traslapo Clase B, exceptoque se admiten empalmes por traslapo de Clase A cuando:

(a) El área de refuerzo proporcionada es al menos el doble que larequerido por análisis a todo lo largo del empalme por traslapo y

(b) la mitad, o menos, del refuerzo total está empalmado dentro de lalongitud de empalme por traslapo requerido.

C.12.15 — Empalmes de alambres y barras corrugadas a tracción

C.12.15.1 — La longitud mínima del empalme por traslapo en traccióndebe ser la requerida para empalmes por traslapo Clases A o B, pero nomenor que 300 mm, donde:

Empalme por traslapo Clase A ................................. 1.0LdEmpalme por traslapo Clase B ................................. 1.3Ld

donde Ld se calcula de acuerdo con C.12.2 para desarrollar fy, pero sin los300 mm mínimos de C.12.2.1 y sin el factor de modificación de C.12.2.5.

Longitudes de traslapo Clase B para concreto de 21MPa

Barra N°Diámetro

(")Diámetro

(cm)Área (cm²)

Longitud dedesarrollo Ld

(cm)

Longitud detraslapo Lt

(cm)N°3 3/8" 0.95 0.71 40 52N°4 1/2" 1.27 1.29 54 70N°5 5/8" 1.59 1.99 67 87N°6 3/4" 1.10 2.84 80 104N°7 7/8" 2.22 3.87 94 122N°8 1" 2.54 5.10 107 139N°9 1-1/8" 2.87 6.45 121 157

N°10 1-1/4" 3.23 8.19 136 177N°11 1-3/8" 3.58 10.06 151 196

C.21.5.2.3 — Sólo se permiten empalmes por traslapo de refuerzo deflexión cuando se proporcionan estribos cerrados de confinamiento oespirales en la longitud de empalme por traslapo. El espaciamiento delrefuerzo transversal que confina las barras traslapadas no debe excederal menor entre d 4 y 100 mm.

ANEXOS

MODULO A

DATOS DEL PROGRAMA

MASA DE LA ESTRUCTURA

ProgramNameVersion CurrUnits SteelCode ConcCode AlumCode ColdCode BridgeCodeRegenHingeText Text Text Text Text Text Text Text Text

SAP2000 14.1.0 Kgf, m, C AISC-LRFD93 ACI 318-08/IBC2009 AA-ASD 2000AISI-ASD96 AASHTO LRFD 2007Yes

TABLE: Program Control

OutputCase CaseType GlobalFX GlobalFY GlobalFZ GlobalMX GlobalMY GlobalMZText Text Tonf Tonf Tonf Tonf-m Tonf-m Tonf-m

D LinStatic 2.373E-13 -3.59E-14 600.4244 12173.15799 -3309.39643 -2.64E-12


Aa AvZona de Amenaza

Sísmica Ae Ad

0.2 0.25 ALTA 0.12 0.07

Aa = 0.20 g h edif = 6.00 m C 1.050 segAv 0.25 g Ct= 0.047 k 1.00I = 1.50 α= 0.900Suelo : D T aprox : 0.236 seg

Sa (Ta): 1.050 %g C 1.050 segFa 1.40 1.4 Cu : 1.200 k 1.00Fv 1.90 1.9 CuTa (T max) : 0.283 seg

Sa (CuTa): 1.050 %gTe 0.340 seg Φc= 1

T (s) Sa (g) Sa (Te) 1.050 %g Φe= 1Origen 0.00 0.420 0.24

To 0.17 1.050 0.24Tc 0.81 1.050 0.24

0.92 0.9311.02 0.8361.13 0.7591.23 0.6951.33 0.6411.44 0.5941.54 0.5541.65 0.5191.75 0.4881.85 0.4611.96 0.4362.06 0.4142.17 0.3952.27 0.3762.38 0.3602.48 0.3452.58 0.3312.69 0.3182.79 0.3062.90 0.2953.00 0.2853.10 0.2763.21 0.2673.31 0.2583.42 0.2503.52 0.2433.62 0.2363.73 0.2293.83 0.2233.94 0.2174.04 0.2124.14 0.2064.25 0.2014.35 0.1964.46 0.192

Tl 4.56 0.1884.66 0.1804.76 0.1724.86 0.1654.96 0.1585.06 0.1525.16 0.146

ANTIOQUIA CAÑASGORDAS

Espectro de la NSR-10

Para Te>CuTa (tomar)

Para Ta

Aa AvZona deAmenazaSísmica

Ae Ad

0.2 0.25 ALTA 0.12 0.07

0.20 g0.25 g1.501.50

D1.4

1.401.90

1.9

CuTaSa para CuTa

Vs CuTa Vs CuTa



667.653 t0.8 Vs 534.122 t

Sa (Ta) : 1.050 s

Sa (CuTa) : 1.050 s

1.050 g

0.34 sT dinámico (Te) :

Corrección Te vs


668 t0.8 Vs 534 t


DATOS DE LA ESTRUCTURA

Fv

1.00Ro (DMO)ØP

I chequeo deriva =Suelo :

Fa

Masa (tf) 636

Sa (Te) : 1.050 s

ANTIOQUIA CAÑASGORDAS 5138

Localización de proyecto Código Municipio

ØA 1.00

CORTANTE BASAL MÉTODO FHE DERIVA


Aa =AvI diseño =

T aprox (Ta) : 0.24 s

T max (CuTa) : 0.28 s

ØR 0.75

AJUSTE CORTANTE BASAL - MODULO A

hn (m) 6.00

R 5.25

7.0

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0

Acel

erac

ión

Sa (%

g)

Periodo T (s)

Espectro chequeo de deriva ycorrección sísmica

Espectro chequeo de deriva Espectro de diseño

Aa = 0.20 g Ad = 0.07 gAv 0.25 g Av 0.07 gI = 1.50 I = 1.50Suelo : D Suelo : DFa 1.40 1.4 Fa 1.60 1.6Fv 1.90 1.9 Fv 2.40 2.4Cu 1.20 S = 3Espectro de Diseño Espectro de Daño

T (s) Sa (g) T (s) Sa (g)0.00 0.00 0.420 0.00 0.00 0.070

To 0.10 0.17 1.050 To 0.25 0.25 0.210Tc 0.48 0.81 1.050 Tc 0.50 1.50 0.210

0.50 1.00 0.854 0.50 1.79 0.1760.60 1.19 0.719 0.60 2.07 0.1520.70 1.38 0.621 0.70 2.36 0.1340.80 1.56 0.547 0.80 2.64 0.1190.90 1.75 0.488 0.90 2.93 0.1081.00 1.94 0.441 1.00 3.21 0.0981.10 2.13 0.402 1.10 3.50 0.0901.20 2.31 0.370 1.20 3.78 0.0831.30 2.50 0.342 1.30 4.07 0.0771.40 2.69 0.318 1.40 4.35 0.0721.50 2.87 0.297 1.50 4.64 0.0681.60 3.06 0.279 1.60 4.92 0.0641.70 3.25 0.263 1.70 5.21 0.0611.80 3.44 0.249 1.80 5.49 0.0571.90 3.62 0.236 1.90 5.78 0.0552.00 3.81 0.224 2.00 6.06 0.0522.10 4.00 0.214 2.10 6.35 0.0502.20 4.19 0.204 2.20 6.63 0.0482.30 4.37 0.196 2.30 6.92 0.046

TL 2.40 4.56 0.188 TL 2.40 7.20 0.0442.50 4.75 0.173 2.50 7.50 0.0402.60 4.94 0.160 2.60 7.80 0.0372.70 5.13 0.148 2.70 8.10 0.0352.80 5.32 0.138 2.80 8.40 0.0322.90 5.51 0.128 2.90 8.70 0.0303.00 5.70 0.120 3.00 9.00 0.0283.10 5.89 0.112 3.10 9.30 0.0263.20 6.08 0.105 3.20 9.60 0.0253.30 6.27 0.099 3.30 9.90 0.0233.40 6.46 0.093 3.40 10.20 0.0223.50 6.65 0.088 3.50 10.50 0.021

0.00

0.05

0.10

0.15

0.20

0.25

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0

Acel

erac

ión

Sa (g

)

Periodo T (s)

Espectros de NSR-10 para umbral dedaño

TABLE: Combination DefinitionsComboName ComboType AutoDesign CaseName ScaleFactor SteelDesign ConcDesign AlumDesign ColdDesign

Text Text Yes/No Text Unitless Yes/No Yes/No Yes/No Yes/NoDIS_U01 Linear Add No D 1.4 No Yes No NoDIS_MAYORADA Linear Add No D 1.2 No Yes No No R0 = 7DIS_MAYORADA L 1.6 Øa = 1DIS_U03 Linear Add No D 1.2 No Yes No No Øp = 1DIS_U03 L 1 Ør = 0.75

DIS_U03 EQX 0.19047619 Ω0 = 5.25DIS_U03 EQY 0.05714286DIS_U04 Linear Add No D 1.2 No Yes No No R = 5.25DIS_U04 L 1DIS_U04 EQX -0.1904762DIS_U04 EQY -0.0571429DIS_U05 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoDIS_U05 L 1DIS_U05 EQX 0.19047619DIS_U05 EQY -0.0571429DIS_U06 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoDIS_U06 L 1DIS_U06 EQX -0.1904762DIS_U06 EQY 0.05714286DIS_U07 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoDIS_U07 L 1DIS_U07 EQX 0.05714286DIS_U07 EQY 0.19047619DIS_U08 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoDIS_U08 L 1DIS_U08 EQX -0.0571429DIS_U08 EQY -0.1904762DIS_U09 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoDIS_U09 L 1DIS_U09 EQX 0.05714286DIS_U09 EQY -0.1904762DIS_U10 Envelope No D 1.2 No Yes No NoDIS_U10 L 1DIS_U10 EQX -0.0571429DIS_U10 EQY 0.19047619DIS_U11 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoDIS_U11 EQX 0.19047619DIS_U11 EQY 0.05714286DIS_U12 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoDIS_U12 EQX -0.1904762DIS_U12 EQY -0.0571429DIS_U13 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoDIS_U13 EQX 0.19047619DIS_U13 EQY -0.0571429DIS_U14 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoDIS_U14 EQX -0.1904762DIS_U14 EQY 0.05714286DIS_U15 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoDIS_U15 EQX 0.05714286DIS_U15 EQY 0.19047619DIS_U16 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoDIS_U16 EQX -0.0571429DIS_U16 EQY -0.1904762DIS_U17 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoDIS_U17 EQX 0.05714286DIS_U17 EQY -0.1904762DIS_U18 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoDIS_U18 EQX -0.0571429DIS_U18 EQY 0.19047619VBeam_U19 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVBeam_U19 L 1VBeam_U19 EQX 0.38095238VBeam_U19 EQY 0.11428571VBeam_U20 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVBeam_U20 L 1

COM

BIN

ACIO

NES

PAR

A DI

SEÑ

OCO

MBI

NAC

ION

ES P

ARA

CHEQ

UEO

DE

CORT

ANTE

PLA

STIC

O E

N V

IGAS


Text Text Yes/No Text Unitless Yes/No Yes/No Yes/No Yes/NoCO

MBI

NAC

ION

ES P

ARA

DISE

ÑO

VBeam_U20 EQX -0.3809524VBeam_U20 EQY -0.1142857VBeam_U21 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVBeam_U21 L 1VBeam_U21 EQX 0.38095238VBeam_U21 EQY -0.1142857VBeam_U22 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVBeam_U22 L 1VBeam_U22 EQX -0.3809524VBeam_U22 EQY 0.11428571VBeam_U23 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVBeam_U23 L 1VBeam_U23 EQX 0.11428571VBeam_U23 EQY 0.38095238VBeam_U24 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVBeam_U24 L 1VBeam_U24 EQX -0.1142857VBeam_U24 EQY -0.3809524VBeam_U25 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVBeam_U25 L 1VBeam_U25 EQX 0.11428571VBeam_U25 EQY -0.3809524VBeam_U26 Envelope No D 1.2 No Yes No NoVBeam_U26 L 1VBeam_U26 EQX -0.1142857VBeam_U26 EQY 0.38095238VBeam_U27 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVBeam_U27 EQX 0.38095238VBeam_U27 EQY 0.11428571VBeam_U28 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVBeam_U28 EQX -0.3809524VBeam_U28 EQY -0.1142857VBeam_U29 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVBeam_U29 EQX 0.38095238VBeam_U29 EQY -0.1142857VBeam_U30 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVBeam_U30 EQX -0.3809524VBeam_U30 EQY 0.11428571VBeam_U31 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVBeam_U31 EQX 0.11428571VBeam_U31 EQY 0.38095238VBeam_U32 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVBeam_U32 EQX -0.1142857VBeam_U32 EQY -0.3809524VBeam_U33 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVBeam_U33 EQX 0.11428571VBeam_U33 EQY -0.3809524VBeam_U34 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVBeam_U34 EQX -0.1142857VBeam_U34 EQY 0.38095238VCol_U35 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVCol_U35 L 1VCol_U35 EQX 1VCol_U35 EQY 0.3VCol_U36 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVCol_U36 L 1VCol_U36 EQX -1VCol_U36 EQY -0.3VCol_U37 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVCol_U37 L 1VCol_U37 EQX 1VCol_U37 EQY -0.3VCol_U38 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVCol_U38 L 1VCol_U38 EQX -1

COM

BIN

ACIO

NES

PAR

A CH

EQU

EO D

E CO

RTAN

TE P

LAST

ICO

EN

VIG

ASCO

MBI

NAC

ION

ES P

ARA

CHEQ

UEO

DE

CORT

ANTE

PLA

STIC

O E

N C

OLU

MN

AS



MBI

NAC

ION

ES P

ARA

DISE

ÑO

VCol_U38 EQY 0.3VCol_U39 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVCol_U39 L 1VCol_U39 EQX 0.3VCol_U39 EQY 1VCol_U40 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVCol_U40 L 1VCol_U40 EQX -0.3VCol_U40 EQY -1VCol_U41 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVCol_U41 L 1VCol_U41 EQX 0.3VCol_U41 EQY -1VCol_U42 Envelope No D 1.2 No Yes No NoVCol_U42 L 1VCol_U42 EQX -0.3VCol_U42 EQY 1VCol_U43 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVCol_U43 EQX 1VCol_U43 EQY 0.3VCol_U44 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVCol_U44 EQX -1VCol_U44 EQY -0.3VCol_U45 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVCol_U45 EQX 1VCol_U45 EQY -0.3VCol_U46 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVCol_U46 EQX -1VCol_U46 EQY 0.3VCol_U47 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVCol_U47 EQX 0.3VCol_U47 EQY 1VCol_U48 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVCol_U48 EQX -0.3VCol_U48 EQY -1VCol_U49 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVCol_U49 EQX 0.3VCol_U49 EQY -1VCol_U50 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVCol_U50 EQX -0.3VCol_U50 EQY 1SERVICIO Linear Add No D 1 No Yes No NoSERVICIO L 1ENVU Linear Add No U01 1 No Yes No NoENVU U03 1ENVU U04 1ENVU U05 1ENVU U06 1ENVS Linear Add No S01 1 No Yes No NoENVS S03 1ENVS S04 1ENVS S05 1ENVS S06 1ENVS S07 1ENVS S08 1

OTR

AS C

OM

BIN

ACIO

NES

COM

BIN

ACIO

NES

PAR

A CH

EQU

EO D

E CO

RTAN

TE P

LAST

ICO

EN

CO

LUM

NAS

MODELO UTILIZADO

El análisis de la estructura se realizó en el programa SAP200 V14.2.4,en el cual se tuvieron en cuenta las propiedades de los materiales, cargas,análisis sísmico y geometría de la edificación, a continuación, sepresentan unas imágenes del modelo realizado.

SAP2000 v14.2.4 - File:HOSPITAL DE CAÑASGORDAS - MODULO A - 3-D View - Kgf, m, C Units

2/12/19 11:47:28

DESPLAZAMIENTO DE LA ESTRUCTURA Y CHEQUEO DELA DERIVA

DISEÑO DE LA FUNDACION

El estudio de suelos recomienda zapatas aisladas a una profundidad de2.0m con capacidad portante de 290kN/m².

SAP2000 v14.2.4 - File:HOSPITAL DE CAÑASGORDAS - MODULO A - Joint Reactions (D) - KN, m, C Units

2/12/19 11:51:42

SAP2000 v14.2.4 - File:HOSPITAL DE CAÑASGORDAS - MODULO A - Joint Reactions (L) - KN, m, C Units

2/12/19 11:51:59

SAP2000 v14.2.4 - File:HOSPITAL DE CAÑASGORDAS - MODULO A - Joint Reactions (SERVICIO) - KN, m, C Units

2/12/19 11:52:27

SAP2000 v14.2.4 - File:HOSPITAL DE CAÑASGORDAS - MODULO A - Joint Reactions (DIS_MAYORADA) - KN, m, C Units

2/12/19 11:52:45

REFUERZOS EN ELEMENTOS

El análisis es realizado con las 10 combinaciones de cargas descritas en elTÍTULO B DE LAS N.S.R. 10. En el caso de columnas y vigas.Para el caso de las viguetas solo se analizaron con 1.2D y 1.6L.Para las fundaciones se tuvieron en cuenta: muertas, vivas y últimas.

Para cada uno de los elementos a diseñar, tuvimos en cuenta las cuantíasmínimas y máximas que establecen las normas, por ejemplo; para las columnasentre el 1% y 5%; para vigas, entre 0.0033 por el área bruta y 0.0160 por elárea neta, al igual que para las viguetas, de igual forma, también fueron tenidasen cuenta para el resto de elementos de concreto reforzado.

DISEÑO DE LOSA

Pre dimensionamiento: h:5cm L=1.0m

La separación máxima es 5h ó 5 veces el espesor de la losa:

Programa licenciado a WILBERTO ANTONIO BENITEZ - ELIONETH VARGASDISEÑO DE VIGAS

HOSPITAL DE CAÑASGORDAS - MODULO A

VIGA-1/FUNDACIONB=0.40 H=0.40 L=6.25

Mu=-1.61As=4.69Mu=1.61As=4.69

Vu=-2.98 Vu=2.97

B=0.40 H=0.40 L=3.95Mu=-1.99As=4.69Mu=1.99As=4.69

Vu=-4.32 Vu=4.57


Mu=-1.06As=4.69Mu=1.06As=4.69

Vu=-3.50 Vu=-2.54

B=0.40 H=0.40 L=4.00Mu=-1.00As=4.69Mu=1.00As=4.69

Vu=-1.85 Vu=2.56

B=0.40 H=0.40 L=1.70Mu=-1.03As=4.69Mu=1.03As=4.69

Vu=-4.12 Vu=-3.22

B=0.40 H=0.40 L=1.85Mu=-1.13As=4.69Mu=1.13As=4.69

Vu=3.06 Vu=4.02


Mu=-1.28As=4.69Mu=1.28As=4.69

Vu=-2.98 Vu=2.30

B=0.40 H=0.40 L=1.70Mu=-1.17As=4.69Mu=1.17As=4.69

Vu=3.34 Vu=4.22


Mu=-1.48As=4.69Mu=1.48As=4.69

Vu=-2.77 Vu=2.67

B=0.40 H=0.40 L=3.95Mu=-1.69As=4.69Mu=1.69As=4.69

Vu=-3.55 Vu=3.89

VIGA-3-4/FUNDACIONB=0.40 H=0.40 L=6.25

Mu=-1.48As=4.69Mu=1.48As=4.69

Vu=-2.75 Vu=2.61

B=0.40 H=0.40 L=3.96Mu=-1.72As=4.69Mu=1.72As=4.69

Vu=-3.47 Vu=3.93

VIGA-5-6/FUNDACIONB=0.40 H=0.40 L=6.30

Mu=-1.32As=4.69Mu=1.32As=4.69

Vu=-2.58 Vu=2.58

B=0.40 H=0.40 L=3.95Mu=-1.59As=4.69Mu=1.59As=4.69

Vu=-3.31 Vu=3.70




Mu=-1.19As=4.69Mu=1.19As=4.69

Vu=-2.44 Vu=2.44

B=0.40 H=0.40 L=3.95Mu=-1.38As=4.69Mu=1.38As=4.69

Vu=-2.92 Vu=3.28


Mu=-1.21As=4.69Mu=1.21As=4.69

Vu=-2.44 Vu=2.31

B=0.40 H=0.40 L=3.95Mu=-1.28As=4.69Mu=1.28As=4.69

Vu=-2.80 Vu=3.10


Mu=-1.18As=4.69Mu=1.18As=4.69

Vu=-2.42 Vu=2.33

B=0.40 H=0.40 L=3.95Mu=-1.30As=4.69Mu=1.30As=4.69

Vu=-2.90 Vu=3.12

VIGA-A/FUNDACIONB=0.40 H=0.40 L=3.25

Mu=-1.35As=4.69Mu=1.35As=4.69

Vu=-3.76 Vu=3.79

B=0.40 H=0.40 L=6.90Mu=-1.09As=4.69Mu=1.17As=4.69

Vu=-2.31 Vu=2.35

B=0.40 H=0.40 L=6.40Mu=-1.06As=4.69Mu=1.06As=4.69

Vu=-2.31 Vu=2.26

B=0.40 H=0.40 L=5.10Mu=-1.09As=4.69Mu=1.09As=4.69

Vu=-2.52 Vu=2.43

B=0.40 H=0.40 L=5.25Mu=-1.12As=4.69Mu=1.12As=4.69

Vu=-2.52 Vu=2.49

B=0.40 H=0.40 L=4.05Mu=-1.16As=4.69Mu=1.16As=4.69

Vu=-2.84 Vu=2.73

B=0.40 H=0.40 L=3.95Mu=-1.22As=4.69Mu=1.22As=4.69

Vu=-3.07 Vu=2.96

VIGA-B/FUNDACIONB=0.40 H=0.40 L=2.60

Mu=-1.07As=4.69Mu=1.07As=4.69

Vu=-1.95 Vu=2.98



VIGA-C/FUNDACIONB=0.40 H=0.40 L=3.25

Mu=-1.30As=4.69Mu=1.30As=4.69

Vu=-3.61 Vu=3.68

B=0.40 H=0.40 L=6.90Mu=-1.09As=4.69Mu=1.18As=4.69

Vu=-2.34 Vu=2.35

B=0.40 H=0.40 L=5.55Mu=-1.12As=4.69Mu=1.12As=4.69

Vu=-2.48 Vu=2.44

B=0.40 H=0.40 L=5.95Mu=-1.10As=4.69Mu=1.10As=4.69

Vu=-2.41 Vu=2.37

B=0.40 H=0.40 L=5.25Mu=-1.11As=4.69Mu=1.11As=4.69

Vu=-2.50 Vu=2.44

B=0.40 H=0.40 L=4.05Mu=-1.16As=4.69Mu=1.16As=4.69

Vu=-2.92 Vu=2.85

B=0.40 H=0.40 L=3.95Mu=-1.12As=4.69Mu=1.12As=4.69

Vu=-2.88 Vu=2.87

B=0.40 H=0.40 L=2.60Mu=-1.02As=4.69Mu=1.02As=4.69

Vu=-2.90 Vu=2.08

VIGA-D/FUNDACIONB=0.40 H=0.40 L=2.60

Mu=-0.95As=4.69Mu=0.95As=4.69

Vu=-2.32 Vu=2.71

VIGA-E/FUNDACIONB=0.40 H=0.40 L=3.25

Mu=-1.30As=4.69Mu=1.30As=4.69

Vu=-3.57 Vu=3.66

B=0.40 H=0.40 L=6.60Mu=-1.03As=4.69Mu=1.08As=4.69

Vu=-2.27 Vu=2.29

B=0.40 H=0.40 L=5.85Mu=-1.01As=4.69Mu=1.01As=4.69

Vu=-2.28 Vu=2.25

B=0.40 H=0.40 L=5.95Mu=-1.04As=4.69Mu=1.04As=4.69

Vu=-2.33 Vu=2.30

B=0.40 H=0.40 L=5.25Mu=-1.09As=4.69Mu=1.09As=4.69

Vu=-2.47 Vu=2.44

B=0.40 H=0.40 L=4.05Mu=-1.10As=4.69Mu=1.10As=4.69

Vu=-2.73 Vu=2.65

B=0.40 H=0.40 L=3.95Mu=-1.17As=4.69Mu=1.17As=4.69

Vu=-2.95 Vu=2.86

VIGA-1/LOSA 1B=0.30 H=0.40 L=0.35

Mu=-0.04As=3.51Mu=0.04As=3.51

Vu=0.43 Vu=0.59

B=0.30 H=0.40 L=6.25Mu=-2.87As=3.51Mu=5.14As=4.23

Vu=-8.26 Vu=8.86

B=0.30 H=0.40 L=3.95Mu=-2.31As=3.51Mu=2.31As=3.51

Vu=-7.91 Vu=6.90

B=0.30 H=0.40 L=0.35Mu=-0.04As=3.51Mu=0.04As=3.51

Vu=-0.64 Vu=-0.48



VIGA-10/LOSA 1B=0.30 H=0.40 L=0.40

Mu=-0.06As=3.51Mu=0.06As=3.51

Vu=0.67 Vu=0.84

B=0.30 H=0.40 L=1.95Mu=-2.41As=3.51Mu=2.41As=3.51

Vu=-10.50 Vu=-5.29

B=0.30 H=0.40 L=4.10Mu=-3.28As=3.51Mu=4.78As=4.52

Vu=-6.50 Vu=12.57

B=0.30 H=0.40 L=1.80Mu=-2.00As=3.51Mu=2.00As=3.51

Vu=-10.36 Vu=-2.66

B=0.30 H=0.40 L=1.95Mu=-1.45As=3.51Mu=1.45As=3.51

Vu=-2.87 Vu=7.02

B=0.30 H=0.40 L=0.40Mu=-0.06As=3.51Mu=0.06As=3.51

Vu=-0.83 Vu=-0.66

VIGA-11/LOSA 1B=0.30 H=0.40 L=4.05

Mu=-1.87As=3.51Mu=2.46As=3.51

Vu=-6.31 Vu=4.19

B=0.30 H=0.40 L=1.75Mu=-1.68As=3.51Mu=1.68As=3.51

Vu=3.93 Vu=7.38

VIGA-2/LOSA 1B=0.30 H=0.40 L=0.40

Mu=-0.13As=3.51Mu=0.13As=3.51

Vu=1.50 Vu=1.67

B=0.30 H=0.40 L=6.35Mu=-5.50As=4.31

Mu=12.42As=10.47

Vu=-19.26 Vu=20.48

B=0.30 H=0.40 L=4.05Mu=-3.56As=3.51Mu=4.48As=4.00

Vu=-14.74 Vu=12.22

B=0.30 H=0.40 L=0.40Mu=-0.12As=3.51Mu=0.12As=3.51

Vu=-1.55 Vu=-1.38

VIGA-3-4/LOSA 1B=0.30 H=0.40 L=0.35

Mu=-0.07As=3.51Mu=0.07As=3.51

Vu=1.00 Vu=1.15

B=0.30 H=0.40 L=6.30Mu=-6.43As=5.08

Mu=15.13As=13.20

Vu=-24.54 Vu=25.01

B=0.30 H=0.40 L=4.01Mu=-4.02As=3.51Mu=5.27As=4.65

Vu=-17.34 Vu=14.58

B=0.30 H=0.40 L=0.35Mu=-0.12As=3.51Mu=0.12As=3.51

Vu=-1.82 Vu=-1.65

VIGA-5-6/LOSA 1B=0.30 H=0.40 L=2.37

Mu=-1.74As=3.51Mu=1.74As=3.51

Vu=-0.74 Vu=7.87

B=0.30 H=0.40 L=6.35Mu=-5.78As=4.53

Mu=13.45As=11.48

Vu=-22.26 Vu=22.57

B=0.30 H=0.40 L=4.00Mu=-3.74As=3.51Mu=4.98As=4.36

Vu=-16.24 Vu=13.77

B=0.30 H=0.40 L=0.35Mu=-0.12As=3.51Mu=0.12As=3.51

Vu=-1.77 Vu=-1.62



VIGA-7/LOSA 1B=0.30 H=0.40 L=2.42

Mu=-1.83As=3.51Mu=1.83As=3.51

Vu=-0.70 Vu=8.05

B=0.30 H=0.40 L=6.35Mu=-5.48As=4.29

Mu=12.81As=10.85

Vu=-20.85 Vu=21.77

B=0.30 H=0.40 L=4.05Mu=-3.58As=3.51Mu=5.11As=4.27

Vu=-15.71 Vu=12.94

B=0.30 H=0.40 L=0.40Mu=-0.08As=3.51Mu=0.08As=3.51

Vu=-1.06 Vu=-0.89

VIGA-8/LOSA 1B=0.30 H=0.40 L=6.35

Mu=-5.01As=3.90

Mu=11.74As=9.81

Vu=-18.16 Vu=19.31

B=0.30 H=0.40 L=4.05Mu=-3.14As=3.51Mu=4.37As=3.70

Vu=-13.56 Vu=11.09

VIGA-9/LOSA 1B=0.30 H=0.40 L=0.35

Mu=-0.05As=3.51Mu=0.05As=3.51

Vu=0.67 Vu=0.82

B=0.30 H=0.40 L=6.30Mu=-4.33As=3.51Mu=9.96As=8.15

Vu=-16.02 Vu=16.64

B=0.30 H=0.40 L=4.00Mu=-2.81As=3.51Mu=3.61As=3.51

Vu=-12.00 Vu=10.06

B=0.30 H=0.40 L=0.35Mu=-0.05As=3.51Mu=0.05As=3.51

Vu=-0.83 Vu=-0.68

VIGA-A/LOSA 1B=0.30 H=0.40 L=0.40

Mu=-0.08As=3.51Mu=0.08As=3.51

Vu=0.86 Vu=1.04

B=0.30 H=0.40 L=3.30Mu=-1.11As=3.51Mu=1.11As=3.51

Vu=-3.46 Vu=3.16

B=0.30 H=0.40 L=6.95Mu=-1.18As=3.51Mu=1.70As=3.51

Vu=-2.94 Vu=2.86

B=0.30 H=0.40 L=6.50Mu=-0.94As=3.51Mu=0.94As=3.51

Vu=-1.92 Vu=1.61

B=0.30 H=0.40 L=5.15Mu=-0.98As=3.51Mu=0.98As=3.51

Vu=-2.11 Vu=1.79

B=0.30 H=0.40 L=5.25Mu=-0.91As=3.51Mu=0.91As=3.51

Vu=-2.00 Vu=2.02

B=0.30 H=0.40 L=4.10Mu=-0.95As=3.51Mu=0.95As=3.51

Vu=-2.26 Vu=2.21

B=0.30 H=0.40 L=4.00Mu=-1.12As=3.51Mu=1.12As=3.51

Vu=-3.10 Vu=3.05

B=0.30 H=0.40 L=0.35Mu=-0.01As=3.51Mu=0.01As=3.51

Vu=-0.18 Vu=0.00



VIGA-B/LOSA 1B=0.30 H=0.40 L=2.70

Mu=-1.54As=3.51Mu=1.54As=3.51

Vu=2.89 Vu=3.88

VIGA-C/LOSA 1B=0.30 H=0.40 L=0.40

Mu=-0.12As=3.51Mu=0.12As=3.51

Vu=1.38 Vu=1.55

B=0.30 H=0.40 L=3.30Mu=-1.08As=3.51Mu=1.08As=3.51

Vu=-3.05 Vu=2.28

B=0.30 H=0.40 L=6.90Mu=-0.89As=3.51Mu=0.89As=3.51

Vu=-1.85 Vu=1.75

B=0.30 H=0.40 L=5.55Mu=-0.94As=3.51Mu=0.94As=3.51

Vu=-1.89 Vu=1.98

B=0.30 H=0.40 L=5.95Mu=-0.89As=3.51Mu=0.89As=3.51

Vu=-1.82 Vu=1.92

B=0.30 H=0.40 L=5.25Mu=-0.88As=3.51Mu=0.88As=3.51

Vu=-1.94 Vu=1.94

B=0.30 H=0.40 L=4.05Mu=-0.92As=3.51Mu=0.92As=3.51

Vu=-2.29 Vu=2.28

B=0.30 H=0.40 L=3.95Mu=-1.02As=3.51Mu=1.02As=3.51

Vu=-2.14 Vu=2.48

B=0.30 H=0.40 L=2.65Mu=-1.11As=3.51Mu=1.11As=3.51

Vu=-2.96 Vu=-1.99

VIGA-D/LOSA 1B=0.30 H=0.40 L=2.70

Mu=-0.93As=3.51Mu=0.93As=3.51

Vu=-1.64 Vu=2.53

VIGA-E/LOSA 1B=0.30 H=0.40 L=0.40

Mu=-0.05As=3.51Mu=0.05As=3.51

Vu=0.59 Vu=0.76

B=0.30 H=0.40 L=3.30Mu=-1.04As=3.51Mu=1.04As=3.51

Vu=-3.28 Vu=3.20

B=0.30 H=0.40 L=6.65Mu=-1.12As=3.51Mu=1.56As=3.51

Vu=-2.81 Vu=2.84

B=0.30 H=0.40 L=5.95Mu=-1.03As=3.51Mu=1.10As=3.51

Vu=-2.72 Vu=2.72

B=0.30 H=0.40 L=6.00Mu=-1.09As=3.51Mu=1.15As=3.51

Vu=-2.83 Vu=2.74

B=0.30 H=0.40 L=5.25Mu=-0.94As=3.51Mu=0.94As=3.51

Vu=-2.03 Vu=1.95

B=0.30 H=0.40 L=4.10Mu=-0.91As=3.51Mu=0.91As=3.51

Vu=-2.19 Vu=2.19

B=0.30 H=0.40 L=4.00Mu=-1.10As=3.51Mu=1.10As=3.51

Vu=-3.02 Vu=3.01



B=0.30 H=0.40 L=0.35Mu=-0.01As=3.51Mu=0.01As=3.51

Vu=-0.18 Vu=0.00

VIGA-10/CORONAB=0.25 H=0.40 L=0.40

Mu=-0.02As=2.93Mu=0.02As=2.93

Vu=0.15 Vu=0.32

B=0.25 H=0.40 L=1.98Mu=-0.77As=2.93Mu=0.77As=2.93

Vu=-2.94 Vu=-1.78

B=0.25 H=0.40 L=4.13Mu=-0.81As=2.93Mu=1.32As=2.93

Vu=-1.71 Vu=2.82

B=0.25 H=0.40 L=1.83Mu=-0.48As=2.93Mu=0.48As=2.93

Vu=-2.27 Vu=-0.99

B=0.25 H=0.40 L=1.98Mu=-0.50As=2.93Mu=0.50As=2.93

Vu=0.92 Vu=2.08

B=0.25 H=0.40 L=0.40Mu=-0.02As=2.93Mu=0.02As=2.93

Vu=-0.32 Vu=-0.15

VIGA-11/CORONAB=0.25 H=0.40 L=4.07

Mu=-0.62As=2.93Mu=0.77As=2.93

Vu=-1.94 Vu=1.15

B=0.25 H=0.40 L=1.77Mu=-0.58As=2.93Mu=0.58As=2.93

Vu=1.59 Vu=2.37

VIGA-2/CORONAB=0.25 H=0.40 L=0.40

Mu=-0.03As=2.93Mu=0.03As=2.93

Vu=0.22 Vu=0.39

B=0.25 H=0.40 L=6.35Mu=-1.07As=2.93Mu=1.73As=2.93

Vu=-2.66 Vu=2.51

B=0.25 H=0.40 L=4.05Mu=-0.79As=2.93Mu=0.79As=2.93

Vu=-1.91 Vu=2.21

B=0.25 H=0.40 L=0.40Mu=-0.02As=2.93Mu=0.02As=2.93

Vu=-0.37 Vu=-0.20



VIGA-3-4/CORONAB=0.25 H=0.40 L=0.35

Mu=-0.02As=2.93Mu=0.02As=2.93

Vu=0.23 Vu=0.38

B=0.25 H=0.40 L=6.30Mu=-1.41As=2.93Mu=3.02As=2.93

Vu=-4.11 Vu=3.88

B=0.25 H=0.40 L=4.01Mu=-0.86As=2.93Mu=0.86As=2.93

Vu=-2.37 Vu=2.64

B=0.25 H=0.40 L=0.35Mu=-0.02As=2.93Mu=0.00As=2.93

Vu=-0.54 Vu=-0.36

VIGA-5-6/CORONAB=0.25 H=0.40 L=2.37

Mu=-0.51As=2.93Mu=0.51As=2.93

Vu=0.61 Vu=1.82

B=0.25 H=0.40 L=6.35Mu=-1.38As=2.93Mu=2.99As=2.93

Vu=-4.13 Vu=3.88

B=0.25 H=0.40 L=4.00Mu=-0.78As=2.93Mu=0.78As=2.93

Vu=-2.34 Vu=2.49

B=0.25 H=0.40 L=0.35Mu=-0.03As=2.93Mu=0.03As=2.93

Vu=-0.52 Vu=-0.34

VIGA-7/CORONAB=0.25 H=0.40 L=2.42

Mu=-0.53As=2.93Mu=0.53As=2.93

Vu=0.61 Vu=1.83

B=0.25 H=0.40 L=6.35Mu=-1.32As=2.93Mu=2.96As=2.93

Vu=-4.07 Vu=3.83

B=0.25 H=0.40 L=4.05Mu=-0.67As=2.93Mu=0.85As=2.93

Vu=-2.21 Vu=2.27

B=0.25 H=0.40 L=0.40Mu=-0.02As=2.93Mu=0.02As=2.93

Vu=-0.36 Vu=-0.19

VIGA-8/CORONAB=0.25 H=0.40 L=6.35

Mu=-1.17As=2.93Mu=2.88As=2.93

Vu=-3.82 Vu=3.78

B=0.25 H=0.40 L=4.05Mu=-0.61As=2.93Mu=0.82As=2.93

Vu=-2.18 Vu=2.18

B=0.25 H=0.40 L=0.40Mu=-0.01As=2.93Mu=0.01As=2.93

Vu=-0.17 Vu=0.00

VIGA-9/CORONAB=0.25 H=0.40 L=0.35

Mu=-0.01As=2.93Mu=0.01As=2.93

Vu=0.13 Vu=0.29

B=0.25 H=0.40 L=6.30Mu=-1.12As=2.93Mu=2.63As=2.93

Vu=-3.69 Vu=3.59

B=0.25 H=0.40 L=4.00Mu=-0.61As=2.93Mu=0.78As=2.93

Vu=-2.19 Vu=2.19

B=0.25 H=0.40 L=0.35Mu=-0.02As=2.93Mu=0.02As=2.93

Vu=-0.29 Vu=-0.14

VIGA-A/CORONAB=0.25 H=0.40 L=6.95

Mu=-1.12As=2.93Mu=2.62As=2.93

Vu=-3.06 Vu=3.26

B=0.25 H=0.40 L=6.50Mu=-0.88As=2.93Mu=1.76As=2.93

Vu=-2.56 Vu=2.33

B=0.25 H=0.40 L=5.15Mu=-0.81As=2.93Mu=1.51As=2.93

Vu=-2.75 Vu=2.52

B=0.25 H=0.40 L=5.25Mu=-0.67As=2.93Mu=1.10As=2.93

Vu=-2.06 Vu=1.98

B=0.25 H=0.40 L=4.10Mu=-0.54As=2.93Mu=0.54As=2.93

Vu=-1.76 Vu=1.59

B=0.25 H=0.40 L=4.00Mu=-0.52As=2.93Mu=0.68As=2.93

Vu=-1.91 Vu=1.79

B=0.25 H=0.40 L=0.35Mu=-0.01As=2.93Mu=0.01As=2.93

Vu=-0.15 Vu=0.00



VIGA-B/CORONAB=0.25 H=0.40 L=2.72

Mu=-0.58As=2.93Mu=0.58As=2.93

Vu=-0.53 Vu=1.84

VIGA-C/CORONAB=0.25 H=0.40 L=6.90

Mu=-1.45As=2.93Mu=3.75As=2.93

Vu=-4.24 Vu=4.49

B=0.25 H=0.40 L=5.55Mu=-1.00As=2.93Mu=1.99As=2.93

Vu=-3.32 Vu=3.23

B=0.25 H=0.40 L=5.95Mu=-1.02As=2.93Mu=2.39As=2.93

Vu=-3.43 Vu=3.45

B=0.25 H=0.40 L=5.25Mu=-0.89As=2.93Mu=1.79As=2.93

Vu=-3.02 Vu=2.82

B=0.25 H=0.40 L=4.05Mu=-0.64As=2.93Mu=0.87As=2.93

Vu=-2.31 Vu=2.15

B=0.25 H=0.40 L=3.95Mu=-0.59As=2.93Mu=0.89As=2.93

Vu=-2.22 Vu=2.16

B=0.25 H=0.40 L=2.67Mu=-0.48As=2.93Mu=0.48As=2.93

Vu=-1.82 Vu=0.85

VIGA-D/CORONAB=0.25 H=0.40 L=2.72

Mu=-0.38As=2.93Mu=0.38As=2.93

Vu=-0.98 Vu=1.39

VIGA-E/CORONAB=0.25 H=0.40 L=6.65

Mu=-0.96As=2.93Mu=2.03As=2.93

Vu=-2.63 Vu=2.85

B=0.25 H=0.40 L=5.95Mu=-0.76As=2.93Mu=1.42As=2.93

Vu=-2.35 Vu=2.33

B=0.25 H=0.40 L=6.00Mu=-0.77As=2.93Mu=1.53As=2.93

Vu=-2.42 Vu=2.38

B=0.25 H=0.40 L=5.25Mu=-0.66As=2.93Mu=1.03As=2.93

Vu=-2.02 Vu=1.93

B=0.25 H=0.40 L=4.10Mu=-0.53As=2.93Mu=0.55As=2.93

Vu=-1.73 Vu=1.60

B=0.25 H=0.40 L=4.00Mu=-0.52As=2.93Mu=0.67As=2.93

Vu=-1.90 Vu=1.78

B=0.25 H=0.40 L=0.35Mu=-0.01As=2.93Mu=0.01As=2.93

Vu=-0.15 Vu=0.00

Programa licenciado a WILBERTO ANTONIO BENITEZ - ELIONETH VARGASMEMORIAS DE COLUMNAS


Columnas B-11, D-11, A-9, E-9, A-6, E-5, A-4, E-3Son 8

NIVEL H LIBRE BASE ALTURA F´c M1 M2 AXIAL V1 V2 CUANTÍA Col/VigEje ppalCol/vigEje secCORONA

2.60 .30 .40 28

3.16 2.230.33

-1.25

-3.32

3.64

-3.79 1.61 2.67

8/#6 (1.9%)

8/#6 (1.9%)

LOSA 1

2.60 .30 .40 28

4.24 2.99-0.35

1.27

-5.83

4.67

-14.82 4.18 4.04

8/#6 (1.9%)

8/#6 (1.9%)

FUNDACION

1.10 .30 .40 28

4.08 2.880.70

1.69

0.50

3.27

-6.15 3.51 3.19

8/#6 (1.9%)

8/#6 (1.9%)FUNDACION

Columnas A-10, C-10, E-10, C-9, A-8, C-8, E-8, A-7, C-7, E-7, C-5, C-4, C-2, E-2Son 14


2.60 .40 .30 28

1.12 1.593.94

-4.80

0.35

0.03

-3.71 3.36 1.23

8/#6 (1.9%)

8/#6 (1.9%)

LOSA 1

2.60 .40 .30 28

1.09 2.146.94

-5.19

1.59

-1.87

-15.04 4.66 3.75

8/#6 (1.9%)

8/#6 (1.9%)

FUNDACION

1.10 .40 .30 28

2.95 4.170.68

0.86

0.56

4.53

1.58 3.25 3.66

8/#6 (1.9%)


Columna A-2Es 1


2.60 .40 .30 28

1.12 3.174.24

-6.51

3.24

-2.11

-4.88 4.12 2.45

8/#6 (1.9%)

8/#6 (1.9%)

LOSA 1

2.60 .40 .30 28

.67 2.139.15

-6.14

3.01

-3.10

-27.40 5.88 4.99

8/#6 (1.9%)

8/#6 (1.9%)

FUNDACION

1.10 .40 .30 28

2.90 2.05-0.79

4.43

0.09

2.09

-39.71 3.78 5.17

8/#6 (1.9%)




Columnas E-1, C-1, A-1Son 3

NIVEL H LIBRE BASE ALTURA F´c M1 M2 AXIAL V1 V2 CUANTÍA Col/VigEje ppalCol/vigEje secLOSA 1

2.60 .30 .40 28

.91 .74-8.48

8.10

-1.06

1.09

-11.02 6.38 2.87

8/#6 (1.9%)

8/#6 (1.9%)

FUNDACION

1.10 .30 .40 28

4.05 2.870.94

7.16

0.41

1.11

0.94 5.41 3.03

8/#6 (1.9%)


DISEÑO DE ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES

ANEXOS

MODULO BDATOS DEL PROGRAMA

MASA DE LA ESTRUCTURA

ProgramNameVersion CurrUnits SteelCode ConcCode AlumCode ColdCode BridgeCodeRegenHingeText Text Text Text Text Text Text Text Text

SAP2000 14.1.0 Kgf, m, C AISC-LRFD93 ACI 318-08/IBC2009 AA-ASD 2000AISI-ASD96 AASHTO LRFD 2007Yes

TABLE: Program Control

OutputCase CaseType GlobalFX GlobalFY GlobalFZ GlobalMX GlobalMY GlobalMZText Text Tonf Tonf Tonf Tonf-m Tonf-m Tonf-m

D LinStatic -6.082E-15 3.098E-15 69.2518 207.43072 -581.9621 4.542E-14


Aa AvZona de Amenaza

Sísmica Ae Ad

0.2 0.25 ALTA 0.12 0.07

Aa = 0.20 g h edif = 3.05 m C 1.050 segAv 0.25 g Ct= 0.047 k 1.00I = 1.50 α= 0.900Suelo : D T aprox : 0.128 seg

Sa (Ta): 1.050 %g C 1.050 segFa 1.40 1.4 Cu : 1.200 k 1.00Fv 1.90 1.9 CuTa (T max) : 0.154 seg

Sa (CuTa): 1.050 %gTe 0.340 seg Φc= 1

T (s) Sa (g) Sa (Te) 1.050 %g Φe= 1Origen 0.00 0.420 0.13

To 0.17 1.050 0.13Tc 0.81 1.050 0.13

0.92 0.9311.02 0.8361.13 0.7591.23 0.6951.33 0.6411.44 0.5941.54 0.5541.65 0.5191.75 0.4881.85 0.4611.96 0.4362.06 0.4142.17 0.3952.27 0.3762.38 0.3602.48 0.3452.58 0.3312.69 0.3182.79 0.3062.90 0.2953.00 0.2853.10 0.2763.21 0.2673.31 0.2583.42 0.2503.52 0.2433.62 0.2363.73 0.2293.83 0.2233.94 0.2174.04 0.2124.14 0.2064.25 0.2014.35 0.1964.46 0.192

Tl 4.56 0.1884.66 0.1804.76 0.1724.86 0.1654.96 0.1585.06 0.1525.16 0.146

ESPECTRO SISMICO- MODULO B

Escoja el Departamento y luego el municipio

ANTIOQUIA CAÑASGORDAS

Espectro de la NSR-10

Para Te>CuTa (tomar)

Para Ta

Aa AvZona deAmenazaSísmica

Ae Ad

0.2 0.25 ALTA 0.12 0.07

0.20 g0.25 g1.501.50

D1.4

1.401.90

1.9

CuTaSa para CuTa

Vs CuTa Vs CuTa


AJUSTE CORTANTE BASAL - MODULO B

hn (m) 3.05

R 4.73

7.0

T aprox (Ta) : 0.13 s

T max (CuTa) : 0.15 s

ØR 0.75

Localización de proyecto Código Municipio

ØA 1.00

CORTANTE BASAL MÉTODO FHE DERIVA


Aa =AvI diseño =

ANTIOQUIA CAÑASGORDAS 5138


DATOS DE LA ESTRUCTURA

Fv

0.90Ro (DMO)ØP

I chequeo deriva =Suelo :

Fa

Masa (tf) 69

Sa (Te) : 1.050 s

12.66 m/s²

72.714 t0.9 Vs 65.443 t

Sa (Ta) : 1.050 s

Sa (CuTa) : 1.050 s

1.050 g

0.34 sT dinámico (Te) :

Corrección Te vs


73 t0.9 Vs 65 t

Vs (Sy) 47.99 t AJUSTE EN Y 1.36 13.38 m/s²

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0

Acel

erac

ión

Sa (%

g)

Periodo T (s)

Espectro chequeo de deriva ycorrección sísmica

Espectro chequeo de deriva Espectro de diseño


Text Text Yes/No Text Unitless Yes/No Yes/No Yes/No Yes/NoDIS_U01 Linear Add No D 1.4 No Yes No NoDIS_MAYORADA Linear Add No D 1.2 No Yes No No R0 = 7DIS_MAYORADA L 1.6 Øa = 1DIS_U03 Linear Add No D 1.2 No Yes No No Øp = 0.9DIS_U03 L 1 Ør = 0.75

DIS_U03 EQX 0.21164021 Ω0 = 4.73DIS_U03 EQY 0.06349206DIS_U04 Linear Add No D 1.2 No Yes No No R = 4.73DIS_U04 L 1DIS_U04 EQX -0.2116402DIS_U04 EQY -0.0634921DIS_U05 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoDIS_U05 L 1DIS_U05 EQX 0.21164021DIS_U05 EQY -0.0634921DIS_U06 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoDIS_U06 L 1DIS_U06 EQX -0.2116402DIS_U06 EQY 0.06349206DIS_U07 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoDIS_U07 L 1DIS_U07 EQX 0.06349206DIS_U07 EQY 0.21164021DIS_U08 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoDIS_U08 L 1DIS_U08 EQX -0.0634921DIS_U08 EQY -0.2116402DIS_U09 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoDIS_U09 L 1DIS_U09 EQX 0.06349206DIS_U09 EQY -0.2116402DIS_U10 Envelope No D 1.2 No Yes No NoDIS_U10 L 1DIS_U10 EQX -0.0634921DIS_U10 EQY 0.21164021DIS_U11 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoDIS_U11 EQX 0.21164021DIS_U11 EQY 0.06349206DIS_U12 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoDIS_U12 EQX -0.2116402DIS_U12 EQY -0.0634921DIS_U13 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoDIS_U13 EQX 0.21164021DIS_U13 EQY -0.0634921DIS_U14 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoDIS_U14 EQX -0.2116402DIS_U14 EQY 0.06349206DIS_U15 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoDIS_U15 EQX 0.06349206DIS_U15 EQY 0.21164021DIS_U16 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoDIS_U16 EQX -0.0634921DIS_U16 EQY -0.2116402DIS_U17 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoDIS_U17 EQX 0.06349206DIS_U17 EQY -0.2116402DIS_U18 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoDIS_U18 EQX -0.0634921DIS_U18 EQY 0.21164021VBeam_U19 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVBeam_U19 L 1VBeam_U19 EQX 0.42328042VBeam_U19 EQY 0.12698413VBeam_U20 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVBeam_U20 L 1

COM

BIN

ACIO

NES

PAR

A DI

SEÑ

OCO

MBI

NAC

ION

ES P

ARA

CHEQ

UEO

DE

CORT

ANTE

PLA

STIC

O E

N V

IGAS



MBI

NAC

ION

ES P

ARA

DISE

ÑO

VBeam_U20 EQX -0.4232804VBeam_U20 EQY -0.1269841VBeam_U21 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVBeam_U21 L 1VBeam_U21 EQX 0.42328042VBeam_U21 EQY -0.1269841VBeam_U22 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVBeam_U22 L 1VBeam_U22 EQX -0.4232804VBeam_U22 EQY 0.12698413VBeam_U23 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVBeam_U23 L 1VBeam_U23 EQX 0.12698413VBeam_U23 EQY 0.42328042VBeam_U24 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVBeam_U24 L 1VBeam_U24 EQX -0.1269841VBeam_U24 EQY -0.4232804VBeam_U25 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVBeam_U25 L 1VBeam_U25 EQX 0.12698413VBeam_U25 EQY -0.4232804VBeam_U26 Envelope No D 1.2 No Yes No NoVBeam_U26 L 1VBeam_U26 EQX -0.1269841VBeam_U26 EQY 0.42328042VBeam_U27 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVBeam_U27 EQX 0.42328042VBeam_U27 EQY 0.12698413VBeam_U28 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVBeam_U28 EQX -0.4232804VBeam_U28 EQY -0.1269841VBeam_U29 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVBeam_U29 EQX 0.42328042VBeam_U29 EQY -0.1269841VBeam_U30 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVBeam_U30 EQX -0.4232804VBeam_U30 EQY 0.12698413VBeam_U31 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVBeam_U31 EQX 0.12698413VBeam_U31 EQY 0.42328042VBeam_U32 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVBeam_U32 EQX -0.1269841VBeam_U32 EQY -0.4232804VBeam_U33 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVBeam_U33 EQX 0.12698413VBeam_U33 EQY -0.4232804VBeam_U34 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVBeam_U34 EQX -0.1269841VBeam_U34 EQY 0.42328042VCol_U35 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVCol_U35 L 1VCol_U35 EQX 1VCol_U35 EQY 0.3VCol_U36 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVCol_U36 L 1VCol_U36 EQX -1VCol_U36 EQY -0.3VCol_U37 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVCol_U37 L 1VCol_U37 EQX 1VCol_U37 EQY -0.3VCol_U38 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVCol_U38 L 1VCol_U38 EQX -1

COM

BIN

ACIO

NES

PAR

A CH

EQU

EO D

E CO

RTAN

TE P

LAST

ICO

EN

VIG

ASCO

MBI

NAC

ION

ES P

ARA

CHEQ

UEO

DE

CORT

ANTE

PLA

STIC

O E

N C

OLU

MN

AS



MBI

NAC

ION

ES P

ARA

DISE

ÑO

VCol_U38 EQY 0.3VCol_U39 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVCol_U39 L 1VCol_U39 EQX 0.3VCol_U39 EQY 1VCol_U40 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVCol_U40 L 1VCol_U40 EQX -0.3VCol_U40 EQY -1VCol_U41 Linear Add No D 1.2 No Yes No NoVCol_U41 L 1VCol_U41 EQX 0.3VCol_U41 EQY -1VCol_U42 Envelope No D 1.2 No Yes No NoVCol_U42 L 1VCol_U42 EQX -0.3VCol_U42 EQY 1VCol_U43 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVCol_U43 EQX 1VCol_U43 EQY 0.3VCol_U44 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVCol_U44 EQX -1VCol_U44 EQY -0.3VCol_U45 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVCol_U45 EQX 1VCol_U45 EQY -0.3VCol_U46 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVCol_U46 EQX -1VCol_U46 EQY 0.3VCol_U47 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVCol_U47 EQX 0.3VCol_U47 EQY 1VCol_U48 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVCol_U48 EQX -0.3VCol_U48 EQY -1VCol_U49 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVCol_U49 EQX 0.3VCol_U49 EQY -1VCol_U50 Linear Add No D 0.9 No Yes No NoVCol_U50 EQX -0.3VCol_U50 EQY 1SERVICIO Linear Add No D 1 No Yes No NoSERVICIO L 1ENVU Linear Add No U01 1 No Yes No NoENVU U03 1ENVU U04 1ENVU U05 1ENVU U06 1ENVS Linear Add No S01 1 No Yes No NoENVS S03 1ENVS S04 1ENVS S05 1ENVS S06 1ENVS S07 1ENVS S08 1

OTR

AS C

OM

BIN

ACIO

NES

COM

BIN

ACIO

NES

PAR

A CH

EQU

EO D

E CO

RTAN

TE P

LAST

ICO

EN

CO

LUM

NAS

MODELO UTILIZADO

El análisis de la estructura se realizó en el programa SAP200 V14.2.4,en el cual se tuvieron en cuenta las propiedades de los materiales, cargas,análisis sísmico y geometría de la edificación, a continuación, sepresentan unas imágenes del modelo realizado.

SAP2000

SAP2000 v14.2.4 - File:MODULOS B Y C - 3-D View - Tonf, m, C Units

7/3/19 10:21:46

DESPLAZAMIENTO DE LA ESTRUCTURA Y CHEQUEO DELA DERIVA

Joint Z U1 U2 DERIVA DERIVA OBSERVACIÓNText cm cm cm cm %

N1 -120 0 0 1.93N2 0 0.081746 0.003306 0.08181282 0.15789875 0.13% cumpleN3 305 0.793445 0.035215 0.71241396 1.374958943 0.45% cumpleN4 -120 0 0N5 0 0.081746 0.006488 0.08200306 0.158265915 0.13% cumpleN6 305 0.793445 0.069226 0.7144589 1.378905682 0.45% cumpleN7 -120 0 0N8 0 0.080952 0.005778 0.08115794 0.156634829 0.13% cumpleN9 305 0.784626 0.061524 0.70587868 1.362345858 0.45% cumpleN10 -120 0 0N11 0 0.080952 0.00265 0.08099536 0.15632105 0.13% cumpleN12 305 0.784626 0.028087 0.70413361 1.358977865 0.45% cumpleN13 -120 0 0N14 0 0.079465 0.005778 0.07967479 0.153772337 0.13% cumpleN15 305 0.768085 0.061524 0.69087272 1.333384358 0.44% cumpleN16 -120 0 0N17 0 0.079465 0.00265 0.07950917 0.153452706 0.13% cumpleN18 305 0.768085 0.028087 0.68908965 1.329943024 0.44% cumpleN19 -120 0 0N20 0 0.079465 0.003306 0.07953374 0.153500119 0.13% cumpleN21 305 0.768085 0.035215 0.6893589 1.330462671 0.44% cumpleN22 -120 0 0N23 0 0.079465 0.006488 0.07972942 0.15387778 0.13% cumpleN24 305 0.768085 0.069226 0.69147202 1.334541008 0.44% cumpleN25 -120 0 0N26 0 0.077791 0.005778 0.07800529 0.150550206 0.13% cumpleN27 305 0.749455 0.061524 0.6739734 1.300768664 0.43% cumpleN28 -120 0 0N29 0 0.077791 0.00265 0.07783612 0.150223719 0.13% cumpleN30 305 0.749455 0.028087 0.6721455 1.29724081 0.43% cumpleN31 -120 0 0N32 0 0.077791 0.003306 0.07786122 0.150272151 0.13% cumpleN33 305 0.749455 0.035215 0.67242153 1.297773552 0.43% cumpleN34 -120 0 0N35 0 0.076902 0.003306 0.07697303 0.148557947 0.12% cumpleN36 305 0.739549 0.035215 0.66341483 1.280390614 0.42% cumpleN37 -120 0 0N38 0 0.076902 0.006488 0.0771752 0.148948139 0.12% cumpleN39 305 0.739549 0.069226 0.66561032 1.284627925 0.42% cumple

0.45% cumple

TABLE: Cálculo De Derivas

AJUSTE DERESULTADO A.5.4.5

EQX


N1 -120 0 0 1.27N2 0 0.015136 0.064095 0.06585793 0.083639577 0.07% cumpleN3 305 0.162522 0.633018 0.58770402 0.746384103 0.24% cumpleN4 -120 0 0N5 0 0.015136 0.075624 0.07712385 0.097947286 0.08% cumpleN6 305 0.162522 0.759431 0.69951029 0.888378069 0.29% cumpleN7 -120 0 0N8 0 0.009796 0.052643 0.05354668 0.068004285 0.06% cumpleN9 305 0.10543 0.515906 0.47303115 0.600749561 0.20% cumpleN10 -120 0 0N11 0 0.009796 0.054243 0.05512046 0.070002979 0.06% cumpleN12 305 0.10543 0.527031 0.4823633 0.612601393 0.20% cumpleN13 -120 0 0N14 0 0.001687 0.052643 0.05267002 0.06689093 0.06% cumpleN15 305 0.016519 0.515906 0.46350037 0.588645473 0.19% cumpleN16 -120 0 0N17 0 0.001687 0.054243 0.05426923 0.068921919 0.06% cumpleN18 305 0.016519 0.527031 0.47302059 0.600736153 0.20% cumpleN19 -120 0 0N20 0 0.001687 0.064095 0.0641172 0.081428841 0.07% cumpleN21 305 0.016519 0.633018 0.5691163 0.722777707 0.24% cumpleN22 -120 0 0N23 0 0.001687 0.075624 0.07564281 0.096066374 0.08% cumpleN24 305 0.016519 0.759431 0.68396784 0.868639152 0.28% cumpleN25 -120 0 0N26 0 0.012352 0.052643 0.0540727 0.068672334 0.06% cumpleN27 305 0.130734 0.515906 0.47814946 0.607249813 0.20% cumpleN28 -120 0 0N29 0 0.012352 0.054243 0.0556316 0.070652132 0.06% cumpleN30 305 0.130734 0.527031 0.48738362 0.618977195 0.20% cumpleN31 -120 0 0N32 0 0.012352 0.064095 0.06527435 0.082898426 0.07% cumpleN33 305 0.130734 0.633018 0.58110901 0.738008439 0.24% cumpleN34 -120 0 0N35 0 0.018631 0.064095 0.06674791 0.084769843 0.07% cumpleN36 305 0.197836 0.633018 0.59647952 0.757528984 0.25% cumpleN37 -120 0 0N38 0 0.018631 0.075624 0.07788519 0.098914197 0.08% cumpleN39 305 0.197836 0.759431 0.70689918 0.897761954 0.29% cumple

0.29% cumple

AJUSTE DERESULTADO

EQYTABLE: Cálculo De Derivas

DISEÑO DE LA FUNDACION

El estudio de suelos recomienda zapatas aisladas a una profundidad de2.0m con capacidad portante de 290kN/m².

SAP2000

SAP2000 v14.2.4 - File:MODULOS B Y C - Joint Reactions (D) - KN, m, C Units

7/3/19 10:42:05

SAP2000

SAP2000 v14.2.4 - File:MODULOS B Y C - Joint Reactions (L) - KN, m, C Units

7/3/19 10:42:27

SAP2000

SAP2000 v14.2.4 - File:MODULOS B Y C - Joint Reactions (SERVICIO) - KN, m, C Units

7/3/19 10:42:51

SAP2000

SAP2000 v14.2.4 - File:MODULOS B Y C - Joint Reactions (DIS_MAYORADA) - KN, m, C Units

7/3/19 10:43:13

P= 108 kN290 kN/m² = 0.61 m

f´c= 21 Mpafy= 420 Mpa 1.00 m 1000 mm

b1= 300 mmb2= 300 mmMB=ML= d= 280 mm

2320 mmPresion(+)= 107 CUMPLE Valores límite según C.11.11.2.1, NSR10. Con

Presion(-)= 109 CUMPLE (a) 1139 kN

(b) 1265 kN 140 kN CUMPLE!!!

(c) 737 kN

Solicitacion y tensióncorrspondiente:

9.8 kN 0.00 MPa

0.58 MPa

58.01 kN·m 0.0018

#4Colocar: cada 0.29 m

2-1/4" 32 7.93-3/8" 71 9.54-1/2" 127 12.75-5/8" 199 15.96-3/4" 284 25.47-7/8" 387 31.88-1" 510 38.1

10-1 1/4" 819

Acero para Colocar =

# - designacion Area(mm²) 4 varillas

504 mm²Barras a Utilizar:DIAMETRO

MILEMETROS

8.57 kN·m El cual se logró con una cuantía ρ =

Cumple cortante unidireccional!

CHEQUEO POR CORTANTE DIRECTO (CORTANTE UNIDIRECCIONAL)

espesor de laZapata:

DISEÑO A FLEXIÓN (C.15.4, NSR10)

Cortante resistido por el concreto (C.11.2.1.1, NSR10)

0.35 m

CALCULO DE ZAPATA CENTRAL

El mínimo de estosvalores debe ser mayor

que la fuerza porpunzonamiento, que vale:

INFORMACIÓN BASICA

Redondeando:

CHEQUEO POR PUNZONAMIENTO (CORTANTE BIDIRECCIONAL)

DIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA

0.96 kN·m-1.12 kN·m

SECCIONES DE DISEÑO

0.28 m CUMPLE

REFUERZOS EN ELEMENTOS

El análisis es realizado con las 10 combinaciones de cargas descritas en elTÍTULO B DE LAS N.S.R. 10. En el caso de columnas y vigas.Para el caso de las viguetas solo se analizaron con 1.2D y 1.6L.Para las fundaciones se tuvieron en cuenta: muertas, vivas y últimas.

Para cada uno de los elementos a diseñar, tuvimos en cuenta las cuantíasmínimas y máximas que establecen las normas, por ejemplo; para las columnasentre el 1% y 5%; para vigas, entre 0.0033 por el área bruta y 0.0160 por elárea neta, al igual que para las viguetas, de igual forma, también fueron tenidasen cuenta para el resto de elementos de concreto reforzado.

Programa licenciado a WILBERTO ANTONIO BENITEZ - ELIONETH VARGASMEMORIAS DE DISEÑO DE VIGAS

MODULO BC

VIGA A/FUNDACIONB=40.00 H=40.00 L=2.35

Mu=-0.27As=4.69Mu=0.27As=4.69

Vu=-1.21 Vu=1.22

B=40.00 H=40.00 L=2.75Mu=-0.25As=4.69Mu=0.32As=4.69

Vu=-1.25 Vu=1.11

VIGA B/FUNDACIONB=40.00 H=40.00 L=2.35

Mu=-0.27As=4.69Mu=0.27As=4.69

Vu=-1.22 Vu=1.29

B=40.00 H=40.00 L=2.75Mu=-0.28As=4.69Mu=0.31As=4.69

Vu=-1.25 Vu=1.18

VIGA C/FUNDACIONB=40.00 H=40.00 L=1.05

Mu=-0.58As=4.69Mu=0.67As=4.69

Vu=-2.02 Vu=-1.43

B=40.00 H=40.00 L=2.35Mu=-0.39As=4.69Mu=0.56As=4.69

Vu=0.46 Vu=1.66

B=40.00 H=40.00 L=2.75Mu=-0.28As=4.69Mu=0.28As=4.69

Vu=-1.17 Vu=1.07

B=40.00 H=40.00 L=1.30Mu=-0.31As=4.69Mu=0.31As=4.69

Vu=-1.73 Vu=1.79

VIGA D/FUNDACIONB=40.00 H=40.00 L=3.80

Mu=-0.37As=4.69Mu=0.42As=4.69

Vu=-1.22 Vu=1.43

B=40.00 H=40.00 L=4.45Mu=-0.37As=4.69Mu=0.57As=4.69

Vu=-1.39 Vu=1.36


Mu=-0.51As=4.69Mu=0.61As=4.69

Vu=-1.54 Vu=1.65


Mu=-0.58As=4.69Mu=0.58As=4.69

Vu=-1.39 Vu=1.74

B=40.00 H=40.00 L=5.80Mu=-0.06As=4.69Mu=1.37As=4.69

Vu=-1.99 Vu=1.26


MODULO BC


Mu=-0.51As=4.69Mu=0.55As=4.69

Vu=-1.44 Vu=1.64

B=40.00 H=40.00 L=5.80Mu=-0.51As=4.69Mu=0.87As=4.69

Vu=-1.60 Vu=1.62

B=40.00 H=40.00 L=4.35Mu=-0.47As=4.69Mu=0.48As=4.69

Vu=-1.56 Vu=1.50


Mu=-0.50As=4.69Mu=0.54As=4.69

Vu=-1.41 Vu=1.63

B=40.00 H=40.00 L=5.80Mu=-0.53As=4.69Mu=0.93As=4.69

Vu=-1.68 Vu=1.63


Mu=-0.48As=4.69Mu=0.61As=4.69

Vu=-1.56 Vu=1.60

VIGA A/CORONAB=30.00 H=30.00 L=2.45

Mu=-0.14As=2.52Mu=0.20As=2.52

Vu=-0.75 Vu=0.84

B=30.00 H=30.00 L=2.85Mu=-0.16As=2.52Mu=0.31As=2.52

Vu=-0.92 Vu=0.78

VIGA B/CORONAB=30.00 H=30.00 L=2.45

Mu=-0.15As=2.52Mu=0.26As=2.52

Vu=-0.90 Vu=1.01

B=30.00 H=30.00 L=2.85Mu=-0.18As=2.52Mu=0.41As=2.52

Vu=-1.14 Vu=1.00

VIGA C/CORONAB=30.00 H=30.00 L=1.15

Mu=-0.31As=2.52Mu=0.51As=2.52

Vu=-1.89 Vu=-1.35

B=30.00 H=30.00 L=2.45Mu=-0.32As=2.52Mu=0.63As=2.52

Vu=-0.38 Vu=1.67

B=30.00 H=30.00 L=2.85Mu=-0.25As=2.52Mu=0.30As=2.52

Vu=-1.25 Vu=1.19

B=30.00 H=30.00 L=1.40Mu=-0.16As=2.52Mu=0.16As=2.52

Vu=-1.10 Vu=0.90


MODULO BC

VIGA D/CORONAB=30.00 H=30.00 L=3.90

Mu=-0.31As=2.52Mu=0.49As=2.52

Vu=-1.00 Vu=1.29

B=30.00 H=30.00 L=4.55Mu=-0.33As=2.52Mu=0.79As=2.52

Vu=-1.40 Vu=1.26

VIGA-1/CORONAB=30.00 H=30.00 L=4.45

Mu=-0.38As=2.52Mu=0.86As=2.52

Vu=-1.43 Vu=1.51

VIGA-2/CORONAB=30.00 H=30.00 L=4.60

Mu=-0.52As=2.52Mu=0.52As=2.52

Vu=-1.16 Vu=1.60

B=30.00 H=30.00 L=5.90Mu=-0.04As=2.52Mu=1.43As=2.52

Vu=-1.97 Vu=1.24

VIGA-3/CORONAB=30.00 H=30.00 L=4.60

Mu=-0.58As=2.52Mu=0.97As=2.52

Vu=-1.64 Vu=2.10

B=30.00 H=30.00 L=5.90Mu=-0.65As=2.52Mu=1.57As=2.52

Vu=-2.47 Vu=2.50

B=30.00 H=30.00 L=4.45Mu=-0.56As=2.52Mu=1.10As=2.52

Vu=-2.18 Vu=1.76

VIGA-4/CORONAB=30.00 H=30.00 L=4.60

Mu=-0.46As=2.52Mu=0.62As=2.52

Vu=-1.22 Vu=1.55

B=30.00 H=30.00 L=5.90Mu=-0.52As=2.52Mu=1.17As=2.52

Vu=-1.76 Vu=1.59

VIGA-5/CORONAB=30.00 H=30.00 L=4.45

Mu=-0.36As=2.52Mu=0.88As=2.52

Vu=-1.44 Vu=1.47


MODULO BC

Columnas A-2, A-3, A-4, B-4, C-4, C-1, D-1, D-3, C-3, B-3, C-5, D-5, B-2Son 13

NIVEL H LIBRE BASE ALTURAF´c M1 M2 AXIAL V1 V2 CUANTÍA

LOSA 1

2.75 .30 30.00 30.00 21

1.17

-1.19

0.35

-0.34

-0.98 0.87 0.49

8/#6 (2.5%)

8/#6 (2.5%)

FUNDACION

.80 .40 30.00 30.00 21

0.28

-0.82

0.30

-0.27

-2.55 1.17 0.97

8/#6 (2.5%)

8/#6 (2.5%)FUNDACION .40

DERIVA UMBRAL DE DAÑOMODULO A


J1 -150 0 0 1J2 0 0.135214 0.013991 0.13593592 0.135935918 0.09% cumpleJ3 300 0.777706 0.076815 0.64555621 0.645556214 0.22% cumpleJ4 -150 0 0J5 0 0.135214 0.004427 0.13528645 0.135286452 0.09% cumpleJ6 300 0.777706 0.023577 0.64277733 0.642777327 0.21% cumpleJ7 -150 0 0J8 0 0.135214 0.007783 0.13543781 0.135437812 0.09% cumpleJ9 300 0.777706 0.04542 0.64359344 0.643593438 0.21% cumpleJ10 -150 0 0J11 0 0.129316 0.013991 0.13007066 0.130070657 0.09% cumpleJ12 300 0.745076 0.076815 0.61895657 0.618956568 0.21% cumpleJ13 600 1.120204 0.121086 0.3777313 0.377731304 0.13% cumpleJ14 -150 0 0J15 0 0.129316 0.004427 0.12939175 0.129391755 0.09% cumpleJ16 300 0.745076 0.023577 0.61605771 0.616057708 0.21% cumpleJ17 600 1.120204 0.034801 0.37529588 0.375295876 0.13% cumpleJ18 -150 0 0J19 0 0.129316 0.007783 0.12955 0.129550002 0.09% cumpleJ20 300 0.745076 0.04542 0.61690917 0.616909168 0.21% cumpleJ21 600 1.12020

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