Puentes Alvarado ICG
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DISEO ESTRUCTURAL DE PUENTES Segn AASHTO-LRFD con Aplicacin de Software CSiBRIDGE
Ing. Csar Alvarado Caldern
INSTITUTO DE LA CONSTRUCCION Y GERENCIA - ICGEmail: [email protected] / Web: www.construccion.org
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DISEO DISEO ESTRUCTURAL DE ESTRUCTURAL DE PUENTES SEGN AASHTO PUENTES SEGN AASHTO
LRFDLRFD
EXPOSITORING.CIP CSAR ALVARADO CALDERN
TEMA 01: TIPOS Y COMPONENTES ESTRUCTURALES DE PUENTES
PUENTES: DEFINICIN Y CONCEPTOS GENERALES
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Para muchos, los puentes son slo grandes y casiindestructibles obras de la ingeniera. Son muypocas las personas que al verlos se detienen yreflexionan acerca de su utilidad, de su forma, suestructura y otras importantes caractersticas quehacen de ellos obras muy necesarias para elhacen de ellos obras muy necesarias para eldesarrollo de un pas, pueblo o regin.
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El rol que juegan los elementos estructurales de un puente enel proceso de construccin es de vital importancia.Se presenta a continuacin los principales componentes de
ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE UN PUENTE
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Se presenta a continuacin los principales componentes delos puentes.- La Superestructura
* Tablero* Estructura principal
- La Subestructura* Estribos* Pilares
- La Cimentacin* Zapatas, Pilotes y* Cajones (caissons)
- Elementos de conexin
Se denomina superestructura al sistema estructural formadopor el tablero y la estructura portante principal.
LA SUPERESTRUCTURA4
El tablero: est constituido por los elementos estructurales quesoportan, en primera instancia, las cargas de los vehculos paraluego transmitir sus efectos a la estructura principal. En lospuentes definitivos, en la mayora de los casos, se utiliza unalosa de concreto como el primer elemento portante del tablero.
En los puentes modernos de grandes luces en lugar de la losaEn los puentes modernos de grandes luces, en lugar de la losade concreto se esta utilizando el denominado tableroortotrpico que est conformado por planchas de aceroreforzados con rigidizadores sobre el que se coloca un materialasfltico de 2 como superficie de rodadura.
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El tablero ortotrpico de acero es mucho ms caro que la losade concreto, pero por su menor peso, su uso resultaconveniente en los puentes de grandes luces. Por ejemplo, en
LA SUPERESTRUCTURA5
la construccin del tablero del puente provisional Reque (1999),ubicado en la ciudad de Chiclayo se utiliz este tipo de tableroque permiti disminuir el peso del tablero considerablemente,mejorando la capacidad sismorresistente del puente.
En el caso de los puentes provisionales en lugar de la losa deconcreto se utiliza el maderamen que consiste de un sistemaconcreto se utiliza el maderamen, que consiste de un sistemaestructural en base a tablas dispuestas en direccin transversaly paralelo al eje del puente (huellas), debido a que permitereducir notablemente la carga muerta sobre la estructuraprincipal.
La estructura principal: Se denomina estructuraprincipal, al sistema estructural que soporta el tablero ysalva el vano entre apoyos, transmitiendo las cargas a la
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subestructura.
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TIPOS DE SUPERESTRUCTURAS
La construccin de la superestructura de un puente depende deltipo de superestructura que puede ser establecido de la siguientemanera:
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PUENTES METLICOSSimplemente apoyados, reticulados o de alma llena.Continuos, reticulados o de alma llena.Arcos.Atirantados.Colgantes.
PUENTES DE CONCRETOSimplemente apoyados.Continuos.Prticos.Arcos
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PUENTES METLICOS11
d. Atirantado
e. Colganteb. Continuo
a. Simplemente Apoyados
c. Arco
PUENTES DE CONCRETO12
a. Simplemente Apoyados
b. Continuo
d. Prtico
c. Arco
e. Atirantado
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En los puentes convencionales, la subestructura esta formadapor los elementos estructurales que soportan la superestructuray que transmiten las cargas a la cimentacin. Dependiendo de su
bi i d i t ib il L t ib l
LA SUBESTRUCTURA13
ubicacin, se denominan estribos o pilares. Los estribos son losapoyos extremos del puente, mientras que los pilares son losapoyos intermedios.
Sin embargo, en ciertos tipos de puentes la superestructura seune monolticamente y en consecuencia, la separacin entresuperestructura y subestructura deja de tener sentido. En estecaso el estudio del comportamiento estructural del puente paratodos los estados de carga debe de ser realizado considerandoel puente como un todo. Por ejemplo, en los puentes tipo prticoy puentes de arco.
Los pilares generalmente son de concreto armado ypueden ser de varios tipos: de una sola placa o una solacolumna o dos o mas columnas unidas por una viga
LA SUBESTRUCTURA14
columna, o dos o mas columnas unidas por una vigatransversal. Los pilares de gran altura se hacen en seccinhueca y en los otros casos de seccin maciza. Los estribospueden ser concreto ciclpeo o de concreto armado. Sedebe aadir que los elementos de la subestructuratransmiten las cargas al terreno a travs de su cimentacin.
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La cimentacin puede ser clasificada en dos grupos:
Cimentacin directa o superficial: Es la que se hacemediante zapatas que transmiten la carga al suelo portante.
LA CIMENTACIN15
p q g pEste tipo de cimentacin se utiliza cuando el estrato portanteadecuado se encuentra a pequeas profundidades y a la cuales posible llegar mediante excavaciones.
Cimentacin profunda: Se utiliza cuando el estrato resistentese encuentra a una profundidad al que no es fcil llegarmediante excavaciones. Las cimentaciones profundas se
( )hacen a travs de cajones de cimentacin (caissones), pilotajey cimentaciones compuestas (cajones con pilotes). Porejemplo, en la cimentacin de los pilares del puente provisionalReque se utiliz el sistema mixto: pilotes y cajones de concretoarmado.
En los puentes, adems de los elementos estructuralesindicados anteriormente, existen dispositivos de conexinque deben ser analizados y diseados cuidadosa y
DISPOSITIVOS DE CONEXIN16
que deben ser analizados y diseados cuidadosa ygenerosamente por cuanto se ha observado que sucomportamiento es de suma importancia durante sismos,huaycos y cambios de temperaturas. A los dispositivos deconexin entre la superestructura y la subestructura se lesdenomina aparatos de apoyo que pueden ser fijos omviles.
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Un puente es una obra que permite brindar continuidad a lava en la cual se encuentra y como tal, el tablero debesatisfacer los requisitos de funcionalidad que se establecen
ACCESORIOS DEL TABLERO17
satisfacer los requisitos de funcionalidad que se establecenen las Normas y Especificaciones correspondientes; es porello que por ejemplo, en el tablero se deben colocarelementos accesorios como veredas, barandas, etc., queen general constituyen carga muerta adicional.En los puentes de ferrocarril se coloca balasto, durmientesy rieles; y en los puentes para trenes elctrico de transportey e es; y e os pue tes pa a t e es e ct co de t a spo terpido masivo los rieles se colocan generalmente sinutilizar balasto, con lo que se reduce el peso muerto y sebajan los costos de mantenimiento.
PUENTE LOSA PUNO PER18
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PUENTE LIMBANI-PHARA PUNO PER
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IDEALIZACIN DE PUENTE DE VIGAS Y LOSA
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IDEALIZCION DE PUENTE DE VIGAS Y LOSA
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PUENTE CARRASQUILLO PIURA PER
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PUENTE CARRASQUILLO PIURA PER
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24PUENTE LLAPUPAMPA PUNO
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25IDEALIZACION DE PUENTE DE VIGAS Y LOSA
26PUENTE CHINO AGUAYTIA PUCALLPA
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27PUENTE CHINO AGUAYTIA PUCALLPA
28PUENTE HUASCAR METRO DE LIMA
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29PUENTE HUASCAR METRO DE LIMA
30PUENTE HUASCAR METRO DE LIMA
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ACUEDUCTO EN SEGOVIA 31
PONT DAVIGNON FRANCIA32
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PUENTE SALINAS ABANCAY PER
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34PUENTE CALICANTO YAULI
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PUENTE BOLOGNESI PIURA PER
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PUENTE SANTA ROSA ABANCAY PER
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PUENTE QUEBRADA HONDA ABANCAY-CUZCO PER
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PUENTE QUEBRADA HONDA (CUZCO ABANCAY)
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PUENTE RO COLORADO JUNN PER
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PUENTE SICUANI CUSCO PER
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IDEALIZACIN DE PUENTE EN ARCO
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42PUENTE SAN FELIX JUNN
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43PUENTE SALINAS AMAZONAS
44PUENTE CARBN MADRE DE DIOS
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PUENTE CASINCHIHUA ABANCAY PER
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PUENTE ANTARUMI ABANCAY PER
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PUENTE PILCOPATA CUSCO PER
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IDEALIZACIN DEL PUENTE PILCOPATA
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PUENTE CAJARURO AMAZONAS PER
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50PUENTE TAMBORAQUE III LIMA
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51PUENTE TAMBORAQUE III LIMA
PUENTE NARANJITOS AMAZONAS PER
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53PUENTE MODULAR TIPO BAILEY CUSCO
54PUENTE MODULAR TIPO BAILEY (ACROW PANEL)
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PUENTE LURN LIMA PER55
IDEALIZACIN DEL PUENTE LURN
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Vista Lateral
Isomtrico Vista en planta Inferior
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57PUENTE EL SILENCIO
58PUENTE EL SILENCIO
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PUENTE AGUAYTIA UCAYALI PER
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60PUENTE HABICH LIMA
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PUENTE EL LINO LAMBAYEQUE PER
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PUENTE SAN FRANCISCO SAN MARTN PER
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PUENTE COLGANTE TIPO CUADRICABLE, CARROZABLE, SAN FRANCISCO, UCHIZA,
L= 145m. (2002-2003).
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PUENTE NIEVA AMAZONAS PER
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PUENTE BILLINGHURST MADRE DE DIOS PER
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PUENTE BILLINGHURST MADRE DE DIOS PER
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67PUENTE PUNTA ARENAS SAN MARTN
68PUENTE PUNTA ARENAS SAN MARTN
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69PUENTE PUNTA ARENAS SAN MARTN
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PUENTE PUNTA
ARENAS SAN MARTN
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PUENTE PUNTA
ARENAS SAN MARTN
72PUENTE PUNTA ARENAS SAN MARTN
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IDEALIZACIN DEL PUENTE INCACHACA AYACUCHO PER
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MDULO DE VIGA DE RIGIDEZ DEL PUENTE INCACHACA
AYACUCHO PER
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IDEALIZACIN DE MDULO DEL PUENTE INCACHACA
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NUEVO PUENTE YANANGO JUNN PER
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PUENTE YANANGO JUNN PER
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PUENTE YANANGO JUNN PER
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79PUENTE BELLAVISTA SAN MARTN
80PUENTE BELLAVISTA SAN MARTN
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81PUENTE BELLAVISTA SAN MARTN
82PUENTE BELLAVISTA SAN MARTN
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PUENTE PEATONAL RAYOS DE SOL LIMA PER
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ESPECIFICACIONES DE DISEO
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El principal objetivo de la Especificacin LRFD (Load andResistance Factor Design) es proveer una confiabilidaduniforme a las estructuras bajo varias consideraciones de
LRFD vs. ASD 92
carga. Esta uniformidad no puede ser obtenida con elmtodo de diseo por esfuerzo permisible (ASD AllowableStress Design).
El mtodo ASD puede ser representado por la inigualdadQi Rn / F.S.
El lado izquierdo es la suma de los efectos de la carga Qi(por ejemplo fuerzas y momentos). El lado derecho es elesfuerzo nominal o resistencia Rn dividida por un factor deseguridad.
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Cuando se divide por una apropiada propiedad de seccin(por ejemplo rea o mdulo de seccin), los dos lados de lainigualdad se convierten en esfuerzo calculado y esfuerzopermisible respectivamente El lado izquierdo puede ser
LRFD vs. ASD 93
permisible, respectivamente. El lado izquierdo puede serexpresado de la siguiente manera:Qi: el mximo valor (valor absoluto) de las combinaciones
D+LD+L+WD+L+ED-WD-E
Donde D, L, W y E son, respectivamente, los efectos de las cargas muerta, viva, viento y sismo
ASD, entonces, est caracterizado por el uso de cargas deservicio no factoradas en conjuncin con un nico factor deseguridad aplicado a la resistencia. Debido a la mayor
i bilid d l t t i d ibilid d d l i
LRFD vs. ASD 94
variabilidad y, por lo tanto, impredecibilidad de la carga viva yotras cargas en comparacin con la carga muerta, no esposible una uniforme confiabilidad.
LRFD, como su nombre lo implica, usa factores separadospara cada carga y para la resistencia. Fue necesario unaconsiderable investigacin y experiencia para establecerfactores apropiados. Debido a que los diferentes factoresreflejan un grado de incertidumbre de diferentes cargas ycombinaciones de carga y la exactitud de un esfuerzopredecible, es posible una mayor confiabilidad de este mtodo.
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El mtodo LRFD puede ser resumido por la siguientefrmula:
RRQ
LRFD vs. ASD 95
En el lado izquierdo de la inigualdad, se encuentra elesfuerzo requerido que es la suma de varios efectos decarga Qi multiplicados por sus respectivos factores de cargagi. El esfuerzo de diseo, que se encuentra en el ladoderecho, es el esfuerzo nominal o resistencia Rn
rniii RRQ
,multiplicado por un factor de resistencia f.
Los puentes debern ser diseados teniendo en cuenta losEstados Lmite que se especificarn, para cumplir con losobjetivos de constructibilidad, seguridad y servicialidad, as
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objetivos de constructibilidad, seguridad y servicialidad, ascomo con la debida consideracin en lo que se refiere aInspeccin, Economa y Esttica.
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De acuerdo a la versin LRFD de las EspecificacionesAASHTO, los puentes deben ser proyectados para cumplirsatisfactoriamente las condiciones impuestas por los
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estados lmites previstos en el proyecto, considerandotodas las combinaciones de carga que puedan serocasionadas durante la construccin y el uso del puente.Asimismo, deben ser proyectados teniendo en cuenta suintegracin con el medio ambiente y cumplir las exigenciasde durabilidad y servicio requeridas de acuerdo a susde durabilidad y servicio requeridas de acuerdo a susfunciones, importancia y las condiciones ambientales.
Los Estados Lmites contemplados por las EspecificacionesAASHTO LRFD son:
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Estado Lmite de Servicio
Estado Lmite de Fatiga y Fractura
Estado Lmite de Resistencia
Estado Lmite de Evento Extremo
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ALTURA MNIMA RECOMENDADA PARA SUPERESTRUCTURAS DE ALTURA CONSTANTE
SUPERESTRUCTURA ALTURA MNIMA INCLUYENDO TABLERO
Material Tipo Tramo simple Tramos continuosLosa con armadura principal paralela al trfico 1.2(S+3000)/30 (S+3000)/30>165 mm
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Concretoarmado
Vigas Tee 0.070 L 0.065 L
Vigas Cajn 0.060 L 0.055 L
Vigas de estructuras peatonales 0.035 L 0.033 L
Concreto presforzado
Losas 0.030 L >165 mm 0.027 L >165 mm
Vigas cajn vaciadas in situ 0.045 L 0.040 L
Vigas doble T prefabricadas 0.045 L 0.040 L
Vigas de estructuras peatonales 0.033 L 0.030 L
Vigas de cajn adyacente 0.030 L 0.025 L
Acero
Altura total de una viga doble T compuesta 0.040 L 0.032 L
Altura de porcin de seccin doble T de una viga doble T compuesta
0.033 L 0.027 L
Cerchas 0.100 L 0.100 L
ESPECIFICACIONES 100
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ESPECIFICACIONES 101
102
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Tipo de CargaFactor de Carga
Mximo Mnimo
DC: Componentes y accesorios 1.25 0.90
DD: Friccin negativa (downdrag) 1.80 0.45
Tabla 3.4.1-2 Factores de carga para cargas permanentes, p 103
g ( g)
DW: Superficies de rodamiento e instalaciones paraservicios pblicos 1.50 0.65
EH: Empuje horizontal del montaje Activa En reposo
1.501.35
0.900.90
EL: Tensiones residuales de montaje 1.00 1.00EV: Empuje vertical del suelo Estabilidad global 1 00 N/AEstabilidad global Muros de sostenimiento y estribos Estructura rgidas enterrada Marcos rgidos Estructuras flexibles enterradas u otras, excepto
alcantarillas metlicas rectangulares Alcantarillas metlicas rectangulares
1.001.351.301.351.95
1.50
N/A1.000.900.900.90
0.90
ES: Sobrecarga de suelo 1.50 0.75
104
SOBRECARGA VEHICULAR
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53
SOBRECARGA HS-20
105
SOBRECARGA C-30106
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54
107
SOBRECARGA HL-93
ANCHO DE VIA
108
145 kN8P=
35 kN145 kN8P= 2P=
Bordillo
.60m
Gen
eral
.30m
Los
a
9.3 kN/m 9.3 kN/m
var 4.30 a 9.00 m 3.00 m4.30 m
SUBSISTEMA K
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SOBRECARGA HL-93109
SUBSISTEMA M
SOBRECARGA HL-93110
EL EFECTO REDUCIDO AL 90%
SUBSISTEMA S
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Las medidas y cargas mximas permitidas a losvehculos para su trnsito en el Sistema Nacionalde Transporte Terrestre, son las siguientes:
111
112
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113
114
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TABLA DE DIMENSIONES Y CARGA
PESO
115
C4
SIMBOLO DIAGRAMA TOTAL(MTS)
EJE
PESO
3 eje
CARGA POR EJE POSTERIOR
2 eje1 eje 4 eje
T3S3
3S3o
CUADRO COMPARATIVO DE ESFUERZOS PRODUCIDOS POR LOS DIFERENTES
CAMIONES DE DISEO
116
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117
DISTRIBUCIN DE CARGAS VIVAS EN VIGAS DE PISO
DEFINICINf
DISTRIBUCIN DE CARGAS VIVAS EN VIGAS DE PISO
118
La distribucin de cargas tiene por finalidad estudiar lainfluencia de la asimetra de la carga mvil con relacin al ejede la seccin transversal del tablero.Como la ubicacin de los vehculos en un puente es muyvariable, tanto longitudinal como transversalmente, el clculode los mximos esfuerzos por carga viva es una tarealaboriosa.Para fines prcticos es suficiente con idealizar al puenteprimero como una estructura plana en el sentido longitudinalpara determinar los esfuerzos longitudinales y luego efectuarel clculo transversal del tablero.
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60
DISTRIBUCIN DE CARGAS VIVAS EN VIGAS DE PISO
EMPARRILLADO PLANO
119
Viga Principal b
distribucin lateralVigas sin
1.00.4
P=1
Viga Principal cP=1
(z= )Vigas transversales
z=1 z=25 Rigidas
Viga a Viga b Viga c
P=1
Viga Principal a
a
aL=Luz del puente
a
0.2
1.0z=25
z=1(z= )Rgidas
Vigas sindistribucin lateral
Vigas transversales
Viga Principal c
Vigas sin
z=25z=1
0.61.0
distribucin lateral
z= L2a( )
3 a
Vigas transversalesRigidas (z= )
DISTRIBUCIN DE CARGAS VIVAS EN VIGAS DE PISO
EMPARRILLADO PLANO
d + d 1 Viga 2 3 4
120
d
c
Viga b
a
c
d
/4
Mb
+
+
+
+
+
-- - - -
Superficie de Influencia de Momento Flector
/2
bM /20
en C de Viga Principal bL
a
b
c
d
++++
+
-
-
d+
g
2M a/2 a
a
a
en C de Viga Transversal 2Superficie de Influencia de Momento Flector
L
Viga a
b
c
+
+
+
+
+ +
+
/4aM0 /2
Ma /2
en C de Viga Principal aSuperficie de Influencia de Momento Flector
L
a
Viga b
c
+
+
+++++Q
1.0
b0
Qb00
en Apoyo 0 de Viga Principal bSuperficie de Influencia de Fuerza de Corte
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DISTRIBUCIN DE CARGAS VIVAS EN VIGAS DE PISO
METODOS APROXIMADOSMtodo de Courbon
121
P.e=K.tanxiP.e=K.tanxi
P i"=K.yi=K.xi .tan
Pi = P'i + P"i K.tan=P.e
nPPi = P.e xi+ xi 2 P i"= P.e .xixi 2
xi 2
n
n = nmero de vigas
P'i = P
2P.e=K.y i .xi
yi=xi .tanP.2e=Pi".xi
2
2
Vigas transversales son infinitamente rgidas. Vigas longitudinales funcionan como apoyos elsticos (resortes de rigidez "k")
e
xi
eP/2
eP/2
Pi
eP/2
x2x1
=
P/2
eP
P'i P1 = 7.25+0.80x4.05
2P1 = 4x7.25 + 29x1x4.05
(1.35 +4.05 )2.702.701 2
2.703 4
P1 = 10.49 ton
4 2
R=4x7.25 ton=29 ton1mR
xi
+
P/2P/2 P/2
xi
yi+
P/2
P''i
DISTRIBUCIN DE CARGAS VIVAS EN VIGAS DE PISO
VIGAS INTERIORES (AASHTO STANDARD)
122
Los momentos flectores debidos a carga viva para cadaviga interior sern determinados aplicando al momentototal de una seccin la fraccin de una carga de ruedadeterminada en la siguiente tabla
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Tipo de TableroPuente diseado
para una va de trfico
Puente diseado para dos o ms vas de
trfico
Madera S/4.0 S/3.75Plataforma laminadas clavadas de 4
TABLA 1.0 123
de espesor o pisos de mltiples capas con espesores>5
S/4.5 S/4.0
Laminados clavados de 6 o ms de espesor
S/5.0Si S excede 5
usar nota a
S/4.25Si S excede 6.5
usar nota a
Paneles laminados encolados sobre vigas laminadas encoladas de 4 de espesor
S/4.5 S/4.0
De 6 o ms de espesor S/6.0Si S excede 6
usar nota a
S/5.0Si S excede 7.5
usar nota aSobre vigas de Acero de 4 de espesor S/4.5 S/4.0
De 6 o ms de espesor S/5.25Si S excede 5.5
usar nota a
S/4.5Si S excede 7 usar nota a
Tipo de Tablero Puente diseado para una va de trfico
Puente diseado para dos o ms vas de
trficoConcreto:Sobre vigas I de acero y vigas de S/7.0 S/5.5
TABLA 1.0 (continuacin) 124
concreto pretensado. Si S excede 10 usar nota a Si S excede 14 usar nota a
Sobre Vigas T S/6.5Si S excede 6 usar nota a
S/6.0Si S excede 10 usar nota a
Vigas cajn de concreto S/8.0Si S excede 12 usar nota a
S/7.0Si S excede 16 usar nota a
Sobre vigas cajn de acero (AASHTO 10.39.2)
Sobre un arreglo de vigas cajn de concreto pretensado (AASHTO 3.38)p
Enrejado de aceromenor que 4 de espesor S/4.5 S/4.0
4 o ms S/6.0Si S excede 6 usar nota a
S/5.0Si S excede 10.5 usar nota a
Puente de Acero plataforma corrugada (mnimo 2 de profundidad)
S/5.5 S/4.5
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DISTRIBUCIN DE CARGAS VIVAS EN VIGAS DE PISO
VIGAS INTERIORES
125
VIGAS INTERIORESNota a: En este caso la cargaen cada viga ser la reaccinde la carga de ruedas,asumiendo que la losa entrelas vigas acta como una vigag gsimplemente apoyada.
VIGAS EXTERIORES (AASHTO STANDARD)La carga muerta soportada por la viga exterior ser aquella
DISTRIBUCIN DE CARGAS EN VIGAS DE PISO
126
La carga muerta soportada por la viga exterior ser aquellaque corresponde a losa de piso dentro del rea de influenciaque la viga soporta.
Si las barandas, sardineles y superficie de desgaste soncolocados despus del curado de la losa, el peso de staspueden ser igualmente distribuidas en todas las vigas.
El momento flector por carga viva para las vigas exterioresser determinada aplicando a la viga la reaccin de la cargade ruedas obtenida asumiendo que la losa entre las vigasacta como una viga simplemente apoyada.
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Tabla 2.6.4.2.2.1 Superestructura de Tablero comn referidos en los artculos 4.6.2.2.2 y 4.6.2.2.3 (AASHTO LRFD)
127
Tabla 2.6.4.2.2.2.b-1 Distribucin de carga viva por el carril para Momento en Vigas interiores (AASHTO LRFD)
128
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Tabla 2.6.4.2.2.2d-1 Distribucin de carga viva por carril para momento en vigas longitudinales exteriores (AASHTO LRFD)
129
Tabla 2.6.4.2.2.2.e-1 Reduccin de Factores de Distribucin de Carga para Momentos en vigas longitudinales sobre apoyos esviados. (AASHTO LRFD)
130
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131
APLICACIN DE LAS ESPECIFICACIONES AASHTO LRFD EN DISEO DE LOSAS
PRESENCIA MLTIPLE DE CARGA VIVA AASHTO LRFD
Tabla 3.6.1.1.2-1
132
Nmero de VasCargadas NL
Presencia MltipleFactor m
1 1.202 1.003 0 853 0.85
>3 0.65
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E
LUZ PRINCIPAL PERPENDICULAR AL TRFICO AASHTO LRFD TABLA 4.6.2.1.3-1
133
Luz Principal Perpendicular al traficoLuz Principal Perpendicular al trafico
Para reaccion y momento en viga exteriorAncho transversal equivalente de carga de rueda (E)
Para momentos NegativosPara momento Positivos
Tabla A4.6.2.1.3-1
1220+0.25.S660+0.55.S1140+0.833.X
E=E=
E= mmmmmm
Span
= S
Ancho
LUZ PRINCIPAL PARALELA AL TRAFICO S4600 mm AASHTO LRFD TABLA 4.6.2.1.3-1
134
Sp
Luz Principal paralela al trafico S 4600 mm
Franja deborde
FranjaInterior
Franja deborde
Ancho transversal equivalente de carga de rueda (E)
para Momento negativo
Franja interior
Franja de borde
A4.6.2.1.3
1220+0.25.Sespacio+300+1/2.E 1800
E=E=
mmmm
donde: espacio=distancia entre la cara exterior de la losa y la cara interior de la Vereda
para Momento positivo 660+0.55.SE= mm
-
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68
Span
= S
LUZ PRINCIPAL PARALELA AL TRFICO S>4600 mm AASHTO LRFD 4.6.2.3
135
(C4 6 2 3) Multiple Vias Cargadas
Luz Principal paralela al trafico S > 4600 mmAncho transversal equivalente de carga de rueda (E)
Franja deborde
(C4 6 2 3) Un Via Cargada
Franja deborde
FranjaInterior
A4.6.2.3
donde: espacio = distancia entre la cara exterior de la losa yla cara interior de la vereda
N L=Numero de carriles
(C4.6.2.3) Multiple Vias Cargadas
m
W1=AnchoL1=min(Ancho,18000)
Eint=minimo( EEborde=espacio+300+1/2.Eint 1800 mm
L1=min( Span ,18000) (C4.6.2.3) Un Via Cargada
=250+0.42. L1.W1
W1=min(Ancho,9000)
Franja interiorFranja de borde
1E E
)m1, E
=2100+0.12. L1.W1 Ancho/NL
2.6.5 Ubicacin y Longitud de las Alcantarillas, readel Curso de Agua
Pasaje de peces y dems vida silvestre,
AASHTO LRFD 136
j p y , Efecto de las altas velocidades de salida y
concentraciones de flujo en la salida de lasalcantarillas, el canal aguas abajo y las propiedadesadyacentes,
Efectos de la subpresin en las entradas de lasalcantarillasalcantarillas,
Seguridad del trfico, y Efectos de los niveles de descarga elevados que
pudieran ser provocados por controles aguas abajo omareas de tormenta.
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3.6.1.3.3 Cargas de Diseo para Tableros, Sistemas deTableros y Losas Superiores de AlcantarillasRectangulares
Si para analizar tableros y losas superiores de alcantarillas
AASHTO LRFD 137
Si para analizar tableros y losas superiores de alcantarillasrectangulares se utiliza el mtodo aproximado de las fajas, lassolicitaciones se debern determinar en base a lo siguiente:
Si las fajas primarias son transversales y su longitud es menor oigual que 4600 mm las fajas transversales se debern disearpara las ruedas del eje de 145.000 N.
Si las fajas primarias son transversales y su longitud es mayorque 4600 mm las fajas transversales se debern disear paraque 4600 mm las fajas transversales se debern disear paralas ruedas del eje de 145.000 N y la carga del carril.
Si las fajas primarias son longitudinales las fajas longitudinalesse debern disear para todas las cargas especificadas en elArtculo 3.6.1.2, incluyendo la carga del carril.
3.6.1.3.3 Cargas de Diseo para Tableros, Sistemas deTableros y Losas Superiores de AlcantarillasRectangulares
AASHTO LRFD 138
Si se utilizan los mtodos refinados se debern considerartodas las cargas especificadas en el Artculo 3.6.1.2,incluyendo la carga del carril.
Los sistemas de tablero, incluidos los puentes tipo losa, sedebern disear para todas las cargas especificadas en elArtculo 3.6.1.2, incluyendo la carga del carril., y g
Se deber asumir que las cargas de las ruedas de un ejeson iguales; para el diseo de tableros no ser necesarioconsiderar la amplificacin de las cargas de las ruedasdebida a las fuerzas centrfugas y de frenado.
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2.6.5 Ubicacin y Longitud de las Alcantarillas,rea del Curso de Agua
3 6 2 2 Componentes Enterrados
AASHTO LRFD 139
3.6.2.2 Componentes EnterradosEl incremento por carga dinmica paraalcantarillas y otras estructuras enterradascubiertas por la Seccin 12, en porcentaje, sedeber tomar como:
DE = profundidad mnima de la cubierta de tierra sobre la estructura (mm)
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