produccion de anhidrido sulfuroso

UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN SIMON

CAPTULO 1RESUMEN EJECUTIVO

1.1 Introduccin

El anhdrido sulfuroso o dixido de azufre (SO2), que se pretende producir en el presente proyecto, se utiliza desde hace mucho tiempo en la industria de los alimentos y particularmente en la industria de las bebidas alcohlicas (vinos, sidras, bebidas fermentadas) y las bebidas no alcohlicas (jugos de fruta, nctares, mostos y concentrados de frutas), como antisptico, antioxidante, antioxidsico, blanqueador, clarificante y solubilizante de compuestos fenlicos. Su actividad antisptica protege a estos productos del desarrollo de microorganismos (levaduras, bacterias y mohos), su accin antioxidante inhibe la oxidacin enzimtica (quiebra oxidsica) y no enzimtica de compuestos fenlicos y otros. Se utiliza tambin como agente blanqueador en las industrias del papel y los ingenios azucareros.

Las materias primas utilizadas para la produccin de SO2 son: el azufre, el gas natural y el aire, recursos naturales de amplia disponibilidad en nuestro pas y que actualmente son vendidos sin ningn valor agregado y a travs del presente proyecto se pretende darle valor agregado. (Rivas, 1998).1.2 ObjetivoEl objetivo general del presente proyecto de grado es disear una planta de anhdrido sulfuroso, cuya capacidad de produccin satisface la demanda nacional.1.3 Justificacin

La industria de alimentos y bebidas va aumentando considerablemente da a da, por el crecimiento de la poblacin y el aumento en la calidad de vida, factores que determinan, un mercado potencial para el SO2. En la industria de bebidas no alcohlicas actualmente existe una preferencia marcada por los jugos y los nctares de frutas, en comparacin con las bebidas gaseosas y en la industria de las bebidas alcohlicas hay un incremento considerable de la demanda por las bebidas fermentadas como el vino, la cerveza y las sidras. En los jugos, los nctares los vinos y las sidras los conservantes ms recomendables son el anhdrido sulfuroso, el sorbato de potasio y el benzoato de sodio, siendo el SO2 el que presenta mayores ventajas, por sus propiedades qumicas y microbiolgicas. Estos insumos son importados de Argentina, Chile y otros pases. La demanda de anhdrido sulfuroso en la industria de los alimentos, la gran disponibilidad de materias primas a costo bajo y los conocimientos tecnolgicos determinan una oportunidad muy favorable, para la instalacin de una planta productora de anhdrido sulfuroso, de esta forma sustituir las importaciones, contribuyendo a incrementar el PIB del pas, los ingresos per cpita de los bolivianos y permitir generar fuentes de trabajo para la poblacin y mejorar los ingresos del sector productivo.

1.4

Promotor del proyecto

El promotor del presente proyecto es la empresa Investigacin + Desarrollo de Procesos y Maquinarias PROMAQ I+D (SRL), que es una empresa con liderazgo y reconocimiento en la materializacin del emprendimiento empresarial, que investiga procesos, disea y construye mquinas y equipos, instala y realiza el mantenimiento de plantas industriales. Utilizando recursos humanos altamente especializados, equipos e instrumentos modernos que garantizan la calidad y la eficiencia de sus productos, satisfacen los requerimientos y exigencias de la industria ubicada en todo el eje troncal de Bolivia. Actualmente esta empresa tiene la visin de incursionar en el desarrollo y la construccin de plantas ntegras, bien para su explotacin por parte de la empresa para su venta llave en mano. En esta perspectiva PROMAQ ha desarrollado e instalado BIOTRA una empresa de produccin de bebidas y de esta misma forma se pretende financiar el desarrollo y la instalacin de una planta productora de SO2.1.5

Mercado y capacidad de planta1.5.1 MercadoEl mercado que se ha considerado para determinar la capacidad de la planta de anhdrido sulfuroso estar constituido por los productores de vinos, sidras, zumos, nctares y chicha. La conservacin de estos productos se realiza aadiendo concentraciones de anhdrido sulfuroso en el rango de 200 a 400 ppm.

Actualmente en Bolivia el SO2 no se produce ni como gas, ni como sales de sulfito, por lo tanto, las diferentes industrias de alimentos y bebidas se ven obligadas a importar de Argentina y de Chile. En algunas bodegas e industrias an se practica la quema del azufre, en forma similar en los ingenios azucareros obtienen SO2 por quema del azufre en quemadores rudimentarios. Estos mtodos son ineficientes, difciles en la dosificacin exacta, costo elevado y principalmente constituye un medio de contaminacin ambiental muy peligrosa, provocan grandes prdidas que ocasionarn una alta contaminacin del medio ambiente, con una incidencia notable en la salud de la poblacin, por tanto, su prctica debe ser erradicada. Concentraciones por encima de 1000 mg de SO2 por m3 de aire son muy peligrosas por su toxicidad, al atacar sobre la piel, los ojos y, sobre todo, las vas respiratorias, pudiendo ocasionar bronconeumona, edema pulmonar y paro cardaco.

Considerando el estado actual, de la produccin, las importaciones, las exportaciones y las existencias al inicio y al final del periodo de anlisis se tiene que:

El anhdrido sulfuroso como antisptico y antioxidante no se produce en Bolivia en ninguna de sus formas.

El SO2 utilizado en las bodegas para la produccin y conservacin de vinos y sidras en su totalidad es importado.

En la produccin de jugos el SO2 es sustituido por otros antispticos tambin importados.

En la produccin y conservacin de la chicha no se utiliza ningn antisptico aunque actualmente la norma lo exige.

Las exportaciones son nulas.

Los niveles de existencias en las bodegas se mantienen aproximadamente constantes durante el ao (producto perecedero), por lo tanto, la diferencia entre las existencias iniciales y finales es cero.

Del anlisis de estos datos se concluye que el consumo aparente actual est dado por:

Consumo aparente = Importaciones +demanda por uso en la chichaDebido a las caractersticas del producto, objeto de estudio en el presente proyecto, se estima cubrir la demanda de SO2 en todas las bodegas, las industrias de jugos y el 50% de la demanda potencial en la produccin de la chicha, cuyo consumo ira incrementndose paulatinamente durante la vida del proyecto.

1.5.2 Anlisis de la demanda

La demanda de anhdrido sulfuroso se ha determinado a partir de los datos de produccin histrica, desde el ao 1992 hasta el ao 2005, de vinos, jugos y chicha, con estos datos, se calcular la demanda de histrica de SO2; para el clculo se ha tomado en cuenta los siguientes datos tecnolgicos de uso de SO2: en el vino se utiliza 350 mg de SO2 por litro, en el jugo se utiliza 400 mg de SO2 por litro y en la chicha se usa 400 mg de SO2 por litro. En el caso de la chicha solo se consider introducir al 50 % de la produccin total (Llaguno,1982).

Los datos de consumo histrico de SO2, calculados de acuerdo a los requerimientos tecnolgicos y de uso normal de SO2 en la produccin de bebidas, son proyectados a lo largo de la vida del proyecto. En esta proyeccin se han utilizado los datos histricos de crecimiento de la poblacin y el ingreso per cpita, proyectados a partir de los datos de los Censos.

Considerando que el comportamiento de la demanda de bebidas est influenciada por ciertos factores socio-econmicos como el ingreso de las personas, el incremento de la poblacin y el precio de venta, es tambin lgico suponer que estos factores tienen influencia en la demanda de SO2, por tanto, primeramente se realizar una proyeccin de las variables socio-econmicas como el PIB per cpita y la poblacin, que son las variables con mayor influencia en la produccin y consumo del sector de las bebidas.

El modelo matemtico que mejor se ajusta al comportamiento de los datos histricos de consumo de SO2, esta dado por la ecuacin.

D = a + b*ln (P/PIB) + c*(PIB)2

(1.1)

La ecuacin (1.1) ha sido ajustada por anlisis de regresin mltiple utilizando los datos histricos de consumo de SO2 y los datos socio-econmicas del PIB per cpita y la poblacin.

Utilizando el modelo matemtico descrito por la ecuacin (1.1), los datos proyectados del PIB per cpita y los datos proyectados de la poblacin, se proyecta la demanda de anhdrido sulfuroso SO2, para los diez aos del perodo de vida til del proyecto, los resultados se presentan en la Tabla (1.1).

Tabla (1.1) Demanda proyectada de SO2 para 10 aos

AoDemanda de so2Kg.

200735065.65

200835881.42

200936707.34

201037559.06

201138405.80

201239279.72

201340146.88

201441023.76

201541929.86

201642826.66

Fuente; Elaboracin propia en base a la ecuacin (3.8) y las Tablas (3,13) y (3.14)1.5.3 Tamao y capacidad de planta

Las inversiones para los proyectos en el rea de conservantes son relativamente bajos y la rentabilidad est en funcin del valor agregado y precio de venta del producto, por otro lado, no existen limitaciones de materias primas, mano de obra, ni de insumos, por tanto, uno de los factores principales limitantes, para determinar la capacidad de planta es la demanda proyectada del SO2.

El comportamiento de la demanda propia en funcin del tiempo, que se presenta en la Tabla (1.1), muestra que la misma es poco creciente y cantidad anual relativamente pequea, por tanto, la inversin en la construccin e instalacin de una planta con capacidad pequea ser relativamente baja, se prev una capacidad de planta de 43 Tn/ ao que cubre el 100 % de los requerimientos del ltimo ao, si se programa trabajar 3 meses/ao, exactamente 86 das/ao. La planta ser diseada con una capacidad de 500 Kg/ da, de forma que en 86 das se producir 43000 Kg que cubre la demanda mxima del ltimo ao que es de 42827 Kg/ao, equivalente a 42.83 Tn/ao. Esta planta tendr una capacidad ociosa del 72 %, que da posibilidades de exportacin a mercados externos.

1.5.4 Programa de produccin

El programa de produccin anual se presenta en la tabla (1.2) de acuerdo a las cantidades demandadas de cada ao y a la capacidad de produccin de la maquinaria.

Tabla (1.2) Programa de produccin y capacidad utilizadaAoDemanda de so2 (Kg.)Capacidad instalada (Kg.)Produccin programada (Kg.)Capacidad utilizada%

200735065.654300035065.6581.55

200835881.424300035881.4283.45

200936707.344300036707.3485.37

201037559.064300037559.0687.35

201138405.804300038405.8089.32

201239279.724300039279.7291.35

201340146.884300040146.8893.36

201441023.764300041023.7695.40

201541929.864300041929.8697.51

201642826.664300042826.6699.60

Fuente: Elaboracin propia en base a la tabla (3.18) y la capacidad normal viable1.5.5 Estimacin de los ingresos

Considerando que el volumen de ventas anuales ser igual a la demanda proyectada de SO2, presentada en la Tabla (1.2), y un precio de venta de 4 $us/Kg se calculan los ingresos anuales que se resumen en la Tabla (1.3).

Tabla (1.3) Estimacin de ingresos por ventas (en $us a enero de 2005)

AoVentas

(Kg.)Precio unitario

($us/Kg.)Total ($us)

200735065,654140262,60

200835881,424143525,68

200936707,344146829,36

201037559,064150236,24

201138405,84153623,20

201239279,724157118,88

201340146,884160587,52

201441023,764164095,04

201541929,864167719,44

201642826,664171306,64

Fuente: Elaboracin propia en base a datos de demanda propia 1.6 Materia prima, insumos y material auxiliar1.6.1 Materias primas (azufre y aire)

Las materias primas para la produccin de anhdrido sulfuroso SO2, son azufre slido de alta pureza y oxgeno gas componente del aire. Las materias primas flor de azufre y aire se disponen en abundancia en la naturaleza. El oxgeno del aire se utilizar como oxidante del azufre previamente comprimido y calentado hasta una temperatura de 130 C. El aire en Cochabamba contiene 20.294% de oxigeno y otros gases de los cuales el mayoritario es el nitrgeno con 79. 50 %, est contaminado con partculas slidas, que sern separadas durante el proceso de absorcin y separacin de SO2 producido.

EL azufre.- En Bolivia existen grandes reservas de azufre, que no son explotados por falta de mercado y tecnologa competitiva para extraer azufre flor a precios de mercado internacional.

De los yacimientos de azufre en Bolivia se extrae azufre con una pureza de 99.96% y con las siguientes caractersticas fisicoqumicas ms relevantes: Color.- Amarillo con tinte verdoso.

Raya.- Blanca, graso.

Superficie.- Tosca. Clivaje.- En tres direcciones.

Fractura.- Concoidea a residual, frgil y terroso.

Combustin.- Arde fcilmente en la atmsfera desprendiendo gotas cubiertas de llamas azules y produce el gas SO2. Sistema Cristalino.- Rmbico; holodrico. Cristales de aspecto piramidal y tambin se presenta al estado amorfo.

Como se ha indicado en nuestro pas el azufre es abundante y barato, los volmenes de produccin llegan a exceder la demanda actual para diferentes usos, por lo tanto, existe una gran disponibilidad de azufre. La demanda calculada de azufre para el proyecto se presenta en la Tabla (1.4), los requerimientos anuales de azufre en el proyecto son insignificantes respecto a los volmenes de produccin y ms si comparamos con la disponibilidad.Tabla (1.4) Cantidad anual de azufre requerido para el proyecto

AoCantidad de azufre Kg

200719233.51

200819680.96

200920133.98

201020601.14

201121065.58

201221544.93

201322020.56

201422501.53

201522998.53

201623490.42

Fuente: Elaboracin propia en base a la Tabla (3.19)

Los requerimientos anuales tabulados en la Tabla (1.4) para el proyecto no constituyen ni el 0.2 % de la produccin mensual de una mina mediana, como la mina Susana que tiene una produccin de 12000 toneladas mes y unas reservas calculadas en 80 millones de toneladas de azufre.

El aire que se requiere en el proyecto es aire seco, puesto que la reaccin del agua con el SO2 formado durante la combustin del azufre con aire produce cido sulfuroso (H2SO3), sustancia muy corrosiva que oxidar a la tubera utilizada en el enfriamiento de los gases de combustin, sin embargo, el aire atmosfrico contiene siempre cantidades variables de agua, la humedad relativa de la atmsfera de Cochabamba tiene fluctuaciones que van desde 48 % hasta 60%.

Al aire atmosfrico es abundante y disponible sin limitaciones cuyo pretratamiento consistir en comprimir y secar. Los requerimientos anuales se calculan a partir de la demanda de SO2 proyectada en la tabla (1.3). En la Tabla (1.5) se presenta el requerimiento anual calculado para el proyecto, que indudablemente son despreciables comparados con su disponibilidad.

Tabla (1.5) Cantidad anual de aire requerido para el proyecto

AoCantidad de aire

KgCantidad de aire

M3

2007163114183809

2008166909188085

2009170751192415

2010174712196879

2011178651201318

2012182716205899

2013186750210444

2014190829215041

2015195044219790

2016199216224491

Fuente: Elaboracin propia en base a la Tabla (3.18)1.6.2 Insumos

La obtencin de SO2 es un proceso que pasa por diferentes etapas que demandan diferentes insumos:

Las operaciones de fusin del azufre, calentamiento del aire, calentamiento de la solucin de SO2 para su desorcin requieren energa que se suministrar desde un caldero para el que se requiere gas natural como combustible.

Las operaciones de absorcin y produccin de vapor de agua en el caldero utilizan agua tratada.

Las operaciones de secado del aire y secado del SO2 requieren cloruro de calcio como agente desecante.

El gas natural es la fuente principal de energa verstil, que se puede emplear en forma directa o con previa trasformacin a energa elctrica. Por combustin directa se utiliza en la industria, el transporte, en el hogar, etc. El gas natural calienta con rapidez, no necesita almacenaje previo y es el combustible que menos contamina. El comercio y la industria se benefician de la calidad de la llama del gas natural, una llama regular y sin impurezas.

Entre las fuentes de energa, el gas natural se caracteriza por su eficiencia, limpieza competitividad.

Como combustible, el gas natural se utiliza en los sectores industriales que necesitan energa trmica limpia, eficaz y econmica: hornos, fundiciones, tratamientos trmicos, cubas de galvanizado y calefaccin de grandes locales (polideportivos y naves industriales o comerciales).

El gas natural se utiliza cada vez ms en la generacin de electricidad en centrales trmicas convencionales o de ciclo combinado. Este proceso permite ahorrar energa, y adems disminuirlos niveles de contaminacin.

Cloruro de calcio.- El aire utilizado en la combustin del azufre, antes de ser calentado, es comprimido y secado por enfriamiento y uso de cloruro de calcio como agente desecante.

El anhdrido sulfuroso comprimido ser deshidratado mediante el cloruro de calcio como agente desecante.

La higroscopicidad del cloruro de calcio le otorga la capacidad de absorber agua que hay en la atmsfera a partir de un determinado grado de humedad de la misma.

El agente de secado, cloruro de calcio, se empacar en un tubo cilndrico formando una estructura de malla, el aire y el SO2 sern pasados a travs de la columna empacada con malla de cloruro de calcio, la humedad ser absorbida y los gases secos pasarn a la siguiente etapa.

El Cloruro de Calcio comercialmente se vende en solucin o en estado slido en forma de escamas o granular. Se presenta en forma lquida en una concentracin aprox. 35% o en estado slido como escamas o granular con una pureza del 60 a 94 %, en bolsas de 50 kg. Agua de proceso.- El suministro de energa se realizar mediante vapor de agua generado en un caldero, este generador de vapor y la columna de absorcin de SO2 requieren agua tratada libre de sales insolubles como calcio y magnesio.

La fuente de suministro de agua para la planta es un pozo profundo, cuyas caractersticas de agua se conocen de una forma general, para ser utilizado en la planta el agua requiere ser filtrado por arena y ablandado mediante resinas catinicas intercambiadoras Ca y Mg por Na, que deben retener el total del calcio y del magnesio presente en el agua.

Requerimientos de insumos.-En base al balance de masa y el balance de energa realizado en el captulo 6 se determinaron los requerimientos de insumos, incrementando un 0.1% por prdidas durante el manipuleo, se estima este porcentaje debido a que el manipuleo se realiza en grandes cantidades. En la Tabla (1.6) se detallan las cantidades de insumos requeridos por ao.Tabla (1.6) Requerimiento anual de insumos

AoGas naturalM3/aoCloruro de calcioKg/aoAgua tratadaM3/ao

200719876.6857.781060.39

200820339.1059.131085.05

200920807.2660.491110.03

201021290.0561.891135.79

201121770.0263.291161.39

201222265.3964.731187.82

201322756.9466.151214.04

201423253.9967.601240.56

201523767.6069.091267.96

201624275.9570.571295.08

FUENTE: En base a datos del proceso productivo y la Tabla (3.18). 1.6.3 Estimacin de costos de materia prima, insumos, material auxiliar, suministros de fbrica y servicios

En la tabla (1.7) se presenta un resumen de los costos de materias primas, insumos, material auxiliar, suministros de fbrica y servicios, por ao de produccin a lo lardo de la vida del proyecto y de acuerdo al programa de produccin.

Tabla (1.7): Costos anuales de materias primas, insumos, material auxiliar y servicios(En $us a Enero 2005)

DescripcinAo

12345678910

Programa de Prod.81.5583.4585.3787.3589.3291.3593.3695.4097.5199.60

Materias Primas3365.863444.173523.453605.203686.483770.363853.603937.774024.744110.82

Azufre3365.863444.173523.453605.203686.483770.363853.603937.774024.744110.82

Insumos2491.062549.022607.692668.202728.352790.432852.042914.332978.703042.41

Gas natural1192.601220.351248.441277.401306.201335.921365.421395.241426.061456.56

Agua tratada proceso1272.461302.061332.041362.941393.671425.381456.851488.671521.551554.09

Cloruro de calcio26.0026.6127.2227.8528.4829.1329.7730.4231.0931.76

Material Auxiliar28333,05659,14667,34688,19684,17706,13700,67708,52732,13740,00

Envases (Garrafas)28333,05659,14667,34688,19684,17706,13700,67708,52732,13740,00

Material de Lab.200200200200200200200200200200

Suministros de Fbrica650650650650650650650650650650

Material de limpieza100100100100100100100100100100

Mat. de mantenimiento300300300300300300300300300300

Ropa e indumentaria250250250250250250250250250250

Servicios5880.893380.893380.893380.893380.893380.893380.893380.893380.893380.89

Energa elctrica2538.52538.52538.52538.52538.52538.52538.52538.52538.52538.5

Agua potable111.89111.89111.89111.89111.89111.89111.89111.89111.89111.89

Combustible (gas nat.)430.5430.5430.5430.5430.5430.5430.5430.5430.5430.5

Comunicaciones2800300300300300300300300300300

Subtotal43420,810883,211029,311192,411329,811497,811637,111791,511966,412124,1

Imprevistos (5%)4342,081088,321102,941119,251132,991149,781163,721179,151196,651212,41

Total47762,911971,512132,312311,712462,812647,512800,912970,613163,113336,5

FUENTE: Elaboracin de propia en base a las Tablas (4.2), (4.6), (4.7), (4.10), (411), (4.17), (4.18) y (4.19)

1.7 Ubicacin y emplazamiento

Se ha determinado la ubicacin y el emplazamiento del proyecto, que garantice la instalacin, la ejecucin y la produccin sin contratiempos y al mismo tiempo otorgue beneficios econmicos al proyecto. La decisin se asumi mediante un anlisis cualitativo de una serie de factores (mtodo de factores) que han sido identificados y estudiados en los distintos lugares donde es posible el emplazamiento de la planta.

1.7.1 Ubicacin

La ubicacin o macro localizacin del proyecto se defini en funcin de los factores de mayor importancia que son:

Abastecimiento de materia prima. Ubicacin del mercado.

De la estimacin de costos de transporte se concluye que la ubicacin con mayores beneficios para la planta es el departamento de Cochabamba, que adicionalmente rene las siguientes ventajas: Su ubicacin estratgica en el centro de Bolivia repercute en los costos de distribucin del producto final a los diferentes mercados. Los costos de transporte de las materias primas son menores respecto a los otros departamentos. La comunicacin vial de Cochabamba al resto de los departamentos del pas con los que se vincula el proyecto es muy aceptable. La materia prima ser abastecida solo una vez al ao y no presenta mayores problemas.

Los costos de transporte de materia prima e insumos y, distribucin de productos terminados sern minimizados con el emplazamiento del proyecto en una zona especfica de esta regin. El mayor mercado potencial consumidor de SO2 se encuentra en el departamento de Cochabamba. La disponibilidad de mano de obra es grande no presenta limitaciones ni en calidad ni cantidad para los requerimientos de la planta, como para todos los departamentos.

La disponibilidad de los servicios de Gas natural, electricidad y agua sin limitacin.1.7.2 Emplazamiento

La microlocalizacin conocida tambin como emplazamiento, consisti en la eleccin de una determinada zona, en el departamento en Cochabamba ciudad en la que se ubicar la planta.

La zona seleccionada presenta ventajas significativas en aspectos tales como: costo de transporte, costo del terreno, disponibilidad de servicios y condiciones locales (clima, infraestructura, mano de obra, etc.).

Los factores que se consideraron en el anlisis del emplazamiento de la planta productora de anhdrido sulfuroso son los siguientes: Infraestructura vial y transporte. Comunicaciones. Infraestructura de manejo de desechos. Disponibilidad de energa elctrica. Disponibilidad de agua potable, alcantarillado y desage fluvial. Disponibilidad de Gas natural. Disponibilidad de mano de obra. Costo del terreno. Incentivos industriales. Antecedentes de conflictos sociales. Centros de Salud cercanos. Entorno industrial favorables. Cercana al mercado local consumidor.

Se procedi a efectuar el anlisis de las dos zonas estudiadas comparativamente para definir el emplazamiento de la planta, en base al mtodo cualitativo por puntos que, consiste en:

1. Definir los principales factores determinantes de un emplazamiento, para asignarle los valores ponderados de peso relativo de acuerdo a la importancia que se les atribuya.2. El peso relativo sobre la base de una suma igual a 100% depende fuertemente del criterio del evaluador.3. Se procede a asignar una calificacin a cada factor de una localizacin de acuerdo con una escala de 1 a 10.4. Calificar a cada sitio potencial de acuerdo a la escala designada y multiplicar la calificacin por su peso.5. Las sumas de las calificaciones ponderadas permitir seleccionar la localizacin que acumule mayor puntaje.

Una vez estudiados los factores que con mayor influencia en el anlisis cualitativo, tales como, vas de comunicacin, disponibilidad de servicios bsicos: energa, agua, etc. comparados para las zonas de Km. 6 de la Avenida Blanco Galindo, y el Parque Industrial se establece que el Parque Industrial tiene una ponderacin mas alta, eligindose de esta forma al Parque Industrial como el mejor lugar para el emplazamiento de la planta.

La tabla (1.8) a continuacin muestra los costos de materia prima, insumos y de terreno en el parque industrial de Santibez.Tabla (1.8) Costos anuales de emplazamiento

Costo ($us)

Transporte de materia prima585

Transporte de insumos50

Terreno2700

Fuente: Elaboracin propia en base a Tablas (5.3) y (5.8)

1.8 Ingeniera del proyecto

En el presente trabajo se disear una planta para producir SO2 de alta pureza y sin contenido de impurezas nocivas, puesto que el SO2 se utilizar en la produccin de alimentos y bebidas como antisptico, antioxidante y solubilizante de sustancias fenlicas, por tanto, las exigencias de calidad del producto, determinarn el uso de flor de azufre de alta pureza como materia prima, as como las caractersticas de cada una de las operaciones del proceso productivo. (Mujlionov y col. (1979)).

1.8.1 Proceso de produccin, clculo y diseo de equipos de produccinEl anhdrido sulfuroso es un gas incoloro o blanco de peso molecular 64.06 g/mol, de densidad relativa al aire 2.264 g/l en condiciones de 1 atmsfera y 298 K, punto de fusin 75.5 C, punto de ebullicin 10 C, dbilmente soluble en agua caliente, moderadamente en agua fra y completamente soluble en cido sulfrico, los parmetros crticos Tc, Pc, Vc y mc son 430.7 K, 77.8 atm, 122 cm3/mol, 4.13 x 10-6 g / cm. s respectivamente.

La actividad biocida y antioxidante del SO2 es atribuible al H2SO3 libre, en equilibrio con sus formas inicas HSO3-, SO3= y con SO2, en solucin acuosa, cuyas concentraciones de equilibrio dependen del pH a menor pH le corresponde mayor concentracin H2SO3 disuelto que es la forma esencialmente inhibidora del crecimiento de bacterias mohos y algunas especies de levaduras; las propiedades antioxidantes dependen de las concentraciones de aldehdos, azcares, cidos cetnicos, etc., sustancias capaces de dar combinaciones estables con el anhdrido sulfuroso, por tanto, inhibir la actividad reductora, antisptica y solubilizante de sustancias fenlicas.(Linskes H.F. y Jackson J.F., 1988).

Las dosis en las que se emplea, el efecto acidificante del SO2 es muy moderado y no explican sus actividades. En contraposicin los pH bajos favorecen la liberacin del SO2 aumentando su eficiencia inhibidora. Este efecto se explicara por diversas acciones, especialmente, la reduccin de los enlaces del sulfuro (-S-) en las protenas enzimticas y la combinacin con las funciones aldehdo de los azcares que interferira con su interaccin.

Las dosis empleadas del sulfuroso para sus distintas acciones inhibidoras y protectoras se encuentran en el rango de 200 a 400 ppm en sulfuroso total y que determinar un contenido de 20 y 30 ppm de sulfuroso libre, que es la dosis ptima para sus acciones biocidas y reductoras, dosis mayores son utilizadas para su accin blanqueadora en la industria del azcar, almidn y papel (ver tabla 3.1).

1.8.2 Proceso productivo

De la revisin bibliogrfica expuesta en el marco terico del captulo 2, se ha encontrado que los mtodos ms usuales para la produccin de SO2 en la industrial son:1. Tostacin de la pirita.

2. Combustin del azufre.3. Recuperacin a partir de los humos de altos hornos de fusin del hierro. Desde el punto de vista de su accesibilidad tcnica, sus ventajas econmicas y principalmente por las exigencias de calidad del producto, destinado a los alimentos, se establece que el proceso a utilizar ser el de combustin del azufre; puesto que el primero y el tercer mtodo son utilizados en los procesos metalrgicos, donde los productos principales son los metales fundidos y como efecto secundario se obtiene el SO2 impuro y con presencia de sustancias nocivas, que no es deseable para su uso en alimentos y en bebidas que es el objeto del presente trabajo, tambin se menciona que el mtodo de la combustin del azufre es el que menos contaminacin atmosfrica produce.En el presente trabajo, despus de establecer que el proceso de produccin ser el de combustin de azufre, se estudiar la viabilidad tcnica de la produccin de anhdrido sulfuroso para uso alimentario, por tanto, de alta pureza, partiendo de flor de azufre que ser quemado en un reactor con exceso de aire, los humos provenientes del reactor sern enfriados y separados por absorcin en medio acuoso; la solucin de anhdrido sulfuroso en agua se desorber por calentamiento y el gas desprendido ser comprimido, secado utilizando cloruro de calcio como agente desecante, finalmente ser comprimido a una presin de 6 atm y envasado a temperatura ambiente. En la figura 6.1 se muestra diagrama de flujo del proceso productivo de SO2, en forma esquemtica y reducida.

Aplicando las leyes de conservacin de la materia y de la energa en estado estacionario estable, las ecuaciones de transferencia de masa y calor y utilizando las ecuaciones de diseo, se han calculado los flujos de masa y de calor de entrada y salida, as como las capacidades de cada una de los equipos requeridos en el proceso productivo, se han dimensionado todos los equipos de las diferentes operaciones del proceso productivo, al mismo tiempo se han establecido las condiciones de operacin de cada uno de ellos, de esta forma las operaciones del proceso productivo quedan totalmente definidas y descritas a continuacin:

La planta trabajar continuamente durante 86 das al ao para cubrir los requerimientos anuales, calculados en 42826.66 Kg. de SO2 para el ltimo ao de vida del proyecto.

Recepcin de materias primas

El azufre flor se transportar desde las minas hasta la planta en sacos de 50 Kg., donde ser recibido controlando o determinando la cantidad, la calidad o pureza y la granulometra. La cantidad requerida ser 23490.42 Kg/ao, por lo que se comprar 23.500 ton/ao con una pureza de 99.96%.Almacenamiento

El azufre en cantidad y calidad determinada en la operacin de recepcin ser almacenado en un galpn, donde permanecer apilado en sacos de 50 Kg hasta el momento de su utilizacin.

Fusin del azufre

La fusin del azufre se realizar en un fusor de 14 cm. de dimetro y 112 cm. de largo, dividido por la mitad mediante un disco perforado, que dejar pasar por gravedad al compartimiento siguiente al azufre en estado lquido. Este lquido se acumular en el segundo compartimiento, de donde se descargar, pasado por un filtro especial. Por medio de un tubo accionado por una bomba de desplazamiento positivo. Todo el fusor, el tubo de descarga, la bomba y la tubera de transporte estarn enchaquetadas con vapor de agua, cuya presin ser 4.7 atm y una temperatura de 150 C. El azufre se dosificar por la parte superior del primer compartimiento a razn de 11.426 Kg/h. Desde las paredes laterales enchaquetadas del fusor se transfiere el calor necesario, para calentar hasta 119.2 C, fundir a esta temperatura y calentar el lquido hasta alcanzar una temperatura de 140C, de forma que llegue hasta el reactor en estado lquido, sin riesgo de solidificacin, el calor sensible del lquido debe ser mayor al calor perdido en las tuberas que lo conducen hasta el reactor. El Azufre lquido se descarga del fusor, pasa por un filtro especial que retiene todas las partculas slidas y es bombeado hasta el reactor, mediante una bomba de desplazamiento positivo.

Con una potencia de 0.05 Hp. El fusor y todas las tuberas de transporte estn debidamente aislados a la transferencia de calor.

Filtracin del aire

El aire atmosfrico cargado de partculas de polucin se pasa por un filtro especial, colocado antes del compresor, donde se retienen todas las partculas e impurezas del aire.Compresin y almacenamiento del aire

Considerando que la reaccin de combustin del azufre se realizar con 100% en exceso de aire, se requiere 96.910 Kg/h de aire a una presin de 7 atm. El aire a razn de 107. 083 m3/h, con un contenido de 20.294% en moles de oxgeno, ser comprimido con un (P = 6,25 atm, mediante un compresor cuya potencia es de 14HP y almacenado en un tanque pulmn provisto de una purga de lquidos, para eliminar el agua condensada, el aire se enfriar y dosificar desde este tanque pulmn hasta el secador con un flujo y presin constante.

El tanque pulmn tiene las funciones de eliminar los condensados y regular los picos de comprensin y almacenar el comprimido.

Secado del aire

Desde el tanque pulmn del compresor, el aire es transportado mediante una tubera hasta los tanques adsorbedores, empacados con cloruro de calcio, que funcionan en ciclos de adsorcin, reactivacin por calentamiento y enfriamiento para prepararlo para un nuevo ciclo, la adsorcin de la humedad del aire en los adsorbedores de cloruro de calcio se realizar en un rango de 30 a 40 C y la activacin o revivificacin se realizar con aire caliente a temperatura de 140 C.

Calentamiento del aire

El aire que ingresar al reactor de combustin debe tener una temperatura de 130 C y una presin de 7 atm, puesto que a esta temperatura se garantiza que el azufre lquido que ingresa al reactor no se solidificar. El calentamiento de aire, desde una temperatura de 20 C hasta una temperatura de 130 C, se realizar mediante un intercambiador de tubo y carcasa. Las dimensiones de la carcasa son: 0.1353 m de dimetro y 2.4 m de longitud total (2 m de longitud de tubos de intercambio en el interior), equipado segn clculo con 16 tubos de pulgada de dimetro nominal. El aire circula a travs de los tubos del intercambiador con un flujo ptimo de 8.84 Kg./ m2s, ingresa al intercambiador con una temperatura de 20 y sale con una temperatura de 130 C, por la chaqueta se hace circular vapor de agua que ingresa a 150 C y sale a esta misma temperatura en estado lquido, mediante una trampa termodinmica. El intercambiador est totalmente aislado a las prdidas de calor para el que se ha utilizado fieltro con 0.021 m de espesor.

Reaccin de combustin en fase gaseosa homognea

La reaccin de combustin del azufre en estado gaseoso con el oxgeno del aire se realiza en un reactor cilndrico de 1.46 m de longitud y 0.3 m de dimetro interno, recubierto internamente por una capa refractaria de 0.167 m de espesor, soportada por una chapa metlica de acero inoxidable de 0.0087 m de espesor, las tapas superior e inferior tienen la misma conformacin, cabe recalcar que estn recubiertos de un material refractario y posteriormente de una chapa metlica, de forma que la altura total del reactor y sus tapas es de 1.811 m y el dimetro externo 0.651 m. La reaccin de combustin del azufre en estado gaseoso con el oxgeno es muy exotrmica, desprende 73.70 Kcal/mol de azufre y la temperatura se eleva a valores por encima de 1200 C, temperaturas muy altas, que exige el uso de materiales de alta resistencia, por tanto, para disminuir la temperatura de reaccin se ha aumentado la relacin de aire combustible. Un 100 % de exceso de aire hace que la temperatura disminuya, en el interior del reactor, hasta un valor de 727 C. El calor que sale del reactor por arrastre del aire y los productos de combustin tienen una magnitud de 17787 Kcal/h, por otro lado, se pierde por conveccin y radiacin a travs de las paredes del reactor 9834 Kcal/h de calor, la suma de estas dos magnitudes corresponden al calor de combustin de azufre de acuerdo al balance de energa, este balance determina las dimensiones del reactor.

El reactor se alimenta con 0.357 Kmol/h de azufre y con 3.342 Kmol/h de aire, cuya concentracin de oxgeno es de 20.294% de moles, despus de la reaccin se produce 0.339 Kmol/ h de SO2, el flujo total de gases de combustin es de 3.342 Kmol/h, donde la concentracin de SO2 es 10.144% en moles, la calidad del producto gaseoso en estas condiciones es alta, en comparacin con otros sistemas de combustin y otros reactores que se han reportado en la literatura.

Enfriamiento por conveccin y radiacin de los gases de combustin

Los productos de combustin salen del reactor a una temperatura de 727 C temperatura muy alta para materiales metlicos, el sistema de enfriamiento de los productos gaseosos a alta temperatura se realizar por un sistema combinado de tubos radiantes e intercambiador de tubos y carcasa. Este sistema est constituido de un tubo radiante recubierto internamente de material refractario de longitud de 2.00 m de longitud, acoplado a otro tubo radiante de acero inoxidable sin recubrimiento de longitud de 7.381 m, desde donde se alimenta a un intercambiador de tubo y carcasa de 3 m. El primer tubo radiante enfra desde una temperatura de 727 C hasta una de 500 C, en el siguiente tubo radiante sin recubrimiento se logra enfriar desde 500C hasta 100C y finalmente el intercambiador de tubo y carcasa enfra los gases de 100C hasta 25C, temperatura a la que ingresa al absorbedor.

En el primer tubo radiante los productos gaseosos ingresan con un flujo de 3.342 Kmol/h, a una temperatura de 727C y sale a una temperatura de 500C, Las caractersticas de este tubo radiante son: longitud 2 m, dimetro interno de este tubo es de 0.0612 m, el dimetro externo es de 0.1143 m, internamente presenta una envoltura de 0.02 m de refractario, el cual est recubierto de chapa metlica de inoxidable de 0.0065 m de espesor, la conductividad trmica del refractario es de 1.648 Kcal/h mC y la conductividad trmica del acero es de 15.58 Kcal/hmC, su longitud ha sido calculada por iteracin con la condicin de que el rea de transferencia del tubo garantice un enfriamiento de los gases, desde 727 C hasta 500 C.

El segundo tubo radiante tiene el objetivo de bajar la temperatura de los gases de combustin, desde 500C a la entrada hasta 100 C a la salida, las caractersticas de este tubo radiante son: Dimetro nominal 4, no lleva recubrimiento interno ni externo., es de acero inoxidable, tiene un dimetro interno de 0.1012 m y el dimetro externo de 0.1143 m, espesor de 0.0065 m, como se puede apreciar las caractersticas de este tubo son similares a los del anterior tubo, con la diferencia de que este tubo no tiene recubrimiento de material refractario, la longitud de este tubo es de 7.381 m, que estar dispuesto en cascada de 3 pasos de 2.45 m de longitud , su longitud ha sido calculada por iteracin, con la condicin de que el rea de transferencia del tubo garantice un enfriamiento de los gases, desde 500 C hasta 100C.

El intercambiador de tubo y carcasa ha sido diseado para enfriar a los gases, desde 100 hasta 25 C, temperatura a la cual ser absorbido y separado el SO2 en la columna empacada, por los tubos internos del intercambiador circulan los productos gaseosos, y por la carcasa agua. Las caractersticas de este intercambiador despus del diseo son: temperatura de entrada de los gases 100C, temperatura de salida 25C, temperatura de entrada del lquido a la carcasa 18 C, temperatura de salida del lquido 50C, dimetro de la carcasa 0.1353 m, longitud 3.40 metros, nmero de tubos al interior de la carcasa 16 tubos, dimetro interno de los tubos 0.0158 m, dimetro externo 0.0213 m, longitud de tubos 3 m, el caudal de agua que circula en la carcasa es de 56.773 Kg./ h.

Absorcin

La absorcin del SO2 desde la mezcla gaseosa se realiza en una columna empacada con anillos rasching de 1 pulgada, metlicos de acero inoxidable. La columna se ha diseado para lavar 3.342 Kmol/h de mezcla que ingresa al absorbedor con una velocidad de operacin de 50 % de la velocidad de inundacin. El flujo de agua que entra por la parte superior corresponde a 1.3 veces el flujo mnimo de agua, la recuperacin que se alcanza en la torre es 96 % del SO2 que entra en la mezcla. Las condiciones de operacin de la torre son temperatura 25C, presin 0.74 atm. Los flujos y sus composiciones de entrada y salida son: el gas entra con un flujo de 3.342 Kmol /h y una concentracin de 10.14% en moles de SO2, sale con un flujo de 3.17 Kmol/h y una concentracin de 0.45% en moles de SO2; el lquido ingresa por la parte superior con un caudal de 119.120 Kmol/h y una concentracin aproximadamente igual a 0, sale con un flujo de 119.446 Kmol/h y una concentracin de 0.273 % en moles de SO2.

El dimetro de la columna de absorcin es de 0.3345 m, tiene una altura total de 6.733 m y una altura de relleno 6,133 m, est equipada con un distribuidor de gas en la parte inferior, otro distribuidor de lquido en la parte superior y por encima de este una malla entramada de madera, para retener el lquido arrastrado por el gas.Calentamiento de la solucin de sulfuroso

La solucin de cido sulfuroso, producto de la absorcin, sale del absorbedor con flujo msico de 2165 Kg. /h y una composicin de 0.273% en moles de sulfuroso, esta solucin ser precalentada antes de la desorcin desde 20 C, hasta una temperatura de 60 C.

El calentamiento se realizar mediante un intercambiador de tubo y coraza, utilizando una carcasa de 5 pulgadas de dimetro nominal, 0.125 m de dimetro interno, 0.141 m de dimetro externo y 2.35 m de largo. Esta carcasa esta equipada internamente con 3 tubos de acero inoxidable de 1 pulgada de dimetro nominal y una longitud de 1.950 m.

El diseo de este intercambiador se ha realizado considerando que la solucin cida ingresar al intercambiador a una temperatura de 20 C, por el interior de los 3 tubos de acero inoxidable y dimetro interno de 26.65 mm, el flujo de masa por tubo ser de 971723.51 Kg./m2 h, externamente a los tubos y por el interior de la carcasa circula vapor de agua a 150 C.

Desorcin del SO2

La desorcin del SO2 desde la solucin cida precalentada se realizar en una columna rellena de caractersticas similares a la utilizada en la absorcin del SO2. Esta columna est empacada con anillos rasching de 1 pulgada, metlicas de inox que tiene un dimetro de 33.45 cm y una altura de 6.733 m, equipada con un distribuidor de gas en la parte inferior, otro distribuidor de lquido en la parte superior y por encima de este una malla entramada de madera, para retener el lquido arrastrado por el gas. En esta columna la solucin lquida de cido sulfuroso ingresa por la parte superior a 60C, a medida que cae por el relleno se evapora el SO2. El SO2 hmedo sale por la parte superior; el agua con una pequea concentracin de SO2 sale por la parte inferior, est solucin ser reciclada despus de ser enfriada, en el absorbedor. Las caractersticas de diseo son exactamente iguales al de la columna de absorcin.

El desorbedor llevar un intercambiador de tubos en la parte inferior, por cuyo interior circular vapor de agua que ser utilizada para garantizar una temperatura ptima de 50C para la desorcin.

Compresin y secado del SO2

El gas SO2 hmedo que sale del desorbedor, por la parte superior, con una temperatura de 60C, ser comprimido hasta 3 atm y enfriado por un intercambiador hasta 25C, el lquido condensado ser reciclado al desorbedor, el SO2 en estado gaseoso ser secado al pasar por un lecho de cloruro de calcio, posteriormente comprimido hasta 7 atm y condensado por enfriamiento hasta 25 C, condiciones en las que el SO2 se licua, est gas ser almacenado en un tanque pulmn, desde donde se envasar en garrafas de 25 Kg.1.8.3 Maquinaria y equipo para la produccin de anhdrido sulfuroso

Las mquinas y los equipos requeridos para la produccin de 500 Kg/da el anhdrido sulfuroso, por combustin del azufre, se han diseado, calculado y dimensionado en la seccin 6.4, el detalle de los mismos se presenta de acuerdo a los siguientes grupos:

Maquinarias y equipos de produccin. Equipos auxiliares. Equipos de transporte.

1.8.4 Maquinaria y equipo de produccin

Las maquinas y los equipos requeridos en el proceso productivo de acuerdo al diseo y clculo realizado en la seccin 6.4 presentan las siguientes capacidades y dimensiones:

Fusor de azufre.- Tiene una capacidad de fusin y calentamiento de 11.5 Kg/h de azufre slido, cuyas dimensiones son: longitud L = 137 cm. (112 cm. + 10 cm. chaqueta + 2*7.5 cm. de aislante) y dimetro De = 27 cm. (14 cm. + 10 cm. chaqueta + 2*2.5 cm. de aislante). Recipiente cilndrico horizontal de chapa metlica de 1.00 cm. de espesor, enchaquetado por otro recipiente cilndrico de 1cm de espesor y aislado con lana de vidrio o fieltro.

Bomba, tubos de transporte y accesorios.- Bomba de acero inoxidable y de desplazamiento positivo, de 0.5 HP de potencia, tubos de de pulgada de acero inoxidable 5.5 m de longitud, 4 codos de 90 , una reduccin, una descarga, conexiones a la bomba y una vlvula de asiento.

Compresora de aire, filtro y pulmn de aire comprimido.- Compreso de 14 HP de potencia a tornillo, para comprimir 97 Kg./h de aire, desde 0.74 atm hasta 7 atm, un P = 6.25 atm, equipado con un sistema de filtro de aire, tanque pulmn cilndrico de acero inoxidable, de dimensin de .95 cm de dimetro x 3 m de longitud. y sistema de refrigeracin para bajar la temperatura hasta 10 C. Sistema de secado de are.- Tubos absorbentes rellenos de cloruro de calcio, que trabaje en ciclos de absorcin y desorcin por calentamiento con vapor de agua.

Intercambiador de tubo y carcasa.- Este intercambiador est construido con 16 tubos de 1/2 de dimetro nominal, una longitud de 2 m, montado en una carcasa de 13.53 cm. de dimetro externo, una longitud de 2.4 m y aislado mediante fieltro de 2.5 cm. de espesor. Por el interior circular 96.910 Kg/h de aire que entra a 20 C y sale a 130 C y externamente estar calentado por vapor de agua a 150C proveniente de un caldero que trabajar a una presin manomtrica de 4.3 atm.

Reactor de combustin del azufre en fase gaseosa.- La capacidad de transformacin del reactor es de 11.426 Kg/h de azufre y 96.91 Kg/h de aire, que son convertidos en 21.696 kg/h de SO2. El reactor es cilndrico, cuyas dimensiones son las siguientes: 1.46 m de longitud y 0.3 m de dimetro interno, recubierto internamente por una capa de refractario de 0.167 m de espesor, soportada por una chapa metlica de acero inoxidable de 0.0087 m de espesor, por tanto, el dimetro externo es de 0.651 m, las tapas superior e inferior tienen la misma conformacin, cabe recalcar que estn recubiertos de un material refractario y posteriormente de una chapa metlica, de forma que la altura total del reactor y sus tapas es de 1.811 m. La reaccin de combustin del azufre es muy exotrmica y con la finalidad de disminuir la temperatura de reaccin se utiliza 100% de exceso de aire que, hace que la temperatura disminuya en el interior del reactor, hasta un valor de 727 C.

Sistema de enfriamiento por radiacin y conveccin de productos gaseoso.- Tiene una capacidad de enfriar de 107.135 Kg./h de productos de combustin desde 727 C hasta 25 C. Este sistema est constituido de 2 tubos radiantes y un intercambiador de tubos y coraza. El primer tubo radiante tiene una longitud de 2 m, dimetro nominal de 4 y 6,55 mm de espesor, es de acero inoxidable, internamente est recubierto con refractario de 20 mm de espesor, en este tubo los productos de combustin se enfriarn desde 727 C hasta 500 C. El segundo tubo radiante tiene una longitud de 7. 381 m, dimetro nominal de 4 y 6.55 mm de espesor, es de acero inoxidable y tiene el objetivo de enfriar a los productos de combustin desde 500 C hasta 100 C. El intercambiador de tubos y coraza tiene una longitud de 3.40 m de coraza, dimetro externo de la coraza de 0.135 m, equipado con 16 tubos de 3 m de longitud y de dimetro nominal, en este intercambiador los gases se enfriarn desde 100 C hasta 25 C.

Torre empacada de absorcin.- Tiene una capacidad para separar 3.342 Kmol/h de mezcla de SO2 y aire, con una concentracin de 10.14 % en moles de SO2, que ingresa por parte inferior con 50 % de la velocidad de inundacin; por la parte superior ingresa agua como lquido de absorcin con un flujo de 119.120 Kmol/h. Esta torre tiene dimetro de 33.45 cm y una altura total de 6.733 m y una altura de relleno de 6.133 m, est equipada con distribuidor de gas en la parte baja, distribuidor de lquido en la parte superior y con sistema de retencin de lquido constituido de una malla entramada de madera, la torre est rellena con anillos rashing de 1 para recuperar el 96% del SO2 que ingresa. La Torre necesita una bomba de 1 Hp de potencia para suministrar en forma continua el agua o lquido de absorcin.

Intercambiador de tubo y carcasa para el calentamiento de la solucin de sulfuroso.- Este intercambiador tiene una capacidad para calentar 2165 Kg./h de solucin de cido sulfuroso, con una concentracin de 0.273 % en moles de sulfuroso, desde 20 C hasta 60 C ; la solucin circula por el interior de tres tubos de acero inoxidable y por el exterior a los tubos circula vapor de agua a 150 C. Este intercambiador de tubo y carcasa est construido con 3 tubos de acero, de 1 de dimetro nominal, una longitud de 1.950 m, montado en una carcasa de 5 de dimetro nominal, 0.125 m de dimetro interno y una longitud de 2.35 m y aislado mediante fieltro de 2.5 cm de espesor.

Torre empacada de desorcin. - Tiene una capacidad para separar 2165 Kg./h de solucin de cido sulfuroso, con una concentracin de 0.273 % en moles de SO2, que ingresa por parte superior a 60 C de temperatura. Esta torre tiene dimetro de 34 cm y una altura total de 6.733 m y una altura de relleno de 6.133 m, distribuidor de lquido en la parte superior y con sistema de retencin de lquido constituido de una malla entramada de madera, la torre est rellena con anillos rashing de 1. La Torre necesita una bomba de 1 Hp de potencia para suministrar en forma la solucin o lquido de desorcin.

Compresora de SO2 y vapor de agua.- Compresor de 1 HP de potencia a tornillo, para comprimir 16.460 m3/h de mezcla gaseosa, desde 0.74 atm hasta 3 atm, un P = 2.26 atm, tanque pulmn cilndrico de acero inoxidable, de dimensin de 0.95 x 1.5 m. Intercambiador de tubos concntricos. Este intercambiador tiene una capacidad de enfriar 22.296 Kg./h de una mezcla gaseosa desde 60 C hasta 25C, que circula por el tubo interior, por la seccin anular circula 23.310 Kg./h de agua que ingresa a 18 C y sale 23 C. El intercambiador de tubo concntrico estar constituido por un tubo interno 1 de dimetro nominal, un tubo externo de 2 de dimetro nominal y una longitud de 1.65 m.

Secador de cloruro de calcio.- Tubos absorbentes rellenos de cloruro de calcio, que trabaje en ciclos de absorcin y desorcin por calentamiento con vapor de agua.

Compresora de SO2 y vapor de agua.- Compreso de 1 HP de potencia a tornillo, para comprimir 12.313 m3/h de mezcla gaseosa, desde 3 atm hasta 7 atm, un P = 4 atm, tanque pulmn cilndrico de acero inoxidable, de dimensin de 0.95 x 1.5 m. Tanque colector.- Se tendr un tanque colector con una capacidad de almacenar la produccin de 5 das, por tanto, tendr una capacidad de almacenamiento de 2500 kg., en estado lquido bajo una presin de 7 atm. y una temperatura de 25 C, la densidad del SO2 es de 650 Kg./ m3, este tanque tendr una capacidad de 4 m3 (1.31 m de dimetro y 3 m de longitud), de acero inoxidable, equipado con un sistema de seguridad, descarga y envasado de garrafas. Caldero Pirotubular.- El vapor de agua requerido en todo el proceso se generar utilizando un caldero piro tubular, cuya potencia es de 12 Hp Boiler, horizontal de 3 pasos, equipado con quemador automtico, sistema encendido, operacin y control automtico, genera 200 Kg./h de vapor, utiliza gas natural. Las condiciones de operacin son: presin manomtrica 4.13 atm, temperatura de vapor 150 C, cantidad de calor generado 90340.45 Kcal/h. Sistema de tratamiento de agua para su uso en el caldero y en la absorcin del SO2.- Los requerimientos de agua tratada para el proceso indica que es necesario disponer de 1.80 m3/h de agua blanda libre de sales de Ca y Mg. Para este tratamiento se dispondr de un tanque de almacenamiento de 20 m3 de capacidad, construido de hormign, sistema de dosificacin de qumicos, un equipo de mezcla esttica, filtro de arena e intercambiador catinico, que se especifican a continuacin: Sistema de dosificacin de reactivos qumicos.- Se tienen dos depsitos una de solucin saturada de hipoclorito de sodio y otra de solucin de sulfato ferrosos como coadyuvantes de coagulacin, el cloro para oxidar al hierro y destruir materiales que inhiben la formacin de flculos y el sulfato ferroso para facilitar la sedimentacin de lodos y material en suspensin, desde estos depsitos, mediante bombas y medidores de flujo se dosifican las soluciones al tubo de alimentacin de agua. Mezclador esttico.- Equipo de un metro de longitud y 2 de dimetros, construido con tornillo sin fin interno, que hace girar en una direccin hasta mitad de longitud y en la otra direccin en la otra mitad. Este equipo se conecta despus del sistema de dosificacin de aditivos, con el objetivo de realizar una mezcla turbulenta de los productos qumicos y el agua, es un equipo de mezcla de alta turbulencia, denominado mezclador esttico, donde los coadyuvantes son mezclados en forma rpida y efectiva con el agua a tratar, antes de la floculacin, estos mezcladores ofrecen mezcla radial completa, produciendo baja cada presin. (Keller Internacional. 2001). Filtracin con Arena.- Este filtro tiene una forma cilndrica, con una longitud de 2 m y un dimetro de 41 cm, de acero inoxidable y tiene como objetivo separar el material en suspensin del agua, mediante un medio poroso que estar constituido de una capa de grava de 15 cm de espesor, 25 cm arena mediana 60 cm de espesor de arena fina y una cmara de expansin de 60 cm de altura. El dimetro de los granos de arena est entre 0.5 y 0.7 mm, colocados en tres estratos: grava, arena mediana y arena fina. Los slidos finamente divididos sern eliminados por la formacin de pelculas gelatinosas alrededor de los granos del medio filtrante. Este recubrimiento se lo puede obtener por accin biolgica, para formar una capa limosa. La materia que se flocul con la operacin anterior llenar los espacios vacos del lecho filtrante y la capa artificial producir intersticios ms finos y ayudar a la remocin de los slidos solubles, como tambin a la remocin de los slidos insolubles, la arena saturada ser retro lavada con agua a alta presin. Intercambio Catinico, Este intercambiador es de forma cilndrica, tiene una longitud de 2.30 m y un dimetro de 0.41 cm, de acero inoxidable equipado con 9 toberas y tiene como objetivo eliminar la dureza formada por las sales de calcio y magnesio de las llamadas sales insolubles y que tienen su origen en la dureza natural de las aguas de pozo y que causan incrustaciones en los equipos y calderos. Se logra remover la dureza temporal y permanente de 1600 litros de agua. Las resinas intercambiadores se regeneran con solucin de cloruro de sodio. El recipiente cilndrico lleva una capa de 15 cm de grava, 10 cm de arena mediana, 1.5 m de altura de resinas intercambiadoras y finalmente una cmara de expansin de 35 cm. Acompaa a este intercambiador catinico un tanque regenerador de la resina cuyo volumen es de 250 litros, altura del tanque de 0.68 m y dimetro del tanque de 0.68 m donde se diluir 43.37 Kg. de sal de cloruro de sodio a razn de 0.24 Kg./litro El agua despus de estos tratamientos es agua transparente libre de slidos suspendidos y con cero de dureza.

Torre de enfriamiento.- La torre de enfriamiento se utilizar para enfriar el agua procedente de la torre de desorcin y su reciclado en la torre de absorcin, es de tiro forzado, equipado con un ventilador en la parte superior, el que obliga al aire que est en el fondo, a salir por la parte superior a una velocidad elevada. La humedad arrastrada por el aire se elimina por medio de un entramado de madera o plstico (eliminador de arrastre) , colocado justamente encima de la cmara de rociado, bajo el ventilador. 1.8.4 Equipo Auxiliar

Los equipos auxiliares requeridos para el contribuir al funcionamiento eficiente de la planta, as como para el control de calidad de las materias primas y el producto terminado son:

Equipo y Material de Laboratorio. Muebles. Equipos de computacin.1.8.5 Obras de ingeniera civil

Las obras de ingeniera civil comprenden la limpieza, el replanteo, el relleno, el compactado del terreno y la construccin de: muros de proteccin, galpn principal donde se montar la planta, oficinas, sala de reuniones, almacn, laboratorio, duchas, vestuario, baos y jardines. Los planos que muestran la disposicin de la planta se ilustran en la Fig. (6.2).1.8.6 Costo de inversin

Los costos de las maquinarias, los equipos y de las obras civiles se muestran el la tabla (1.10)

Tabla (1.9) Costo de inversin.

DescripcinCosto total($us)

Maquinaria, equipo de produccin y lneas de conexin93236

Equipo de transporte50000

Equipo auxiliar11302

Obras civiles47241

Total 176779

Fuente: Elaboracin propia en base a planos y Gutirrez y col 2005.1.9 Organizacin y gastos generales

1.9.1 Organizacin

Con la finalidad de ejecutar las actividades de planificacin, produccin, administracin, comercializacin y evaluacin en la planta de produccin de SO2, de una forma eficiente y coordinada, se plantea una organizacin funcional, En el que se puede advertir 2 niveles: de decisin y de operacin. El nivel de decisin est conformado por el Directorio y la Gerencia General. El nivel de operacin est conformado por los departamentos de Produccin y de Administracin y ventas. El departamento de produccin tendr las responsabilidad de la produccin y el control de calidad en sus tres etapas; el departamento de administracin y de ventas tendr la responsabilidad de la administracin de los recursos humanos, la adquisicin de las materias primas e insumos, la administracin de los almacenes, la gestin contable de la empresa, la distribucin y la comercializacin del producto terminado.

1.9.2 Gastos generales

Se realiza una estimacin global de los gastos en que se incurren y que no han sido considerados en tems anteriores. Para la planta se estima estos gastos en 4051 $us el dcimo ao, al 100% de su capacidad.

A continuacin se describen los principales conjuntos de gastos generales para la planta.Gastos generales de fabricacin.- Para estos gastos generales se estima un monto aproximado de 265 $us para el dcimo ao.Gastos generales de administracin.- Para estos gastos generales se estima un monto de 360 $us para el dcimo ao.

Gastos generales de comercializacin y ventas.- Para estos gastos generales se estima un monto anual de 2 % de los ingresos por ventas, estimndose para el dcimo ao en 3426$us.

1.10 Mano de obra1.10.1 Requerimiento mano de obra para el proyecto

Para la fase de operacin del proyecto se requiere el personal especificado en la tabla (1.11).

Tabla (1.10) Requerimiento de mano de obra para el proyectoPersonal requerido1er Turno2do Turno3er Turno

1. Personal de gestin

-Gerente General

-Jefe de Administracin y ventas

2. Personal tcnico

-Jefe de Produccin

-Responsable de control de calidad

3. Personal de apoyo

-Secretaria

-Responsable de contabilidad y ventas

-Responsable de preventa y distribucin

-Portero mensajero

4. Operarios1

1

1

1

1

1

1

1

111

Total por turno811

FUENTE: Elaboracin propia en base a la organizacin planteada en el Captulo 7.

1.10.2 Salarios y Sueldos

Las remuneraciones salariales y los sueldos del personal del proyecto, sern asignados de acuerdo a las disposiciones de legislacin laboral vigentes en el pas y las tarifan que se fijan en el mercado laboral, para el desempeo de los puestos similares y previa aprobacin por el Directorio.

La mano de obra se clasificar en mano de obra directa e indirecta, la primera es la que est relacionada ntimamente con el proceso productivo, control de calidad y el mantenimiento de maquinaria, la mano de obra indirecta corresponde al personal que no est relacionado directamente con el proceso de produccin. La estimacin de los costos de mano de obra, considerando el haber bsico los aportes patronales, las previsiones sociales y que todo el personal del departamento de produccin, incluyendo al Jefe de administracin y ventas y al responsable de contabilidad solo trabajarn 4 meses y el resto 12 meses, se presenta en la tabla (1.12).Tabla (1.11) Planilla de sueldos (en $us a enero 2006)

cargoN de EmplSueldo Bsico MensualAportes Patronales14%AnualPrevisiones Sociales 25%Total Anual

Mano de obra directa51000140638415967980

Jefe del departamento de Produccin14506320525132565

Responsable del control de calidad13504915963991995

Operarios produccin y mantenimiento.32002827366843420

Mano de obra indirecta61990278,618468461723085

Gerente General *1600848208205210260

Jefe de Administracin y ventas14506320525132565

Responsable de contabilidad y ventas13504915963991995

Responsable preventa y distribucin *130042410410265130

Secretaria116022,4729,6182,4912

Portero mensajero *113018,21778,4444,62223

Total112990418,624852621331065

Fuente: Elaboracin propia en base a las Tablas (8.1) y (8.2)Personal que trabaja 12 meses al ao, el resto solo 4 meses.

1.12. Planificacin de la ejecucin del proyecto

Se estima el inicio de la ejecucin del proyecto, a partir del mes de enero 2007, con las reuniones y acuerdos para la decisin de financiamiento y a partir de julio de 2007 se prev el inicio de las actividades de produccin.

De acuerdo a la ruta crtica se ha determinado que la ejecucin del proyecto puede ser realizada en 6 meses (180 das). Por tanto, si la ejecucin del proyecto se inicia el mes de Enero del ao 2007, la produccin comercial se iniciar en julio del 2007.

La probabilidad de que la ejecucin del proyecto se realice en menos de 180 das (Dt) se calcula suponiendo una distribucin normal con Dts = 161.833 das y = 5.722 das. De esta forma la probabilidad de que se ejecute en menos de 180 das ser: UI = (Dt - Dts )/ UI = (180 161.833)/5.722 = 3.175

La tabla de la curva normal proporciona la probabilidad de 99.98%.

La probabilidad de que la ejecucin del proyecto se realice en 180 das o ms es 0.20%.Los costos previos a la ejecucin del proyecto o activos diferidos alcanzan un valor de 7300 $us para el ao 2007 (ao 1).1.13. Evaluacin financiera1.13.1 Fuentes y condiciones de financiamiento.

El proyecto ser ejecutado por PROMAQ I +D. El financiamiento tendr dos fuentes: La primera fuente estar constituida por los aportes propios de los socios de PROMAQ I+D (equipos de trasporte, activos diferidos y capital de explotacin), que suman un total de 47217 $us el primer ao y 25000$us el sexto ao y la segunda fuente de financiamiento ser una lnea de crdito del Banco de Bisa, que servir para cubrir el mayor porcentaje de las inversiones fijas (Maquinaria y equipo de produccin, equipo auxiliar, terrenos y obras civiles), que suman un total de 154479 $us que ser ejecutado el ao 1.

La estructura de financiamiento se detalla en la tabla (1.13).

Las condiciones de financiamiento del Banco Bisa son:

Para inversiones fijas el plazo de pago del capital es de 1 a 6 aos, en el que se incluye un perodo de gracia de 1 ao.

La tasa de inters est constituido de una tasa fija y una variable, la tasa variable se encuentra en el rango de 2.5% a 3% anual y la fija es de 8% anual sobre saldos, por tanto, la tasa de inters total tendr un tope mximo de 11 % anual.

Tabla (1.12) Estructura de financiamiento (en $us a Enero de 2006)DescripcinAporte propioCrdito del Banco BisaTotal

ao 1ao 6ao 1

Inversin Fija154479154479

Equipo de produccin 09323693236


Obras civiles04724147241

Terreno027002700


Activos diferidos286002860

Capital de explotacin19357019357

Total4721725000154479226696

Fuente: elaboracin propia en base a las tabla (10.1)1.13.2 Viabilidad financiera.La evaluacin financiera se realiza estableciendo los estados de corrientes de liquidez a lo largo de los aos de vida til del proyecto, en la que se consideran slo las transacciones de dinero en efectivo, sin tomar en cuenta partidas como depreciacin, deudas incobrables, etc., en la tabla (1.14) se presentan dichos flujos.

Se evala el rendimiento del proyecto a travs de tres indicadores financieros, que son utilizados por el manual de preparacin de estudios de viabilidad industrial de la ONUDI. Calculando estos indicadores se determinar la viabilidad financiera del mismo.

La tasa Interna de Retorno (TIR.).- Calculada para el proyecto es de 43.29%, superior a la tasa mnima de atractividad fijada 15% para el sector manufacturero.

El VAN. del proyecto es de 162016 $US, superando ampliamente el nivel de aceptacin utilizado.

La Relacin Beneficio/Costo (B/C). del proyecto es 1.26, por tanto, se recomienda ejecutar el proyecto.Tabla (1.13) Flujo financiero para el clculo de parmetros de evaluacin (en $us a Enero de 2006)

Ao12345678910

Programa de produccin82%83%85%87%89%91%93%95%98%100%

Entrada de efectivo140266143534146836150242153630157122160579164088167717248068

Ingresos por ventas140266143534146836150242153630157122160579164088167717171312

Valor residual76756

Salida de efectivo2918017100781755840358628911270892428938919704698546

Inversiones2016960000250000000

Costo de operacin84143474294822148481487125084351078513315378454044

Impuestos5963235783353435554375773686541350425604326344502

Flujo Neto-1515357252765081662076734244414681517019770671149521

Fuente: Elaboracin propia en base a las tablas (3.20), (10.1), (10.7) y (10.8).

1.10.2 Evaluacin del punto de equilibrio

Este anlisis se realiza para determinar los niveles ms bajos de produccin a los cuales puede funcionar un proyecto sin poner en riesgo su viabilidad financiera.

El punto de equilibrio se calcula en base a: los costos fijos, los costos variables y los ingresos que intervienen en el proyecto, por tanto, se calcula el punto donde los ingresos y los costos se igualan y a partir del cual se generan utilidades.

En la tabla (1.14) se observa que el umbral de rentabilidad es diferente para cada ao, vara desde 71% el primer ao hasta 30% el ltimo ao y depende del volumen de produccin que est en funcin de la demanda del mercado.

En la figura (1.2) se ilustra el estado de costos e ingresos en funcin del volumen de produccin, resultando un punto de equilibrio para un volumen de produccin de 28000 Kg de SO2 por ao, lo que indica que la produccin mnima anual por encima de la cual se tienen utilidades es de 28000 Kg de SO2.1.13.3 Perodo de recuperacin del capital

El perodo de recuperacin del capital se calcula en base a la tabla (10.11) es de 4 aos, que es aceptable desde el punto de vista financiero.Tabla (1.14) Punto de equilibrio (en $us a Enero de 2006)

Ao12345678910


Costos fijos60673597505658453266499474744444127442104591246000

Gastos generales3315339234703551363137133795387839644051

Mano de obra Indirecta23085230852423924239242392562425624256242724027240

Gastos de promocin2000100000000000

Depreciacin15280152801528015280152801470814708147081470814708

Costos financieros16993169931359410196679733990000

Costos variables55743199522051120691208422150521659218282258022753

Materiales Insumos47763119721213212312124631264812801129711316313337


Costo total116416797017709573956707896895065786660396849268752

Ingresos140266143534146836150242153630157122160579164088167717171312

Umbral de rentabilidad0,710,490,440,410,380,350,320,310,320,31

Fuente: elaboracin propia en base a las tablas (10.7) y (10.8)

1.13.4 Conclusiones

En funcin de los resultados obtenidos se concluye que el proyecto tiene una tasa de rentabilidad (TIR) de 43.29%, un VAN de 162016 $us, una relacin B/C de 1.26 y un perodo de recuperacin de capital de 4 aos, indicadores financieros a partir de los cuales se establece que el proyecto es rentable financieramente.

La determinacin del punto de equilibrio indica que los costos se igualan a los ingresos para una produccin de 2800 Kg., por tanto, durante todo el perodo de produccin o vida til del proyecto se trabaja por encima del punto de equilibrio.

Figura (10.)

PAGE 35

_1227198413.vsd

Recepcin de azufre

Almacenamiento de azufre

Fusin del azufre

Filtracin del aire

Compresin del aire

Secado del aire

Calentamiento del aire

Reaccin de Combustin del Azufre en fase gaseosa

Enfriamiento de gases de combustin

Absorcin en torre empacada

Calentamiento de la solucin

Desorcin en torre empacada

Compresin del SO2

Enfriamiento del SO2

Secado del SO2

Compresin del So2

Almacenamiento del SO2 Liq.

Envasado del SO2.

Almacenamiento en garrafas

Fig. (6.1)

DIAGRAMA DEL PROCESO PRODUCTIVO DEL SO2

_1225987733.xlsGrfico3

80000143472

120000100865

14026681572.3148333333

14353479701.4547392389

146836.477094.9825889326

15024273956.3492445481

153630.470789.0373380861

15712268949.6419624017

160579.265786.1257663002

16408866038.8003196929

167717.268491.5705839541

17131268752.4567805413

18000069850

Ingresos

Costos

Produccin en Kg de SO2

Valor en $us

Determinacin del punto de equilibrio

Figura (10.1)

Figura (10.1)

80000143472

120000100865

14026681572.3148333333

14353479701.4547392389

146836.477094.9825889326

15024273956.3492445481

153630.470789.0373380861

15712268949.6419624017

160579.265786.1257663002

16408866038.8003196929

167717.268491.5705839541

17131268752.4567805413

18000069850

Ingresos

Costos

Produccin en Kg de SO2

Valor en $us

Determinacin del punto de equilibrio

Hoja1

Evaluacin Financiera

Estructura del finaciamiento

DescripcinAporte PropCrditoTotal

Inversin fija50000154479204479

Equipo de produccin09323693236


Obras Civiles04724147241


Terrenos027002700



Total72217154479226696

Calendario de inversiones

Ao12345678910

Inversiones fijas1794790000250000000


Aumento del capital de Ex19357000000000

Inversin total2016960000250000000

Tasa Interes0.11Plazo de pres6Gracia1Peri pago5

Plan de pagos

Ao12345678910


Saldo deudor1544791544791235839268761792308960000

Intereses16993169931359410196679733990000

Amortizacin030896308963089630896308960000

Total a pagar1699347888444904109137693342940000

Depreciacin

MontoV.U.

Equipo de produccin9323615621662166216621662166216621662166216621631079


Equipo auxiliar113021011301130113011301130113011301130113011300

Obras Civiles4724120236223622362236223622362236223622362236223621

Terrenos27002700



Total2266961528015280152801528015280147081470814708147081470876756

Costo de produccin

Ao12345678910


Costo de fabricacin55959201732073820922210792174721906220812283823018

Materiales e insumos47763119721213212312124631264812801129711316313337

Mano de Obra directa7980798083798379837988588858885894169416

Gastos Grl. Fabricacin216221226231237242247253258265

Costo de Administracin23379233852454724554245612595325960259682759127600

Mano de Obra indirecta23085230852423924239242392562425624256242724027240

Gastos Grl. De Adminstra294300307314322329336343351360

Costo de ventas, Dst y Co4805387129373005307331423212328233543426


Gastos generales de venta2805287129373005307331423212328233543426


Depreciaciones15280152801528015280152801470814708147081470814708

Costo financiero16993169931359410196679733990000

Costo de produccin116416797017709573956707896895065786660396849268752

3.31985317562.221117082.10015997641.96899267171.84309973391.75531477351.63872097421.6098386311.63350140791.60531560621.969591403

Ingresos por ventasCapacida insta43000

Ao12345678910


Ingresos por ventas140266.00143534.00146836.40150242.00153630.40157122.00160579.20164088.00167717.20171312.00

Calculo del capital de expl

Ao12345678910


Activos Corrientes23282133261333413118128951315412931129921361213675

Existencias39269849971012102410401052106610821096

Productos en proceso1533553568573577596600605626631

Productos terminados6521358037223738375139213934394941454160

Efectivo en caja4387431140843811353834193146315333393346

Cuentas por cobrar6916389839633985400441794198421944214442

Pasivos Correintes39269849971012102410401052106610821096

Cuentas por pagar39269849971012102410401052106610821096


Aumento del capital de Ex.19357-7015-7020-7250-7486-7243-7478-7431-6827-6778

Dias de Cobertura y coeficientes de renovacin

ItemDas de Cobercoeficiente ren

Existencias3012.1666666667

Productos en proceso1036.5

Productos terminados3012.1666666667

Efectivo en caja3012.1666666667

Cuentas por cobrar3012.1666666667

Cuentas por pagar3012.1666666667

Tributaciones

Ao12345678910


Debito Fiscal22443229652349424039245812514025693262542683527410

I.V.A.(13%)18235186591908919531199722042620875213312180322271

I.T.(3%)4208430644054507460947144817492350325139

Credito Fiscal6900212720282062209221272157219022262260

Saldo15542208382146521977224892301323535240642460825150

Saldo acumulado-106781016031626536027609195853119389143452168061193210

Monto a pagar0101602146521977224891976323535240642460825150

IU

Total a Pagar0101602146521977224891976323535240642460825150

Flujo Financiero

Ao12345678910


Entrada de efectivo140266143534146836150242153630157122160579164088167717248068


Valor residual76756

Salida de efectivo2918017100781755840358628911270892428938919704698546

Inversiones2016960000250000000


Impuestos5963235783353435554375773686541350425604326344502

Flujo Neto-1515357252765081662076734244414681517019770671149521

TIR43.29%

VAN$162,015.89

B/C$1.26

Estado de perdidas y Ganancias

Ao12345678910


Ingresos140266143534146836150242153630157122160579164088167717171312


Egresos116416797017709573956707896895065786660396849268752

Costo de Operaciones84143474294822148481487125084351078513315378454044


Depreciacines y castigos15280152801528015280152801470814708147081470814708

Utilidad Bruta238506383369741762868284188172947939804999226102560

Impuestos0101602146521977224891976323535240642460825150

Utilidad Neta23850536724827654309603536841071258739857461777410

Impuestos a la Utilidad5963134181206913577150881710217814184961865419353

Flujo neto de efectivo17888402543620740732452655130753443554895596358058

Impuestos5963235783353435554375773686541350425604326344502

Fuentes y uso de fondos

Ao12345678910


Fuentes23486388702109293134409164058224177236433306630377301450067

Aporte propo472170000250000000

Credito154479000000000

Saldo gestin Anterior0331685780678397103513133162168282236433306630377301

Flujo neto efectivo17888402543620740732452655130753443554895596358058

Depreciacin y castigo15280152801528015280152801470814708147081470814708

Usos20169630896308963089630896558960000

Inversiones y reposiciones2016960000250000000

Amortizaciones030896308963089630896308960000

Excedentes/Deficits331685780678397103513133162168282236433306630377301450067

Saldo acumulado3316890974169371272885406047574328810761111739114946921944759

Punto de equilibrio

Ao12345678910


Costos fijos60673597505658453266499474744444127442104591246000

Gastos generales3315339234703551363137133795387839644051

Mano de obra Indirecta23085230852423924239242392562425624256242724027240


Depreciacin15280152801528015280152801470814708147081470814708

Costos financieros16993169931359410196679733990000

Costos variables55743199522051120691208422150521659218282258022753

Materiales Insumos47763119721213212312124631264812801129711316313337


Costo total116416797017709573956707896895065786660396849268752

Ingresos140266143534146836150242153630157122160579164088167717171312

Unbral de rentabilidad0.71782408740.48348216490.44792110880.41115476930.37614067520.34984099610.31764512810.31077242620.31633453370.30963794

Capacidad de paga

Ao12345678910


Disponible33168864308238386908914409691168151701977067172766

Flujo neto de efectivo17888402543620740732452655130753443554895596358058

Depreciacin15280152801528015280152801470814708147081470814708

Amortizacin030896308963089630896308960000

Servicio de la Deuda1699347888444904109137693342941000100010001000

Amortizacin030896308963089630896308960000


Capacidad de pago1.951.801.852.112.432.8368.1570.2070.6772.77

29.4760178127

20000800001074721.8143472

30000120000768650.8100865

10.815535066.514026660672.680833333355742.95054969430.59681572.3148333333

20.834535883.514353459749.915833333319951.53890590560.5560087279701.4547392389

30.853736709.1146836.456583.675833333320511.30675559930.55875264677094.9825889326

40.873537560.515024253265.624833333320690.72441121480.550863923873956.3492445481

50.893238407.6153630.449947.167333333320841.87000475270.54264963270789.0373380861

60.913539280.515712247444.248833333321505.39312906840.547482672868949.6419624017

70.933640144.8160579.244127.417333333321658.70843296690.539514667765786.1257663002

80.9544102216408844210.343333333321828.45698635960.532115864366038.8003196929

90.975141929.3167717.245912.064833333322579.50575062080.53851377868491.5705839541

100.9964282817131245999.523333333322752.9334472080.531263039368752.4567805413

4500018000046000227000.5369850

Hoja2

Hoja3

produccion de anhidrido sulfuroso

Documents

Transcript of produccion de anhidrido sulfuroso