INDICE:1.INTRODUCCION 2.OBJETIVO GENERAL 3.OBJETIVOS ESPECIFICOS 4. MARCO TEORICO 4.1.1.DEFINICION PRENSAS 4.1.2.TIPOS DE PRENSAS 4.1.3.USOS MAS FRECUENTES 4.2.1.VOLANTE DE INERCIA 4.3.1.CORREAS TRAPECIODALES 4.3.2.TIPOS DE CORREAS 4.4.1.TRANSMISION EN MOVIMIENTO 4.5.1.CIGUEAL 4.6.1.MECANISMO EN CHAPA METALICA 5.CALCULOS 5.1.1.FUERZA NECESARIA DEL ESTAMPADO 5.2.1.ENERGIA NECESARIA DEL ESTAMPADO 5.3.1.VOLANTE DE INERCIA 5.3.2.ENERGIA VOLANTE 5.3.3.ANALISIS Y DISEO DEL DIAMETRO EXTERNO DEL VOLANTE 5.3.4.MOMENTO INERCIA 5.3.5. DIAMETRO EXTERNO 5.3.6. PESO VOLANTE 5.3.7.RECALCULO DE LA ENERGIA DEL VOLANTE 5.4.1.POTENCIA MOTOR 5.5.1.CORREAS TRAPEZOIDALES 5.5.2.POTENCIA 5.5.3.VELOCIDAD CORREA 5.5.4.DISTANCIA OPTIMA ENTRE CENTROS 5.5.5.LONGITUD DE LA CORREA 5.5.6.DISTANCIA REAL ENTRE CENTROS 5.5.7.TRANSMISIBLE DE CORREAS (NUMERO DE CORREAS) 5.6.1.POLEA MOTRIZ 5.7.1.EJE EXCENTRICO 5.7.2.TORQUE MOTOR 5.7.3.REACCIONES 5.7.4.MOMENTO FLECTOR 5.7.5.DIAMETRO DEL EJE 5.7.6.FATIGA 5.7.7.COEFICIENTE DE SEGURIDAD 5.8.1.COJINETES 5.9.1.BIELA 5.10.1. EMBRAGUE 6.SIMULACION EN SAP DE LA ESTRUCTURA DE SOPORTE DE LA PRENSA EXCENTRICA 7.CONCLUSIONES 8.BIBLIOGRAFIA

PROYECTO DISEO Y CALCULO DE UNA PRENSA EXCENTRICA1.INTRODUCCION.La maquina utilizada para la mayora de las operaciones de trabajo en frio y algunos en caliente, se conoce como prensa. Consiste de un bastidor que sostiene una bancada y un ariete, una fuente de potencia, y un mecanismo para mover el ariete linealmente y en ngulos rectos con relacin a la bancada. Una prensa debe estar equipada con matrices y punzones diseada para ciertas operaciones especificas. La mayora de operaciones de formado, punzonado y cizallado, se pueden efectuar en cualquier prensa normal si se usan matrices y punzones adecuados. Las prensas tienen capacidad para la produccin rpida, puesto que el tiempo de operacin es solamente el que necesita para una carrera del ariete, mas el tiempo necesario para alimentar el material. Por consiguiente se pueden conservar bajos costos de produccin.

2.OBJETIVO GENERAL. Diseo y calculo de una prensa excntrica para acero inoxidable de 3mm de espesor

3.OBJETIVOS ESPECIFICOS. Calculo de la fuerza necesaria para el estampado Calculo de la energa necesaria para el estampado Calculo volante de inercia Calculo Energia del volante Analisis y diseo del dimetro externo del volante de inercia Calculo momento de inercia Calculo Diametro externo Calculo masa Volante Recalculo de la Energia otorgada por el volante Calculo Potencia motor Calculo de correas trapezoidales Calculo eje excntrico Calculo Torque motor Calculo reacciones Calculo momento flector Calculo del dimetro del eje Calculo a la Fatiga Calculo de coeficiente de seguridad

Calculo de Cojinetes Calculo Biela Calculo embrague Simulacion en Sap de la estructura de la prensa

4.MARCO TEORICO.4.1.1.Definicion de prensas: La prensa mecnica o prensadora es una mquina que acumula energa mediante un volante de inercia y la transmite bien mecnicamente (prensa de revolucin total) o neumticamente (prensa de revolucin parcial) a un troquel o matriz mediante un sistema de biela-manivela. Actualmente las prensas de revolucin completa (tambin llamadas de embrague mecnico o de chaveta) . La fuerza generada por la prensa vara a lo largo de su recorrido en funcin del ngulo de aplicacin de la fuerza. Cuanto ms prximo est el punto de aplicacin al PMI (Punto Muerto Inferior) mayor ser la fuerza, siendo en este punto (PMI) tericamente infinita. Como estndar ms aceptado los fabricantes proporcionan como punto de fuerza en la prensa de reduccin por engranajes 30 y en las prensas de volante directo 20 del PMI. 4.1.2.Tipos de prensas.-

Por su sistema de transmisin pueden clasificarse en : prensas a volante directo, prensas de reduccin, prensas de doble reduccin, prensas de reduccin paralela y prensas de cinemtica especial. Por su estructura se pueden clasificar en prensas de cuello de cisne y prensas de doble montante (dentro de estas existen las monobloc y las de piezas armadas por tirantes). Por su velocidad se clasifican en prensas convencionales(de 12 a 200 golpes minuto en funcin de su tamao), prensas rpidas (de 300 a 700 golpes por minuto) y prensas de alta velocidad (de 800 hasta 1600 golpes por minuto); las ms rpidas son de fabricacin japonesa y suiza. Otro tipo de prensas aparecidas recientemente son las "servoprensas", en estas prensas se elimina el embrague y el volante de inercia obteniendo toda su energa de uno o varios servomotores conectados al eje principal mediante reductoras planetarias o epicloidales, o mediante palancas articulas. La aparicin de estas mquinas ha impulsado tambin el desarrollo de prensas hibridas de distintos tipos (con servo y volante y embrague). 4.1.3..Usos mas frecuentes.-

Estas prensas se emplean en operaciones de corte, estampacin, doblado y embuticiones pequeas. No son adecuadas para embuticiones profundas al aplicar la fuerza de forma rpida y no constante. No obstante el desarrollo de prensas con cinemtica compleja (prensas de palanca articulada o prensas link drive) ha hecho posible que puedan usarse para embuticiones ms profundas y con aceros de alta resistencia elstica, ya que este tipo de prensas mecnicas reduce su velocidad cerca del PMI pudiendo deformar la chapa sin romperla. 4.2.1.Volante de inercia:

Un volante de inercia o Volante Motor es, en mecnica, un elemento totalmente pasivo, que nicamente aporta al sistema una inercia adicional de modo que le permite almacenar energa cintica. Este volante contina su movimiento por inercia cuando cesa el par motor que lo propulsa. De esta forma, el volante de inercia se opone a las aceleraciones bruscas en un movimiento rotativo. As se consiguen reducir las fluctuaciones de velocidad angular. Es decir, se utiliza el volante para suavizar el flujo de energa entre una fuente de potencia y su carga. En la actualidad numerosas lneas de investigacin estn abiertas a la bsqueda de nuevas aplicaciones de los volantes. Algunos ejemplos de dichos usos son:

Absorber la energa de frenado de un vehculo, de modo que se reutilice posteriormente en su aceleracin. Como dispositivos para suavizar el funcionamiento de instalaciones generadoras de energa elctrica mediante energa elica y energa fotovoltaica, as como de diversas aplicaciones elctricas industriales. En los ferrocarriles elctricos que usan desde hace mucho tiempo un sistema de freno regenerativo que alimenta la energa extrada del frenado nuevamente a las lneas de potencia; con los nuevos materiales y diseos se logran mayores rendimientos en tales fines.

4.3.1.Correas Trapezoidales Para la transmisin de troqu de una mquina motriz a una mquina conducida, existe al menos tres mtodos muy utilizados: Transmisin con engranajes, correas flexibles de caucho reforzado y cadenas de rodillos. Dependiendo de la potencia, posicin de los ejes, relacin de transmisin, sincrona, distancia entre ejes y costo; se seleccionar el mtodo a utilizar.

A veces, pequeos problemas en una empresa pueden ser resueltos con soluciones inmediatas. Principalmente cuando los recursos estn prximos a nosotros, sin exigir grandes investigaciones. 4.3.2.Tipos de correas Las correas ms usadas son las planas y las trapezoidales. La correa en V o trapezoidal es completamente fabricada con seccin transversal en forma de trapecio. Esta provista de caucho revestida de lona y esta formado en su interior por cordones vulcanizados para soportar las fuerzas de traccin.

Otra de las correas utilizadas es la correa dentada, para los casos en las que no se pueden o no se debe tener ningn deslizamiento, como en el comando de vlvulas de los automviles. 4.4.1.Transmisin de movimiento En la transmisin por poleas y correas, la polea que transmite el movimiento es llamada polea motora o conductora. La polea que recibe movimiento y fuerza es la polea conducida. La manera en la que se colocan las correas que determinan el sentido de rotacin de las poleas. As tenemos: Sentido directo de rotacin, de la correa y las poleas tienen el mismo sentido El tipo de correa que se llegara a usar es una trapezoidal por diferentes motivos. Las correas trapezoidales o en V son las ms utilizadas y preferidas que las planas por que: Prcticamente no presentan deslizamiento; Permite el uso de poleas muy prximas; Elimina los ruidos en los choques, tpicos de las correas planas. Existen varias normalizaciones de las coreas trapezoidales 4.5.1.CIGUEAL: El conjunto de cigeal incluye tanto el cigeal como la excntrica de regulacin de carrera preocupa si interesa y el freno del. Estos componentes son los que determinan el carcter cclico excentrico de la prensa. En la parte excntrica y unidos solidariamente la manzana tambin excntrica y de regulacin de la carrera a su de estas dos excentricidades a la longitud de media carrera y la combinacin de stas son las que permite obtener diversos valores de carrera es casi por un mecanismo de cua o de arco presentados rectos o inclinados.

No tiene por objeto reducir la velocidad del rbol en el momento de diciembre ayer para evitar choques demasiado fuerte sobre la chaveta del embrague normalmente suele utilizar dos tipos de freno 4.6.1.MECANISMO CORTE CHAPA Este mecanismo consta del eje excntrico y la biela que mediante un movimiento de rotacin de la excntrica acciona a la biela el cual obtiene un movimiento alternativo para realizar el corte.

5. CALCULOS.5.1.1.CALCULO DE LA FUERZA NECESARIA: Acero inoxidable Espesor=3mm

F Psc kgFuente: manual de utilizacin estampado de la chapa metlica Romanousky Donde: F: Fuerza necesaria para el corte [kg.] s: Espesor del material [mm.] s= 3mm P: Longitud de la lnea de corte permetro de corte [mm.]. P=240 mm c: esfuerzo de corte del material [kg/mm2]. c =601MPa=61.25(Kg/mm2) ( )

( Fuerza necesaria es: ( )

)

(

)

5.2.1CALCULO ENERGIA NECESARIA PARA EL ESTAMPADO: En la operacin de corte en matrices es necesario determinar la energa de corte para saber si es operable en una prensa excntrica.

E

1.16SFX kg* m 1000

Fuente: manual de utilizacin estampado de la chapa metlica Romanousky Donde: E=Energa de corte necesaria. [kg*m] S=espesor del material. [mm.] F=fuerza de corte [kg.] X=Porcentaje de penetracin Material % De penetracin Material % De penetracin LATON 20 SAE 1010 38 ZINC 25 SAE 1020 28 ALUMINIO 30 SAE 1030 22 COBRE 30 INOX 15

Tabla: porcentaje de penetracin de diferentes materiales segn Crane Plastic, Working in Presses. Se calcula la energa tomando las siguientes consideraciones: Propiedades mecnicas segn Marks.

F= 45000 Kg. %P= 0,15 S (mm) E (Kg*m)

La fuerza es constante el porcentaje de penetracin es constante el espesor es variable la energa es variable

La prensa excntrica de 45 toneladas almacena una energa de : Datos: S= 3 mm P= 0.15 ACERO INOX

Reemplanzando en la formula E=23.49 [kg*m] 5.3.1.CALCULO VOLANTE DE INERCIA.El volante de inercia sirve para almacenar energa y controlar la variacin de la velocidad de esta mquina, distribuyendo la energa dentro de un ciclo, de tal manera que ceda su energa. Los datos que tenemos en cuenta en nuestro diseo son los siguientes: 1. F = Fuerza del estampado = 45000 Kg 2. Velocidad nominal del volante = 200rpm 3. Grado de irregularidad del volante

fuente: anlisis y diseo de volantes de inercia de materiales compuestos-Llios Ripoll Masferer 4. Los constructores de prensas recomiendan: Velocidad angular: W = 10 45 rad/seg retardos de hasta 10 % W = 40 85 rad/seg orden de 15 - 20 % fuente: Catalogo STILCRAM prensas a la volada 5. Para el material del volante tomamos acero fundido gris Para nuestros calculo tomamos W=20(rad/s) 5.3.2.CALCULO ENERGIA DEL VOLANTE: para prensas con dos o ms reducciones por engranajes y retardos de para prensas sin reduccin por engranajes y

La ecuacin es la siguiente:

E1

N 2 D 2G kg * mm 52942857

Fuente: manual del ingeniero mecnico -Marks Pg. 1952 Donde: E1=Energa que almacena el volante [kg*mm] N=velocidad angular del volante [rpm] D=Dimetro exterior del volante [mm.] G= peso del volante [kg.] Para realizar el clculo de la energa del volante tomamos como referencia del catalogo SOCRAM presas a la volada N= 200[rpm] D=465[mm] G=210[kg] De donde resulta una energa de: E1=34.306 [kg*m] 5.3.3.ANALISIS Y DISEO DEL DIAMETRO EXTERNO DEL VOLANTE DE INERCIA: Segn el anlisis del capitulo 9 del libro anlisis y diseo de volantes de inercia de materiales compuestos-Llios Ripoll Masferer ed.2005 y manual de utilizacin estampado de la chapa metlica Romanousky. Asumimos: D2: 360mm

D3:160mm b: 100 mm c: 40mm Asumimos segn catalogo STILCRAM(APENDICE)

Sacamos el energa cintica necesaria para el troquelado en una vuelta del volante es: ( )

manual de utilizacin estampado de la chapa metlica Romanousky. donde: W2= velocidad angular mxima alcanzada por el volante W1= es la velocidad angular mnima del volante en el

momento de troquelado y se relaciona de la siguiente manera: ( Grado de irregularidad del volante: )

W= es la velocidad media por otro lado sacamos del texto de analis y diseo de volantes de inercia la siguiente ecuacin que nos permite relacionar las dos ultimas formulas:

F= fuerta mxima de corte C= distancia entre el pison y el punto muerto que viene dado por las siguiente tabla segn romanosky:

el valor de C. depende de la capacidad de la prensa excntrica. Procedemos con el calculo: F= 45000 Kg C: 2 mm (Valor sacado del rango de la tabla mostrada anteriormente)

(

)

(

)

Calculo de la formula de grado irregularidad volante para calcular w2y w1.Velocidad angular media viene recomendado por fabricantes: W = 10 45 rad/seg W = 40 85 rad/seg para prensas sin reduccin por engranajes y retardos de hasta 10 % para prensas con dos o ms reducciones por engranajes y fuente: Catalogo STILCRAM prensas a la volada Donde escogemos: Grado de irregularidad del volante: W=21 rad/s

retardos de orden de 15 - 20 %

(

)

(

)

1ra.ecuacion Calculo de la formula de energa cinetica para calcular w2y w1: Anteriormente se calculo: E=90 Kg*m ( 2da ecuacin Haciendo sistemas de ecuaciones sacamos: Velocidad minima: ( ) )

Velocidad mxima: ( 5.3.4.CALCULO DEL MOMENTO DE INERCIA )

manual de utilizacin estampado de la chapa metlica Romanousky. 5.3.5.CALCULO DEL DIAMETRO EXTERIOR.( ) ( )

. Acero gris fundido I=0.84 Kg/m2 b= 0.1m c=0.04m D2=0.38m D3=0.16 Resolviendo: 5.3.6.Calculo Masa del Volante: En funcin al dimensionamiento del volante-romanosky: De=390mm

( ( (

) ) )

( ( ( )

) )

Masa total = m1+m2`+m3 = 54.95 Kg 5.3.7.CALCULO DE LA ENERGIA CON LOS NUEVO DATOS: La ecuacin es la siguiente:

N 2 D 2G kg * mm E1 52942857Fuente: manual del ingeniero mecnico -Marks Pg. 1952 Donde: E1=Energa que almacena el volante [kg*mm] N=velocidad angular del volante [rpm] = 200 rpm D=Dimetro exterior del volante [mm.] = 390 mm G= peso del volante [kg.] =54.95 Kg La energa resulta: E: 6.31 Kg*m

Lo cual no satisface a la energa necesaria para el estampado por lo que deberemos aumentar los rpm del volante a 400 rpm

N 2 D 2G kg * mm E1 52942857Fuente: manual del ingeniero mecnico -Marks Pg. 1952 N = 400[rpm] Reemplazando: D = 390 [mm.] G= 54.95[kg.] E = 25.25 Kg*m

Con el recalculo satisface la energia del volante a la energia que se necesita para el estampado: Energia del volante Energia del estampado E=25.25 Kg*m E=23.49 Kg*m

5.4.1CALCULO DE LA POTENCIA DEL MOTOR.-

*

+

Fuente: Elementos de maquina Fratschner

Donde: H=Potencia del motor [cv] Ec=Energa obtenida con un 10% de reduccin de las rpm [kgf*m]= Ec=90*(0.9)=81Kg*m n=Velocidad angular del volante [rpm] n=400 rpm N=Rendimiento N=0.85 Reemplazando: con factor de conversin se obtiene: Potencia=8.35 Hp Del catalogo weg: (apndice) Motor Trifasico Potencia: 10 Hp Modelo: w21 Par Polos=IV N= 1460rpm F=50 Hz Peso Aprox=100.9 Kg H=8.47 Cv

5.5.1.CALCULO DE CORREAS TRAPEZOIDALES.El siguiente se realiza mediante el mtodo sugerido por OPTIBELT: Datos para el calculo: Pot:10 Hp N=1460 rpm PP=IV trifsico

5.5.2.Calculo potencia de diseo.Nd=N*fs Nd.- Potencia de diseo N.-Potencia a transmitir N=10Hp=7.46Kw Fs.-Factor de servicio Fs=1.2 Reemplazando.Nd= 8.95 kw Determinacion del tipo de Correa(apndice): Grafico: n=1460 Nd=8.95Kw

Correa apropiada.- Norma din 2215-tipo A / 13 5.5.3.CALCULO DE VELOCIDAD CORREA.-

Rpm=1460 Reemplazando.

d=100mm V=8.05m/s

Diametro de la polea segn la velocidad recomendado. D=118 mm 5.5.4.DISTANCIA OPTIMA ENTRE CENTROS.Segn OPTIBELT. Aminimo=1.2(d2-d1)=1.2*(390+118)=609.6 mm Amaximo=2,7(d2-d1)=2.7*(390+118)=1371 mm Aoptimo=(Amin+Amax)/2=609.6+1372/2=990 mm Ao=990mm

5.5.5.LONGITUD DE CORREAS.Segn OPTIBELT. ( Ao=distancia optima entre centros=990mm D2= 390mm D1=118mm ( ) ( ( ) ) ) ( ( ) )

5.5.6.DISTANCIA REAL ENTRE CENTROS.( A=distancia real Ao=distancia optima entre centros=990mm Ln=longitud nominal normalizada=3454 Optibelt A13 L=longitud calculada Ao=distancia optima entre centros=990mm ( 5.5.7.CALCULO TRANSMISIBLE POR CORREAS.) )

N= Potencia motor = 8.95 KW Z = numero de correas Coeficiente de angulo = Optibet A13 = 0.6 C1= Coeficiente de correlacion=0.96 Fs= factor de servicio=1.2

Reemplazando

Z=2.08

Ya que nos sale mas a dos tomamos como z=3 para el numero de correas Z= 3 (#CORREAS) 5.6.1.DISEO POLEA MOTRIZ.-

Fuente:elementos de maquina fratschner De=dimetro externo del volante = 390mm Nv=rpm volante=400 Nn=rpm motriz=1460 Reemplazando Redondeando 5.7.1.CALCULO EJE EXCENTRICO.Para proceder al siguiente calculo debemos tener en cuenta: Fuerza en Fy y Fz Peso del volante Apoyos puntuales Torque motor dp=106.8 mm dp=107 mm

Procedemos a la descomposicin de fuerzas segn el esquema de la biela. (Estampado en frio de chapa metalica-Mario Rossi) Fuerza vertical a 30 antes del punto muerto Inferior: Fy = 45000 Kg Mt = F * OB Cos = Fy / F F = Fy / cos B

Segn la ley de senos tenemos:

OA AC sen sen30 Sen = 0,0620 rad = 3,56 = 0,0621 rad Cos = 0,9980 = 90 (30 +) = 0,985 rad F = 45545 Kg Fz = F * sen Kg Fz = 2727.27 Kg

5.7.2.CALCULO TORQUE MOTOR.Segn shigley.

T=Torque=Lb/pulg H=Potencia motor=10Hp N=rpm=1460 Reemplazando Transformando 5.7.3.CALCULO DE LAS REACCIONES.Plano X-Y T=431.5Lb/pulg T=7.69Kg/mm

Pv

Pv=peso volante=54.95 Kg Fy=45000Kg

T

Rb

Fy

Rc

T=7.69 Kg/mm L1=L3= 160mm

L1

L2

L3

L2= 400 mm Rb+Rc+Fy-Pv=0

Diagrama de esfuerzos cortante

Diagrama de momentos -Rc*160-Pv*160-Fy*200+T

Haciendo sistemas de ecuaciones Rb=-41663 Rc=-3281 Momentos Maximos son: Mmax= 7696 Mmin= 656 PLANO X-Z

Fz=2727Kg Ra Fz Rb L1=L3= 160mm L1 L2 L3 Ra+Rb+Fz=0

Diagrama Fuerzas cortantes

Diagrama de momentos flectores

Ra*160+Fz*200=0 Haciendo sistemas de ecuaciones obtenemos Ra=-1363 Rb=-1363 Momentos mximos son: Mmax=-272

5.7.4.CALCULO DEL MOMENTO FLECTOR MAXIMO Mmax1=7696 Mmax2=272 Momento flector Mf=7700.8 Kg*m

5.7.5.CALCULO DEL DIAMETRO DEL EJE.Segn shigley (( N=Factor de seguridad Asumimos n=1.8 Sy=Resistencia a la fluencia SAE 1045 Sy=4500Kg*cm2 factor conversin ) )

Sy=45x10*4 Kg*m2 M=Momento Flector mximo T=Momento torsor mximo Reemplazando: D=55 mm 5.7.6.DISEO DEL EJE.SAE 1045

160 200

160

5.7.7.CALCULO A LA FATIGA SAE 1045 (SHILEY) GOODMAN MODIFICADO

d= *

[.

/

.

/ ]+

[(.

/

.

/ )]

Sy = 4500 kg/cm2 Sut= 7500 kg/cm2 Se= ka kb kc kd ke kf Se

ka = 1 (Factor acabado superficial ) kb= 0,75 (Factor de tamao )

kc = 0.6 ( Factor de carga) kd= 1 (Factor de temperatura) ke= 1 (Factor de efectos diversos) kf= 1 + q (kt - 1) = 1 + 0,86 (kt - 1) = 1,275 q= 0,86 (factor de sensibilidad) kT =1,32 (factor de concentracin de esfuerzo) Se = 0,504 (1;0,146) Sut Se= 0,504 (0,96) (7500)= 3628,8 Se= 1 0,75 0,6 1 1 1,275 3628,8 Se= 2073,85 = 20,73

Mta = 7,69

Mtm = 0 Mta =

GOODMAN

d= 0

( )

1 [.

/

.

/ ]

*.

/

.

/+

d= 27,5 mm d= 30 mm Asumimos 30 mm para el rodamiento 5.7.8.CALCULO DEL COEFICIENTE DE SEGURIDAD FLUENCIA VON - MISES

(

) (

)

n= n= = 2,88 no falla la fluencia

5.8.1.CALCULO COJINETES (RODAMIENTOS).DIN 625 CATALOGO FAC PROCECEDIMINTO DE CALCULO SHIGLEY

Fo

Fo

= Fo= CAPACIDAD DE DISENO CARGA RADIAL Fo= 3281 , ( ) ( ) , -

(

)

Catalago Rodamientos FAG 6006 FAG Cdinamica = 12, t kn

5.9.1.CALCULO BIELA.VALOR EXCENTRICIDAD = 55 m i= L= longitud de la biela = es la excentricidad i= coeficiente de relacin de longitud de la biela y la excentricidad Recomienda de valor: L= = 366 mm ( )

SIGUIENDO EL EJEMPLO DE ELEMENTOS MAQUINA FRATSCHNER DE LA PAG. 382 L

Fm= fuerza media F= 45000 Fm= 0,6 F Fm= 27000 kg n= 400 rpm Pm= StE 1045= 4500 kg/cm2 L = 12,6 cm = 12,6 N

L= 130 mm d= 30mm Pmv

Pm= h= 0,6 d= 0.630mm h= 18mm

OK

b= 0,9

L=0,920 = 117mm

5.10.1.CALCULO EMBRAGUE

SAE 3125 ST= 75

Sy 50

S impacto = 6

LT

T

T

L

T

d L= 50 mm = 20 mm = 16 mm

d CALCULAREMOS T PARA DEFINIR EL DIAMETRO DEL EMBRIAGUE n= 5 n= 400 rpm potencia = 100 Bajo mtodo de shygley F= F= 34mm F=( )

.

/

6.SIMULACION EN SAP DE LA ESTRUCTURA DE SOPORTE DE LA PRENSA EXCENTRICA 7.CONCLUSIONES.

8.BIBLIOGRAFIA