P-127166 AUTORIDAD PORTUARIA DE VIGO. COLECTORigvs.xunta.gal/Plisa-Edar-Edit/DOC1 MEMORIA Y...

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referencia: P-127166 peticionario: AUTORIDAD PORTUARIA DE VIGO. obra: CONSTRUCCIÓN DE EDAR Y ETAP EN EL ÁMBITO DE LA PLISAN. (COLECTOR). situación: PLISAN. SALVATERRA – AS NEVES (PONETEVDRA) contenido: ESTUDIO GEOTÉCNICO nº trabajo: 99 122662

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enmacosa consultoría técnica, s.a. Estudio Geotécnico AUTORIDAD PORTUARIA DE VIGO. CONSTRUCCIÓN EDAR Y ETAP (COLECTOR). PLISAN. Página 2 de 39

INDICE

1 INTRODUCCION, OBJETO Y ALCANCE ______________________________________ 3

2 ENTORNO GEOLÓGICO. _________________________________________________ 5

3 SISMICIDAD ____________________________________________________________ 8

4 TÉCNICAS DE RECONOCIMIENTO EMPLEADAS ______________________________ 9

4.1 Reconocimiento superficial del terreno. ___________________________________ 9

4.2 Sondeos a rotación. ___________________________________________________ 9

4.3 Calicatas mecánicas. _________________________________________________ 11

4.4 Ensayos de laboratorio. _______________________________________________ 12

5 CARACTERIZACION GEOTECNICA DE LOS MATERIALES _____________________ 14

5.1 Consideraciones generales. ___________________________________________ 14

5.2 Tierra vegetal/Relleno antrópico. ________________________________________ 17

5.3 Sedimentos aluviales _________________________________________________ 18

5.4 Suelos de alteración _________________________________________________ 20

5.5 Roca _____________________________________________________________ 22

6 PRESENCIA DE AGUA __________________________________________________ 29

7 EXCAVABILIDAD Y ESTABILIDAD EN EXCAVACIÓN. __________________________ 30

7.1 Excavabilidad ______________________________________________________ 30

7.2 Estabilidad en excavación. Sostenimiento. ________________________________ 31

8 CONDICIONES DE CIMENTACIÓN. ESTIMACIÓN DE ASIENTOS. ________________ 37

9 CONCLUSIONES _______________________________________________________ 37

ANEJOS AL INFORME

ANEJO 1.- SITUACIÓN DE LOS PUNTOS INVESTIGADOS.

ANEJO 2.- REGISTRO Y FOTOGRAFÍAS DEL LOS SONDEOS.

ANEJO 3.- REGISTRO DE LAS CALICATAS.

ANEJO 4.- ENSAYOS DE LABORATORIO.

ANEJO 5.- REPORTAJE FOTOGRÁFICO.

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1 INTRODUCCION, OBJETO Y ALCANCE

La Autoridad Portuaria de Vigo, solicitó a Enmacosa consultoría técnica, S.A. la “Caracterización

geotécnica de los terrenos para la construcción de las instalaciones de la EDAR y la ETAP en el ámbito de

la PLISAN”. Dentro de este proyecto se prevé la construcción de varias estructuras: Depósito, colector...

Este documento resume las características del terreno para la construcción del COLECTOR. Incluye el

tramo de tubería entre la ETAP y la EDAR, así como el colector propiamente dicho, desde la EDAR a su

desembocadura en el río Miño (Ver anejo 1: Situación de los puntos investigados).

Los terrenos se localizan en los ayuntamientos pontevedreses de Salvaterra y As Neves.

En la siguiente figura se localiza el ámbito de actuación respecto a los elementos geográficos del entorno.

Localización de la zona investigada

El estudio, presentado en este documento, pretende determinar las características geotécnicas del

subsuelo, accediendo físicamente y estimando los parámetros geotécnicos representativos de cada una de

las unidades geotécnicas diferenciadas.

Concretamente se pretenden evaluar los siguientes aspectos:

• Caracterización y distribución de los materiales presentes en el subsuelo.

• Presencia de agua. Nivel piezométrico dentro del ámbito de actuación.


• Excavabilidad y estabilidad en excavación de los materiales descritos.

• Capacidad portante del terreno y estimación de asientos ante eventuales cargas.

• Necesidad, o no, de cimentaciones profundas o especiales.

• Aceleración sísmica de cálculo.

• Perforabilidad y abrasividad del macizo rocoso a los útiles de perforación.

Para ello se ha llevado a cabo un reconocimiento geológico-geotécnico, partiendo de la recopilación y el

análisis de la documentación existente sobre el entorno. Posteriormente, se ha realizado una campaña de

investigación geotécnica que se detalla en sucesivos apartados.

Finalmente se han ensayado muestras representativas en laboratorio con el fin de establecer sus

características geotécnicas.

La interpretación espacial de las observaciones y resultados obtenidos, se ha llevado a cabo mediante

interpolación entre datos puntuales.

En lo que se refiere a los trabajos y publicaciones existentes, se han consultado y analizado, entre otros,

los siguientes documentos:

- Hoja nº 262 (SALVATIERRA) del Mapa Geológico Nacional, MAGNA, a escala 1/50.000.

- Hoja nº 224 (PUENTEAREAS) del Mapa Geológico Nacional, MAGNA, a escala 1/50.000.

- Hoja nº 16 (PONTEVEDRA) del Mapa Geotécnico General, a escala 1/200.000.

- Hoja nº 17 (OURENSE) del Mapa Geotécnico General, a escala 1/200.000.

La escala de los documentos es pequeña y no excesivamente adecuada a los fines perseguidos en este

estudio, aunque su análisis ha sido útil para centrar la problemática geológico-geotécnica y ha servido de

base para la elaboración del capítulo 2 de este Informe.

Finalmente, se ha consultado la base de datos de Enmacosa Consultoría Técnica, S.A. donde se ha

recopilado la información suministrada por los estudios geotécnicos realizados en el entorno.

El Informe se ha estructurado de la siguiente forma:

Una primera parte en la que se describen, en términos generales, los aspectos geológico-

geotécnicos de la región en que se centra el estudio.

Una parte intermedia en la que, tras explicitar los criterios de trabajo, se describen de forma

pormenorizada las características de las distintas unidades geotécnicas establecidas.


Una parte final en la que se detallan las respuestas que otorgarán los materiales afectados por la

obra a las solicitaciones de la misma.

2 ENTORNO GEOLÓGICO.

Desde el punto de vista geológico, el área de estudio se sitúa en el macizo Hespérico; concretamente en la

zona “Centro Ibérica”.

Matte (1968) discretiza esta zona, dividiéndola en dos. Según Matte, los terrenos investigados se incluyen

en la zona denominada “Galicia occidental – NW de Portugal.” En las siguientes figuras se expresa

gráficamente la ubicación del área estudiada respecto a la geología nacional.

Compartimentación estructural de la Península Ibérica

A continuación se presenta una figura con la distribución de los tipos líticos principales a nivel regional:


Entorno geológico regional de los terrenos investigados.

En el mapa presentado a continuación se localizan los terrenos investigados respecto a los elementos

geológicos locales.


Entorno geológico local de los terrenos investigados.


Los terrenos investigados se asientan sobre un macizo granodiroítico, localmente meteorizado y sobre el

que se depositaron sedimentos cuaternarios.

El macizo geológico local se encuentra constituido por granodiorita biotítica-anfibólica, porfídica de grano

grueso. Se trata de una granodiorita tardía de tonos claros con fenocristales de feldespato característicos.

Entre los feldespatos es más abundante la plagioclasa que suele meteorizarse arcillas caoliníferas

originando suelos de alteración que, localmente, pueden alcanzar varios metros de espesor.

Sobre el macizo geológico local se depositaron sedimentos aluviales procedentes del río Miño y afluentes.

En el entorno investigado estos sedimentos afloran como terrazas, siendo la más representada la terraza

QT3, situada entre las cotas 15 y 40. Estos sedimentos han sido objeto de explotación para áridos durante

décadas, por lo que en algunas de las prospecciones realizadas solo se han detectado restos.

Cabe destacar que en el entorno de las antiguas explotaciones de grava se han detectado zonas con

rellenos antrópicos de apreciable espesor, procedente de la retirada de las monteras de suelo vegetal que

cubrían los depósitos explotables.

3 SISMICIDAD

Los terrenos investigados se localizan en una zona donde la aceleración sísmica básica es inferior a 0.04

g. por lo que, a efectos prácticos, puede considerarse como una zona asísmica.

Aceleración sísmica básica


4 TÉCNICAS DE RECONOCIMIENTO EMPLEADAS

Se han analizado los diversos aspectos necesarios para la correcta caracterización de los materiales

presentes en la zona de actuación, así como aspectos geotécnicos concretos: Excavabilidad, resistencia

del terreno, perforabilidad…

Tras un análisis inicial de gabinete, donde se recopiló toda la información de índole geotécnica existente, el

estudio se ha desarrollado fundamentalmente en la parcela.

Se han realizado labores de reconocimiento, interpolación y correlación lateral de datos. Como

complemento, se ha puesto en práctica una campaña de reconocimiento y ensayos “in situ”, seguida de

los correspondientes Ensayos de Laboratorio.

A continuación se describen los trabajos de reconocimiento y ensayos realizados:

4.1 Reconocimiento superficial del terreno.

Se ha recorrido a pie el ámbito de actuación, describiendo los afloramientos existentes y determinando las

zonas con presencia de rellenos antrópicos. Durante esta fase se replantearon los puntos de investigación

en campo mediante GPS manual.

4.2 Sondeos a rotación.

El ámbito de actuación se ha investigado mediante cuatro sondeos mecánicos a rotación con

extracción de testigo, cuyo registro y fotografías se adjuntan en el anejo 2: Registro y fotografías de

los sondeos.

Para la perforación se ha empleado una sonda autopropulsada por orugas, modelo ROLATEC RL-48.

La perforación se ha efectuado a rotación con extracción continua de testigo. El diámetro de

perforación ha sido variable entre 101 y 86 mm con tomamuestras tipo B y T, intentando alcanzar el

100% de recuperación de testigo.

Los testigos se han conservado en cajas para su posterior almacenamiento en el laboratorio.

Se han tomado muestras inalteradas, por hinca, con toma muestras normalizado capaz de acoger en

su interior una tubería de PVC de 75 mm de diámetro. En los casos en los que no se ha podido tomar

una muestra inalterada, bien por la elevada compacidad de los suelos o bien porque se trataba de

terrenos rocosos, se han parafinado / plastificado testigos representativos con el fin de protegerlos de

golpes y evitar la pérdida de humedad.


Cuando la perforación se ha llevado a cabo en suelos, se han efectuado, sistemáticamente, ensayos

de penetración estándar (SPT). Este ensayo consiste en la hinca a percusión de una cuchara

bipartida de 51 mm de diámetro exterior gracias a la energía proporcionada por una maza de 63.5 Kg

que cae desde una altura de 75 cm.

El número de golpes necesario para que la cuchara penetre 30 cm en el terreno proporciona un valor

a partir del que se pueden establecer multitud de correlaciones en terrenos arenosos.

El ensayo concluye cuando son necesarios más de 50 golpes para que la cuchara penetre 15 cm en

el terreno; momento en el que se considera “rechazo”.

A continuación se presenta una tabla con la nomenclatura, ensayos realizados, la profundidad de

cada uno de los sondeos, coordenadas UTM (ETRS-89) y su finalidad.

SONDEO Prof. (m)

Coordenadas Finalidad Ensayos Golpeo Cota (m)

SE-1 15.0 X: 545832 Y: 4659445

Estudio EDAR / COLECTOR

SPT-1 9/10/12/24 2.50-3.10

SPT-2 50R 4.00-4.03

SPT-3 15/24/50R 7.25-7.65

SC-1 10.0 X: 545810 Y: 4659369

Estudio EDAR / COLECTOR

SPT-1 6/5/6/6 1.00-1.60

SPT-2 2/3/4/5 3.00-3.60

MI-1 9/11/12 4.00-4.45

SPT-3 6/13/12/11 4.45-5.10

SPT-4 16/23/32/52 6.30-6.90

SC-2 8.25 X: 545694 Y: 4659298

Estudio COLECTOR - - -

SC-3 10.0 X: 545388 Y: 4659257

Estudio COLECTOR SPT-1 50R 0.85-0.85

SC-4 9.85 X: 545417 Y: 4659277

Estudio COLECTOR SPT-1 8/11/11/12 1.35-1.95

Cuadro resumen. Sondeos a rotación.

En el anejo 1 se presenta la situación de los sondeos y en el anejo 2 el registro de su testificación.


4.3 Calicatas mecánicas.

Se excavaron 10 calicatas mecánicas mediante excavadora mixta convencional, con el objetivo

fundamental de determinar la naturaleza de los suelos presentes en el ámbito de actuación, estimar la

excavabilidad y el sostenimiento de los suelos en excavación y tomar muestras de gran volumen para

determinados ensayos de laboratorio.

En la siguiente tabla se presenta la nomenclatura usada, la profundidad alcanzada por cada una de

ellas y sus coordenadas UTM (ETRS-89).

Cuadro resumen. Calicatas mecánicas.

Las calicatas fueron excavadas mediante una excavadora mixta convencional (CASE 580), por lo que

la excavabilidad de cada una de ellas estará referida a la potencia de dicha máquina (aprox. 100 CV).

La situación de las calicatas realizadas se presenta en el anejo 1 y los registros de su testificación en

el anejo 3.

CALICATA Prof. (m)

Coordenadas Finalidad

CE-1 2.80 X: 545873 Y: 4659591 Estudio COLECTOR



CC-1 2.60 X: 545772 Y: 4659349 Estudio COLECTOR








4.4 Ensayos de laboratorio.

Tras la campaña de investigación se realizaron una serie de ensayos de laboratorio encaminados a

caracterizar el terreno, comprobar su estado, resistencia, perforabilidad y la agresividad al hormigón.

Concretamente se realizaron los siguientes ensayos:

5 Granulometrías por tamizado (UNE 103 101 95).

5 Determinaciones de los Límites de Atterberg (UNE 103 103 y 103 104).

1 Determinaciones de la humedad de un suelo (UNE 103 300).

1 Determinaciones de la densidad de un suelo (UNE 103 301).

3 Ensayos de resistencia a compresión simple (UNE 22950).

3 Determinaciones de la agresividad del agua o suelo al hormigón (EHE).

1 Determinación del índice de perforabilidad D.R.I. (NTU 13A-98).

1 Determinación de la resistencia a tracción indirecta (UNE 22950-2).

1 Determinación de abrasividad Cerchar (NF P94-430-1).

1 Determinación del índice Schimazek (prEN-22952).

1 Determinación de la dureza Cerchar (XP P94-412).

3 Ensayos Próctor Modificado (UNE 103 501).

3 Determinaciones del índice CBR (UNE 103 502).

3 Determinaciones del contenido en materia orgánica (UNE 103 204).

3 Determinaciones del contenido en sales solubles (NLT 114).

3 Determinaciones del contenido en yeso (NLT 115).

3 Determinaciones cualitativas del contenido en sulfatos (UNE 103 202).

3 Ensayos de Colapso en suelos (NLT 254).

3 Ensayos de hinchamiento libre (UNE 103 601).

En la tabla adjunta se muestra la distribución de ensayos realizados.


Punto Investigado

SE-1 SE-1 SC-1 SC-2 SC-2 SC-3 SC-4 CE-1 CC-1 CE-3

Profundidad 2.50-3.10 10.15-10.45 4.00-4.45 3.70-4.05 5.15-5.65 AGUA 5.00-5.30 2.00 2.00 1.50

Identificación y estado

Granulometría X X X X X

Límites de

Atterberg X X X X X

Humedad X

Densidad X

Resistencia

R. Compresión

simple X X X

Tracción

indirecta X

Compactación

Próctor

Modificado X X X

CBR X X X

Abrasividad / Perforabilidad

D.R.I. X

Abrasividad

Cerchar X

Indice de

Schimazek X

Dureza Cerchar X


Químicos

Agresividad X X X

Materia

orgánica X X X

Contenido en

sales solubles X X X

Contenido en

Yeso X X X

Cualitativa

sulfatos X X X

Otros

Colapso X X X

Hinchamiento X X X

Cuadro resumen. Ensayos de laboratorio.

En el anejo 5 se presentan los resultados de los ensayos de laboratorio.

5 CARACTERIZACION GEOTECNICA DE LOS MATERIALES

5.1 Consideraciones generales.

A lo largo de este capítulo se caracterizan, desde el punto de vista geotécnico, los materiales

descritos en las investigaciones realizadas.

La caracterización se basará en las observaciones de campo, investigaciones “in situ”, ensayos de

laboratorio, etc.

Los datos y resultados obtenidos han sido analizados e interpretados, proporcionando unos

parámetros geotécnicos medios, representativos de cada material.

La caracterización ha partido de una primera y evidente división entre suelos y rocas.


Al caracterizar geotécnicamente un terreno, se debe tener en cuenta la existencia de un determinado

“efecto escala” que genera una desviación entre los resultados obtenidos de los ensayos realizados

(tanto de laboratorio como “in situ”) y la realidad. Es por ello que se tratará de encontrar unos

parámetros medios representativos de cada una de las unidades geotécnicas involucradas en el

desarrollo de la obra.

En el caso de los suelos, el efecto escala es pequeño debido al reducido tamaño de las partículas,

por lo que los resultados de los ensayos pueden ser aplicados directamente; sin menoscabo de la

inevitable alteración producida durante la toma y extracción de las muestras o anisotropías puntuales.

En el caso de la caracterización de un macizo rocoso, éste se puede considerar como un sólido no

homogéneo compuesto por la “matriz rocosa” (material del que está compuesto el macizo rocoso) y

las discontinuidades que dividen el macizo rocoso en bloques individualizados.

La caracterización de un macizo rocoso, por tanto, debe incluir la caracterización detallada de la

matriz rocosa (considerando que no existe un “efecto escala”) y de las discontinuidades que dividen

dicha matriz.

En conjunto, la caracterización de los macizos rocosos debe considerar aspectos tales como el grado

de fracturación, orientación de las discontinuidades, propiedades de dichas discontinuidades

(rugosidad, apertura, continuidad, resistencia, relleno,...), estado tensional del macizo rocoso,

existencia de agua, etc.

Un factor importante, principalmente en los macizos graníticos, es el grado de meteorización ya que,

en la mayor parte de los casos, el tránsito entre los suelos y la masa rocosa se produce de forma

gradual.

Las anteriores consideraciones intentan dejar patente que mientras la caracterización de suelos, o de

la matriz rocosa de un macizo, puede ser más o menos homogénea a lo largo de toda la zona de

estudio, el macizo rocoso en su conjunto suele presentar notables heterogeneidades.

En este capítulo, por tanto, se expondrán las características generales de cada uno de los materiales

descritos, así como del macizo rocoso en su conjunto.


En la siguiente figura se representa un perfil ideal correspondiente a la meteorización de macizos

rocosos ígneos. Así mismo, se indican los grados de alteración según la escala recomendada por la

Sociedad Internacional de Mecánica de Rocas (ISRM, 1988).

De estos distintos grados de meteorización, para el macizo rocoso estudiado, los que se consideran

que presentan un comportamiento “tipo suelo” son:

Grado VI → Suelo eluvial o residual, procedente del granito.

Grado V → Granito completamente alterado o “jabre”.

Los suelos eluviales (grado de alteración VI) están constituidos por el resultado de la alteración del

sustrato rocoso “in situ”, sin haber sufrido ningún tipo de transporte, pero con variación importante de

volumen por esponjamiento.

Está compuesto por arenas de composición granítica, con cierto contenido en finos como producto de

la descomposición de las micas y feldespatos a sericita, caolinita y otros minerales arcillosos.

A diferencia del jabre; en el suelo eluvial se pierde cualquier indicio de estructura rocosa debido a su

mayor grado de meteorización.

En realidad, el considerar que un material tiene comportamiento “tipo suelo” o “tipo roca”, es un

convencionalismo, sobretodo en grados de alteración intermedios.

El caso de granito alterado en grado IV, es un caso intermedio. Si bien la mayor parte de

documentos de referencia consultados recomiendan que sea tratado como “suelo”, en ocasiones se

GRADO DENOMINACIÓN DESCRIPCIÓN

VI Suelo residual

La roca está totalmente descompuesta en un suelo y no

puede reconocerse ni la textura ni la estructura original. El

material permanece “in situ” y existe un cambio de

volumen importante.

V Roca completamente

meteorizada

Todo el material está descompuesto a un suelo.

La estructura original de la roca se mantiene intacta.

IV Roca meteorizada

Más de la mitad del material está descompuesto a suelo.

Aparece roca sana o ligeramente meteorizada de forma

discontinua.

III Roca moderadamente

meteorizada

Menos de la mitad del material está descompuesto a

suelo. Aparece roca sana o ligeramente meteorizada de

forma continua o en zonas aisladas.

II Roca ligeramente

meteorizada

La roca y los planos de discontinuidad presentan signos

de decoloración. Toda la roca ha podido perder su color

debido a la meteorización y superficialmente ser más

débil que la roca sana.

I Roca sana

La roca no presenta signos visibles de meteorización.

Pueden existir ligeras pérdidas de color, pequeñas

manchas de óxidos en los planos de discontinuidad.


puede considerar a esta unidad geotécnica como una “roca blanda”. En numerosas ocasiones, no

aparece un material heterogéneo formado por un suelo con bloques rocosos diseminados, sino un

material más o menos homogéneo, muy alterado y de menor resistencia con respecto a la roca de

grado III.

Para este proyecto, y considerando las solicitaciones específicas de la obra, el grado de alteración IV

será considerado como suelo de alto módulo de deformación.

A continuación se describen las unidades geotécnicas diferenciadas:

5.2 Tierra vegetal/Relleno antrópico.

Se han agrupado estos dos tipos de materiales como una única unidad geotécnica dado que, en el

entorno investigado, presentan características muy similares.

Los rellenos antrópicos descritos están constituidos por tierra vegetal mezclada con cantos rodados,

restos vegetales y gravas arenosas o limosas.

La tierra vegetal está formada por arena limosa, con abundante materia orgánica y, en la mayor parte

de los casos, cantos rodados dispersos.

Atendiendo a estas consideraciones, desde el punto de vista geotécnico, las diferencias entre ambos

materiales es despreciable. Ninguno de los dos representa un material geotécnico de calidad.

Los espesores detectados son muy variables. La siguiente tabla muestra el espesor observado de

estos suelos:

Punto CE-1 CE-2 CE-3 SE-1 SC-1 CC-1 CC-2 SC-2 SC-3 CC-3 CC-4 CC-5 SC-4 CC-6 CC-7

Espesor (m) - - - 1.20 2.95 1.00 2.00 - 0.20 - 0.10 0.25 0.30 1.10 0.80

Cuadro resumen. Espesores de tierra vegetal y relleno antrópico.

Sobre una muestra procedente de esta unidad se han realizado ensayos de identificación, y

clasificación, obteniéndose los siguientes resultados:


Por otro lado, no se detectaron sulfatos en la muestra y el contenido en yeso es inferior a 0.13%.

Atendiendo a estos resultados, la muestra se clasifica como Arena bien graduada con grava (SW).

Se trata, por tanto, de un suelo granular, en el que su resistencia moviliza principalmente la

componente friccional. Su compacidad es suelta.

En lo que respecta a su aprovechamiento en obra, la muestra se clasifica como TOLERABLE, por lo

que podría utilizarse en cimiento y núcleo de terraplén, pero no en coronación. No obstante, cabe

mencionar que no se cumplen los requerimientos necesarios para ser clasificada como “Adecuado”,

por el contenido en materia orgánica exclusivamente.

No se han realizado ensayos de resistencia sobre muestras procedentes de esta unidad geotécnica;

No obstante, partiendo de las descripciones de las testificaciones se han estimado los siguientes

parámetros geotécnicos:

Ángulo de rozamiento interno: 28-30º

Cohesión: 0.05-0.10 Kg/cm²

Densidad: 1.60-1.75 g/cm³

5.3 Sedimentos aluviales

Bajo esta denominación se describen los materiales depositados por el río Miño. Se trata de los

materiales correspondientes a las terrazas aluviales que fueron objeto de explotación en el entorno.

A pesar de que la zona de actuación se localiza en una zona marginal de la terraza explotada, en el

trazado de la impulsión se han detectado bancos de grava sin explotar. Por otro lado, en las zonas

topográficamente más bajas (calicatas CC-5, CC-6 y CC-7) las terrazas se encuentran degradadas y

evolucionadas por creep, lo que se traduce en que han perdido por completo la cohesión.

Muestra Granulometria (% pasa) Plasticidad Mat.

Orgánica (%)

Sales (%)

Proctor CBR 100%

Colapso (%)

Hinchamiento (%)

5 2 0.4 0.08 L.L. L.P. W (%) γ max

CC-1 (2.00) 59 32 13 4.9 NO PLAST. 1.64 0.11 9.8 1.99 97 0.06 -0.06


Los materiales constitutivos de esta unidad geotécnica son mayoritariamente gravas y cantos rodados

en matriz areno limosa. La cantidad relativa de gravas respecto a las arenas es variable, definiéndose

localmente arenas con grava.

Se han definido igualmente capas arenosas con muy poca grava. Estas capas suelen ser de

compacidad suelta y sin cohesión, lo que se traduce en una estabilidad en excavación muy precaria.

La compacidad de estos sedimentos es variable, normalmente dependiendo de su textura, de tal

forma que las zonas donde abundan más las gravas respecto a las arenas limosas, y puede definirse

una textura de tendencia clastosoportada, la compacidad es mayor que donde la textura es soportada

por matriz.

Su distribución es heterogénea a lo largo del trazado, estando ausente en algunas zonas y

alcanzando del orden de tres metros en otras. Estas diferencias de espesor se deben a que el

contacto con la unidad infrayacente es discordante y erosivo.

Sobre dos muestras procedentes de esta unidad se han realizado ensayos de identificación, y

clasificación, obteniéndose los siguientes resultados:

En la muestra procedente del sondeo SE-1, se realizó un ensayo de agresividad del suelo al

hormigón, obteniéndose un resultado de “NO AGRESIVO”.

Respecto a la muestra tomada en la calicata CE-1, comentar que no se detectaron sulfatos en la

muestra y el contenido en yeso es del 0.47%.

Atendiendo a estos resultados, las muestras se clasifican como Grava mal graduada con arcilla y

arena (GP-CG) o bien arena limosa con grava (SM).

Se trata, por tanto, de un suelo granular, en el que su resistencia moviliza principalmente la

componente friccional. Su compacidad es suelta.


Orgánica (%)

Sales (%)

Proctor CBR 100%

Colapso (%)

Hinchamiento (%)

5 2 0.4 0.08 L.L. L.P. W (%) γ max

SE-1 (2.50-3.10) 84 80 63 18.8 NO PLAST.

CE-1 (2.00) 24 23 14 7.1 28.5 21.0 1.68 0.15 2.03 9.5 4 0.02 -0.05


En lo que respecta a su aprovechamiento en obra, la muestra obtenida en la calicata se clasifica

como TOLERABLE, por lo que podría utilizarse en cimiento y núcleo de terraplén, pero no en

coronación.

Esta clasificación como TOLERABLE según el Pliego General de Carreteras, sin embargo es

engañosa, al igual que las características esperables a partir del índice CBR.

La muestra analizada presenta una granulometría gruesa, con mayoría de cantos rodados. Los finos

son de baja calidad y faltan los tamaños intermedios. Debe entenderse que los ensayos de CBR,

materia orgánica, etc, se llevan a cabo sobre la fracción inferior a 2 mm. En la práctica, esta fracción

representa el 23% de la muestra, siendo la mayor parte de tamaño de grano superior a 12 mm. En

estas condiciones, aunque siguiendo la normativa la muestra no presente una calidad suficiente, en la

práctica podría considerarse como “Adecuado”. Asimismo, la respuesta en compactación sería muy

superior a lo que indica el CBR (tal como se puede observar por la densidad máxima alcanzada en el

Próctor).

Atendiendo a estas consideraciones, se deja a criterio del Director de obra la posible utilización de

estos materiales para coronar los rellenos de zanja y los posibles terraplenes que puedan reponerse

entre la ETAP y la EDAR.

Respecto a los parámetros resistentes, partiendo de las descripciones de las testificaciones y la

experiencia local, se han estimado los siguientes parámetros geotécnicos medios para esta unidad:




5.4 Suelos de alteración

Bajo esta denominación se han agrupado los suelos procedentes de la alteración del macizo

geológico local (Granodiroita tardía). Se han considerado los grados de alteración VI, V y IV.

En general se trata de arenas gruesas limosas de tonos pardos y anaranjados. Pueden contener algo

de grava fina angulosa (feldespatos poco alterados).

El contenido en finos es variable, en función del grado de caolinización de los feldespatos potásicos y

las plagioclasas.

La mayor parte de los suelos descritos responden a un grado de alteración V, por lo que se conserva

la textura original de la roca.


Sobre muestras procedentes de esta unidad se han realizado ensayos de identificación, estado y

aprovechamiento, cuyos resultados se presentan a continuación de forma resumida.

Por otro lado, la muestra tomada en la calicata CE-3 presenta 0.14% de contenido en yeso y no

presenta precipitado en el ensayo cualitativo de sulfatos.

La muestra analizada se clasifica como TOLERABLE, por lo que el producto de la excavación de esta

unidad podrá usarse como núcleo de relleno pero no en coronación.

La muestra tomada en el sondeo SC-1 mostró una densidad natural de 2.01 g/cm³ y una humedad del

14.1%. Finalmente se analizó la agresividad al hormigón obteniéndose un resultado de “NO

AGRESIVO” según la EHE.

Las muestras analizadas se clasifican como Arena bien graduada con limo (SW-SM). Los finos no

son plásticos, por lo que puede considerarse como un suelo granular, si bien presentará una

apreciable cohesión, dado que se trata de un suelo de alteración.

La compacidad es creciente en profundidad y el paso al terreno de transito o la roca sana suele ser

rápido.

No se han realizado ensayos de resistencia sobre muestras procedentes de esta unidad geotécnica;

no obstante, sobre la base de la experiencia local, y considerando el rápido aumento de compacidad

en profundidad, se han estimado los siguientes parámetros geotécnicos:





Orgánica (%)

Sales (%)

Proctor CBR 100%

Colapso (%)

Hinchamiento (%)

5 2 0.4 0.08 L.L. L.P. W (%) γ max

CE-3 (1.50) 86 59 25 9.1 NO PLAST. 1.09 0.28 10.5 1.99 65 0.03 -0.06

SC-1 (4.00-4.45) 51 58 20 6.9 NO PLAST. - - - - - - -


5.5 Roca

Anteriormente se ha comentado que el macizo rocoso presente en la zona de actuación está

constituido por Granodiorita tardía. Estas rocas presentan facies distintas, aunque la más frecuente

es la porfídica de grano grueso con fenocristales de feldespato y plagioclasa.

A lo largo de la investigación geotécnica se ha constatado que las diferencias reológicas entre las

rocas descritas responde más a variaciones en el grado de fracturación o los patrones

fracturación/alteración que a las variaciones litológicas propiamente dichas.

Dado que la alteración suele ser gradual y, generalmente, relacionada con la entrada de agua

meteórica al macizo rocoso, se ha optado por agrupar la roca como una única unidad geotécnica.

Esta unidad, por tanto, agrupa los grados de alteración I, II y III.

Esta unidad geotécnica se ha descrito partiendo de los sondeos a rotación y de los afloramientos

existentes en el entorno del ferrocarril.

Esta unidad, a lo largo de la zona de actuación aparece a una profundidad variable, desde superficie

hasta más de 10 metros, como en el caso del sondeo SC-1.

Las siguientes fotografías ilustran el aspecto de estas rocas en los afloramientos existentes en las

proximidades del ferrocarril (entre el sondeo SC-3 y la calicata CC-3).

5.5.1 Roca matriz

La matriz rocosa es de textura granuda, grano medio a grueso, con tendencia porfídica, y de tonos

rosados. En afloramiento, puede llegar a tomar coloraciones anaranjadas por rubefacción de los

feldespatos.


Se han realizado ensayos de resistencia a compresión simple sobre muestras de “roca matriz”, así

como diversos ensayos de perforabilidad y abrasividad a los útiles de perforación.

Los resultados obtenidos fueron los siguientes:

Partiendo de los resultados obtenidos se deduce que la muestra es de resistencia alta o muy alta,

presenta un índice de perforabilidad alto y es, según los autores, de moderadamente abrasiva a muy

abrasiva. Su rozabilidad es muy mala.

5.5.2 Macizo rocoso

El término “macizo rocoso” hace referencia al conjunto formado por la matriz rocosa y las

discontinuidades.

Como punto de partida, el macizo rocoso se clasificará desde el punto de vista geomecánico.

Las clasificaciones geomecánicas son el resultado de parametrizar las observaciones realizadas en

macizos rocosos. Se trata, por tanto, de parámetros empíricos sujetos a una notable componente

subjetiva en lo que a descripción se refiere. No obstante, las clasificaciones son de uso generalizado

para la interpretación de datos geológicos tanto en obras subterráneas como en excavaciones de

desmontes o cimentaciones en general.

Estas clasificaciones permiten caracterizar un determinado macizo rocoso en función de una serie de

parámetros a los que se les asigna un cierto valor. Por medio de la clasificación se llega a calcular un

índice característico del macizo rocoso, que permite describir numéricamente su calidad.

Muestra Densidad

(g/cm²) R. Compresion

(MPa) Índice D.R.I

Brasileño (Kg/cm²)

Abrasividad Cerchar

Schimazek Dureza Cerchar

SE-1 (10.15-10.45) 2.45 31.5 - - - - -

SC-2 (3.70-4.05) 2.58 117.1 - - - - -

SC-2 (5.15-5.65) 64 55.8 3.0 4.707 227

SC-4 (5.00-5.30) 2.63 119.8 - - - - -


Habitualmente, el macizo rocoso se clasifica partiendo de afloramientos rocosos en los que se pueda

observar el estado y orientación e las discontinuidades. En el ámbito de actuación, no se han descrito

aflorameintos de calidad suficiente para la toma de datos estructurales.

Atendiendo a estas consideraciones, la clasificación del macizo rocoso deberá hacerse partiendo de

los sondeos.

Este hecho impide establecer las características de continuidad y apertura de discontinuidades, así

como las orientaciones mayoritarias, sus relaciones y las de éstas con la dirección de las

excavaciones.

Partiendo de esta realidad, resulta complejo establecer el índice RMR, por lo que se clasificará el

macizo rocoso a partir del índice de resistencia geológica (GSI).

El Índice de Resistencia Geológica (GSI), introducido por Hoek, Kaiser y Bawden (1.995), proporciona

un sistema para estimar la reducción de resistencia que experimenta el macizo rocoso según se

hacen más deficientes sus condiciones geológicas.

Se trata de un sistema de clasificación intrínseco o “puro”. La intención de los creadores del GSI fue

introducir un índice que representara de forma adecuada las características intrínsecas del macizo

rocoso. Por tanto, el resto de parámetros incluidos en clasificaciones geomecánicas anteriores (por

ejemplo, la orientación de las discontinuidades o las características hidrogeológicas) fueron omitidos

en el esquema seguido para el GSI.

El GSI puede obtenerse bien partiendo de descripciones cualitativas o bien partiendo de

correlaciones con otras clasificaciones geomecánicas.

El valor del GSI puede obtenerse a partir del reconocimiento de la estructura del macizo rocoso y de

las condiciones de las superficies de discontinuidad, de acuerdo con la figura siguiente:


Obtención del parámetro GSI.

Por otro lado, se puede obtener partiendo del índice RMR en su versión de 1.989, prescindiendo de la

corrección por orientación de las diaclasas y sumando un valor de 15 en concepto de presencia de

agua.

Para valores de RMR*89 superiores a 23, el índice GSI puede calcularse mediante la expresión:

GSI = RMR*89 - 5

Atendiendo a las consideraciones expuestas y asumiendo las limitaciones impuestas por la

variabilidad litológica comentada, se ha calculado un índice GSI medio de 65 y, por tanto, un RMR de

70.


La siguiente figura presenta el rango de valores del GSI para granitos, propuesto por Hoek y Marinos.

El rango sombreado en el gráfico debe considerarse para granito sano o poco alterado. De este

modo, será preciso disminuir la valoración del estado de las juntas o de la estructura de los bloques,

al aumentar la alteración y/o la fracturación.

Índices GSI para granitos (HOEK Y MARINOS).

Características resistentes

Hoek y Brown (1980) propusieron un método para obtener una estimación de la resistencia de

macizos rocosos fracturados, basada en una evaluación del comportamiento de bloques de roca

interconectados junto con las condiciones impuestas por las superficies de contacto entre ellos. La

resistencia de un macizo rocoso depende, pues, de las propiedades de los bloques de roca intacta y

del grado de libertad de esos bloques para deslizar o rotar bajo diferentes estados tensionales. Este

grado de libertad está determinado por la forma geométrica de los bloques de roca intacta y por las

condiciones impuestas por las superficies de discontinuidad entre bloques.


Este método ha sido revisado durante años para satisfacer las necesidades que surgían ante el

empleo de este criterio en problemas para los cuales no estaba concebido el desarrollo original del

criterio. La aplicación de este método a macizos rocosos de calidad muy mala, requirió más cambios,

llegándose a crear una nueva clasificación geomecánica, para tal objeto, denominada “Geological

Strength Index” (GSI) (Hoek y Brown 1997), y comentada anteriormente.

El criterio de rotura generalizado de Hoek y Brown se define mediante la siguiente ecuación:

donde:

σ’1 y σ’3: tensiones efectivas máxima y mínima en la rotura.

m: constante de Hoek y Brown que depende del tipo y de las características del macizo

rocoso. Controla la curvatura entre las tensiones principales de rotura. (m = mi → para roca

intacta; m = mb → para macizo rocoso).

s: constante que depende de las características del macizo rocoso. (Regula la localización de

la curva (σ’1 ; σ’3)).

a: constante que dependen de las características del macizo rocoso.

σci: resistencia a compresión simple de los bloques de roca intacta.

Los parámetros de partida para poder emplear el criterio de Hoek y Brown son los siguientes:

Índice de Resistencia Geológica (GSI).

Resistencia a la compresión simple de la roca intacta (σci).

Constante de Hoek y Brown correspondiente a la roca intacta (mi).

Constante “m” para macizo rocoso:

Constante “s” para macizo rocoso:

Constante “a”:

a

cici sm ⎥

⎦

⎤⎢⎣

⎡+

′⋅+′=′σσσσσ 3

31 ·

DGSI

ib emm 1428100

· −−

=

DGSI

es 39100

−−

=


“D”: Factor que depende principalmente del grado de alteración al que ha sido sometido el

macizo rocoso por los efectos de las voladuras o por la relajación de las tensiones. Varía

desde 0 para macizos rocosos “in situ” inalterados, hasta 1 para macizos rocosos muy

alterados.

A partir de este criterio de rotura se pueden obtener los siguientes valores representativos de la

resistencia del macizo rocoso:

Resistencia a la compresión simple del macizo rocoso:

Resistencia a la tracción (biaxial) del macizo rocoso:

Resistencia a la tracción (uniaxial) del macizo rocoso:

Partiendo de esta metodología se han calculado los parámetros de corte medio considerando el

conjunto del macizo rocoso con grado de alteración III o inferior.

El resultado de muestra en la siguiente figura.

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−+=

−−320

15

61

21 eea

GSI

acicm s⋅σ=σ

b

citm m

s σσ ·−=

0// 13 == σσσ tm


Para el conjunto del macizo rocoso pueden establecerse los siguientes parámetros de corte:

Cohesión: 4.3 Kg/cm²

Ángulo de rozamiento interno: 66º

6 PRESENCIA DE AGUA

El nivel piezométrico en el ámbito investigado se encuentra condicionado por varios factores, entre los que

destacan la presencia cercana de los arroyos afluentes tributarios del río Miño, los contrastes litológicos

existentes entre los sedimentos aluviales, los suelos de alteración y el macizo rocoso sano o poco alterado

y las modificaciones antrópicas (excavaciones para la gravera, rellenos, etc).

Con el fin de controlar la posición del nivel piezométrico, algunas de las perforaciones de los sondeos

fueron equipadas con tubería piezométrica.


Finalmente, se analizó una muestra del agua subterránea con el fin de comprobar su agresividad al

hormigón según la EHE-08.

A continuación se muestra una tabla con la profundidad del nivel piezométrico en cada uno de los puntos

investigados.

Cabe aclarar que el sondeo SC-2 se ubicó en un curso de agua temporal, por lo que el nivel piezométrico

medido no es muy representativo. El caso del sondeo SC-3 es similar, ya que se emplazó a pocos metros

del cauce del arroyo existente.

Respecto a la agresividad del agua al hormigón, la muestra tomada en la perforación del sondeo SC-3,

presenta una “AGRESIVIDAD MEDIA” según la EHE-08.

Atendiendo a estos resultados, las partes de la estructura en contacto con las aguas subterráneas, podrían

estar sometidas a un ambiente “Qb”. Este hecho deberá ser tenido en cuenta para las dosificaciones

durante la fabricación el hormigón.

7 EXCAVABILIDAD Y ESTABILIDAD EN EXCAVACIÓN.

7.1 Excavabilidad

Las unidades descritas como Tierra vegetal/Relleno antrópico, sedimentos aluviales y suelos de alteración,

son fácilmente excavables mediante métodos convencionales.

En el caso de la unidad geotécnica descrita como roca, la excavabilidad depende de la resistencia de la

matriz rocosa y del grado de fracturación.

Para este proyecto, la excavabilidad se estimará mediante la correlación propuesta por Franklin (1974),

donde partiendo de la resistencia a carga puntual, compresión simple o rebote Schmidt de la matriz rocosa

y el espaciado de sus juntas (o su correlación con el RQD calculado en los sondeos), se obtiene un criterio

aproximado de la excavabilidad de un macizo rocoso.

Punto investigado SC-1 SE-1 SC-2 SC-3

Fecha medición 13/4/2016 13/4/16 13/4/16 11/5/16

Profundidad (m) 4.30 4.80 1.35 1.15


Considerando estas combinaciones, la excavabilidad estimada de esta unidad sería la siguiente:

Considerando los resultados obtenidos en los ensayos de resistencia a compresión simple y el grado de

fracturación del macizo rocoso, la mayor parte de la unidad descrita como “Roca” no es excavable, por lo

que requeriría voladuras de esponjamiento para su arranque.

Esta unidad se detecta, desde prácticamente en superficie, como en la ubicación del sondeo SC-3 hasta

unos tres metros y medio de profundidad en el caso del sondeo SC-4, por lo que se espera un volumen de

excavación en roca apreciable.

7.2 Estabilidad en excavación. Sostenimiento.

Las unidades descritas deberán ser excavadas, tanto para la instalación de la tubería de captación e

impulsión como para los pozos de ataque de la perforación dirigida bajo el ferrocarril.

La estabilidad en excavación de las calicatas es muy variable, pudiéndose diferenciar dos entornos

concretos.

6

2

0,6

0,2

0,06

0,02

0,0060,03 0,1 0,3 1 3 10 30

Escarificado

Voladura esponjamiento(prevoladura)

Esp

acia

mie

nto

entre

frac

tura

s If

(m)

21

Resistencia a la compresión (MPa)5 10 20 50 100 200 500

Voladura

Excavación

VL L M H VH EH

ÍNDICE DE RESISTENCÍA A CARGAS PUNTUALES

EH EXTREMADAMENTE GRANDEVH MUY GRANDEH GRANDEM MEDIOL PEQUEÑOVL MUY PEQUEÑOEL EXTREMADAMENTE PEQUEÑO

VL

L

M

H

VH

EH

025

50

75

100

RQ

D

Is (MN/m²)

706050403020100

NUMERO SCHMIDT


Por un lado, las catas excavadas entre la ETAP y la ubicación del sondeo SC-2, resultaron relativamente

estables, siendo los signos de inestabilidad asumibles.

En las calicatas existentes entre el sondeo SC-3 y la zona de vertido del colector (CC-6), los sedimentos

aluviales son más sueltos y carecen prácticamente de cohesión. Se trata de terrazas degradadas y

sedimentos más actuales, en los que la matriz existente entre los cantos rodados es, generalmente, de

arena media mal graduada, de compacidad suelta.

Cabe destacar que la variabilidad tanto de los rellenos como de los sedimentos aluviales es notable, por lo

que durante la excavación de las zanjas se atravesaran terrenos estables y otros que resultarán

inestables.

En cualquier caso se ha calculado la altura crítica de zanja partiendo de los parámetros de corte estimados

para estas dos unidades geotécnicas (relleno antrópico y sedimentos aluviales), dado que el resto de

materiales descritos presentan una resistencia al corte notablemente mayor.

La altura crítica se ha calculando partiendo de la siguiente expresión:

Hc= 2c/γ·(1+senφ/1-senφ)0.5

Donde: c= cohesión

γ= densidad natural

φ= ángulo de rozamiento interno

Partiendo de esta expresión, se ha calculado que la altura crítica de excavación en los rellenos antrópicos

puede variar entre 1.04 y 1.90 metros, mientras que en los sedimentos aluviales, esta altura podría ser

nula (en caso de zonas arenosas sin humedad) o bien algo superior a metro y medio.

Debemos insistir en que estos cálculos están realizados partiendo de parámetros medios. La altura crítica

de excavación depende directamente de la cohesión del suelo y ésta de la humedad que presente en ese

momento. En la práctica, algunas calicatas excavadas en rellenos o sedimentos han permanecido

relativamente estables con profundidades de entorno a 3 metros.

En cualquier caso, se recomienda prever la necesidad de entibamiento temporal que, si bien no será

necesario en la mayor parte de la excavación para las ruberías, no se descarta que pueda ser requerido

en alguna zona concreta.


Respecto a la excavación de los pozos de ataque, se desconoce la morfología dimensiones y profundidad

requerida para su excavación. El tipo de sostenimiento dependerá de estos factores.

En términos generales, la excavación se llevará a cabo fundamentalmente en roca sana y poco fracturada.

En este tipo de materiales las posibles inestabilidades son estructurales; Es decir, se producen a favor de

discontinuidades generando cuñas o bloques.

Este tipo de rotura del macizo rocoso no puede preverse sin conocer la orientación de dichas

discontinuidades y ésta no ha podido ser determinada por la falta de afloramientos de calidad en el

entorno.

En cualquier caso, las fracturas descritas en la granodiroita son mayoritariamente horizontales, por lo que

resultarían estables en excavación.

Cabe destacar que en el sondeo SC-3 se ha detectado un dique de roca básica, entre 4 y 7.70 metros de

profundidad, cuyo patrón de fracturación es distinto.

Se desconoce el desarrollo tridimensional de este dique, dado que puede ser subvertical de poca potencia

o bien estar más inclinado y ser de mayor espesor. Tampoco se conoce su orientación, por lo que podría

afectar a una pequeña parte de la excavación del pozo o bien a una parte notable de dicha excavación.

En este dique, la fracturación es variable, con planos inclinados entorno a 45 y 60º. En este caso podrían

formarse cuñas, por lo que la excavación podría verse afectada por cuñas inestables.

En general, dado que el macizo rocoso se encuentra a cotas relativamente someras, no sería necesario

realizar un sostenimiento previo a la excavación si se desmonta previamente los materiales sueltos y la

roca muy fracturada.

El espesor de estos materiales en cada punto es el siguiente:

Punto SC-2 SC-3 SC-4

Espesor (m) ~1.80 ~0.85 ~4.00

Considerando estos espesores, en principio no sería necesario realizar un sostenimiento previo a la

excavación de los pozos siempre y cuando se descabezase el comienzo de los mismos hasta la aparición

de la roca.


El sostenimiento de la excavación en roca podrá afrontarse mediante bulonado puntual. En general, no

será necesario aunque se recomienda prever una partida presupuestaria para este concepto.

No serán necesarios bulones de mucha longitud y tampoco de gran diámetro. En principio, bulones de 4-5

metros de largo y diámetro de 25 mm puede ser suficiente.

En el caso de que por necesidad de proyecto sea imprescindible realizar un perfilado mediante

micropilotes, la “Guía para el proyecto y ejecución de micropilotes en obras de carretera”, editada por el

Ministerio de Fomento, propone el cálculo de resistencias unitarias a partir de la siguiente tabla.

Según este documento, puede esperarse una resistencia unitaria por fuste de entre 0.4 y 0.6 MPa,

mientras que la resistencia por punta sería de entorno a 6.4 MPa.

En el caso concreto de la ubicación del sondeo SC-4, donde el espesor de suelos alcanza 3.55 metros de

profundidad, se ha calculado la inclinación de talud estable para una excavación abierta hasta alcanzar el

macizo rocoso.

El análisis de estabilidad se ha llevado a cabo de forma determinística, en la que la estabilidad se expresa

como un “Factor de seguridad”, en adelante FS.

El Factor de seguridad no es más que el cociente entre las fuerzas estabilizadoras y las fuerzas

desestabilizadoras.

Según este criterio, se admite que el FS= 1 sería el equilibrio estricto, siendo un talud inestable cuando su

FS es inferior a la unidad.

Siguiendo con este criterio, cuanto mayor resulte el factor de seguridad, más estable será un determinado

talud.

En general, suelen admitirse los siguientes criterios:


• FS> 1.1: Situaciones circunstanciales sin riesgo grave por inestabilidad

• FS>1.3: Taludes temporales sin riesgos económicos importantes

• FS>1.5: Taludes definitivos o temporales con riesgos económicos importantes

• FS> 1.7: Circunstancias con riesgos económicos especialmente graves o donde pueda corre

peligro la seguridad de las personas.

Para el caso analizado, entendemos que un factor de seguridad superior a 1.5 (FS>1.5) para situaciones

definitivas y un factor de seguridad superior a 1.3 (FS>1.3) para situaciones transitorias es suficiente.

En los suelos, el tipo de rotura del terreno más común se produce a través de la masa aunque,

localmente, pueda estar canalizado a favor de algunas “sombras” de discontinuidad. Normalmente,

este tipo de rotura se analiza suponiendo una rotura circular o parabólica en dos dimensiones.

Los parámetros de cálculo necesarios para el cálculo de estabilidad en suelos se limitan al ángulo de

rozamiento interno, cohesión y la densidad natural del material. Lógicamente, intervienen factores

como la inclinación y altura del talud, la inclinación del terreno natural por encima del desmonte, la

situación del nivel piezométrico, etc.

Para este análisis se han utilizado métodos de equilibrio límite. Estos se basan exclusivamente en las

leyes de la estática para determinar el estado de equilibrio de una masa de terreno potencialmente

inestable. No tienen en cuenta las deformaciones del terreno y suponen que la resistencia al corte se

moviliza total y simultáneamente a lo largo de la superficie de corte.

Concretamente se ha utilizado la metodología propuesta por BISHOP. Se trata de un método de

“Dovelas”, que divide la masa deslizante en una serie de fajas verticales.

Los métodos de dovelas pueden ser aproximados o precisos. La diferencia entre unos y otros es que

cumplan o no todas las leyes de la estática.

Los métodos de dovelas consideran el problema de estabilidad de forma bidimensional, por lo que el

análisis se lleva a cabo mediante el análisis de una sección transversal del talud.

El volumen de terreno, potencialmente deslizante, se divide en fajas verticales, estudiándose el

equilibrio de cada una de ellas.

En cuanto a la precisión de los métodos de cálculo mediante dovelas, autores como Whitman y Baley

han comparado diversos métodos buscando cuales son los más rentables en la práctica. Estos

autores han llegado a la conclusión que métodos aproximados como el propuesto por BISHOP son


suficientemente precisos, puesto que ofrecen errores máximos del 7% y errores medios entorno al

2%.

En este sentido, y considerando que algunos de los parámetros que se utilizarán en los cálculos son

aproximados o deducidos a partir de correlaciones, se considera adecuado utilizar el método de

BISHOP simplificado.

Este método supone conocidos los puntos de aplicación de los empujes normales a las caras de las

dovelas y es de aplicación a cualquier línea de rotura; Por otra parte, no cumple el equilibrio de

momentos pero si el de fuerzas.

Los parámetros de cote necesarios para este tipo de análisis se obtienen directamente de ensayos de

laboratorio específicos (corte directo, triaxiales…). En cualquier caso, los parámetros obtenidos en

laboratorio están sujetos a “efecto escala”, por lo que deben ser tomados con cierta precaución.

Atendiendo a estas consideraciones se ha modelizado la geometría temporalmente estable (FS= 1.3),

suponiendo una excavación es los suelos descritos de hasta 4 metros de profundidad.

El resultado obtenido se muestra en la siguiente figura, donde se representa el Factor de Seguridad

obtenido para una situación transitoria.

Situación estable temporal, para excavaciones de hasta 4 metros, en la ubicación del sondeo SC-4

Los resultados obtenidos en el modelo muestran una inclinación estable de 1H:2.5V.


8 CONDICIONES DE CIMENTACIÓN. ESTIMACIÓN DE ASIENTOS.

No se esperan grandes estructuras, limitándose a las necesarias para la hinca de tuberías, las propias

tuberías y, tal vez, alguna bomba de impulsión.

La cimentación de estas estructuras se llevará a cabo sobre suelos de carácter granular o bien sobre el

propio macizo rocoso.

Las estructuras más delicadas se cimentarán en los pozos de ataque y, por tanto, sobre roca.

La tensión admisible de la roca descrita es muy superior a las solicitaciones por parte de las estructuras y,

en el ámbito descrito, superior a 7 Kg/cm².

Considerando esta tensión admisible, los asientos serán despreciables; prácticamente nulos.

En el caso de que se requiera algún tipo de cimentación más superficial en el entrono del sondeo SC-4,

podrá adoptarse una tensión admisible de hasta 1.5 Kg/cm² en el caso de cimentar sobre grava y de hasta

2.5 Kg/cm² en caso de cimentar sobre suelos de alteración granodioríticos. En ambos casos el asiento

esperable será de entorno a 2.5 cm.

Los suelos analizados no son agresivos al hormigón. No obstante, las aguas subterráneas analizadas,

procedentes del sondeo SC-3 mostraron una AGRESIVIDAD MEDIA al hormigón, por lo que las

estructuras en contacto con las aguas subterráneas podrían estar sometidas a un ambiente de tipo “Qb”.

Este hecho debe tenerse en cuenta para las dosificaciones de hormigón.

9 CONCLUSIONES

Los terrenos investigados se localizan sobre sedimentos aluviales que cubren un paleorrelieve

tallado en granodiorita de grano grueso, parcialmente alterada a condición de suelo. Sobre estos

materiales se han vertido rellenos antrópicos constituidos por tierra vegetal y cantos rodados

dispersos.

Los suelos analizados son de carácter granular. La compacidad es creciente en profundidad y el

modelo deformacional predominantemente elástico.

Los suelos analizados no son agresivos al hormigón.

El nivel piezométrico se sitúa a profundidad en función de la distancia a los cursos de agua

existentes. En general se espera un nivel piezométrico de entre 4 y 4.5 metros de profundidad en


las zonas de suelo. En puntos como el SC-3, localizado próximo al arroyo existente, el nivel

piezométrico coincide con el del cauce.

Se ha analizado una muestra de agua tomada en el sondeo SC-3, obteniéndose un resultado de

“AGRESIVIDAD MEDIA” al hormigón según la EHE. Las estructuras en contacto con las aguas

subterráneas podrían estar sometidas a un ambiente “Qb”. Este hecho deberá ser tenido en

cuenta en las dosificaciones del hormigón.

Las unidades geotécnicas descritas como tierra vegetal/relleno antrópico, sedimentos aluviales y

suelos de alteración, son fácilmente excavables. La unidad descrita como roca requerirá voladuras

de esponjamiento para su arranque.

La roca descrita es dura, difícilmente perforable y presenta una abrasividad entre “media” y “muy

alta” según los autores.

Los terrenos descritos son relativamente estables en excavación; No obstante, tanto los rellenos

antrópicos como los sedimentos aluviales pueden presentar variaciones importantes de cohesión

y, por tanto, su estabilidad en excavación variará notablemente.

Si bien la mayor parte de las calicatas han resultado estables en excavación, la altura crítica

calculada varía entre 1.0 y 1.90 metros, por lo que se debe prever algún sistema de contención

temporal para la instalación de la tuberías durante las obras.

En principio no se prevé la necesidad de un sostenimiento previo a la excavación de los pozos,

considerando que la roca aparece a una profundidad inferior a cuatro metros. La inclinación de

talud de excavación, temporalmente estable, es de 68º (1H:2.5V).

Las estructuras necesarias se cimentarán mayoritariamente sobre roca. La tensión admisible de la

roca en el caso de los pozos es de, al menos, 7 Kg/cm². Considerando esta tensión, los asientos

serán prácticamente nulos prácticamente nulos.

En caso de que en el entorno del sondeo SC-4 se deba cimentar en cotas más superficiales,

podrá considerarse una tensión admisible de hasta 1.5 Kg/cm² para la cimentación sobre

sedimentos aluviales y de hasta 2.5 Kg/cm² en el caso de cimentar sobre los suelos de alteración

de la granodiorita. En ambos casos el asiento esperable es de entorno a 2.5 cm.

Las consideraciones, cálculos y recomendaciones expuestos en este informe se basan en los

datos puntuales suministrados por las investigaciones. Dado que se trata de un terreno de alta

variabilidad geotécnica, se recomienda que las condiciones del terreno en obra sean revisadas por

un técnico competente que pueda evaluar si las condiciones reales están en consonancia con las

expuestas en este informe.


ESTE INFORME, CONSTA DE 39 PÁGINAS NUMERADAS (INCLUIDA ESTA). A

CONTINUACIÓN SE PRESENTAN LOS ANEJOS.

Mos, a 9 de Junio de 2016

Samuel Cerqueira Mallo Norberto Saiz Ruiz

Químico Geólogo ICOG: 2891

DIRECTOR DE LABORATORIO

Daniel Ron Gudín

Geólogo ICOGA: 853

enmacosa consultoría técnica, s.a. AUTORIDAD PORTUARIA DE VIGO. CONSTRUCCIÓN EDAR Y ETAP (COLECTOR). PLISAN.

ANEJOS AL INFORME


ANEJO 1:

SITUACIÓN DE LOS PUNTOS INVESTIGADOS


ANEJO 2:

REGISTRO Y FOTOGRAFÍAS DE LOS SONDEOS

GE-003.2 Rev. 0 © enmacosa

SONDEO: SE-1 HOJA 1 DE 2 COORDENADAS (42.1549º Norte, -8.7203º Este)[ED-50] (X = 545,832.000, Y = 4,659,445.000)

PETICIONARIO:OBRASITUACIÓN:REFERENCIA:

AUTORIDAD PORTUARIA DE VIGOINSTALACIONES DE LA EDAR Y ETAP EN EL AMBITO DE LA PLISANVIGO (PONTEVEDRA)P-127166

FECHA DE INICIO:FECHA DE FIN:PROFUNDIDAD:COTA DE INICIO:

11/04/1612/04/1615.00-

NIVEL PIEZOMÉTRICOFecha:Hora:Prof.:

13/04/16

4.80

BA

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FR

EÁ

TIC

O (

m)

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

ES

PE

SO

R D

EL

NIV

EL

SÍM

BO

LO G

RÁ

FIC

ODESCRIPCIÓN DEL TERRENO

RE

CU

PE

RA

CIÓ

N (

%)

GR

AD

O D

EM

ET

EO

RIZ

AC

IÓN

VI V IV III II I

R.Q.D.

20%

40%

60%

80%

100%

FR

AC

TU

RA

SN

/30

cm

64 16 4 1

ESTRUCTURA

Buz

amie

nto

(º)

Car

ácte

r

Tip

o

Esp

esor

Relleno

MUESTRAS YENSAYOS"IN SITU"

TIPO GOLPEO COTAS

ENSAYOS DE LABORATORIO

GRANULOMETRIAUNE

% P

AS

A 5

% P

AS

A 2

% P

AS

A 0

,4

% P

AS

A 0

,08 PLASTICIDAD

LL IP

DE

NS

IDA

D S

EC

A

(g/c

m³)

DE

NS

IDA

D

NA

TU

RA

L (g

/cm

³)

HU

ME

DA

D

NA

TU

RA

L (%

)

CO

RT

E

DIR

EC

TO

c f

CO

MP

RE

SIÓ

NS

IMP

LE (

Kp/

cm²)

% M

AT

ER

IAO

RG

ÁN

ICA

% S

ULF

AT

OS

SO

LUB

LES

OB

SE

RV

AC

ION

ES

Y O

TR

OS

EN

SA

YO

S

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

86W

86D

86W

7.50

100

7610

0

SPT-1 2.50-3.10

SPT-2 4.00-4.03

SPT-3 7.25-7.65

9-10-12-24

50R

15-24-50R

84 80 63 18.8 NO NO

4.80

1.20

Tierra vegetal: Arena limosa, de color marrónoscuro a marrón rojizo, con abundante materiaorgánica e indicios de cantos rodados hacia labase del tramo.

0.50 Sedimentos aluviales: Limo arcilloso de colorocre. Muy blando a blando.

1.40 Sedimentos aluviales: Arena arcillosa de color

marrón claro. Suelta.

0.30 Granodiorita alterada en grado V: Arena gruesalimosa, de color marrón claro, con indicios de gravafina angulosa.

1.20 Granodiorita alterada en grado IV: Se recuperan

fragmentos de granodiorita alterada en matriz degrava fina angulosa.

1.80 Granodiorita alterada en grado III: Muy fracturada

y alterada.

1.25 Granodiorita alterada en grado V: Arena limosa,

de color beige. Muy densa.

1.80

Granodiorita alterada en grado III: Color grisclaro. Tamaño de grano grueso. Muy fracturada.Resistencia blanda - media.

(*) W: CORONA DE WIDIA M.I: MUESTRA INALTERADA TP: TESTIGO PARAFINADO P: PLANA O: ONDULADA E: ESCALONADAD: CORONA DE DIAMANTE S.P.T.: ENSAYO DE PENETRACIÓN ESTANDAR P: PULIDA L: LISA R: RUGOSATR: TESTIGO DE ROCA


SONDEO: SE-1 HOJA 2 DE 2 COORDENADAS (42.1549º Norte, -8.7203º Este)[ED-50] (X = 545,832.000, Y = 4,659,445.000)




11/04/1612/04/1615.00-


13/04/16

4.80

BA

TE

RÍA

(*)

RE

VE

ST

IMIE

NT

O

NIV

EL

FR

EÁ

TIC

O (

m)

PR

OF

UN

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(m

)

ES

PE

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RE

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N (

%)

GR

AD

O D

EM

ET

EO

RIZ

AC

IÓN

VI V IV III II I

R.Q.D.

20%

40%

60%

80%

100%

FR

AC

TU

RA

SN

/30

cm

64 16 4 1

ESTRUCTURA

Buz

amie

nto

(º)

Car

ácte

r

Tip

o

Esp

esor

Relleno


TIPO GOLPEO COTAS


GRANULOMETRIAUNE

% P

AS

A 5

% P

AS

A 2

% P

AS

A 0

,4

% P

AS

A 0

,08 PLASTICIDAD

LL IP

DE

NS

IDA

D S

EC

A

(g/c

m³)

DE

NS

IDA

D

NA

TU

RA

L (g

/cm

³)

HU

ME

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NA

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L (%

)

CO

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DIR

EC

TO

c f

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Kp/

cm²)

% M

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AT

OS

SO

LUB

LES

OB

SE

RV

AC

ION

ES

Y O

TR

OS

EN

SA

YO

S

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

16.00

17.00

18.00

86W

86D

7.50

100

9310

093

2.45 315

1.80 Granodiorita alterada en grado III: Color grisclaro. Tamaño de grano grueso. Muy fracturada.Resistencia blanda - media.

5.55

Granodiorita alterada en grado II-I: Color rosadoy anaranjado. Duro, compacto y masivo. Aumentala resistencia a partir de 11.60 metros.

FIN DEL SONDEO :15.00 METROS



SONDEO: SC-1 HOJA 1 DE 1 COORDENADAS (42.1549º Norte, -8.7203º Este)[ED-50] (X = 545,810.000, Y = 4,659,369.000)




06/04/1607/04/1610.00-


13/04/16

4.30

BA

TE

RÍA

(*)

RE

VE

ST

IMIE

NT

O

NIV

EL

FR

EÁ

TIC

O (

m)

PR

OF

UN

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)

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EL

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%)

GR

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EM

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EO

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VI V IV III II I

R.Q.D.

20%

40%

60%

80%

100%

FR

AC

TU

RA

SN

/30

cm

64 16 4 1

ESTRUCTURA

Buz

amie

nto

(º)

Car

ácte

r

Tip

o

Esp

esor

Relleno


TIPO GOLPEO COTAS


GRANULOMETRIAUNE

% P

AS

A 5

% P

AS

A 2

% P

AS

A 0

,4

% P

AS

A 0

,08 PLASTICIDAD

LL IP

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(g/c

m³)

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³)

HU

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cm²)

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TR

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SA

YO

S

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

86W 7.

50

100

SPT-1 1.00-1.60

SPT-2 2.75-3.00

MI-1 4.00-4.45

SPT-3 4.45-5.10

SPT-4 6.30-6.40

6-5-6-6

2-3-4-5

9-11-12-13

6-13-12-11

16-23-32-52

91 58 20 6.9 NO NO 1.76 2.01 14.1

4.30

0.70

Relleno: Arena limosa, de color marrón grisaceo,con algo de materia orgánica y cantos rodadosdispersos de pequeño tamaño.

0.20 Tierra vegetal: Arena fina limosa, de color marrónoscuro, con abundante materia orgánica y restosvegetales dispersos.0.

60

Sedimentos aluviales: Arena, de color pardo, conalgo de limo y restos vegetales carbonizadosdispersos.

1.45 Tierra vegetal: Arena fina limosa, de color marrón

oscuro, con abundante materia orgánica y restosvegetales dispersos.

7.05

Granodiorita alterada en grado V: Arena gruesa -muy gruesa, de tonos anaranjados, con algo delimo. Compacidad suelta aumentandogradualmente a muy densa.







05/04/1605/04/168.25-


13/04/16

1.35

BA

TE

RÍA

(*)

RE

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O (

m)

PR

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%)

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EM

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VI V IV III II I

R.Q.D.

20%

40%

60%

80%

100%

FR

AC

TU

RA

SN

/30

cm

64 16 4 1

ESTRUCTURA

Buz

amie

nto

(º)

Car

ácte

r

Tip

o

Esp

esor

Relleno


TIPO GOLPEO COTAS


GRANULOMETRIAUNE

% P

AS

A 5

% P

AS

A 2

% P

AS

A 0

,4

% P

AS

A 0

,08 PLASTICIDAD

LL IP

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EC

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(g/c

m³)

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/cm

³)

HU

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)

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EC

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Kp/

cm²)

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SA

YO

S

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

86W

86D

100

2.58 1171

1.35 1.80

Granodiorita alterada en grado V-IV: Arenagruesa - grava fina angulosa de color marrónanaranjado claro, con algo de limo.

1.00

Granodiorita alterada en grado III: Grano muygrueso, equigranular, de color pardo. Muyfracturada horizontalmente con indicios de tierravegetal en las juntas.

5.45

Granodiorita alterada en grado II: Grano muygrueso, equigranular, de color rosado. Pocofracturada. Duro, compacto y masivo. Juntashorizontales.

FIN DEL SONDEO :8.25 METROS







09/05/1610/05/1610.00-


11/05/16

1.15

BA

TE

RÍA

(*)

RE

VE

ST

IMIE

NT

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NIV

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FR

EÁ

TIC

O (

m)

PR

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)

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CIÓ

N (

%)

GR

AD

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EM

ET

EO

RIZ

AC

IÓN

VI V IV III II I

R.Q.D.

20%

40%

60%

80%

100%

FR

AC

TU

RA

SN

/30

cm

64 16 4 1

ESTRUCTURA

Buz

amie

nto

(º)

Car

ácte

r

Tip

o

Esp

esor

Relleno


TIPO GOLPEO COTAS


GRANULOMETRIAUNE

% P

AS

A 5

% P

AS

A 2

% P

AS

A 0

,4

% P

AS

A 0

,08 PLASTICIDAD

LL IP

DE

NS

IDA

D S

EC

A

(g/c

m³)

DE

NS

IDA

D

NA

TU

RA

L (g

/cm

³)

HU

ME

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D

NA

TU

RA

L (%

)

CO

RT

E

DIR

EC

TO

c f

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MP

RE

SIÓ

NS

IMP

LE (

Kp/

cm²)

% M

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ER

IAO

RG

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ICA

% S

ULF

AT

OS

SO

LUB

LES

OB

SE

RV

AC

ION

ES

Y O

TR

OS

EN

SA

YO

S

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

86W

86D

0.85

100

0

8410

090

100

9010

0

SPT-1 0.84-0.8550R1.15

0.20 Tierra vegetal: Arena gruesa limosa, de colormarrón.

0.65

Sedimentos aluviales: Grava arenosa, de colormarrón parduzco, con cantos rodados dispersos.

3.15

Granodiorita alterada en grado III: Color caldera.Alterada en petrofabrica con rubefacción de todoslos feldespatos. Tamaño de grano grueso.Resistencia media. Fracturación subhorizontal conpátinas de óxido de hierro.

3.70

Dique básico: Roca subvolcánica, de color verdeoscuro, con algunos cristales idiomorficos defeldespato. Poco fracturada. Duro y compacto.Juntas subhorizontales y a 60º con pátinas deóxidos y arcillas.

2.30

Granodiorita alterada en grado III: Color caldera.Alterada en petrofabrica con rubefacción de todoslos feldespatos. Tamaño de grano grueso.Resistencia media. Fracturación subhorizontal conpátinas de óxido de hierro.







10/05/1610/05/169.85-


BA

TE

RÍA

(*)

RE

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ST

IMIE

NT

O

NIV

EL

FR

EÁ

TIC

O (

m)

PR

OF

UN

DID

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EL

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BO

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CU

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%)

GR

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EM

ET

EO

RIZ

AC

IÓN

VI V IV III II I

R.Q.D.

20%

40%

60%

80%

100%

FR

AC

TU

RA

SN

/30

cm

64 16 4 1

ESTRUCTURA

Buz

amie

nto

(º)

Car

ácte

r

Tip

o

Esp

esor

Relleno


TIPO GOLPEO COTAS


GRANULOMETRIAUNE

% P

AS

A 5

% P

AS

A 2

% P

AS

A 0

,4

% P

AS

A 0

,08 PLASTICIDAD

LL IP

DE

NS

IDA

D S

EC

A

(g/c

m³)

DE

NS

IDA

D

NA

TU

RA

L (g

/cm

³)

HU

ME

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D

NA

TU

RA

L (%

)

CO

RT

E

DIR

EC

TO

c f

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MP

RE

SIÓ

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IMP

LE (

Kp/

cm²)

% M

AT

ER

IAO

RG

ÁN

ICA

% S

ULF

AT

OS

SO

LUB

LES

OB

SE

RV

AC

ION

ES

Y O

TR

OS

EN

SA

YO

S

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

86W

86D

86W

86D

3.55

100

80

100

8045

100

9610

0

80

SPT-1 1.35-1.958-11-11-12

2.63 1202

0.30 Tierra vegetal: Arena gruesa limosa, de colormarrón oscuro, contiene abundante matériaorgánica y restos de raíces. Muy suelto.

0.80

Sedimentos aluviales: Grava arenosa de colormarrón. Cantos rodados de hasta 5 cm.

2.45

Granodiorita alterada en grado V: Arena gruesalimosa, de color marrón grisáceo, con bastantegrava fina angulosa. Moderadamente denso.

0.75

Granodiorita alterada en grado III: Inequigranularseriada de grano grueso, con grandes cristales defeldespato. Color gris rosado. Muy fracturada conjuntas subhorizontales y pátinas de oxido de hierro.

5.55

Granodiorita alterada en grado II-I:Inequigranular seriada de grano grueso. Presentagrandes cristales de feldespato. Dura, compacta ymasiva. Muy poco fracturada.

FIN DEL SONDEO :9.85 METROS(*) W: CORONA DE WIDIA M.I: MUESTRA INALTERADA TP: TESTIGO PARAFINADO P: PLANA O: ONDULADA E: ESCALONADAD: CORONA DE DIAMANTE S.P.T.: ENSAYO DE PENETRACIÓN ESTANDAR P: PULIDA L: LISA R: RUGOSATR: TESTIGO DE ROCA


ANEJO 3:

REGISTRO DE LAS CALICATAS


CALICATA CE-1

P-127166FECHA:

PROFUNDIDAD ALCANZADA:

PRESENCIA DE AGUA:

COTA DE INICIO:

REFERENCIA:

PETICIONARIO:

OBRA:

SITUACIÓN:

09/05/16

2.80

NO

--

AUTORIDAD PORTUARIA DE VIGO

INSTALACIONES DE LA EDAR Y ETAP EN EL AMBITO DE LA PLISAN

VIGO (PONTEVEDRA)

Esp

esor

nive

l

Pro

fund

idad

GRÁFICO DESCRIPCIÓN

OBSERVACIONES: - Paredes estables.- No hay presencia de agua.- Se detiene la excavación por profundidad adecuada.

Aspecto de la excavación

Detalle del material excavado

1,0

2,0

3,0

4,0

2,80

Sedimentos aluviales: Arena fina - media con abundante grava y cantossubredondeados de naturaleza cuarcítica, color gris anaranjado por oxidación ycompacidad floja. Tamaño máximo de los cantos: 0,30 m. Dominana lostamaños de 0,10m.


2,80


CALICATA CE-2

P-127166FECHA:


PRESENCIA DE AGUA:

COTA DE INICIO:

REFERENCIA:

PETICIONARIO:

OBRA:

SITUACIÓN:

09/05/16

2.80

NO

--



VIGO (PONTEVEDRA)

Esp

esor

nive

l

Pro

fund

idad


OBSERVACIONES: - Paredes inestables.- No hay presencia de agua.- Se detiene la excavación por profundidad adecuada.



1,0

2,0

3,0

4,0

2,80



2,80


CALICATA CE-3

P-127166FECHA:


PRESENCIA DE AGUA:

COTA DE INICIO:

REFERENCIA:

PETICIONARIO:

OBRA:

SITUACIÓN:

09/05/16

2.00

NO

--



VIGO (PONTEVEDRA)

Esp

esor

nive

l

Pro

fund

idad


OBSERVACIONES: - Paredes estables.- No hay presencia de agua.- Se detiene la excavación por profundidad adecuada.- Se toma una muestra alterada de suelo a 1,50 metros.



1,0

2,0

3,0

4,0

2,00

Granito alterado en grado V: Arena fina - media limosa, de color beigeanaranjado por oxidación y compacidad moderadamente densa a muy densa.

Granito alterado en grado V: Arena fina - media limosa, de color beigeanaranjado por oxidación y compacidad moderadamente densa a muy densa.

2,00


CALICATA CC-1

P-127166FECHA:


PRESENCIA DE AGUA:

COTA DE INICIO:

REFERENCIA:

PETICIONARIO:

OBRA:

SITUACIÓN:

09/05/16

2.60

NO

--



VIGO (PONTEVEDRA)

Esp

esor

nive

l

Pro

fund

idad


OBSERVACIONES: - Paredes estables.- No hay presencia de agua.- Se detiene la excavación por profundidad adecuada.- Se toma una muestra alterada de suelo a 2,00 metros.



1,0

2,0

3,0

4,0

1,00

Relleno antrópico: Arena fina limosa, de color marrón negruzco y compacidad muyfloja. Contiene abundante materia orgánica, restos de raíces y algun cantosubredondeado de cuarzo de tamaño máximo: 0,20m.Relleno antrópico: Arena fina limosa, de color marrón negruzco y compacidad muyfloja. Contiene abundante materia orgánica, restos de raíces y algun cantosubredondeado de cuarzo de tamaño máximo: 0,20m.

1,60

Granito alterado en grado V: Arena fina - media limosa, color marrón anaranjadopor oxidación y compacidad moderadamente densa a densa.

Granito alterado en grado V: Arena fina - media limosa, color marrón anaranjadopor oxidación y compacidad moderadamente densa a densa.

1,00

2,60


CALICATA CC-2

P-127166FECHA:


PRESENCIA DE AGUA:

COTA DE INICIO:

REFERENCIA:

PETICIONARIO:

OBRA:

SITUACIÓN:

09/05/16

2.60

NO

--



VIGO (PONTEVEDRA)

Esp

esor

nive

l

Pro

fund

idad


OBSERVACIONES: - Paredes inestables hasta 2,00 metros.- No hay presencia de agua.- Se detiene la excavación por profundidad adecuada.



1,0

2,0

3,0

4,0

2,00

Relleno antrópico: Arena fina limosa, de color marrón negruzco y compacidad muyfloja. Contiene abundante materia orgánica, restos de raíces y algun cantosubredondeado de cuarzo de tamaño máximo: 0,20m.

Relleno antrópico: Arena fina limosa, de color marrón negruzco y compacidad muyfloja. Contiene abundante materia orgánica, restos de raíces y algun cantosubredondeado de cuarzo de tamaño máximo: 0,20m.

0,60

Granito alterado en grado V: Arena fina - media limosa, color marrón anaranjadopor oxidación y compacidad moderadamente densa a densa.Granito alterado en grado V: Arena fina - media limosa, color marrón anaranjadopor oxidación y compacidad moderadamente densa a densa.

2,00

2,60


CALICATA CC-3

P-127166FECHA:


PRESENCIA DE AGUA:

COTA DE INICIO:

REFERENCIA:

PETICIONARIO:

OBRA:

SITUACIÓN:

11/05/16

3.30

NO

--



VIGO (PONTEVEDRA)

Esp

esor

nive

l

Pro

fund

idad





1,0

2,0

3,0

4,0

0,60 Sedimentos aluviales: Arena limo arcillosa, de color pardo rojizo.

Sedimentos aluviales: Arena limo arcillosa, de color pardo rojizo.

0,70

Sedimentos aluviales: Gravas areno arcillosas.Textura soportada por matriz, decolor verdoso amarillento y compacidad suelta.Sedimentos aluviales: Gravas areno arcillosas.Textura soportada por matriz, decolor verdoso amarillento y compacidad suelta.

1,00

Sedimentos aluviales: Arena fina con indicios de limo y algunos cantossubredondeados de naturaleza cuarcítica dispersos.Sedimentos aluviales: Arena fina con indicios de limo y algunos cantossubredondeados de naturaleza cuarcítica dispersos.

1,00

Granito alterado en grado V: Arena gruesa, de color anaranjado. Contienebastante grava fina angulosa y algo de limo.Granito alterado en grado V: Arena gruesa, de color anaranjado. Contienebastante grava fina angulosa y algo de limo.

0,60

1,30

2,30

3,30


CALICATA CC-4

P-127166FECHA:


PRESENCIA DE AGUA:

COTA DE INICIO:

REFERENCIA:

PETICIONARIO:

OBRA:

SITUACIÓN:

11/05/16

0.80

NO

--



VIGO (PONTEVEDRA)

Esp

esor

nive

l

Pro

fund

idad


OBSERVACIONES: - Paredes estables.- No hay presencia de agua.- Se detiene la excavación por dificultad de ripado.



1,0

2,0

3,0

4,0

0,10

Relleno antrópico: Arena limosa, de color marrón negruzco. Contiene abundantemateria orgánica y restos de raíces.Relleno antrópico: Arena limosa, de color marrón negruzco. Contiene abundantemateria orgánica y restos de raíces.

0,60

Sedimentos aluviales: Gravas gruesas y cantos subredondeados en matrizareno limosa. Tamaño máximo de los cantos: 0,30 mSedimentos aluviales: Gravas gruesas y cantos subredondeados en matrizareno limosa. Tamaño máximo de los cantos: 0,30 m

0,10

Granito alterado en grado III: No excavable. Tamaño de grano gruesoGranito alterado en grado III: No excavable. Tamaño de grano grueso

0,10

0,700,80


CALICATA CC-5

P-127166FECHA:


PRESENCIA DE AGUA:

COTA DE INICIO:

REFERENCIA:

PETICIONARIO:

OBRA:

SITUACIÓN:

11/05/16

2.90

NO

--



VIGO (PONTEVEDRA)

Esp

esor

nive

l

Pro

fund

idad


OBSERVACIONES: - Paredes algo inestables pero aguantan sin problema.- No hay presencia de agua.- Se detiene la excavación por profundidad adecuada.



1,0

2,0

3,0

4,0

0,25Relleno antrópico: Arena limosa, de color marrón negruzco. Contiene abundantemateria orgánica y restos de raíces.Relleno antrópico: Arena limosa, de color marrón negruzco. Contiene abundantemateria orgánica y restos de raíces.

2,65

Sedimentos aluviales: Cantos subredondeados en matriz arenosa suelta.Contiene abundante materia orgánica. Textua soportada por los cantos. Cantosheteromericos mal graduados (faltan los cantos más pequeños). Tamañomáximo de los cantos: 0,30 mSedimentos aluviales: Cantos subredondeados en matriz arenosa suelta.Contiene abundante materia orgánica. Textua soportada por los cantos. Cantosheteromericos mal graduados (faltan los cantos más pequeños). Tamañomáximo de los cantos: 0,30 m

0,25

2,90


CALICATA CC-6

P-127166FECHA:


PRESENCIA DE AGUA:

COTA DE INICIO:

REFERENCIA:

PETICIONARIO:

OBRA:

SITUACIÓN:

11/05/16

2.80

NO

--



VIGO (PONTEVEDRA)

Esp

esor

nive

l

Pro

fund

idad


OBSERVACIONES: - Paredes inestables a partir de 1,40 metros.- No hay presencia de agua.- Se detiene la excavación por profundidad adecuada.



1,0

2,0

3,0

4,0

1,10

Relleno antrópico: Arena limosa, de color marrón grisaceooscuro.Contieneabundante materia orgánica y restos de raícesRelleno antrópico: Arena limosa, de color marrón grisaceooscuro.Contieneabundante materia orgánica y restos de raíces

0,30 Sedimentos aluviales: Arena suelta, mal graduada, de color marrón claroSedimentos aluviales: Arena suelta, mal graduada, de color marrón claro

1,40

Sedimentos aluviales: Gravas arenosas. Gravas ycantossubredondeados.Texturas soportadas por matriz (no cementada).Tamañomáximo de loscantos: 0,40 mSedimentos aluviales: Gravas arenosas. Gravas ycantossubredondeados.Texturas soportadas por matriz (no cementada).Tamañomáximo de loscantos: 0,40 m

1,10

1,40

2,80


CALICATA CC-7

P-127166FECHA:


PRESENCIA DE AGUA:

COTA DE INICIO:

REFERENCIA:

PETICIONARIO:

OBRA:

SITUACIÓN:

11/05/16

3.50

NO

--



VIGO (PONTEVEDRA)

Esp

esor

nive

l

Pro

fund

idad





1,0

2,0

3,0

4,0

0,80

Relleno antrópico: Arena limosa, de color marrón parduzco. Contiene abundantemateria orgánica y restos de raíces.Relleno antrópico: Arena limosa, de color marrón parduzco. Contiene abundantemateria orgánica y restos de raíces.

0,80

Sedimentos aluviales: Grava gruesa y cantos subredondeados en matriz arenolimosa, de color marrón. Matriz clastosoportada.Sedimentos aluviales: Grava gruesa y cantos subredondeados en matriz arenolimosa, de color marrón. Matriz clastosoportada.

1,90

Granito alterado en grado V: Arena gruesa, de color anaranjado. Contienegrava fina angulosa y algo de limo.

Granito alterado en grado V: Arena gruesa, de color anaranjado. Contienegrava fina angulosa y algo de limo.

0,80

1,60

3,50


ANEJO 4:

RESULTADO DE LOS ENSAYOS DE LABORATORIO

MUESTRA Nº: FECHA DE ENTRADA: Página 1 de 1

REFERENCIA: LOCALIZACIÓN:PETICIONARIO: PROFUNDIDAD:OBRA: FECHA DE TOMA:SITUACIÓN:TIPO DE MUESTRA:

TAMICES UNE 100 80 63 50 40 25 20 12.5 10 6.3 5 2 1.25 0.4 0.16 0.08

% PASA 100 94 94 90 87 85 84 80 78 63 31 18.8

Límite Líquido

Límite Plástico

Índice de Plasticidad

Débil Medio Fuerte

2000 a 3000 3000 a 12000 > 12000

> 200

Observaciones:

DIRECTOR DE LABORATORIO JEFE DE ÁREA GTSamuel Cerqueira Mallo Norberto Saiz Ruiz

Los resultados de los ensayos realizados afectan exclusivamente a las muestras recibidas.

No está autorizada la reproducción total o parcial de este informe sin la autorización expresa de enmacosa consultoría técnica.

enmacosa consultoría técnica, s.a. Rúa Anel do Perral Nº25 - P. I. Veigadaña 36416 Mos - Pontevedra. Telf.: 986 801 200 / Fax: 986 344 614. Correo electrónico: [email protected]

GRADO DE AGRESIVIDAD PARA EL HORMIGÓN

110.7

NO AGRESIVO

ml/kg

UNE 83963

UNE 83962

mg/kg93.8

NO

Laboratorio habilitado por la Xunta de Galicia e inscrito en el Registro General del CTE como LECCE con Nº GAL-L-056 en las siguientes áreas de actuación:GT (Ensayos Geotecnia), VS (Ensayos Viales), PS (Ensayos Pruebas Servicio), EH (Ensayos Estructuras Hormigón Estructural), EA (Ensayos Estructuras Acero Estructural), EF (Ensayos Obras Albañilería), Acústica y Otros.

RESULTADO DE LOS ENSAYOS

SONDEO SE-1. EDAR

2,50 - 3,10 m

05/05/2016

05/05/201699 121913


C-127166

GEOTECNICO TERRENOS INSTALACIONES DE LA EDAR Y ETAP EN EL AMBITO DE

VIGO - PONTEVEDRA

SPT-1SPT-1

Ensayo Norma Resultado

Límites de Atterberg

Mos, a 18 de mayo de 2016

Especificaciones

Contenido de sulfatos

Acidez Baumann-Gully

Agresividad de suelo frente al hormigón (EHE)

UNE 103 103/UNE 103 104 NO

N.P.

0102030405060708090

100

0,010,1110100

% q

ue

pas

a

Tamaño de las partículas en mm

Granulometría UNE 103 101

MUESTRA Nº 99 121914 FECHA ENTRADA: Página 1 de 1

REFERENCIA: C-127166 LOCALIZACIÓN MUESTRA: SONDEO SE-1. EDAR

PETICIONARIO: AUTORIDAD PORTUARIA DE VIGO PROFUNDIDAD: 10.15 - 10.45 m

OBRA: GEOTECNICO TERRENOS INSTALACIONES DE LA EDAR Y ETAP EN EL AMBITO DE LA PLISAN

SITUACIÓN: VIGO - PONTEVEDRA

TIPO DE MUESTRATESTIGO DE ROCA

TESTIGO DIÁMETRO (mm) ALTURA (mm) ESBELTEZ PESO

(g)


05/05/2016

TESTIGO DE ROCA

RESISTENCIA A COMPRESIÓN UNIAXIAL DE PROBETAS DE ROCA. UNE 22950-1

1 71.5 139.8 1.96 1372.5 12.898 31.5 31.5

DENSIDAD (g/cm3)

CARGA ROTURA (Tn)

TENSIÓN ROTURA (MPa)

TENSIÓN CORREGIDA

(MPa)

2.45

30

35Resistencia a compresión simple

Foto Nº1Vista del testigo después de la rotura

Observaciones: n El calculo usado para la determinación de la tensión corregida ha sido extraído de la norma NLT-250


Mos a 13 de mayo de 2016

DIRECTOR DEL LABORATORIO JEFE ÁREA GTL

0

5

10

15

20

25

0 0,5 1 1,5 2 2,5

Fuer

za (M

Pa)

Desplazamiento (mm)


No está autorizada la reproducción total o parcial de este informe sin la autorización expresa de enmacosa consultoría técnica



MUESTRA Nº: FECHA DE ENTRADA: Página 1 de 1

REFERENCIA: LOCALIZACIÓN:PETICIONARIO: PROFUNDIDAD:OBRA: FECHA DE TOMA:SITUACIÓN:TIPO DE MUESTRA:

TAMICES UNE 100 80 63 50 40 25 20 12.5 10 6.3 5 2 1.25 0.4 0.16 0.08

% PASA 100 99 96 91 58 41 20 11 6.9

Límite Líquido

Límite Plástico

Índice de Plasticidad

2.01 g/cm3

1.76 g/cm3

Débil Medio Fuerte

2000 a 3000 3000 a 12000 > 12000

> 200

Observaciones:

DIRECTOR DE LABORATORIO JEFE DE ÁREA GTSamuel Cerqueira Mallo Norberto Saiz Ruiz


No está autorizada la reproducción total o parcial de este informe sin la autorización expresa de enmacosa consultoría técnica.

Densidad de un suelo

UNE 103 300

UNE 103 301

Humedad Natural (%)



63.8

NO AGRESIVO

ml/kg

UNE 83963

UNE 83962

mg/kg144.9

NO



SONDEO SC-1- COLECTOR

4,00 - 4,45 m

05/05/2016

05/05/201699 121917


C-127166

GEOTECNICO TERRENOS INSTALACIONES DE LA EDAR Y ETAP EN EL AMBITO DE

VIGO - PONTEVEDRA

MUESTA INALTERADA MI-1MUESTA INALTERADA MI-1

Ensayo Norma Resultado



14.1%

Especificaciones

Densidad Húmeda

Contenido de sulfatos

Acidez Baumann-Gully

Densidad seca

Agresividad de suelo frente al hormigón (EHE)

UNE 103 103/UNE 103 104 NO

N.P.

0102030405060708090

100

0,010,1110100

% q

ue

pas

a




REFERENCIA: C-127166 LOCALIZACIÓN MUESTRA: SONDEO SC-2. COLECTOR

PETICIONARIO: AUTORIDAD PORTUARIA DE VIGO PROFUNDIDAD: 3.70 - 4.05 M




TESTIGO DIÁMETRO (mm) ALTURA (mm) ESBELTEZ PESO

(g)

2.58


05/05/2016

TESTIGO DE ROCA


1 71.6 146.8 2.05 1525.0 48.0 117.1 117.1

DENSIDAD (g/cm3)

CARGA ROTURA (Tn)


TENSIÓN CORREGIDA

(MPa)


Vista del testigo después de la roturaFoto Nº1








MUESTRA Nº 99 122094 FECHA ENTRADA: Pagina 1 de 1

REFERENCIA: C-127166 TIPO DE MUESTRA: AGUA

PETICIONARIO: AUTORIDAD PORTUARIA DE VIGO FECHA DE TOMA:



ZONA DE TOMA: SONDEO SC-3. COLECTOR

Medio

5,5 - 4,5

30 - 60

50 - 75

600 - 3000 > 3000

85.1

36.0 200 - 600Sulfato (SO42-) (mg/l)

Amonio (NH4+) (mg/l) 15 - 30<2,0

< 4,5

> 60

< 50

6,5 - 5,5

75 - 150Residuo Seco (mg/l)

UNE 83954

UNE 83957


UNE 83956

AGUA

Clasificación grado de agresividadResultado

5.30

FuerteEnsayo

UNE 83952

12/05/2016

Debil

Valor del pH

12/05/2016

AGUA

Norma

enmacosa Consultoría Técnicawww.enmacosa.com

1000 - 3000

40 - 100

----

Observaciones:

DIRECTOR DEL LABORATORIO

Samuel Cerqueira Mallo

Inolora

MEDIO

> 100


> 3000

----Olor

Diox. Carb (CO2) (mg/l)

Mos, a 18 de Mayo de 2016

Nicolás Barros Fondevila

JEFE DE ÁREA (EH)

EN 13577 15 - 4064.9

----

Magnesio (Mg2+) (mg/l) UNE 83955 300 - 1000<5





REFERENCIA: C-127166 LOCALIZACIÓN MUESTRA: SONDEO SC-4. COLECTOR

PETICIONARIO: AUTORIDAD PORTUARIA DE VIGO PROFUNDIDAD: 5,00 - 5,30 m





19/05/2016

TESTIGO DE ROCA


1 71.5 139.2 1.95 1468.7 49.2 120.2 119.8

DENSIDAD (g/cm3)

CARGA ROTURA (Tn)


TENSIÓN CORREGIDA

(MPa)TESTIGO DIÁMETRO

(mm) ALTURA (mm) ESBELTEZ PESO (g)

2.63


Vista del testigo después de la roturaFoto Nº1








MUESTRA Nº 99 122036 FECHA DE ENTRADA: Página 1 de 1

PETICIONARIO: AUTORIDAD PORTUARIA DE VIGO REFERENCIA: C-127166



PROCEDENCIA: CALICATA CE-1 (2,00 m)

LUGAR DE TOMA: EDAR

TAMICES UNE 100 80 63 50 40 25 20 12,5 10 6,3 5 2 1,25 0,4 0,16 0,08

% PASA 100 86 77 71 47 37 29 26 24 24 23 22 14 9 7,1

SIMBOLO MATERIAL

IN INADECUADO O MARGINAL

0 TOLERABLE

1 ADECUADO

2 SELECCIONADO

3 SELECCIONADO

* El C.B.R. Se determinará de acuerdo con las condiciones especificadas de puesta en obra, y su valor se empleará exclusivamente para la aceptación o rechazo de materiales a utilizar en las diferentes capas que conforman las explanaciones y obras de tierra.

Recomendaciones de uso (Según PG-3):

Observaciones:

Samuel Cerqueira Mallo Norberto Saiz RuizDIRECTOR DE LABORATORIO JEFE DE ÁREA (GT)

*NOTA: Aquellos resultados que no se encuentren dentro de las especificaciones según PG-3, aparecerán marcados en rojo

Los resultados de los ensayos realizados afectan exclusivamente a las muestras recibidaNo está autorizada la reproducción total o parcial de este informe sin la autorización expresa denmacosa consultoría técnica

Contenido de yeso NLT 115 0,47% Tolerable < 5 %Marginal / Inadecuado > 5 %

Tolerable < 1%

Mos, a 31 de Mayo de 2016

CLASIFICACIÓN DEL SUELO TOLERABLE SIMBOLO (0)

- ESPALDONES: los materiales empleados deberán satisfacer las condiciones de impermeabilidad, resistencia, peso estabilizador y protección frente a la erosión.- CIMIENTO: para un valor del índice C.B.R. Mayor o igual de 3; siempre que las condiciones de drenaje, estanqueidad y características de apoyo del terreno sean adecuadas.

- CORONACIÓN: siempre que el índice C.B.R. Sea mayor o igual de 5 (ver el tipo de explanada requerida en el Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares) y por debajo no exista un material expansivo, colapsable o con contenido de sulfatos mayor del 2% en cuyo caso habrá que evitar la infiltración de agua hacia el resto del relleno.


- NÚCLEO: cuando el índice C.B.R. Es mayor o igual de 3. En caso de tener un valor inferior de 3 deberá justificarse su empleo con un estudio especial aprobado por el Director de Obras.

NLT 254 0,02 %

Índice de Plasticidad 7,5

Seleccionado L.L. < 30 y I.P. <10Adecuado 30 < L.L. < 40 L.L. > 30 I.P. > 4Tolerable 40 < L.L. < 65 L.L. > 40 I.P. > 0,73x(L.L. - 20)Marginal L.L. > 90 I.P. < 0,73x(L.L. - 20) L.L. > 65

Límite Plástico

Contenido en sales solubles


-0,05 %

Colapso

SUELO

Hinchamiento libre Tolerable < 3% Marginal < 5%UNE 103 601

Límite Líquido 28,5

Seleccionado/Adecuado S.S. < 0,2% Tolerable 0,2% < S.S. < 1%Marginal S.S > 1%

0,15%NLT 114

21,0UNE 103 103/UNE 103 104

Materia Orgánica (M.O.) UNE 103 204 1,68%Seleccionado M.O. < 0,2% Tolerable 1% < M.O. < 2%Adecuado 0,2% < M.O. < 1% Marginal 2% < M.O. < 5%Inadecuado M.O. > 5%

Índice de C.B.R. UNE 103 502

Hinchamiento máx. (%) -0,06%

C.B.R. (100 %) 4

C.B.R. > 5 (*)

C.B.R. > 10 (*)

C.B.R. > 20

PRESCRIPCIONES COMPLEMENTARIAS

----%

- C.B.R. > 3- En capas para formación de explanda: Contenido materia orgánica < 1 % Contenido sulfatos solubles < 1

Hinchamiento libre < 1 %

Próctor Modificado UNE 103 501 Densidad máxima 2,03Humedad óptima 9,5

Determinación cualitativa del contenido en sulfatos solubles UNE 103 202 La ausencia de precipitado indica la no existencia de sulfatos


10/05/2016

- Tamño máximo < 100 mm …Seleccionado/Adecuado- Pasa 0,40 mm < 15% .....Seleccionado/Adecuado- Pasa 0,40 mm > 15%: - Pasa 2 mm < 80% .........Seleccionado/Adecuado - Pasa 0,40 mm < 75% ....Seleccionado - Pasa 0,080 mm < 25% ..Seleccionado - Pasa 0,080 mm < 35% ...Adecuado

Ensayo Norma Resultado*


Especificaciones PG- 3

g/cm3

C.B.R. (95 %) 2

Su empleo sólo será posible si se estabiliza con cal o con cemento para conseguir S-EST1 o S-EST2

0102030405060708090

100

0,010,1110100

% q

ue p

asa







PROCEDENCIA: CALICATA CE-3 (1,50 m)

LUGAR DE TOMA: EDAR

TAMICES UNE 100 80 63 50 40 25 20 12.5 10 6.3 5 2 1.25 0.4 0.16 0.08

% PASA 100 99 98 97 92 86 59 50 25 14 9.1

SIMBOLO MATERIAL


0 TOLERABLE

1 ADECUADO

2 SELECCIONADO

3 SELECCIONADO



Observaciones:






10/05/2016





g/cm3

C.B.R. (95 %) 38


----%



Próctor Modificado UNE 103 501 Densidad máxima 1.99Humedad óptima 10.5

Materia Orgánica (M.O.) UNE 103 204 1.09%Seleccionado M.O. < 0,2% Tolerable 1% < M.O. < 2%Adecuado 0,2% < M.O. < 1% Marginal 2% < M.O. < 5%Inadecuado M.O. > 5%


Hinchamiento máx. (%) 0.02%

C.B.R. (100 %) 65

C.B.R. > 5 (*)

C.B.R. > 10 (*)

C.B.R. > 20


Límite Líquido NO


0.28%NLT 114

--



NLT 254 0.03 %

Índice de Plasticidad NP


Límite Plástico



-0.06 %

Colapso

SUELO

Hinchamiento libre Tolerable < 3% Marginal < 5%





UNE 103 601

Contenido de yeso NLT 115 0.14% Tolerable < 5 %Marginal / Inadecuado > 5 %

Tolerable < 1%

UNE 103 103/UNE 103 104

0102030405060708090

100

0,010,1110100

% q

ue p

asa







PROCEDENCIA: CALICATA CC-1 (2,00 m)

LUGAR DE TOMA: COLECTOR

TAMICES UNE 100 80 63 50 40 25 20 12.5 10 6.3 5 2 1.25 0.4 0.16 0.08

% PASA 100 89 89 86 82 79 67 59 32 26 13 8 4.9

SIMBOLO MATERIAL


0 TOLERABLE

1 ADECUADO

2 SELECCIONADO

3 SELECCIONADO



Observaciones:





Contenido de yeso NLT 115 0.13% Tolerable < 5 %Marginal / Inadecuado > 5 %

Tolerable < 1%







NLT 254 0.06 %

Índice de Plasticidad NP


Límite Plástico



-0.06 %

Colapso

SUELO

Hinchamiento libre Tolerable < 3% Marginal < 5%UNE 103 601

Límite Líquido NO


0.11%NLT 114

--UNE 103 103/UNE 103 104

Materia Orgánica (M.O.) UNE 103 204 1.64%Seleccionado M.O. < 0,2% Tolerable 1% < M.O. < 2%Adecuado 0,2% < M.O. < 1% Marginal 2% < M.O. < 5%Inadecuado M.O. > 5%


Hinchamiento máx. (%) 0.01%

C.B.R. (100 %) 97

C.B.R. > 5 (*)

C.B.R. > 10 (*)

C.B.R. > 20


Próctor Modificado UNE 103 501 Densidad máxima 1.99Humedad óptima 9.8


10/05/2016





g/cm3

C.B.R. (95 %) 49


----%



0102030405060708090

100

0,010,1110100

% q

ue p

asa



(prEN-22952)CLIENTE:TRABAJO:INDICATIVO:MUESTRA:

Clasificación:

Q = [Σ M*FM]/100 (%)

Q = (%)

TAMAÑO MEDIO DE GRANO d = [ΣT]/50 d = 1818,00 (µ) d = (cm)

RESISTENCIA A LA TRACCIÓN δT =55,8 (kg/cm2) δT = 5,47 (MPa)

INDICE DE SCHIMAZECK F = (kN/m) F = (kN/m)

Observaciones:

MEDIDA Nº

TAMAÑO µ

1575

1975

2150

1850

41

42

43

TAMAÑO µ

800

1325

3425

1725

2350

1575

MEDIDA Nº31

1250

Feldespato potásico

Cuarzo

100

Fragmentos de roca

47,32

900

2000

3025

1250

1625

1700

975

1175

13008

9

Plagioclasa

10

5

6

Calcita

7

3

4

2

Biotita 3,6

Materia orgánica 27

Opacos 50

46,6

Granates

2150

Moscovita 3,6

186

1

MEDIDA Nº

MEDIDA Nº

TAMAÑO µTAMAÑO µ MEDIDA Nº

TAMAÑO µ

M* FM =

15

5

TOTAL Σ

4,9

MINERAL

45

M (%)

35

1075

1325

3150

1725

1925

2875

1200

1050

1000

1000

21

22

23

24

11

12

1250

3900

2000

1075

2325

17

18

19

15

16

48

44

37

45

46

47

35

32

33

3414

1625

2425

170013

1375

3275

1750

39

38

3025

1250 2075

1825 36

20

25

26

27

281800

2100 30

291575

4,707[ Q. dT.d] /10

40 2125

0,18180

ENMACOSA, CONSULTORIA TECNICA, S.A.

SIENOGRANITO

ÍNDICE DE SCHIMAZEK

FACTOR MINERAL

FMM* FM

18/05/201699 121918 SC-2 5,15-5,65

100

4731,5

16117

Diámetro medio de cuarzo

Minerales y litología

18

4

4,9

50

FECHA:

49

4500

140

73,5

DUREZA CERCHAR (Norma XP P94-412)

CLIENTE: ENMACOSA, CONSULTORIA TECNICA, S.A.

TRABAJO:

INDICATIVO: 16117

FECHA: 18-05-2016

Resultados de los ensayos

MUESTRA Ensayo nº DIN DIN (media)

1 187

2 202 99 121918 SC-2 5.15-5.65

3 291

227

1 353

2 393 99 121920 SI-1 7.50-8.10

3 280

342

Observaciones

Dureza Cerchar es el número de segundos que se necesita para perforar 10 mm en la muestra

CLIENTE:TRABAJO:INDICATIVO: 16117

FECHA: 18/05/2016

Índice de Índice deMUESTRA fragilidad perforabilidad

S20 (%) SJ (1/10mm)

Observaciones

Clasificación Indice D.R.I.

Extremadamente bajo < 25

Muy bajo 26-32

Bajo 33-42

Medio 43-57

Alto 58-69

Muy alto 70-82

Extremadamente alto > 82

1,98

D.R.I.


ENMACOSA, CONSULTORIA TECNICA, S.A.

INDICE DE PERFORABILIDAD D.R.I. (NTNU 13A-98)

72,50 6499 121918 SC-2 5,15-5,65

99 121920 SI-1 7,50-8,10 70,49 7,13 69

CLIENTE:TRABAJO:INDICATIVO:FECHA:

MUESTRA Longitud Diámetro Carga Resistencia(cm) (cm) (kg) (kg/cm2)

Observaciones:

55,8


3,93 2460,699 121918 SC-2 5,15-5,65

ENMACOSA, CONSULTORIA TÉCNICA, S.A.

RESISTENCIA A TRACCIÓNDeterminación indirecta- Ensayo Brasileño (UNE 22950-2)

1611718/05/2016

7,14

43,099 121920 SI-1 7,50-8,10 3,89 7,14 1875,0

ABRASIVIDAD CERCHAR (NF P94-430-1)

CLIENTE: ENMACOSA, CONSULTORIA TÉCNICA S.A.

TRABAJO:

INDICATIVO: 16117

FECHA: 18-05-2016


MUESTRA Ensayo nº AIN AIN medio

1 2,86 99 121918 SC-2 5.15-5.65

2 3,18 3,0

FOTOGRAFIAS DE LOS ENSAYOS

Ensayo 1 antes del desgaste Ensayo 1 después del desgaste

Ensayo 2 antes del desgaste Ensayo 2 después del desgaste

Indice Clasificación

0,3 - 0,5 Muy poco abrasiva

0,5 - 1 Poco abrasiva

= 1 Medianamente abrasiva

1 - 2 Abrasiva

2 - 4 Muy abrasiva

4 - 6 Extremadamente abrasiva

6 - 7 Cuarzo

Observaciones El ensayo de Abrasividad Cerchar se lleva a cabo con un taladro de acero que termina en un cono de ángulo en el

vértice de 90º, sometida a un empuje de 7 kg. La muestra se desplaza bajo la punta del taladro 1 cm.

Para determinar la abrasividad se mide el diámetro del plano de desgaste que sufre la punta del taladro producido por

el rozamiento. Para medir el plano de desgaste se utiliza un instrumento óptico de aumento suficiente.

La medida se expresa en 0.1 mm y se adopta como índice de abrasividad. ( AIN medio )


ANEJO 5:

REPORTAJE FOTOGRAFICO


Entorno de los puntos CE-1 a CE-3.

Detalle de la foro anterior CC-1 y CC-2.


Afloramientos de roca en el camino entre los puntos SC-3 y CC-3

Entorno entre el punto CC-6 y el punto de vertido en el río.


Emplazamiento SC-1

Emplazamiento SC-2


Emplazamiento SC-3

Emplazamiento SC-4


Emplazamiento CC-6

Emplazamiento CC-3

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