ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN 2. LOCALIZACIÓN Y DESCRIPCIÓN ... · 8.3.3. Coeficiente de escorrentía...

P.P.R.I. “LAS ENCINAS (AREAS DOTACIONALES)” POZUELO DE ALARCON, MADRID. ESTUDIO HIDROLOGICO. 170/98 1

7.5 ESTUDIO HIDROLÓGICO EN CUMPLIMIENTO DEL DECRETO 170/98 SOBRE GESTION DE LA INFRAESTRUCTURAS DE SANEAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES DE LA COMUNIDAD DE MADRID DEL P.P.R.I CORRESPONDIENTE AL APR 2.2-03 LAS ENCINAS “AREAS DOTACIONALES”

ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN 2. LOCALIZACIÓN Y DESCRIPCIÓN FÍSICA DEL ÁMBITO URBANÍSTICO DE ACTUACIÓN 3. CARACTERIZACIÓN URBANÍSTICA DEL ÁMBITO DE ACTUACIÓN 4. GENERALIDADES DEL PROYECTO Y DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS 5. OBJETIVOS 6. METODOLOGÍA DEL ESTUDIO 7. DEFINICIÓN DEL ÁMBITO DEL ESTUDIO HIDROLÓGICO 7.1. CONDICIONES DE USO DEL SUELO 8. CÁLCULOS Y RESULTADOS 8.1. MODIFICACIONES EN LA RED HIDROGRÁFICA QUE DARÁ LUGAR EL PLANEAMIENTO PREVISTO. 8.2. JUSTIFICACIÓN DEL CAUDAL DE RESIDUALES 8.2.1. Criterios de cálculo 8.2.2. Cálculos y caudales 8.2.2.1. Caudal de residuales generado en el ámbito 8.3. JUSTIFICACIÓN DEL CAUDAL DE PLUVIALES 8.3.1. Cálculo de la Lluvia de Proyecto 8.3.2. Precipitación 8.3.3. Coeficiente de escorrentía 8.3.4. Tiempo de concentración 8.3.5. Intensidad de precipitación 8.3.6. Caudales pluviales obtenidos 8.4. ELECCIÓN DEL TIPO DE RED DE SANEAMIENTO Y JUSTIFICACIÓN DE LA MISMA 8.5. CUANTIFICACIÓN DE LOS CAUDALES A CONECTAR A INFRAESTRUCTURAS MUNICIPALES O DE LA COMUNIDAD DE MADRID 8.5.1. Caudales residuales 8.5.2. Caudales pluviales 8.5.3. Capacidad de evacuación de infraestructuras existentes 8.6. ACTIVIDADES E INDUSTRIAS PREVISTAS EN EL PLANEAMIENTO DEL SECTOR


9. CONCLUSIONES ANEXO I DOCUMENTOS DE COORDINACIÓN CON OTROS ORGANISMOS Y SERVICIOS ÍNDICE DE DOCUMENTOS:

1.- SOLICITUD DE ESTUDIO DE VIABILIDAD DE SUMINISTRO DE AGUA POTABLE AL CYII GESTIÓN.

2.- RESPUESTA DEL CYII GESTION A LA SOLICITUD DE ESTUDIO DE VIABILIDAD DE AGUA POTABLE. ANEXO II PLANOS INDICE DE PLANOS PLANO 1. PLANO DE SITUACIÓN PLANO 2. ESTADO ACTUAL. TOPOGRAFIA PLANO 3. ESTADO ACTUAL. ZONIFICACION PLANO 4. PROPUESTA. ZONIFICACION PLANO 5. SUBCUENCAS VERTIENTES A LA RED DE SANEAMIENTO PLANO 6. PROPUESTA. RED DE SANEAMIENTO DE AGUAS PLUVIALES PLANO 7. PROPUESTA. RED DE SANEAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES


1. INTRODUCCIÓN

En el presente Estudio, se aporta la documentación necesaria para dar cumplimiento a las especificaciones recogidas en el Decreto 170/98, de 1 de Octubre, sobre Gestión de las Infraestructuras de Saneamiento de Aguas Residuales de la Comunidad de Madrid. Exponemos a continuación los antecedentes que motivan la redacción del Plan Parcial de Reforma Interior al cual se refiere el presente Estudio Hidrológico. La Comisión de Planeamiento y Coordinación del Area Metropolitana de Madrid, COPLACO, aprobó definitivamente, en fecha 19 de noviembre de 1.975, el P.P.O. LAS ENCINAS. Posteriormente, en fecha 31 de Marzo de 1.976, por Resolución dictada por el Sr. Delegado del Gobierno en dicha Comisión, se aprobó el cumplimiento de las condiciones impuestas al mismo. El P.P.O. LAS ENCINAS incluía terrenos procedentes de la finca Valle del Valdagueral, Monte de la Escorzonera, situados en el Oeste del término municipal de Pozuelo de Alarcón. Dicho ámbito fue objeto del correspondiente Proyecto de Urbanización en el que se incluyeron las obras de ejecución de viales, suministro de agua potable mediante red de tubería de fibrocemento, desde un pozo situado al Este de la urbanización, red de telefonía, red de distribución de energía eléctrica en B.T., y red de alumbrado público, que no llegó a ejecutarse en su totalidad. Todos estos servicios están ubicados en las márgenes de las calzadas, en terrizo, ya que no existen aceras. La construcción de la M-40 afectó a 4 parcelas incluídas en este P.P.O., las números 39, 40, 41 y 42. La parcela 41 fue objeto de ocupación previa en Enero de 1.991 y expropiación de 640 m2, y la 42 de expropiación de 4.127 m2 en Octubre de 1.994. Ambas parcelas, 41 y 42 quedaron con una superficie inferior a los 10.000 m2, y por lo tanto inedificables al no alcanzar la superficie mínima de parcela en dicho ámbito. Las parcelas 39 y 40 quedaron afectadas por la línea de edificación de la M-40. El P.P.O. LAS ENCINAS incluía un área correspondiente a “Zona de espacios públicos” de 155.429 m2, que equivalía a un 23 % del total del ámbito, dividido en dos subzonas denominadas “Equipamiento comunitario” y “Verde público”, respectivamente, sin definición gráfica expresa de las mismas. En relación con la subzona de “Equipamiento comunitario”, equivalente al 25 % de la “Zona de espacios públicos”, es decir, con una superficie de 38.857 m2, el P.P.O. no determinó expresamente su ubicación, al objeto de que el Ayuntamiento pudiera elegir la misma.

A la vista de esta situación, y durante la redacción del Plan General de 2.002 el Ayuntamiento de Pozuelo de Alarcón, de acuerdo con los propietarios afectados, efectuó una propuesta de reordenación de los referidos terrenos, para su incorporación al mismo, con la siguiente finalidad:

- Reubicación de suelos dotacionales públicos previstos en el P.P.O. con cambio de posición de parcelas privadas.

A tal fin se formalizó, el 16 de enero de 2.008, el CONVENIO URBANISTICO ENTRE EL AYUNTAMIENTO

DE POZUELO DE ALARCON Y NET GENERATION S.A., D. MARC GERARD CORCIA Y Dª ANA MARIA JUNQUERA MATO PARA EL DESARROLLO Y EJECUCION DEL PLANEAMIENTO DEL APR 2.2-03 “LAS ENCINAS (Areas Dotacionales). El documento de Revisión y Adaptación del Plan General de Ordenación Urbana de Pozuelo de Alarcón fue aprobado definitivamente por acuerdo del Consejo de Gobierno de la Comunidad de Madrid de 14 de Marzo de 2.002, y su Texto Refundido fue aprobado igualmente por acuerdo de dicho órgano de 6 de Junio de 2.002 (publicación en el B.O.C.M. de 4 de Julio de 2.002). El citado P.G.O.U. recogió los terrenos de la urbanización LAS ENCINAS en dos áreas diferenciadas:

- API 2.2-01 “LAS ENCINAS”


- APR 2.2-03 “LAS ENCINAS (AREAS DOTACIONALES) dentro del cual se incluyen las parcelas citadas junto a terrenos de propiedad municipal.

Para desarrollar el Convenio urbanístico se ha redactado el Plan Parcial de Reforma Interior del APR 2.2-

03 y se redactará el correspondiente Proyecto de Urbanización que incluya las obras estrictamente interiores a la unidad de ejecución y la conexión de las distintas redes y servicios a los generales de la población, materializados en la conexión a las redes y servicios que el APR 2.3-01 UNIVERSIDAD FRANCISCO DE VITORIA ha de llevar hasta el límite de ambos ámbitos según prescripción de su ficha urbanística. 2. LOCALIZACIÓN Y DESCRIPCIÓN FÍSICA DEL ÁMBITO URBANÍSTICO DE ACTUACIÓN

El ámbito territorial objeto del presente documento se localiza al noroeste del término municipal de Pozuelo de Alarcón, en la urbanización Las Encinas. Está delimitado al este por la Autopista de Circunvalación M-40 y el Monte del Pilar, calificado como Suelo No Urbanizable Forestal; al norte con la urbanización “Las Encinas”; al sur tanto con la urbanización “Las Encinas” como por los terrenos de la Universidad Francisco de Vitoria ( A.P.R. 2.3-01) y al oeste por las urbanizaciones Monteclaro y Las Encinas . Ocupa una extensión discontinua de terreno formado por 158.636,93 m² y 36.059,96 m² lo que hace un total de 194.696,89 m².

El entorno y el medio físico son los propios de la urbanización Las Encinas incluída en los terrenos

procedentes de la finca Valle del Valdagueral, Monte de la Escorzonera, situados en el Oeste del término municipal de Pozuelo de Alarcón, rodeado de suelo urbano consolidado.

La topografía presenta desniveles apreciables, como corresponde a la zona de monte que ocupa, con pendientes en torno al 5 % hacia los dos arroyos, Gansino y Los Álamos, que atraviesan el el área. El punto mas alto del entorno se localiza entre estos dos arroyos a la cota 700,00.

Los condicionantes ambientales principales los definen el arbolado de la zona y el ruido que genera la M-40.

Desde el punto de vista de la vegetación nos encontramos en una zona en regresión respecto del

encinar climático. Encontramos, como especies autóctonas, las encinas, Quercus ilex, con tallas de 3 a 8 m. las retamas,

Retama sphaerocarpa, y el Cistus ladanifer sobre un herbazal anual. Como especie alóctona más importante, plantada por el hombre, encontramos pinos, Pinus pinea, con

tallas de 10 a 12 m. en los pies de más edad. Estamos pues ante una zona mixta de encinar-pinar, con una densidad excesiva por el crecimiento

natural de la arboleda y un elevado número de pies con mala situación patológica. Frecuentes pies con podas no adecuadas o inexistentes inciden negativamente en su calidad paisajística.

El ruido generado por la M-40 afecta principalmente a la parcela dotacional. Los usos en la misma sólo

se ven afectados en el caso del uso sanitario, que quedaría supeditado a la construcción de una pantalla acústica de enormes dimensiones. El resto del ámbito no resulta afectado por el mismo por encima de los límites admisibles.

3. CARACTERIZACIÓN URBANÍSTICA DEL ÁMBITO DE ACTUACIÓN Instrumento de planeamiento urbanístico a informar El instrumento de planeamiento a informar es el Plan Parcial de Reforma Interior que desarrolla el APR 2.2-03 Las Encinas “Areas Dotacionales” en el término municipal de Pozuelo de Alarcón.


Fase de aprobación El Plan Parcial de Reforma Interior que desarrolla el APR 2.2-03 Las Encinas “Areas Dotacionales” se encuentra en fase de presentación para su aprobación inicial en el Ayuntamiento de Pozuelo de Alarcón, Madrid. Relación con el planeamiento anteriormente aprobado En el orden urbanístico, el municipio de Pozuelo de Alarcón se rige por lo dispuesto en el Documento de Revisión y Adaptación del Plan General de Ordenación Urbana aprobado definitivamente por el Consejo de Gobierno de la Comunidad de Madrid el 14 de marzo de 2002 y su Texto Refundido aprobado igualmente por acuerdo de dicho órgano en sesión celebrada el 6 de junio de 2002. El citado P.G.O.U. fue publicado en el Boletín Oficial de la Comunidad de Madrid nº 157, el 4 de julio de 2002, y en él se contempla el A.P.R 2.2-03 “Las encinas (Áreas Dotacionales)” como Suelo Urbano. Superficie total del ámbito La superficie total incluída en el ámbito del PPRI correspondiente al APR 2.2-03 es de 194.696,88 m2. Clasificación y calificación del suelo indicando superficies Suelo residencial para vivienda unifamiliar aislada

Parcelas RU M2 parcela M2 construidos P.39 10.417,26 1.041,72 P.40 10.137,10 1.013,71 P.41 10.000,00 933,77 P.42 10.000,00 593,83

TOTAL 40.554,36 3.583,04 Cesión redes públicas locales:

CALIFICACION Superficie (m2) Verde Público 113.513,28 Equipamiento Público 29.808,10 Centro de Transformación 111,79 Infraestructuras. Estación de Bombeo

1.863,64

Viario 7.438,12 Dominio Público Hidráulico 1.407,60 TOTAL 154.142,53

Cesiones Se cumple el artículo 36 de la Ley 9/2001 del 17 de julio del Suelo de la Comunidad de Madrid que establece: “(…)En todo caso, en cada ámbito de suelo urbano no consolidado o sector y/o unidad de ejecución de suelo urbanizable no destinados a uso industrial, se cumplirán las siguientes condiciones mínimas:

a) La superficie total en el ámbito o sector y/o unidad de ejecución de elementos de las redes locales de equipamientos y/o infraestructuras y/o servicios será de 30 metros cuadrados por cada 100 metros cuadrados construidos.


b) Del total de la reserva resultante de cumplir el apartado anterior, al menos el 50 por 100 deberá destinarse a espacios libres públicos arbolados. (…)

e) Los estándares de la anterior letra b) no serán de aplicación cuando se trate de vivienda que cuente con zonas verdes o espacios libres privadas al menos en la misma cuantía que la cesión a la que estaría obligada. En el caso de que no se alcanzara, se cederá hasta completarla.(…)”

Metros cuadrados construidos:

Parcelas RU M2 construidos

P.39 1.041,72 m2

P.40 1.013,71 m2

P.41 933,77 m2

P.42 593,83 m2

TOTAL 3.583,04 m2

Cesión redes públicas locales:

Calificación suelo M2

Verde Público 113.513,28

Equipamiento Público 29.808,10

Centro de Transformación

111,79

Infraestructuras. Estación de Bombeo

1.863,64

Viario 7.438,12

Dominio Público Hidráulico

1.407,60

TOTAL 154.142,53

- Redes locales: 30% X 3.583,04 m2 = 1.074,91m2 - Zonas verdes: 50% x 1.074,91m2 = 537,45m2 La cesión de 154.142,53 m2 supera ampliamente las obligaciones establecidas en el artículo 36 de la Ley 9/2001 del 17 de julio del Suelo de la Comunidad de Madrid respecto a las redes locales que ascenderían a 1.074,91 m2, de las cuales al menos 537,45 m2deberían destinarse a espacios libres. 4. GENERALIDADES DEL PROYECTO Y DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS El objeto del proyecto de urbanización es definir las obras a ejecutar estrictamente dentro del ámbito del APR 2.2-03 LAS ENCINAS (Areas Dotacionales) y la conexión de las redes y servicios en el límite de dicho ámbito con el APR 2.3-01 UNIVERSIDAD FRANCISCO DE VITORIA. 4.1.- Estudio de alternativas 4.1.1.- Saneamiento El saneamiento, por prescripción del P.G.O.U. ha de ser de tipo separativo. La zona de actuación carece de cualquier tipo de red de saneamiento, produciéndose los vertidos de aguas residuales a fosas sépticas individuales. La zona de actuación contiene terrenos de las cuencas vertientes de los arroyos del Gansino y de los Alamos. No existe ninguna infraestructura municipal de saneamiento en la zona capaz de recibir vertidos por gravedad de dichas cuencas.


El punto de vertido de aguas residuales fijado por los SSTT municipales se encuentra en el denominado colector 3, pozo de registro R3.1, a la cota 689,96, situado en la rotonda interior del vértice SE del ámbito del APR 2.3-01 UNIVERSIDAD FRANCISCO DE VITORIA. Acceder por gravedad a ese punto desde el límite de nuestra actuación es inviable, por ser la cota de recogida de aguas residuales de la parcela dotacional inferiores a los 689,96 m. Tal extremo plantea la necesidad de bombear las aguas residuales del ámbito desde el punto de cota más baja situado junto a la parcela dotacional y al arroyo de los Álamos. Para las aguas residuales generadas en el área de la cuenca vertiente del arroyo del Gansino hemos estudiado la posibilidad de conducción por gravedad hasta el bombeo general. Se han tanteado 3 soluciones por gravedad. Las 3 con punto de recogida de residuales a la cota 687,50 en las proximidades del cruce del arroyo del Gansino con el vial denominado calle B. La primera discurriendo hacia el oeste en paralelo al arroyo del Gansino para dar un quiebro de 90 º por la cuña SO de la actuación y , a través de los terrenos del APR 2.3-01, acceder al bombeo general. El terreno a atravesar supera la cota 700,00, por lo que la profundidad de la excavación debería ser superior a los 16,00 m. Ello obligaría a ocupar una faja de suelo en planta de más de 25,00 m. en una zona de alta densidad arbórea. Esta opción es inviable, dentro de lo razonable, por costes de excavación, afección de terrenos ajenos al ámbito, y sobre todo, destrozo forestal. La longitud de esta solución es de 670,00 m. e implicaría una excavación a cielo abierto de más de 60.000 m3.

La segunda opción estudiada discurre en paralelo al arroyo del Gansino hasta el cruce de este con el vial denominado Plaza Quince, en el que tomaría la dirección O-E al norte del vial, por terrenos de la zona verde pública hasta llegar a las inmediaciones del actual pozo de bombeo. De allí, por el vial pavimentado llegaría a la parcela dotacional, por el borde de la cual accedería al bombeo general. La excavación máxima sería de 13,00 m., con una banda de ocupación en planta de 22,00 m., y discurriendo por una zona de alta densidad arbórea. Esta solución además afectaría terrenos de parcelas particulares y destruiría completamente el tramo de vial Plaza Quince situado al este de las parcelas particulares, que debería ser repuesto. La longitud de esta solución sería de 970 m. e implicaría una excavación a cielo abierto de más de 65.000 m3.

La consideramos igualmente inviable, dentro de lo razonable. La tercera opción estudiada discurriría bajo el vial “Calle B” desde la parcela dotacional hasta las

proximidades del arroyo del Gansino. Su ejecución se realizaría mediante “perforación horizontal guiada”. Pedidas ofertas a varias empresas especialistas en este tipo de obra nos explican que dado que se trata de una conducción por gravedad, con pendientes suaves, no se puede garantizar la uniformidad de las mismas, así como el trazado estricto, que debería discurrir entre las parcelas edificadas situadas en torno a la cota 700,00 en la calle B. Esto, unido al elevado coste, y a la necesidad de dos tramos de ataque y salida de longitud superior a los 30,00 m. nos hace desistir de tal solución.

La solución de excavar directamente la calle B para colocar la tubería no se ha contemplado por

discurrir entre parcelas edificadas y necesitar un ancho en planta de más de 25,00 m., cuando disponemos de un vial de 9,60 m. con servicios de agua, telefonía e instalación eléctrica en B.T.

Por tanto debemos adoptar la solución de bombeo.

En cuanto al tipo de tubo a adoptar se han barajado cuatro opciones: Tubo de hormigón vibroprensado. Tubo de poliéster reforzado con fibra de vidrio. Tubo de PVC estructurado de doble pared, lisa la interior y corrugada la exterior.

Tubo de Polietileno de alta densidad (PEAD) Cualquiera de ellas sería válida, pero optamos por el tubo de PVC estructurado, de doble pared, color TEJA, de diámetro 400 mm. SN 8 (rigidez circuferencial específica RCE > 8 KN/m2), con juntas elastoméricas, por


menor número de juntas en relación con la tubería de hormigón, facilidad de instalación por su ligereza, bajo coeficiente de rugosidad, capacidad mecánica suficiente y precio competitivo.

La instalación del colector de saneamiento se realiza bajo calzada, así como la tubería de impulsión, excepto en los tramos de conexión y salida de los pozos de bombeo.

4.1.2.- Drenaje

El drenaje de las aguas pluviales actualmente se realiza por los bordes de las calzadas, por un bordillo caz, que las conduce a los puntos bajos y las vierte a los arroyos o a puntos desde los que llegan a ellos. Para conducir las aguas pluviales de las parcelas a reubicar y de la parcela dotacional es preciso diseñar una red que las recoja a pie de parcela y las lleve a los cauces públicos. La escorrentía en el resto de suelo libre público es superficial hacia los arroyos del Gansino y de los Álamos y se produce de forma sostenible sin erosión ni arrastres apreciables. Se ha considerado la posibilidad de mantener la escorrentía superficial por las calzadas, pero, para evitar daños al firme y para que en caso de fuerte lluvia el caudal circulante por las mismas pueda ocasionar inseguridad en el tráfico, se ha optado por construir una red de pozos absorbederos en ambos bordes conectados al colector de pluviales que discurrirá bajo calzada formado por tubo de PVC estructurado, de doble pared, color TEJA, de diámetro 400 mm. 4.1.3.- Suministro de agua potable. Hidrantes La red de suministro de agua potable del CYII tiene su origen en el punto de conexión del vial a ejecutar por el APR 2.3-01 con el que se incluye en este proyecto. La tubería proyectada, tras los correpondientes cálculos hidráulicos y mecánicos, y según la normativa del CYII, es de fundición dúctil Ø 200 mm. Clase 50. El trazado, dada la tipología de la actuación y la disposición del suministro a lo largo de un único vial, es lineal. Se disponen hidrantes para uso de los bomberos. En la actualidad el suministro de agua potable del P.P.O. Las Encinas se realiza mediante una conducción de fibrocemento Ø 160 mm. desde el depósito anexo a un pozo de bombeo situado en el borde Este de la urbanización. En el ámbito de nuestra actuación esta tubería discurre por el terrizo junto a la calzada del margen derecho. Es sencilla desde la unión del vial “B” hacia el Sur, y doble desde ese punto hacia el Norte, para suministrar al resto de la urbanización. La calidad del agua se comprueba periódicamente mediante análisis que están dando resultados que la cualifican plenamente para el uso alimentario. 4.2.- Descripción de las obras

4.2.1.- Saneamiento Denominaremos las estaciones de bombeo (EBAR) a ejecutar como EBAR 1, la situada junto al arroyo

del Gansino, y EBAR 2 la situada junto al arroyo de los Alamos. El caudal de aguas residuales de las parcelas del ámbito es muy bajo. La EBAR 1 recibe el de 4 parcelas

para viviendas unifamiliares. La EBAR 2 el mismo caudal incrementado en el de la parcela dotacional. Dado que las condiciones de diseño, por diámetros mínimos y velocidades mínimas, definen unos

caudales muy por encima de los caudales de cálculo, la solución adoptada permite, sin sobrecoste alguno, salvo los colectores pertinentes, la incorporación de los caudales de aguas residuales del resto de la urbanización.

La red de evacuación de aguas residuales consta, pues, de tres tramos, por gravedad hasta la EBAR 1, la impulsión hasta el pozo de rotura de carga situado en la cota 698,50 en la calle B, y el tramo por gravedad hasta la EBAR 2.


Las tuberías de los tramos por gravedad son de tubo de PVC estructurado, de doble pared, color TEJA, de diámetro 400 mm. SN 8 (rigidez circuferencial específica RCE > 8 KN/m2), con juntas elastoméricas , y las del tramo de impulsión de PE-100 de 125 mm. SDR 11. Las tuberías se instalan en zanjas que por discurrir por calzada e implicar rotura de paquete de firme se proyectan con taludes verticales y anchura estricta de 70 cm. la profundidad media de la tubería Ø 400 mm. es de 2,30 m. En el fondo de zanja se dispone una cama de arena de río de 10 cm. de espesor. En arriñonamiento del tubo hasta el diámetro horizontal se dispone otra capa de igual material de 20 cm. de altura. Sobre ésta se realiza un relleno con suelo seleccionado en 3 tongadas de aproximadamente 17 cm., de 50 cm. total, compactadas al 95 % del P.N. Desde esta capa y hasta la capa de hormigón se realiza un relleno de altura variable con suelo adecuado, en tongadas de 20 cm. de espesor, compactado al 100 % del P.N. A lo largo del trazado del colector se disponen pozos de registro de ladrillo perforado de 1 pie, de Ø interior 1 m., enfoscados, con reducción troncocónica 100/60, pates de polipropileno y cerco y tapa de fundición clase D-400 con junta de goma anti-ruido.

Cuando debido a la pendiente del vial la diferencia de cotas entre el tubo de entrada y el de salida del pozo es mayor de 1,00 m. se dispone un pozo de resalto, con una tubería de Ø 315 mm de PVC para derivación de caudal y amortiguación del salto.

Cada estacion de bombeo es un arquetón de hormigón armado semienterrado de 5,50 x 2,60 x 3,40 m. dividido en 3 zonas.

La primera es el pozo de entrada en el que se ubica una reja de retención y almacenamiento de

gruesos, de paso 40 x 40 mm. y limpieza manual. La segunda es el pozo de bombeo en el que se ubican las 2 bombas iguales, sumergibles, con 2 salidas

de descarga Ø 80 mm. en fundición dúctil PN 16, una por bomba, formadas por un tramo recto vertical de 1,30 m., un codo de 90 º y un carrete pasamuros.

La tercera es la cámara de válvulas y del colector de impulsión. Recibe los colectores de descarga e

intercala en cada uno de ellos una válvula de retención y una válvula de compuerta. Estos colectores se conectan al colector de impulsión, de fundición dúctil PN 16 mediante un codo de 90 º de Ø 80 el exterior y una T 80/80/80 el interior. Entre el codo y la T se intercala una T 80/80/40 y una válvula de compuerta Ø 40 para desagüe de la tubería de impulsión.

El colector de impusión sale de la cámara de vávulas mediante un carrete pasamuros Ø 80 mm. Ya en el

exterior se dispone un codo de 45º y una ampliación 80/100 para conexión a la tubería de impulsión de PE-100 de Ø 125.

Cada estación de bombeo está dotada con 2 bombas iguales de las siguientes características:

Bomba centrífuga antideflagrante, totalmente sumergible (hasta 20 m), marca SULZER, modelo XFP81C-

CB1.1-PE40/2-D05*1 con motor Premium Efficiency, eficiencia IE3, de 4 kW de potencia nominal en el eje a 2900 rpm y 400 V., o similar. El pozo de bombeo cuenta con ventilación mediante tubería de acero galvanizado en caliente de 4”. En uno de los bordes largos del arquetón se dispone una mocheta de ladrillo perforado de ½ pie para albergar, de forma estable, la caja general de protección y medida y el armario de control eléctrico de las bombas. Al pie de dicha mocheta se ubicará la arqueta para la pica de toma de tierra. En el borde interior de las 4 parcelas residenciales y en la dotacional se disponen pozos de recogida de aguas residuales, similares a los pozos de registro, conectados a la red de saneamiento mediante tubería de PVC de doble capa, color teja, de Ø 315 mm.


Para el proyecto de la red de saneamiento de aguas residuales se han tenido en consideración las NORMAS PARA REDES DE SANEAMIENTO del CYII Gestión. NRSCYII-2006.

4.2.2.- Drenaje aguas pluviales La red de saneamiento de aguas pluviales está formada por los siguientes elementos:

- La tubería de tubo de PVC estructurado, de doble pared, lisa la interior y corrugada la exterior, color TEJA, de diámetro DN 400 mm. SN 8 (rigidez circuferencial específica RCE > 8 KN/m2), con juntas elastoméricas. Está situada bajo la calzada.

- Los pozos de registro y de resalto, con arenero, situados en calzada, de ladrillo perforado de 1 pie, de Ø

interior 1 m., enfoscados, con reducción troncocónica 100/60, pates de polipropileno y cerco y tapa de fundición clase D-400 con junta de goma anti-ruido.

- Los pozos de registro absorbederos con rejilla en calzada y arqueta registrable, con arenero, en acera

con conexión Ø 250 mm. a los pozos de registro o de resalto. Cuentan con rejilla de fundición dúctil, C-250, de 0,60 x 0,35 m. y tapa de fundición dúctil de 0,80 x 0,80 m. con registro de Ø 600 mm.

- Las obras de desagüe a los arroyos del Gansino y de los Alamos formadas por boquillas de hormigón,

armado las soleras y en masa aletas y frontal.

- Las conexiones desde los pozos de registro terminales hasta las boquillas de desagüe mediante tubería de PVC de doble capa, color teja, de Ø 400 mm.

- En el borde interior de las 4 parcelas residenciales y en la dotacional se disponen pozos de recogida de

aguas pluviales, con arenero, similares a los pozos de registro, conectados a los pozos de registro o de resalto de pluviales mediante tubería de PVC de doble capa, color teja, de Ø 315 mm.

Para el proyecto de la red de saneamiento de aguas pluviales se han tenido en consideración las NORMAS PARA REDES DE SANEAMIENTO del CYII Gestión. NRSCYII-2006.

4.2.3.- Suministro de agua potable. Hidrantes La tubería de distribución de agua potable será prolongación de la que el APR 2.3-01 Universidad Francisco de Vitoria debe construir hasta el límite con nuestra actuación por prescripción de la ficha urbanística de su planeamiento. Dada la tipología de la actuación y la disposición del suministro a lo largo de un único vial la red proyectada es lineal. Discurre bajo calzada, a una profundidad de 1,08 m. desde la rasante hasta la generatriz superior del tubo. Este se asienta sobre cama de arena de río de 15 cm. de espesor. Los laterales del tubo se arriñonan con la misma arena de río hasta el diámetro horizontal. El relleno sobre el tubo está formado por una primera capa de suelo seleccionado procedente de la excavación (arena de miga) o préstamos, con un espesor aproximado de 50 cm., ejecutado en 4 tongadas de 12,5 cm. de espesor, compactadas hasta alcanzar el 95 % del P.N. En la parte superior de ésta capa de suelo seleccionado, a 50 cm. del tubo, se colocará una banda de señalización de color azul con el texto “Agua consumo humano”. La segunda capa de relleno, de aproximadamente 42 cm. de espesor, está formada por suelo adecuado procedente de la propia excavación, o préstamos, ejecutada en 3 tongadas de 14 cm. de espesor compactadas hasta alcanzar el 100 % del P.N.


Sobre ésta capa se dispone una capa de hormigón HM-12,5 de 25 cm. de espesor, y sobre éste 6 cm. de mezcla bituminosa en caliente que constituyen el pavimento. La conducción está formada por 545 m.l. de tubería de fundición dúctil Ø 200 mm., clase 50, con junta automática flexible. Se disponen 3 válvulas de seccionamiento , de compuerta, DN 200 mm. PN 10/16, serie 15. Una en el inicio del tramo, tras la conexión con la tubería del APR 2.3-01, otra en la mitad del tramo, aproximadamente, y la tercera al final, previa a la brida ciega que permita la continuación de la conducción si así se requiere. Estas 3 válvulas de seccionamiento se alojan en sendos registros formados por fábrica de ladrillo perforado de 1 pie de espesor, enfoscado, de 1,20 m. de diámetro interior, cono de reducción a 0,60 m., macizo de anclaje de hormigón armado, solera de hormigón en masa, pates de polipropileno y marco y tapa de fundición D-400 con la inscripción CYII Gestión. En el punto alto de la cota 700,00 se dispone una válvula de aeración, ventosa de doble cuerpo, trifuncional, DN 60 mm., PN 10/16. Al final de la conducción, que coincide con un tramo ascendente, se dispone, así mismo, otra válvula de aeración igual a la anterior. Ambas se alojan en sendos registros similares a los descritos, según la NORMAS PARA REDES DE ABASTECIMIENTO. Versión 2012., de CYII Gestión. En los 2 puntos bajos de la conducción, se disponen 2 desagües con acometida formados por T 200/200/80, válvula de compuerta de DN 80 mm. PN 10/16, serie 14. Están ubicados en sendos registros similares a los descritos. A lo largo de la conducción, y separados aproximadamente 200 m. se disponen 3 hidrantes para uso de bomberos, con una entrada DN 100 mm. y dos salidas DN 70 mm. Se alojan en arquetas en acera. La derivación se produce en sendos registros par acometida a hidrante DN 100 mm. según normativa del CYII Gestión, incluso el macizo de anclaje de hormigón armado. 5. OBJETIVOS Objetivo General El objetivo principal de este capítulo, es dar cumplimiento a las especificaciones recogidas en el Decreto 170/98, de 1 de Octubre, sobre gestión de las infraestructuras de saneamiento de aguas residuales de la Comunidad de Madrid. Objetivos Específicos Los Objetivos específicos que se pretenden alcanzar, son los siguientes: 1. Análisis de las modificaciones, si las hubiese, sobre la red hidrográfica que dará lugar el desarrollo del PPRI correspondiente al APR 2.2-03 Las Encinas “Areas Dotacionales” (cambios de trazado, encauzamientos, etc.). 2. Justificación del caudal de aguas residuales generados dentro del ámbito (medio y máximo), según los usos del suelo. 3. Justificación del caudal de pluviales producidos dentro del ámbito para el máximo aguacero con un período de retorno de 25 años y adecuación de la red de saneamiento de aguas pluviales propuesta para su


evacuación según recomendación para el desarrollo del decreto 170/98, de 1 de Octubre. 4. Justificación del caudal de pluviales producidos aguas arriba del ámbito en estudio y que evacuen en él (si lo hubiese). 5. Cuantificación de los caudales a conectar a las infraestructuras de saneamiento de la Comunidad de Madrid. 6. Infraestructuras de saneamiento y depuración en servicio y/o en proyecto que se prevé den servicio al ámbito. 7. Elección del tipo de red de saneamiento y justificación de la misma. 8. Identificación de posibles puntos conflictivos (zonas inundables, pasos de cauces por infraestructuras, etc.). 9. Determinación de los posibles impactos producidos por actividades e industrias previstas en el planeamiento y sus efectos sobre las aguas continentales. 6. METODOLOGÍA DEL ESTUDIO HIDROLÓGICO El procedimiento seguido para la realización de este estudio hidrológico ha sido el siguiente: - Para las aguas pluviales:

-Justificación del cumplimiento de la recomendación para el desarrollo del Decreto 170/98 de 1 de Octubre y las consideraciones que contenía el artículo 28. 2 c) de la orden de 13 de Agosto de 1999 relativa al Plan Hidrológico de la Cuenca del Tajo, ya derogado, pero cuyos preceptos no han sido modificados por legislación posterior y consideramos de interés su cumplimiento.

“2. Con relación al saneamiento, se tendrán en cuenta los siguientes criterios básicos: a) Los proyectos de nuevas urbanizaciones deberán establecer preferentemente redes de saneamiento separativas para aguas negras y pluviales. Deberá justificarse al solicitar la autorización de vertido ante el organismo de cuenca, la tipología que se adopta en función de los riesgos potenciales de las diferentes alternativas, para el dominio público hidráulico. b) En el supuesto de plantearse una agregación entre vertidos, el titular del vertido integrado deberá presentar al organismo de cuenca, acompañando a la solicitud de autorización, un estudio específico que permita a éste la valoración de los efectos que, en términos de caudal circulante, producirá sobre los cauces dicha agregación. c) En cualquier caso, el alcantarillado para pluviales en redes separativas y el común en redes unitarias

deberá tener, como mínimo, capacidad suficiente para poder evacuar el máximo aguacero de frecuencia quinquenal y duración igual al tiempo de concentración asociado a la red. …”

Tomamos, no obstante, un período de retorno de 25 años por recomendación ya referida. - Selección del tipo de red de drenaje para el APR 2.2-03 - Estimación del tiempo de concentración de las cuencas de carácter urbano asociadas al ámbito hidrológico de estudio de los arroyos del Gansino y de los Alamos. - Cálculo de la lluvia de proyecto para una duración de tormenta igual al tiempo de concentración de las cuencas asociadas a los arroyos del Gansino y de los Álamos y un período de retorno de 25 años.


- Cálculo de las escorrentías generadas por los distintos usos del suelo propuestos en el PPRI que desarrolla el APR 2.2-03 Las Encinas “Areas Dotacionales” y canalizadas a través de la red de saneamiento de aguas pluviales - Comprobación de que el alcantarillado para pluviales tiene capacidad suficiente para evacuar el máximo aguacero de frecuencia quinquenal calculado. - Para las aguas residuales: - Estimación según los criterios del Canal de Isabel II de los caudales de aguas residuales generados por la futura población y usos en el ámbito del APR 2.2-03 Las Encinas “Areas Dotacionales”. - Decisión del punto de conexión de dichos caudales con la estructura de saneamiento de ámbito superior al APR 2.2-03 Las Encinas “Areas Dotacionales”. En cada apartado correspondiente de este estudio se detallará, de manera puntual, la metodología específica seguida. 7. DEFINICIÓN DEL ÁMBITO DEL ESTUDIO HIDROLÓGICO Para el estudio y cuantificación de los caudales pluviales generados, se plantea la hipótesis de trabajo de desarrollo total del APR 2.2-03, esto es, parcelas urbanizadas y edificadas y nuevos viales y aceras pavimentados y zonas de ubicación de estaciones de bombeo y caseta de vigilancia y control también urbanizadas. Calcularemos los caudales aportados a través de la nueva red de saneamiento de aguas pluviales en situación de duración de aguacero igual al tiempo de concentración de las subcuencas resultantes, que por similitud de tamaño y forma Para el estudio de caudales de aguas residuales se considera la posible futura conexión de toda la urbanización “Las Encinas”. 7.1. CONDICIONES DE USO DEL SUELO Las superficies totales para los distintos usos del suelo de la actuación son:

M2 Suelo M2 Construídos

Superficie total del ámbito 194.696,89

Sup. Generadora de aprovechamiento

35.830,29

Suelo residencial unifamiliar aislado

40.554,36 3.583,04

Suelo dotacional público 29.808,10 22.952,24

Verde público 113.513,28

Centro de transformación 111,79

Infraestructuras. Estación de bombeo

1.863,64

Viario 7.438,12

Dominio público hidráulico 1.407,60

Las zonas susceptibles de producir aguas residuales urbanas son las 4 parcelas residenciales y las parcelas dotacionales. No está previsto actividad industrial alguna por la propia calificación del suelo.


8. CÁLCULOS Y RESULTADOS 8.1. MODIFICACIONES EN LA RED HIDROGRÁFICA QUE DARÁ LUGAR EL PLANEAMIENTO PREVISTO El desarrollo del APR 2.2-03 no supondrá modificación alguna sobre la red hidrográfica existente. El arroyo del Gansino recibirá las aguas pluviales en los mismos puntos en que los recibe en la actualidad. El arroyo de los Alamos, cuyo trazado se ha modificado recientemente por condicionantes del desarrollo del APR 2.3-01 Universidad Francisco de Vitoria no variará tras el desarrollo de nuestro APR, si bien se construirá bajo el vial de conexión con la UFV una obra de paso formada por un tubo circular de 1.800 mm. de diámetro que permita evacuar la avenida de periodo de retorno de 500 años. 8.2. JUSTIFICACIÓN DEL CAUDAL DE RESIDUALES

8.2.1. Criterios de cálculo

Dimensionamiento hidráulico

Consideraciones generales

El diseño hidráulico de las conducciones tiene por objeto principal la determinación de las dimensiones de las mismas, incluyendo las siguientes comprobaciones:

- velocidades máximas y mínimas - llenado de las conducciones - cálculo de pérdidas de carga lineales y localizadas - autolimpieza de la conducción

Determinación de los caudales de diseño

Las conducciones que forman parte de un sistema separativo de alcantarillado deben diseñarse de manera que se consideren en su cálculo la totalidad de las aguas residuales generadas en las zonas atendidas por las mismas . Las aguas residuales a evacuar por las conducciones podrán ser de procedencia diversa, debiendo considerar de forma expresa en el cálculo, al menos, las de los siguientes orígenes:

a) domésticas b) industriales c) sector terciario d) equipamientos dotacionales

En nuestro proyecto las aguas residuales son de naturaleza doméstica y de equipamientos dotacionales, que asimilaremos a domésticas.

Dotaciones de cálculo

Las dotaciones de cálculo a emplear en los proyectos de redes nuevas de alcantarillado del Canal de Isabel II serán las que se indican a continuación.

a) Dotación de aguas domésticas, Dd

Se entiende por dotación de aguas domésticas al volumen medio diario de agua a suministrar para atender las necesidades domésticas.

Se expresará en m3 por vivienda y día (conforme a los valores indicados en la tabla adjunta), si bien, excepcionalmente, será también posible medirla en otras unidades, como por ejemplo en litros por habitante y día.


Tabla 1 Dotaciones Dd de cálculo en el Canal de Isabel II

Tipología vivienda y tamaño Sv (m2)

Dotación (m3/viv/día)

Viviendas multifamiliares Sv ≤ 120 0,90 Viviendas multifamiliares 120 < Sv ≤180 1,05 Viviendas multifamiliares Sv > 180 1,20 Viviendas unifamiliares 1,20

Con este criterio la dotación máxima de cálculo sería de 1,20 m3/viv/día.

No obstante, en 2012, el CYII adoptó en sus NRACYII un criterio de asignación de dotaciones de cálculo que incluía la superficie de las viviendas unifamiliares, entre otras. Queda plasmado en la tabla 4.1

Tabla 4.1 Dotaciones de cálculo

Residencial Terciario, dotacional

e industrial (l/m2

edificable y día)

Zonas verdes (l/m2 y día)

Viviendas unifamiliares

(l/m2edificable y día)

Viviendas multifamiliares

(l/m2edificable y día)

Suelo Urbano No Consolidado (SUNC)

sin desarrollar

9,5 8,0 8,0 1,5 Suelo Urbanizable Sectorizado (SUS)

sin desarrollar

Suelo Urbanizable No sectorizado (SUNS)

sin desarrollar

Con este criterio, más acorde a la realidad, dada la particularidad urbanística de la zona con parcelas mínimas de 10.000 m2 y viviendas de superficies superiores a los 1.000 m2 adoptamos el valor de dotación de cálculo de 9,5 x 1.000 = 9.500 l/viv/día (9,5 m3/viv/día).

8.2.2. Cálculos y caudales

8.2.2.1. Caudal de residuales generado en el ámbito

Caudales de aguas residuales

Para el cálculo de las aguas residuales generadas en la zona objeto de proyecto se siguen los criterios que se indican a continuación. a) Caudales de aguas residuales domésticas, QD

caudal medio 40,86

VCDQD

rd

m

caudal mínimo mQDQD 25,0min


Dd dotación de aguas domésticas (m3/viv/día)

Cr Coeficiente de retorno de valor 0,8

V nº de viviendas (ud)

QDm caudal medio de aguas residuales domésticas (l/s)

QDmin caudal mínimo de aguas residuales domésticas (l/s)

Diferenciaremos entre 2 supuestos:

SITUACION ACTUAL En nuestro proyecto, el número de viviendas existentes en el ámbito actual, contando las 4 correspondientes a las parcelas que se reubican y las susceptibles de conexión a la red de saneamiento proyectada son: Tramo vertiente a EB1: 4(parcelas reubicadas) + 2 (Existentes) : 6 viviendas

40,86

VCDQD

rd

m

= 9,5 x 0,8 x 6 / 86,40 = 0,529 l/s

mQDQD 25,0min = 0,25 x 0,529 = 0,133 l/s

SITUACION DE FUTURO (Conexión de toda la urbanización) El número de parcelas situadas aguas arriba (por localización geográfica, no por cotas) susceptibles de conexión en un futuro a este tramo de red de saneamiento de aguas residuales es, contando con las 6 actuales, de 39.

40,86

VCDQD

rd

m

= 9,5 x 0,8 x 39/86,40 = 3,431 l/s

mQDQD 25,0min = 0,25 x 3,431 = 0,858 l/s

b) Caudal punta de aguas residuales, Qp

caudal punta mmmmmmp

QIQDQIQDQIQDQ 36,12/1

Qp caudal punta de aguas residuales (l/s)

SITUACION ACTUAL

Qp = 1,6 x 0,529 ½ + 0,529 = 1,693 l/s

Tomamos la limitación de 3 x QDm Qp = 3 x 0,529 = 1,587 l/s

SITUACION FUTURA

Qp = 1,6 x 3,431 ½ + 3,431 = 6,395 l/s < 3 QDm

Caudales de cálculo de las conducciones

Calculamos el caudal máximo y mínimo de diseño a partir de los anteriores caudales de aguas residuales, conforme a los criterios que se indican a continuación: a) Caudal máximo de diseño, Qmax

Redes separativas


conducciones de aguas residuales pQQ max Qmax caudal máximo de diseño de las conducciones de la red de alcantarillado (l/s)

Qp caudal punta de aguas residuales (l/s)

b) caudal mínimo de diseño, Qmin

El caudal mínimo de diseño será el menor de los siguientes valores: QDmin y QImin.

Qmin caudal mínimo de diseño de las conducciones de la red de alcantarillado (l/s) QDmin

caudal de aguas residuales domésticas mínimo (l/s)

QImin caudal de aguas residuales industriales mínimo (l/s)

Velocidad del agua

Deberá comprobarse la velocidad de circulación del agua en las secciones que se consideren representativas de las conducciones en, al menos, las siguientes hipótesis:

- Circulación del caudal máximo de diseño

En la hipótesis de circulación del caudal máximo de diseño (Qmax), deberá verificarse que la velocidad de circulación del agua no excede, en general, el valor de 3 m/s, sin sobrepasar nunca el de 5 m/s.

TRAMO POR GRAVEDAD DE POZO DE ROTURA DE CARGA A EB2 Cálculo de la velocidad a sección llena: Tubo PVC doble pared Ø 400 mm. (Ø int 364 mm.) Pendiente máxima 3,5 % (Pérdida de carga continua)

34

22

H

c

R

nv

L

HJ

n es el coeficiente de rugosidad de Manning que para la tubería de PVC de doble pared podemos tomar como 0,010 RH es el radio hidráulico, D/4: 0,364/4 = 0,091 S = π D2/4 = 0,104 m2 V = (1/ n) (J * R/H4/3 )1/2 = (1/0,010)(0,035 * 0,0914/3)1/2 = 3,78 m/s Q = S * V = 0,104 * 3,78 = 0,393 m3/s SITUACION ACTUAL

Qp = 1,587 l/s

Qp / Q = 0,0016/0,393 = 0,0043

De la fig. 1 (tabla de THORMAN y FRANKE para sección circular) obtenemos el valor h/D = 0,05 Vp/V = 0,26 Vp = 0,26 * 3,78 = 0,98 m/s


SITUACION FUTURA Qp = 6,395 l/s Qp / Q = 0,0064/0,393 = 0,016 De la fig. 1 obtenemos el valor h/D = 0,10 Vp/V = 0,4 Vp = 0,4 * 3,78 = 1,512 m/s Pendiente mínima 1,0 % (Pérdida de carga continua) V = (1/ n) (J * R/H4/3 )1/2 = (1/0,010)(0,010 * 0,0914/3)1/2 = 2,023 m/s Q = S * V = 0,104 * 2,023 = 0,210 m3/s SITUACION ACTUAL

Qp = 1,587 l/s

Qp / Q = 0,0016/0,210 = 0,0076 De la fig. 1 obtenemos el valor h/D = 0,07 Vp/V = 0,3 Vp = 0,3 * 2,023 = 0,61 m/s SITUACION FUTURA Qp = 6,395 l/s Qp / Q = 0,0064/0,210 = 0,030 De la fig. 1 obtenemos el valor h/D = 0,12 Vp/V = 0,46 Vp = 0,46 * 2,023 = 0,93 m/s - CIRCULACIÓN DEL CAUDAL MÍNIMO DE DISEÑO

En la hipótesis de circulación del caudal mínimo de diseño (Qmin), deberá verificarse que la velocidad de circulación del agua supera, en general, el valor de 0,60 m/s. El diámetro mínimo de la conducción viene determinado por el diámetro mínimo exigido por el Ayuntamiento de Pozuelo de Alarcón y las propias normas del CYII. Pendiente máxima 3,5 % (Pérdida de carga continua) V = (1/ n) (J * R/H4/3 )1/2 = (1/0,010)(0,035 * 0,0914/3)1/2 = 3,78 m/s Q = S * V = 0,104 * 3,78 = 0,393 m3/s SITUACION ACTUAL

mQDQD 25,0min = 0,25 x 0,529 = 0,133 l/s

QDmin / Q = 0,00013/0,393 = 0,00033 De la fig. 1 obtenemos el valor h/D = 0,02 Vp/V = 0,1 Vp = 0,1 * 3,78 = 0,378 m/s


SITUACION FUTURA

mQDQD 25,0min = 0,25 x 3,431 = 0,858 l/s

QDmin / Q = 0,00086/0,393 = 0,0022 De la fig. 1 obtenemos el valor h/D = 0,04 Vp/V = 0,22 Vp = 0,22 * 3,78 = 0,832 m/s Pendiente mínima 1,0 % (Pérdida de carga continua) V = (1/ n) (J * R/H4/3 )1/2 = (1/0,010)(0,010 * 0,0914/3)1/2 = 2,023 m/s Q = S * V = 0,104 * 2,023 = 0,210 m3/s SITUACION ACTUAL

mQDQD 25,0min = 0,25 x 0,529 = 0,133 l/s

QDmin / Q = 0,00013/0,210 = 0,00062 De la fig. 1 obtenemos el valor h/D = 0,03 Vp/V = 0,18 Vp = 0,18 * 2,023 = 0,364 m/s SITUACION FUTURA

mQDQD 25,0min = 0,25 x 3,431 = 0,858 l/s

QDmin / Q = 0,00086/0,210 = 0,0041 De la fig. 1 obtenemos el valor h/D = 0,05 Vp/V = 0,26 Vp = 0,26 * 2,023 = 0,526 m/s TRAMO POR GRAVEDAD DE POZO DE ROTURA DE CARGA A EB2 El caudal en este tramo viene definido por el bombeado desde la EB1, que es constante y de 27 m3/h. Q = 27 m3/h = 0,0075 m3/s Las pendientes en este tramo son del 3,5 % máxima y del 1 % mínima. La tubería es de PVC de doble capa Ø 400 mm. (Ø int. 364 mm.) Cálculo de la velocidad a sección llena: Pendiente máxima 3,5 % (Pérdida de carga continua)

34

22

H

c

R

nv

L

HJ

n es el coeficiente de rugosidad de Manning que para la tubería de PVC de doble pared podemos tomar como 0,010 RH es el radio hidráulico, D/4: 0,364/4 = 0,091 S = π D2/4 = 0,104 m2 Vll = (1/ n) (J * R/H4/3 )1/2 = (1/0,010)(0,035 * 0,0914/3)1/2 = 3,78 m/s Q = S * Vll = 0,104 * 3,78 = 0,393 m3/s

Q = 0,0075 m3/s


Q / Qll = 0,0075/0,393 = 0,019 De la fig. 1 (tabla de THORMAN y FRANKE para sección circular) obtenemos el valor h/D = 0,10 V/Vll = 0,40 V = 0,40 * 3,78 = 1,51 m/s Pendiente mínima 1,0 % (Pérdida de carga continua) V = (1/ n) (J * R/H4/3 )1/2 = (1/0,010)(0,010 * 0,0914/3)1/2 = 2,023 m/s Q = S * V = 0,104 * 2,023 = 0,210 m3/s Q / Qll = 0,0075/0,210 = 0,0357 h/D = 0,13 V/Vll = 0,47 V = 0,47 * 2,023 = 0,95 m/s

Llenado de la conducción

En las conducciones cuyo funcionamiento sea en lámina libre, deberá comprobarse que, en la hipótesis de circulación del caudal máximo de proyecto (Qmax), el llenado de las mismas es inferior al 75 % de la sección en los casos de conducciones de aguas residuales. La máxima relación Vp/V, donde Vp es la velocidad con un llenado parcial y V la velocidad a sección llena, es de 0,46 para la pendiente de 1% (j = 0,01) en la hipótesis de Situación Futura. Para esta relación el valor de Hc / Hll = 0,12 El calado máximo será de 0,12 * 0,364 = 0,044 m. << 75 %.

Pérdidas de carga

Pérdidas de carga continuas

Las pérdidas de carga continuas, J, en una conducción parcialmente llena se identifican con la pendiente de la misma. Su cálculo se podrá realizar, de manera simplificada, mediante la expresión de Manning:

34

22

H

c

R

nv

L

HJ

J pérdida de carga continua, por unidad de longitud, en m/m (igual a la pendiente de la conducción)

Hc pérdida de carga continua, en m L longitud del tramo, en m v velocidad del agua, en m/s n coeficiente de rugosidad de Manning (adimensional) RH radio hidráulico de la conducción, en m

m

mH

P

AR

Am área mojada de la conducción, en m2 Pm perímetro mojado, en m En la siguiente figura se representa la relación entre la velocidad y el caudal a sección llena y parcialmente llena en función del grado de llenado de la conducción, relaciones que son independientes de la pendiente, rugosidad o diámetro de la conducción.


Fig 1. Relación entre la velocidad y el caudal a sección llena y parcialmente llena en función del grado de llenado

de la conducción de sección circular según la fórmula de Manning

Pérdidas de carga localizadas

Adicionalmente a las pérdidas de carga continuas, deberán calcularse las pérdidas de carga localizadas Hl en las piezas especiales, las cuales suelen evaluarse como una fracción kl del término v2/2g, en la que el término v es la máxima velocidad de paso del agua a través de la pieza especial.

Autolimpieza de las conducciones

En las redes de alcantarillado, y en la hipótesis de circulación del caudal mínimo de diseño (Qmin), deberá verificarse que todas las partículas del agua residual de diámetro equivalente inferior a 3 mm son arrastradas por la corriente. Cuando la condición anterior sea difícilmente cumplible, será admisible con que se verifique para el caudal medio de aguas residuales correspondiente (QDm + QIm).

En la hipótesis Situación Actual el QDm = 0,529 l/s

Para j = 0,01 (pendiente 1 %) QDm/Qll = 0,529/210 = 0,0025

De la fig. 1 obtenemos el valor h/D = 0,11 Vp/V = 0,43 Vp = 0,43 * 2,023 = 0,87 m/s Velocidad suficiente para arrastrar partículas de diámetro equivalente inferior a 3 mm.

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1

0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2

h/I

D

Vp/V y Qp/Q

Vp/V

Qp/Q


DIMENSIONAMIENTO HIDRÁULICO ESTACIONES DE BOMBEO ESTACIÓN DE BOMBEO 1 (JUNTO AL ARROYO DEL GANSINO) SITUACION ACTUAL CALCULO DE LA ALTURA DE ELEVACION Altura geométrica: 698,45 – 685,00 = 13,45 m.c.a. Pérdidas de carga: CONTINUAS De sucesivas iteraciones hemos obtenido un caudal de bombeo de 27 m3/h (7,5. 10-3 m3/s) La tubería de impulsión es de PE-100 Ø 125 mm. SDR 11 Ø interior 102,3 mm. S = D2 /4 = π * 0,1022 /4 = 0,0082 m2 V = Q/S = 0,0075/0,0082 = 0,915 m/s La longitud de la tubería de impulsión es de 190,00 m.

34

22

H

c

R

nv

L

HJ

= (0,9152 * 0,0102) / 0,0264/3 = 0,0109


Hc pérdida de carga continua, en m = J L = 190 * 0,0109 = 2,071 m.c.a. L longitud del tramo, en m v velocidad del agua, en m/s n coeficiente de rugosidad de Manning (adimensional) RH radio hidráulico de la conducción, en m

m

mH

P

AR

Am área mojada de la conducción, en m2 Pm perímetro mojado, en m LOCALIZADAS

Adicionalmente a las pérdidas de carga continuas, deben calcularse también las pérdidas de carga localizadas

Hl en las piezas especiales y en las válvulas, las cuales se evaluarán mediante la siguiente expresión:

g2

vkΔH

2

ll

Siendo:

Hl Pérdida de carga localizada en las piezas especiales y en las válvulas, en (m). kl Coeficiente que depende del tipo de pieza especial o válvula (ver 0). v Máxima velocidad de paso del agua a través de la pieza especial o de la válvula, en (m/s). g Aceleración de la gravedad, en (m/s2).

Coeficiente para el cálculo de la pérdida de carga localizada en las piezas especiales y en las válvulas


Elemento Coeficiente kl

Ensanchamiento gradual

5º 10º 20º 30º 40º 90º

kl 0,16 0,40 0,85 1,15 1,15 1,00

Codos circulares

R/DN 0,1 0,3 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

k90º 0,09 0,11 0,20 0,31 0,47 0,69 1,00 1,14

º90kk º90l

Codos segmentados

20º 40º 60º 80º 90º

kl 0,05 0,20 0,50 0,90 1,15

Disminución de sección

S2/S1 0,1 0,2 0,4 0,6 0,8

kl 0,5 0,43 0,32 0,25 0,14

Válvulas de compuerta

x/D 1/8 2/8 3/8 4/8 5/8 6/8 7/8 8/8

kl 97 17 5,5 2,1 0,8 0,3 0,07 0,02

Válvulas de mariposa

10º 20º 30º 40º 50º 60º 70º

kl 0,5 1,5 3,5 10 30 100 500

Otras Entrada a depósito kl =1,0

Salida de depósito kl =0,5

Tramo Ø 80 mm.de toma a tubo PE DN 125 mm. S = π * 0,08 2 / 4 = 0,005 m2 V = Q / S = 0,0075 / 0,005 = 1,50 m/s Elementos singulares: K ∑K Codos 90 º ……………. 3 1 3 Codos 45 º ……............. 1 0,5 0,5 Ampliación 80/125……. 1 1,15 1,15 Válvula de compuerta…. 1 0,07 0,07 Válvula de retención…… 1 0,50 0,50 T 80/80/40……………… 1 0,50 0,50 --------------------- 5,72


∆H80 = 5,72 * 1,502 /19,6 = 0,657 m.c.a. Tramo Ø 125 mm. (102,3 mm. int) S = π * 0,102 2 / 4 = 0,0082 m2 V = Q / S = 0,0075 / 0,0082 = 0,915 m/s Elementos singulares: K ∑K Codos 90 º ……………. 1 1 1 Descarga ……………, 1 0,5 0,5 --------------------- 1,50 ∆H125 = 1,50 * 0,9152 /19,6 = 0,064 m.c.a. ∆HLOC = ∆H80 + ∆H125 = 0,657 + 0,064 = 0,721 m.c.a. PERDIDA DE CARGA TOTAL ∆H = 13,45 + 2,071 + 0,721 = 16,242 m.c.a. De la curva característica de la bomba obtenemos un caudal próximo a los 27 m3/h para esta pérdida de carga total, por lo que aceptamos que en ese entorno de funcionamiento se encontrará la instalación. Debemos considerar que el número de Manning es empírico, y que el líquido a bombear son aguas residuales por lo cual el punto de funcionamiento no es exacto, sino que se encontrará en ese entorno. VOLUMEN POZO DE BOMBEO (DISPOSICION DE BOYAS DE ARRANQUE Y PARADA)

40,86

VCDQD

rd

m

= 9,5 x 0,8 x 6 / 86,40 = 0,529 l/s

Vpg = 2,10 x 2,10 x h = 4,41 h El tiempo de retención de aguas residuales en pozos de bombeo conviene no exceda de 1 hora. El caudal aportado en 1 hora es Qh = 0,529 x 3.600 = 1.904 l. = 1,904 m3 La altura h correspondiente es: H = 1,904 / 4,41 = 0,432 m. . Distancia en altura desde la boya de arranque y la de parada a la cota + 685,00 El tiempo de funcionamiento de cada una de las bombas cuando entre en acción será: T = 1,904 / 27,00 = 0,071 h. ( 4 minutos 14 segundos) Y lo harán una vez cada hora alternativamente (Cada bomba entrará en acción cada 2 horas) SITUACION FUTURA

40,86

VCDQD

rd

m

= 9,5 x 0,8 x 39 / 86,40 = 3,431 l/s

Volumen pozo de gruesos: Vpg = 2,10 x 2,10 x h = 4,41 h El tiempo de retención de aguas residuales en pozos de bombeo conviene no exceda de 1 hora. El caudal aportado en 1 hora es Qh = 3,431 x 3.600 = 12.352 l. = 12,35 m3 Si establecemos un régimen de funcionamiento de 4 entradas en servicio de las bombas por hora (2 cada bomba), el caudal a bombear cada vez sería: Q = Qh / 4 = 12,35 / 4 = 3,087 m3 La altura h correspondiente es: H = 3,087 / 4,41 = 0,700 m. Distancia en altura desde la boya de arranque y la de parada a la cota + 685,00 El tiempo de funcionamiento de cada una de las bombas cuando entre en acción será: T = 3,087 / 27,00 = 0,114 h. ( 6 minutos 50 segundos) Y lo harán cuatro veces cada hora alternativamente (Cada bomba entrará en acción 2 veces por hora)


ESTACIÓN DE BOMBEO 2 (JUNTO AL ARROYO DE LOS ALAMOS) CALCULO DE LA ALTURA DE ELEVACION Altura geométrica: 694,00 – 685,00 = 9,00 m.c.a. Pérdidas de carga: CONTINUAS De sucesivas iteraciones hemos obtenido un caudal de bombeo de 37 m3/h (10,28. 10-3 m3/s) La tubería de impulsión es de PE-100 Ø 125 mm. SDR 11 Ø interior 102,3 mm. S = D2 /4 = π * 0,1022 /4 = 0,0082 m2 V = Q/S = 0,0103/0,0082 = 1,256 m/s La longitud de la tubería de impulsión es de 190,00 m.

34

22

H

c

R

nv

L

HJ

= (1,2562 * 0,0102) / 0,0264/3 = 0,0205


Hc pérdida de carga continua, en m = J L = 180 * 0,0205 = 3,69 m.c.a. L longitud del tramo, en m v velocidad del agua, en m/s n coeficiente de rugosidad de Manning (adimensional) RH radio hidráulico de la conducción, en m

m

mH

P

AR

Am área mojada de la conducción, en m2 Pm perímetro mojado, en m LOCALIZADAS

Adicionalmente a las pérdidas de carga continuas, deben calcularse también las pérdidas de carga localizadas

Hl en las piezas especiales y en las válvulas, las cuales se evaluarán mediante la siguiente expresión:

g2

vkΔH

2

ll

Siendo:

Hl Pérdida de carga localizada en las piezas especiales y en las válvulas, en (m). kl Coeficiente que depende del tipo de pieza especial o válvula (ver 0). v Máxima velocidad de paso del agua a través de la pieza especial o de la válvula, en (m/s). g Aceleración de la gravedad, en (m/s2).

Tramo Ø 80 mm.de toma a tubo PE DN 125 mm. S = π * 0,08 2 / 4 = 0,005 m2 V = Q / S = 0,0103 / 0,005 = 2,06 m/s


Elementos singulares: K ∑K Codos 90 º ……………. 3 1 3 Codos 45 º ……............. 1 0,5 0,5 Ampliación 80/125……. 1 1,15 1,15 Válvula de compuerta…. 1 0,07 0,07 Válvula de retención…… 1 0,50 0,50 T 80/80/40……………… 1 0,50 0,50 --------------------- 5,72 ∆H80 = 5,72 * 2,062 /19,6 = 1,238 m.c.a. Tramo Ø 125 mm. (102,3 mm. int) S = π * 0,102 2 / 4 = 0,0082 m2 V = Q / S = 0,0103 / 0,0082 = 1,256 m/s Elementos singulares: K ∑K Codos 90 º ……………. 1 1 1 Descarga ……………, 1 0,5 0,5 --------------------- 1,50 ∆H125 = 1,50 * 1,2562 /19,6 = 0,121 m.c.a. ∆HLOC = ∆H80 + ∆H125 = 1,238 + 0,121 = 1,359 m.c.a. PERDIDA DE CARGA TOTAL ∆H = 9,00 + 3,69 + 1,359 = 14,049 m.c.a. De la curva característica de la bomba obtenemos un caudal próximo a los 37 m3/h para esta pérdida de carga total, por lo que aceptamos que en ese entorno de funcionamiento se encontrará la instalación. Debemos considerar que el número de Manning es empírico, y que el líquido a bombear son aguas residuales por lo cual el punto de funcionamiento no es exacto, sino que se encontrará en ese entorno. VOLUMEN POZO DE BOMBEO (DISPOSICION DE BOYAS DE ARRANQUE Y PARADA) SITUACION ACTUAL El caudal medio será el aportado por el bombeo EB1 más los de las 3 viviendas situadas en la cuenca vertiente de aguas residuales y la parcela dotacional. De la tabla 41 obtenemos la dotación para la parcela dotacional, de 8 l/m2.día La superficie edificable es de 23.100 m2 aprox. Con lo cual QDm dot = 23.100 x 8 x 0,8 / 86.400 = 1,71 l/s Las 3 parcelas residenciales:

40,86

VCDQD

rd

m

= 9,5 x 0,8 x 3 / 86,40 = 0,264 l/s

QDm = 1,71 + 0,264 = 1,974 l/s El caudal aportado cada hora será el bombeado desde la EB1 más el recibido de las 3 viviendas unifamiliares y la parcela dotacional Qh = 1,974 x 3.600 + 1.904 = 9.010,4 l. Vpg = 2,10 x 2,10 x h = 4,41 h Si establecemos un régimen de funcionamiento de 4 entradas en servicio de las bombas por hora (2 cada bomba), el caudal a bombear cada vez sería: Q = Qh / 2 = 9.010,4 / 4 = 2,253 m3


La altura h correspondiente es: H = 2,253 / 4,41 = 0,51 m. Distancia en altura desde la boya de arranque y la de parada a la cota + 685,00 El tiempo de funcionamiento de cada una de las bombas cuando entre en acción será: T = 2,253 / 37,00 = 0,061 h. ( 3 minutos 40 segundos) Y lo harán cuatro veces cada hora alternativamente (Cada bomba entrará en acción 2 veces por hora) SITUACION FUTURA

40,86

VCDQD

rd

m

= 9,5 x 0,8 x 39 / 86,40 = 3,431 l/s

Volumen pozo de bombeo: Vpg = 2,10 x 2,10 x h = 4,41 h El caudal aportado cada hora será el bombeado desde la EB1 más el recibido de las 3 viviendas unifamiliares y la parcela dotacional. QDm dot = 23.100 x 8 x 0,8 / 86.400 = 1,71 l/s QDm3viv = 9,5 x 0,8 x 3 / 86,40 = 0,264 l/s Qh = (3,431 + 1,71 + 0,264) x 3.600 = 19.458 l. Si establecemos un régimen de funcionamiento de 8 entradas en servicio de las bombas por hora (4 cada bomba), el caudal a bombear cada vez sería: Q = Qh / 8 = 19,458 / 8 = 2,43 m3 La altura h correspondiente es: H = 2,43 / 4,41 = 0,551 m. Distancia en altura desde la boya de arranque y la de parada a la cota + 685,00 El tiempo de funcionamiento de cada una de las bombas cuando entre en acción será: T = 2,43 / 37,00 = 0,066 h. ( 3 minutos 56 segundos) Y lo harán ocho veces cada hora alternativamente (Cada bomba entrará en acción 4 veces por hora) CAUDALES AGUA CAUDALES AGUA CAUDALES BOMBEADOS ABASTECIMIENTO SANEAMIENTO VIVIENDAS

9,5 m3/viv.día DOTACIONAL 8 l /m2.día

VIVIENDAS DOTACIONAL ESTACION BOMBEO 1 ESTACION BOMBEO 2

Qm Qm Qm Qm Qm Q i * Qm Q i * SITUACION ACTUAL 6 VIVIENDAS

57 m3/día 0,66 l/s

0,529 l/s 0,529 l/s 7,5 l/s 0,529 l/s 10,27 l/s

SITUACION FUTURA 42 VIVIENDAS + 2 PARCELAS DOTACIONALES

399 m3/día 4,62 l/s

184,8 m3/día 2,14 l/s

3,694 l/s

1,712 l/s

3,431 l/s

7,5 l/s

5,406 l/s

10.27 l/s

CAUDALES APORTADOS A SISTEMA GENERAL DE SANEAMIENTO

467 m3/día 5,406 l/s

10,27 l/s

*CAUDAL INSTANTÁNEO BOMBEADO TABLA RESUMEN DE CAUDALES DE ABASTECIMIENTO Y SANEAMIENTO


8.3. JUSTIFICACIÓN DEL CAUDAL DE PLUVIALES 8.3.1. Cálculo de la Lluvia de Proyecto Las subcuencas vertientes a los colectores de la red de saneamiento de aguas pluviales son muy pequeñas. Distinguimos cinco que se corresponden con los tramos de colectores proyectados y con los puntos de vertido a los arroyos, 2 al arroyo del Gansino y 3 al arroyo de los Álamos. Las denominaremos Subcuenca G1, Subcuenca G2, vertientes al arroyo del Gansino cada una de las cuales vierte al arroyo mediante una obra de fábrica, y Subcuenca A1, Subcuenca A2 y Subcuenca A3 vertientes al arroyo de los Álamos. La subcuenca A1 se corresponde directamente con la parcela dotacional 1, que verterá sus aguas pluviales directamente al ramal final Ø 400, de hormigón, que llega a la obra de fábrica de vertido. La subcuenca A2 está formada por el tramo final del vial 1, el vial 2 y el vial 3 cuya escorrentía se recoge en la red de pluviales y vierte junto a la EB2 al arroyo de los Álamos mediante el mismo tubo Ø 400. La subcuenca A3 se corresponde directamente con la parcela dotacional 2, y verterá directamente al arroyo, mediante obra de fábrica. En el Anexo II se incluye plano con la definición de las subcuencas y puntos de vertido. La subcuenca G1 vierte al tramo de cabecera del vial “1”, y está formada por las parcelas 39 y 40 y el tramo de vial pavimentado correspondiente. La superficie está formada por la suma de las superficies de las parcelas y la del vial, que presentan distintos coeficientes de escorrentía. SG1 = Sp + Sv = 10.417 + 10.117 + 200 x 9,60 + 15 x 15 = 22.679 m2 = 0,023 Km2 La subcuenca G2 vierte al tramo medio del vial “A”, y está formada por las parcelas 41 y 42 y el tramo de vial pavimentado correspondiente. SG2 = Sp + Sv = 10.000 + 10.000 + 160 x 9,60 = 21.536 m2 = 0,022 Km2 La subcuenca A1 vierte al tramo final del colector de pluviales. La subcuenca A3 vierte directamente al arroyo mediante obra de fábrica. SA1 = SP = 8.073,26 m2 = 0,0081 Km2 SA3 = SP = 21.831,31 m2 = 0,022 Km2 La subcuenca A2 recoge la escorrentía del final del vial 1, del vial 2 y del vial 3, y vierte al final del vial 3. SA2 = Sv = 70 x 9,00 + 189 x 9,00 + 115 x 12,00 = 3.711,00 m2 = 0,0037 Km2 8.3.2. Precipitación. El periodo de retorno a considerar es de 25 años, según recomendación para el cumplimiento del decreto 170/98. A continuación se describen las bases metodológicas del Método Racional para el cálculo del caudal de aguas pluviales QP de las conducciones que componen las redes de alcantarillado, cuya formulación básica, en su expresión más general, es la siguiente:

6,3

AICKQP te

QP caudal de aguas pluviales, en m3/s Ce coeficiente medio de escorrentía de la cuenca o de la superficie drenada. It intensidad media de precipitación correspondiente al período de retorno considerado y a un intervalo

de tiempo de t horas, en mm/h A área de la cuenca o de la superficie drenada, en km2


K coeficiente representativo del grado de uniformidad con que se reparte la escorrentía. Su valor depende del efecto de las puntas de precipitación, oscilando entre 1 (hipótesis ideal de reparto uniforme de la lluvia en el intervalo considerado) y 2 (hipótesis opuesta de concentración extrema de la escorrentía en un instante). En ausencia de información detallada al respecto, suele tomarse para el coeficiente K el valor de 1,2.

En relación con los valores a adoptar para la intensidad media de precipitación, It, y para el coeficiente de escorrentía, Ce, pueden seguirse los siguientes criterios: a) Intensidad media de precipitación, It

La intensidad media de precipitación, It de la anterior fórmula será la asociada a una duración igual al tiempo de concentración considerado, para el cual se adoptará el siguiente valor:

rec ttT

Tc tiempo de concentración, en horas. te tiempo de recorrido en los cauces naturales, en horas tr tiempo de recorrido en las conducciones de la red, en horas

v

Ltr

3600

L longitud de las conducciones de la red, en m v velocidad media de circulación del agua en la red, en m/s

En ausencia de datos específicos, en general se recomienda el empleo de la siguiente expresión para el cálculo del tiempo de recorrido en los cauces naturales:

76,0

25,03,0

e

eJ

Lt

te tiempo de recorrido en los cauces naturales, en horas L longitud del cauce principal, en km Je pendiente media del cauce principal, en m/m

El cálculo de la intensidad media de precipitación It asociada a una duración t, se realizará a partir del valor de lluvia diaria real (Pd), según la siguiente ley intensidad-duración:

Id

I =

Id

It 1 1 - 28

t - 280.1

0.10.1

It intensidad media correspondiente al intervalo de duración t deseado, en mm/h Id intensidad media de precipitación correspondiente al período de retorno considerado y a un

intervalo de tiempo de t horas, en mm/h

24

dd

PI

Pd precipitación total diaria correspondiente a dicho período de retorno, en mm I1/Id cociente entre la intensidad horaria y la diaria, que para la Comunidad de Madrid puede

considerarse aproximadamente igual a 10 t duración del intervalo al que se refiere It, en horas. El valor de t deberá ser igual al del tiempo de

concentración, Tc La precipitación total diaria Pd se determinará conforme a los criterios indicados en el mapa de “máximas lluvias diarias en la España peninsular” del Ministerio de Fomento (1999), según el cual la precipitación máxima en 24 horas asociada a un periodo de retorno T se calcula según la siguiente expresión:

PYP Td

Pd precipitación total diaria correspondiente a un período de retorno T, en mm YT cuantil regional. Depende del coeficiente de variación CV y del periodo de retorno T P valor medio de las precipitaciones máximas, en mm


En el caso concreto de la Comunidad Autónoma de Madrid, las variables P y CV se obtendrán de las figuras adjuntas.

Fig 2. Coeficiente de variación, Cv

Fig 3. Valor medio de las precipitaciones máximas, P

Para obtener el cuantil Yt, se hará uso de la siguiente tabla, entrando con el período de retorno en años, T, y el coeficiente de variación, Cv.


Tabla 2 Valores del cuantil Yt

Período de retorno en años, T

Cv 2 5 10 25 50 100 200 500

300 0.935 1.194 1.377 1.625 1.823 2.022 2.251 2.541 310 0.932 1.198 1.385 1.640 1.854 2.068 2.296 2.602 320 0.929 1.202 1.400 1.671 1.884 2.098 2.342 2.663 330 0.927 1.209 1.415 1.686 1.915 2.144 2.388 2.724 340 0.924 1.213 1.423 1.717 1.930 2.174 2.434 2.785 350 0.921 1.217 1.438 1.732 1.961 2.220 2.480 2.831 360 0.919 1.225 1.446 1.747 1.991 2.251 2.525 2.892 370 0.917 1.232 1.461 1.778 2.022 2.281 2.571 2.953 380 0.914 1.240 1.469 1.793 2.052 2.327 2.617 3.014 390 0.912 1.243 1.484 1.808 2.083 2.357 2.663 3.067 400 0.909 1.247 1.492 1.839 2.113 2.403 2.708 3.128 410 0.906 1.255 1.507 1.854 2.144 2.434 2.754 3.189 420 0.904 1.259 1.514 1.884 2.174 2.480 2.800 3.250 430 0.901 1.263 1.534 1.900 2.205 2.510 2.846 3.311 440 0.898 1.270 1.541 1.915 2.220 2.556 2.892 3.372 450 0.896 1.274 1.549 1.945 2.251 2.586 2.937 3.433 460 0.894 1.278 1.564 1.961 2.281 2.632 2.983 3.494 470 0.892 1.286 1.579 1.991 2.312 2.663 3.044 3.555 480 0.890 1.289 1.595 2.007 2.342 2.708 3.098 3.616 490 0.887 1.293 1.603 2.022 2.373 2.739 3.128 3.677 500 0.885 1.297 1.610 2.052 2.403 2.785 3.189 3.738 510 0.883 1.301 1.625 2.068 2.434 2.815 3.220 3.799 520 0.881 1.308 1.640 2.098 2.464 2.861 3.281 3.860

8.3.3. Coeficiente de escorrentía

b) Coeficiente de escorrentía

Para el coeficiente de escorrentía tomamos los valores que figuran en la tabla 1.8 del Manual de Depuración de Uralita de Aurelio Hernández Muñoz (et Al.) Nuestra zona de actuación es “zona suburbana poco poblada” a estos efectos, dada la gran superficie sin edificar que su ordenación representa. Tomamos el valor C = 0,20 para las subcuencas G1 y G2. En efecto tomando como coeficientes C = 0,10 en las parcelas y C = 0,90 en el vial: C = (0,10 x 20.534 + 0,10 x 225 + 0,90 x 1.920) / 22.679 = 0,168 Redondeamos a C = 0,20, que resulta conservador de cara a las comprobaciones de capacidad de los colectores de pluviales. Para la subcuenca A2, formada por viales pavimentados y aceras parte pavimentadas y parte en terrizo tomamos un coeficiente de escorrentía C = 0,90. Para las subcuencas A1 y A3, que se corresponden con la parcelas dotacionales 1 y 2, respectivamente, con una edificabilidad mayor que las parcelas residenciales y una dotación de aparcamiento en el interior de 1 plaza cada 50 m2 edificados, tomamos el valor C = 0,50 . C coeficiente de escorrentía

QP caudal de aguas pluviales, en m3/s A área de la superficie drenada, en km2


8.3.4. Tiempo de concentración Determinación del tiempo de concentración de las parcelas unifamiliares: La longitud máxima de las parcelas unifamiliares desde el punto más alejado hasta el pozo de vertido de pluviales es, como media, de 150 m. Por simplificar, y dado que la forma y tamaño de las cuencas es similar, tomamos un tiempo de concentración similar para las 4. Considerando una velocidad de recorrido por la superficie de las parcelas de 0,5 m/s el tiempo en alcanzar el pozo de pluviales será de 300 s ( 5 minutos ). Consideramos la parcela más alejada desde cuyo pozo de pluviales hay 110 m. de red de pluviales, en la cual la velocidad es de 2 m/s aprox., hasta el punto de vertido al arroyo. El tiempo empleado por el agua en este recorrido es de 55 s con lo cual el tiempo de concentración puede estimarse en 6 minutos (0,1 horas). Tomamos este tiempo de concentración para todos los cálculos. Tc = 0,10 h

8.3.5. Intensidad de precipitación

la precipitación máxima en 24 horas asociada a un periodo de retorno T se calcula según la siguiente expresión:

PYP Td

Pd precipitación total diaria correspondiente a un período de retorno T, en mm YT cuantil regional. Depende del coeficiente de variación CV y del periodo de retorno T P valor medio de las precipitaciones máximas, en mm

P = 40 mm. Cv = 342 YT = 1,720 (Interpolando en la tabla 2) Pd = 1,720 x 40 = 68,8 mm

El cálculo de la intensidad media de precipitación It asociada a una duración t, se realizará a partir del valor de lluvia diaria real (Pd), según la siguiente ley intensidad-duración:

Id

I =

Id

It 1 1 - 28

t - 280.1

0.10.1

It intensidad media correspondiente al intervalo de duración t deseado, en mm/h Id intensidad media de precipitación correspondiente al período de retorno considerado y a un

intervalo de tiempo de t horas, en mm/h

24

dd

PI = 68,8/24 = 2,87 mm/h

Pd precipitación total diaria correspondiente a dicho período de retorno, (68,8 mm) I1/Id cociente entre la intensidad horaria y la diaria, que para la Comunidad de Madrid puede

considerarse aproximadamente igual a 10 t duración del intervalo al que se refiere It, en horas. El valor de t deberá ser igual al del tiempo de

concentración, Tc It / Id = 10 1,52 = 33,11 It = 2,87 x 33,11 = 95 mm.


8.3.6. Caudales pluviales obtenidos Para las subcuencas G1 y G2 vertientes al arroyo del Gansino los caudales de cálculo son:

Subcuenca G1 : Superficie 0,023 km2

6,3

AICKQP te = 1,2 x 0,20 x 95 x 0,023 / 3,6 = 0,146 m3/s

Subcuenca G2: Superficie 0,022 km2

6,3

AICKQP te = 1,2 x 0,20 x 95 x 0,022 / 3,6 = 0,141 m3/s

Para las subcuencas A1, A2 y A3 el caudal de cálculo es:

Subcuenca A1 : Superficie 0,0081 km2

6,3

AICKQP te = 1,2 x 0,50 x 67,54 x 0,0081 / 3,6 = 0,128 m3/s


6,3

AICKQP te = 1,2 x 0,90 x 67,54 x 0,0037 / 3,6 = 0,105 m3/s


6,3

AICKQP te = 1,2 x 0,50 x 67,54 x 0,022 / 3,6 = 0,349 m3/s

Este caudal se verterá directamente desde la red interior de drenaje de la parcela dotacional 2 y por topografía y ubicación geográfica se realizará próximo a la obra de paso bajo la M-40. El vertido se realizará mediante arqueta arenero y boquilla de hormigón armada con losa inferior, aletas y dintel.

Vertido de pluviales al arroyo del Gansino: (T= 25 años)

QPGANSINO = 0,146 + 0,141 = 0,287 m3/s

Vertido de pluviales al arroyo de los Alamos: (T=25 años)

QPLOS ALAMOS = 0,233 m3/s ( a través del tubo Ø 400 final del colector de pluviales)

8.4. ELECCIÓN DEL TIPO DE RED DE SANEAMIENTO Y JUSTIFICACIÓN DE LA MISMA La red de saneamiento a construir ha de ser separativa por prescripción del PGOU de Pozuelo de Alarcón. El punto de vertido de aguas residuales fijado por los SSTT municipales se encuentra en el denominado colector 3, pozo de registro R3.1, a la cota 689,96, situado en la rotonda interior del vértice SE del ámbito del APR 2.3-01 UNIVERSIDAD FRANCISCO DE VITORIA.


En cuanto al tipo de tubo a adoptar en los colectores de agua residuales se han barajado cuatro opciones:

Tubo de hormigón vibroprensado. Tubo de poliéster reforzado con fibra de vidrio. Tubo de PVC estructurado de doble pared, lisa la interior y corrugada la exterior.

Tubo de Polietileno de alta densidad (PEAD) Cualquiera de ellas sería válida, pero optamos por el tubo de PVC estructurado, de doble pared, color TEJA, de diámetro 400 mm. SN 8 (rigidez circuferencial específica RCE > 8 KN/m2), con juntas elastoméricas, por menor número de juntas en relación con la tubería de hormigón, facilidad de instalación por su ligereza, bajo coeficiente de rugosidad, capacidad mecánica suficiente y precio competitivo.

La instalación del colector de saneamiento se realiza bajo calzada, así como la tubería de impulsión, excepto en los tramos de conexión y salida de los pozos de bombeo. Los colectores de aguas pluviales se proyectan con tubo de PVC estructurado, de doble pared, lisa la interior y corrugada la exterior, color TEJA, de diámetro 400 mm. SN 8 (rigidez circuferencial específica RCE > 8 KN/m2), con juntas elastoméricas. Está situada bajo la calzada. 8.5. CUANTIFICACIÓN DE LOS CAUDALES A CONECTAR A LAS INFRAESTRUCTURAS MUNICIPALES O DE LA COMUNIDAD DE MADRID Los caudales generados en el Sector, deberán ser evacuados a través de la red de saneamiento municipal o mediante las correspondientes infraestructuras de la Comunidad de Madrid y han de ser cuantificados con objeto de comprobar su correcta evacuación. Al haber decidido la adopción de una red de saneamiento separativa, los caudales de pluviales se verterán directamente a los arroyos del Gansino y de los Alamos, previo desarenado en los pozos de conexión a tal efecto proyectados en las parcelas y de los imbornales de rejilla y de los pozos absorbederos proyectados en los viales. Los caudales de residuales se conducirán al sistema de colectores de la Universidad Francisco de Vitoria que los hará llegar a la E.D.A.R. de Viveros de la Villa para su tratamiento.

8.5.1. Caudales residuales La depuración de aguas residuales de esta zona de Pozuelo de Alarcón se realiza en la E.D.A.R. de Viveros de la Villa, gestionada por el Ayuntamiento de Madrid. Los colectores y emisarios que las conducen a través de la cuenca del arroyo de Pozuelo están gestionados por el Ayuntamiento de Pozuelo de Alarcón. De los cálculos anteriores se ha obtenido un caudal medio a bombear desde la EB2 de 2,31 m3/h, que supone 6,42 l/s. El caudal instantáneo cuando entren las bombas en servicio será de: Qi = 37.000 / 3.600 = 10,28 l/s El PGOU de Pozuelo de Alarcón aprobado por pleno de fecha 23 de Abril de 2.002 contempla un caudal de aportación total al año horizonte del término municipal a la E.D.A.R. de Viveros de la Villa de 230 – 240 l/s. Entendemos que el PGOU ha contado con este desarrollo urbanístico, y la posibilidad de que en un futuro toda la urbanización Las Encinas se conecte a los sistemas generales de saneamiento y abandone la depuración por fosas sépticas actual.


En cualquier caso la aportación total del APR 2.2-03 Las Encinas “Areas Dotacionales” y el API 2.2-01 La Encinas supone un 2,6 % de la aportación del municipio a la E.D.A.R. de Viveros de la Villa.

El

8.5.2. Caudales pluviales En cuanto a los caudales pluviales, y tal y como se ha expuesto anteriormente, no producen aportación alguna a las infraestructuras municipales o de la Comunidad de Madrid, pues vierten directamente a los arroyos del Gansino y de los Álamos.

Vertido de pluviales al arroyo del Gansino: (T= 25 años)

QPGANSINO = 0,146 + 0,141 = 0,287 m3/s

Vertido de pluviales al arroyo de los Alamos: (T= 25 años), a través de la red de pluviales del APR 2.2-03.

QPLOS ALAMOS = 0,128 + 0,105 = 0,233 m3/s (QA1 + Q A2)

Los caudales calculados son perfectamente asumibles por los colectores de aguas pluviales propuestos,

formados por tubería de tubo de PVC estructurado, de doble pared, lisa la interior y corrugada la exterior, color TEJA, de diámetro DN 400 mm. situada bajo la calzada.


El caudal máximo de los calculados que circulará por la tubería de saneamiento de aguas pluviales es el correspondiente a la subcuenca G1, 0,146 m3/s.

Los tramo de las subcuencas G2 y A2 presentan un caudal ligeramente inferior, por lo que obviamos su comprobación. Cálculo de la velocidad a sección llena: Tubo PVC doble pared Ø 400 mm. (Ø int 364 mm.) Pendiente máxima 3,5 %

34

22

H

c

R

nv

L

HJ

n es el coeficiente de rugosidad de Manning que para la tubería de PVC de doble pared podemos tomar como 0,009 RH es el radio hidráulico, D/4: 0,364/4 = 0,091 S = π D2/4 = 0,104 m2 V = (1/ n) (J * R/H4/3 )1/2 = (1/0,009)(0,035 * 0,0914/3)1/2 = 4,26 m/s Q = S * V = 0,146 * 4,26 = 0,62 m3/s De la fig. 1 (tabla de THORMAN y FRANKE para sección circular) obtenemos el valor h/D Q / Qll = 0,146/0,443 = 0,33 h/D = 0,40 V/Vll = 0,90 V = 0,90 * 4,26 = 3,83 m/s Pendiente mínima 2,24 % Existe un tramo en cabecera con pendiente inferior, pero el caudal no es significativo por recoger sólo los primeros registros absorbederos. V = (1/ n) (J * R/H4/3 )1/2 = (1/0,009)(0,022 * 0,0914/3)1/2 = 3,38 m/s Q = S * V = 0,104 * 3,38 = 0,351 m3/s > Q G1 (0,146 m3/s) Q / Qll = 0,146/0,351 = 0,42 h/D = 0,45 V/Vll = 0,95 V = 0,95 * 3,38 = 3,21 m/s DERIVACIÓN Ø 400 DESDE FINAL DE TRAMO Ø 400 de PVC ESTRUCTURADO HASTA BOQUILLA DE VERTIDO AL ARROYO Se dispone un tramo de tubo de hormigón y pendiente menor para que la velocidad de llegada al punto de vertido sea menor y la erosión y consiguientes impactos se minimicen. En efecto, el tubo de hormigón de Ø 400 mm., con una pendiente del 1,00 %, tomando un coeficiente de rugosidad de Manning de 0,016, daría, a sección llena, un caudal:


i = 0,01 = V2 n2 Rh

4/3

V = i ½ 1/n Rh

2/3 = 1/0,016 * 0,40 2/3 * 0,01 ½ = 0,1 * 62,5 *0,543 = 3,39 m/s Q = S * V = 0,126 x 3,39 = 0,427 m3/s = 427 l/s >> QA1 + QA2 (0,233 m3/s) De la fig. 1 (tabla de THORMAN y FRANKE para sección circular) obtenemos el valor h/D Q / Qll = 0,233/0,427 = 0,55 h/D = 0,53 V/Vll = 1,03 V = 1,03 * 3,39 = 3,49 m/s

8.5.3. Capacidad de evacuación de infraestructuras existentes La tubería de impulsión de la EB2 que impulsa un caudal de aguas residuales de 10,28 l/s es de PE-100 de Ø 125. Vierte a un pozo de rotura de carga situado en la UFV desde el que parte un colector de Ø 400 mm. con capacidad más que suficiente para evacuar tal caudal. Adjuntamos plano del perfil longitudinal del colector 5, a cuyo pozo R5.1 se produce el vertido de nuestro ámbito.

En efecto, el tubo de hormigón de Ø 400 mm., con una pendiente del 1,00 %, tomando un coeficiente de rugosidad de Manning de 0,0016, daría, a sección llena, un caudal: i = 0,01 = V2 n2 Rh

4/3

V = i ½ 1/n Rh

2/3 = 1/0,016 * 0,40 2/3 * 0,01 ½ = 0,1 * 62,5 *0,543 = 3,39 m/s Q = S x V = 0,126 x 3,39 = 0,427 m3/s = 427 l/s >> 10,28 l/s


8.6. ACTIVIDADES E INDUSTRIAS PREVISTAS EN EL PLANEAMIENTO DEL SECTOR A partir de la información recogida en el P.G.O.U. del Municipio de Pozuelo de Alarcón, según se expresa en la ficha del APR 2.2-03, la finalidad de este desarrollo es reubicar el área dotacional con cambio de situación de 4 parcelas residenciales. La ordenación carece de actividad industrial alguna, por tanto no se considerará en este apartado efecto alguno sobre las aguas continentales.


9. CONCLUSIONES El desarrollo del Apr 2.2-03 Las Encinas “Areas Dotacionales supone el cambio de uso del suelo de la zona de ubicación de las actuales parcelas 39, 40, 41 y 42, que se reubican. Dicho suelo pasa a ser dotacional público. La nueva situación produce un caudal de pluviales y un caudal de residuales que deberá ser tenido en cuenta a la hora de conectar a las infraestructuras de la red de saneamiento, y perfectamente evacuado mediante dichas infraestructuras. A continuación se señalarán de forma resumida los puntos más importantes del Estudio Hidrológico cumpliendo con lo especificado en el Decreto 170/98: 1.- Para la localización del ámbito se presenta un plano a escala 1:5.000. Para la identificación de cuencas de escorrentía se presenta un plano cartográfico compuesto a escala 1:5.000, obtenido a partir de la base cartográfica de la Comunidad de Madrid. Para el estudio de delimitación, estimación y cálculos efectuados se ha trabajado con una cartografía basada en una restitución cartográfica del terreno a escala 1:2.000 con equidistancia entre curvas de nivel cada 1,0 m. 2.- En la actuación no se prevé modificación alguna de cauces por trazado, dándose la circunstancia de que el trazado del arroyo de Los Alamos ha sido modificado recientemente como consecuencia de la urbanización del APR 2.3-01 Universidad Francisco de Vitoria. Así mismo la actuación de dicho APR, según prescribe su ficha urbanística, y se incluye en su planeamiento, incluye la ejecución de una obra de paso en el Arroyo de los Alamos consistente en un tubo circular de 1.800 mm- de diámetro. En cualquier caso tal actuación queda fuera de nuestro ámbito. 3.- El diseño de la red interior de saneamiento, tanto para aguas residuales como para aguas pluviales, será objeto del proyecto constructivo, aunque ha sido objeto de un preestudio exhaustivo para determinar su viabilidad y parámetros de diseño. Se proyecta un sistema separativo de evacuación, es decir se ejecutará una red para aguas pluviales y otra para aguas residuales o aguas negras. Los caudales de escorrentía pluvial obtenidos dentro del ámbito (no hay aportación de caudales generados aguas arriba del ámbito), así como las dotaciones de aguas negras estimadas, se han desarrollado y calculado en base a los criterios vigentes según la normativa existente sobre el tema. 4.- El caudal máximo de aguas residuales provenientes del presente APR 2.2-03 Las Encinas “Areas Dotacionales” a conectar a las infraestructuras de saneamiento de la Comunidad de Madrid es de 10,28 l/s, que se producirá de forma intermitente por tratarse de aguas impulsadas a través de una estación de bombeo. El caudal medio máximo, en el año horizonte, y suponiendo conectada toda la urbanización Las Encinas, que actualmente soluciona el saneamiento mediante fosas sépticas, será de 6,42 l/s. Las aguas pluviales de vierten directamente a los arroyos del Gansino y de los Alamos, a través de sendas obras de fábrica, por lo cual no afectan a las infraestructuras de saneamiento de la Comunidad de Madrid. 5.- La depuración de aguas residuales de esta zona de Pozuelo de Alarcón se realiza en la E.D.A.R. de Viveros de la Villa, gestionada por el Ayuntamiento de Madrid. Los colectores y emisarios que las conducen a través de la cuenca del arroyo de Pozuelo están gestionados por el Ayuntamiento de Pozuelo de Alarcón. El PGOU de Pozuelo de Alarcón aprobado por pleno de fecha 23 de Abril de 2.002 contempla un caudal de aportación total al año horizonte del término municipal a la E.D.A.R. de Viveros de la Villa de 230 – 240 l/s. 6.- Los caudales pluviales generados en el interior del ámbito se vierten directamente a los arroyos del Gansino y de los Alamos, no suponiendo, por tanto incremento de caudal en ninguna infraestructura de saneamiento de la Comunidad de Madrid, o del Ayuntamiento de Pozuelo de Alarcón.


7.- El vertido final de las aguas residuales del Sector se proyecta con vertido, mediante impulsión, en un colector a construir por la UFV de mm., que a su vez conducirá la aguas al colector del sistema general municipal. No se proyecta vertido de aguas residuales a cauce de ríos o arroyos. 8.- La sección del colector de 400 mm de diámetro al cual verterá el Sector, resulta suficiente para la evacuación de los caudales residuales, una vez se hayan ejecutado las obras, según se justifica en el presente estudio. 9.- De acuerdo con el planeamiento previsto, la finalidad de este ámbito es residencial y dotacional, y no hay ningún tipo de industria prevista en el planeamiento. El desarrollo urbanístico se compone de 4 parcelas para viviendas y 2 parcelas dotacionales públicas, , por lo que las actividades a desarrollar en la zona no producirán efectos negativos sobre las aguas continentales. 10.- No se proyecta actuación alguna dentro del Dominio Público Hidráulico, ni la construcción de instalaciones destinadas a albergar personas con carácter provisional o temporal, en acuerdo con el artículo 77 de Reglamento del Dominio Público Hidráulico vigente. 11.- El abastecimiento de agua potable al ámbito se realiza por conexión y enganche a la red Del CYII mediante la tubería Ø 200 mm. de fundición dúctil que la UFV ejecutará hasta el inicio de nuestra actuación. Por todo lo anteriormente expuesto, se considera que el impacto que la urbanización del APR 2.2-03 Las Encinas “Areas Dotacionales” puede causar sobre la hidrología superficial es totalmente COMPATIBLE con el grado de desarrollo urbanístico y residencial que se pretende alcanzar.


ANEXO I DOCUMENTOS DE COORDINACIÓN CON OTROS ORGANISMOS Y SERVICIOS ÍNDICE DE DOCUMENTOS:

1.- SOLICITUD DE ESTUDIO DE VIABILIDAD DE SUMINISTRO DE AGUA POTABLE AL CYII GESTIÓN.

2.- RESPUESTA DEL CYII GESTION A LA SOLICITUD DE ESTUDIO DE VIABILIDAD DE AGUA POTABLE. ANEXO II PLANOS INDICE DE PLANOS PLANO 1. PLANO DE SITUACIÓN PLANO 2. ESTADO ACTUAL. ZONIFICACION PLANO 3. ESTADO ACTUAL. TOPOGRAFIA PLANO 4. PROPUESTA. ZONIFICACION PLANO 5. SUBCUENCAS VERTIENTES A LA RED DE SANEAMIENTO PLANO 6. PROPUESTA. RED DE SANEAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PLANO 7. PROPUESTA. RED DE SANEAMIENTO DE AGUAS PLUVIALES

UBICACIÓN URBANIZACIÓN LAS ENCINAS

CARTOGRAFÍA RASTERIZADA

A.P.R. 2.2-03 "LAS ENCINAS (AREAS DOTACIONALES)"

FICHA URBANÍSTICA P.G.O.U. POZUELO DE ALARCÓN

UBICACIÓN A.P.I. 2.2-01 "LAS ENCINAS "

A.P.R. 2.2-03 "LAS ENCINAS (AREAS DOTACIONALES)"

CATASTRO URBANIZACIÓN LAS ENCINAS

URBANIZACIÓN LAS ENCINAS

FOTO AÉREA

LÍMITES A.P.R. 2.2-03 "LAS ENCINAS (AREAS DOTACIONALES)"

FOTO AÉREA A.P.R. 2.2-03 "LAS ENCINAS (AREAS DOTACIONALES)"

UBICACIÓN URBANIZACIÓN LAS ENCINAS

LÍMITES DEL MUNICIPIO DE POZUELO DE ALARCÓN

URBANIZACIÓN LAS ENCINAS

FOTO AÉREA PROYECTO DE COMPENSACIÓN. PLANO PARCELACIÓN 1978

LEYENDA

E.H.

DIN A1

FRANCISCO M. CALLEJA SETIEN

EL INGENIERO AUTOR:

COLEGIADO Nº 7.482

el presente documento es copia de su original del quees autor el ingeniero firmante, su utilización total oparcial, así como cualquier reproducción o cesión aterceros, requerira la previa autorización expresa de suautor quedando en todo caso prohibida cualquiermodificación unilateral del mismo.

LA PROPIEDAD:

URB. LAS ENCINAS, 28223

MADRID 2016SEPTIEMBRE

VARIOS

01

POZUELO, MADRID.

MARC GERARD CORCIAANA MARIA JUNQUERA MATO

NET GENERATION S.A.

SITUACIÓN

A.P.R. 2.2-03

"LAS ENCINAS (AREAS

DOTACIONALES)"

N

ESTUDIO HIDROLÓGICO ENCUMPLIMIENTO DEL DECRETO

170/98

ARROYO DEL GANSINO

ARROYO LOS A

LAMOS

700

699

698

697696

695

699

695

694

694

693

693

692

692691

691

690

689 688

688

687

687

686

685

685

684

690

691

692

693

694

695696

697698

699700

689

686690

690

689688

687686

ARROYO D

EL G

ANSINO

LEYENDA

E.H.

DIN A1

LA PROPIEDAD:



E: 1/1250

02

POZUELO, MADRID.


NET GENERATION S.A.

ESTADO ACTUAL

A.P.R. 2.2-03

"LAS ENCINAS (AREAS

DOTACIONALES)"

TOPOGRAFIA

N


170/98


EL INGENIERO AUTOR:

COLEGIADO Nº 7.482


ARROYO DEL GANSINO

ARROYO LOS A

LAMOS

LINEA DE EDIFICACIÓN

P.40

P.41

P.42

P.39

ZONA DE ESPACIOPÚBLICOS.

UNIFAMILIAR RESIDENCIAL

DOMINIO PÚBLICOHIDRAÚLICO

VIAL EXISTENTECALZADA PAVIMENTADA

P.42

UNIFAMILIAR RESIDENCIAL P.41



LÍMITE DEL SECTOR

CAUCE CORRESPONDIENTE A LA

BANDA INUNDADA PARA 25 AÑOS



DELIMITACIÓN DE SERVIDUMBRE (5 M)

DELIMITACIÓN DE POLICÍA (100 M)

MÁXIMA CRECIDA ORDINARIA.DPH.

DE PERIODO DE RETORNO



LEYENDALEYENDA

E.H.

DIN A1

LA PROPIEDAD:



E: 1/1250

03

POZUELO, MADRID.


NET GENERATION S.A.

ESTADO ACTUAL

A.P.R. 2.2-03

"LAS ENCINAS (AREAS

DOTACIONALES)"

ZONIFICACION

N


170/98


EL INGENIERO AUTOR:

COLEGIADO Nº 7.482


VIARIO PROPUESTO

ZONA VERDE PÚBLICA

CENTRO TRANSFORMACION

EQUIPAMIENTO

ESTACIÓN DE BOMBEO

VIARIO EXISTENTE

DOTACIONAL

FORESTAL CONSOLIDADA.

DOMINIO PÚBLICOHIDRAÚLICO

UNIFAMILIAR RESIDENCIAL

LÍMITE DEL SECTOR

CAUCE CORRESPONDIENTE A LA




MÁXIMA CRECIDA ORDINARIA.DPH.




ARROYO DEL GANSINO

ARROYO LOS ALAMOS

EJE 1

EJE 210.000 m2

10.000 m2

P.41

P.42

P.39

10.417,26 m2

10.137,10 m2

P.40

ARRO

YO D

EL G

ANSINO

8.045,51 m2EQ.P 1

21.762,59 m2EQ.P 2

OBRA DE PASOBAJO VIAL DE CONEXIÓN

43.595,94 m2

51.905,82 m2

192,90 m2

4.116,91 m2

3.321,21 m261,92 m2

2.165,81 m2

1137,16 m2

49,87 m2

1.238,26 m2

8.317,57 m2

533,58 m2

169,34 m2

7.528,14 m2

LINEA DE EDIFICACIÓN

LEYENDALEYENDA

E.H.

DIN A1

LA PROPIEDAD:



E: 1/1250

04

POZUELO, MADRID.


NET GENERATION S.A.

PROPUESTA

A.P.R. 2.2-03

"LAS ENCINAS (AREAS

DOTACIONALES)"

ZONIFICACION

N


170/98


EL INGENIERO AUTOR:

COLEGIADO Nº 7.482


CUENCAS

LÍMITE CUENCA

ARROYO DEL GANSINO

ARROYO LOS ALAMOS

ARRO

YO D

EL G

ANSIN

O

LEYENDA

E.H.

DIN A1

LA PROPIEDAD:



E: 1/1250

05

POZUELO, MADRID.


NET GENERATION S.A.

PROPUESTA

A.P.R. 2.2-03

"LAS ENCINAS (AREAS

DOTACIONALES)"

SUBCUENCAS VERTIENTES A

N


170/98

LA RED DE SANEAMIENTO


EL INGENIERO AUTOR:

COLEGIADO Nº 7.482


ARROYO DEL GANSINO

ARROYO LOS ALAMOS

EJE 1

EJE 2

700

699

698

697696

695

699

695

694

694

693

693

692

692691

691

690

689 688

688

687

687

686

685

685

684

690

691

692

693

694

695696

697698

699700

689

686690

690

689688

687686

10.000 m2

10.000 m2

P.41

P.42

P.39

10.417,26 m2

10.137,10 m2

P.40

ARRO

YO D

EL G

ANSIN

O

8.045,51 m2EQ.P 1

21.762,59 m2EQ.P 2

PR1

PR2

C

PR5

PRC

PR7

PRS9

PR6

TUBERIA PEAD DIAM. 125mmA CONECTAR CON TRAMO DE TUBERÍA

DE IMPULSION A EJECUTAR POR A.P.R. 2.3 -01 "UNIVERSIDAD FRANCISCO VITORIA"

C

E.H.

DIN A1

LA PROPIEDAD:



E: 1/1250

06

POZUELO, MADRID.


NET GENERATION S.A.

LEYENDA

PROPUESTA

AGUAS RESIDUALES

A.P.R. 2.2-03

"LAS ENCINAS (AREAS

DOTACIONALES)"

RED DE SANEAMIENTO

N


170/98


EL INGENIERO AUTOR:

COLEGIADO Nº 7.482


ARROYO DEL GANSINO

ARROYO LOS ALAMOS

EJE 1

EJE 2

700

699

698

697696

695

699

695

694

694

693

693

692

692691

691

690

689 688

688

687

687

686

685

685

684

690

691

692

693

694

695696

697698

699700

689

686690

690

689688

687686

10.000 m2

10.000 m2

P.41

P.42

P.39

10.417,26 m2

10.137,10 m2

P.40

ARRO

YO D

EL G

ANSIN

O

8.045,51 m2EQ.P 1

21.762,59 m2EQ.P 2

PP1

G/A

LEYENDA

E.H.

DIN A1

LA PROPIEDAD:



E: 1/1250

07

POZUELO, MADRID.


NET GENERATION S.A.

LEYENDA

PROPUESTA

AGUAS PLUVIALES

A.P.R. 2.2-03

"LAS ENCINAS (AREAS

DOTACIONALES)"


170/98

RED DE SANEAMIENTO

N


EL INGENIERO AUTOR:

COLEGIADO Nº 7.482


ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN 2. LOCALIZACIÓN Y DESCRIPCIÓN ... · 8.3.3. Coeficiente de escorrentía...

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