Modelamiento Mesa Sismica
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7/26/2019 Modelamiento Mesa Sismica
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Analisis dinamico de la servovalvula
Flujo a traves de un orifcio
En las servovalvulas , cuando el uido para a traves de una contriccionproducida por el moviento del spool, el volumen descargado es
considerablemente menor lo cual produce altos nmeros de Reynolds. Estosujos se consideran turbulentos. Haciendo reerencia a la fgura, las partculasde uido son acelerados a la velocidad del c!orro entre los puntos " y #. El ujoentre estos puntos justifca el uso de la ecuaci$n de %ernoulli. &omo se puedeobservar en la fgura ", el 'rea de la emisi$n de c!orro es menor (ue el 'readel orifcio, por(ue las partculas de uido tienen inercia y se mueven en unatrayectoria curva en la abertura del orifcio. Esta area de c!orro es llamada
vena contracta . la relaci$n del 'rea en la corriente de vena contracta A2 al
'rea del orifcio A0 es llamado coefciente de contracci$n Cc .
A2=CcA0 ( 1)
Figura 1 fujo a travs de un orico.
El dierencial de presi$n re(uerido para acelerar el uido desde el punto debaja velocidad !asta el punto de alta velocidad, se encuentra aplicando laecuaci$n de %ernoulli entre los puntos " y #
u12u2
2=2
(P1P2)
( 2)
Aplicando la ecuaci$n de continuidad para ujos incompresibles se tiene)
A1u1=A2 u2( 3)
&ombinando las ecuaciones *#+ y *+ da)
u2=[1(A2A
1)2
]12 2(P1P2 )
( 0)
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7/26/2019 Modelamiento Mesa Sismica
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-ebido a la ricci$n viscosa, la velocidad del c!orro es ligeramente menor (ue
la dada por *+, y el actor emprico llamado el coefciente de velocidad Cv
se introduce para tener en cuenta esta discrepancia. /iQ A
2u2
se tiene (ue)
Q= CvA2
1(A2/A1)2 2(P1P2 )
( 0)
0or conveniencia, se deja en t1rminos del 'rea de orifcio y se combinan lasecuaciones *2+ y *+
Q=CdA0
2
(P1P2 )
( 0)
-onde Cd es llamado el coefciente de descarga y se defne como)
Cd= Cv Cc
1Cc2(A2/A1)
2
( 0)
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Q1=CdA1 2(PsP1 )( 0)
Q2=CdA22P2( 0)
Q1=Q
2
( 0)
A1=A
2
( 0)
&ombinando las ecuaciones *""+, *"#+, *"+, *"3+, se tiene (ue)
Ps=P1+P2( 0)
0or defnici$n.
PL=P1P2( 0)
Resolviendo las ecuaciones *4+ y *"+ en t1rminos de las presiones " y # seobtiene)
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P1=
P s+PL2
( 0)
P2=
P sPL2
( 0)
-e la fgura tenemos (ue)
QL=Q1=Q2( 19)
QL=CdA11
(P sPL) (20)
QL=Cd|A1|xv
|xv|1
(PsPL ) ( 21)
w=|A1||xv| ( 22
0)
QL=Cd w xv
1
(P sPL)( 23)
QL=| QL xv |1 xv+| QL
PL|1 PL( 24)
Kq QL
xv( 25)
Kc QL
PL( 26)
QL=Kq xvKc PL ( 27)
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Kq=Cdw 1(P sPL) ( 28)
Kc=Cdw xv
1
(PsPL )2 (P sPL)
( 29)
=0+( P )T(PP0 )+(
T)P (TT0 ) ( 30)
=0[1+1(PP0 )+(TT0 )] ( 31)
0( P )T ( 32)
1
0( T)P ( 33)
=V0(
P
V)T ( 34)
1
V0( VT)P ( 35)
=0+
0
(PP0 ) ( 36)
WWout= gd ( Vo )
dt =g
d Vo
dt +gV
d
dt
(37)
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W=g Q ( 38)
Q Qout=d Vo
dt +
Vo
dP
dt
( 39)
Q1=Kqxv2KcP1 ( 40)
Q2=Kqxv+2KcP2 ( 41)
QL=Q1+Q22
( 42)
QL=KqxvKcPL( 43)
Q1Cip (P1P2 )CepP1=
d V1
dt +
V1
e
dP1
dt( 44)
Cip(P1P2 )CepP2Q2=d V
2
dt +
V2
e
dP2
dt( 45)
V1=V
01+Apxp
( 46)
V2=V02Apxp
( 47)
d V1
dt =Ap
d xp
dt( 48)
( 49)
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d V2
dt =Ap
d xp
dt
V01=V02=V0
( 50)
Vt=V1+V2=V01+V02=2V0( 51)
ip+Cep
2
C
1P2
P
d
QL=Apd xpdt +
( 52)
d P1
dt +
d P2
dt =0
( 53)
ip+Cep
2
Ctp=C( 54)
PL=P1P2( 55)
QL=Apdxp
dt
+CtpPL+Vt
4e
d PL
dt ( 56)
d PL
dt =
4
Vt(kqxv( kc+Ctp )PLAp d xpdt) ( 57)
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2 dae! de "ewto#
$g=ApPL=%td
2
xp
d t2+&p
d xp
dt +K xp=%ts
2
xp+&p s xp+K xp( 58)
'espe(a#do P} rsub {L} se o)tie#e
PL=%tAp (
d2xp
d t2 +
&p%t
dxpdt +
K
%txp) ( 59)
'e*iva#do {P} rsub {L} o)te#e+os
d PLdt =
%tAp (
d2xp
d t2 +
&p%t
dxpdt +
K
%txp) ( 60)
,guaa#doas -c . 40! 43! apica#doa t*a#/o*+adade Lapaceo)te#e+os
xp=
Kq
Apxv
Vt%t
4eAp2s
3+
(kce%t
Ap2 +
&pVt
4eA p2
)s2+
(1+
&pKce
Ap2 +
K Vt
4eAp2
)s+
KceK
Ap2
( 61)
kce=kc+Cip+Cep
2( 62)
K0= eAp
2
V0
( 63)
KT=K1+K2 ( 64)
KT=2eAp
2
V0
=4eA p
2
Vt( 65)
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12=KT%t=4 eAp
2
Vt%t( 66)
32=KceAp
e%tVt
+ &p4Ap
Vte%t
( 67)
&pKce
Ap2 1
xp=
KqAp
xv
s3
122+232
12s2+(1+ KK2)s+
KceK
Ap2
( 68)
K=0
xp
xv =
Kq
Ap
s ( s2
122+232
12s+1)
( 66)