Memoria Puente Lomitas

7/24/2019 Memoria Puente Lomitas

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M E M O R I A D E C Á L C U L O E S T R U C T U R A L

PROYECTO:

ESTUDIO Y PROYECTO EJECUTIVO PARA LA LIMPIEZA Y DESAZOLVE DEL DREN

LOMITAS PARA RESTITUIR SU SECCIÓN HIDRÁULICA A LA ALTURA DE LA

ESTRUCTURA DE CONTROL DREN CENTRAL I, EN UNA LONGITUD DE 4.0 KM

APROXIMADAMENTE, EN EL MUNICIPIO DE NACAJUCA, ESTADO DE TABASCO

(PUENTE VEHICULAR EN DREN LOMITAS

UBICACIÓN:NACAJUCA, TABASCO

ELABORADO POR:

CONSORCIO CRETO S.A. DE C.V.

VILLAHERMOSA TABASCO, OCTUBRE 2011.

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OBJETIVO.

La presente memoria de cálclo se ela!ora para respaldar el análisis " dise#o de naestrctra metálica $orma con per$il t!lar OC cedla %&E' s arre(lo estrctral permitirá el paso)e*iclar " peatonal+

El análisis de los es$er,os internos en los elementos se reali,aráempleandoel pro(rama dein(enier-a estrctral.taad pro'" posteriormentese e$ectará la re)isi/nestrctralpara(aranti,arlaesta!ilidad' se(ridad " $ncionalidad de la o!ra en condiciones de operaci/n normal+

DESCRIPCIÓN.

El pente )e*iclar 0e se estdiará se !ica en el denominado D!"# $%&')* ) +#%* 4.00 &. D"N)-)+-)+ se(1ndatos de pro"ecto' c"a dimensi/n en planta es de 2345+6 metros' la secci/ntrans)ersal del pente permite n área *idrálica )aria!le' con n (ali!o de 2+7 metros+ Laestrctrala $orma % marcos r-(idos con 5 apo"os o pilotescada no deper$il OC8296 CED %&E+ Los

elementos como claros' contra)ientos' pie ami(o'atiesadores' etc+' serán de t!o OC823 CED %&E'mientras 0e los elemento no estrctrales como los !arandales de OC87 CED %&E+ Los ca!e,ales" lar(eros colocados perpendiclar a la direcci/n del tránsito )e*iclar tam!i;n serán de per$il OC8296 CED %&E+

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<i(+3 =ista en isom;trico del pente )e*iclar

CONSIDERACIONES TECNICAS.

El dise#o de la estrctra de acero se reali,ará por el m;todo de dise#o de acerdo a la teor-aelásticaen s m;todo de es$er,os de tra!a>o con$orme a la norma AI.C A.D+

El dise#o de concreto re$or,ado de los elementos estrctrales " la cimentaci/n se reali,ará por elm;todo de dise#o plástico o de resistencia 1ltima de acerdo a la norma ACI86378&2

• ?ATERIAL:

Acero Estrctral $" @ 256& (cm2 A86

CARGAS A CONSIDERAR.

.e aplicara so!re el pente t!lar los e$ectos de las car(as )i)as )e*iclares de acerdo a lasespeci$icaciones 0e esta!le la norma N8PRY8CAR88&38&&63' las presiones de )iento con$ormeloslineamientos del manal de dise#o de o!ras ci)iles de la comisi/n $ederal de electricidad para eldise#o por )iento' las presiones *idrostáticas 0e $a)ore,can la inesta!ilidad de la estrctra" las

car(as mertas prodcidas por el peso propio' sper$icie de rodamiento' etc+

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7.0m

7.0m

7.0m

3.50m

3.50m

3.50m

3.50m

3.50m

3.50m



/"!. ESTADO DE CARGA

ACCION DEL VIENTO

La estrctra se !ica en el -!+)&'"#% 1"$ 1!"# L%&')*, "# N)-)+-) T)2)*-%'ta!ascose encentra n terreno a!ierto de sper$icie planimetr-a plana " con pocas o!strcciones porcasas de mediana altra no ma"ores a 3& metros" a(lomeraci/n de ár!oles estrec*amenteespaciadas entre s-+

La altra de la estrctra medido desde el $ondo del cace es de 5+& metros para los marcoscentrales+De n análisis pre)io se determino 0e a na pro$ndidad de 2 metros pede considerarseel ni)el de empotramiento en el medio contino' *omo(;neo' is/tropo " linealmente elástico delselo+ Ba>o estas condiciones se desea o!tener las presiones 0e el )iento le prodce al pente conlas dimensiones si(ientes:

<i(+2 Dimensiones del pente

El análisis de las presiones de )iento será anali,ado con$orme a las especi$icaciones del manal de

dise#o por )iento de la C<E+

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M)!-% -"#!)$"*



/ CLASI3ICACION DE LA ESTRUCTURA

Para este tipo de estrctra se recomienda n (rado de se(ridad moderado' por lo 0epertenece al GRUPO B

VELOCIDAD DE DISE5O

a CATEFORIA DEL TERRENO .EFGN .U RUFO.IDAD

Con$orme a los datos' como las condiciones topo(rá$icas indican campos simi8a!iertos cono!strcciones promedio por casas " )i)iendas re(lares' terreno con nmeroso ar!oles' por lo 0e elterreno se clasi$ica como CATEGORIA

! CLA.E DE LA E.TRUCTURA

Dadas las dimensiones de la estrctra' se encentra en la CLASE B' por tener na lon(itd*ori,ontal )ista en planta de 23+&&m

c =ELOCIDAD REFIONAL

De acerdo a la importancia de la estrctra se le asocia n periodo de retorno de 5& a#os+La )elocidad re(ional 0e le corresponde na estrctra 0e pertenece a la Capital de =illa*ermosa'Ta!asco' es:

d <ACTOR DE EHPO.ICIÓN

El $actor de tama#o para el pente )e*iclar perteneciente a la clase B es ' " el $actor

de r(osidad " altra' ' es constante' "a 0e la altra de la estrctra es menor 0e 3& metros

medido desde el ni)el de terreno natral+ Los )alores de son &+363 " 635m respecti)amente+

Por lo tanto' el $actor de e4posici/n reslta de:

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e <ACTOR DE TOPOFRA<A

El terreno donde se desplantará la estrctra es prácticamente plano' con asencia decam!ios topo(rá$icos ele)ados en la direcci/n perpendiclar al lado lar(o del pente donde se

considera el e$ecto del )iento más des$a)ora!le so!re el pente' por lo 0e +

$ DETER?INACIÓN DE LA =ELOCIDAD DE DI.EJO

Con$orme a los resltados anteriores' la )elocidad de dise#o es:

6 PRESION DINÁMICA DE BASE

La altra so!re el ni)el del mar es de 3& m de acerdo a la ta!la III+3! UBICACIÓN' ALTITUD YTE?PERATURA ?EDIA ANUAL DE LA. CIUDADE. ?A. I?PORTANTE.' en este análisis seconsidera perteneciente a la Cidad de =illa*ermosa " s temperatra media anal de 2+7KC+ Lapresi/n !arom;trica 0e le corresponde es de 95+2 mm de mercrio+

El $actor de correcci/n por temperatra " por altra es:

De!ido a 0e las altras en la direcci/n normal " paralela a las (eneratrices es menor 0e 3&m'la presi/n dinámica de !ase reslta constante con n )alor de:

4 TIPO DE ANÁLISIS DE CARGA

a La relaci/n

! .e considera pre)iamente 0e el periodo $ndamental de la estrctra es menor oi(al a 3 .e(ndo

El procedimiento de análisis se e$ectará si(iendo el análisis estático por cmplir con lascondiciones anteriores " spestas+ Por lo 0e s clasi$icaci/n ante la respesta a la acci/n del)iento por ser n pente corto es de TIPO /+

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7 PRESIONES DE DISE5O

La presi/n actante so!re la constrcci/n se o!tiene tomando en centa principalmente s $orma" está dada' de manera (eneral' por la ecaci/n:

El coe$iciente de presi/n neta' el cal corresponde al Cp! en la parte de !arlo)ento' " al Cps en lade sota)ento' es adimensional' del cal se o!tienen de la <i( I+3% para Tec*os aislados an a(a+

Ta!la I+39a COE<ICIENTE DE PRE.ION NETA EN TECO. AI.LADO. A UN AFUA&+25MdM3Del manal de dise#o por )iento de la C<E

a =IENTO NOR?AL A LA FENERATRI

Los coe$icientes de presi/n neta 0e corresponden a la sper$icie *ori,ontal o!strido de!a>o

considerando el 95 del área de la secci/n trans)ersal ocpado por a(a' por lo 0e la relaci/n

altra8anc*o reslta de ' " pendiente del tec*o + Para las presiones so!re

los elementos de la estrctra principal

CO?BINACIÓN 3 PRE.IÓN DE =IENTO

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CO?BINACIÓN % PRE.IÓN DE =IENTO

! =IENTO NOR?AL A LA. FENERATRICE.

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Nota: .e o!tiene de i(al $orma las com!inaciones de las presiones del )iento en la direcci/n normala las (eneratrices' con ello se anali,ará la estrctra para encontrar cal de las com!inacionespro)oca es$er,os internos si(ni$icati)os+

PRE.IONE. DE DI.EJO .OBRE LA E.TRUCTURA CO?BINACIÓN 3

.e mestra las presiones so!re la estrctra con Coe$iciente de presi/n en !arlo)ento de 83 "sota)ento de 8&+7+

PRE.ION LATERAL PERPENDICULAR AL LADO LARFO DEL PUENTE TUBULAR

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.e desprecian las presiones so!re los )erticales perpendiclares al lado corto del pente por estar con$inadospor terrapl;n " !ordos de protecci/n' pero se toma en centa el e$ecto de scci/n " presi/n so!re la cama det!os+

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OBTENCIÓN DEL PERIODO 3UNDAMENTAL DE LA ESTRUCTURA

Con a"da del .taad pro como pro(rama de in(enier-a estrctral se determino la $recencia " el periodo de)i!raci/n de la estrctra' para tal e$ecto las car(as consideras son peso propio' car(a )i)a instantánea "presi/n del )iento:

PRIMER FORMA MODAL PERIODO 0.13556 SEGUNDOS

CALCULATED 3RE8UENCIES 3OR LOAD CASE /

?ODE <REUENCYCYCLE..EC PERIOD.EC APROHI?ACIÓN

3 9+699 &+3655 %+266E83

2 33+657 &+&77&% +%27E835

6 32+32& &+&7253 2+233E836

% 32+925 &+&975 2+6%&E83&

5 3+753 &+&5&67 2+79E8&

23+7% &+&%32 3+&53E8&9

El periodo $ndamental cmple con la consideraci/n inicial spesta por lo 0e se ACEPTA el análisis estático"a 0e T@ &+3655se(Q3 se(ndo+

1%. ESTADO DE CARGA

CARGAS MUERTAS

.e consideran car(as mertas los pesos de todos los elementos constrcti)os' tales como losaca!ados' parapetos' lar(eros' ca!e,ales' contra)ientos' colmnas' soldadra' placas' etc+

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PE.O DE BARANDALE.Carga puntual al centro

Carga puntual en los extremos

Peso total

PE.O POR .OLDADURA

.e considera el peso por soldadra en cada pnto de intersecci/n de los elementos para n espesorde soldadra m-nimo de acerdo al tama#o del espesor del t!o 0e se selda de 63 con peso espec-$icode 9+tonm6

Apro4imadamente e4isten 2 pntos de soldadra en los elementos principales' la car(a totalreslta de:

PE.O LINEAL POR PLACA DE RE.PALDO EN CA?A DE TUBO.

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=olmen de la placa

Car(a distri!ida so!re el ca!e,al por peso de placas

PE.O POR CARPETA A.<ALTICA

CARPETA A.<ALTICA DE 3& Cm+ DE E.PE.OR @ &+3& 4&+23H 35&&3&&& @ &+&66 Tonm EN CADA TUBO DE 7

PE.O TOTAL .OBRE LA E.TRUCTURA &+3& 45+6H6&435&&3&&& @ 26+75Ton

61%. ESTADO DE CARGA

CARGAS VIVAS

CARFA =I=A IN.TANTANEA

Esta car(a se sará para los dise#os s-smicos " por )iento' la ma(nitd de dic*a car(a se o!tiene dela ta!la de car(as )i)as nitarias de dise#o 0e especi$icadas por el re(lamento de constrcciones+

Car(a )i)a instantánea

Las car(as se aplicarán a los claros distri!idos como si(e:

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CARFA =I=A ?AHI?AEsta car(a se sará para el dise#o estrctra por $er,as (ra)itaciones " para la re)isi/n de la

cimentaci/n' la ma(nitd de dic*a car(a se o!tiene de la ta!la de car(as )i)as nitarias de dise#o 0eespeci$icadas por el re(lamento de constrcciones' para tal e$ecto se considero de 6&&(m2

Car(a )i)a má4ima

Las car(as se aplicarán a los claros distri!ido como si(e:

CARFA =I=A =EICULAR

.o!re el pente de 23+&& metros de lon(itd se *ace pasar n tren de car(a )e*iclar paradeterminar la posici/n 0e casa el momento $le4ionante má4imo entre claro de lon(itd e$ecti)a de 9+&&metros entre soportes' en n primer análisis este se estdiará en el plano " posteriormente determinada la

posici/n cr-tica )e*iclar se anali,ará trans)ersalmente como especi$ica en el m;todo I?T 2&+5 aplica!le aestrctras 0e se pro"ectan en carreteras de tipo D' nestro caso+

NU?ERO DE CARRILE. A CON.IDERAR

Anc*o de cal,ada 5+6

La ecaci/n 0e permite determinar el n1mero de carriles esta dado por:

<ACTOR DE REDUCCIÓN POR CARRILE. ?ULTIPLE.

De la clasi$icaci/n de n1meros de carriles el $actor de redcci/n por presencia m1ltiple será de 3+

CARFA DE I?PACTO

.e considera el e$ecto de car(a de impacto por especi$icaci/n del re(lamento en n 6& para elementosmecánicos prodcidos por dos o más e>es des(losados del modelo I?T 2&+5

DI.TRIBUCIÓN DE CARFA. .OBRE EL PUENTE

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0.50.25

0.150.075

3.00 1.80

1.205.40

?odelo de car(as )i)as )e*iclares I?T 2&+5' para el análisis trans)ersal o tridimensional de pentes oestrctras similares+

Para car(a pntal de 3+25ton

Para car(a pntal de %+5ton

4%. ESTADO DE CARGA

ACCION DEL SISMO

La estimaci/n de las $er,as laterales " los criterios (enerales por e)entos s-smicos se !asaran en lanorma N8PRY8CAR88&38&&53 para pentes+

3+ REFIONALIACIÓN .I.?ICA

Desde el pnto de )ista del ries(o sismico' del mapa de re(ionali,aci/n 0e o$rece la norma la ,ona 0e lecorresponde a esta estrctra es la B+

2+ CLA.I<ICACIÓN DE LA E.TRUCTURA .EFGN .U I?PORTANCIA

De la clasi$icaci/n esta!lecida en el re(lamento so!re el PE.O' DI?EN.IONE. Y CAPACIDAD DE LO.=EICULO. DE AUTOTRAN.PORTE UE TRAN.ITAN EN LO. CA?INO. Y PUENTE. DE SURIDICCIÓN<EDERAL' pede considerarse como tipo D+

6+ TIPO DE TERRENO

Este pertenece al tipo II' por estar constitido en s ma"or-a de arena con n1meros de (olpes de acerdo a lapre!a de penetraci/n estándar de 2& (olpes en promedio+

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4.7%#/.7%#



%+ <UERA ORIONTAL EUI=ALENTE ?ETODO .I?PLI<ICADO

3+"!) $)"!)$

Peso total de la estrctradel.taad pro Actal ei(*t o$ t*e strctre

PRO<ILE LENFT?ETE EIFT?TON

37+ %3& TO %6

.T OCE23 7%6+66 65+7&3.T OCE296 2&7+7& 32+5598888888888888888

TOTAL @ %7+657

Coe$iciente sismico c@&+6&Dcti!ilidad del material @2

Peso de la estrctra actal en el modelo %7+657 toneladas

<er,a lateral en marcos intermedios

<er,a lateral en marcos e4tremos

Las $er,as se aplicaran 1nicamente en la direcci/n perpendiclar a lado lar(o del pente por ser

poco r-(ido+

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RESULTADO DE LOS MODELOS MATEMATICOS Y REVISIÓN ESTRUCTURAL

RE=I.IÓN DE LA. REACCIONE. EN LO.

.e mestra a continaci/n las car(aspara la re)isi/n de la ma(nitd de car(a so!re los apo"os' LoadFenerati/n indica n tren de car(a de dos )e*-clos I?T 2&+5

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NU?ERACIÓN DE LO. NODO.EN LO. PILOTE. DE APOYO:

TRAN.?I.IÓN DE CARFA. EN LO.Las car(as 0e se mestran en la ta!la si(iente corresponden a las de ser)icio' com!inaci/n3+&&C?3+&&C= sin considerar la car(a )e*iclar+

Fuerza !"r#a$#e M"me$#" %&e'("$a$#e

N")" *aa )e !ar+a F'M#"$ F,M#"$ FzM#"$ M' -Nm M,-Nm Mz-Nm

2 54 1.00*M1.00*/ 0.002 4.068 0.233 6.2 0.044 0.037

4 54 1.00*M1.00*/ 0.002 4.753 0.248 6.651 0.065 0.040

6 54 1.00*M1.00*/ 0.000 5.360 0.256 6.850 0.004 0.000

8 54 1.00*M1.00*/ 0.002 4.076 0.235 6.336 0.037 0.037

11 54 1.00*M1.00*/ 0.002 4.757 0.248 6.672 0.058 0.041

16 54 1.00*M1.00*/ 0.003 7.607 0.218 5.787 0.02 0.065

18 54 1.00*M1.00*/ 0.004 8.40 0.225 5.54 0.038 0.03

20 54 1.00*M1.00*/ 0.000 .15 0.22 6.058 0.004 0.001

22 54 1.00*M1.00*/ 0.003 7.600 0.220 5.835 0.021 0.063

25 54 1.00*M1.00*/ 0.004 8.37 0.226 5.7 0.02 0.01

30 54 1.00*M1.00*/ 0.003 7.623 0.218 5.78 0.02 0.063

32 54 1.00*M1.00*/ 0.004 8.52 0.225 5.56 0.038 0.00

34 54 1.00*M1.00*/ 0.000 .23 0.22 6.060 0.005 0.001

36 54 1.00*M1.00*/ 0.003 7.60 0.220 5.844 0.01 0.065

3 54 1.00*M1.00*/ 0.004 8.45 0.226 5.84 0.028 0.03

44 54 1.00*M1.00*/ 0.002 4.064 0.233 6.28 0.044 0.037

46 54 1.00*M1.00*/ 0.002 4.748 0.248 6.651 0.066 0.040

48 54 1.00*M1.00*/ 0.000 5.353 0.256 6.851 0.005 0.000

50 54 1.00*M1.00*/ 0.002 4.075 0.235 6.348 0.035 0.036

53 54 1.00*M1.00*/ 0.002 4.752 0.24 6.678 0.056 0.040

Rea!!($ ma'(ma e$ e& $")" 34 9.923

Los elementos con ma"or car(a a4ial son los nodos 37' 2&' 25' 62' 6% " 6con )alores del orden de +26 "7+5 ton+

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CARGAS EN LOS POR DOS VEHICULOS TRANSITADOS VIRTUALMENTELa ta!la si(iente mestra el tren de car(a CRTICO 0e corresponde a di$erentes casos de car(a '36'37 Y69+

Fuerza !"r#a$#e M"me$#" %&e'("$a$#e

N")" *aa )e !ar+a F'M#"$ F,M#"$ FzM#"$ M' -Nm M,-Nm Mz-Nm2 37 LOAD 0.002 2.27 0.07 2.586 0.033 0.061

4 37 LOAD 0.004 3.358 0.105 2.78 0.026 0.107

6 37 LOAD 0.000 3.685 0.106 2.804 0.024 0.010

8 37 LOAD 0.004 1.68 0.087 2.325 0.085 0.07

11 37 LOAD 0.003 3.07 0.100 2.663 0.076 0.062

16 13 LOAD 0.004 4.27 0.17 5.320 0.031 0.125

18 13 LOAD 0.004 5.14 0.20 5.60 0.033 0.120

20 13 LOAD 0.001 5.180 0.20 5.606 0.043 0.042

22 13 LOAD 0.004 3.41 0.180 4.855 0.114 0.058

25 13 LOAD 0.003 4.75 0.1 5.366 0.117 0.03

30 18 LOAD 0.003 2.305 0.13 5.138 0.042 0.082

32 18 LOAD 0.003 3.005 0.207 5.503 0.042 0.075

34 18 LOAD 0.000 3.013 0.207 5.485 0.046 0.01

36 18 LOAD 0.003 1.783 0.174 4.63 0.141 0.058

3 LOAD 0.003 3.200 0.223 5.868 0.08 0.068

44 LOAD 0.000 0.43 0.218 5.0 0.04 0.018

46 LOAD 0.001 1.207 0.232 6.252 0.044 0.028

48 LOAD 0.000 1.246 0.235 6.30 0.048 0.008

50 LOAD 0.001 0.732 0.200 5.41 0.146 0.015

53 LOAD 0.001 1.116 0.222 5.0 0.143 0.008

El nodo 37 es el 0e reci!e ma"or car(a a4ial 5+3 ton+ De!ido a la car(a )i)a de los )e*iclos de dise#o+

El nodo 37 reslta con la ma"or car(a a4ial de 5+3tonI?T2&+5&+ ?as la car(a de 7+% ton+C?C='caso de car(a 5%' de la sma de am!as se tiene na car(a total de3%+36 ton' este )alor es la reacci/nmá4ima 0e se estim/ 0e reci!irán los pilotes+

REVISIÓN DE LOS ES3UERZOS PRODUCIDOS POR E3ECTO DE LAS ACCIONES ACCIDENTALESSOBRE LA ESTRUCTURA

Car(as consideradas en el modelo matemático para la re)isi/n estrctral

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E.<UERO. ?AHI?O. .OBRE LO. ELE?ENTO. DEBIDO A LO. E<ECTO. .I.?ICO. Y POR =IENTO

FuerzasCortantes

Momentos Flexionantes

Viga

Caso de carga Nodo Fx ton Fy ton Fz ton Mx kN-m MykN-m MzkN-m

Max Fx 370

250.75CM0.75CV!".00#F$

30 7.%&" 0.&0% -0.0'2 0.0(" -"."0& -2".2'3

Min Fx 3&(

"5 )*+,/ N*N !)#!#M* F$

20' -

3.763

0.&0' 0.002 -0.07% -0.0&2 "%.030

Max Fy (5 "& ".00CM".00CV! 73 0.030 0.%37 0.00" 0.00% -0.002 0.72(

Min Fy 3(7

250.75CM0.75CV!".00#F$

20" ".0(" -

1.888

-0.0(7 -0.0"5 -0.5&" 10.349

Max Fz (% 250.75CM0.75CV!".00#F$

7' 0.003 0.''7 ".7%' 0.00% -2.53( 0.53%

Min Fz (" 250.75CM0.75CV!".00#F$

72 0.003 0.''7 -".7%5 -0.00% 2.5'0 0.53'

MaxMx

'&"

250.75CM0.75CV!".00#F$

&2 0.035 -0.007 -0.032 0.'%0 0.('0 -"."2(

Min Mx '3&

250.75CM0.75CV!".00#F$

"%& 0.0%( 0.""( 0.032 -0.'%0 -0.'0% ".337

MaxMy

3&2

"& ".00CM".00CV! "%( '.037 0.000 -0.0(3 0.002 3.303 0.000

Min My 377

"& ".00CM".00CV! 2"3 '.030 0.000 0.0(3 -0.003 -3.30& 0.00"

MaxMz

3&7

250.75CM0.75CV!".00#F$

203 5.2(0 0.&'5 0.0'5 -0.030 -".7%3 20.(2"

Min Mz 3&7

250.75CM0.75CV!".00#F$

20 5.5(& 0.&'5 0.0'5 -0.030 "."(0 -22.052

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.e mestra la !icaci/n (rá$ica de los elementos más cr-ticos o es$er,os má4imos' .e presenta n momentomá4imo @822+&52 Vn8m@82+2% ton8m en el elemento )i(a 69 0e corresponde a na colmna+' " 3&+6% Vn8m@3&+&55 ton8m+

RE=I.ION Y DI.EJO DE LO. ELE?ENTO. DEL PUENTE

Propiedades de las secciones

3+"!) )9')$ 1" "#*':# !"*'*"#" 1" $) 2)!!) 6;< 1" *"--':# OCE=6

M%&"#% !"*'*"#" 1" $)* 2)!!)* -%# *"--':# OCE=6?R @ .4 &+& <" @ %&+37cm6 &+& 256& (cm2@ 9%%&6+2% (8cm ≈9+%% Ton8m+?R@9+%%ton8mW?ma4actante@82+2%ton8m

Por lo tanto la !arra 67 " 69 0e son las colmnascon secci/n OCE296 ;stas se encentra dentro de lo losran(os permisi!le' por lo 0e se ACEPTA+

M%&"#% !"*'*"#" 1" $)* 2)!!)* -%# *"--':# OCE/>

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B")& <>

B")& 6;<

B")& 6<=



?R @ .4 &+& <" @ 295+55cm6 &+& 256& (cm2@ %3727%+ (8cm ≈ %+37 Ton8m+?R@%+37ton8mW?ma4actante@3+&5ton8m PA.A BARRA 679 ?A. E.<ORADA

R"*'*"#-') )$ "*?+"!% -%!)#" @)!) $)* 2)!!)* OCE/>

=R@&+%A$"@&+%5%+3256&3&&&@5%+7%tonW=ma4actante@83+777 ton la re)isi/n por cortante se acepta

Como la secci/n de la colmna OC296 es ma"or 0e la secci/n OC23 impl-citamente se acepta la colmnapor cortante+

Los es$er,os 0e pro)ocan los e$ectos del sismo " por )iento resltan candoestá se encentra enla condici/n más des$a)ora!le' es decir' en asencia de car(a )e*iclar " carpeta as$áltica' por lo 0e nopresenta nin(1n ries(o la inesta!ilidad estrctral por car(as accidentales+ Como los es$er,os com!inados

no son ma"ores 0e 3 el análisis en esta epata del dise#o cmple con el estado limite de ser)icio " de $alla+

?odelo (eom;trico con nodos

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REVISIÓN DE LOS ES3UERZOS PRODUCIDOS POR LA CARGA VIVA VEHICULAR Y CARGA MUERTA

CARACTER.TICA FEO?XTRICA

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S" ) @"!)$)"$ @'" )&'%

S" ) @"!)$)"$ @'" )&'%

S" ) @"!)$)"$ @'" )&'%

S" ) @"!)$)"$ @'" )&'%

SE A5ADENBARRAS

SE A5ADENBARRAS

SE A5ADENBARRAS



E.<UERO. ?AHI?O. EN LO. ELE?ENTO. DEL PUENTE POR CARFA =EICULAR

En la ima(en anterior' los elementos so!resalientes de color son los más es$or,ados " los ni)eles !a>onn(na com!inaci/n de car(a re!asan los ni)eles de es$er,os admisi!les+ Con ello se (aranti,a el !en

comportamiento de la estrctra !a>o las car(as actantes+ El es$er,o má4imo para la estrctra es del66+

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REVISIÓN DE LA DEFLEXIÓN PERMISIBLE EN LARGUEROS

Frá$ica del modelo (eom;trico nodo con ma"or despla,amiento

Frá$ica del modelo (eom;trico nodos de ro>o con ma"or despla,amiento

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REVISIÓN DE LA DEFLEXIÓN PERMISIBLE EN LARGUEROS

La $lec*a permisi!le está dada porL27&&+6cm' " para s re)isi/n se considera las de$ormacionesprodcidas por las car(as de ser)icio esta incl"e la car(a de impacto las cales se o!tienen del análisis delos lar(eros+

La de$ormaci/n má4ima será la sma del nodo & " 57' esto de!ido a 0e las redas del )e*-clopeden pasar en n momento dado por de!a>o del nodo & a lo 0e reslta n de$le4i/n de:

@ 36+5%3&&@3+65 cm

@ &+6@ 2+&7 cm+ W @ 3+65 cm+ Por lo tanto es acepta!le+

Los despla,amientos presentados son menores a los admisi!les' lo 0e nos indica 0e la de$le4i/n actanteesta dentro de los parámetros recomenda!le+

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1orizontal Vertical 1orizontal esultant

Node Caso de Carga $ mm mm mm mm

Max $ &0 25 "3.5'' 0.5"3 -0.00" "3.55'

Min $ 5% "( -3."5( 0.3&2 0.000 3."7(

Max &0 25 "3.5'' 0.5"3 -0.00" 13.554

Min %( "&".00CM".00CV!

-0.003 -".2%% 0.02" ".2%%

Max 2"3 "&".00CM".00CV!

0.000 -0."7% 0.&57 0.&("

Min "%( "&".00CM".00CV!

0.000 -0."7% -0.&57 0.&("

Maxr$

7" "&".00CM".00CV!

0.000 -0.2"' -0.02& 0.2"5

Min r$ 5' "&".00CM".00CV!

-0.003 -0."%2 0.02& 0."%'

Maxr

5( 25 "2.7&3 -".0&' -0.0&( "2.(07

Min r &2 25 "2.7&2 -".0&5 0.0&7 "2.(0&

Maxr

20" "( -2.%70 -0."20 0.322 2.%(%

Min r 20' 25 "3."03 -0.02" 0.355 "3."0(

Maxst

&0 25 "3.5'' 0.5"3 -0.00" "3.55'



RESULTADOS DEL ANÁLISIS A MODELO GEOMTRICO

Dimensionamiento de la estrctra )er más detalles en planos estrctrales PL8E&38L?' PL8E&28L?' PL8E&68L? " PL8E&%8L?+ Y en resmen la estrctra esta inte(rada por los si(ientes elementos

3+ Los apo"os " atiesadores serán de per$il OCE2964+29 CED %&E

2+ Los lar(eros' contra)ientos' pie ami(o' etc serán de per$il OCE2347+37 CED %&E

6+ Pro$ndidad del pilote 32+&& m desde el ni)el del $ondo del cace

%+ 2 Car(as )e*iclares )irtales se(1n el m;todo I?T 2&+5

5+ Espesor de carpeta as$áltica de 3&cm con peso especi$ico de 35&&(m6

+ Para el acero estrctral $"@256&(cm2

Acotaciones en mm+

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RE3ERENCIAS Y BIBLIOGRA3IAS

El análisis " dise#o de los elementos está !asado considerando las si(ientes especi$icaciones' re(lamentos'normas " manales:

RCET+ Re(lamento de Constrcciones del Estado de Ta!asco+

?;todo A.D del c/di(o AI.C para Dise#o " Constrcci/n de Estrctras de Acero+

?anal de Dise#o de O!ras Ci)iles' Dise#o por =iento C<E836+

?anal de Constrcci/n en Acero' Dise#o por Es$er,os Permisi!les I?CA

?ecánica de .elos Tomo 28Teoria " aplicaciones de la mecánica de selos+

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