Memoria de Cálculo Frontón
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Diseño Estructural – Losa Frontón 2015
MEMORIA DE CÁLCULO – DISEÑO LOSA FRONTÓN
1. ESTUDIO DE SUELOS:
a) Perfil Estratigráfico:
De acuerdo al perfil estratigráfico inferido se determinó que el subsuelo del área en estudio
está conformado por una secuencia de materiales finos sedimentarios, aluvionales,
conformado por arenas arcillosas de media plasticidad y conglomerados arcillosos , a
continuación se realiza una descripción con las características principales y de comportamiento
in situ de estos suelos, y así tener una idea de cómo está conformado la configuración
estratigráfica de la zona donde se ha practicado el estudio de suelos.
b) Descripción estratigráfica de las calicatas – Área del muro del Frontón.
Profundidad y tipo de Cimentación:
De acuerdo a la CALICATA N°1, se ha determinado que la profundidad de cimentación mínima
es de 1.20m, pero según las experiencias se propone una profundidad de cimentación de
1.8m, detallado a continuación las características propias de este estrato.
Desde la cota 1.50 – 2.00 m (M-2)
Potente estrato conformado por un conglomerado sub- redondeado, englobado en arcilla
arenosa, de media plasticidad, compacidad semi-dura, color marrón claro, poco húmedo, de
regular capacidad de soporte.
De clasificación SUCS y/o AASHTO: GC y/o A-2-6(0).
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VISTA 3D DEL MURO DE FRONTON:
c) METRADO DE CARGAS:
Peso del Ladrillo:
- Ladrillo King Kong
- Peso por unidades prom/m2 : 39
W L=4 (2.50 ) . (1.40 ) . (39 ) .(2.8)
W L=1.53 ton
Peso de la Viga:
- WV=4. (1.4 ) . (0.3 ) . (0.2 ) .(2.4)
- WV=0.81 ton
- Sobrecarga 100 Kg/m2
Peso de la columna:
- WV=0.4 (0.3 ) . (5 ) .(2.4 )
- WV=1.44 ton
Finalmente tenemos:
PD=1.44+1.53+0.81=3.78ton
PL=2.80 (0.30 ) . (0.1 )=0.084 ton
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Diseño de Cimiento Corrido:
σ t=1.09kg /m2
Df=1.8m(zapata) ; f ¨ c=210kg /m2
f ¨ c=4200kg/m 2 ; γm=1.7 ton /m 3
s/c= 100 Kg/m2
bxD = 1.1(5.44) .103
0.3(210)=94.9 cm2
b=0.30D=3.16
Asumido:
bxD=30 x 40=1200cm 2≫95cm 2 ……OK!
σ n=σ t−γ prom .Df−s /c= 7.74 ton/m2
A zap=5.44 ton
7.44 ton/m 2= 0.703 m2
T=0.8m 80x80 cm2 -------ok!
WU =¿ Pu
Azap= 5.441.20x 1.20
=3.78 ton/m2¿
Dimensionamiento de la altura hz de la zapata por punzonamiento.
Condición de diseño.
V U
∅= 1∅
(Pu−Wu (0.4+d ) (0.3+d ))
βc=Dmayor
Dmenor
=0.40.3
=1.33<2 ------ok!
Vc=0.27(2+ 4A )√ f ´ c . bo .d ≤1.06 .√ f ´ c .bo .d
19.56 . bo .d≤15.36 . bo .d --------- No cumple
Entonces usamos:
Vc=1.06 .√ f ´ c . bo .dVc=15.36 . bo .d
bo=2 (0.4+d )+2 (0.3+d )=1.4+4 d
bo= Perímetro del plano de falla
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n
m
b
t
hz
qu
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Vu∅
≤Vc ; Vu=Pu−Wnu (mxn) ; bo=(m+n)2
5.44−3.78(0.4+d) .(0.3+d)0.85
=15.36 . d (1.4+4 d)
d =0.17 cm
Usar : h=80 cm ; d prom=80−(7.5+1.91)
d prom=70.59cm
Verificación por Cortante:
V du=(WuxS ) . (Lv−d )=1.04 ton
Vn=V du/∅=1.22 ton
Vc=0.53√210 .b .d=1.8 ton>Vn=1.22 ton ………..ok!
Diseño por flexión:
Mu=(Wu .S )Lv2
2=0.36 ton−m
As= Mu
∅ . f y .(d−a2)=0.15cm2
Verificaciónde Aceromínimo :
Asmin=ρmin .b .d=0.0018 .140 .71=18cm2>0.13cm2
Uso :As=18cm 2
n= AsA∅
=18cm22.85
=6.3≅ 7
s=1.20−2 r−φn−1
=0.17
Usar : 6∅ [email protected]
Diseño transversal:AST=Asx
1.201.20
=As
Usar: 6∅[email protected]
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d) ANÁLISIS DE CIMENTACIÓN:
Profundidad y Tipo de Cimentación:
Según las Normas E-0.5 suelos y cimentaciones – CAP IV – cimentaciones superficiales la
profundidad mínima de cimentación será de 0.8m.
Se recomienda las siguientes profundidades de desplantes, consideradas desde el nivel actual
del terreno encontrado al inicio de las perforaciones.
Muro de frontón Df min =1.80
Todas las profundidades mínimas de cimentación indicadas están referidas a la superficie
actual del terreno.
CÁLCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE:
Ensayo de Corte Directo Natural (ASTM 3080):
De acuerdo a los resultados obtenidos en los ensayos de Corte Directo Natural, evaluados con
los criterios del Dr. Therzaghi, en las condiciones mas desfavorables y con el uso de las fómulas
de falla local, a una profundidad de desplante de Df=1.80 m en el estrato GC y teniendo en
cuenta un factor de seguridad Fs = 3, se tiene :
DETERMINACIÓN DE LA CAPACIDAD PORTANTE PARA DIFERENTES PROFUNDIDADES DE
DESPLANTE (Df):
Ángulo de Fricción 15.00°Cohesión 0.34 kg/cm2Peso Volumétrico Húmedo del Suelo 1.703 gr/cm3Relación Ancho - Largo (B/L) Factor de Seguridad 3
FORMAFACTOR DE CAPACIDAD DE CARGA
N´c N´q N´gContinua 9.67 2.73 0.57
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DETERMINACIÓN DE LA CAPACIDAD PORTANTE:
Tipo de Cimentación
Profundidad (m) Ancho (B) (m)
Qult (kg/cm2)
Qadm (kg/cm2)
Cimiento Corrido1.00 1.20 2.72 0.911.20 1.20 2.81 0.941.50 1.20 2.95 0.981.80 1.20 3.25 1.08
ASENTAMIENTOS:
CRITERIOS:
- TERZAGUI Y PECK (1967); consideran que no es practica una estimulación precisa del
asentamiento ya que existen numerosos factores a ser considerados (Propiedades del suelo,
tamaño de zapatas, profundidad de cimentación, ubicación del nivel práctico, etc).
En condiciones normales se debe utilizar reglas simples prácticas, Terzagui y Peck recomiendan
un factor de seguridad de 3 contra la falla por capacidad portante, el asentamiento variara en
función del ancho de zapata y la carga.
Asentamiento inicial:
Los cálculos de asentamiento se han realizado considerando cimentación rígida y flexible, se
considera además que los esfuerzos trasmitidos sean iguales a la capacidad admisible de
carga.
El cálculo del asentamiento inicial se puede realizar haciendo uso de la siguiente fórmula.
Df. Min=1.80 m
δi=qa .B(1−u2) If
Es
Donde:
CÁLCULO DE ASENTAMIENTOS –MÉTODO ELASTICO:
CimentaciónValores de If (cm/m)
Cimentación flexibleRígida
Cimiento Corrido Centro Esquina Medio(L/B>=10) 254 127 225 210
Poison(u) 0.25Módulo de Elasticidad (Ton/m2) 3000
Material Tipo de Cimentación
Df(m) B(m)
qadm s(cm) S(cm) S(cm) S(cm)(ton/m2) Rígida Flexible Flexible Flexible
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Centro Medio Esquina
SCCimiento Corrido
(L/B>=10)
1.00 1.20 9.05 0.71 0.86 0.43 0.761.20 1.20 9.36 0.74 0.89 0.45 0.791.50 1.20 9.82 0.77 0.94 0.47 0.83
Verificación de la Capacidad Portante del Suelo:
Se procede a calcular el espesor de la capa de material de préstamo a utilizar para el
mejoramiento del suelo de cimentación, en concordancia con el uso de zapatas cuadradas de
dimensiones L*T = 1.5 m * 1.5 m. Usamos las ecuaciones provenientes de la solución de
Bousinesq. Esfuerzo vertical causado por un área rectangularmente cargada:
∆ σ=∫dσ=∫y=0
B
∫x=0
L3q z3 (dxdy )
2 π (x2+ y2+z2 )5 /2=q I 2
Donde:
I 2=14 π [ 2mn√m2+n2+1
m2+n2+m2n2+1 (m2+n2+2
m2+n2+1 )+ tan−1( 2mn√m2+n2+1m2+n2−m2n2+1 )]
B = L = 1.5 m
m= Bz
n=Lz
Calculamos el incremento de esfuerzo en el centro de la zapata a una profundidad “z” de 1 m.
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z
q
dydx
y
x
B
L
A
L
B4
3
2
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El incremento en el esfuerzo total causado por toda el área cargada se obtiene por:
∆ σ=q [I 2 (1)+ I 2(2)+ I 2(3)+ I 2(4 )]Donde I 2(i) son los valores I2 para los rectángulos 1, 2, 3 y 4.
Para calcular el incremento de carga, trabajamos con las líneas isóbaras de presión, basados en
las expresiones anteriores.
m = n = 0.75
I2 = 0.135
Siendo q = 74.51 ton/m2
→ ∆σ = 74.51 ton/m2*(4*0.135) = 40.23 ton/m2
Sumando a este resultado la carga del peso del suelo más la sobrecarga, se obtiene:
s/c + ɣ*h + ∆σ = 0.5 ton/m2 + 1.7 ton/m3*2.5 m + 40.23 ton/m2 = 45 ton/m2
Comparamos este valor con la capacidad portante del terreno natural in situ con c = 0 y
ø = 26.6°, los cuales resultan q = 45 ton/m2.
Este resultado garantiza la estabilidad de la cimentación considerando profundidades del
material de préstamo de 1 metro desde el fondo de zapata, dado que para mayores
profundidades de éste, los esfuerzos son por debajo del mínimo requerido.
Se recomienda hacer una previa compactación del suelo de fundación antes de realizar el
relleno; así como también, se deberá de incluir un sobre ancho de 0.5 metros exteriores a la
zapata para el relleno.
CONCLUSIONES:
-Se sugiere adoptar por el tipo de cimentación superficial corrida, y el espesor de la misma,
como el peralte de las vigas, serán determinados por el profesional responsable del diseño
estructural, esto es con fines para garantizar la rigidez de la cimentación, y trabajar con la
capacidad admisible obtenida en el estudio de la Mecánica de Suelos (EMS).
-Se recomienda en la elaboración del concreto para la cimentación un cemento Tipo Portland
Tipo “V”, preparado para ambientes agresivos, húmedos y salitrosos, y con áridos
seleccionados (arena y piedra chancada).
-Se recomienda realizar diseños de mezclas de concreto para uso o estructura, deberá
realizarse con áridos seleccionados que cumplan con las especificaciones técnicas de
gradación, resistencia y durabilidad (Granulometría, Abrasión, Intemperismo a ciclos, etc)
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