Memoria de Calculo Eco Ok

PROTOTIPO E C O 141.50 M2CONTRUCCION EN LA COL. PETROLERA

MEMORIA DE CALCULO CASA-HABITACION

PROTOTIPO ECO

OBRA: CASA-HABITACION

PROTOTIPO: ECO

PROPIETARIO: PROYECTO CONSTRUCCIONES S.A. DE C.V.

UBICACIÓN: CALLE GARDENIA RESIDENCIAL VILLA MELECIA COL. PETROLERA DE NARANJOS-

AMATLAN, VER.

En planta baja, el proyecto tiene los siguientes locales arquitectonicos: estancia cocina, 1/2

baño. En planta alta se encuentra 3 recamaras,sala de estudio y un baño

ESTRUCTURAL

En planta de azotea tenemos una pendiente de 20% de desnivel hacia la parte posterior de la

vivienda.La azotea se estructuro a base de losas macizas las cuales estan soportadas por trabes

de concreto armado y muro de carga de block de 3 arveolos.

La planta de entrepiso tiene una estructura de losa maciza de 10 cm. De espesor en el cual

trabaja en una sola direccion , los muros de la planta baja se dispuso a base de block de 3

arveolos esto es tanto en muros de carga como en muros divisorios.

La escalera se proyecto a base de rampas inclinadas de concreto armado con v's de 3/8". Los

materiales de recubrimiento en los pisos se consideraron en toda la casa fueran de loseta de

barro y en los baños se coloco piso antiderrapante

Los cimientos de la vivienda del garage es de zapata aislada en cuanto a la planta baja es

construido de losa de cimentacion reforzada con v's de 3/8" y de 1/2" con bastones alrededor

del perimetro y cadenas de contratrabe son de armex colado con concreto de una resistencia

de 200 kg/cm2. Se pusieron castillos en los muros de block y se localizaron en los extremos de

todos ellos al igual que en los cruces existentes y en los lugares que nos determinan.

ARQUITECTONICO

El proyecto arquitectónico consta de lo siguiente:


PROTOTIPO ECO

ANALISIS DE CARGAS UNITAREAS

Se mide en la planta de azotea la distancia de planta B,AP al punto más alejado del escurrimiento considerando una pendiente del 2% (art 157 del RCDF ) se calcula el espesor medio tomando en cuenta en el espesor mínimo es de 5 cm.

AZOTEA LOSA HORIZONTAL

MATERIAL

ESPESOR PESO VOL W

M (KG/CM2) KG/M2

IMPERMEABILIZANTE 5

LOSA DE CONCRETO 0.1 2400 240

APLANADO 0.015 1500 22.5

CARGA MUERTA POR CONCRETO 20

ADICIONAL POR MORTERO< 20

WM 307.5

CALCULO DEL PESO DE LA ESCALERA

CALCULO DEL PESO DE LA ESCALERA POR M2 DE SU PROYECCION HORIZONTAL

ESTIMACION DEL PERALTE

TENEMOS QUE SUBIR A . 2.76 m ESCOGEMOS UN PERALTE DE 18.5 cm.

N DE ESCALONES = 276 m = 14.92 ESCALONES 15 ESCALONES

18.5 cm

CALCULO DE LA HUELLA 2P + H =64

H= 64 - 2P

64-2 ( 18.5 ) = 28 cm. DE HUELLA

ESPESOR DE LA LOSA:

SE CONSIDERA h= 10 CM

PESO DE LA RAMPA DE LA ESCALERA (CONCRETO ARMADO)

CON PLAFON DE STUKO

PESO TOTAL DEL ESCALON EN VOLUMEN We.

We.= PESO TOTAL X PESO VOLUMETRICO = P X H X B X P. VOL.

2

Los armados de dalas y castillo son de armex reforzada con 2 v's del no. 3 corridas en los

lechos inferiores,. En toda su longitud


PROTOTIPO ECO

AHORA : We= We PESO DEL ESCALON EN SUPERFICIE

AREA

ESCALERA RAMPA DE CONCRETO ARMADO

MATERIAL

ESPESOR PESO VOL W

M (KG/CM2) KG/M2

LOSA DE CONCRETO ARMADO 0.1 2400 240

PLAFON DE STUKO 0.02 1500 30

ESCALONES P/2 9.25 1500 138.75

CARGA MUERTA ADICIONAL RCDF 40

CARGA MUERTA SUB-TOTAL 448.75

CARGA VIVA 170

CARGA TOTAL WT 618.75

PESO DEL TINACO

ESCOGEMOS UN TINACO DE 1100 LTS. 1100

CUYO PESO PROPIO ES DE

22

Descripción A B C Peso

Kg.

TVC - 450 lt 0.85 m 0.99 m 18" 12

TVC - 600 lt 0.96 m 1.10 m 18" 14

TVC - 750 lt 1.10 m 1.02 m 18" 17

TVC - 1100 lt 1.10 m 1.39 m 18" 22

TVC - 2500 lt 1.55 m 1.65 m 18" 45

BASE DE ROTOPLAS

CALCULO DE PESO TOTAL DEL TINACO 127 139.7

AREA AREA

PESO TOTAL DE LA BASE = W X A = 270 X 139,70 = 377.19 110

X 2 BASES = 754.38 KG

HXBVOLXXP

PXHXBWe

1.

2

VOLXPP

We .2


PROTOTIPO ECO

AGUA = 1100 KG

PESO PROPIO = 22 KG

2 BASES = 754.38 KG

W TINACO 1876.38 KG

CARGA EN KG/CM SOBRE PERIMETROS EN TABLEROS (AZOTEA)

TABLERO a1 a2 m W W1 W2

I 3 4.8

0.63 407.5 305.63 420.23

II 3 3.73

0.80 407.5 305.63 365.44

III 1.5 2.55

0.59 407.5 152.81 215.74

IV 1.5 2.25

0.67 407.5 152.81 203.75

V 2.2 3

0.73 407.5 224.13 283.89

VI 1.73 3

0.58 407.5 176.24 250.85

VII 4.6 4.8

0.96 407.5 468.63 488.15

NOTA: SE CONSIDERO UNA CARGA VIVA DE 100 KG/CM2 EN TABLERO HORIZONTAL

W= 307.5 + 100 .=: 407.5 KG/CM2

EXPRESIONES APLICADAS

2

1

a

am

4

11

WaW

)2(4

12 m

WaW


PROTOTIPO ECO

CARGA POR METRO LINEAL EN REACCION DE LAS TRABES

CARGA POR METRO LINEAL POR PESO PROPIO DE TRABES :

(SE ESTIMO UN SECCION DE :

0.25 X 0.15 X 2400 =

90.00 KG7CM2

CALCULO DE REACCIONES DE TRABES

NOTA : POR FACILIDAD DEL CALCULO CONSIDERARON TODOS LO TRAMOS SIMPLEMENTE APOYADOS

LAS REACCIONES VALDRAN

CARGA EN KG/CM SOBRE PERIMETROS EN TABLEROS ( DE ENTRE PISO)

TABLERO a1 a2 m W W1 W2

I 4 4.3 0.93 407.5 407.50 435.93

Ia 4.3 4.6 0.93 407.5 438.06 466.63

II 407.50 1,630.00

III 3 3 1.00 407.5 305.63 305.63

IV 2.21 3 0.74 407.5 225.14 284.43

V 407.5 1,956.00

VI 407.50 1,181.75

W= 307.5 = 407.5 KG/CM2

EXPRESIONES APLICADAS

CARGA POR METRO LINEAL DEL TABLERO VI (VOLADIZO CON FALDON )

W= 407.5 ( 2.00 + 0.90

W= 1,181.75 KG/CM2

CARGA POR METRO LINEAL DEL TABLERO II (VOLADIZO CON FALDON )

W= 407.5 ( 1.00 + 3.00

W= 1,630.00 KG/CM2

CARGA POR METRO LINEAL DEL TABLERO V (VOLADIZO CON FALDON )

W= 407.5 ( 3.00 + 1.80

W= 1,956.00 KG/CM2

2

1

a

am 2

11

WaW

)2(4

12 m

WaW

2

WLR


PROTOTIPO ECO


EJE TRAMO CARGA EN kg/cm2 CLARO REACCION

(m) R1=Rd (KG)

AZOTEA

1 A-B 90.00 420.23 4.8 1,224.55

2' B-E 90.00 305.63 3 593.45

3' A-B 90.00 839.72 4.8 2,231.33

3 A-B 90.00 907.64 4.8 2,394.34

3 B-E 90.00 611.26 3 1,051.89

5 B-E 90.00 611.26 3 1,051.89

6' B-E 90.00 305.63 3 593.45

7 A-B 90.00 488.15 4.8 1,387.56

A 1-7, 90.00 1009.52 9.25 5,085.28

B' 3'-3 90.00 305.62 1.5 296.72

B' 1-7, 90.00 1567.78 9.25 7,667.23

LOSA DE ENTRE PISO

1 A-B 90.00 328.95 4.3 900.74

2 B-E 90.00 1460.63 3 2,325.95

3 B-E 90.00 461.26 3 826.89

5 B-E 90.00 1706.63 3 2,694.95

7 A-B 90.00 1220.7 4.3 2,818.01

A 1-7. 90.00 661.13 8.75 3,286.19

B 1-7, 90.00 3745.94 8.75 16,782.24

E 1-5. 90.00 3084.18 6.21 9,855.83

3 A-B 90.00 657.9 4.3 1,607.99

-

-

LOSAS DECIMENTACION CUANDO UNA ESTRUCTURA SE VA DESPLANTAR EN TERRENOS DE BAJA RESISTENCIA (ALTA COMPRESIBILIDAD ) Y DE CARGA DE LAESTRUCTURA NO ES DEMACIADO GRANDE SE PUEDA OBTAR POR UNA LOSA DE CIMENTACION QUE SE DISTRIBUYA EL PESO DE LA ESTRUCTURA EN TODA EL AREA DE DESPLANTE DE CONTRUCCION ATRAVES DE LAS CONTRATRABES

PROTOTIPO ECO


CALCULO DE PESO DE MUROS DE CARGA SOBRE LA LOSAS

Carcterística Geométricas y Capacidades

PESO X M2

PESO DEL MURO DE BLOCK Y MORTERO CE:AR 1:5 = 224 KG

PROTOTIPO ECO


EJE TRAMOLARGO EN

PLANTA ALTAALTURA

CARGA DE

AZOTEA

CARGA DE

MURO PLANTA

ALTA

LARGO EN

PLANTA BAJAALTURA

CARGA DE

ENTREPISO

CARGA DE

MURO PLANTA

BAJA

CARGA SOBRE

CIMIENTO

CNSIDERANDO

UN 25% DE PESO

POR

CIMENTACION

CARGA SOBRE

TERRENO

CARGAS

ULTIMAS

A 1-3'. 3 2.57 305.63 1,673.07 2 2.76 307.5 1,197.84 3,484.04 871.01 4,355.05 6,097.07

A 3'-3 1.5 2.57 152.81 836.54 1.85 2.76 307.5 1,108.00 2,404.85 601.21 3,006.06 4,208.48

A 3-7. 4.6 2.57 468.15 2,565.37 4.6 2.76 353.63 2,755.03 6,142.19 1,535.55 7,677.73 10,748.83

B 2'-2 0.73 2.57 823.88 407.11 1230 - 2,460.99 615.25 3,076.24 4,306.74

B 2-3. 3 2.57 823.88 1,673.07 3 2.76 538.13 1,796.76 4,831.84 1,207.96 6,039.80 8,455.72

B 3-5. 2.2 2.57 662.64 1,226.92 2.2 2.76 501.81 1,317.62 3,708.99 927.25 4,636.24 6,490.74

B 5-6' 1.73 2.57 549.41 964.80 1.4 2.76 368.39 838.49 2,721.09 680.27 3,401.36 4,761.91

B 6'-7 - 1 2.76 353.63 598.92 952.55 238.14 1,190.69 1,666.96

E 2'-2 0.73 2.57 365.44 407.11 1230 - 2,002.55 500.64 2,503.19 3,504.47

E 2-3. 3 2.57 365.44 1,673.07 3 2.76 230.63 1,796.76 4,065.90 1,016.48 5,082.38 7,115.33

E 3-5. 2.2 2.57 194.49 1,226.92 2.2 2.76 148.18 1,317.62 2,887.21 721.80 3,609.02 5,052.62

E 5-6' 1.73 2.57 81.26 964.80 1476 - 2,522.06 630.52 3,152.58 4,413.61

1 A-B 4.3 2.57 420.23 2,398.07 4.3 2.76 328.95 2,575.36 5,722.60 1,430.65 7,153.25 10,014.56

2' B-E 3 2.57 305.63 1,673.07 3 2.76 1230 1,796.76 5,005.46 1,251.37 6,256.83 8,759.56

2 B-E - 3 2.76 1558.95 1,796.76 3,355.71 838.93 4,194.64 5,872.49

3 B-E 3 2.57 611.26 1,673.07 3 2.76 461.26 1,796.76 4,542.35 1,135.59 5,677.94 7,949.11

5 B-E 3 2.57 611.26 1,673.07 3 2.76 461.26 1,796.76 4,542.35 1,135.59 5,677.94 7,949.11

6' B-E 3 2.57 305.63 1,673.07 1476 - 3,454.70 863.68 4,318.38 6,045.73

7 A-B 4.3 2.57 488.15 2,398.07 4.3 2.76 1220.7 2,575.36 6,682.27 1,670.57 8,352.84 11,693.98

45.02 41.85

PROTOTIPO ECO


qr= CAPACIDADA DEL TERRENO 10 TON/M2

FACTOR DE CARGA 1.4 Y mamp. 2600 kg/cm2

CORONA 0.3 m.

Wu

EJE TRAMO

Kg/m

qr V=B-C (m)H=1,5v

(m)

h

(m)

B

(m)

h

(m)

A 1-3'. 6,097.07 10,000.00 0.61 0.31 0.46 0.61 0.46 0.50 0.30

A 3'-3 4,208.48 10,000.00 0.42 0.12 0.18 0.42 0.18 0.35 0.10

A 3-7. 10,748.83 10,000.00 1.07 0.77 1.16 1.07 1.16 0.90 0.85

B 2'-2 4,306.74 10,000.00 0.43 0.13 0.20 0.43 0.20 0.35 0.10

B 2-3. 8,455.72 10,000.00 0.85 0.55 0.82 0.85 0.82 0.70 0.55

B 3-5. 6,490.74 10,000.00 0.65 0.35 0.52 0.65 0.52 0.50 0.35

B 5-6' 4,761.91 10,000.00 0.48 0.18 0.26 0.48 0.26 0.40 0.15

B 6'-7 1,666.96 10,000.00 0.17 0.13 - 0.20 - 0.17 0.20 - 0.15 0.25

E 2'-2 3,504.47 10,000.00 0.35 0.05 0.08 0.35 0.08 0.30 0.10

E 2-3. 7,115.33 10,000.00 0.71 0.41 0.62 0.71 0.62 0.60 0.40

E 3-5. 5,052.62 10,000.00 0.51 0.21 0.31 0.51 0.31 0.40 0.15

E 5-6' 4,413.61 10,000.00 0.44 0.14 0.21 0.44 0.21 0.35 0.10

1 A-B 10,014.56 10,000.00 1.00 0.70 1.05 1.00 1.05 0.80 0.75

2' B-E 8,759.56 10,000.00 0.88 0.58 0.86 0.88 0.86 0.70 0.60

2 B-E 5,872.49 10,000.00 0.59 0.29 0.43 0.59 0.43 0.50 0.25

3 B-E 7,949.11 10,000.00 0.79 0.49 0.74 0.79 0.74 0.65 0.50

5 B-E 7,949.11 10,000.00 0.79 0.49 0.74 0.79 0.74 0.65 0.50

6' B-E 6,045.73 10,000.00 0.60 0.30 0.46 0.60 0.46 0.50 0.30

7 A-B 11,693.98 10,000.00 1.17 0.87 1.30 1.17 1.30 1.00 1.00

DISEÑO POR COMPRESION EN EL TERRENO SECCION

SECCION FINAL

CONSTRUCTIVO

CASA UBICADA EN LA ZONA DE TRANSICION

qr

WuB

qr

WuB

2

CBV

PROTOTIPO ECO


VERIFICACION DE MUROS DE CARGAS VERTICALES

f*m= RESISTENCIA DE DISEÑO EN CONPRESION DE BLOCK DE 12X20X40 ES DE = 15kg/CM2

Fe= FACTOR DE REDUCION POR EXCENTRICIDAD = 0,7 PARA MUROS INTERIORES

FC= FACTOR DE CARGA = 1,4

A1= AREA DEL MURO EN PLANTA

AHORA CALCULAREMOS Pr

A1= 14X200= 2800 cm2

Pr = 0.6 X 0.7 X 15 X 2800

Pr = 17640 kg

LO QUE NOS INDICA QUE EL MURO PASA Y NO ES NECESARIO REVISAR LOS DEMAS. SE DEBE TOMAR ENCUENTA QUE f*m

SE AUMENTA EN 4 KG/CM2 POR SER MURO CONFINADO

ESTIMACION DEL PESO DE LA PLANTA BAJA

PARA ESTE EFECTO SE EMPLEA LA CARGA VIVA INSTANTANEA PARA EL CASO DEL ENTREPISO ES DE = 90 KG/CM2

AREA TOTAL DE LA PLANTA DEL ENTRE PISO ( SE DECUENTA EL HUECO DE LA ESCALERA

A = 8.75 X 7.3 =

63.875 VIVIENDA

2.2 X -3 =

-6.6 ESCALERA

57.275 M2

PESO DE LOSA DE ENTRE PISO

Plosa = 407.5 X 57.275

= 23339.5625 KG

PESO TOTAL DE MUROS

Wu = 217 KG/M2 X 2.4 M = 520.8 KG

Pmuros = 41.85 X 520.8 =

21795.48

EN EL CASO DE LAS VENTANAS ,SE ESTIMA UN PESO POR M DE 100 KG/CM2 QUEDANDO

PROTOTIPO ECO


P ventanas = 7 X 100 = 700 kg

PESO TOTAL DE LA PLANTA BAJA

Plosa = + Pmuros = - P ventanas

23339.563 + 21795.48 + 700

= 44435.04 KG

VERIFICACION DE MUROS DE CARGAS VERTICALES

f*m= RESISTENCIA DE DISEÑO EN CONPRESION DE BLOCK DE 12X20X40 ES DE = 15kg/CM2

Fe= FACTOR DE REDUCION POR EXCENTRICIDAD = 0,7 PARA MUROS INTERIORES

FC= FACTOR DE CARGA = 1,4

A1= AREA DEL MURO EN PLANTA

AHORA CALCULAREMOS Pr

A1= 14X200= 2800 cm2

Pr = 0.6 X 0.7 X 19 X 2800

Pr = 22344 kg

LO QUE NOS INDICA QUE EL MURO PASA Y NO ES NECESARIO REVISAR LOS DEMAS. SE DEBE TOMAR ENCUENTA QUE f*m

SE AUMENTA EN 4 KG/CM2 POR SER MURO CONFINADO

ESTIMACION DEL PESO DE LA PLANTA ALTA

PARA ESTE EFECTO SE EMPLEA LA CARGA VIVA INSTANTANEA PARA EL CASO DEL ENTREPISO ES DE = 90 KG/CM2

A = 9.95 X 7.3 =

72.635 VIVIENDA

72.635 M2

PESO DE LOSA DE ENTRE PISO

Plosa = 407.5 X 72.635

= 29598.7625 KG

PESO TOTAL DE MUROS

Wu = 217 KG/M2 X 2.4 M = 520.8 KG

Pmuros = 45.02 X 520.8 =

23446.416

PROTOTIPO ECO


EN EL CASO DE LAS VENTANAS ,SE ESTIMA UN PESO POR M DE 100 KG/CM2 QUEDANDO

P ventanas = 7 X 100 = 700 kg

PESO TOTAL DE LA PLANTA BAJA

Plosa = + Pmuros = - P ventanas

29598.763 + 23446.416 + 700

= 52345.18 KG

POR LO TANTO

EL PESO DEL NIVEL 2 ES =

44.44 TON

EL PESO DEL NIVEL 1 ES =

52.35 TON

EL PESO TOTAL ES =

96.78 TON

FC X Pt = 1.1 X 96.78 = 106.46 TON

CALCULANDO FUERZA SISMICA TENEMOS:

Vs= CsPt = 0.08 X 106.46 = 8.52 TON

PARA DETERMINAR LA FUERZA DE CADA NIVEL TENEMOS

F2 = 44.44 X 1.1 X 4.8 X 8.52

44.44 1.1 4.8 52.35 1.1 2.4

F2 = 234.62 X 8.52 =

5.36 TON

372.81

F2 = 52.35 X 1.1 X 2.4 X 8.52

52.35 1.1 2.4 44.44 1.1 4.8

F2 = 138.19 X 8.52 =

3.16 TON

372.81

VsPiHi

PiHiFi *

PROTOTIPO ECO


POR LO TANTO

Vr = (0,5v*+0,3 O) = 0.5 X 3 .+ 0,3 x 3.28

Vr = 2.48 KG/CM2

Vr = FrVrAt

Fr = 0.7

CARGA POR METRO LINEAL DEL TABLERO II (VOLADIZO CON FALDON )

W= 992 X DIS + 4.80 )

W= 992.00 KG/M

DATOS DE DISEÑO

PROPIEDADES DE LOS MATERIALES

f'c = 200 kg/cm2

fy= 4200 kg/cm2

fy= 2530 kg/cm2

f*c= 0.8 .= 160 kg/cm2 - 250 kg/cm2

f"c= 0.85 f*c= 136 kg/cm2

(LA TRABE NO TIENE LIMITACIONES DE PERALTE, PUES ESTA EN EL PARTEAGUAS)

A) DISEÑO POR FLEXION

PARA EL CALCULO DE LAS DIMENCIONES DE LA SECCION ESTABLECEMOS LAS SIGUIEN-

TES DE DISEÑO

a) MR=MU

PMAX 0.0114

b) P= 0.007

CUANTIA MEDIA

PMIN 0.0023

C) b= 15 cm

APLICAREMOS LA EXPRESION 2,5 NTC DE CONCRETO

21" 2 q

qcbdFRfMR

Pcf

fyq

"

bd

AsP

PROTOTIPO ECO


SUSTITUYENDO

q= 4200 X 0.007 = 0.2162

136

SUSTITUYENDO PARA

MR=MU = 23,038.53 kg-cm

23038.52544 = 0.9 x 136 x 15 x d2 X 0.216176 0.891912

DESPEJANDO

d =

23,038.53

0.9

136

15

0.19281

d =

23038.525

= 65.081 = 8.07

353.99978

d =

9.00

As = P*bd = 0.007 X 15 X 9.00 = 0.95 cm2

A

D

9.00

21" 2 q

qcbdFRfMR

PROTOTIPO ECO


B) DISEÑO POR CORTANTE

SE DEBE VERIFICAR QUE

= 2 X 0.8 X 15 x 9.00

X 12.65

= 2,732.21 KG

COMO

2,732.21 ≤ 1388.8 KG ( SE ACEPTA SECCION)

cFFrbdVu 0.2

cFFrbd 0.2

PROTOTIPO ECO


CALCULO DE SEPARACION DE ESTRIBOS

SEPARACIONES MAXIMAS

LAS SEPARACIONES NO DEBERAN SER MAYORES QUE

EN DONDE Av= AREA DE ACERO TRANSVERSAL EN NUESTRO CASO, TOMAREMOS EL

b

FrAvfy

5.3

PROTOTIPO ECO


AREA CORRESPONDIENTE AL ESTRIBO DEL ALAMBRON DE 1/4" DE DOS RAMAS

Av = 0.32 X 2 = 0.64 cm2

= 0.8 X 0.64 X 2530

3.5 X 15

= 24.7 = 25.0 cm.

LA SEPARACION DE LOS ESTRIBOS TAMPOCO PUEDE EXCEDER

DE 0,5d SI

=

= 1.5 X 0.8 X 15 X 9.00 x

12.65

=

2,049.16 KG

COMO

1388.8 ≤

2,049.16

Kg LA SEPARACION MAXIMA VALE

S = d = 9.00 = 4.5 cm.

2

2

(RIGE SEPARACION MAXIMA Smax = 25.0 cm. )

CORTANTE Vcr QUE TOMA EL CONCRETO

LA CUANTIA A TENSION DE LOS EXTREMOS DE LA VIGA VALE:

p= 3 X 1.98 X 1.27 =

0.0559 ≤

0.01

15 X 9.00

b

FrAvfy

5.3

b

FrAvfy

5.3

cFFrbdVu 5.1

cFFrbdVu 5.1

PROTOTIPO ECO


COMO P ≤ 0.01 SE APLICA LA EXPRESION:

Vcr = 0.8 X 15 X 9.00

(0,2+30X,0072) 160

Vcr = 44.928 X 160 =

44.928 X 12.6

Vcr = 568.3 kg

CORTANTE QUE TOMAN LOS ESTRIBOS :

Vu - Vcr = 1388.8 -

568.3 =

820.5 kg

SEPARACION CALCULADA DE LOS ESTRIBOS

S = 0.8 X 0.64 X 2530 X 9.00

820.5

S = 14.2 = 26 cm.

COMO 26 ≥ 25.0

cm. SE PONDRAN LOS ESTRIBOS A CADA

25.0 cm.

3 no. 5 + 1 no. 4

cfPFrbdVcr )302.0(

VcrVu

FrAvfydS

PROTOTIPO ECO


A

D

9.00

15

DISEÑO DE UNA LOSA DE AZOTEA

DATOS DE DISEÑO

PROPIEDADES DE LOS MATERIALES

f'c = 200 kg/cm2

fy= 4200 kg/cm2

CONSIDERAMOS EL TABLERO I COMO CRITICO

fy= 2530 kg/cm2

f*c= 0.8 (cortante)

a1) = 3,0 CLARO CORTO

fr= 0.9 (flexion)

a2) = 4,80 CLARO LARGO

FC= 1.4

CARACTERISTICAS DEL TABLERO CON EL QUE ESTABLECEREMOS EL PERALTE

A

4.80

B 1

borde discontinuo

bo

rde d

iscon

tinu

o

bo

rde

inte

rio

r

3.00

tablero I

2

borde discontinuo

PROTOTIPO ECO


CALCULO DEL PERALTE

EL PERALTE ES NECESARIO PARA OMITIR EL CALCULO DE DEFLEXION LO OBTENDREMOS, DEACUERDO

CON LAS NTC. DIVIDIENDO ENTRE 270 EL PERIMETRO DEL TABLERO MAS DESFAVORABLE . SE INCRE-

MEN TA UN 25% LA LONGITUD DE LOS LADOS DISCONTINUOS. ADEMAS EL PERALTE OBTENIDO SE ---

DEBERA AFECTAR POR EL FACTOR

EL ESFUERZO PERMISIBLE

LA CARGA DE SERVICIO

0,6 fy

W

4

= 0.034

0.6 X 4200 x 407.5

4

= 0.034

1026900

= 0.034

31.8333

1.0823

d =

(600 + 600 +500 ) X 1,25 + 500 x

1.0823 =

9.7222 X

1.08

270

d =

10.52 =

11.00 cm.

TABLERO a1 a2 m W

I 3 4.8

0.63 407.5 0.12 Xcoef

II 3 3.73

0.80 407.5 0.12 Xcoef

III 1.5 2.55

0.59 407.5 0.06 Xcoef

IV 1.5 2.25

0.67 407.5 0.06 Xcoef

V 2.2 3

0.73 407.5 0.09 Xcoef

VI 1.73 3

0.58 407.5 0.07 Xcoef

VII 4.6 4.8

0.96 407.5 0.19 Xcoef

4034.0 fsW

4034.0 fsW

4034.0 fsW

XcoefWua

Mu10000

1

PROTOTIPO ECO


ARMADO DE LA LOSA

As = 0,003bd = 0.003 X 1.00 X 11.00

As = 3.3 cm2

SEPARACION MAXIMA POR CAMBIOS VOLUMETRICOS : CONSIDERAMOS UNA VARILLA DEL No.3

Smax = as X100 = 0.71 X100 = 21.52 = 22.00 cm.

AS

3.3

SEPARACION MAXIMA Smax = 3,5h = 3.5 X 11.00 = 38.50 ≥ 22.00

PROPONEMOS UNA SEPARACION DE 20 CM EN AMBAS DIRECCIONES.

MOMENTO RESISTENTE DE UNA PARRILLA DE 20X20 CON DOBLECES DE VARILLA DE TAL MODO QUE

ESTA POR LOCALIZARSE EN ZONA DE TENSION.

SI EMPLEAMOS LA ECUACION APROXIMADA DE UN VALOR DE j=0,9

As = 100as = 100 / 22.00 X 0.71 = 3.23

S

MR =

FrAsfyjd = 0.9 X 3.55 X 4200 X 0.9 11.00

MR = 132,848.10 kg-cm2

EL MOMENTO RESISTENTE DE LA PARRILLA EQUIVALE

MR = 132.85 kg-m

REVISION POR CORTANTE DEL PERALTE

Vr ≥ Vu

Y CALCULAREMOS LA FUERZA CORTANTE ULTIMA EN EL SENTIDO CORTO INCREMENTANDOLA 15% POR

PROTOTIPO ECO


HABER BORDES CONTINUOS Y DISCONTINUOS:

3 - 0.11 407.5

2 X 1,15

3

1 + 4.8

Vu = 566.425 X 1,15 = 400.85 kg

1.625

RESISTENCIA A LA LOSA AL CORTANTE

0.5 X 0.8 X 100 X 11.00 14.14

Vr = 6,222.54 kg

COMO 6,222.54 ≥ 407.5 LA LOSA RESISTE EL ESFUERZO CORTANTE

ARMADO DE LA LOSA

ARMADO EN EL VOLADO DE LA LOSA EN AZOTEA

MOMENTO FLEXIONANTE MAXIMO:

M= WL2 .+PL

2

CARGA POR METRO LINEAL DEL TABLERO VI (VOLADIZO CON FALDON )

W= 407.5 (

2.00 + 0.90 )

W= 1,181.75 KG

M=

407.50 X 0.81 + 1,181.75 X 0.90

2

M= 165.0375 + 1063.575 = 1228.61 kg-m

15.1

2

11

2

1

6X

a

a

Wuda

Vu

cfFrbdVr 5.0

PROTOTIPO ECO


PROPIETARIO

PROYECTO CONSTRUCCIONES S.A. DE C.V

D.R.O

ING. JOSE LUIS GARCIA MANZANARES

CED. PROF. N°. 970033

REGISTRO 001/20111

PROTOTIPO ECO


PROTOTIPO ECO

Memoria de Calculo Eco Ok

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