INGENIERO CIVIL - UNESUM

UNIVERSIDAD ESTATAL DEL SUR DE MANABÍ

FACULTAD DE CIENCIAS TÉCNICAS

CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL

PROYECTO DE TITULACIÓN

PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TÍTULO DE:

INGENIERO CIVIL

TEMA:

“SISTEMA DE PRE-TRATAMIENTO Y RECIRCULACIÓN DE LOS

LIXIVIADOS PRODUCIDOS EN EL RELLENO SANITARIO DE JIPIJAPA”

AUTOR:

ANDRADE DELGADO GUIDO DANILO

TUTOR:

ING. PABLO GALLARDO ARMIJOS, Mg

JIPIJAPA – MANABÍ - ECUADOR

2020

CERTIFICACIÓN DE APROBACIÓN

Proyecto de investigación sometido a consideración por el Tribunal de Sustentación de la

Carrera de Ingeniería Civil- Facultad de Ciencias Técnicas de la Universidad Estatal del

Sur de Manabí, como requisito principal para obtener el título de Ingeniero Civil.

APROBADO POR EL TRIBUNAL DE SUSTENTACIÓN

--------------------------------------

ING. GLIDER PARRALES CANTOS

PRESIDENTE DEL TRIBUNAL

TEMA: “SISTEMA DE PRE-TRATAMIENTO Y

RECIRCULACIÓN DE LOS LIXIVIADOS PRODUCIDOS EN EL

RELLENO SANITARIO DE JIPIJAPA ”

--------------------------------------

ING. BYRON BAQUE CAMPOZANO

MIEMBRO DEL TRIBUNAL


--------------------------------------

ING. DENNY COBOS LUCIO


--------------------------------------

ARQ. MIGUEL TERÁN GARCIA

VI

DEDICATORIA

A Dios, por haberme permitido culminar esta etapa de mi vida con éxito, por darme

paciencia y sabiduría en los momentos más difíciles.

Este documento de tesis se lo dedico con todo mi cariño a mis amados padres, Fran

Danilo Andrade Arteaga y Frella María Delgado Álava, ya que gracias a estas dos grandes

personas estoy culminando mi carrera que es los más preciado de mi vida, gracias por

haberme formados con buenos principios, valores, su amor y ternura fueron la fuerza que

necesitaba para culminar mi carrera.

A mis dos hermanos Anabelle Andrade y Eduardo Andrade, que con su honestidad y

respeto fueron valores primordiales que complementaron mi formación personal.

A mi novia Kimberly Pinargote y mi amigo Jordy Alcívar, quienes sin esperar nada a

cambio siempre estuvieron hay para apoyarme en los momentos que más los necesite,

para la culminación de este documento doy gracias por su amistad y cariño, les dejo un

pensamiento.

“Le doy gracias a dios por haberme puesto a dos grandes personas en mi camino y gracias

a ustedes por ser grandes amigos les deseo muchos éxitos en su vida profesional”

Danilo Andrade.

VII

AGRADECIMIENTO

Al terminar este trabajo quedo muy agradecidos a mi familia, amigos y personas

profesionales que, de una u otra manera, contribuyeron para que este tenga su fisonomía

definitiva.

A la primera persona que le quiero agradecer es a mi tutor ing. Pablo Arturo Gallardo

Armijos, por el apoyo que me supo brindar durante la realización del presente proyecto.

A mis padres, quienes me han dado la mejor educación y valores, a lo largo de mi vida.

Especialmente a mi padre, por haberme demostrado que, con su esfuerzo, constancia,

sacrificios y trabajo, pudo lograr darme mi educación y lograr sacarme adelante ahora en

esta preciada carrera que tanto anhele.

Especialmente a mi madre, por apoyarme en los momentos más difíciles que más

necesitaba y por cada día hacerme ver la vida de forma diferente y confiar en mis

decisiones.

A mi novia por apoyarme siempre a lo largo de toda mi carrera universitaria, gracias

por estar siempre cuando más la necesite y su gran apoyo en la culminación de este

documento.

A mis compañeros de clases, con los que compartí muchos años en clases, doy gracias

por todos esos grandes momentos que compartimos y especialmente a mis grandes

amigos, Jordy, Yadira y Jesús, con los que siempre nos hemos apoyado y logrado salir

adelante en nuestras vidas les deseo muchos éxitos en sus vidas a todos.

Finalmente agradezco a todas aquellas personas que me han colaborado a lo largo de

mi carrera universitaria y la culminación de este documento, le quedo totalmente

agradecidos a todos.

Danilo Andrade.

VIII

INDICE DEL CONTENIDO

2.1. OBJETIVO GENERAL 2

2.2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS 2

III. MARCO TEÓRICO 3

3.1. RELLENO SANITARIO 3

3.1.1. Requerimientos generales de los rellenos sanitarios 5

3.2. DEFINICIÓN DE LIXIVIADOS 5

3.3. PRODUCCIÓN DEL LIXIVIADOS 8

3.4. CARACTERÍSTICAS DE LIXIVIADOS 10

3.5. TÉCNICAS PARA EL MANEJO DE LIXIVIADOS 14

3.5.1. Manejo de la fase de operación: 14

3.6. TÉCNICAS PARA EL TRATAMIENTO DE LIXIVIADOS 15

3.6.1. Tratamiento Anaerobio. 16

CERTIFICACIÓN DEL TUTOR II

CERTIFICACIÓN DE APROBACIÓN III

ANEXO 1 IV

URKUND V

DEDICATORIA VI AGRADECIMIENTO VII

INDICE DEL CONTENIDO VIII

INDICE DE FIGURA XII

INDICE DE TABLAS XIV

RESUMEN XVI

SUMMARY XVII

I. INTRODUCCIÓN 1

II. OBJETIVOS 2

IX

3.6.1.1. Diseño del reactor UASB 17

3.6.1.1.1. Volumen del reactor 17

3.6.1.1.2. Tiempo de retención hidráulica (TRH) 17

3.6.1.1.3. Altura del reactor (H) 18

3.6.1.1.4. Área del reactor 19

3.6.1.1.5. Verificación de las cargas aplicadas 19

3.6.1.1.6. Verificación de las velocidades superficiales 20

3.6.1.1.7. Tubos distribuidores del afluente 20

3.6.1.1.8. Diseño del separador gas - sólido – líquido (GSL) 21

3.6.1.1.9. Abertura entre el reactor y el separador GSL 22

3.6.1.1.10. Ancho de los lados de la campana (Wg) 23

3.6.1.1.11. Área superficial (As) del sedimentador 24

3.6.1.1.12. Determinación de la concentración del efluente 24

3.6.1.1.12.1. Concentración de DBO en el efluente 24

3.6.1.1.12.2. Concentración de DQO en el efluente 25

3.6.2. Decantador 25

3.6.2.1. Dimensionamiento 26

3.6.3. Tratamiento Aerobio. 27

3.6.4. Procesos Biológicos. 28

3.6.5. Biopelícula o Biofilm 28

3.6.6. Evaporación 28

3.7. RECIRCULACIÓN DE LOS LIXIVIADOS 29

3.8. DISEÑO DE TUBERÍAS DE DRENAJE 31

3.8.2. Selección del sistema de aislamiento. 32

3.8.3. Diseño de instalaciones para la recolección de lixiviados. 32

3.8.3.1. Terrazas inclinadas. 32

3.8.3.2. Fondo con tuberías. 33

X

3.8.4. Sistema interno en las celdas del relleno sanitario 33

3.8.4.1. Drenaje de grava 34

3.8.4.2. Geomembrana 34

3.8.4.3. Geotextil 39

3.8.4.4. Drenaje con tubería de polietileno de alta densidad (HDPE) 39

3.8.4.5. Parámetros y Relaciones Hidráulicas de Drenaje 40

3.9. GENERALIDADES SOBRE BOMBA 41

3.9.1. Sistema de Bombeo 42

3.9.2Tuberías a Presión 44

IV. MATERIALES Y MÉTODOS 46

4.1. METODOLOGÍA DE LA INVESTIGACIÓN 46

4.1.1. Métodos de Campo 46

4.1.2. Métodos Bibliográficos 46

4.1.3. Métodos Estadísticos 46

4.1.4. Método Experimental 46

4.1.5. Método Deductivo 46

4.2. MATERIALES UTILIZADOS 47

V. ANÁLISIS Y RESULTADOS 48

5.1. UBICACIÓN SECTORIAL Y FÍSICA 48

5.2. OBJETIVO 1: DETERMINAR LOS PARÁMETROS DEL DISEÑO

HIDRÁULICO PARA LA RED DE DRENAJE DE LIXIVIADOS GENERADOS

POR EL RELLENO SANITARIO DEL CANTÓN JIPIJAPA. 49

5.3. OBJETIVO 2: DIMENSIONAR UN SISTEMA DE TANQUES PARA EL

RESPECTIVO ALMACENAMIENTO Y PRETRATAMIENTO DE LOS

LIXIVIADOS DEL RELLENO SANITARIO. 55

5.3.1. PISCINA DE LIXIVIADOS 55

5.3.2. TANQUE DE CARGA – DECANTADOR 60

5.3.3. REACTOR ANAEROBIO 72

XI

5.3.4. CÁRCAMO DE BOMBEO (TIPO-1) 94

5.4. OBJETIVO 3: ELABORAR UN PLAN DE OPERACIÓN Y

MANTENIMIENTO DEL SISTEMA DE RECOLECCIÓN Y RECIRCULACIÓN

DE LOS LIXIVIADOS DEL RELLENO SANITARIO. 96

5.5. OBJETIVO 4: ELABORAR UN PRESUPUESTO REFERENCIAL PARA EL

SISTEMA DE PRE-TRATAMIENTO Y RECIRCULACIÓN DE LOS

LIXIVIADOS. 103

VI. CONCLUSIONES 105

VII. RECOMENDACIONES 106

VIII. BIBLIOGRAFIA 107

IX. ANEXOS 112

9.1. Registro Fotográfico 112

9.2. Análisis de Precios Unitarios 117

9.3. Planos 140

XII

INDICE DE FIGURA

Figura 1: Almacenamiento de Lixiviados. ....................................................................... 6

Figura 2: Diagrama Esquemático del Sistema de Componentes de un Relleno Sanitario 8

Figura 3: Balance de Agua en Relleno Sanitario .............................................................. 9

Figura 4: Ciclo del Agua en un Relleno Sanitario. ......................................................... 10

Figura 5: Lixiviado Procedente de Relleno Sanitario .................................................... 13

Figura 6: Sistema de Tratamiento de los Lixiviados. ..................................................... 15

Figura 7: Esquema Básico de Reactores Anaerobios de Flujo Ascendente (UASB). .... 16

Figura 8: Guías Tentativas Para el Diseño del Separador GSL ...................................... 21

Figura 9: Trayectoria Límite de Partículas Eliminadas en la Sedimentación Ideal de

Flujo Horizontal. ............................................................................................................. 26

Figura 10: Tratamiento Aerobio. .................................................................................... 27

Figura 11: Esquema de un Sistema de Recirculación de Lixiviados ............................ 30

Figura 12: Sistema de Drenaje para Lixiviados............................................................. 31

Figura 13: Construcción de Drenaje Interno para Lixiviados con Grava ...................... 34

Figura 14: Esfuerzos de Tensión Producidos en la Geomembrana. .............................. 35

Figura 15: Sistema de Drenaje Interno para Lixiviados ................................................ 40

Figura 16: Sección Hidráulica Parcialmente Llena. ...................................................... 40

Figura 17: Esquema de un Sistema de Bombeo ............................................................ 42

Figura 18: Esquema de la Tubería a Presión. ............................................................... 45

Figura 19: Vista Satelital del Relleno Sanitario y la Ciudad de Jipijapa. ...................... 48

Figura 20: Implantación de la Red de Drenaje Para los Lixiviados en la Optimización.

........................................................................................................................................ 52

Figura 21: Implantación de la Red de Drenaje Para los Lixiviados de la Celda del

Nuevo Relleno Sanitario. ................................................................................................ 53

Figura 22: Piscinas Nuevas de Lixiviados ..................................................................... 55

Figura 23: Piscinas de lixiviados. .................................................................................. 56

Figura 24: Diagrama de Cuerpo Libre ........................................................................... 58

Figura 25: Tanque de carga-decantador ........................................................................ 62

Figura 26: Primer Estado de Fuerza .............................................................................. 62

Figura 27: Segundo Estado de Carga ........................................................................... 63

Figura 28: Tercer Estado de Carga ................................................................................ 64

Figura 29: Esquema de Fuerzas Resultantes ................................................................. 64

XIII

Figura 30: Esquema de Bajada de Carga a la Losa de Fondo ....................................... 67

Figura 31: Diagrama de Presiones ................................................................................. 71

Figura 32: Diagrama de Ubicación de la Fuerza del Empuje del Agua ........................ 84

Figura 33: Diagrama de Ubicación de la Fuerza del Empuje del Suelo ........................ 84

Figura 34: Diagrama de Ubicación de la Fuerza del Empuje del Suelo ........................ 85

Figura 35: Esquema final de todas las fuerzas resultantes. ........................................... 86

Figura 36: Esquema de Bajada de Carga a la Losa de Fondo ....................................... 89

Figura 37: Diagrama de Presión Estática del Fluido ..................................................... 92

Figura 38: Pozo del Cárcamo de Bombeo ................................................................... 94

Figura 39: Tecnología del Sistema de Tratamiento ....................................................... 96

XIV

INDICE DE TABLAS

Tabla 1: Producción Diaria de Toneladas de Basura en las Principales Ciudades de

Latinoamérica. .................................................................................................................. 4

Tabla 2: Composición de un Lixiviado de Vertedero y su Variación con el Tiempo. ... 11

Tabla 3: Características Físico – Químicas Típicas de un Lixiviado y su Variación con

el Tiempo. ....................................................................................................................... 12

Tabla 4: Tiempos de Retención Hidráulica en Rectores UASB ..................................... 18

Tabla 5: Velocidades Superficiales Recomendadas Para Diseño de Reactores UASB . 19

Tabla 6: Área de Influencia de los Distribuidores (Ad) en Reactores UASB ................ 20

Tabla 7: Velocidades en las Aberturas Para el Decantador ............................................ 23

Tabla 8: Carga de Aplicación Superficial y Tiempos de Retención Hidráulica en el

Compartimiento de Sedimentación. ............................................................................... 24

Tabla 9: Propiedades del Contacto Entre una Geomembrana Texturizada y Otros

Materiales. ...................................................................................................................... 37

Tabla 10: Propiedades del Contacto Entre una Geomembrana Lisa y Otros Materiales

(Martin et al., 1984) ........................................................................................................ 38

Tabla 11: Propiedades de la Interfaz que Forman las Geomembranas HDPE lisa y

Texturizada en Contacto con Geotextil y Suelo Granular .............................................. 38

Tabla 12: Resistencia al Esfuerzo Portante Para la Interfaz que Forma la Arcilla del

Valle de México en Contacto con Otros Materiales ....................................................... 38

Tabla 13: Relaciones Hidráulicas – Sección Circular. ................................................... 41

Tabla 14: Valores de la Tabla Fórmulas de Manning para Tuberías Completamente

Llena. .............................................................................................................................. 51

Tabla 15: Valores de la Tabla Fórmulas de Manning .................................................... 51

Tabla 16: Valores de la Tabla Fórmulas de Manning .................................................... 52

Tabla 17: Tabla de Diseño Hidráulico de la Red de Lixiviados (Parte 1) ...................... 53

Tabla 18: Tabla de Diseño Hidráulico de la Red de Lixiviados (Parte 2) ...................... 54

Tabla 19: Dimensiones de las Piscinas de Lixiviados. ................................................... 55

Tabla 20: Dimensiones de la Restauración de las Piscinas Existentes de Lixiviados. ... 56

Tabla 21: Bases de Diseño.............................................................................................. 57

Tabla 22: Parámetros de Diseño del Tanque de Carga-Decantador ............................... 61

Tabla 23: Dimensiones de las Cámaras del Tanque de Carga-Decantador. ................... 61

XV

Tabla 24: Momentos Para Diseño .................................................................................. 65

Tabla 25: Coeficientes para Losas Macizas ................................................................... 68

Tabla 26:Bases de Diseño del Reactor Anaerobio ......................................................... 74

Tabla 27: Resultados de Áreas ....................................................................................... 75

Tabla 28: Resultados de Verificación de Áreas, Volumen y Tiempo de Retención ...... 75

Tabla 29: Sistemas de Distribución ................................................................................ 76

Tabla 30: Dimensiones para el Decantador (Aberturas) ................................................ 78

Tabla 31: Determinación del Área Superficial ............................................................... 79

Tabla 32: Determinación del Volumen de Decantación ................................................. 80

Tabla 33: Dimensiones de los Colectores de Gases ....................................................... 80

Tabla 34: Dimensiones del Reactor ................................................................................ 81

Tabla 35: Estudios de Suelos .......................................................................................... 83

Tabla 36: Peso Específico del Suelo............................................................................... 83

Tabla 37: Momentos para Diseño ................................................................................... 86

Tabla 38: Tabla de Coeficientes Para Losas Macizas .................................................... 90

Tabla 39: Resultados de las Especificaciones de la Bomba ........................................... 94

Tabla 40: Parámetros de Diseño de la Bomba ................................................................ 95

Tabla 41: Características de la Bomba ........................................................................... 95

Tabla 42 : Presupuesto Referencial del Drenaje Interior del Relleno Sanitario ........... 103

Tabla 43 : Presupuesto Referencial del Sistema de Pre-Tratamiento y Recirculación 104

XVI

RESUMEN

La presente investigación analiza el tratamiento de los lixiviados que se generan a

partir de la composición de los residuos sólidos y de la percolación del agua lluvia a

través de dichos desechos, cuyos líquidos son considerados altamente contaminantes

y a través de un sistema físico-bilógico ayudaría a la remoción de la carga orgánica.

En la actualidad, el relleno sanitario de Jipijapa no cuenta con un sistema de

tratamiento para los lixiviados, generando enfermedades en la población y la

contaminación del medio ambiente. Por esa razón, se propone una alternativa para su

tratamiento, a fin de evitar que el lixiviado cause efectos contaminantes.

La alternativa consta de un sistema de tuberías en el interior del relleno, recoge los

lixiviados, y los envía hacia las piscinas donde se almacenarán para luego dirigirlos

hacia un tanque de carga – decantador, líquido que circulará hasta un reactor

anaerobio, los cuales cumplen con la función de eliminar la materia orgánica, para

luego ser enviados a un sistema de bombeo donde se lo recirculará nuevamente,

inyectándolo al relleno sanitario.

El objetivo de esta investigación es diseñar un sistema de pre-tratamiento y

recirculación de los lixiviados del relleno sanitario, para garantizar un efluente bajo

en carga orgánica que permita recircularlo o descargarlo según la normativa ambiental

vigente.

Palabras Claves: Relleno Sanitario, Lixiviados, Percolación, Sistema de Tuberías,

Tanque de Carga – Decantador, Reactor Anaerobio.

XVII

SUMMARY

The present investigation analyzes the treatment of leachate generated from the

composition of solid waste and the percolation of rainwater through such waste, such

liquids are very highly polluting, through a system of physical-physiological for the

removal of organic and solid load.

At present, the Jipijapa landfill does not have a treatment system for leachate,

generating diseases in the population and pollution of the environment. For this reason,

this investigation an alternative to treat the leachates generated by the landfill, in order to

prevent the leachate from causing polluting effects.

The alternative has a system of pipes inside the landfill in order to collect the leachate,

and send them to the pools where they will be stored and then directed to a cargo tank -

decanter, the liquid will circulate to an anaerobic reactor, which he have the function of

eliminating organic matter, and then sending a pumping system where it would be

recirculated again by injecting it to the landfill.

The objective of this research is to design a system of pretreatment and recirculation

of leachates from the landfill, to detect a effluent low in organic load that allows

recirculation or discharge according to current environmental regulations.

Keywords: Landfill, Leachate, Percolation, Pipe System, Cargo Tank - Decanter,

Anaerobic Reactor.

1

I. INTRODUCCIÓN

La gestión de residuos sólidos urbanos (RSU) prevé la aplicación de normas

sanitarias y de mecanismos adecuados para el almacenamiento, la recolección, el

transporte, el tratamiento y la disposición final de los residuos (Pellón Arrechea,

López Torres, Espinosa Lloréns, & González Díaz, 2015).

Los impactos ambientales de mayor consideración en los rellenos sanitarios son

aquellos de consecuencias a mediano y largo plazo, y están fundamentalmente,

relacionados con los gases de relleno sanitario y el lixiviado que se generan en ellos.

En Centroamérica, la gestión de los rellenos sanitarios constituye un grave

problema ambiental sin resolver y requiere asignación de financiamiento para equipos

y personal calificado, en la actualidad la calidad de estos sitios de disposición final ha

mejorado en los últimos años, aunque todavía no se trata el lixiviado ni se usan

membranas sintéticas para su impermeabilización (Pellón Arrechea, López Torres,

Espinosa Lloréns, & González Díaz, 2015).

La disposición de los residuos sólidos urbanos (RSU) en rellenos sanitarios, genera

lixiviados con alto poder contaminante, que causan graves daños ambientales en las

fuentes de suministro de aguas superficiales y subterráneas (Pellón Arrechea, López

Torres, Espinosa Lloréns, & González Díaz, 2015).

“Los sistemas de recirculación de lixiviados son los que circulan a través del

relleno sanitario, el cual extrae, disuelve o suspende los materiales, sustancias o

compuestos generados de procesos de degradación bioquímica presentes en su

interior. El lixiviado es uno de los aspectos más importantes en el manejo de un

relleno sanitario porque devuelve el líquido al relleno sanitario y cumple el objetivo

de evaporarlo de la superficie.”

“La red de drenaje de lixiviados producidos por los desechos sólidos del relleno

sanitario del cantón Jipijapa, se centra en recolectar este líquido y desalojarlo hacia

su respectivo tratamiento, evitando la contaminación ambiental y acuíferos

subterráneos”.

2

II. OBJETIVOS

2.1.OBJETIVO GENERAL

Diseñar el sistema de pretratamiento y recirculación de los lixiviados producidos en el

relleno sanitario de Jipijapa.

2.2.OBJETIVOS ESPECÍFICOS

➢ Determinar los parámetros del diseño hidráulico para la red de drenaje de

lixiviados generados por el relleno sanitario del cantón Jipijapa.

➢ Dimensionar un sistema de tanques para el respectivo almacenamiento y

pretratamiento de los lixiviados del relleno sanitario.

➢ Elaborar un plan de operación y mantenimiento del sistema de recolección y

recirculación de los lixiviados del relleno sanitario.

➢ Elaborar un presupuesto referencial para el sistema de pre-tratamiento y

recirculación de los lixiviados.

.

3

III. MARCO TEÓRICO

3.1.RELLENO SANITARIO

Las actividades antropogénicas siempre han generado residuos. Sin embargo, en un

mundo de consumo como el actual, el volumen generado es inmenso y el término

“basuras” para muchos es sinónimo de problema. En las ciudades el problema es mayor

debido a la densidad poblacional. Ha sido estimado que el promedio mundial de

producción por persona se encuentra por encima de un kilogramo diario, cifra elevada

teniendo en cuenta que la población mundial es de 6700 millones de habitantes

aproximadamente. De hecho, la producción de residuos varía en forma proporcional al

consumo, al poder adquisitivo y las costumbres, entre otros factores (Noguera & Olivero,

2010).

Así, en grandes ciudades de los Estados Unidos, cada persona genera en promedio

entre 1,5 y 3 kilogramos diarios, mientras que, en América Latina, la producción per

cápita de basura, aunque se ha duplicado en las últimas tres décadas, oscila entre 0,5 y 1

kilogramo diario, con el agravante de la participación creciente de materiales tanto no

degradables como tóxicos. La producción de basura en las principales ciudades de

algunos países de Latinoamérica es presentada en la Tabla 1. Es evidente que para la

mayoría de los países existe una clara relación entre la cantidad de residuos generados y

el número de habitantes en las ciudades (Noguera & Olivero, 2010).

El relleno sanitario, según la Sociedad Americana de Ingenieros Civiles (ASCE), es

una “técnica para la eliminación de basura en el suelo sin causar daños al medio ambiente

y sin causar molestias o peligro para la salud y seguridad pública. Este método utiliza

principios de ingeniería para confinar la basura en el área más pequeña posible,

reduciendo su volumen al mínimo practicable, y cubriendo la basura allí depositada con

una capa de tierra con la frecuencia necesaria al fin de cada jornada”. Básicamente consta

de celdas previamente impermeabilizadas donde una vez depositados, compactados y

nivelados los residuos sólidos, estos son cubiertos con tierra u otro material inerte, al

menos una vez al día (Noguera & Olivero, 2010).

El manejo de los subproductos de la descomposición de los residuos es realizado en

instalaciones cercanas al relleno. Estos subproductos en su mayoría corresponden a

líquidos percolados, comúnmente denominados lixiviados, y el biogás, producto de la

descomposición anaerobia de los residuos (Noguera & Olivero, 2010).

4

En el caso de los lixiviados estos son recolectados en fondo de la celda y enviado a

lagunas donde son tratados, o recirculados al interior del relleno. Por su parte, el biogás

es recogido mediante la instalación subterránea de una red de tuberías, almacenados para

su utilización posterior, o incinerado para convertirlo a CO2 y de esta manera disminuir

su capacidad de generación de calentamiento global. Finalizada la disposición de residuos

en celda, esta es aislada mediante una cubierta adicional final (Noguera & Olivero, 2010).

Tabla 1: Producción Diaria de Toneladas de Basura en las Principales Ciudades de Latinoamérica.

País Capital

Sitios de

disposición

final

Toneladas

diarias

Población*No.

de habitantes

Bibliografías

(Toneladas,

población)

Argentina

Ciudad

Autónoma

de Buenos

Aires

Centro de

disposición

final No.3

5000 2.768,772 CLARIN,2003.

INDEC,2003.

Bolivia La Paz

Relleno

sanitario de

Alpacoma

450 2.350,466 OPS, 2005

INE, 2008

Chile Santiago

de Chile

Relleno

sanitario:

Loma los

Colorados,

Santiago

Poniente y

Santa Marta.

-7100 5.875,013 CEAMSE,2005

INE Chile, 2002

Colombia Bogotá

Relleno

Sanitario

Doña Juana

5891,8 6.778,691 SSPD,2008 a.

DANE, 2005

Cuba La habana

Vertedero

de la calle

100

1060 2.201,6 González, 2002

Montes, 2007

Ecuador Quito

Relleno

Sanitario el

Inga

1500 1.839,853

ARS, 2009

Vicepresidencia

de Ecuador

(Censo 2001)

El Salvador San

Salvador

Relleno

Sanitario de

Nejapa

1609,62 316,09

EPA, 2007

Ministerio de

Economía SV,

2008

Guatemala Ciudad de

Guatemala

Botadero a

cielo abierto

El Trébol o

de la Zona 3

1500 3.762,96

Girel, 2007

INE Guatemala,

2002

5

México

México,

distrito

federal

Relleno Sanitario del

bordo poniente 12000 8.720,916

Secretaria de

Medio Ambiente

México, 2008

INEGI, 2005

Perú Lima

Cinco rellenos

sanitarios autorizados:

Casren, Zapallal,

Portillo Grande,

Huaycoloro y La

Cucaracha.

8938,5 8.445,2

Ministerio del

Medio Ambiente

Perú, 2008

INEI, 2008

Venezuela Caracas Relleno sanitario la

Bonanza 4000 2.758,917

Fitchrating; 2008

INE Venezuela,

2002

Fuente: (Noguera & Olivero, 2010)

3.1.1. Requerimientos generales de los rellenos sanitarios

➢ El sitio debe tener espacio necesario para almacenar los residuos generados por el

área en el plazo definido por el diseño.

➢ El sitio es diseñado, localizado y propuesto para ser operado de forma que la salud,

las condiciones ambientales y el bienestar sea garantizado.

➢ El sitio es localizado de manera de minimizar la incompatibilidad con las

características de los alrededores y de minimizar el efecto en los avalúos de estos

terrenos.

➢ El plan de operación del sitio se diseña para minimizar el riesgo de fuego,

derrames y otros accidentes operacionales en los alrededores.

➢ El diseño del plan de acceso al sitio se debe hacer de forma de minimizar el

impacto en los flujos.

➢ El parámetro básico de diseño de un relleno es el volumen. Este depende del área

cubierta, la profundidad a la cual los residuos son depositados, y el radio de

material de cobertura y residuo (Espinosa Lloréns , López Torres , Pellón

Arrechea, & Fernández García, 2007).

3.2.DEFINICIÓN DE LIXIVIADOS

Según la Real Academia Española (RAE), lixiviado se entiende por Líquido residual,

generalmente tóxico, que se filtra en un vertedero por percolación (Hidalgo, Murcia,

Gómez, & López, 2007).

6

Según el Ministerio de Agricultura, Alimentación y Medio Ambiente (MAGRAMA)

Madrid - España , los clasifica de dos formas distintas, en el caso concreto de los residuos

los define como, al proceso de degradación biológica, que puede resultar en un líquido

con contaminantes orgánicos, minerales y metálicos por extracción de compuestos

solubles de la materia (Hidalgo, Murcia, Gómez, & López, 2007).

Otra definición de lixiviado es el líquido que se filtra a través de los residuos sólidos

y que extrae materiales disueltos o en suspensión, los lixiviados son los líquidos que se

forman como consecuencia de la descomposición de la materia orgánica e inorgánica

procedente de los Residuo Sólidos Urbanos (RSU) destinados al vertedero, y que se

infiltra a través de las capas más profundas de éste (Hidalgo, Murcia, Gómez, & López,

2007).

El agua que llega a formar parte de los lixiviados es un factor importante en la

producción de éstos, y depende de la climatología e hidrología de la zona, pudiendo

ocasionar un problema el agua de escorrentía provocada por las precipitaciones ya que

puede infiltrarse tanto de forma superficial como subterránea, provocando un problema

mayor. Otros de los factores importantes en cuanto al volumen y cantidad generados de

lixiviado, es la situación, edad, construcción y explotación del propio vertedero (Hidalgo,

Murcia, Gómez, & López, 2007).

Figura 1: Almacenamiento de Lixiviados.

Fuente: ( Aristegui Maquinaria, 2016)

7

En la producción de lixiviados de vertedero, se establece una clasificación de éstos

atendiendo a su edad en el vertedero, se considera como lixiviado joven, intermedio y

estable o maduro. Esta clasificación no dispone de unos parámetros definidos por la

comunidad científica, variando de forma significativa dependiendo de quién realice el

estudio de la edad del lixiviado, los datos encontrados en algunos trabajos los clasifican

como (Hidalgo, Murcia, Gómez, & López, 2007):

➢ Lixiviado joven entre: 1-2 años, 5 años o >10 años.

➢ lixiviados maduros el que proviene de un vertedero con más de 3 años de edad,

>5 años o >10 años.

Una vez que los desechos han sido enterrados, es necesario minimiza los impactos de

esta práctica. El agua que entra en contacto con estos desechos, al disolverse arrastra una

gran cantidad de sustancias que originalmente estaban dentro de los desechos, que de esa

manera está altamente contaminado ( Reyes Medina, 2015).

La Directiva Europea 1999/31/CE del Consejo de la Unión Europea de 26 de abril de

1999 relativa al vertido de residuos, establece la obligatoriedad de controlar las aguas y

gestionar los lixiviados, minimizando el agua de lluvia que percola en el vaso del

vertedero, impidiendo que las aguas superficiales o subterráneas penetren en los residuos

vertidos, y recogiendo la que finalmente se infiltra para su tratamiento de forma adecuada

para su vertido o utilización ( Reyes Medina, 2015).

Según (Ministerio del Ambiente del Ecuador, 2015), una celda técnicamente diseñada,

donde se depositan temporalmente los desechos y/o residuos sólidos no peligrosos, los

mismos que deberán tener una compactación y cobertura diaria con material adecuado,

poseer los sistemas de evacuación del biogás, recolección de lixiviados, recolección de

aguas de escorrentía; hasta la habilitación del sitio de disposición final, técnica y

ambientalmente regularizado. Adicionalmente, consta de las siguientes obras

complementarias: conducción, almacenamiento y tratamiento de lixiviados. Dicha celda

tendrá un periodo de diseño no mayor a 2 años y es también considerada como la primera

fase del relleno sanitario.

Por un lado, hay que minimizar la cantidad de agua de lluvia que penetra en los

vertederos y por otro, mantener las aguas superficiales o subterráneas libres de

contaminación, implantando un tratamiento correcto para su uso posterior o vertido a

cauce público. Todas las plantas de tratamiento y valorización de residuos deben depositar

8

sus rechazos en un vertedero asociado, ya sean de residuos urbanos o industriales ( Reyes

Medina, 2015).

Se debe tener en cuenta que un vertedero tras su clausura puede seguir produciendo

lixiviado hasta 50 años después del cese de su actividad y explotación, por eso es

importante implantar y mantener medidas de gestión integral post-clausura de un

vertedero (Hidalgo, Murcia, Gómez, & López, 2007).

Figura 2: Diagrama Esquemático del Sistema de Componentes de un Relleno Sanitario

Fuente: ( Reyes Medina, 2015)

3.3.PRODUCCIÓN DEL LIXIVIADOS

Los lixiviados son un líquido que se forma por la descomposición de los materiales

que constituyen los residuos sólidos, ya sea por las mismas características de los

componentes de los residuos y/o por el contacto de estos con el agua que logra infiltrarse

en el relleno, dando como resultado una sustancia con elevadas cargas orgánicas, metales

pesados, ácidos, sales y microorganismos, convirtiéndolos en un contaminante altamente

agresivo para al ambiente (Agudelo, 1996).

La composición media de estos líquidos varía según la localización geográfica, edad

y el tipo de residuo depositado en el vertedero; sin embargo, todos los lixiviados coinciden

en presentar una alta carga orgánica contaminante (Agudelo, 1996).

9

Los lixiviados son las emisiones liquidas producidas en un sitio de disposición final.

Se definen como el efluente acuoso producto de procesos bioquímicos en las células de

los residuos y el contenido de agua inherente de los mismos desechos; son generados a

consecuencia de percolación a través de los residuos (Renou, Givaudan, Poulain,

Dirassouyan, & Moulin, 2007).

La correcta gestión de lixiviados es clave para la eliminación del potencial que tiene

un vertedero para contaminar acuíferos subterráneos (Tchobanoglous, Theisen, & Vigil,

1994).

La generación de lixiviado en los rellenos sanitarios depende de muchos factores, entre

los que se encuentran (Tchobanoglous, Theisen, & Vigil, 1994):

➢ El grado de compactación de los desechos.

➢ El tipo de material de cubierta de las celdas.

➢ Condiciones ambientales como: la precipitación pluvial, humedad atmosférica,

temperatura, evaporación, evapotranspiración, escurrimiento, infiltración.

➢ La capacidad del relleno sanitario.

Figura 3: Balance de Agua en Relleno Sanitario

Fuente: Propia

La composición de los lixiviados depende del tipo de desecho confinado, del nivel de

degradación de los residuos y del volumen producido. En el proceso que se desarrolla en

el relleno sanitario, no pueden separarse los líquidos provenientes de procesos de reacción

bioquímica de los de lixiviación. Todo cambio en la estructura y composición del relleno

tiene efecto sobre las corrientes y la acumulación, de tal modo que el agua y los procesos

en el relleno son magnitudes que se influyen recíprocamente (Zambrano Cevallos, 2018)

10

Los lixiviados son líquidos altamente contaminantes en los que se han ensayado

diferentes tratamientos, tanto biológicos (aerobios o anaerobios) como fisicoquímicos

(Coulter & Mahoney, 1997).

3.4.CARACTERÍSTICAS DE LIXIVIADOS

Los lixiviados tienen un alto poder contaminante, contienen una serie de

características contaminantes principales, es decir, alto contenido de materia orgánica,

alto contenido de nitrógeno y fósforo, presencia abundante de patógenos y sustancias

tóxicas, como metales pesados y constituyentes orgánicos. Las características físico-

químicas de un lixiviado dependen de una serie de factores tales como ( Reyes Medina,

2015):

➢ La antigüedad y forma de explotación del vertedero.

➢ La naturaleza y la cantidad de los residuos almacenados.

➢ La climatología del lugar o la época del año considerada.

Los dos factores que caracterizan un efluente líquido son los caudales volumétricos y

la composición que en el caso de lixiviados están relacionados. La siguiente figura ilustra

el ciclo del agua en un relleno sanitario. La tasa de flujo de lixiviados (E) está

estrechamente relacionada con la precipitación (P), escorrentía superficial (Rin, Rext) e

infiltración (I) o intrusión de agua subterránea que se filtra a través del relleno sanitario

(Renou, Givaudan, Poulain, Dirassouyan, & Moulin, 2007).

Figura 4: Ciclo del Agua en un Relleno Sanitario.

Fuente: (Renou, Givaudan, Poulain, Dirassouyan, & Moulin, 2007)

11

Su composición es bastante compleja y variable, pudiendo ser sus componentes

clasificados en cuatro grandes categorías ( Reyes Medina, 2015).

➢ Materia orgánica disuelta, expresada en forma de parámetros generales como

Demanda Biológica de Oxígeno, Demanda Química de Oxígeno y Carbono

orgánico total (COT).

➢ Componentes inorgánicos.

➢ Metales pesados

➢ Compuestos xenobióticos, como hidrocarburos aromáticos policíclicos (HAPs o

PAHs, por sus siglas en inglés), Compuestos Orgánicos Halogenados (AOX,

Adsorbable Organic Halogens) y fenoles.

Hay diferencias apreciables entre el lixiviado de los vertederos jóvenes con respecto

al de los vertederos más antiguos. Además de ser mucho más contaminante, con el tiempo,

el pH cambia de ácido a neutro ligeramente, la relación (Demanda Biológica de Oxigeno),

(Demanda Química de Oxigeno) DBO/DQO disminuye, así como la relación (Azufre

Oxigenado), (Cloro) SO42-/Cl-, que también disminuye con el tiempo se añade además

que sus características varían con las características de los residuos depositados en los

vertederos ( Reyes Medina, 2015).

Como ejemplo, la Tabla 2 muestra la composición de un lixiviado en función de la

edad de un vertedero considerando que las unidades de todos los parámetros son mg/l,

excepto el pH (Tchobanoglous, Theisen, & Vigil, 1994).

Tabla 2: Composición de un Lixiviado de Vertedero y su Variación con el Tiempo.

Parámetro (*) Vertedero nuevo (menos de

2/5 años)

Vertedero antiguo (más de

2/5 años)

COT 6.000 80-160

DBO 10.000 100-200

DQO 18.000 100-500

Alcalinidad (como CaCO ) 3.000 200-1000

Dureza total (como CaCO ) 3.500 200-500

pH 6 6,6-7,5

Sólidos en suspensión 500 100-400

Nitrato 25 5-10

Nitrógeno amoniacal 200 20-40

Nitrógeno orgánico 200 80-120

Fosforo total 30 5-10

Ortofosfato 20 4-,8

Calcio 1.000 100-400

5

3

3

12

Cloro 500 100-400

Hierro total 60 20-200

Magnesio 250 50-200

Potasio 300 50-400

Sodio 500 100-200

Sulfatos 300 20-50 Fuente: (Tchobanoglous, Theisen, & Vigil, 1994)

También como ejemplo, en la Tabla 3 se muestra otra composición de un lixiviado de

un vertedero en función de su edad, muy similar a la anterior.

Tabla 3: Características Físico – Químicas Típicas de un Lixiviado y su Variación con el Tiempo.

Edad del

Relleno

Joven Maduro Media

Media Rango Media Rango

pH 6,1 4,5-7,5 8 7,5-9

DBO 13.000 4.000-40.000 180 20-550

DQO 22.000 6.000-60.000 3.000 500-4.500

DBO /DQO 0,58 0,06

Sulfato 500 70-1750 80 10-420

Calcio 1.200 10-2.500 60 20-600

Magnesio 470 50-1.150 180 40-350

Hierro 780 20-2.100 15 3-280

Manganeso 25 0,3-65 0,7 0,03-45

Amonia - N 740

Cloro 2.120

Potasio 1.085

Sodio 1.340

Fosforo Total 6

Cadmio 0,005

Cromo 0,28

Cobalto 0,05

Cobre 0,065

Plomo 0,09

Níquel 0,17

Zinc 5 0,1-120 0,6 0,03-4 Fuente: ( Reyes Medina, 2015)

En los depósitos habrá zonas recientemente rellenadas, que producen un lixiviado con

una alta carga orgánica contaminante, llamado lixiviado joven, y otras que se rellenaron

hace más tiempo, que producen un lixiviado con menor carga orgánica a lo largo del

tiempo, llamado lixiviado maduro si tiene menos de cinco años o viejo, si tiene más de

esos cinco años (Kjeldsen, y otros, 2002).

5

13

Estas características por sí solas no definirán el proceso del tratamiento que se

pretenderá utilizar para la depuración del lixiviado, sino que se dan otra serie de

características, no necesariamente contaminantes, que pueden afectar a esa elección, si

bien es cierto que las primeras indicarán qué es lo que toca remover del lixiviado para

cumplir las especificaciones del vertido final ( Reyes Medina, 2015).

Bajo este punto de vista del sistema de tratamiento a implantar, las características

principales del lixiviado son la calidad y la cantidad, aunque no hay que olvidar la

presencia de compuestos orgánicos volátiles y los lodos resultantes después del

tratamiento escogido ( Reyes Medina, 2015).

Las concentraciones de todos los parámetros significativos son mucho más elevadas

en los primeros que en los segundos. De ese modo, la relación (Demanda Biológica de

Oxigeno), (Demanda Química de Oxigeno) DBO / DQO para un lixiviado joven es alta,

indicando una buena biodegradabilidad de la materia orgánica, mientras que para un

lixiviado viejo es baja, indicando una pobre biodegradabilidad. La carga contaminante

del lixiviado puede alcanzar su máximo valor durante los primeros años de la operación

del vertedero, decreciendo entonces gradualmente en los años sucesivos, especialmente

en el caso de los compuestos orgánicos ( Reyes Medina, 2015).

Los lixiviados de vertederos jóvenes contienen grandes cantidades de ácidos volátiles,

resultantes de la fase de fermentación ácida, mientras que en los lixiviados maduros

aparecen fracciones orgánicas ( Reyes Medina, 2015).

Figura 5: Lixiviado Procedente de Relleno Sanitario

Fuente: ( Reyes Medina, 2015)

14

3.5.TÉCNICAS PARA EL MANEJO DE LIXIVIADOS

La captación, conducción y manejo de los lixiviados se realizará a través de tuberías

de PVC colocadas dentro de los drenes construidos para el efecto en la parte inferior de

la base de los cubetos del relleno, los cuales servirán para conducir estos líquidos hacia

el tratamiento según se indica en los planes respectivos (Marmol Balda, 2006).

Se deberá realizar como mínimo los siguientes análisis físico-químicos a los

lixiviados captados como efluentes del Relleno Sanitario (Gallardo, 2020):

Temperatura, pH, (Demanda Biológica de Oxigeno) DBO5, (Demanda Química de

Oxigeno) DQO, sólidos totales, nitrógeno total, fósforo total, dureza, alcalinidad, calcio,

magnesio, cloruros, sulfatos, hierro, sodio, potasio, sólidos disueltos, plomo, mercurio,

cadmio, cromo total, cianuros, fenoles y tensoactivos (Gallardo, 2020).

El crecimiento vertiginoso de la población ha provocado un aumento desmedido en la

generación de desperdicios, convirtiéndose estos en un fuerte problema a nivel regional

y mundial. La combinación de los residuos, genera una mezcla entre componentes

orgánicos e inorgánicos, la cual se denomina lixiviados (Martinez Lopez, y otros, 2014).

Se han desarrollado diversos métodos para el manejo de los lixiviados, y en la presente

contribución, se realiza una revisión de los principales métodos utilizados en el manejo

de los lixiviados (Martinez Lopez, y otros, 2014).

3.5.1. Manejo de la fase de operación:

➢ Seleccionar la superficie para recirculación en áreas ocupadas por residuos

estabilizados (con mayor tiempo de haberse realizado la disposición final).

➢ Realizar la excavación (se retiran la tierra de cobertura y la capa superior de

residuos dispuestos).

➢ Estimar las dimensiones y la profundidad de la excavación de acuerdo con el

volumen de lixiviados que se estima será recirculado y la frecuencia con la cual

se realizará (Jaramillo, 1991).

Es importante mencionar que la infiltración de lixiviados en las superficies habilitadas

tiene un tiempo determinando hasta que llega a saturarse. Será necesario que la

habilitación de nuevas áreas para recircular lixiviados sea periódica (Jaramillo, 1991).

15

3.6.TÉCNICAS PARA EL TRATAMIENTO DE LIXIVIADOS

Una vez presentadas las principales características de los lixiviados que hay que tener

en cuenta en su tratamiento, en el presente apartado se pasa a hacer una exposición de las

principales tecnologías para el tratamiento de los lixiviados. Se hace primero una

exposición de las principales tecnologías existentes, y luego se pasa a mirar algunos

avances recientes (Giraldo, 2001).

Las alternativas de tratamiento de lixiviados se pueden clasificar de acuerdo a

diferentes características como, por ejemplo, de acuerdo a los niveles de tratamiento que

se logren con cada una de ellas, o por el tipo de contaminación que puedan remover, los

lixiviados contienen todos los mayores grupos de contaminación conocidos como son: la

contaminación por patógenos, por materia orgánica, la contaminación por nutrientes, y

por sustancias tóxicas (Martinez Lopez, y otros, 2014).

En algunos casos la remoción de uno de los grupos de contaminación se ve impedido

por la presencia del otro grupo como es el caso de la remoción de la materia orgánica y

los metales pesados, existe una extensa literatura sobre las aplicaciones de las diferentes

tecnologías para el tratamiento de lixiviados, en las secciones siguientes se hace un

resumen de las principales alternativas que se tienen actualmente (Gallardo, 2020)

Figura 6: Sistema de Tratamiento de los Lixiviados.

Fuente: (Pellón Arrechea, López Torres, Espinosa Lloréns, & González Díaz, 2015)

16

3.6.1. Tratamiento Anaerobio.

Este tratamiento se basa en el mismo principio de depuración vía aerobia, pero esta

vez es mediante una población bacteriana en condiciones de ausencia de oxígeno, lo que

lo hace ser un proceso más simple que genera menor cantidad de lodos. Sin embargo, se

deben tener muchas consideraciones en la operación, como, por ejemplo, los altos

contenidos de amoníaco y de minerales disueltos pueden generar problemas de toxicidad

para los microorganismos, lo que hará necesario una remoción previa del amoníaco, o la

aplicación de cargas de trabajo reducidas dado las limitaciones en la actividad microbiana

por toxicidad (Martinez Lopez, y otros, 2014).

Otro problema que se ha detectado en la marcha es la acumulación de material

inorgánico precipitado dentro de los reactores que termina por formar incrustaciones que

limitan el volumen activo del reactor, limitan la actividad de los lodos y taponan los

sistemas de conducción de los reactores, lo cual genera un colapso del sistema de

tratamiento. Se han reportado trabajos aplicando este tipo de tratamiento con diversos

sistemas, que van desde los más sencillos como lagunas anaerobias, hasta los más

sofisticados como sistemas de lecho fluidizado, filtros anaerobios y reactores anaerobios

de flujo ascendente (UASB) (Martinez Lopez, y otros, 2014).

Estos sistemas soportan altas velocidades de carga con tiempos de retención bajos,

sobrecarga y arranques rápidos tras períodos sin operación, todo ello sin detener las

operaciones depuradoras de la flora bacteriana, este sistema se trabajó con una mezcla de

inóculos de las lagunas de almacenamiento de lixiviado y con lodo proveniente de un

reactor anaerobio de tratamiento de efluentes de un rastro (Martinez Lopez, y otros,

2014).

Figura 7: Esquema Básico de Reactores Anaerobios de Flujo Ascendente (UASB).

Fuente: (Martinez Lopez, y otros, 2014)

17

También existen investigaciones donde se realizan comparaciones entre el tratamiento

de lixiviados vía aerobia, con un sistema de biodiscos y reactor de lodos activados, y vía

anaerobia, utilizando reactores anaerobios de flujo ascendente (UASB) los cuales

confirman que existe mejor funcionamiento con el sistema de biodiscos, ya que el sistema

presenta gran estabilidad frente a variaciones en la calidad del lixiviado, ausencia de

olores desagradables, además se obtienen buenas características de sedimentabilidad de

los lodos generados (Martinez Lopez, y otros, 2014).

3.6.1.1.Diseño del reactor UASB

En los últimos años, de entre los sistemas de alta tasa disponibles, el concepto de

reactor UASB es el más ampliamente aplicado. Permitiendo además el empleo del

tratamiento anaerobio bajo condiciones de temperaturas subóptimas mesofílicas (Ayala

Fanola & Gonzales Marquez, 2008).

Según algunos autores existen tres variables para el dimensionamiento del reactor

UASB, las cuales son carga orgánica volumétrica aplicada, velocidad superficial y altura

del reactor (Ayala Fanola & Gonzales Marquez, 2008).

3.6.1.1.1. Volumen del reactor

El volumen de un reactor anaerobio para tratar aguas no complejas, depende de varios

factores (Ayala Fanola & Gonzales Marquez, 2008):

➢ Carga de DQO total máxima.

➢ Carga superficial admisible.

➢ Temperatura mínima.

➢ Concentración y características del agua a tratar.

➢ Carga volumétrica permisible.

3.6.1.1.2. Tiempo de retención hidráulica (TRH)

El tiempo de retención hidráulica está directamente relacionado con la velocidad del

proceso de digestión anaerobia, que a su vez depende del tamaño del reactor. Para

temperaturas medias próximas a los 20 °C, el tiempo de retención hidráulica puede variar

de 6 a 16 horas, dependiendo del tipo de agua (Ayala Fanola & Gonzales Marquez, 2008).

18

Tabla 4: Tiempos de Retención Hidráulica en Rectores UASB

Temperatura ºC

Tiempo de retención hidráulica (h)

Media diaria Mínimo durante 4 a 6 hora

16 -19 >10 - 14 >7 - 9

20-26 >6 - 9 >4 - 6

>26 >6 >4


Por tanto, el volumen del Reactor se determina a partir de la siguiente ecuación:

Volumen = Qmed ∗ TRH

Donde:

Qmed= Caudal medio diario (m3/h.)

TRH= Tiempo de retención hidráulica (h.)

3.6.1.1.3. Altura del reactor (H)

La velocidad superficial máxima en el reactor depende del tipo de lodo presente y las

cargas aplicadas. Para reactores operando con lodo Floculento y con cargas orgánicas de

hasta 5 a 6 kgDQO/m3dia, las velocidades superficiales medias deben ser del orden de

0.5 a 0.7 m/h, siendo tolerados picos temporarios, durante 2 a 4 horas, de hasta 1.5 a 2.0

m/h (Ayala Fanola & Gonzales Marquez, 2008).

COV =Qmed ∗ S

Volumen

Donde:

COV = Carga orgánica volumétrica (kg DQOdía)

Qmed = Caudal medio diario (m3/día)

S = concentración del sustrato del afluente (kg DQO/m3)

19

Tabla 5: Velocidades Superficiales Recomendadas Para Diseño de Reactores UASB

Caudal del efluente Velocidad superficial (m/h)

Caudal medio 0,5 -0,7

Caudal máximo 0,9 - 1,1

Picos temporarios < 1,5


Donde:

H= altura del reactor (m)

V= Velocidad superficial (m/h.)

TRH= Tiempo de retención hidráulica (h.)

3.6.1.1.4. Área del reactor

En relación a la forma del reactor en planta, estos pueden ser circulares o rectangulares.

Los reactores de sección circular son más económicos desde el punto de vista estructural,

pero la construcción del separador GSL (Gas, Solido, Liquido), es más complicada que

en uno rectangular. En el caso de la forma rectangular, la sección cuadrada es la más

barata. Elegimos un reactor de forma rectangular, específicamente de sección cuadrada

(Ayala Fanola & Gonzales Marquez, 2008).

Area del Reactor(Ac) =Volumen

H

Lado del Reactor(L) = √Ac

3.6.1.1.5. Verificación de las cargas aplicadas

La carga orgánica volumétrica (COV) debe ser inferior a 15 kgDQO/m3dia, pero para

el caso de tratamiento de aguas residuales domesticas (baja concentración) la carga

orgánica volumétrica (COV) no es un factor limitante debido a que siempre es inferior a

2.5 – 3.0 kgDQO/m3día (Ayala Fanola & Gonzales Marquez, 2008).

COV =Qmed ∗ S

Volumen

20

Estudios experimentales demostraron que la carga hidráulica volumétrica no debe

pasar el valor de 5.0 m3/m3dia, lo que equivale a un tiempo de retención hidráulica

mínimo de 4.8 horas (Ayala Fanola & Gonzales Marquez, 2008).

CHV =Qmed

Volumen

Donde:

CHV = Carga hidráulica volumétrica (m3/m3dia)

3.6.1.1.6. Verificación de las velocidades superficiales

La velocidad superficial media debe ser del orden de 0.5 a 0.7 m/h., y la velocidad

superficial a caudal máximo horario (Qmaxh) debe ser menor a 1.5 m/h; siendo tolerados

picos temporarios, durante 2 a 4 horas, de hasta 1.5 a 2.0 m/h (Ayala Fanola & Gonzales

Marquez, 2008).

V =Qmed

A V =

Qmax

Ac

3.6.1.1.7. Tubos distribuidores del afluente

La partición de los caudales de ingreso al fondo del reactor, debe ser efectuada de

forma tal que el agua sea distribuida en cada uno de los tubos difusores en proporciones

iguales (Ayala Fanola & Gonzales Marquez, 2008).

Tabla 6: Área de Influencia de los Distribuidores (Ad) en Reactores UASB

Tipo de Lodo

Carga Orgánica

Aplicada

(kgDQO/m3dia)

Área de Influencia de cada

Distribuidor (m2)

(kgDQO/m3dia)

Denso y Floculento

(Concentración >40

kgSST/m2)

< 1,0 0,5 - 1,0

1,0 - 2,0 1,0 - 2,0

> 2,0 2,0 - 3,0

Medianamente Denso y

Floculento (Concentración de

20 -40 kgSST/m2

< 1,0 - 2,0 1,0 - 2,0

> 3,0 2,0 - 5,0

Granular

< 2,0 0,5 - 1,0

2,0 - 4,0 0,5 - 2,0

> 4,0 > 2,0 Fuente: ( Aristegui Maquinaria, 2013)

21

El número de distribuidores (Nd) se obtiene a partir de la siguiente ecuación:

Nd =Ac

Ad

3.6.1.1.8. Diseño del separador gas - sólido – líquido (GSL)

El separador “GSL” es el dispositivo más importante del reactor UASB, el cual

desempeña cuatro funciones (Ayala Fanola & Gonzales Marquez, 2008):

➢ Colecta de gas que se produce en la parte inferior o zona de digestión, donde existe

un manto de lodos responsable de la digestión anaerobia.

➢ Permite la sedimentación de los sólidos en suspensión en la parte superior del

reactor, encima del separador.

➢ Ayuda a conservar una baja concentración de sólidos sedimentables en el efluente.

➢ El espacio encima del separador puede ser usado para almacenar lodo durante

periodos de sobrecarga hidráulica.

Figura 8: Guías Tentativas Para el Diseño del Separador GSL

Fuente: (Ayala Fanola & Gonzales Marquez, 2008)

➢ La mampara debe tener un ángulo entre 45 y 60º con respecto a la horizontal.

➢ El área de paso entre los colectores debe ser de 15 a 20% de la superficie del

reactor.

22

➢ La altura del colector de gas debe estar entre 1.5-2 m para reactores de 5-7 m de

altura.

➢ Una interfase líquido-gas debe ser mantenida en el colector de gas para facilitar

la descarga y recolección de las burbujas de gas y para combatir la formación de

una capa espumosa.

➢ El traslape de los bafles instalados debajo de la apertura debe ser de 10-20 cm con

el fin de evitar que las burbujas de gas ascendentes entren al compartimiento de

sedimentación.

➢ Generalmente los bafles de la capa espumosa deben instalarse al frente de los

vertederos del efluente.

➢ El diámetro de los conductos de salida de gas debe ser suficientes para garantizar

la fácil remoción del biogás de la campana de recolección de gas, particularmente

en el caso de formación de espuma.

➢ En la parte de arriba de la campana de gas se deben instalar boquillas rociadoras

antiespumantes, en el caso de tratamiento de aguas residuales con alto contenido

de espuma.

➢ El material de construcción puede ser acero recubierto con algún material plástico,

para evitar su pronta corrosión o bien de plásticos estructurales moldeados (Ayala


3.6.1.1.9. Abertura entre el reactor y el separador GSL

Las aberturas entre el reactor y el separador GSL que posibilitan el paso de las aguas

residuales al compartimiento de sedimentación, deben ser proyectados de forma de

posibilitar lo siguiente (Ayala Fanola & Gonzales Marquez, 2008):

➢ La separación de gases antes que el agua tratada tenga acceso al sedimentador;

favoreciendo la sedimentación de los sólidos en su interior. Por tanto, para el

diseño de las aberturas se debe prever una superposición con el deflector de gases

de forma de garantizar la correcta separación de los mismos.

➢ La retención de los sólidos en el compartimiento de digestión, manteniendo las

velocidades en las aberturas por debajo de las recomendadas.

➢ El retorno de los sólidos sedimentados en el decantador al compartimiento de

digestión, el cual se garantiza a partir de una adecuada inclinación de las paredes

23

del decantador y los deflectores de gases, y también manteniendo las velocidades

a través de las aberturas.

Tabla 7: Velocidades en las Aberturas Para el Decantador

Caudal del Afluente Velocidades (m/h)

Caudal Medio < 2.0 – 2.3

Caudal Máximo < 4.0 – 4.2

Picos Temporarios < 5.5 – 6.0 Fuente: ( Aristegui Maquinaria, 2013)

La velocidad de flujo máxima permitida en la abertura entre el reactor y el separador

GSL, no debe ser mayor a 6.0 (m/h) como máximo y preferiblemente 4.0 (m/h). Para

caudal medio se asumirá una velocidad de 2 m/h de acuerdo lo recomendado (Ayala


Area Libre =Qmed

V Area Libre =

Qmaxd

V

Donde:

Qmed= Caudal medio diario (m3/h. )

Qmaxd= Caudal máximo diario (m3/h. )

V= Velocidad en las aberturas para el decantador (m/h.)

Por tanto, el ancho de la abertura (Wa) entre el reactor y el separador GSL se obtiene

reemplazando la mayor área libre de la ecuación anterior en la siguiente ecuación:

Wa =Area Libre

Lado del Reactor

3.6.1.1.10. Ancho de los lados de la campana (Wg)

La inclinación de las paredes del separador GSL es necesaria para crear una superficie

sobre la cual los sólidos puedan sedimentar y deslizarse hacia el fondo (zona de digestión)

(Ayala Fanola & Gonzales Marquez, 2008).

1

2∗ Wg =

hg

tan ∝

Donde:

Wg= Ancho de los lados de la campana (m.)

24

Hg= Altura de campana (m.)

Α= Angulo de inclinación con la horizontal de la campana (grados)

3.6.1.1.11. Área superficial (As) del sedimentador

La verificación de las tasas de aplicación de carga superficial y los tiempos de

retención hidráulica en el compartimiento de sedimentación se realiza de acuerdo con el

siguiente cuadro (Ayala Fanola & Gonzales Marquez, 2008):

Tabla 8: Carga de Aplicación Superficial y Tiempos de Retención Hidráulica en el Compartimiento

de Sedimentación.

Caudal del afluente Carga de aplicación superficial

(m/h)

Tiempo de retención

hidráulica (h)

Caudal Medio 0.6 - 0.8 1.5 - 2.0

Caudal Máximo < 1.2 > 1.0

Picos Temporarios* < 1.6 > 0.6 Fuente: (Ayala Fanola & Gonzales Marquez, 2008)

El área superficial del decantador se obtiene multiplicando el ancho de la superficie

húmeda (Ws) por el lado del reactor (L) por tanto el área superficial del sedimentador

será:

Ws =1

2∗ Wg +

1

2∗ Wa As = (L ∗ Ws) ∗ 2

3.6.1.1.12. Determinación de la concentración del efluente

Las ecuaciones siguientes permiten estimar las eficiencias de reactores UASB tratando

aguas a tratar, en función del tiempo de retención hidráulica, para parámetros de DQO y

DBO respectivamente se presentan a continuación (Ayala Fanola & Gonzales Marquez,

2008):

3.6.1.1.12.1. Concentración de DBO en el efluente

EDQQ = 100 ∗ (1 − 0.70 ∗ TRH−0.50)

SDQQ = S0 −EDBO ∗ S0

100

Donde:

EDBO= Eficiencia de remoción de DBO (%)

SDBO= Concentración de DBO en el efluente (mg/lt)

25

So= Concentración de DBO en el afluente (mg/lt)

TRH= Tiempo de retención hidráulica (horas)

3.6.1.1.12.2. Concentración de DQO en el efluente

EDQQ = 100 ∗ (1 − 0.68 ∗ TRH−0.35)

SDQQ = S0 −EDQO ∗ S0

100

Donde:

EDQO= Eficiencia de remoción de DQO (%)

SDQO= Concentración de DQO en el efluente (mg/lt)

So= Concentración de DQO en el afluente (mg/lt)

3.6.2. Decantador

El objetivo de la decantación primaria es la eliminación de la mayor parte posible los

sólidos en suspensión presentes en las aguas a tratar, bajo la acción exclusiva de la

gravedad. Por tanto, sólo se eliminarán sólidos sedimentables y materias flotantes,

permaneciendo inalterables los sólidos coloidales (Gallardo , 2019).

La retirada de estos sólidos es muy importante, ya que en caso contrario originarían

fuertes demandas de oxígeno en el resto de las etapas de tratamiento. La decantación

primaria se encuadra dentro del tipo de sedimentación “Clase 2 o de partículas

floculantes”, dado que las partículas presentan características que originan su floculación

durante la sedimentación (Gallardo , 2019).

Al chocar una partícula con otra, ambas partículas se agregan dando lugar a una

partícula de mayor tamaño, lo que origina un aumento de la velocidad de sedimentación.

Por tanto, la trayectoria de una partícula en un depósito de sedimentación será una curva

de pendiente creciente, en lugar de una recta como ocurre en la sedimentación de

partículas discretas, que sedimentan independientemente (desarenado) (Gallardo , 2019).

26

Figura 9: Trayectoria Límite de Partículas Eliminadas en la Sedimentación Ideal de Flujo

Horizontal.

Fuente: (Gallardo , 2019)

3.6.2.1.Dimensionamiento

Los parámetros de diseño de la etapa de decantación primaria son (Gallardo , 2019):

➢ Velocidad ascensional o carga superficial, que se determina dividiendo el caudal

de aguas residuales por la superficie del decantador. En el caso de la decantación

de partículas discretas (desarenado) este es el único parámetro de diseño.

➢ Tiempo de retención, que de determina dividiendo el volumen del decantador por

el caudal de aguas residuales. Este parámetro influye en la probabilidad de

encuentro (floculación) de las partículas que van decantando.

En el diseño basado en la experiencia se hace uso de los valores de los parámetros de

dimensionamiento obtenidos a lo largo del tiempo, en aplicaciones reales de decantadores

primarios. Tenemos los siguientes valores (Gallardo , 2019):

• Velocidad ascensional:

➢ A caudal medio (< 1,3 m/h)

➢ A caudal máximo (< 2,5 m/h)

• Tiempo de retención:

➢ A caudal medio (> 2 h)

➢ A caudal máximo (> 1 h)

• Carga en vertedero:

➢ A caudal máximo (< 40 m3/h.ml)

• Velocidad de las rasquetas:

➢ Decantadores rectangulares: < 60 m/h

27

➢ Decantadores circulares < 120 m/h

• Tiempo de retención de fangos: < 5 h

• Reducción de sólidos en suspensión: > 65 %

3.6.3. Tratamiento Aerobio.

Los procesos aerobios al igual que los anaerobios han sido ampliamente estudiados

para el tratamiento de los lixiviados de rellenos sanitarios. Existe experiencia con una

gran variedad de tipos de sistemas, desde las tradicionales Lagunas Aireadas, hasta

sofisticados sistemas que acoplan Reactores Biológicos con Procesos de Ultrafiltración

con Membranas. Su rango de aplicación es conocido al igual que los problemas y

limitaciones que pueden surgir en su aplicación (Mironel De Jesus, 2008).

Se utilizan cuando se requiere obtener una baja concentración de (DBO) Demanda

Biológica de Oxígeno en los efluentes. Vale la pena aclarar que como usualmente las

concentraciones de (DBO) Demanda Biológica de Oxígeno en los lixiviados son muy

altas es relativamente fácil tener remociones porcentuales superiores al 90% en este

parámetro (Mironel De Jesus, 2008).

Figura 10: Tratamiento Aerobio.

Fuente: ( Reyes & Azuara Lara , 2019)

Los costos de inversión y de operación y mantenimiento son significativamente

superiores a los de los procesos anaerobios cuando los lixiviados son concentrados, como

es el caso de un lixiviado joven, por lo que se logran mejores relaciones beneficio / costo

cuando se utilizan para tratar lixiviados con concentraciones medias o bajas de (DBO)

Demanda Biológica de Oxígeno, por esta razón, y dependiendo de las exigencias del

vertimiento, se usan preferencialmente como postratamiento a los sistemas anaerobios, o

28

para lixiviados viejos con bajos niveles de (DBO) Demanda Biológica de Oxígeno

(Mironel De Jesus, 2008).

3.6.4. Procesos Biológicos.

Las alternativas mayormente utilizadas para la remoción de materia orgánica, que

como en el caso de los lixiviados, es predominantemente material disuelto, son los

procesos biológicos de tratamiento de acuerdo a diversos estudios se ha encontrado que

los procesos biológicos son efectivos para lixiviados jóvenes, que generalmente presentan

altas concentraciones de ácidos grasos volátiles (AGV) y cuya relación de demanda

bioquímica de Oxígeno y demanda química de Oxígeno (DBO/DQO) es mayor a 0,4, lo

cual indica alta biodegradabilidad dependiendo de las características del lixiviado y de

las necesidades del operador se optará por un tratamiento biológico aerobio o anaerobio

(Martinez Lopez, y otros, 2014).

3.6.5. Biopelícula o Biofilm

La biopelícula es el actor principal en el sistema de tratamiento, pues los

microorganismos adheridos al soporte toman oxígeno de la atmósfera para la respiración

y luego se encargan de la estabilización de la materia orgánica cuando la biopelícula se

sumerge, existen diferentes etapas de formación de la biopelícula (Pérez Aristizabal,

2010):

➢ Fijación de la bacteria

➢ Consolidación de la bacteria en la superficie. En esta etapa ocurre la producción

de material extracelular (glicocálix) que facilita la fijación de los

microorganismos y evita que sean removidas por el flujo de agua.

➢ Colonización y crecimiento de la bacteria.

3.6.6. Evaporación

La utilización de la evaporación como sistema de tratamiento de lixiviados es una

aplicación nueva, al igual que los humedales. En ella se utiliza la energía que se tiene en

el biogás del relleno sanitario en evaporar el lixiviado por calentamiento. Existen varios

tipos de tecnologías ya desarrolladas para lograr el objetivo (Giraldo, 2001):

➢ Una de las tecnologías existentes de evaporación es la que permiten lograr el

control total de emisiones de lixiviados del relleno sanitario, quedando un lodo

que se dispone nuevamente en el relleno (Giraldo, 2001).

29

➢ La que también se utiliza es la de manera directa, la energía que se genera al

quemar el gas con el objetivo central de evaporar el lixiviado, lo que se denomina

vaporización del gas (Giraldo, 2001).

➢ Otras tecnologías pueden utilizar el calor residual que generan motores de

combustión o turbinas, que utilizan el biogás para generar potencia mecánica, que

a su vez se puede usar para la generación eléctrica (Giraldo, 2001).

3.7.RECIRCULACIÓN DE LOS LIXIVIADOS

La recirculación de los lixiviados se define como “la práctica de devolver lixiviados

al vertedero del que se ha extraído” (Gallardo, 2020)

Se ha propuesto desde hace varios años como una alternativa para su tratamiento, más

recientemente se conoce su uso como la tecnología del relleno bioreactor. Se pretende

utilizar el relleno sanitario como un gran reactor anaerobio de tal manera que dentro del

mismo relleno se logre la conversión a metano de los ácidos grasos que están presentes

en el lixiviado. Al recircular los lixiviados se logra un aumento en la humedad de los

residuos dispuestos, que a su vez genera un aumento de la tasa de producción de gas

metano en el relleno (Dávila Cifuentes, 2013).

Es un método efectivo para el manejo de lixiviados debido a que cuando se recircula

el lixiviado se atenúan y diluyen los compuestos orgánicos e inorgánicos que están

contenidos en los lixiviados, es importante resaltar que la recirculación debe ser realizada

en rellenos sanitarios que cuentan con capa base impermeabilizada, sistema de drenes de

lixiviados y sistema de dren de gases, la recirculación debe ser realizada por las chimeneas

de gases para evitar proliferación de moscas, mosquitos y generación de olores en la

superficie del relleno sanitario, así mismo se debe contar con sistema de almacenamiento

temporal de lixiviados antes ya detallado para poder almacenar el lixiviado en épocas de

lluvia (Ministerio del Medio Ambiente y Agua, 2010).

Una vez los ácidos grasos han sido metanizados, el pH del lixiviado aumenta, y al

aumentar el pH la solubilidad de los metales disminuye de tal forma que se logra una

disminución de los metales en solución que son transportados por el lixiviado de esta

manera se logra una reducción significativa tanto de la Demanda Biológica de Oxigeno

(DBO) como de los metales que finalmente arrastra el lixiviado (Dávila Cifuentes, 2013).

30

Figura 11: Esquema de un Sistema de Recirculación de Lixiviados

Fuente: (Beaven, Knox, & Powrie, 2009)

Adicionalmente, por el aumento de la humedad y la tasa de generación de gas, la

recirculación de los lixiviados en el relleno sanitario puede generar aumentos

significativos de las presiones de internas de los fluidos, gases y líquidos, que

comprometan la estabilidad estructural de los taludes es necesario mirar con cuidado los

aspectos de seguridad geotécnica en los rellenos sanitarios cuando se considere el uso de

la recirculación de los lixiviados como un método de pretratamiento (Dávila Cifuentes,

2013).

Una práctica habitual en los vertederos de residuos sólidos urbanos es la recirculación

del lixiviado, con el fin de uniformizar las ratios de biodegradación. Las ventajas

potenciales que se obtienen mediante este procedimiento son las siguientes (Botamino

García):

➢ Incrementar la cantidad y calidad de la producción del gas metano.

➢ Reducción del coste de la infraestructura de recogida y almacenamiento.

➢ Mejora del asentamiento del vertedero.

➢ Acelerar el proceso de estabilización de los residuos, con el fin de reducir el

tiempo y coste de mantenimiento post-clausura.

El empleo de esta técnica debe ser contemplado durante la fase de diseño para evitar

los problemas específicos asociados a la recirculación tales como asientos diferenciales

(estabilidad de la masa de residuos), incremento de la altura del nivel de líquido en el

interior del vertedero, filtraciones a través de los taludes laterales y aumento inicial de la

carga contaminante del lixiviado (Botamino García).

31

La descarga se lleva a cabo mediante una tubería perforada ubicada en el interior de

una zanja, a escasa profundidad respecto a la superficie del vertedero y lo más alejada del

sistema de recogida, con el fin de aumentar la distancia de percolación (Botamino García)

3.8.DISEÑO DE TUBERÍAS DE DRENAJE

El sistema de drenaje consiste en tubos perforados que se colocan dentro de la capa de

piedra bola o grava, estos tubos deben ser colocados al fondo de la capa, para permitir

que todas las aguas se percolen al interior del tubo, es importante que exista una capa de

filtro de geotextil para evitar que se colmaten los tubos (Chacon Cedeño).

Los filtros o el sistema de drenaje de lixiviados buscan evitar que se infiltren estos

líquidos al suelo produciendo contaminación en el suelo natural y posibles aguas

subterráneas; pretenden, además, almacenarlos, captarlos y conducirlos hasta un sistema

de tratamiento (Diaz Benavides & Vallejo Valles, 2017).

Para evitar acumulaciones de aguas y asegurar una conducción rápida y eficiente a la

red colectora, se diseña el fondo del relleno en triángulos ligeramente inclinados y se

coloca los tubos al fondo de estos triángulos (sistema espina de pescado) con un colector

mayor en el centro. En el diseño de las inclinaciones se debe considerar asentamientos

del suelo después de la construcción (Chacon Cedeño).

(Confort, 2005), “Recomienda tubería perforada de diámetro entre 6” a 8”. Se

utilizarán tuberías perforada comercial de diámetro de 160mm tanto para los subdrenes

como para el colector. Este diámetro deberá ser comprobado con los nomogramas de

diseño. El área total de orificios tiene que ser superior a 100 cm2/m de tubo. Eso

corresponde a orificios con un diámetro de 1 cm y una distancia entre ellos de 2.5 cm o >

12.7cm orificios por metro lineal”

Figura 12: Sistema de Drenaje para Lixiviados

Fuente: (Ministerio del Medio Ambiente y Agua, 2010)

32

El diseño de un sistema para la recolección de lixiviados en el relleno sanitario implica

(Vazquez Godina , 2001):

➢ La selección del sistema que se va a utilizar.

➢ El desarrollo de un plan gradual que incluya la puesta en obra de los canales para

el drenaje y para la recolección del lixiviado y tuberías para canalizar el lixiviado.

➢ El trazo y diseño de instalaciones para canalizar, recoger y almacenar el lixiviado.

3.8.2. Selección del sistema de aislamiento.

El sistema seleccionado depende en gran parte de la geología local y de los requisitos

ambientales de la zona del relleno. Por ejemplo, en zonas en donde no hay agua

subterránea, quizás sea suficiente un aislamiento sencillo con arcilla compactada. Sin

embargo, si se quiere controlar la migración de lixiviados y del gas, será necesario un

aislamiento mixto de arcilla y geomembrana con una capa apropiada de drenaje y de

protección del suelo (Vazquez Godina , 2001).

3.8.3. Diseño de instalaciones para la recolección de lixiviados.

Se pueden utilizar varios diseños para separar el lixiviado dentro del relleno sanitario

a continuación se describen los diseños de: terraza inclinada y de fondo con tuberías

(Vazquez Godina , 2001).

3.8.3.1.Terrazas inclinadas.

Para evitar la acumulación del lixiviado en el fondo del relleno, la zona del fondo se

gradúa en una serie de terrazas inclinadas. En este tipo de diseño, las terrazas deben estar

construidas para que el lixiviado que se acumula en la superficie de las terrazas, drene

hasta los canales de recolección del lixiviado. Se utiliza una tubería perforada colocada

en cada canal, para transportar el lixiviado recogido, hasta una localización central, a

partir de la cual se separa para su tratamiento o para riego sobre la superficie del relleno

(Vazquez Godina , 2001).

La pendiente transversal de las terrazas es normalmente del 1 al 5% y la pendiente de

los canales de drenaje es de 0.5 al 1.0%. La pendiente y la longitud máxima del canal de

drenaje se seleccionan con base en la capacidad de las instalaciones de drenaje. La

capacidad de la tasa de flujo de las instalaciones se estima utilizando la ecuación de

Manning (Vazquez Godina , 2001).

33

El objetivo del diseño es no permitir que el lixiviado se estanque en el fondo del

relleno, creando así una importante carga hidráulica sobre el aislamiento del relleno, la

profundidad de flujo en el tubo perforado de drenaje se Incrementa continuamente, desde

los tramos altos del canal de drenaje, hasta los tramos bajos (Vazquez Godina , 2001).

3.8.3.2.Fondo con tuberías.

En este tipo de diseño, la zona del fondo se divide en una serie de tiras rectangulares

con bañeras de arcilla, colocadas a distancias apropiadas. El espaciamiento de cada

barrera le corresponde una celda del relleno. Se procede a colocar la tubería

longitudinalmente, encima de la geomembrana para recoger el lixiviado. Los tubos para

la recolección del lixiviado son de 10 cm y tienen perforaciones cortadas con láser,

similares a un colador, sobre la mitad de la circunferencia (Vazquez Godina , 2001).

Los cortes de láser están espaciados en 0.6 cm y el tamaño del corte es 0.00025 cm,

que corresponde al tamaño más pequeño de la arena. Para proporcionar un drenaje

efectivo, se inclina el fondo desde el 1.2 hasta el 1.8%. Los tubos para recoger el lixiviado,

espaciados cada 6 m, se cubren con una capa de arena que mide 60 cm antes de comenzar

el vertido. El uso de un sistema con tubería múltiple para la recolección del lixiviado

asegurará la rápida separación del lixiviado del fondo del relleno (Vazquez Godina ,

2001).

Además, el uso de la capa de arena de 60 cm sirve para filtrar los lixiviados, antes de

recogerlos para su tratamiento. La primera capa de 1 m de residuos sólidos, que se coloca

directamente encima de la capa de arena, no se compacta (Vazquez Godina , 2001).

Un rasgo único del diseño es el método utilizado para separar las aguas pluviales de la

porción no utilizada del relleno. En la porción no utilizada del relleno se recogen las aguas

pluviales en las líneas que al final se utilizarán para la recolección del lixiviado. Cuando

se va a poner en funcionamiento la siguiente celda del relleno, se conecta la tubería para

el lixiviado al sistema para la recolección del lixiviado y se cubre el tubo que se extiende

en la siguiente tira (Vazquez Godina , 2001).

3.8.4. Sistema interno en las celdas del relleno sanitario

Este sistema de drenaje tratará que la absorción o infiltración de los lixiviados sea nula

en el área rellenada, puesto que el lixiviado seguirá produciéndose por muchos años

34

posteriores al cierre del relleno, esta capa de drenaje deberá ser bien construida

(Ministerio del Medio Ambiente y Agua, 2010).

3.8.4.1.Drenaje de grava

Normalmente se construye la capa de drenaje de grava o piedra bola. Las piedras

utilizadas deben ser grandes (con dimensiones más o menos homogéneas)

recomendándose piedra de 6” o 8” y no contener partículas finas, con eso se asegura una

buena permeabilidad hidráulica (Ministerio del Medio Ambiente y Agua, 2010).

Figura 13: Construcción de Drenaje Interno para Lixiviados con Grava


El espesor hidráulicamente eficiente debe ser al menos 30 cm; se recomienda construir

una capa con espesor de 50 cm con el fin de proteger la permeabilidad hidráulica durante

muchos años, se extiende una capa de geotextil o de materiales reemplazantes (pasto,

yute, tela de saquillo, compost en maduración) sobre la capa de drenaje, al fin de evitar

que se congestione la capa de drenaje con partículas sólidas escurridas en las aguas

lixiviadas (Ministerio del Medio Ambiente y Agua, 2010).

3.8.4.2.Geomembrana

La geomembrana es un recubrimiento que se le realiza al suelo y se debe instalar

correctamente para evitar afectaciones en las áreas de acuíferos que puedan existir. Debe

tener una resistencia química y junta confiable, el transporte, almacenamiento y

colocación de la geomembrana debe ser en rollos garantizando que las juntas sean lo

suficientemente resistentes para evitar futuras infiltraciones (Diaz Benavides & Vallejo

Valles, 2017).

35

Son láminas homogéneas, que se las utiliza en confinamientos de celdas y en rellenos

sanitarios para impedir el paso de agentes químicos hacia el suelo natural e impedir la

contaminación. Su espesor mínimo es de 0,75 mm, por lo general, están compuestas por

un espesor > 2,5 mm y están constituidos por polietileno de alta densidad (PEHD). Las

superficies de estas láminas pueden ser: lisas, con relieve, estructurada o rugosa. En su

colocación estas láminas son constituidas junto a capas de protección que pueden ser

materiales minerales del mismo relleno, para evitar posibles daños durante el proceso de

compactación de los residuos sólidos por objetos punzocortantes o agudos, Las

características principales que debe verificar la geomembrana son (Botamino, 2014):

➢ La capacidad de carga (límite elástico) de la membrana será suficiente para

soportar su propio peso en los taludes y la carga que ejerce el residuo a medida

que aumenta la altura de apilado.

➢ Deberá ser resistente químicamente a los residuos que se ha previsto depositar.

La instalación de la geomembrana comienza mediante el despliegue de los paneles de

material (cuya forma de entrega son rollos de unos 100 metros de longitud y entre 5 y 6

m de ancho). La geomembrana se coloca directamente sobre la capa de arcilla, que tendrá

el acabado adecuado para evitar que se produzcan desperfectos en la lámina de PEAD

(Botamino, 2014).

La geomembrana deberá anclarse en los taludes mediante zanja de anclaje (situada en

la berma superior del talud), con un ancho y profundidad superiores a 0,5 m, relleno con

la propia tierra de excavación (Botamino, 2014).

La geomembrana en rellenos sanitarios está sometida a tensiones durante toda su vida

útil, por lo que es necesario conocer la tensión que se produce al estar en contacto con el

suelo. Como lo muestra la figura siguiente con variables que se disponen para su análisis.

Figura 14: Esfuerzos de Tensión Producidos en la Geomembrana.

Fuente: (US EPA, 2004)

36

Como se observa, tenemos que; la fuerza de tensión producida (T) en la geomembrana

es igual a la diferencia entre las fuerzas cortantes de las partes superior e inferior de la

interfaz. Con la siguiente ecuación se procede al cálculo:

T = [(Cu − CL) + γs ∗ Cosβ(tanδU − tanδL)] ∗ L

En donde:

T = Fuerza de tensión producida en la geomembrana por unidad de ancho, KN/m,

Cu = Adhesión de la parte superior de la interfaz (kN/m2),

CL = Adhesión en la parte inferior de la interfaz (kN/m2),

δu = Angulo de fricción de la parte superior de la interfaz (grados °),

δL = Angulo de fricción de la parte inferior de la interfaz (grados °),

L = Longitud de la geomembrana (m),

β = Ángulo de inclinación de fondo de la celda (grados °),

γS = Peso específico del suelo sobre la geomembrana (kN/m3).

El factor de seguridad (FS)T, se lo obtendrá mediante la relación de la Fuerza de

Tensión permitida (TP), que es, la resistencia a la rotura en ensayos de tensión uniaxial o

biaxial, y la Fuerza de Tensión producida (T).

Entonces se tiene,

FST =TP

T

La Fuerza de Tensión permitida (𝑇𝑃) es,

TP = σP ∗ t

En donde,

FST = Factor de seguridad de la geomembrana a la tensión,

T = Fuerza de tensión producida en la geomembrana por unidad de ancho (kN/m),

Tp = Fuerza de tensión permitida por unidad de ancho (kN/m),

σp = Esfuerzo de tensión permitido en la geomembrana (kN/m2),

37

t = Espesor de la geomembrana (m).

Finalmente, la geomembrana se anclará en una zanja de dimensiones mínimas,

rellenados con material del sitio. Con la siguiente ecuación se logra tener la distancia de

anclaje, desde la punta de salida a la superficie de la geomembrana, hasta la zanja de

anclaje.

T =γs ∗ dsc ∗ LTer ∗ tanδc

cosβ − senβ ∗ tanδc

En donde,

T = Fuerza de tensión en la geomembrana por unidad de ancho (kN),

VGm = Fuerza vertical producida por la fuerza de la geomembrana (kN),

LTer = Longitud de terminado de la geomembrana (m),

δc = Ángulo de fricción entre la geomembrana y el suelo subyacente (grados),

γs = Peso volumétrico del suelo de cobertura (kN/m3),

dSC = Profundidad del suelo de cobertura (m),

β = Ángulo de inclinación de la geomembrana, medido con respecto a la horizontal

(grados).

La resistencia al esfuerzo cortante de las geomembranas de HDPE en rellenos

sanitarios, ha sido investigada por varios autores, los mismos que mediante ensayos han

logrado obtener resultados del comportamiento de los geo-sintéticos en los rellenos

sanitarios. A continuación, se presentan algunos resultados obtenidos.

Tabla 9: Propiedades del Contacto Entre una Geomembrana Texturizada y Otros Materiales.

Superficie de la geomembrana texturizada

contra:

Ángulo de

fricción

Cohesión

(kN/m2)

Arena 37° 1,2

Arcilla 29° 7,2

Geotextil no tejido 32° 2,6


38

Tabla 10: Propiedades del Contacto Entre una Geomembrana Lisa y Otros Materiales (Martin et

al., 1984)

Superficie de la geomembrana lisa contra: Angulo de fricción

Arena drenante φ = 30° 18°

Arena de Ottawa 20/30 φ = 28° 18°

*21,3°

**21,0°

Arena de esquisto micáceo φ = 26° 17°

Geotextil no tejido 8°

Arena fina uniforme *27,9°

Micro cristales de vidrio *10,8°

Arena limosa φ = 31° **21,4°


Tabla 11: Propiedades de la Interfaz que Forman las Geomembranas HDPE lisa y Texturizada en

Contacto con Geotextil y Suelo Granular

INTERFAZ δp´ αp´ δr´ αr´ (kPa)

G HDPE Lisa - Geotextil -

Suelo granular

7,7 ° 0,8 6,2 Despreciable

G HDPE Texturizada -

Geotextil - Suelo granular

24,5° - 25,9° 5,9 - 3,9 10,7° - 11,5° 4,1 - 3,7


δp´ = Ángulo de fricción pico, δr´= ángulo de fricción residual, αp´= resistencia a la

cohesión pico, αr´ = resistencia a la cohesión residual.

Tabla 12: Resistencia al Esfuerzo Portante Para la Interfaz que Forma la Arcilla del Valle de

México en Contacto con Otros Materiales

Tipo de prueba 𝑒𝑖 γm(kN

m3)

σv(kPa) 𝒯max (kPa) a

Arcilla - Arcilla 8,8 - 6,5 11,7 - 11,9 57,0 - 76,0 35,1 - 100,0 1

Arcilla - Concreto 8,3 - 8,4 11,9 - 11,2 57,0 - 76,0 37,9 - 71,0 0,43 - 0,75

Arcilla - Plástico -

Concreto

7,4 - 6,1 11,5 - 11,7 50,0 - 150, 0 33,0 - 71,0 0,43 - 0,75

Arcilla - Plástico* -

Concreto

6,3 - 5,5 11,9 - 11,8 50,0 - 150, 0 9,0 15,0 0,12 - 0,16


39

-Interfaz con dos láminas plásticas

𝑒𝑖 = relación de vacíos, γm= peso específico de la muestra, σv= esfuerzo vertical aplicado,

𝒯max = esfuerzo cortante máximo, a =coeficiente de adherencia (resistencia no drenada de

la interfaz dividida la resistencia no drenada de la arcilla).

3.8.4.3.Geotextil

El Geotextil se usa para proteger la geomembrana durante la construcción de la

impermeabilización, brinda refuerzo, ayuda a la filtración, evita rompimiento del drenaje

y son tejidos de fibras o cintas planas en dos direcciones para una mayor exigencia (Diaz

Benavides & Vallejo Valles, 2017).

3.8.4.4.Drenaje con tubería de polietileno de alta densidad (HDPE)

Si es económicamente factible, el sistema ideal de drenaje interno del relleno sanitario

consiste en tubos perforados que se colocan dentro de la capa de piedra bola o grava.

Estos tubos deben ser colocados al fondo de la capa, para permitir que todas las aguas se

percolen al interior del tubo, es importante que exista una capa de filtro sobre la capa de

drenaje (geotextil, pasto, saquillo extendido u otro material equivalente) para evitar que

se colmaten los tubos, el diámetro de los tubos puede variar entre 100 y 300 mm,

dependiendo de la cantidad de residuos sólidos a depositarse (Ministerio del Medio

Ambiente y Agua, 2010).

El diámetro de los tubos puede variar entre 100 y 300 mm, dependiendo de la cantidad

de residuos sólidos a depositarse y la precipitación pluvial. Para los colectores mayores

en rellenos grandes, se recomiendan tubos con el diámetro de 250 a 300 mm, el diámetro

de los huecos en la tubería se debe determinar según las dimensiones de la grava o piedra

bola seleccionada, hay que evitar que entren piedras dentro de la tubería y la

congestionen. El área total de orificios tiene que ser superior a 100 cm2/m de tubo. Eso

corresponde a orificios con un diámetro de 1 cm y una distancia entre ellos de 2.5 cm o >

12.7cm orificios por metro lineal (Ministerio del Medio Ambiente y Agua, 2010).

40

Figura 15: Sistema de Drenaje Interno para Lixiviados


3.8.4.5.Parámetros y Relaciones Hidráulicas de Drenaje

Para determinar los parámetros hidráulicos y relaciones hidráulicas de los conductos

circulares de sección parcialmente llena, introducimos el concepto de ángulo central que

demarca el sector circular y a la vez representa la zona ocupada por el caudal (Gallardo,

2017):

Figura 16: Sección Hidráulica Parcialmente Llena.

Fuente: (Gallardo, 2017)

41

Las relaciones hidráulicas para diseño de alcantarillas son las siguientes:

Tabla 13: Relaciones Hidráulicas – Sección Circular.

Relación Fórmula

Áreas hidráulicas 𝐴ℎ

𝐴𝐻=

𝜃

360(1 −

180 sen 𝜃

𝜋𝜃)

Perímetros mojados 𝑃ℎ

𝑃𝐻=

𝜃

360

Radios hidráulicos 𝑅ℎ

𝑅𝐻= (1 −

180 sen 𝜃

𝜋𝜃)

Velocidades 𝑣ℎ

𝑣𝐻= (1 −

180 sen 𝜃

𝜋𝜃)

23

Caudales 𝑄ℎ

𝑄𝐻=

𝜃

360∙ (1 −

180 sen 𝜃

𝜋𝜃)

53

Fuente: (Gallardo, 2017)

3.9. GENERALIDADES SOBRE BOMBA

La bomba es una máquina que realiza el trasiego de un líquido mediante la impulsión

y a veces la aspiración. Desde el punto de vista físico, el trabajo de la bomba consiste en

la transformación de la energía mecánica del motor (mando) en energía del líquido, es

decir, la bomba comunica cierta potencia al líquido que fluye a través de ésta (Nekrasov,

1968).

La reserva de energía que adquiere el líquido en la bomba, permite superar las

resistencias hidráulicas al flujo y elevarse en la altura geométrica. La energía la adquiere

la bomba en cada unidad de peso de líquido, es decir, el incremento de su energía

específica, tiene dimensión lineal y representa la altura que crea la bomba durante su

funcionamiento. La energía recibida por ella del motor se transforma en energía potencial,

cinética y, en un grado insignificante, calorífico del flujo del líquido (Nekrasov, 1968).

El funcionamiento de la bomba, acoplada al sistema se encuentra en dependencia de

las propiedades hidráulicas de este sistema, llamado red, por lo que el mismo debe

mantenerse estable. La energía suministrada a la bomba durante su funcionamiento, sufre

cambios de transformación de la energía, parte de la energía mecánica se pierde

inevitablemente a causa de las pérdidas hidráulicas, mecánicas y fugas (Hinojosa Elias,

2018-2019).

42

La bomba de circulación se caracteriza por la llamada “curva característica”, que

expresa el caudal que pueden suministrar en función de la altura de elevación. La curva

característica es una función decreciente que tiene dos puntos singulares: el punto de

máxima altura de elevación (Hmax), con caudal nulo, y el punto de máximo caudal

(Qmax), con altura de elevación nula. Entre estos dos puntos la bomba puede

proporcionar cualquier caudal comprendido entre 0 y Qmax, a cualquier altura de

elevación comprendida entre 0 y Hmax (Hinojosa Elias, 2018-2019).

(Steffe & Morgan, 1986), plantean que generalmente, las bombas no deben funcionar

en los valores extremos o cerca de ellos, aunque hay bombas que si pueden hacerlo. Por

ello se deberá escoger el tipo de bomba adecuado.

(Rabinovich , 1987) plantea que la energía producida por la bomba debe vencer la

resistencia que opone el fluido a su paso por la tubería y mantener la presión deseada en

cualquier punto de la instalación. Por tanto, el calibre de la bomba dependerá del caudal

de fluido a impulsar y de la pérdida de presión en el circuito hidráulico. Además, se tendrá

presente en la selección del grupo el tipo de fluido circulante.

3.9.1. Sistema de Bombeo

La recirculación de lixiviados requerirá de un sistema de retorno hacia las celdas

diarias de residuos, con el fin de reinyectar o esparcir los caudales provenientes del

sistema de pretratamiento (Gallardo, 2019-a).

Figura 17: Esquema de un Sistema de Bombeo

Fuente: (Gallardo, 2019-a)

43

La potencia de una bomba está dada por la ecuación:

PB = γQHT

η

En donde:

PB = Potencia de la bomba (vatios)

γ = Peso específico del fluido (m3/s)

Q = Caudal (m3/s)

HT = Carga de la bomba (m)

η = Coeficiente de rendimiento total de la bomba, adimensional

Por tanto:

𝑃𝐵 = 𝛾𝑄(𝐻 + ∑ ℎ1−6)

𝜂

En términos de caudal, es decir 𝑄 = 𝑣𝐴, la fórmula Hazen-Williams puede ser

reescrita en la siguiente forma:

vA = 0,3547CD0,63i0,54A

Q = 0,3547CD0,63i0,54 (πD2

4)

Q = 0,2785CD2,63i0,54

O también:

hf = (Q

0,2785CD2,63)

1,85

L

En donde:

Q = Caudal (m3/s)

C = Coeficiente de Hazen-Williams, que depende del tipo de material

44

𝐷 = Diámetro de la tubería (m)

𝑖 = Gradiente hidráulico o pendiente de línea de energía

ℎ𝑓 = Pérdida de carga en metros

𝐿 = Longitud de diseño en metros

La fórmula de Hazen-Williams, también denominada ecuación de Hazen-Williams, se

utiliza particularmente para determinar la velocidad del agua en tuberías circulares llenas,

o conductos cerrados, es decir, que trabajan a presión (Gallardo, 2019-a).

Esta ecuación se limita por usarse solamente para agua como fluido de estudio,

mientras que encuentra ventaja por solo asociar su coeficiente a la rugosidad relativa de

la tubería que lo conduce, o lo que es lo mismo al material de la misma y el tiempo que

este lleva de uso (Gallardo, 2019-a).

3.9.2Tuberías a Presión

El flujo de agua en tuberías, tiene una inmensa significación práctica en ingeniería

civil, el agua es conducida normalmente desde su fuente en tuberías de presión hasta la

planta de tratamiento (Plasticos Rival).

El diseño de una red de distribución de agua tiene por objetivo determinar los

diámetros de cada uno de sus tramos, de tal manera que satisfagan las restricciones de

presión y demanda en los nodos, velocidad del fluido en las tuberías, y que además el

conjunto de diámetros de las tuberías que sean seleccionados de cómo resultado la red

más confiable y a menor costo (Mompremier, 2009).

El trazado de la conducción a presión, en planta, debe estar constituido por tramos

rectos, o por segmentos rectos seguidos de cambios de dirección. En perfil, estará

preferentemente constituido por tramos rectos, cuando se impongan cambios de

pendiente, a consecuencia del relieve del terreno, se evitará multiplicarlos excesivamente,

especialmente en Conducciones de gran diámetro, a fin de facilitar el montaje de tuberías

y accesorios (Secretaria del Agua, 2012).

45

Figura 18: Esquema de la Tubería a Presión.


La presión interior en una tubería se distribuye en todas direcciones por igual y crea

unas tensiones de tracción dentro de la misma que han de ser contrarrestadas por el

espesor de pared y la resistencia propia del material (σ) ( Aristegui Maquinaria, 2013) .

46

IV. MATERIALES Y MÉTODOS

4.1.METODOLOGÍA DE LA INVESTIGACIÓN

En el siguiente trabajo de investigación, se utilizarán los siguientes métodos:

4.1.1. Métodos de Campo

Para este método se realizó una inspección previa al sitio para determinar las áreas,

donde se podrá implementar las alternativas propuesta, para solucionar un problema

presentado en el sitio.

4.1.2. Métodos Bibliográficos

Los métodos empleados para el desarrollo de la presente investigación son la

recopilación y análisis de documentos, como también la observación directa, permitiendo

compararlos con los datos obtenidos en el desarrollo del proyecto para el

dimensionamiento y diseño de la planta de tratamiento de lixiviados el cual cumplirá con

los parámetros.

4.1.3. Métodos Estadísticos

Para el desarrollo de la investigación estadística se obtendrá información de

observación y recopilación de datos, utilizando los diferentes métodos de tablas para la

obtención de cantidades y composición de lixiviados que generaría el relleno sanitario y

para el dimensionamiento del sistema de pretratamiento y drenaje del mismo.

4.1.4. Método Experimental

Dependiendo del lixiviado que se genera en el Relleno Sanitario de Jipijapa se deberá

establecer los procesos experimentales de tratamiento. Teniendo en cuenta la

combinación y secuencia de métodos, de tal manera que el lixiviado tratado cumpla con

una remoción de un 65% - 70% de la materia orgánica.

4.1.5. Método Deductivo

Permitirá cumplir los objetivos propuestos y ayudarán a verificar las variables

planteadas.

47

4.2.MATERIALES UTILIZADOS

Para este presente proyecto se utilizaron las siguientes herramientas:

➢ Computadora

➢ Programas de Excel

➢ Programas de Civil 3D

➢ GPS

➢ Lápiz

➢ Borrador

➢ Cuadernos

➢ Calculadora

➢ Sistema Informático (Internet)

48

V. ANÁLISIS Y RESULTADOS

5.1.UBICACIÓN SECTORIAL Y FÍSICA

El relleno sanitario se encuentra estacionado en el km 1.5 vía a la ciudad de Guayaquil,

en la cual se realiza la disposición final de los desechos orgánicos e inorgánico que se

recolectan en la ciudad de jipijapa. Se encuentra ubicado en las coordenadas geográficas

UTM; 17M, 547.010 m E, 9.846.645 m N y 283 m.s.n.m.

Figura 19: Vista Satelital del Relleno Sanitario y la Ciudad de Jipijapa.

Fuente: (Google Earth Pro, 2019)

49

5.2.OBJETIVO 1: DETERMINAR LOS PARÁMETROS DEL DISEÑO

HIDRÁULICO PARA LA RED DE DRENAJE DE LIXIVIADOS

GENERADOS POR EL RELLENO SANITARIO DEL CANTÓN

JIPIJAPA.

Este sistema está diseñado para recibir la generación de producción de lixiviado

generada por la Celda de Optimización y del nuevo Relleno Sanitario de la ciudad de

Jipijapa, está constituido por una red principal con: 2% de pendiente y redes secundarias

de 1% de pendiente, las cuales está compuesta por una red de pescado, La cual cumple la

funcionabilidad de drenar el efluente y redirigirlos a un sistema de tratamiento previo a

realizar la recirculación.

Para este diseño el sistema de drenaje de los lixiviados se procedió a realizarlos con

método de las fórmulas de Manning y Hazen William. En el siguiente ejemplo se realiza

el cálculo hidráulico del tramo principal:

Datos obtenidos:

Qr= 0.48 L/s Obtenido del Help según (Baldeón Guaranda, 2018).

At= 39200 m2(Área Estudio del Relleno Sanitario)

L=128.30 m (Línea Principal de Drenaje)

A= 6774.85 m2 (Área Aportante en el Tramo 4-6)

Caudal del Relleno Sanitario por metro cuadrado:

QR =Qr

At=

0.48L/s

39200 m2= 0.000012

L/s

m2

Caudal para el Tramo

Qtr = A ∗ Q

Qtr = 0.000012L/s

m2∗ 6774.85 m2 = 0.08

L

s

Caudal anterior de los tramos aportantes

Q(1 − 4) = 0.06L

s Q(5 − 4) = 0.02

L

s

Qant = Q(1 − 4) + Q(5 − 4)

Qant = 0.06L

s+ 0.02

L

s= 0.08

L

s

50

Caudal Total

Qtr = Qante + Qtr

Qtr = 0.08L

s + 0.08

L

s

Qtr = 0.16 L/s

Factor de mayoración

FM =3.70

Qt0.0733

FM =3.70

(0.16 L/s)0.0733

F = 4

Caudal máximo horario es igual al caudal de diseño

QD = FM ∗ Qt

QD = 4 ∗ 0.16 L/s

QD = 0.66 L/s

Diámetro de la tubería

Se adoptó un diámetro de la tubería porque el caudal que se va a generar en la red

principal es muy bajo, pero y debido a la presencia de espuma producida por el lixiviado

se determinó utilizar un diámetro de 200 mm para que el fluido transcurra sin problema.

D = 200 mm

Pendiente

Imin% =Cota ini. −Cota fin.

L

Imin% =263 m − 261m

128.30 m

Imin% = 2 %

51

Tabla 14: Valores de la Tabla Fórmulas de Manning para Tuberías Completamente Llena.

Fuente: (Candanoza Rodríguez, 1997)

Tabla 15: Valores de la Tabla Fórmulas de Manning

Fuente: (Candanoza Rodríguez, 1997)

Velocidad Real

VR = V ∗v

V

VR = 1.49 m/s ∗ 0.290

VR = 0.43 m/s

Relaciones Hidráulicas para Tuberías Parcialmente Llenas en Función de q/Q

PARA n/N VARIABLE CON LA ALTURA DE LAMINA

q/Q 0.00 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 0.07 0.08 0.09

X

0.0 0.000 0.290 0.344 0.386 0.419 0.445 0.468 0.488 0.505 0.523 V/v

0.000 0.076 0.108 0.131 0.152 0.169 0.186 0.201 0.215 0.228 d/D

0.000 0.195 0.273 0.328 0.375 0.415 0.452 0.485 0.515 0.542 T/t

FORMULA DE MANNING PARA TUBERIAS COMPLETAMENTE LLENAS

P

E

N

D

I

E

N

T

E

DIAMETRO DIAMETRO DIAMETRO DIAMETRO DIAMETRO

3(pulg)

4(pulg)

6(pulg) 8(pulg) 10(pulg)

76

(mm)

102(mm) 152(mm) 203(mm) 254(mm)

V 0,5486 V 0,6646 V 0,8709 V 1,0551 V 1,2243

Q 2,5021 Q 5,388 Q 15,8878 Q 33,2167 Q 62,039

T 0,1914 T 0,02552 T 0,3829 T 0,5106 T 0,6383

I V Q T V Q T V Q T V Q T V Q T

(%) m/s L/s kg/m2 m/s L/s kg/m2 m/s L/s kg/m2 m/s L/s kg/𝐦𝟐 m/s L/s kg/m2

1,6 0.69 3.16 0.31 0.81 6.82 0.41 1.10 20.10 0.61 1.33 43.28 0.82 1.55 78.47 1.02

2,0 0,78 3,54 0,38 0,94 7,62 0,51 1,23 22,47 0,77 1,49 48,39 1,02 1,73 87,74 1,28

52

Fuerza Tractiva Real

Ft = F ∗t

T

Ft = 1.02 Kg/m2 ∗ 0.195

Ft = 0.20 kg/m2

Línea de Energía

Tabla 16: Valores de la Tabla Fórmulas de Manning

Fuente: Propia

Figura 20: Implantación de la Red de Drenaje Para los Lixiviados en la Optimización.

Fuente: Propia

LÍNEA DE ENERGÍA

V2/2g (m)

d(m)

D*(d/D)

h (m)

(V2/2g) + (D*(d/D))

0.113 0.02 0.128

53

Figura 21: Implantación de la Red de Drenaje Para los Lixiviados de la Celda del Nuevo Relleno Sanitario.

Fuente: Propia

Tabla 17: Tabla de Diseño Hidráulico de la Red de Lixiviados (Parte 1)

Fuente: Propia

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

N°

long.

Tramo.

(𝐦𝟐)

ÁREAS (m2) CAUDALES (L/S)

Factor

de

Mayoración

Q MÁX.

HORARIO

(L/s)

ant. tramo total ant.

Caudal

Aportante

en cada

tramo en

cada 𝐦𝟐

total

DRENAJE DE

LA

OPTIMIZACION

1

59,51 1772,45 1495,43 3267,88 0,02 0,04 0,06 5,00 0,31

4

3

38,91 0,00 1772,45 1772,45 0,00 0,02 0,02 5,00 0,11

2

5

59,77 0,00 1576,79 1576,79 0,00 0,02 0,02 5,00 0,10

4

128,30 4844,67 1930,18 6774,85 0,08 0,08 0,16 4,00 0,66

6

Conduc. 91,14 19680,85 0,00 19680,85 0,42 0,24 0,66 4,00 2,65

7

DRENAJE DEL

NUEVO

RELLENO

A

83,45 0,00 6288,88 6288,88 0,00 0,08 0,08 4,00 0,31

B

117,35 6288,88 0,00 6288,88 0,08 0,08 0,15 4,00 0,62

C

54

Tabla 18: Tabla de Diseño Hidráulico de la Red de Lixiviados (Parte 2)

Fuente: Propia

11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25

Q DE

DISEÑO

(L/S)

DIAMETRO

(m)

PENDIENTE

(S) (%)

SECC. PLENO O LLENO VELOCIDAD

REAL (M/S)

FUERZA

TRÁCTIVA

REAL

(Kg/m2)

LÍNEA DE

ENERGÍA COTA

TERRENO

(m)

COTA INVERT (m) CORTES

(m)

Q

(L/s)

VELO.

(m/s)

FUERZA

(Kg/m2)

V2/2g

(m)

d

(m)

h

(m) ENTRADA SALIDA

DRENAJE DE LA

OPTIMIZACION

261,80 0,00 261,3 0,50

0,31 0,2 2,0 48,39 1,49 1,02 0,43 0,20 0,113 0,015 0,128

263,00 260,1 262,7 0,50

262,28 262,7 261,78 0,50

0,11 0,2 2,0 48,39 1,49 1,02 0,43 0,20 0,113 0,015 0,128

261,50 261 261,2 0,30

261,80 0 261,3 0,50

0,10 0,2 2,0 48,39 1,49 1,02 0,43 0,20 0,113 0,015 0,128

263,00 260,1 262,5 0,50

0,66 0,2 1,6 48,39 1,49 1,02 0,43 0,20 0,113 0,02 0,128

261,00 260,5 260,5 0,50

2,65 0,2 1,1 35,89 1,11 0,56 0,54 0,27 0,063 0,04 0,103

260,00 259,5 259,7 0,30

DRENAJE DEL

NUEVO

RELLENO

264 0,00 263,5 0,50

0,31 0,2 2,0 48,39 1,49 1,02 0,43 0,20 0,113 0,015 0,128

262,30 261,8 261,80 0,50

0,62 0,2 1,1 35,89 1,11 0,56 0,40 0,15 0,063 0,022 0,084

261 260,5 260,50 0,50

55

5.3.OBJETIVO 2: DIMENSIONAR UN SISTEMA DE TANQUES PARA EL

RESPECTIVO ALMACENAMIENTO Y PRETRATAMIENTO DE LOS

LIXIVIADOS DEL RELLENO SANITARIO.

5.3.1. PISCINA DE LIXIVIADOS

Se logró obtener con un caudal de recogida final del efluente de 0.66 L/s, acumulando

un volumen de 1711 m3/mes, y mediante los cuales se logró obtener las dimensiones de

las nuevas piscinas tomando en consideración las dimensiones de las piscinas existentes,

por las que, a resultado actualmente en el relleno sanitario, se propone que se construyan

2 piscinas para una mayor acumulación, las que podrán almacenar un máximo de

lixiviado por 3 meses y 17 dias, con las 4 piscinas, la dimensiones de las piscinas se

detallan a continuación.

Tabla 19: Dimensiones de las Piscinas de Lixiviados.

Volumen (m3) al mes Ancho Largo Profundidad Volumen de piscina

1711 m3/mes 20,00 m 30,00 m 3,00 m 1530 m3

Fuente: Propia

Figura 22: Piscinas Nuevas de Lixiviados

56

Fuente: Propia

De acuerdo a la inspección que se realizó, se logró determinar que las piscinas

existentes se encuentran en un mal estado, colapsando actualmente; por este motivo se

propone que para un mayor almacenamiento de lixiviados y por motivo del invierno, las

piscinas existentes se las reconstruyan. A continuación, se detallan las dimensiones de las

piscinas existentes, a la cuales se las tomó a cinta solo los valores más aproximados;

actualmente y, de esta manera pueda soportar una mayor demanda del efluente, esta

abastecerá un máximo de retención de 3 meses y 17 días, luego deberá ser evacuada al

sistema de recirculación.

Tabla 20: Dimensiones de la Restauración de las Piscinas Existentes de Lixiviados.

Fuente: Propia

Figura 23: Piscinas de lixiviados.

Volumen (m3) al mes Ancho Largo Profundidad Volumen de piscina

1711 m3/mes 20,00 m 30,00 m 3,00 m 1530 m3

57

Fuente: Propia

Diseño de la Geomembrana en las Piscinas de Lixiviados

Tabla 21: Bases de Diseño.

Concepto Unidad Valor

Adhesión en la parte inferior de la interfaz kN/m2 7,20

Angulo de fricción de la parte inferior de la interfaz

Grados ° 29,00

Longitud de la geomembrana (L) m 1,00

Altura del relleno sanitario (H) m 3,00

Angulo de inclinación de fondo de la celda Grados ° 40,00

Peso específico del lixiviado sobre la geomembrana kN/m3 10,01

Esfuerzo tensión permitido por la geomembrana kN/m2 15000,00

Profundidad de la Cobertura m 0,60

Espesor Geomembrana (t) mm 1,50

Peso Específico del Suelo kN/m3 17,29

Peso Específico del Lixiviado kg/m3 10.01

Fuente: Propia

58

Figura 24: Diagrama de Cuerpo Libre

Fuente: Propia

Tensión en la Geomembrana de Piscinas de Lixiviados

Peso del Lixiviado por Metro Cuadrado

W = γ ∗ H

W = 10.01 kN/m3 ∗ 3m

W = 30.02 kN/m2

Fuerza de Fricción Fku = N ∗ U

Coeficiente Estático de Fricción

U =W ∗ senθ

W ∗ cosθ

1. = sen(40º) = 0.6428

2. = cos(40º) = 0.7660

U =30.02 kN/m2 ∗ sen(40.00º)

30.02 kN/m2 ∗ cos (40.00º)

U = 0.84

Tangente del Angulo de Fricción del Suelo en Contacto con la Geomembrana

Tangθ

= Tang(29.00º) = 0.5543

Sumatorias de Fuerzas en Y

ℇFy = 0

N − W ∗ cosθ = 0

N = W ∗ cosθ

N = 30.02 kN/m2 ∗ cos (40.00º)

N = 23.00 kN/m2

59

Fuerza de Fricción

Fku = 23.00 kN/m2 ∗ 0.84

Fku = 19.30

Fuerza de Tensión Producida por la Geomembrana en Contacto con el Suelo

Fsu = CL ∗ L + γs ∗ h ∗ L ∗ cosθ ∗ TangSL

Fsu = 7.20kN/m2 ∗ 1m + 10.0120kN/m3 ∗ 3m ∗ 1m ∗ cos (40.00º) ∗ 0.5543

Fsu = 19.95 kN/m

Sumatorias de Fuerzas en X

ℇFx = 0

T − w ∗ senθ − Fku + Fsu = 0

T = ((w ∗ senθ + Fku) ∗ L) − Fsu = 0

T = ((30.02 kN/m2 ∗ sen(40.00º) + 19.30) ∗ 1m) − 19.95 kN/m

T = 18.65 kN/m

Factor de Seguridad

FS ≥ 1

Tp = σp ∗ t =15000kN

m2∗

1.50 mm

1000m= 22.50 kN/m

FST =Tp

T=

22.50 kN/m

18.65 kN/m= 1.21

Por lo tanto, el factor de seguridad cumple con la condición que tiene que ser mayor o

igual a 1.

Anclaje de la Geomembrana

Angulo de inclinación de la geomembrana, medido con respecto a la horizontal.

β = 40.00º

Longitud de terminado de la geomembrana L Ter = 1.33 m

Tensión de la Geomembrana

T =γs ∗ dsc ∗ L Ter ∗ tanδc

cosβ − senβ ∗ tangδc

T =17.29kN/m3 ∗ 0.60m ∗ 1.33 m ∗ tan (29.00º)

cos (40.00º) − sen(40.00º) ∗ tang(29.00º)

T = 18.65

60

Por lo tanto, se llega a la conclusión que la geomembrana con un espesor de 1.50 mm

cumple con el factor de seguridad y las tensiones tractivas cumplen la igualdad por

consiguiente no se desplazará la geomembrana en las piscinas de lixiviados.

5.3.2. TANQUE DE CARGA – DECANTADOR

En esta etapa de tratamiento cumple con el objetivo de la decantación primaria es la

eliminación de la mayor parte posible los sólidos en suspensión presentes en el agua, bajo

la acción exclusiva de la gravedad. Por tal razón, Se eliminará sólidos sedimentables y

materias flotantes, permaneciendo inalterables los sólidos coloidales, las partículas

presentan características que originan su floculación durante la sedimentación. Al chocar

una partícula con otra, ambas partículas se agregan dando lugar a una partícula de mayor

tamaño, lo que origina un aumento de la velocidad de sedimentación (Gallardo , 2019).

Los datos obtenidos para este sistema de tratamiento fueron los siguientes:

Caudal max (L/s) = 0,66 l/s

Caudal max (L/h) = 2.38 m3/h

Velocidad de sedimentación= 2,50 m/h

Tiempo de retención= 1 h

Espesor del tanque= 0,20 m

Pendiente (%) = 1%

Densidad del lixiviado= 1020,10 kg/m3 (Mayor Torrez, Agudelo Tejada,

García Alzate, & Padilla Sanabria, 2018)

Dimensionamiento

Tiempo de retención, que se determina dividiendo el volumen del decantador por el

caudal de aguas residuales. Este parámetro influyé en la probabilidad de encuentro

(floculación) de las partículas que van decantando.

Tr =Vt

Qmax

61

Para la obtención de las dimensiones se despejó el volumen del decantador:

Vt = Tr ∗ QmAX

Vt = 1h ∗ 2.38m3/h

Vt = 2.38 m3

Velocidad ascensional o carga superficial, que se determina dividiendo el caudal de

aguas residuales por la superficie del decantador. En el caso de la decantación de

partículas discretas (desarenado), este fue el único parámetro de diseño.

V =Qt

AT

Para la obtención de las dimensiones se despejó la superficie del decantador:

AT =Qt

V

AT =2.38 m3/h

2.5m/h

AT = 0.95 m2

Con estos valores obtenidos se determinó las dimensiones del tanque con una cámara

para este sistema implementado en relleno sanitario de Jipijapa se propuso construir un

tanque de carga -decantador doble cámara para una mayor eficiencia al tratamiento del

lixiviado, Ademas se obtuvieron las siguientes dimensiones de dicho tanque.

Tabla 22: Parámetros de Diseño del Tanque de Carga-Decantador

Caudal

(l/s)

Velocidad

sedimentación

(m/h)

Tiempo

de

retenció

n (h)

Pendiente

(%)

Longitud

(m)

Ancho

(m)

Alto

(m)

0,66L/s 2,50 m/h 1 h 1% 3,40 m 2,30 m 1,20 m

Fuente: Propia

Tabla 23: Dimensiones de las Cámaras del Tanque de Carga-Decantador.

Longitud (m) Ancho (m) Alto (m)

0,60 m 1,00 m 1,20 m

Fuente: Propia

62

Figura 25: Tanque de carga-decantador

Fuente: Propia

Para este diseño se consideró tres estados de carga, para la cual se escogió el más crítico

en el cálculo del armado.

Primer estado de carga: Empuje del agua.

E. ag =1

2∗ γ ∗ h2

E. ag =1

2∗ 1020.10kg/cm3 ∗ (1.20m)2

E. ag = 510.05 kg/m ∗ 1ml

E. ag = 510.05 kg

Ubicación de la fuerza del empuje

Yag =h

3=

1.00 m

3= 0.33 m

Figura 26: Primer Estado de Fuerza

Fuente: Propia

63

Segundo estado de carga: Empuje del suelo.

𝐸 =1

2∗ γ ∗ h2 ∗ tang2 ∗ (45º −

φ

2)

E. t =1

2∗ 1762kg/cm3 ∗ (1.20 m)2 ∗ tang2(∗ (45º −

29º

2)

E = 440.19 kg


Yt =h

3=

3.10m

3= 0.40m

Figura 27: Segundo Estado de Carga

Fuente: Propia

Tercer estado de carga: Empuje del suelo y sobrecarga

Altura de la sobrecarga (simulando que como si fuera una tapa).

h` =q

γ=

100Kg / m³

1762Kg / m³= 0.06m

Empuje:

E. ts =1

2∗ γ ∗ h ∗ (h + 2 ∗ h`) ∗ tang2 ∗ (45º −

φ

2)

E. ts =1

2∗ 1762kg/cm3 ∗ (1.20 m)2 ∗ (1.20 m + 2 ∗ 0.06 m ) ∗ tang2(45º −

29º

2)

E. ts = 481.80 kg


Yt =h2 + (3 + h + h`)

3 (h + 2 + h`)

Yt =(1.20m)2 + (3.00 ∗ 1.20m ∗ 0.06m)

3 ∗ (1.20m + 2 + 0.06m)= 0.42 m

64

Figura 28: Tercer Estado de Carga

Fuente: Propia

Empuje Resultante:

E. r = E. ag − E. T

E. r = 510.05 kg − 440.19 kg

E. r = 69.86 kg


Yt =(E. ag ∗ Yag) − (E. t ∗ Y. t)

E. r

Yt =(510.05 kg ∗ 0.33m) − (440.19 kg ∗ 0.40 m)

69.86 kg

Yt = 0.09 m

Figura 29: Esquema de Fuerzas Resultantes

Fuente: Propia

65

Para el diseño tomamos el mayor momento:

Tabla 24: Momentos Para Diseño

Momento para diseño:

Vacía: E.Ts Y.Ts

481.8 0.42 = 201.06 Kg -m

Llena: E.r Yt

69.86 0.09 = 6.06 Kg -m

Fuente: Propia

Momento ultimo mayorado un 30% por efecto de sismo:

Mu may = Mu ∗ 1.3

Mu may = 201.06 kg − m ∗ 1.3

Mu may = 261.37 kg − m

Módulo de Elasticidad:

E = 15100√f´c

E = 15100√210 kg/cm2

E = 218819.79kg/cm2

Por lo tanto, se tomó que el momento más crítico es cuando se encuentra totalmente vacía

y el momento de diseño es Mdis=261.37 kg-m y con un hormigón 210kg/cm2

Cuantía mínima asumida:

⍴ = 2 ∗ 0.0033 = 0.0066

Cálculo de (q)

q = ⍴ ∗fy

fc= 0.0066 ∗

4200kg/cm2

210kg/cm2 0.132

Coeficiente (K):

K = q ∗ (1 − 0.59 ∗ q)

K = 0.132 ∗ (1 − 0.59 ∗ 0.132)

K = 0.122

Peralte (d):

d = √Mu

θ ∗ f´c ∗ b ∗ K

66

d = √26137.30 kg − cm

0.90 ∗ 210kg/cm2 ∗ 100cm ∗ 0.122

d = 3.37 cm

De acuerdo al peralte calculado se consideró que no es el adecuado, Por lo tanto, se llegó

a la conclusión que con un recubrimiento 2.5cm, el espesor del muro es de 10 cm.

Coeficiente (K) real:

K =Mu

θ ∗ fć ∗ b ∗ d2

K =416294.61 kg − cm

0.90 ∗ 210kg/cm2 ∗ 100cm ∗ (13.50cm)2

K = 0.0138

Cuantía Real:

p =fć

fý∗

1 − √1 − 2.36K

1.18

p =210kg/cm2

4200g/cm2∗

1 − √1 − 2.36(0.0138)

1.18

p = 0.0007

Condición:

pmin ≤ pcalculada ≤ pmax

0.0033 ≤ 0.0007 ≤ 0.0159

De acuerdo a la condición establecida se logró determinar que la cuantía calculada no

cumple y, por lo tanto, se deberá trabajar con la cuantía mínima de p=0.0033, para el

cálculo del acero en las paredes del muro.

Acero real (As):

As = ρ ∗ b ∗ d

As = 0.0033 ∗ 100cm ∗ 10 cm

As = 3.30cm2

Acero de refuerzo de varillas (Asv):

Asv =π ∗ D2

4

Asv =π ∗ 1.22

4

Asv = 1.13 cm2

67

Acero vertical:

Nº varillas =As

Asv

Nº varillas =3.30 cm2

1.13 cm2= 3φ12mm

Acero de refuerzo horizontal:

As = p min ∗ b ∗ h

As = 0.0033 ∗ 100cm ∗ 10cm

As = 3.30 cm2

Acero horizontal:

Nº varillas =As

Asv


1.13 cm2= 3φ12mm

Diseño de la Cimentación o Losa de Fondo

La carga con la que se diseñará la losa de fondo será:

Figura 30: Esquema de Bajada de Carga a la Losa de Fondo

Fuente: Propia

Peso del agua = 1.00m ∗ 1020.10 kg/m3 = 1020.10 kg/m2

Peso hormigon masa = 0.15m ∗ 2200 kg/m3 = 330 kg/m2

Peso del cimiento = 0.15m ∗ 2400 kg/m3 = 360 kg/m2

Carga en el fondo = 1020. 10kg/m2 + 330kg/m2 + 360kg/m2 = 1710.10 kg/m2

Carga de diseño o carga ultimo mayorado con 30% por efecto de sismo:

WU dis = 1.3 D

WU dis = 1.3 (1710.10kg/m2)

68

WU dis = 2223.13 kg/m

WU dis = 2.22 to/m

De acuerdo al método de (Romo Proaño, 2008), con los coeficientes para losas macizas

rectangulares sustentadas perimetralmente, sometidas a cargas distribuidas uniformes

(u=0.20), se logró determinar el momento ultimo de diseño y se deberá escoger el

momento mayor.

Relación de Lx/Ly

Lx

Ly=

2.45m

3.55m= 0.69 ≈ 0.70

Tabla 25: Coeficientes para Losas Macizas

Formulas

Coef

Lx/Ly

1,00 0,90 0,80 0,70 0,60 0,50

∆ 147 178 211 244 273 293

my- 512 587 664 736 794 829

my+ 214 257 303 347 386 411

mx- 512 538 556 563 563 563

mx+ 214 214 214 214 214 214

Fuente: (Romo Proaño, 2008)

Resultados de las fórmulas de la tabla anterior:

My−= 0,0001 q. my−. Lx2 = 0.0001 (2223.13 kg

m) ∗ (736) ∗ (2.45m)2

= 982.14 kg − m

My+= 0,0001 q. my+. Lx2 = 0.0001 (2223.13kg

m) ∗ (347) ∗ (2.45m)2

= 463.05 kg − m

My−= 0,0001 q. mx−. Lx2 = 0.0001 (2223.13kg

m) ∗ (563) ∗ (2.45m)2

= 751.29 kg − m

My+= 0,0001 q. mx−. Lx2 = 0.0001 (2223.13kg

m) ∗ (214) ∗ (2.45m)2

= 285.57 kg − m

∆= 0,0001 q. δ. Lx4/(E. h3)

My−= 0,0001 q. my−. Lx2

My+= 0,0001 q. my+. Lx2

Mx−= 0,0001 q. mx−. Lx2

Mx+= 0,0001 q. mx−. Lx2

69


E = 15100√fć

E = 15100√210 kg/cm2

E = 218819.79 kg/cm2


⍴ = 0.0033

Cálculo de (q)

q = ⍴ ∗fy

fc

q = 0.0033 ∗4200kg/cm2

210kg/cm2= 0.066

Coeficiente (K):

K = q ∗ (1 − 0.59 ∗ q)

K = 0.066 ∗ (1 − 0.59 ∗ 0.066)

K = 0.0634

Peralte (d):

d = √Mu

θ ∗ fć ∗ b ∗ K

d = √98214.33 kg − cm

0.90 ∗ 210kg/cm2 ∗ 100cm ∗ 0.066

d = 10 cm

Por lo tanto, se llega a la conclusión que con un recubrimiento 5 cm, el espesor de la

losa es de 15 cm.


K =Mu

θ ∗ fć ∗ b ∗ d2

K =98214.33 kg − cm

0.90 ∗ 210kg/cm2 ∗ 100cm ∗ (10 cm)2

K = 0.0520

Cuantía Real:

As =fć

fý∗

1 − √1 − 2.36K

1.18

70

As =210kg/cm2

4200g/cm2∗

1 − √1 − 2.36(0.0520)

1.18

As = 0.0027

Condición:


0.0033 ≤ 0.0027 ≤ 0.0159

De acuerdo a la condición establecida, se logró determinar que la cuantía calculada no

cumple y, por lo tanto, se deberá trabajar con la cuantía mínima de p=0.0033, para el

cálculo del acero en la losa.

Acero real (As):

As =0.85 ∗ f´c ∗ b ∗ d

Fy[1 − √1 −

2 ∗ Mu

0.85 ∗ ∅ ∗ f´c ∗ b ∗ d2]

As =0.85 ∗ 210kg/cm2 ∗ 100cm ∗ 10cm

Fy

∗ [1 − √1 −2 ∗ 98214.33 kg/cm

0.85 ∗ 0.90 ∗ 210kg/cm2 ∗ 100cm ∗ (10cm)2]

As = 2.68 cm2

Acero de refuerzo de varillas (As):

Asv =π ∗ D2

4

Asv =π ∗ 1.22

4

Asv = 1.13 cm2

Acero vertical y horizontal:

Nº varillas =As

Asv


1.13 cm2

varillas = 3φ12mm

71

Comprobación del Cortante

Presión estática del fluido:

q = γ ∗ h

q = 1.0201to/𝑚3 ∗ 1m

q = 1.02 to/𝑚2

Figura 31: Diagrama de Presiones

Fuente: Propia

Relación de longitudes

∝=A + L

2=

3.55m + 2.45m

2= 3.00 𝑚

Relación entre altura y longitudes

φ =6h4

∝4=

6(1.20 m)4

(3.00 m)4= 0.15

Presión máxima para la flexión en los marcos horizontales

P = γ ∙ H ∙φ

φ + 1

P = 1.0201 to/m3 ∗ 1.20 m ∗0.15

0.15 + 1

P = 0.16 to/m2

Cortantes de Lado

V1(largo) = P ∗A

2= 0.16 to/m2 ∗

3.55 m

2∗ 1m = 0.28 to

V1(corto) = P ∗L

2= 0.16 to/m2 ∗

2.45m

2∗ 1m = 0.20 to

Diseño de las losas de los tableros

Comprobación de la capacidad al cortante en los tableros

72

Tablero del muro

V1= 0.28 Ton

Por lo tanto: Vu=1.7*V1= 0.48 Ton

Peralte efectivo: d=10.00 cm

Y la resistencia del concreto:

∅Vc = 0.53 ∙ ∅ ∙ √fc ∙ b ∙ d

∅Vc = (0.53 ∗ 0.75 ∗ √210kg/cm2 ∗ 100cm ∗ 10cm) ∗1to

1000kg= 5.76to

(𝐒𝐈 ∅𝐕𝐜 > 𝐕𝐮)OK

Tablero de la losa

V1= 4.28 Ton

Por lo tanto: Vu=1.7*V1= 7.28 to

Peralte efectivo: d= 14.00 cm


∅Vc = 0.53 ∙ ∅ ∙ √fc ∙ b ∙ d = 8.06 to

∅Vc = (0.53 ∗ 0.75 ∗ √210kg/cm2 ∗ 100cm ∗ 14cm) ∗1to

1000kg= 8.06to


5.3.3. REACTOR ANAEROBIO

Un tanque, reactor o biodigestor es un contenedor hermético que permite la

descomposición de la materia orgánica en condiciones anaeróbicas y facilita la extracción

del gas resultante para su uso como energía (Zambrano Cevallos, 2018).

Son utilizados generalmente para tratar sustratos concentrados con alto contenido de

sólidos. Pueden clasificarse al igual que los reactores aerobios en sistema de biomasa

suspendida y en sistemas con biomasa fija (Zambrano Cevallos, 2018)

La tecnología se basa en la degradación anaeróbica, conocida como fermentación, es

un proceso que no necesita oxígeno y que se basa en la transformación de la materia

orgánica, a través de una serie de reacciones bioquímicas, en un gas cuyos componentes

principales son el metano y dióxido de carbono. De acuerdo al tipo de crecimiento

microbiano serán de lecho fijo, formando biopelículas, o de crecimiento libre o

suspendido (Zambrano Cevallos, 2018).

73

En el primero la biomasa está constituida por bacterias formando una película sobre

un soporte inerte, mientras que el segundo depende de que los microorganismos formen

gránulos o flóculos en el reactor. Las bacterias que crecen en suspensión deben formar

estructuras que les permitan permanecer en el reactor y no ser lavadas con el efluente. La

eficiencia del proceso depende en buena parte de la capacidad del inóculo

(lodos/residuos) para formarlas (Zambrano Cevallos, 2018).

El reactor anaerobio de flujo ascendente permite la transformación de un afluente con

alta carga orgánica, este reactor está diseñado para la eliminación de esta materia el cual

este compuesto con bio-películas para la depuración, el cual está removiendo un 65% -

70% de materia orgánica.

Para este reactor se tomó en consideración los siguientes datos de entrada para el

cálculo:

DBO= 205mg/L; dato tomado según (UNESUM, 2019).

T= 24,5°C

Hab(2020)= 50293 hab; dato tomado según (UNESUM, 2019).

Qmax= 57,02m3/d

Dimensionamiento.

Para los Lechos Bacterianos que emplean materiales plásticos como relleno, admitiendo

que la reducción de la DBO5 del agua residual a tratar obedece a una cinética de primer

orden, puede establecerse que:

𝑆𝑖

𝑆𝑓= 𝐸𝑥𝑝 [− (

𝑘 ∗ 𝐴 ∗ ℎ ∗ 𝑆

(1 + @) ∗ 𝑄)]

Si: concentración del efluente del Lecho tras decantación (mgDBO5/L).

Sf: concentración del agua aplicada al lecho (mgDBO5/L). Si se trabaja con recirculación

Sf = (Sa+ Sb . @)/(1 + @). Siendo Sa y Sb las concentraciones (mgDBO5/L) del agua

residual a depurar y de la corriente de recirculación, respectivamente.

k: constante cinética. k = k20 *𝜗𝑇−20* (k20 = 0,1 ; 𝜗 = 1,08; T =temperatura media del

mes más frío).

A: superficie transversal del lecho (m2).

h: altura del material de relleno (m).

S: superficie específica del material de relleno (m2/m3).

74

@: relación en entre el caudal de recirculación y el caudal de agua a depurar. Si se trabaja

sin recirculación @ = 0.

Q: caudal de agua residual a depurar (m3/d).

Datos referentes al tipo de reactor que se va a implementar en este sistema de tratamiento

para el lixiviados producido en el relleno sanitario.

Tabla 26:Bases de Diseño del Reactor Anaerobio

DATOS DE INICIO

Sa= 205,00 mg/L

T= 24,50 °C

k20= 0,10 constante

Ѳ= 1,08 constante

@= 0,00 constante

Qm= 57,02 m3/d

QMD= 68,43 m2/d

QMH= 102,64 m2/d

BIOPELICULAS

S= 58,75 m2/m3

h= 1,17 m

A= 1,15 m2

Fuente: Propia

1.-Calculo de la carga media afluente de DQO (CO_A_UASB_DQO)

COAUASBDQO= (So − UASB − DQO) ∗ Qmed

COAUASBDQO= (0.205kgDQO/m3 − 57.02 m3/d)

COAUASBDQO= 11.69 kgDQO/d

2.-Adopcion del Tiempo de Retención Hidráulica (t):

Valor Adoptado para Tiempo de Retencion(t) = 7 horas

3.-Determinacion del Volumen Total de los Reactores (V):

V = Qmed ∗ t

V = (57.02m3/d) ∗ (24h/d) ∗ (7h)

V = 16.63 m3

75

4.-Adopcion del Numero de Reactores (Nr):

Numero de reactores(Nr) = 2

5.-Volumen de cada Reactor (Vr):

V =V

Nr

V =16.63m3

2= 8.32 m3

6.-Adopcion de la Altura del Reactor (H):

Altura del Reactor (H) = 3m

7.- Determinación del Área de cada Reactor (Ar):

Tabla 27: Resultados de Áreas

Área de cada Reactor 8.32 𝑚3 / 3m= 2,77 m2.

Ancho = 1,20 m.

Adoptar Reactores rectangulares

de:

Largo= 2.00 m.

Área= 2,40 m.

Fuente: Propia

8.- Verificación del Área, del Volumen y del tiempo de retención corregidos:

Tabla 28: Resultados de Verificación de Áreas, Volumen y Tiempo de Retención

Área total corregida:(At=Nr*Ar) =2 x 2,4 m2 4,80 m2

Volumen corregido: (Vt=At*H) =4,80m2 x 3 m 14,40 m3.

Tiempo de retención Hidráulica corregida: (t=Vt/Qmed) 7 h

Fuente: Propia

9.- Verificación de las Cargas Aplicadas.

Carga Hidraulica Volumetrica (CHV) =Qmed

V=

57.02 m3/d

14.40 m3= 3.96 m3/m3. d

Carga Organica Volumetrica (CV) =Qmed ∗ So__uasb_dqo

Vt

Carga Organica Volumetrica (CV) =57.02m3/d ∗ 0.205kgDQO/m3

14.40m3

Carga Organica Volumetrica (CV) = 0.81 kgDQO/m3

Ar = V

H =

76

10.- Verificación de las velocidades superficiales

Para Qmed: V =Qmed

At=

2.376 m3/h

4.80 m2= 0.50 m/h

Para Qmaxd: V =Qmaxd

At=

2.8512 m3/h

4.80 m2= 0.59 m/h

Para Qmaxh: V =Qmed

At=

4.2768 m3/h

4.80 m2= 0.89 m/h

11.- Sistema de Distribución del Agua Residual afluente

Tabla 29: Sistemas de Distribución

Área de

influencia

Densidad de lodo con una concentración de 1600 kgSST/m3 0,50 a 1,00

Carga Orgánica Aplicada de: 0,81 kgDQO/m3.d

Se adopta un área de influencia por tubo de distribución de: = 1 m2

El número de Tubos se calcula por medio de Nd= At/Ad= 4,4m2/

2m2 =

5 tubos de

Distribución

En función de la necesaria simetría del Reactor, adoptar 2 tubos de

distribución =

4 tubos de

Distribución

En el lado de mayor longitud (largo)de cada reactor (2m) 1 tubo de

distribución =

2 tubos de

Distribución

En el lado de menos longitud (ancho)de cada reactor (1,1m) 1 tubo

de distribución =

1 tubos de

Distribución

Así, cada reactor tendrá 2 (2x1) tubos de distribución, cada uno

con un área de = 1,20 m2

Fuente: Propia

12.- Estimación de la Eficiencia de Remoción de DQO del sistema, de acuerdo a la

fórmula en función del tiempo de retención t:

E(DQO) = 100 ∗ (1 − 0.68 ∗ t−0.35)

E(DQO) = 100 ∗ (1 − 0.68 ∗ 7h−0.35) = 65%

77

13.- Estimación de la Eficiencia de Remoción de DBO del sistema, de acuerdo a la

formula en función del tiempo de retención t:

E(DQO) = 100 ∗ (1 − 0.70 ∗ t−0.50)

E(DQO) = 100 ∗ (1 − 0.70 ∗ 7h−0.50) = 75%

La Estimación de la eficiencia de reactores UASB, por medio de las ecuaciones 12 y 13,

debe hacerse con ciertas reservas teniendo en cuenta el reducido número de datos que

dieron origen a las constantes empíricas de tales ecuaciones. En la práctica, para las

condiciones de temperatura y tiempo de retención hidráulica adoptadas, es usual adoptar

eficiencias iguales a 65% para DQO y 70% para DBO

14.- Estimación de las concentraciones de DQO y DBO en el efluente final.

S = So − (E x So)/100

S(UASB − DQO) = 205 − (65 x 205)/100 = 72mgDQO/L

S(UASB − DQO) = 171.86 − (70 x 171.86)/100 = 52mgDQO/L

15.- Evaluación de la producción de metano.

La determinación de la fracción de DQO convertida en gas metano se puede realizar con

la siguiente formula:

(DQOch4) = Qmed x (SO − S)kgDQO/m3 − γobs x QxSo

(DQOch4) =57.02m3

dx

(0.205 − 0.072)kgDQO

m3

−0.2kgDQO x 57.02m3/dx0.205kgDQO/m3

(DQOch4) = 4

Factor de corrección de la fracción de DQO convertida en gas metano se puede realizar

con la siguiente formula:

Ft =P x KDQO

R x 273 + T

Ft =1 atms x 64 grDQO/mol

0.08206atm. L/mol . k ∗ x 273 + 24.5º c= 2.70 kgDQO/m3

78

La conversión de la masa de metano (kgDQO-CH4/d) en producción volumétrica

(m3_CH4/d) será:

Q(CH4) =DQOCH4

Ft

Q(CH4) =4.00

kgDQOd

2.70kgDQO

m3

= 2 m3/d

16.- Evaluación de la producción de Biogás

Q(biogas) =2

m3

d0.75

= 3 m3/d

17.- Dimensionamiento de las Aberturas (Pasos) para el decantador

Tabla 30: Dimensiones para el Decantador (Aberturas)

Numero de Separadores Trifásicos en cada reactor (ancho

del separador trifásico ≈ 3.00 m) = 1 Adoptar

Ancho de cada abertura simple = 0,10 m. (Adoptado)

Numero de Aberturas simples en lado más largo del reactor (en extremos más largos

de los separadores trifásicos)

(2 reactores x 2 separadores / reactor x 2 abertura /

separador) = 4 aberturas simples

Largo de cada abertura sencilla en el ancho del reactor:

1,1m - 2 x 0,1m = 1,00 m.

Largo total de aberturas sencillas en el ancho del reactor:

8 aberturas simples x 0,9 m. = 4,00 m.

Numero de Aberturas simples en el ancho del reactor (en extremos más cortos de los

separadores trifásicos)

(0 reactores x 1 separador / reactor x 2 abertura /

separador) = 4 aberturas simples

Largo de cada abertura sencilla en el largo del reactor: = 2.00 m.

Largo total de aberturas sencillas en el largo del reactor: 4

aberturas simples x 2 m. = 8.00 m.

Área total de Aberturas: = 1.20 m2

Fuente: Propia

79

18.- Verificación de las velocidades a través de las aberturas (Vab):

Para Qmed: Vab =Qmed

Aab=

2.376m3

h1.20 m2

= 1.98m

h

Para Qmaxd: Vab =Qmaxd

Aab=

2.851 m3/h

1.20 m2= 2.38 m/h

Para Qmaxh: Vab =Qmed

Aab=

4.277 m3/h

1.20 m2= 3.56 m/h

19.- Determinación del área Superficial del compartimiento de decantación.

Tabla 31: Determinación del Área Superficial

Numero de compartimientos de decantación Ndec =

(1compartimientos / reactores x 2 reactores) = 2 Comp.

Largo de cada decantador (localizado en lado más corto del reactor) = 1,20 m.

Largo Total de Decantadores = 2 compartimientos x 1,2 m. = 2,40 m.

Ancho de cada colector de gas, junto a la interfase liquido-gas (aps

min 0.25m): = 0,75 m.

Ancho externo de cada colector de gas (aps + 2e) = 0,75 + 2 x 0,005 = 0,76 m.

Ancho útil de cada compartimiento decantación Bdec= (2 m - (1

colectores gas x 0,76m /colector)) /1 decantadores = 1,24 m.

Área Total de decantadores: Atdec =2.4m x 1,24m = 2,98 m2.

Fuente: Propia

20.- Verificación de las tasas de aplicación superficiales en los decantadores qs-dec

Para Qmed: qs − dec =Qmed

Atdec=

2.376m3

h2.976 m2

= 0.80 m/h

Para Qmaxd: qs − dec =Qmaxd

Atdec=

2.8512m3

h2.976 m2

= 0.96 m/h

Para Qmaxh: qs − dec =Qmed

Atdec=

4.2768m3

h2.976 m2

= 1.44 m/h

80

21.- Determinación del volumen del compartimiento de decantación

Tabla 32: Determinación del Volumen de Decantación

Altura de la superficie inclinada del compartimiento de

decantación: h1= 1,20 m

Ancho de la superficie inclinada del compartimiento de

decantación: Binc = Bdec / 2 -a = ( 0,74m /2 ) - 0,1 m Binc= 0,52 m

Altura de la superficie vertical del compartimiento de

decantación: h2= 0,30 m

Área total a lo largo de la profundidad del decantador: A dec = 2.

Adec 1 + Adec2 + Adec3 Adec= 1,73 m2.

Volumen total de decantadores: Vdec = 4 decantadores x 1,1 m x

0,93 m2 Vdec= 4,15 m3.

Pendiente de la superficie inclinada del compartimiento de

decantación en relación a la horizontal: α= 66,60 °

Fuente: Propia

22.- Verificación de los tiempos de Retención Hidráulica en los decantadores (T dec)

Para Qmed: tdec =Vdec

Qmed=

(4,15 m3)

(2,376m3h )

= 1,75 h

Para Qmax_d: tdec =Vdec

Qmax_d=

(4,15 m3)

(2,851m3h )

= 1,46 h

Para Qmaxh: tdec =Vdec

Qmaxh=

(4,15 m3)

(4,277m3h )

= 0,97 h

23.- Dimensionamiento de los colectores de gases

Tabla 33: Dimensiones de los Colectores de Gases

Numero de colectores de gas: 1 colectores de gas x 2 reactores = 2 colectores

Largo de cada colector Lc =2 colectores x 0,40 m = 0,40 m.

Largo total de colectores de gas: Ltg = = 0,80 m.

Ancho de cada colector, junto a la interfase liquido - gas: = 0,75 m.

Área Total de colectores de gas, junto a la interfase liquido - gas:

Agas = 0,80 m x 0,75 m Atgas = 0,60 m2.

Verificación de la tasa de Liberación de Biogás en los colectores:

= ((3 m3/d) / (24 h/d)) / 0,60 m2. = 0,21 m3/ m2./h

Fuente: Propia

Kgas = Qbiogas / Agas

81

24.-Evaluacion de la producción de lodo.

La producción de Lodo esperado en el sistema de tratamiento puede ser estimado a partir

de la ecuación:

Producción de Solidos en el sistema P lodo:

P. lodo = Y ∗ CO. DQO

P. lodo = 0.18 kgSST/kgDQOapl ∗ 11.69kgDQO / d = 2 kgSST/d

La Valoración de la producción volumétrica de lodo se puede hacer a partir de la siguiente

ecuación:

V. lodo =P. lodo

Y ∗ CO. DQO

V. lodo =2 kgSST/d

0.18 kgSST/kgDQOapl ∗ 11.69kgDQO / d

V. lodo = 0.04 m3/d

Los resultados obtenidos en los cálculos fueron los siguientes:

Tabla 34: Dimensiones del Reactor

Dimensiones de las Biopelículas

Ancho Altura N° Pisos Total, de Biopelícula %Porcentaje de

Remoción 0,90 m 0,48 m 2 144

Dimensiones del Reactor Anaerobio

65% -70%

Ancho Largo Alto N° de Separadores Trifásico

2,35 m 3,00 m 3,30 m 2

Sa(mg/l) S(m2/m3) A(m2) K Se(mg/l)

205 62,20 1,14 0,1413861 171,87 Fuente: Propia

Este reactor está diseñado para la eliminación de una remoción de la materia orgánica de

un 65%-70%, el cual se logró obtener este porcentaje, combinación de dos cámaras en el

reactor anaerobio en que está implementado con biopelículas, separadores trifásicos y un

drenaje para la expulsión de los fangos, generado por el lixiviados del relleno sanitario de

Jipijapa, luego de pasar por todo este tratamiento se procedió a dirigir el lixiviado hasta

un sistema de bombeo para recircular el mismo.

82

Diseño Estructural

El análisis de las paredes de los tanques rectangulares se hace teniendo en cuenta las

metodologías basadas en el comportamiento estructural de las losas, unidireccional o

bidireccional, las cuales dependen de las características geométricas y condiciones de

borde en los apoyos del paño (empotrado, simplemente apoyado o una combinación de

estos) ante la acción de las cargas estáticas ejercidas por la presión del agua, presión del

suelo, cuando los tanques sean enterrados y sobrecargas, que pueden ser triangulares y/o

uniformemente distribuidas (Zambrano Cevallos, 2018).

Presiones de agua y presiones de suelo: Para el caso de losas unidireccionales, el

análisis se efectuó aplicando las metodologías clásicas existentes; en el caso de las losas

bidireccionales, cuyo análisis se los realizó con especificaciones técnicas detalladas en el

ACI 350, para el diseño de estructuras contenedoras de líquidos se consideró por el efecto

del sismo un 30 % de carga actuante al esfuerzo producido, en que recomienda

procedimientos para el uso combinado del método de esfuerzos admisibles, con el método

de la resistencia.

Se diseñó un reservorio sin tapa, apoyado sobre la superficie del terreno, cuya función

es el almacenamiento de lixiviados, con las siguientes características del tanque y suelo a

un sondeo de 3.55m – 4.00m de profundidad, según los estudios realizados (UNESUM,

2019).

➢ Dimensiones en planta: 2.70m x 3.25m.

➢ Altura: 3,35 metros

➢ Capacidad: 19.50 m3

➢ Peso volumétrico de la sobrecarga (fibra de carbono) = 100 kg/m3

➢ Angulo de rozamiento interno del suelo (ꬾ): 29º

➢ Capacidad portante del cimiento (Qadm): 14.76 To/m2

83

Según los estudios de suelos realizados por la (UNESUM, 2019), en el Relleno Sanitario

de Jipijapa se Obtuvieron los siguientes datos en el Sondeo Nº 3 del SPT:

Tabla 35: Estudios de Suelos

Fuente: (UNESUM, 2019)

Respecto a estos datos se optó por entrar a la tabla siguiente para obtener el peso

específico del suelo.

Tabla 36: Peso Específico del Suelo

SPT Penetration, N-Value (blows/ foot)

0 - 4 70 - 100

4 - 10 90 - 115

10 - 30 110 - 130

30 - 50 110 - 140

>50 130 - 150

Fuente: (Bowels, 2012)

Se entró por el número de golpes y se obtuvo un peso específico en un rango de 110-130

lb/ft3, el cual se trabajó con la mínima que es de 1762 Kg/m3.

Según los estudios realizados por (Mayor Torrez, Agudelo Tejada, García Alzate, &

Padilla Sanabria, 2018), Los resultados obtenidos en los parámetros biológicos, químicos

y contenido de minerales, realizados a los lixiviados, se reporta que la densidad del

lixiviado es 1020.10 kg/m3, para este diseño, se estuvieron considerando tres estados de

carga del cual se escogerá el más crítico para el cálculo del armado del reactor anaerobio.

Profundidad N°

golpes Permeabilidad

Densidad

saturada

gr/cm3

Capacidad

de carga

kg/cm2

Consistencia

0.55 – 1.00 8 Impermeable 1.76 – 1.92 0.5 – 1.0 Media

1.55 – 2.00 12 Impermeable 1.92 – 2.08 1.0 – 2.0 Rígida


3.55 – 4.00 11 Muy poco permeable 1.92 – 2.08 1.0 – 2.0 Rígida

4.55 – 5.00 10 Muy poco permeable 1.92 – 2.08 1.0 – 2.0 Rígida


γ(lb/ft3)

84

Primer estado de carga: Empuje del agua.

E. ag =1

2∗ γ ∗ h2

E. ag =1

2∗ 1020.10kg/cm3 ∗ (3m)2

E. ag = 4590.45 kg/m ∗ 1ml

E. ag = 4590.45 kg

Figura 32: Diagrama de Ubicación de la Fuerza del Empuje del Agua

Fuente: Propia

Yag =h

3=

3

3= 1m

Segundo estado de carga: Empuje del suelo.

E =1

2∗ γ ∗ h2 ∗ tang2 ∗ (45º −

φ

2)

E. t =1

2∗ 1762kg/cm3 ∗ (3.10m)2 ∗ tang2(∗ (45º −

29º

2)

E = 2937.62 kg

Figura 33: Diagrama de Ubicación de la Fuerza del Empuje del Suelo

Fuente: Propia

85

Yt =h

3=

3.10m

3= 1.03m

Tercer estado de carga: Empuje del suelo y sobrecarga

Altura de la sobrecarga (simulando que como si fuera una tapa).

h` =q

γ=

100Kg / m³

1762Kg / m³= 0.06m

Empuje:

E. ts =1

2∗ γ ∗ h ∗ (h + 2 ∗ h`) ∗ tang2 ∗ (45º −

φ

2)

E. ts =1

2∗ 1762kg/cm3 ∗ (3.10m)2 ∗ (3.10m + 2 ∗ 0.06 m ) ∗ tang2(45º −

29º

2)

E. ts = 3045.20 kg


Yt =h2 + (3 + h + h`)

3 (h + 2 + h`)

Yt =(3.10m)2 + (3.00 ∗ 3.10m ∗ 0.06m)

3 ∗ (3.10m + 2 + 0.06m)= 1.05 m

Figura 34: Diagrama de Ubicación de la Fuerza del Empuje del Suelo

Fuente: Propia

Empuje Resultante:

E. r = E. t − E. ag

E. r = 2937.62kg − 4590.45kg

E. r = 1652.83 kg

86


Yt =(E. ag ∗ Yag) − (E. t ∗ Y. t)

E. r

Yt =(4590.45kg ∗ 1.00m) − (2937.62kg ∗ 1.03m)

1652.83 kg

Yt = 0.94m

Figura 35: Esquema final de todas las fuerzas resultantes.

Fuente: Propia

Para el diseño tomamos el mayor momento:

Tabla 37: Momentos para Diseño

Vacía: E.t+s Y.t+S

3045,20 1,05 = 3202,27 Kg -m

Llena: E.r Yt

1652.83 0,94 = 1554,90 Kg -m

Fuente: Propia

Momento ultimo mayorado un 30% por efecto de sismo:

Mu may = Mu ∗ 1.3

Mu may = 3202.27 kg − m ∗ 1.3

Mu may = 4162.95 kg − m


E = 15100√f´c

E = 15100√210 kg/cm2

E = 218819.79kg/cm2

87

Por lo tanto, se toma que el momento más crítico es cuando se encuentra totalmente vacía

y el momento de diseño es Mdis=4162.95 kg-m y con un hormigón 210kg/cm2.

Relación de módulos

n =Es

Ec=

2100000 kg/cm2

218819.79 kg/cm2= 9.60

Cuantía mínima asumida

⍴ = 2 ∗ 0.0033 = 0.0066

Cálculo de (q)

q = ⍴ ∗fy

fc= 0.0066 ∗

4200kg/cm2

210kg/cm2 0.132

Coeficiente (K):

K = q ∗ (1 − 0.59 ∗ q)

K = 0.132 ∗ (1 − 0.59 ∗ 0.132)

K = 0.121

Peralte (d):

d = √Mu

θ ∗ fć ∗ b ∗ K

d = √416294.61 kg − cm

0.90 ∗ 210kg/cm2 ∗ 100cm ∗ 0.122

d = 13.50 cm

Por lo tanto, se llega a la conclusión que con un recubrimiento 2.5cm, el espesor del

muro es de 16 cm.


K =Mu

θ ∗ fć ∗ b ∗ d2

K =416294.61 kg − cm

0.90 ∗ 210kg/cm2 ∗ 100cm ∗ (13.50cm)2

K = 0.122

Cuantía Real:

p =fć

fý∗

1 − √1 − 2.36K

1.18

88

p =210kg/cm2

4200g/cm2∗

1 − √1 − 2.36(0.122)

1.18

p = 0.0065

Condición:


0.0033 ≤ 0.0065 ≤ 0.0159

De acuerdo a la condición establecida se logró determinar que, la cuantía calculada sí

cumple, y, por lo tanto, se procedió con el cálculo del acero en las paredes del muro.

Acero real (As):

As = ρ ∗ b ∗ d

As = 0.0065 ∗ 100cm ∗ 13.50cm

As = 8.84cm2

Acero de refuerzo de varillas (Asv):

Asv =π ∗ D2

4

Asv =π ∗ 1.22

4

Asv = 1.13 cm2

Acero vertical:

Nº varillas =As

Asv


1.13 cm2= 8φ12mm

Acero de refuerzo horizontal:

As = p min ∗ b ∗ h

As = 0.0033 ∗ 100cm ∗ 18cm

As = 5.94 cm2

Acero horizontal:

Nº varillas =As

Asv


1.13 cm2= 5φ12mm

89

Diseño de la cimentación o losa de fondo

La carga con la que se diseñará la losa de fondo será:

Figura 36: Esquema de Bajada de Carga a la Losa de Fondo

Fuente: Propia

Peso del agua = 3.00m ∗ 1020.10 kg/m3 = 3060kg/m2

Peso hormigon masa = 0.20m ∗ 2200 kg/m3 = 440kg/m2

Peso del cimiento = 0.20m ∗ 2400 kg/m3 = 480kg/m2

Cargas en el fondo = 3060kg/m2 + 440 kg/m2 + 480 kg/m2 = 3980 kg/m2

Carga de diseño o carga ultimo mayorado con 30% por efecto de sismo:

WU dis = 1.3 D

WU dis = 1.3 (3980kg/m2)

WU dis = 5174 kg/m

WU dis = 5.17 to/m

De acuerdo al método de (Romo Proaño, 2008), con los coeficientes para losas macizas

rectangulares sustentadas perimetralmente, sometidas a cargas distribuidas uniformes

(u=0.20), se logró determinar el momento ultimo de diseño y se debió escoger el momento

mayor.

Relación de Lx/Ly

𝐿𝑥

𝐿𝑦=

2.70𝑚

3.25𝑚= 0.83 ≈ 0.80

90

Tabla 38: Tabla de Coeficientes Para Losas Macizas

Formulas

Coef

Lx/Ly

1,00 0,90 0,80 0,70 0,60 0,50

∆ 147 178 211 244 273 293

my- 512 587 664 736 794 829

my+ 214 257 303 347 386 411

mx- 512 538 556 563 563 563

mx+ 214 214 214 214 214 214

Fuente: (Romo Proaño, 2008)

Resultados de las fórmulas de la tabla anterior:

My−= 0,0001 q. my−. Lx2 = 0.0001 (5174kg

m) ∗ (664) ∗ (2.70m)2

= 2504.51 kg − m

My+= 0,0001 q. my+. Lx2 = 0.0001 (5174kg

m) ∗ (303) ∗ (2.70m)2

= 1142.87 kg − m

My−= 0,0001 q. mx−. Lx2 = 0.0001 (5174kg

m) ∗ (556) ∗ (2.70m)2

= 2097.15 kg − m

My+= 0,0001 q. mx−. Lx2 = 0.0001 (5174kg

m) ∗ (214) ∗ (2.70m)2

= 807.18 kg − m

Módulo de elasticidad:

E = 15100√f´c

E = 15100√210 kg/cm2

E = 218819.79 kg/cm2


⍴ = 0.0033

∆= 0,0001 q. δ. Lx4/(E. h3)

My−= 0,0001 q. my−. Lx2

My+= 0,0001 q. my+. Lx2

Mx−= 0,0001 q. mx−. Lx2

Mx+= 0,0001 q. mx−. Lx2

91

Cálculo de (q)

q = ⍴ ∗fy

fc

q = 0.0033 ∗4200kg/cm2

210kg/cm2= 0.066

Coeficiente (K):

K = q ∗ (1 − 0.59 ∗ q)

K = 0.066 ∗ (1 − 0.59 ∗ 0.066)

K = 0.0634

Peralte (d):

d = √Mu

θ ∗ fć ∗ b ∗ K

d = √250450.57 kg − cm

0.90 ∗ 210kg/cm2 ∗ 100cm ∗ 0.066

d = 14 cm

Por lo tanto, se llega a la conclusión que con un recubrimiento 6 cm, el espesor de la

losa es de 20 cm.


K =Mu

θ ∗ fć ∗ b ∗ d2

K = 250450.57 kg − cm

0.90 ∗ 210 kg/cm2 ∗ 100cm ∗ (14 cm)2

K = 0.0634

Cuantía Real:

As =fć

fý∗

1 − √1 − 2.36K

1.18

As =210kg/cm2

4200g/cm2∗

1 − √1 − 2.36(0.0634)

1.18

As = 0.0033

Condición:


0.0033 ≤ 0.0033 ≤ 0.0159

Si cumple la cuantia calculada.

92

De acuerdo a la condición establecida se logró determinar que la cuantía calculada, sí

cumple, y por lo tanto, se procederá con el cálculo del acero en la losa.

Acero real (As):

As = ρ ∗ b ∗ d

As = 0.0033 ∗ 100cm ∗ 14cm = 4.77cm2

Acero de refuerzo de varillas (As):

Asv =π ∗ D2

4

Asv =π ∗ (1.2cm)2

4

Asv = 1.13 cm2

Acero vertical y horizontal:

Nº varillas =As

Asv


1.13 cm2

varillas = 5φ12mm

Comprobación del Cortante

Presión estática del fluido:

q = γ ∗ h

q = 1.0201to/m3 ∗ 3m

q = 3.06 to/m2

Figura 37: Diagrama de Presión Estática del Fluido

Fuente: Propia

Relación de longitudes

∝=A + L

2=

2.70m + 3.25m

2= 2.98m

93

Relación entre altura y longitudes

φ =6ℎ4

∝4=

6(3𝑚)4

(2.98m)4= 6.20

Presión máxima para la flexión en los marcos horizontales

P = γ ∙ H ∙φ

φ + 1= 1.0201to/m3 ∗ 3m ∗

6.20

6.20 + 1= 2.64to/m2

Cortantes de Lado

V1(largo) = P ∗A

2= 2.64to/m2 ∗

2.70m

2∗ 1m = 3.56 to

V1(corto) = P ∗L

2= 2.64to/m2 ∗

3.25m

2∗ 1m = 4.28 to

Diseño de las losas de los tableros

Comprobación de la capacidad al cortante en los tableros

Tablero del muro

V1= 3.56 Ton

Por lo tanto: Vu=1.7*V1= 6.05 Ton

Peralte efectivo: d=13.50 cm


∅Vc = 0.53 ∙ ∅ ∙ √fc ∙ b ∙ d

∅Vc = (0.53 ∗ 0.75 ∗ √210kg/cm2 ∗ 100cm ∗ 13.5cm) ∗1to

1000kg= 7.76to


Tablero de la losa

V1= 4.28 Ton

Por lo tanto: Vu=1.7*V1= 7.28 to

Peralte efectivo: d= 14.00 cm


∅Vc = 0.53 ∙ ∅ ∙ √fc ∙ b ∙ d = 7.78 to

∅Vc = (0.53 ∗ 0.75 ∗ √210kg/cm2 ∗ 100cm ∗ 14cm) ∗1to

1000kg= 7.78to


94

5.3.4. CÁRCAMO DE BOMBEO (TIPO-1)

Mediante el proyecto de vinculación con la sociedad de la UNESUM, se realizó

estudios de suelo de SPT, en donde se efectuaron varios modelos cumpliendo con los

expuesto por el NEC 2016. Por lo tanto, se estableció que, de acuerdo a estos estudios

de suelo, el pozo a dicha profundidad propuesta cumple con los esfuerzos en la

sección transversal, determinando que dicha estructura es estable y no propensa a

sufrir fallas en la profundidad establecida.

El pozo estará a una profundidad de 2.50 m, con un área de 1.30m*1.30m de

estructura de hormigón simple de 180 kg/cm². Dicho pozo servirá como recolección

de la salida del lixiviado después de su tratamiento, y también cumplirá la función de

inspeccionar el fluido del sistema.

Figura 38: Pozo del Cárcamo de Bombeo

Fuente: Propia

Mediante los procesos de cálculo se logró obtener las especificaciones de las potencias

del motor de la bomba y selección de la bomba, datos generales (para la aplicación de la

ecuación de Bernoulli):

Tabla 39: Resultados de las Especificaciones de la Bomba

Fuente: Propia

Punto Z

Altitud

(m.s.n.m)

p/γ

Presión atmosférica

V

Velocidad

(m/s) mm Hg m H2O

c 277,00 734,20 9,98 v²/2g

b 262,50 735,50 10,00 v²/2g

a 262,50 735,50 10,00 0,00

95

Tabla 40: Parámetros de Diseño de la Bomba

Parámetros Impulsión Succión

Diámetro interno (mm)= 100 100

Diámetro interno (m)= 0,1 0,1

Material tubería= PEHD PEHD

Coef. Hazen-Williams ( C )= 150 150

Long. Tubería (m) 198,27 1,8

Coef. De velocidad, Cv= 826,26 826,26

Coef. perdida fricción, f = 14,665,5 133,15

Coef. perdidas locales = 41,33 15

Fuente: Propia

Tabla 41: Características de la Bomba

Fuente: Propia

Con estas características se determinó que se deberá adquirir dos bombas de eje vertical

sumergible para una mayor eficiencia, la cual una estará en funcionamiento y la otra se

encontrará en Stand By, se deberá escoger una bomba con una potencia de motor de 2

HP, Y para el sistema de recirculación de lixiviados se lo realizará en tuberías de

polietileno de alta densidad de presión nominal de 0.63 MPa ( 64.24 metros columna de

agua) u 0.8 MPa (81.58 metros columna de agua), según el catálogo de Tuberías Rival,

este tipo de tubería puede resistir la presión ejercida por la bomba que por lo general, es

de 0.30 MPa (30 metros columna de agua), de acuerdo a la revista de Acero Comercial

Ecuatoriano, S.A.

Características

Bomba

Caudal Carga total

QPM -

L/s feet - m

Punto de operación (Ingles): 90 60

Punto de operación (S.I.): 5,68 18,3

Eficiencia del punto de operación: 80%

Potencia del motor (HP) - teórica: 1,71

Ineficiencia del motor: 0

Potencia del motor (HP) - real: 1,71

Eficiencia máxima de operación: 70%

96

5.4.OBJETIVO 3: ELABORAR UN PLAN DE OPERACIÓN Y

MANTENIMIENTO DEL SISTEMA DE RECOLECCIÓN Y

RECIRCULACIÓN DE LOS LIXIVIADOS DEL RELLENO SANITARIO.

MANEJO DE LIXIVIADOS

El manejo y conducción de los lixiviados se lo realizara a través del drenaje interior

en la base del relleno, que luego pasaría a un sistema de tratamiento el cual consistes en,

Piscinas, Tanque de Carga – Decantador, Reactor Anaerobio y finalmente la

Recirculación, los cuales se los indica en los planos respectivos.

Figura 39: Tecnología del Sistema de Tratamiento

Fuente: Propia

El lixiviado es generado por la descomposición bioquímica de la basura y del agua de

infiltración. Este es un líquido el que se extrae a través del sistema de drenaje de la parte

inferior del relleno, costa con una capa impermeable. El lixiviado que se produce es

extraído lentamente porque percola por acción de la gravedad, dentro de la basura hasta

el fondo del relleno.

El sistema de drenaje que captan el lixiviado en la optimización y el nuevo relleno

sanitario, serán constituidos por sistema de espinas de pescado cada 3 metro, para de esta

manera poder sacar los lixiviados de estas áreas y conducirlos al sistema de

almacenamiento.

97

La pendiente longitudinal del drenaje principal debe ser siempre mayor a 2%, con un

diámetro de 200 mm y las líneas de drenaje secundaria deben de ser con una pendiente

del 1%, con un diámetro de 160 mm, conduciéndolas al sistema de almacenamiento.

Caracterización de los efluentes

Se deberá realizar muestreo de las diferentes piscinas, tanques y pozos de

almacenamiento a fin de caracterizar el lixiviados en sus primeras etapas de producción

y seguir un monitorio de su composición física, quimia y bacteriología. Estos ensayos se

deben de ser realizados por un laboratorio calificado por la OEA- Organización de

Acreditación del Ecuador.

De acuerdo al Ministerio del Ambiente (MAE) y de acuerdo con el estándar de calidad

ambiental para el manejo y disposición final de desechos sólidos no peligrosos y el

estándar de calidad ambiental y descarga de efluentes: recurso hídrico, establecida en el

Texto Unificado de la Legislación Ambiental Secundaria del Misterio del Ambiente de la

República del Ecuador, al menos los siguientes análisis físicos – químicos deben de

realizarse en los lixiviados captados en la etapa de optimización y en el nuevo relleno

sanitario:

➢ Temperatura

➢ Solidos totales

➢ Nitrógeno total

➢ Fosforo total

➢ pH

➢ DBO5 y DQO

➢ Alcalinidad

➢ Magnesio

➢ Calcio

➢ Cloruros

➢ Dureza

➢ Sulfatos

➢ Potasio

➢ Plomo

➢ Cadmio

➢ Hierro

98

➢ Sodio

➢ Solidos disueltos

➢ Mercurio

➢ Cromo total

➢ Cianuros

➢ Fenoles y tensoactivos

Etapas de la recirculación de lixiviados

En la Etapa de optimización y el nuevo relleno sanitario se puede utilizar el método

de recirculación de lixiviados, que consiste en extraer el lixiviado y reintroducirlo o

reinyectarlo en la masa de basura, a fin de utilizarla como filtro.

El lixiviado de las diferentes fases a desarrollarse en la etapa de optimización y el

nuevo relleno sanitario, se capta en el interior por el drenaje de fondo y pasa una tubería

principal, en donde se capta en un pozo de revisión que conduce por medio de tubería a

la piscina de almacenamiento, se gradúa el flujo por medio de una válvula de cierre de

compuerta al final de la tubería, esta operación se produce a gravedad.

El lixiviado almacenado en las diferentes piscinas se envía con bombas a las

chimeneas más alejadas del vertedero, para reinyectar el lixiviado. Es aconsejable

controlar el nivel de lixiviados para mantener un registro de los caudales y luego calcular

la producción de lixiviados, tanto en verano como en invierno.

El sistema de bombeo se llevará a cabo como se indica en los planos y el diseño. Sin

embargo, se puede trabajar con un encargado en la sala de bomba, debidamente equipado.

Este equipo estará a cargo de un ingeniero ambiental o civil, quien decidirá la forma de

recirculación e indicará el lugar donde será inyectado nuevamente.

Control de lixiviados

La presencia de lixiviados dentro de la etapa de optimización y el nuevo relleno

sanitario se registra ubicando piezómetros que deberían indicar las alturas a las que se

encuentra este líquido. Los pozos de monitoreo también deben ubicarse dentro y fuera del

relleno, de acuerdo con las características geotécnicas y geomorfológicas del terreno.

Cuando se detecta humedad en el talud o brote de lixiviado en cualquier terraza, es

necesario socavar el sitio de manera inmediata para que salga el líquido, rellenarlo con

piedras y construir un filtro que se conecte a uno existente.

99

Se requerirá atención continua incluso cuando el sitio sea clausurado. Estos tipos de

sistemas deben recibir un mantenimiento efectivo para garantizar un funcionamiento

adecuado. El mantenimiento incluye la limpieza anual de la tubería de lixiviados, la

limpieza de tanques de almacenamiento y la inspección, limpieza y reparación de bombas.

El lixiviado recolectado probablemente se adaptará en el mismo relleno o en el sistema

de recirculación.

Se debe mantener un registro de los flujos para determinar la cantidad de lixiviados

removidos, ya que la cantidad de lixiviado varia con las estaciones del año y se debe

monitorear cuidadosamente para asegurarse de que realmente se haya removido.

El tiempo requerido para analizar esta actividad, dependerá de las condiciones

particulares de cada sitio. El éxito de un sistema de recolección de lixiviados o la

efectividad de atenuación natural del suelo contra cualquier migración incontrolada, solo

se puede evaluar con la red de piezómetros.

En caso de verificar la existencia de aguas subterráneas, se tendrá que realizar análisis

de agua cada 6 meses, a fin de determinar los parámetros físicos y químicos y compararlos

con los valores originales del recurso.

RECURSOS HUMANOS EN LA CELDA EMERGENTE

Para las etapas de optimización y el nuevo relleno sanitario contaremos con el

siguiente personal: administrativo y operativo el mismo que cumplirá adecuadamente con

sus funciones encomendadas los cuales deben estar debidamente capacitados. A

continuación, se enlistará el personal a laborar:

➢ Jefe y Supervisor de la disposición final del efluente.

➢ Operador del cuarto de bomba

➢ Jornaleros

Jefe y Supervisor de la disposición final del efluente.

Es encargado de administrar operativamente el Sistema de Pre-Tratamiento y

Recirculación de los lixiviados, manejar a nivel directorio todas las actividades

realizadas, efectuar la su supervisión, control y evaluación de la misma.

Es responsable de lo siguiente:

➢ Aplicación, regulación y evaluación de este manual.

100

➢ Determinar los respectivos frentes de trabajos y horarios de aplicación.

➢ Manejar situaciones especiales tales como: incendios, accidentes, daños a

equipos, modificaciones, problemas de trabajos, evaluaciones de personal,

sanciones, limpieza, etc.

➢ Calcular las necesidades de personal para el manejo de diferentes frentes de

trabajos.

➢ Analizar los cuadros establecidos de resultados, evaluar los mismo y planificar a

futuro con base en dichos resultados.

➢ Controlar que todo el Sistema de Pre-Tratamiento y Recirculación de los

lixiviados se efectúen de la manera programada y tiempos establecidos.

➢ Este cargo debe de ser de preferencia con perfil de ingeniero sanitario o civil.

Operador del cuarto de bomba

El operador de este cuarto debe de estar capacitado en el manejo y mantenimiento de

los equipos que se encuentren en funcionamiento para el sistema de recirculación. Como

requisito contar con experiencia de conocimientos básicos de servicio técnico, reparación,

instalaciones y mantenimiento de los equipos que se encuentren en el cuarto de bomba y

debe estar preparado para remediar en el campo cualquier problema operativo.

Jornaleros

El equipo de jornaleros estará conformado por 4 personas, las mismas que serán

capacitadas en arreglar cualquier problema que se presente en el sistema de Pre-

Tratamiento y Recirculación del lixiviados. Este personal estará trabajando de acuerdo a

las necesidades que se vayan presentando en su etapa de funcionamiento:

Limpieza general del área

Esta actividad se debe de realizar con 4 personas con el fin de realizar un mejor trabajo

ya que es una actividad que se realizará cuando se lo solicite y sea necesario, para este

sistema de pre-tratamiento y recirculación, a fin de limpiar la maleza que se encuentre en

sus alrededores que puedan afectar en funcionamiento del mismo. Los desechos se

recolectan y se acopiarán en lugares específicos y luego se transfieren a las respectivas

áreas de almacenamiento.

101

Piscinas de lixiviados

Esta actividad se debe de realizar con 4 personas a fin de realizar un mejor trabajo para

el mantenimiento de las piscinas las cuales cumplen la función de almacenar el efluente

producido por la etapa de optimización y el nuevo relleno sanitario, el cual estará

almacenando el lixiviado por 3 meses y 17 días de este transcurso de tiempo deberá de

evacuarse al sistema de pre-tratamiento y recirculación del efluente.

Para un correcto funcionamiento correcto de las piscinas se les debe de dar

mantenimiento a cada una de ellas cada año, las cuales se las debe de cerrar la válvula de

la línea de evacuación del efluente hacia la piscina dos, luego que se cierra esta válvula

se deja de secar completamente, para poder limpiarla y evacuar los fangos de cada piscina

(2;3;4), los cuales se lo podría realizar con un sifonero.

Se deberá hacer excepción de la piscina (1) que se le deberá de dar mantenimiento con

un sifonero cada año por motivo que no se puede cerrar la válvula principal ya que el

efluente sale constantemente de relleno y de esta manera se podrá evitar un estancamiento

en el drenaje interior del mismo, por lo tanto, no se debe de cerrar dicha válvula al

menos que sea un caso muy extremo se podría hacer una excepción, el mantenimiento de

esta piscina se la debe de realizar en su estado de funcionamiento para evitar lo antes

mencionado y finalmente los fangos son trasladado con sifonero porque el mismo, es el

encargado de depositar los residuos en algún sitio de disposición final donde será tratado.

Tanque de Carga – Decantador

Esta actividad se debe de realizar con 4 personas a fin de realizar un mejor trabajo para

el mantenimiento. Este tanque se le debe de realizar un mantenimiento cada 6 meses

después de la recirculación del lixiviado ya que su estructura es de hormigón, consiste en

retirar todo el fango que se encuentre en su interior y realizarle una limpieza respectiva

en paredes y pisos, de esta manera se retirara el fango con un sifonero el cual el mismo

es el encargado de depositar los residuos en algún sitio de disposición final donde será

tratado, con este mantenimiento semestral se tendrá una mayor eficiencia en el

funcionamiento este tanque.

102

Reactor Anaerobio

Esta actividad se debe de realizar con 4 personas a fin de realizar un mejor trabajo

para el mantenimiento. A este tanque se le debe dar un mantenimiento cada 6 meses,

después de la recirculación del lixiviado porque su estructura es de hormigón, consiste en

retirar todo el fango que se encuentre en su interior y realizarle una limpieza respectiva

en paredes y pisos, de esta manera se retirara el fango con un sifonero, el mismo es el

encargado de depositar los residuos en algún sitio de disposición final donde serán

tratado, con este mantenimiento semestral se tendrá una mayor eficiencia en el

funcionamiento este tanque.

Recirculación de lixiviados

Se destinará 2 jornaleros a fin de controlar los niveles de lixiviados. Este personal

trabajara con las bombas de succión y llevaran un registro de los caudales diarios, que se

producen en las diferentes piscinas de almacenamiento. Estos datos se reportan al

ingeniero ambiental o civil, quien decidirá el sitio de traslado del lixiviado, el cual debe

de realizase cada 3 meses la recirculación y estimar los tiempos a bombear. En caso de

inviernos fuertes se tendrá que trabajar 24 horas a fin de controlar los niveles de lixiviados

evitando derrames a las quebradas continuas.

103

5.5.OBJETIVO 4: ELABORAR UN PRESUPUESTO REFERENCIAL PARA

EL SISTEMA DE PRE-TRATAMIENTO Y RECIRCULACIÓN DE LOS

LIXIVIADOS.

En el presente proyecto se calculó el presupuesto referencial para el relleno sanitario

de la ciudad de jipijapa, el cual asciende a un monto para el drenaje de lixiviados de

$ 282.817,84 USD y para el sistema de pretratamiento y recirculación con un monto de

$ 46.709,35 USD.

Tabla 42 : Presupuesto Referencial del Drenaje Interior del Relleno Sanitario

PROYECTO "SISTEMA DE PRE-TRATAMIENTO Y RECIRCULACION DE LOS

LIXIVIADOS EN EL RELLENO SANITARIO DE JIPIJAPA"

PRESUPUESTO REFERENCIAL DEL DRENAJE INTERIOR

CÓD DESCRIPCIÓN UNIDAD CANTIDAD PRECIO

UNIT.

PRECIO

TOTAL

A INFRAESTRUCTURA OPTIMIZACION EMERGENTE

DRENES DEL LIQUIDO LIXIVIADO

1 Excavación a mano a cielo

abierto en tierra

m3 398,40 7,27 2896,95

2 Relleno con grava m3 348,34 20,93 7290,27

3 Tubería HDPE 160mm perforada ml 2.100,00 29,30 61528,24

4 Tubería HDPE 200mm perforada ml 390,00 39,46 15390,63

5 Tubería HDPE 200mm desagüe ml 160,00 16,36 2617,99

6 Geotextil, liquido lixiviado m2 6.474,00 7,04 45544,78

7 Yee 45°de HDPE con reducción

de 200mm a 160mm

u 168,00 10,10 1697,13

B INFRAESTRUCTURA RELLENO SANITARIO FUTURO

DRENES DEL LIQUIDO LIXIVIADO

8 Excavación a mano a cielo

abierto en tierra

m3 423,84 7,27 3081,94

9 Relleno con grava m3 368,33 20,93 7708,63

10 Tubería HDPE 160mm perforada ml 2.649,00 29,30 77613,49

11 Tubería HDPE 200mm perforada ml 112,00 39,46 4419,87


13 Geotextil, liquido lixiviado m2 7.178,60 7,04 50501,67

14 Yee 45°de HDPE con reducción

de 200mm a 160mm

u 60,00 10,10 606,12

TOTAL, INVERSIÓN $ 282.817,84

Fuente: Propia

104

Tabla 43 : Presupuesto Referencial del Sistema de Pre-Tratamiento y Recirculación

PROYECTO "SISTEMA DE PRE-TRATAMIENTO Y RECIRCULACION DE LOS

LIXIVIADOS EN EL RELLENO SANITARIO DE JIPIJAPA"

PRESUPUESTO REFERENCIAL DEL SISTEMA DE PRE-TRATAMIENTO Y

RECIRCULACIÓN

C INFRAESTRUCTURA

AMPLIACION PISCINA DE LIXIVIADOS

15 Conformación y compactación de la subrasante m2 264,00 7,93 2094,10

16 Zanja anclaje geomembrana (excav. y comp. Mat. Sitio.) m3 36,86 3,18 117,06

17 Geomembrana, liquido lixiviado(1,5mm) m2 704,00 11,17 7865,19

18 Llave de paso de compuerta 8" U 2,00 68,53 137,06


PISCINA DE LIXIVIADOS

20 Replanteo y Nivelación (con equipo topográfico) m2 600,00 1,15 690,11

21 Excavación a Cielo Abierto sin clasificar m3 2.400,00 4,27 10259,14


23 Zanja anclaje geomembrana (excav. y comp. Mat. Sitio.) m 36,86 3,18 117,06

24 Geomembrana, liquido lixiviado m2 704,00 11,17 7865,19

25 Llave de paso de compuerta 8" U 3,00 68,53 205,59


TANQUE DE CARGA – DECANTADOR

27 Excavación a Cielo Abierto sin clasificar m3 15,39 4,27 65,79


29 Hormigón f'c= 210 Kg/cm² m3 3,60 223,77 805,57

30 Acero Refuerzo fy=4200 kg/cm² kg 252,07 2,48 625,11

REACTOR ANAEROBIO

31 Excavación a Cielo Abierto sin clasificar m3 34,13 4,27 145,87



34 Biopelículas de PVC U 144,00 6,10 878,40

35 Perfiles (L) de aluminio anticorrosivo (e=0,05) ml 120,00 2,68 321,60

36 Fibra de vidrio m2 8,34 12,45 103,83


POZO (TIPO 1)

38 Excavación a mano a cielo abierto en tierra m3 7,68 7,27 55,84




ESTACION DE BOMBEO

42 Bomba sumergible (provisión e instalación) U 2,00 604,52 1209,05

43 Tubería HDPE 100mm (Presión) ml 198,27 27,22 5397,06

TOTAL, INVERSIÓN $ 46.709,35

Fuente: Propia

105

VI. CONCLUSIONES

➢ Se concluye que el sistema de drenaje para los lixiviados del relleno sanitario de

jipijapa permitirá captar el efluente en cada una de las etapas, para la cual se

determinó las secciones requeridas del diámetro de la tubería de 200 mm y 160

mm las misma que cumplen con las condiciones hidráulicas aplicadas en el diseño

del sistema de alcantarillado para la EMAAP-Q según la normativa.

➢ La producción de los lixiviados generada por los residuos sólidos, se convierten

en una amenaza tanto para el medio ambiente y prejudicial para la salud de las

personas, debemos mitigar y remediar proponiendo un adecuado manejo y uso de

los componentes, eliminando sus altas concentraciones de contaminantes.

➢ El plan de operación y mantenimiento de los sistemas de tratamiento ubicados en

cada uno de los sitios debe caracterizarse por las actividades requeridas para el

personal idóneo, el mismo que debe empoderarse de sus labores con

responsabilidad, valores éticos y un proceso de capacitación continua para

cumplir con la finalidad de darle mayor vida útil al sistema de tratamiento del

relleno sanitario de jipijapa.

106

VII. RECOMENDACIONES

➢ Se recomienda que, para un buen funcionamiento en la fase de operación y

mantenimiento, debe de seleccionarse muy bien el material que se va a utilizar en

el drenaje interior y que las pendientes sean las adecuadas para el escurrimiento

del lixiviado, las cuales se recomiendan que sean del 1% las tuberías secundarias,

y del 2% las principales, para facilitar la salida del lixiviado y evitar estancamiento

del líquido.

➢ Es primordial que se implemente de una manera inmediata el sistema de pre-

tratamiento y recirculación de los lixiviados en el relleno sanitario, de tal manera

seleccionando de forma correcta los materiales necesarios para la construcción de

dicho sistema, logrando evitar la contaminación al medio ambiente y poner en

peligro la salud de los habitantes de la ciudad de Jipijapa.

➢ Capacitar al personal que vaya a laborar en la etapa de mantenimiento y operación

del sistema de tratamiento, desarrollando cada una de las actividades establecidas

de una manera correcta para un buen funcionamiento del mismo, aplicando el

manual y llevando un mejor control sobre la producción y el tratamiento de

lixiviados en el relleno sanitario.

107

VIII. BIBLIOGRAFIA

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lixiviados del relleno sanitario de la ciudad de Portoviejo". Jipijapa: Universidad

Estatal del Sur de Manabi / Tesis de Grado.

112

IX. ANEXOS

9.1.Registro Fotográfico

Levantamiento topográfico con RTK y DRON realizado por vinculación de la carrera de ingeniería

civil del Relleno Sanitario de Jipijapa datos facilitados para la elaboración del proyecto de tesis.

Inspección del Relleno Sanitario de Jipijapa con el tutor de tesis.

113

Levantamiento de puntos en el Relleno Sanitario de Jipijapa para dimensionar el sistema de pre-

tratamiento y recirculación de los lixiviados.

Obtención de puntos y cotas de las piscinas existentes en el Relleno Sanitario de Jipijapa.

114

Piscinas existentes del Relleno Sanitario de Jipijapa.

Tomando datos de las dimensiones de las piscinas existentes del Relleno Sanitario de Jipijapa.

115

Verificación del mal estado de las piscinas.

Fisuras presentadas en la geomembrana de piscinas.

116

Fallas del mal estado que se encuentra la geomembrana de las piscinas de lixiviados en las zonas de

anclaje.

Observación de rasgos del nivel máximo que ha llegado el lixiviado y que ha logrado colapsar

produciendo el mal estado de las mismas

117

9.2. Análisis de Precios Unitarios

CÓDIGO 1

RUBRO Excavación a mano a cielo abierto en tierra

RENDIMIENTO 240,00

UNIDAD m3

MATERIALES

CÓDIGO DESCRIPCIÓN UNIDAD CANTIDAD P. UNITARIO (USD) COSTO (USD)

TOTAL, MATERIALES (USD)

MANO DE OBRA

CÓDIGO DESCRIPCIÓN NÚMERO SALARIO HORA (USD) RENDIMIENTO H/HOMBRE COSTO (USD)

101 Peón 1 3,58 1,50 5,37

136 Maestro de obra 1 4,01 0,10 0,40

TOTAL, MANO DE OBRA (USD) 5,77

EQUIPO

CÓDIGO DESCRIPCIÓN NUMERO COSTO HORA (USD) RENDIMIENTO H/EQUIPO COSTO (USD)

Herramienta Menor 0,05 0,29

TOTAL, EQUIPO (USD) 0,29

COSTO DIRECTO TOTAL (USD) 6,06

COSTOS INDIRECTOS 20 % 1,21

COSTO TOTAL RUBRO 7,27

118

CÓDIGO 2

RUBRO Relleno con grava

RENDIMIENTO 160,00

UNIDAD 𝐦𝟑

MATERIALES


700002 Ripio triturado puesto en obras

m3 1,05 16,25 17,06


MANO DE OBRA


101 Peón 1 3,58 0,05 0,18

113 Albañil 1 3,62 0,05 0,18


EQUIPO







119

CÓDIGO 3

RUBRO Tubería HDPE 160mm perforada

RENDIMIENTO 250,00

UNIDAD m

MATERIALES


250602 Tubería 160mm HDPE perforada drenaje subterráneo

m 1,00 14,64 14,64

330101 Polilimpia 4000cc 0,001 25,29 0,03

330102 Polipega 4000cc 0,001 43,43 0,04

TOTAL, MATERIALES (USD) 14,71

MANO DE OBRA

CÓDIGO DESCRIPCIÓN NÚMERO SALARIO HORA

(USD)

RENDIMIENTO

H/HOMBRE COSTO (USD)

109 Ayudante de plomero 1 3,62 1,00 3,62

120 Plomero 1 3,62 1,00 2,62

136 Maestro de obra 1 4,01 0,50 2,01


EQUIPO

CÓDIGO DESCRIPCIÓN NUMERO COSTO HORA

(USD)

RENDIMIENTO

H/EQUIPO COSTO (USD)






120

CÓDIGO 4

RUBRO Tubería HDPE 200mm perforada

RENDIMIENTO 250,00

UNIDAD m

MATERIALES

CÓDIGO DESCRIPCIÓN UNIDAD CANTIDAD P. UNITARIO (USD) COSTO

(USD)

250602 Tubería 200mm HDPE perforada drenaje

subterráneo

m 1,00 23,11 23,11

330101 Polilimpia 4000cc 0,001 25,29 0,03

330102 Polipega 4000cc 0,001 43,43 0,04


MANO DE OBRA

CÓDIGO DESCRIPCIÓN NÚMERO SALARIO HORA (USD) RENDIMIENTO

H/HOMBRE

COSTO

(USD)


120 Plomero 1 3,62 1,00 3,62

136 Maestro de obra 1 4,01 0,50 2,01


EQUIPO

CODIGO DESCRIPCION NUMERO COSTO HORA (USD) RENDIMIENTO

H/EQUIPO

COSTO

(USD)

Herramienta Menor 0,46





121

CÓDIGO 5

RUBRO Yee 45°de HDPE con reducción de 200mm a 160mm

RENDIMIENTO 80,00

UNIDAD u

MATERIALES


140104 Yee 45°de HDPE con reduccion de 200mm a 160mm u 1,00 4,18 4,18

330101 Polilimpia 4000cc 0,05 25,29 1,26

330102 Polipega 4000cc 0,05 43,43 2,17


MANO DE OBRA

CÓDIGO DESCRIPCION NUMERO SALARIO HORA

(USD)

RENDIMIENTO

H/HOMBRE COSTO (USD)

109 Ayudante 1 3,62 0,10 0,36

120 Plomero 1 3,62 0,10 0,36

136 Maestro de obra 1 4,01 0,01 0,04


EQUIPO

CODIGO DESCRIPCION NUMERO COSTO HORA

(USD)

RENDIMIENTO

H/EQUIPO COSTO (USD)






122

CODIGO 6

RUBRO Geotextil, liquido lixiviado

RENDIMIENTO 50,00

UNIDAD m2

MATERIALES


380208 Geotextil NT 4000 (285 g/m2) m2 1,02 4,80 4,90


MANO DE OBRA

CÓDIGO DESCRIPCIÓN NUMERO SALARIO HORA (USD) RENDIMIENTO H/HOMBRE COSTO (USD)

101 Peón 1 3,58 0,10 0,36

113 Albañil 1 3,62 0,10 0,36

136 Maestro de obra 1 4,01 0,05 0,20


EQUIPO







123

CODIGO 7

RUBRO Replanteo y Nivelación (con equipo topográfico)

RENDIMIENTO

UNIDAD m2

MATERIALES


4500181 Estacas u 0,01 1,00 0,01


MANO DE OBRA


101 Peón 1 3,62 0,12 0,43

103 Ayudante de albañil 1 3,58 0,04 0,14

149 Topógrafo 1: experiencia de hasta 5 años 1 3,57 0,04 0,14


EQUIPO

CÓDIGO DESCRIPCIÓN NÚMERO COSTO HORA (USD) RENDIMIENTO H/EQUIPO COSTO (USD)

00001 Herramienta menor 0,14

00007 Equipo de topografía 1 2,10 0,04 0,08



COSTOS INDIRECTOS 20% 0,19


124

CÓDIGO 8

RUBRO Excavación a Cielo Abierto sin clasificar

RENDIMIENTO 80,00

UNIDAD m3

MATERIALES



MANO DE OBRA


101 Peón 1 3,58 0,04 0,14

163 OPERADOR E. PESADO 1 1 4,01 0,04 0,16

206 Ayudante de maquinaria 1 3,62 0,04 0,14

215 CHOFER 1 5,26 0,06 0,32


EQUIPO

CÓDIGO DESCRIPCIÓN NÚMERO COSTO HORA (USD) RENDIMIENTO H/EQUIPO COSTO (USD)


00055 Excavadora Orugas 1 42,00 0,04 1,68

00030 Volqueta 6m3 1 18,00 0,06 1,08





125

CODIGO 9

RUBRO Zanja anclaje geomembrana (excav. y piedra bola)

RENDIMIENTO UNIDAD m

MATERIALES


01.02.01.028 Excavación a Cielo Abierto sin clasificar m3 0,20 7,27 1,45

020404 Relleno compactado con material del sitio m3 0,20 4,17 0,83


MANO DE OBRA


101 Peón 1 3,58 0,1 0,36


EQUIPO







126

CODIGO 10

RUBRO Geomembrana, liquido lixiviado

RENDIMIENTO 50,00

UNIDAD m2

MATERIALES


380208 Geomembrana HDPE (1,50mm) m2 1,02 8,18 8,34


MANO DE OBRA


101 Peón 1 3,58 0,10 0,36

113 Albañil 1 3,62 0,10 0,36

136 Maestro de obra 1 4,01 0,05 0,20


EQUIPO







127

CÓDIGO 11

RUBRO Llave de paso de compuerta 8"

RENDIMIENTO 53,33

UNIDAD u

MATERIALES


121744 Válvula de bola 8" HDPE u 1,00 55,28 55,28

330101 Polilimpia 4000cc 0,01 25,29 0,25

330102 Polipega 4000cc 0,01 43,43 0,43


MANO DE OBRA

CÓDIGO DESCRIPCION NUMERO SALARIO HORA (USD) RENDIMIENTO H/HOMBRE COSTO (USD)

109 Ayudante 1 3,62 0,15 0,54

120 Plomero 1 3,62 0,15 0,54


EQUIPO

CODIGO DESCRIPCION NUMERO COSTO HORA (USD) RENDIMIENTO H/EQUIPO COSTO (USD)






128

CODIGO 12

RUBRO Tubería HDPE 200mm desagüe

RENDIMIENTO 250,00

UNIDAD m

MATERIALES


140304 Tubo HDPE 200 mm x 6m desagüe u 0,17 23,11 3,86

330101 Polilimpia 4000cc 0,001 25,29 0,03

330102 Polipega 4000cc 0,001 43,43 0,04


MANO DE OBRA



120 Plomero 1 3,62 1,00 3,62

136 Maestro de obra 1 4,01 0,50 2,01


E Q U I P O







129

CODIGO 13

RUBRO Relleno compactado con material de sitio (sub-rasante)

RENDIMIENTO 200,00

UNIDAD m3

MATERIALES

CODIGO DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD P. UNITARIO (USD) COSTO (USD)


MANO DE OBRA

CÓDIGO DESCRIPCION NÚMERO SALARIO HORA (USD) RENDIMIENTO H/HOMBRE COSTO (USD)

153 Operador equipo liviano 2 3,82 0,04 0,31

179 Operador E. pesado 1 1 4,01 0,03 0,12

206 Ayudante maquinaria 1 3,62 0,04 0,14

208 Chofer 1 5,26 0,04 0,21


EQUIPO

CÓDIGO DESCRIPCION NÚMERO COSTO HORA (USD) RENDIMIENTO H/EQUIPO COSTO (USD)

00001 Herramienta menor 0,05 0,04

00045 Rodillo vib-liso vap 70 152hp equi 1 35,00 0,04 1,40

00089 Motoniveladora 135HP 1 40,00 0,04 1,60

00027 Tanquero 3 15,75 0,04 1,89

00070 Retroexcavadora 120HP 1 30,00 0,03 0,90





130

CODIGO 14

RUBRO Hormigón f'c= 210 Kg/cm2

RENDIMIENTO 6,00

UNIDAD m3

MATERIALES


010302 Cemento 50 kg 7,20 8,10 58,32

700001 Arena negra puesta en obra m3 0,45 12,50 5,63

700002 Ripio triturado puesto en obra m3 0,90 16,25 14,63

190107 Sika 3 Acelerante con control de fraguado 4 kg 2,05 5,68 11,64

700005 Agua m3 0,13 0,77 0,10


MANO DE OBRA


101 Peón 8 3,58 2,00 57,28

103 Ayudante de albañil 2 3,62 2,00 14,48

113 Albañil 1,00 3,62 2,00 7,24

136 Maestro de obra 1,00 4,01 1,00 4,01


EQUIPO



00004 Concretera 1 saco 1 4,50 2,00 9,00




COSTO TOTAL RUBRO | 223,77

131

CÓDIGO 15

RUBRO Acero Refuerzo fy=4200 kg/cm2

RENDIMIENTO 750,00

UNIDAD Kg

MATERIALES

CODIGO DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD P. UNITARIO (USD) COSTO (USD)

10090B Varilla corrugada antisísmica A-42S D=12n kg 1,05 1,50 1,58

4500054 Alambre galvanizado No.18 Kg 0,05 2,99 0,15


MANO DE OBRA

CODIGO DESCRIPCION NUMERO SALARIO HORA (USD) RENDIMIENTO H/HOMBRE COSTO (USD)

101 Ayudante 2 3,62 0,03 0,22

116 Fierrero 1 3,62 0,03 0,11


EQUIPO







132

CÓDIGO 16

RUBRO Hormigón f'c= 180 Kg/cm2

RENDIMIENTO 10,00

UNIDAD m3

MATERIALES

CÓDIGO DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD P. UNITARIO (USD) COSTO (USD)

010302 Cemento 50 kg 6,50 8,10 52,65

700001 Arena negra puesta en obra m3 0,46 12,50 5,75

700002 Ripio triturado puesto en obra m3 0,92 16,25 14,95

700005 Agua m3 0,13 0,77 0,10


MANO DE OBRA


101 Peón 8 3,58 1,00 28,64

113 Albañil 3 3,62 1,00 10,86

136 Maestro de obra 1 4,01 1,00 4,01


EQUIPO

CÓDIGO DESCRIPCION NÚMERO COSTO HORA (USD) RENDIMIENTO H/EQUIPO COSTO (USD)


00004 Concretera 1 saco 1 4,50 0,80 3,60





133

CÓDIGO 17

RUBRO Tubería HDPE 100mm

RENDIMIENTO 250,00

UNIDAD m

MATERIALES


250602 Tubería 100mm HDPE m 1,00 12,95 12,95

330101 Polilimpia 4000cc 0,001 25,29 0,03

330102 Polipega 4000cc 0,001 43,43 0,04


MANO DE OBRA



120 Plomero 1 3,62 1,00 3,62

136 Maestro de obra 1 4,01 0,50 2,01


EQUIPO







134

CÓDIGO 18

RUBRO Bomba sumergible (provisión e instalación)

RENDIMIENTO 23,00

UNIDAD u

MATERIALES

CÓDIGO DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD P. UNITARIO (USD) COSTO

(USD)

121212 Tubo galvanizado ISO-L1 1/2"x6m u 0,02 46,84 0,94

120307 Codo HG 3" x 90 u 0,80 0,29 0,23

120328 Unión HG 3" u 0,08 3,40 0,27

320106 Bomba Agua Sumergible Tipo Lapiz De 2hp 220v Porten Pbs-420 u 1,00 388,30 388,30


MANO DE OBRA

CÓDIGO DESCRIPCIÓN NUMERO SALARIO HORA

(USD)

RENDIMIENTO

H/HOMBRE

COSTO

(USD)

109 Ayudante 1 3,62 15,00 54,30

120 Plomero 1 3,62 15,00 54,30


EQUIPO

CÓDIGO DESCRIPCIÓN NUMERO COSTO HORA

(USD)

RENDIMIENTO

H/EQUIPO

COSTO

(USD)

00001 Herramienta menor 0,05 5,43





ÍNDICE DE PLANOS:

N° CÓDIGO CONTIENE

1 DIS - SPRL - 001 "Implantacion Del Drenaje, Sistema De Tratamiendo De Los Lixiviados, Chimeneas y Perfil Transversal Del Relleno Sanitario".

PROYECTO DE TITULACIÓN "SISTEMA DE PRE-TRATAMIENTO Y

RECIRCULACIÓN DE LOS LIXIVIADOS PRODUCIDOS EN EL RELLENO

SANITARIO DE JIPIJAPA"

UNIVERSIDAD ESTATAL DEL

SUR DE MANABÍ

FACULTAD DE CIENCIAS TÉCNICAS

CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL

2 DIS - SPRL - 002 "Detalles Constructivos Del Sistema De Drenaje De Los Lixiviados".

3 DIS - SPRL - 003 "Detalles Constructivos De Las Nuevas Piscinas Para La Recolección De Los Lixiviados".

4 DIS - SPRL - 004 "Detalles Constructivos y Dimensiones De Las Piscinas Existentes Para La Restauración"

5 DIS - SPRL - 005 "Detalles Constructivos Del Tanque De Carga - Decantador y Pozo De Recoleccion De Los Lixiviados".

6 DIS - SPRL - 006 "Detalles Constructivos Del Reactor Anaerobio y La Estacion de Bombeo".

7 DIS - SPRL - 007 "Tecnología Del Sistema De Tratamiento De Los Lixivados".

9.3. Planos

N

S

EW

546900.000 547000.000 547100.000 547200.000

546900.000 547000.000 547100.000 547200.000

9846600.000

9846700.000

9846600.000

9846700.000

"SISTEMA DE PRE-TRATAMIENTO YRECIRCULACION DE LOS LIXIVIADOSPRODUCIDOS EN EL RELLENO SANITARIODE JIPIJAPA"

INDICADA DIS-SPRL-001

IMPLANTACIÓN DEL DRENAJE, SISTEMA DETRATAMIENTO DE LOS LIXIVIADOS,CHIMENEAS Y PERFIL TRANSVERSAL DELRELLENO SANITARIO.

CONTIENE:

Año:

PROYECTO:

Ing. Pablo Gallardo, MSc

TUTOR:

DISEÑO:

Danilo Andrade Delgado

UBICACIÓN

PROVINCIA: MANABÍ

CANTÓN: JIPIJAPASECTOR: Km 4 VÍA A GUAYAQUIL

UNIVERSIDAD ESTATAL DEL SURDE MANABÍ

FACULTAD DE CIENCIAS TÉCNICASCARRERA DE INGENIERÍA CIVIL

2020

Escala: Lámina:

AutoCAD SHX Text

BOMBA

AutoCAD SHX Text

CODO 90°

AutoCAD SHX Text

CODO 90°

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CODO 90°

AutoCAD SHX Text

AC. T

AutoCAD SHX Text

VÁLVULA

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CAJETIN

AutoCAD SHX Text

CHECK =4"

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CODO 90°

AutoCAD SHX Text

CODO 90°

AutoCAD SHX Text

CODO 90°

AutoCAD SHX Text

CODO 90°

AutoCAD SHX Text

CODO 90°

AutoCAD SHX Text

CODO 90°

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CODO 90°

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CODO 90°

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CODO 90°

AutoCAD SHX Text

265.000

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265.000

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265.000

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265.000

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265.000

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265.000

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265.000

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270.000

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AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

4

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3

AutoCAD SHX Text

5

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6

AutoCAD SHX Text

7

AutoCAD SHX Text

8

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

VIAS DE ACCESO

AutoCAD SHX Text

VIA PRINCIPAL

AutoCAD SHX Text

CELDA EXISTENTE 01

AutoCAD SHX Text

CELDA OPTIMIZACIÓN

AutoCAD SHX Text

TANQUE DE CARGA- DECANTADOR

AutoCAD SHX Text

PISCINA EXISTENTES

AutoCAD SHX Text

PISCINA EXISTENTES

AutoCAD SHX Text

NUEVAS PISCINA

AutoCAD SHX Text

NUEVAS PISCINA

AutoCAD SHX Text

REACTOR ANAEROBIO

AutoCAD SHX Text

ESTACION DE BOMBEO

AutoCAD SHX Text

CÁRCAMO DE BOMBEO (TIPO 1)

AutoCAD SHX Text

LÍNEA DE IMPULSIÓN (RECIRCULACION) L=13.10m D=100mm

AutoCAD SHX Text

L=13.10m D=100mm

AutoCAD SHX Text

CELDA EXISTENTE 02

AutoCAD SHX Text

0+040.00

AutoCAD SHX Text

CELDA DEL RELLENO SANITARIO FUTURO

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

L=13.10m D=100mm

AutoCAD SHX Text

TANQUE DE CARGA- DECANTADOR

AutoCAD SHX Text

PISCINA EXISTENTES

AutoCAD SHX Text

PISCINA EXISTENTES

AutoCAD SHX Text

NUEVAS PISCINA

AutoCAD SHX Text

NUEVAS PISCINA

AutoCAD SHX Text

REACTOR ANAEROBIO

AutoCAD SHX Text

ESTACION DE BOMBEO

AutoCAD SHX Text

CÁRCAMO DE BOMBEO (TIPO 1)

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

L=13.10m D=100mm

AutoCAD SHX Text

2%

AutoCAD SHX Text

2%

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2%

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2%

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2%

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2%

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2%

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1%

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1%

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1%

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AutoCAD SHX Text

2%

AutoCAD SHX Text

D=200mm

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D=200mm

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D=200mm

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D=200mm

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D=200mm

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D=200mm

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D=200mm

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D=200mm

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D=160mm

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D=160mm

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D=160mm

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D=160mm

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D=160mm

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D=160mm

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D=160mm

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D=160mm

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D=160mm

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D=160mm

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D=160mm

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D=160mm

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D=160mm

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D=160mm

AutoCAD SHX Text

CH-1

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CH-4

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CH-2

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CH-17

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CH-18

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RESTAURACIÓN DE LAS PISCINA EXISTENTES

AutoCAD SHX Text

LÍNEA DE DRENAJE DEL RELLENO SANITARIO NUEVO (CONECTAR A LA OPTIMIZACIÓN) L=117.35m D=200mm

AutoCAD SHX Text

2%

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1%

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1%

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D=200mm

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D=160mm

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D=160mm

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D=200mm

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2%

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2%

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D=160mm

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D=160mm

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D=160mm

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D=160mm

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1%

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1%

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CH-1

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CH-2

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CH-9

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CH-7

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CH-18

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CH-19

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CH-20

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PF-1

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PF-2

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PF-5

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PF-13

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PF-14

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PF-15

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ESCALA:1:675

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RESTAURACIÓN DE LAS PISCINA EXISTENTES

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ABSCISA

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0+000.00

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0+010.00

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0+020.00

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0+030.00

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AutoCAD SHX Text

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AutoCAD SHX Text

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AutoCAD SHX Text

0+120.00

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0+130.00

AutoCAD SHX Text

0+140.00

AutoCAD SHX Text

PLATAFORMA 01

AutoCAD SHX Text

PLATAFORMA 02

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PLATAFORMA 03

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PLATAFORMA 04

AutoCAD SHX Text

258

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258

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280

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282

AutoCAD SHX Text

EST =0+000.00

AutoCAD SHX Text

ELEV PRO=263.00

AutoCAD SHX Text

EST = 0+136.00

AutoCAD SHX Text

ELEV PRO=276.00

AutoCAD SHX Text

1V:3H

AutoCAD SHX Text

1V:3H

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1V:3H

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1V:3H

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1V:2H

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1V:2H

AutoCAD SHX Text

ESCALA:1:300

0.40

0.40

DRENAJE PRINCIPAL

0.4

0

0.40

0.150.15

CORTE DETALLE

0.15

0.30

PERFIL TRANSVERSAL


1:600 DIS-SPRL-002

DETALLES CONSTRUCTIVOS DEL SISTEMADE DRENAJE DE LOS LIXIVIADOS.

CONTIENE:

Año:

PROYECTO:


TUTOR:

DISEÑO:


UBICACIÓN

PROVINCIA: MANABÍ




2020

Escala: Lámina:

AutoCAD SHX Text

TUBO PEHD. ø200mm Y ø160mm

AutoCAD SHX Text

PIEDRA BOLA ø>0.05 Y <0.15

AutoCAD SHX Text

PERFORADO

AutoCAD SHX Text

GEOTEXTIL

AutoCAD SHX Text

GEOMEMBRANA

AutoCAD SHX Text

NUEVAS CHIMENEAS

AutoCAD SHX Text

DETALLES CONSTRUCTIVOS DE LA RED DE PESCADO

AutoCAD SHX Text

LASTRE FILTRANTE

AutoCAD SHX Text

CAMA DE ARENA 5CM

AutoCAD SHX Text

LISTON DE MADERA 10X10cm

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

TUBO PEHD. ø200mm.

AutoCAD SHX Text

GEOMEMBRANA

AutoCAD SHX Text

GEOTEXTIL

AutoCAD SHX Text

CHIMENEAS

AutoCAD SHX Text

FLUJO

AutoCAD SHX Text

FLUJO

AutoCAD SHX Text

TUBERIA PRINCIPAL

AutoCAD SHX Text

a 45%%D

AutoCAD SHX Text

CONEXION PEHD

AutoCAD SHX Text

%%C = 160 mm

AutoCAD SHX Text

PENDIENTE MINIMA 2 %%%

AutoCAD SHX Text

ESPINA DE PESCADO

AutoCAD SHX Text

DE CONEXION

AutoCAD SHX Text

DETALLE DE CONEXIÓN DEL DRENAJE

AutoCAD SHX Text

PERFORACIONES 5mm EN LA PARTE SUPERIOR

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

GEOMEMBRANA

AutoCAD SHX Text

ZANJA DE ANCLAJE

AutoCAD SHX Text

ESTACA DE MADERA

AutoCAD SHX Text

P= 2%%%

AutoCAD SHX Text

DRENAJE DE ESPINA PEHD 200mm PERFORADO

AutoCAD SHX Text

GEOTEXTIL

AutoCAD SHX Text

GEOMEMBRANA

AutoCAD SHX Text

Niv.+37.00

AutoCAD SHX Text

%%C = 200 mm

AutoCAD SHX Text

FLUJO

AutoCAD SHX Text

a 45%%D

AutoCAD SHX Text

CONEXION PEHD

AutoCAD SHX Text

%%C = 160 mm

AutoCAD SHX Text

ESPINA DE PESCADO

AutoCAD SHX Text

DE CONEXION

AutoCAD SHX Text

ACOPLAMIENTO

AutoCAD SHX Text

CONEXIÓN DE

AutoCAD SHX Text

ACOPLAMIENTO

AutoCAD SHX Text

CONEXIÓN DE

AutoCAD SHX Text

CODO DE 45º

AutoCAD SHX Text

CONEXIÓN DE

AutoCAD SHX Text

ACOPLAMIENTO

AutoCAD SHX Text

CONEXIÓN DE

AutoCAD SHX Text

TUBERIA DE PEHD

AutoCAD SHX Text

%%C = 200 mm

AutoCAD SHX Text

PIEDRA BOLA

AutoCAD SHX Text

GEOTEXTIL

AutoCAD SHX Text

GEOMENBRANA

AutoCAD SHX Text

PERFORADAS

AutoCAD SHX Text

TUBERÍAS

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

ESPINA DE PESCADO SECUNDARIA DE LA CELDA EMERGENTE

AutoCAD SHX Text

NUEVAS CHIMENEAS DE LA OPTIMIZACIÓN DEL RELLENO SANITARIO

AutoCAD SHX Text

RED PRINCIPAL DE LA ESPINA DE PESCADO PRINCIPAL Y SECUNDARIO

AutoCAD SHX Text

TERRAZA 02

AutoCAD SHX Text

TERRAZA 01

AutoCAD SHX Text

ABSCISA

AutoCAD SHX Text

0+000.00

AutoCAD SHX Text

0+010.00

AutoCAD SHX Text

0+020.00

AutoCAD SHX Text

0+030.00

AutoCAD SHX Text

0+040.00

AutoCAD SHX Text

0+050.00

AutoCAD SHX Text

0+060.00

AutoCAD SHX Text

0+070.00

AutoCAD SHX Text

0+080.00

AutoCAD SHX Text

0+090.00

AutoCAD SHX Text

0+100.00

AutoCAD SHX Text

0+110.00

AutoCAD SHX Text

0+120.00

AutoCAD SHX Text

0+130.00

AutoCAD SHX Text

0+140.00

AutoCAD SHX Text

PLATAFORMA 01

AutoCAD SHX Text

PLATAFORMA 02

AutoCAD SHX Text

PLATAFORMA 03

AutoCAD SHX Text

PLATAFORMA 04

AutoCAD SHX Text

258

AutoCAD SHX Text

260

AutoCAD SHX Text

262

AutoCAD SHX Text

264

AutoCAD SHX Text

266

AutoCAD SHX Text

268

AutoCAD SHX Text

270

AutoCAD SHX Text

272

AutoCAD SHX Text

274

AutoCAD SHX Text

276

AutoCAD SHX Text

278

AutoCAD SHX Text

280

AutoCAD SHX Text

282

AutoCAD SHX Text

258

AutoCAD SHX Text

260

AutoCAD SHX Text

262

AutoCAD SHX Text

264

AutoCAD SHX Text

266

AutoCAD SHX Text

268

AutoCAD SHX Text

270

AutoCAD SHX Text

272

AutoCAD SHX Text

274

AutoCAD SHX Text

276

AutoCAD SHX Text

278

AutoCAD SHX Text

280

AutoCAD SHX Text

282

AutoCAD SHX Text

EST =0+000.00

AutoCAD SHX Text

ELEV PRO=263.00

AutoCAD SHX Text

EST = 0+136.00

AutoCAD SHX Text

ELEV PRO=276.00

AutoCAD SHX Text

1V:3H

AutoCAD SHX Text

1V:3H

AutoCAD SHX Text

1V:3H

AutoCAD SHX Text

1V:3H

AutoCAD SHX Text

1V:2H

AutoCAD SHX Text

1V:2H

AutoCAD SHX Text

ÁREA DE LA OPTIMIZACIÓN DEL RELLENO SANITARIO

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

2%

AutoCAD SHX Text

2%

AutoCAD SHX Text

2%

AutoCAD SHX Text

2%

AutoCAD SHX Text

2%

AutoCAD SHX Text

2%

AutoCAD SHX Text

2%

AutoCAD SHX Text

2%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

2%

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

CH-1

AutoCAD SHX Text

CH-2

AutoCAD SHX Text

CH-3

AutoCAD SHX Text

CH-5

AutoCAD SHX Text

CH-4

AutoCAD SHX Text

CH-6

AutoCAD SHX Text

CH-7

AutoCAD SHX Text

CH-8

AutoCAD SHX Text

CH-9

AutoCAD SHX Text

CH-10

AutoCAD SHX Text

CH-12

AutoCAD SHX Text

CH-11

AutoCAD SHX Text

CH-13

AutoCAD SHX Text

CH-14

AutoCAD SHX Text

CH-15

AutoCAD SHX Text

CH-16

AutoCAD SHX Text

CH-17

AutoCAD SHX Text

CH-18

AutoCAD SHX Text

CH-18

AutoCAD SHX Text

2%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=200mm

AutoCAD SHX Text

2%

AutoCAD SHX Text

2%

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

D=160mm

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

CH-1

AutoCAD SHX Text

CH-2

AutoCAD SHX Text

CH-3

AutoCAD SHX Text

CH-4

AutoCAD SHX Text

CH-5

AutoCAD SHX Text

CH-6

AutoCAD SHX Text

CH-12

AutoCAD SHX Text

CH-11

AutoCAD SHX Text

CH-10

AutoCAD SHX Text

CH-9

AutoCAD SHX Text

CH-8

AutoCAD SHX Text

CH-13

AutoCAD SHX Text

CH-14

AutoCAD SHX Text

CH-15

AutoCAD SHX Text

CH-16

AutoCAD SHX Text

CH-17

AutoCAD SHX Text

CH-7

AutoCAD SHX Text

CH-18

AutoCAD SHX Text

CH-19

AutoCAD SHX Text

CH-20

AutoCAD SHX Text

PF-1

AutoCAD SHX Text

PF-2

AutoCAD SHX Text

PF-3

AutoCAD SHX Text

PF-4

AutoCAD SHX Text

PF-5

AutoCAD SHX Text

PF-6

AutoCAD SHX Text

PF-7

AutoCAD SHX Text

PF-8

AutoCAD SHX Text

PF-9

AutoCAD SHX Text

PF-10

AutoCAD SHX Text

PF-11

AutoCAD SHX Text

PF-12

AutoCAD SHX Text

PF-13

AutoCAD SHX Text

PF-14

AutoCAD SHX Text

PF-15

AutoCAD SHX Text

PERFORACIONES DE CHIMENEAS

AutoCAD SHX Text

a 45%%D

AutoCAD SHX Text

a 45%%D

AutoCAD SHX Text

a 45%%D

AutoCAD SHX Text

a 45%%D

AutoCAD SHX Text

3.00

AutoCAD SHX Text

LONGITUDES DE SEPARACIÓN DEL DRENAJE

AutoCAD SHX Text

DETALLE DE LA LÍNEA PRINCIPAL

DESNIVEL MINIMO

PERFIL DE LA PISCINA DE LIXIVIADO

30.00

22.80

12.80

20.00

CORTE DE PISCINA DE LIXIVIADOSesc. 1:100

LIXIVIADO

2.50

0.50

0.60

0.40

0.10

0.60

0.60

12.80

20.00

GEOMEMBRANA

VISTA EN PLANTA DE LA PISCINA

DESNIVEL MINIMO



LIXIVIADO

2.50

0.50

0.40

0.10

0.60

0.60

12.80

20.00

GEOMEMBRANA

30.00

22.80

12.80

20.00

VISTA EN PLANTA DE LA PISCINA

1.331.33 1.33 1.33


1:65 DIS-SPRL-003

DETALLES CONSTRUCTIVOS DE LASNUEVAS PISCINAS PARA LA RECOLECCIÓNDE LOS LIXIVIADOS.

CONTIENE:

Año:

PROYECTO:


TUTOR:

DISEÑO:


UBICACIÓN

PROVINCIA: MANABÍ




2020

Escala: Lámina:

AutoCAD SHX Text

INGRESO DE LIXIVIADOS AL

AutoCAD SHX Text

TANQUE DE CARGA-DECANTADOR

AutoCAD SHX Text

VÁLVULA DE CONTROL

AutoCAD SHX Text

VÁLVULA DE CONTROL

AutoCAD SHX Text

NIVEL + 258.00

AutoCAD SHX Text

NIVEL + 255

AutoCAD SHX Text

5

AutoCAD SHX Text

NIVEL + 258.00

AutoCAD SHX Text

NIVEL + 255

AutoCAD SHX Text

4

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


DESNIVEL MINIMO


30.00

22.00

12.00

20.00


LIXIVIADO

0.50

0.60

0.40

0.10

0.60

0.60

12.00

20.00

GEOMEMBRANA

DESNIVEL MINIMO



LIXIVIADO

0.50

0.40

0.10

0.60

0.60

12.00

20.00

GEOMEMBRANA

30.00

22.00

12.00

20.00

VISTA EN PLANTA DE LA AMPLIACIÓN DE LAS PISCINA EXISTENTES VISTA EN PLANTA DE LA AMPLIACIÓN DE LAS PISCINA EXISTENTES

SALIDA DEL LIXIVIADO A LAS NUEVAS PISCINAS


1:65 DIS-SPRL-004

DETALLES CONSTRUCTIVOS YDIMENSIONES DE LAS PISCINASEXISTENTES PARA LA RESTAURACIÓN.

CONTIENE:

Año:

PROYECTO:


TUTOR:

DISEÑO:


UBICACIÓN

PROVINCIA: MANABÍ




2020

Escala: Lámina:

2.50

1.33 1.33 1.33 1.33

2.50

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

VÁLVULA DE CONTROL

AutoCAD SHX Text

VÁLVULA DE CONTROL

AutoCAD SHX Text

NIVEL + 258.00

AutoCAD SHX Text

NIVEL + 255

AutoCAD SHX Text

5

AutoCAD SHX Text

NIVEL + 258.00

AutoCAD SHX Text

NIVEL + 255

AutoCAD SHX Text

4

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

DE OPTIMIZACIÓN DEL RELLENO SANITARIO

POZOS RECOLECCIÓN DE LIXIVIADOS

A'

BB

A'

A A

TANQUE DE CARGA - DECANTADOR


DETALLES CONSTRUCTIVOS DEL TANQUEDE CARGA - DECANTADOR Y POZO DERECOLECCIÓN DE LOS LIXIVIADOS.

CONTIENE:

Año:

PROYECTO:


TUTOR:

DISEÑO:


UBICACIÓN

PROVINCIA: MANABÍ




2020

Escala: Lámina:

1:25 DIS-SPRL-005

AutoCAD SHX Text

1%%C12@ 0.30 Mc104

AutoCAD SHX Text

1 %%C12 @ 0.20 Mc105

AutoCAD SHX Text

TAPA DE HIERRO FUNDIDO

AutoCAD SHX Text

ESCALA 1:75

AutoCAD SHX Text

DETALLE No.1

AutoCAD SHX Text

1 %%C12 @ 0.20 Mc 101

AutoCAD SHX Text

1 %%C12 @ 0.20 Mc 102

AutoCAD SHX Text

TAPA DE HIERRO FUNDIDO

AutoCAD SHX Text

1%%C12 @ 0.30 Mc104

AutoCAD SHX Text

DETALLE No.2

AutoCAD SHX Text

ESCALA 1:75

AutoCAD SHX Text

CERCO DE HIERRO FUNDIDO

AutoCAD SHX Text

CERCO DE HIERRO FUNDIDO

AutoCAD SHX Text

1 %%C12 @ 0.20 Mc 105

AutoCAD SHX Text

1 %%C12 @ 0.20 Mc101

AutoCAD SHX Text

1 %%C12 @ 0.20 Mc 101

AutoCAD SHX Text

1 %%C12 @ 0.20 Mc 102

AutoCAD SHX Text

1 %%C12 @ 0.20 Mc 105

AutoCAD SHX Text

1 %%C12 @ 0.20 Mc105

AutoCAD SHX Text

1 %%C12 @ 0.20 Mc101

AutoCAD SHX Text

DETALLE ARMADO

AutoCAD SHX Text

ESCALA 1:25

AutoCAD SHX Text

1 %%C12 @ 0.20 Mc105

AutoCAD SHX Text

SIFON DE

AutoCAD SHX Text

HORMIGON SIMPLE

AutoCAD SHX Text

1 %%C12 @ 0.20 Mc102

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

CORTE 1---1

AutoCAD SHX Text

ESCALA 1:25

AutoCAD SHX Text

f'c =180 kg/cm2

AutoCAD SHX Text

H.SIMPLE

AutoCAD SHX Text

DETALLE No.1

AutoCAD SHX Text

POZO DE HORMIGON SIMPLE (TIPO 1)

AutoCAD SHX Text

ALTURA MENOR A 2m

AutoCAD SHX Text

1 %%C12 @ 0.20 Mc101

AutoCAD SHX Text

1 %%C12 @a 0.20 Mc103

AutoCAD SHX Text

1 %%C12 @ 0.20 Mc101

AutoCAD SHX Text

1 %%C12 @ 0.20

AutoCAD SHX Text

Mc

AutoCAD SHX Text

N. VARI.

AutoCAD SHX Text

g

AutoCAD SHX Text

LT

AutoCAD SHX Text

PESO KG

AutoCAD SHX Text

TIPO

AutoCAD SHX Text

6

AutoCAD SHX Text

102

AutoCAD SHX Text

0.50

AutoCAD SHX Text

3.00

AutoCAD SHX Text

2.66

AutoCAD SHX Text

I

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

103

AutoCAD SHX Text

0.30

AutoCAD SHX Text

3.60

AutoCAD SHX Text

3.20

AutoCAD SHX Text

I

AutoCAD SHX Text

21

AutoCAD SHX Text

101

AutoCAD SHX Text

1.25

AutoCAD SHX Text

26.25

AutoCAD SHX Text

23.31

AutoCAD SHX Text

I

AutoCAD SHX Text

23

AutoCAD SHX Text

104

AutoCAD SHX Text

0.40

AutoCAD SHX Text

13.80

AutoCAD SHX Text

12.25

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

TIPO 1(0<H<2m)==>

AutoCAD SHX Text

CUADRO DE MATERIALES POZOS

AutoCAD SHX Text

TIPO 1 (0<H<2m)

AutoCAD SHX Text

SUMA==>

AutoCAD SHX Text

62.06

AutoCAD SHX Text

a

AutoCAD SHX Text

b

AutoCAD SHX Text

DIMENSION

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

1.25

AutoCAD SHX Text

105

AutoCAD SHX Text

15

AutoCAD SHX Text

23.25

AutoCAD SHX Text

20.64

AutoCAD SHX Text

0.15

AutoCAD SHX Text

0.10

AutoCAD SHX Text

L D

AutoCAD SHX Text

1.55

AutoCAD SHX Text

0.50

AutoCAD SHX Text

0.30

AutoCAD SHX Text

0.60

AutoCAD SHX Text

1.25

AutoCAD SHX Text

69.90

AutoCAD SHX Text

TIPOS DE HIERROS:

AutoCAD SHX Text

ESPECIFICACIONES TECNICAS:

AutoCAD SHX Text

HORMIGON f'c = 210 Kg/cm2

AutoCAD SHX Text

HIERRO fy = 4200 Kg/cm2 EN FORMA DE VARILLA MILÍMETRADA CORRUGADA

AutoCAD SHX Text

TRASLAPES MÍNIMOS = 40 DIÁMETROS DE LA VARILLA

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

11 [email protected]

AutoCAD SHX Text

7 [email protected]

AutoCAD SHX Text

PLANTA

AutoCAD SHX Text

TUBERIA DE PEHD. D=200mm

AutoCAD SHX Text

CORTE A-A

AutoCAD SHX Text

CORTE A'-A'

AutoCAD SHX Text

CORTE B-B

AutoCAD SHX Text

7 12Mc101

AutoCAD SHX Text

c/0.35

AutoCAD SHX Text

11 12Mc103

AutoCAD SHX Text

c/0.30

AutoCAD SHX Text

11 12Mc102

AutoCAD SHX Text

c/0.30

AutoCAD SHX Text

7 12Mc103

AutoCAD SHX Text

c/0.35

AutoCAD SHX Text

4 12Mc105

AutoCAD SHX Text

c/0.25

AutoCAD SHX Text

7 12Mc106

AutoCAD SHX Text

c/0.35

AutoCAD SHX Text

4 12Mc104

AutoCAD SHX Text

c/0.25

AutoCAD SHX Text

7 12Mc103

AutoCAD SHX Text

c/0.35

AutoCAD SHX Text

4 12Mc104

AutoCAD SHX Text

c/0.25

AutoCAD SHX Text

7 12Mc103

AutoCAD SHX Text

c/0.35

AutoCAD SHX Text

4 12Mc105

AutoCAD SHX Text

c/0.25

AutoCAD SHX Text

7 12Mc106

AutoCAD SHX Text

c/0.35

AutoCAD SHX Text

4 10Mc104

AutoCAD SHX Text

c/0.25

AutoCAD SHX Text

7 12Mc103

AutoCAD SHX Text

c/0.35

AutoCAD SHX Text

4 12Mc104

AutoCAD SHX Text

c/0.25

AutoCAD SHX Text

11 12Mc2

AutoCAD SHX Text

c/0.30

AutoCAD SHX Text

7 12Mc101

AutoCAD SHX Text

c/0.35

AutoCAD SHX Text

7 12Mc103

AutoCAD SHX Text

c/0.35

AutoCAD SHX Text

4 12Mc104

AutoCAD SHX Text

c/0.25

AutoCAD SHX Text

11 12Mc2

AutoCAD SHX Text

c/0.30

AutoCAD SHX Text

11 12Mc102

AutoCAD SHX Text

c/0.30

AutoCAD SHX Text

4 12Mc105

AutoCAD SHX Text

c/0.25

AutoCAD SHX Text

11 12Mc106

AutoCAD SHX Text

c/0.30

AutoCAD SHX Text

4 12Mc104

AutoCAD SHX Text

c/0.25

AutoCAD SHX Text

7 12Mc103

AutoCAD SHX Text

c/0.35

AutoCAD SHX Text

PLANILLA DE ACEROS

AutoCAD SHX Text

RESUMEN DE MATERIALES

AutoCAD SHX Text

Mc

AutoCAD SHX Text

TIPO

AutoCAD SHX Text

%%c

AutoCAD SHX Text

mm

AutoCAD SHX Text

No.

AutoCAD SHX Text

DIMENSIONES

AutoCAD SHX Text

LONG.

AutoCAD SHX Text

Desar.

AutoCAD SHX Text

(m)

AutoCAD SHX Text

LONG.

AutoCAD SHX Text

TOTAL

AutoCAD SHX Text

m

AutoCAD SHX Text

PESO

AutoCAD SHX Text

(Kg)

AutoCAD SHX Text

Observ.

AutoCAD SHX Text

%%c (mm)

AutoCAD SHX Text

8

AutoCAD SHX Text

10

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

14

AutoCAD SHX Text

16

AutoCAD SHX Text

18

AutoCAD SHX Text

20

AutoCAD SHX Text

22

AutoCAD SHX Text

25

AutoCAD SHX Text

28

AutoCAD SHX Text

32

AutoCAD SHX Text

W (Kg/m)

AutoCAD SHX Text

0.395

AutoCAD SHX Text

0.617

AutoCAD SHX Text

0.888

AutoCAD SHX Text

1.208

AutoCAD SHX Text

1.578

AutoCAD SHX Text

2.000

AutoCAD SHX Text

2.466

AutoCAD SHX Text

2.984

AutoCAD SHX Text

3.853

AutoCAD SHX Text

4.834

AutoCAD SHX Text

6.310

AutoCAD SHX Text

L (m)

AutoCAD SHX Text

PESO (Kg)

AutoCAD SHX Text

a

AutoCAD SHX Text

b

AutoCAD SHX Text

c

AutoCAD SHX Text

Trasl.

AutoCAD SHX Text

Wtot (Kg) =252.07

AutoCAD SHX Text

LOSA INFERIOR (m3) = 1.50

AutoCAD SHX Text

PAREDES EXTERIORES (m3) = 2.10

AutoCAD SHX Text

101

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

7

AutoCAD SHX Text

0.15

AutoCAD SHX Text

3.35

AutoCAD SHX Text

0.12

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

3.62

AutoCAD SHX Text

25.34

AutoCAD SHX Text

22.50

AutoCAD SHX Text

REF. SUP-X

AutoCAD SHX Text

102

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

11

AutoCAD SHX Text

0.15

AutoCAD SHX Text

2.25

AutoCAD SHX Text

0.12

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

2.52

AutoCAD SHX Text

27.72

AutoCAD SHX Text

24.62

AutoCAD SHX Text

103

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

7

AutoCAD SHX Text

1.35

AutoCAD SHX Text

3.40

AutoCAD SHX Text

1.35

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

6.10

AutoCAD SHX Text

42.70

AutoCAD SHX Text

37.92

AutoCAD SHX Text

REF. VERTICAL Y

AutoCAD SHX Text

104

AutoCAD SHX Text

O

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

4

AutoCAD SHX Text

3.40

AutoCAD SHX Text

2.30

AutoCAD SHX Text

3.70

AutoCAD SHX Text

2.60

AutoCAD SHX Text

12.00

AutoCAD SHX Text

48.00

AutoCAD SHX Text

42.62

AutoCAD SHX Text

REF. HORIZONTAL

AutoCAD SHX Text

105

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

8

AutoCAD SHX Text

0.15

AutoCAD SHX Text

1.05

AutoCAD SHX Text

0.15

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

1.35

AutoCAD SHX Text

10.80

AutoCAD SHX Text

9.59

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

283.86

AutoCAD SHX Text

252.07

AutoCAD SHX Text

HORMIGÓN (m3) = 2.20

AutoCAD SHX Text

7 12Mc1

AutoCAD SHX Text

c/0.35

AutoCAD SHX Text

11 12Mc1

AutoCAD SHX Text

c/0.35

AutoCAD SHX Text

7 12Mc1

AutoCAD SHX Text

c/0.35

AutoCAD SHX Text

4 10Mc104

AutoCAD SHX Text

c/0.25

AutoCAD SHX Text

7 12Mc101

AutoCAD SHX Text

c/0.35

AutoCAD SHX Text

11 12Mc103

AutoCAD SHX Text

c/0.30

AutoCAD SHX Text

11 12Mc102

AutoCAD SHX Text

c/0.30

AutoCAD SHX Text

106

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

14

AutoCAD SHX Text

0.30

AutoCAD SHX Text

1.15

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

1.45

AutoCAD SHX Text

20.30

AutoCAD SHX Text

18.03

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

Z

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

72

AutoCAD SHX Text

0.20

AutoCAD SHX Text

0.35

AutoCAD SHX Text

0.20

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.75

AutoCAD SHX Text

54.00

AutoCAD SHX Text

47.95

AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

Z

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

11

AutoCAD SHX Text

1.35

AutoCAD SHX Text

2.30

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

5.00

AutoCAD SHX Text

55.00

AutoCAD SHX Text

48.84

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

REF. SUP-Y

AutoCAD SHX Text

REF. VERTICAL

AutoCAD SHX Text

REF. HORIZONTAL

AutoCAD SHX Text

REFUERZO

AutoCAD SHX Text

REF. VERTICAL X

AutoCAD SHX Text

0

CASETA DE MÁQUINAS CÁRCAMO DE BOMBEO

2.73

0.800.700.1

3

0.43

1.99

0.17

0.95

0.170.1

7

1.80

0.17

BB

A A

@0.05cm

(EXTREMOS)

CONTIENE:

Escala:Año: Lámina:

PROYECTO:


TUTOR:

DISEÑO:


UBICACIÓN

PROVINCIA: MANABÍ





1:252020 DIS-SPRL-006

DETALLES CONSTRUCTIVOS DELREACTOR ANAEROBIO Y LA ESTACIÓN DEBOMBEO.

AutoCAD SHX Text

PLANILLA DE ACEROS

AutoCAD SHX Text

MARCAS 100

AutoCAD SHX Text

RESUMEN DE MATERIALES

AutoCAD SHX Text

Mc

AutoCAD SHX Text

TIPO

AutoCAD SHX Text

%%c

AutoCAD SHX Text

mm

AutoCAD SHX Text

No.

AutoCAD SHX Text

DIMENSIONES

AutoCAD SHX Text

LONG.

AutoCAD SHX Text

Desar.

AutoCAD SHX Text

(m)

AutoCAD SHX Text

LONG.

AutoCAD SHX Text

TOTAL

AutoCAD SHX Text

m

AutoCAD SHX Text

PESO

AutoCAD SHX Text

(Kg)

AutoCAD SHX Text

Observ.

AutoCAD SHX Text

%%c (mm)

AutoCAD SHX Text

8

AutoCAD SHX Text

10

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

14

AutoCAD SHX Text

16

AutoCAD SHX Text

18

AutoCAD SHX Text

20

AutoCAD SHX Text

22

AutoCAD SHX Text

25

AutoCAD SHX Text

28

AutoCAD SHX Text

32

AutoCAD SHX Text

W (Kg/m)

AutoCAD SHX Text

0.395

AutoCAD SHX Text

0.617

AutoCAD SHX Text

0.888

AutoCAD SHX Text

1.208

AutoCAD SHX Text

1.578

AutoCAD SHX Text

2.000

AutoCAD SHX Text

2.466

AutoCAD SHX Text

2.984

AutoCAD SHX Text

3.853

AutoCAD SHX Text

4.834

AutoCAD SHX Text

6.310

AutoCAD SHX Text

L (m)

AutoCAD SHX Text

PESO (Kg)

AutoCAD SHX Text

a

AutoCAD SHX Text

b

AutoCAD SHX Text

c

AutoCAD SHX Text

d

AutoCAD SHX Text

Wtot (Kg) =902.12

AutoCAD SHX Text

LOSA INFERIOR (m3) = 2.50

AutoCAD SHX Text

PAREDES EXTERIORES (m3) = 8.00

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

19

AutoCAD SHX Text

0.30

AutoCAD SHX Text

3.30

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

3.74

AutoCAD SHX Text

71.14

AutoCAD SHX Text

63.17

AutoCAD SHX Text

PARED CENTRAL

AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

16

AutoCAD SHX Text

0.15

AutoCAD SHX Text

3.00

AutoCAD SHX Text

0.15

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

3.30

AutoCAD SHX Text

52.80

AutoCAD SHX Text

46.89

AutoCAD SHX Text

PARED CENTRAL

AutoCAD SHX Text

3

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

86

AutoCAD SHX Text

0.15

AutoCAD SHX Text

0.60

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.75

AutoCAD SHX Text

64.50

AutoCAD SHX Text

57.28

AutoCAD SHX Text

VOLADOS

AutoCAD SHX Text

101

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

17

AutoCAD SHX Text

0.15

AutoCAD SHX Text

2.75

AutoCAD SHX Text

0.15

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

3.05

AutoCAD SHX Text

51.85

AutoCAD SHX Text

46.92

AutoCAD SHX Text

CIMENTACION

AutoCAD SHX Text

102

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

14

AutoCAD SHX Text

0.15

AutoCAD SHX Text

3.40

AutoCAD SHX Text

0.15

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

3.70

AutoCAD SHX Text

51.80

AutoCAD SHX Text

46.00

AutoCAD SHX Text

CIMENTACIÓN

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

1015.90

AutoCAD SHX Text

902.12

AutoCAD SHX Text

TIPOS DE HIERROS:

AutoCAD SHX Text

ESPECIFICACIONES TECNICAS:

AutoCAD SHX Text

HORMIGON f'c = 210 Kg/cm2

AutoCAD SHX Text

HIERRO fy = 4200 Kg/cm2 EN FORMA DE VARILLA MILIMETRADA CORRUGADA

AutoCAD SHX Text

TRASLAPES MÍNIMOS = 40 DIÁMETROS DE LA VARILLA

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

DETALLE DEL RELLENO SANITARIO

AutoCAD SHX Text

FILTRO ANAEROBICO

AutoCAD SHX Text

TANQUE DECANTADOR

AutoCAD SHX Text

LIXIVIADOS

AutoCAD SHX Text

LODOS DIGERIDOS

AutoCAD SHX Text

LODOS DIGERIDOS

AutoCAD SHX Text

LIXIVIADOS

AutoCAD SHX Text

EFLUENTE FINAL

AutoCAD SHX Text

ESTACION DE BOMBEO

AutoCAD SHX Text

LECHO DE LODOS

AutoCAD SHX Text

BIOGAS

AutoCAD SHX Text

ESQUEMA DE LA TECNOLOGÍA

AutoCAD SHX Text

LINEA DE CONDUCCION 3'' ACERO INOXIDABLE

AutoCAD SHX Text

CARCAMO DE BOMBEO

AutoCAD SHX Text

SUCCION =3"

AutoCAD SHX Text

1.5%

AutoCAD SHX Text

SUMIDERO

AutoCAD SHX Text

MEDIDOR DE

AutoCAD SHX Text

CAUDAL 2"

AutoCAD SHX Text

INGRESO DE

AutoCAD SHX Text

LIXIVIADOS

AutoCAD SHX Text

F

AutoCAD SHX Text

F'

AutoCAD SHX Text

TABLERO DE CONTROL

AutoCAD SHX Text

BOMBA

AutoCAD SHX Text

BRIDA

AutoCAD SHX Text

EN LA LOSA 3"

AutoCAD SHX Text

DESAGUE EMBEBIBO

AutoCAD SHX Text

VALV. DE GLOBO =3"

AutoCAD SHX Text

VALV. DE AIRE =1"

AutoCAD SHX Text

CHECK =3"

AutoCAD SHX Text

MEDIDOR

AutoCAD SHX Text

INGRESO DE

AutoCAD SHX Text

LIXIVIADOS

AutoCAD SHX Text

VÁLVULA DE CONTROL

AutoCAD SHX Text

NIVEL + 261.00

AutoCAD SHX Text

hd=16.0m

AutoCAD SHX Text

DRESSER

AutoCAD SHX Text

VALV. CHECK =3"

AutoCAD SHX Text

VALV. DE GLOBO =3"

AutoCAD SHX Text

BOMBA

AutoCAD SHX Text

Q=5 l/s

AutoCAD SHX Text

P=2 H.P.

AutoCAD SHX Text

PLANTA

AutoCAD SHX Text

CORTE F-F'

AutoCAD SHX Text

ESTACIÓN DE BOMBEO

AutoCAD SHX Text

NIVEL + 261.17

AutoCAD SHX Text

MANOMETRO

AutoCAD SHX Text

103

AutoCAD SHX Text

U

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

24

AutoCAD SHX Text

3.30

AutoCAD SHX Text

2.35

AutoCAD SHX Text

3.30

AutoCAD SHX Text

0.15

AutoCAD SHX Text

9.09

AutoCAD SHX Text

218.26

AutoCAD SHX Text

193.81

AutoCAD SHX Text

PAREDES EXT.

AutoCAD SHX Text

104

AutoCAD SHX Text

O

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

16

AutoCAD SHX Text

3.00

AutoCAD SHX Text

3.00

AutoCAD SHX Text

3.05

AutoCAD SHX Text

3.05

AutoCAD SHX Text

12.01

AutoCAD SHX Text

193.60

AutoCAD SHX Text

171.92

AutoCAD SHX Text

PAREDES EXT.

AutoCAD SHX Text

105

AutoCAD SHX Text

U

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

19

AutoCAD SHX Text

3.25

AutoCAD SHX Text

3.00

AutoCAD SHX Text

3.25

AutoCAD SHX Text

0.15

AutoCAD SHX Text

9.64

AutoCAD SHX Text

183.24

AutoCAD SHX Text

162.71

AutoCAD SHX Text

PAREDES EXT.

AutoCAD SHX Text

CAJ

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

8

AutoCAD SHX Text

0.12

AutoCAD SHX Text

0.80

AutoCAD SHX Text

0.12

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

1.04

AutoCAD SHX Text

8.32

AutoCAD SHX Text

7.39

AutoCAD SHX Text

CAJETIN

AutoCAD SHX Text

CORTE A-A

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

PLANTA

AutoCAD SHX Text

.50

AutoCAD SHX Text

.10

AutoCAD SHX Text

.05

AutoCAD SHX Text

0.80

AutoCAD SHX Text

.05

AutoCAD SHX Text

.05

AutoCAD SHX Text

.10

AutoCAD SHX Text

.10

AutoCAD SHX Text

0.80

AutoCAD SHX Text

LOSA DE TAPA REDONDA H. ARMADO 4 10 ENLOS DOS SENTIDOS

AutoCAD SHX Text

4 10mm Mc106EN DOS SENTIDOS

AutoCAD SHX Text

HORMIGON SIMPLE

AutoCAD SHX Text

f'c=180Kg/cm2

AutoCAD SHX Text

.08

AutoCAD SHX Text

REPLANTILLO DE H.S f'c=140 Kg/cm"

AutoCAD SHX Text

.05

AutoCAD SHX Text

.10

AutoCAD SHX Text

0.60

AutoCAD SHX Text

0.80

AutoCAD SHX Text

VARIABLE MINIMO 0.60

AutoCAD SHX Text

0.15

AutoCAD SHX Text

TUBERIA DE SALIDA

AutoCAD SHX Text

%%C200mm

AutoCAD SHX Text

CANAL

AutoCAD SHX Text

HORMIGON SIMPLE

AutoCAD SHX Text

f'c=180Kg/cm2

AutoCAD SHX Text

.10

AutoCAD SHX Text

.05

AutoCAD SHX Text

PLANTA

AutoCAD SHX Text

CORTE

AutoCAD SHX Text

VÁLVULA DE CONTROL

AutoCAD SHX Text

ACCESORIO. T

AutoCAD SHX Text

ACCESORIO. CODO

AutoCAD SHX Text

ACCESORIO. CODO

AutoCAD SHX Text

CANALETAS .15*.10*.12

AutoCAD SHX Text

.10

AutoCAD SHX Text

DISEÑO DE DRENAJE

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

CANALETAS 0.15*.10*.12

AutoCAD SHX Text

BIOGAS

AutoCAD SHX Text

BIOGAS

AutoCAD SHX Text

PERFIL (L) 0.10*0.05

AutoCAD SHX Text

19 12Mc105

AutoCAD SHX Text

c/0.12

AutoCAD SHX Text

14 12Mc102

AutoCAD SHX Text

c/0.20

AutoCAD SHX Text

17 12Mc101

AutoCAD SHX Text

c/0.20

AutoCAD SHX Text

24 12Mc103

AutoCAD SHX Text

c/0.12

AutoCAD SHX Text

16 12Mc104

AutoCAD SHX Text

c/0.20

AutoCAD SHX Text

24 12Mc3

AutoCAD SHX Text

c/0.12

AutoCAD SHX Text

50mm

AutoCAD SHX Text

50mm

AutoCAD SHX Text

5mm

AutoCAD SHX Text

DETALLE DEL PERFIL TIPO L

AutoCAD SHX Text

ALUMINIO(ANTICORROSIVO)

AutoCAD SHX Text

LAMINAS (PVC)

AutoCAD SHX Text

REMACHES(ANTI-CRSIVO)

AutoCAD SHX Text

PERFIL(L) 0.03*[email protected]

AutoCAD SHX Text

PORTICOS CON PERFIL (TIPO-L)

AutoCAD SHX Text

A=0.48*0.90

AutoCAD SHX Text

PERFIL(L) 0.1*0.05(EXTREMOS)

AutoCAD SHX Text

CORTE B-B

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

BIOPELICULAS DE PVC

AutoCAD SHX Text

BIOPELICULAS DE PVC

AutoCAD SHX Text

BIOPELICULAS DE PVC

AutoCAD SHX Text

BIOPELICULAS DE PVC

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

1%

AutoCAD SHX Text

SEPARADOR TRIFÁSICO

AutoCAD SHX Text

BIOGAS

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

BIOGAS

AutoCAD SHX Text

PERFIL (L)

AutoCAD SHX Text

14 12Mc102

AutoCAD SHX Text

c/0.20

AutoCAD SHX Text

19 12Mc105

AutoCAD SHX Text

c/0.12

AutoCAD SHX Text

16 12Mc104

AutoCAD SHX Text

c/0.20

AutoCAD SHX Text

24 12Mc103

AutoCAD SHX Text

c/0.12

AutoCAD SHX Text

19 12Mc3

AutoCAD SHX Text

c/0.12

AutoCAD SHX Text

17 12Mc101

AutoCAD SHX Text

c/0.20

AutoCAD SHX Text

19 12Mc105

AutoCAD SHX Text

c/0.12

AutoCAD SHX Text

16 12Mc104

AutoCAD SHX Text

c/0.20

AutoCAD SHX Text

19 12Mc3

AutoCAD SHX Text

c/0.12

AutoCAD SHX Text

19 12Mc1

AutoCAD SHX Text

c/0.12

AutoCAD SHX Text

16 12Mc2

AutoCAD SHX Text

c/0.20

AutoCAD SHX Text

0.10*0.05

AutoCAD SHX Text

2%

AutoCAD SHX Text

2%

AutoCAD SHX Text

0%

AutoCAD SHX Text

19 12Mc4

AutoCAD SHX Text

c/0.12

AutoCAD SHX Text

24 12Mc4

AutoCAD SHX Text

c/0.12

AutoCAD SHX Text

19 12Mc4

AutoCAD SHX Text

c/0.12

AutoCAD SHX Text

19 12Mc4

AutoCAD SHX Text

c/0.12

AutoCAD SHX Text

24 12Mc4

AutoCAD SHX Text

c/0.12

AutoCAD SHX Text

4

AutoCAD SHX Text

V

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

86

AutoCAD SHX Text

0.50

AutoCAD SHX Text

0.40

AutoCAD SHX Text

0.50

AutoCAD SHX Text

0.00

AutoCAD SHX Text

1.40

AutoCAD SHX Text

120.40

AutoCAD SHX Text

106.92

AutoCAD SHX Text

REFUERZO


CONTIENE:

Año:

PROYECTO:


TUTOR:

DISEÑO:


UBICACIÓN

PROVINCIA: MANABÍ




2020

Escala: Lámina:

1:675 DIS-SPRL-007

"TECNOLOGIA DEL SISTEMA DETRATAMIENTO DE LOS LIXIVIADOS"

AutoCAD SHX Text

CELDA EMERGENTE

AutoCAD SHX Text

BIOGAS

AutoCAD SHX Text

BIOGAS

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

BIOGAS

AutoCAD SHX Text

BIOGAS

AutoCAD SHX Text

BIOPELICULAS DE PVC

AutoCAD SHX Text

BIOPELICULAS DE PVC

AutoCAD SHX Text

BIOPELICULAS DE PVC

AutoCAD SHX Text

BIOPELICULAS DE PVC

AutoCAD SHX Text

REACTOR ANAEROBIO

AutoCAD SHX Text

SIFÓN

AutoCAD SHX Text

SIFÓN

AutoCAD SHX Text

TRANSPORTE DE LODOS

AutoCAD SHX Text

ENTREGA DE LODO

AutoCAD SHX Text

CAMA DE INFILTRACIÓN

AutoCAD SHX Text

PISCINAS DE LIXIVIADOS(E)

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

6

AutoCAD SHX Text

7

AutoCAD SHX Text

BOMBA

AutoCAD SHX Text

CÁRCAMO DE BOMBEO

AutoCAD SHX Text

ESTACIÓN DE BOMBEO

AutoCAD SHX Text

SOBRE EL RELLENO SANITARIO

AutoCAD SHX Text

8

AutoCAD SHX Text

LÍNEA DE RECIRCULACION

AutoCAD SHX Text

TECNOLOGIA DEL SISTEMA DE TRATAMIENTO

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

3

AutoCAD SHX Text

PISCINAS DE LIXIVIADOS(N)

AutoCAD SHX Text

5

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

4

AutoCAD SHX Text

OPTIMIZACIÓN DE LA

AutoCAD SHX Text

CELDA EMERGENTE

AutoCAD SHX Text

BIOGAS

AutoCAD SHX Text

BIOGAS

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

BIOGAS

AutoCAD SHX Text

BIOGAS

AutoCAD SHX Text

BIOPELICULAS DE PVC

AutoCAD SHX Text

BIOPELICULAS DE PVC

AutoCAD SHX Text

BIOPELICULAS DE PVC

AutoCAD SHX Text

BIOPELICULAS DE PVC

AutoCAD SHX Text

REACTOR ANAEROBIO

AutoCAD SHX Text

SIFÓN

AutoCAD SHX Text

SIFÓN

AutoCAD SHX Text

TRANSPORTE DE LODOS

AutoCAD SHX Text

ENTREGA DE LODO

AutoCAD SHX Text

CAMA DE INFILTRACIÓN

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

6

AutoCAD SHX Text

7

AutoCAD SHX Text

BOMBA

AutoCAD SHX Text

CÁRCAMO DE BOMBEO

AutoCAD SHX Text

TABLERO DE CONTROL

AutoCAD SHX Text

ESTACIÓN DE BOMBEO

AutoCAD SHX Text

SOBRE EL RELLENO SANITARIO

AutoCAD SHX Text

8

AutoCAD SHX Text

LÍNEA DE RECIRCULACION

AutoCAD SHX Text

TECNOLOGIA DEL SISTEMA DE TRATAMIENTO

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

3

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

5

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

4

AutoCAD SHX Text

PLATAFORMA 01

AutoCAD SHX Text

PLATAFORMA 02

AutoCAD SHX Text

PLATAFORMA 03

AutoCAD SHX Text

PLATAFORMA 04

AutoCAD SHX Text

OPTIMIZACIÓN DE LA

INGENIERO CIVIL - UNESUM

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