Informe Tecnico Bloque D (02-Marzo-2015)

8/17/2019 Informe Tecnico Bloque D (02-Marzo-2015)

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Gustavo Ariel Chang Nieto. Matricula Profesional 1320272728BLVIngeniero Civil – Universidad de CartagenaMagíster en Ingeniería Civil – Universidad de los Andes

Carrera 17B No. 17-64 Casa 5 Conjunto Residencial Casa DianaTeléfono fijo 4303542, celular 300-8004334. Email: [email protected]

Santa marta – Magdalena

MEMORIAS DE CHEQUEO ESTRUCTURAL

UNIVERSIDAD COOPERATIVA DE COLOMBIABLOQUE D

SANTA MARTA

Por:Gustavo A. Chang Nieto

Ing. Civil, MSc-EstructurasMatricula N° 1320272728BLV

Presentado a:

Francisco Javier Ruiz BrandSubdirector Nacional de Infraestructura

SANTA MARTA FEBRERO DE 2015

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TABLA DE CONTENIDO

MEMORIAS DE CHEQUEO ESTRUCTURAL ........................................................ 1 TABLA DE CONTENIDO......................................................................................... 2

INTRODUCCIÓN .................................................................................................... 3 1.0 LEVANTAMIENTO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES ACTUALES ... 4

1.1 Zapatas. ............................................................................................................ 4

1.2 Vigas entrepiso. ................................................................................................. 4

1.3 Columnas. ......................................................................................................... 4

1.4 Resistencia del concreto. .................................................................................. 4

2.0 EVALUACIÓN DE CARGAS ............................................................................. 6

2.1 Análisis de carga muerta entrepiso y cubierta (NSR-10, Art. B.3.3). ................. 6

2.2 Análisis de peso propio. .................................................................................... 6

2.3 Análisis de carga viva (NSR-10, Art. B.4.2). ...................................................... 7

2.4 Movimientos Sísmicos de Diseño (NSR-10, Capitulo A.2). ............................... 7

2.5 Capacidad de disipación de energía (NSR-10, A.3.2). ...................................... 8 3.0 COMBINACIONES DE CARGA (NSR-10, CAPITULO B.2) ............................ 10

4.0 RESULTADOS DE LA MODELACIÓN. ........................................................... 11

4.1 Chequeo de Zapatas existentes. ..................................................................... 11

4.2 Chequeo de Columnas existentes en concreto reforzado. .............................. 12

4.3 Chequeo de Vigas y nervios de la losa del segundo nivel (condición actual).. 14

4.4 Chequeo de Vigas y nervios de la losa de cubierta (condición actual). ........... 15

4.5 Chequeo de derivas. ....................................................................................... 16

4.6 Condiciones de Reforzamiento o Repotenciación. .......................................... 17

5.0 CANTIDADES DE OBRA Y PRESUPUESTO. ................................................ 21

6.0 CRONOLOGIA Y TIEMPOS DE INTERVENCIÓN. ......................................... 27

7.0 CONCLUSIONES. ........................................................................................... 28



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INTRODUCCIÓN

Por solicitud de la oficina de Infraestructura de la Universidad Cooperativa de Colombia, serealizó el estudio de revisión estructural de la edificación correspondiente al Bloque D. Laestructura a revisar corresponde a una edificación de dos (2) niveles en la cual su sistemaestructural es el de pórticos resistentes a momentos, el sistema de piso es una losaaligerada que trabaja en una dirección con nervios a cada 0.60 m. La cubierta es tambiénuna losa aligerada con plaquetas prefabricadas. Las alturas de entrepiso miden 3.00 m, lasdistancias entre ejes de columnas varían entre los 3.30 m, 5.30 m y 5.50 m.

El edificio en mención fue diseñado y construido hace unos 29 años, es decir muy cercade la entrada en vigencia del decreto 1400 de 1984 el cual reglamentó el primer código paraconstrucciones que tuvo Colombia, el Código Colombiano de Construcciones SismoResistentes, CCCSR-84, elaborado con base en el trabajo del Comité AIS-100 de la

Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica, AIS, y creado por orden presidencial a raízde los importantes daños causados en Popayán por el sismo de 1983; por lo que su diseñoes posible presente deficiencias en el comportamiento sismo resistente. Por lo anterior sehace necesario e imprescindible la revisión y posterior actualización de su estructura a losactuales requisitos exigidos por la normatividad vigente como lo es la actualización que la

AIS preparó en su versión AIS-100-97, y que se instituyó mediante la Ley 400 de 1997,reglamentada por los decretos 33 de 1998, 34 de 1999, 2809 de 2000 y 52 de 2002 comolo es las Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resistente NSR-10.

Para el desarrollo de este estudio fue necesario la realización de una serie de pruebasdestructivas como son la toma de núcleos de concreto de vigas y columnas con el fin dedeterminar la calidad y resistencia actual del concreto, adicionalmente se realizaron regatas(escarificaciones a las columnas con el fin de determinar las dimensiones, recubrimientos,estado y cantidad del acero de refuerzo de las columnas. También se llevaron a cabopruebas no destructivas empleando un equipo detector de acero de refuerzo paradeterminar la separación y tamaño de los aceros transversales de cortante.

Basándonos en los planos arquitectónicos suministrados por el contratante y los datosobtenidos de los ensayos destructivos y no destructivos se procedió a elaborar el modeloen elementos finitos con el fin de simular el comportamiento de la estructura ante lasdiversas cargas exigidas por los códigos de diseño como es la carga muerta, viva, fuerzasísmicas y sus combinaciones e hipótesis de carga. Para la simulación se empleó elprograma SAP2000 V14.2.2, para el chequeo y rediseño nos basamos en el método de larotura.

Atentamente,

Gustavo Chang NietoIngeniero CivilMSc-Estructuras



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1.0 LEVANTAMIENTO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES ACTUALES

1.1 Zapatas.

De los apiques (excavaciones) que se realizaron se encontraron zapatas con las siguientesdimensiones:

El acero encontrado en estas zapatas es 15/8 a cada 0.20 m en ambas direcciones

1.2 Vigas entrepiso.

1.3 Columnas.

ELEMENTO BASE (m) ALTURA (m) RECUBRIMIENTO (m)Columna tipo 1 0.25 0.30 0.04Columna tipo 2 0.25 0.50 0.04

1.4 Resistencia del concreto.

Largo (m) Ancho (m) Peralte (m) Desplante (m)

A Eje A2-1 0.8 0.8 0.25 0.8

A Eje A6-1 0.8 0.8 0.25 0.8

B Eje B13-22 1.5 1.5 0.2 0.8B Eje B1-23 0.7 0.7 0.3 0.8

C Eje C1-30 1.0 1.0 0.4 1.5

C Eje C2-27 0.9 0.9 0.25 1.5

C Eje C8-29 1.0 1.0 0.3 1.5

D Eje D12-36 1.2 1.2 0.3 1.5

DIMENSIONESUBICACIÓNBLOQUE

ELEMENTO BASE (m) ALTURA (m) ALTURA EFECTIVA (m)Viga de pórtico entrepiso 0.30 0.45 0.42Vigueta entrepiso 0.10 0.40 0.37Viga de pórtico cubierta 0.50 0.20 0.17Vigueta cubierta 0.08 0.20 0.17

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Para conocer la resistencia del concreto se realizó una toma de núcleos para someterlos aun ensayo de compresión. Dichos resultados muestran una dispersión lo suficientementeamplia como para asignar un valor medio, calcular una frecuencia o sacar el valor másrepresentativo, por lo tanto en virtud de asumir una condición favorable para la estructurase asume de forma temporal para esta primera validación de la edificación, una resistenciapromedio de 3000 psi (210 kgf/cm2) para todos los elementos estructurales.



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2.0 EVALUACIÓN DE CARGAS

Siguiendo con los lineamientos del Título B- Cargas se procede a estimar las distintassolicitaciones que van a ser aplicadas sobre la cubierta y la estructura a porticada. Acontinuación se evalúan las cargas gravitacionales (viva y muerta), de viento y sísmicas.

2.1 Análisis de carga muerta entrepiso y cubierta (NSR-10, Art. B.3.3).

Para la losa del segundo nivel se realizaron perforaciones para establecer los espesoresque conforman la losa de entrepiso:

Para el peso de los muros de fachada e interiores se hizo el siguiente análisis de cargasmuertas por metro de área de muro.

Dependiendo de la altura de los muros se obtiene la carga que aportan por metro linealsobre le elemento que los soportan.

Para la losa de cubierta:

2.2 Análisis de peso propio.

El programa SAP 2000 V14.2.2 calcula el peso propio de la estructura como nervios oviguetas, vigas de cimentación, vigas cargueras, vigas sísmicas y columnas; por lo tanto nose incluyen en el análisis de cargas muertas del numeral anterior.

Muros interiores 0 kgf/m2

Pisos 0.025*2400 60 kgf/m2

Relleno (mortero) 0.09*2100 189 kgf/m2Loseta 0.05*2400 120 kgf/m2

Cielo Raso 10 kgf/m2

Carga Muerta total 379 kgf/m2

Pañete 0.04*2100 84 kgf/m2

Pega 8*0.01*0.1 17 kgf/m2

Bloques 7.0*12.5 88 kgf/m2


Impermeabilización 15 kgf/m2

Relleno (mortero) 0.10*2100 231 kgf/m2

Loseta 0.05*2400 120 kgf/m2

Cielo Raso 10 kgf/m2




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2.3 Análisis de carga viva (NSR-10, Art. B.4.2).

Por disposición de la NSR-10 se asume una carga viva de 200 kgf/m2 para la losa delsegundo nivel y de 100 kgf/m2 para la losa de cubierta debido a la existencia de equipos ytubería del sistema de refrigeración del edificio.

2.4 Movimientos Sísmicos de Diseño (NSR-10, Capitulo A.2).La ubicación geográfica del proyecto nos indica que este se encuentra ubicado en una zonade amenaza sísmica intermedia, el estudio de suelos nos dice que el perfil estratigráfico delsuelo clasifica como un suelo tipo D.

Con base en la anterior información el espectro elástico de diseño tendría una forma comola que muestra la siguiente figura:

MOVIMIENTOS SÍSMICOS DE DISEÑO NSR-2010 A.2.2

Aa : 0.15 Coeficiente que representa la aceleración horizontal pico efectiva. Av : 0.10 Coeficiente que representa la velocidad horizontal pico efectivaFa : 1.5 Coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona de períodos cortos, debida a los efectos de sitio, adimensional.Fv : 2.4 Coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona de períodos intermedios, debida a los efectos de sitio, adimensional.I : 1.25 Coeficiente de importancia.

To : 0.11 sTc : 0.51 sTl : 5.76 s

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00

S

a ( % g )

T (s)

Espectro Elástico de Diseño NSR 2010



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2.5 Capacidad de disipación de energía (NSR-10, A.3.2).El tipo de sistema estructural que impera en todos los bloques de la UniversidadCooperativa de Colombia, sede Santa Marta es el sistema de pórtico, el cual se definecomo:

Sistema de pórtico - Es un sistema estructural compuesto por un pórtico espacial, resistentea momentos, esencialmente completo, sin diagonales, que resiste todas las cargasverticales y fuerzas horizontales.

De la tabla A.3-3, se obtiene el coeficiente de disipación de energía sísmica R=5.0 para ungrado de disipación moderada DMO.

Ro = 5.0



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p = 0.9a = 0.9

paoR R

9.09.000.5 x R

05.4 R



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3.0 COMBINACIONES DE CARGA (NSR-10, CAPITULO B.2)Las diversas cargas (viva, muerta, viento, fuerzas inerciales) deben combinarse con elobjetivo de poder determinar las máximas solicitaciones sobre los elementos estructuralesy estos puedan diseñarse de la manera más conveniente.



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4.0 RESULTADOS DE LA MODELACIÓN.

4.1 Chequeo de Zapatas existentes.

Esta zapata cumple con todos los requisitos.

PROYECTO: Revisión estructural Bloque D.

PROPIETARIO: Universidad Cooperativa de Colombia

D I S E Ñ Ó : Gustavo Chang. IC-MIC.R E V I S Ó : Gustavo Chang. IC-MIC. FECHA:

DESCRIPCIÓN:

1. Ca rgas 2. Exce ntricidades. 3. Ca pacidad suelo. 4. Ma teriale s a e mplea r. 5. Datos de columna.

Pcv: 3.090 ton ex ó e1: 0.004 m gs: 1.80 tonf/m3

f'c: 210 kgf/cm2

by: 0.25 m

Pcm: 15.340 ton ey ó e2: 0.003 m sadm.: 17.00 tonf/m2

fy: 4200 kgf/cm2

hx: 0.30 m

Pcv+cm: 18.430 ton Prof: 1.50 m gcon: 2.40 tonf/m3

Tipo Col: exterior

28-dic-14

Zapata eje D12-36. Original

D A T O S D E D I S E Ñ O

d sneto Az

(m) (tonf/m2) (m2) L (m) L (m) B (m) L (m)

1 h1 : 0.20 0.13 14.18 1.30 1.14 1.14 0.93 1.40

2 h2 : 0.25 0.18 14.15 1.30 1.14 1.14 0.93 1.40

3 h3 : 0.30 0.23 14.12 1.31 1.14 1.14 0.93 1.40

4 h4 : 0.35 0.28 14.09 1.31 1.14 1.14 0.93 1.40

5 h5 : 0.40 0.33 14.06 1.31 1.14 1.14 0.93 1.40

6.¿Que opción desea escoger? 7.Calculo de Esfuerzos admisibles y Último

h: 0.30 m Az: 1.44 m2

d: 0.23 m Qmáx : 13.25 tonf/m2 OK

B: 1.20 m Qmin : 12.35 tonf/m2

L: 1.20 m Qult : 16.22 tonf/m2

8.Chequeo a Cortante.8.1 Una dirección OK 8.2 Dos direcciones OK

Vu: 4.77 tonf bo: 2.02 m Ac: 0.46 m2

Vc: 18.02 tonf bc: 1.20 Vu: 19.23 tonf

as: 30 Vc: 62.95 tonf

9. Cuantias b : 0.85 rmin: 0.0033 rmáx: 0.0161

10. Chequeo a flexión.10.1 Dirección Larga "L" OK 10.2 Dirección Corta "B " OK

Mu: 197.03 ton-cm Mu: 219.53 ton-cm

K: 0.0031 tonf/cm2 K: 0.0035 tonf/cm2

r: 0.0033 r: 0.0033

As: 9.20 cm2 Ast: 9.20 cm2

N° 4 N° 4

Colocar As central: 9.20 cm2 Colocar cada 0.16 m cada 0.15 m

O P C I O

N

Peralte Cuadrada : L2 Rectangular: B x L

(m)

L

Prof. d

BByHx



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4.2 Chequeo de Columnas existentes en concreto reforzado.

Las columnas identificadas en color rojo indican que el índice de sobre esfuerzo es mayora la unidad, algunas fallas tienen la siguiente convención:

PMM= sobre esfuerzo en el diagrama de interacción.BCC= se excede los límites de la relación viga columnas.JS= se supera la resistencia al esfuerzo cortante.



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Como un ejemplo se muestra a continuación el detalle de un elemento tipo columna. En losanexos se da la relación detalla de cada columna.

En los anexos se adjunta el resultado detallado de cada columna.



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4.3 Chequeo de Vigas y nervios de la losa del segundo nivel (condiciónactual)..

El color rojo representa los elementos que no soportan las nuevas cargas y por lo tantodeben objeto de reforzamiento.



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4.4 Chequeo de Vigas y nervios de la losa de cubierta (condición actual).



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4.5 Chequeo de derivas.

Sismo en X (máxima deformación lateral en U1 = Ux =2.48 cm)

Sismo en Y (máxima deformación lateral en U2 = Uy =2.39 cm).

En los anexo se dan en detalle las deformaciones de cada punto.



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4.6 Condiciones de Reforzamiento o Repotenciación.

Se analizaron distintas hipótesis de repotenciación desde tener en cuenta el aporte derigidez de los muros (mampostería) existentes y su correspondientes adecuación(construcción de cimentación corrida y adición de mallas de refuerzo con concreto lanzado)hasta la de solo recrecer los elementos que estuvieran fallando.

Modelación 1: Esta se hizo basándose con las condiciones existentes para deducir queelementos debían ser repotenciados.

Modelación 2: Dentro del modelo se asumió el aporte de rigidez y de apoyo que podríanaportar los muros interiores y de fachada (en esta condición se reacondicionaron los murosexistentes mediante la aplicación de acero de refuerzo y concreto lanzado tanto en sucuerpo como en su cimentación), se repotenciaron las vigas y columnas que tuvieran uníndice de sobresfuerzo mayor de la unidad.

Modelación 3: Se cambian parte de los muros interiores por pantallas de concreto reforzadopara disminuir las distancias entre columnas y distribuir las cargas con mayor eficienciaentre vigas y columnas.

Modelación 4: Se decide desmontar parcialmente la cubierta del segundo nivel paradisminuir la carga muerta sobre la estructura (sobre todo existe un sobre relleno que fuecolocado cuando se realizaban muy posiblemente trabajos de mantenimiento deimpermeabilización), los resultados muestran que la cantidad de elementos a repotenciarson menores.

Por razones de facilidad de intervención (logística), tiempo requerido para realizar elreforzamiento, la economía del proyecto y por sobre todo la urgencia manifiesta por lasDirectivas de la sede en la cual los Programas de Psicología y Derecho están en proceso

Acreditación por Alta Calidad y de Renovación de Registro Calificado respectivamente. Se

eligió la hipótesis 5.

Dentro de las condiciones establecidas en la hipótesis 5, se asumió retirar el mortero derelleno, losetas y nervios de la losa de cubierta, para disminuir la carga muerta (masa) y porende se reducen las fuerzas sísmicas (inerciales). Posteriormente se procedió a analizar lanueva estructura bajo las distintas combinaciones de carga establecidas por la NSR-10 ydeterminar qué elementos tenían un índice de sobreesfuerzo mayor a la unidad.

Para reforzar la losa de entrepiso se decidió instalar un perfil metálico tipo IPE-100 entrevigueta y vigueta de concreto existente y que estuviera fallando, de esta forma se reduce elancho aferente y la carga asignada a los nervios insuficientes. Para las viguetas y losetasque presenten problemas patológicos tales como corrosión en su acero de refuerzo,

hormigueros y concreto desprendido, se procederá con la limpieza del acero, aplicación deun inhibidor de corrosión, aplicación de un imprimante que garantice la adherencia delconcreto endurecido y el nuevo mortero o concreto de reparación.

Para las vigas cargueras que tuvieran los mismos problemas patológicos se realiza elmismo procedimiento de reparación y en las zonas en donde estuviera fallando por cortantese recrece la sección aumentando la capacidad al esfuerzo cortante. De la modelación sedetermina la longitud en la cual la viga es insuficiente y se decide anclar acero a cortante



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extra mediante adhesivos epóxicos y se recrece la sección con un concreto de bajaretracción.

En cuanto a las columnas, el proceso de repotenciación es la de recrecer la secciónmediante la adición de más acero longitudinal y la de estribos en las zonas de confinamientoe intermedia.

La descripción de la nueva cubierta del bloque se compone de una viga canal (2.00 m deancho) en Metaldeck y concreto reforzado para la circulación de personal de mantenimientoy la instalación de los equipos de Aire Acondicionado, en el resto del área se instalará unacubierta termo-acústica apoyada sobre perfiles metálicos de lámina de delgada.

A continuación se muestra una imagen del nuevo modelo empleado con todas lasmodificaciones propuestas y los resultados esperados.

Nuevo Modelo Matemático.

Chequeo de Vigas Cargueras.



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Chequeo de Vigas de cubierta.

Se observa que al disminuir la carga muerta de la losa de cubierta, la cantidad de columnasa intervenir disminuye considerablemente.



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6.0 CRONOLOGIA Y TIEMPOS DE INTERVENCIÓN.

CRONOLOGIA DE LA INTERVENCIÓN1ER PISO : LABORATORIO DE SIMULACION

CLINICA - SALA DE AUDIENCIAS

2DO PISO: 5 AULAS DE CLASE - LABORATORIO

DE REDES Y TELECOMUNICACIONES - GIMNASIO.

1ER PISO: LABORATORIO DE PSICOLOGIA -

CAMARA GESELL - LABORATORIO DE

FISICOELECTRONICA - SALON D 101.

1RA ETAPA: M2 = 987,58

2DA ETAPA

SECUENCIA O ALTERNATIVA DE

INTERVENCIÓN PARA LA

REPOTENCIACIÓN : EJECUTAR LA OBRA

EN DOS ÉTAPAS.

2DO PISO: 7 AULAS DE CLASE.

M2 = 845,62

TIEMPO DE EJECUCIÓN DE LA OBRA

TIEMPO DE EJECUCION DE LA OBRA

1RA ETAPA:

1ER PISO : LABORATORIO DE SIMULACION

CLINICA - SALA DE AUDIENCIAS3 MESES

2DO PISO: 5 AULAS DE CLASE - LABORATORIO

DE REDES Y TELECOMUNICACIONES - GIMNASIO.

2DA ETAPA

1ER PISO: LABORATORIO DE PSICOLOGIA -

CAMARA GESELL - LABORATORIO DE

FISICOELECTRONICA - SALON D 101.3 MESES

2DO PISO: 7 AULAS DE CLASE.

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7.0 CONCLUSIONES.

1 El estudio geotécnico dio como clasificación un perfil estratigráfico tipo D y en términosgenerales las características físico-mecánicas de los materiales encontrados seconsideran buenas.

2 Se analizaron cinco distintas hipótesis de repotenciación desde tener en cuenta elaporte de rigidez de los muros (mampostería) existentes y su correspondienteadecuación (construcción de cimentación corrida y adición de mallas de refuerzo conconcreto lanzado), adición de perfiles metálicos y hasta la de solo recrecer loselementos que estuvieran fallando.

3 Se retira la losa de cubierta (nervaduras y losetas prefabricadas más el sobre espesorde mortero de relleno), se reducen las cargas muertas y por consiguiente las fuerzassobre las columnas y la cimentación. Se proyecta una cubierta liviana y concaracterísticas termo-acústicas tipo Mono Roof, con una viga canal central construidacon metaldeck y concreto para el manejo de las aguas lluvias, transito de personal demantenimiento y la instalación de equipos para aire acondicionado.

4 Al disminuir la carga muerta las presiones sobre el suelo son menores que las actuales,se destaca que las columnas que deban ser objeto de repotenciación en el primer nivel

se les debe analizar el estado actual de la zapata y de ser el caso repararla o construirotra en su parte superior.

5 Se debe complementar la estructura mediante la instalación de perfiles metálicos tipoIPE-200 para formar los pórticos en el sentido paralelo a las nervaduras.

6 Se disminuye de forma considerable la cantidad de columnas a reforzar.7 Chequeo de las derivas o deflexiones laterales generadas por la carga SISMO X ó

SISMO Y, de acuerdo con las deflexiones esperadas estas no superan el máximopermitido para el sistema estructural de pórticos resistentes a momentos que es del 1.0% de la altura del piso, que en nuestro caso es máximo de 3.00 cm.

8 En las losetas, viguetas y vigas que presenten problemas patológicos se les deberealizar el retiro del concreto en mal estado, la limpieza del acero corroído, la aplicaciónde un inhibidor de corrosión y posterior a esto la imprimación de un producto que

garantice la adherencia entre el concreto endurecido y el nuevo mortero ó concreto dereparación. Lo importante es que tanto el mortero como el concreto de reparación seande baja retracción.

9 De acuerdo con el informe del ingeniero patólogo, el Bloque D presenta un altoporcentaje de daño en las losetas, viguetas y vigas cargueras, debido a ello cuando serealice la intervención se podrá saber con mayor precisión el estado de algunoselementos que a simple vista no presentan deterioro. Por lo tanto el costo real ydefinitivo puede variar.

10 En el eventual caso de que durante la realización de los trabajos de repotenciación seencuentre que la viga carguera en concreto reforzado este demasiado deteriorada y sureparación o repotenciación no sea viable, se podrá reforzar de dos maneras posibles.La primera opción es cuando una viga carguera tenga un muro de mampostería en su

parte inferior, se procederá con la construcción de dos columnas de concreto intermediay de la construcción de una nueva viga en concreto reforzado que soporte la vigaoriginal deteriorada, cabe destacar que la idea es generar un nuevo pórtico estructural.La otra opción es la de construir un pórtico mediante perfiles metálicos que tome lacarga de la viga en mal estado, para este pórtico metálico se instalaría una viga metálicatipo HEA-200 apoyada sobre columnas HEA 180 y estas a su vez sobre pedestales deconcreto reforzado.

11 Mejorar el inadecuado soporte de losetas sobre las viguetas o nervaduras, debido almal acabo de las nervaduras se emplea agregado grueso para que acomode las



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losetas. Ante un movimiento de la estructura, se podría expulsar esta cuña y la losetaquedaría en el aire sin soporte.

12 Aplicar una pintura epóxica a todos los elementos estructurales de concreto, con el finde generar una barrera ante agentes externos como el dióxido de carbono. Serecomienda aplicar Gris Basalto de SIKA COLOR C.

13 La modelación se basó en el hecho de que la resistencia del concreto es de 21 MPa,esto por la alta variabilidad de los núcleos.

14 Para mantener homogeneidad en las resistencias del concreto el recrecimiento de loselementos estructurales se realizó con una resistencia mínima de 21 MPa.

15 Esta propuesta de repotenciación considera que se puede extender la vida útil de laedificación al menos 10 años más.

16 El costo de construir una nueva edificación con las mismas áreas de construcción a laexistente tendría un valor de $4.033.040.000.

17 El costo de repotenciar la edificación actual de la forma antes descrita tendría un valorestimado de $1.137.414.440.

Atentamente,

GUSTAVO ARIEL CHANG NIETO,Ingeniero CivilMaster of Science-Estructuras

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