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INFORME DE RECONOCIMIENTO DE SUELOS MEDIANTE SONDEOS A ROTACIÓN Y ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA

OBRA: NUEVOS EDIFICIOS EN ACUARTELAMIENTO SANCHO

DÁVILA DE LORCA (MURCIA) PETICIONARIO: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE LORCA

Murcia, 25 de septiembre de 2006

N/REF.: I-06/13364-1

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ÍNDICE

PAGINA 1.- Antecedentes. Descripción de la obra -------------------------------------------------- 3

2.- Trabajos y ensayos realizados:

2.1.- De campo --------------------------------------------------------------------------

2.2.- De laboratorio --------------------------------------------------------------------

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3.- Características geológicas :

3.1.- Geología regional ---------------------------------------------------------------

3.2.- Geología local --------------------------------------------------------------------

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15

4.- Características geotécnicas del terreno ------------------------------------------------ 16

5.- Condiciones de cimentación --------------------------------------------------------------- 17

6.- Conclusiones y recomendaciones --------------------------------------------------------- 22

7.- Anejos:

7.1.- Plano de situación---------------------------------------------------------------

7.2.- Cortes de los sondeos ----------------------------------------------------------

7.3.- Cortes de las penetraciones -------------------------------------------------

7.4.- Corte geológico -----------------------------------------------------------------

7.5.- Ensayos de laboratorio---------------------------------------------------------

7.6.- Compresiones simples----------------------------------------------------------

7.7.- Presión de hinchamiento-----------------------------------------------------

7.8.- Acta de agua---------------------------------------------------------------------

7.9.- Ensayo triaxial----------------------------------------------------------------------

7.10.- Asiento elastico------------------------------------------------------------------

7.11.- Fotografias------------------------------------------------------------------------

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1.- ANTECEDENTES. DESCRIPCIÓN DE LA OBRA.

A finales del pasado mes de julio, EL AYUNTAMIENTO DE LORCA solicita los servicios

de CEICO, S.L. para la realización de un reconocimiento geotécnico en el

Acuartelamiento Sancho Dávila de Lorca (Murcia).

Para la investigación de la parcela se llevó a cabo, un reconocimiento mediante

seis (6) sondeos a rotación con extracción de testigo continuo y seis (6) ensayos de

penetración dinámica tipo DPSH.

En dicho acuartelamiento se pretende la construcción de edificios que ocuparán

un área de entre 289 y 600 m² cada uno de ellos, que dispondrán de dos sótanos,

planta baja y cuatro alturas. Según nos comenta el arquitecto D. Luís Martínez

Planelles, la excavación prevista será de 3 m respecto de la cota actual del

terreno, debido a que se encuentra 2.0 m por debajo de la Av. Fuerzas Armadas

debiendo, además, situarse el forjado del primer sótano 2 m por encima del nivel

de la calle.

Es, por tanto, necesario conocer la naturaleza y capacidad portante del terreno

en profundidad, a fin de determinar el tipo idóneo de cimentación a adoptar, en

función de los condicionantes del solar y la información que se obtenga en el

presente estudio.

Consta el presente informe de 80 hojas numeradas y escritas a una sola cara.

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2.- TRABAJOS Y ENSAYOS REALIZADOS

La investigación que se ha llevado a cabo, para la confección de esta memoria

técnica, ha consistido, en la realización de trabajos de campo y ensayos de

laboratorio, los cuales se pasan a describir en detalle.

2.1.- De Campo.-

Consistieron en la realización de:

* Seis (6) sondeos mecánicos a rotación con extracción de testigo continuo,

mediante sonda Atlas Copco, modelo Mobildrill B-40, montada sobre camión

Renault. Se utilizó batería sencillas tipo B, de diámetro 101 mm y de 1.5 m de

longitud. La herramienta de corte utilizada fue siempre corona de widia. Las

muestras obtenidas se alojaron en las correspondientes cajas alberga – testigos.

Se procedió a la ejecución de ensayos de penetración estándar (SPT), en el

interior de las perforaciones, para obtener datos in situ sobre la compacidad del

terreno. De igual modo, se procedió a la extracción de muestras inalteradas, en

los niveles que fue posible, para su posterior ensayo en laboratorio.

A la vista del testigo continuo, obtenido en los sondeos, se han levantado los

correspondientes perfiles litológicos, en los que se indican las distintas capas

atravesadas y la clasificación y descripción de las mismas, los resultados de los

ensayos de penetración estándar realizados, resultados de ensayos de laboratorio

y otros datos complementarios.

Se han realizado veintisiete (27) ensayos de penetración estándar (SPT), y se

procedió a la extracción de cuatro (4) muestras inalteradas, cuya situación viene

reflejada en los perfiles estratigráficos de los sondeos. Las cotas con respecto a la

boca de éstos fueron las siguientes:

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SONDEO ENSAYO Nº COTA (m) GOLPEO N TERRENO

SR-1 SPT 1 2.0-2.45 17+31+50 R R Margas

SR-1 SPT 2 4.5-4.65 50 R R Margas

SR-1 SPT 3 7.0-7.3 27+50 R R Margas

SR-1 SPT 4 9.7-10.0 44+50 R R Margas


SR-2 MI 1 1.2-1.65 20+34+50 R Margas

SR-2 MI 2 3.0-3.25 34+50 R Margas

SR-2 SPT 1 3.25-3.4 50 R R Margas

SR-2 SPT 2 5.5-5.75 27+50 R R Margas

SR-2 SPT 3 7.5-7.75 30+50 R R Margas

SR-2 SPT 4 10.0-10.15 50 R R Margas


SR-3 MI 1 1.2-1.8 5+10+14+16 Arcillas margosas

SR-3 SPT 1 1.8-2.4 3+4+6+7 10 Arcillas margosas


SR-3 SPT 3 5.8-6.25 20+32+50 R R Margas

SR-3 SPT 4 7.6-8.2 14+31+47+50 78 Margas

SR-3 SPT 5 10.2-10.45 37+50 R R Margas



SR-4 SPT 2 3.0-3.45 14+27+50 R R Margas

SR-4 SPT 3 5.0-5.3 37+50 R R Margas

SR-4 SPT 4 7.5-7.95 21+47+50 R R Margas

SR-4 SPT 5 9.8-10.0 44+50 R R Margas


SR-5 MI 1 1.2-1.8 3+4+5+6 Arcillas margosas


SR-5 SPT 2 4.2-4.8 9+17+26+50 43 Margas

SR-5 SPT 3 7.0-7.6 10+17+26+34 43 Margas

SR-5 SPT 4 10.0-10.25 40+50 R R Margas

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SR-1 SPT 3 5.0-5.6 14+27+40+50 67 Margas

SR-1 SPT 4 7.2-7.65 17+36+50 R R Margas

SR-1 SPT 5 9.8-10.2 24+44+50 R R Margas

Consiste el ensayo (SPT), de acuerdo con la norma UNE 103 800, en la penetración

de un tubo hueco, de 60 cm de

longitud, por golpeo de una maza

de 63,5 kg de peso, con caída libre

desde una altura de 76 cm,

anotándose el número de golpes

precisos para lograr cada una de las

cuatro penetraciones parciales de

15 cm.

A fin de alcanzar la máxima

precisión, tanto la regulación de la

altura de caída como el conteo del

número de golpes se realiza de

modo automático.

Con objeto de eliminar las posibles

perturbaciones del suelo como

consecuencia de la perforación,

solo se considera el número de

golpes "N", suma de la hinca de los

30 cm intermedios. Se ha considerado "rechazo", cuando alguno de los valores de

golpeo de un tramo de hinca parcial de 15 cm fue superior a 50.

Al extraer la cuchara estándar, se obtiene simultáneamente una muestra alterada

de suelo.

Tomamuestras SPT

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En presencia de gravas, o en terrenos compactos,

se utiliza una zapata cónica, denominada

“puntaza ciega”, del mismo diámetro que el

tomamuestras, siendo los valores que se obtienen

equivalentes al N de SPT. Evidentemente, con esta

puntaza no se obtiene muestra del terreno.

La obtención de la muestra inalterada se realizó

mediante tomamuestras tipo ISSA de diámetro

exterior 79.38 mm, e interior 71 mm, siendo este el

diámetro de la muestra, que se aloja en una

camisa interior de PVC.

Este tomamuestras tiene una relación de áreas de

24.99, un despeje interior de 0.56 y un espesor de

zapata de 4.19 mm. La longitud de muestra obtenida es de hasta 725 mm,

aunque el tubo interior portamuestras es sólo de 60 cm. Con estos valores se

cumple la NTECEG de Estudios Geotécnicos, siendo las muestras extraídas del tipo

II.

El tomamuestras se introdujo en el terreno por golpeo, lo que supone una mayor

perturbación del suelo que la hinca por presión.

Las profundidades alcanzadas por los sondeos fueron:

SONDEO Nº PROFUNDIDAD (m)

SR-1 10.00

SR-2 10.15

SR-3 10.45

SR-4 10.00

SR-5 10.25

SR-6 10.20

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* Dos (2) ensayos de penetración dinámica DPSH, de acuerdo con la norma UNE

103 801, encaminados a conocer la resistencia del terreno a la penetración de

una puntaza, merced a la caída libre de una maza de golpeo, contándose el

número de golpes necesarios para

introducirla 20 cm (N20). Se considera rechazo

(R) cuando el valor de N20 es mayor de 100.

El tipo de puntaza empleada es la perdida,

de forma cilíndrica y que termina en forma

cónica. El área de la sección es de 20 cm² (Ø

= 50 mm), la longitud de la parte cilíndrica es

de 50 mm y la parte cónica de 25 mm. La

altura de caída de la maza es de 760 mm, y

su masa de 63.5 kg. La masa del varillaje es

de 6.1 kg/m. Con el fin de alcanzar la máxima

precisión, tanto la regulación de la altura de

caída como el conteo del número de golpes

se realiza de modo automático.

Las profundidades alcanzadas fueron:

PENETRACIÓN Nº PROFUNDIDAD (m)

PD-1 5.00

PD-2 6.80

PD-3 6.20

PD-4 4.20

PD-5 4.00

PD-6 5.00

A las que se alcanzó el rechazo.

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Los puntos donde se practicaron el sondeo y las penetraciones dinámicas fueron

señalados por D. Luís Martínez.

2.2.- De Laboratorio.-

Sobre las muestras del terreno obtenidas se realizaron una serie de ensayos de

laboratorio, encaminados a la identificación y estudio de los distintos parámetros

del suelo. Los ensayos realizados fueron:

* El reconocimiento de visu y descripción de las muestras.

* Análisis granulométricos por tamizado, realizados de acuerdo con la norma UNE

103 101, con la finalidad de determinar los distintos porcentajes de gravas (> 2

mm), arenas (>0.08 mm) y finos (<0.08 mm, arcillas y limos) que componen el suelo

objeto de estudio.

Las curvas granulométricas, así como el porcentaje de suelo que pasa cada tamiz

se indican en los gráficos del anejo correspondiente. Los porcentajes de grava,

arena y finos (limo y arcilla) de las muestras fueron los siguientes:

SONDEO COTA (m) Gravas (%) > 2 mm

Arenas (%) > 0.08 mm

Finos (%) < 0.08 mm

SR-1 4.5-4.65 0 1 99

SR-2 1.2-1.65 0 2 98

SR-3 1.2-1.8 0 3 97

SR-3 5.4-5.65 0 4 96

SR-4 7.5-7.95 0 1 99

SR-5 1.2-1.8 0 19 81

SR-5 7.0-7.6 0 1 99

SR-6 5.0-5.6 0 3 97

* Límites de Atterberg, son los estados de humedad que separan los distintos

comportamientos del suelo, los principales son el límite líquido (WL), límite plástico

(WP), y la diferencia entre ambos, el índice de plasticidad (IP).

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Su determinación permite conocer las propiedades de la fracción fina del suelo.

Los ensayos se realizan de acuerdo con las normas UNE 103 103 y 103 104.

Estos valores, junto con los del análisis granulométrico permiten clasificar el suelo

según las normas S.U.C. y A.A.S.H.T.O.:

SONDEO COTA (m) WL WP IP S.U.C. A.A.S.H.T.O.

SR-1 4.5-4.65 47 18 29 CL A-7-6 (17)

SR-2 1.2-1.65 45 19 26 CL A-7-6 (15)

SR-3 1.2-1.8 44 17 27 CL A-7-6 (16)

SR-3 5.4-5.65 54 21 33 CH A-7-6 (19)

SR-4 7.5-7.95 49 23 26 CL A-7-6 (16)

SR-5 1.2-1.8 31 17 14 CL A-6 (10)

SR-5 7.0-7.6 51 20 31 CH A-7-6 (18)

SR-6 5.0-5.6 48 20 28 CL A-7-6 (17)

* Ensayos de compresión simple: El objeto de este ensayo es determinar la

resistencia del terreno, siendo aplicable a terrenos cohesivos, es decir, arcillosos.

Conjuntamente a la resistencia a la compresión simple (qu) se determina el peso

específico aparente (γ) y la humedad natural (ω) de las muestras.

El ensayo consiste en la compresión, inconfinada lateralmente, de una probeta

de suelo entre dos platos paralelos, correspondiendo el valor de resistencia a

compresión simple al máximo de la curva tensión-deformación o, en el caso de

que no se produzca un máximo, al correspondiente al 15 % de deformación (ε). El

procedimiento se ajusta a la norma UNE 103 400. Los resultados obtenidos fueron

los siguientes:

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SONDEO COTA (m) qu (kPa) ωωωω (%) γγγγ (kn/m³) CONSISTENCIA

SR-3 1.2-1.8 260 17.8 20.1 MUY FIRME

SR-3 5.4-5.65 495 18.5 21.3 DURA

SR-5 1.2-1.8 72 23.4 19.7 MEDIA

SR-5 3.7-3.9 540 16.9 21.1 DURA

Denotar que muchas de las muestras inalteradas no pudieron ser ensayadas a

compresión por la fracturación que presentaba el terreno.

* Ensayo de compresión triaxial, consistentes, según contempla la norma UNE 103

402, en la elaboración de tres probetas de la muestra, las cuales se tallan de

forma cilíndrica y se introducen en una “célula triaxial”, en la cual se les aplica

una presión de confinamiento σ3 que reproduce con más fidelidad las

condiciones “in situ”. A continuación se le aplica un incremento de carga axial o

desviador (σ1 – σ3) hasta alcanzar la rotura o el 20 % de deformación.

Los resultados de la rotura de las tres probetas se representan gráficamente como

círculos de Mohr, cuyo centro se encuentra en el eje x (que representa las

tensiones normales), y es el punto (σ1+σ3)/2, de radio (σ1-σ3)/2. La envolvente de los

tres círculos es la recta de resistencia intrínseca, que nos define el ángulo de

rozamiento interno (φ) y la cohesión (c). El primero es la pendiente de la recta,

mientras que la segunda es la intersección de la misma con el eje “oy”, que

representa las tensiones tangenciales.

En este caso se realizaron ensayos del tipo consolidado, con rotura sin drenaje y

medidas de presiones intersticiales. Este procedimiento consiste en mantener una

carga de consolidación previa a la rotura, la cual se realiza a volumen constante,

sin permitir el drenaje, pero midiendo las variaciones de presión de poros que se

producen en la muestra durante el ensayo.

De este modo se pueden determinar los parámetros resistentes en tensiones

efectivas (φ’ y c’), restando la presión intersticial “u” a las tensiones de rotura, y en

tensiones totales o a corto plazo (φu y cu) si no se realiza la corrección de presión

intersticial.

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Los resultados obtenidos fueron:

* Ensayo de presión de hinchamiento: Consiste en impedir el aumento de volumen

de la muestra, colocada en la célula edométrica e inundada, mediante la

aplicación de cargas verticales. Cuando no se observan incrementos de

volumen, se considera que se ha alcanzado el equilibrio y se da por finalizado el

asiento.

Esa presión máxima necesaria para mantener la probeta sin cambio es la

denominada presión de hinchamiento (PH), que aporta información acerca del

potencial expansivo del terreno. Posteriormente se procede a descargar por

escalones hasta 10 kPa. La ejecución del ensayo se ajusta a la UNE 103 602. Se

realizó sobre muestra inalterada. Los resultados obtenidos fueron:

SONDEO COTA (m) PH (kPa)

SR-2 1.2-1.6 16.9

* Determinación del contenido en sulfatos, en muestras de suelo, a fin de evaluar

su agresividad frente al hormigón. Según la instrucción EHE, se considera agresivo

un suelo con un contenido en sulfatos superior a 3000 mg/kg, siendo necesario el

empleo de tipo SR.

El ensayo se realiza de acuerdo con el procedimiento descrito en el anejo 5 de la

instrucción EHE.

El resultado obtenido fue:

SONDEO COTA (m) γγγγd (KN/m³) ωωωω (%) c’ (kPa) cu (kPa) φφφφ’ φφφφu

SR-3 1.2-1.8 17.3 18.2 0 50 30º 22º

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SONDEO COTA (m) SO4= (mg/kg)

SR-1 4.5-4.65 3247

SR-2 1.2-1.65 797

SR-4 7.5-7.65 1939

SR-5 7.0-7.6 13647

SR-6 5.0-5.6 15005

* Análisis químico, en una muestra de aguas freáticas, a fin de evaluar su

agresividad frente al hormigón. Según la instrucción EHE, se deberán emplear

cementos tipo SR cuando el contenido en sulfatos de las aguas sea mayor de 600

mg/l.

Por otro lado, la instrucción EHE clasifica la agresividad del agua según los

siguientes baremos:

PARÁMETRO GRADO DE AGRESIVIDAD

DÉBIL MEDIO FUERTE

SULFATOS (SO42-)(mg/l) 200 – 600 600 – 3000 > 3000

pH 6.5 – 5.5 5.5 – 4.5 < 4.5

MAGNESIO (Mg2+)(mg/l) 300 – 1000 1000 – 3000 > 3000

Amonio (NH4+)(mg/l) 15 – 30 30 – 60 > 60

RESIDUO SECO (mg/l) 75 – 150 50 –75 < 50

El resultado obtenido en el análisis fue:

SULFATOS (SO42-)(mg/l) 3670

pH 7.54

MAGNESIO (Mg2+)(mg/l) 339.3

Amonio ( NH4+)(mg/l) 0.05

RESIDUO SECO (mg/l) 6017

CO2 libre NO CONTIENE

Las determinaciones se realizaron de acuerdo con los procedimientos indicados

en el apartado 5 de la instrucción EHE.

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Todos estos trabajos han sido realizados entre los días del 31 de agosto al 19 de

septiembre del presente año.

En el capítulo de anejos se incluyen el corte de los sondeos y los perfiles de las

penetraciones dinámicas, así como gráficos y actas de los ensayos de laboratorio.

3. CARACTERÍSTICAS GEOLÓGICAS

3.1 Geología regional

Desde el punto vista geológico, la zona objeto de estudio se encuadra en el ámbito

Bético. En éste se pueden distinguir, a escala regional, dos dominios diferentes, uno

septentrional o externo y otro meridional o interno.

El primero de ellos se subdivide en dos conjuntos tectónicos y paleogeográficos

diferentes: el Prebético, situado en la zona más externa, autóctono o

paraautóctono, de facies someras; y el Subbético, cabalgante sobre el anterior,

alóctono y de facies algo más profundas.

En el dominio interno o Intrabético, se diferencian tres complejos estructurales

superpuestos más o menos metamorfizados, de edad paleozoica. El más interno es

el Nevado-Filábride, formado por cuarcitas, gneises, mármoles y micaesquistos.

Tectónicamente sobre el anterior se dispone el Alpujárride, con un manto inferior de

naturaleza metapelítica, y uno superior de carácter carbonatado. El complejo más

elevado tectónicamente es el Maláguide, constituido por gravas, pizarras, pelitas,

carbonatos y cuarcitas.

Entre los conjuntos mencionados, se sitúan una serie de depresiones de edad

neógena y cuaternaria, rellenas de materiales recientes, con espesores localmente

importantes, debido a la subsidencia de aquéllas.

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En una de éstas fosas subsidentes se encaja el río Guadalentín, en un valle tectónico

de unos 8-10 km de anchura, de dirección WSW-ENE, rellena de materiales

cuaternarios depositados por el propio río, abanicos y conos de deyección de las

sierras encajantes. Los sedimentos son detríticos de todos los tamaños entre arcillas y

gravas, su potencia puede llegar a los 300 m, sobre unos depósitos de margas

limosas.

3.2 Geología local

A partir de la testificación del testigo continuo obtenido en los sondeos se puede

observar el siguiente corte del terreno:

− Un primer tramo de aglomerado y zahorra, identificado en todos los sondeos,

con un espesor comprendido entre 30 cm y 1 m.

− Un nivel de arcillas margosas y margas arcillosas de color marrón verdoso, con

cristales de yeso, con una potencia media de entre 2 y 3 m en todos los

sondeos. Sólo alcanza los 4.3 m de espesor en el SR-3.

− Por último, en todos los sondeos se detectan unas margas de color grisáceo y

verde, con cristales de yeso, con la zona superior algo alterada, con un espesor

reconocido superior a los 5 m.

Se detectó la presencia del nivel freático en el interior de los sondeos a las

siguientes cotas:

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SONDEO COTA SONDEO

COTA NIVEL FREÁTICO

SR-1 -1.5 7.10

SR-2 -3.0 2.80

SR-3 -3.7 4.50

SR-4 -4.2 5.90

SR-5 -5.0 3.60

SR-6 -6.4 -

Es probable que se trate de aguas procedentes de pérdidas o infiltraciones.

4. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DEL TERRENO

El análisis de los cortes de los sondeos, así como de los resultados de los ensayos

de laboratorio, pone de manifiesto que el subsuelo del solar se puede dividir en

dos niveles, atendiendo a sus propiedades geomecánicas:

* Nivel I: Lo constituyen las arcillas margosas y margas arcillosas con yesos de

color marrón verdoso, detectadas hasta los 5.40m. Es un terreno en el que

predomina claramente la fracción pelítica, así, la muestra ensayada presenta

un 81 % de finos de plasticidad media, clasificándose como CL. Su consistencia

es media a firme, con valores de resistencia a compresión simple de qu = 72 y

260 kpa y una cohesión obtenida en el ensayo triaxial en torno a 50 kpa. Estos

datos están en consonancia con los ensayos de penetración efectuados en los

que se obtienen valores de N entre 6 y 16 y de N20 situados en una horquilla de

6 a 18 golpes. Así, se pueden establecer unos valores de los parámetros

geomecánicos de este nivel de cohesión c = 75 kpa, densidad aparente γ = 20

kN/m³ y módulo de deformación E = 20 MPa.

* Nivel II: Las margas grises detectadas a base de los sondeos y las

penetraciones a partir de 2 y 3 m de profundidad (excepto en el SR-3 que

comenzaría a -5.40 m). Es un terreno pelítico, de elevada plasticidad. Sin

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embargo el ensayo de presión de hinchamiento realizado descarta que

ocurran fenómenos expansivos de entidad. Se trata de un terreno de elevada

compacidad, aun presentando la zona superior alterada, a lo que obedece el

que no se alcance el rechazo en algún SPT practicado, si bien con N = 21. Los

ensayos de resistencia a la compresión aportan valores por encima de 500

kPa. Se pueden tomar mínimos de c = 250 kPa, γ = 21 kN/m³ y E > 60 MPa.

5. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN

Teniendo en cuenta que:

- Se proyecta la construcción de edificios, que constarán de dos sótanos, planta

baja y cinco alturas.

- Está prevista la excavación de 3 m hasta el apoyo del cimiento.

- Los resultados obtenidos en los ensayos realizados, ya analizados y

comentados en los capítulos anteriores.

Pasaremos a analizar las condiciones de cimentación de este edificio.

En un principio, se considerará una cimentación mediante zapatas aisladas,

apoyando en las margas situadas a 3 m de profundidad (excepto en la zona de

los SR-3 y SR-6 que afloran a -4.8 Y 5.40 m).

En términos generales, la tensión admisible se determina mediante el cálculo de la

tensión admisible frente al hundimiento, es decir, la carga máxima que se puede

transmitir al terreno sin que se produzca su fallo y la consiguiente ruina de la

edificación, y la tensión admisible por asientos, o carga máxima que se puede

introducir al terreno sin que, a medio o largo plazo, se produzcan asientos

intolerables por la construcción. Una vez determinados estos dos valores se

adopta el menor de ellos.

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Considerando un peso por forjado de 1 t/m² y superficie de carga por pilar y

forjado de 30 m2, se obtiene una carga por pilar de unas 210 t, con la que se

realizará el cálculo.

a) Carga de hundimiento

La carga de hundimiento de una zapata corrida en un suelo viene dada por la

expresión:

γγBNqNcNq qch2

1++=

donde:

qh = Carga de hundimiento (t/m²) c = Cohesión del suelo (t/m²) q = Presión efectiva del suelo a la profundidad de cimentación. γ = Peso específico del suelo bajo la zapata (t/m³)

B = Ancho de la zapata (m) Nc, Nq y Nγ = Factores adimensionales de la cohesión, del peso específico del

suelo en la cuña de rotura y de la sobrecarga del suelo adyacente.

Estos factores vienen determinados por expresiones, siendo las más usadas las que

proporciona el modelo de Hansen:

φπφπ tg

q etgN )2/4/(2 += φctgNN qc )1( −= φγ tgNN q )1(5.1 −=

donde φ es el ángulo de rozamiento interno.

La expresión de la carga de hundimiento se corrige para una zapata de

dimensiones determinadas (no corrida):

γγγ sBNsqNscNq qqcch2

1++=

siendo sc, sq y sγ los factores correctores adimensionales de expresión:

φrtgsq +=1 r

rs

++=1

2.01γ

1

1

−−

=q

qq

cN

sNs

siendo r la relación entre la anchura de la zapata y su longitud.

I-06/13364-1

Hoja 19 de 80

Para el caso de una zapata cuadrada apoyando en las arcillas margosas,

realizando el cálculo a corto plazo (φ = 0), se obtiene:

qh = cNcsc + qNqsq + 0 = 25�5.14�1.19 = 152.9 t/m²

La carga admisible se deduce de la aplicación de un coeficiente de seguridad a

la carga de hundimiento:

F

qP hadm =

El factor de seguridad empleado en cimentaciones es F=3, con lo cual en este

caso la carga admisible es:

²/5³/9.50 cmkgmtPadm ≅=

Adoptando el valor de conservación a 4 kg/cm2, resulta para una carga de 210 t

supone unas zapatas de dimensiones equivalentes a 2.30 x2.30 m².

b) Carga admisible por asientos

Una vez determinada la carga admisible del terreno por hundimiento debe

realizarse un cálculo de asientos y comprobar que estos sean tolerables para la

estructura proyectada.

El cálculo de los asientos se realizará en capas, por el método de Steinbrenner. A

tal efecto se calcula, en primer lugar un asiento elástico s0, estimándose

posteriormente un segundo asiento sz de la base de la capa, siendo el asiento

total de la primera capa s = s0 - sz. Para las capas siguientes se procede de igual

modo, sólo que además de calcular el sz correspondiente a la base de la capa, se

debe determinar el sz’ correspondiente a su cota superior (techo), con lo que el

asiento sería s = sz’ – sz. El asiento total para la cimentación proyectada sería sT = Σs.

El asiento inmediato previsible se estima como asiento elástico según la fórmula:

uE

qbKS

)1( 2

0

ν−=

donde:

I-06/13364-1

Hoja 20 de 80

q = carga neta uniforme aplicada b = semiancho de la zona cargada K = factor que combina la rigidez y la forma de la cimentación ν = coeficiente de Poisson Eu = módulo de deformación no drenado

Para la determinación de la sZ se emplea:

( )212

Φ−Φ= BAE

qbSz

u

siendo: (1) Adoptando el valor de conservación a 4 bgr/cm2, (2)

A y B = funciones del coeficiente de Poisson Φ1 y Φ2 = funciones de la forma de la cimentación y la profundidad de la

capa

(Los valores de K, A, B, Φ1 y Φ2 están tabulados en los apéndices de Geotecnia y

Cimientos II, J.A. Jiménez Salas, Ed.Rueda, 1.981)

Teniendo en cuenta que estamos realizando los cálculos con semiancho y

semilargo de la cimentación, los valores obtenidos deberán multiplicarse por 4,

obteniéndose así el asiento elástico inmediato previsible.

Se consideran los valores de los parámetros elásticos señalados en el capítulo

anterior, con un alcance de las cargas hasta una profundidad equivalente a

cuatro veces el ancho del cimiento bajo él:

COTA (m) E (MPa) νννν

> 3 60 0.35

El resultado obtenido ha sido de 1.21 cm de asiento elástico para una zapata

rígida de 2.30 x 2.30 m² transmitiendo 500 kPa y apoyando a –3 m respecto a la

cota actual del terreno.

I-06/13364-1

Hoja 21 de 80

Según las normas españolas (NBE-AE-88) el asiento máximo admisible para una

cimentación en terreno cohesivo para un edificio de hormigón armado de

pequeña rigidez es de 75 mm, y de 50 mm en el caso de terreno sin cohesión.

Criterios tradicionales sobre asientos máximos admisibles indican un tope de 65

mm para una cimentación mediante zapatas en arcillas, señalando para éstas

unos asientos diferenciales máximos de 40-50 mm. Para cimentaciones en arena el

máximo es de 25-40 mm, y el diferencial de 20-25 mm.

La norma NTE sugiere un límite de 5 cm para zapatas en terrenos cohesivos, y 3.5

cm en granulares, con un asiento diferencial máximo de 2 mm/m.

Otro concepto referente a los asientos es la distorsión angular, o β, que refleja el

asiento diferencial referido a la distancia entre los puntos que asientan. Con

relación a este parámetro se pueden destacar los siguientes valores, extraídos de

la tabla 2.2 del Documento Básico de Seguridad Estructural de Cimientos,

perteneciente al Código Técnico de la Edificación:

Tipo de estructura Límite ββββ

Estructuras isostáticas y muros de contención 1/300

Estructuras reticuladas con tabiquería de separación 1/500

Estructuras de paneles prefabricados 1/700

Muros de carga sin armar con flexión cóncava hacia arriba 1/1000

Muros de carga sin armar con flexión cóncava hacia abajo 1/2000

Por otro lado, hay que tener presente que parte del asiento se producirá durante

la construcción de la estructura, cuya tolerancia al asiento es mucho mayor, por

lo que los asientos diferidos serán inferiores a los calculados.

I-06/13364-1

Hoja 22 de 80

6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

En base a lo señalado en los capítulos anteriores puede concluirse que:

a) Podrá adoptarse una cimentación directa a base de zapatas

aisladas unidas por correas de atado en dos direcciones

perpendiculares, que se entregarán en las margas sanas y duras, a

la profundidad que estas aparezcan. Como valor de tensión

admisible podrá adoptarse el de 4 o 5 kg/cm2.

b) La existencia de aguas de escorrentía que se infiltran en el

subsuelo y que circulan bien por la zona de contacto entre las

arcillas margosas y las margas, o bien por las fracturaciones que

estas presentan, hacen necesario la disposición de drenes

perimetrales que capten y evacuen las posibles aguas que

puedan afluir a las edificaciones.

c) El ensayo de presión de hinchamiento pone de manifiesto la

baja potencialidad expansiva del subsuelo, no siendo necesarias,

en principio, medidas preventivas. Es aconsejable que durante las

excavaciones se tomen muestras para corroborar este hecho.

El ambiente a considerar para los hormigones de cimentación es IIa+Qc.

Por último, señalaremos que, de acuerdo con la norma Sismorresistente NCSE-02;

- La edificación es de normal importancia

- El valor de la aceleración sísmica básica (ab) es 0.12 g, siendo g =

aceleración de la gravedad (9.81 ms-2)

I-06/13364-1

Hoja 23 de 80

- El valor de la aceleración sísmica de cálculo (ac) es 0.103 g, para un

periodo de vida igual o mayor de 50 años.

- El valor del coeficiente de suelo (c) es igual a 1.06.

El presente informe se ha confeccionado en base a la realización de seis (6)

sondeos a rotación, seis (6) penetraciones dinámicas y ensayos de laboratorio,

cualquier anomalía que se pudiera detectar durante los trabajos de excavación o

cimentación deberán ponerla en nuestro conocimiento para evaluar su

importancia.


I-06/13364-1

Hoja 24 de 80

7.- ANEJOS

Se adjuntan a continuación los siguientes documentos:

* Gráfico de los sondeos a rotación con la descripción y clasificación de los

terrenos atravesados. (6 Udes.).

* Gráfico de las penetraciones. (6 Udes.).

* Corte geológico. (1 Udad.).

* Gráfico de ensayos de identificación. (8 Udes.).

* Gráfico de ensayos de compresión simple. (4 Udes.).

* Presión de hinchamiento. (1 Udad.).

* Acta de agua. (1 Udad.).

* Ensayo triaxial. (1 Udad.).

* Asiento elástico. (1 Udad.).

* Fotografías. (14 Udes.).

I-06/13364-1

Hoja 25 de 80

7.1 PLANO DE SITUACIÓN

I-06/13364-1

Hoja 27 de 80

7.2 CORTES DE LOS SONDEOS

I-06/13364-1

Hoja 34 de 80

7.3 CORTE DE LAS PENETRACIONES

PLANO DE SITUACION DE SONDEOS Y PENETRACIONES

OBRA: ACUARTELAMINETO SANCHO DÁVILA- LORCA (MURCIA) PETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE LORCA.

SR-1

SR-2

SR-3

SR-4

SR-5

SR-6

PD-1

PD-2

PD-3

PD-4

PD-5

PD-6

I-06/13364-1

Hoja 27 de 80

7.2 CORTES DE LOS SONDEOS

I-06/13364-1

Hoja 34 de 80

7.3 CORTE DE LAS PENETRACIONES

ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA Nº 1ENSAYO S/ NORMA UNE 103-801

OBRA: CUARTEL DE ARTILLERIA, EN LORCA PETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE LORCA REF. OBRA: 06/13364 REFERENCIA: 211552-1 FECHA REALIZACIÓN: 18/09/2006 COTA: -1.50 HORA INICIO: TERMINACIÓN ENSAYO:

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

PR

OF

UN

DID

AD

(m

.)

GOLPES/20 cm.

SONDISTA: ALBERTO CANOVAS MATENCIOMAQUINARIA: PENETROMETRO AUTOMATICO TECOINSA, COD. 53 PUNTAZA PERDIDA; DIÁMETRO: 50 mm; PESO: VARILLAJE : LONGITUD 1 m; PESO 6,1 kg/mMAZA: 63,5 kg; ALTURA CAIDA: 76 cm



0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

PR

OF

UN

DID

AD

(m

.)

GOLPES/20 cm.


I-06/13364-1

Hoja 41 de 80

7.4 CORTE GEOLÓGICO

I-06/13364-1

Hoja 43 de 80

7.5 ENSAYOS DE LABORATORIO

ENSAYO DE IDENTIFICACIONMUESTRAS DE SUELO

OBRA: ACUARTELAMIENTO SANCHO DÁVILAPETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE LORCAPROCEDENCIA MUESTRA: SR-1COTA: SPT-2 (4,50 - 4,65)REF. OBRA: 06/13364 REF. MUESTRA: 2098552-1

TAMIZ % QUE

UNE PASA

100 80 50 25 20 10 5 2 100

1.25 1000.63 1000.32 990.16 990.08 99

SEDIMENTACION0.0080.0050.001

Límite Líquido (WL): 47.0Límite Plástico (WP): 18.0Indice de Plasticidad (IP): 29.0

HUMEDAD NATURAL s/ UNE 103300: 14.3 %

DENSIDAD APARENTE s/ UNE 103301: g/cm³

CLASIFICACION

S.U.C.: CLA.A.S.H.T.O.: A-7-6 (17)

CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES s/EHE: 3247 mg/Kg

OTROS ENSAYOS:

Descripción del suelo y observaciones:


LIMITES DE ATTERBERG s/ UNE 103103 y 103104

ANALISIS GRANULOMETRICO s/ UNE 103101 y 103102

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

TAMAÑO EN mm.

% Q

UE

PA

SA


OBRA: ACUARTELAMIENTO SANCHO DÁVILAPETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE LORCAPROCEDENCIA MUESTRA: SR-2COTA: MI-1 (1,2-1,65)REF. OBRA: 06/13364 REF. MUESTRA: 209853-1

TAMIZ % QUE

UNE PASA

100 80 50 25 20 10 5 2 100

1.25 1000.63 1000.32 990.16 990.08 98





CLASIFICACION

S.U.C.: CLA.A.S.H.T.O.: A-7-6 (15)


OTROS ENSAYOS:





0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

TAMAÑO EN mm.

% Q

UE

PA

SA


OBRA: ACUARTELAMIENTO SANCHO DÁVILA EN LORCAPETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE LORCAPROCEDENCIA MUESTRA: SR-3COTA: MI-1(1,20-1,80)REF. OBRA: 06/13364 REF. MUESTRA: 209854-1

TAMIZ % QUE

UNE PASA

100 80 50 25 20 10 5 2 100

1.25 1000.63 990.32 990.16 980.08 97



HUMEDAD NATURAL s/ UNE 103300: %


CLASIFICACION

S.U.C.: CLA.A.S.H.T.O.: A-7-6 (16)

CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES s/EHE: mg/Kg

OTROS ENSAYOS:





0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

TAMAÑO EN mm.

% Q

UE

PA

SA


OBRA: ACUARTELAMIENTO SANCHO DÁVILA EN LORCAPETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE LORCAPROCEDENCIA MUESTRA: SR-3COTA: MM-I (5,40-5,65)REF. OBRA: 06/13364 REF. MUESTRA: 209854-2

TAMIZ % QUE

UNE PASA

100 80 50 25 20 10 5 2 100

1.25 1000.63 1000.32 990.16 980.08 96





CLASIFICACION

S.U.C.: CHA.A.S.H.T.O.: A-7-6 (19)


OTROS ENSAYOS:





0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

TAMAÑO EN mm.

% Q

UE

PA

SA


OBRA: ACUARTELAMIENTO DE SANCHO DÁVILAPETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE LORCAPROCEDENCIA MUESTRA: SR-4COTA: SPT-4 (7,5 - 7,95)REF. OBRA: 06/13364 REF. MUESTRA: 209855-2

TAMIZ % QUE

UNE PASA

100 80 50 25 20 10 5 2

1.25 0.63 0.32 1000.16 1000.08 99





CLASIFICACION

S.U.C.: CLA.A.S.H.T.O.: A-7-6 (16)


OTROS ENSAYOS:





0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

TAMAÑO EN mm.

% Q

UE

PA

SA


OBRA: ACUARTELAMIENTO DE SANCHO DÁVILAPETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE LORCAPROCEDENCIA MUESTRA: SR-5COTA: MI -1 (1,2 - 1,8)REF. OBRA: 06/13364 REF. MUESTRA: 209856-1

TAMIZ % QUE

UNE PASA

100 80 50 25 20 10 5 2 100

1.25 1000.63 980.32 970.16 920.08 81





CLASIFICACION

S.U.C.: CLA.A.S.H.T.O.: A-6 (10)


OTROS ENSAYOS:





0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

TAMAÑO EN mm.

% Q

UE

PA

SA


OBRA: ACUARTELAMIENTO SANCHO DÁVILAPETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE LORCAPROCEDENCIA MUESTRA: SR-5COTA: STP-3(7,0 - 7,6)REF. OBRA: 06/13364 REF. MUESTRA: 209856-3

TAMIZ % QUE

UNE PASA

100 80 50 25 20 10 5 2 100

1.25 1000.63 1000.32 1000.16 990.08 99





CLASIFICACION

S.U.C.: CHA.A.S.H.T.O.: A-7-6 (18)


OTROS ENSAYOS:





0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

TAMAÑO EN mm.

% Q

UE

PA

SA


OBRA: ACUARTELAMIENTO SANCHO DÁVILAPETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE LORCAPROCEDENCIA MUESTRA: SR-6COTA: STP-3(5,00 - 5,60)REF. OBRA: 06/13364 REF. MUESTRA: 209857-1

TAMIZ % QUE

UNE PASA

100 80 50 25 20 10 5 2

1.25 1000.63 1000.32 990.16 990.08 97





CLASIFICACION

S.U.C.: CLA.A.S.H.T.O.: A-7-6 (17)


OTROS ENSAYOS:





0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

TAMAÑO EN mm.

% Q

UE

PA

SA

I-06/13364-1

Hoja 52 de 80

7.6. COMPRESIONES SIMPLES

ENSAYO DE COMPRESION SIMPLE

OBRA: ACUARTELAMIENTO DE SANCHO DÁVILA EN LORCAPETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE LORCA

SONDEO: SR-3 REFERENCIA: 209854-1MUESTRA: MI-1(1,2-1,8)DENSIDAD SECA (Tm/m³): 1.71HUMEDAD (%): 17.78ALTURA (cm): 6.8DIAMETRO (cm): 3.8RESISTENCIA (kPa) 260.7REF.OBRA: 06/13364

FORMA DE ROTURA DE LAS PROBETAS:

DESCRIPCION DEL SUELO Y OBSERVACIONES:


S/ UNE 103 400 93

0.00

50.00

100.00

150.00

200.00

250.00

300.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

DEFORMACIÓN (%)

RE

SIS

TE

NC

IA (

kPa)

Margas de color marrón oscuro con cristales de yeso.Consistencia firme.Penetrómetro de mano: 2,5


OBRA: ACUARTELAMIENTO SANCHO DÁVILA EN LORCAPETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE LORCA

SONDEO: SR-3 REFERENCIA: 209854-2MUESTRA: MM-1(5,40-5,65)DENSIDAD SECA (Tm/m³): 1.80HUMEDAD (%): 18.47ALTURA (cm): 17.5DIAMETRO (cm): 8.75RESISTENCIA (kPa) 495.4REF.OBRA: 06/13364




S/ UNE 103 400 93

0.00

100.00

200.00

300.00

400.00

500.00

600.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

DEFORMACIÓN (%)

RE

SIS

TE

NC

IA (

kPa)

Margas con murcha vetas con yesos. Marrón claro.Consistencia muy firme.Penetrómetro de mano >5.


OBRA: ACUARTELAMIENTO SANCHO DÁVILAPETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE LORCA

SONDEO: SR-5 REFERENCIA: 209856-1MUESTRA: MI-1 (1,2 - 1,8)DENSIDAD SECA (Tm/m³): 1.60HUMEDAD (%): 23.42ALTURA (cm): 13.2DIAMETRO (cm): 7.1RESISTENCIA (kPa) 72.1REF.OBRA: 06/13364




S/ UNE 103 400 93

0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

50.00

60.00

70.00

80.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

DEFORMACIÓN (%)

RE

SIS

TE

NC

IA (

kPa)

LIMO ARENOSO DE COLOR MARRÓN CLARO.CONSISTENCIA BLANDA.PENETRÓMETRO DE MANO: 0,5


OBRA: ACUARTELAMIENTO SANCHO DÁVILAPETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE LORCA

SONDEO: SR-5 REFERENCIA: 209856-2MUESTRA: MM-1(3,7-3,9)DENSIDAD SECA (Tm/m³): 1.81HUMEDAD (%): 16.95ALTURA (cm): 15.7DIAMETRO (cm): 8.8RESISTENCIA (kPa) 61.9REF.OBRA: 06/13364




S/ UNE 103 400 93

0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

50.00

60.00

70.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

DEFORMACIÓN (%)

RE

SIS

TE

NC

IA (

kPa)

MARGAS DE COLOR MARRÓN OSCURO CON CRISTALES DE YESO.CONSISTENCIA MUY FIRME.PENETRÓMETRO DE MANO: >5

I-06/13364-1

Hoja 57 de 80

7.7 PRESIÓN DE HINCHAMIENTO

OBRA: ACUARTELAMIENTO SANCHO DÁVILAPETICIONARIO: AYUNTAMIENO DE LORCAPROCEDENCIA MUESTRA: SR-2COTA: MI-1(1,2-1,6)REF. OBRA: 06/13364 REF. MUESTRA: 209853-1

HUMEDAD INICIAL (%) 16.98

HUMEDAD FINAL (%) 18.30

1.830

16.9 kPa

DIÁMETRO 5 cmALTURA 2 cmSECCIÓN 19.63 cm²VOLUMEN 39.27 cm³

Murcia, a 15 de septiembre de 2006

ENSAYO DE PRESIÓN DE HINCHAMIENTOS/ UNE 103 602 96

DENSIDAD SECA INICIAL (g/cm³)

PRESIÓN HINCHAMIENTO

0.00

0.05

0.10

0.15

0.20

0.25

0.30

0.35

0.40

0.45

0.50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

CARGA (kPa)

HIN

CH

AM

IEN

TO

(%

)

ENSAYO DE PRESIÓN DE HINCHAMIENTO

16 18

I-06/13364-1

Hoja 59 de 80

7.8. ACTA DE AGUA

I-06/13364-1

Hoja 61 de 80

7.9. ENSAYO TRIAXIAL

ENSAYO TRIAXIALMUESTRAS DE SUELO

OBRA: ACUARTELAMIENTO SANCHO DÁVILA- LORCAPETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE LORCAPROCEDENCIA MUESTRA: SR-3COTA: (1.2-1.8)REF. OBRA: 06/13364 REF. MUESTRA: 209854-1Página 1/4

ENSAYO TRIAXIAL s/UNE 103.402:1998PROBETA I II III

ALTURA MEDIA (H0) mm 60 61 69

DIÁMETRO MEDIO (D0) mm 38 38 38

ÁREA MEDIA (A0) cm² 11.34 11.34 11.34VOLUMEN MEDIO (V0) cm³ 68.05 69.18 78.25

HUMEDAD INICIAL (Wi) % 16.93 19.19 18.49HUMEDAD FINAL (Wf) % 18.63 21.77 22.01DENSIDAD APARENTE g/cm³ 2.10 2.07 2.08DENSIDAD SECA g/cm³ 1.77 1.70 1.71PRESIÓN LATERAL σ3 kPa 900 750 650DEF. EN LA ROTURA mm 4 7.5 13PRESIÓN DE DESVIADOR (σ1−σ3) kPa 535.02 240.49 189.56

PRESIÓN VERTICAL (σ1) kPa 1435.02 990.49 839.56

σ1+σ3 kPa 2335.02 1740.49 1489.56

(σ1+σ3)/2 kPa 1167.51 870.25 744.78PRESIÓN INTERSTICIAL (u) kPa 629 565 529PRESIÓN EFECTIVA VERTICAL (σ´1) kPa 1406.02 1025.49 910.56

PRESIÓN EFECTIVA LATERAL (σ´3) kPa 871 785 721

σ´1+σ´3 kPa 2277.02 1810.49 1631.56

(σ´1+σ´3)/2 kPa 1138.51 905.25 815.78VELOCIDAD DEL ENSAYO mm/min 0.0792 0.0795 0.0797


Descripción del suelo y observaciones:Ensayo triaxial con consolidación previa y rotura sin drenaje TCUSaturación con contrapresión de 600 kPa

Murcia, 19 de Septiembre de 2006


OBRA: ACUARTELAMIENTO SANCHO DÁVILA- LORCAPETICIONARIO: 0PROCEDENCIA MUESTRA: SR-3COTA: 0REF. OBRA: 06/13364 REF. MUESTRA: 209854-1Página 2/4

CURVA DE PRESIÓN INTERSTICIAL

500520540560580600620640660680700720740760780800

0 5 10 15 20mm DEFORMACIÓN

P. I

NT

ER

ST

ICIA

L (k

Pa)

Probeta I

Probeta II

Probeta III

CURVA DE ROTURA

04080

120160200240280320360400440480520560600

0 5 10 15 20DEFORMACIÓN (mm)

TE

NS

IÓN

(kP

a)

Probeta I

Probeta II

Probeta III



CÍRCULOS DE MOHR

0

40

80

120

160

200

240

280

320

360

400

0 200 400 600 800

TENSIONES NORMALES (kPa)

TE

NS

ION

ES

TA

NG

EN

CIA

LES

(k

Pa)

Probeta I totales

Probeta I efectivas

Probeta II totales

Probeta II efectivas

Probeta III totales

Probeta III efectivas



Parámetro Presión de Poros

-1.00

-0.80

-0.60

-0.40

-0.20

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

600 800 1000 1200

σσσσ1 (kPa)

AProbeta I

Probeta II

Probeta III

Planos de tensiones

0

100

200

300

400

500

600

0 138 275 413 550 688

p (kPa)

q' (

kPa)

Probeta I

Probeta II

Probeta III

Probeta I totales

Probeta II totales

Probeta III totales

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7.10. ASIENTO ELÁSTICO

AS-ELMC

CALCULO DE ASIENTOS ELASTICOS POR EL METODO DE STEI NBRENNER

q (kg/cm²) Capa z (m.) νννν E (kg/cm²) Asiento(cm.) S0 (cm.) Sz Sz' Φ1Φ1Φ1Φ1 Φ2Φ2Φ2Φ2 A B m n5 A 7.8 0.35 600 0.40 0.47 0.07 0.185 0.046 0.878 0.405 6.8 1

b (m.) B1.15 C

a (m.) D1.15 E

K0.561

N St = 1.61 cm.1

Zapata rígida (0.75 x):1.21 cm.

K = coeficiente de influenciaq = tensión transmitidab = semiancho de zapata Q (t)a = semilargo de zapata 264.5ν = coeficiente de PoissonE = módulo de elasticidadz = base de cada capaN = número de capas

m = z/bn = a/b Φ1 y Φ2 = funciones de m y nA = 1 - ν²B = 1 - ν - 2ν²

0.0000.1000.2000.3000.4000.5000.6000.7000.8000.9001.0001.1001.2001.3001.4001.5001.600

0.1

1 10 100a/b

K

S Kqb

E0

1 2

= −( )ν ( )SzqbE

A B= −2 1 2Φ Φ

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7.11. FOTOGRAFÍAS

EMPLAZAMIENTO DE SONDEOS Y PENETRACIONES

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INFORME DE RECONOCIMIENTO DE SUELOS MEDIANTE … · La obtención de la muestra inalterada se...

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