Informe de Hidrologia Final

Estudio de Pre Inversión a Nivel de Perfil“MEJORAMIENTO DE LA CARRETERA DEPARTAMENTAL PUENTE LA GALLEGA – PALTASHACO – SANTO DOMINGO – CHALACO – PACAIPAMPA – PROVINCIA DE MORROPON DEPARTAMENTO DE PIURA”.

ESTUDIO DE HIDROLOGIA E HIDRAULICA

ESTUDIO HIDROLOGICO

1.-INTRODUCCION

La carretera corresponde a la Red Departamental; según el último Clasificador de Rutas, aprobado por el MTC en el Anexo del Decreto Supremo N° 044-2008-MTC. Ruta PI – 107 Trayectoria: Emp. PE – 1N L (Dv. Tambogrande) – Tambogrande – Platillos – Paccha – Chulucanas – Morropon – Paltashaco – San Miguel – Chalaco – Emp. PE – 3 N (Pacaipampa).

El presentedocumento, constituye el estudio hidrológico del área de estudio a nivel de perfil de pre inversión; para establecer el dimensionamiento de las estructuras de drenaje a plantearse en el

tramoPUENTE LA GALLEGA (0+000) – PALTASHACO – SANTO DOMINGO – CHALACO – PACAIPAMPA, en un recorrido de 118 km aproximadamente y la comprobación hidráulica de las estructuras existentes.

Objetivos del Estudio

El Capítulo de Hidrología e Hidráulica, del presente Estudio, tiene los siguientes objetivos:

*Determinar los principales parámetros geomorfológicos de las cuencas que tienen influenciadirecta sobre la vía en estudio.*Estimar los caudales de diseño, según la normatividad actual para diferentes periodos deretorno.*Evaluar desde el punto de vista hidráulico, las estructuras de drenaje existentes.*Proponer las obras nuevas de drenaje y protección así como el mejoramiento de las existentes, que fueran requeridas para el normal y seguro funcionamiento de la carretera,dentro de márgenes de seguridad apropiados para el tipo de vía, a la evaluación de las estructuras existentes y a la exigencia hidrológica e hidrodinámica del área del Proyecto Vial.

2.00 METODOLOGIA DEL ESTUDIO

Con el fin de reunir los criterios adecuados para conocer las características hidrológicas de las cuencasque inciden en el tramo a evaluarse, se realizo el estudio en las siguientes etapas:

2.1 Recopilación de Información

La información recopilada se refiere a los siguientes aspectos:

* Cartografía

Se tiene las siguientes cartas nacionales : Ayabaca, 10-d; y Morropón, 11-d. Las cartas están a escala 1:100,000 y elaboradas por Instituto Geográfico Nacional.

* Pluviometría

Con fines del presente estudio hidrológico, se tiene que la escorrentía existente y producida en área de estudio proviene exclusivamente de las precipitaciones pluviales caídas en la zona.

Los datos de la estación son proporcionados por el Proyecto Chira Piura y corresponde a los valores de Variabilidad Interanual de la Precipitación Diaria Máxima Anual, desde el año 1972 al 1991.La estación Paltashaco se ubica en latitud 5º07 S y longitud 79º52’ W; altitud 900 msnm. La información se puede ver en el CuadroNº 01.

En la zona en estudio y en las cuencas vertientes hacia el tramo, no existen estaciones de aforo.

2.2 Reconocimiento de campo

Consistió en un recorrido de la zona del proyecto, tomando conocimiento, de las características, relieve y aspectos hidrológicos de la cuenca.

2.3 Fase de Gabinete

En el presente estudio, se esta alcanzando el procesamiento, análisis y determinación de las precipitaciones máximas de 24 horas, a ser utilizadas en el calculo de los caudalesde máximas avenidas por dos métodos diferentes.

3.0 ANALISIS DE LLUVIAS MAXIMAS

3.1 Precipitación total mensual máxima de 24 horas

En la zona se cuenta con la Estación Paltashaco(que fue desactivada en 1992) y del procesamiento de la información se ha obtenido los datos de las precipitaciones totales máximas de 24 horas; Cuadro Nº 01. En él se puede ver que el año con mayor precipitación es el año 1983; que coincide con la presencia del fenómeno El Niño. En dichos año, se presento unaprecipitación máximas de 24 horas del orden de 136 mm.

3.2 Procedimientos para establecer el modelo hidrológico a aplicar en el área de estudio-Curvas de Intensidad Duración Frecuencia.

Como se explico en acápites anteriores se ha trabajado con la información contenida en el Cuadro Nº 01: Contiene la Información obtenida de la Estación Paltashaco, respecto a la variabilidad interanual de la precipitación diaria máxima anual.

Cuadro Nº 01. PRECIPITACION TOTAL MENSUAL MAXIMA DE 24 HORASESTACION PALTASHACO

Lat. 05º07" Long. 79º52º Altitud :900 msnm

AÑO PP MAX.MENSUAL

24 HORAS

1972 97.0

1973 106.5

1974 26.0

1975 39.3

1976 72.4

1977 77.1

1978 40.8

1979 55.6

1980 54.2

1981 82.2

1982 108.6

1983 136.0

1984 53.2

1985 71.0

1986 42.9

1987 57.0

1988 24.5

1989 123.6

1990 14.0

1991 28.5

3.2 Procedimientos para establecer el modelo hidrológico a aplicar en el área de estudio-Curvas de Intensidad Duración Frecuencia.

Como se explico en acápites anteriores se ha trabajado con la información contenida en el Cuadro Nº 01: Contiene la Información obtenida de la Estación Paltashaco, respecto a la variabilidad interanual de la precipitación diaria máxima anual.

3.2.1 Periodo de retorno

En cuanto al periodo de retorno y de acuerdo a lo indicado en el numeral 6 de los Términos de Referencia que forman parte de las Bases del Proceso; se aplicaran los criterios establecidos en Manual para el Diseño de Carretera No Pavimentadas de Bajo Volumen de Transito, aprobado con Resolución Ministerial N° 303-2008-MTC/02 (04/04/2008)

En ese contextoen el cuadro Nº 4.1.1b del Capítulo 4 Hidrología y Drenaje de la norma referida en el párrafo anterior se indican períodos de retorno aconsejables según el tipo deobra de drenaje.

CUADRO Nº 4.1.1b: PERÍODOS DE RETORNO PARA DISEÑO DE OBRAS DE DRENAJE ENCAMINOS DE BAJO VOLUMEN DE TRÁNSITO

TIPO DE OBRA PERÍODO DE RETORNO EN AÑOS

Puentes y Pontones 100Alcantarillas de Paso 50Alcantarilla de Alivio 10-20Alcantarilla de Alivio 10

3.2.2. Precipitación máxima en 24 horas

En el Cuadro Nº 03, se indica el análisis de frecuencias de lluvias máximas de 24 horas a partir de los datos del Cuadro Nº 01 y utilizando el Programa HIDROESTA; analizándose también lo referente a definir cual ajuste estadístico era el más conveniente.

Las precipitaciones máximas de 24 horas fueron analizadas con la distribución: Normal, Log Normal2 y 3 parámetros, Gamma 2 y 3 parámetros, Log Pearson III, Gumbel y Log Gumbel; Del análisis del ajuste de la serie de datos, se definió usar la distribución Gamma – 2 parámetros, por obtenerse mejor ajuste: Δ teórico < Δ tabular. Se adjuntan los resultados concernientes a las distribuciones: Gamma 2 parámetros ,Log Normal 3 parámetro y Gumbel, como referencia; expuesto en el Cuadro Nº 02..

CUADRO Nº 02: AJUSTE DE SERIE DE DATOS HIDROLOGICOS ESTACION PALTASHACO (AÑOS 1972-1991)

Ajuste de una serie de datos a la distribución Gamma de 2 parámetros

Cálculos del ajuste SmirnovKolmogorov:

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------m X P(X) G(Y) Ordinario G(Y) Mom Lineal Delta ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 14.0 0.0476 0.0190 0.1132 0.0286 2 24.5 0.0952 0.0856 0.2284 0.0096 3 26.0 0.1429 0.0990 0.2450 0.0438 4 28.5 0.1905 0.1233 0.2723 0.0672 5 39.3 0.2381 0.2478 0.3852 0.0097 6 40.8 0.2857 0.2667 0.4000 0.0190 7 42.9 0.3333 0.2935 0.4203 0.0398 8 53.2 0.3810 0.4258 0.5131 0.0448 9 54.2 0.4286 0.4383 0.5215 0.0098 10 55.6 0.4762 0.4558 0.5330 0.0204 11 57.0 0.5238 0.4730 0.5444 0.0508 12 71.0 0.5714 0.6296 0.6455 0.0582 13 72.4 0.6190 0.6434 0.6545 0.0244 14 77.1 0.6667 0.6872 0.6832 0.0206 15 82.2 0.7143 0.7302 0.7119 0.0159 16 97.0 0.7619 0.8291 0.7824 0.0672 17 106.5 0.8095 0.8749 0.8189 0.0653

18 108.6 0.8571 0.8834 0.8261 0.0263 19 123.6 0.9048 0.9307 0.8705 0.0260 20 136.0 0.9524 0.9558 0.8988 0.0034 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Ajuste con momentos ordinarios:-------------------------------------------------------Como el delta teórico 0.0672, es menor que el delta tabular 0.3041. Los datos se ajustan a la distribución Gamma de 2 parámetros, con un nivel de significación del 5%-----------------------------------------------------------------Los 2 parámetros de la distribución Gamma:-----------------------------------------------------------------Con momentos ordinarios:Parámetro de forma (gamma)= 3.4089Parámetro de escala (beta)= 19.2205

Con momentos lineales:Parámetro de forma (gammal)= 1.4981Parámetro de escala (betal)= 43.7343------------------------------Precipitación de diseño:------------------------------La precipitación de diseño para un periodo de retorno de 50 años, es 156.94 mm

Ajuste de una serie de datos a la distribución log normal de 3 parámetros

Cálculos del ajuste SmirnovKolmogorov:----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------m X P(X) Z F(Z) Delta ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 14.0 0.0476 -1.9469 0.0258 0.0218 2 24.5 0.0952 -1.3722 0.0850 0.0102 3 26.0 0.1429 -1.2987 0.0970 0.0458

4 28.5 0.1905 -1.1802 0.1190 0.0715 5 39.3 0.2381 -0.7175 0.2365 0.0016 6 40.8 0.2857 -0.6587 0.2550 0.0307 7 42.9 0.3333 -0.5784 0.2815 0.0518 8 53.2 0.3810 -0.2136 0.4154 0.0345 9 54.2 0.4286 -0.1805 0.4284 0.0002 10 55.6 0.4762 -0.1349 0.4464 0.0298 11 57.0 0.5238 -0.0899 0.4642 0.0596 12 71.0 0.5714 0.3252 0.6275 0.0561 13 72.4 0.6190 0.3636 0.6419 0.0229 14 77.1 0.6667 0.4890 0.6876 0.0209 15 82.2 0.7143 0.6192 0.7321 0.0178 16 97.0 0.7619 0.9668 0.8332 0.0713 17 106.5 0.8095 1.1698 0.8790 0.0694 18 108.6 0.8571 1.2128 0.8874 0.0303 19 123.6 0.9048 1.5028 0.9336 0.0288 20 136.0 0.9524 1.7223 0.9575 0.0051 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Ajuste con momentos ordinarios:-------------------------------------------------------Como el delta teórico 0.0715, es menor que el delta tabular 0.3041. Los datos se ajustan a la distribución logNormal 3 parámetros, con un nivel de significación del 5%-------------------------------------------------------Parámetros de la distribución lognormal:-------------------------------------------------------Parámetro de posición (xo)= -33.842Parámetro de escala (µy)= 4.5402Parámetro de forma (Sy)= 0.3453------------------------------Precipitación de diseño:------------------------------La precipitación de diseño para un periodo de retorno de 50 años, es 156.62 mm.

Ajuste de una serie de datos a la distribución Gumbel

Cálculos del ajuste SmirnovKolmogorov:

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------m X P(X) G(Y) Ordinario G(Y) Mom Lineal Delta ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 14.0 0.0476 0.0231 0.0366 0.0245 2 24.5 0.0952 0.0776 0.0998 0.0177 3 26.0 0.1429 0.0890 0.1120 0.0538 4 28.5 0.1905 0.1102 0.1342 0.0802 5 39.3 0.2381 0.2278 0.2504 0.0103 6 40.8 0.2857 0.2467 0.2685 0.0390 7 42.9 0.3333 0.2738 0.2942 0.0595 8 53.2 0.3810 0.4126 0.4240 0.0317 9 54.2 0.4286 0.4261 0.4365 0.0025 10 55.6 0.4762 0.4448 0.4538 0.0314 11 57.0 0.5238 0.4634 0.4710 0.0604 12 71.0 0.5714 0.6322 0.6282 0.0608 13 72.4 0.6190 0.6470 0.6421 0.0279 14 77.1 0.6667 0.6935 0.6860 0.0268 15 82.2 0.7143 0.7385 0.7289 0.0242 16 97.0 0.7619 0.8391 0.8270 0.0772 17 106.5 0.8095 0.8838 0.8720 0.0743 18 108.6 0.8571 0.8920 0.8804 0.0349 19 123.6 0.9048 0.9365 0.9268 0.0317 20 136.0 0.9524 0.9593 0.9516 0.0070 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Ajuste con momentos ordinarios:-------------------------------------------------------Como el delta teórico 0.0802, es menor que el delta tabular 0.3041. Los datos se ajustan a la distribución Gumbel, con un nivel de significación del 5%-------------------------------------------------------Parámetros de la distribución Gumbel:-------------------------------------------------------Con momentos ordinarios:Parámetro de posición (µ)= 49.9Parámetro de escala (alfa)= 27.061

Con momentos lineales:Parámetro de posición (µl)= 48.7551Parámetro de escala (alfal)= 29.0445------------------------------Precipitación de diseño:------------------------------La precipitación de diseño para un periodo de retorno de 50 años, es 155.49 mm.

3.2.3. Curvas de Intensidad Duración Frecuencia

En el presente caso se ha utilizado el modelo de Frederich Bell (Generalizad Rainfall Duration Frecuency Relationships, Bell, F. 1969), que plantea una ecuación generalizada de intensidad-duración-periodo de retorno. Este modelo involucra además, la precipitación caída en 60 minutos con un periodo de retorno de 10 años, valor obtenido con el Modelo de Yance – Tueros.

Bell (1969) encontró una ecuación generalizada de intensidad- duración-período de retorno, combinando las razones; lámina de lluvia-frecuencia (Ec.1) con la lámina de lluvia-duración (Ec. 2).

P t T = a Ln T + b (Ec. 1)Pt

10

Donde PtT es la lámina de lluvia en el tiempo t (en minutos) para un período de retorno T (en años), Pt

10

es la lámina de lluvia para el tiempo t (minutos) y período de retorno de 10 años.

P t T = atb + c (Ec. 2)P60

T

yP60T es la lámina de lluvia para la duración de 60 minutos y período de retorno T (años).

Resolviendo las ecuaciones (1) y (2), y combinándolas obtuvo la ecuación generalizada para la lámina de lluvia-duración-frecuencia (Ec. 3),

PtT = (0.21LnT + 0.52)(0.54t0.25 – 0.50)P60

10 (Ec. 3)

Para 2 años ≤ T ≤ 100 años y 5 minutos ≤ t ≤ 120 minutos.

Entre la Ecuaciones que relacionan la intensidad de la lluvia de una tormenta con la duración y frecuencia de ocurrencia de esta, se encuentra el modelo propuesto por Bernard, M.M (Formulas forrainfallintensities of longduration). Este modelo relaciona simultáneamente la intensidad, duración y el periodo de retorno de la lluvia de una familia de curvas del tipo I = k Tm/Dn.

Donde I es la intensidad de la tormenta, T es el periodo de retorno D es la duración de la lluvia, e I es la intensidad de precipitación en mm/h, m y n son constantes de regresión lineal múltiple.

Haciendo uso del análisis de regresión lineal múltiple del Programa HIDROESTA, obtenemos la ecuación o modelo a aplicar en el área de estudio; tal como puede establecerse en el Cuadro Nº 04. En este modelo para unaduración de lluvia dada y para periodos de retorno de 10, 25, 50 y 100 años, obtenemos la intensidad máxima de precipitación. Concluyéndose con el trazado de las curvas de Intensidad Duración Frecuencia.

Cuadro Nº 03: INTENSIDADES MAXIMAS DE PRECIPITACION SEGÚN MODELO DE BELLI.- LLUVIA DE 60 MINUTOS- PERIODO DE RETORNO DE 10 AÑOS

PERIODO DE PRECIPITACION

RETORNO MAXIMA

DE 24 HORAS

(GAMMA 2P)

200 195.65 I = aPb24 MODELO DE YANCE TUEROS

100 174.57

50 156.94 a= 0.4602

25 138.66 b= 0.876

10 113.09 PPmax24horas(mm)= 113.09

5 92.04 Imax(mm/hr)= 28.96

3 74.84

2 59.4 P1060 (mm) = 28.96

II.- MODELO HIDROLOGICO PARA LA ZONA DE ESTUDIO

MODELO DE BELL

PTt= (0.21Ln t + 0.52)(0.54t0.25 – 0.50)P10

60 Imax =KTm

t= Duración en minutos. tn

T = Periodo de retorno en años.

PTt= Lluvia caída en t minutos con periodo de retorno de T años.

P1060 = Lluvia caída en 60 minutos con periodo de retorno de 10 años

III.- PRECIPITACIONES MAXIMAS EN MILIMETROS SEGÚN MODELO DE BELL

PERIODO DE PRECIPITACION DURACION (minutos)

RETORNO MAXIMA

DE 24 HORAS 5 10 15 20 30 60

200.00 195.65 14.54 21.76 26.60 30.35 36.11 47.41

100.00 174.57 13.24 19.82 24.23 27.64 32.89 43.19

50.00 156.94 11.94 17.88 21.86 24.94 29.67 38.96

25.00 138.66 10.65 15.94 19.49 22.23 26.45 34.73

10.00 113.09 8.94 13.38 16.35 18.65 22.19 29.14

5.00 92.04 7.64 11.44 13.98 15.95 18.98 24.92

3.00 74.84 6.68 10.01 12.23 13.95 16.60 21.80

2.00 59.4 5.93 8.87 10.84 12.37 14.72 19.33

IV.- INTENSIDADES MAXIMAS EN MILIMETROS POR HORA

PERIODO DE PRECIPITACION DURACION (minutos)

RETORNO MAXIMA

DE 24 HORAS 5 10 15 20 30 60

200.00 195.65 174.44 130.56 106.41 91.05 72.22 47.41

100.00 174.57 158.89 118.92 96.92 82.93 65.78 43.19

50.00 156.94 143.34 107.28 87.44 74.81 59.34 38.96

25.00 138.66 127.78 95.64 77.95 66.70 52.90 34.73

10.00 113.09 107.22 80.25 65.41 55.96 44.39 29.14

5.00 92.04 91.67 68.61 55.92 47.85 37.95 24.92

3.00 74.84 80.21 60.03 48.93 41.86 33.21 21.80

2.00 59.4 71.11 53.22 43.38 37.12 29.44 19.33

En el Cuadro Nº 04: ECUACION DE AJUSTE DE CORRELACION POTENCIAL MULTIPLE, se describe el procedimiento que permitirá establecer el modelo hidrológico en el área de estudio, para el caso de intensidades máximas de precipitación para diferentes duraciones de lluvias y diferentes periodos de retorno. Cuadro Nº 04: ECUACION DE AJUSTE DE CORRELACION POTENCIAL MULTIPLE

CALCULO DE LA INTENSIDAD MAXIMA DE DISEÑO PARA UNA DURACION Y PERIODO DE RETORNO DADO

Trios de valores T, D e Imax:

***********************************************************

T (años) Duración (min) Imáx (mm/hr)

***********************************************************

1 200 5 174.44

2 200 10 130.56

3 200 15 106.41

4 200 20 91.05

5 200 30 72.22

6 200 60 47.41

7 100 5 158.89

8 100 10 118.92

9 100 15 96.92

10 100 20 82.93

11 100 30 65.78

12 100 60 43.19

13 50 5 143.34

14 50 10 107.28

15 50 15 87.44

16 50 20 74.81

17 50 30 59.34

18 50 60 38.96

19 25 5 127.78

20 25 10 95.64

21 25 15 77.95

22 25 20 66.7

23 25 30 52.9

24 25 60 34.73

25 10 5 107.22

26 10 10 80.25

27 10 15 65.41

28 10 20 55.96

29 10 30 44.39

30 10 60 29.14

31 5 5 91.67

32 5 10 68.61

33 5 15 55.92

34 5 20 47.85

35 5 30 37.95

36 5 60 24.92

37 3 5 80.21

38 3 10 60.03

39 3 15 48.93

40 3 20 41.86

41 3 30 33.21

42 3 60 21.8

43 2 5 71.11

44 2 10 53.22

45 2 15 43.38

46 2 20 37.12

47 2 30 29.44

48 2 60 19.33

**************************************************************

Ecuación de ajuste de correlación potencial múltiple:

**************************************************************

Ecuación R R^2 Se

°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°

Imáx = 161.6812*T^(0.1934) *D^(-0.5268) 0.9953 0.9906 4.4625

°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°

GRAFICO Nº 01: CURVAS DE INTENSIDAD DURACION FRECUENCIA

4. PRECIPITACION EFECTIVA DE DISEÑO

Teniendo en consideración las curvas IDF y para el período de retorno de 50 años se procedió a determinar la lluvia de diseño mediante el método de bloques alternos según metodología expuesta en Ven te Chow (Hidrología Aplicada). Se diseño para una lluvia de dos horas de duración que involucra el mayor tiempo de concentración encontrado en las cuencas cuyas áreas son superiores a 10 Km2.Ver Cuadro Nº 05.

Cuadro Nº 05: METODO DE LOS BLOQUES ALTERNOS PARA CALCULO LLUVIA DE DISEÑODETERMINACION DE LA LLUVIA DE DISEÑO (METODO DE LOS BLOQUES ALTERNOS) HIETOGRAMA DE DOS HORAS

TIEMPO INTENSIDAD ALTURA DEL ABSTRACCION INICIALt Maxima- 50 Años Acumulada BLOQUE ALTERNO

horas mm/hr mm ΔI mm ABSTRACCION INICIALCN= 80.00

0.40 64.59 25.83 25.83 5.54 S= 63.50 mm0.80 44.83 35.86 10.03 7.59 Ia= 12.70 mm1.20 36.21 43.45 7.59 25.831.60 31.12 49.79 6.34 10.032.00 27.66 55.33 5.54 6.34

Para el cálculo de laprecipitación efectiva de diseño se hará uso del Método del Servicio de Conservación de Suelos (SCS)para abstracciones.

El método fue desarrolladopor el SCS en 1972, para el cálculo de lasabstracciones de la precipitación de una tormenta. Para la tormenta como untodo ,la profundidad de exceso de precipitación o escorrentía directa Pe es siempre menor o igual a la profundidad de precipitación P;de manera similar ,después que la escorrentía se inicia,laprofundidad adicional de agua retenida en lacuenca Fa es menor o igual a alguna retención potencial máxima S (véase figura 1). Existe una cierta cantidad de precipitaciónIa (abstracción inicial antes del encharcamiento) para lacual no ocurrirá escorrentía,luego la escorrentía

superficial es P-Ia.La hipótesis del SCS consiste en quelas relaciones de las dos cantidades reales y las cantidades potenciales son iguales, es decir,

Figura 1: Variables en el método de abstracciones del SCS: Ia= abstracción Inicial, Pe = exceso de precipitación, Fa= abstracción continuada= precipitación total

Fa = Pe S P- Ia

Del principio de continuidad

P= Pe + Ia + Fa

Resolviendo para Pe, se encuentra

Pe = (P-Ia) 2 P-Ia+S

El SCS al estudiar los resultadospara distintas cuencas experimentales, encontró la relación empírica:Ia = 0.2S.

Al representar en graficas la información de P y Pe, para muchas cuencas, elSCS encontró curvas,que estandarizadas se define un numero adimensional de curva CN,talque 0≤ CN ≤ 100.

Elnumerode curva y S se relacionanpor

S= 1000/CN -10

Para la determinación del Número de Curva del complejo suelo cobertura, se utiliza la Tabla Nº 9-1 del Nacional EngineeringHandbook of Hidrology.

Tabla Nº 01: NUMEROS DE CURVA DEL SCS – CONDICION II

La determinación del Número de Curva, N, se efectúo tomando en cuenta las condiciones del suelo y el uso de estos, según se indica en El Cuadro Nº 06.

Cuadro Nº 06: GRUPOS HIDROLOGICOS DE SUELO SEGÚN SCS

GRUPOS HIDROLOGICOS DEL SUELO SEGÚN EL SCS

Grupo A (Bajo potencial de escurrimiento). Suelos que tienen altas velocidades de infiltración cuando están mojados y consisten principalmente de arenas y gravas profundas y bien graduadas. Estos suelos tienen altas velocidades de transmisión.

Grupo BSuelos con moderadas velocidades de infiltración cuando están mojados, consisten principalmente de suelos arenosos menos profundos que los del grupo A y con drenaje medio, conteniendo valores intermedios de texturas finas a gruesas.

Grupo CSuelos que tienen bajas velocidades de infiltración cuando estánmojados, consisten principalmente de suelos que tienen un estrato que impiden el flujo del agua, son suelos con texturas finas. Esos suelos tienen bajas velocidades de transmisión.

Grupo D (Alto potencial de escurrimiento). Suelos que tienen muy bajas velocidades de infiltración cuando están mojados y consisten principalmente en suelos arcillosos con alto potencial de hinchamiento, suelos con estratos arcillosos cerca de su superficie o bien sobre un horizonte impermeable. Ciertos suelos salinos.

Los Suelos de la zona alta de la cuenca del rio Piura son de origen aluvial

Complementariamente el Proyecto de Desarrollo Rural Integral de la Sierra Central del Departamento de Piura (Convenio PUC-ORSTOM) ha identificado parte de los suelos de la zona alta como se detalla a continuación:

Sub Cuenca Alta Yamango–Piscán : Suelos aluviales, limosos en los valles y cascajosos pedregosos en las laderas circundantes.

Sub Cuenca Chalaco : Suelos arcillosos y limosos pardos en los valles y pedregosos en las laderas.

Sub Cuenca La Gallega : Suelos arenosos, cascajosos en el valle y pedregosos en las partes altas y laderas.

Sub Cuenca San Jorge : Suelos cascajosos, arcillosos y limosos en los valles y con afloramiento de yeso en la Loma San Jorge.

Sub Cuenca Yapatera : Suelos cascajosos, arenosos, arcillosos y pedregosos a nivel de valle.

De acuerdo a los Mapas de: Cobertura Vegetal, Forestal y Capacidad de uso Mayor del suelos en la Cuenca Hidrográfica del Rio Piura; la áreas por donde se desarrolla el trazo del tramo en estudio; indican que existen predominancias de coberturas de matorrales sub húmedos y cultivos agropecuarios en limpio, pastos temporales desde aproximadamente Paltashaco a Chalaco; antes de Paltashaco y en la zona de Pacaipampa bosques semi densos de montaña.

En las condiciones señaladas el CN estará en el rango de 80.

De acuerdo a lo expuesto, se tiene la lluvia efectiva de diseño según el siguiente Cuadro Nº 07.

Cuadro Nº 07: DISTRIBUCION TEMPORAL DE LA LLUVIA EFECTIVA DE DISEÑO.DISTRIBUCION TEMPORAL DE LA LLUVIA EFECTIVA DE DISEÑO

(CALCULO DE ABSTRACCIONES Y DEL HIETOGRAMA DE EXCESO DE LLUVIA)

TIEMPO INTENSIDAD PRECIPITACION ABSTRACCION ABSTRACCION PRECIPITACION EFECTIVA INTENSIDAD DE

DE LLUVIA INICIAL CONTINUADA ACUMULADA LLUVIA EFECTIVA

t I mm/hr P mm P Acum mm Ia mm Fa mm Pe Acum mm Pe mm Ie mm/hr

0.40 64.59 5.54 5.54 0.00

0.80 44.83 7.59 13.13 12.70 0.43 0.00 0.43 0.43

1.20 36.21 25.83 38.96 12.70 18.58 7.68 7.68 7.68

1.60 31.12 10.03 48.99 12.70 23.09 13.20 5.51 5.51

2.00 27.66 6.34 55.33 12.70 25.51 17.12 3.93 3.93

Del mismo modo se tiene en el Grafico Nº 02; el hietograma de precipitación efectiva, el cual interesa con fines del cálculo del caudal de máximas avenidas.

Grafico Nº 02: HIETOGRAMA DE LA PRECIPITACION EFECTIVA DE DISEÑO.

5.00 CAUDAL DE MAXIMAS AVENIDAS

Con la finalidad de estimar las descargas máximas en las cuencas que inciden en el tramo, se determinaran las caudales máximos para cada tipo de obra y de acuerdo a al periodos de retorno correspondiente.

El método utilizado corresponde al Método del Hidrograma Unitario Sintético Triangular utilizando el modelo de intensidades de lluvias máximas para el área en estudio. Este método se utilizara para cuencas medianas y para cuencas pequeñas se utilizará el Método Racional.

La metodología seguida está expuesta en: EngineeringHidrology-Principles and Practices, Ponce, V; AppliedHydrology, Chow, V T et al;Comportamento hidrológico de bacias hidrográficas, Integração de métodos e aplicação a umestudo de caso, Mata-Lima, H, et al.

5.1 Método del Hidrograma Unitario Sintético Triangular

ElHidrogramaunitario (HU) es lafunción respuesta de pulso unitario para un sistema hidrológico lineal. ElHU se define comoelhidrograma de escorrentía directa resultante de 1cm de excesodelluvia generado

uniformemente sobre el área de drenaje a una tasa constante a lolargo de la duración efectiva. ElHU está definido para ser usado con la escorrentíasuperficial.

ElHU es un modelolinealsimple que puede usarse para deducir el hidrograma resultante de cualquier de cantidad exceso delluvia.

Las suposiciones de este modelo lineal son las siguientes: El exceso de precipitación tiene una intensidad constante dentro de la duración efectiva, el escaso de precipitación esta uniformemente distribuido a través de toda el área de drenaje, el tiempo base de la duración de la escorrentía directa (DRH) resultante de un exceso de lluvia de una duración dada es constante; las ordenadas de todos los DRH de una base de tiempo común son directamente proporcionales a la cantidad total de escorrentía directa representada por cada hidrograma para una cuenca dada, el hidrograma resultante de un exceso de lluvia dado refleja las características no cambiantes de la cuenca.

5.1.1. Método del Hidrograma Unitario Sintético Triangular

VíctorMockus en 1957, planteo el Hidrograma Unitario de forma triangular. Los elementos y la forma del hidrograma se indican en la figura 2.

Figura 2: Elementos de HUT:tr = duración de exceso de lluvia, tp=tiempo de retraso, Tp= Tiempo de pico; Tr= tiempo de derecesión, igual a 1.67 Tp; qp = Caudal de unitario de pico. Todoslostiemposen horas y el caudalunitario en m3/s/cm.

En el HUT en el que el tiempo de retraso se calcula a partir de la formula de Chow, el tiempo de concentración se estima a partir de la formula de Kirpich; y la duración de la lluvia en exceso es función del tiempo de concentración.

El proceso del caudal máximo instantáneo, se realiza a partir de la convolucion del caudalunitario obtenido mediante el HUT y la lamina de precipitación efectiva.

Para eldesarrollo de las ordenadas del Caudal Unitario se utiliza la figura 3.

Figura 3.HidrogramaUnitario Sintético Adimensional del SCS.

Se determinaran los hietograma de precipitación efectiva y el hidrograma de escorrentía directa máxima (Caudal máximo instantáneo), para 50 años de periodo de retorno. (Se usan las intensidades máximas de precipitación para el periodo de retorno dado, según modelo establecido).

Cuadro Nº 08: CAUDALES UNITARIOS EN CUENCAS MAYORES A 10 KM2

CUENCA INFORMACION DE LAS CUENCAS

Longitud de Pendiente Numero de Tiempo de Tiempo de Duracion en Tiempo de Caudal

Area. A Cauce,L Desnivel,H del Curso Curva Retraso,tp Concentracion, tc Exceso,tr Pico,Tp Unitario,qp(Km2) (Km) (m) Principal(m/m) CN (hrs) (hrs) (hrs) (hrs) (m3/s/cm)

36+904.62(Palto Bajo) 26.338 7.372 1760.000 0.239 80 0.32 0.54 0.54 0.59 92.8637+777(Rio San Miguel) 10.877 6.487 1875.000 0.289 80 0.27 0.45 0.45 0.50 45.5540+347.52 10.215 5.420 1740.000 0.321 80 0.23 0.38 0.38 0.42 51.1544+665.72(Qda Ñoma) 11.344 4.593 1490.000 0.324 80 0.20 0.33 0.33 0.36 64.7979+688.91 (Puente) 28.114 8.803 1750.000 0.199 80 0.40 0.66 0.66 0.73 80.58

METODO DEL HIDROGRAMA UNITARIO TRIANGULAR (MOCKUS)kirpchip

tc = 0.000325 L0.77

S0.385

tc = Tiempo de Concentracion (horas)L = Longitud del cauce principal, mS= Pendiente del cauce principal (m/m)

Para cuencas grandes:tr= 2(tc)1/2

tr= Duracion de exceso de lluvia(hrs)

tc = Tiempo de Concentracion (horas)

Para cuencas pequeñas:tr =tc

tr= Duracion de exceso de lluvia(hrs)

tc = Tiempo de Concentracion (horas)

tp = Tiempo de retraso; (hrs).

tp= 0.60tc

Tp = Tiempo de pico; (hrs).

Tp = 0.5tr + tp (Para cuencas grandes)

Tp = Tiempo de pico; (hrs).

Tp = 0.5tc + tp (Para cuencas pequeñas)

q = 2.08*A/Tp

q = Caudal Unitario (m3/seg./cm)A = Área de la cuenca tributaria (Km2).Tp = Tiempo de pico; (hrs).

36+904 Puente Palto BajoCAUDAL MAXIMO INSTANTANEO

(CONVOLUCION DEL CAUDAL UNITARIO Y LA LLUVIA EFECTIVA)

TIEMPO CAUDALUNITARIO PRECIPITACION EFECTIVA Q Maximot Qu Instantaneo

(Horas) (M3/s/cm) 0.00 0.43 7.68 5.51 3.93 0.00 0.00 0.00 (M3/S)0.06 1.39 0.00 0.000.12 6.96 0.00 0.06 0.060.18 14.86 0.00 0.30 1.07 1.370.24 26.00 0.00 0.64 5.35 0.77 6.760.30 39.93 0.00 1.12 11.41 3.84 0.55 16.910.35 55.72 0.00 1.72 19.97 8.19 2.74 0.00 32.610.47 82.65 0.00 2.40 30.67 14.33 5.84 0.00 0.00 53.230.59 92.86 0.00 3.55 42.79 22.00 10.22 0.00 0.00 0.00 78.560.71 85.43 0.00 3.99 63.47 30.70 15.69 0.00 0.00 0.00 113.860.83 69.65 0.00 3.67 71.32 45.54 21.90 0.00 0.00 0.00 142.420.94 52.00 0.00 2.99 65.61 51.17 32.48 0.00 0.00 0.00 152.25

1.1 39.00 0.00 2.24 53.49 47.07 36.49 0.00 0.00 0.00 139.291.18 29.72 0.00 1.68 39.94 38.37 33.57 0.00 0.00 0.00 113.561.30 22.29 0.00 1.28 29.95 28.65 27.37 0.00 0.00 0.00 87.251.42 16.71 0.00 0.96 22.82 21.49 20.44 0.00 0.00 0.00 65.711.53 12.07 0.00 0.72 17.12 16.37 15.33 0.00 0.00 0.00 49.541.65 9.10 0.00 0.52 12.84 12.28 11.68 0.00 0.00 0.00 37.311.77 6.96 0.00 0.39 9.27 9.21 8.76 0.00 0.00 0.00 27.632.07 3.34 0.00 0.30 6.99 6.65 6.57 0.00 0.00 0.00 20.512.36 1.67 0.00 0.14 5.35 5.01 4.74 0.00 0.00 0.00 15.252.66 0.74 0.00 0.07 2.57 3.84 3.58 0.00 0.00 0.00 10.052.95 0.37 0.00 0.03 1.28 1.84 2.74 0.00 0.00 5.89

0.02 0.57 0.92 1.31 0.00 2.820.29 0.41 0.66 0.00 1.35

0.20 0.29 0.00 0.500.15 0.00 0.15

0.00 0.00

37+777CAUDAL MAXIMO INSTANTANEO



(Horas) (M3/s/cm) 0.00 0.43 7.68 5.51 3.93 (M3/S)0.05 0.68 0.00 0.000.10 3.42 0.00 0.03 0.030.15 7.29 0.00 0.15 0.52 0.670.20 12.75 0.00 0.31 2.62 0.38 3.310.25 19.59 0.00 0.55 5.60 1.88 0.27 8.300.30 27.33 0.00 0.84 9.80 4.02 1.34 16.000.40 40.54 0.00 1.18 15.04 7.03 2.86 26.110.50 45.55 0.00 1.74 20.99 10.79 5.01 38.540.60 41.91 0.00 1.96 31.13 15.06 7.70 55.850.70 34.16 0.00 1.80 34.98 22.34 10.74 69.860.80 25.51 0.00 1.47 32.18 25.10 15.93 74.68

0.9 19.13 0.00 1.10 26.24 23.09 17.90 68.331.00 14.58 0.00 0.82 19.59 18.82 16.47 55.711.10 10.93 0.00 0.63 14.69 14.05 13.43 42.801.20 8.20 0.00 0.47 11.19 10.54 10.02 32.231.30 0.35 8.40 8.03 7.52 24.301.40 6.30 6.02 5.73 18.051.50 4.52 4.30 8.811.60 3.22 3.22

0.00

40+347.52CAUDAL MAXIMO INSTANTANEO



(Horas) (M3/s/cm) 0.00 0.43 7.68 5.51 3.93 (M3/S)0.04 0.77 0.00 0.000.08 3.84 0.00 0.03 0.030.13 8.18 0.00 0.16 0.59 0.750.17 14.32 0.00 0.35 2.95 0.42 3.720.21 21.99 0.00 0.62 6.29 2.11 0.30 9.320.25 30.69 0.00 0.95 11.00 4.51 1.51 17.960.34 45.52 0.00 1.32 16.89 7.89 3.22 29.320.42 51.15 0.00 1.96 23.57 12.12 5.63 43.270.50 47.06 0.00 2.20 34.96 16.91 8.64 62.720.59 38.36 0.00 2.02 39.28 25.08 12.06 78.450.67 28.64 0.00 1.65 36.14 28.18 17.89 83.860.76 21.48 0.00 1.23 29.46 25.93 20.10 76.730.84 16.37 0.00 0.92 22.00 21.14 18.49 62.550.92 12.28 0.00 0.70 16.50 15.78 15.08 48.061.01 9.21 0.00 0.53 12.57 11.84 11.26 36.191.09 0.40 9.43 9.02 8.44 27.291.17 7.07 6.76 6.43 20.271.25 5.07 4.82 9.901.33 3.62 3.62

0.00

44+665.72 (Qda Ñoma)CAUDAL MAXIMO INSTANTANEO



(Horas) (M3/s/cm) 0.00 0.43 7.68 5.51 3.93 (M3/S)0.04 0.97 0.00 0.000.07 4.86 0.00 0.04 0.040.11 10.37 0.00 0.21 0.75 0.960.14 18.14 0.00 0.45 3.73 0.54 4.710.18 27.86 0.00 0.78 7.96 2.68 0.38 11.800.22 38.87 0.00 1.20 13.93 5.71 1.91 22.750.29 57.66 0.00 1.67 21.40 10.00 4.07 37.140.36 64.79 0.00 2.48 29.86 15.35 7.13 54.810.43 59.61 0.00 2.79 44.29 21.42 10.95 79.440.50 48.59 0.00 2.56 49.76 31.77 15.28 99.370.58 36.28 0.00 2.09 45.78 35.70 22.66 106.230.65 27.21 0.00 1.56 37.32 32.84 25.46 97.190.72 20.73 0.00 1.17 27.86 26.77 23.43 79.230.79 15.55 0.00 0.89 20.90 19.99 19.10 60.880.86 11.66 0.00 0.67 15.92 14.99 14.26 45.840.93 0.50 11.94 11.42 10.69 34.561.00 8.96 8.57 8.15 25.671.07 6.43 6.11 12.541.14 4.58 4.58

0.00

79+134 (Puente)CAUDAL MAXIMO INSTANTANEO



(Horas) (M3/s/cm) 0.00 0.43 7.68 5.51 3.93 (M3/S)0.07 1.21 0.00 0.000.15 6.04 0.00 0.05 0.050.22 12.89 0.00 0.26 0.93 1.190.29 22.56 0.00 0.55 4.64 0.67 5.860.37 34.65 0.00 0.97 9.90 3.33 0.48 14.680.44 48.35 0.00 1.49 17.33 7.10 2.38 28.300.58 71.72 0.00 2.08 26.61 12.43 5.07 46.190.73 80.58 0.00 3.08 37.13 19.09 8.87 68.170.88 74.13 0.00 3.46 55.08 26.64 13.62 98.801.02 60.44 0.00 3.19 61.89 39.52 19.00 123.591.17 45.12 0.00 2.60 56.93 44.40 28.18 132.121.31 33.84 0.00 1.94 46.41 40.85 31.67 120.871.46 25.79 0.00 1.46 34.66 33.30 29.13 98.551.61 19.34 0.00 1.11 25.99 24.86 23.75 75.721.75 14.50 0.00 0.83 19.80 18.65 17.73 57.020.93 0.62 14.85 14.21 13.30 42.981.00 11.14 10.66 10.13 31.931.07 7.99 7.60 15.591.14 5.70 5.70

0.00

5.2. Método Racional

Un aspecto importante en el estudio hidrológico de una cuenca de aportación es la capacidad que tiene de interceptar o infiltrar el agua de lluvia, que para el caso de la hidrología de superficie, sería la definición de la cantidad de lluvia en exceso, es decir la complementaria de la lluvia total y que es la que no se pierde y genera el escurrimiento tanto por la superficie del terreno, como su concentración por medio de cauces naturales (arroyos y ríos).

La determinación de la cantidad de agua de lluvia en exceso es función directa de las características fisiográficas de la cuenca y del uso del suelo, cobertura vegetal, textura y condición hidrológica de esta. Estos últimos factores son utilizados para definir lo que se conoce como coeficiente de escurrimiento “C” o número de escurrimiento “N”, los cuales son utilizados para el cálculo del gasto que puede escurrir en una cuenca hidrológica a partir de la intensidad de la lluvia o la altura de precipitación máxima en 24 horas.

Para el primer caso, es decir para el coeficiente de escurrimiento “C”, se puede determinar su valor para una cuenca con la ayuda de la tabla indicada a continuación, donde se observa que C depende del periodo de retorno seleccionado.

El Método Racional (cuencas menores de 13Km2; 10 Km2, Norma MTC) se aplicara para áreas de drenaje pequeñas y para el período de retorno que corresponda al tipo de estructura.

El Método Racional, establece el caudal máximo o pico de diseño como:

Q = 0.278*C*I*A (m3/s)

Donde:

Q: Caudal máximo (m3/s)

C: Coeficiente de escorrentía (adimensional), para el periodo de retorno seleccionado.

I: Intensidad de diseño, asociada a un periodo de retorno y a una duración de la lluvia igual al tiempo de concentración de la cuenca analizada, tomada de las curvas IDF de la zona (mm/h).

A: Área de la cuenca analizada (km2).

Tabla Nº 02: COEFICIENTES DE ESCORRENTIA PARA DIFERENTES PERIODO DE RETORNO-METODO RACIONAL

Tomado de: Hidrología Aplicada, de Ven Te Chow.

Para la determinación de los parámetros geomorfológicos de las cuencas se hizo uso del Google Earth, y de los Programas Global Mapper y AutocadLand.

En los Cuadro Nº 09 y Cuadro Nº 10; se pueden apreciar los cálculos realizados para obtener los tiempos de concentración de cada una de las cuencas; hasta la obtención del caudal para cada una de ellas para periodos de retorno de 50 años.

Se hizo el cálculo mediante cuatro formulas para obtener tiempos de concentración y caudales; eligiéndose el resultado obtenido mediante lo indicado pro le Servicio de Conservación de Suelos; que brinda un valor por encima del promedio de los cuatro métodos aplicados.

Cuadro Nº09: TIEMPOS DE CONCENTRACION EN CUENCAS DE AREAS MENORES A 10 KM2 CALCULO DEL TIEMPO DE CONCENTRACION DE LAS CUENCAS

SERVICIO DECUENCA INFORMACION DE LAS CUENCAS KIRPICH CONSERVACION KIRPICH TEMEZ

MODIFICADA DE SUELOS

Longitud,L Desnivel,H Pendiente,S Area. A C CN Tc Tc Tc Tc(m) (m) (m/m) (Km2) (minutos) (minutos) (minutos) (minutos)

15+968 1567.00 590.00 0.377 0.23 0.49 80.00 12.27 19.19 8.18 33.9616+120 278.00 145.00 0.522 0.03 0.49 80.00 2.86 4.09 1.91 5.6616+320 247.00 125.00 0.506 0.03 0.49 80.00 2.64 3.78 1.76 5.0616+487,05 1494.00 560.00 0.375 0.22 0.49 80.00 11.85 18.52 7.90 32.4016+614,39 593.00 180.00 0.304 0.11 0.49 80.00 6.31 9.82 4.21 13.3916+957,21 878.00 360.00 0.410 0.09 0.49 80.00 7.60 11.57 5.07 18.7217+075,59 1257.00 592.00 0.471 0.14 0.49 80.00 9.50 14.39 6.34 26.1117+234..44 1257.00 592.00 0.471 2.50 0.49 80.00 9.50 14.39 6.34 26.1117+695 1756.00 920.00 0.524 1.27 0.49 80.00 11.80 17.82 7.87 35.7417+809.42 1580.00 792.00 0.501 1.04 0.49 80.00 11.06 16.74 7.38 32.4317+924,69 1223.00 652.00 0.533 0.16 0.49 80.00 8.87 13.23 5.91 24.8118+138,28 1118.00 1142.00 1.021 0.13 0.49 80.00 6.44 8.89 4.30 20.0418+294,65 684.00 530.00 0.775 0.07 0.49 80.00 4.91 6.89 3.27 12.9218+407 401.00 175.00 0.436 0.05 0.49 80.00 4.06 5.99 2.71 8.4518+720 1378.00 507.00 0.368 0.19 0.49 80.00 11.22 17.52 7.48 29.9919+249,72 1314.00 475.00 0.361 0.19 0.49 80.00 10.89 17.01 7.26 28.7019+616,73 1270.00 450.00 0.354 0.18 0.49 80.00 10.69 16.72 7.13 27.8419+950,24 750.00 255.00 0.340 0.11 0.49 80.00 7.24 11.20 4.83 16.5720+122,9 840.00 332.00 0.395 0.09 0.49 80.00 7.45 11.38 4.97 18.0420+548,16 974.00 400.00 0.411 0.15 0.49 80.00 8.23 12.56 5.49 20.7620+771 842.00 330.00 0.392 0.15 0.49 80.00 7.49 11.45 4.99 18.1121+150,12 790.00 325.00 0.411 0.12 0.49 80.00 7.00 10.62 4.67 16.8321+402,18 668.00 350.00 0.524 0.08 0.49 80.00 5.61 8.23 3.74 13.6021+520 806.00 372.00 0.462 0.10 0.49 80.00 6.80 10.18 4.53 16.8021+765,12 827.00 435.00 0.526 0.13 0.49 80.00 6.60 9.74 4.40 16.8221+944,56 1025.00 488.00 0.476 0.23 0.49 80.00 8.09 12.15 5.39 21.2422+320 (Qda Paltashaco) 4875.00 1170.00 0.240 7.00 0.49 80.00 34.98 59.60 23.32 115.0826+650 1941.00 598.00 0.308 1.44 0.49 80.00 15.63 25.18 10.42 43.7028+080.15(Qda Pambarumbe) 3116.00 875.00 0.281 2.45 0.49 80.00 23.33 38.52 15.55 71.4029+000.62(Qda La Guerra) 3297.00 632.00 0.192 2.44 0.49 80.00 28.22 48.77 18.82 81.23

Cuadro Nº09: TIEMPOS DE CONCENTRACION EN CUENCAS DE AREAS MENORES A 10 KM2 (Continuación……….) CALCULO DEL TIEMPO DE CONCENTRACION DE LAS CUENCAS




29+728.22 1195.00 615.00 0.515 0.99 0.49 80.00 8.83 13.22 5.89 24.4032+270(Choza Quemada) 713.00 202.00 0.283 0.23 0.49 80.00 7.47 11.78 4.98 16.3132+822.32 (Sector Santiago) 437.00 72.00 0.165 0.05 0.49 80.00 6.31 10.45 4.21 11.0833+400 597.00 130.00 0.218 0.14 0.49 80.00 7.21 11.66 4.81 14.3634+283.02(Sector Sta Ana) 2516.00 760.00 0.302 1.92 0.49 80.00 19.24 31.30 12.83 56.8534+882,02 437.00 72.00 0.165 0.05 0.49 80.00 6.31 10.45 4.21 11.0835+303.42 396.00 160.00 0.404 0.09 0.49 80.00 4.14 6.16 2.76 8.4735+050.50 311.00 190.00 0.611 0.07 0.49 80.00 2.93 4.13 1.96 6.1536+300 2717.00 730.00 0.269 1.81 0.49 80.00 21.35 35.29 14.24 62.7837+680 2530.00 620.00 0.245 1.74 0.49 80.00 20.94 34.90 13.96 59.4942+195.92(Rio San Miguel) 1405.00 428.00 0.305 0.87 0.49 80.00 12.24 19.55 8.16 31.7042+698.92 (Palto Alto) 1405.00 100.00 0.071 0.05 0.49 80.00 21.43 40.45 14.29 41.7843+394.92 1645.00 85.00 0.052 0.05 0.49 80.00 27.37 53.86 18.25 51.9943+489,92 366.00 80.00 0.219 0.07 0.49 80.00 4.94 7.87 3.29 8.7943+596,12 890.00 383.00 0.430 0.02 0.49 80.00 7.54 11.42 5.03 18.8045+225.92 1720.00 560.00 0.326 0.54 0.49 80.00 13.95 22.24 9.30 38.3245+878.92 1319.00 520.00 0.394 0.47 0.49 80.00 10.56 16.34 7.04 28.3346+689.92 788.00 304.00 0.386 0.15 0.49 80.00 7.16 10.94 4.78 17.0046+831.42 1532.00 487.00 0.318 0.33 0.49 80.00 12.87 20.51 8.58 34.2846+977.62(Qda Cabuyal) 1698.00 522.00 0.307 1.31 0.49 80.00 14.12 22.65 9.41 38.2447+641.02 965.00 299.00 0.310 0.22 0.49 80.00 9.11 14.36 6.07 21.7047+903.32 656.00 290.00 0.442 0.10 0.49 80.00 5.90 8.83 3.93 13.7948+123.32 643.00 283.00 0.440 0.10 0.49 80.00 5.82 8.70 3.88 13.5348+227.92 1880.00 625.00 0.332 1.99 0.49 80.00 14.81 23.63 9.88 41.7248+392.42 189.00 52.00 0.275 0.09 0.49 80.00 2.72 4.13 1.81 4.3549+003,92 454.00 125.00 0.275 0.10 0.49 80.00 5.33 8.33 3.56 10.4449+769.92 1217.00 515.00 0.423 0.48 0.49 80.00 9.66 14.79 6.44 25.7949+846.92 1506.00 530.00 0.352 0.74 0.49 80.00 12.22 19.23 8.15 33.0650+336.42 742.00 152.00 0.205 0.22 0.49 80.00 8.72 14.31 5.82 18.0550+524.12 550.00 115.00 0.209 0.16 0.49 80.00 6.87 11.15 4.58 13.3351+305.82 212.00 55.00 0.259 0.04 0.49 80.00 3.04 4.67 2.02 4.93





51+937.12 278.00 60.00 0.216 0.04 0.49 80.00 4.02 6.36 2.68 6.7052+472.36 876.72 195.00 0.222 0.14 0.49 80.00 9.61 15.69 6.41 21.0054+352.38 5709.07 1123.00 0.197 4.96 0.49 80.00 42.65 74.70 28.43 139.9654+548.77 1627.00 492.00 0.302 0.87 0.49 80.00 13.75 22.07 9.17 36.7655+341.66 1983.00 685.00 0.345 0.79 0.49 80.00 15.21 24.19 10.14 43.6855+768.9 1486.00 399.00 0.269 0.41 0.49 80.00 13.42 21.78 8.95 34.3456+182.52 713.00 170.00 0.238 0.12 0.49 80.00 7.98 12.85 5.32 16.8558+569.62 1236.00 525.00 0.425 0.50 0.49 80.00 9.76 14.95 6.51 26.1859+486.32 1509.00 640.00 0.424 0.66 0.49 80.00 11.39 17.55 7.59 31.9759+770.7 3079.00 1235.00 0.401 3.01 0.49 80.00 20.15 31.92 13.43 65.9359+978.54 2114.00 930.00 0.440 1.03 0.49 80.00 14.56 22.56 9.71 44.4862+202.2 2028.00 918.00 0.453 0.81 0.49 80.00 13.94 21.52 9.30 42.4462+610.00 1100.00 620.00 0.564 0.39 0.49 80.00 8.00 11.82 5.34 22.0863+300 770.00 430.00 0.558 0.24 0.49 80.00 6.10 8.93 4.07 15.4863+493 600.00 260.00 0.433 0.15 0.49 80.00 5.55 8.30 3.70 12.6664+035.00 551.00 306.00 0.555 0.14 0.49 80.00 4.73 6.85 3.15 11.0964+335.84 466.00 275.00 0.590 0.14 0.49 80.00 4.06 5.81 2.71 9.2764+670 461.00 275.00 0.597 0.09 0.49 80.00 4.01 5.73 2.67 9.1564+971.24 403.00 225.00 0.558 0.07 0.49 80.00 3.71 5.32 2.47 8.1065+158.17 286.20 110.00 0.384 0.05 0.49 80.00 3.29 4.87 2.19 6.1865+232.84 160.00 62.00 0.388 0.03 0.49 80.00 2.09 3.05 1.40 3.4566+975.00 175.00 10.00 0.057 0.03 0.49 80.00 4.69 8.53 3.13 5.4367+511.54 253.00 35.00 0.138 0.04 0.49 80.00 4.43 7.36 2.95 6.6367+601.94 245.00 40.00 0.163 0.04 0.49 80.00 4.06 6.60 2.70 6.2267+683.24 260.00 85.00 0.327 0.05 0.49 80.00 3.25 4.89 2.17 5.7968+041.14 382.00 100.00 0.262 0.06 0.49 80.00 4.76 7.44 3.17 8.8768+241.94 189.00 72.00 0.381 0.03 0.49 80.00 2.40 3.51 1.60 4.0968+730.94 180.00 42.00 0.233 0.03 0.49 80.00 2.79 4.32 1.86 4.2768+770.94 70.00 22.00 0.314 0.00 0.49 80.00 1.20 1.75 0.80 1.5768+800.94 123.00 8.00 0.065 0.01 0.49 80.00 3.40 6.03 2.27 3.7269+975.94 224.00 200.00 0.893 0.02 0.49 80.00 1.97 2.63 1.31 4.12





70+012.74 222.47 145.00 0.652 0.04 0.49 80.00 2.21 3.06 1.47 4.3470+293.94 1119.00 368.00 0.329 0.41 0.49 80.00 9.98 15.69 6.65 24.8870+463.74 1292.00 360.00 0.279 0.65 0.49 80.00 11.88 19.12 7.92 29.6570+746.34 235.00 100.00 0.426 0.03 0.49 80.00 2.72 3.96 1.81 4.9870+801.94 206.00 80.00 0.388 0.01 0.49 80.00 2.54 3.73 1.70 4.4470+861.94 171.00 70.00 0.409 0.01 0.49 80.00 2.16 3.13 1.44 3.6570+918.94 148.00 45.00 0.304 0.01 0.49 80.00 2.17 3.23 1.44 3.3470+993.94 91.00 25.00 0.275 0.01 0.49 80.00 1.55 2.31 1.03 2.0971+085.94 90.00 20.00 0.222 0.01 0.49 80.00 1.67 2.54 1.11 2.1671+448.94 320.00 145.00 0.453 0.02 0.49 80.00 3.36 4.91 2.24 6.6971+886.94 471.00 70.00 0.149 0.08 0.49 80.00 6.96 11.68 4.64 12.1871+930 3771.00 600.00 0.159 4.13 0.49 80.00 33.62 59.61 22.42 96.2572+158.94 443.00 240.00 0.542 0.17 0.49 80.00 4.03 5.82 2.69 8.9672+469.94 369.00 195.00 0.528 0.14 0.49 80.00 3.54 5.09 2.36 7.5072+751.94 373.00 250.00 0.670 0.07 0.49 80.00 3.26 4.56 2.17 7.2472+819.94 398.00 250.00 0.628 0.06 0.49 80.00 3.51 4.96 2.34 7.8373+468.94 382.00 238.00 0.623 0.07 0.49 80.00 3.41 4.82 2.27 7.5273+701.94 420.50 250.00 0.595 0.06 0.49 80.00 3.74 5.33 2.49 8.3574+009.94 460.00 255.00 0.554 0.09 0.49 80.00 4.12 5.93 2.74 9.2674+592.94 742.00 220.00 0.296 0.23 0.49 80.00 7.57 11.89 5.05 16.8374+697.94 261.00 165.00 0.632 0.04 0.49 80.00 2.53 3.53 1.69 5.1375+981.94 348.00 115.00 0.330 0.04 0.49 80.00 4.05 6.15 2.70 7.7376+139.94 684.00 250.00 0.365 0.33 0.49 80.00 6.56 10.04 4.37 14.9176+439.96 362.00 130.00 0.359 0.09 0.49 80.00 4.04 6.09 2.70 7.9276+616.95 236.00 58.00 0.246 0.03 0.49 80.00 3.37 5.22 2.24 5.5577+074.97 148.00 13.00 0.088 0.02 0.49 80.00 3.49 6.02 2.33 4.2377+601.98 209.00 93.00 0.445 0.03 0.49 80.00 2.44 3.52 1.63 4.3978+209.91 432.00 165.00 0.382 0.06 0.49 80.00 4.53 6.80 3.02 9.3479+688.91 466.00 280.00 0.601 0.11 0.49 80.00 4.03 5.76 2.69 9.2479+770.9 538.00 260.00 0.483 0.09 0.49 80.00 4.89 7.20 3.26 11.1279+948.98 545.00 255.00 0.468 0.07 0.49 80.00 5.01 7.40 3.34 11.33

Cuadro Nº09: TIEMPOS DE CONCENTRACION EN CUENCAS DE AREAS MENORES A 10 KM2 (Continuación……….)

CALCULO DEL TIEMPO DE CONCENTRACION DE LAS CUENCAS




79+995.9 520.00 250.00 0.481 0.05 0.49 80.00 4.78 7.03 3.19 10.7680+148.91 497.00 230.00 0.463 0.04 0.49 80.00 4.68 6.91 3.12 10.3680+200.9 423.00 220.00 0.520 0.03 0.49 80.00 3.95 5.73 2.64 8.6280+348.91 420.00 190.00 0.452 0.03 0.49 80.00 4.15 6.11 2.77 8.7980+449.95 436.00 170.00 0.390 0.03 0.49 80.00 4.52 6.78 3.01 9.3980+715.9 380.00 130.00 0.342 0.04 0.49 80.00 4.28 6.48 2.85 8.3980+957.8 441.00 203.00 0.460 0.02 0.49 80.00 4.28 6.30 2.85 9.2080+978.6 377.00 185.00 0.491 0.02 0.49 80.00 3.70 5.38 2.47 7.7780+995.95 368.00 170.00 0.462 0.02 0.49 80.00 3.72 5.44 2.48 7.6781+016.9 83.00 35.00 0.422 0.00 0.49 80.00 1.22 1.73 0.82 1.7681+116.9 343.50 140.00 0.408 0.03 0.49 80.00 3.70 5.48 2.47 7.3381+308.95 325.00 105.00 0.323 0.04 0.49 80.00 3.88 5.89 2.59 7.2581+758.94 996.00 240.00 0.241 0.45 0.49 80.00 10.28 16.70 6.86 23.4981+948.95 1364.00 315.00 0.231 0.37 0.49 80.00 13.31 21.93 8.88 32.4482+265.95 591.50 145.00 0.245 0.05 0.49 80.00 6.84 10.91 4.56 13.9182+445.95 388.00 105.00 0.271 0.04 0.49 80.00 4.76 7.41 3.17 8.9583+302.94 435.00 97.00 0.223 0.05 0.49 80.00 5.60 8.95 3.73 10.4183+830.94 1935.00 1015.00 0.525 3.69 0.49 80.00 12.71 19.25 8.47 39.3784+117.94 1993.00 127.00 0.064 0.10 0.49 80.00 29.27 56.55 19.52 60.5384+492.94 1983.00 137.00 0.069 0.11 0.49 80.00 28.26 54.09 18.84 59.3185+215.94 1979.00 545.00 0.275 1.04 0.49 80.00 16.57 27.05 11.05 45.51

Cuadro Nº 10: CAUDALES POR EL METODO RACIONAL

CALCULO DEL CAUDAL MAXIMO- METODO RACIONAL

CUENCA Area de Cuenca Intensidad maxima de Intensidad maxima de Intensidad maxima de Intensidad maxima de Coeficiente Coeficiente de Caudal maximo Caudal maximo Caudal maximo Caudal maximoA Precipitacion Precipitacion Precipitacion Precipitacion de Uniformidad Q Q Q Q

(Progresiva) (Km2) Imax Imax Imax Imax Escorrentia M3/s M3/s M3/s M3/s(mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) C KKIRPICH KIRPICH MODIFICADA TEMEZ SCS Temez KIRPICH TEMEZ KIRPICH SCS

MODIFICADA

15+968 0.23 113.84 91.95 53.79 72.66 0.49 1.03 3.52 1.72 2.84 2.2516+120 0.03 245.28 198.12 138.21 164.09 0.49 1.00 1.13 0.64 0.91 0.7616+320 0.03 255.76 206.58 146.65 171.10 0.49 1.00 0.98 0.56 0.79 0.6616+487,05 0.22 115.96 93.67 55.14 74.05 0.49 1.03 3.45 1.69 2.79 2.2016+614,39 0.11 161.63 130.55 87.84 103.39 0.49 1.01 2.38 1.31 1.93 1.5216+957,21 0.09 146.51 118.34 73.62 94.85 0.49 1.02 1.74 0.89 1.41 1.1317+075,59 0.14 130.27 105.23 61.79 84.57 0.49 1.02 2.54 1.24 2.05 1.6517+234..44 2.50 130.27 105.23 61.79 84.57 0.49 1.02 44.44 21.60 35.90 28.8517+695 1.27 116.24 93.89 52.37 75.55 0.49 1.04 20.12 9.39 16.26 13.0817+809.42 1.04 120.24 97.12 55.12 78.07 0.49 1.03 16.96 8.02 13.70 11.0117+924,69 0.16 135.08 109.11 63.47 88.40 0.49 1.02 2.89 1.39 2.34 1.8918+138,28 0.13 159.84 129.11 71.02 108.95 0.49 1.02 2.92 1.32 2.36 1.9918+294,65 0.07 184.46 149.00 89.49 124.61 0.49 1.01 1.67 0.82 1.35 1.1318+407 0.05 203.90 164.70 111.94 134.16 0.49 1.01 1.33 0.73 1.07 0.8718+720 0.19 119.38 96.42 57.43 76.24 0.49 1.03 3.13 1.55 2.53 2.0019+249,72 0.19 121.27 97.95 58.78 77.42 0.49 1.03 3.09 1.54 2.50 1.9719+616,73 0.18 122.46 98.91 59.73 78.13 0.49 1.03 3.03 1.52 2.45 1.9419+950,24 0.11 150.36 121.45 78.50 96.49 0.49 1.01 2.33 1.23 1.88 1.4920+122,9 0.09 148.06 119.59 75.08 95.71 0.49 1.02 1.87 0.96 1.51 1.2120+548,16 0.15 140.52 113.50 69.71 90.83 0.49 1.02 2.81 1.42 2.27 1.8220+771 0.15 147.66 119.27 74.92 95.40 0.49 1.02 2.93 1.51 2.37 1.8921+150,12 0.12 153.03 123.60 77.85 99.26 0.49 1.01 2.59 1.34 2.10 1.6821+402,18 0.08 172.04 138.96 87.13 113.54 0.49 1.01 1.77 0.91 1.43 1.1721+520 0.10 155.37 125.50 77.93 101.45 0.49 1.01 2.15 1.09 1.74 1.4021+765,12 0.13 157.89 127.53 77.89 103.87 0.49 1.01 2.82 1.41 2.28 1.8621+944,56 0.23 141.83 114.56 68.87 92.43 0.49 1.02 4.45 2.20 3.59 2.9022+320 (Qda Paltashaco) 7.00 65.57 52.96 28.28 40.00 0.49 1.14 62.53 30.72 50.51 38.1526+650 1.44 100.22 80.95 47.10 62.97 0.49 1.05 19.65 9.66 15.87 12.3528+080.15(Qda Pambarumbe) 2.45 81.17 65.56 36.37 50.34 0.49 1.08 27.06 13.11 21.85 16.7829+000.62(Qda La Guerra) 2.44 73.42 59.30 33.98 44.45 0.49 1.09 24.41 12.36 19.72 14.78

Cuadro Nº 10: CAUDALES POR EL METODO RACIONAL (Continuación…………………)

CALCULO DEL CAUDAL MAXIMO- METODO RACIONAL


(Progresiva) (Km2) Imax Imax Imax Imax Escorrentia M3/s M3/s M3/s M3/s(mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) C KKIRPICH KIRPICH MODIFICADA TEMEZ SCS Temez KIRPICH TEMEZ KIRPICH SCS

MODIFICADA

29+728.22 0.99 135.39 109.36 64.02 88.44 0.49 1.02 18.25 8.83 14.74 11.9232+270(Choza Quemada) 0.23 147.90 119.46 79.16 93.94 0.49 1.01 4.58 2.48 3.70 2.9132+822.32 (Sector Santiago) 0.05 161.61 130.54 97.04 100.11 0.49 1.01 1.14 0.69 0.92 0.7133+400 0.14 150.69 121.71 84.67 94.46 0.49 1.01 2.79 1.58 2.25 1.7534+283.02(Sector Sta Ana) 1.92 89.84 72.57 41.00 56.16 0.49 1.06 23.51 11.40 18.99 14.6934+882,02 0.05 161.61 130.54 97.04 100.11 0.49 1.01 1.14 0.69 0.92 0.7135+303.42 0.09 201.76 162.97 111.82 132.16 0.49 1.01 2.44 1.36 1.97 1.6035+050.50 0.07 242.01 195.47 132.36 163.17 0.49 1.00 2.34 1.28 1.89 1.5836+300 1.81 85.04 68.69 38.92 52.72 0.49 1.07 20.96 10.27 16.93 13.0037+680 1.74 85.92 69.40 40.04 53.02 0.49 1.07 20.35 10.11 16.44 12.5642+195.92(Rio San Miguel) 0.87 113.99 92.07 55.78 71.95 0.49 1.03 13.48 6.80 10.89 8.5142+698.92 (Palto Alto) 0.05 84.88 68.56 48.23 49.06 0.49 1.04 0.53 0.32 0.43 0.3143+394.92 0.05 74.61 60.27 42.98 42.19 0.49 1.06 0.48 0.29 0.39 0.2743+489,92 0.07 183.91 148.55 109.60 116.21 0.49 1.01 1.79 1.08 1.45 1.1343+596,12 0.02 147.14 118.85 73.45 95.52 0.49 1.02 0.47 0.24 0.38 0.3045+225.92 0.54 106.44 85.97 50.48 67.24 0.49 1.04 7.78 3.83 6.28 4.9145+878.92 0.47 123.23 99.53 59.18 79.08 0.49 1.03 7.90 3.90 6.38 5.0746+689.92 0.15 151.20 122.13 77.46 97.70 0.49 1.01 3.15 1.64 2.55 2.0446+831.42 0.33 111.01 89.67 53.52 70.15 0.49 1.03 5.00 2.50 4.04 3.1646+977.62(Qda Cabuyal) 1.31 105.76 85.42 50.53 66.59 0.49 1.04 18.92 9.39 15.28 11.9147+641.02 0.22 133.21 107.60 68.11 84.67 0.49 1.02 3.98 2.07 3.21 2.5347+903.32 0.10 167.43 135.24 86.48 109.40 0.49 1.01 2.26 1.18 1.82 1.4748+123.32 0.10 168.65 136.22 87.36 110.20 0.49 1.01 2.26 1.18 1.82 1.4848+227.92 1.99 103.10 83.28 48.27 65.12 0.49 1.04 27.93 13.64 22.56 17.6448+392.42 0.09 251.94 203.50 158.86 163.13 0.49 1.00 2.93 1.86 2.37 1.9049+003,92 0.10 176.59 142.64 100.13 112.78 0.49 1.01 2.48 1.42 2.01 1.5949+769.92 0.48 129.16 104.33 62.18 83.35 0.49 1.02 8.50 4.19 6.86 5.4849+846.92 0.74 114.12 92.18 54.56 72.58 0.49 1.03 11.44 5.65 9.24 7.2750+336.42 0.22 136.27 110.07 75.04 84.82 0.49 1.02 4.04 2.26 3.27 2.5250+524.12 0.16 154.51 124.80 88.05 96.75 0.49 1.01 3.34 1.92 2.69 2.0951+305.82 0.04 237.62 191.94 148.66 153.04 0.49 1.00 1.21 0.76 0.98 0.78

Cuadro Nº 10: CAUDALES POR EL METODO RACIONAL (Continuación……..) CALCULO DEL CAUDAL MAXIMO- METODO RACIONAL


| (Km2) Imax Imax Imax Imax Escorrentia M3/s M3/s M3/s M3/s(mm/h) (mm/h) (mm/h) (mm/h) C KKIRPICH KIRPICH MODIFICADA TEMEZ SCS Temez KIRPICH TEMEZ KIRPICH SCS

MODIFICADA

51+937.12 0.04 205.09 165.65 126.53 130.06 0.49 1.00 1.15 0.72 0.93 0.7352+472.36 0.14 129.49 104.60 69.30 80.79 0.49 1.02 2.43 1.33 1.97 1.5254+352.38 4.96 59.07 47.71 25.51 35.51 0.49 1.17 39.88 20.16 32.21 23.9754+548.77 0.87 107.25 86.63 51.60 67.50 0.49 1.04 12.64 6.31 10.21 7.9655+341.66 0.79 101.68 82.13 47.11 64.32 0.49 1.05 10.98 5.32 8.87 6.9455+768.9 0.41 108.61 87.73 53.48 67.97 0.49 1.03 6.12 3.12 4.94 3.8356+182.52 0.12 142.82 115.36 77.81 89.77 0.49 1.01 2.41 1.33 1.95 1.5258+569.62 0.50 128.45 103.75 61.70 82.89 0.49 1.02 8.83 4.35 7.14 5.7059+486.32 0.66 118.42 95.65 55.53 76.17 0.49 1.03 10.71 5.18 8.65 6.8959+770.7 3.01 87.68 70.82 37.93 55.58 0.49 1.07 35.95 16.71 29.04 22.7959+978.54 1.03 104.06 84.05 46.67 66.72 0.49 1.05 14.56 6.83 11.76 9.3362+202.2 0.81 106.44 85.97 47.83 68.42 0.49 1.04 11.70 5.49 9.45 7.5262+610.00 0.39 142.62 115.20 67.49 93.80 0.49 1.02 7.55 3.64 6.10 4.9763+300 0.24 164.51 132.88 81.36 108.75 0.49 1.01 5.38 2.69 4.34 3.5563+493 0.15 172.90 139.66 90.47 113.00 0.49 1.01 3.49 1.84 2.82 2.2864+035.00 0.14 188.22 152.03 97.00 125.04 0.49 1.01 3.68 1.92 2.98 2.4564+335.84 0.14 203.95 164.74 106.59 136.35 0.49 1.01 3.75 1.98 3.03 2.5164+670 0.09 205.30 165.82 107.32 137.36 0.49 1.01 2.42 1.28 1.96 1.6264+971.24 0.07 213.91 172.78 114.43 142.86 0.49 1.01 1.95 1.05 1.57 1.3065+158.17 0.05 227.85 184.04 132.02 149.56 0.49 1.00 1.54 0.90 1.24 1.0165+232.84 0.03 288.94 233.38 179.48 191.51 0.49 1.00 1.03 0.64 0.83 0.6866+975.00 0.03 188.98 152.64 141.36 111.39 0.49 1.00 0.64 0.48 0.52 0.3867+511.54 0.04 194.70 157.26 127.18 120.37 0.49 1.00 0.96 0.63 0.78 0.6067+601.94 0.04 203.99 164.77 131.51 127.45 0.49 1.00 1.25 0.81 1.01 0.7867+683.24 0.05 229.25 185.17 136.63 149.24 0.49 1.00 1.54 0.92 1.24 1.0068+041.14 0.06 187.48 151.43 109.11 119.69 0.49 1.01 1.55 0.91 1.25 0.9968+241.94 0.03 269.13 217.38 164.12 177.73 0.49 1.00 1.18 0.72 0.95 0.7868+730.94 0.03 248.53 200.74 160.33 159.45 0.49 1.00 0.90 0.58 0.73 0.5868+770.94 0.00 387.25 312.79 271.68 256.77 0.49 1.00 0.13 0.09 0.11 0.0968+800.94 0.01 223.84 180.80 172.43 133.71 0.49 1.00 0.35 0.27 0.28 0.2169+975.94 0.02 298.58 241.17 163.43 207.06 0.49 1.00 0.81 0.44 0.65 0.56




MODIFICADA

70+012.74 0.04 280.89 226.88 158.93 191.14 0.49 1.00 1.62 0.92 1.31 1.1170+293.94 0.41 126.97 102.56 63.37 80.80 0.49 1.02 7.02 3.59 5.67 4.4770+463.74 0.65 115.82 93.55 57.78 72.81 0.49 1.03 10.27 5.27 8.29 6.4570+746.34 0.03 251.96 203.52 147.96 166.94 0.49 1.00 1.16 0.69 0.94 0.7770+801.94 0.01 260.90 210.74 157.15 172.26 0.49 1.00 0.51 0.31 0.41 0.3470+861.94 0.01 284.40 229.72 174.26 188.93 0.49 1.00 0.48 0.30 0.39 0.3270+918.94 0.01 283.91 229.32 182.52 185.66 0.49 1.00 0.41 0.26 0.33 0.2770+993.94 0.01 338.78 273.65 233.44 221.89 0.49 1.00 0.53 0.36 0.43 0.3571+085.94 0.01 325.98 263.30 229.87 210.81 0.49 1.00 0.33 0.23 0.26 0.2171+448.94 0.02 225.15 181.86 126.54 149.01 0.49 1.00 0.77 0.43 0.62 0.5171+886.94 0.08 153.53 124.01 92.33 94.40 0.49 1.01 1.68 1.02 1.36 1.0471+930 4.13 66.95 54.08 31.07 40.00 0.49 1.11 37.70 19.50 30.45 22.5272+158.94 0.17 204.61 165.27 108.54 136.19 0.49 1.01 4.71 2.51 3.80 3.1372+469.94 0.14 219.24 177.09 119.21 146.13 0.49 1.01 4.28 2.34 3.46 2.8572+751.94 0.07 229.07 185.02 121.39 154.87 0.49 1.01 2.25 1.20 1.82 1.5272+819.94 0.06 220.20 177.86 116.56 148.14 0.49 1.01 1.68 0.89 1.36 1.1373+468.94 0.07 223.53 180.55 119.00 150.40 0.49 1.01 2.10 1.12 1.70 1.4173+701.94 0.06 212.95 172.01 112.61 142.66 0.49 1.01 1.73 0.92 1.39 1.1674+009.94 0.09 202.44 163.52 106.65 134.86 0.49 1.01 2.40 1.27 1.93 1.6074+592.94 0.23 146.88 118.64 77.87 93.49 0.49 1.01 4.54 2.44 3.67 2.8974+697.94 0.04 261.65 211.34 145.66 177.27 0.49 1.00 1.28 0.72 1.04 0.8775+981.94 0.04 204.12 164.88 117.31 132.36 0.49 1.01 1.15 0.66 0.93 0.7476+139.94 0.33 158.39 127.94 83.00 102.24 0.49 1.01 7.20 3.82 5.81 4.6576+439.96 0.09 204.30 165.02 115.86 133.06 0.49 1.01 2.41 1.38 1.95 1.5776+616.95 0.03 225.02 181.76 139.74 144.20 0.49 1.00 1.02 0.63 0.82 0.6577+074.97 0.02 220.70 178.27 161.19 133.87 0.49 1.00 0.46 0.33 0.37 0.2877+601.98 0.03 266.64 215.37 158.09 177.47 0.49 1.00 1.09 0.65 0.88 0.7378+209.91 0.06 192.56 155.53 106.21 125.53 0.49 1.01 1.70 0.94 1.37 1.1179+688.91 0.11 204.70 165.34 106.79 137.00 0.49 1.01 3.15 1.66 2.55 2.1179+770.9 0.09 184.77 149.24 96.87 121.76 0.49 1.01 2.32 1.22 1.87 1.5379+948.98 0.07 182.60 147.49 95.90 120.07 0.49 1.01 1.85 0.98 1.50 1.22




MODIFICADA

79+995.9 0.05 187.14 151.16 98.57 123.35 0.49 1.01 1.33 0.71 1.08 0.8880+148.91 0.04 189.14 152.77 100.56 124.47 0.49 1.01 1.04 0.55 0.84 0.6880+200.9 0.03 206.76 167.00 110.76 137.38 0.49 1.01 0.95 0.51 0.77 0.6380+348.91 0.03 201.57 162.81 109.64 132.82 0.49 1.01 0.88 0.48 0.71 0.5880+449.95 0.03 192.64 155.60 105.91 125.73 0.49 1.01 0.70 0.39 0.57 0.4680+715.9 0.04 198.36 160.22 112.38 128.71 0.49 1.01 0.96 0.55 0.78 0.6380+957.8 0.02 198.32 160.19 107.04 130.72 0.49 1.01 0.66 0.36 0.53 0.4380+978.6 0.02 214.10 172.94 117.00 142.02 0.49 1.01 0.49 0.27 0.40 0.3380+995.95 0.02 213.58 172.51 117.79 141.21 0.49 1.01 0.60 0.33 0.48 0.3981+016.9 0.00 383.60 309.84 255.77 258.22 0.49 1.00 0.16 0.11 0.13 0.1181+116.9 0.03 214.12 172.95 120.62 140.65 0.49 1.01 0.82 0.46 0.66 0.5481+308.95 0.04 208.91 168.74 121.34 135.42 0.49 1.01 1.22 0.71 0.99 0.7981+758.94 0.45 124.98 100.95 65.32 78.19 0.49 1.02 7.64 4.08 6.17 4.7881+948.95 0.37 109.07 88.10 55.11 67.73 0.49 1.03 5.55 2.89 4.48 3.4582+265.95 0.05 154.93 125.14 86.10 97.84 0.49 1.01 1.09 0.61 0.88 0.6982+445.95 0.04 187.56 151.49 108.58 119.95 0.49 1.01 1.09 0.63 0.88 0.7083+302.94 0.05 172.16 139.06 100.27 108.62 0.49 1.01 1.19 0.70 0.96 0.7583+830.94 3.69 111.78 90.29 49.76 72.54 0.49 1.04 56.24 26.05 45.43 36.5084+117.94 0.10 72.02 58.18 39.67 41.12 0.49 1.07 0.98 0.58 0.79 0.5684+492.94 0.11 73.36 59.26 40.10 42.09 0.49 1.07 1.07 0.62 0.86 0.6185+215.94 1.04 97.19 78.51 46.10 60.64 0.49 1.05 13.72 6.82 11.08 8.56

ESTUDIO HIDRAULICO

1.00 Diseño de Obras de Drenaje Transversal

Habiéndose determinado los Caudales máximos para cada punto de cruce con la vía; se establecerá el dimensionamiento hidráulico de cada estructura de drenaje transversal.

A lo largo de la vía; en diferentes puntos de cruce existen estructuras construidas; llámese alcantarillas sea de concreto armado en sección rectangular o alcantarillas de tubería metálicacorrugada(TMC); también algunos badenes.

El dimensionamiento hidráulico, permitirá establecer dos aspectos: Calcular las dimensiones de las estructuras de cruce nuevas es decir donde no existen; y determinar si las estructuras existentes, satisfacen las consideraciones de diseño establecido en el estudio hidrológico.

1.1.0 Diseño de Alcantarillas

En el presente estudio se ha considerado que las alcantarillas trabajen en flujo crítico y a superficie libre. En tal sentido con la ayuda del software HCANALES FOR WINDOWS; se determinan los caudales en flujo crítico para cada tipo de diámetro de alcantarilla TMC.

Para el trazo de la alcantarilla se debe plantear una pendiente longitudinal mínima de 2% y máxima de 3%, afín de evitar velocidades erosivas que afecten a la estructura.

En función al caudal determinado en el estudio hidrológico se define el diámetro de la alcantarilla que satisface las condiciones de caudal a evacuar.

Los caudales para flujo critico se indican a continuación para diámetros de : 0.90,1.20,1.50 y 1.80 m.

Cuadro Nº 01: DIMENSIONAMIENTO HIDRAULICO DE ALCANTARILLAS CIRCULARES TMCDIMENSIONAMIENTO HIDRAULICO DE ALCANTARILLAS

CUENCA OBRA DE ARTE DIMENSIONES OBSERVACION Caudal maximo Caudal maximo Caudal maximo Caudal maximoQ Q Q Q

(Progresiva) (Metros) M3/s M3/s M3/s M3/s

(Propuestas) KIRPICH TEMEZ KIRPICH SCS

MODIFICADA (CAUDAL DE DISEÑO)

15+968 Alcantarilla Nº 01 Ø 1.20 Proyectada 3.52 1.72 2.84 2.2516+120 Alcantarilla Nº 02 Ø 0.90 Proyectada 1.13 0.64 0.91 0.7616+320 Alcantarilla Nº 03 Ø 0.90 Proyectada 0.98 0.56 0.79 0.6616+487,05 Alcantarilla Nº 04 Ø 1.20 Proyectada 3.45 1.69 2.79 2.2016+614,39 Alcantarilla Nº 05 Ø 1.20 Proyectada 2.38 1.31 1.93 1.5216+957,21 Alcantarilla Nº 06 Ø 1.20 Proyectada 1.74 0.89 1.41 1.1317+075,59 Alcantarilla Nº 07 Ø 1.20 Proyectada 2.54 1.24 2.05 1.6517+234..44 Alcantarilla Nº 08 Existente 11.10x3x12 44.44 21.60 35.90 28.8517+809.42 Alcantarilla Nº 09 Existente 3.5x1.20x4 16.96 8.02 13.70 11.0117+924,69 Alcantarilla Nº 10 Ø 1.20 Proyectada 2.89 1.39 2.34 1.8918+138,28 Alcantarilla Nº 11 Ø 1.20 Proyectada 2.92 1.32 2.36 1.9918+407 Alcantarilla Nº 12 Ø 0.90 Proyectada 1.33 0.73 1.07 0.8719+249,72 Alcantarilla Nº 13 Ø 1.20 Proyectada 3.09 1.54 2.50 1.9719+616,73 Alcantarilla Nº 14 Ø 1.20 Proyectada 3.03 1.52 2.45 1.9419+950,24 Alcantarilla Nº 15 Ø 1.20 Proyectada 2.33 1.23 1.88 1.4920+122,9 Alcantarilla Nº 16 Ø 0.90 Proyectada 1.87 0.96 1.51 1.2120+548,16 Alcantarilla Nº 17 Ø 1.20 Proyectada 2.81 1.42 2.27 1.8221+402,18 Alcantarilla Nº 18 Ø 0.90 Proyectada 1.77 0.91 1.43 1.1721+520 Alcantarilla Nº 19 Ø 1.20 Proyectada 2.15 1.09 1.74 1.4021+765,12 Alcantarilla Nº 20 Ø 1.20 Proyectada 2.82 1.41 2.28 1.8621+944,56 Alcantarilla Nº 21 Ø 1.20 Proyectada 4.45 2.20 3.59 2.9032+270(Choza Quemada) Alcantarilla Nº 22 Ø 1.20 Proyectada 4.58 2.48 3.70 2.9136+300 Alcantarilla Nº 23 3 Ø 1.50 Proyectada 20.96 10.27 16.93 13.0037+680 Alcantarilla Nº 24 3 Ø 1.50 Proyectada 20.35 10.11 16.44 12.5646+689.92 Alcantarilla Nº 25 Ø 1.20 Existente Ø 0.90 m 3.15 1.64 2.55 2.0446+831.42 Alcantarilla Nº 26 Ø 1.50 Existente Ø 0.90 m 5.00 2.50 4.04 3.1646+977.62(Qda Cabuyal) Alcantarilla Nº 27 3 Ø 1.50 Existente Ø 1.20 m 18.92 9.39 15.28 11.9147+641.02 Alcantarilla Nº 28 Ø 1.20 Existente Ø 0.90 m 3.98 2.07 3.21 2.5347+903.32 Alcantarilla Nº 29 Ø 1.20 Existente Ø 0.90 m 2.26 1.18 1.82 1.47

Cuadro Nº 01: DIMENSIONAMIENTO HIDRAULICO DE ALCANTARILLAS CIRCULARES TMC (Continuación…..)CUENCA OBRA DE ARTE DIMENSIONES OBSERVACION Caudal maximo Caudal maximo Caudal maximo Caudal maximo

Q Q Q Q(Progresiva) (Metros) M3/s M3/s M3/s M3/s

(Propuestas) KIRPICH TEMEZ KIRPICH SCS


48+123.32 Alcantarilla Nº 30 Ø 1.20 Existente Ø 0.90 m 2.26 1.18 1.82 1.4848+392.42 Alcantarilla Nº 31 Ø 1.20 Existente Ø 0.90 m 2.93 1.86 2.37 1.9049+769.92 Alcantarilla Nº 32 2 Ø 1.20 Existente Ø 0.90 m 8.50 4.19 6.86 5.4849+846.92 Alcantarilla Nº 33 2 Ø 1.50 Existente Ø 0.90 m 11.44 5.65 9.24 7.2750+336.42 Alcantarilla Nº 34 Ø 1.20 Existente Ø 0.90 m 4.04 2.26 3.27 2.5250+524.12 Alcantarilla Nº 35 Ø 1.20 Existente Ø 0.90 m 3.34 1.92 2.69 2.0951+305.82 Alcantarilla Nº 36 Ø 0.90 Existente Ø 0.90 m 1.21 0.76 0.98 0.7851+937.12 Alcantarilla Nº 37 Ø 0.90 Existente Ø 0.90 m 1.15 0.72 0.93 0.7352+472.36 Alcantarilla Nº 38 Ø 0.90 Existente Ø 0.90 m 2.43 1.33 1.97 1.5254+352.38 Alcantarilla Nº 39 3 Ø 1.80 Existente Ø 0.90 m 39.88 20.16 32.21 23.9754+548.77 Alcantarilla Nº 40 3 Ø 1.20 Proyectada 12.64 6.31 10.21 7.9655+768.9 Alcantarilla Nº 41 Ø 1.50 Existente Ø 0.60 m 6.12 3.12 4.94 3.8356+182.52 Alcantarilla Nº 42 Ø 1.20 Existente Ø 0.60 m 2.41 1.33 1.95 1.5259+486.32 Alcantarilla Nº 43 Ø 1.80 Existente Ø 0.60 m 10.71 5.18 8.65 6.8962+202.2 Alcantarilla Nº 44 Ø 1.80 Existente Ø 0.60 m 11.70 5.49 9.45 7.5263+300 Alcantarilla Nº 45 Ø 1.50 Existente Ø 1.50 m 5.38 2.69 4.34 3.5566+975.00 Alcantarilla Nº 46 Ø 0.90 Existente Ø 0.75 m 0.64 0.48 0.52 0.3867+683.24 Alcantarilla Nº 47 Ø 0.90 Existente Ø 0.75 m 1.54 0.92 1.24 1.0068+241.94 Alcantarilla Nº 48 Ø 0.90 Existente Ø 0.75 m 1.18 0.72 0.95 0.7868+770.94 Alcantarilla Nº 49 Ø 0.75 Existente Ø 0.75 m 0.13 0.09 0.11 0.0969+975.94 Alcantarilla Nº 50 Ø 0.75 Existente Ø 0.60 m 0.81 0.44 0.65 0.5670+012.74 Alcantarilla Nº 51 Ø 0.90 Existente Ø 0.75 m 1.62 0.92 1.31 1.1170+746.34 Alcantarilla Nº 52 Ø 0.75 Existente Ø 0.75 m 1.16 0.69 0.94 0.7770+861.94 Alcantarilla Nº 53 Ø 0.75 Existente Ø 0.75 m 0.48 0.30 0.39 0.3273+468.94 Alcantarilla Nº 54 Ø 0.90 Existente Ø 0.75 m 2.10 1.12 1.70 1.4174+009.94 Alcantarilla Nº 55 Ø 1.20 Existente Ø 0.75 m 2.40 1.27 1.93 1.6079+770.9 Alcantarilla Nº 56 Ø 1.20 Existente Ø 0.60 m 2.32 1.22 1.87 1.5379+995.9 Alcantarilla Nº 57 Ø 0.90 Existente Ø 0.60 m 1.33 0.71 1.08 0.8880+200.9 Alcantarilla Nº 58 Ø 0.60 Existente Ø 0.60 m 0.95 0.51 0.77 0.6380+715.9 Alcantarilla Nº 59 Ø 0.60 Existente Ø 0.60 m 0.96 0.55 0.78 0.6380+957.8 Alcantarilla Nº 60 Ø 0.60 Existente Ø 0.60 m 0.66 0.36 0.53 0.4380+978.6 Alcantarilla Nº 61 Ø 0.60 Existente Ø 0.60 m 0.49 0.27 0.40 0.3381+016.9 Alcantarilla Nº 62 Ø 0.60 Existente Ø 0.60 m 0.16 0.11 0.13 0.1181+116.9 Alcantarilla Nº 63 Ø 0.60 Existente Ø 0.60 m 0.82 0.46 0.66 0.54

1.2.0 Dimensionamiento de Badenes

1.2.1 Diseño hidráulico

Se ha compatibilizado los anchos de las quebradas con los anchos de badenes utilizando una sección trapezoidal con talud Z=10(pendiente 10%); determinándose las longitudes correspondientes. Se hizo uso del Programa HCANALES FOR WINDOWS; calculándose la sección trapezoidal para flujo critico.

Según la Manual para el diseño de caminos no pavimentados de bajo volumen de transito ; en el Capítulo IV. Hidrología y drenaje, numeral 4.1.3 Elementos fiscos del drenaje superficial, literal g) Badenes, indican que deberán tener un borde libre de 0.30 a0.50 m sobre el nivel de aguas máximas extraordinarias.

1.2.1 Diseño geométrico

Según elManual para el diseño de caminos no pavimentados de bajo volumen de transito; se aceptan pendientes máximasde hasta el 10%; de modo que el talud del diseño hidráulico concuerda con la norma; sin embargo el encuentro entre el talud y la plataforma de fondo se debe mejorar corrigiéndose; trazando una curva vertical; que haga que finalmente las pendientes de ingreso y salida no superen el 7.5%.

Como ejemplo se presenta el cálculo de la longitud de un badén para caudales menores a 2 m3/s.

En el Cuadro Nº 02, se determina las longitudes de los badenes propuestos para cada punto de cruce en la vía.

Cuadro Nº 02: DIMENSIONAMIENTO HIDRAULICO DE BADENESDIMENSIONAMIENTO HIDRAULICO DE BADENES


(Progresiva) (Metros) (Badenes Existentes) M3/s M3/s M3/s M3/s

(Propuestas) (m) KIRPICH TEMEZ KIRPICH SCS


17+695(Qda Guineo) Baden Nº 01 18.00 18.00 20.12 9.39 16.26 13.0818+294,65 Baden Nº 02 8.00 1.67 0.82 1.35 1.1318+720 Baden Nº 03 8.00 3.13 1.55 2.53 2.0020+771 Baden Nº 04 8.00 2.93 1.51 2.37 1.8921+150,12 Baden Nº 05 8.00 2.59 1.34 2.10 1.6822+320 (Qda Paltashaco) Baden Nº 06 28.00 16.00 62.53 30.72 50.51 38.1526+650 Baden Nº 07 16.00 19.65 9.66 15.87 12.3528+080.15(Qda Pambarumbe) Baden Nº 08 20.00 27.06 13.11 21.85 16.7829+000.62(Qda La Guerra) Baden Nº 09 18.00 24.41 12.36 19.72 14.7829+728.22 Baden Nº 10 18.00 18.25 8.83 14.74 11.9232+822.32 (Sector Santiago) Baden Nº 11 6.00 16.00 1.14 0.69 0.92 0.7133+400 Baden Nº 12 8.00 2.79 1.58 2.25 1.7534+283.02(Sector Sta Ana) Baden Nº 13 18.00 16.00 23.51 11.40 18.99 14.6934+882,02 Baden Nº 14 6.00 1.14 0.69 0.92 0.7135+303.42 Baden Nº 15 8.00 16.00 2.44 1.36 1.97 1.6035+050.50 Baden Nº 16 8.00 16.00 2.34 1.28 1.89 1.5837+777(Rio San Miguel) Baden Nº 17 42.00 74.6840+347.52 Baden Nº 18 48.00 16.00 83.8642+195.92(Rio San Miguel) Baden Nº 19 15.00 17.50 13.48 6.80 10.89 8.5142+698.92 (Palto Alto) Baden Nº 20 6.00 17.00 0.53 0.32 0.43 0.3143+394.92 Baden Nº 21 6.00 16.50 0.48 0.29 0.39 0.2743+489,92 Baden Nº 22 8.00 1.79 1.08 1.45 1.1343+596,12 Baden Nº 23 6.00 0.47 0.24 0.38 0.3045+225.92 Baden Nº 24 13.00 16.00 7.78 3.83 6.28 4.9148+227.92 Baden Nº 25 20.00 27.93 13.64 22.56 17.6448+878.92 Baden Nº 26 13.00 16.00 7.90 3.90 6.38 5.0749+003,92 Baden Nº 27 8.00 2.48 1.42 2.01 1.5955+341.66 Baden Nº 28 16.00 10.98 5.32 8.87 6.9458+569.62 Baden Nº 29 13.00 8.83 4.35 7.14 5.7059+770.7 Baden Nº 30 22.00 35.95 16.71 29.04 22.7959+978.54 Baden Nº 31 16.00 80.00 14.56 6.83 11.76 9.33

Cuadro Nº 02: DIMENSIONAMIENTO HIDRAULICO DE BADENES (Continuación……………..).DIMENSIONAMIENTO HIDRAULICO DE BADENES





62+610.00 Baden Nº 32 12.00 7.55 3.64 6.10 4.9763+493 Baden Nº 33 9.00 5.50 3.49 1.84 2.82 2.2864+035.00 Baden Nº 34 9.00 3.68 1.92 2.98 2.4564+335.84 Baden Nº 35 9.00 7.50 3.75 1.98 3.03 2.5164+670 Baden Nº 36 8.00 8.00 2.42 1.28 1.96 1.6264+971.24 Baden Nº 37 8.00 5.50 1.95 1.05 1.57 1.3065+158.17 Baden Nº 38 6.00 1.54 0.90 1.24 1.0165+232.84 Baden Nº 39 6.00 5.50 1.03 0.64 0.83 0.6867+511.54 Baden Nº 40 6.00 0.96 0.63 0.78 0.6067+601.94 Baden Nº 41 6.00 1.25 0.81 1.01 0.7868+041.14 Baden Nº 42 6.00 1.55 0.91 1.25 0.9968+730.94 Baden Nº 43 6.00 0.90 0.58 0.73 0.5868+800.94 Baden Nº 44 6.00 0.35 0.27 0.28 0.2170+293.94 Baden Nº 45 22.00 11.50 9.98 15.69 6.65 24.8870+463.74 Baden Nº 46 25.00 9.90 11.88 19.12 7.92 29.6570+801.94 Baden Nº 47 13.00 2.54 3.73 1.70 4.4470+918.94 Baden Nº 48 10.00 7.90 2.17 3.23 1.44 3.3470+993.94 Baden Nº 49 8.00 1.55 2.31 1.03 2.0971+085.94 Baden Nº 50 8.00 1.67 2.54 1.11 2.1671+448.94 Baden Nº 51 16.00 3.36 4.91 2.24 6.6971+886.94 Baden Nº 52 18.00 6.96 11.68 4.64 12.1871+930 Baden Nº 53 50.00 20.00 33.62 59.61 22.42 96.2572+158.94 Baden Nº 54 16.00 4.03 5.82 2.69 8.9672+469.94 Baden Nº 55 14.00 9.50 3.54 5.09 2.36 7.5072+751.94 Baden Nº 56 14.00 3.26 4.56 2.17 7.2472+819.94 Baden Nº 57 14.00 3.51 4.96 2.34 7.8373+701.94 Baden Nº 58 15.00 3.74 5.33 2.49 8.3574+592.94 Baden Nº 59 20.00 15.00 7.57 11.89 5.05 16.8374+697.94 Baden Nº 60 13.00 2.53 3.53 1.69 5.1375+981.94 Baden Nº 61 15.00 4.05 6.15 2.70 7.73

Cuadro Nº 02: DIMENSIONAMIENTO HIDRAULICO DE BADENES (Continuación……………..).DIMENSIONAMIENTO HIDRAULICO DE BADENES





76+139.94 Baden Nº 62 19.00 6.56 10.04 4.37 14.9176+439.96 Baden Nº 63 14.00 4.04 6.09 2.70 7.9276+616.95 Baden Nº 64 13.00 3.37 5.22 2.24 5.5577+074.97 Baden Nº 65 12.00 3.49 6.02 2.33 4.2377+601.98 Baden Nº 66 12.00 2.44 3.52 1.63 4.3978+209.91 Baden Nº 67 14.00 4.53 6.80 3.02 9.3479+688.91 Baden Nº 68 14.00 4.03 5.76 2.69 9.2479+948.98 Baden Nº 69 16.00 7.50 5.01 7.40 3.34 11.3380+148.91 Baden Nº 70 15.00 4.68 6.91 3.12 10.3680+348.91 Baden Nº 71 15.00 4.15 6.11 2.77 8.7980+449.95 Baden Nº 72 14.00 4.52 6.78 3.01 9.3980+995.95 Baden Nº 73 14.00 3.72 5.44 2.48 7.6781+308.95 Baden Nº 74 14.00 3.88 5.89 2.59 7.2581+758.94 Baden Nº 75 22.00 8.00 10.28 16.70 6.86 23.4981+948.95 Baden Nº 76 26.00 13.31 21.93 8.88 32.4482+265.95 Baden Nº 77 18.00 6.84 10.91 4.56 13.9182+445.95 Baden Nº 78 15.00 4.76 7.41 3.17 8.9583+302.94 Baden Nº 79 18.00 9.50 5.60 8.95 3.73 10.4183+830.94 Baden Nº 80 30.00 8.00 12.71 19.25 8.47 39.3784+117.94 Baden Nº 81 40.00 9.00 29.27 56.55 19.52 60.5384+492.94 Baden Nº 82 40.00 10.00 28.26 54.09 18.84 59.3185+215.94 Baden Nº 83 38.00 12.00 16.57 27.05 11.05 45.51

Nota: donde la dimensión propuesta es menor a la existente; se mantiene la dimensión existente.

2.0.0 Diseño del Drenaje Longitudinal

2.1.0 Dimensionamiento de Cunetas

Estas estructuras junto a las alcantarillas, son las obras principales de un sistema de drenaje, ellas son lo mínimo que debe tener una carretera, pues cuando no hay colapsan rápidamente las vías.

Las cunetas se encargan de colectar el agua de los taludes, provenientes de cualquier fuente, ellas impiden que el agua penetre en la plataforma conduciendo estas a alguna obra de desfogue e inclusive directo a una quebrada.

En la carretera en estudio no se han hallado cunetas de ningún tipo, razón por la cual el desagüe del riego o la lluvia que escurre por los taludes, divagan libremente por la plataforma de la vía, produciendo cortes, erosiones, hundimientos ,etc

De acuerdo alnumeral 6 de los Términos de Referencia que forman parte de las Bases del Proceso; se aplicaran los criterios establecidos en Manual para el Diseño de Carretera No Pavimentadas de Bajo Volumen de Transito, aprobado con Resolución Ministerial N° 303-2008-MTC/02 (04/04/2008)

En ese contextoen el Capítulo 4 Hidrología y Drenaje de la norma referida en el párrafo anterior se indican los criterios para el dimensionamiento de cunetas; y para el presente caso se ha seleccionado una cuneta revestida de concreto simple para zona muy lluviosa.

Dichos criterios son:

Las cunetas tendrán en general sección triangular y se proyectarán paratodos los tramos al pie de los taludes de corte.

Sus dimensiones serán fijadas de acuerdo a las condiciones pluviométricas,siendo las dimensiones mínimas aquellas indicadas en el Cuadro Nº 4.1.3a y a la figura 4.1.3.3a.

El ancho es medido desde el borde de la subrasante hasta la vertical quepasa por el vértice inferior. La profundidad es medida verticalmente desde elnivel del borde de la subrasante el fondo o vértice de la cuneta.

CUADRO Nº 4.1.3aDIMENSIONES MÍNIMAS DE LAS CUNETAS

REGION PROFUNDIDAD(m)

ANCHO(m)

Seca 0.20 0.50

Lluviosa 0.30 0.75

Muy Lluviosa 0.50 1.00

Informe de Hidrologia Final

Documents

Transcript of Informe de Hidrologia Final