ÍNDICE DE MODIFICACIONES

Índice de Revisión Sección Modificada

Fecha Modificación Observaciones

00 2004-10 Versión Original 01 2004-11 Comentarios realizados

por el Supervisor

REVISIÓN Y APROBACIÓN

Número de revisión 01 Responsable por elaboración Nombre Sonia Niebles Firma

Nombre Jairo A. Espejo M. Firma

Responsable revisión Nombre Rodolfo Franco Firma

Nombre Jairo A. Espejo M. Responsable por aprobación Nombre César R. Pineda. Director del Proyecto Firma

Fecha 2004-11

EMPRESA PROPIETARIA DE LA RED – EPR

ESTUDIO GEOTÉCNICO Y CLASIFICACIÓN DE SUELOS EN LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN SIEPAC

INFORME FINAL REVISIÓN 01

TOMO III – EL SALVADOR

TABLA DE CONTENIDO

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1. CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO 1-1 1.1 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO 1-1 1.2 LOCALIZACIÓN Y GEOREFERENCIACIÓN 1-1

2. ALCANCE Y OBJETIVOS 2-1 3. ESTUDIO GEOLÓGICO 3-1

3.1 METODOLOGÍA 3-2 3.1.1 Geología Regional de Corredor 3-2

3.1.1.1 Estratigrafía para el área del corredor 3-5 3.1.2 Geología Estructural 3-8

3.1.2.1 Geomorfología 3-9 3.1.3 Sectorización por Zonas Homogéneas 3-11 3.1.4 Conclusiones y Recomendaciones 3-48

3.2 PENDIENTES DEL TERRENO 3-48 3.2.1 Clasificación 3-49 3.2.2 Metodología 3-50

4. ESTUDIO GEOTÉCNICO 4-1

4.1 ESTUDIO DE SUELOS 4-1 4.1.1 Investigaciones de Campo 4-1 4.1.2 Ensayos de Laboratorio 4-1

4.2 CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS 4-2 4.3 PARÁMETROS GEOMECÁNICOS 4-2

4.3.1 Parámetros de Resistencia 4-2 4.4 DETERMINACIÓN DE CAPACIDAD PORTANTE 4-3

4.4.1 Criterios 4-3 4.4.2 Análisis de Estabilidad y Deformación para Cimientos Superficiales 4-4

4.4.2.1 Cálculo de capacidad portante 4-4 4.4.2.2 Cálculo de capacidad portante en función del SPT 4-6

4.5 ANÁLISIS QUÍMICO DEL SUELO DE FUNDACIÓN 4-7

4.5.1 Acidez de los Suelos 4-7 4.6 SUELOS EXPANSIVOS 4-8 4.7 TIPOS DE FUNDACIÓN 4-9

4.7.1 Parrilla Metálica 4-9 4.7.2 Zapata de Concreto 4-9 4.7.3 Cimiento sobre Relleno de Repartición 4-9 4.7.4 Fundación del Tipo Platea 4-9 4.7.5 Fundación Profunda 4-10

4.8 SELECCIÓN DEL TIPO DE FUNDACIÓN 4-10 5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 5-1

5.1 ESTUDIOS DE GEOLOGÍA 5-1 5.2 RECOMENDACIONES PARA ZONAS DE RIESGO ALTO 5-1 5.3 SISTEMAS DE CIMENTACIÓN 5-5 5.4 TRATAMIENTO DE ZONAS ESPECIALES 5-5

5.4.1 Nivel de Fundación Mínimo 5-5 5.4.2 Control en Suelos Expansivos y Zonas Erosionables 5-6

5.5 OTRAS RECOMENDACIONES 5-6 6. LIMITACIONES 6-1 7. BIBLIOGRAFÍA 7-1

ANEXOS

Anexo A. Mecánica de suelos - Resumen de los ensayos de laboratorio (perfil estratigráfico) - Ensayos de laboratorio Anexo B. Resistividad - Medidas de resistividad - Mapa de resistividad Anexo C. Memorias de cálculo de capacidad portante - Sectorización por capacidad portante (planos) Anexo D. Geología - Mapa geológico-geotécnico - Mapa pendiente del terreno

INFORME FINAL REVISIÓN 01 TOMO III – EL SALVADOR

ÍNDICE DE TABLAS

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Tabla 3.1 Columna estratigráfica 3-5 Tabla 3.2 Susceptibilidad moderada a alta por erosión y movimientos en masa 3-44 Tabla 3.3 Clasificación de pendientes 3-50 Tabla 4.1 Resumen de ensayos de laboratorio 4-2 Tabla 4.2 Clasificación del grado de corrosión 4-7 Tabla 4.3 Nivel de ataque por corrosión 4-8 Tabla 4.4 Relación entre el potencial de cambio volumétrico y 4-8 Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación 4-12 Tabla 5.1 Resumen de vértices con algún tipo de riesgo 5-2

INFORME FINAL REVISIÓN 01 TOMO III – EL SALVADOR

ÍNDICE DE FIGURAS

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Figura 3.1. Placas tectónicas en El Salvador 3-3 Figura 3.2 Imagen de Satélite de El Salvador (trazo aproximado de Línea de Transmisión SIEPAC) 3-10 Figura 3.3. Afloramiento de brecha volcánica (V1) 3-13 Figura 3.4. Afloramiento de tobas poco compactas (desde V2 – V11) 3-14 Figura 3.5. Panorámica desde V2 hacia V1 3-14 Figura 3.6. Relieve plano de origen aluvial entre V6 - V7 3-15 Figura 3.7. Panorámica de V12A – V12. Ver cobertura superficial de bloques de roca volcánica 3-16 Figura 3.8. Cono de escorias (El Cerrón) ubicado al sur de V13 (aprox. 2km) 3-17 Figura 3.9. Relieve quebrado en V13A (pendiente 34°) – V12A 3-17 Figura 3.10. Andesitas porfiríticas en alrededores de V15 3-19 Figura 3.11. Toba donde localiza V16B 3-19 Figura 3.12. Relieve de montañas en roca volcánica (panorámica V15 – V16) 3-20 Figura 3.13. Relieve entre V16B – V17A 3-21 Figura 3.14. Panorámica de V20 – V19 (ubicación aproximada) 3-21 Figura 3.15. Erosión en surcos en laderas de V14 3-22 Figura 3.16. Diferenciación de eventos volcánicos (alrededores de V27 y V28) 3-23 Figura 3.17. Tobas representativas de la Zona 1 (Tramo Central) 3-24 Figura 3.18. Afloramiento de basaltos en alrededores de CV11 (Formación Bálsamo) 3-25 Figura 3.19. Alrededores de CV11. Al fondo, acumulación de bloques de basaltos (Flujos de lava?) 3-25 Figura 3.20 y Figura 3.21. Relieve colinado entre CV3 – CV6 3-26 Figura 3.22. Cobertura de bloques de basaltos y andesitas porfiríticas en alrededores de CV16 – CV15 3-28 Figura 3.23. Cerro Sihuatepeque, en la base se ubica CV15 3-29 Figura 3.24. Ubicación de CV13 3-29 Figura 3.25 Cobertura de bloques de roca en EV2 3-30 Figura 3.26. Afloramiento de tobas arenosas en cercanías a EV3 3-31 Figura 3.27. Cruce del río Lempa (al fondo EV4) 3-32 Figura 3.28. Afloramiento de brecha volcánica en EV5 3-32 Figura 3.29. Pseudoestratificación en brecha volcánica (EV5) 3-33 Figura 3.30. Panorámica desde EV8 hacia EV7 3-34 Figura 3.31. Panorámica de EV10 – EV11 3-35 Figura 3.32. Alrededores de EV14. Intercalaciones de brecha volcánica y

tobas, al fondo volcán San Miguel 3-36 Figura 3.33. Afloramiento de brecha volcánica (c3) 3-37 Figura 3.34. Superficies estructurales en alrededores de EV14 3-38 Figura 3.35 Panorámica de EV18 – EV18A 3-39 Figura 3.36. Disección de colinas en ramal Ahuachapán 3-40 Figura 3.37. Corte de carretera de paso de la línea hacia Subestación Nejapa 3-41 Figura 3.38. Panorámica llegada a Subestación Nejapa 3-41 Figura 3.39. Zonificación por Riesgo Sísmico de El Salvador 3-45 Figura 3.40. Volcanes Activos de El Salvador 3-46 Figura 3.41. Riesgo a Movimientos en Masa 3-47

INTRODUCCIÓN El presente documento contiene el resultado del estudio de geotecnia y clasificación de suelos en la línea de transmisión SIEPAC, realizado para los sitios vértices de los diferentes tramos de línea conforman la línea de Transmisión Eléctrica, a 230 kV y las subestaciones asociadas, en el sector correspondiente a la Republica de El Salvador. Las actividades en este país se iniciaron el día 02 de junio, con la instalación de los funcionarios de Consultoría Colombiana, la presentación al supervisor designado de la Entidad Propietaria de la Red, EPR, para El Salvador y la búsqueda y revisión de la información adicional existente en entidades gubernamentales como el Centro Nacional de Registros, la CEL y el Ministerio de Obras Públicas, entre otros. Con la información principal recolectada y el apoyo del Ingeniero supervisor se inició el reconocimiento y entrega de los sitios de exploración. Efectuando simultáneamente la revisión de los componentes geológico y geotécnico del estudio. El trabajo de campo se relacionó con dos actividades principales, el reconocimiento de geología y geotecnia y el estudio de suelos. • Reconocimiento de geología y geotecnia: El trabajo de campo consistió en la

visita e inspección a cada uno de los puntos de inflexión y puntos intermedios detectando zonas con taludes de cortes, afloramientos rocosos y demás sitios que proporcionaron información de interés dentro del área preestablecida de trabajo, 500m a lado y lado del eje de la línea. Esta actividad se terminó el 07 de junio de 2004.

• Estudio de suelos: Inició el día 21 de junio de 2004. Se realizó la exploración de

los sitios utilizando como metodología principal de sondeo el ensayo de penetración estándar (SPT) con martillo de 140 libras, recolectando muestras cada metro, para realizar los ensayos de clasificación y resistencia, En algunos pocos sitios donde por las características del terreno no se pudo aplicar el SPT, se busco realizar la descripción general del perfil realizando exploraciones a cielo abierto o calicatas en taludes expuestos. Anexo a los estudios de suelos se realizó la medida de resistividad del terreno de acuerdo con el método Wenner de cuatros puntos, según la norma IEEE STD 81-1983. En la medida que se ejecutaron los sondeos, se iban realizando las pruebas de laboratorio a las muestras obtenidas. La actividad de exploración terminó el día 13 de agosto en tanto que los ensayos de laboratorio finalizaron el 30 de agosto. En uno de los sitios donde se encontró roca cerca de la superficie, se extrajeron dos núcleos de 4”, los cuales fueron fallados para determinación de la compresión inconfinada. Los trabajos de campo

y los ensayos de laboratorio contaron con la colaboración de la compañía salvadoreña Suelos y Materiales.

El número total de sitios explorados fue ostensiblemente superior a los previstos inicialmente (97 sitios). Se exploraron ciento veinte (120) puntos, de los cuales ciento trece (113) corresponden a puntos de inflexión, cinco (5) a los patios de las subestaciones y dos (2) a puntos ubicados en las tangentes con longitud superior a 5 kilómetros. La CEL, realizó una variante en el trazado de la línea a la salida de la subestación 15 de Septiembre; el tramo tres (oriental) de la línea Siepac en El Salvador que arrancaba en el vértice número quince (15) del Tramo Central cambió para iniciar en la propia subestación, por lo cual los vértices número 1, 2, 3 y 4 cambiaron, corriendo el corredor de la línea cerca de 5 km al sur del trazo original. Con la información de campo y los resultados de los ensayos de laboratorio se determinaron las características geológicas y geomecánicas del subsuelo. Posteriormente con el procesamiento, correlación y análisis de los datos se llevó a cabo la determinación de los parámetros de estabilidad y deformación para definir la capacidad portante admisible del suelo y la selección del tipo de fundación. Como resultado se elaboró este documento que incluye un resumen de las actividades realizadas, análisis de los resultados obtenidos y las conclusiones y recomendaciones del caso.

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1. CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO 1.1 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO El “Estudio Geotécnico y Caracterización de Suelos en la Línea de Transmisión SIEPAC” en la República de El Salvador, busca basado en la información recolectada en campo y los análisis de la misma, la determinación de las características geológicas y geotécnicas del corredor por donde se desarrolla el trazado de la línea SIEPAC, que sirve como base para el diseño definitivo de la línea de transmisión. 1.2 LOCALIZACIÓN Y GEOREFERENCIACIÓN La línea Siepac en el territorio Salvadoreño, da continuidad al tramo proveniente de la república de Guatemala ubicando su primer vértice en el sector conocido como El Espinal en el departamento de Ahuachapán, transcurre de occidente a oriente a lo largo de todo el país, pasando por los departamentos de Ahuachapán, Santa Ana, La Libertad, San Salvador, Cuscatlán, San Vicente, Usulután, San Miguel y la Unión donde termina su trazado en el sector denominado “Los Encuentros” a orillas del río Goascorán, frontera con Honduras. La línea está dividida en tres tramos; Tramo 1 - occidental con cincuenta y nueve (56) vértices, una longitud aproximada de 106.9 km, incluye las conexiones a las subestaciones Auachapán y Nejapa. Tramo 2 - central, inicia en el vértice No 28 del tramo occidental, tiene veintisiete (26) vértices, 85.3 km de longitud y termina en la subestación 15 de Septiembre. Finalmente el Tramo 3 - oriental posee treinta y dos (32) deflexiones en una longitud de 92.4 km. La longitud total aproximada es de 284.4 km. El total de exploraciones ejecutadas incluyendo los sitios en bahías y puntos en tangente es de 120 sitios explorados. En general el trazado atraviesa por zona montañosa, casi en su totalidad cultivada, principalmente con caña y maíz.

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2. ALCANCE Y OBJETIVOS El propósito fundamental de este estudio es el de recopilar la mayor cantidad de información posible que le permita a la EPR obtener ofertas razonables de parte de los participantes en la licitación “llave en mano” de la línea y de las bahías de subestación, al reducir los niveles de riesgo que los futuros oferentes puedan valorar si conocen en mayor grado o profundidad las características geológico y geotécnicas alo largo de la ruta de la republica de El Salvador. El estudio tiene como alcances: Reconocimiento geológico y geotécnico de la ruta • Mapeo geológico del corredor • Perfil geotécnico de la ruta • Identificación de zonas de falla potencial o ya fallada • Investigación del subsuelo • Ensayos de laboratorio geotécnico • Clasificación de suelos para propósitos de fundaciones • Recomendaciones técnicas para el diseño de fundaciones • Informe final.

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3. ESTUDIO GEOLÓGICO El corredor de la línea de Transmisión en El Salvador tiene una longitud aproximada de 280km, divididos en tres tramos: occidental, central y oriental. Cuenta también con dos ramales de desviación a las subestaciones Ahuachapán y Nejapa, ubicadas en el tramo occidental y central, respectivamente. • Tramo Occidental Tiene una longitud de 100km; inicia en la frontera con Guatemala (V1), en cercanías a la desembocadura del río Tahuapa (margen izquierda) al río Paz. Toma una dirección SE en un tramo de 5.5 km aproximadamente, pasando por un relieve de colinas y por los vértices V1-V5; posteriormente se desvía al sur en una distancia de 4.5 km (V5-V8), 2 km al Este (V8-V10) y 4 km al noreste (V10-V11) pasando al norte de Atiquizaya. Posteriormente 5.5 km al este (V11-V12), NW de Chalchuapa; 9 km al NE (V12-V13), 22km al este (V13-V19), 13 km al SSE (V19-V22). Del V22 hasta V26, se pasa en dirección sureste y finaliza 3 km al sur, en el V28 (oriente de Quezaltepeque). • Tramo Central Tiene una longitud de 85 km; inicia con el vértice CV1 que coincide con el V28 del tramo Occidental. Recorre 11 km al este hasta llegar a CV3; 7.5 km al sureste hasta CV6A, y aproximadamente 40.5 km al este llegando a CV12, en el sitio denominado San Jerónimo. Luego cambia de dirección al sureste durante 16 km hasta llegar a CV14, finalizando en dirección al sur (CV16), en la Subestación 15 de Septiembre. • Tramo Oriental Tiene una longitud de 93 km; inicia en la Subestación 15 de septiembre, recorre 4km al noreste (EV1-EV2), 2km al este (EV2-EV4), 11 km al sureste hasta llegar a EV8 (cruce con el río Gualcho). De EV8-EV14 se recorre al sureste aproximadamente 4km (cruce con el río Guayabal), cambia luego de dirección al NE-E durante 3.5 km, hasta llegar a la frontera con Honduras. • Ramal Ahuachapán En vértice V8 del tramo occidental, se realiza una desviación de la línea en dirección al sur, hasta llegar a la subestación Ahuachapán.

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• Ramal Nejapa De los vértices V28 del tramo occidental y CV1 del tramo Central, se realiza un desvío en dirección sur hasta llegar a la subestación Nejapa, con una longitud de 12km. 3.1 METODOLOGÍA En el análisis geológico y geomorfológico de la línea SIEPAC, así como en la identificación de zonas de riesgo, se cumplieron las siguientes etapas de trabajo. • Recolección y análisis de información. Se compiló información secundaria en

entidades como EPR, Ministerio del Medio Ambiente y Recursos Naturales. • Reconocimiento del corredor de ruta. En compañía del supervisor del proyecto y

personal de CEL, se visitaron los vértices y se identificaron accesos. • Reconocimiento geológico – geomorfológico. Se realizó un recorrido detallado del

corredor de ruta, identificando, corroborando y complementando la información geológica-geomorfológica existente. También se identificaron y se ubicaron en planos, los sitios de potencial inestabilidad geológica y procesos morfodinámicos activos.

• Interpretación de imagen de satélite. • Elaboración de mapa geológico y memoria. 3.1.1 Geología Regional de Corredor La República de El Salvador se sitúa sobre el denominado “Cinturón de Fuego del Pacífico”, que agrupa más del 75% de los volcanes del mundo. Es un país joven desde el punto de vista geológico, con una intensa actividad sísmica y volcánica, relacionada con la zona de subducción paralela a la costa. El Salvador se ubica en el extremo SW de la Placa Caribe, que interacciona con las placas Coco, Norte, Sur América y Nazca (ver Figura 3.1).

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Figura 3.1. Placas tectónicas en El Salvador1

La Placa de Coco se encuentra en subducción bajo la Placa Caribe; a lo largo de este límite de placas ocurren la mayoría de los terremotos de gran magnitud en Centroamérica. Estos procesos de subducción han configurado rasgos morfotectónicos estructurales en la región, representados por:

• Fosa mesoamericana. Ubicada frente a la costa de Centroamérica y define el límite de convergencia entre las dos placas.

• Graben centroamericano. Bajo estructural de 20 km de ancho, cuyo interior y sobre el borde meridional, se ha desarrollado la cadena volcánica activa. Esta estructura es conocida como Graben Central.

Más del 95% del territorio está ocupado por materiales de origen volcánico extrusivo del Terciario y Cuaternario2. El Salvador no ha tenido influencia marina; por lo menos desde el Terciario Inferior domina un volcanismo terrestre, comprobándose más de 700 centros de erupción3. 1 www.ineter.gob.ni/geofisica/tect/tect-placas.html 2 Plan de Ordenamiento y Desarrollo Territorial. Geología y Geomorfología. 3 Mapa Geológico de la República de El Salvador.

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En el Salvador se diferencian dos clases de vulcanismo: • Vulcanismo joven del Cuaternario. Se encuentra activo y se localiza al sur de la

Gran Depresión Central. Este vulcanismo comenzó durante el Pleistoceno y está formado por un conjunto de volcanes que atraviesan el país en dirección NW-SE, desde la frontera con Guatemala hasta el Golfo de Fonseca. Los volcanes de Santa Ana, Izalco, San Salvador, San Vicente, Tecapa, San Miguel, Conchagua y las islas volcánicas de Conchaguita y Meanguera, se encuentran entre los volcanes de esta cadena.

• Vulcanismo antiguo o extinto del Terciario (Plioceno). Son edificios aislados a lo largo de la Gran Depresión Central. Se destacan los volcanes Guazapa, Siguatepeque y Cacahuatique.

Desde el punto de vista estructural se identifican tres sistemas de fracturas tectónicas. El primero tiene dirección WNW que permite subdividir el país en las principales zonas geomorfológicas. El segundo presenta dirección NNE y el tercero NNW. Los desplazamientos verticales del sistema WNW originaron estructuras de tensión o fosas tectónicas: Al norte del país, se forma el límite sur de la cordillera fronteriza con dislocaciones verticales. • Volcanismo individual extinto al norte del país. • Cadena de volcanes recientes (al sur), con movimientos sísmicos y actividad

fumarólica que indican actividad. • Actividad sísmica intensa en el océano pacífico, a 25 km de la costa. • Formación de la fosa marina mesoamericana, paralela a la costa salvadoreña. Las fallas WNW-ESE y E-W, delimitan la estructura del Graben Central y están dispuestas paralelamente a la cadena volcánica. Este sistema de fallas desarrollado casi en forma continua a lo largo del territorio de El Salvador, está seccionado casi equidistantemente por el sistema de fallas transversales de rumbo variable entre N20°E-N45°E. Este sistema de fallas transversales está afectado por un sistema conjugado resultante de la actividad tectónica más reciente, cuyas fallas y/o fracturas presentan rumbo N15°W y NW-SE. Este sistema ha servido de ruta preferencial de las erupciones volcánicas de naturaleza básica más reciente hasta histórica.

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3.1.1.1 Estratigrafía para el área del corredor La secuencia de la columna estratigráfica de El Salvador abarca desde rocas del Mesozoico en su base, hasta rocas volcánicas del Cuaternario en el techo. Las rocas que cruza el corredor de la línea de transmisión, comprenden desde el Terciario inferior al superior con las Formaciones Morazán, Chalatenango y Bálsamo, hasta el Cuaternario con las formaciones Cuscatlán y San Salvador (ver Tabla 3.1).

Tabla 3.1 Columna estratigráfica

Q´fs5´bs3´as1

c3c1

b3b2b1ch1

Eoceno F. Morazán m2´a

PliocenoF. Bálsamo

MiocenoOligoceno F. Chalatenango

PleistocenoF. Cuscatlán

F. San SalvadorHoloceno

Formación Morazán (m2´a). Edad Eoceno, es la más antigua de origen volcánico. Se asocia a rocas desde ácidas hasta básicas.

Está conformada por cuatro unidades volcánicas m1´a, m1´b, m2´a y m2´b y rocas intrusivas (I). En el corredor de ruta solamente aflora la unidad m2´a, que corresponde a rocas efusivas intermedias a intermedias-ácidas y piroclastitas subordinadas. Aflora en los siguientes sitios del corredor de ruta:

• Tramo occidental: 500m al SW de V12A - V13 y V15. • Tramo central: vértice CV10 y alrededores. • Tramo oriental:

1km al SE de EV8 - EV9 1km al SE de EV10 3km al NW de EV11 – 1.5km al NW de EV11 3km al SE de EV11 – 4.8km al SE de EV11 1km al NE de EV14 – 1km al SE de EV15.

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Formación Chalatenango (ch1, ch2). Edad Oligoceno-Mioceno. Conformada por dos unidades volcánicas Ch1 y Ch2; compuesta por piroclastos y rocas efusivas de composición ácida. En el corredor de ruta aflora Ch1 (piroclastitas ácidas, ignimbritas), en el tramo occidental, 500m al este de V13 hasta 2 km al este de V13. Formación Bálsamo (b1, b2 y b3). Edad Mioceno medio – Plioceno. Esta unidad cubre una gran extensión del país; el tipo de rocas que la caracterizan son lavas, piroclastos y epiclastitas volcánicas de composición intermedia a básica. Está compuesta por tres niveles denominados b1, b2 y b3 y afloran en el corredor de ruta, en los siguientes sitios: • Tramo occidental 1km al oeste de V14 - 1km al W de V15 1.5km al SE de V15 – 2km al SSE de V19 1km al NNW de V20 – 500m al NW de V22AB Desde V22AC – 500m al NW de V23A 500m al SE de V23A – 1km al SE de V25 • Tramo Central 1.5km al SEE de CV2 – 500m al NWW de CV2A Alrededores de CV8B, CV9, CV10A y CV11 6.5km al W de CV12 – CV16 • Tramo oriental EV1 – 1km al SEE de CV4 EV8 y alrededores Formación Cuscatlán (c3, c1). Edad Plioceno superior – Pleistoceno medio. La base de la Formación Cuscatlán obedece a eventos eruptivos de tipo explosivo; está asociada a rocas efusivas y piroclastos de composición ácida; incluye intercalaciones de sedimentos lacustres con diatomitas, localizados principalmente en la gran Depresión Central. Estos sedimentos presentan sus mayores extensiones en el valle del río Lempa, Chalatenango y entre Cabañas y San Miguel, a la altura de la presa 15 de Septiembre. Finalmente, en el Pleistoceno medio se presentó vulcanismo de composición intermedia a básica (c3) que corresponde a la parte superior de la Formación Cuscatlán.

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En el corredor de la línea, se atraviesa esta unidad en los siguientes sitios: • Tramo Occidental 500m al SE de V15 – 1.5km al SE de V15 2km al SSE de V19 – 1km al NNW de V20 Alrededores de V23A y V24 Alrededores de V27 Alrededores de V28 • Tramo Central 1km al E de CV1 – 1.5km al NW de CV2 500m al NW de CV2A – 1.5 km al E de CV8A 800m al SE de CV8B – CV9 500m al SW de CV9A – 2km al E de CV9A 1km al NW de CV10A – CV10A 1km al E de CV10A – 500m al W de CV11 500m al E de CV11 – 4 km al E de CV11 • Tramo Oriental EV4 y alrededores 1km al SE de EV4 - EV5 EV5A y alrededores EV7 y alrededores 5km al SE de EV11 - 500m al SE de EV12 500m al SW de EV12A – 1km al NE de EV14 Alrededores de V15A – 1km a SW de EV18B 2km al W de EV20 EV20 y alrededores 1km al W de EV21 – 500m al W de EV21 Formación San Salvador (s1, s3´a, s5´b y Q´f). El techo de la columna estratigráfica corresponde a esta Formación de edad Pleistoceno medio – Holoceno. Durante esta época se desarrolló la cadena de volcanes recientes, formando grandes estructuras a lo largo de lineamientos tectónicos que se extienden desde Ahuachapán hasta La Unión. Los materiales efusivos y piroclásticos de la Formación San Salvador afloran principalmente en los alrededores de la cadena volcánica reciente y es allí donde se presentan sus mayores espesores. La composición litológica de esta Formación corresponde a rocas efusivas básicas y piroclastos de carácter ácido.

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Además se incluyen depósitos aluviales del Holoceno, que se acumulan en los diferentes valles interiores y planicies costeras. En orden de edad, de mayor a menor, esta Formación está compuesta por las siguientes unidades: s1, s2, s3´a, s3´b, s4, s5´a, s5´b, s5´c, Q´f. El corredor de la línea, cruza las unidades s1, s3´a, s5´b y Q´f, en los siguientes sitios: - Tramo Occidental: V1 - 500m al SW de V12A 1.7km al E de V13 – 2.2km al E de V13 V13A – 2km al E de V13A V22AB y alrededores V23A y alrededores - Tramo Central: CV1 – 1km al E de CV1 - Tramo Oriental: 500m al E de EV7 – alrededores de EV8 1km al SE de EV10 – 4.5km al SE de EV10 1.5km al NW de EV11 – 3km al SE de EV11 1km al SW de EV18B – EV21

- Ramal a Subestación Ahuachapán

- Ramal a Subestación Nejapa

La unidad denominada Q´f comprende los depósitos cuaternarios de tipo aluvial y coluvial que atraviesa la línea.

3.1.2 Geología Estructural Los sistemas tectónicos dominantes en El Salvador que tienen influencia en el territorio por el cual atraviesa el corredor de ruta, son los siguientes4:

4 Plan de Ordenamiento y Desarrollo Territorial. Geología y Geomorfología.

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• Sistema tectónico principal WNW – ESE del Graben Central El borde meridional del Graben está representado por la Formación Bálsamo y se identifica como un bloque casi continuo desde el río Paz (frontera con Guatemala) hasta el río Lempa. El bloque septentrional del Graben es más irregular y discontinuo y colinda con la cadena volcánica norte más antigua, donde sobresalen las estructuras volcánicas más antiguas de La Joya, Cacahuatique y Sihuatepeque (inactivos). • Sistema tectónico transversal NNE – SSW Este sistema de fallas ha producido varios seccionamientos a la estructura principal del graben, dividiendo El Salvador en varios segmentos menores; es más joven que la estructura principal del Graben Central y la corta casi perpendicularmente. • Sistema Neotectónico NNW – SSE En el flanco septentrional del aparato volcánico de Santa Ana, se ha desarrollado un sistema de fallas de rumbo NNW-SSE, que parten del cráter del volcán Santa Ana hasta Chalchuapa. A lo largo de este sistema se ha formado una depresión donde se han establecido una serie de erupciones explosivas y efusivas básicas, muy recientes, produciendo un alineamiento de conos parásitos del Volcán Santa Ana. En el volcán San Salvador se han establecido varios conos volcánicos que discurren según el mismo lineamiento, donde se localizan los conos El Playón y Laguna Caldera, que controlan el cráter El Boquerón. En la parte oriental del país, en el complejo volcánico Berlín-Tecapa también se hace evidente este sistema de fallas, produciendo una depresión en el flanco septentrional del volcán Berlín y en la intersección con la caldera, se han desarrollado varios conos básicos. 3.1.2.1 Geomorfología El Salvador posee un relieve joven con alta influencia volcánica, por lo que se ha desarrollado un modelado predominante de este origen. Las geoformas volcánicas se han modificado muy poco y aún se conservan formas como cráteres, conos y flujos de lava, entre otros. Este relieve se modifica por procesos denudacionales que afectan todo el país, principalmente, erosión laminar y en surcos.

3-10

• Modelado por vulcanismo El relieve de origen volcánico se debe principalmente a depósitos de lava y ceniza, producto de la actividad efusiva y explosiva de la cadena de volcanes que atraviesa el país. En El Salvador se observan abundantes geoformas de origen volcánico, como: conos adventicios, coladas de lava en los flancos de los volcanes, ignimbritas, conos de escorias, edificios intrusivos expuestos, cráteres y calderas, entre otros. La cadena volcánica reciente, al sur de país, presenta edificios volcánicos sobresalientes, como Santa Ana, Izalco y San Salvador. También sobresalen lagos y lagunas en las calderas volcánicas, como Coatepeque e Ilopango (ver Figura 3.2). También existen formaciones volcánicas con características eruptivas indefinidas pero controladas por la estructura original, como Nejapa, El Brujo, Montecristo y Loma Larga. En estos sectores no hay evidencias de reciente actividad volcánica, ni el vulcanismo estuvo caracterizado por grandes volcanes centrales, sino por la agregación de numerosos pequeños centros de emisión. Se identifican cuatro geoformas: montañas, colinas, mesetas y planicies aluviales.

Figura 3.2 Imagen de Satélite de El Salvador (trazo aproximado de Línea de

Transmisión SIEPAC)5 5www.4elsalvador.com/mapa%20geográfico%20de%20el%20salvador%20.html

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• Modelado de origen estructural El modelado de origen estructural más significativo, corresponde al Graben Central originado por fallamiento y localizado a lo largo del país. • Modelado de origen denudacional A lo largo de todo el relieve cruzado por la línea, se presentan efectos erosivos cuya magnitud aumenta en épocas de invierno, a causa de las fuertes lluvias, causando mayor efecto erosivo sobre los terrenos. Los procesos erosivos más significativos observados, corresponden a erosión laminar, en surcos y cárcavas, principalmente en el tramo occidental. Los fenómenos de remoción en masa que más se presentan, corresponden a volcamientos en tobas, a lo largo de sistemas de diaclasas verticales; esto es observable en el tramo central principalmente. • Modelado aluvial Corresponde a franjas y planicies aluviales, compuestas principalmente por cantos de roca volcánica como basaltos y andesitas porfiríticas y arenas. El principal río que cruza la línea corresponde al río Lempa, el cual es atravesado encajonado, desarrollando taludes mayores de 15 m de altura. 3.1.3 Sectorización por Zonas Homogéneas Teniendo en cuenta criterios geológicos y geomorfológicos, se realizó una zonificación del territorio que hace parte del área de influencia del corredor de la línea. Este corredor tiene un ancho de 500m a lado y lado del eje de la línea. • Tramo Occidental - Zona 1. Inicia en el vértice V1 (frontera con Guatemala) hasta el vértice V12, con una distancia de 22.5km. Su recorrido se hace en sentido W-E, pasa al oeste de la laguna de Morán, norte de Atiquizaya y noroeste de Chalchuapa. - Zona 2. Inicia en el vértice V12 al norte de Chalchuapa, realiza un recorrido en sentido noreste hasta llegar al vértice V13 y posteriormente cambia de curso en sentido W-E, hasta llegar aproximadamente a 1km al noreste de V14. Este sector tiene una longitud aproximada de 22km. - Zona 3. Comienza 1km antes de V14 hasta V26, con una longitud aproximada de 50km; cruza desde el V14 hasta el V19 en sentido W-E y del V19 al V26 en dirección sureste.

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- Zona 4. Corresponde a un corto tramo de 6.5km, que va desde el V26 hasta V28, en dirección sur. • Tramo Central - Zona 1. Comienza en el vértice CV1 hasta 4 km al oriente de CV11, con una longitud de 51 km, pasando en sentido sureste a este hasta llegar al sitio denominado cerros de San Pedro. - Zona 2. Inicia 4 km al oriente de CV11 y finaliza en CV16, en la subestación 15 de Septiembre. Este recorrido se realiza en sentido W-E entre CV11 y CV13 y a partir de allí dirección sur hasta llegar a CV16, con una longitud de 36km. • Tramo Oriental - Zona 1. Inicia en el vértice EV1, toma dirección noreste para cruzar el embalse 15 de Septiembre en cercanías a la población Buenavista y finaliza 1km adelante de EV4. Longitud aproximada 8km. - Zona 2. Comienza 1km adelante de EV4 hasta aproximadamente 300m adelante de EV7, con una longitud de 8km, pasando al norte de Estanzuelas. - Zona 3. Comprende el área entre EV7 – EV8, con una extensión aproximada de 6km, atraviesa el río Gualcho y tiene dirección W-E. - Zona 4. Inicia en EV8 hasta 1km adelante de EV10, va en dirección sureste y con una extensión de 18km aproximadamente. - Zona 5. Comienza 1km adelante de EV10 hasta 3km adelante de EV11, con una longitud aproximada de 18km. Finaliza en el cruce con el río Las Cañas. - Zona 6. Va desde 3km adelante de EV11 hasta 1km antes de EV18B; tiene una extensión de 53km aproximadamente y se dirige entre EV11 y EV14 en dirección sureste y entre EV14 y EV18B en dirección este. Entre EV14 y EV15 cruza la población Comacarán. - Zona 7. Inicia 1km antes de EV18B hasta EV21, en la frontera con Honduras, con una longitud de 8.5km.

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• Tramo Occidental Zona 1. Vértices V1 (frontera con Guatemala) – V12 - Descripción litológica. Se observan afloramientos de brecha volcánica en el vértice V1 (Formación Bálsamo, b2(?)), con fragmentos angulares de pumita, 0.5-1cm de diámetro, matriz gravillosa a arenosa. Superficialmente se cuenta con una cobertura de bloques de roca principalmente de andesitas, brechas y pumitas, angulares, meteorizados, con diámetros promedio de 20-30 cm; estratificación N30W/40-50W (ver Figura 3.3). Se desarrollan suelos delgados (espesor menor de 10cm), con alto grado de pedregosidad, textura gravillo arenosa, color café oscuro.

Figura 3.3. Afloramiento de brecha volcánica (V1)

Hacia el oriente, afloran tobas meteorizadas (Formación San Salvador (s1, s2) (?)), de bajo grado de compactación, textura arena gruesa a gravillosa, con fragmentos angulares de pumita de 1-5 cm de diámetro promedio (ver Figura 3.4), puede encontrarse hasta 70% de fragmentos y 30° de matriz; estratificación N20°W/vertical variando hasta encontrarse subhorizontal. Localmente se observan espesores de 1-1.5m.

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Figura 3.4. Afloramiento de tobas poco compactas (desde V2 – V11)

- Descripción geomorfológica. La zona corresponde a depósitos volcanosedimentarios, fuertemente disectados, cuyas laderas son generadas por la acción erosiva de ríos y quebradas (pendientes hasta de 35°). Cimas de laderas planas a ligeramente onduladas (pendientes de 5-10°), cuya forma es originada por la posición subhorizontal de capas volcánicas (ver Figura 3.5). Se identifican varios sistemas de diaclasas: NS/62°E; EW/70°N; pseudoestratificación subhorizontal.

Figura 3.5. Panorámica desde V2 hacia V1

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- Procesos morfodinámicos En las laderas disectadas de fuertes pendientes se tiene susceptibilidad media a la generación de desplomes, como sucede en cercanías a V2 y en laderas con pendientes mayores a 12°. Esta zona atraviesa también grandes extensiones de terreno plano a ligeramente ondulado, de baja susceptibilidad a erosión e inestabilización, como puede verse en Figura 3.6.

Figura 3.6. Relieve plano de origen aluvial entre V6 - V7

Hacia V7A-V7B-V8 cambia el relieve a colinas bajas, con alturas promedias de 20-30m, de pendientes 7-12°, cimas redondeadas, amplias y estables; con presencia de formas cóncavas inundables, que corresponden a un pequeño sector que hace parte de los planos inundables de los ríos Chorros y El Jutal. A nivel local, este tramo es susceptible a inundaciones en épocas de invierno; en las márgenes de estos ríos se debe prever erosión por socavación, los que debe ser tenido en cuenta en el momento de la construcción de la línea y evitar la instalación de torres en áreas de influencia del río. Zona 2. Vértice V12 al norte de Chalchuapa - 1km al noreste de vértice V14 - Descripción litológica Se atraviesan rocas volcánicas de la Formación Morazán (m2´a) y Formación Chalatenango (ch1), correspondientes a tobas con fragmentos tamaño arena gruesa a conglomerática, poco compactas, color blanco; estratificación subhorizontal. En alrededores de V12 desarrollan suelos entre 50-70cm de espesor, color café oscuro, textura arenosa. Es común encontrar en esta zona, cobertura con fragmentos

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angulares de roca, principalmente pumitas, tamaño 5-20cm, que generan terrenos gravillosos (ver Figura 3.7).

Figura 3.7. Panorámica de V12A – V12. Ver cobertura superficial de bloques de

roca volcánica Al oriente de V13B se identifica un terreno plano de depósitos de la Formación San Salvador; en áreas cercanas al corredor de la línea, afloran se presentan conos de escoria (ver Figura 3.8). Este y otros conos volcánicos cartografiados en el Mapa Geológico de San Salvador, se ubican a 1-2 km del corredor de la línea.

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Figura 3.8. Cono de escorias (El Cerrón) ubicado al sur de V13 (aprox. 2km)

- Descripción geomorfológica Relieve ligeramente ondulado a fuertemente quebrado con pendientes que varían desde 10° en V12 hasta 35° en V13A (ver Figura 3.9). Posteriormente se atraviesa una zona de relieve ligeramente ondulado (pendiente aproximada 7°), donde se localiza V13B.

Figura 3.9. Relieve quebrado en V13A (pendiente 34°) – V12A

V12A

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- Procesos morfodinámicos Suelos desprotegidos por uso inadecuado de los mismos, expuesto a procesos erosivos como erosión laminar y en surcos, principalmente en épocas de fuertes lluvias. Los terrenos de relieve colinado con fuertes pendientes (>15°) son los que se encuentran más expuestos a procesos erosivos, como sucede entre V12A-V13A. En cuanto a la estabilidad del terreno, se considera susceptibilidad moderada a deslizamientos, principalmente en épocas de invierno, en terrenos cuyas pendientes sean mayores a 25-30°. Zona 3. 1km antes de V14 - V26 - Descripción litológica Corresponde a un dominio de rocas de la Formación Bálsamo (b1, b2), conformadas por andesitas porfiríticas, color gris oscuro, con meteorización esferoidal. Desarrollan suelos de textura arenosa, color pardo a grisáceo; sistemas de diaclasas N45°E/70°NW. Sobre las laderas se presenta una cobertura coluvial, con bloques sueltos de 10-50cm de diámetro promedio, conformados por andesitas, andesitas porfiríticas, pumitas, en un porcentaje de roca sobre suelo de 30-40%, suelo arenoso, color café oscuro. En alrededores de V15 se observa afloramiento de andesitas porfiríticas (¿Formación Bálsamo?), con pseudoestratificación (ver Figura 3.10) y alto grado de fracturamiento y meteorización.

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Figura 3.10. Andesitas porfiríticas en alrededores de V15

En los sitios donde se ubican los vértices V16B, V17 y V17A, el material parental cambia a tobas poco compactas, textura granular gruesa a aglomerado volcánico (fragmentos de 0.5-1cm, conformados por pumita, pórfidos, blancas con tonalidades rosadas, masiva, y medianamente meteorizadas. Se puede observar un espesor entre 40-50m y cobertura de suelo mínima (<10cm), ver Figura 3.11.

Figura 3.11. Toba donde localiza V16B

Entre V18 – V26 existe dominio de brecha volcánica compuesta por 40% de fragmentos de escoria de 2-3cm de diámetro promedio, color rojizo; pseudoestratificación en dirección NS. Esta roca está intercalada con andesitas

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porfiríticas, lapilli y ceniza volcánica. En alrededores de V22A se mide pseudoestratificación: S70°E/20°N – varía hasta estratificación subhorizontal. En V19A, se presenta un cambio litológico (ver Mapa Geológico), correspondiente a depósitos aluviales de origen volcánico, provenientes de la Formación Cuscatlán. En V22AB- V22AC-V23A, también se presenta cambio litológico de sedimentos aluviales provenientes de la Formación San Salvador. - Descripción geomorfológica Relieve montañoso, fuertemente ondulado a quebrado (pendiente promedio 20-30°), disectado por los cuerpos de agua que lo atraviesan. Cimas subredondeadas y angostas, con pendientes máximas de 35° (ver Figura 3.12).

Figura 3.12. Relieve de montañas en roca volcánica (panorámica V15 – V16)

Entre V16B – V17A el relieve se modifica a colinas de cimas amplias y ligeramente onduladas, con pendientes verticales sobre roca (tobas), ver Figura 3.13. En el sector entre V18 – V19 y entre V20- V26, el relieve se hace montañoso, con pendientes de 30-35°, cimas agudas, angostas, con cobertura de bloques superficiales de roca volcánica, por presentarse un dominio en la brecha volcánica, sobre el material tobáceo, con el cual se intercala (ver Mapa Geológico).

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Figura 3.13. Relieve entre V16B – V17A

En V19A, existe un cambio morfológico que contrasta con las geoformas de esta Zona, correspondiente a una zona plana, de origen aluvial, estable (ver Figura 3.14). De igual manera sucede con el subsector entre V22AB – V22AC – V23A, correspondiente a otro plano aluvial con sedimentos de origen volcánico.

Figura 3.14. Panorámica de V20 – V19 (ubicación aproximada)

- Procesos morfodinámicos Alta susceptibilidad a la generación de procesos erosivos como surcos y cárcavas y fenómenos de remoción en masa. Sobre las laderas donde se ubica V14, se alcanzan a generar microdeslizamientos, debido a las fuertes pendientes, bajo grado de compactación del terreno e inadecuado uso del suelo, ver Figura 3.15 .

V19A

V19

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Figura 3.15. Erosión en surcos en laderas de V14

En alrededores de los vértices V16A – V17A, donde aflora la roca masiva, poco compacta, desarrollas taludes verticales estables. Entre V18 – V22, la pendiente hace que el terreno sea de mayor susceptibilidad a erosión y movimientos en masa, principalmente en épocas de invierno, sin embargo, no son evidentes rasgos erosivos significativos. A pesar de ello, debe tenerse en cuenta que la construcción de la línea se realice en periodos de verano, donde es evidente que disminuye la acción erosiva. • Zona 4. V26 hasta V28 - Descripción litológica Afloran rocas volcánicas de la Formación Cuscatlán (c3), conformada por depósitos piroclásticos; Se desarrollan capas de suelo orgánico de 1-1.2m de espesor, color café oscuro, arenoso a areno limoso. Se identifican varios eventos volcánicos en esta zona como puede observarse en la Figura 3.16, cuya descripción es la siguiente: capa orgánica superior (espesor aprox. 40cm); toba de textura limosa con 20-30% fragmentos de pumita, diámetro promedio de 1-3cm (espesor 50 cm); ceniza volcánica, color crema (espesor aprox. 10cm); paleosuelo de textura arcillo arenosa, color café oscuro (espesor observado 1m).

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Figura 3.16. Diferenciación de eventos volcánicos (alrededores de V27 y V28)

- Descripción geomorfológica Relieve colinado, con desarrollo de geoformas cónicas características de rocas volcánicas. Estas formas del terreno se asocian directamente al volcán San Salvador ubicado al sur, aproximadamente a 10-15 km. Se han generado cerros aislados separados por sedimentos de origen fluvio volcánico, de la Formación San Salvador. Estos cerros son de cimas amplias, ligeramente inclinadas (pendiente 2-5°); las laderas son de pendientes 8-10°. En el Mapa Geológico se identifican cuatro conos volcánicos muy cercanos al paso de la línea de transmisión. - Procesos morfodinámicos Las laderas de los cerros se encuentran afectadas por erosión ligera a moderada en surcos. Sobre los caminos se desarrollan cárcavas, que evidencian la susceptibilidad a este tipo de procesos erosivos, que se agrava en condiciones de mal manejo del suelo. Estos terrenos son estables, con baja susceptibilidad a movimientos en masa.

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• Tramo Central Zona 1. Vértice CV1 hasta 4km al oriente de CV11 (longitud aproximada 51km) - Descripción litológica El vértice CV1 corresponde al mismo V28 del tramo occidental; Formación Cuscatlán (c3) compuesta por tobas, con evidencias de varios eventos volcánicos en este sector. La línea toma dirección este, a través de la cual se cruzan 3km aproximadamente en sedimentos aluviales de origen volcánico de la Formación San Salvador. A partir del río San Antonio hacia el oriente, se cruza por la misma Formación Cuscatlán, pero miembro inferior. El material que lo conforma corresponde a tobas de textura arena gruesa a aglomerado volcánico, poco compacta, color crema (ver Figura 3.17).

Figura 3.17. Tobas representativas de la Zona 1 (Tramo Central)

Entre V2 y V2A se atraviesa la base de un cono volcánico localizado al sur de la línea (ver Mapa Geológico). En alrededores de CV8A se observa estratificación subhorizontal.

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Desarrolla suelos arenosos a gravillosos, con espesores entre 10-15cm, color café claro. Localmente se observan coluviones con bloques superficiales de 20-30cm de diámetro promedio. En CV11 hay cambio litológico y morfológico, Formación Bálsamo(b3); se observan afloramientos de basaltos y andesitas, masivos, compactos, color gris verdoso, con pseudoestratificación subhorizontal. Se observan también bloques transportados, que se infiere han sufrido un proceso de fracturamiento, meteorización y erosión, con diámetros promedio de 10cm-2m (flujos de lava), ver Figura 3.18 y Figura 3.19. Estas zonas planas parecen tener influencia aluvial de ríos como Agua Caliente, San Antonio y otros afluentes.

Figura 3.18. Afloramiento de basaltos en alrededores de CV11 (Formación

Bálsamo)

Figura 3.19. Alrededores de CV11. Al fondo, acumulación de bloques de basaltos

(Flujos de lava?)

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- Descripción geomorfológica Entre CV1 – CV6, se cuenta con relieve de colinas con cimas amplias, ligeramente inclinadas, que obedecen a pseudoestratificación de las rocas que las conforman, pendientes de 15-25°. Desde CV6 – CV10A se cuenta con un relieve de montañas fuertemente onduladas a quebradas, cimas amplias, suaves, redondeadas, con pendientes 10-20° hasta taludes verticales.

Figura 3.20 y Figura 3.21. Relieve colinado entre CV3 – CV6

- Procesos morfodinámicos Los terrenos son estables, erosión laminar moderada, se observan surcos sobre la carreteras. Las laderas son en su mayoría taludes verticales estables, pero requieren la ubicación de estructuras a distancias por lo menos de 70m, como medida preventiva de posibles desplomes.

CV3 Panorámica de CV4-CV5

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Desde CV6 hasta CV10A se observa inestabilidad localizada mediante desplomes a lo largo de sistemas de diaclasas verticales y a través de ellas se generan caídas de roca, quedando pendientes verticales. Este caso se presenta en CV10, que se ubica en un sitio de torre aproximadamente a 5 m de un gran deslizamiento por volcamiento, ocasionado por el efecto causado por diaclasas verticales sobre las tobas. Zona 2. 4km al oriente de CV11 - CV16 (Subestación 15 de Septiembre) - Descripción litológica Esta zona presenta dominio de rocas volcánicas de la Formación Bálsamo (b3). En CV13 y alrededores se cuenta con cobertura coluvial somera, conformada por abundantes bloques de andesitas porfídicas con diámetro promedio entre 10-20cm. En el cruce con el río San José hay influencia aluvial, desarrollando en la margen izquierda del río dos niveles de terraza con ancho aproximado es de 10m y alturas de 10m aproximadamente. El material parental observado son basaltos de la Formación Bálsamo. En CV14 se cruza por un plano aluvial, en matriz arcillosa que pertenece a depósitos cuaternarios de la Formación San Salvador (Q´f). El terreno es de textura arcillosa, sin embargo se observan bloques de pórfidos andesíticos. En esta zona es muy notable la presencia de una espesa cobertura de bloques de basaltos y andesitas porfiríticas, poco meteorizados, subredondeados, con diámetros entre 10-50cm (ver Figura 3.22).

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Figura 3.22. Cobertura de bloques de basaltos y andesitas porfiríticas en

alrededores de CV16 – CV15 - Descripción geomorfológica En CV11 – CV13 se presenta, relieve colinado, fuertemente ondulado con pendientes entre 12-15°; en cercanías a CV12, debido a influencia de un cuaternario aluvial, el terreno es plano-cóncavo, susceptible a inundaciones en períodos de invierno. En cercanías a CV15 y CV16, se encuentra el cerro Sihuatepeque (ver Figura 3.23), identificado en el Mapa Geológico de El Salvador, como una estructura volcánica con su respectivo cráter.

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Figura 3.23. Cerro Sihuatepeque, en la base se ubica CV15

- Procesos morfodinámicos CV13 se ubica sobre una colina muy angosta, con pendientes de 35°, generando potencial inestabilización en el sitio de torre en caso se realizarse excavaciones, ver Figura 3.24. Durante el replanteo se recomienda cambiar sitio de torre hacia la parte plana, la cual es más amplia y estable (nivel de terraza inferior).

Figura 3.24. Ubicación de CV13 En CV14 el terreno es cóncavo y susceptible a inundaciones en periodos de invierno. Conformado por suelos arcillosos a limosos, color rojizo, con presencia de bloques de andesitas porfiríticas (110-20%). Corresponde a un plano inundable de la quebrada Los Comunes.

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• Tramo Oriental Zona 1. Vértice EV1 (Embalse 15 de Septiembre) - 1km adelante de EV4 - Descripción litológica Rocas volcánicas de la Formación Bálsamo(b3), con espesa cobertura de bloques de andesitas porfiríticas (alto contenido de fenocristales oscuros (hornblenda?) y feldespatos) y basaltos, diámetro promedio 30cm-1.5m (ver Figura 3.25).

Figura 3.25 Cobertura de bloques de roca en EV2

En EV3 aflora el material parental, correspondiente a tobas de textura arena gruesa intercaladas con ceniza volcánica, color crema, meteorizadas y poco compactas, espesor de estratos 30cm-1m, estratificación NS/subhorizontal hacia el W (ver Figura 3.26).

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Figura 3.26. Afloramiento de tobas arenosas en cercanías a EV3

- Descripción geomorfológica y procesos morfodinámicos Colinas bajas, planas a ligeramente onduladas (pendientes 5-10°). Entre EV3 y EV4 se realiza el cruce sobre el río Lempa, sobre margen, con pendientes de 20-25°, debido a que cuentan con cobertura vegetal protectora, no se observan procesos erosivos y se infiere que son estables (ver Figura 3.27). Entre Ev1 – EV3 se cruza un terreno estable.

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Figura 3.27. Cruce del río Lempa (al fondo EV4)

Zona 2. 1km adelante de EV4 - 300m adelante de EV7 - Descripción litológica Formación Cuscatlán (c1) con influencia de depósitos lacustres. Se observan afloramientos de brecha volcánica, muy compacta, con pseudoestratificación en sentido NS/SW (ver Figura 3.28 y Figura 3.29). Esta unidad litológica corresponde a una secuencia vulcano sedimentaria, con intercalaciones de ceniza volcánica.

Figura 3.28. Afloramiento de brecha volcánica en EV5

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Hacia EV6 hay dominio de ceniza volcánica sobre la brecha, con textura arenosa de grano medio (lapilli), color café oscuro, pseudoestrtificación N20°E/subhorizontal. Se desarrollan suelos superficiales menores de 10cm, textura arenosa. - Descripción geomorfológica Relieve de colinas altas, con laderas estructurales de pendientes 15° y contrapendientes estructurales, cimas agudas y angostas (ver Figura 3.29), en los sectores en que hay dominio de brecha volcánica; aquellas zonas donde domina la presencia de ceniza volcánica, el relieve es de colinas bajas, cimas amplias y subredondeadas, alturas promedias de 10-15 m y con presencia de estrechos valles y laderas con pendientes de 15°. En este tramo de la línea el terreno es estable y de baja susceptibilidad a movimientos en masa.

Figura 3.29. Pseudoestratificación en brecha volcánica (EV5)

Zona 3. Entre vértices EV7 – EV8 - Descripción litológica – geomorfológica – procesos morfodinámicos Plano aluvial del río Gualcho, con una extensión aproximada de 4km, corresponde a un terreno plano y estable (ver Figura 3.30).

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Figura 3.30. Panorámica desde EV8 hacia EV7

Zona 4. EV8 hasta 1km delante de EV10 - Descripción litológica Formación Morazán (m2´a). Corresponde a interestratificación de ceniza volcánica y brecha, con alto grado de meteorización. Desarrolla suelos arenosos a arcillosos, color rojizo. En esta zona se presenta cobertura de bloques de roca volcánica (basaltos y andesitas), angulares, de diámetro promedio 5-20 cm. - Descripción geomorfológica y procesos morfodinámicos Relieve de montañas denudativas, con pendientes promedias de 30-35°, laderas rectas, cimas redondeadas y angostas. Se presenta erosión ligera a moderada, laminar y en surcos. Esta zona es de susceptibilidad moderada a la erosión y deslizamientos, debido a fuertes pendientes que predominan y la existencia de una cobertura de bloques superficiales de roca volcánica.

Zona 3, Tramo oriental

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Zona 5. 1km delante de EV10 – 3km delante de EV11 - Descripción litológica – geomorfológica Es un tramo de 9-10 km que comprende en su mayor parte el plano aluvial de los ríos Grande, Chapeltique, Amate y Las Canoas (Q´f), ver Figura 3.31. Se cruzan cerros aislados de roca volcánica, con remanentes del material parental de esta zona, que corresponde a la unidad m2´a de la Formación Morazán. El terreno es estable, de baja susceptibilidad a procesos erosivos.

Figura 3.31. Panorámica de EV10 – EV11

Zona 6. 3km delante de EV11 – 1km antes de EV18B - Descripción litológica Corresponde a un tramo de 53 km aproximadamente, donde se cruzan rocas de las Formaciones Formación Morazán (m2´a) y Formación Cuscatlán (c3, c1, c2). En el vértice EV11A y en un tramo aproximado de 2 km, aflora m2´a, representada por andesita porfirítica con alto contenido de feldespato potásico, 20% de fenocristales de plagioclasa y hornblenda; la roca se encuentra muy meteorizada y desarrolla suelos arenosos. Entre EV12-EV14, en recorrido de 13 km, se cruza por la Formación Cuscatlán; aflora brecha volcánica y andesitas porfiríticas, muy compactas pero afectadas por

Zona 5

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fracturamiento y alto grado de meteorización. Desarrolla suelos arenosos a gravillosos. Posee una cobertura superficial de bloques de roca de 10-50cm de diámetro promedio. En alrededores de estos vértices se identifican en el mapa geológico, conos volcánicos. En EV13 afloran basaltos con meteorización esferoidal y alto grado de fracturamiento. Se observa influencia estructural con el desarrollo de taludes verticales en basaltos y localmente diaclasamiento en dirección N80°W/80°S. En EV14 (c1), intercalaciones de brecha volcánica con tobas con textura de aglomerado (20% de fragmentos angulares de 1-3cm de diámetro) en matriz arena gruesa, color crema; son rocas meteorizadas y fracturadas (sistema de diaclasas N15°E/vertical; EW/vertical), ver Figura 3.32. Desarrolla laderas estructurales en dirección N60°E/sur y los escarpes corresponden a contrapendientes estructurales.

Figura 3.32. Alrededores de EV14. Intercalaciones de brecha volcánica y tobas,

al fondo volcán San Miguel En EV15 y a lo largo de 9km, se pasa por la Formación Morazán (m2´a). Andesita porfirítica con alto contenido de feldespato potásico, altamente meteorizada y fracturada. Desarrollo de suelos arenosos. En EV15A – EV18 se pasan 15km sobre c3; afloramientos de toba poco compacta, textura granular gruesa, color gris oscuro, estratificación EW/8°sur. Cobertura coluvial de espesor >1m, bloques angulares de andesita porfídica En cercanías a V18 se observan afloramientos de brecha volcánica, muy compacta, con fragmentos de andesitas porfiríticas, basaltos y localmente escoria (diámetro promedio 0.1-1cm). Sistemas de diaclasas: S55°E/66°SW; N50°E/vertical (ver Figura 3.33).

3-37

Figura 3.33. Afloramiento de brecha volcánica (c3)

En toda esta zona se presenta cobertura de bloques volcánicos subredondeados a subangulares, de basaltos y andesitas, compactos y poco meteorizados, diámetro promedio 5-70cm promedio. Este material disminuye las condiciones de estabilidad del terreno, principalmente en las zonas de pendientes mayores a 15°. En esta zona se identifican conos volcánicos cercanos al trazo de la línea (ver Mapa Geológico), que serán tenidos en cuenta para la zonificación de riesgo volcánico. - Descripción geomorfológica Entre EV11A – EV14 se presenta un relieve de colinas altas y bajas, ligeramente onduladas, con pendientes que varías desde 5-7° hasta 25-30°, algunas son de cimas redondeadas (EV11A) y otras angulares y angostas (EV12-EV12A-EV12B). Estas geoformas obedecen en su mayoría a pseudoestratificación que ha desarrollado laderas y contrapendientes estructurales (EV13), como puede observarse en la Figura 3.34.

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Figura 3.34. Superficies estructurales en alrededores de EV14 En EV15 se presentan sierras orientadas en dirección NS, altura promedio 40-50m, pendientes 25-30°, cimas angulares, angostas. Se cruzan vallecitos estrechos, elongados en la misma dirección de las sierras (NS). En EV15A y EV18 el relieve cambia a montañas con pendientes 25-35°, cimas angulares y angostas.

- Procesos morfodinámicos Esta zona se caracteriza por erosión laminar ligera a moderada, debido a que se encuentran muchas áreas desprovistas de vegetación, baja susceptibilidad a procesos erosivos. Zona 7. 1km antes de EV18B - EV21 (frontera con Honduras) - Descripción litológica Corresponde a un tramo de 8.5 km de los cuales, en su mayoría son depósitos aluviales recientes, con presencia de valles intramontanos. EV20 se localiza en colinas altas de la Formación Cuscatlán (c2), conformadas por brechas y basaltos, con una cobertura de abundantes bloques de roca, sueltos y angulares, producto de alto grado de fracturamiento.

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- Descripción geomorfológica y procesos morfodinámicos Terrenos planos conformados por basaltos con cubrimiento delgado de cenizas, con influencia aluvial; estables, posiblemente se ven afectados en épocas de invierno por inundaciones, ver Figura 3.35. EV20 se ubica en colinas altas, de cimas agudas, angulares y angostas, pendientes de 12°.

Figura 3.35 Panorámica de EV18 – EV18A

• Ramal Ahuachapán Corresponde a una desviación que se realizará desde el vértice V8, en dirección Sur hasta la subestación Ahuachapán. - Descripción litológica Formación San Salvador. Suelos arcillosos algo arenosos, color café oscuro, contienen fragmentos de roca volcánica (10%), angulares (basaltos, pumitas), con diámetros promedio de 5-10 cm; espesor estimado de suelo 40 cm – 1m. - Descripción geomorfológica y procesos morfodinámicos Colinas bajas de alturas promedias de 15-20 m, ligeramente onduladas (3-5°), cimas amplias y redondeadas. Las laderas son disectadas por los drenajes que las cortan, quedando pendientes de 25°.

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El terreno es estable, sin embargo, se considera susceptibilidad a movimientos en masa como deslizamientos planares, de grado moderado, en cercanías a las laderas de este relieve disectado, con pendientes mayores a 10° (ver Figura 3.36).

Figura 3.36. Disección de colinas en ramal Ahuachapán

• Ramal Nejapa Corresponde a la desviación de la línea en los vértices V28 del tramo occidental y CV1 del tramo Central. Toma dirección al sur para llegar a la Subestación Nejapa. - Descripción litológica El ramal a la subestación Nejapa pasa a través de depósitos cuaternarios de la Formación San Salvador (s4, s3´a). Se hicieron observaciones de depósitos volcanosedimentarios que conforman los terrenos que serán cruzados por la línea. Corresponden a la depositación en diferentes eventos volcánicos de piroclastos identificados como capas de ceniza volcánica, con variaciones en el tamaño de los fragmentos desde tamaño limo (ceniza) hasta tamaño arena gruesa (lapilli), varían sus tonalidades desde color crema hasta café oscuro. Se observa pseudoestratificación (NS/10°W), ver Figura 3.37. En esta zona se tiene influencia directa de la actividad volcánica del volcán San Salvador, considerado activo.

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Figura 3.37. Corte de carretera de paso de la línea hacia Subestación Nejapa

- Descripción geomorfológica Los terrenos cruzados por el ramal Nejapa, son de relieve plano a ligeramente inclinado, con pendientes entre 7-10°. La Figura 3.38 muestra una vista del relieve que atraviesa este ramal.

Figura 3.38. Panorámica llegada a Subestación Nejapa

Estos son terrenos estables, de baja susceptibilidad a procesos erosivos y fenómenos de remoción en masa. • Riesgo En este numeral se hace una descripción del riesgo basado en la identificación de las amenazas o peligros más probables que tienen lugar a lo largo del corredor del proyecto (elemento vulnerable) y cercano a él. Estas amenazas fueron identificadas mediante la interpretación de imágenes de Landsat especialmente en áreas volcánicas y los datos de sismicidad de la zona, basados en los aspectos tectónicos más destacados y en el campo se tomaron datos acerca de los peligros por inundación en el área que transcurre a lo largo de la línea. Así mismo por reconocimiento de campo se identificaron áreas potenciales y activas de fenómenos de remoción en masa a lo largo del corredor, que pueden afectar el elemento expuesto, en este caso la línea de transmisión y sus estructuras.

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A continuación se hace una descripción de los riesgos (Amenaza * Vulnerabilidad), basado como se dijo anteriormente, en la identificación de los procesos geológicos. Así mismo, se tuvieron en cuenta los estudios ejecutados por el SNET y el Plan Nacional de Ordenamiento y Desarrollo Territorial de El Salvador, donde se identifican las amenazas por sismicidad, vulcanismo y movimientos de ladera. • Riesgo por sismicidad “El Salvador se ubica en una zona tectónicamente muy activa y la fuente principal de sismos es la fosa de subducción, localizada a 125km de la costa, donde la placa de Cocos se sumerge bajo la placa Caribe. Otra fuente de actividad sísmica está relacionada con la cadena de volcanes de Cuaternario que discurre a lo largo de los países centroamericanos, paralelos a la fosa de subducción. La magnitud de los terremotos asociados a la fosa de subducción, es generalmente más alta que la de los terremotos de origen volcánico. Sin embargo, estos últimos ocasional mayores daños, puesto que los focos sísmicos son más superficiales (menos de 25-30 km)”6. De acuerdo con la zonificación de riesgos del Servicio Geológico Nacional de El Salvador, SNET, la línea cruza en toda su extensión por Zona de Alto Riesgo Sísmico, ver Figura 3.39. • Riesgo por vulcanismo Los volcanes del Terciario, localizados en el borde norte del graben Central Salvadoreño, no presentan signos de actividad y se encuentran deformados por efectos de la erosión. Son considerados extintos o apagados. Los volcanes del Cuaternario, son geológicamente jóvenes, y la mayoría están bien conservados. La cadena volcánica del cuaternario presenta los siguientes tipos de volcanes: estrato volcanes altos, depresiones volcano- tectónicas, cráteres de explosión, cráteres por hundimiento, conos de escorias. En el Salvador se han identificado 50 volcanes7, de los cuales 23 son volcanes individuales de diferente tipo y presentan características que permiten clasificarlos como activos. Además, se identificaron cinco zonas volcánicas que por sus antecedentes sísmicos son consideradas activas, las cuales agrupan estructuras volcánicas y lagos cratéricos de origen volcánico. 6 Plan Nacional de Ordenamiento Territorial. Riesgos Naturales. 7 http://www.snet.gob.sv/geologia/vulcanologia

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Los volcanes peligrosos por sus antecedentes sísmicos, eruptivos, y riesgo que representan para las personas e infraestructura, son los siguientes: Santa Ana, Izalco, San Salvador, Ilopango, San Vicente, y San Miguel; de ellos El Santa Ana, Izalco, San Salvador, San Vicente, Tecapa y San Miguel presentan actividad fumarólica. Los volcanes Ilopango, Complejo San Vicente – Apastepeque, Complejo Usulután – Tecapa, San Miguel y Conchagua, se caracterizan por su microsismicidad relativamente alta y frecuente. La zona de Las Cruces, Chalchuapa, Candelaria de la Frontera y San Diego, al occidente del país, así como Apastepeque en San Vicente, y la zona de las islas del Golfo de Fonseca, son consideradas zonas volcano- tectónicas activas (ver Figura 3.40). Con base en la Zonificación de Riesgo Volcánico del Plan Nacional de Ordenamiento Territorial, el paso de la línea SIEPAC se realiza a través de la “Zona Distal, con posibilidad de ser Afectada por una Potencial Explosión Dirigida y Flujos Piroclásticos (USGS, 2001)”. Esta clasificación corresponde a las áreas de menor riesgo volcánico del país, sin significar que no exista, pues, todo El Salvador se encuentra en Riesgo de Afectación por Volcanismo. Los volcanes activos con mayor influencia sobre la línea son: Santa Ana, San Salvador, San Vicente y San Miguel. • Riesgo por procesos erosivos y fenómenos de remoción en masa Con base en revisión de información secundaria8 se verificó que a nivel nacional, la línea pasa por zonas de Moderada a Baja Susceptibilidad a Movimientos en Masa, ver Figura 3.41. Con base en observaciones de campo, la Tabla 3.2 presenta una descripción detallada de los sitios o áreas consideradas de riesgo moderado a alto, por procesos erosivos y/o fenómenos de remoción en masa. 8 http://www.snet.gob.sv/

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Tabla 3.2 Susceptibilidad moderada a alta por erosión y movimientos en masa

Ubicación Tramo Zona Descripción Susceptb.

V1-V12 Susceptibilidad a desplomes en laderas de fuertes pendientes (>12°). Moderada

V7A – V8 1

Este tramo es susceptible a inundaciones en épocas de invierno; en las márgenes de estos ríos se debe prever erosión por socavación, los que debe ser tenido en cuenta en el momento de la construcción de la línea y evitar la instalación de torres en áreas de influencia de los ríos.

Moderada

V12A-V14 2

Erosión laminar y en surcos en épocas de lluvias, principalmente en laderas de pendientes >15°. En cuanto a la estabilidad del terreno, se considera susceptibilidad moderada a deslizamientos, principalmente en épocas de invierno, en terrenos cuyas pendientes sean mayores a 25-30°.

Moderada

V15-V26 3 Erosión en surcos y cárcavas y deslizamientos, por fuertes pendientes y bajo grado de compactación del terreno. En épocas de invierno aumenta el riesgo por deslizamiento.

Alta

W

V27-V28 4 Erosión laminar y en surcos. Ligera a Moderada

CV1-CV11 1 Erosión laminar. Entre CV6-CV10 susceptibilidad a desplomes; CV10 se ubica a 5m de un deslizamiento y se recomienda su reubicación.

Moderada

C

CV12-CV16 2

CV13 se ubica sobre una colina muy angosta, con pendientes de 35°, generando potencial inestabilización en el sitio de torre en caso se realizarse excavaciones. Durante el replanteo se recomienda cambiar sitio de torre hacia la parte plana, la cual es más amplia y estable (nivel de terraza inferior).

Moderada

EV1-EV3 1 Terreno estable. EV4-EV7 2 Terreno estable. EV8 3 Terreno estable.

EV9-EV10 4 Erosión laminar y en surcos; susceptibilidad a fenómenos de remoción en masa, por fuertes pendientes y cobertura de bloques superficiales de roca volcánica.

Moderada

EV11 5 Terreno estable.

EV12-EV18A 6 Susceptibilidad a erosión laminar y en surcos. Ligera a Moderada

E

EV18B-EV21 7 Terreno estable.

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Figura 3.39. Zonificación por Riesgo Sísmico de El Salvador

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Figura 3.40. Volcanes Activos de El Salvador

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Figura 3.41. Riesgo a Movimientos en Masa

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3.1.4 Conclusiones y Recomendaciones • El Salvador es un país joven desde el punto de vista geológico, con una intensa

actividad sísmica y volcánica, relacionada con la zona de subducción paralela a la costa, que ha generado el Graben Central, a lo largo del cual se ha definido el paso de la línea de transmisión SIEPAC.

• El material parental dominante en este país y a lo largo del paso de la línea de

transmisión, corresponde a rocas volcánicas, principalmente, piroclastos como tobas y cenizas volcánicas, con coberturas de bloques de roca volcánica, en casi todo el territorio.

• El país es su totalidad está calificado con riesgo sísmico alto, para lo cual se

deberá tener en cuenta el diseño de construcciones sismorresistentes. • De igual manera sucede con el riesgo por vulcanismo. Los volcanes activos con

mayor influencia sobre la línea son: Santa Ana, San Salvador, San Vicente y San Miguel.

• Riesgo por movimientos en masa y procesos erosivos. - Debido a que las épocas de invierno ocasionan lluvias de alta duración e

intensidad, las cuales son disparadores de focos erosivos y de movimientos en masa, se recomienda que la construcción de la línea se realice en épocas de verano.

- Para el control de procesos erosivos como surcos y cárcavas, se deben implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre, cuya pendiente sea mayor o igual a 10°.

- En terrenos donde la pendiente sea mayor a 15°, se deben colocar trinchos temporales, para controlar transporte de sedimentos.

- En todos los sitios de torre se debe realizar empradización inmediatamente finalicen las actividades constructivas.

3.2 PENDIENTES DEL TERRENO En estudios para la elaboración de mapas de riesgo se utilizan por lo general los siguientes insumos: mapa de pendientes, mapa de asentamientos humanos, mapas de geología y geotecnia, mapas de urbanismo y drenaje, mapas de cobertura vegetal, mapa sobre acciones antrópicas, mapas sobre procesos de erosión, mapas de vías de comunicación y otra infraestructura, etc., que juntos y utilizando técnicas de sistemas de información geográfica, SIG, constituyen herramientas potentes y capaces de manipular elevadas cantidades de información, con el objetivo de realizar mapas de riesgos.

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De manera mas particular, para la elaboración de mapas de susceptibilidad a los deslizamientos, se elaboran mapas de pendientes, que tiene por objetivo la de generar en una planta topográfica, la delimitación de las áreas de pendiente diferente en sectores o franjas de valores previamente establecidos. Dependiendo de la finalidad del estudio, las pendientes del área en estudio se agrupan en diversas clases, buscando determinar las zonas del terreno que se comportan homogéneamente a la actividad que se requiere. Para elaborar un mapa de pendientes, es indispensable tener a disposición un plano topográfico y empleando ya sean métodos manuales o aplicaciones de software ya existentes. Al momento de elaborar un mapa de pendientes, con el fin de obtener el menor error posible en la delimitación de las áreas, se debe tener en cuenta los siguientes requisitos: • Cuanto mayor sea la escala del mapa topográfico y menor la equidistancia entre

curvas de nivel, los resultados obtenidos presentaran menor posibilidad de error. • Elegir las clases de pendientes adecuadas, de acuerdo con los objetivos

propuestos. Un número grande de clases, resulta dispendioso para clasificar y un número pequeño restingue el interés del mapa. En la práctica es recomendable emplear entre 4 y 8 clases de pendientes.

3.2.1 Clasificación Existen diferentes clasificaciones, con enfoques diferentes dependiendo del tipo de uso que se le va a dar al área en estudio. Teniendo en cuenta que la utilidad principal en una clasificación de pendientes es poder conocer el impacto que está presenta cuando se le asigna una actividad diferente a la que presenta en su estado normal, deducir consecuencias bajo determinadas condiciones del suelo como son escorrentía, susceptibilidad del suelo al deterioro, etc., ayudando a establecer junto con el estudio geológico y geotécnico las zonas con posible susceptibilidad de erosión y a los deslizamientos. Para el proyecto en particular se tomo la clasificación que se presenta en la Tabla 3.3.

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Tabla 3.3 Clasificación de pendientes

Pendiente (%) Tipo de terreno 0-3% Plano 3-7% Ligeramente plano 7-12% Ondulado 12-25% Quebrado 25-50% Fuertemente quebrado 50-75% Escarpado > 75% Fuertemente escarpado

3.2.2 Metodología Partiendo de la información topográfica suministrada por la EPR, y con base en las curvas de nivel se obtuvo un modelo digital del terreno (TIN) utilizando como herramienta el arcview 3.2 con los módulos 3d y spatial analyst. Una vez obtenido en modelo digital, con ayuda el software se crea el archivo de pendientes donde se especifica el tamaño del píxel (para el caso en particular se tomo de 10 m.) para calcular de esta forma la pendiente o tasa de cambio máxima de cada píxel, una vez terminado este proceso, la información se reclasifica de acuerdo a los rangos establecidos en la Tabla 3.3, creando un archivo vectorial donde se pueden apreciar las zonas de acuerdo a la clasificación establecida. En el Anexo D se presentan los planos de pendientes en escala 1:50000. Esta información es valiosa para ser usada durante la fase del estudio definitivo, con el fin de detectar sitios que presenten susceptibilidad a la erosión o a deslizamientos, para que se conciban y dimensionen las obras de ingeniera que se requieran y garantizar la estabilidad local de un sitio de torre, las vías de acceso que se usaran para construcción y mantenimiento y la instalación de campamentos de construcción.

4-1

4. ESTUDIO GEOTÉCNICO 4.1 ESTUDIO DE SUELOS 4.1.1 Investigaciones de Campo El programa de exploración incluyó la ejecución de 120 investigaciones del subsuelo, los cuales se llevaron hasta 4.20 m de profundidad en promedio. En el Anexo A se muestra el perfil geotécnico y la profundidad a que se llegó en ellos. Para determinar parámetros de resistencia del suelo “in situ”, se realizaron ensayos de Penetración Estándar (SPT) sobre estratos cohesivos de consistencia media a firme y sobre suelos granulares, con la toma simultánea de muestras alteradas con el tubo partido “split spoon”. En los barrenos se tomaron muestras en bolsas para realizar ensayos de clasificación. El perfil estratigráfico de cada punto de exploración con los resultados de los ensayos realizados se presentan en los Anexo A anunciado. 4.1.2 Ensayos de Laboratorio Tanto en campo como en el laboratorio se hizo una descripción visual de todas las muestras obtenidas. Dependiendo del tipo de muestra y de suelo, se realizaron los siguientes ensayos: • Granulometría por tamizado y lavado sobre tamiz 200. • Límites líquido y plástico • Contenido de humedad natural. • Peso volumétrico. • Compresión inconfinada. • Contenido de materia orgánica por calcinación • Contenido de sales solubles. En los perfiles estratigráficos de cada barreno (Anexos A), se indican los resultados de los ensayos de campo y laboratorio, además en la Tabla 4.1 se presenta a manera de resumen, el número de ensayos realizados por sector y por tramo. En el Anexo 4, se incluyen los registros de los ensayos de clasificación realizados sobre las muestras, así como los resultados de ensayos de compresión inconfinada, consolidación y acidez de los suelos.

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Tabla 4.1 Resumen de ensayos de laboratorio

Ensayos Cantidad

Sondeos 504.50 m

Gradación 412 U

Limites liquido y plástico 219 U

Humedad natural 449 U

Compresión inconfinada 4 U

Peso unitario 397 U

Materia orgánica 65 U

Sales solubles 3 U

4.2 CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS En general se tienen suelos residuales desarrollados sobre las formaciones que conforman la región y suelos transportados de tipo coluvial o aluvial. Los suelos residuales son arcillosos o limosos, clasificados en la USC con doble símbolo (CL-ML ó CL); se encuentran con contenidos de arena variables o predominantemente granulares con contenidos importantes de finos. También predominan los suelos de tipo aluvial, arenas o gravas en matriz areno arcillosa o limosa (SC, SM ó GC). Los resultados del ensayo de penetración estándar, indican que se encuentran valores comprendidos entre 11 golpes/pie y por encima de los 50 golpes/pie, con algunas excepciones en donde se reportan valores mas bajos, que obedecen a la presencia de arcillas blandas o arenas de densidad relativa suelta. En puntos de exploración localizados en zonas escarpadas, se llegó a poca profundidad al nivel de roca meteorizada. 4.3 PARÁMETROS GEOMECÁNICOS 4.3.1 Parámetros de Resistencia En suelos cohesivos la resistencia al corte no drenada fue obtenida a partir de ensayos con penetrómetro manual, compresión inconfinada o por correlaciones entre la resistencia a la penetración estándar (N) y la resistencia a la compresión. Se utilizó la siguiente expresión:

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qu = 0.162 * N (Bowles,1988) donde: qu = resistencia a la compresión inconfinada en kg/cm² N = Número de golpes por pie (SPT) En suelo friccionante, el ángulo de fricción interna fue determinado a partir del resultado del ensayo de penetración estándar, de acuerdo con las correlaciones expuestas por Peck, Hanson y Thornburn. φ = 27 + 0.3*N En arenas con altos contenidos de finos se optó por analizar el material como puramente cohesivo para considerar el comportamiento más desfavorable bajo la acción de esfuerzos cortantes. 4.4 DETERMINACIÓN DE CAPACIDAD PORTANTE 4.4.1 Criterios Los cimientos son elementos de transición que convierten las fuerzas originadas en las cargas de las torres y sus combinaciones, en presiones sobre el piso de soporte, compatibles con sus características. La capacidad de soporte de los cimientos depende de los parámetros de resistencia al corte (cohesión y fricción) del suelo sobre el que estarán apoyados; influyen en su magnitud factores tales como: profundidad de cimentación, compresibilidad, posición del nivel freático, punto de aplicación e inclinación de la carga, inclinación del terreno, entre otros, actuando conjuntamente con los factores introducidos por la construcción y funcionamiento de las estructuras. Para el dimensionamiento de los cimientos se adopta una presión portante admisible, valor orientado a asegurar un comportamiento satisfactorio de los mismos, de manera que no se produzcan movimientos en la fundación, nocivos a su estabilidad y buen funcionamiento. La presión portante admisible constituye un concepto complejo, dependiente de numerosos factores locales con frecuencia no cuantificables y factores constructivos de difícil predicción. La presión portante admisible es el valor menor compatible con los siguientes criterios:

• Factor de seguridad suficiente respecto a una posible falla por corte del piso de fundación.

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• Margen conveniente respecto a la ocurrencia de asentamientos nocivos, así no se presenten fallas por corte.

El criterio relativo a falla por corte se enfoca usualmente bajo la hipótesis de que sobre ciertas superficies de falla dentro del suelo de fundación, se moviliza la máxima resistencia al corte del suelo, cuando la presión transmitida por la cimentación alcanza un valor crítico dominado por la capacidad portante última. Este valor se divide por un factor de seguridad para obtener la capacidad portante segura. La disposición de las superficies de falla depende de las condiciones de carga, de las características geotécnicas del piso de fundación y de la configuración del terreno. Los métodos analíticos que suministra la mecánica de suelos para evaluar la capacidad portante última, se basan en la determinación de las características de resistencia al corte del piso de fundación y son aplicables con razonable certidumbre a disposiciones homogéneas de los mantos del subsuelo. Sin embargo, la situación típica que se presenta es aquella en la cual la constitución litológica, la geología y los procesos de formación de los mantos superficiales, han originado disposiciones erráticas en los efectos de la meteorización con acentuada heterogeneidad en sus características; estas condiciones, difíciles de cuantificar se asumen tomando un factor de seguridad alto. 4.4.2 Análisis de Estabilidad y Deformación para Cimientos Superficiales 4.4.2.1 Cálculo de capacidad portante Capacidad portante última para suelos cohesivos ( Terzaghi, 1967 ) : σu = cu NcSc + γ prom Nq *Df Sq Donde: cu : Resistencia al corte no drenada del suelo en (ton/m²) N : Factor de capacidad portante γ prom : Peso unitario promedio de la sobrecarga (ton/m3) Df : Profundidad de la fundación. (m) γ promf : Peso unitario promedio de la fundación (ton/m3) B’ : Ancho efectivo de la fundación (m) Factores de Capacidad de soporte Nc = 5.14 Nq = 1.00

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N0.00 = ال Factores de forma Sc = 1.20 Sq = 1.00 El efecto de profundidad se considera usualmente en casos en que los métodos de excavación producen un confinamiento lateral, en razón que no siempre es factible garantizar dicho confinamiento, no se recomienda introducir dicho factor en el análisis. En consecuencia: σu = Cu *5.14*1.20 + 2.50*0.18*1*1 σu = 6.2*Cu + 0.45 Es insignificante el segundo término, por lo cual se desecha. σu = 6.2*Cu (k/cm2) σu = 3.1*qu (k/cm2)

Capacidad portante de seguridad σs = σu / FS Para este proyecto se tomó un Factor de Seguridad de 3.0. Por consiguiente: σs = 3.1/3.0 qu (k/cm2)

σs = 1.03* qu (k/cm2)

Para suelos no cohesivos ( Terzaghi ) : σu = γ prom *Df *Nq +1/2γ promf* B’*Nγ

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4.4.2.2 Cálculo de capacidad portante en función del SPT La ingeniería de cimentaciones internacional ha desarrollado varias expresiones, que permiten estimar la capacidad portante en función del ensayo de penetración estándar (SPT). En la literatura se reportan trabajos de Terzaghi y Peck (1967), Meyerhof (1974) y Bowles (1988). Bowles (1988) ajusto las expresiones de Terzaghi, Peck y Meyerhof, obteniendo. σs = 0.20*N140 (k/cm2) En Colombia, Suárez Jaime ha obtenido (1994, Para el estudio de suelos complementario para la línea de transmisión a 230 kV, Bucaramanga, Ocaña, Cúcuta)la siguiente ecuación para el cálculo de capacidad de soporte de cimientos para estructuras de líneas eléctricas Se utiliza el criterio inicial de Meyerhof (1956) - Meyerhof, G.G. (1956), Penetration Tests and Bearing Capacity of Cohesionless Soils, JSMFD, ASCE, vol. 82, SM 1, pp. 1-19. σs = N140 /4 en Ks f (Meyerhof) Convirtiendo Ks f en Kg/cm2 Se multiplica por 0.478 σs = N140 / 8.36Kg/cm2 Bowles (1977) hace la siguiente anotación con referencia a la ecuación de Meyerhof. Bowles J.E. (1977), “Foundation Análysis and Design”. Second Edition. Mc Graw Hill. “Considerable observation of footings using the above equations indicates that they are too conservative for design and should be increased at least 50 percent based on the currently used methods of obtaining N”. Aplicándole a la ecuación de Meyerhof el criterio de Bowles: σs = N140 /6 (Kg/cm2 )

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que en otra presentación es: σs = 0.166*N140 (k/cm2) Para el presente estudio, se ha seleccionado la expresión de Suárez. 4.5 ANÁLISIS QUÍMICO DEL SUELO DE FUNDACIÓN 4.5.1 Acidez de los Suelos Es de pleno conocimiento la acción destructiva de los suelos ácidos sobre elementos metálicos embebidos en ellos; por este motivo es de particular importancia el análisis de las fundaciones del tipo parrilla metálica para torres en donde se dificulta la utilización del concreto. Este fenómeno ha sido estudiado para elementos embebidos en el suelo tales como los pernos de anclaje cuyos resultados han sido expuestos por T.H. Hanna (Referencia 3), y son la base para los criterios aquí expuestos. Observaciones hechas por King en 1977 con relación a la resistividad, el grado de corrosión y el potencial redox clasifican el grado de corrosión como se indica en la Tabla 4.2.

Tabla 4.2 Clasificación del grado de corrosión

Grado de Corrosión Resistividad Ω - cm

Potencial Redox (para pH=7) Electrodo manual normal

Hidrógeno mV Muy corrosivo < 700 < 100

Corrosivo 700 – 2000 100 - 200 Moderadamente corrosivo 2000 – 5000 200 - 400

No corrosivo > 5000 > 400 Asumiendo que el potencial redox presente en el suelo cumple con lo expuesto por King y con base en resultados experimentales obtenidos por Romanof (Referencia 3) se tiene que el nivel de ataque, expresado en pérdida de material del elemento estructural, para cada grado de corrosión, de acuerdo en lo consignado en la Tabla 4.3.

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Tabla 4.3 Nivel de ataque por corrosión

Grado de Corrosión Pérdida del peso del elemento estructural expuesto (onzas/pie²/año)

Muy corrosivo > 0.35 Corrosivo 0.28 - 0.35

Moderadamente corrosivo 0.22 - 0.28 No corrosivo < 0.22

De acuerdo con esta tabla, para un periodo de 50 años, se tendría, para un perfil de acero expuesto en dos caras, embebido en un medio corrosivo una pérdida en espesor así: En 50 años: Pérdida = 0.22 onzas/pie²/año* 50 años = 11 onzas/pie² * 0.03 = 0.33 gm/cm² espesor perdido = (Pérdida / γs) * 2 = (0.33/7.85)* 2 = 0.08 cm. Esta pérdida de espesor se puede aceptar si se considera que están cubiertos por una película protectora de zinc (galvanizado). Para establecer la conveniencia en la utilización de cimentación con parrilla, se utilizaron las mediciones de resistividad (Anexo B), teniendo en cuenta que para valores menores de 5000 ohm-cm, se considera que el suelo es corrosivo o muy corrosivo (Referencia 3). 4.6 SUELOS EXPANSIVOS Los suelos o rocas que presentan un potencial de cambio de volumen, pueden transferir esfuerzos inadmisibles para las torres, si la cimentación no está diseñada para controlar las presiones que se generan. La expansión de los suelos depende entre otros factores, de la composición mineralógica, variación del nivel freático y clima. El potencial de expansión se puede calificar dependiendo de los límites de consistencia del suelo, como se indica en la Tabla 4.4

Tabla 4.4 Relación entre el potencial de cambio volumétrico y límites de consistencia (Referencia 1)

Potencial de cambio

volumétrico Índice de Plasticidad Límite líquido

Bajo < 18 20 - 35 Medio 15 - 28 35 - 50 Alto 25 - 41 50 - 70

Muy alto > 35 >70

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En la Tabla 4.5 de este informe, se incluye para cada sitio de torre investigado el grado de potencial de expansión, el cual se tendrá en cuenta para las recomendaciones finales de fundación. 4.7 TIPOS DE FUNDACIÓN El tipo de fundación se define por las condiciones de acidez, sumergencia y capacidad portante del suelo de fundación. Para el presente proyecto se tiene cimentación con parrilla metálica y zapata en concreto. 4.7.1 Parrilla Metálica Puede usarse parrilla metálica en los siguientes casos: • Suelos con pH mayor que 5 o resistividad mayor a 5000 Ω - cm (suelos no ácidos). • Sitios en donde no se detecte nivel freático. • Cuando la capacidad portante sea mayor que 15 ton/m², siempre y cuando se

cumplan las condiciones anteriores. Se utiliza parrilla pesada para suelos con capacidad entre 15 y 20 ton/m² y parrilla liviana para suelos con capacidad portante admisible mayor o igual a 20 ton/m².

4.7.2 Zapata de Concreto Se opta por cimentación con zapata de concreto cuando se tenga una o más de las siguientes condiciones: • Existencia de suelos ácidos (ph < 5.0 ó Resistividad < 5000 Ω - cm). • Sitios en donde el nivel freático es alto y variable • Capacidad portante del suelo de fundación menor que 15 ton/m². 4.7.3 Cimiento sobre Relleno de Repartición Para aquellos sitios con presencia de suelos compresibles o expansivos o sitios donde, durante la construcción, se detecten condiciones no uniformes del suelo de fundación, se realizará un reemplazo del suelo natural por un relleno seleccionado sobre el cual se apoyará el cimiento o la parrilla. 4.7.4 Fundación del Tipo Platea Se opta por la fundación del tipo platea en concreto cuando se tenga una o más de las siguientes condiciones:

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• La capacidad portante del suelo de fundación sea menor a 5 ton/m². • Terreno inundable • Dificultad en el emplazamiento y operación de equipos para la construcción de

fundaciones profundas. 4.7.5 Fundación Profunda Se opta por la fundación profundad cuando se tenga una o más de las siguientes condiciones: • Cuando no sea posible desde el punto de vista técnico-económico la construcción

de la fundación del tipo platea. • La capacidad portante del suelo de fundación sea menor a 5 ton/m². 4.8 SELECCIÓN DEL TIPO DE FUNDACIÓN En la Tabla 4.5 se indica la capacidad portante de seguridad, el potencial de expansión, la condición de sumergencia, el grado de corrosión y el tipo de fundación seleccionada. De la tabla se desprende, que en los sitios investigados, el 100% de las fundaciones son superficiales y de ellas el 59% corresponden a zapatas de concreto y el restante 41% corresponden a parrillas. Con esta información y la geomorfología y geología se elaboraron los planos de sectorización por capacidad portante de seguridad (ver Anexo C). No se puede descartar que durante la realización de la fase de diseño y de investigación del subsuelo para cada sitio de torre y para cada subestación se presenten condiciones que ameriten el uso de cimentaciones profundas. En la sectorización por capacidad portante se tomaron cinco tipos de capacidad: -capacidad portante de seguridad >20 T/m2. Corresponden a roca, suelos aluviales, arcillas consistentes, muy consistentes y duras, así como arenas de densidad relativa media, densa y muy densa. -capacidad portante de seguridad 15T/m2. Corresponden a arcillas de consistencia media a consistente y arenas de densidad relativa suelta a media. -capacidad portante de seguridad 10 T/m2. Corresponden a arcillas de consistencia blanda a media y arenas de densidad relativa suelta. -capacidad portante de seguridad 5 T/m2. Corresponden a arcillas blandas y arenas de densidad relativa muy suelta a suelta

4-11

-capacidad portante de seguridad < 5 (T/m2). Corresponden a arcillas muy blandas y arenas de densidad relativa muy suelta. Para dimensionar y diseñar la fundación en líneas de transmisión se deben satisfacer dos condiciones de carga: la máxima fuerza de compresión y la máxima fuerza de tracción. Si el suelo es bueno, por compresión la fundación será pequeña y por tanto debe buscarse una mayor profundidad hasta satisfacer los requisitos de tracción. Si el suelo es malo, por compresión la fundación será grande y por lo tanto no se requiere una gran profundidad para alcanzar la condición de tracción. Al realizar las verificaciones de compresión – tracción, se ha encontrado, para líneas a 230 kV, que la dimensión de la fundación es la misma para valores de capacidad portante de seguridad igual o mayor a 20 T/m2 y profundidades entre 2.0 y 2.50 m.

4-12

ESTUDIO GEOTÉCNICO Y CLASIFICACIÓN DE SUELOS EN LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN SIEPAC RECOMENDACIÓN DEL TIPO DE FUNDACIÓN

Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación

Coordenadas UTM Coordenadas Lambert

Sitio Este Norte Este Norte qadm

(T/m2) Potencial de expansión Sumergencia

Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

V-1 T1 189895.02 1553701.26 405922.05 324041.52 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-2 T1 192283.60 1552318.87 408320.41 322680.67 83 Bajo No Corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-3 T1 193441.09 1552309.11 409477.03 322680.78 83 Bajo No Corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-4 T1 194907.33 1551918.97 410945.39 322303.45 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-5 T1 195448.81 1549920.70 411503.44 320311.41 50 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-6 T1 195476.57 1548701.02 411541.54 319092.95 50 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-7A T1 195481.41 1547702.48 411554.86 318095.26 30 Bajo No Corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-7B T1 195709.16 1547303.79 411785.80 317698.82 50 Bajo No Corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-8 T1 196991.26 1546865.45 413070.59 317271.71 50 Bajo No Corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-9 T1 198064.83 1547186.37 414140.59 317601.48 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-10 T1 199251.89 1547813.27 415321.40 318237.95 28 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-11 T1 201307.87 1548953.56 417366.11 319394.81 23 Bajo No 2.50 Zapata individual de concretoV-12 T1 207585.69 1549475.22 423634.84 319969.40 37 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-12A T1 210187.87 1553121.54 426204.16 323635.27 55 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-13 T1 212343.12 1557049.55 428324.41 327578.96 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-13A T1 213292.52 1557097.19 429272.76 327634.68 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual

4-13

Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación (continuación) Coordenadas UTM Coordenadas Lambert

Sitio Este Norte Este Norte qadm

(T/m2) Potencial de expansión Sumergencia

Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

V-13B T1 217158.42 1557159.23 433135.58 327729.70 50 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-14 T1 219818.54 1556816.99 435796.93 327410.39 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-15 T1 225608.02 1557027.35 441581.10 327670.04 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-16 T1 229084.43 1555993.98 445064.32 326666.92 83 Bajo No Corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-16A-T1 230122.43 1555471.21 446106.19 326153.29 83 Bajo No Corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-16B T1 231512.38 1555625.10 447494.06 326318.94 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-17 T1 231767.38 1555729.68 447748.03 326425.63 83 Bajo No 2.50 Zapata individual de concretoV-17A T1 232069.18 1556035.62 448047.05 326733.98 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-18 T1 233649.24 1555962.12 449626.89 326673.99 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-19 T1 235276.17 1555188.94 451259.54 325915.07 50 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-19A T1 237031.92 1551791.18 453043.27 322534.01 50 Bajo No Corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-20 T1 237482.56 1550853.83 453501.64 321600.97 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-21 T1 240198.76 1546911.08 456249.87 317683.22 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-22 T1 241481.39 1544394.35 457553.13 315178.57 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-22A T1 245409.89 1543589.60 461486.54 314407.36 83 Bajo No Corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-22AB T1 247412.03 1542387.38 463497.90 313222.57 48 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual

V-22AC T1 247499.92 1541738.52 463591.21 312574.75 50 Bajo No Muy corrosivo 2.50 Zapata individual de concreto

V-23A T1 249637.74 1539835.25 465744.10 310690.32 50 Medio No Muy corrosivo 2.50 Zapata individual de concreto

V-24 T1 251764.49 1537487.00 467889.65 308360.96 50 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-25 T1 254302.51 1535628.74 470442.19 306524.78 50 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concreto

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Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación (continuación) Coordenadas UTM Coordenadas Lambert

Sitio Este Norte Este Norte qadm

(T/m2) Potencial de expansión Sumergencia

Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

V-26 T1 256354.24 1534696.29 472500.90 305609.90 50 Medio No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-27 T1 256842.64 1532243.74 473009.63 303162.42 50 Medio No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-28 T1 257871.10 1530766.83 474050.03 301694.69 22 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-28A1 T1 257438.46 1529645.71 473626.92 300570.40 12 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-28A2 T1 257518.86 1529376.00 473709.54 300301.46 5 Bajo No No corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-28B1 T1 256573.48 1527878.99 472777.02 298797.16 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-29A T1 256609.64 1527671.16 472814.90 298589.72 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-29A1 T1 257048.20 1527310.15 473256.29 298232.51 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-29A2 T1 257138.69 1527301.56 473346.82 298224.68 78 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-30 T1 257346.50 1527065.09 473556.52 297990.03 53 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-31 T1 258488.24 1526139.08 474705.52 297073.89 18 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla pesada V-32 T1 258821.45 1525921.29 475040.41 296858.96 10 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-33 T1 261452.63 1523799.86 477688.24 294760.22 13 Bajo No No corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-34 T1 261544.70 1523886.94 477779.56 294848.03 18 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla pesada V-PORTICO 35 261634.37 1523818.41 477869.76 294780.28 10 Bajo Moderado 2.50

Cimentacion superficial Df = 2,0 m

V-PORTICO35A 261680.00 1523796.00 477915.56 294758.25 20 Bajo No No corrosivo 2.50

Cimentacion superficial Df = 1,50 m

V-8A T1 196762.67 1545188.25 412856.39 315593.91 45 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-8B T1 196766.91 1545063.27 412861.69 315469.07 55 Bajo No Corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-8C T1 196347.72 1543452.39 412456.46 313855.94 50 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-8D T1 195771.34 1542752.26 411886.46 313151.50 23 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concreto

4-15

Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación (continuación) Coordenadas UTM Coordenadas Lambert

Sitio Este Norte Este Norte qadm

(T/m2) Potencial de expansión Sumergencia

Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

V-8E T1 195652.22 1542384.83 411770.54 312783.36 8 Alto No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-S/E AUCHI1 195528.00 1540697.00 411660.67 311095.85 12 Medio No No corrosivo 2.50

Cimentacion superficial Df = 1,00 m

V-S/E AUCHI2 195533.00 1540672.00 411665.88 311070.91 10 Alto No No corrosivo 2.50

Cimentacion superficial Df = 1,00 m

V-2 T2 264136.81 1531328.76 480308.70 302308.75 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-2A T2 267281.03 1530517.39 483458.61 301523.93 50 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-3 T2 268901.66 1530312.31 485080.41 301332.45 50 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-4 T2 269870.76 1529003.96 486060.12 300032.61 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-5 T2 270192.34 1528376.84 486386.83 299408.38 50 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-6 T2 274975.86 1527153.41 491179.07 298225.19 50 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-6A T2 276981.49 1526798.93 493187.08 297887.52 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-6B T2 277901.56 1526946.90 494105.66 298043.12 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-6C T2 278616.85 1526909.20 494821.06 298011.39 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-7 T2 281947.15 1526112.56 498157.12 297242.69 83 Bajo No 2.50 Zapata individual de concretoV-7A T2 286830.06 1525812.74 503041.34 296983.59 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-7B T2 287701.64 1526261.40 503908.98 297439.41 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-8 T2 289056.06 1525662.90 505268.09 296852.32 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-8A T2 292100.95 1525450.44 508314.10 296665.24 50 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-8B T2 294953.24 1525084.91 511168.88 296323.52 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-8C T2 296281.65 1524541.90 512501.56 295791.66 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-9 T2 297902.69 1524533.35 514122.39 295796.59 50 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual

4-16

Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación (continuación) Coordenadas UTM Coordenadas Lambert

Sitio Este Norte Este Norte qadm

(T/m2) Potencial de expansión Sumergencia

Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

V-9A T2 298813.54 1524881.28 515030.19 296152.04 45 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-10 T2 302476.69 1524780.15 518693.60 296081.40 50 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-10A T2 305021.29 1523798.32 521245.99 295120.88 83 Bajo No 2.50 Zapata individual de concretoV-11 T2 307200.26 1523732.50 523425.22 295073.18 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-12A T2 317473.07 1523661.50 533697.56 295087.61 83 Bajo No 2.50 Zapata individual de concretoV-13 T2 325234.17 1520319.54 541485.94 291810.33 62 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-13/14 T2 327512.00 1515849.00 543800.75 287358.85 50 Bajo No 2.50 Zapata individual de concretoV-14 T2 329300.51 1513204.20 545611.09 284728.94 50 Bajo No 2.50 Zapata individual de concretoV-15 T2 329868.22 1507304.80 546227.51 278834.36 50 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-16 T2 330699.18 1506844.11 547062.26 278380.54 50 Medio No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoS/E 15 SEP 330712.00 1506832.00 547075.18 278368.53 Bajo No 2.50 Cimentación superficial V-2 T3 332550.00 1506063.00 548919.49 277614.69 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-3 T3 334187.00 1506503.00 550552.85 278068.19 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-4 T3 335562.00 1506611.00 551926.96 278187.52 50 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-5 T3 338243.07 1509293.31 554585.91 280891.98 83 Bajo No Corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-5A T3 339576.93 1510000.38 555913.95 281610.08 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-6 T3 341014.51 1510476.26 557347.63 282097.84 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-7 T3 342082.24 1510870.23 558412.13 282500.65 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-8 T3 346772.45 1511052.81 563101.00 282722.01 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-9 T3 350259.49 1510017.32 566596.78 281715.29 83 Bajo No 2.50 Zapata individual de concretoV-9A T3 351135.49 1509856.01 567474.16 281561.22 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual

4-17

Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación (continuación) Coordenadas UTM Coordenadas Lambert

Sitio Este Norte Este Norte qadm

(T/m2) Potencial de expansión Sumergencia

Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

V-9B T3 352305.24 1509507.81 568646.87 281222.66 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-10 T3 358872.13 1507872.30 575227.78 279641.29 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-11 T3 366224.94 1506291.92 582594.40 278121.48 45 Bajo No Corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-11A T3 370427.17 1502879.83 586825.32 274743.66 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-12 T3 375914.71 1498592.76 592348.98 270501.23 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-12A T3 377225.11 1496824.16 593674.15 268743.16 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-12B T3 377562.39 1496414.19 594014.86 268335.90 50 Bajo No Corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-12C T3 377644.05 1495752.08 594101.98 267674.36 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-13 T3 378564.28 1494529.69 595032.42 266459.35 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-14 T3 380055.53 1493810.12 596529.84 265751.93 50 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-14A T3 384628.59 1495068.80 601093.33 267048.48 28 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-14A1 T3 385096.49 1495197.64 601560.25 267181.20 83 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-15 T3 389965.16 1496462.62 606419.40 268486.53 50 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-15A T3 391839.86 1496031.16 608298.03 268070.44 27 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-16 T3 394336.42 1495381.45 610800.45 267441.18 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-17 T3 402061.27 1495135.24 618528.99 267258.62 50 Bajo No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-18 T3 404624.22 1495734.11 621087.58 267878.78 50 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual

4-18

Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación (continuación) Coordenadas UTM Coordenadas Lambert

Sitio Este Norte Este Norte qadm

(T/m2) Potencial de expansión Sumergencia

Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

V-18A T3 407724.51 1496532.82 624182.00 268703.27 83 Medio No Corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-18B T3 409519.92 1496749.19 625976.05 268934.51 83 Bajo No Corrosivo 2.50 Zapata individual de concretoV-19 T3 410467.11 1496788.80 626923.15 268981.95 50 Medio No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoV-20 T3 413637.14 1496608.47 630095.45 268827.76 50 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual V-21 T3 415054.86 1496721.22 631512.59 268952.25 83 Medio No Moderado 2.50 Zapata individual de concretoES 16/17 T3 398199.09 1495258.34 614664.94 267349.90 83 Bajo No No corrosivo 2.50 Parrilla liviana individual Tipo No % Parrilla liviana 47 39 Parrilla pesada 2 2 Zapata 66 55 cim superficial 5 4 Total 120 100

5-1

5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 5.1 ESTUDIOS DE GEOLOGÍA • El Salvador es un país joven desde el punto de vista geológico, con una intensa

actividad sísmica y volcánica, relacionada con la zona de subducción paralela a la costa, que ha generado el Graben Central, a lo largo del cual se ha definido el paso de la línea de transmisión SIEPAC.

• El material parental dominante en este país y a lo largo del paso de la línea de

transmisión, corresponde a rocas volcánicas, principalmente, piroclastos como tobas y cenizas volcánicas, con coberturas de bloques de roca volcánica, en casi todo el territorio.

• El país es su totalidad está calificado con riesgo sísmico alto, para lo cual se

deberá tener en cuenta el diseño de construcciones sismorresistentes. • De igual manera sucede con el riesgo por vulcanismo. Los volcanes activos con

mayor influencia sobre la línea son: Santa Ana, San Salvador, San Vicente y San Miguel.

• Riesgo por movimientos en masa y procesos erosivos. - Debido a que las épocas de invierno ocasionan lluvias de alta duración e

intensidad, las cuales son disparadores de focos erosivos y de movimientos en masa, se recomienda que la construcción de la línea se realice en épocas de verano.

- Para el control de procesos erosivos como surcos y cárcavas, se deben implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre, cuya pendiente sea mayor o igual a 10°.

- En terrenos donde la pendiente sea mayor a 15°, se deben colocar trinchos temporales, para controlar transporte de sedimentos.

- En todos los sitios de torre se debe realizar empradización inmediatamente finalicen las actividades constructivas.

5.2 RECOMENDACIONES PARA ZONAS DE RIESGO ALTO A continuación se formulan, algunas recomendaciones a tener en cuenta en la siguiente fase del proyecto, para el manejo de las zonas críticas (ver Tabla 5.1)

5-2

Tabla 5.1 Resumen de vértices con algún tipo de riesgo

Vértice Tipo de Riesgo

Calificación Recomendaciones

Tramo 1 - Occidental V-1 T1 a V-2 T1

E

B

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre y empradización inmediata.

S/V A Consultar normas estructurales de diseño. V-3 T1 a V-6 T1

S/V

A

Consultar normas estructurales de diseño.

V-7A T1

I

B

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre y empradización inmediata.

S/V A Consultar normas estructurales de diseño. V-8 T1

I

B

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre y empradización inmediata.

S/V A Consultar normas estructurales de diseño. V-9 T1 a V-12 T1 S/V A Consultar normas estructurales de diseño.

V-12A T1

E

M

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre y empradización inmediata.

S/V A Consultar normas estructurales de diseño. V-13 T1

E

M

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre y empradización inmediata.

S/V A Consultar normas estructurales de diseño. V-13A T1 E

M

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre y empradización inmediata.

S/V A Consultar normas estructurales de diseño. V-13B T1 S/V A Consultar normas estructurales de diseño. V-14 T1

E

M

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre y empradización inmediata.

S/V A Consultar normas estructurales de diseño. V-15 T1

E

M

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre y empradización inmediata.

5-3

Tabla 5.1 Resumen de vértices con algún tipo de riesgo (continuación)

Vértice Tipo de Riesgo Calificación Recomendaciones

V-16 T1 a V17A T1

S/V A Consultar normas estructurales de diseño.

V-18 T1

E

M

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación ensitios de torre y empradización inmediata.

S/V A Consultar normas estructurales de diseño. V-19 T1 E

M

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre y empradización inmediata.

S/V A Consultar normas estructurales de diseño. V-19A T1 S/V A Consultar normas estructurales de diseño.

V-20 T1

E

M

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre y empradización inmediata.

V-21 T1 a V-PORTICO35A

S/V A Tener en cuenta criterios de construcciones sismorresistentes

V-8A T1 a V-S/E AUCHI2

S/V A Tener en cuenta criterios de construcciones sismorresistentes

Tramo 2 Central V-2 T2 a V-5 T2

S/V A Tener en cuenta criterios de construcciones sismorresistentes

V-6 T2 a V8 T2

R

M

Alejarse por lo menos 70m de taludes.

S/V A Consultar normas estructurales de diseño. V-8A T2 a V-9A T2 S/V A Consultar normas estructurales de diseño.

R M Alejarse por lo menos 70m de taludes. V-10 T2 a V-11 T2 S/V A Consultar normas estructurales de diseño.

V-12A T2 S/V A Consultar normas estructurales de diseño. V-13 T2

E

M

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre y empradización inmediata.

S/V A Consultar normas estructurales de diseño. R M Alejarse por lo menos 70m de taludes. V-13/14 T2 S/V A Consultar normas estructurales de diseño.

5-4

Tabla 5.1 Resumen de vértices con algún tipo de riesgo (continuación)

Vértice Tipo de Riesgo

Calificación Recomendaciones

V-14 T2 I M S/V A Consultar normas estructurales de diseño. V-15 T2 a S/E 15 SEP S/V A Consultar normas estructurales de diseño.

Tramo 3 Oriental V-2 T3 a V-7 T3 S/V A Consultar normas estructurales de diseño.

V-8 T3 a V-9 T3 E

M

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre y empradización inmediata.

V-9A T3 a V-9B T3 S/V A Consultar normas estructurales de diseño.

V-10 T3 E

M

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre y empradización inmediata.

S/V A Consultar normas estructurales de diseño. V-11 T3 E

B

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre y empradización inmediata.

S/V A Consultar normas estructurales de diseño. V-11A T3 a V-12C T3 S/V A Consultar normas estructurales de diseño.

V-13 T3 E

B

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre y empradización inmediata.

S/V A Consultar normas estructurales de diseño. V-14 T3 a V-15A T3 S/V A Consultar normas estructurales de diseño.

V-16 T3 E

B

Implementar medidas de manejo de aguas de escorrentía, como zanjas de coronación en sitios de torre y empradización inmediata.

V-17 T3 S/V A Consultar normas estructurales de diseño. ES 16/17 T3 S/V A Consultar normas estructurales de diseño.

CONVENCIONES: E=EROSIÓN; R=REMOCIÓN EN MASA; K=FENÓMENOS KARSTICOS I=INUNDACIÓN; DT=DESCARGA TORRENCIAL; V= VULCANISMO ST= SISMICIDAD Y TECTONISMO B=BAJO; M=MEDIO; A=ALTO

5-5

5.3 SISTEMAS DE CIMENTACIÓN • En la Tabla 4.5 se indica la capacidad portante de seguridad, el potencial de

expansión, la condición de sumergencia, el grado de corrosión y el tipo de fundación seleccionada. De la tabla se desprende, que en los sitios investigados, el 100% de las fundaciones son superficiales y de ellas el 59% corresponden a zapatas de concreto y el restante 41% corresponden a parrillas.

• Como el cubrimiento de la investigación del subsuelo no es del 100% es probable

que se presenten sitios puntuales en donde se requiera el uso de fundaciones profundas. La sectorización de la capacidad portante y los aspectos detallados en este informe están acordes con el cubrimiento del número de investigaciones realizadas.

• • En el Anexo C se indica la capacidad portante de seguridad, además en el

capitulo cuatro se incluyen condiciones especiales de la cimentación las cuales deben tenerse en cuenta en el diseño estructural y la construcción, tales como acidez del suelo, potencial de expansión y condición de sumergencia.

5.4 TRATAMIENTO DE ZONAS ESPECIALES 5.4.1 Nivel de Fundación Mínimo El nivel de fundación mínimo puede ser elevado efectuando un reemplazo de material natural por material seleccionado o concreto ciclópeo, entre el nivel recomendado de fundación y el nivel deseado para el replanteo de la zapata. Para los casos en que se exige el uso de relleno de repartición con el fin de adoptar la capacidad portante, se establecerá el espesor del relleno con la siguiente expresión, desarrolla a partir de análisis de equilibrio: B2 x σadm asumida σadm del sitio = ------------------------------- ( B+H)2 En donde, B = Ancho de la fundación H = Espesor del relleno

5-6

5.4.2 Control en Suelos Expansivos y Zonas Erosionables

• En los sitios de torre en donde existen suelos con algún potencial de cambio volumétrico, se deben implementar medidas para controlar deformaciones y sobre-esfuerzos en la cimentación de la estructura. Se plantea reemplazar parte del suelo de fundación por material granular gravoso; la altura del reemplazo será la siguiente:

− Suelos con potencial de expansión medio = 0.5 m − Suelos con potencial de expansión alto = 1.0 m Para suelos con potencial de expansión muy alto se recomienda realizar un reemplazo de 1.0 m del material existente por 50 cm de recebo convencional, y sobre esta capa 50 cm de concreto ciclópeo; esto con el fin de que el concreto absorba los esfuerzos de expansión que se puedan generar y que a la vez proporcione algún tipo de impermeabilización al material de fundación. Además se considera adecuado, en los casos de suelos con expasividad alta o muy alta, llevar a cabo un control de las aguas de escorrentía con el fin de evitar que estas ingresen al suelo, causando la expansión del material. Para tal fin se debe colocar un recubrimiento, con un mortero en una proporción aproximada de 1: 6, sobre el sitio de torre, y en los casos en que la morfología los permita construir una zanja revestida que intercepte, conduzca y entregue adecuadamente las aguas superficiales.

• En general, se deben tomar las medidas necesarias para proteger la excavación ya que el subsuelo está conformado por materiales que al ser expuestos a los efectos directos del medio, se meteorizan con facilidad lo que produce cambios en sus propiedades geomecánicas.

• Las excavaciones para cimientos deben permanecer el menor tiempo posible abiertas y de ser necesario deben cubrirse. Debe restablecerse la cobertura vegetal en los sitios en donde se haya retirado.

5.5 OTRAS RECOMENDACIONES − Los rellenos de las excavaciones deben ser compactados y colocados en capas

delgadas de forma tal que se asegure la compactación correcta de toda la capa.

5-7

− La excavación en materiales duros, como es el caso de tobas y mantos de roca se realizara con la ayuda de voladuras, para lo cual en la fase de diseño para construcción se deben realizar las especificaciones pertinentes en lo referente a los sitios para voladuras, cantidad y calidad de las voladuras, métodos de trabajo, normas de seguridad, etc.

− Se anticipa la necesidad de controlar nivel freático y efectuar entibados de la excavación en las zonas bajas inundables.

− En aquellos sitios con niveles de fundación especiales ( ≥ 3.0), se fundirá el concreto de la columna de la zapata en dos etapas, con el fin de efectuar el centrado de los stub sobre la primera etapa fundida.

− Debe tenerse en cuenta que las investigaciones del estudio se llevaron a cabo en periodos semisecos, pudiéndose prever cambios significativos en las profundidades de niveles freáticos encontrados.

− En los sitios de depósitos aluviales y de derrubio debe lograrse una superficie de contacto homogénea. Esto se hará mediante la aplicación de capas de concreto pobre que rellenen las irregularidades del piso de fundación. En caso de encontrar a nivel de fundación, zonas blandas, compresibles o vacíos, estos deberán ser reemplazados o rellenados con concreto pobre.

− Para la resistencia a las fuerzas de tracción, en el dimensionamiento de las fundaciones, se recomienda usar el método del cono truncado con las siguientes características:

Zonas con perfil homogéneo y capacidad portante igual o superior a 2.0 kg/cm2 γ = 1.6 ton/m3 α = 30º F.S. = 1.75

Zonas con perfil homogéneo y capacidad portante igual o superior a 1.0 kg/cm2 γ = 1.6 ton/m3 α = 20º F.S. = 1.75

Zonas de inundación o con nivel freático por encima del nivel de fundación γ = 0.8 ton/m3 α = 20º F.S. = 1.75 Esta recomendación es optativa, ya que existen varios métodos para evaluar la fuerza de tracción, tales como: Balla, Matsuo, Coulomb, Shear Friction, Meyerhof & Adams. Estos métodos arrojan distintos valores de fuerza de tracción y recomiendan distintos valores de factor de seguridad. El diseñador en su fuero e independencia intelectual debe seleccionar el método y el factor de seguridad. - Se recomienda que en la ejecución del diseño estructural definitivo de las fundaciones se realice una matriz por tipo de suelo y por tipo de torre, con el fin de estandarizar y optimizar la dimensión y profundidad de la fundación.

6-1

6. LIMITACIONES Los resultados del presente estudio están basados en exploraciones puntuales realizadas en el área en donde se emplazará cada torre en los sitios de deflexión, así como en ensayos de campo y laboratorio.

7-1

7. BIBLIOGRAFÍA - Ministerio de Medio Ambiente y Recursos Naturales. Plan Nacional de Ordenamiento y Desarrollo Territorial. Primer Informe Parcial – Diagnóstico - Sistema Biofísico. 3. Geología y Geomorfología. Junio de 2002. 123p. - Ministerio de Medio Ambiente y Recursos Naturales. Plan Nacional de Ordenamiento y Desarrollo Territorial. Primer Informe Parcial – Diagnóstico - Sistema Biofísico. 6. Riesgos Naturales. Junio de 2002. 101p. - Mapa Geológico de El Salvador. Escala 1:100.000 - EPR – SOLUZIONA. Línea de Transmisión Eléctrica 230 kV del Proyecto SIEPAC – Tramo Salvador. Estudio de Impacto Ambiental. 2004. - VILLOTA, Hugo. Geomorfología Aplicada a Levantamientos Edafológicos y Zonificación Física de las Tierras. Bogotá, 1991. - Consultas internet, páginas: http://www.snet.gob.sv/ www.4elsalvador.com/mapa%20geográfico%20de%20el%20salvador%20.html www.ineter.gob.ni/geofisica/tect/tect-placas.html

ESTUDIOS DE MECANICA DE SUELOS

-Bowles, Joseph E., 1988, “Foundation Analysis and Design”. McGraw-Hill.

-EPRI, 1990, “Manual on Estimating Soil Propierties for Foundation Design”. Cornell University.

-Hanna, T.H., 1992, “Foundation in Tension. Ground Anchors”. Mc Graw-Hill.

-Institute of Electrical and Electronics Engineers, Inc. 1983, “IEEE Trial-Use Guide for Transmission Structure Foundation Design”, Draft American National Standard.

-Lambe, T.W., y Withman, R.V., 1969, “Mecánica de Suelos”. Limusa.

-Winterkorn, H.S., y Fang, H.Y., 1975, “ Foundation Engineering Handbook”. Van Nostrand Reinhold.

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7-2

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