Hornos Tunel

7/28/2019 Hornos Tunel

1/8

BOLSOC.ESP.CERAM. VIDR. 25 (1986) 6, 415-422

HORNO TNEL PARA COCCIN RPIDA (I)

R. TOPOLEVSKYA. GASTONC. ECHEVERRA

Laboratorio de Cermica. Facultad de Ingeniera. Universidad Nacional de Rosario.

RESUMEN

En este trabajo se presentan de modo resumido las caractersticas fundamentales del horno de coccinrpida construido en el Laborator io de Cermica de la Facultad de Ingeniera de la Universidad Nacionalde Rosario.

Se hace una descripcin del problema de termotransferencia en hornos tneles y se comparan losresultados numricos con los experimentales.

Se describe una de las experiencias que actualmente se cursan y se seala la fundamental impor tanciade la ingeniera de hornos en el problema de coccin rpida.

Quckfire tunnel-kiln

In the present paper we briefly describe the main characteristics of the fast firing kiln constructed atthe Ceramic Laboratory of the Faculty of the National University of Rosario.

A description of the problem of heat transmission in tunnel-kilns is presented and the numericalresults are compared with the experimental curves.

One among the experiments currently undertaken is described. The importance of kiln engineeringis emphasized as related to rapid firing.

Four tunnel pour cuisson rapide

Ce travail prsente brivement les caractristiques essentielles du four de cuisson rapide construit aulaboratoire de cramique de la facult d'ingnierie de l'Universit Nationale de Rosario. 11 expose leproblme du transfert thermique dans les fours tunnel et compare les rsultats numriques et exprimentaux, il dcrit une des expriences actuellement en cours et souligne l'importance fondamentale del'ingnierie des fours dans la solution du problme de la cuisson rapide.

Schnellbrand- Tunnelofen

Die grundlegende Charakteristik des in dem Laboratorio de Cermica de la Facultad de Ingenierade la Universidad Nacional de Rosario (Keramik-Labor der Fakul tt fr Ingenieurwissenschaft derNational-Universitt Rosario) gebauten Schnellbrandofens wird kurzfassend geschildert.

Das Problem der im Tunnelofen stattfindende Wrmebertragung wird beschrieben und es werdennumerische und experimentelle Ergebnisse vergUchen.

Einer unter der zur Zeit verlaufenden Versuchen wird beschrieben und es wird auf die Bedeutung derOfen-Ingenieurwissenschaft bei der Frage des Schnel lbrands hingewiesen.

1. INTRODUCCIN

La tcnica de coccin rpida se ha extendido en unamplio espectro de la industria cermica porque suempleo ha demostrado ser satisfactorio desde el punto de

vista tcnico y ventajoso desde el punto de vista econmico (1-3).

La ingeniera de un horno tnel para coccin rpidapresenta analogas y diferencias respecto de la correspondiente a coccin convencional. Bsicamente, comotodo horno tnel, consta de tres zonas: precalentamiento,fuego, enfriamiento. No obstante, se busca lograr unamxima transferencia de calor en el mnimo tiempocompatible con:

a) las reacciones de descomposicin de la pastacermica, es decir, eliminacin de agua fsica yqumicamente ligada,

b) combustin de elementos como carbonos, des

composicin de sulfatos, sulfuros, etctera,

(1) Original recibido el 18 de septiembre de 1985.

NOVIEMBRE-DICIEMBRE 1986

c) minimizacin de las tensiones termomecnicasproducidas por diferencia de temperaturas en elcuerpo a cocer.

La sinterizacin no debe comenzar hasta que no

hayan concluido las etapas a) y b) mencionadas en elprrafo anterior, puesto que, si esto ocurre, una ampliagama de defectos se hacen evidentes (4)(5).

Para lograr esta alta transferencia trmica se debentener en cuenta:

1) rgimen de escurrimiento de gases,2) seccin transversal del horno en relacin a la sec

cin transversal de carga a cocer,3) distribucin de temperaturas en una seccin

transversal.

La determinacin de las funciones de correlacinentre la velocidad de empuje y los items 1), 2), 3) es

motivo de estudio por la complejidad de las variablesinvolucradas. Por otro lado, las caractersticas del material a cocer que afectan las variables a), b) y c) y, porende, la velocidad de empuje son (5):

415


2/8

R. TOPOLEVSKY, A. GASTON, C. ECHEVERRA

Difusividad trmica a, siendo:

K r cm2 -I

Cp L s J

K: conductividad trmica [cal cm"' 3 C"' s']

C: calor especfico [cal/g C]

p: densidad [g/cm^]

De alguna manera la difusividad trmica puede interpretarse como la velocidad con que se eleva latempera-tura del cuerpo cuando se aplica calor a un punto delmismo.

Difusividades altas favorecen la disminucin de ladiferencia de temperatura entre el interior y el centro delcuerpo a cocer y, por tanto, disminuyen las tensionestermomecnicas por dilatacin volumtrica diferencial opor diferencias de dilatacin-contraccin al producirse

transformaciones de fase en tiempos diferidos entre elmaterial de la periferia y el del centro. Por tanto, difusividades altas favorecen la coccin rpida.

Deformacin crtica es el cociente entre G (mdulo derotura) y E(mdulo de elasticidad).

Altos valores de deformacin crtica implican unamayor disposicin del material para acomodar deformaciones o una mayor tenacidad. Por tanto, deformacincrtica alta implica tambin mayor resistencia a las tensiones termomecnicas generadas por altas velocidadesde empuje.

Porosidad, granulometra y microestructura. Estasvariables, ntimamente ligadas (6)(7), tienen una profunda influencia en b) y c), como se menciona en (5).

Forma y espesores de a muestra. Ambos factoresgeomtricos afectan la distribucin de temperatura interior de una pieza, ya que, como se seala ms adelante, elmecanismo de transferencia de calor desde la superficiedel producto hacia su interior es conductivo. Las funciones de correlacin entre diferencia mxima de temperatura superficie-interior y forma son muy complejos salvocasos muy simplificados, como el de placas infinitas (5).En su mayora estos casos deben ser tratados por formulaciones analticas aproximadas [ver apndice 1 y (8)] opor elementos finitos. De todas formas, cuanto mayor esel espesor, mayor es el tiempo requerido para igualar latemperatura de la superficie a la interior, si es que aqulla

se mantuviera constante. Por tanto, espesores grandesfuerzan menores velocidades de empuje.

1.1. Rgimen de escurrimento de gases

La transferencia de calor en la zona de precalenta-miento es esencialmente de tipo convectivo, desde losgases calientes hacia la superficie de la carga, y de carcter conductivo a travs de ella. No obstante, la radiacinde las paredes no es despreciable.

Si las velocidades de circulacin de gases son bajas,las fuerzas viscoelsticas de contacto entre los gasescalientes y la carga son considerables, dificultndose la

transferencia a travs de la capa lmite. Por ello se tratade trabajar con un nmero de Reynolds superior alcorrespondiente al umbral turbulento.

1.2. Seccin transversal del horno

Debe ser lo ms ajustada posible a la carga, eliminando espacios muertos y maximizando las superficiesradiantes.

1.3. Distribucin de temperaturaLa distribucin de temperatura en un plano perpen

dicular al de avance de carga debe ser lo ms constanteposible para no sumar gradientes adicionales a los que segeneran en la direccin de avance que pueden facilitarfuertemente la aparicin de defectos por alguna de lasrazones anteriormente mencionadas. Para ello se prefieretrabajar en leve sobrepresin en la zona de fuego ( 1 a 3milmetros en la columna de agua), presin atmosfricaaproximadamente al comienzo de ella y depresin haciala entrada y bocas de tiraje.

2. CARACTERSTICAS GENERALES DEL HORNO

Para disear el horno que funciona actualmente eneste laboratorio se consider que era necesario:

a) buen aislamiento y baja inercia trmica adecuadapara el uso en un ambiente universitario de horarios diurnos limitados y espacios reducidos,

b) flexibilidad para poder conformar curvas de coccin con relativa facilidad,

c) bajo costo de construccin,d) ingeniera de concepcin y de detalle simple.

En base a estas pautas el horno construido presenta

las siguientes caractersticas fundamentales:1) Diseo modular: el horno est construido en base

a seis mdulos independientes de I m de longitudque permitiran, eventualmente, alargarlo confacilidad a longitudes que le daran mayorversatilidad.

2) Bveda suspendida de sencilla construccin.3) Ausencia de partes mviles en las zorras: stas se

desplazan sobre sistemas de patines fijos a laestructura. El costo de mantenimiento y la eficiencia de este sistema han probado ser muy satisfactorios.

4) Aislamiento de manta cermica: el uso de manta

cermica como nico revestimiento de las paredesrefractarias y como nico material constitutivo dela bveda plana ha posibilitado un excelente aislamiento trmico aun a las mximas temperaturasde operacin del orden de los l.350C. Esta propiedad, sumada a su inercia trmica, han facilitado ciclos de puesta en rgimen sumamente veloces, ya que de temperatura ambiente puedellegarse a 1.300C en rgimen estable dentro de losnoventa minutos con bajos consumos de combustible (9).

5) Construccin con material existente en el pas.6) Amplia posibilidad de recirculacin de gases

calientes.

7) Velocidad de avance variable: la velocidad deavance variable se ha logrado mediante la utilizacin de un sistema mecnico de empuje accionado

416 BOL.SOC.ESP.CERAM.VIDR. VOL. 25 - NUM. 6


3/8

Horno tnel para coccin rpida

a SU vez por un sistema variador electrnico develocidad.

Las figuras 1 a 4 muestran diferentes vistas del hornoy las figuras 5 a 9, permiten apreciar algunos de sus detalles constructivos.

LINEA DE CARGA Y DESCARGA

ZONA DE ZONA DEPRECALENTAMIENTO FUEGO

ZONA DEENFRIAMIENTO

Fig. I.Planta esquemtica del horno e instalaciones accesorias.

CARCASAMETLICA

AMIANTO-

AIRE

i-

43220 Bd

* r l

25,4

1m-

MANTA

1 -REFRAC. DE 3 5 %DE AI2O3

2 - REFRAC. DE 4 0 %

DE AI2O3

Fig. 4.~ Espesores de la pared refractaria del horno.

952

K^^^m

4-

"27F"

*C:::MICIERRE

RUEDAS EN. LA^ESTRUCTURA

Fig. 5.~ Detalle de los quemadores

1 - CHAPA 3,172 - PN L 25 x2 5x 4, 76

3 - PN L 51 x 5 l x4,76

Fig. 2. Vista de entrada y/o salida del horno, juntamente con un cortede una zorra

5 0 127 177

1000 1000 2 0 0 0 1000 1000

Fig. 3.Espesores de la bveda del horno.

NOVIEMBRE-DICIEMBRE 1986

Fig. 6. Detalle de la bveda suspendida de manta cermica.

417


4/8

R. TOPOLEVSKY, A. GASTON, C ECHE VERR A

Fig. 1. Detalle del riel de transferencia con baldosas en distinto estadode coccin.

Fig. 8.Detalle del empujador, con una zorra entrando al horno.

Fig. 9. Detalle del traje del horno. Tambin se aprecian los mdulosconstructivos.

418

TABLA I

CARACTERSTICAS GENERALES DEL HORNO TNEL

LONGITUD 6 m.

N. de zorras 25 (20 para el tren-5 para el recambio en el riel de Transferencia).

Ancho medio del canal 275 mm.

Altura media del canal 275 mm.

Quemadores De tipo pre-mezcla de baja velocidad.

Combustible Gas natural domiciliario de bajapresin.

Zona de fuego De llama directa.

Empujador Electromecnico de velocidad variable en forma continua de 0 a 10cm/min.

Bveda Suspendida de manta crmica carborundum tipo H.

Medicin de temperaturas Termopares fijos a las paredes

refractarias laterales.Termopares que se desplazan enuna zorra (Termopar mvil).

Medicin de consumo de gas Por placa orificio.

Medicin de consumo de aire Por tubo de pilot.

Medicin de velocidad degases Por anemmetro.

Largo de zorra 300 m.

Ventilador tiraje Cauda l m-'/mm.Presin 150 mm. de HjO.

3. TRABAJO EXPERIMENTAL

Los trabajos encarados hasta el momento han apuntado al afianzamiento del conocimiento de las funcionesde correlacin entre los parmetros de diseo ingenieril,curvas de coccin y transferencia de calor.

Como slo ejemplo de la metodologa de trabajo y nopara realizar un estudio de coccin rpida en una masadada, se describe seguidamente lo realizado para unamasa cermica roja, cuyas caractersticas de dilatometrairreversible determinadas con un dilatmetro, cuyo cabezal sensible es un transductor diferencial de bajo voltajede 1 mV/^im y una T^x.^ 1.100C, se muestran en lafigura 10. En base a estos datos experimentales compati-bilizados con el anlisis trmico diferencial correspon-

1,0

-J 0,8UJ

o^< 0,6UJZ

O 0,41

^^ nox o 0,2L i J _ l '

O ^ ^ r ^ i

200 400 60 0 80 0 1000TEMPERATURA ^C

Fig. \0.~ Dilatometra irreversible I TE.

BOL.SOC.ESP.CERAM. VIDR. VOL. 25 - NUM. 6


5/8


diente, se propone tentativamente una curva de coccincomo muestra la figura 11 (10). Esta curva propuesta seconstruye con mtodos standard y se decidi usarla comotentativa por las caractersticas particulares de la pasta acocer. Resulta ms fcil hacer ajustes posteriores en lasrampas de crecimiento y tiempo de maduracin eva

luando los resultados obtenidos e interpretando losdefectos que se presenten. Debe remarcarse no obstante,que este punto de partida para la aproximacin de lacurva de coccin puede no ser vlido para otras pastas dedistintas caractersticas dilatomtricas.

mental correspondiente se esquematiza en la figura 13, enla que se aprecian las medidas de las muestras quecorresponden a piezas de cermica roja para pisos tipospalt-platten de produccin industrial standard. Lavelocidad de empuje es aparentemente baja, pero ello esdebido a que las muestras utilizadas son muy volumino

sas y de alta masa. El flujo de carga es relativamente altoy est cerca del lmite de la capacidad de calentamientodel horno. Trabajando con probetas de menor espesor ymasa los tiempos fro-fro son muchsimos menores,como se consigna ms adelante.

I.OOOJ

80oIi2_i

DILATOMETRIA

DILATOMETRIAREVERSIBLE

170

TIEMPO-

Fig. I I . Perfil lelpro^ranw c/c coccin.

Los parmetros correspondientes a esta experienciason:

flujo de carga: 0,38 kg/min correspondindole unciclo fro-fro de 4 h.

velocidad de empuje: 2,5 cm/min. caudal de gas natural: 4 m^/h. caudal de aire: 40 m^/h. calor especfico de la carga a 250 C: 0,2

kcal/kgC. Nmero de Reynolds en el canal del horno: 1.500

a 2.000. Peso de las muestras: media por zorra: 4,5 kg. Dimensiones de las muestras: ver figura 13

Las curvas medidas con termopar mvil correspondientes a la temperatura de gases y temperatura interiorde la carga se aprecian en la figura 12; el montaje experi-

CARGA

VAGONETA

1-2 : TERMOPAR

3 : AREA TRANSVERSAL DE FLUJO

Fig. 13. Disposicin de la car^a en el canal del horno. Ubicacin delos ermopares.

En la figura 12 se aprecia tambin la curva analtica(temperatura media de la carga) obtenida segn se describe en la modelizacin desarrollada en el apndice L

La tabla II muestra el balance trmico para esta experiencia. El balance trmico se ha realizado en base a procedimientos standard (16) y utilizando programas decomputacin disponibles en nuestro laboratorio.

Fig. 12. Perfiles de temperatura.OH Temperatura media de los gases (experimental). Temperatura media de la carga (analtica).A Temperatura interior de la carga (experimental).

TABLA II

BALANCE ENERGTICO PARA LA EXPERIENCIAREALIZADA

Calor entregado por los quemadores. 34.000 kcal/h (Qg) |

Calor de reaccin: 4.000 kcal/h

Calor perdido por paredes solera y bveda 8.000 kcal/h

Calor perdido por humos de la chimenea 13.600 kcal/h

En las figuras 11 y 12 se pueden comparar la curva decoccin propuesta como punto de partida con las obtenidas experimentalmente y numricamente segn el apndice I. El resultado es satisfactorio.

La velocidad de salida de gases de chimenea mediacon anemmetro result de 2 m/s.

NOVIEMBRE-DICIEMBRE 1986 419


6/8

R. TOPOLEVSKY, A. GASTON, C ECHEVE RRA

4. CONCLUSIONES

La incorporacin del equipo aqu descrito a nuestrolaboratorio permite realizar profundos estudios sobrecoccin rpida a los que estamos abocados y que sernobjeto de futuras publicaciones.

Hemos demostrado que el diseo y la construccin deun horno de coccin rpida es realizable con materialesde manufactura regional y que a excepcin de la mantacermica son convencionales.

El precalentamiento altamente turbulento define engran medida la viabilidad de la coccin de una masa deelevado contenido orgnico minimizando la formacindel llamado corazn negro.

El tiempo de maduracin se regula como el mnimonecesario para obtener el correcto balance entre porosidad y densidad requerido por la calidad del producto yque es de dominio de los ceramistas. Hemos probado quepara la coccin rpida las caractersticas de termotrans-ferencia gases-carga son de vital importancia. Para lograr

que sta sea efectiva debe trabajarse con la mxima turbulencia posible en el precalentamiento y se debe teneracceso a una gran versatibilidad en el conformado de lacurva de coccin a travs de quemadores y con adecuadomanejo de los humos de combustin. Parte importantede las caractersticas de la masa cermica que retardan lacoccin (difusividad, porosidad, contenido de sustanciasorgnicas) puede compensarse con una adecuada ingeniera de horno. Con este horno se han cocido satisfactoriamente probetas del mismo material arriba descrito,pero sensiblemente ms pequeas (espesor=10 mm) enciclos de noventa minutos, es decir v= 6,6 cm/min.

La principal limitacin de este horno es su longitud,

ya que impone severas dificultades para poder mantenerla estabilidad de presin interior con altos flujos decarga. Est previsto un aumento de su longitud a 10 mpara un futuro prximo.

Se ha puesto al servicio de la industria cermica y delos fabricantes de horno un elemento de gran utilidadpara el estudio de procesos industriales hasta el momentoinexistente en esta parte del mundo.

En este trabajo se ha descrito el horno que ha sidoconstruido y ensayado satisfactoriamente en nuestrolaboratorio. No forma parte del objetivo del mismo presentar resultados sobre el fenmeno de coccin rpida ens. Ello es motivo de trabajos actualmente en curso.Tambin es motivo de trabajos adicionales en curso la

mejor definicin de las funciones de correlacin parmetros de horno-termotransferencia-velocidad de coccin-masa cermica.

Los trabajos actualmente en curso son:1. Modelizacin de hornos tnel por aproximacin

numrica aplicando el mtodo de los elementosfinitos.

2. Factibilidad de aplicacin de coccin rpida aldecorado de porcelanas blancas. Se estn realizando satisfactoriamente ensayos de decorado deporcelanas blancas en espesores delgados de 3 a 5milmetros en forma de probetas prismticas rectangulares y discos a temperaturas de 1.300C en

tiempos fro-fro de noventa minutos con velocidades de empuje de 6,5 cm/min.3. Alteracin de masas de cermica roja para mejo

rar su comportamiento frente a la coccin rpida.

4. En base a la modelizacin numrica por elementosfinitos de hornos y a las experiencias en curso,profundizacin del estudio de las funciones decorrelacin que definen la ingeniera de coccinrpida.

Oportunamente se expondrn los resultados obtenidos en estas experiencias.

APNDICE I

MODELIZACIN DE UN HORNO TNEL (8) (11)

El proceso de transferencia de calor que tiene lugar en un hornotnel puede asimilarse al de un intercambiador de calor con tlujo acontracorriente. El planteo de las ecuaciones de balance de energatrmica entre ambos fluidos (representados en este caso por la carga ylos gases en circulacin) sern el punto de partida para obtener una

expresin analtica para el perfil de temperatura de los mismos. Paraeste clculo se introducen las siguientes hiptesis:

1. Las paredes del intercambiador son adiabticas; no hay intercambio de calor con el medio ambiente.

2. No hay fuentes ni prdidas de calor en los fluidos: solamente seconsidera el intercambio de calor entre ellos.

3. Se analiza el intercambiador en un estado estacionario: la temperatura en cada punto es independiente del tiempo. El flujo demasa es constante.

4. La temp_eratura de los fluidos en una seccin transversal es constante (0| = Qj)'- no hay variacin de la temperatura en cadamedio en direccin perpendicular al flujo de gases; los fluidosestn completamente mezclados y poseen conductividades trmicas ideales.

5. Se excluye la transferencia de calor en direccin paralela a la dela corriente (la conductividad trmica es nula en dicha direccin).

6. La transferencia de calor en una seccin tranversal sigue la Leyde Newton:

dQ,2 - a(0, 02)dA*

dA* = dxL

a: coeficiente de transferencia de calor

Gl, 02: tempera tura media de los fluidos en direccin perpendicular al flujo

A: rea de intercambio

L: longitud del intercambiador

7. Los coeficientes de transferencia de calor, el calor especfico delos fluidos, son independientes del tiempo, temperatura y posicin.

Planteando el balance energtico entre ambos fluidos:

calor absorbido por el fluido 2 (carga) = calor cedido por el fluido 1(gases)

se obtienen las siguientes ecuaciones (vase figura 14)

d20, AC, + a

d x2 L

c, 1 1d0 ,

dx

d202 A C2 ] d02C2 + a

d x2 L1

c. 1 dx

= 0

= 0

C,= m,Ci - i i i | v ,

C,= M2C2

420 BOL.SO CESP.C ERAM.VI DR. VOL. 25 - NUM. 6


7/8


^^2^2 2

x=o

z^

dQ

4^

de Irtiic,(+j^-dx)

de2

m2C2(2*rt*^*'

mw+ dx +x+dx

X = UFig. 14.- Balance enciitico entre f/ui/os. Curvas cualitativas de tem-

peratura en la zona le precalentamiento.

Planteando las condiciones de contorno para x = O y teniendo presente las temperaturas conocidas son G20 (tem pera tura de la carga al

ingresar a la zona de precalentamiento) y GIL (temperatura de los gasesal comienzo de la zona de fuego), se obtienen las siguientes expresionespara la temperatura/media de cada fluido (carga y gases):

G,(x) = G20 + ( G,0 + G2C )

C21 exp

c.

aA

LC2

C21 - exp

c,aA

LC2

- ( - - ) 1^:i^ Ci ^ )

c-f)

Fig. 15.- Curvas cualitativas de temperatura en la zona deJue^o.

Estas ecuaciones se aplican a la zona de precalentamiento yenfriamiento.

Para la zona de fuego se plantea el balance energtico suponiendoque la temperatura de los gases (QCM) es constante (ver figura 15):

de, aA

obtenindose a siguiente expresin para temperatura de la carga enesta zona:

e2(x) = Gc.M + [G2(Lh) GCM] exp ( - ^ . x

notar que:

2(x,uego=0) = e2(x=Lprecal) = e2(Lh)

La aplicacin de estas expresiones exige el conocimiento del coeficientede transferencia efectivo de calor (11-15), para cada zona del horno:

coeficiente efectivo de transferencia:

1

a' RK

donde: a' = a convene + a rad.

coeficiente de transferencia por conduccinkK

Ante la imposibilidad de determinar este coeficiente en forma independiente, haciendo uso de las expresiones:

G2(X) = G 2O +( G, L + G2O)

1 exp

1 expaA

LC2 (-1)

para la zona de precalentamiento

L Q

'[%-^Y

( G2(Xi) - G2 )

/ G,o(x.) G2 \ + I

NOVIEMBRE-DICIEMBRE 1986 421


8/8

R. TOPOLEVSKY, A. GASTON, C ECHEVERRA

para la zona de fuego

- UCf ^2 e2(Xi) GGM.I n z

Ax 62(Xi) GGM

y los perfiles de temperatura experimentales se evalan los correspondientes coeficientes de transferencia. En estas expresiones x representa una seccin arbitraria de cada zona.

Los perfiles analticos calculados se comparan con los experimentales (fig. 12).

AGRADECIMIENTOS

Agradecemos al Ing. CI. Ferrari por su invalorableasesoramieno, al Ing. A. Jabur, al Ing. O. Chiapparoli,al Sr. H. Berestein y al Dr. R. Caligaris por su colaboracin en el proyecto y a la Subsecretara de Ciencia y

Tcnica de la Nacin por haber otorgado un subsidiopara la construccin del horno.

BIBLIOGRAFA

1. HOLM ES, W.H.; Cox, R.W.; D A VIES, E. ; SALT, D.L.:The British Ceramic Research Association Quickfirekiln. Trans. Brit. Cer. Res. Assoc, 32, 237-251.Reprinted by permission of The Director ofResearch from British Ceramic Research Association. Research paper 629.

2. HARMS, W.: The integration of the fast firing kiln inthe modern porcelain factory. Interceram. 1 (1977)272-276.

3. ELIAS, X.: Operating cost comparison between conventional and rapid-firing tunnel kiln. Interceram. 4(1980) 42-44.

4. HARMS, W.: Some descomposition reactions in single firing with reference to rapid firing. Interceram. 2(1974) 101-106.

5. GARCIA VERDUCH, A.: Algunos conceptos bsicosde la coccin rpida. Bol. Soc. Esp. Cer. Vid. 23(1984)387-392.

6. TOPOLEVSKY, R.; MAGGI, P.; CALIGARIS, R.: Optimization of the pressing parameters of brittle and

semi-plastic mixtures, Interceram. 15 (1983) 34-37.7. CALIG ARIS, R. ; TOPOLEVSKY, R.; MAGG I, P.; BROY,

P.: Compactation behaviour of ceramic powders.Powder Technol. 42 (1985) 263-267.

8. GASTON, A.: Tecnologa trmica para coccin rpidaen hornos continuos. Traba] o final de la Licenciaturaen Fsica. Universidad d Rosario (Argentina)(1984).

9. YosHiNAGA, M.; TAKASHIMA, H.; SUZUKI, Y.;YABUKI, K.: The reduction of unit fuel comsumptionof high temperature batch furnaces by sticking ceramic fiber layers on the inside surfaces of refractories.Interceram 5 (1981) 509-511.

10. SINGER, P.; SINGER, S.S: Cermica industrial. Edit.Urmo, Bilbao (1976). Tomo H pgs. 265-270.

11. GARDEIK, H.: Thermal technology of tunnel kilnfiring in the ceramic industry. Ceramic Monographs.Handbook of Ceramics. Edit. Schmidt VerlagGmbH, Freiburg (1981), pgs. 1-11.

12. KERN, D.: Procesos de transferencia de calor. 13^Edicin. Compaa Editorial Continental, Mxico(1979), pgs. 67-71.

13. SCHRDER, U.; JESCHAR, R.: Modellversuche ber

Druckverlust und Wrmebergang in gitterformigenTunnelofenbesatz. Ber. Deut. Keram. Ges. 49(1972)881-886.

14. MERTES, H.: Theoretishe Untersuchung ber dasAufheizen einer Mehrkornschttung in Gegenstrom.Dissertation TU Clausthal i\96S).

15. VDI-Wrmeatlas. VDI-Verlag, Dsseldorf (1963).

16. TRINKS, M.: Hornos industriales. Editorial Urmo,Bilbao (1975). Tomo 1 pg. 121-129.

422 BOL.SOC.ESP.CERAM.VIDR. VOL. 25-NUM. 6

Hornos Tunel

Documents

Transcript of Hornos Tunel