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ENEL GREEN POWER CHILE

PARQUE EÓLICO TALINAY

PONIENTE Estudio de Coordinación de Protecciones

Proyecto EE-2014-054

Informe Técnico EE-ES-2014-0873

Revisión C

Power System Studies & Power Plant Field

Testing and Electrical Commissioning

ISO9001:2008 Certified

28/01/2015

Tel +54 341 4516422 (+rot) www.estudios-electricos.com

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Este documento EE-ES-2014-0873-RC fue preparado para ENEL GREEN POWER por Estudios

Eléctricos. Para consultas técnicas respecto del contenido del presente comunicarse con:

Ing. Alejandro Musto

Coordinador Dpto. Estudios

[email protected]

Ing. Javier Vives

Departamento de Estudios

[email protected]

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Javier Vives, sus versiones y firmantes digitales se indican a continuación:

Rev Fecha Comentario Realizó Revisó Aprobó

A 03/11/14 Informe final para revisión. JV AM FL

B 06/01/15 Se contemplan observaciones al estudio JV AM FL

C 28/01/15 Informe Final JV AM FL

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Índice

1 RESUMEN EJECUTIVO ...................................................................................................................... 5

2 DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA DE PROTECCIONES ................................................................................ 7

2.1 PE Talinay ................................................................................................................................. 7

2.2 Redes aledañas ......................................................................................................................... 9

3 ESCENARIOS Y CONDICIONES DE ESTUDIO .................................................................................... 10

4 CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO .................................................................................................. 13

5 VERIFICACIÓN DEL EQUIPAMIENTO ................................................................................................ 14

5.1 Verificación de los transformadores de corriente .......................................................................... 14

5.1.1 Relación de Transformación ............................................................................................. 14 5.1.2 Cálculo de Saturación ..................................................................................................... 15

6 CRITERIOS DE AJUSTE .................................................................................................................. 18

6.1 Barra Talinay- 220kV (S/E Talinay) ............................................................................................ 19 6.1.1 Protecciones asociadas .................................................................................................... 19 6.1.2 Criterios ........................................................................................................................ 19

6.2 Línea 220kV Talinay ................................................................................................................. 21 6.2.1 Protecciones Asociadas ................................................................................................... 21 6.2.2 Criterios de Ajuste .......................................................................................................... 21

6.3 Transformador Talinay Poniente - 220/33kV 66MVA ..................................................................... 27 6.3.1 Protecciones asociadas .................................................................................................... 27 6.3.2 Criterios ........................................................................................................................ 27

6.4 Circuitos colectores 33kV (S/E Talinay Poniente) ......................................................................... 34 6.4.1 Protecciones asociadas .................................................................................................... 34 6.4.2 Criterios ........................................................................................................................ 34

6.5 Transformadores de bloque – 33/0,69kV 2,1MVA ......................................................................... 36 6.5.1 Protecciones asociadas .................................................................................................... 36 6.5.2 Criterios ........................................................................................................................ 36

6.6 Banco de condensadores 33kV (S/E Talinay Poniente) .................................................................. 37 6.6.1 Protecciones asociadas .................................................................................................... 37 6.6.2 Criterios ........................................................................................................................ 37

6.7 SSAA 33kV ............................................................................................................................. 40 6.7.1 Protecciones asociadas .................................................................................................... 40 6.7.2 Criterios ........................................................................................................................ 40

6.8 Acople entre barras 33kV ......................................................................................................... 40 6.8.1 Protecciones asociadas .................................................................................................... 40 6.8.2 Criterios ........................................................................................................................ 41

7 MODIFICACIONES A PROTECCIONES EXISTENTES ............................................................................ 43

7.1 Protección: ABB REL 670; Paño JL: Línea S/E Talinay – Tap Off Talinay 220kV ................................ 43 7.1.1 Cambio TTCC de 300/1A a 600/1A ................................................................................... 43 7.1.2 Sobrecorriente de Fase ................................................................................................... 43 7.1.3 Sobrecorriente Residual .................................................................................................. 44 7.1.4 Zonas de impedancia ...................................................................................................... 44

7.2 Protección: GE D60; Paño JL: Línea S/E Talinay – Tap Off Talinay 220kV ........................................ 46 7.2.1 Cambio TTCC de 300/1A a 600/1A ................................................................................... 46 7.2.2 Sobrecorriente de Fase ................................................................................................... 46 7.2.3 Sobrecorriente Residual .................................................................................................. 46



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7.2.4 Zonas de impedancia ...................................................................................................... 47

7.3 Memoria de Cálculo .................................................................................................................. 50 7.3.1 Cambio TTCC de 300/1A a 600/1A ................................................................................... 50 7.3.2 Sobrecorriente de Fase ................................................................................................... 50 7.3.3 Sobrecorriente Residual .................................................................................................. 54 7.3.4 Módulos de Distancia ...................................................................................................... 56

8 VERIFICACIÓN DE LOS AJUSTES PROPUESTOS ................................................................................ 61

8.1 Esquema de Teleprotección ....................................................................................................... 61

8.2 Sistema de 220kV.................................................................................................................... 64 8.2.1 Escenario de Máxima Generación ..................................................................................... 65 8.2.2 Escenario de Mínima Generación ...................................................................................... 68

8.3 Red Interna ............................................................................................................................ 71 8.3.1 Operación Normal: Acoplamiento Abierto .......................................................................... 72 8.3.2 Operación Transitoria: Acoplamiento Cerrado .................................................................... 78

9 CONCLUSIONES ........................................................................................................................... 82

10 ANTECEDENTES .......................................................................................................................... 84



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1 RESUMEN EJECUTIVO

En el marco de la ampliación del Parque Eólico Talinay, ENEL GREEN POWER solicita realizar

estudios de ajuste de protecciones y análisis de selectividad en su operación en el Sistema

Interconectado Central (SIC) de Chile.

Enel Green Power se encuentra desarrollando el proyecto Parque Eólico Talinay Poniente, que

contempla la construcción y operación de un parque eólico de 60,4MW, compuesto por 32

aerogeneradores Vestas V90 de 1,8 y 2 MW, cuya fecha de conexión al Sistema Interconectado

Central (SIC) de Chile está prevista para Diciembre de 2014.

El proyecto será ubicado entre los kilómetros 350 y 380 de la ruta 5 norte, hacia el poniente,

con los 32 aerogeneradores distribuidos en un polígono que corresponde a la ampliación poniente

del actual parque eólico Talinay; el cual se encuentra en servicio desde mediados del año 2013.

El punto de vinculación es la barra existente de 220kV de la subestación Talinay, por lo que

inyectará potencia al SIC a través del tap-off presente en el circuito 2 de la línea Pan de Azúcar – Las

Palmas, tramo Don Goyo – Las Palmas.

El estudio pretende definir los ajustes de las protecciones de la red interna del parque y la

verificación de los ajustes de las instalaciones de 220kV, así como también analizar las posibles

afecciones en la selectividad de las protecciones existentes y enunciar los cambios requeridos para

lograr un esquema coordinado del sistema de protecciones.

Del estudio aquí presentado y junto con los análisis estáticos y dinámicos documentados en

el informe EE-ES-2014-0505 se encuentra que:

Sistema 220kV

Debido a la mayor inyección de potencia en el nodo Talinay 220kV por el ingreso del

PE Talinay Poniente debe modificarse la corriente primaria del TC asociado a la línea

de transmisión Talinay-Tap off. El mismo posee arrollamientos de 300A (actual) y 600A

proponiéndose la modificación a la relación 600/1A.

En función de esto se reajustan los módulos que se ven afectados por dicha

modificación.

En ambos relés de protección de línea, REL670 y GED60, se propone un reajuste del

alcance de las zonas 3 y 5 respectivamente (manteniendo el tiempo de actuación en

0.5seg) con el fin de evitar sobrealcances sobre la línea Las Palmas – Los Vilos cuando

el PE se encuentra generando a plena potencia.

En ambos relés de protección de línea (REL670 y GED60) se proponen cambios en el

módulo de sobrecorriente de fases (51) debido al incremento de la potencia exportada



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por el ingreso del PE Talinay Poniente. Además se propone una modificación del

módulo de tiempo definido (50) con el fin de mantener un tiempo de paso de 300mseg

con la zona 2 de las Palmas para fallas sobre la barra de Talinay 220kV.


módulo de sobrecorriente residual de manera de mantener un tiempo de coordinación

mínimo de 300mseg entre dichas protecciones y las ubicadas en las SS/EE adyacentes

(Don Goyo – Las Palmas)

En el relé GED60 se propone un reajuste de los alcances resistivos de fase debido a

que no resultan coincidentes a los del relé del sistema 1 (REL670). Con los ajustes

propuestos se logran actuaciones similares en ambos sistemas para la totalidad de las

fallas analizadas.

El sistema de 220kV presenta una buena coordinación para todas las fallas analizadas

no requiriéndose reajustes en las protecciones ajenas a Talinay por el ingreso de los

60,4MW adicionales del PE Talinay Poniente.

En los apartados 8.1 y 8.2 se resumen los tiempos de actuación de las protecciones

para el conjunto de fallas analizadas

Red Interna 33kV

Se proponen ajustes para las protecciones a instalar en el PE Talinay Poniente. Las

mismas corresponden a:

o Transformador 66MVA – 33/220kV

o Alimentadores de 33kV

o Banco de Capacitores 10MVAr

o Aerogeneradores 33kV

o Acoplamiento de Barras 33kV

Los ajustes de las mismas buscan lograr una actuación coordinada entre el nuevo PE,

el PE existente y la red sistémica.

En el apartado 8.3 se resumen los tiempos de actuación de las protecciones

involucradas.

En el “Anexo 1 – Ajuste de Protecciones” se encuentran detallados los ajustes propuestos

para cada una de las protecciones que forman parte del estudio.



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2 DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA DE PROTECCIONES

A continuación se presenta el diagrama unilineal de las protecciones asociadas con la

instalación a ser interconectada.

Luego se presenta un diagrama esquemático de los sistemas de protección del parque y las

redes aledañas junto con las tablas se resumen de las protecciones consideradas.

2.1 PE Talinay

La Figura 2.2 detalla los modelos de equipos de protección a instalar en el PE Talinay Poniente

Figura 2-1 - Descripción del sistema de protecciones

-



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La tabla 2.1 resume los equipos de protección involucrados.

S/E Paño TTCC/TTVV Protecciones

Talinay 220kV

JL Línea

S/E Talinay-Tap Off

300-600/1A 220/0.115kV

Sistema 1: REL 670 Sistema 2: GED60

J2 Transformador

Talinay Poniente 300/1A

Sistema 1: RET 670 Sistema 2: RET 670

Talinay Poniente 33kV

F2 Transformador

Talinay Poniente 1200/1A

F2 Transformador

Talinay Poniente 1200/1 REF 630

F14, F15, F16, F17, F18, F19

Colectores 33kV

300/1A 33/0.11kV

REF 630

FS Acople de Barras

2000/1ª 33/0.11kV

REF630

SS/AA Transformador de

Servicios Auxiliares - Fusible 6A

Tabla 2-1 - Equipos de protección Talinay Poniente



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2.2 Redes aledañas

La Figura 2.3 detalla los modelos de equipos de protección existentes en las subestaciones

aledañas al PE Talinay.

Figura 2-2 - Descripción del sistema de protecciones



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3 ESCENARIOS Y CONDICIONES DE ESTUDIO

Se presentan los escenarios de demanda máxima y mínima del SIC, sobre los cuales se

analizará la coordinación de protecciones.

Con el fin de evaluar el desempeño del sistema de protecciones para diversas condiciones

sistémicas de operación, se consideran los siguientes escenarios de estudio:

Escenario de máxima generación en la zona de influencia: Corresponde a un

escenario de demanda alta sistémica con transferencias maximizadas en sentido

Norte-Sur.

En el mismo se maximizan las corrientes de cortocircuito maximizando la cantidad de

unidades térmicas en la zona norte del sistema (central Guacolda) y el despacho de

los parques eólicos cercanos al punto de interconexión del nuevo proyecto.

Escenario de mínima generación en la zona de influencia: Corresponde a un

escenario de demanda baja sistémica donde se reduce la generación térmica al norte

de Pan de Azúcar y el despacho eólico cercano al punto de interconexión del nuevo

proyecto.

En ambos casos, el PE Talinay (Oriente y Poniente) se considera despachado a plena potencia

considerando que el sistema se encuentra actualmente operando con la inyección de hasta 90MW

del PE Talinay Oriente

Los siguientes unilineales muestran el resultado del flujo de potencia para ambos escenarios

de estudio en la zona de influencia.



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Figura 3-1 - Escenario de máxima generación en la zona de influencia

CENTRALGUACOLDA

G1 G3 G2 G4

S/E LOSVILOS

PE TO

PE TP

S/E LASPALMAS

S/E PUNTACOLORADA

S/E PANDE AZUCAR

CENTRALCANELA

MCA

PE TALINAY

0,7

11,0

35

12,3

41,0

28

0,7

11,0

30

0,7

11,0

30

0,7

11,0

30

22

5,6

41,0

26

23,6

91,0

30

228,491,039

22

5,6

41,0

26

223,261,015

12,320,933

12,320,933

225,631,026

J1

J2

225,081,023

33,1

71,0

05

22

6,6

01,0

30

30,9

01,0

30

22

7,4

81,0

34

30,9

01,0

30

226,831,031

22

5,6

91,0

26

22

5,7

61,0

26

32,9

91,0

00

Load Flow Balanced

Nodes

Line-Line Voltage, Magnitude [kV]

Voltage, Magnitude [p.u.]

Branches

Active Power [MW]

Reactive Power [Mvar]

Current, Magnitude [kA]

General Load

Active Power [MW]


Apparent Power [MVA]

Shunt/Filter

Active Power [MW]


WTG

08

2,0

-0,1

1,6

55

8,300,378,31

G~

85,0-12,33,461

8,300,838,34

G~

149,0-21,56,705

8,300,128,30

8,300,128,30

G~

75,0-10,83,290

G~

75,0-10,83,290

WTG

11

2,0

-0,1

1,7

47

WTG

07

1,8

-0,1

1,4

87

El Arrayán

115,0

10,8

93

,40

2

G~

Canela

18,1

-7,5

16

,37

5

Toto

ral

Canela

II

59,4

3,2

2,7

84

Los Cururos II

42,0

0,6

34

,12

2

Los Cururos I

68,0

3,3

55

,29

9

Monte Redondo

48,0

2,0

39

,03

5

G~

-0,1

0,1

0,0

00 -47,8

4,2

0,1

22

-75,913,90,197

45,25,4

0,115

-44,8-16,80,123

45,25,4

0,115

-44,8-16,80,123

150,6-21,40,388

-109,29,3

0,281110,8-12,80,284

-34,4-8,6

0,091

34,7-8,4

0,091

0,0-1,2

0,003

0,0-1,2

0,003

-59,0

7,4

0,1

52

147,4

-27,7

0,3

82

-0,0021,00

0,00-10,45

0,00-9,58

SVS

CER N°2 Pan de Azucar

0,09,2

0,433

SVS


0,08,4

0,392

-122,03,8

0,312

-148,723,10,385

-190,731,80,500

195,8-19,60,503

-190,731,80,500

195,8-19,60,503

-61,7-8,8

0,161

45,0

0,8

0,1

15

-44,9-1,5

0,115

45,0

3,5

0,8

43

114,6

-12,3

0,2

92

3,31,3

0,009

75,0-0,7

0,191

0,000,00

59,3

-3,5

0,1

52

-88,3

20,3

0,2

31

DIg

SIL

EN

T



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Figura 3-2 - Escenario de mínima generación en la zona de influencia

CENTRALGUACOLDA

G1 G3 G2 G4

S/E LOSVILOS

PE TO

PE TP

S/E LASPALMAS

S/E PUNTACOLORADA

S/E PANDE AZUCAR

CENTRALCANELA

MCA

PE TALINAY

0,7

11,0

28

12,4

11,0

34

0,7

11,0

28

0,7

11,0

28

0,7

11,0

35

22

7,5

71,0

34

23,8

11,0

35

227,831,036

22

7,5

71,0

34

227,221,033

12,330,934

12,330,934

227,571,034

J1

J2

225,301,024

32,7

00,9

91

22

6,6

01,0

30

30,8

41,0

28

22

6,3

31,0

29

30,8

41,0

28

227,741,035

22

7,5

71,0

34

22

7,5

81,0

34

32,6

60,9

90

Load Flow Balanced

Nodes

Line-Line Voltage, Magnitude [kV]

Voltage, Magnitude [p.u.]

Branches

Active Power [MW]


Loading [%]

General Load

Active Power [MW]


Apparent Power [MVA]

Shunt/Filter

Active Power [MW]


8,300,378,31

G~

8,300,838,34

G~

149,0-8,8

83,468

8,300,128,30

8,300,128,30

G~

150,0-8,8

85,133

G~

149,0-8,8

84,566W

TG

11

2,0

-0,3

100,9

2..

WTG

07

1,8

-0,2

100,9

2..

WTG

29

1,8

-0,2

100,9

2..

El Arrayán

G~

Canela

Toto

ral

46,0

-0,6

96

,00

8

Canela

II

Los Cururos II

42,0

-2,1

95

,11

4

Los Cururos I

68,0

0,2

95

,00

0

Monte Redondo

G~

42,3

-13,8

19

,21

8 0,1

0,0

0,1

71

-42,213,2

19,140

-22,716,2

18,045

22,9-28,4

18,045

-22,716,2

18,045

22,9-28,4

18,045

7,5-16,57,887

-135,823,6

60,951138,3-22,9

60,951

-113,212,1

50,236

116,1-17,3

50,691

0,0-1,2

3,208

0,0-1,2

3,208

-59,0

13,3

90

,77

5

147,3

-42,0

46

,67

0

-0,0020,88

0,00-10,47

0,00-9,60

SVS


-0,09,3

SVS


-0,08,4

6,6-6,8

4,081

-7,59,6

6,635

-21,5-3,2

9,884

21,6-7,6

9,884

-21,5-3,2

9,884

21,6-7,6

9,884

-61,2-8,7

15,933

-0,0

0,0

0,3

83

0,0-0,9

0,383

-0,2

-0,2

1,4

49

-138,525,9

61,629

-6,52,3

3,090

0,000,00

-0,0

0,0

0,1

67

-88,3

28,7

86

,82

4

DIg

SIL

EN

T



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4 CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO

En las siguientes tablas se presentan para el área de interés, los niveles de cortocircuito

encontrados en los escenarios de alta y baja demanda.

Nodo Tensión

[kV] CC Trifásico

Ikss (kA) CC Bifásico

Ikss (kA) CC Bifásico a tierra

3xI0 (kA) CC Monofásico

3xI0 (kA)

CC Monofásico Rf = 25ohm

3xI0 (kA)

Punta Colorada 220 4,13 3,37 3,35 3,50 2,62

Pan de Azúcar 220 4,39 3,42 6,05 4,60 3,01

Don Goyo 220 3,98 2,97 4,81 3,77 2,73

La Cebada 220 5,22 3,62 7,35 4,94 3,25

Las Palmas 220 6,23 4,43 7,87 5,76 3,51

Los Vilos 220 7,21 5,67 6,53 6,25 3,68

Talinay 220 4,68 3,28 4,93 3,93 2,81

Talinay Poniente 33 9,42 5,75 0,38 0,61 0,39

Talinay Oriente 33 14,97 9,43 0,21 0,33 0,23

Tabla 4-1 - Corrientes de Cortocircuito – Escenario de mínima generación en la zona de influencia

Nodo Tensión

[kV] CC Trifásico

Ikss (kA) CC Bifásico

Ikss (kA) CC Bifásico a tierra

3xI0 (kA) CC Monofásico

3xI0 (kA)

CC Monofásico Rf = 25ohm

3xI0 (kA)

Punta Colorada 220 4,27 3,44 3,40 3,55 2,65

Pan de Azúcar 220 4,45 3,47 6,08 4,65 3,04

Don Goyo 220 4,08 3,03 4,87 3,82 2,76

La Cebada 220 4,74 3,52 6,84 4,83 3,20

Las Palmas 220 6,77 4,66 8,24 5,98 3,58

Los Vilos 220 7,46 5,80 6,63 6,34 3,70

Talinay 220 4,85 3,37 5,01 4,00 2,85

Talinay Poniente 33 9,60 5,80 0,36 0,57 0,37

Talinay Oriente 33 15,10 9,51 0,21 0,33 0,23

Tabla 4-2 - Corrientes de Cortocircuito – Escenario de máxima generación en la zona de influencia



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5 VERIFICACIÓN DEL EQUIPAMIENTO

5.1 Verificación de los transformadores de corriente

En este apartado se presenta la descripción de los transformadores de corriente del Parque

Eólico Talinay y su comportamiento ante cortocircuitos en el sistema para el análisis de saturación.

5.1.1 Relación de Transformación

En función de la información contenida en los unilineales H.73.CL.W.66162.36.001.03,

H.73.CL.W.66162.36.002.04, H.73.CL.W.66162.36.003.04 y el estudio de coordinación de

protecciones del PE Talinay Oriente, se resumen a continuación las características de los TTCC

presentes en la red:

Figura 5-1. Transformadores de Corriente – PE Talinay

Si bien la relación actual de transformación utilizada para el TC del paño JL resulta 300/1A,

debido al ingreso del PE Talinay Poniente se requiere el cambio de arrollamiento a una relación

600/1A.

- -

-

-

-

-

-

-

-



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5.1.2 Cálculo de Saturación

A partir de la información disponible en el esquema representado en la Figura 5-1, se realiza

la verificación de la saturación de los transformadores de corriente proyectados. Para la realización

de esta evaluación se utilizan los máximos niveles de cortocircuito reales esperados (método

completo basado en un flujo de cargas previo).

Como primera instancia se verifica el cumplimiento de los transformadores de corriente

(TTCC) considerando que los mismos se encuentran cargados con un Burden igual al nominal. Para

los casos que no se alcanza el cumplimiento en condiciones nominales se indican los niveles de

Burden límite para asegurar la prestación ante tales niveles de cortocircuito.

La siguiente tabla resume los niveles de cortocircuito encontrados para fallas en barras de las

S/E Talinay 220kV y Talinay Poniente 33kV.

Tabla 5-1: Verificación TTCC – Corrientes de Cortocircuito

Tal como puede observarse en la tabla precedente, los niveles máximos de cortocircuito

resultan para fallas trifásicas tanto en las instalaciones de 220kV como en 33kV.

La siguiente tabla detalla las máximas corrientes máximas pasantes por cada uno de los TTCC

analizados. Las mismas se calculan como la sumatoria de todas las corrientes convergentes al punto

de vinculación del TC menos el aporte de la propia rama a la que se encuentra vinculado el

transformador.

1F 2FT 2F 3F

I[kA] I[kA] I[kA] I[kA]

→ ICCFALLA Talinay 220kV 4,3 5,12 3,75 5,9

Trafo Talinay P. 220/34.5kV_66MVA_T2 0,18 0,25 0,21 0,38

Trafo Talinay 220/34.5 kV_110MVA 0,26 0,38 0,3 0,59

Talinay - Central Talinay 220kV 4,08 4,57 3,64 4,96

Linea 1 33kV 0,23 0,33 0,28 0,46

Linea 2 33kV 0,22 0,32 0,27 0,46

Linea 3 33kV 0,22 0,32 0,27 0,47

Linea 4 33kV 0,28 0,39 0,33 0,58

Linea 5 33kV 0,27 0,39 0,32 0,59

→ ICCFALLA Talinay Poniente 33kV 0,62 6,01 5,92 9,7

Trafo Talinay P. 220/34.5kV_66MVA_T2 1,24 5,45 5,52 5,95

Trafo Talinay 220/34.5 kV_110MVA - - - -

Talinay - Central Talinay 220kV 0,39 0,87 0,87 0,86

Linea 1 33kV 0,24 0,36 0,34 0,71

Linea 2 33kV 0,23 0,35 0,33 0,71

Linea 3 33kV 0,22 0,35 0,33 0,71

Linea 4 33kV 0,28 0,43 0,41 0,9

Linea 5 33kV 0,27 0,42 0,41 0,91

po →

po →



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Tabla 5-2: Verificación TTCC – Análisis de Saturación – Carga Nominal

Tal como se destaca, los TTCC correspondientes a los alimentadores de las líneas de aerogeneradores y el banco de capacitores presentan

saturación en caso de operar con una carga secundaria igual a la nominal.

Para estos casos se define la carga límite de los mismos debiendo ser la sumatoria de las resistencias vinculadas al secundario (resistencia

interna del TC, conductores, protecciones, etc.) menor o igual a este valor para evitar la saturación.

Las máximas corrientes pasantes registradas se presentan para casos de fallas trifásicas. Sin embargo, tal como puede observase en la

Tabla 5-1, las fallas bifásica y bifásicas a tierra también causan corrientes mayores a la máximas tolerables para los TC operando en condiciones

de carga nominal.

Para los casos de los TTCC de 300/1A de presentes en la red de 33kV, dado que no cumplen con las condiciones de carga nominal, se

evalúan con la carga real esperada que tengan conectada a su secundario.

Interruptor

RELÉ ASOCIADO TC

In

AT

In

BT Prestación

KN

Icc máx

pasante

Icc máx

TOLERABLE

Carga

Límite Rnominal KLÍMITE

CCmax

KREAL> KLÍMITE_CCmax

[A] [A] [VA] [A] [A] [Ω] [VA] [Ω]

220kV

52JL – Lne TLY-TapOff«REL670 - GED60» 600/1 A 600 1 30 20 4959 12000 Nominal 30,0 8 NO SATURA

52J1 – HV Side Trf 110MVA «RET 670» 300/1 A 300 1 30 20 4745 6000 Nominal 30,0 16 NO SATURA

52J2 – HV Side Trf 66MVA «RET 670» 300/1 A 300 1 30 20 5173 6000 Nominal 30,0 17 NO SATURA

33kV

52F2 – LV Side Trf 66MVA «RET670 - REF630» 1200/1 A 1200 1 15 20 5974 24000 Nominal 15,0 5 NO SATURA

5214 - Feeder 1 «REF 630» 300/1 A 300 1 5 20 9010 6000 3,33 3,33 5,0 30 Verificar





5219 - CCEE 10MVAr «REF 630» 300/1 A 300 1 5 20 9701 6000 3,09 3,09 5,0 32 Verificar



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Los detalles de las resistencias vinculadas según información proporcionada por ENEL GREEN POWER se detallan en la siguiente tabla.

Elemento Resistencia Observaciones

Resistencia Interna TC* 5Ω

Resistencia Conductor 0.04Ω Se consideran 5m de cable de 2.5mm2

Resistencia Protección (REF670) 0.02Ω Según manual de protección

*Valor conservador supuesto

Considerando dichos valores de carga se evalúan las condiciones de saturación:

Interruptor

RELÉ ASOCIADO TC

In

AT

In

BT Prestación

KN

Icc máx

pasante

Icc máx

TOLERABLE Rct Rprotección Rcable

Carga

Límite Rnominal KLÍMITE

CCmax KREAL

KREAL> KLÍMITE_CCmax

[A] [A] [VA] [A] [A] [Ω] [Ω] [Ω] [Ω] [VA] [Ω]

220kV

52JL – Lne TLY-TapOff«REL670 - GED60» 600/1 A 600 1 30 20 4959 12000 - - - Nominal 30,0 8 20 NO SATURA

52J1 – HV Side Trf 110MVA «RET 670» 300/1 A 300 1 30 20 4745 6000 - - - Nominal 30,0 16 20 NO SATURA

52J2 – HV Side Trf 66MVA «RET 670» 300/1 A 300 1 30 20 5173 6000 - - - Nominal 30,0 17 20 NO SATURA

33kV

52F2 – LV Side Trf 66MVA «RET670 -

REF630» 1200/1 A 1200 1 15 20 5974 24000 - - - Nominal 15,0 5 20 NO SATURA

5214 - Feeder 1 «REF 630» 300/1 A 300 1 5 20 9010 6000 5,000 0,02 0,04 3,33 3,33 5,0 30 39,5 NO SATURA





5219 - CCEE 10MVAr «REF 630» 300/1 A 300 1 5 20 9701 6000 5,000 0,02 0,04 3,09 3,09 5,0 32 39,5 NO SATURA

Tabla 5-3: Verificación TTCC – Análisis de Saturación – Carga Real

Tal como puede observarse en la Tabla 5-3, al considerarse la carga real conectada a los TTCC no se registran condiciones de saturación

para las condiciones más críticas.



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6 CRITERIOS DE AJUSTE

En este apartado se presentan los criterios generales utilizados para la coordinación de las

protecciones asociadas al PE.

Se indica para cada componente de interés, las protecciones asociadas y módulos utilizados,

los criterios de ajuste de cada una de las funciones, y finalmente en caso que corresponda, las

características de los esquemas específicos de protección (teleprotección, emisión de disparo a

otros interruptores, etc).

A continuación se describen las características y criterios de acuerdo a la siguiente

clasificación:

Barra Talinay- 220kV (S/E Talinay)

Transformador Talinay Poniente - 220/33kV 66MVA

Circuitos colectores 33kV

Transformadores de bloque 33kV

Banco de condensadores 33kV

Acople entre barras principales 33kV

SSAA 33kV

Para la definición de los criterios más convenientes en cada caso se toman como referencia

los lineamientos establecidos por el CDEC-SIC, la filosofía utilizada por el transportista local

(TRANSLEC), las recomendaciones de los fabricantes de las protecciones y finalmente la literatura

específica. De esta forma se pretende cumplir con los criterios generales especificados por el

operador del sistema, ajustar los esquemas para que su desempeño sea similar al de los enlaces

aledaños y finalmente emplear las características específicas de los relés instalados.

Cabe destacar que el sistema de 220kV ya posee ajustes predefinidos agregándose

generación en el nodo Talinay. Por este motivo se hará una verificación de los ajustes existentes

proponiendo cambios, de ser necesario, para seguir manteniendo una correcta coordinación.



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6.1 Barra Talinay- 220kV (S/E Talinay)

6.1.1 Protecciones asociadas

Protección Diferencial de Barra: REB670; Módulos Utilizados: 87B, 50BF, 86B

6.1.2 Criterios

Debido a la configuración a implementar la misma deberá contemplar los siguientes paños:

Paño asociado a la línea S/E Talinay-Tap Off Talinay

Paño asociado al Transformador Talinay Oriente 110MVA

Paño asociado al Transformador Talinay Poniente 66MVA

Como alcance, se considera que la protección diferencial de barras sólo estará operando sobre

los paños antes mencionados.

En la protección REB670 se habilitan las siguientes funciones:

Función Diferencial de Barra (87B), los ajustes del esquema diferencial de barras quedan

definidos bajo los siguientes criterios:

se ajustará un pick-up diferencial del 100% de la mayor corriente nominal de los TTCC que

se ven involucrados en el esquema diferencial de barras (en este caso 600/1A). Este ajuste



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(600 Amperes) permitirá cubrir fallas de hasta aproximadamente 210 ohms en la barra de

220 kV.

Dado a que la barra en cuestión presenta un esquema simple y no prevé cambios topológicos

operativos, no se encuentra necesario ajustar los módulos de verificación topológica o

CheckZone.

El esquema diferencial actuará sobre el relé maestro 86B, el cual a su vez dará apertura a los

interruptores de los paños involucrados como se muestra en la figura de actuación del relé.

Figura 6-1. Carácterística diferencial de barra

Función de falla de interruptor (50BF) es activada por la operación de la función

diferencial de barras del propio relé. Se ajustará un pick up para fallas entre fases igual al 20% de

la corriente primaria del TTCC y para fallas a tierra se ajustará un pick up del 10% de la corriente

nominal TTCC. Se define una etapa con temporización de 0.20 segundos, la cual dará apertura a

los interruptores adyacentes de forma directa y a través del relé maestro 86B. La actuación de

este módulo dará apertura a los interruptores del circuito 2, enviando un disparo transferido a las

subestaciones Don Goyo y Las Palmas.

p

p



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6.2 Línea 220kV Talinay

6.2.1 Protecciones Asociadas

Protección de Línea:

Sistema 1 REL670; Módulos Utilizados: 21/21N, 50/51, 50/51N, SOTF, 78, 50BF, 85A,

85D, WEAK INFEED.

Sistema 2 GED60; Módulos Utilizados: 21/21N, 50/51, 50/51N, 78, 50BF, 85A, 85D,

WEAK INFEED.

Estas protecciones actúan sobre el interruptor del paño JL en conexión con el Tap-off sobre

la línea Don Goyo-Las Palmas 220kV.

6.2.2 Criterios de Ajuste

Para ambos relés se mantienen los criterios de ajuste actualmente implementados. En caso

de detectarse cambios necesarios serán propuestos con el fin de lograr una correcta coordinación.

Se destaca que estas protecciones operan con un esquema de teleprotección; a saber:

REL670: posee habilitado esquema de teleprotección POTT (Sobrealcance Permisivo)

en conjunto con la función Weak Infeed. La función Weak Infeed se habilita en el modo

ECHO&TRIP, con el fin de respaldar fallas en la línea Don Goyo - Las Palmas – Talinay

220 kV, al ser un extremo débil, deberá desconectarse en caso de recibir señales de

aceleración desde el extremo Don Goyo y Las Palmas, y detectar una baja tensión en

la fase o las fases falladas, según sea el tipo de falla. Se considera una condición de

falla bajo el 60% de la tensión fase - fase y fase - neutro para fallas entre fases. Para

fallas residuales, se considera que la función Weak Infeed operará para valores

mayores a 10 kV de la tensión residual (3V0). La función Weak Infeed justifica su

operación sobre todo para fallas residuales, debido a que el sistema Talinay en 220 kV

se encuentra aislado de tierra, impidiendo la detección fallas a tierra en 220 kV,

mirando hacia el SIC. La operación del esquema Weak Infeed estará bloqueada por la

operación de la zona reversa (Z4) y zona de sobrealcance (Z2) tanto para fallas entre

fases como para fallas residuales.

GED60: Posee habilitado un esquema de teleprotección POTT HÍBRIDO (HYBRID

POTT) con Weak Infeed y señal ECHO. El esquema POTT utiliza como zona de

sobrealcance la zona 2 y como zona de detección de dirección de fallas en dirección

reversa la zona 4.



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Según los criterios originales de ajuste, el esquema POTT/ Weak Infeed obedece a un

esquema de sobrealcance con zonas específicamente ajustadas en los relés ABB REL670 y GED60.

Estas zonas no emiten disparos directamente y su ajuste sobrealcanza el tramo del circuito 2

Talinay – Las Palmas en 220 kV. El esquema de teleprotección POTT Híbrido incorpora, además de

la operación permisiva de sobrealcance, la función Weak Infeed, como respaldo al te esquema de

teleprotección POTT, la cual debe activarse bajo dos condiciones: al recibir las señales de

aceleración de aceleración del esquema POTT desde los extremos Las Palmas y Don Goyo y al no

ver fallas hacia adelante ni hacia atrás (es decir, no operan ni las zonas reversas ni las zonas de

sobrealcance ajustadas en los relés del extremo Talinay). Al cumplirse estas condiciones el esquema

Weak Infeed retorna una señal ECHO a ambos extremos remotos (Don Goyo y Las Palmas) para la

operación de estas protecciones por POTT. Una tercera condición de disparo se activa si el esquema

Weak Infeed se ajusta con ECHO&TRIP, enviando una señal de disparo al interruptor del mismo

paño JL, al detectar condiciones de bajo voltaje (27, para fallas entre fases) y/o sobretensión

residual (59N, para fallas a tierra). Cuando la falla es detectada en dirección reversa por los relés

de S/E Talinay, el esquema POTT Hibrido se bloquea completamente, y asume que la falla no es en

el circuito 2. Este esquema POTT Híbrido responde a la lógica intrínseca de los relés ABB REL670 y

GED60.

En el caso particular de la S/E Talinay, la conexión del transformador aislado de tierra en

220kV hace que el esquema POTT Hibrido sólo detecte fallas entre fases como esquema de

aceleración de sobrealcance permisivo (es decir, las tres zonas de sobrealcance ajustadas en los

relés de los extremos Pan de Azúcar - Talinay - Las Palmas detectan la falla, actuando el esquema

POTT con aceleración de zona); por lo que frente a fallas a tierra, ya que ni las zonas de

sobrealcance ni reversa de los relés ABB REL670 y GED60 operan, la función Weak Infeed actúa

para el despeje de la falla desde S/E Talinay. En este caso la falla desde los extremos Las Palmas

y Don Goyo se despejaría por POTT, debido al envío de la señal ECHO desde los relés de la S/E

Talinay, mientras que en Talinay se despejaría por Weak Infeed, como respaldo de la función de

teleprotección POTT.

A continuación se presentan los diagramas RX de las zonas de distancia y módulos de

sobrecorriente de los relés involucrados en Talinay.



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Figura 6-2 – Módulo 21 - Actual

Figura 6-3 – Módulo 21N - Actual

540,480,420,360,300,240,180,120,60,0-60,0-120,-180,-240,-300,-360,-420,-480,-540,-600,-660,-720, [pri.Ohm]

480,

420,

360,

300,

240,

180,

120,

60,0

-60,0

-120,

-180,

-240,

-300,

-360,

-420,

-480,

-540,

-600,

[pri.Ohm]

TalinA\1\17-S1-REL670-TLY220_ActualTalinA\1\17-S2-D60-TLY220_Actual

DIg

SIL

EN

T

540,480,420,360,300,240,180,120,60,0-60,0-120,-180,-240,-300,-360,-420,-480,-540,-600,-660,-720, [pri.Ohm]

480,

420,

360,

300,

240,

180,

120,

60,0

-60,0

-120,

-180,

-240,

-300,

-360,

-420,

-480,

-540,

-600,

[pri.Ohm]


DIg

SIL

EN

T



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Figura 6-4 – Módulo 21 - Propuesto

Figura 6-5 – Módulo 21N – Propuesto

450,400,350,300,250,200,150,100,50,0-50,0-100,-150,-200,-250,-300,-350,-400,-450,-500,-550,-600, [pri.Ohm]

400,

350,

300,

250,

200,

150,

100,

50,0

-50,0

-100,

-150,

-200,

-250,

-300,

-350,

-400,

-450,

-500,

[pri.Ohm]

TalinA\1\17-S1-REL670-TLY220_ModificadaTalinA\1\17-S2-D60-TLY220_Modificada

DIg

SIL

EN

T

540,480,420,360,300,240,180,120,60,0-60,0-120,-180,-240,-300,-360,-420,-480,-540,-600,-660,-720, [pri.Ohm]

480,

420,

360,

300,

240,

180,

120,

60,0

-60,0

-120,

-180,

-240,

-300,

-360,

-420,

-480,

-540,

-600,

[pri.Ohm]


DIg

SIL

EN

T



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Figura 6-6 – Módulo 50/51 (TC: 300/1A) - Actual

Figura 6-7 – Módulo 51N (TC: 300/1A) – Actual

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

220,00 kV

TalinA\1\17-S1-REL670-TLY220_Actual TalinA\1\17-S2-D60-TLY220_Actual

Overcurrent elements (F50 - F51 - F46) IEC Curve A Ipset: 1,200 sec.A Tpset: 0,290

Overcurrent elements (F50 - F51 - F46) Ipset: 8,67 sec.A Tset: 0,30 s

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

220,00 kV



DIg

SIL

EN

T



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Figura 6-8 – Módulo 50/51 (TC: 600/1A) - Propuesto

Figura 6-9 – Módulo 51N (TC: 600/1A) – Propuesto

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

220,00 kV

TalinA\1\17-S1-REL670-TLY220_Modificada TalinA\1\17-S2-D60-TLY220_Modificada

PTOC 51_67 IEC Normal inverse Ipset: 0,830 sec.A Tpset: 0,240

PTOC 51_67 Definite time TCC Ipset: 4,340 sec.A Tpset: 0,200

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

220,00 kV



DIg

SIL

EN

T



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6.3 Transformador Talinay Poniente - 220/33kV 66MVA


Protección de Transformador: Sistema 1 y 2, RET670; Módulos Utilizados: 87T, 50/51,

50/51N, 51G, 50BF, 81O, 81U.

Estas protecciones actúan sobre los interruptores de los paños hacia el transformador 2 de la

S/E Talinay, tanto en 220kV como en 33kV.

Protección de Sobrecorriente: Respaldo en 33kV, REF 630; Módulos Utilizados: 50/51, 59, 27.

Esta protección actúa sobre el interruptor F2 del paño hacia el transformador 2 de la

S/E Talinay en 33kV.

Asimismo, como se indica previamente, se prevé que el disparo los interruptores de 33kV de

los transformadores sea retransmitido a los interruptores de los cables colectores. La cual

dependiendo del estado del acoplador desconectará una fracción del parque o el parque completo.

6.3.2 Criterios

Sistemas principales (Sistema1 y Sistema 2):

Función Diferencial de Transformador (87T), la protección diferencial del Transformador

(87T) es un esquema unitario que cubre el 100% del transformador en forma instantánea para

fallas entre fases y fase a tierra. Se considerará un ajuste de alta sensibilidad (Idmin), para poder

detectar de manera instantánea cualquier falla interna del transformador, mientras que el valor de

ajuste para End Section 2 debe considerar la máxima corriente de operación posible.

Para el ajuste del Slope Section 2 se contemplan los errores propios de los transformadores

de corriente asociados a la protección diferencial y los errores introducidos por el cambiador de

topes del transformador protegido. Para los ajustes se adoptaron las siguientes consideraciones:

o El relé como elemento de protección aporta al error, considerando que éste posee una

clase de precisión de 5%.

o El cambiador de topes del transformador de potencia elevador se encuentra en el lado

de AT. El rango del cambiador de tomas es ±10 x 1%.

o El transformador de corriente de 220kV posee una relación 300-600/1A con una clase

5P20. Por lo tanto el error se considera en 5%.

o El transformador de corriente de 33kV posee una relación 1200-2000/1A con una clase

5P20. Por lo tanto el error se considera en 5%.



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o Se considera un margen de seguridad del 5%.

o Se considera las pérdidas en vacío del transformador a máxima tensión en P' = 10%.

La peor condición de medición (sumatoria absoluta de errores) resulta 30%, de modo que la

pendiente del Slope Section 2 queda definida en 30%.

La segunda pendiente Slope Section 3 resulta caracterizada por restringir actuaciones de la

protección diferencial ante fallas externas al transformador; para evitar la actuación no deseada

debido a la posible saturación de los TTCC, conforme a las recomendaciones del fabricante de la

protección, el ajuste resulta 80%.

Determinado el parámetro Slope Section 2, se encuentra el umbral Idmin conforme al

siguiente cálculo:

𝑰𝒅𝒎𝒊𝒏 = 0.5 ∗ 𝑆𝑙𝑜𝑝𝑒 𝑆𝑒𝑐𝑡𝑖𝑜𝑛 2 + 𝑃′ = 0.5 ∗ 0.30 + 0.1 = 𝟎. 𝟐𝟓𝑰𝒏𝒐𝒎

Los parámetros End Section 1 y End Section 2 se ajustan en 1.25 y 3 respectivamente

Se habilitará además: la inhibición de corrientes de inrush durante la energización (2º

armónico) por fase, con un ajuste de un 15%.

La restricción por 5º armónico, que sirve para estabilizar la protección diferencial ante

condiciones de saturación, se ajusta con valores típicos al 30%.



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La protección diferencial dará apertura tanto al interruptor de 52J2 en 220 kV como a la celda

incoming 52F2 en 33kV.

Función Diferencial de Tierra de Transformador (87TN), dado la configuración del

transformador Dyn con resistencia neutro, esta función permanece deshabilitada.

Funciones de Sobrecorriente de fase (50-51), las protecciones de sobrecorriente de fase

del transformador se ajustan teniendo en consideración que la curva tiempo corriente de la

protección quede por debajo de la curva de daño térmico mecánico del transformador permitiendo

a la vez operar con sobrecargas admisibles, las cuales quedan protegidas específicamente mediante

la protección propia del transformador ante sobrecargas. Naturalmente, el tiempo de actuación de

estos módulos debe considerar la coordinación de las protecciones de sobrecorriente aguas arriba

(paño JL, paño J1) y abajo (Alimentadores 33kV).

Para el lado de 220kV se considera como corriente de arranque un 120% de la potencia

nominal máxima del transformador (66MVA) con una curva de tiempo inverso. De esta forma la

corriente de arranque resulta 1,2xInTRAFO ≡ 210A. Se ajustará una curva de tiempo definido (50)

con el fin de despejar fallas de alta corriente cercanas al transformador sin retardo intencional.

Para el lado de 33kV se ajusta una curva con pick-up 1,2xInTRAFO de manera que coordine con

las protecciones de 220kV y 33kV.

Figura 6-10 – Módulo 50/51 Lado 220kV - RET670 - (TC: 300/1A)

100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

1

100

10000

[s]

1000 10000 100000

220,00 kV

33,00 kV

TalinA\3\18-RET670_220kV-TrfTLY_PO Trf 66MVA TLY PO

PTOC 51_67 IEC Inverse Ipset: 0,700 sec.A Tpset: 0,200

PIOC Ipset: 8,67 sec.A Tset: 0,00 s

DIg

SIL

EN

T



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Figura 6-11 – Módulo 51 Lado 33kV - RET670 – (TC = 1200/1A)

Funciones de Sobrecorriente residual (51N-50N), del lado de 220kV se ajustará la

función de sobrecorriente residual instantánea y temporizada (50N/51N), de manera de detectar

fallas a tierra en el primario del transformador de poder. Tendrá un ajuste para la corriente

temporizada residual del 20%, mientras que para la función de sobrecorriente residual instantánea,

tendrá un ajuste de 4 veces la corriente nominal del transformador de poder.

Funciones de Sobrecorriente de neutro (51G), del lado de 33kV se ajusta el módulo 51G,

el cual toma la medición del TC de puesta a tierra del transformador. Tendrá un ajuste de pick-up

de 30A.

1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

1000

10000

[s]

1000 10000

33,00 kV

220,00 kV TalinayMT 33kV\1\21-RET670_33kV_TrfTLYPO Trf 66MVA TLY PO

21-RET670_33kV_TrfTLYPO IEC Inv. Ipset: 1,150 sec.A Tpset: 0,150

DIg

SIL

EN

T



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Figura 6-12 – Módulo 50/51N Lado 220kV - RET670 - (TC: 300/1A)

Figura 6-13 – Módulo 51G Lado 33Kv – RET670 - (TC = 300/1A)

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

100 1000 10000

220,00 kV

33,00 kV

TalinA\3\18-RET670_220kV-TrfTLY_PO

PTOC 51N67N IEC Inverse Ipset: 0,200 sec.A Tpset: 0,050

PIOC Ipset: 2,33 sec.A Tset: 0,00 s

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

33,00 kV

TalinayMT 33kV\1\21-RET670_33kV-TrfTLY_PO

PTOC 51N67N IEC Inverse Ipset: 0,100 sec.A Tpset: 0,350

DIg

SIL

EN

T



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Función de falla de interruptor (50BF), Interruptor 52J2.

o El módulo se activa por la operación de todas las funciones que dan disparo al

interruptor.

o Operación de los relés REL670 o GED60, asociados al Paño JL del Tap Off en 220 kV

tanto para fallas entre fases y fallas a tierra.

o Operación del relé REF630 asociado a la celda F2 Incoming del Switchgear 33kV.

Se ajustará un pick up para fallas entre fases en ambos relés del 120% de la corriente nominal

del transformador, mientras que de un 20% para fallas a tierra. Se ajustará una etapa de retrip al

mismo interruptor y una segunda etapa de 0.20 segundos, que dará apertura un relé auxiliar (86B),

el cual a su vez dará trip al interruptor JL en 220 kV y la celda de 33kV. Se aplicará un criterio de

detección por corriente y contacto.

Ajuste de Fase, Ipick-up = 1,2 In

Ajuste operación residual, Ipick-up = 0,2 InomTC

Tiempo de insistencia = 0s

Tiempo de operación = 0,2s

Descripción de criterios para ajuste de módulos activos del sistema de respaldo en el lado de

33kV (REF 630):

Funciones de Sobrecorriente de fase (50, 51), estos módulos se ajustan de forma

equivalente a los módulos de sobrecorriente de la protección diferencial del transformador. De esta

forma la protección REF630 opera como respaldo sin retardos intencionales.



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Figura 6-14 – Módulo 51 Lado 33Kv – REF630 - (TC = 1200/1A)

Función de Sobretensión de Fases (59), se ajusta de manera de operar cuando la tensión

supera el 120% de la nominal con un retardo de 2 segundos.

Función de Subtensión de Fases (27), se ajusta de manera de operar cuando la tensión

desciende por debajo del 70% de la nominal con un retardo de 5 segundos. Este módulo será

utilizado como alarma.

Función de Subfrecuencia (81U), se ajusta de manera cumplir con las especificaciones de

la NTSyCS para parque eólicos en su artículo 3-9. Se ajusta en 47.5Hz con una temporización de

200mseg. Según el fabricante, los aerogeneradores se desconectan en [email protected].

Función de Sobrefrecuencia (81O), se ajusta de manera cumplir con las especificaciones

de la NTSyCS para parque eólicos en su artículo 3-9 donde se indica la condición de desconexión

forzada a partir de los 51.5Hz. Se ajusta en 51.5Hz sin retardo intencional para la operación.

1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

1000

10000

[s]

33,00 kV

TalinayMT 33kV\1\22-REF 630 - Incoming PO Trf 66MVA TLY PO

22-REF 630 - Incoming PO IEC Inv. Ipset: 1,150 sec.A Tpset: 0,150

DIg

SIL

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T



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6.4 Circuitos colectores 33kV (S/E Talinay Poniente)


Protección de alimentador: Sistema único, REF630; Módulos Utilizados: 50/51, 50/51N

Esta protección actúa sobre el interruptor correspondiente a la salida colectora en cuestión.

Se destaca que el mismo no posee medición direccional de corriente ni de neutro sensible.

6.4.2 Criterios

Funciones de Sobrecorriente de fase (51), el módulo de tiempo dependiente (51), se

define con un pick-up de arranque de aproximadamente 120% de la corriente máxima de carga,

considerando las tensiones en la barra de 33kV en 0.9p.u.de su valor nominal. El tiempo de

actuación de estos módulos debe considerar la coordinación de las protecciones presentes en la red

interna del parque eólico.

Siendo que existen casos en donde el aporte al cortocircuito puede resultar bajo (pocas

unidades en servicio) se prevé que la apertura del interruptor del transformador 33kV retransmita

el disparo de modo que pueda asegurarse la operación en los casos de actuación por respaldo.

Figura 6-15 – Ajuste Protección de sobrecorriente de colectores - (TC = 300/1A)

100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

33,00 kV

TalinayMT 33kV\2\23-REF630 - F1

23-REF630 - F1 IEC Inv. Ipset: 1,090 sec.A Tpset: 0,150

DIg

SIL

EN

T



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Funciones de Sobrecorriente de tierra (50N-51N), la coordinación de estos módulos sólo

se realiza para que coordinen con las protecciones internas del parque. Resulta importante destacar

que el aporte de corriente homopolar en sentido Colector Barra se encuentra dado por el aporte

de las capacidades a tierra de los cables que conforman la red interna.

Vale aclarar que las magnitudes de las corrientes de cortocircuito a tierra prácticamente no

varían para fallas en distintos puntos de la red interna y con distintas impedancias de falla, esto se

debe a la presencia de la impedancia de tierra en el neutro del transformador principal.

Figura 6-16 – Ajuste Protección de sobrecorriente de neutro de colectores - (TC = 300/1A)

10 100 1000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

33,00 kV


23-REF630 - F1 IEC Inv. Ipset: 0,050 sec.A Tpset: 0,300

DIg

SIL

EN

T



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6.5 Transformadores de bloque – 33/0,69kV 2,1MVA


Protección de sobrecorriente: Sistema único, Módulos Utilizados: 50, 51, 50N, 51N.

6.5.2 Criterios

Se propones ajustes de las protecciones para el lado de AT de los transformadores de bloque

de manera que protejan a los transformadores de 2.1MVA del parque eólico y resulten coordinadas

con las protecciones de los cables colectores.

Módulo 50/51

Figura 6-17 – Ajuste Protección de sobrecorriente de fase de los transformadores de bloque

1 10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

33,00 kV

Terminal(25)\Cub_3\26-WTG_33kV Transformador de Bloque

26-WTG_33kV IEC 255-3 extremly inverse Ipset: 0,420 sec.A Tpset: 0,400

26-WTG_33kV Ipset: 7,00 sec.A Tset: 0,05 s

Transformador de Bloque Srat: 2,10 MVA uk: 7,90 %

DIg

SIL

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T



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Módulos 50/51N

Figura 6-18 – Ajuste Protección de sobrecorriente residual de los transformadores de bloque

6.6 Banco de condensadores 33kV (S/E Talinay Poniente)


Protección de sobrecorriente: Sistema único, REF630; Módulos Utilizados: 50, 51, 59, 60

Estas protecciones actúan sobre el interruptor presente en su mismo paño.

6.6.2 Criterios

Funciones de Sobrecorriente de fase (50-51), el módulo de tiempo dependiente (51), se

define con un pick-up de arranque del 120% de la corriente nominal del banco (175Apri) con una

característica de tiempo inverso. El módulo de tiempo independiente (50) se ajusta considerando

valores típicos de 10 veces la corriente nominal y un retardo de 200ms para permitir la fusión

completa del/os fusibles asociados a una fracción del banco en falla.

1 10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

33,00 kV

Terminal(25)\Cub_3\26-WTG_33kV Transformador de Bloque

Transformador de Bloque Srat: 2,10 MVA uk: 7,90 %

26-WTG_33kV IEC 255-3 inverse Ipset: 0,078 sec.A Tpset: 0,200

26-WTG_33kV Ipset: 1,95 sec.A Tset: 0,10 s

DIg

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T



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Figura 6-19 – Ajuste Protección de sobrecorriente de fase - Banco de Capacitores - (TC = 300/1A)

Función de Sobrecorriente de Tierra (50N/51N), se habilitan de manera que coordinen

su operación con las protecciones en 33kV frente a fallas a tierra. La sobrecorriente temporizada

en un valor de 30A. La característica instantánea ajustará a un valor de 4 veces la corriente nominal

del Banco de Condensadores.

10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

33,00 kV

TalinayMT 33kV\9\25-REF630 - CAP

25-REF630 - CAP IEC Inv. Ipset: 0,700 sec.A Tpset: 0,150

25-REF630 - CAP Ipset: 5,83 sec.A Tset: 0,04 s

DIg

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Figura 6-20 – Ajuste Protección de sobrecorriente residual - Banco de Capacitores - (TC = 300/1A)

Función de Sobretensión (59), se propone un módulo de detección de sobretensión fase-

fase que desconecte el banco ante condiciones de tensión que puedan afectar al banco. Se

recomienda una etapa de tiempo definido con arranque de Vpick-up = 110% Un y retardo Tdelay = 1

seg.

Se destaca que esta función deberá posteriormente ser coordinada con los esquemas de

control previstos para el banco.

Función de Desbalance de Neutros (60), este módulo operará ante condiciones de

desbalance entre los neutros de alguna de las etapas del banco como producto de una falla

incipiente en alguno de los capacitores. Siendo este módulo propio del banco y que no requiere un

análisis de selectividad, los ajustes del mismo son finalmente provistos por el fabricante del banco.

10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

33,00 kV

TalinayMT 33kV\9\25-REF630 - CAP

25-REF630 - CAP IEC Inv. Ipset: 0,100 sec.A Tpset: 0,100

25-REF630 - CAP Ipset: 2,33 sec.A Tset: 0,05 s

DIg

SIL

EN

T



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6.7 SSAA 33kV


Fusible MESA Schneider, 6,5A.

6.7.2 Criterios

Se considera una curva de un fusible Estándar de 6.3A.

Figura 6-21 – Fusible SSAA

6.8 Acople entre barras 33kV


Protección de sobrecorriente: Sistema único, REF630; Módulos Utilizados: 50, 51, 50N, 51N

Esta protección actúa sobre el interruptor de acople entre las secciones de barras

correspondientes a los PE Talinay Oriente y Poniente 33kV.

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

33,00 kV

TalinayMT 33kV\8\Fuse_SSAA

Fuse_SSAA 6.3A

DIg

SIL

EN

T



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6.8.2 Criterios

Funciones de Sobrecorriente (50-51/50N-51N). Debido a las posibles configuraciones

que puede adoptar la red, los ajustes de estos módulos resultan similares a los proyectados para

los transformadores 220/33kV. Esto implica que ante la operación a barras acopladas la falla de

una sección afectará a la otra. Dado que esta configuración no corresponde a una condición habitual

no se encuentra conveniente prever retardos mayores en las protecciones de los transformadores

y colectores para contemplar una actuación selectiva de las protecciones de acople.

Figura 6-22 – Módulo 51 – Acoplamiento - (TC = 2000/1A)

1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

33,00 kV

TalinayMT 33kV\T1.3(3)\27-REF630 - Acoplamiento

27-REF630 - Acoplamiento IEC Inv. Ipset: 1,830 sec.A Tpset: 0,150

DIg

SIL

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T



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Figura 6-23 – Módulo 51N – Acoplamiento - (TC = 2000/1A)

10 100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

33,00 kV

TalinayMT 33kV\T1.3(3)\27-REF630 - Acoplamiento

27-REF630 - Acoplamiento IEC Inv. Ipset: 0,020 sec.A Tpset: 0,400

DIg

SIL

EN

T



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7 MODIFICACIONES A PROTECCIONES EXISTENTES

7.1 Protección: ABB REL 670; Paño JL: Línea S/E Talinay – Tap Off Talinay 220kV

7.1.1 Cambio TTCC de 300/1A a 600/1A

Debido a la mayor inyección de potencia en el nodo Talinay 220kV por el ingreso del PE Talinay

Poniente debe modificarse la corriente primaria asociada a la línea de transmisión. El mismo posee

arrollamientos de 300A (actual) y 600A proponiéndose la modificación a la relación 600/1A.

En el caso que este cambio de corriente primaria afecte el ajuste de un módulo en el cual no

se requieran cambios se adaptarán los valores de ajuste de manera de mantener el mismo alcance

primario que poseen actualmente.

7.1.2 Sobrecorriente de Fase

Debido al ingreso de 60,4MW deben modificarse los pick-up de las protecciones de

sobrecorriente de fase. Se propone un ajuste igual al 120% de la corriente nominal total del PE

Talinay (Poniente+Oriente).

El nuevo ajuste se propone en 1,2 veces la corriente máxima a ser aportada por ambos

parques eólicos:

𝑃𝑖𝑐𝑘𝑢𝑝 =60.4𝑀𝑊 + 90𝑀𝑊

√3 ∗ 220𝑘𝑉 ∗ 0.95∗ 1.2 = 498𝐴

A su vez, se modifica levemente el dial de ajuste de la curva de manera de mantener la

coordinación para fallas internas al PE. El mismo se ajusta en 0.24.

Se propone además un cambio del tiempo del módulo de tiempo definido de 300mseg a

200mseg de manera de mantener un tiempo de paso adecuado con zona 2 de las protecciones de

la S/E Las Palmas (0.5seg). Se destaca que módulo de tiempo definido opera sólo para fallas

internas sobre la S/E Talinay 220kV dado que el aporte del PE Talinay hacia el sistema no alcanza

los niveles de ajuste de este módulo.

Parámetro Ajuste Actual Ajuste Propuesto

IBase 300A 600A

I1> 120% Ib (360A.pri) 83% Ib (498A.pri)

Curva IEC Normal Inverse IEC Normal Inverse

k 0.29 0.24



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IBase 300A 600A

I2> 867% Ib (2600A.pri) 434% Ib (2600A.pri)

Curva IEC Def. Time IEC Def. Time

t2 0.3seg 0.2seg

En el apartado 7.3.2 se detalla la problemática encontrada y el efecto del cambio de

parámetros propuesto.

7.1.3 Sobrecorriente Residual

Se modifica el dial del 51N de manera de obtener un tiempo mínimo de paso de 300 mseg

con el módulo 67N ubicado en la S/E Don Goyo para fallas en la barra de Talinay 220kV. El ajuste

propuesto se muestra en la siguiente tabla


IBase 300A 600A

I1> 20% Ib (60A.pri) 10% Ib (60A.pri)

Curva IEC Normal Inverse IEC Normal Inverse

k 0.15 0.11



7.1.4 Zonas de impedancia

Alcance Zona 3 (0.5seg)

Debido a la inyección adicional de potencia provocada por el PE Talinay Poniente, en

escenarios de baja transferencia por el sistema de 220kV y altos despachos del PE Talinay, se

observa un sobre alcance de las segundas zonas de protección de los relés.

Por ello se propone el acortamiento de la zona de respaldo para que la misma no interfiera

con las segundas zonas de los relés presentes en la S/E Las Palmas paño Los Vilos.



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X1 (Z3) 96.92 Ohm.pri 65.01 Ohm.pri

R1 (Z3) 24.75 Ohm.pri 18.01 Ohm.pri

X0 (Z3) 324.03 Ohm.pri 324.03 Ohm.pri

R0 (Z3) 57.75 Ohm.pri 57.75 Ohm.pri

RFPP (Z3) 96.92 Ohm.pri 65.01 Ohm.pri

RFPE (Z3) 96.92 Ohm.pri 65.01 Ohm.pri

T3 0.5 seg 0.5 seg





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7.2 Protección: GE D60; Paño JL: Línea S/E Talinay – Tap Off Talinay 220kV


Debido a la mayor inyección de potencia en el nodo Talinay 220kV por el ingreso del PE Talinay

Poniente debe modificarse la corriente primaria asociada a la línea de transmisión. El mismo posee

arrollamientos de 300A (actual) y 600A proponiéndose la modificación a la relación 600/1A.

En el caso que este cambio de corriente primaria afecte el ajuste de un módulo en el cual no

se requieran cambios se adaptarán los valores de ajuste de manera de mantener el mismo alcance

primario que poseen actualmente.


Se reajusta de manera similar a la protección REL670 mostrado en el punto 7.1.2.


TC 300/1A 600/1A

I> 1.2pu (360A.pri) 0.83pu (498A.pri)

Curva IEC Type A IEC Type A

Mult t> 0.29 0.24


TC 300/1A 600/1A

I> 8.67pu (2600A.pri) 4.335pu (2600A.pri)

Curva Def. Time Def. Time

t 0.3seg 0.2seg


Se modifica el dial de las protecciones 51N de los relés REL670 y GED60 de manera que

mantengan 300 mseg con el rele 67N de Don Goyo


TC 300/1A 600/1A

I> 0.2pu (60A.pri) 0.1pu (60A.pri)

Curva IEC Type A IEC Type A

Mult t> 0.15 0.11



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7.2.4 Zonas de impedancia

Alcance Resistivo

El ajuste actual de las zonas de distancia de fase de ambos relés no resultan coincidentes. En

efecto, se observa que las zonas de protección del relé GED60 poseen alcances resistivos muy

superiores a los ajustados en el relé REL670 por lo que se recomienda su modificación para lograr

ajustes similares en ambos equipos de protección.

La siguiente figura muestra las zonas de fase de ambos relés tal como se encuentran

ajustados actualmente. Tal como puede observarse, los diagramas no resultan coincidentes.

En función de lo mencionado se propone un reajuste de las zonas de protección del relé GED60

de maneta que ambos resulten coincidentes. La siguiente figura muestra la comparación de los

diagramas RX resultantes.

270,240,210,180,150,120,90,060,030,0-30,0-60,0-90,0-120,-150,-180,-210,-240,-270,-300,-330,-360, [pri.Ohm]

270,

240,

210,

180,

150,

120,

90,0

60,0

30,0

-30,0

-60,0

-90,0

-120,

-150,

-180,

-210,

-240,

-270,

[pri.Ohm]


DIg

SIL

EN

T



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Alcance Zona 5 (0.5seg) de Fase

Bajo las mismas condiciones mencionadas en el apartado 7.1.4, se reajusta la zona 5 del relé

GED60 de manera de evitar las condiciones de sobrealcance.


TC 300/1A 600/1 A

TV 220/0.115kV 220/0.115kV

X5 15.2 Ohm.sec (96.92Ohm.pri) 20.39Ohm.sec (65.01Ohm.pri)

R5 15.2 Ohm.sec (96.92 Ohm.pri) 10.19Ohm.sec (32.49Ohm.pri)

T5 0.5 seg 0.5 seg

5 seg

Tal como fue mostrado en los puntos 7.1.4, 7.2.4 y 7.3.4, se requiere realizar un acortamiento

de las zonas que operan en 0.5 segundos de ambos relés para permitir la operación del PE a plena

270,240,210,180,150,120,90,060,030,0-30,0-60,0-90,0-120,-150,-180,-210,-240,-270,-300,-330,-360, [pri.Ohm]

270,

240,

210,

180,

150,

120,

90,0

60,0

30,0

-30,0

-60,0

-90,0

-120,

-150,

-180,

-210,

-240,

-270,

[pri.Ohm]


DIg

SIL

EN

T



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potencia sin causar descoordinaciones entre las protecciones de Talinay y las de la S/E Las Palmas

hacia Los Vilos.

El PE Talinay inyecta potencia en un punto intermedio del circuito vinculante de las SS/EE Las

Palmas y Don Goyo. Por este motivo, el alcance de las zonas de protección asociadas al mismo se

encontrará directamente relacionada con la potencia circulante por dicho circuito.

De esta forma con el fin de lograr la condición de mayor criticidad para la problemática

identificada se consideran los siguientes puntos:

El PE Talinay se encuentra operando a plena potencia lo cual causa un mayor alcance

de sus zonas de protección.

Se considera un escenario de demanda baja de manera de disminuir la potencia

circulante por Las Palmas-Don Goyo y así lograr un mayor alcance de zona.

Se busca mantener el mismo alcance que posee el actual sistema de protecciones el

cual se considera correcto debido a que se encuentra operativo.

Se verifica que no se produzca el solapamiento de zonas por sobrealcance con los

relés de las SS/EE adyacentes.

La siguiente figura muestra el resultado del ajuste propuesto. Tal como se aprecia se mantiene

el mismo alcance que para la situación actual y se observa que el ingreso del PE Talinay Poniente

mejora los respaldos de 3 zona sobre el tramo Las Palmas-Los Vilos.

o

o o

p o

o

o o p op o

o



Ir al índice



7.3 Memoria de Cálculo

En el presente capitulo se detallan las problemáticas encontradas y la solución propuesta en

función de los cambios de ajustes sobre las protecciones existentes propuestos en los apartados

anteriores de manera de justificar su implementación.


El cambio de relación del TC de 300/1A a 600/1A provoca que deban modificarse los valores

de ajuste en las protecciones para mantener las mismas condiciones actuales en los módulos en

los que no se requieren cambios.

Esto implica cambios en las funciones relacionadas con corrientes e impedancias.

Funciones de sobrecorriente: Los ajustes se modifican a la mitad del ajuste actual

de manera de mantener el mismo alcance en amperes primarios.

Funciones de impedancia: Los ajustes se modifican al doble de su valor de manera

de mantener el mismo alcance en ohms primarios.


Debido al ingreso de 60,4MW deben modificarse los pick-up de las protecciones de

sobrecorriente de fase. Se propone un ajuste igual al 120% de la corriente nominal total del PE

Talinay (Poniente+Oriente).

El nuevo ajuste se propone en 1,2 veces la corriente máxima a ser aportada por ambos

parques eólicos:

𝑃𝑖𝑐𝑘𝑢𝑝 =60.4𝑀𝑊 + 90𝑀𝑊

√3 ∗ 220𝑘𝑉 ∗ 0.95∗ 1.2 = 498𝐴

Este cambio se propone para ambos relés de protección.

La siguiente figura muestra el actual ajuste del módulo de sobrecorriente de las protecciones

GED60 y REL670 del PE Talinay. Tal como puede observase, si bien el ajuste resulta adecuado para

el caso del aporte del PE Talinay Oriente, no resultaría posible exportar la totalidad de la potencia

generada por ambos PE.



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Figura 7-1 – Sobrecorriente de Fase Actual (TC: 300/1A)

Por este motivo deben reajustarse dichos módulos de manera que permitan la generación a

plena potencia de ambos parques. El cambio de ajustes propuesto se muestra en los puntos 7.1.2

y 7.2.2.

La siguiente figura muestra la curva resultante. El nuevo ajuste permite el despacho de los

parques eólicos a plena potencia manteniendo las características de respaldo de los módulos de

distancia y fallas internas de la función 51 y de actuación para fallas sobre la barra de Talinay del

módulo 50.

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

220,00 kV


I nom

Talinay O

R+

PO

14.258 s



Inom

Talinay O

RIn

om

Talinay O

R

DIg

SIL

EN

T



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Figura 7-2 – Modificación Propuesta (TC Actual: 300/1A – TC Modificada: 600/1A)

La modificación propuesta para el módulo de tiempo definido se realiza con el objetivo de

lograr un tiempo de paso adecuado de dicho módulo con la zona 2 de la S/E Las Palmas. Se destaca

que esta condición solo se presenta ante fallas en la barra Talinay 220kV no afectando la

coordinación sobre el sistema.

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

220,00 kV



I nom

Talinay O

R+

PO

14.258 s



PTOC 51_67 Definite time TCC Ipset: 4,340 sec.A Tpset: 0,200


DIg

SIL

EN

T



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Tal como puede observarse el tiempo de paso resulta de al menos 300mseg para fallas en la

barra de Talinay 220kV.

90,060,030,0-30,0-60,0-90,0-120,-150, [pri.Ohm]

270,

240,

210,

180,

150,

120,

90,0

60,0

30,0

-30,0

-60,0

-90,0

-120,

-150,

-180,

-210,

-240,

-270,

[pri.Ohm]

S/E Don Goyo-2\Cub_0\10-S1-7SA612-DGOY-LPAL G2 (con Talinay)

10-S1-7SA612-DGOY-LPAL G2 (con Talinay)Fault Type: ABC (Starting)Tripping Time: 0,61 s

90,060,030,0-30,0-60,0-90,0-120,-150, [pri.Ohm]

270,

240,

210,

180,

150,

120,

90,0

60,0

30,0

-30,0

-60,0

-90,0

-120,

-150,

-180,

-210,

-240,

-270,

[pri.Ohm]

S/E Las Palmas\52J8\11-S1-GED60-LPAL-DGOY G2 (con Talinay)S/E Las Palmas\52J8\11-S2-7SA612-LPAL-DGOY G2 (con Talinay)

11-S2-7SA612-LPAL-DGOY G2 (con Talinay)Fault Type: ABC (Starting)Tripping Time: 0,51 s

11-S1-GED60-LPAL-DGOY G2 (con Talinay)Fault Type: ABC (Starting)Fault Type: ABC (Starting)Tripping Time: 0,53 s

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

220,00 kV


PTOC 51_67 IEC Normal inverse Ipset: 0,83 sec.A Tpset: 0,24 Tripping Time: 0,826 s

PTOC 51_67 Definite time TCC Ipset: 4,34 sec.A Tpset: 0,20 Tripping Time: 0,210 s

I =3748,780 pri.A

0.210 s 0.220 s

DIg

SIL

EN

T



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Los módulos de sobrecorriente residual se encuentran ajustados con el fin de proveer

despejes para fallas en barras o bushings de los transformadores del PE Talinay. Esto se debe a

que no existen aportes de corrientes residuales desde el PE hacia el sistema debido a la conexión

de los arrollamientos de alta tensión de los transformadores.

Por este motivo, las mismas deben resultar coordinadas con las protecciones residuales

presentes en ese sistema.

La siguiente figura muestra los tiempos de actuación de los módulos de sobrecorriente

residual ante una falla monofásica franca en la barra de Talinay 220kV. Tal como puede observarse,

el tiempo de selectividad entre las protecciones de Talinay y Don Goyo resulta de 0.241mseg lo

cual resulta menor al tiempo recomendado de 300mseg.

10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

220,00 kV


S/E Las Palmas\52J8\11-S1-GED60-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) S/E Las Palmas\52J8\11-S2-7SA612-LPAL-DGOY G2 (con Talinay)

S/E Don Goyo-2\Cub_0\10-S1-7SA612-DGOY-LPAL G2 (con Talinay)

11-S2-7SA612-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) IEC Normal Inverse Ipset: 0,30 sec.A Tpset: 0,60 Tripping Time: 1,187 s

10-S1-7SA612-DGOY-LPAL G2 (con Talinay) IEC Normal Inverse Ipset: 0,25 sec.A Tpset: 0,20 Tripping Time: 0,482 s

3I0

DG

OY

1680A

0.482 s

3I0

LP

AL 2

261A

1.187 s

3I0

Talinay 3

930A

0.241 s

Overcurrent elements (F50 - F51 - F46) IEC Curve A Ipset: 0,20 sec.A Tpset: 0,15 Tripping Time: 0,241 s

DIg

SIL

EN

T



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La siguiente figura muestra el ajuste propuesto para las protecciones de Talinay de manera

de solucionar la problemática presentada. Con el nuevo ajuste el tiempo de paso se incrementa a

0.306mseg.

10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

220,00 kV

S/E Las Palmas\52J8\11-S1-GED60-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) S/E Las Palmas\52J8\11-S2-7SA612-LPAL-DGOY G2 (con Talinay)

S/E Don Goyo-2\Cub_0\10-S1-7SA612-DGOY-LPAL G2 (con Talinay) TalinA\1\17-S1-REL670-TLY220_Modificada

TalinA\1\17-S2-D60-TLY220_Modificada

11-S2-7SA612-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) IEC Normal Inverse Ipset: 0,30 sec.A Tpset: 0,60 Tripping Time: 1,187 s

10-S1-7SA612-DGOY-LPAL G2 (con Talinay) IEC Normal Inverse Ipset: 0,25 sec.A Tpset: 0,20 Tripping Time: 0,482 s

3I0

Talinay 3

930A

0.177 s

3I0

DG

OY

1680A

0.482 s

3I0

LP

AL 2

261A

1.187 s


DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



7.3.4 Módulos de Distancia

El ingreso de 60,4MW adicionales en el nodo Talinay provoca un incremento del alcance de

las zonas de protección del nodo TLY 220kV. Por este motivo debe verificarse que el cambio

producido no interfiera con las zonas de protección de los relés presentes en subestaciones

aledañas.

En la siguiente figura se muestra el diagrama tiempo-distancia desde Talinay hasta Los Vilos

220kV para las condiciones actuales del sistema, es decir, sin considerar el aporte del PE Talinay

Poniente. El mismo se realiza sobre el escenario de demanda baja de manera de maximizar el

impacto del incremento de alcance provocado por Talinay.

Se observa que no existen solapamientos de zonas de actuación entre los relés de las distintas

subestaciones.

Sin embargo, la incorporación del PE Talinay Poniente provoca una alargamiento de la zona

de protección causando el solapamiento con la zona 2 de los relés ubicados en la S/E Las Palmas

122,6098,07873,55949,03924,520-0,0000 [km]

5,00

4,00

3,00

2,00

1,00

0,00

[-]

Talinay 220k.. J2

J1

J1

122,60 98,078 73,559 49,039 24,520 -0,0000[km]

5,00

4,00

3,00

2,00

1,00

0,00

[-]

J1J1

J2

Talinay 220k..

x-Axis: Length TalinA\1\17-S1-REL670-TLY220_Actual

TalinA\1\17-S2-D60-TLY220_Actual S/E Las Palmas\52J8\11-S1-GED60-LPAL-DGOY G2 (con Talinay)

S/E Las Palmas\52J8\11-S2-7SA612-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) S/E Las Palmas\Cub_1.2\14-S1-GED60-LPAL-LVIL C1

S/E Las Palmas\Cub_1.2\14-S2-7SA612-LPAL-LVIL C1 LVilos\52J3\15-S1-7SA612-LVIL-LPAL C1

LVilos\52J3\15-S2-SEL421-LVIL-LPAL C1

DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



paño Los Vilos. La siguiente figura ilustra la problemática encontrada al considerarse fallas trifásicas

sobre el camino Talinay-Las Palmas-Los Vilos.

Por este motivo, se propone un reajuste de la zona de los relés del extremo Talinay de manera

de evitar el sobrealcance mostrado en escenarios de altos despachos del parque y bajas

transferencias por las líneas de 220kV desde Pan de Azúcar hasta Los Vilos.

El siguiente diagrama T-D muestra la actuación de protecciones considerando el reajuste

propuesto en la zona de protección de manera de lograr selectividad entre las protecciones del PE

y el sistema.

o o



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En la siguiente figura puede apreciarse la coordinación de protecciones en el camino

comprendido entre las SS/EE Talinay y Pan de Azúcar. Tal como puede observarse no se encuentran

problemáticas surgidas por el cambio de ajuste propuesto.



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Tal como fue mostrado en los puntos 7.1.4, 7.2.4 y 7.3.4, se requiere realizar un acortamiento

de las zonas que operan en 0.5 segundos de ambos relés para permitir la operación del PE a plena

potencia sin causar descoordinaciones entre las protecciones de Talinay y las de la S/E Las Palmas

hacia Los Vilos.

El PE Talinay inyecta potencia en un punto intermedio del circuito vinculante de las SS/EE Las

Palmas y Don Goyo. Por este motivo, el alcance de las zonas de protección asociadas al mismo se

encontrará directamente relacionada con la potencia circulante por dicho circuito.

De esta forma con el fin de lograr la condición de mayor criticidad para la problemática

identificada se consideran los siguientes puntos:

El PE Talinay se encuentra operando a plena potencia lo cual causa un mayor alcance

de sus zonas de protección.

107,5586,03864,52943,01921,5100,0000 [km]

5,00

4,00

3,00

2,00

1,00

0,00

[-]

Talinay 220k..

Tap Talinay-..

S/E Don Goyo.. J2

J1

107,55 86,038 64,529 43,019 21,510 0,0000[km]

5,00

4,00

3,00

2,00

1,00

0,00

[-]

J1

J2

S/E Don Goyo..Tap Talinay-..

Talinay 220k..

x-Axis: Length TalinA\1\17-S2-D60-TLY220_Modificada

TalinA\1\17-S1-REL670-TLY220_Modificada S/E Don Goyo-2\Cub_0\10-S1-7SA612-DGOY-LPAL G1 (sin Talinay)

S/E Don Goyo-2\Cub_0\10-S1-7SA612-DGOY-LPAL G2 (con Talinay) S/E Don Goyo-2\Cub_1\08-S1-7SA612-DGOY-PAZU

PAzu\Cub_12.9\06-S1-7SA612-PAZU-DGOY C2 PAzu\Cub_12.9\06-S2-SEL421-PAZU-DGOY C2

DIg

SIL

EN

T



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Se considera un escenario de demanda baja de manera de disminuir la potencia

circulante por Las Palmas-Don Goyo y así lograr un mayor alcance de zona.

Se busca mantener el mismo alcance que posee el actual sistema de protecciones el

cual se considera correcto debido a que se encuentra operativo.

Se verifica que no se produzca el solapamiento de zonas por sobrealcance con los

relés de las SS/EE adyacentes.

La siguiente figura muestra el resultado del ajuste propuesto. Tal como se aprecia se mantiene

el mismo alcance que para la situación actual y se observa que el ingreso del PE Talinay Poniente

mejora los respaldos de 3 zona sobre el tramo Las Palmas-Los Vilos.

o

o o

p o

o

o o p op o

o



Ir al índice



8 VERIFICACIÓN DE LOS AJUSTES PROPUESTOS

Definidos los criterios de ajuste para las nuevas protecciones instaladas y las modificaciones

propuestas a los relés existentes, se presenta aquí la verificación de la actuación de las protecciones

para fallas en la región de estudio.

8.1 Esquema de Teleprotección

Tal como fue mencionado en los apartados anteriores, el esquema actual de protecciones

posee implementado un esquema de tres puntas entre las subestaciones Don Goyo, Talinay y Las

Palmas. En el presente apartado se verifica la actuación de dicho esquema para fallas en los

extremos del mismo.

El mismo se encuentra implementado con un esquema POTT con weak infeed para el nodo

Talinay de manera de producir actuación fundamentalmente para fallas monofásicas debido a la

conexión en triángulo de los arrollamientos de los transformadores del parque eólico

o o



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En las siguientes tablas se muestra la actuación del esquema para fallas internas y externas

al esquema de tres puntas.

Escenario Demanda Alta

Falla Rfalla Don Goyo Las Palmas Talinay Actuación

F3F 5% Don Goyo - Las Palmas 0 Z1 Z1b Z2 POTT

F3F 95% Don Goyo - Las Palmas 0 Z1b Z1 Z2 POTT

F1F 5% Don Goyo - Las Palmas 0 Z1 Z1b 3U0 = 68,7kV POTT+WI

F1F 95% Don Goyo - Las Palmas 0 Z1b Z1 3U0 = 44,44kV POTT+WI


F1F 95% Don Goyo - Las Palmas 25 67N Z1 3U0 = 25,85kV Secuencial

F3F 95% Pan de Azúcar - Don Goyo 0 Zrev Z1b Z3 No telep.

F3F 95% La Cebada - Las Palmas 0 Z1b Zrev Z2 No telep.

Escenario Demanda Baja


F3F 5% Don Goyo - Las Palmas 0 Z1 Z1b Z2 POTT

F3F 95% Don Goyo - Las Palmas 0 Z1b Z1 Z2 POTT

F1F 5% Don Goyo - Las Palmas 0 Z1 Z2 3U0 = 62kV POTT+WI

F1F 95% Don Goyo - Las Palmas 0 Z1b Z1 3U0 = 44,44kV POTT+WI


F1F 95% Don Goyo - Las Palmas 25 67N Z1 3U0 = 25kV Secuencial

F3F 95% Pan de Azúcar - Don Goyo 0 Zrev Z1b Z3 No telep.

F3F 95% La Cebada - Las Palmas 0 Z1b Zrev Z2 No telep.

Tal como puede observarse el esquema de teleprotección actualmente implementado actúa

correctamente detectando las fallas internas a su sistema, ya sea en actuación tipo POTT para fallas

entre fases y POTT+Weak Infeed (habilitación por 3U0>10kV) para el caso de fallas a tierra.

Para el caso en que se encuentre indisponible el esquema de teleprotección se tendrá la

actuación mostrada en la tabla. Se destaca que debido a la configuración delta de los

transformadores del PE Talinay las fallas monofásicas a tierra resultan leves (corrientes del orden

de la capacidad nominal del parque) produciéndose primeramente la actuación de las protecciones

de los extremos (Don Goyo y Las Palmas) y aislando al PE del sistema. Este aislamiento provocará

la desconexión inmediata del PE por sobrefrecuencia (51.5Hz@0seg) y/o protección propia de los

aerogeneradores (subtensión/sobrefrecuencia).


mailto:51.5Hz@0seg


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Esquema de Teleprotección Indisponible


F3F 5% Don Goyo - Las Palmas 0 21 (0seg) 21 (0.5seg) 21 (0.5seg) 3 Extremos

F3F 95% Don Goyo - Las Palmas 0 21 (0.6seg) 21 (0seg) 21 (0.5seg) 3 Extremos

F1F 5% Don Goyo - Las Palmas 0 21N (0 seg) 21N (0.5seg) U</f> Secuencial

F1F 95% Don Goyo - Las Palmas 0 21 (0.6seg) 21 (0seg) U</f> Secuencial

F1F 5% Don Goyo - Las Palmas 25 21N (0 seg) 21N (0.5seg) U</f> Secuencial

F1F 95% Don Goyo - Las Palmas 25 67N (1.19 seg) 21N (0 seg) U</f> Secuencial



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8.2 Sistema de 220kV

En el presente apartado se detallan los tiempos de actuación de las protecciones para fallas

en la zona de influencia del nuevo proyecto, incluyendo las fallas estipuladas por el CDEC-SIC en

su carta DO Nº 0446 2014 del 22 de Mayo:

Fallas trifásicas sin resistencia de falla y monofásicas con resistencia de falla a tierra

(RFT) nula y RFT = 25Ω, en la línea 1x220kV Don Goyo – Las Palmas, al 5% y 95%

de su trazado.


(RFT) nula y RFT = 25Ω, en el lado de media tensión del transformador elevador

220/MT kV S/E Talinay Poniente


(RFT) nula y RFT = 25Ω, en el lado de media tensión del transformador elevador

220/MT kV S/E Talinay existente.


(RFT) nula y RFT = 25Ω, en la línea 1x220kV Pan de Azúcar – Don Goyo, al 5% y 95%

de su trazado.


(RFT) nula y RFT = 25Ω, en la línea 1x220kV Pan de Azúcar – La Cebada, al 5% y

95% de su trazado.


(RFT) nula y RFT = 25Ω, en la línea 1x220kV La Cebada – Las Palmas, al 5% y 95%

de su trazado.


(RFT) nula y RFT = 25Ω, en un circuito de la línea 2x220kV Las Palmas – Los Vilos, al

5% y 95% de su trazado.


(RFT) nula y RFT = 25Ω, en un circuito de la línea 2x220kV Punta Colorada – Pan de

Azúcar, al 5% y 95% de su trazado.

Los apartados siguientes resumen los tiempos de actuación de las protecciones de la zona

para las fallas trifásicas y monofásicas (0Ω y 25Ω), sobre escenarios de máxima y mínima

generación.



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Notar que las celdas están coloreadas según el tiempo de actuación correspondiente; desde

un color rojo oscuro indicando mínimos tiempos de actuación, a un color verde claro indicando

tiempos máximos.

8.2.1 Escenario de Máxima Generación

Tabla 8-1 – Cortocircuitos Trifásicos

Esc de Estudio: Dda_Alta_MaxGen

Tipo de CC: Trifasico

Resistencia de Falla: 0 Ohm

Tiempo de operación [seg]

Don G

oyo -

Las P

alm

as T

1

Don G

oyo -

Las P

alm

as T

4

Pan d

e A

zucar

- D

on G

oyo

Pan d

e A

zucar

- D

on G

oyo

Pan d

e A

zucar-

La C

ebada T

3

Pan d

e A

zucar

- La C

ebada T

1

La C

ebada -

Las P

alm

as T

1

La C

ebada -

Las P

alm

as T

2

Los V

ilos -

Las P

alm

as L

1

Los V

ilos -

Las P

alm

as L

1

Punta

Colo

rada -

Pan d

e A

zúcar

220kV

C1

Punta

Colo

rada -

Pan d

e A

zúcar

220kV

C1

Talin

ay 2

20kV

Talin

ay O

riente

MT

Talin

ay P

onie

nte

33kV

Porcentaje de linea (%) 5 95 5 95 95 5 5 95 5 95 5 95 - - -

01-S1-7SA612-PCOL-PAZU C1 N/A N/A 0,41 N/A N/A 0,41 N/A N/A N/A N/A 0,02 0,41 N/A N/A N/A

01-S2-GED60-PCOL-PAZU C1 N/A N/A 0,43 N/A N/A 0,43 N/A N/A N/A N/A 0,03 0,43 N/A N/A N/A


02-S2-GED60-PCOL-PAZU C2 N/A N/A 0,43 N/A N/A 0,43 N/A N/A N/A N/A N/A 0,43 N/A N/A N/A

03-S1-7SA612-PAZU-PCOL C1 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 0,51 0,02 N/A N/A N/A

03-S2-SEL421-PAZU-PCOL C1 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 0,515 0,015 N/A N/A N/A

04-S1-7SA612-PAZU-PCOL C2 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 0,51 N/A N/A N/A N/A

04-S2-SEL421-PAZU-PCOL C2 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 0,515 N/A N/A N/A N/A

05-S1-7SA612-PAZU-LCEB C1 N/A 1,51 3,01 N/A 0,61 0,02 0,61 1,51 N/A 1,51 3,01 3,01 N/A N/A N/A

06-S1-7SA612-PAZU-DGOY C2 0,51 1,51 0,02 0,51 N/A 3,01 N/A N/A N/A N/A 3,01 3,01 1,51 N/A N/A

06-S2-SEL421-PAZU-DGOY C2 0,515 1,515 0,015 0,515 N/A 3,015 N/A N/A N/A N/A 3,015 3,015 1,515 N/A N/A

07-S1-7SA612-LCEB-PAZU N/A N/A 0,51 N/A 0,02 0,51 3 3,01 N/A N/A 1,21 0,51 N/A N/A N/A

08-S1-7SA612-DGOY-PAZU 1,22 N/A 0,51 0,02 N/A 0,51 N/A N/A N/A N/A 1,21 0,51 3,01 N/A N/A

09-S1-7SA612-LCEB-LPAL N/A 0,31 N/A N/A 1,22 N/A 0,02 0,31 1,21 1,21 N/A N/A 1,21 N/A N/A

10-S1-7SA612-DGOY-LPAL G2 (con Talinay) 0,02 0,61 3,01 3,01 N/A 3,01 N/A 0,61 N/A 0,61 N/A 3,01 0,61 N/A N/A

11-S1-GED60-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) 0,53 0,03 2,03 0,53 N/A 2,03 N/A N/A N/A N/A 2,03 2,03 0,53 2,03 N/A

11-S2-7SA612-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) 0,51 0,02 2,01 0,51 3,01 2,01 3,01 3,01 3,01 3,01 2,01 2,01 0,51 2,01 N/A

12-S1-GED60-LPAL-LCEB C1 N/A N/A 1,53 N/A 0,33 1,53 0,33 0,03 N/A N/A 1,53 1,53 N/A N/A N/A

12-S2-7SA612-LPAL-LCEB C1 N/A 3,01 1,51 N/A 0,31 1,51 0,31 0,02 3,01 3,01 1,51 1,51 3,01 N/A N/A

13-S1-GED60-LPAL-LVIL C2 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 0,53 N/A N/A N/A N/A N/A N/A

13-S2-7SA612-LPAL-LVIL C2 N/A 3,01 N/A N/A 3,01 N/A 3,01 3,01 0,51 3,01 N/A N/A N/A N/A N/A

14-S1-GED60-LPAL-LVIL C1 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 0,53 0,03 N/A N/A N/A N/A N/A


15-S1-7SA612-LVIL-LPAL C1 N/A 0,61 N/A N/A 1,21 N/A 1,21 0,61 0,02 0,61 N/A N/A N/A N/A N/A

15-S2-SEL421-LVIL-LPAL C1 N/A 0,615 N/A N/A N/A N/A 0,865 0,615 0,015 0,615 N/A N/A N/A N/A N/A

16-S1-7SA612-LVIL-LPAL C2 N/A 0,61 N/A N/A 1,21 N/A 1,21 0,61 3,01 0,61 N/A N/A N/A N/A N/A

16-S2-SEL421-LVIL-LPAL C2 N/A 0,615 N/A N/A N/A N/A 0,865 0,615 N/A 0,615 N/A N/A N/A N/A N/A

17-S1-REL670-TLY220_Modificada 0,521 0,521 22,22 0,521 1,821 32,08 1,821 0,521 60,02 0,521 N/A 60,02 0,21 1,55 3,08

17-S2-D60-TLY220_Modificada 0,53 0,53 22,21 0,53 1,83 32,07 1,83 0,53 60,03 0,53 N/A 60,03 0,22 1,54 3,07

18-RET670_220kV-TrfTLY_OR 6,109 6,208 N/A 7,306 N/A N/A N/A 6,801 N/A 8,597 N/A N/A 2,874 1,027 N/A

18-RET670_220kV-TrfTLY_PO 4,338 4,408 N/A 4,914 18,56 N/A 16,92 4,701 N/A 5,499 N/A N/A 2,39 N/A 0,977

19-RET670_33kV-TrfTLY_OR N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

20-REF 630 - Incoming OR 3,269 3,311 N/A 3,752 21,27 N/A 18,27 3,553 N/A 4,232 N/A N/A 1,732 0,663 N/A

21-RET670_33kV-TrfTLY_PO 2,567 2,605 16,21 2,873 8,447 N/A 7,911 2,76 N/A 3,176 N/A N/A 1,476 N/A 0,624

22-REF 630 - Incoming PO 2,932 2,975 18 3,28 9,543 N/A 8,947 3,153 N/A 3,626 N/A N/A 1,685 N/A 0,708

23-REF630 - F1 10,73 11,31 N/A 17,1 N/A N/A N/A 14,23 N/A N/A N/A N/A 2,979 N/A 1,353

24-REF630 - F5 3,327 3,388 N/A 3,799 17,67 N/A 15,68 3,629 N/A 4,296 N/A N/A 1,784 N/A 1,015

25-REF630 - CAP N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

26-EGP_1.8MVA 40,46 41,63 N/A 49,26 N/A N/A N/A 46,12 N/A 59,15 N/A N/A 14,83 N/A 4,682

27-REF630 - Acoplamiento N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A



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Tabla 8-2 – Cortocircuitos Monofásicos – Rf = 0Ω


Tipo de CC: Monofasico



Don G

oyo -

Las P

alm

as T

1

Don G

oyo -

Las P

alm

as T

4

Pan d

e A

zucar

- D

on G

oyo

Pan d

e A

zucar

- D

on G

oyo

Pan d

e A

zucar-

La C

ebada T

3

Pan d

e A

zucar

- La C

ebada T

1

La C

ebada -

Las P

alm

as T

1

La C

ebada -

Las P

alm

as T

2

Los V

ilos -

Las P

alm

as L

1

Los V

ilos -

Las P

alm

as L

1

Punta

Colo

rada -

Pan d

e A

zúcar

220kV

C1

Punta

Colo

rada -

Pan d

e A

zúcar

220kV

C1

Talin

ay 2

20kV

Talin

ay O

riente

MT

Talin

ay P

onie

nte

33kV










05-S1-7SA612-PAZU-LCEB C1 N/A N/A 3,01 N/A 0,61 0,02 0,61 N/A N/A N/A N/A 3,01 N/A N/A N/A

06-S1-7SA612-PAZU-DGOY C2 0,51 1,51 0,02 0,02 N/A 3,01 N/A 1,51 N/A 1,51 N/A 3,01 1,058 N/A N/A

06-S2-SEL421-PAZU-DGOY C2 0,515 1,515 0,015 0,515 N/A 3,015 N/A 1,515 N/A 1,515 N/A 3,015 1,048 N/A N/A

07-S1-7SA612-LCEB-PAZU 1,672 N/A 1,158 1,68 0,02 0,51 3,01 N/A N/A N/A 2,788 1,187 1,379 N/A N/A

08-S1-7SA612-DGOY-PAZU 3,01 3,01 0,51 0,02 1,896 0,51 2,048 3,01 N/A N/A 1,804 0,51 3,01 N/A N/A

09-S1-7SA612-LCEB-LPAL 1,142 0,31 N/A 1,21 3,01 N/A 0,02 0,31 1,21 0,819 N/A N/A 0,844 N/A N/A

10-S1-7SA612-DGOY-LPAL G2 (con Talinay) 0,02 0,61 N/A 3,01 1,15 N/A 1,157 0,61 3,206 0,913 N/A N/A 0,467 N/A N/A

11-S1-GED60-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) 0,53 0,03 5,239 0,53 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 0,53 N/A N/A

11-S2-7SA612-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) 0,51 0,02 5,239 0,51 3,01 N/A 3,01 3,01 N/A 3,01 N/A N/A 0,51 N/A N/A

12-S1-GED60-LPAL-LCEB C1 N/A N/A N/A N/A 0,33 7,419 0,33 0,03 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

12-S2-7SA612-LPAL-LCEB C1 N/A 3,01 N/A N/A 0,31 1,51 0,31 0,02 3,01 3,01 N/A N/A 3,01 N/A N/A





15-S1-7SA612-LVIL-LPAL C1 1,21 0,61 N/A 1,21 1,21 N/A 1,21 0,61 0,02 0,61 N/A N/A 1,21 N/A N/A

15-S2-SEL421-LVIL-LPAL C1 1,2 0,615 N/A 1,2 1,2 N/A 1,2 0,615 0,015 0,615 N/A N/A 1,2 N/A N/A

16-S1-7SA612-LVIL-LPAL C2 1,21 0,61 N/A 1,21 1,21 N/A 1,21 0,61 3,01 0,61 N/A N/A 1,21 N/A N/A

16-S2-SEL421-LVIL-LPAL C2 1,2 0,615 N/A 1,2 1,2 N/A 1,2 0,615 N/A 0,615 N/A N/A 1,2 N/A N/A

17-S1-REL670-TLY220_Modificada N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 0,174 N/A N/A

17-S2-D60-TLY220_Modificada N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 0,174 N/A N/A


18-RET670_220kV-TrfTLY_PO N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

19-RET670_33kV-TrfTLY_OR N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 1,215 N/A

20-REF 630 - Incoming OR 5 5 N/A 5 5 N/A 5 5 N/A 5 N/A N/A 5 N/A 5

21-RET670_33kV-TrfTLY_PO N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 1,043

22-REF 630 - Incoming PO N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 5

23-REF630 - F1 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 0,965



26-EGP_1.8MVA N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A



Ir al índice








Don G

oyo -

Las P

alm

as T

1

Don G

oyo -

Las P

alm

as T

4

Pan d

e A

zucar

- D

on G

oyo

Pan d

e A

zucar

- D

on G

oyo

Pan d

e A

zucar-

La C

ebada T

3

Pan d

e A

zucar

- La C

ebada T

1

La C

ebada -

Las P

alm

as T

1

La C

ebada -

Las P

alm

as T

2

Los V

ilos -

Las P

alm

as L

1

Los V

ilos -

Las P

alm

as L

1

Punta

Colo

rada -

Pan d

e A

zúcar

220kV

C1

Punta

Colo

rada -

Pan d

e A

zúcar

220kV

C1

Talin

ay 2

20kV

Talin

ay O

riente

MT

Talin

ay P

onie

nte

33kV




02-S1-7SA612-PCOL-PAZU C2 N/A N/A 0,41 N/A N/A 0,41 N/A N/A N/A N/A N/A 0,81 N/A N/A N/A


03-S1-7SA612-PAZU-PCOL C1 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 0,02 N/A N/A N/A


04-S1-7SA612-PAZU-PCOL C2 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

04-S2-SEL421-PAZU-PCOL C2 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

05-S1-7SA612-PAZU-LCEB C1 N/A N/A N/A N/A 0,61 0,02 0,61 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

06-S1-7SA612-PAZU-DGOY C2 1,041 N/A 0,02 0,991 N/A 3,01 N/A N/A N/A N/A N/A 3,01 1,301 N/A N/A

06-S2-SEL421-PAZU-DGOY C2 0,515 N/A 0,015 0,515 N/A 3,015 N/A N/A N/A N/A N/A 3,015 1,291 N/A N/A

07-S1-7SA612-LCEB-PAZU 2,347 N/A 1,547 2,346 0,02 1,268 N/A N/A N/A N/A 4,637 1,578 1,825 N/A N/A

08-S1-7SA612-DGOY-PAZU 3,01 N/A 0,51 0,02 3,257 0,51 3,776 N/A N/A N/A 2,438 0,51 3,01 N/A N/A


10-S1-7SA612-DGOY-LPAL G2 (con Talinay) 0,02 1,199 N/A 3,01 1,858 N/A 1,894 1,329 N/A 1,394 N/A N/A 0,535 N/A N/A

11-S1-GED60-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) 0,53 0,03 N/A 1,23 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 0,53 N/A N/A

11-S2-7SA612-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) 0,51 0,02 N/A 1,705 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 0,51 N/A N/A

12-S1-GED60-LPAL-LCEB C1 N/A 3,03 N/A N/A 0,33 N/A 0,33 0,03 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

12-S2-7SA612-LPAL-LCEB C1 N/A 3,01 N/A N/A 0,31 N/A 0,31 0,02 N/A 3,01 N/A N/A N/A N/A N/A


13-S2-7SA612-LPAL-LVIL C2 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 1,21 N/A N/A N/A N/A N/A N/A


14-S2-7SA612-LPAL-LVIL C1 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 0,51 0,02 N/A N/A N/A N/A N/A

15-S1-7SA612-LVIL-LPAL C1 N/A 1,21 N/A N/A 1,21 N/A 1,21 1,21 0,02 1,21 N/A N/A 1,21 N/A N/A

15-S2-SEL421-LVIL-LPAL C1 N/A 1,2 N/A N/A 1,2 N/A 1,2 1,2 0,015 1,2 N/A N/A 1,2 N/A N/A


16-S2-SEL421-LVIL-LPAL C2 N/A 1,2 N/A N/A 1,2 N/A 1,2 1,2 N/A 1,2 N/A N/A 1,2 N/A N/A






20-REF 630 - Incoming OR N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 5









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8.2.2 Escenario de Mínima Generación


Esc de Estudio: Dda_Baja_MinGen




Don G

oyo -

Las P

alm

as T

1

Don G

oyo -

Las P

alm

as T

4

Pan d

e A

zucar

- D

on G

oyo

Pan d

e A

zucar

- D

on G

oyo

Pan d

e A

zucar-

La C

ebada T

3

Pan d

e A

zucar

- La C

ebada T

1

La C

ebada -

Las P

alm

as T

1

La C

ebada -

Las P

alm

as T

2

Los V

ilos -

Las P

alm

as L

1

Los V

ilos -

Las P

alm

as L

1

Punta

Colo

rada -

Pan d

e A

zúcar

220kV

C1

Punta

Colo

rada -

Pan d

e A

zúcar

220kV

C1

Talin

ay 2

20kV

Talin

ay O

riente

MT

Talin

ay P

onie

nte

33kV










05-S1-7SA612-PAZU-LCEB C1 N/A 1,51 3,01 N/A 0,61 0,02 0,61 1,51 N/A 1,51 3,01 3,01 N/A N/A N/A

06-S1-7SA612-PAZU-DGOY C2 0,51 1,51 0,02 0,51 N/A 3,01 N/A 1,51 N/A 1,51 3,01 3,01 1,51 N/A N/A

06-S2-SEL421-PAZU-DGOY C2 0,515 1,515 0,015 0,515 N/A 3,015 N/A 1,515 N/A 1,515 3,015 3,015 1,515 N/A N/A

07-S1-7SA612-LCEB-PAZU N/A N/A 0,51 N/A 0,02 0,51 3,01 3,01 N/A N/A 1,21 0,51 N/A N/A N/A

08-S1-7SA612-DGOY-PAZU 1,22 3,01 0,51 0,02 N/A 0,51 N/A 3,01 N/A 3,01 1,21 0,51 3,01 N/A N/A

09-S1-7SA612-LCEB-LPAL N/A 0,31 N/A N/A 1,22 N/A 0,02 0,31 1,21 0,31 N/A N/A 1,21 N/A N/A

10-S1-7SA612-DGOY-LPAL G2 (con Talinay) 0,02 0,61 3,01 3,01 N/A 3,01 N/A 1,21 N/A 1,21 N/A 3,01 0,61 N/A N/A

11-S1-GED60-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) 0,53 0,03 2,03 0,53 N/A 2,03 N/A N/A N/A N/A 2,03 2,03 0,53 2,03 N/A

11-S2-7SA612-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) 0,51 0,02 2,01 0,51 3,01 2,01 3,01 3,01 3,01 3,01 2,01 2,01 0,51 2,01 N/A

12-S1-GED60-LPAL-LCEB C1 N/A N/A 1,53 N/A 0,33 1,53 0,33 0,03 N/A N/A 1,53 1,53 N/A N/A N/A

12-S2-7SA612-LPAL-LCEB C1 N/A 3,01 1,51 N/A 0,31 1,51 0,31 0,02 3,01 3,01 1,51 1,51 N/A N/A N/A






15-S2-SEL421-LVIL-LPAL C1 N/A 0,615 N/A N/A 0,865 N/A 0,865 0,615 0,015 0,615 N/A N/A N/A N/A N/A


16-S2-SEL421-LVIL-LPAL C2 N/A 0,615 N/A N/A 0,865 N/A 0,865 0,615 N/A 0,615 N/A N/A N/A N/A N/A

17-S1-REL670-TLY220_Modificada 0,521 0,521 1,821 0,521 1,821 1,821 1,821 0,521 1,821 0,521 60,02 1,821 0,21 1,689 3,35

17-S2-D60-TLY220_Modificada 0,53 0,53 1,83 0,53 1,83 1,83 1,83 0,53 1,83 0,53 60,03 1,83 0,22 1,679 3,34

18-RET670_220kV-TrfTLY_OR 6,626 4,899 N/A 7,819 22,86 N/A 20,42 5,18 N/A 5,828 N/A N/A 2,973 1,084 N/A

18-RET670_220kV-TrfTLY_PO 4,698 3,741 N/A 5,278 9,499 N/A 9,05 3,907 13,28 4,271 N/A N/A 2,479 N/A 1,005


20-REF 630 - Incoming OR 3,483 2,738 N/A 3,949 7,702 N/A 7,273 2,866 11,69 3,15 N/A N/A 1,785 0,699 N/A

21-RET670_33kV-TrfTLY_PO 2,759 2,243 12,62 3,062 5,069 17,3 4,87 2,333 6,612 2,531 N/A N/A 1,528 N/A 0,642

22-REF 630 - Incoming PO 3,151 2,562 14,12 3,496 5,767 19,16 5,544 2,666 7,499 2,891 N/A N/A 1,745 N/A 0,728

23-REF630 - F1 14,52 7,189 N/A N/A N/A N/A N/A 8,034 N/A 10,39 N/A N/A 3,169 N/A 1,374

24-REF630 - F5 3,618 2,843 N/A 4,097 7,812 N/A 7,395 2,975 11,51 3,268 N/A N/A 1,853 N/A 1,027


26-EGP_1.8MVA 45,39 31,62 N/A 54,45 N/A N/A N/A 33,89 N/A 39,03 N/A N/A 15,76 N/A 4,807




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Don G

oyo -

Las P

alm

as T

1

Don G

oyo -

Las P

alm

as T

4

Pan d

e A

zucar

- D

on G

oyo

Pan d

e A

zucar

- D

on G

oyo

Pan d

e A

zucar-

La C

ebada T

3

Pan d

e A

zucar

- La C

ebada T

1

La C

ebada -

Las P

alm

as T

1

La C

ebada -

Las P

alm

as T

2

Los V

ilos -

Las P

alm

as L

1

Los V

ilos -

Las P

alm

as L

1

Punta

Colo

rada -

Pan d

e A

zúcar

220kV

C1

Punta

Colo

rada -

Pan d

e A

zúcar

220kV

C1

Talin

ay 2

20kV

Talin

ay O

riente

MT

Talin

ay P

onie

nte

33kV










05-S1-7SA612-PAZU-LCEB C1 N/A N/A 3,01 N/A 0,61 0,02 0,61 N/A N/A N/A N/A 3,01 N/A N/A N/A

06-S1-7SA612-PAZU-DGOY C2 0,51 1,51 0,02 0,02 N/A 3,01 N/A 1,51 N/A 1,51 N/A 3,01 1,11 N/A N/A

06-S2-SEL421-PAZU-DGOY C2 0,515 1,515 0,015 0,515 N/A 3,015 N/A 1,515 N/A 1,515 N/A 3,015 1,1 N/A N/A

07-S1-7SA612-LCEB-PAZU 1,846 N/A 0,51 1,853 0,02 0,51 3,01 N/A N/A N/A 3,211 1,21 1,468 N/A N/A

08-S1-7SA612-DGOY-PAZU 3,01 3,01 0,51 0,02 2,086 0,51 2,275 3,01 N/A 3,01 1,973 0,51 3,01 N/A N/A


10-S1-7SA612-DGOY-LPAL G2 (con Talinay) 0,02 0,61 3,01 3,01 1,255 N/A 1,264 0,61 N/A 0,978 N/A N/A 0,482 N/A N/A

11-S1-GED60-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) 0,53 0,03 1,23 0,53 N/A 2,03 N/A N/A N/A N/A N/A 2,03 0,53 N/A N/A

11-S2-7SA612-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) 0,51 0,02 2,01 0,51 N/A 2,01 3,01 3,01 N/A 3,01 N/A 2,01 0,51 N/A N/A

12-S1-GED60-LPAL-LCEB C1 N/A N/A N/A N/A 0,33 1,53 0,33 0,03 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

12-S2-7SA612-LPAL-LCEB C1 N/A 3,01 N/A N/A 0,31 1,51 0,31 0,02 3,01 3,01 N/A N/A 3,01 N/A N/A






15-S2-SEL421-LVIL-LPAL C1 1,2 0,615 N/A N/A 0,865 N/A 0,865 0,615 0,015 0,615 N/A N/A 1,2 N/A N/A

16-S1-7SA612-LVIL-LPAL C2 N/A 0,61 N/A N/A 1,21 N/A 1,21 0,61 N/A 0,61 N/A N/A 1,21 N/A N/A

16-S2-SEL421-LVIL-LPAL C2 1,2 0,615 N/A N/A 0,865 N/A 0,865 0,615 N/A 0,615 N/A N/A 1,2 N/A N/A


17-S2-D60-TLY220_Modificada N/A 60,03 N/A N/A N/A N/A N/A 60,03 N/A N/A N/A N/A 0,177 N/A N/A




20-REF 630 - Incoming OR N/A 5 N/A N/A N/A N/A N/A 5 N/A 5 N/A N/A 5 N/A 5










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Don G

oyo -

Las P

alm

as T

1

Don G

oyo -

Las P

alm

as T

4

Pan d

e A

zucar

- D

on G

oyo

Pan d

e A

zucar

- D

on G

oyo

Pan d

e A

zucar-

La C

ebada T

3

Pan d

e A

zucar

- La C

ebada T

1

La C

ebada -

Las P

alm

as T

1

La C

ebada -

Las P

alm

as T

2

Los V

ilos -

Las P

alm

as L

1

Los V

ilos -

Las P

alm

as L

1

Punta

Colo

rada -

Pan d

e A

zúcar

220kV

C1

Punta

Colo

rada -

Pan d

e A

zúcar

220kV

C1

Talin

ay 2

20kV

Talin

ay O

riente

MT

Talin

ay P

onie

nte

33kV




02-S1-7SA612-PCOL-PAZU C2 N/A N/A 0,81 N/A N/A 0,81 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

02-S2-GED60-PCOL-PAZU C2 N/A N/A 0,83 N/A N/A 0,83 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A



04-S1-7SA612-PAZU-PCOL C2 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

04-S2-SEL421-PAZU-PCOL C2 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

05-S1-7SA612-PAZU-LCEB C1 N/A N/A N/A N/A 1,51 0,02 1,51 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

06-S1-7SA612-PAZU-DGOY C2 1,086 N/A 0,02 1,033 N/A 3,01 N/A N/A N/A N/A N/A 3,01 1,353 N/A N/A

06-S2-SEL421-PAZU-DGOY C2 0,515 N/A 0,015 0,515 N/A 3,015 N/A N/A N/A N/A N/A 3,015 1,343 N/A N/A

07-S1-7SA612-LCEB-PAZU 2,586 N/A 1,643 2,583 0,02 1,332 N/A N/A N/A N/A N/A 1,678 1,93 N/A N/A

08-S1-7SA612-DGOY-PAZU 3,01 N/A 0,51 0,02 3,58 0,51 4,218 N/A N/A N/A 2,694 0,51 3,01 N/A N/A


10-S1-7SA612-DGOY-LPAL G2 (con Talinay) 0,02 1,259 3,01 3,01 2,016 N/A 2,058 1,403 N/A 1,469 N/A N/A 0,549 N/A N/A

11-S1-GED60-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) 0,53 0,03 N/A 0,53 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 0,53 N/A N/A

11-S2-7SA612-LPAL-DGOY G2 (con Talinay) 0,51 0,02 N/A 0,51 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 0,51 N/A N/A

12-S1-GED60-LPAL-LCEB C1 N/A N/A N/A N/A 0,33 N/A 0,33 0,03 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

12-S2-7SA612-LPAL-LCEB C1 N/A N/A N/A N/A 0,31 N/A 0,31 0,02 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A


13-S2-7SA612-LPAL-LVIL C2 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 1,26 N/A N/A N/A N/A N/A N/A


14-S2-7SA612-LPAL-LVIL C1 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 1,21 0,02 N/A N/A N/A N/A N/A


15-S2-SEL421-LVIL-LPAL C1 N/A 0,865 N/A N/A 1,2 N/A 1,2 0,865 0,015 0,865 N/A N/A 1,2 N/A N/A

16-S1-7SA612-LVIL-LPAL C2 N/A 1,21 N/A N/A 1,21 N/A 1,21 1,21 N/A 1,21 N/A N/A 1,21 N/A N/A

16-S2-SEL421-LVIL-LPAL C2 N/A 0,865 N/A N/A 1,2 N/A 1,2 0,865 N/A 0,865 N/A N/A 1,2 N/A N/A






20-REF 630 - Incoming OR N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A 5










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8.3 Red Interna

En el presente apartado se evalúa la coordinación de protecciones asociada a la red interna

del PE Talinay Poniente.

La siguiente figura esquematiza los puntos de falla para los cuales se analizará la coordinación

de protecciones de la red interna.

Figura 8-1 – Fallas analizadas en la red interna

o o

o o

o o

o o



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8.3.1 Operación Normal: Acoplamiento Abierto

8.3.1.1 Fallas Trifásicas

La siguiente tabla resume la actuación de protecciones para fallas trifásicas en la red interna.


Figura 8-2 – F3F Talinay 220kV

Esc de Estudio:

Dda_Alta_MaxGen_AcA




Talin

ay 2

20kV

Talin

ay P

onie

nte

33kV

Com

pensation

WT

_A

T

WT

G 0

1 L

V

Talin

ay O

riente

MT

Lin

ea 1

Lin

ea 1

Lin

ea 5

Lin

ea 5

Porcentaje de línea (%) → - - - - - - 5 95 5 95

17-S1-REL670-TLY220_Modificada 0,21 3,08 3,08 7,253 N/A 1,55 3,316 N/A 3,186 6,846

17-S2-D60-TLY220_Modificada 0,22 3,07 3,07 7,243 N/A 1,54 3,306 N/A 3,176 6,836

18-RET670_220kV-TrfTLY_OR 2,874 N/A N/A N/A N/A 1,027 N/A N/A N/A N/A

18-RET670_220kV-TrfTLY_PO 2,39 0,977 0,977 1,276 N/A N/A 1,005 1,715 0,99 1,258

19-RET670_33kV-TrfTLY_OR N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

20-REF 630 - Incoming OR 1,732 N/A N/A N/A N/A 0,663 N/A N/A N/A N/A

21-RET670_33kV-TrfTLY_PO 1,476 0,624 0,624 0,809 N/A N/A 0,642 1,076 0,632 0,798

22-REF 630 - Incoming PO 1,685 0,708 0,708 0,92 N/A N/A 0,728 1,227 0,717 0,908

23-REF630 - F1 2,979 1,353 1,353 1,898 N/A N/A 0,31 0,371 1,375 1,865

24-REF630 - F5 1,784 1,015 1,015 0,341 3,947 N/A 1,044 1,687 0,31 0,34

25-REF630 - CAP N/A N/A 0,07 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

26-WTG_33kV 11,05 3,678 3,678 0,05 0,293 N/A 3,928 9,993 3,664 3,411

27-REF630 - Acoplamiento N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

220,00 kV



Overcurrent elements (F50 - F51 - F46) Ipset: 4,34 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s

I =495

8,6

48 p

ri.A

0.210 s 0.220 s

100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

100 1000 10000 100000

33,00 kV

220,00 kV

TalinayMT 33kV\1\21-RET670_33kV-TrfTLY_PO TalinayMT 33kV\1\22-REF 630 - Incoming PO

TalinA\3\18-RET670_220kV-TrfTLY_PO TalinayMT 33kV\6\24-REF630 - F5


PIOC Ipset: 8,67 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 9999,999 s

PTOC 51_67 IEC Inverse Ipset: 0,70 sec.A Tpset: 0,20 Tripping Time: 2,390 s

22-REF 630 - Incoming PO IEC Inv. Ipset: 1,15 sec.A Tpset: 0,15 Tripping Time: 1,686 s


23-REF630 - F1 IEC Inv. Ipset: 1,09 sec.A Tpset: 0,15 Tripping Time: 2,981 s

I =464

,514 p

ri.A

2.981 s

I =586

,927 p

ri.A

1.785 s

I =2512,500 pri.A

2.390 s

I =256

2,9

44 p

ri.A

1.476 s 1.686 s

DIg

SIL

EN

T



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Figura 8-3 – F3F Talinay Poniente 33kV

Figura 8-4 – F3F WTG 33kV

100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

1000 10000 100000

220,00 kV

33,00 kV



TalinA\3\18-RET670_220kV-TrfTLY_PO

I =875,520 pri.A

0.977 s

I =

893,0

51 p

ri.A

0.624 s 0.708 s

I =

858,2

35 p

ri.A

3.070 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

33,00 kV

TalinayMT 33kV\6\24-REF630 - F5 TalinayMT 33kV\2\23-REF630 - F1

Terminal(25)\Cub_3\26-WTG_33kV

I =

130,8

06 p

ri.A

3.678 s

I =706,489 pri.A

1.353 s

I =910,469 pri.A

1.015 s

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

33,00 kV

TalinayMT 33kV\6\24-REF630 - F5 Terminal(25)\Cub_3\26-WTG_33kV


26-WTG_33kV IEC 255-3 extremly inverse Ipset: 0,42 sec.A Tpset: 0,40 Tripping Time: 0,080 s

24-REF630 - F5 IEC Inv. Ipset: 1,09 sec.A Tpset: 0,15 Tripping Time: 0,341 s 22-REF 630 - Incoming PO

IEC Inv. Ipset: 1,15 sec.A Tpset: 0,15 Tripping Time: 0,920 s


26-WTG_33kV Ipset: 7,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 0,050 s

I =426

2,9

67 p

ri.A

0.809 s 0.920 s

I =7274,424 pri.A

0.050 s

I =646

7,8

68 p

ri.A

0.341 s

DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



Figura 8-5 – F3F WTG 0.69kV

Figura 8-6 – F3F SSAA 33kV

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

33,00 kV


I =440

,926 p

ri.A

0.293 s

I =426,468 pri.A

3.943 s

26-WTG_33kV IEC 255-3 extremly inverse Ipset: 0,42 sec.A Tpset: 0,40 Tripping Time: 0,293 s



DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

33,00 kV

TalinayMT 33kV\8\Fuse_SSAA TalinayMT 33kV\2\23-REF630 - F1



I =910

,107 p

ri.A

1.015 s

I =595

0,0

25 p

ri.A

0.625 s 0.708 s

I =706

,106 p

ri.A

1.354 s

I =969

6,3

44 p

ri.A

0.010 s

Fuse_SSAA 6.3A Tripping Time: 0,010 s

22-REF 630 - Incoming PO IEC Inv. Ipset: 1,15 sec.A Tpset: 0,15 Tripping Time: 0,708 s



DIg

SIL

EN

T



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8.3.1.2 Fallas Monofásicas



Esc de Estudio:

Dda_Alta_MaxGen_AcA




Talin

ay 2

20kV

Talin

ay P

onie

nte

33kV

Com

pensation

WT

_A

T

WT

G 0

1 L

V

Talin

ay O

riente

MT

Lin

ea 1

Lin

ea 1

Lin

ea 5

Lin

ea 5


17-S1-REL670-TLY220_Modificada 0,174 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

17-S2-D60-TLY220_Modificada 0,174 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A


18-RET670_220kV-TrfTLY_PO N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

19-RET670_33kV-TrfTLY_OR N/A N/A N/A N/A N/A 1,215 N/A N/A N/A N/A

20-REF 630 - Incoming OR 5 5 5 5 N/A N/A 5 5 5 5

21-RET670_33kV-TrfTLY_PO N/A 1,043 1,043 1,032 N/A N/A 1,042 1,023 1,042 1,032

22-REF 630 - Incoming PO N/A 5 5 5 N/A N/A 5 5 5 5

23-REF630 - F1 N/A 0,965 0,965 0,955 N/A N/A 0,637 0,637 0,965 0,955

24-REF630 - F5 N/A 1,259 1,259 0,637 4,788 N/A 1,258 1,228 0,637 0,637


26-WTG_33kV N/A N/A N/A 0,12 0,827 N/A N/A N/A N/A N/A


Esc de Estudio:

Dda_Alta_MaxGen_AcA




Talin

ay 2

20kV

Talin

ay P

onie

nte

33kV

Com

pensation

WT

_A

T

WT

G 0

1 L

V

Talin

ay O

riente

MT

Lin

ea 1

Lin

ea 1

Lin

ea 5

Lin

ea 5






19-RET670_33kV-TrfTLY_OR N/A N/A N/A N/A N/A 1,408 N/A N/A N/A N/A

20-REF 630 - Incoming OR N/A 5 5 5 N/A N/A 5 5 5 5

21-RET670_33kV-TrfTLY_PO N/A 1,307 1,307 1,302 N/A N/A 1,306 1,298 1,306 1,302

22-REF 630 - Incoming PO N/A 5 5 5 N/A N/A 5 5 5 5

23-REF630 - F1 N/A 1,209 1,209 1,205 N/A N/A 0,705 0,703 1,209 1,205

24-REF630 - F5 N/A 1,715 1,715 0,685 N/A N/A 1,714 1,7 0,686 0,685


26-WTG_33kV N/A N/A N/A 0,12 N/A N/A N/A N/A N/A N/A




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Figura 8-7 – F1F Rf=0Ω Talinay Poniente 33kV

Figura 8-8 – F1F Rf=25Ω Talinay Poniente 33kV

1 10 100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

33,00 kV



PTOC 51N67N IEC Inverse Ipset: 0,10 sec.A Tpset: 0,35 Tripping Time: 1,043 s


3*I

0 =

297,9

37 p

ri.A

1.043 s

3*I

0 =

138,1

19 p

ri.A

0.965 s

3*I

0 =

81,5

45 p

ri.A

1.259 s

DIg

SIL

EN

T

1 10 100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

33,00 kV





3*I

0 =

189,0

76 p

ri.A

1.306 s

3*I

0 =

87,6

53 p

ri.A

1.209 s

3*I

0 =

51,7

50 p

ri.A

1.715 s

DIg

SIL

EN

T



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Figura 8-9 – F1F Rf=0Ω WTG 33kV

Figura 8-10 – F1F Rf=25Ω WTG 33kV

1 10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

33,00 kV





26-WTG_33kV IEC 255-3 inverse Ipset: 0,08 sec.A Tpset: 0,20 Tripping Time: 0,453 s


3*I0 =305,363 pri.A

1.032 s

3*I

0 =

635,0

62 p

ri.A

0.120 s

3*I

0 =

564,5

25 p

ri.A

0.637 s

DIg

SIL

EN

T

1 10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

33,00 kV





26-WTG_33kV IEC 255-3 inverse Ipset: 0,08 sec.A Tpset: 0,20 Tripping Time: 0,453 s


3*I0 =190,271 pri.A

1.302 s

3*I

0 =

395,7

04 p

ri.A

0.120 s

3*I

0 =

351,7

53 p

ri.A

0.685 s

DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



8.3.2 Operación Transitoria: Acoplamiento Cerrado

La operación con el interruptor de acoplamiento de barras cerrada se considera transitoria.

En la misma sólo puede encontrarse en servicio uno de los transformadores de relación 220/33kV

en servicio, no operando en ningún caso en paralelo.

Con el fin de maximizar las corrientes de cortocircuito se considera en servicio el

transformador de 110MVA.

8.3.2.1 Fallas Trifásicas


Esc de Estudio:

Dda_Alta_MaxGen_AcCerrado




Talin

ay 2

20kV

Talin

ay P

onie

nte

33kV

Com

pensation

WT

_A

T

WT

G 0

1 L

V

Talin

ay O

riente

MT

Lin

ea 1

Lin

ea 1

Lin

ea 5

Lin

ea 5


17-S1-REL670-TLY220_Modificada 0,21 1,5 1,5 3,357 N/A 1,5 1,619 16,3 1,554 3,197

17-S2-D60-TLY220_Modificada 0,22 1,49 1,49 3,347 N/A 1,49 1,609 16,29 1,544 3,187

18-RET670_220kV-TrfTLY_OR 1,745 1,04 1,04 1,79 N/A 1,04 1,101 3,332 1,068 1,739



20-REF 630 - Incoming OR 1,098 0,671 0,671 1,126 N/A 0,671 0,709 1,983 0,689 1,096


22-REF 630 - Incoming PO N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A

23-REF630 - F1 3,734 1,375 1,375 3,55 N/A 1,375 0,298 0,331 1,433 3,35

24-REF630 - F5 2,045 1,028 1,028 0,298 3,807 1,028 1,102 4,539 0,298 0,298


26-WTG_33kV 13,63 3,78 3,78 0,05 0,288 3,78 4,422 36,04 3,764 3,493

27-REF630 - Acoplamiento N/A 0,714 0,714 1,229 N/A 17,51 0,756 2,357 0,733 1,194



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Figura 8-11 – F3F 50% Colector 1


10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

33,00 kV

TalinayMT 33kV\2\23-REF630 - F1 Talinay Oriente MT\Cub_2\19-RET670_33kV-TrfTLY_OR

Talinay Oriente MT\Cub_2\20-REF 630 - Incoming OR TalinayMT 33kV\T1.3(3)\27-REF630 - Acoplamiento

Talinay Oriente MT\Cub_6(1)\REF 630_OR_F1

I =434,249 pri.A

1.653 s

I =828

9,5

01 p

ri.A

1.274 s

I =538

2,8

20 p

ri.A

1.163 s

I =101

13,7

20 p

ri.A

0.298 s

27-REF630 - Acoplamiento IEC Inv. Ipset: 1,83 sec.A Tpset: 0,15 Tripping Time: 1,274 s

20-REF 630 - Incoming OR IEC Inv. Ipset: 1,10 sec.A Tpset: 0,15 Tripping Time: 1,163 s


REF 630_OR_F1 IEC Inv. Ipset: 0,77 sec.A Tpset: 0,15 Tripping Time: 1,653 s

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

33,00 kV

Talinay Oriente MT\Cub_2\19-RET670_33kV-TrfTLY_OR Talinay Oriente MT\Cub_2\20-REF 630 - Incoming OR

TalinayMT 33kV\T1.3(3)\27-REF630 - Acoplamiento Talinay Oriente MT\Cub_6(1)\REF 630_OR_F1



20-REF 630 - Incoming OR IEC Inv. Ipset: 1,10 sec.A Tpset: 0,15 Tripping Time: 0,869 s


I =13326,297 pri.A

0.298 s

I =547

,715 p

ri.A

1.206 s

I =111

32,1

60 p

ri.A

0.933 s

I =726

2,7

09 p

ri.A

0.869 s


DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



8.3.2.2 Fallas Monofásicas



Esc de Estudio:





Talin

ay 2

20kV

Talin

ay P

onie

nte

33kV

Com

pensation

WT

_A

T

WT

G 0

1 L

V

Talin

ay O

riente

MT

Lin

ea 1

Lin

ea 1

Lin

ea 5

Lin

ea 5






19-RET670_33kV-TrfTLY_OR N/A 1,204 1,204 1,187 N/A 1,204 1,202 1,172 1,203 1,188

20-REF 630 - Incoming OR N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A



23-REF630 - F1 N/A 0,975 0,975 0,961 N/A 0,975 0,637 0,637 0,974 0,961

24-REF630 - F5 N/A 1,277 1,277 0,637 14,75 1,277 1,274 1,23 0,637 0,637


26-WTG_33kV N/A N/A N/A 0,05 0,851 N/A N/A N/A N/A N/A


Esc de Estudio:





Talin

ay 2

20kV

Talin

ay P

onie

nte

33kV

Com

pensation

WT

_A

T

WT

G 0

1 L

V

Talin

ay O

riente

MT

Lin

ea 1

Lin

ea 1

Lin

ea 5

Lin

ea 5






19-RET670_33kV-TrfTLY_OR N/A 1,527 1,527 1,523 N/A 1,527 1,526 1,52 1,527 1,524

20-REF 630 - Incoming OR 12,62 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A



23-REF630 - F1 N/A 1,27 1,27 1,267 N/A 1,27 0,668 0,667 1,27 1,267

24-REF630 - F5 N/A 1,843 1,843 0,653 N/A 1,843 1,842 1,829 0,654 0,653


26-WTG_33kV N/A N/A N/A 0,12 N/A N/A N/A N/A N/A N/A




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10 100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

33,00 kV

TalinayMT 33kV\2\23-REF630 - F1 Talinay Oriente MT\Cub_2\19-RET670_33kV-TrfTLY_OR

Talinay Oriente MT\Cub_2\20-REF 630 - Incoming OR TalinayMT 33kV\T1.3(3)\27-REF630 - Acoplamiento

Talinay Oriente MT\Cub_6(1)\REF 630_OR_F1


3*I0 = 32,028 pri.A

2.971 s

3*I

0 =

348,4

89 p

ri.A

1.306 s

3*I

0 =

301,2

65 p

ri.A

1.187 s

3*I

0 =

661,7

40 p

ri.A

0.637 s




DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

33,00 kV

Talinay Oriente MT\Cub_2\19-RET670_33kV-TrfTLY_OR Talinay Oriente MT\Cub_2\20-REF 630 - Incoming OR

TalinayMT 33kV\T1.3(3)\27-REF630 - Acoplamiento Talinay Oriente MT\Cub_6(1)\REF 630_OR_F1


3*I0 =701,091 pri.A

0.637 s

3*I

0 =

31,4

85 p

ri.A

3.039 s

3*I

0 =

342,5

73 p

ri.A

1.316 s

3*I

0 =

296,1

50 p

ri.A

1.195 s





DIg

SIL

EN

T



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9 CONCLUSIONES

Del estudio aquí presentado y junto con los análisis estáticos y dinámicos documentados en

el informe EE-ES-2014-0505 se encuentra que:

Sistema 220kV

Debido a la mayor inyección de potencia en el nodo Talinay 220kV por el ingreso del

PE Talinay Poniente debe modificarse la corriente primaria del TC asociado a la línea

de transmisión Talinay-Tap off. El mismo posee arrollamientos de 300A (actual) y 600A

proponiéndose la modificación a la relación 600/1A.

En función de esto se reajustan los módulos que se ven afectados por dicha

modificación.

En ambos relés de protección de línea, REL670 y GED60, se propone un reajuste del

alcance de las zonas 3 y 5 respectivamente (manteniendo el tiempo de actuación en

0.5seg) con el fin de evitar sobrealcances sobre la línea Las Palmas – Los Vilos cuando

el PE se encuentra generando a plena potencia.


módulo de sobrecorriente de fases (51) debido al incremento de la potencia exportada

por el ingreso del PE Talinay Poniente. Además se propone una modificación del

módulo de tiempo definido (50) con el fin de mantener un tiempo de paso de 300mseg

con la zona 2 de las Palmas para fallas sobre la barra de Talinay 220kV.


módulo de sobrecorriente residual de manera de mantener un tiempo de coordinación

mínimo de 300mseg entre dichas protecciones y las ubicadas en las SS/EE adyacentes

(Don Goyo – Las Palmas)

En el relé GED60 se propone un reajuste de los alcances resistivos de fase debido a

que no resultan coincidentes a los del relé del sistema 1 (REL670). Con los ajustes

propuestos se logran actuaciones similares en ambos sistemas para la totalidad de las

fallas analizadas.

El sistema de 220kV presenta una buena coordinación para todas las fallas analizadas

no requiriéndose reajustes en las protecciones ajenas a Talinay por el ingreso de los

60,4MW adicionales del PE Talinay Poniente.

En los apartados 8.1 y 8.2 se resumen los tiempos de actuación de las protecciones

para el conjunto de fallas analizadas



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Red Interna 33kV

Se proponen ajustes para las protecciones a instalar en el PE Talinay Poniente. Las

mismas corresponden a:

o Transformador 66MVA – 33/220kV

o Alimentadores de 33kV

o Banco de Capacitores 10MVAr

o Aerogeneradores 33kV

o Acoplamiento de Barras 33kV

Los ajustes de las mismas buscan lograr una actuación coordinada entre el nuevo PE,

el PE existente y la red sistémica.

En el apartado 8.3 se resumen los tiempos de actuación de las protecciones

involucradas.



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10 ANTECEDENTES

Estudio de ajustes de coordinación de protecciones S/E Talinay 220/34.5 kV 12022-

00-ee-mc-001. Febrero 2013

Estudio Sistémico PE Talinay Poniente EE-ES-2014-0505.

Estudio de ajustes de protecciones S/E Don Goyo

Estudio de Ajustes de protecciones S/E La Cebada

Ajustes de protecciones 220kV enviados por Transelec.



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